UNIVERSITATEA TRANSILVANIA DIN BRAOV
DepartamentulAutovehicule i TransporturiDisciplina Organe de
Maini
PROIECT DE AN LA DISCIPLINA Organe de Maini I
Autor:Comsa GheorghitaProgramul de studii:
Autovehicule-RutiereGrupa 1133
Coordonatori: Prof. univ. dr. ing. Gheorghe MOGANDr. ing. Silviu
POPA
2014-2015UNIVERSITATEA TRANSILVANIA DIN BRAOV
FACULTATEA DE INGINERIE MECANIC
Disciplina Organe de Maini
PROIECT DE AN LA DISCIPLINA Organe de Maini I
Autor: Student: Comsa GhiorghitaGrupa:1133
Coordonatoritiinifici: Prof. univ. dr. ing. Gheorge MOGANDr.
ing. Silviu POPA
2014-2015
CUPRINS
Introducere 6
A. MEMORIUL JUSTIFICATIV7
1. Tematica i schemastructural-constructiv91.1. Tematica i
specificaii de proiectare91.2.Schema structural-constructiv102.
Proiectarea elementelor i legturilor132.1. Proiectarea elementului
1 (crligul de remorcare)13 2.2. Proiectarea elementului 4 (tirantul
superior)152.3.Proiectarea legturii 1-4 (asamblare filetat)182.4.
Proiectarea elementelor 5 i 6 (coloana superioar i corp coloan
superioar)21 2.5. Proiectarea legturii 4-5 (mbinare sudat)25 2.6.
Proiectarea legturilor 5-6282.6.1 Proiectarea legturii 5-6,
asamblare eav-eav ptrat282.6.2Proiectarea legturii 5-6,asamblare
prin bol322.7. Proiectarea elementelor 7 i 8 (tirant inferior i
corp tirant inferior)342.8. Proiectarea legturii 6-7 (mbinare
sudat)382.9.Proiectarea legturilor 7-82.9.1Proiectarea legturii
7-8, eav-eav ptrat 412.9.2Proiectarea legturii 7-8, asamblare prin
bol432.10. Proiectarea elementelor 11 i 12/12 (bara central i
coloana stnga/dreapta)452.11.Proiectarea legturilor 8-9 i
10-11(mbinri sudate)472.12. Proiectarea legturii 9-10 (asamblare
prin uruburi)49 2.13. Proiectarea legturilor
11-12/12522.13.1Proiectarea legturii 11-12/12, eav-eav
ptrat522.13.2Proiectarea legturii 11-12/12, asamblare prin
bol552.14.Proiectarea elementului 13/13 (tirant
stnga/dreapta)562.15.Proiectarea legturii 12-13/12-13(mbinare
sudat)592.16.Proiectarea elementului 3/3 (suport
stnga/dreapta)602.17.Proiectarea legturii 13-3/13-3 (asamblare prin
uruburi)62
Bibliogarafie66
B. ANEXE
Desen de ansamblu (vedere, seciune principal i seciuni
pariale)Desen de execuie crlig de remorcareDesen de execuie
subansamblu sudat S4 (elementele 10 i 11 sudate)
INTRODUCEREScopul proiectului de an la disciplina Organe de
maini este s dezvolte abilitile practice ale studenilor de
proiectare i sintetizare a cunotinelor de mecanic, rezistena
materialelor, tehnologia materialelor i reprezentare grafic n
decursul anilor I i II, precum i modul n care acetia pot rezolva n
mod independent o lucrare de proiectare, pe baza algoritmilor,
metodelor specifice i programelor din domeniu.
Autorul,
MEMORIULTEHNIC
1. TEMATICA I SCHEMA STRUCTURAL-CONSTRUCTIV1.1 TEMATICA I
SPECIFICAII DE PROIECTARE
Tema de proiectare a unui produs este lansat de ctre un
beneficiar i reprezint o niruire de date, cerine i condiii tehnice
care constituie caracteristicile i performanele impuse viitorului
produs.n cazul proiectului de an nr. 1 tema de proiectare, pornind
de la necesitatea unor dispozitive de remorcare auto modulare
adaptabile pentru diverse situaii practice presupune concepia i
dimensionarea unui dispozitiv de remorcare cu funcia global de
legare i tractare a miniremorcilor i rulotelor de autovehiculelede
capacitate mic (fig. 1.1). Dezvoltarea acestui produs este cerut de
inexistena unor produse similare care, pe de-o parte, s poat fi
folosite pentru mai multe tipuri de autovehicule, remorci i rulote
i pe de alt parte, s includ componente tipizate (uruburi, boluri
aibe) existentela preuri reduse i performane ridicate. Astfel, se
preconizeaz c noul produs executat n serii mari de producie poate
fi competitiv i din punct de vedere economic.Dispozitivul de
remorcare ca sistem mecanic demontabil, fr micri relative ntre
elemente, are ca parametrii de intrare, forele de interaciune din
cadrul cuplei sferice de remorcare, i ca parametrii de ieire,
forele i momentele din asamblrile dispozitivului cu lonjeroanele
asiului.Pe lng funcia principal de transmiterea sarcinilor de la
intrarea I la ieirea E(fig. 1.1) materializat de cele dou asamblri
cu lonjeroanele asiului autovehiculului, pentru noul produs se
urmrete i ndeplinirea urmtoarelor funcii auxiliare: respectarea
prevederilor de interschimbabilitate cerute de standardele din
domeniu; respectarea condiiilor de protecie a omului i mediului;
diminuarea distrugerilor care ar putea aprea la coliziuni.Pentru
proiectarea de ansamblu a dispozitivului de remorcare (fig. 1.2)se
impune personalizarea listei de specificaiicu urmtoarelecerine
principale:1. Forele exterioare: FX , FY , FZ [N].1. Tipul
sarcinii: static sau variabil.1. Restricii dimnesionale x1>0, x2
0, z2 > 0(fig. 1.2).1. Condiii de funcionare: temperatura,
caracteristicile mediului n care funcioneaz.1. Condiii
constructive: interschimbabilitatea i modularizarea.1. Fig. 1.1
Vedere generala unui dispozitiv de remorcare integrat Condiii de
ecologie: utilizarea de materiale i tehnologii eco, reciclarea
materialelor, protecia vieii.n tabelul 1.1 se prezint valorile
parametrilor fizici i geometrici impuse pentru o situaie practic
cerut.
Tab. 1.1 Valorile parametrilor fizici i geometriciNr. curent din
lista grupeiFX[N]FY[N]FZ[N]X1[mm]X2[mm]X3[mm]Y1[mm]Z1[mm]Z2[mm]
Gr. 1123
61250450155050-150-350660-150150
Fig. 1.2Parametrii fizici i geometrici impui1.2 SCHEMA
STRUCTURAL-CONSTRUCTIV
Din punct de vedere constructiv, dispozitivul de remorcare
formeaz un ansamblu compus din subansamble i elemente constructive,
identificabile cu uurin n schema structural-constructiv din fig.
1.3.Ansamblul asociat interacioneaz cu remorca prin intermediul
unei cuple sferice prin elementul 1 (fig. 1.4) i cu lonjeroanele
asiului autovehiculului prin asamblri cu uruburi cu elementul
3.Subansamblele sunt structuri independente, care se evideniaz
printr-un grup compact compus, n configuraie minimal, din cel puin
dou elemente constructive sau din alte subansamble i elemente
constructive, n interaciune permanent, formate inndu-se cont, cu
precdere, de tehnologiile de montaj, de ntreinere i de exploatare.n
cazul dispozitivului de remorcare din fig. 1.2 s-au definit
subansamble avnd la baz structurile compacte obinute prin sudare. n
figura 1.3 se prezint, la general, structura constructiv i o schema
structural-constructiv a dispozitivului de remorcare cu intrarea I,
materializat printr-o cupl (articulaie) sferic, i ieirea E,
materializat printr-o asamblare cu uruburi montate cu joc cu un
suport fixat pe lonjeroanele asiului. Ansamblul dispozitivului de
remorcare conine elementele 1 i 3 ce formeaz legturile de
intrare/ieire i subansamblele S1, S2 S5/S5 formate din cte dou
elemente sudate. n schema structural nu se evideniaz elementele de
asamblare (boluri, uruburi, aibe) care se vor defini i dimensiona
odat cu proiectarea legturilor i se vor evidenia n desenul de
ansamblu.
abcFig. 1.3Structura constructiv a dispozitivului de remorcare:
a integrat; b explodat; c schema blocn tab. 1.2 se evideniaz
subansamblele i elementele dispozitivului de remorcare precizndu-se
tipul, denumirea i subcapitolul n care se va trata proiectarea
acestora. n tab. 1.3 n tab. 1.3 se evideniaz legturile
nedemontabile (mbinri sudate) i demontabile (asamblri filetate,
prin bol, prin uruburi) care urmeaz s fie proiectate in
continuare.
Tab. 1.2Subansamblele i elementele dispozitivului de
remorcareNr. crt.Codul subans.Codul elem.TipulDenumireaTratare n
subcap.
1A11ColoanCrlig de remorcare
2S14TirantTirant superior
35ColoanColoan de remorcare
4S26CorpCorp coloan
57TirantTirant inferior
6S38CorpCorp tirant inferior
79FlanFlan fa
8S410FlanFlan spate
911BarBar central
10S512 (12)ColoanColoan stnga/dreapta
1113(13)TirantTirant stnga/dreapta
12A12 (2)SuportSuport stnga/dreapta
13A13 (3)BarTirant de rigidizare stnga/dreapta
Tab. 1.3 Legturile elementelor dispozitivului de remorcareNr.
crt.CodulTipulDenumireaTratare n subcap.
1IDemontabilAsamblare sferic
21-4 (1-S1)DemontabilAsamblare filetat
34-5Nedemontabilmbinare sudat
45-6 (S1-S2)DemontabilAsamblare eav-eav ptrateAsamblare cu
bol
56-7 Nedemontabilmbinare sudat
67-8 (S2-S3)DemontabilAsamblare eav-eav ptrateAsamblare cu
bol
78-9Nedemontabilmbinare sudat
89-10 (S3-S4)DemontabilAsamblare cu uruburi
910-11Nedemontabilmbinare sudat
1011-12 (S3-S4)DemontabilAsamblare eav-eav ptrateAsamblare cu
bol
1112-13 Nedemontabilmbinare sudat
1213-2DemontabilAsamblare cu uruburi
1313-3DemontabilAsamblare cu urub
142-3DemontabilAsamblare cu urub
15EDemontabilAsamblare cu uruburi
2. 68
3. PROIECTAREA ELEMENTELOR I LEGTURILOR 2.1 PROIECTAREA
ELEMENTULUI 1 (CRLIGUL DE REMORCARE
I. Date de proiectareS se proiecteze crligul de remorcare,
poziia 1 din fig. PRC-A.1.1.1.1.1 cu funcia principal de
transmitere a sarcinilor FX, FY i FZ de la o cupl de remorcare,
poziia 2, la elementul 4 din componena dispozitivului de remorcare
cu luarea n considerare a urmtoarelor specificaii impuse:1. Forele
exterioare :FX =1250 N,FY = 450, FZ = 1550 N; se calculeaz
foratransversal, = 1328.53N1. Tipul sarcinii: static1. Condiii de
funcionare: temperatura, T = - 30oC40 oC; mediu de lucru exterior
cu umezel avansat1. Condiii constructive: interschimbabilitate cu
sistemele de cuplare existente1. Condiii de ecologie: utilizarea de
materiale i tehnologii eco, reciclarea materialelor, protecia
vieii
II. ALEGEREA MATERIALULUI, TRATAMENTELOR TERMICE I
TEHNOLOGIEIDeoarece crligul de remorcare cu sfer drept este o pies
important n componena dispozitivului se adopt, oel de calitate,
C45, conform SR EN 10025-2 (STAS 500/2) cu 02 = 360 MPa si r = 610
MPa.III. ADOPTAREA FORMELOR CONSTRUCTIVE pentru asigurarea celor
trei micri relative de rotaie la unghiuri de rotire de 300 se
impune ca unghiul determinat de intersecia sferei cu tija crligului
s fie aprox. 10o.15o; n vederea asigurrii interschimbabilitii
cuplelor sferice de remorcare precum i modularizrii constructive
s-au dezvoltat dispozitive de cuplare cu diametrul sferei Ds {1, 2,
2} oli sau Ds {47,625; 50,8; 58,7375} mm. diametrul sferei, Rs , se
adopt n funcie de sarcina de tractare FX astfel:Fx=1250N=1.25kN, Ds
= 50.8 mm, pentru FX< 2kN diametrul tijei, D se determin cu
relaia, D = 2 sin200 Ds;D = 2 sin200 50.08=17.37 ; se adoptD =18 mm
l3 0,5 D =>l3=9 mm
IV. DIMENSIONARE I VERIFICAREModelul de calcul este o bar dreapt
ncastrat, cu secine circular constant de diametru D, solicitat la
traciune de fora FZ,la ncovoiere de fora Ft i la forfecare de fora
Ft.Se neglijeaz tensiunile de forfecare generate de eforturile
tietoare.at =110 MPa tensiunea admisibil la traciune ; 02 = 360 MPa
tensiunea limit de curgere dimensionare, din relaia,se determin
lungimea, L=l3+l=9+37=46 mm=36.3mm
V. PROIECTAREA FORMEI TEHNOLOGICE
2.2 PROIECTAREA ELEMENTULUI 4 (TIRANTUL SUPERIOR)
I. Date de proiectareS se proiecteze tirantul superior, poziia 4
din fig. 2.2.1 cu funcia principal de transmitere a sarcinilor FX,
FY i FZ de la crligul de remorcare drept cu sfer, poziia 2, la
suportul 5 cu luarea n considerare a urmtoarelor specificaii
impuse:1. forele exterioare: FX = 1250 N, FY = 450 N, FZ = 1550 N,
acioneaz la distana L1 = 46 mm; se calculeaz momentele n centrul
gurii de trecere: MX4 = FY L1 = 20700 Nmm, MY4 = FX L1 = 40850
Nmm;1. tipul sarcinii: static; 1. restricii dimensionale: D1 = 18
mm; b > d2 = 32 mm; L2 = 50 mm;1. condiii de funcionare:
temperatura, T = - 30oC40 oC; mediu de lucru exterior cu umezeal
avansat;1. Condiii constructive: material sudabil;1. a b Fig.
2.2.1Schema de ncrcare: a exterioar la nivelul dispozitivului; b
exterioar, redus la nivelul elementului 4Condiii de ecologie:
utilizarea de materiale i tehnologii eco, reciclarea materialelor,
protecia vieii.II. Alegerea materialului, tratamentelor termice i
tehnologiei Deoarece tirantul este o pies care se va suda se adopt,
conform SR EN 10025-2 (STAS 500/2), oel S235 cu 02 = 235 MPa ir =
360 MPa.III. Adoptarea formelor constructiven vederea creterii
eficienei economice se adopta semifabricat de tip oel lat
(platband) cu dimensiunile b i h standard i b/h 4 (fig. 2.2.2).IV.
Schema de calcul, dimensionare i verificarePentru dimensionare se
adopt modelul dinfig. 2.2.3 cu urmtoarele ipoteze de calcul:
modelul de calcul este o bar dreapt ncastrat, cu seciune
dreptunghiular solicitat la traciune de fora FX; la ncovoiere oblic
de sarcinile FZ, FY i MY4; la torsiune de momentul MX4; la
forfecare de forele FZ i FY;
Fig. 2.2.2 Parametri geometriciFig. 2.2.3 Modelul de calcul
elementele 4 i 5 sunt asamblate prin sudare i pentru calcul de
dimensionare a tirantului 4 se consider c acesta este ncastrat n
centrul cordonului de sudur i seciunea critic, A-A este
dreptunghiular cu dimensiunile b i h; deoarece, modelul de
dimensionare cu luarea n considerare a tuturor solicitrilor este de
complexitate mrit, n continuare, se adopt un model simplificat care
ia n considerare solicitarea principal de ncovoiere dat de fora FZ
i momentul MY4; dup determinarea dimensiunilor prin rezolvarea
modelului simplificat se va face verificarea cu modulul cu pachetul
MDESIGN (etapa VI).Din condiia de rezisten la solicitarea de
ncovoiere n planul XZ se determin grosimea h cu relaia [ Mogan,
2012],
= 12.91 mm,
n care, s-a considerat, M max = 93350 Nmm i a = 65 MPa. Ca
urmare, innd cont c b = 4h = 51.66mm se adopt (conform DIN PRC M.1)
semifabricat de tip platband (oel lat) cu b = 60 mm i h = 15
mm.
V. Proiectarea formei tehnologiceinnd cont de parametrii
geometrici definii n fig. 2.2.2 i de rezultatele obinute la
proiectarea asamblrii cu filet 1-4 i a mbinrii sudate, se adopt: R
= 30 mm, D1 = 18 mm, =181.36 Prelucrarea elementului 4 presupune
frezarea poriuni de cap i gurirea;calitatea suprafeelor prelucrate
Ra= 12,5 m.VI. Verificarea modelului cu pachetul performant
MDESIGNDin analiza rezultatelor obinute n urma analizei cu MDESIGN
a structurii elementului proiectat (anexa 2.1) se observ c n
seciunea din ncastrare tensiunile tangeniale sunt maxime. Tensiunea
maxim de forfecare generat de fora FZ n punctele P6 i P2 (fig.
2.2.4,a) are valoarea 1,17 MPa i se neglijeaz pentru calculul
tensiunii echivalente. Tensiunea maxim normal generat de fora FX i
momentele MY MZ n punctul P1 (fig. 2.2.4,b,c,d; 2.2.4) are valoarea
61,14 MPa i este mai mic dect tensiunea admisibil care are valoarea
65 MPa.
ab
cd
Fig. 2.2.4Distribuii ale tensiunilor secionale din ncastrare: a
de forfecare generate de fora FZ; b normale generate de FX; c
normale generate de momentul MY; d normale generate de momentul
MZ
SalientpointTension-pressure-stressszdN/mmBendingstressinconsequenceofMymax(Mhmax)shmaxN/mmBendingstressinconsequenceofMzmax(Mzmax)szmaxN/mmCombinedcharacteristicofnormalstresssresN/mm
P12.3941.437.5051.32
P22.390.007.509.89
P32.39-41.437.50-31.54
P3*2.39-41.437.50-31.54
P42.39-41.430.00-39.04
P5*2.39-41.43-7.50-46.54
P52.39-41.43-7.50-46.54
P62.390.00-7.50-5.11
P72.3941.43-7.5036.32
P7*2.3941.43-7.5036.32
P82.3941.430.0043.82
P1*2.3941.437.5051.32
2.3 PROIECTAREA LEGTURII 1-4 (ASAMBLARE FILETAT)
I. DATE DE PROIECTARE1. Forele exterioare:FX = 1250 N, FY = 450,
FZ = 1550 N; se calculeaz fora transversal, = 1328.53 N1. Tipul
sarcinii: static1. Numrul de suprafee de frecare, i=11. Date despre
asamblare (opional): n = 1, numrul de uruburi 1. Tipul asamblrii,
urub montat cu joc (transmiterea forelor prin frecare)1.
Coeficientul de frecare dintre tablele asamblate, = 0,25 1. Condiii
de funcionare: temperatura, T = - 30oC40 oC1. Condiii constructive:
interschimbabilitatea 1. Condiii ecologice: utilizarea de materiale
i tehnologii eco, reciclarea materialelor, protecia vieii
II. ALEGEREA MATERIALULUI, TRATAMENTELOR TERMICE I
TEHNOLOGIEIPoriunea de urub este corp comun cu corpul crligului de
remorcare cu sfer drept definiti, deci, materialul este, oel de
calitate, C45, conform SR EN 10025-2 (STAS 500/2) cu 02 = 360 MPa
si r = 610 MPa.
III. ADOPTAREA FORMELOR CONSTRUCTIVE asamblarea presupune
montajul poriunii filetate cu joc i meninerea acestuia pe durata
funcionrii; pentru asigurarea strngerii asamblrii se utilizeaz o
aib plat cu diametrul exterior mai mare ca diametrul gulerului, d2
diametrul nominal al filetului, d, din condiii de
interschimbabilitae i standardizare se adopt filet metric diametrul
gurii de trecere, D1, se adopt din standarde
IV. DIMENSIONARE I VERIFICARE modelul de calcul a urubului este
o bar dreapt ncastrat n corpul crligului de remorcare, cu seciune
circular constant de diametru d1 (diametrul interior al filetului),
solicitat la traciune de fora axial, Fa. se neglijeaz momentul de
torsiune care apare la strngerea asamblrii i, deci, i tensiunile de
forfecare generate de eforturile tietoare asociate; fora exterioar,
FZ, care n timpul funcionrii poate aciona n ambele sensuri se
consider, pentru acest calcul, c acioneaz n sensul pozitiv al axei
Z situaie ce conduce la solicitarea suplimentar a asamblrii cu
urub. desprencrcare Ft = 3567.211 N foratransversali FZ = 750 N
fora axial, aplicate static despre asamblare : i = 1, n = 1, = 0,25
despre material : 02 = 360 MPa tensiunea limit de curgere; c = 34 -
coeficientul de siguran; at = 02/c = 360/34 = 80120 MPa tensiunea
admisibil la traciune (se consider, at = 100 MPa); tensiunea
admisibil a materialelor elementelor 1 i 4 n contact as = 6090 MPa.
(se consider, as = 60 MPa).
fora axial din urub din condiia de transmitere a forei Ft prin
frecare
=6908.356 N
fora axial total din urub (pentru cazul n care FZ acioneaz nspre
n sus),
N diametrul interior necesar al filetului din condiia de
rezisten la traciune
se adopt ( ) parametrii filetului: d1 = 13.835 mm, d2 =
14.701mm, d = 16 mm (M16), p = 2 mm; se adoptcorelat cu
dimensiuneafiletului (M16) diametrulgurii de trecere, D1= 18 mm
(execuiemijlocie);
din condiia de rezisten la strivire a materialelor n zonele de
contact dintre elementele 4 i 1, respectiv 4 i aiba plat, apare
presiunea,
,
se determin diametrul gulerului elementului 1, respectiv,
diametrul exterior minim al aibei plate,=22.44
seadopt, d2 = 24V. PROIECTAREA FORMEI TEHNOLOGICE-pentru a se
facilita obinerea perpendicularitii suprafeei frontale pe axa
piesei se adopt raza de racordare R0,5;-prelucrarea filetului se
poate face achiere;-calitatea suprafeei Rz = 6,3
2.4 PROIECTAREA ELEMENTELOR 5 I 6 (COLOANA SUPERIOAR I CORP
COLOAN SUPERIOAR)
I. DATE DE PROIECTARE
a. Forele exterioare: FX = 1250 N, FY = 450, FZ = 1550 N acionez
la distaneleL1 =46 mm; L2 = X1=50 mm; L3 =Z1=-150 mm; se calculeaz
momentele de ncovoiere n centrul profilului ptrat (mbinarea sudat):
MX5 = FY L1 = 20700Nmm, MY5 = FX L1 + FZ L2 = 135000 Nmm, MZ5 = FY
L2 = 22500 Nmm. b. Tipul sarcinii: staticc. Restricii dimensionale:
se va utiliza semifabricat din eav ptrat, pentru care innd cont c
se mbin prin sudare cu tirantul 4 de lime b = 60 mm ,deci, din
considerente de posibilitate a aplicrii cordonului de sudur de col,
se impune ca latura, h < 50 mm; d. .Condiii de funcionare:
temperatura, T = - 30C40 C; mediu de lucru exterior cu umezel
avansate. Condiii constructive: interschimbabilitatea,
modularizareaf. Condiii de ecologie : utilizarea de materiale i
tehnologii eco, reciclarea materialelor, protecia vieii
II. ALEGEREA MATERIALULUI, TRATAMENTELOR TERMICE I TEHNOLOGIEI
Deoarece suportul este o pies care se va suda se adopt, oel S235
(OL37), cu = 235 MPa si = 360 MPa
III. ADOPTAREA FORMEI CONSTRUCTIVE
-se va adopta, din considerente de greutate minim, semifabricat
din eav ptrat;-se va urmri ca dimensiunea evii ptrate s permit
aplicarea cordonului de col la sudarea cu elementul 4LungimeaL3 =
L3 h = 135 mm
IV. SCHEMA DE CALCUL, DIMENSIONARE I VERIFICARE
-Transmiterea sarcinilor de la elementul 5 la elementul 6 se
realizeaz prin contact direct i pentru calculul de dimensionare se
consider c acesta este ncastrat n centrul corpului 6 -Modelul de
calcul asociat coloanei 5 se consider ca fiind o bar dreapt cu
seciune ptrat cu latura h5 i grosimea t5 ncastrat, solicitat la
compresiune de fora FZ ; la ncovoiere oblic de sarcinile FX, FY,
MX5 i MY5; la torsiune de momentul MZ5 i la forfecare de forele FX,
FY.-Se neglijeaz efectele gurilor de fixare axial n corpul 6 cu
bol. -Deoarece, modelul de dimensionare cu luarea n considerare a
tuturor solicitrilor este de complexitate mrit, n continuare, se
adopt un model simplificat care ia n considerare solicitarea
principal de ncovoiere dat de fora FX i momentul MY5; efort de
ncovoiere n seciunea critic (model simplificat): Mimax = MY5 + FX
L3 =303750 Nmm dimensionare, din ultima parte a relaiei , innd cont
c, uzual pentru evile ptrate standard, t/h = 0,050,15, (t/h = 0,1)
se determin,==43.10i rezult, t5 = 5 mm; se adopt semifabricat eav
ptrat cu dimensiunile h5 = 50mm i t5 = 5mm
V. PROIECTAREA FORMEI TEHNOLOGICE
VI. VERIFICAREA MODELELOR ELEMENTELOR 5 I 6 CU PACHETUL
MDESIGN
2.5 PROIECTAREA LEGTURII 4-5 (MBINARE SUDAT)I. DATE DE
PROIECTARE
5. Forele exterioare: FX = 1250 N, FY = 450, FZ = 1550 N acionez
la distanele L1 = 46 mm; L2 = 50 mm; se calculeaz momentele n
centrul profilului cordonului de sudur (ptrat): MX5 = FYL1= 20700
Nmm, MY5 = FX L1 = 40850 Nmm, MZ5 = FY L2 = 22500 Nmm,5. Tipul
sarcinii: static 5. Date despre asamblare ; tirantul este executat
din platband b = 60mm i h = 15 mm; coloana 5 din eava ptrat cu
dimensiunea h = 50mm i grosimea t = 5 mm;5. Tipul mbinrii, sudur de
col5. Condiii de funcionare: temperatura, T = - 30C40 C; mediu de
lucru exterior cu umezel avansat5. Condiii ecologice: utilizarea de
materiale i tehnologii eco, reciclarea materialelor, protecia
vieii
II. ALEGEREA MATERIALULUI, TRATAMENTELOR TERMICE I A
TEHNOLOGIEIElementele 4 i 5 formeaz un subansamblu sudat i, deci,
pentru acestea s-a ales material sudabil, oel S235, conform SR EN
10025-2 (STAS 500/2),cu = 235 Mpa si =360 MPa
III. ALEGEREA FORMEI CONSTRUCTIVE-se impune asigurarea
perpendicularitii celor dou elemente grosimea cordonului de sudur a
este ma mic dect grosimea peretelui evii
IV. SCHEMA DE CALCUL, DIMENSIONARE I VERIFICARE
-deoarece ncrcarea exterioar este compus din sarcini multiple i
modelul de calcul are complexitate mrit pentru calculul clasic se
consider un model simplificat care ia n considerare ncrcarea cu
forele transversale FX i FY-tensiunile de forfecare sunt
repartizate uniform pe lungimea cordonului n plan longitudinal i
transversal-se neglijeaz solicitrile la ncovoiere
grosimea cordonului de sudur:a==0.16 mm despre forme i
dimensiuni: cordonul sudat are forma ptrat cu latura, h = 50 mm;
despre materiale: 02 = 235 MPa tensiunea limit de curgere a
materialului evilor; at = 80 MPa tensiunea admisibil la traciune;
afs = 0,65 at = 50 MPa tensiunea admisibil la forfecare a suduriiSe
adopt, din considerente tehnologice, grosimea cordonului de sudur,
a = 2mm.
V. PROIECTAREA FORMEI TEHNOLOGICE
-sudura se va realza dup contur nchis;-dup sudare se va aplica
tratament termic de recoacere de detensionare
VI. VERIFICAREA MODELULUI CU PACHETUL MDESIGN
2.6 PROIECTAREA LEGTURILOR 5-6
2.6.1 PROIECTAREA LEGTURII 5-6, ASAMBLARE EAV-EAV PTRAT
I. DATE DE PROIECTARE0. Forele exterioare: FX = 1250N, FY = 450,
FZ = 1550 N acionez la distaneleL1= 46 mm; L2 = 50 mm; L3 =-150 mm;
se calculeaz momentele n centrul asamblrii cu bol: MX6 = FY (L1 +
L3) = 82200 Nmm, MY6 = FX (L1 + L3) =113500 Nmm, MZ6 = FY L2 =
22500 Nmm 0. Tipul sarcinii: static0. Date despre asamblare: eava
ptrat interioar are dimensiunea h5 = 50 mm i grosimea t = 5 mm0.
Condiii de funcionare: temperatura, T = - 3040C; mediu de lucru
exterior cu umezel avansat0. Condiii constructive:
interschimbabilitatea i modularizarea0. Condiii ecologice:
utilizarea de materiale i tehnologii eco, reciclarea materialelor,
protecia vieii
II. ALEGEREA MATERIALULUI, TRATAMENTELOR TERMICE I A
TEHNOLOGIEIElementele 5 i 6 sunt incluse n subansamble sudate i
deci pentru acestea s-a ales material sudabil, oel S235, conform SR
EN 10025-2 (STAS 500/2),cu at=235 MPa sir=360 MPa
III. ALEGEREA FORMEI CONSTRUCTIVE-pentru asigurarea funcionrii
se impune realizarea contactului pe suprafae mari dintre evile 5 i
6 care se realizeaz prin montajul cu joc al acestora.-eava ptrat
interioar are dimensiunile h5 = 50 mm, t5 = 5 mm; -pentru
asigurarea contactului conform dintre evile ptrate interioar i
exterioar se adopt dimensiunile evii exterioare h6 = 60 mm i
grosimea t6 = 5 mm.
IV. SCHEMA DE CALCUL, DIMENSIONARE I VERIFICARE-transmiterea
forelor FX, FY i a momentelor MX6 i MY6 de la eava 5 la eava 6 se
face prin contactul direct dintre cele dou evi montate cu joc
(distribuie liniar a presiunilor de contact) dup suprafeele
dreptunghiulare I, II, III i IV;-transmiterea forei FZ de la eava 5
la eava 6 se face printr-un bol montat cu joc n eava 5 i cu
strngere mic n eava 6 ;-Forele FX i FY genereaz pe suprafeele de
contact I i, respectiv, II presiuni de strivire (pFX, pFX)
distribuite uniform;-momentele MX6 i MY6 genereaz pe suprafeele de
contact I, III i, respectiv, II, IV presiuni de strivire
distribuite liniar cu maximele pmaxMX i, respectiv,
pmaxMY;-momentul MZ6 genereaz pe suprafeele de contact I, II, III i
IV presiuni de strivire distribuite liniar cu maximul pmaxMZ;
-pentru calculul asamblrii nu se consider gurile pentru bol
-despre forme i dimensiuni: dimensiunile alezajului ptrat, H =
h5 = 40 mmDimensionare asamblare (legtur) eav-eavas H2 L2- (FX
H+3MZ6 )L-12 H MY6=0 as H2 L2- (Fy H+3MZ6 )L-12 H MX6=0are dup
nlocuirea valorilor parametrilor cunoscui devin,
150000L2-230000L-664500000=0150000L2-70000L-63000000=0 i au
soluiile pozitive maxime L1' = 54.47 mm i respectiv L1'' = 14.36
mm; se adoptL = 60 mm
V. PROIECTAREA FORMEI TEHNOLOGICE
-gaura de bol se aplic la partea inferioar la distana
1,5D5;-ajustajul gaur-bol H12/h10;-rugozitatea suprafeelor frontale
Ra = 6,3 m; rugozitatea alezajului Ra = 3,2 m
VI. VERIFICAREA MODELELOR ELEMENTELOR 5 I 6 CU PACHETUL
MDESIGN
2.6.2 PROIECTAREA LEGTURII 5-6, ASAMBLARE PRIN BOL
I. DATE DE PROIECTARE1. Fora exterioare:FZ = 1550 N; 1. Tipul
sarcinii: static1. Date despre asamblare: eava ptrat interioar are
dimensiunea h5 = 50 mm i grosimea t5 = 5 mm; eavaptratexterioar are
dimensiuneah6= 60 mmigrosimeat6 = 5 mm1. Tipul legturii
(asamblrii), cu contact conform1. Condiii de funcionare:
temperatura, T = - 30oC40 oC; mediu de lucru exterior cu umezeal
avansat1. Condiii constructive: interschimbabilitatea i
modularizarea1. Condiii ecologice: utilizarea de materiale i
tehnologii eco, reciclarea materialelor, protecia vieii
II. ALEGEREA MATERIALULUI, TRATAMENTELOR TERMICE I TEHNOLOGIEI
Pentru elementele 5 i 6 s-a ales material sudabil, oel S235,
conform SR EN 10025-2 (STAS 500/2) Bolul se va executa din oel
pentru construcii mecanice, E295(SR EN 10025/2005)
III. ALEGEREA FORMEI CONSTRUCTIVE asamblarea cu bol se
poziioneaz la partea inferioar a ansamblului eav-eav 5-6; se va
realiza asamblare transversal prin ambii perei a evilor
IV. SCHEMA DE CALCUL, DIMENSIONARE I VERIFICARE fora FZ se
transmite prin form (contact direct) de la eava 5 la bol prin dou
suprafee semicilindrice pe care, datorit jocului existent mrit, se
consider ca apar presiuni de strivire cu distribuie cosnusoidal cu
maximul p5 fora FZ se transmite prin form (contact direct) de la
bol la eava 6, de asemenea, prin dou suprafee semicilindrice pe
care, datorit jocului existent redus, se consider c apar presiuni
de strivire cu distribuie uniform cu maximul p6 as = 60 MPaDin
relaie se obine diametrul necesar al bolului,= max (6.45;5.16)Se
adopt din considerentetehnologice, D5 = 8 mm
V. PROIECTAREA FORMEI TEHNOLOGICE
VI. VERIFICAREA MODELELOR ELEMENTELOR 5 I 6 CU PACHETUL
MDESIGN
2.7 PROIECTAREA ELEMENTELOR 7 I 8 (TIRANT INFERIOR I CORP TIRANT
INFERIOR)
I. DATE DE PROIECTARE a.Forele exterioare: FX = 1250 N, FY = 450
N, FZ = 1550 N acionez la distanele L1 = 46mm; L2 = 50 mm; L3 =
-150 mm; h6 = 60 mm (determinat la calculul elementului 5,se
calculeaz momentele n centrul gurii de trecere: MX7 = FY (L1+L3) =
88200 Nmm, MZ7 = FY (L2 +h6/2) = 36000 Nmm, Mz7 = FX (L1 +L3) + FZ
(L2 +h6/2) = 369000 Nmm;b.Tipul sarcinii: staticc.Restricii
dimensionale: L4 = -150 mm; eava ptrat 7 se va suda n T pe corpul 6
i se impune ca latura ptratului, h7 < h6 = 50 mm;d.Condiii de
funcionare: temperatura, T = - 30oC40oC; mediu de lucru exterior cu
umezel avansate.Condiii constructive: materiale sudabilef.Condiii
de ecologie: utilizarea de materiale i tehnologii eco, reciclarea
materialelor, protecia vieii.
II. ALEGEREA MATERIALULUI, TRATAMENTELOR TERMICE I TEHNOLOGIEI
Deoarece tirantul inferior precum i corpul tirantului inferior sunt
piese care se vor suda se adopt, oel S235, conform SR EN 10025-2
(STAS 500/2) cu at=235 MPa r= 360 MPa.
III. ADOPTAREA FORMELOR CONSTRUCTIVE se adopt, x = 45 mm,
conform unei evaluri aproximative a grosimilor elementelor 9, 10 i
11; lungimea L4' = L4 h5/2 x = 150-25-45 =80 mm; lungimea L4'' =
L4'/2 = 40 mm
IV. SCHEMA DE CALCUL, DIMENSIONARE I VERIFICARE-modelul de
calcul este o bar dreapt ncastrat, compus din 2 evi ptrare-
solicitat la traciune de fora FX ; la ncovoiere oblic de sarcinile
FZ, FY i MY4, MZ4; la torsiune de momentul MX4; la forfecare de
forele FY i FZ;-elementele 7 i 8 formeaz n zona median legtur ev-ev
i sunt fixate axial printr-o asamblare cu bol; -pentru calculul de
rezisten se consider c anasamblul celor dou bare este ncastrat n
centrul flanei 9;-deoarece, modelul de dimensionare cu luarea n
considerare a tuturor solicitrilor este de complexitate mrit, n
continuare, se adopt un model simplificat care ia n considerare
solicitarea principal de ncovoiere dat de fora FZ i momentul
MY7
eforturile de ncovoiere n seciunile critice (pentru modelul
simplificat): Mimax S1= My7 + FZ L4'' = 431000 Nmm, n seciunea S1;
Mi max S2 = MY7 + FZ L4' = 493000 Nmm, n seciunea S2; dimensionare
tirant inferior 7 innd cont c, uzual pentru evile ptrate standard,
t/h = 0,050,15, (t/h = 0,1) se determin:h7==40.89; at = 110 MPa
h7=56.87t7 = 5,68 mm;se adopt semifabricat eav ptrat cu
dimensiunile h7 = 50 mm i t7 = 5 mm; innd cont c eava 7 intr n eava
8 i deci h8 = h7 + 2 t8 = 40 + 2 t8; considernd ca pentru evile
ptrate t/h = 0,050,15 rezult h8 = 5671,4; se adopt semifabricat eav
ptrat cu dimensiunile h8 = 60 mm i t8 = 5 mm;
V. PROIECTAREA FORMEI TEHNOLOGICE
VI. VERIFICAREA MODELULUI CU PACHETUL MDESIGN
2.8 Proiectarea legturii 6-7 (mbinare sudat)
I. DATE DE PROIECTARE a.Forele exterioare: FX = 1250 N, FY =450,
FZ = 1550 N acionez la distanele L1 = 46 mm; L2 = 50 mm; L3 =-150
mm; h6 = 60 mm; se calculeaz momentele n centrul gurii de trecere:
MX7 = FY (L1+L3) = 88200 Nmm, MZ7 = FY (L2 +h6/2) = 36000Nmm, MY7 =
FX (L1 +L3) + FZ (L2 +h6/2) = 369000 Nmm;b.Tipul sarcinii:
staticc.Date despre asamblare; tirantul i corpul tirantului
superior sunt executate din eav ptrat cu dimensiunea h6 = h7= 50 mm
i grosimea t6 = t7 = 5 mm; d.Tipul mbinrii, sudur de cole.Condiii
de funcionare: temperatura, T = - 30C40 C; mediu de lucru exterior
cu umezel avansat f.Condiii ecologice: utilizarea de materiale i
tehnologii eco, reciclarea materialelor, protecia vieii
II. ALEGEREA MATERIALULUI, TRATAMENTELOR TERMICE I A
TEHNOLOGIEIElementele 6 i 7 formeaz un subansamblu sudat i, deci,
pentru acestea s-a ales material sudabil, oel S235, conform SR EN
10025-2 (STAS 500/2) cu cu at=235 MPa si cu r=360 MPa .
III. ALEGEREA FORMEI CONSTRUCTIVE
grosimea cordonului de sudur a este ma mic dect grosimea
peretelui evii t6,7
IV. SCHEMA DE CALCUL, DIMENSIONARE I VERIFICARE-deoarece
ncrcarea exterioar este compus din sarcini multiple i modelul de
calcul are complexitate mrit pentru calculul clasic se consider un
model simplificat care ia n considerare ncrcarea cu sarcinile
maxime, fora FX i momentul MY7-tensiunile de forfecare sunt
repartizate uniform pe lungimea celor dou cordoane de sudur-se
neglijeaz solicitrile la ncovoiere i forfecare
-Dimensionare sudurDin relaie, se obine grosimea cordonului de
sudur:a= =3.8Se adopt, din considerente tehnologice, grosimea
cordonului de sudur, a =4 mm.
V. PROIECTAREA FORMEI TEHNOLOGICE
VI. VERIFICAREA MODELULUI CU PACHETUL MDESIGN
2.9 Proiectarea legturilor 7-82.9.1 Proiectarea legturii 7-8,
eav-eav ptratI. DATE DE PROIECTAREa. Forele exterioare: FX = 1250
N, FY = 450, FZ =1550 N acionez la distanele L1 = 46 mm; L2 =50mm;
L3 = -150 mm; L4'''= 20 mm; se calculeaz momentele n centrul
asamblrii cu bol: MX7 = FY (L1+L3) = 88200 Nmm,MZ7 = FY (L2
+h5/2+L4''') = 33250Nmm, MY7 = FX (L1 +L3) + FZ (L2+h6/2+L4''') =
107625 Nmmb. Tipul sarcinii: staticc. Date despre asamblare: eava
ptrat interioar are dimensiunea h7 =50 mm i grosimea t7 = 5 mm;
eava ptrat exterioar are dimensiunea h8 = 60 mm i grosimea t5 =5 mm
d. Tipul legturii (asamblrii), cu contact conforme. Condiii de
funcionare: temperatura, T = - 30C40C; mediu de lucru exterior cu
umezel avansatf. Condiii constructive: interschimbabilitatea i
modularizareag. Condiii ecologice: utilizarea de materiale i
tehnologii eco, reciclarea materialelor, protecia vieii
II. ALEGEREA MATERIALULUI, TRATAMENTELOR TERMICE I A
TEHNOLOGIEIElementele 7 i 8 sunt incluse n subansamble sudate i
deci pentru acestea s-a ales material sudabil, oel S235, conform SR
EN 10025-2 (STAS 500/2) cuat=235 MPa si cu r=360 MPa .III. ALEGEREA
FORMEI CONSTRUCTIVE-pentru asigurarea funcionrii se impune
realizarea contactului conform (pe suprafae mari) dintre evile 7 i
8 care se realizeaz prin montajul cu joc al acestora.-evile ptrate
interioar i exterioar au dimensiunile: h7 = 50 mm, t5 = 5 mm; h8 =
60 mm;
IV. SCHEMA DE CALCUL, DIMENSIONARE I VERIFICARE-ncrcrile
exterioare sunt: FY = 250, FZ = 450 N; MX7 = 11000 Nmm, MZ7 = 57750
Nmm, MY7 = 575000 Nmm;-dimensiunile alezajului ptrat, H = h7 = 60
mm, lungimea L = l8 cu valoare necunoscut; grosimea evii
interioare, t7 = 5 mm, i respectiv exterioare t8 = 5 mm;-sistemul
de coordonate adoptat are axa axial X n loc de Z i axa trnsversal Z
n loc de Xas=60 MPa H=h7=50 mm
asH2L2- (Fz H+3Mx7)L-12HMy7=0as H2 L2- (FY H+3MX7 )L-12
HMZ7=0
96000L2-242150L-214728000=096000L2-246150L-5184000=0
i au soluiile pozitive maxime L1' = 54.47 mm i respectiv L1'' =
14.36 mm; se adopt L = 60 mm
V. PROIECTAREA FORMEI TEHNOLOGICE
2.9.2Proiectarea legturii 7-8, asamblare prin bolI. DATE DE
PROIECTAREa.Fora exterioare: FX = 1250 N; b.Tipul sarcinii:
staticc.Date despre asamblare: eava ptrat interioar are dimensiunea
h7 = 50 mm i grosimea t7 = 5 mm; eava ptrat exterioar are
dimensiunea h8 = 60 mm i grosimea t8 = 5 mm;d.Tipul legturii
(asamblrii), cu contact conforme.Condiii de funcionare:
temperatura, T = - 30C40C; mediu de lucru exterior cu umezeal
avansatf.Condiii constructive: interschimbabilitatea i
modularizareag.Condiii ecologice: utilizarea de materiale i
tehnologii eco, reciclarea materialelor, protecia vieii
II. ALEGEREA MATERIALULUI, TRATAMENTELOR TERMICE I TEHNOLOGIEI
Pentru elementele 7 i 8 s-a ales material sudabil, oel S235,
conform SR EN 10025-2 (STAS 500/2) cu 02 = 235 MPa si r = 360
MPa.Bolul se va executa din oel pentru construcii mecanice, E295(SR
EN 10025/2005) cu 02 = 295 MPa si r = 390 MPa
III. ALEGEREA FORMEI CONSTRUCTIVE asamblarea cu bol se
poziioneaz n centrul asamblrii eav-eav, 7-8; se va realiza
asamblare transversal prin ambii perei a evilor
IV. SCHEMA DE CALCUL, DIMENSIONARE I VERIFICARE fora FX se
transmite prin form (contact direct) de la eava 7 la bol prin dou
suprafee semicilindrice pe care, datorit jocului existent mrit, se
consider ca apar presiuni de strivire cu distribuie cosnusoidal cu
maximul p7 (subcap. fora FX se transmite prin form (contact direct)
de la bol la eava 8, de asemenea, prin dou suprafee semicilindrice
pe care, datorit jocului existent redus, se consider c apar
presiuni de strivire cu distribuie uniform cu maximul p8
Dimensionare asamblare cu bolDin relaie se obine diametrul
necesar al bolului:= max (5.2; 4.3)Se adopt din considerente
tehnologice, dar i de interschimbabilitate, D7 = 8 mm.
V. PROIECTAREA FORMEI TEHNOLOGICE Alegerea bolului: se va adopta
una cu diametrul exterior al poriunii cilindrice, 10h10 [mm]
Ajustaje i tolerane: H12/h10, pentru eava 8 i bol; execuie mijlocie
a gurii din eava 7. Rugozitti: alezajul din eava 8 se va aleza Ra=
3,2 m; alezajul din eava 7 se va realiza prin gurire, Ra= 6,3 m
2.10 Proiectarea elementelor 11 i 12/12 (bara central i coloana
stnga/dreapta)I. DATE DE PROIECTAREa.Forele exterioare: FX = 1250
N, FY = 450, FZ = 1550 N acionez la distaneleL1 = 46 mm; L2 = 50
mm; L3 = -150 mm; L4 = -150 mm; se calculeaz momentele n centrul
barei centrale:MX11 = FY (L1+L3) = 88200 Nmm, MZ11 = FY (L2 + L4) =
90000 Nmm,MY11 = FX (L1 +L3) + FZ (L2 + L4) =555000 Nmm;b.Tipul
sarcinii: staticc.Restricii dimensionale: L5 = 660 mm; elementele
12/12 i 11 se vor executa din evi cu profil ptrat care se vor
asambla interior-exterior;d.Condiii de funcionare: temperatura, T =
- 30C40C; mediu de lucru exterior cu umezel avansate.Condiii
constructive: materiale sudabilef.Condiii de ecologie: utilizarea
de materiale i tehnologii eco, reciclarea materialelor, protecia
vieii.
II. ALEGEREA MATERIALULUI, TRATAMENTELOR TERMICE I TEHNOLOGIEI
Deoarece legturile cu elementele adiacente sunt mbinri prin sudare
pentru bara central i coloanele stnga/dreapta se adopt, oel S235,
conform SR EN 10025-2 (STAS 500/2)cu 02 = 235 MPa sir=360 MPa
III. ADOPTAREA FORMELOR CONSTRUCTIVEL5' = L5/2 = 330 mm
IV. SCHEMA DE CALCUL, DIMENSIONARE I VERIFICARE-modelul de
calcul este o bar dreapt rezemat la capete, compus din 2 evi ptrare
- solicitat la traciune de fora FY ; la ncovoiere oblic de
sarcinile FZ, FX i MX11, MZ11; la torsiune de momentul MY11; la
forfecare de forele FX i FZ;-elementele 11 i 12/12 formeaz legturi
ev-ev i sunt fixate axial prin asamblri cu bol; -pentru calculul de
rezisten se consider c ansamblul celor trei elemente este agat de
tiranii 13/13;-deoarece, modelul de dimensionare cu luarea n
considerare a tuturor solicitrilor este de complexitate mrit, n
continuare, se adopt un model simplificat care neglijeaz tensiunile
generate de eforturile axiale, tietoare i de momentul de torsiune
ia n considerare solicitrile de ncovoiere generate de momentele
maxime ortogonale din plan orizontal i vertical, MmaxH i respectiv,
MmaxV; dup determinarea dimensiunilor prin rezolvarea modelului
simplificat se va face verificarea cu modulul cu pachetul
MDESIGN-eforturile de ncovoiere n seciunile critice (pentru modelul
simplificat): MmaxH = MZ11 + FX L5/2 = 502500 Nmm i MmaxV = MX11 +
FZ L5/2 = 599700 Nmm -dimensionare bar central, 11, din ultima
parte a relaiei, innd cont c, uzu250l pentru evile ptrate standard,
t/h = 0,050,15, (t/h = 0,1) se determin,
h11==55.92 i rezult, t11 = 5.6 mm;se adopt semifabricat eav
ptrat cu dimensiunile h11 = 60mm i t11 = 5 mm; innd cont c eava 12
intr n eava 11 rezult, h12 = h11 - 2 t11 = 40 mm; dimensionare
coloan stnga/dreapta, 12/12semifabricat eav ptrat cu dimensiunile
h12 = 50 mm i t12 = 5 mm
V. PROIECTAREA FORMEI TEHNOLOGICE
2.11 Proiectarea legturilor 8-9 i 10-11 (mbinri sudate)I. DATE
DE PROIECTAREa.Forele exterioare: FX = 1250 N, FY = 450, FZ = 1550
N acionez la distanele L1 = 46 mm; L2 = 50 mm; L3 = -150 mm; L4 =
-150mm; y = h11/2+gros. platbandei 10(8mm)= 60mm se calculeaz
momentele n centrul flanei 10:MX10 = FY (L1+L3) = 88200 Nmm, MZ10 =
FY (L2 + L4) = 90000Nmm, MY10 = FX (L1 +L3) + FZ (L2 + L4 - y) =
450000 Nmm;b.Tipul sarcinii: staticc.Restricii dimensionale: se
impune ca dimensiunile flanelor asamblate s permit strngerea
asamblrii cu chei standard respectnd condiia de gabarit
minim;d.Condiii de funcionare: coeficientul de frecare dintre
flane, = 0,150,25 (frecare usat, oel-oel); temperatura, T = -
30C40C; mediu de lucru exterior cu umezel avansate.Condiii
constructive: materiale sudabilef.Condiii de ecologie: utilizarea
de materiale i tehnologii eco, reciclarea materialelor, protecia
vieii.
II. ALEGEREA MATERIALULUI, TRATAMENTELOR TERMICE I A
TEHNOLOGIEIElementele 8, 9, 10 i 11 formeaz un subansambluri sudate
i, deci, pentru acestea s-a ales material sudabil, oel S235,
conform SR EN 10025-2 (STAS 500/2) cu 02 = 235 MPar = 360 MPa
III. ALEGEREA FORMEI CONSTRUCTIVE
IV. SCHEMA DE CALCUL, DIMENSIONARE I VERIFICARE-deoarece
ncrcarea exterioar este compus din sarcini multiple i modelul de
calcul are complexitate mrit pentru calculul clasic se consider un
model simplificat care ia n considerare ncrcarea cu sarcinile
maxime, fora FX i momentul MY10-tensiunile de forfecare sunt
repartizate uniform pe lungimea celor dou cordoane de sudur-se
neglijeaz solicitrile la ncovoiere i forfecareDin relaie se obine
grosimea cordonului de sudur:
a= =1.89Se adopt, din considerente tehnologice, grosimea
cordonului de sudur, a = 2.5 mm.
V. PROIECTAREA FORMEI TEHNOLOGICE
2.12 Proiectarea legturii 9-10 (asamblare prin uruburi)I. DATE
DE PROIECTAREa.Forele exterioare: FX = 1250 N, FY = 450, FZ = 1550
N acionez la distanele L1 = 46mm; L2 = 50 mm; L3 =-150 mm; L4 =
-150 mm; y = h11 + g9 + g10 = 25 + 8 +8 = 41 mm se calculeaz
momentele n centrul flanei 9:MX10 = FY (L1+L3) = 88200 Nmm, MZ10 =
FY (L2 + L4) = 90000 Nmm, MY10 = FX (L1 +L3) + FZ (L2 + L4 - y) =
506950 Nmm;b.Tipul sarcinii: staticc.Restricii dimensionale: se
impune ca dimensiunile flanelor asamblate s permit strngerea
asamblrii cu chei standard respectnd condiia de gabarit minim;d.
Condiii de funcionare: coieficientul de frecare dintre flane, =
0,150,25 (frecare usat, oel-oel); temperatura, T = - 30C40C; mediu
de lucru exterior cu umezel avansate.Condiii constructive:
materiale sudabilef.Condiii de ecologie: utilizarea de materiale i
tehnologii eco, reciclarea materialelor, protecia vieii.
II. ALEGEREA MATERIALULUI, TRATAMENTELOR TERMICE I TEHNOLOGIEI
Se adopt pentru uruburi cu rezistena la rupere minim rmin = 600 MPa
si limita la curgere convenional , 02=480 MPa.
III. ADOPTAREA FORMELOR CONSTRUCTIVE pentru flanele 9 i 10 se
adopta semifabricat de tip platband i, innd cont c n centru se va
suda corpul tirantului (h8 + a 65 mm) i spre exterior se va aloca
spaiu de aciune a cheii de fixare ( 28 mm, pentru uruburi de pn la
M10), cu dimensiunea Lf = 100 mm i grosimea g = 8 mm; gurile de
trecere a uruburilor cu diametrul D1 se vor dispune n colurile unui
ptrat cu latura L = 85 mm
IV. SCHEMA DE CALCUL, DIMENSIONARE I VERIFICARE-transmiterea
sarcinilor de la flana 5 la flana 6 se face prin intermediul
tijelor celor patru uruburi i prin filetele acestora; pentru
calculul de dimensionare se impune identificarea asamblrii cu urub
cea mai solicitat prin bazat pe principiul superpoziiei aciunii
forelor; -fora FX solicit asamblarea axial centric; momentele MZ10
i MY10 solicit asamblarea axial excentric; forele FY, FZ i momentul
MX10 solicit asamblarea transversal centric; -uruburile se monteaz
cu joc i solicitarea tijelor acestora este traciunea-dup
dimensionarea urubului cel mai solicitat se va face dimensionarea
acestuia din condiia de rezisten a tijei urubului i apoi se va face
verificarea cu pachetul MDESIGN
Calculul forelor axiale din uruburi corespunztor fiecrei ncrcri:
Lf = 100 mm; L = 80mm; a = (Lf L)/2 = 7.5; r1 = r2 = r3 = r4 = = 60
mm forele din uruburi generate de fora Fx care solicit asamblarea
axial centric==312.5 N ; =312.5 N ; =312.5 N ; =312.5 N -forele din
uruburi generate de momentul MZ10 care solicit asamblarea axial
excentric==184.53 N ; ==74.45 N; =184.53N; =74.45 N-forele din
uruburi generate de momentul MY10 care solicit asamblarea axial
excentric==1039.4N ; =1039.4 N == 419.41 N ; = 419.41 N forele din
uruburi generate de rezultanta forelor FY i FZ,, care solicit
asamblarea transversal centric; N ;
forele din uruburi generate de momentul MX10 care solicit
asamblarea transversal centric ; = N ;
Calculul forelor axiale totale din uruburi:=5391.43N =5208.36N
=4909.5 N=4802.9 N
ncrcarea maxim Fa = max() = 5391.43 N indiccurubul 1 este cel
mai solicitat i va fi dimensionat conform calculului de
rezisten.
Calculul de rezisten dimensionarea urubului cel mai solicitat
din condii de rezisten la traciune presupune determinarea
diametrului interor al filetului necesar,
se adopt ( ) parametriifiletului: d1 = 6.647 mm, d2 = 7.188 mm,
d = 8 mm (M8), p = 1.25 mm; se adoptcorelat cu
dimensiuneafiletului(M8)diametrulgurii de trecere, D1 = 9 mm
(execuie mijlocie); se adopt piuli M8 cu m = 6 mm i S = 13 mm.
V. PROIECTAREA FORMEI TEHNOLOGICE
2.13 Proiectarea legturilor 11-12/122.13.1 Proiectarea legturii
11-12/12, eav-eav ptrat
I. DATE DE PROIECTARE
a. Forele exterioare: FX = 1250 N, FY = 450, FZ = 1550 N acionez
la distanele L1 = 46mm; L2 = 50 mm; L3 = -150 mm; L4 = -150 mm;
L5'= 330 mm; se calculeaz forele i momentele n centrul asamblrii cu
bol: FXs = FXd = FX/2 = 625 N; FZs = FZd =FZ/2 = 775 N; MX11 = FY
(L1+L3)/2 =44100 Nmm, MZ11 = FY (L2+ L4)/2 + FX L5'/2 =45000Nmm,
MY11 = FX (L1 +L3)/2 + FZ (L2 + L4)/2 = 277500 Nmm;b. Tipul
sarcinii: staticc. Date despre asamblare: eava ptrat interioar are
dimensiunea h12 = 50 mm i grosimea t12 = 5 mm; eava ptrat exterioar
are dimensiunea h11 = 60 mm i grosimea t11 = 5 mmd. tipul legturii
(asamblrii), cu contact conforme. Condiii de funcionare:
temperatura, T = - 30C40 C; mediu de lucru exterior cu umezel
avansatf. Condiii constructive: interschimbabilitatea i
modularizarea;g. Condiii ecologice: utilizarea de materiale i
tehnologii eco, reciclarea materialelor, protecia vieii
II. ALEGEREA MATERIALULUI, TRATAMENTELOR TERMICE I TEHNOLOGIEI
Elementele 11 i 12/12 sunt incluse n subansamble sudate i, deci,
pentru acestea s-a ales material sudabil, oel S235, conform SR EN
10025-2 (STAS 500/2) cu 02 = 235 MPa si r=360 MPa.
III. ALEGEREA FORMEI CONSTRUCTIVE-pentru asigurarea funcionrii
se impune realizarea contactului conform (pe suprafae mari) dintre
evile 11 i 12/12 care se realizeaz prin montajul cu joc al
acestora.
IV. SCHEMA DE CALCUL, DIMENSIONARE I VERIFICARELegtura
(asamblarea) dintre evile ptrate 11 i 12 este similar cu legtura
dintre evile 5 i 6 cu urmtoarele deosebiri: -ncrcrile exterioare
sunt: FXs = 625 N; FZs= 225 N; MX11 = 105500Nmm, MZ11 = 112000Nmm,
MY11 = 1305000 Nmm;-dimensiunile alezajului ptrat, H = h12 = 50 mm,
lungimea L = l11 cu valoare necunoscut; grosimea evii interioare,
t12 = 5 mm, i respectiv exterioare t11 = 5 mm;-sistemul de
coordonate adoptat are axa axial Y n loc de Z i axa trnsversal Z n
loc de Y
as H2 L2- (FXsH+3MY11 )L-12HMZ11=0 as H2 L2- (FZsH+3MY11 )L-12H
MX11=0
care dup nlocuirea valorilor parametrilor cunoscui devin
150000L2-335000L-185625000=0150000L2-290000L-26055000=0
i au soluiile pozitive maxime L1' = 36.31 mm i, respectiv, L1''
= 14.18 mm; se adopt L = l11 = 60 mm
V. PROIECTAREA FORMEI TEHNOLOGICE
2.13.2 Proiectarea legturii 11-12/12, asamblare prin bol
I. DATE DE PROIECTAREa.Fora exterioare: FY = 450 N; FYs = FY/2 =
225 N;b.Tipul sarcinii: staticc.Date despre asamblare: eava ptrat
interioar are dimensiunea h12 = 50 mm i grosimea t12 = 5 mm eava
ptrat exterioar are dimensiunea h11 = 60 mm i grosimea t11 = 5
mm;d.Tipul legturii (asamblrii), cu contact conforme.Condiii de
funcionare: temperatura, T = - 30C40C; mediu de lucru exterior cu
umezeal avansatf.Condiii constructive: interschimbabilitatea i
modularizareag.Condiii ecologice: utilizarea de materiale i
tehnologii eco, reciclarea materialelor, protecia vieii
II. ALEGEREA MATERIALULUI, TRATAMENTELOR TERMICE I TEHNOLOGIEI
Pentru elementele 11 i 12/12 s-a ales material sudabil, oel S235,
conform SR EN 10025-2 (STAS 500/2) cu 02 = 235 MPa si
r=360MPa.Bolul se va executa din oel pentru construcii mecanice,
E295 (SR EN 10025/2005) cu as=295 MPa si r=390 MPa
III. ALEGEREA FORMEI CONSTRUCTIVE
IV. SCHEMA DE CALCUL, DIMENSIONARE I VERIFICARE-fora FYs se
transmite prin form (contact direct) de la eava 12 la bol prin dou
suprafee semicilindrice pe care, datorit jocului existent mrit, se
consider ca apar presiuni de strivire cu distribuie cosnusoidal cu
maximul p12;-fora FYs se transmite prin form (contact direct) de la
bol la eava 11, de asemenea, prin dou suprafee semicilindrice pe
care, datorit jocului existent redus, se consider c apar presiuni
de strivire cu distribuie uniform cu maximul p11
=max(0.93 ; 0.77)Se adopt din considerente tehnologice, dar i de
interschimbabilitate, D12 = 8 mm.
V. PROIECTAREA FORMEI TEHNOLOGICE
2.14 Proiectarea elementului 13/13 (tirant stnga/dreapta)I. DATE
DE PROIECTARE a.Forele exterioare: FX = 1250 N, FY = 450, FZ = 1550
N acionez la distanele L1 = 46mm, L2 = 50 mm, L3 =-150 mm, L4 =-
150 mm, L5 = 660 mm; se calculeaz forele i momentele n centrul
mbinrii sudate : FXs = 625 N, FYs = 225 N, FZs = 775N; MX13 =
FY(L1+L3)/2 = 44100 Nmm, MZ13 = FY (L2+L4)/2 = 702500 Nmm, MY13 =
FX (L1 +L3)/2 + FZ (L2 + L4)/2 = 702500 Nmm;b.Tipul sarcinii:
staticc.Restricii dimensionale: L6 = 200 mm; d.Condiii de
funcionare: temperatura, T = - 30C40C; mediu de lucru exterior cu
umezel avansat;e.Condiii constructive: materiale sudabile;f.Condiii
de ecologie: utilizarea de materiale i tehnologii eco, reciclarea
materialelor, protecia vieii.
II. ALEGEREA MATERIALULUI, TRATAMENTELOR TERMICE I TEHNOLOGIEI
Se adopt, oel sudabil S235, conform SR EN 10025-2 (STAS 500/2) cu =
235 MPa si r=360 MPa
III. ADOPTAREA FORMELOR CONSTRUCTIVE-se adopta semifabricat de
tip platband cu dimensiunile seciunii b13 i grosimea g; -se adopt,
pornind de la dimensiunea cordonului de sudur gabaritul exterior al
acesteia este delimitat de un contur ptrat cu latura de 45 mm;-se
adopt, a = 74 mm; b= 13 mm
IV. SCHEMA DE CALCUL, DIMENSIONARE I VERIFICARE-modelul de
calcul este o bar dreapt ncastrat, solicitat la traciune de fora
FXs ; la ncovoiere oblic de sarcinile FZs, FYs i MZ13, MY13; la
torsiune de momentul MX13; la forfecare de forele FYs i
FZs;-elementele 13/13 i 3/3 formeaz asamblri cu uruburi montate cu
joc; -deoarece, modelul de dimensionare cu luarea n considerare a
tuturor solicitrilor este de complexitate mrit, n continuare, se
adopt un model simplificat care ia n considerare solicitarea
principal de ncovoiere dat de fora FYs i momentul MZ13;
b13 = 100 mmL6 = 200 mm
-efortul de ncovoiere n seciunea critic (pentru modelul
simplificat):M max = MZ13+ FYs L6 = 77850 Nmm;
dimensionare,se determin limea tirantului==7.05
se adopt semifabricat de tip platband (oel lat) cu b = 100 mm i
h = 8 mm
V. PROIECTAREA FORMEI TEHNOLOGICE
2.15 Proiectarea legturii 12-13/12-13 (mbinare sudat)I. DATE DE
PROIECTAREa.Forele exterioare: FX = 1250 N, FY = 450 N, FZ = 1550 N
acionez la distanele L1 = 46 mm, L2 = 50 mm, L3 = -150 mm, L4 =
-150 mm, L5 = 660 mm; se calculeaz forele i momentele n centrul
mbinrii sudate: FXs = 625 N, FYs = 225 N, FZs = 775 N; MX13 = FY
(L1+L3)/2 = 44100 Nmm, MZ13 = FY (L2+L4)/2 = 45000 Nmm, MY13 = FX
(L1 +L3)/2 + FZ (L2 + L4)/2 = 277500 Nmm;b.Tipul sarcinii:
staticc.Date despre asamblare; coloana stnga/dreapta este din eva
ptrat cu latura h12 = 40 mm i grosimea t12 = 4 mm; tirantul
stnga/dreapta este din platband cu limea b13 = 96 m i grosimea g13
= 8 mm;d.Tipul mbinrii, sudur de cole.Condiii de funcionare:
temperatura, T = - 30C40 C; mediu de lucru exterior cu umezel
avansatf.Condiii ecologice: utilizarea de materiale i tehnologii
eco, reciclarea materialelor, protecia vieii
II. ALEGEREA MATERIALULUI, TRATAMENTELOR TERMICE I A
TEHNOLOGIEIElementele 12, 13, i 12, 13 formeaz subansambluri sudate
i, deci, pentru acestea s-a ales material sudabil, oel S235,
conform SR EN 10025-2 (STAS 500/2) cu 02=235 MPa si r=360 MPa
III. ALEGEREA FORMEI CONSTRUCTIVEgrosimea cordonului de sudur a
este ma mic dect grosimea peretelui evii t12 = 5 mm
IV. SCHEMA DE CALCUL, DIMENSIONARE I VERIFICARE-deoarece
ncrcarea exterioar este compus din sarcini multiple i modelul de
calcul are complexitate mrit pentru calculul clasic se consider un
model simplificat care ia n considerare ncrcarea cu sarcinile
maxime, fora FXs i momentul MY13-tensiunile de forfecare sunt
repartizate uniform pe lungimea celor dou cordoane de sudur-se
neglijeaz solicitrile la ncovoiere i traciuneDimensionare sudurDin
relaia, se obine grosimea cordonului de sudur,
a= = 0.5 mmSe adopt, din considerente tehnologice, grosimea
cordonului de sudur, a = 2 mm
V. PROIECTAREA FORMEI TEHNOLOGICE
2.16 Proiectarea elementului 3/3 (suport stnga/dreapta)
I. DATE DE PROIECTARE
a.Forele exterioare: FX = 1250 N, FY =450, FZ = 1550 N acionez
la distanele L1 = 46mm, L2 = 50 mm, L3 =-150 mm, L4 = -150 mm, L5 =
660 mm; L6 = 200 mm; se calculeaz forele i momentele n centrul
asamblrii cu uruburi :FXs = 625 N, FYs = 225 N, FZs = 775 N; MX3 =
FY (L1+L3)/2 = 44100 Nmm, MZ3 = FY (L2+ L4+ L6)/2 + FX L5/2 =
702500 Nmm, MY3 = FX (L1 +L3)/2 + FZ (L2 + L4+ L6)/2 = 787500
Nmm;b.Tipul sarcinii: staticc.Restricii dimensionale: L7 = 250 mm;
L8 = 48 mm; a = 74 mm;d.Condiii de funcionare: temperatura, T = -
30C40C; mediu de lucru exterior cu umezel avansat;e.Condiii
constructive: materiale sudabile;f.Condiii de ecologie: utilizarea
de materiale i tehnologii eco, reciclarea materialelor, protecia
vieii.
II. ALEGEREA MATERIALULUI, TRATAMENTELOR TERMICE I TEHNOLOGIEI
Se adopt, oel S235, conform SR EN 10025-2 (STAS 500/2) cu as=235
MPa si r=360 MPa
III. ADOPTAREA FORMELOR CONSTRUCTIVE-se adopta semifabricat de
tip platband cu dimensiunile seciunii b1 = b13 = 100 mm i grosimea
g = 8 mm; -se adopt a = 74 mm; b=13 mm, aceleai dimeniuni de
poziionare a gurilor ca n cazul tirantului 13.
IV. SCHEMA DE CALCUL, DIMENSIONARE I VERIFICARE-modelul de
calcul este o bar dreapt ncastrat, solicitat la traciune de fora
FZs ; la ncovoiere oblic de sarcinile FXs, FYs i MX3, MY13; la
torsiune de momentul MZ3; la forfecare de forele FYs i
FZs;-elementele 3/3 formeaz asamblare cu uruburi montate cu joc cu
o fla fixat pe asiu; -deoarece, modelul de dimensionare cu luarea n
considerare a tuturor solicitrilor este de complexitate mrit, n
continuare, se adopt un model simplificat care ia n considerare
solicitarea principal de ncovoiere dat de fora FYs i momentul
MX3-efortul de ncovoiere n seciunea critic (pentru modelul
simplificat):M max = MX3 + FYs L7 = 77850 Nmm;-dimensionare,se
determin limea tirantului
=7.05se adopt semifabricat de tip platband (oel lat) cu b = 100
mm i h = 8 mm
V. PROIECTAREA FORMEI TEHNOLOGICE
2.17 Proiectarea legturii 13-3/13-3 (asamblare prin uruburi) I.
DATE DE PROIECTARE a.Forele exterioare: FX = 1250 N, FY = 450, FZ =
1550 N acionez la distanele L1 = 46 mm; L2 = 50 mm; L3 = -150 mm;
L4 = -150 mm; L5 = 660 mm; L6 = 200 mm; se calculeaz forele i
momentele n centrul asamblrii: FXs = 625 N, FYs = 225 N, FZs = 775
N; MX3 = FY (L1+L3)/2 = 44100 Nmm, MZ3 = FY (L2+ L4+ L6)/2 = 90000
Nmm (din considerente de simetrie nu se ia n considerare momentul
forei FX), MY3 = FX (L1 +L3)/2 + FZ (L2 + L4+ L6)/2 = 335000
Nmm;b.Tipul sarcinii: staticc.Restricii dimensionale: dimensiunile
elementelor asamblate fiind cunoscute se vor adopta 4 uruburi care
for fi dispuse n vrfurile unui ptrat cu dimeniunile maxim
posibil;d.Condiii de funcionare: coieficientul de frecare dintre
elementele 13 i 3 (13 i 3), = 0,150,25 (frecare usat, oel-oel);
e.temperatura, T = - 30C40C; mediu de lucru exterior cu umezel
avansatf.Condiii constructive: materiale sudabileg.Condiii de
ecologie: utilizarea de materiale i tehnologii eco, reciclarea
materialelor, protecia vieii.
II. ALEGEREA MATERIALULUI, TRATAMENTELOR TERMICE I TEHNOLOGIEI
Se adopt pentru uruburi cu rezistena la rupere minim r min = 600
MPa si limita la curgere convenional , 02=480 MPa
III. ADOPTAREA FORMELOR CONSTRUCTIVE-gurile de trecere a
uruburilor cu diametrul D1 se vor dispune n colurile unui ptrat cu
latura L = 85 mm
IV. SCHEMA DE CALCUL, DIMENSIONARE I VERIFICARE-transmiterea
sarcinilor de la tirantul 13 la suportul 3 se face prin intermediul
tijelor celor patru uruburi i prin filetele acestora; pentru
calculul de dimensionare se impune identificarea asamblrii cu urub
cea mai solicitat prin bazat pe principiul superpoziiei aciunii
forelor; -fora FXs solicit asamblarea axial centric; momentele MZ3
i MY3 solicit asamblarea axial excentric; forele FYs, FZs i
momentul MX3 solicit asamblarea transversal centric; -uruburile se
monteaz cu joc i tijelor acestora sunt solicitate la traciune;-dup
dimensionarea urubului cel mai solicitat se va face dimensionarea
acestuia din condiia de rezisten a tijei urubului;
Calculul forelor axiale din uruburi corespunztor fiecrei
ncrcri:-forele din uruburi generate de fora FYs care solicit
asamblarea axial centric,
==156.25 N=156.25 NN =156.25 N
-forele din uruburi generate de momentul MZ3 care solicit
asamblarea axial centric
= 184.53 N =67.98 N
= 67.98 N =184.53N
-forele din uruburi generate de momentul MX3 care solicit
asamblarea axial centric
= 90.42 N = 90.42 N= 33.31 N =33.31 N
-forele din uruburi generate de rezultanta forelor FYs i
FZs,care solicit asamblarea transversal centric
= 1008.75 N =1008.75 N
= 1008.75 N =1008.75 N
-forele din uruburi generate de momentul MX10 care solicit
asamblarea transversal centric
=6979.1 N =6979.1 N
= 6979.1 N =6979.1N
Calculul forelor axiale totale din uruburi:=8419.1 N=8302.75
N=7885.2 N=7843.9N
ncrcarea maxim Fa = max(;;)=8419.1 N indic c urubul este cel mai
solicitat i va fi dimensionat conform calculului de rezisten.
Calculul de rezisten
= 8.18e adopt parametrii filetului: d1 = 8.376 mm, d2 = 9.026mm,
d = 10mm (M10), p = 1.5mm; se adopt corelat cu dimensiunea
filetului (M10) diametrul gurii de trecere, D1 = 11 mm (execuie
mijlocie); se adopt piuli M10 cu m = 8 mm i S = 17 mm;
V. PROIECTAREA FORMEI TEHNOLOGICE
BIBLIOGRAFIE
1. Jula, A. .a. Organe de maini, vol. I,II. Universitatea din
Braov, 1986, 1989. 2. Mogan, Gh. .a. Organe de maini.
Teorie-Proiectare-Aplicaii, Ed Universitii Transilvania din Braov,
2012 (format electronic).3. Rdulescu, C. Organe de maini, vol. I,
II, III. Universitatea Transilvania din Braov, 1985. 4. ***
Culegere de norme i extrase din standarde pentru proiectarea
elementelor componente ale mainilor, vol. I. i II. Universitatea
din Braov, 1984.
DESENE