1 ESTRUCTURA DE GENERADOR Y RACK DE REFRIGERACIÓN CALCULO FECHA 24-May-12 CHECO APROBO BODEGA AURRERA LAS FUENTES UNIDAD CLIENTE 24 WAL-MART PROYECTO No. HOJA 7322 SUBESTACIÓN Y RACK. AREA EL SISTEMA ESTRUCTURAL EN PLANTA BAJA SERÁ DE MARCOS DE CONCRETO REFORZADO CON MUROS DE MAMPOSTERIA; EN PLANTA ALTA SERÁ UNA ESTRUCTURA DE ACERO, LAS COLUMNAS SON DE PERFILES PTR 8"x1/4" Y LAS TRABES DE PERFILES IPR 6"x12Lb/plg. LA CUBIERTA DEL PRIMER NIVEL SERA DE LÁMINA KR-18 Y SERÁ SOPORTADA POR PERFILES PTR 4"x1/4" DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL ESTA ESTRUCTURA SE CONSIDERA TRABAJANDO DE MANERA INDEPENDIENTE DE LA NAVE PRINCIPAL. TIENE UNA FORMA RECTANGULAR EN PLANTA. CONSTA DE TRES NIVELES: EL PRIMER NIVEL SERÁ UNA LOSA MACIZA DE CONCRETO REFORZADO Y SOPORTARÁ A LOS COMPRESORES; EL SEGUNDO NIVEL SERÁ UNA TECHUMBRE LIGERA; EL TERCER NIVEL SOPORTARÁ LOS CONDENSADORES. DE 1.36 3.71 2.50 3.54 2.38 0.50 0.20 4.92 1.20 0.60 2.45 25.41 3.62 1.50 PLANTA PLANTA DE EMERGENCIA ANÁLISIS DE CARGAS CARGA MUERTA LAMINA KR-18 PESO TECHUMBRE: W = (Kg/m 2 ) AISLANTE TERMICO W = " PESO DE INSTALACIONES: W = " CARGAS COLATERALES W = " Wcm = (Kg/m 2 ) ENTREPISO 8.0 2.0 10.0 10.0 30.00 1.64 0.20 3.04 0.27 B1 B 0.25 0.20 6.12 0.20 1.02 L DO DE O ACABADO ESC OBILLADO 0.20 ACABADO ESC OBILLADO 7.96 3.50 1.75 6.52 NIVEL NPT ± 100.00 LOSA DE CONCRETO, H=15cm W = (Kg/m 2 ) ADICIONAL POR COLADO W = " INSTALACIONES W = " 360.0 40.0 10.0
This document is posted to help you gain knowledge. Please leave a comment to let me know what you think about it! Share it to your friends and learn new things together.
Transcript
1
ESTRUCTURA DE GENERADOR Y RACK DE REFRIGERACIÓN
CALCULO
FECHA 24-May-12
CHECO
APROBO
BODEGA AURRERA
LAS FUENTES
UNIDAD CLIENTE
24
WAL-MARTPROYECTO No.
HOJA
7322
SUBESTACIÓN Y RACK.AREA
EL SISTEMA ESTRUCTURAL EN PLANTA BAJA SERÁ DE MARCOS DE CONCRETO REFORZADO CON MUROS DEMAMPOSTERIA; EN PLANTA ALTA SERÁ UNA ESTRUCTURA DE ACERO, LAS COLUMNAS SON DE PERFILES PTR 8"x1/4" Y LASTRABES DE PERFILES IPR 6"x12Lb/plg. LA CUBIERTA DEL PRIMER NIVEL SERA DE LÁMINA KR-18 Y SERÁ SOPORTADA PORPERFILES PTR 4"x1/4"
DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL
ESTA ESTRUCTURA SE CONSIDERA TRABAJANDO DE MANERA INDEPENDIENTE DE LA NAVE PRINCIPAL. TIENE UNA FORMARECTANGULAR EN PLANTA. CONSTA DE TRES NIVELES: EL PRIMER NIVEL SERÁ UNA LOSA MACIZA DE CONCRETOREFORZADO Y SOPORTARÁ A LOS COMPRESORES; EL SEGUNDO NIVEL SERÁ UNA TECHUMBRE LIGERA; EL TERCER NIVELSOPORTARÁ LOS CONDENSADORES.
DE
1.36
3.71
2.50
3.54
2.38
0.50
0.20
4.92
1.20
0.60
2.45
25.4
1
3.62
1.50
PLANTA
PLANTA DE EMERGENCIA
ANÁLISIS DE CARGAS
CARGA MUERTA
LAMINA KR-18
PESO TECHUMBRE: W = (Kg/m2)
AISLANTE TERMICO W = "
PESO DE INSTALACIONES: W = "
CARGAS COLATERALES W = "
Wcm = (Kg/m2)
ENTREPISO
8.0
2.0
10.0
10.0
30.00
1.64
0.20
3.040.27
B1
B
0.25
0.206.12
0.20
1.02
LDO
DE
O
ACABADOESC OBILLADO
0.20
ACABADOESC OBILLADO
7.96
3.50
1.75
6.52
NIVELNPT ± 100.00
LOSA DE CONCRETO, H=15cm W = (Kg/m2)
ADICIONAL POR COLADO W = "
INSTALACIONES W = "
360.0
40.0
10.0
2
CALCULO
FECHA 24-May-12
CHECO
APROBO
BODEGA AURRERA
LAS FUENTES
UNIDAD CLIENTE
24
WAL-MARTPROYECTO No.
HOJA
7322
SUBESTACIÓN Y RACK.AREA
DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
Wcm = (Kg/m2)
CARGA VIVA
CUBIERTAS CON PENDIENTES (Kg/m2)
MAYORES DEL 5% (TABLA 6.1 NTC-2004 ACCIONES)
CARGA VIVA MAXIMA:
CARGA VIVA MAXIMA CONSIGNADA POR WALMART: Manual de diseño
CARGA VIVA REDUCIDA: Wal*Mart (3.11)
AZOTEA (Kg/m2)
ENTREPISO (TABLA 6.1 NTC-2004 ACCIONES)
CARGA VIVA MAXIMA:
CARGA VIVA REDUCIDA:
CARGA DE GRANIZO SE CONSIDERA COMO CARGA ACCIDENTAL Y TENDRÁ UN VALOR DE
KG/M2
CARGA DE NIEVE SE CONSIDERA COMO CARGA ACCIDENTAL Y TENDRÁ UN VALOR DE
KG/M2
410.0
SON LAS CARGAS NO PERMANENTES QUE ACTUAN EN LA ESTRUCTURA Y ESTÁN CONSIGNADAS EN EL REGLAMENTO DECONSTRUCCIONES DEL DF PARA LAS CONDICIONES ESTÁTICA Y ACCIDENTAL:
40
60
20
100
70
100.0
40.0
DISEÑO POR VIENTO
DE ACUERDO AL MANUAL DE DISEÑO DE OBRAS CIVILES 1993, LA ESTRUCTURA TIENE LAS
SIGUIENTES CARACTERISTICAS:
Inciso 4.3:
SEGÚN SU IMPORTANCIA: ESTRUCTURA GRUPO B Estructuras para las que se recomienda un grado de seguridad
moderado, representan un bajo riesgo de perdidas humanas
Inciso 4.4:
SEGÚN SU RESPUESTA: ESTRUCTURA TIPO 1 Estructura poco sensible a las ráfagas y a los efectos dinamicos
del viento, abarca valores de < 5.0 y periodo < 1 seg.
Tabla I.1:
CATEGORIA DEL TERRENO: 3 TERRENO CON ALGUNAS OBSTRUCCIONES ESTRECHAMENTE ESPACIADAS
(AREAS URBANAS SUBURBANAS Y BOSQUES)
ALTITUD msnm
TEMPERATURA PROMEDIO °C
VELOCIDAD REGIONAL DEL VIENTO KM/H (PARA T= 50 AÑOS)
FACTOR DE EXPOSICION (Fα)
TABLA 4.3.2
Frz = c = Para z < 10
< 10
FACTOR DE TOPOGRAFÍA LOCAL
3 0.156 390 0.881
0.881
3.78
SITIO Ejemplo FT
NORMALTerreno practicamente plano campo abierto
1
a dCat. Del terreno c
Reynosa, Tamps.34
23.8
180.0
VELOCIDAD DE DISEÑOVD = FT x Frz x VR = 1 x x = Km/hr158.6
NORMAL 1
0.9 180.0
3
CALCULO
FECHA 24-May-12
CHECO
APROBO
BODEGA AURRERA
LAS FUENTES
UNIDAD CLIENTE
24
WAL-MARTPROYECTO No.
HOJA
7322
SUBESTACIÓN Y RACK.AREA
DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
PRESION qz = 0.0048 x G x VD2
SIENDO =
PARA H = m = Y = ° C Reynosa, Tamps.
POR LO TANTO: qz = x = Kg/m2
TRATANDOSE DE UNA ESTRUCTURA CERRADA, SE UTILIZAN LAS FORMULAS PARA ESTE TIPO
DE ESTRUCTURA DE ACUERDO AL INCISO 4.8.2.2. DEL MANUAL DE CFE.
FUERZA SOBRE MUROS
PARA CUANTIFICAR LAS FUERZAS DE VIENTO ACTUANDO SOBRE LA SUPERFICIE DE LOS MUROS SE EMPLEA LA SIGUIENTE
EXPRESIÓN:
DEBIDO A QUE LAS COLUMNAS SON LOS ELEMENTOS QUE SE OCUPAN DE RECIBIR ESTA ACCIÓN, SE DETERMINA LA CARGA
SOBRE ELLOS DE ACUERDO A SU ÁREA TRIBUTARIA DE MURO.
FUERZAS SOBRE ELEMENTOS DE ESTRUCTURA
LAS FUERZAS QUE SE EJERCEN SOBRE LOS ELEMENTOS DE ESTRUCTURAS CERADAS SERÁN LAS RESULTANTES DE LAS
158.6
G =0.392 0.392 x 757.3
= 1.00273 + 273 + 23.8
34 757.3 23.8
0.0048 x 1.00 120.732
zpnn qCP =
Ω ττΩ
PRESIONES ACTUANTES TANTO EN EL EXTERIOR COMO EN EL INTERIOR, DE ACUERDO A LA SIGUIENTE EXPRESIÓN:
SIENDO pz = (pe - pi)
Fe = pz x Az
pz = pe - pi
Az = Área expuesta de la estructura sobre la que actua la presion pz
A) PRESION EXTERIOR (Pe) =
DATOS GENERALES:
Altura H = m
Ancho d = m
Largo b = m
DE LA TABLA 4.3.1:
SUPERFICIE DIRECCION rel d/b angulo γ
MUROS EN BARLOVENTO BARLOVENTO Normal o paralela cualquiera Cpe =
Y SOTAVENTO
SOTAVENTO Normal Ø = 0º < 10º Cpe =
Paralela Ø = 90º cualqueira Cpe =
DE LA TABLA 4.3.2:
MUROS LATERALES Para H = de 0.00 - Cpe =
Para 1H-2H de 3.78 - Cpe =
Para 2H-3H de 7.56 - Cpe =
Para >3H mayor de Cpe =
DE LA TABLA 4.3.3b: BARLOVENTO < 10º
TECHO TRANSVERSAL cualquiera
3.78
3.93
8.7
3.78 3.78
7.56
11.34
11.34
-0.5
-0.65
-0.50
-0.30
-0.20
0.8
-0.50.5
cualquiera
0.5
0.5
0.5
zze ApF =
ZLApee qKKCP ⋅⋅⋅=
4
CALCULO
FECHA 24-May-12
CHECO
APROBO
BODEGA AURRERA
LAS FUENTES
UNIDAD CLIENTE
24
WAL-MARTPROYECTO No.
HOJA
7322
SUBESTACIÓN Y RACK.AREA
DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
Para H= de 0.00 - Cpe =
Para 1H-2H de 3.78 - Cpe =
Para 2H-3H de 7.56 - Cpe =
Para >3H mayor de Cpe =
KA (FACTOR DE REDUCCION) A < 10 m2 KA = (TABLA I.12)
KL (FACTOR DE PRESION LOCAL) KL = CASO CRITICO
g =
0.1
0.2
1.00
1.00
2.86°
0
-0.4
0.0
0.1
0.2
3.78 3.78
7.56
11.34
11.34
-0.4
B) PRESION INTERIOR (Pi) = DE LA TABLA 4.3.7a
b1) Viento paralelo ó normal a las generatices Cpi =
Pi = X X X = Kg/m2
b2) Viento normal ó paralelo a las generatices Cpi =
Pi = X X X = Kg/m2
1.00 120.7
-0.10
-0.10 1.00 -12.07
0.20
0.20 1.00 1.00 120.7 24.15
ZLApii qKKCP ⋅⋅⋅=
5
CALCULO
FECHA 24-May-12
CHECO
APROBO
BODEGA AURRERA
LAS FUENTES
UNIDAD CLIENTE
24
WAL-MARTPROYECTO No.
HOJA
7322
SUBESTACIÓN Y RACK.AREA
DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
FUERZAS EN ESTRUCTURA:
VIENTO DIRECCION NORMAL A LAS GENERATRICES
MURO EN BARLOVENTO
Pe = X X X = Pi = Pz = Kg m2
MURO EN SOTAVENTO
Pe = X X X = Pi = Pz = Kg m2
MUROS LATERALES:
Pe = X X X = Pi = Pz = Kg m2
Pe = X X X = Pi = Pz = Kg m2
TECHUMBRE
Pe = X X X = Pi = Pz = Kg m2
Pe = X X X = Pi = Pz = Kg m3
FUERZAS EN ESTRUCTURA:
0.00 1.00 1.00 120.7 0.00
-66.40
-12.07 12.1
0.80 1 1.00 120.7 96.58 -12.07
-48.29
-0.40 120.7 -48.29 -12.07
-0.65 1.00 1.00 120.7 -78.47
-60.37 -12.07
108.7
-12.07 -48.29
-12.07
-36.22
1 1.00 120.7 -60.37
1.00 1.00
-0.50 1.00 1.00 120.7
-0.50
zze ApF =
VIENTO PARALELO A LAS GENERATRICES
MURO EN BARLOVENTO
Pe = X X X = Pi = Pz = Kg m2
MURO EN SOTAVENTO
Pe = X X X = Pi = Pz = Kg m2
MUROS LATERALES:
H Pe = X X X = Pi = Pd = Kg m2
2H Pe = X X X = Pi = Pd = Kg m2
3H Pe = X X X = Pi = Pd = Kg m2
>3H Pe = X X X = Pi = Pd = Kg m2
TECHUMBRE
H Pe = X X X = Pi = Pd = Kg m2
2H Pe = X X X = Pi = Pd = Kg m2
3H Pe = X X X = Pi = Pd = Kg m2
>3H Pe = X X X = Pi = Pd = Kg m2
-0.20 1.00 1.00 120.7 -24.15 -12.07
-0.50 1.00 1.00 120.7 -60.37
-0.50 1.00
-12.07 -48.29
-12.07
0.10 1.00 1.00 120.73 12.07 -12.07
0.20 1.00 1.00 120.73 24.15 -12.07 36.22
-0.40 1.00 1.00 120.7 -48.29 -12.07 -36.22
0.00 1.00 1.00 120.73 0.00 -12.07 12.07
-48.29
-36.22
0.80 1.00 1.00 120.7 96.58 -12.07
-0.65 1.00 1.00 120.7
-12.07
-66.40
108.66
-12.07
-24.15
24.15
120.7 -60.37
-78.47 -12.07
1.00
120.7-0.30 1.00 1.00
zze ApF =
6
CALCULO
FECHA 24-May-12
CHECO
APROBO
BODEGA AURRERA
LAS FUENTES
UNIDAD CLIENTE
24
WAL-MARTPROYECTO No.
HOJA
7322
SUBESTACIÓN Y RACK.AREA
DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
PESO DE EQUIPO
SE CONSIDERA EL PESO DE LOS CONDENSADORES, QUE DE ACUERDO AL TIPO Y CAPACIDAD SE TIENE UN PESO
DE 3.5 TON, EL CUAL SE DISTRIBUYE EN LAS TRABES DE APOYO DE LA ESTRUCTURA DEL RACK
P = = Kg
SELECCIÓN DE LARGUERO (MT) DE ACUERDO CON EL MANUAL IMCA
m4.55L=
3500 437.58
PARA OBTENER LAS CARGAS EN LOS LARGUEROS, SE CONSIDERA EL AREA TRIBUTARIA QUE LE CORRESPONDA
POR VIENTO: W1 = Kg/m2 ; w = X = Kg/m
POR CM+CV: WCM+CV = Kg/m2 ; w = X = Kg/m
POR CM: WCM = Kg/m2 ; w = X = Kg/m
POR CG: WCG = Kg/m3 ; w = X = Kg/m
ES DECIR, w
w = Kg/m (CM+CV)
w
w = Kg/m (VIENTO)
w
w = Kg/m (CG)
CONDICION CM+CV
w = Kg/m
M x =
m 8
= X = Kg-m8
Vx = = Kg2
176.9
4.55
W L
1.97
1.97
59.0
176.9
71.2
196.5
71.2
1.97 176.9
1.9730.030.0
90.0
36.2
90.0
457.7
W L 402.33
4.55
100.0 100.0
176.9
36.2
196.5
7
CALCULO
FECHA 24-May-12
CHECO
APROBO
BODEGA AURRERA
LAS FUENTES
UNIDAD CLIENTE
24
WAL-MARTPROYECTO No.
HOJA
7322
SUBESTACIÓN Y RACK.AREA
DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
CONDICION CM+GR
w = Kg/m
M X =
m 8
= X = Kg-m8
Vx = = Kg2
CONDICION CARGA DE 100 kg
a = P = Kg b= m M X = = X X
m = Kg-m
Vx = = X
L
= Kg
Mmax= 661.06 Kg-m
581.15
661.06
W L
1.37
L 4.55
4.55 95.55
P b 100
4.55255.5
P a
4.55
1.365
255.5W L
30
100 3.193.185 100
1.365
4.55
Si fs = kg/cm2
ENTONCES, EL MÓDULO DE SECCIÓN REQUERIDO ES:
S = cm3
MODULO DE SECCIÓN DEL MONTEN CF 8" CAL16
S = cm3 SUFICIENTE
CARGA SISMICA
DEL PROGRAMA STAAD PRO V8i SE OBTUVO LA MASA DE LA ESTRUCTURA, LA CUAL SE OBSERVA EN EL SIGUIENTE CUADRO:
ST HSST6X6X0.5 33.20 1.634
ST TUB20204 42.30 0.340
ST W6X12 76.62 1.375
ST W6X15 7.85 0.176
TOTAL VOLUME OF CONCRETE = 13.58 m3 = 32.592
----------------
TOTAL = 3.524
PESO ESTRUCTURA METALICA: = Kg
PESO ESTRUCTURA DE CONCRETO: = Kg
PESO DE TECHUMBRE P = X = Kg
PESO REJILLA P = X = Kg
PESO DE LOSA P = X = Kg
CARGA MUERTA (CM) WT = Kg ESTRUCTURA
Kg TECHOS
34.19 78.0 2,666.9
2000
33.053
34.19 30.0 1,025.7
36,116
31,640
55.55
3,524.0
32,592.0
74.67 410.0 30,614.7
Kg REJILLA
SUMA = Kg
2,667
70,423
8
CALCULO
FECHA 24-May-12
CHECO
APROBO
BODEGA AURRERA
LAS FUENTES
UNIDAD CLIENTE
24
WAL-MARTPROYECTO No.
HOJA
7322
SUBESTACIÓN Y RACK.AREA
DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
EQUIPO P = = Kg
CARGA VIVA (CV) P = X = Kg
P = X = Kg
P = X = Kg
WTOTAL: Kg = Ton
Se utiliza el espectro sìsmico indicado en el Manual de Obras Civiles de la CFE (Tabla 1.3)
Fuerzas Sísmicas por nivel.
Datos Sísmicos.
Grupo :
Coeficiente C :
Ductilidad Q :
c = C / Q =Fuerzas sismicas
34.19 80.0
94.036
34.19 20.0 683.8
94,036.3
Wi (ton)
0.12
2,735.3
7,500.0
Nivel
A
435.657 5.642
2
Hi (m) Wi Hi Fi Horz. (ton)
94.036
139.645 1.809
2
0.06
18.136 7.700
74.67 170.0 12,693.9
1 75.901 3.90 296.012 3.834
⎥⎥
⎦
⎤
⎢⎢
⎣
⎡=
∑ ii
ii
Si hW
hWWQcF
9
CALCULO
FECHA 24-May-12
CHECO
APROBO
BODEGA AURRERA
LAS FUENTES
UNIDAD CLIENTE
24
WAL-MARTPROYECTO No.
HOJA
7322
SUBESTACIÓN Y RACK.AREA
DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
MODELO 3D
178
166
175
164
163
174
74
177173
88
73 90
100
112
87
162
115
89
141
165
118
99
180
171
111
161
123
156
116
72 71
140
129
117
160
124
153
68
86 81
70
126
154
179 159
84
110
92
80
107
139 134
102
151
108
114
150
91
106
137
69
133
120
101
125121
158
144
113
67
79
128
119
148
157
122
78
105
132142
104
131
NODOS
170
169
509
494
506
493 483 489480
327
540 484492
504
364
511
378
335 393
340
485
394
481
503
431
360
530
401
365
387407
377
491 477
451
486
408
439
396
333
397
440
499
416
402
533472
463
487538
331
339
457
320
537
412409
410
449
507
478
386 420
437
498
326
482
332
376
473
383
324
369
319
455 435462 471
438
531
424
362
382
375
385
532
391
419
474
368
373
454436
392
411
428
497
505
444
430
361
323
423
399
363
403
461448
479
470
475 535
318
40 4
390
502
452
398
418 372414
400
427
381
496476
329
317
322
367
405
406
446 443469
422
380
366
371
426433
421
10
CALCULO
FECHA 24-May-12
CHECO
APROBO
BODEGA AURRERA
LAS FUENTES
UNIDAD CLIENTE
24
WAL-MARTPROYECTO No.
HOJA
7322
SUBESTACIÓN Y RACK.AREA
DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
MIEMBROS
RESULTADOS
PARA LA OBTENCION DE LOS RESULTADOS, SE INDICÓ AL PROGRAMA HACER LA REVISION MEDIANTE
EL METODO DE ESFUERZOS PERMISIBLES DEL AISC (AISC- ASD89)
0.38
4
0.31
3
0.2
0.2580.429
0.40
9 0.16
5
0.07
04
0.124
0.28
2
0.33
3
0.4480.341
0.23
8
0.232
0.18 3
0.128
0.14
30.242
0.164
0.31
4
0.161
0.27
1
0.144
0.424
0.37
0.595
0.38
0.3780.1850.194
0.128
0.552 0.21
0.244
0.24
9
0.288
0.22
1
0.314
0.267
0.21
4
0.39
8
0.35 0.2250.531 0.137
0.30
8
0.05
32
0.35
8
0.33
0.13
9
0.419
0.423
0.341
0.27
4
0.427
0.5810.126
0.13
7
0.345
0.1170.574
0.05
43
0.119
0.24
0.29
0.22
9
0.27
1
0.298
0.1360.226 0.528
0.36
7
0 .1 65
0.13
9
0.346
0.15
0.141 0.5370.148
0.18
2
0.238
0.302
0.329
0.24
7
0.318
0.26
9
0.1310.171
0.127 0.5820.168
0.28
7
0.193
0.15
8
0.4620.1480.231
0.05
14
DADO QUE NO SE REPORTARON VALORES DE LA RELACION DE INTERACCION MAYORES DE 1.00, SE CONCLUYE
QUE LA ESTRUCTURA ES ADECUADA PARA LAS SOLICITACIONES IMPUESTAS.
REVISION DE DESPLAZAMIENTOS
DE ACUERDO CON LOS RESULTADOS DE LA CORRIDA
DESPLAZAMIENTO HORIZONTAL
DIRECCION X
Horizontal ResultantHorizontal Vertical
TABLE: Joint Displacements
Node L/C X cm Y cm Z cm cm
119 15 (CM+.5CV+CE+VZ) 0.72 -0.11 0.24 0.77
119 16 (CM+.5CV+CE-VZ) -0.56 -0.14 -0.29 0.65
11
CALCULO
FECHA 24-May-12
CHECO
APROBO
BODEGA AURRERA
LAS FUENTES
UNIDAD CLIENTE
24
WAL-MARTPROYECTO No.
HOJA
7322
SUBESTACIÓN Y RACK.AREA
DESCRIPCION MEMORIA DE CALCULO ESTRUCTURAL DE
En general el desplazamiento màximo en la Direccion X corresponde a:
Desplazamiento máx.= cm
Desplazamiento permisible = 0.012 H = X = cm Dmax<Dperm , Se acepta
DIRECCION Z
En general el desplazamiento màximo en la Direccion Z corresponde a:
Desplazamiento máx.= cm
Desplazamiento permisible = 0.012 H = X = cm Dmax<Dperm , Se acepta
Se acepta la estructura por desplazamiento Lateral
REVISION DE PLACA BASE Y ANCLAS
9.66
0.012 805.00 9.66
0.72
0.012 805.00
TABLE: Joint Displacements
Horizontal Vertical Horizontal Resultant
Node L/C X cm Y cm Z cm cm
140 14 (CM+.5CV+CE-VX) 0.14 -0.29 0.50 0.60
133 13 (CM+.5CV+CE+VX) 0.11 -0.18 -0.65 0.68
0.65
SE DISEÑARÁ LA PLACA BASE Y LAS ANCLAJE EMPLEANDO PARA ELLO EL MÉTODO ILUSTRADO EN EL
LIBRO "DESIGN OF WELDED STRUCTURES" DE O. BLODGETT, DONDE SE DETERMINA, MEDIANTE UNA
ECUACION CÚBICA, LA POSICION DEL BLOQUE TRIANGULAR DE ESFUERZOS A TENSION CON EL PUNTO