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MEMORIA DESCRIPTIVA Y DE CÁLCULO ENERO 2016
Proyecto:Empresa Canify, C.A. GALPON PARA ALMACEN DE MATERIA PRIMA.
Ubicación:Av. Universidad, Calle Andrés Eloy Blanco N° 51. Sector Mata Seca. El Limón,
Municipio Mario Briceño Iragorry, Estado Aragua.
Propietario:Alana Mujica C.I. 12.341.366
Pedro Marcano C.I. 17.776578
Alejandro Mujica C.I. 15.738.475
Cálculo:Ing. Jean Carlos Arana.
C.I.: 17.394.831
C.I.V.: 255.025
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CONTENIDO
PRESENTACIÓN Y CARACTERÍSTICAS.
ESPECIFICACIONES DE LOS MATERIALES.
NORMATIVA EMPLEADA.
MEMORIA DE CÁLCULO.
ANALISIS DE CARGA PARA CADA TIPOLOGÍA DE ELEMENTO
ESTRUCTURAL.
CLASIFICACION DE LA EDIFICACIÓN SEGÚN LA NORMA.
CALCULO DEL ESPECTRO DE RESPUESTA.
ANALISIS ESTRUCTURAL.
DISEÑO DE ELEMENTOS.
REPORTES.
DISEÑO DE PLACAS BASE.
DISEÑO Y CALCULO DE FUNDACIONES.
COMPUTOS METRICOS.
PLANOS DE CONSTRUCCIÓN.
PLANOS INDICES Y ESPECIFICACIONES TECNICO
CONSTRUCTIVAS.
PLANOS ESTRUCTURA Y DETALLES.
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PRESENTACIÓN Y CARACTERÌSTICAS
El presente documento tiene como finalidad, hacer una caracterizacióncompleta y detallada del sistema estructural adoptado para la edificación de
un Galpón para almacén de materia prima, ubicado en El Limón, Municipio
Mario Briceño Iragorry, Estado Aragua. En el mismo se presentan una serie
de aspectos y consideraciones asumidas por los calculistas, así como una
descripción completa de la propuesta estructural en lo referente a secciones
de los perfiles a emplear en su construcción, características mecánicas de los
materiales y los diferentes escenarios de cargas a los que será sometida la
estructura para el diseño y chequeo de las hipótesis de cálculo asumidas
inicialmente producto de un predimensionamiento previo.
De igual manera se anexan una serie de tablas arrojadas por el software
empleado en las que se encuentran contenidos todos los valores emanados
del cálculo y diseño estructural. El procedimiento seguido consta de varias
etapas las cuales se describen a continuación:
Análisis y Estructuración Inicial y predimensionamiento deelementos estructurales:
En esta etapa, se definió el sistema estructural a emplear; para este caso
se optó por un sistema basado en el uso de pórticos de acero alineados
ortogonalmente, previo el estudio y detallado de la propuesta arquitectónica
presentada, así como el predimensionamiento de los diferentes elementos
estructurales y diseño de los módulos de circulación vertical (escaleras).
Generación de modelo de cálculo estructural asistido por
computador:
Una vez definido el sistema estructural a emplear así como los diferentes
materiales que lo constituirán y sus diferentes propiedades mecánicas, se
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procede a generar un modelo de cálculo estructural mediante el uso del
Software comercial ETAB´S V.15.2, en el cual se simularan los diferentes
escenarios de carga a los que será sometida la estructura según la normativa
técnica correspondiente (COVENIN 2002 – 88 “Acciones mínimas para
proyectos de edificaciones”, COVENIN 1756 – 2001 “Edificaciones
Sismorresistentes” y COVENIN 1618:1998 “Estructuras de acero para
edificaciones. Método de los Estados Limites”) así como su comportamiento
frente a los mismos, esto permitirá de manera rápida y precisa, determinar las
dimensiones definitivas de los elementos estructurales y demás aspectos
necesarios para la correcta ejecución de la obra.La propuesta estructural incluye como material principal en correas,
columnas, vigas de carga, diagonales, tirantes y tensores y demás elementos
componentes del sistema, perfiles de acero laminados en frío, en forma de
tubos estructurales de tipo CONDUVEN-ECO, el cual según las
especificaciones de la empresa fabricante posee un Esfuerzo de Fluencia de
Fy=3515 Kg/cm2, ASTM A-500 Grado C. Los perfiles son empleados en
diferentes secciones según sea el caso. La cubierta de techo, está conformadapor láminas climatizadas tipo Acerolit. El entrepiso de la Mezzanina las áreas
de oficinas y descansos de las escaleras, estará constituido por una losa de
concreto macizo tipo Losacero de 12 cm de espesor. Los peldaños de la
escalera serán de losetas de concreto armado enmarcados en bastidores
construidos con angulares metálicos de alas iguales aumentar su inercia y
rigidez.
Para la obtención de los valores de momentos, fuerzas cortantes,
concentraciones de fuerzas de la estructura, utilizando el software comercial
ETAB´S V.15.2, cuyo cálculos están basados en La Teoría de Elementos
Finitos, además que todos los resultados obtenidos se fundamentan en la
elaboración de un modelo matemático en tres dimensiones 3D, permitiendo un
mejor análisis del comportamiento de los elementos.
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F’c = 250 Kg/cm2
F’c = 250 Kg/cm2
Fy= 4200 Kg/cm2
Fy= 3515 Kg/cm2
E70 XX
Fy= 2530 Kg/cm2
CALIDAD A - 3077.0 cm.3.0 cm.
CALIBRE 22
PERNOS PARA PLACAS DE APOYO:
PLANCHAS DE CONEXIÓN , PLACAS BASE Y ANGULOS DE CONEXIÓN(CALIDAD A - 36) :
RECUBRIMIENTO EN LOSAS DE ENTREPISO:ENTREPISO LOSACERO :
RESISTENCIA A COMPRESION DEL CONCRETO EN INFRAESTRUCTURA (Alos 28 Dias):
RESISTENCIA A COMPRESION DEL CONCRETO EN SUPERESTRUCTURA(A los 28 Dias):
LIMITE DE FLUENCIA DEL ACERO DE REFUERZO EN EL CONCRETOARMADO:
LIMITE DE FLUENCIA DEL ACERO EN PERFILES ESTRUCTURALES:ELECTRODOOS UNIONES DE REFUERZO:
RECUBRIMIENTO EN FUNDACIONES:
COVENIN - MINDUR 2002 - 88. CRITERIOS Y ACCIONES MINIMAS PARA EL PPROYECTO DEEDIFICACIONES. ARTICULADO
COVENIN - MINDUR 2002 - 88. CRITERIOS Y ACCIONES MINIMAS PARA EL PPROYECTO DEEDIFICACIONES. COMENTARIOS
COVENIN - MINDUR 1618: 1988. ESTRUCTURAS DE ACERO PARA EDIFICACIONES. METODO DE LOSESTADOS LIMITES.
COVENIN - FUNVISIS 1756 - 1:2001 (1ERA REVISIÓN) EDIFICACIONES SISMORRESISTENTES. PARTE 2.
COMENTARIOS.
COVENIN - FUNVISIS 1756 - 1:2001 (1ERA REVISIÓN) EDIFICACIONES SISMORRESISTENTES. PARTE 1.ARTICULADO.
La carga viva empleada según la norma COVENIN – MINDUR 2002 -
88 CRITERIOS Y ACCIONES MINIMAS PARA EL PROYECTO DE
EDIFICACIONES varía según el ambiente específico y el uso al cual este
destinado, y la carga muerta está constituida por el peso propio de la estructura
y de los diferentes perfiles que la constituyen. La sobrecarga, incorpora los
efectos de las fuerzas accidentales tales como el sismo y el viento sobre la
estructura.
ESPECIFICACIONES DE LOS MATERIALES
NORMATIVA EMPLEADA.
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MEMORIA DE CÁLCULO.
DATOS.
ANALISIS DE CARGA PARA CADA TIPOLOGÍA DE
ELEMENTO ESTRUCTURAL.
Análisis de carga realizados tomando como referencia los criterios y
valores especificado en la norma COVENIN - MINDUR 2002 - 88. CRITERIOS
Y ACCIONES MINIMAS PARA EL PPROYECTO DE EDIFICACIONES.
ARTICULADO.
1.- ACCIONES PERMANENTES Y VARIABLES
Load Set Load PatternLoad
kgf/m²
CARGA ENTREPISOS CV 200
CARGA ENTREPISOS SCP 250
CARGA TECHO CV 100
CARGA ESCALERAS CV 500
CARGA ESCALERAS SCP 50
CARGA LOSA CV 200
OFICINA CV 250
LOSA DE ENTREPISO OFICINAS: (Losacero calibre 22. econcreto: 12 cm)
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2.- CLASIFICACION DE LA EDIFICACIÓN SEGÚN LA NORMA
CORRELACION APROXIMADA ENTRE LAS VELOCIDADES DE ONDAS DE
CORTE, VS, CON LA COMPACIDAD, LA RESISTENCIA A LA PENETRACION DEL
ENSAYO SPT Y LA RESISTENCIA AL CORTE NO DRENADO DE ARCILLAS, Su.
Factor de importancia (uso) TABLA 6.1
GRUPO = GRUPO αααα
Ver Norma pags. 23 y 25 A 1,30
αααα = 1,00 B1 1,15B2 1,00
Aceleracion de zona (COEFICIENTE DE ACELERACION HORIZONTAL)TABLA 4.1
Zona = ZONAS SISMICAS Ao
Ao= 0,30 7 0,406 0,35Para ZONA ver la Norma 5 0,30Pags. 15 a 20 4 0,25
3 0,20
2 0,15
1 0,10
Peligro Sismico
Elevado
Intermedio
Bajo
1
0.3
TABLA C - 5.1, Pag. C-22
(kgf/cm²) (kPa)-- --
-- --Vs> 400
Vs> 700
< 0.40
250 ≤ Vs ≤ 400
170 ≤ Vs ≤ 250 0.40 - 0.70Suelos Firmes o
Medinamente Densos (Baja
Rigidez)
10 ≤ N1(60) ≤ 20
Roca Dura
Roca Blanda
Suelos Muy Duros o Muy
Densos (Rígidos)
Suelos Duros o Densos
(Medianamente Rígidos)
--
N1(60) > 50 Vs> 400
20 ≤ N1(60) ≤ 50
--
N1(60) < 10 < 40
40 - 70
>1.00
0.70 - 1.00 70 - 100
>1.00
Suelos Blandos o Sueltos
(Muy Baja Rigidez)Vs < 170
Resistencia al Corte NoDrenada Su
Velocidad Promediode Ondas de Corte,
Vs (m/s)N1 (60)Descripción del Materia l
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FORMA ESPECTRAL Y FACTOR DE CORRECCION φ
(a) Si Ao ≤ 0.15, úsese S4(b) El espesor de los estratos blandos o sueltos (Vs < 170 m/s) debe ser mayor que 0,1 H.
(c) Si H1 ≥ 0,25 H y Ao ≤ 0,20 úsese S3
TABLA 5.1, Pag. 21F. Esp. S2 Vsp (m/s) H (m) ϕϕϕϕ ϕϕϕϕ
ϕ =ϕ =ϕ =ϕ = 0,90 > 500 - S1 0,85 S1 1,00< 30 S1 0,85 S1 1,00
30 - 50 S2 0,80 S2 0,90> 50 S3 0,70 S2 0,90< 15 S1 0,80 S1 1,00
15 - 50 S2 0,80 S2 0,90> 50 S3 0,75 S2 0,90
≤ 50 S3 0,70 S2 0,95
> 50 S3 (a) 0,70 S3 0,75
≤ 15 S3 0,70 S2 0,90
> 15 S3 (a) 0,70 S3 0,80
- H1 S2 (c) 0,65 S2 0,70
170 - 250
Forma
espectralMaterial
Zona sismica 5 y 7
Suelo duros o densos 250 - 400
Roca blanda o meteorizada ysuelos muy duros o muy
densos
Roca sana / fracturada
> 400
Forma
espectral
Suelos blandos / sueltos
Zona sismica 1 y 4
< 170
Suelos blandos o sueltos(b)
intercalados con suelos masrigidos
Suelos firmes / medios densos
NIVELES DE DISEÑO (ND)TABLA 6.2
GRUPO = B2Zona = 5 1Y2 3Y4 5,6Y7
Tabla 6.2 ND2 ND3 ND3
ND = ND3 ND3Ver Norma pag. 26 ND1 (*) ND2 (*) ND3
ND2 ND3 ND2 (**)
ND3
(**) Valido paraedificios de hasta 2
pisos u 8 m de alturaB2
ZONA SISMICA
A; B1
(*) Valido paraedificios de hasta 10
pisos ó 30 m de
GRUPO
FACTORES DE REDUCCION RTABLA 6.4
Tipo Est. IIIVer Norma pag. 29ND = ND3 I II III IIIa IV
Ver Norma pag. 29 ND3 6,0 5,0 4,5 5,0 2,0R = 4,00 ND2 4,0 3,5 3,0 3,5 1,5
ND1 2,0 1,75 1,5 2,0 1,25
ESTRUCTURAS DE CONCRETO ARMADOTIPO DE ESTRUCTURAS (SECCION 6.3.1)NIVEL DEDISEÑO
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CRITERIO DEL REVISOR
I(1) II III IIIa IV
ND3 6.0(2) 5,0 4,0 6.0(3) 2,0ND2 4,5 4,0 - - 1,5ND1 2,5 2,25 2,0 - 1,25
TIPO DE ESTRUCTURAS (SECCION 6.3.1)
(2) En pórticos con vigas de celosia se usará 5.0 limitado aedificios de no mas de 30 metros de altura(3) En aquellos casos donde la conexion viga colectora-
columna sea del tipo PR, según la Norma COVENIN 1618-98,
ESTRUCTURAS DE ACERO
(1) Para sistemas con columnas articuladas en base el valorde R será multiplicado por 0,75
NIVEL DEDISEÑO
I II III IIIa IV
ND3 6,0 5,0 4,0 6.0(1) 2,0ND2 4,0 4,0 - - 1,5ND1 2,25 2,5 2,25 - 1,0
(1) Para muros estructurales reforzados con plancha de aceroy miembro de bordes de seccion mixta (Acero - Concreto).
TIPO DE ESTRUCTURAS (SECCION 6.3.1)NIVEL DEDISEÑO
ESTRUCTURAS MIXTA ACERO-CONCRETO
VALORES DE ββββ, To y T*
TABLA 7.1 Pag. 35
F. Esp. S2 Forma T* ββββ p
Espectral (seg)
T* = 0,7 S1 0,4 2,4 1,0
ββββ = 2,6 S2 0,7 2,6 1,0
p = 1,0 S3 1,0 2,8 1,0
S4 1,3 3,0 0,8
T* = Valor maximo del periodo en
el intervalo donde los espectros
normalizados tienen un valor
ββββ = Factor de magnificación prom
To = Valor del periodo a partir del
cual los espectros tienen un valor
0,1750
VALORES DE T+ (1) (T*/4) ≤≤≤≤ T+ ≤≤≤≤ T* (Condición)TABLA 7.2 Pag. 35
R = 4,00 CASO T+ (seg)R < 5 0.1 (R - 1)
T+ = 0,30 R ≥ 5 0,4
(1) To ≤ T+
1,11
T+ = Periodo característico devariación de respuesta ductil
To = T* / 4 =
=β= 4 / Rc
%Amortiguamiento 0,05
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To 0,1750
T* 0,7000
T+ 0,3000T+ def 0,3000
R 4,00
C 1,1137
αααα 1,0000
ββββ 2,6000
ΦΦΦΦ 0,9000
Ao 0,3000
ρρρρ 1,0000
0,0000 0,2700 0,0000 0,2700
0,0500 0,3934 0,0500 0,24290,1000 0,5169 0,1000 0,2199
0,1500 0,6403 0,1500 0,2037
0,2000 0,7020 0,2000 0,1918
0,2500 0,7020 0,2500 0,1827
0,3000 0,7020 0,3000 0,1755
0,3500 0,7020 0,3500 0,1755
0,4000 0,7020 0,4000 0,1755
0,4500 0,7020 0,4500 0,1755
0,5000 0,7020 0,5000 0,1755
0,5500 0,7020 0,5500 0,1755
0,6000 0,7020 0,6000 0,1755
0,6500 0,7020 0,6500 0,1755
0,7000 0,7020 0,7000 0,1755
0,7500 0,6552 0,7500 0,1638
0,8000 0,6143 0,8000 0,1536
0,8500 0,5781 0,8500 0,1445
0,9000 0,5460 0,9000 0,1365
0,9500 0,5173 0,9500 0,1293
1,0000 0,4914 1,0000 0,1229
1,0500 0,4680 1,0500 0,1170
1,1000 0,4467 1,1000 0,1117
1,1500 0,4273 1,1500 0,1068
1,2000 0,4095 1,2000 0,1024
1,2500 0,3931 1,2500 0,0983
1,3000 0,3780 1,3000 0,0945
1,3500 0,3640 1,3500 0,0910
1,4000 0,3510 1,4000 0,0878
1,4500 0,3389 1,4500 0,0847
1,5000 0,3276 1,5000 0,0819
1,5500 0,3170 1,5500 0,0793
1,6000 0,3071 1,6000 0,0768
1,6500 0,2978 1,6500 0,0745
1,7000 0,2891 1,7000 0,0723
1,7500 0,2808 1,7500 0,0702
1,8000 0,2730 1,8000 0,0683
1,8500 0,2656 1,8500 0,0664
1,9000 0,2586 1,9000 0,0647
1,9500 0,2520 1,9500 0,0630
2,0000 0,2457 2,0000 0,0614
2,0500 0,2397 2,0500 0,0599
2,1000 0,2340 2,1000 0,0585
2,1500 0,2286 2,1500 0,0571
2,2000 0,2234 2,2000 0,0558
2,2500 0,2184 2,2500 0,0546
2,3000 0,2137 2,3000 0,0534
2,3500 0,2091 2,3500 0,0523
2,4000 0,2048 2,4000 0,0512
2,4500 0,2006 2,4500 0,0501
2,5000 0,1966 2,5000 0,0491
Espectro de Respuesta
Tabla de valores
Espectro de Diseño
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3.- ANALISIS ESTRUCTURAL
El cálculo estructural de los miembros del sistema portante se realizómediante un modelo matemático en el cual se avalúa el comportamiento de
los mismos en función de su resistencia, utilizando el diseño de miembros de
acero, opción que presenta el programa comercial de cálculo estructural
ETAB´S 2015 V.15.2, proporcionando la factibilidad de las secciones; las
cargas sísmicas se dispusieron en dos direcciones, tanto en la dirección X
como en la dirección Y, de acuerdo a la rigidez supuesta en cada nivel.
Se presenta a continuación la información empleada en la elaboración
del modelo así como las especificaciones de los materiales empleados, de
igual manera se muestran imágenes generadas por computador del modelo
tridimensional.
Figura N° 1. Vista general derecha del sistema estructural modelado.
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Figura N° 2. Vista general derecha del sistema estructural modelado.
Figura N° 3. Vista frontal del sistema estructural modelado
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Figura N° 4. Vista posterior del sistema estructural modelado
Figura N° 5. Vista frontal Mezzanina con sistema de envigados y rigidizadores. (Cruces de
San Andrés)
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Figura N° 6. Módulo de circulación vertical y rigidizadores. (Cruces de San Andrés)
Figura N° 7. Momentos flectores en el Eje X del sistema estructural.
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Figura N° 10. Grafica Demanda Vs, Capacidad del sistema estructural.
En la figura N° 10 se puede observar que todo el sistema estructural
cumple con la demanda y la capacidad de cada elemento estructural, la viga
según lo indica la flecha, a pesar de tener un color morado indica que está
trabajando al 90% de su capacidad plena, y a su vez cumple con la
deformación establecida en la norma, según el cuadro siguiente.
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Consideraciones tomadas en el Proyecto:
Caracterización Sísmica:
Zona Sísmica: 5
Tipo de Estructura: 1
Perfil del Suelo: S2
Uso Grupo: B2
Nivel de Diseño: ND3
Caracterización Eólica:
Velocidad del Viento: 100 Km/hUso Grupo: C
Respuesta Tipo: 1
Tipo de Exposición: B
Factor de Importancia eólica: 1.00
Calidad de los Materiales:
Concreto Fundaciones: 250 Kg/cm
2
(F’c)Concreto Machones y Vigas de Corona: 210 Kg/cm2 (F’c)
Losacero Calibre: 20
Refuerzo: 4200 Kg/cm2 (Fy) (cabillas)
Refuerzo: 5000 Kg/cm2 (Fy) (Malla Electro soldada)
Acero Estructural Conduven = 3515 Kg/cm2
Recubrimiento y Protecciones:
Losas: 1.50 cm
Vigas de Riostra (arriba): 5.00 cm.
Vigas de Riostra (abajo): 7.50 cm.
Vigas de Riostra y Pedestal (lados): 7.50 cm.
Zapata de Fundación (abajo): 7.50 cm.
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Suelos:
Para ejecución del proyecto será necesario remover toda la capa vegetal
existente y rellenar con material adecuado, compactado al 95% Proctor
Modificado. Se suministrara una capa granular de 5 cm en aquellas losas que
se encuentren en contacto con el terreno.
Juntas y elementos no estructurales:
Las juntas de construcción o juntas de vaciado, se realizaran atendiendo
lo establecido en el código COVENIN. No obstante estas deberán de estar
limpias u con rugosidades mayores a 6mm. Cuando el tiempo entre vaciadossean prolongados o existan juntas muy conflictivas, se recomienda usar un
pegamento epóxico de calidad comprobada.
Las juntas de dilatación o linderos, no identificadas en los planos se
realizaran conforme a lo prescrito en la norma COVENIN 1756 – 10.4.1. Donde
se presente una marcada reducción de la luz libre de la columna (columna
corta) como consecuencias de tabaquerías se colocara un confinamiento
especial de la columna en la zona de interacciónEn las paredes no enmarcadas en elementos no estructurales se
adoptara de elementos estructurales de conexión con la estructura principal
mediante machones y vigas de coronamiento del tabique.
Objetivos.
En el cálculo de este proyecto se establecieron criterios de análisis y
diseño de edificaciones ubicadas en zonas sísmicas, con el propósito de
proteger vidas, aminorar en lo posible los daños esperados, así como
mantener operativa la edificación después de sufrir los efectos de vibraciones
intensas del terreno.
Desde el desarrollo de la versión 1982 de la Norma COVENIN 1756, el
objetivo ha sido poner a la disposición de la comunidad de ingenieros de
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Venezuela una Norma que esté en la medida de lo posible con el "estado del
arte", pese a algunas limitaciones inevitables. Corresponde pues, incorporar
paulatinamente en las normativas principios y criterios en progreso que sirvan
de guía a la elaboración de proyectos de ingeniería.
Por otra parte la Norma COVENIN 2003-86, precisan los criterios
adecuados para cuantificar los principales efectos que el viento causa sobre
los tipos de construcciones en ellas especificados. Las disposiciones dadas
son aplicables al cálculo de las acciones del viento sobre los sistemas
estructurales, los componentes estructurales individuales y los materiales que
constituyen los cerramientos de las construcciones.
Fundamentos Básicos.
a) Las solicitaciones de diseño presuponen que el sistema
resistente a sismos está en capacidad de absorber y disipar energía bajo
acciones de tipo alternante, en el rango inelástico, sin pérdida apreciable
de su resistencia;
b) Los mecanismos de absorción y disipación de energía no deben
comprometer la estabilidad de la edificación. El diseño presupone que las
zonas de disipación de energía se distribuyen entre los diversos miembros
que constituyen la estructura, predominantemente en vigas o dinteles;
c) Los factores de reducción de respuesta R, están sustentados por
abundante información experimental y de campo;
d) Los espectros de diseño se dan a nivel cedente, por tanto el
factor de mayoración de las solicitaciones sísmicas es igual a 1.0, con
excepción de las consideraciones de diseño con factores de mayoración
en exceso de 1.0 establecidas para evitar las fallas frágiles;
e) La acción sísmica se considera como una acción accidental y no
se combina con otras acciones accidentales de similar probabilidad de
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MEMORIA DESCRIPTIVA Y DE C LCULO ENERO 2016
ocurrencia. Cuando las acciones debidas al viento sean mayores que las
del sismo, deben mantenerse las disposiciones de esta Norma;
f) Esta Norma incorpora los efectos de los elementos no
estructurales, en lo que se refiere a rigidez, resistencia y ductilidad del
sistema resistente a sismos;
g) El diseño considera la acción de las tres componentes
trasnacionales del sismo y la rotacional de eje vertical;
h) Esta Norma presupone que los miembros estructurales, están
unidos entre sí, de manera que permiten la transmisión de las
solicitaciones debidas a sismos;i) Los modelos matemáticos describen en forma adecuada la
respuesta estructural esperada. Cuando procedan, en el cálculo de los
desplazamientos del sistema resistente a sismos deben incluirse los
efectos de la rotación de los nodos, las deformaciones por corte y por
flexión de los miembros, así como sus deformaciones axiales. Cuando se
modelen brazos rígidos su longitud se limitará a una fracción del mismo;
j) La confiabilidad final de la edificación, depende del cumplimientode esta Norma y de las de diseño, además de la correcta ejecución,
inspección y mantenimiento.
Modelo matemático utilizado para el análisis estructural.
Para el diseñar las Naves Industriales se hace necesario definir el modelo
matemático que logre representar el comportamiento o respuesta estructural
de la estructura existente para los diferentes análisis. Para definir el modelo
matemático se procede a considerar la estructura compuesta por un módulo
compuesto de tres (3) naves conectadas, tomando en cuenta para ello que
este tienen un comportamiento adecuado a la hora de un evento sísmico y
eólicos.
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MEMORIA DESCRIPTIVA Y DE C LCULO ENERO 2016
Módulos:
Son estructuras compuestas por pórticos, básicamente líneas
resistentes en ambas direcciones. posee 1 nivel y una Mezzanina en una
porción de área, la cual será destinada a área administrativa de la empresa,
conformada por una losa mixta, simulada como un diafragma rígido, esta
conformados por Losacero apoyadas sobre correas de perfiles
estructurales tubulares que se apoyaran sobre vigas. Los elementos
estructurales, tales vigas, cerchas y columnas son representados a través
de elementos estructurales tipo (FRAME), mientras que la losa es
representada a través de un diafragma rígido, que conecta a todos loselementos que se encuentran en su plano.
Para correas de acero:
La resistencia minorada a flexión será φbMt, donde φb es el factor de
minoración de la resistencia teórica a flexión, Mt. La resistencia teórica Mt, será
el menor valor que se obtenga de analizar los estados límites de agotamiento
resistente por pandeo local de las alas y/o alma, por cedencia, y por pandeolateral torsional. La clasificación de las secciones según el Capítulo 4 facilita
el análisis del pandeo local. Igualmente, las condiciones de arriostramiento
lateral determinarán el comportamiento a pandeo lateral.
Se alcanzará el estado límite de agotamiento resistente por cedencia en
las vigas de sección plástica o compacta arriostradas lateralmente, cuando la
longitud entre arriostramientos, Lb, es menor o igual al valor de límite de la
longitud no arriostrada para diseño por análisis plástico, Lp, establecida en la
Sección 16.2.3.
En las vigas de sección compacta no arriostradas lateralmente y en las
secciones no compactas formadas por perfiles T y ángulos dobles dispuestos
en T, se analizarán los momentos de cedencia y de pandeo lateral torsional.
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MEMORIA DESCRIPTIVA Y DE C LCULO ENERO 2016
No se requiere analizar el estado límite de pandeo torsional en los miembros
flexionados alrededor de su eje de menor momento de inercia ni en las
secciones cerradas.
Pandeo local
El estado límite de agotamiento resistente por pandeo local de las alas
y/o el alma de las secciones con elementos esbeltos será φbMt, donde φb es
el factor de minoración de la resistencia teórica a flexión M t , calculada por las
siguientes fórmulas para los siguientes límites de λ dados en el Apéndice B y
la Tabla 4.1, respectivamente:
Cuando λpλr:
El momento determinado por pandeo local del ala será
Mt = Mcr = S Fcr
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MEMORIA DESCRIPTIVA Y DE C LCULO ENERO 2016
Mp =Momento plástico teórico.
Para secciones homogéneas, Mp = Fy Z ≤ 1.5 My.
Para secciones híbridas, Mp se calculará de la distribución plásticas de
las tensiones.
My= Momento correspondiente a la cedencia de la fibra extrema de
una sección para una distribución elástica de las tensiones.
Para secciones homogéneas, My = Fy S.
Para secciones híbridas, My = Fyf S siendo Fyf la tensión cedente del
acero de las alas.
Pandeo Lateral Torsional
El estado límite de agotamiento resistente por pandeo lateral torsional
será φbMt con el factor de minoración de la resistencia teórica a flexiónφb =
0.90 y la resistencia teórica Mt calculada para cada tipo de sección transversal
y condiciones de arriostramiento lateral, como se indica en las siguientes
Subsecciones. Este estado límite es aplicable solamente a los miembros
solicitados a flexión alrededor de su eje mayor.En el desarrollo de los anexos del análisis estructural, se detalla que los
puntos donde el momento es cero (Xi ), referido desde el apoyo izquierdo y
derecho para cada tramo del nervio que se analiza y para los puntos donde el
cortante es cero (Xmáx ), referido desde el apoyo izquierdo para cada tramo
del nervio que se analiza.
Finalmente se realizará los despieces correspondientes a la losa techo
del módulo y se asignar las secciones definitivas correspondientes a la
estructura de acero (Chequeo).
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MEMORIA DESCRIPTIVA Y DE C LCULO ENERO 2016
ANEXOS
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MEMORIA DESCRIPTIVA Y DE C LCULO ENERO 2016
APROBADO : AREA:
A 1,80 J 0,15 Q 0,05 A2 0,90B 1,80 K 0,80 R 0,075 A3H 0,40 L 1,70 S B1 0,90
D 0,40 M T B2 0,90
E 0,40 N 0,15 V GRF 1,30 A1 0,90
14
f'c c1 c 2 0,30
fy
µµµµ FM
PLANTA FUNDACIÓN CUADRADATIPO:
***** SECCION B ***** ***** SECCION C *****
m2 σσσσm2
Kg
Kg
Kg
Kg
K - m m. 0,0673
K - m m. 0,0824
K - m
K - m Kg/cm2
***** SECCION D *****
Momento Resistente en X Mrx Kg-m Fr Kg
Momento Resistente en Y Mry Kg-m Fh Kg
M'x Kg-m
M'y Kg-m
Mrx / M'x = > 1.5
Mry / M'y > 1.5
CALCULO DE FUNDACION DIRECTAPROYECTO : CONSTRUCCION DE GALPON PARA ALMACEN DE MATERIA PRIMA
UBCACION: El Limón. Municipio Mario Briceño Iragorri, Estado Aragua.
Ing. Angel Erasmo Capobianco REVISADO: Ing. Jean Carlos AranaIng. Jean Carlos Arana 440 m2 FECHA: 04/01/2016
CALCULO:
VERIFICACION DE ESFUERZOS EN EL SUELO
P'/Az*( 1 ± 6*ex / A ± 6*ey/ B )
Kg/cm ²
Kg/cm ²
Kg/cm2
Kg./ m 3
1880,00
M en Y 2303,75
Ps
P'
M'x
3,24
Kg/cm ²
σ 2σ 3σ 4
σ 1
CHEQUEO DE ESTABILIDAD
CUMPLE O.K.
ex = M'x / P' =
Kg/cm ²
0,049
1000,31245
P
Hx
Hy
DIMENSIONES DE COLUMNAPARAMETROS MECANICOS
Kg-m
Carga de Servicio
Empuje Lateral en X
ESFUERZO ULTIMO DE DISEÑO
"Esfuerzo Ultimo de Diseño"
7763,7Fuerza horizontal Resistente
CHEQUEO AL DESPLAZAMIENTO
Fuerza horizontal Actuante
SOLICITACIONES A NIVEL DE COLUMNA
302350
Kg.
Kg.
Kg.
Kg-m
ESFUERZOS
Kg/cm 2
1,55Fact. Mayoración
TIPO F-1
43001000-25
0,30
Empuje Lateral en Y
Momento en X
Momento en Y
Mx
My
250
4200
Kg/cm 2
1,41
0,1484
σu =
ey = M'y / P' = ey / B =
CUMPLE O.K.
7,43
***** SECCION A *****
DIMENSIONES DE FUNDACION ( mts )
1850
σσσσ adm
γγγγ s
CANTIDAD DE FUNDACIONES :
6,07
0,5
DATOS DEL SUELO
Coef. de Friccion
1,06
2304
7407,40
15527,40
Mu en X
Mu en Y
Mux
Muy
Momento Volcamiento en X
Momento Volcamiento en Y
CUMPLE O.K.> 27,76 Fr / Fh =
2914,00
3570,81
13975
1880
13975
SOLICITACIONES A NIVEL DE ZAPATA
M'y
P de Suelo
P de Fundación
Area de Zapata
Area de Pedestal 0,910
0,436
ex / A =
EXCENTRICIDADES
0,1211
0,16
3240,00
580,00
Az
Ap
Pz
Pped
0,523
P de Zapata
P de Pedestal
M en X
A
Sin Escala
B
B1
B2
A1 A2
=c2 + 0.10
σ1σ1σ1σ1
σ2σ2σ2σ2σ3σ3σ3σ3
A
x
c1 + 0.10E=
A
Terreno Compactado
Columna
Piso
Concreto Pobreo Piedra
Q
KF
L
0.05
R
H
Zapata
Pedesta
Sin Escala
h
ACORTE
R
J
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MEMORIA DESCRIPTIVA Y DE C LCULO ENERO 2016
***** SECCION E **** DISEÑO POR CORTE
CORTE EN EL CONCRETO Vc = 0.53 * f 'c * 1 * d = Kg.
CORTE ACTUANTE EN DIRECCION X : Vux= Kg. ≤ 0,85 * 23.150 Kg O.K.CORTE ACTUANTE EN DIRECCION Y: Vuy= Kg. ≤ 0,85 * 23.150 Kg. O.K. ***** SECCION F *****
FUERZA CORTANTE EN EL CONCRETO Vcu = ( 0.53 + 1.06 / β c ) * (f'c ) * Ac < 1.06 * (f'c ) * Ac (Normativo)
Vcu = (f'c) * Ac * 1,06 = Kg.
CORTE ACTUANTE : Vu = Kg. ≤ 0,85 * Vcu = Kg. O.K. ***** SECCION G **** DISEÑO POR FLEXION
MOM ENTO ACT UANTE EN DIRECCION EJE X
Mux = Kg - m
Asx = Mux / ( 0,9 * f y * J * d ) = 3,22 cm ² / m
Asx < Asmín. : ! Se Asume Asmín. para Asx = cm ² / m.
MOM ENTO ACT UANTE EN DIRECCION EJE Y
Muy = 3.455 Kg - m
Asy = Muy / ( 0.9 * fy * J * d ) = 3,22 cm ² / m
As y < A smín. : ! Se A sume A smín. para As y = 7,20 cm ² / m.
***** SECCION I ***** DISEÑO POR LONGITUD DE DESARROLLO Y ADHERENCIA
Ld > = 1.4 * 0.06 * As (Cabilla) * fy / (f'c ) > 0.006 * φ (Cabilla) * fy (Normativo)
DIRECCION EJE X Ldx = 32,00 cm. < (A - D)/2 - R = cm. O.K.DIRECCION EJE Y Ldy = 32,00 cm. < (B - E) / 2 - R cm. O.K.
***** SECCION J ***** DISEÑO DEL PEDESTAL
As pedestal = 0,005 * Ag = 8,0 cm2 8 φ 1/2 " = ( 10,14 cm2 ) ***** SECCION K *****VERIFICACION POR APLASTAMIENTO EN PEDESTAL-ZAPATA
CARGA MAXIMA PERMITIDA EN EL PEDESTAL Pmáx = 0,7 * (0,85 * f'c * Ap ) > P (Normativo)
DEBIDO A P 4.300 Kg. < Pmáx. = 238.000 K.g. NO REQUIERE ACERO EXTRA
DISEÑO DEL ACERO DEL PEDESTAL POR LONGITUD DE DESARROLLO Y ADHERENCIA
Ld ≥ 0.08 * φ (Cabilla) * fy / (f'c ) > 0.004 * φ (Cabilla) * fy (Normativo)
Ld 26,99 cm. > 21,3 cm.
Ld = 26,99 cm. < H - R - Diámetro en X - Diámetro en Y = 29,96 cm. O.K.
DISEÑO DE LIGADURAS EN EL PEDESTAL
S < 8 * φ de la barra longitudinal = 10,16 cmsS < 24 * φ de la ligadura = 22,848 cms ( Utilizando ligaduras con φ = 3/8 " )S < 1 / 2 de la menor dimension del pedestal = 12,5 cmsS < 30 cm
Separación a utilizar : S = 15 cmsDEBE COMPROBARSE :
As = > 3,5 * b * S / fy Asx 0,5 cm ²As = > Vsu * S / (fy * hc) Asy 0,5 cm ²
2 ramas en X y 2 ramas en Y
Asx 1,426 cm ² > 0,5 cm ² O. K.
Asy ,426 cm ² > 0,5 cm ² O. K.
***** SECCION L *** COMPUTOS METRICOS PARA 14 FUNDACIONES
Descripción Unitario Unid
Encofrado de madera tipo recto en Zapata : 2,88 m 2
Encofrado de m adera tipo recto en Pedestal : 2,32 m 2
Excavación de terreno para asiento de fundación : 5,67 m 3
Concreto pobre o piedra picada para bas e de fundación : 0,162 m 3
Concreto en Zapata : 1,296 m 3
Concreto en Pedestal : 0,232 m 3
Compactación de relleno con material de la excavación : 3,98 m3
Bote del material proveniente de la excavación: 1,69 m 3
Acero de Refuerzo en Zapata : (sentido x) φ = 12 barras * 2,15mts * 0,994 Kg/m 25,65 KgAcero de Refuerzo en Zapata : (sentido y) φ = 12 barras * 2,15mts * 0,994 Kg/m 25,65 KgAcero de refuerzo en Pedestal : (Longitudinal) φ = 8 barras * 1,83mts * 0,994 Kg/m 14,55 KgAcero de refuerzo en Pedestal : (Ligadura tipo 5 ) φ = 8,64 KgGanchos en el pedestal (Tipo 5 ) paralelos al eje Y φ =Ganchos en el pedestal (Tipo 5 ) paralelos al eje X φ =
Utilizando :
7,20
157.964
DISEÑO POR PUNZONAMIENTO
32,48Ep = 2*(D + E) * (F+J) =
Total
Ez = 2*(A + B) * H =
Formulación
40,32
62,5062,50
Cz = A * B * H =
B = Exc - R =
Cp = A * B * 0.05 =
Mínimo Normativo
Exc = A * B * (0.05 + L) =
Cped = D * E * ( F + J ) =
R = Exc - ( Cz + C ped+ Cp ) =
2,268
3,248
55,72
203,7
359,1
23,66
359,1
120,96
3/8 " 12 ligaduras * 1,28 mts * 0,559 Kg/m
3.455
38.273
1/2 "1/2 "
1/2 "
27.235
134.269
5.358
5.358
18,144
79,38
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MEMORIA DESCRIPTIVA Y DE C LCULO ENERO 2016
APROBADO : AREA:
14VR-1 b1 h1
VR-2 b2 h2
VR-3 b3 h3
VR-4 b4 h4
FUNDACI N CUADRADA
Fundación Tipo : TIPO F-1
0,40
CALCULO DE FUNDACION DIRECTAPROYECTO : CONSTRUCCION DE GALPON PARA ALMACEN DE MATERIA PRIMA
UBCACION: El Limón. Municipio Mario Briceño Iragorri, Estado Aragua.
Ing. Angel Erasmo Capobianco REVISADO: Ing. Jean Carlos AranaIng. Jean Carlos Arana 440 m2 FECHA: 04/01/2016
CANTIDAD DE FUNDACIONES :
CALCULO:
DIMENSIONES DE RIOSTRAS
0,30
0,300,000,30
0,300,300,00
0,30
1,80 0 , 4 0
0 , 2
7 2
0 , 2 7
2
0,90 0,9
Ligaduras : φ 3/8 " c / 0,15
0 , 3
0
0 , 4
0
0,30
0,40DETALLE VIGA DE RIOSTRA
0,05
1 , 8
3
x
1 / 2 "
1,70
0,075 φ 0,075
80,40
φ 1/2 " c / 0,15 φ 1/2 " c / 0,15
0,25 φ 1/2 " c / 0,15 2,15 0,25 φ 1/2 " c / 0,15 x 2,15 0,25
0 , 9
0 , 9
1 , 8
0,05
1,65 1,65
0,25
h
b
A
B
B
V.R.A
V.R.
V . R
V . R .
PLANTA
e=
V.R. V.R.
BSECCION
Losa de Piso
CSECCION
C
Columna
ASECCION
C
V.R. V.R.
Losa de Piso
x
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MEMORIA DESCRIPTIVA Y DE C LCULO ENERO 2016
APROBADO : AREA:
A 1,20 J 0,15 Q 0,05 A2 0,60B 1,20 K 0,80 R 0,075 A3H 0,40 L 1,60 S B1 0,60D 0,40 M T B2 0,60E 0,40 N 0,15 V GRF 1,20 A1 0,60
6
f'c c1 c 2 0,30fy
µµµµ FM
PLANTA FUNDACIÓN CUADRADA
TIPO:
***** SECCION B ***** ***** SECCION C *****
m2 σσσσm2
Kg
Kg
Kg
Kg
K - m m. 0,0213
K - m m. 0,0524
K - m
K - m Kg/cm2
***** SECCION D *****
Momento Resistente en X Mrx Kg-m Fr Kg
Momento Resistente en Y Mry Kg-m Fh Kg
M'x Kg-m
M'y Kg-m
Mrx / M'x = > 1.5
Mry / M'y > 1.5
CALCULO DE FUNDACION DIRECTAPROYECTO : CONSTRUCCION DE GALPON PARA ALMACEN DE MATERIA PRIMA
UBCACION: El Limón. Municipio Mario Briceño Iragorri, Estado Aragua.
Ing. Angel Erasmo Capobianco REVISADO: Ing. Jean Carlos Arana
Ing. Jean Carlos Arana 440 m2 FECHA: 04/01/2016
CALCULO:
VERIFICACION DE ESFUERZOS EN EL SUELO
P'/Az*( 1 ± 6*ex / A ± 6*ey/ B )
Kg/cm ²
Kg/cm ²
Kg/cm2
Kg./ m 3
240,00
M en Y 592,50
Ps
P'
M'x
1,44
Kg/cm ²
σ 2σ 3σ 4
σ 1
ex = M'x / P' =
Kg/cm ²
0,365
300,832179
P
Hx
Hy
DIMENSIONES DE COLUMNAPARAMETROS MECANICOS
Kg-m
Carga de Servicio
Empuje Lateral en X
ESFUERZO ULTIMO DE DISEÑO
"Esfuerzo Ultimo de Diseño"
4710,8Fuerza horizontal Resistente
CHEQUEO AL DESPLAZAMIENTO
Fuerza horizontal Actuante
SOLICITACIONES A NIVEL DE COLUMNA
-250400
Kg.
Kg.
Kg.
Kg-m
ESFUERZOS
Kg/cm 2
1,55Fact. Mayoración
TIPO F-2
4600280110
0,30
Empuje Lateral en Y
Momento en X
Momento en Y
Mx
My
250
4200
Kg/cm 2
1,46
0,0629
σu =
ey = M'y / P' = ey / B =
CHEQUEO DE ESTABILIDAD
CUMPLE O.K.
CUMPLE O.K.
23,55
***** SECCION A *****
DIMENSIONES DE FUNDACION ( mts )
1850
σσσσ adm
γγγγ s
CANTIDAD DE FUNDACIONES :
9,54
0,5
DATOS DEL SUELO
Coef. de Friccion
1,06
Mu en X
Mu en Y
Mux
Muy
Momento Volcamiento en X
Momento Volcamiento en Y
CUMPLE O.K.> 215,66 Fr / Fh =
372,00
918,38
5653
240
5653
593
SOLICITACIONES A NIVEL DE ZAPATA
M'y
P de Suelo
P de Fundación
Area de Zapata
Area de Pedestal 0,944
0,532
ex / A =
EXCENTRICIDADES
0,0255
0,16
1440,00
540,00
Az
Ap
Pz
Pped
0,776
P de Zapata
P de Pedestal
M en X
2841,60
9421,60
A
Sin Escala
B
B1
B2
A1 A2
=c2 + 0.10
σ1σ1σ1σ1
σ2σ2σ2σ2
σ4σ4σ4σ4
A
x
c1 + 0.10=
A
Terreno Compactado
Columna
Piso
Concreto Pobre
o Piedra
Q
KF
L
0.05
R
H
Zapata
Pedesta
Sin Escala
h
ACORTE
R
J
8/19/2019 Memoria Descriptiva GALPON INDUSTRIAL
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MEMORIA DESCRIPTIVA Y DE C LCULO ENERO 2016
***** SECCION E **** DISEÑO POR CORTE
CORTE EN EL CONCRETO Vc = 0.53 * f 'c * 1 * d = Kg.
CORTE ACTUANTE EN DIRECCION X : Vux= Kg. ≤ 0,85 * 23.150 Kg O.K.CORTE ACTUANTE EN DIRECCION Y: Vuy= Kg. ≤ 0,85 * 23.150 Kg. O.K. ***** SECCION F *****
FUERZA CORTANTE EN EL CONCRETO Vcu = ( 0.53 + 1.06 / β c ) * (f'c ) * Ac < 1.06 * (f'c ) * Ac (Normativo)
Vcu = (f 'c) * Ac * 1,06 = Kg.
CORTE ACTUANTE : Vu = Kg. ≤ 0,85 * Vcu = Kg. O.K. ***** SECCION G **** DISEÑO POR FLEXION
MOM ENTO ACTUANTE EN DIRECCION EJE X
Mux = Kg - m
Asx = Mux / ( 0,9 * fy * J * d ) = 1,09 cm ² / m
Asx < Asmín. : ! Se Asume Asmín. para Asx = cm ² / m.
MOM ENTO ACTUANTE EN DIRECCION EJE Y
Muy = 1.168 Kg - m
Asy = Muy / ( 0.9 * fy * J * d ) = 1,09 cm ² / m
A sy < A smín. : ! Se A sume A smín. para A sy = 7,20 c m ² / m.
***** SECCION I ***** DISEÑO POR LONGITUD DE DESARROLLO Y ADHERENCIA
Ld > = 1.4 * 0.06 * As (Cabilla) * fy / (f'c ) > 0.006 * φ (Cabilla) * fy (Normativo)
DIRECCION EJE X Ldx = 32,00 cm. < (A - D)/2 - R = cm. O.K.DIRECCION EJE Y Ldy = 32,00 cm. < (B - E) / 2 - R cm. O.K.
***** SECCION J ***** DISEÑO DEL PEDESTAL
As pedestal = 0,005 * Ag = 8,0 cm 2 8 φ 1/2 " = ( 10,14 cm2 )
***** SECCION K ***** VERIFICACION POR APLASTAM IENTO EN PEDESTAL-ZAPATA
CARGA MAXIMA PERMITIDA EN EL PEDESTAL Pmáx = 0,7 * (0,85 * f'c * Ap ) > P (Normativo)
DEBIDO A P 4.600 Kg. < Pmáx. = 238.000 K.g. NO REQUIERE ACERO EXTRA
DISEÑO DEL ACERO DEL PEDESTAL POR LONGITUD DE DESARROLLO Y ADHERENCIA
Ld ≥ 0.08 * φ (Cabilla) * fy / (f'c ) > 0.004 * φ (Cabilla) * fy (Normativo)
Ld 26,99 cm. > 21,3 cm.
Ld = 26,99 cm. < H - R - Diámetro en X - Diámetro en Y = 29,96 cm. O.K.
DISEÑO DE LIGADURAS EN EL PEDESTAL
S < 8 * φ de la barra longitudinal = 10,16 cms
S < 24 * φ de la ligadura = 22,848 cms ( Utilizando ligaduras con φ = 3/8 " )
S < 1 / 2 de la menor dimension del pedestal = 12,5 cms
S < 30 cm
Separación a utilizar : S = 15 cmsDEBE COMPROBARSE :
As = > 3,5 * b * S / fy Asx 0,5 cm ²
As = > Vsu * S / (fy * hc) Asy 0,5 cm ²
2 ramas en X y 2 ramas en Y
Asx 1,426 cm ² > 0,5 cm ² O. K.
Asy ,426 cm ² > 0,5 cm ² O. K.
***** SECCION L *** COMPUTOS METRICOS PARA 6 FUNDACIONES
Descripción Unitario Unid
Encofrado de madera tipo recto en Zapata : 1,92 m 2
Encofrado de madera tipo recto en Pedestal : 2,16 m 2
Excavación de terreno para asien to de fundación : 2,376 m 3
Concreto pobre o piedra picada para bas e de fundación : 0,072 m 3
Concreto en Zapata : 0,576 m 3
Concreto en Pedestal : 0,216 m 3
Compactación de rell eno con ma terial de la excavación : 1,512 m 3
Bote del m aterial proveniente de la excavación: 0,864 m 3
Acero de Refuerzo en Zapata : (sentido x) φ = 8 barras * 1,55mts * 0,994 Kg/m 12,33 Kg
Acero de Refuerzo en Zapata : (sentido y) φ = 8 barras * 1,55mts * 0,994 Kg/m 12,33 Kg
Acero de refuerzo en Pedes tal : (Longitudinal) φ = 8 barras * 1,73mts * 0,994 Kg/m 13,76 Kg
Acero de refuerzo en Pedes tal : (Ligadura tipo 5 ) φ = 8,64 Kg
Ganchos en el pedestal (Tipo 5 ) paralelos al eje Y φ =
Ganchos en el pedestal (Tipo 5 ) paralelos al eje X φ =
Utilizando :
12,96Ep = 2*(D + E) *(F+J) =
Total
Ez = 2*(A + B) * H =
Formulación
11,52
32,5032,50
Cz = A * B * H =
B = Exc - R =
Cp = A * B * 0.05 =
Mínimo Normativo
Exc = A * B * (0 .05 + L) =
Cped = D * E * ( F + J ) =
R = Exc - ( Cz + C ped+ Cp ) =
0,432
1,296
9,072
82,56
73,98
5,184
73,98
51,84
7,20
3/8 " 12 ligaduras * 1,28 mts * 0,559 Kg/m
1.168
13.350
157.964
DISEÑO POR PUNZONAMIENTO
27.235
134.269
1.168
1.168
1/2 "
1/2 "
1/2 "
3,456
14,256
8/19/2019 Memoria Descriptiva GALPON INDUSTRIAL
31/34
MEMORIA DESCRIPTIVA Y DE C LCULO ENERO 2016
a = 5,00 cm
b = 3,75 cm
BY = 35,00 cm
BX = 35,00 cm
Mx
Kg x mMy
Kg x mP
KgVx
KgVy
Kg
30,00 2.350,00 4.300,00 1.000,00 25,00-
PERFILbf
cm
d
cm
SX
cm3
Sy
cm3
A
cm2
w
cm
f
cm
Fy
Kg/cm2
175 x 175 17,5 17,50 195,34 195,34 36,25 0,55 0,55 3.515,00
F´c Concreto
Kg/cm2 Ft Perno
Kg/cm2 Fv Perno
Kg/cm 2 Fu Electrodo
Kg/cm2 Fy Plancha
Kg/cm2 Diam. Perno
(pulg)
Area Perno
(cm2)
250 3.160,00 1.690,00 4.920,00 2.530,00 5/8" 1,98
A2 / A1 = 1,31
Descripción Largo Ancho Area
Plancha (A1) 35,00 35,00 1.225,00 A2 / A1 < 4 Por lo tanto CUMPLE
Pedestal (A2) 40,00 40,00 1.600,00
φ 0,60 Pu ≤ φc x Pp
P p = 297.500,00 Kgf φc x Pp = 178.500,00 Kgf
4.300,00 ≤ 178.500,00 CUMPLE
ESFUERZOS
DISEÑO DE PLACA BASE
CARGAS
PROPIEDADES DEL PERFIL
Adoptando una separación de aproximadamente 5 cm entre el eje de los pernos de anclaje respecto la cara del perfil y el borde de la plancha base, se
predimensiona la plancha base de 35x35 cm.
Vefiricación del aplastamiento del concreto
BX
a
bfBY
b
a
b
a+b a+bd
0,85 √
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MEMORIA DESCRIPTIVA Y DE C LCULO ENERO 2016
9,19 cm
9,19 cm
m y n = 9,19 cm 8,20 cm
9,19 > 8,20 CUMPLE
3,51 Kg/cm 2
0,51 cm
3/8"
0,51 cm
0,95 cm
0,698 cm
54,651 cm
35,00 cm
35,00 cm
36,82 Kg/cm2
29,80- Kg/cm2
ESPESOR MINIMO =
ESPESOR RECOMENDADO =
PERNOS DE ANCLAJE
ESFUERZO ACTUANTE
ESPESOR PLACA BASE
ESFUERZO BAJO LA PLACA BASE
ESPESOR MINIMO PLANCHA BASE
ESPESOR DE PLANCHA COMERCIAL A UTILIZAR
0,95/2
0,95/2
2 /2 2 2
/
√ 2
∅ ∅
1∓
6
∓ 6
8/19/2019 Memoria Descriptiva GALPON INDUSTRIAL
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MEMORIA DESCRIPTIVA Y DE C LCULO ENERO 2016
29,80- Kg/cm2
36,82 Kg/cm2
T = 1.637,33 Kg
1.- TRACCION POR CARGA
T = 1.637,33 Kg Perno = 5/8" 1,98 cm 2
0,26 1,00
2.- POR CORTE DEL PERNO
0,65 1,00
PERNOS DE ANCLAJE DIRECCION X
2
3 2
0,75
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MEMORIA DESCRIPTIVA Y DE C LCULO ENERO 2016
φ=0,75
E60xx - Fexx = 70 Ksi = 4220 Kg/cm2 Fw = 2.532,00 Kg/cm
2
L = 4b L= 70,00 cm (70 cm)
0,05 cm
SOLDADURA
ELECTRODOS
Soldadura alrrededor del perfil
SE RECOMIENDA MINIMO CORDON DE 3 mm
0,60
∅ 0,70