Universidad de La Salle Universidad de La Salle Ciencia Unisalle Ciencia Unisalle Ingeniería Ambiental y Sanitaria Facultad de Ingeniería 1-1-2001 Manejo integral de las aguas residuales domésticas del Club Manejo integral de las aguas residuales domésticas del Club Puerto Peñalisa (Ricaurte - Cundinamarca) Puerto Peñalisa (Ricaurte - Cundinamarca) Julian Daniel Molano Castillo Universidad de La Salle, Bogotá Follow this and additional works at: https://ciencia.lasalle.edu.co/ing_ambiental_sanitaria Citación recomendada Citación recomendada Molano Castillo, J. D. (2001). Manejo integral de las aguas residuales domésticas del Club Puerto Peñalisa (Ricaurte - Cundinamarca). Retrieved from https://ciencia.lasalle.edu.co/ ing_ambiental_sanitaria/1433 This Trabajo de grado - Pregrado is brought to you for free and open access by the Facultad de Ingeniería at Ciencia Unisalle. It has been accepted for inclusion in Ingeniería Ambiental y Sanitaria by an authorized administrator of Ciencia Unisalle. For more information, please contact [email protected].
162
Embed
Manejo integral de las aguas residuales domésticas del ...
This document is posted to help you gain knowledge. Please leave a comment to let me know what you think about it! Share it to your friends and learn new things together.
Transcript
Universidad de La Salle Universidad de La Salle
Ciencia Unisalle Ciencia Unisalle
Ingeniería Ambiental y Sanitaria Facultad de Ingeniería
1-1-2001
Manejo integral de las aguas residuales domésticas del Club Manejo integral de las aguas residuales domésticas del Club
Puerto Peñalisa (Ricaurte - Cundinamarca) Puerto Peñalisa (Ricaurte - Cundinamarca)
Julian Daniel Molano Castillo Universidad de La Salle, Bogotá
Follow this and additional works at: https://ciencia.lasalle.edu.co/ing_ambiental_sanitaria
Citación recomendada Citación recomendada Molano Castillo, J. D. (2001). Manejo integral de las aguas residuales domésticas del Club Puerto Peñalisa (Ricaurte - Cundinamarca). Retrieved from https://ciencia.lasalle.edu.co/ing_ambiental_sanitaria/1433
This Trabajo de grado - Pregrado is brought to you for free and open access by the Facultad de Ingeniería at Ciencia Unisalle. It has been accepted for inclusion in Ingeniería Ambiental y Sanitaria by an authorized administrator of Ciencia Unisalle. For more information, please contact [email protected].
Aguas residuales domesticas, industriales y comerciales
Agentes tensoactivos Aguas residuales domesticas, industriales y comercialesCompuestos orgánicosvolátiles
Aguas residuales domesticas, industriales y comerciales
Otros Degradación natural de materia orgánicaFuente: METCALF & EDDY, Inc. Ingeniería de Aguas Residuales. Mc Graw� Hill. 1995.
Tabla 4. Constituyentes químicos inorgánicos.CONSTITUYENTES QUÍMICOS INORGÁNICOS
CARACTERÍSTICAS PROCEDENCIAAlcalinidad Aguas residuales domesticas, agua de suministro,
infiltración de agua subterránea.Cloruros Aguas residuales domesticas, agua de suministro,
infiltración de agua subterránea.Metales pesados Vertidos industrialesNitrógeno Residuos agrícolas y aguas residuales domesticaspH Aguas residuales domesticas, industriales y comercialesFósforo Aguas residuales domesticas, industriales y comerciales;
aguas de escorrentíaContaminantesprioritarios
Aguas residuales domesticas, industriales y comerciales
Azufre Agua de suministro, aguas residuales domesticas,industriales y comerciales
Fuente: METCALF & EDDY, Inc. Ingeniería de Aguas Residuales. Mc Graw� Hill. 1995.
Tabla 5. Constituyentes químicos gases.CONSTITUYENTES QUÍMICOS GASES
CARACTERÍSTICAS PROCEDENCIASulfuro de hidrógeno Descomposición de residuos domésticosMetano Descomposición de residuos domésticosOxigeno Agua de suministro; infiltración de agua superficialFuente: METCALF & EDDY, Inc. Ingeniería de Aguas Residuales. Mc Graw� Hill. 1995.
1.6 CARACTERÍSTICAS BIOLÓGICAS DEL VERTIMIENTO
El ingeniero ambiental debe tener un conocimiento de las características
biológicas de las aguas residuales, así como de los principales grupos de
microorganismos biológicos presentes tanto en aguas residuales como
superficiales.
1.6.1 Microorganismos. Los principales grupos de microorganismos presentes
tanto en aguas residuales como superficiales se clasifican en organismos
eucariotas, eubacterias y arqueobacterias.
Tabla 6. Clasificación de los microorganismosGRUPO ESTRUCTURA
CELULARCARACTERIZACIÓN MIEMBROS
REPRESENTATIVOSEucariotas Eucariotaa Multicelular con gran
diferencia de lascélulas y el tejido.
Unicelular ocoenocítica omicelial; con escasao nula diferencia detejidos.
a Contiene un núcleo definidob No contiene membrana nuclearFuente: METCALF & EDDY, Inc. Ingeniería de Aguas Residuales. Mc Graw� Hill. 1995.
! BACTERIAS: Desempeñan un papel importante dentro de los procesos
de estabilización y descomposición de la materia orgánica, en los
procesos naturales y en las plantas de tratamiento.
! HONGOS: Los hongos junto a las bacterias son los principales
responsables de la descomposición del carbono en la biosfera. Los
hongos pueden desarrollarse en zonas de baja humedad y pH bajo. Sin
la colaboración de los hongos en el proceso de la degradación de la
materia orgánica, el ciclo de carbono se interrumpiría en poco tiempo y
la materia orgánica empezaría a acumularse.
! PATÓGENOS: Los organismos patógenos que se encuentran en las
aguas residuales pueden proceder de desechos humanos que están
infectados o que sean portadores de una determinada enfermedad.
Debido a la alta infecciosidad de estos organismos, pueden ocasionar la
muerte cuando no se lleven a cabo los diferentes procesos sanitarios.
2. CLUB PUERTO PEÑALISA
2.1 RESEÑA HISTORICA
Con el nombre de Peñalisa se forma la población de Ricaurte en 1853, bajo
los auspicios del hacendado don Fernando Nieto.
Por Decreto del 4 de diciembre de 1857 de la Asamblea Estatal de
Cundinamarca se estableció: �La aldea que con el nombre de Peñalisa se
mando a crear por la Ley 14 del presente año (1857), sobre la división del
estado se denominará Ricaurte�.
En la conformación de lo que es hoy el municipio de Ricaurte se ha pasado
por varias decisiones políticas desde mediados del siglo XX, primero su
doblamiento por tribus indígenas hasta la conformación de Peñalisa en
1857 y su posterior importancia como centro de actividades económicas y
comerciales alrededor del río Magdalena.
2.2 COMPONENTE FÍSICO
2.2.1 Ubicación. El municipio de Ricaurte se ubica en la vertiente suroccidental
de la cordillera oriental, en la región del Sumapaz (Departamento de
Cundinamarca).
2.2.2 Localización geográfica. El municipio de Ricaurte esta ubica a los 4° 17'
20" de latitud Norte y a los 74° 47' 20'' de longitud Oeste.
Limita por el norte con el municipio de agua de Dios, por el sur con los ríos
Magdalena y Sumapaz, por el occidente con el río Bogotá y Girardot y por
el oriente con Nilo.
Se encuentra a 142 kilómetros de la ciudad de Bogotá y a 2 kilómetros de la
troncal.
2.2.3 Climatología. El municipio posee una temperatura media de 27°C y una
altura sobre el nivel del mar de 284 metros. La precipitación promedio anual
es de 900 mm con una intensidad lumínica de 11 horas día y una humedad
relativa del 76%.
El clima en este sector es un factor limitante, ya que impide el surgimiento
de vegetación y en muchos casos, el mantenimiento de una cobertura
vegetal permanente. La escasa precipitación pluvial, la distribución irregular
de las lluvias, las estaciones prolongadas de sequía y la intensa radiación
solar son los factores climáticos de mayor influencia. Por otra parte la
agresividad de los aguaceros y la escasa protección de las geoformas de
colinas, contribuyen al desprendimiento y arrastre de los materiales de
suelo y sedimentos de la cuenca.
2.2.3.1 Temperatura. Las variaciones de temperatura son evaluadas por la
estación Argelia. Dicha estación reporta una temperatura promedio mensual
en el municipio que varia entre 26.7 y 29.3°C. Siendo el mes de agosto el
más caluroso del año y el mes de noviembre el que presenta temperaturas
mas bajas. (Ver figura 1).
TEMPERATURA PROMEDIO ANUAL
24
25
26
27
28
29
30
ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
MESES
TEM
PER
ATU
RA
(ºC
)
Figura 1. Grafica. Temperatura promedio anual.
2.2.3.2 Precipitación. Los registros de precipitación obtenidos de la estación
Argelia, muestran que existen durante el año dos periodos de verano
intercalados con dos periodos de lluvia. Los periodos con mayor
precipitación son de Febrero a Mayo y de Agosto a Septiembre.
También indica que el menor índice de precipitación se presenta en el
periodo de Julio a Agosto.
La precipitación máxima anual que se presenta es de 1146 mm y una
mínima anual de 8.2 mm. (Ver figura 2).
PRECIPITACIÓN PROMEDIO ANUAL
020406080
100120140160
ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
MESES
PREC
IPIT
AC
IÓN
Figura 2. Grafica. Precipitación promedio anual.
2.2.3.3 Evaporación. Los datos registrados por la estación metereológica de
evaporación indican que se presenta menor evaporación en los meses de
Mayo y Octubre; y los meses de Julio, Diciembre y Febrero son los que
presentan mayor evaporación.
La máxima evaporación mensual presentada es en el mes de julio con 110
mm y la mínima es en el mes de Mayo con 75 mm.
2.2.3.4 Humedad Relativa. Según los dado de la estación Argelia, los meses de
Abril y Mayo presentan el mayor porcentaje de humedad relativa con un
79% y el menor en Agosto con un 46%. Presenta un promedio anual de
72%.
HUMEDAD RELATIVA ANUAL
01020304050607080
ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
MESES
HUM
EDAD
Figura 3. Grafica. Humedad relativa anual.
2.2.3.5 Velocidad del viento. La velocidad del viento promedio mensual varia
entre 2.3 y 2.9 m/s con una dirección predominante del este durante el
mayor tiempo del año.
2.2.4 Hidrografía. La red hidrográfica del municipio está conformada por las
cuencas de los ríos Magdalena, Sumapaz y Bogotá, que lo limitan por los
costados sur, suroriental y occidental respectivamente. El sector del río
Magdalena correspondiente al municipio de Ricaurte representa una
longitud de rivera de aproximadamente 3.7 kilómetros, constituyendo una
importante opción para el transporte, turismo y como fuente de trabajo para
la población (areneras, pesca, etc.). La cuenca del Magdalena recibe las
aguas del Sumapaz en la vereda "El Paso", donde desemboca. A su vez la
cuenca del río Sumapaz recoge las aguas del río Paguey, que conforma el
costado oriental del municipio, el río Paguey recibe las aguas de la
quebrada Malachí y Pitalá de una serie de drenajes invernales, llamados
zanjas, del costado oriental del cerro San Alberto.
La cuenca del río Bogotá recibe las aguas de la quebrada Paliera que
atraviesa el municipio de oriente a occidente y recibe las aguas de varias
pequeñas quebradas tales como La Salada, La Dulce, La del Salado y de
algunos zanjones invernales.
2.2.5 Geología.
2.2.5.1 Geología estructural regional: La zona de estudio está ubicada en una
región donde ocurrieron fenómenos tectónicos que originaron los diferentes
pliegues y fallas.
Pliegues:
! Anticlinal Palermo: Es un pliegue pequeño ubicado al NW de la
población de Agua de Dios y cerca al rió Bogotá, tiene un rumbo NE -
SW, es asimétrico, está conformado por la formación Santa Teresa y
Honda.
! Cordillera Agua de Dios: Es una estructura ubicada al sur de Agua de
Dios, tiene un rumbo general NE - SW, es originado por la falla
geológica Magdalena, Prado, Suárez y afecta las rocas cretácicas del
grupo Guadalupe.
Fallas: Como resultado de la deformación compresiva, aparte del desarrollo
de los plegamientos que determinan el comportamiento geomorfológico, se
reconocen algunas fallas regionales que originas estructuras considerables
en el relieve. Entre ellas se encuentran:
! Falla del Río Bogotá: Se encuentra entre Girardot y Tocaima, seguida
aproximadamente el curso del río, se extiende desde el río Cucuama
(Tolima) hasta Tocaima. Afecta toda la secuencia sedimentaría de
Girardot y es responsable de la flexión hacia el sur del río Magdalena.
! Falla Magdalena: De tipo inverso con su plano de falla buzando hacia el
suroeste, es responsable del afloramiento de la roca del cretáceo (grupo
Guadalupe) en la cordillera de agua de Dios.
La región en la cual se encuentra Ricaurte y Girardot fue sometida a
esfuerzos tectónicos compresivos (Orogenia Andina), los cuales produjeron
accidentes topográficos mayores como el anticlinal de Alonso Vera y la
cordillera de Agua de Dios.
2.2.5.2 Geomorfología regional: La región está delimitada por cadenas
montañosas altas y abruptas, las laderas son planas homogéneas de gran
extensión con inclinaciones de 30 a 80° en donde se desarrollan quebradas
y sistemas de escorrentía poco profundos. Los sistemas montañosos
conforman una "U" con el vértice hacia Tocaima y entre estas se desarrolla
parte del río Bogotá que tiene un relieve bajo parcialmente aterrazado.
2.2.5.3 Estratigrafía.
! MESOZOICO: Grupo Guadalupe: Esta unidad aflora en el área de
Cerro Negro en el norte del municipio de Ricaurte entre Girardot y
Melgar, está constituida principalmente por areniscas inter
estratificadas.
! CENOZOICO:
" Terciario Indiferenciado: Esta unidad aflora en el cerro Loma
Gorda, en la rivera izquierda del río Bogotá, está formado por un
conglomerado basal con clastos angulares de Chert blanco
grisáceo y cuarzo.
" Formación Onda: Esta forma aflora conformando la estructura
sinclinal Agua de Dios - Tocaima y la superficie inclinada de la
margen izquierda del río Bogotá. Está compuesto básicamente
por una arenisca verdosa, rocas ígneas intrusivas y rocas
volcánicas.
! CUATERNARIO:
" Depósito De Terraza (Qt): Unidades sedimentarias ampliamente
desarrolladas en las partes bajas de los ríos Bogotá y Magdalena.
Están constituidas por gravas y arenas.
" Depósito de Abanico (Qa): Unidades sedimentarias no
estratificadas cuyo ambiente es de régimen torrencial, está
situada al final de los cauces de drenaje de montaña
denominados zanjas.
" Depósito de Aluvión reciente: Son unidades sedimentarias no
estratificadas en zona de inundación y a lo largo de los cauces de
ríos y quebradas presentes en la zona. En su formación
predominan las gravas, arenas y localmente por material limo-
arcilloso
2.2.6 Aspectos bióticos.
2.2.6.1 Flora: El área ha sido muy alterada por la acción antropogenia
especialmente deforestación por quemas, extracción de maderas, leñateo y
de grabación del suelo por sobre pastoreo de ganado bovino y practicas
culturales mecanizadas. Con la parte llana de la región se encuentran
algunos bosque riparios o de galería en sucesión secundaria que sigue en
los cursos en las quebradas permanentemente o de los drenajes o zanjas
de invierno, destacándose el de Vichanima o también llamado humedal "El
Yulo". En la parte alta de la vereda callejón aun existe un bosque
secundario con características más húmedas que probablemente sea parte
de un bosque transicional, entre el bosque seco tropical (Bs - T) hacia el
bosque más húmedo con las laderas de la cordillera o bosque húmedo
premontano ( Bh - Pm).
De acuerdo con la fisonomía y estructura de la vegetación presente de la
región se diferencian 5 clases: Vegetación Arbórea y Arbustiva, Rastrojo,
Pastos Naturales asociados con arbustos y rastrojos, Vegetación Mixta y
Vegetación Herbáceo transitoria de carácter general (Cultivos de Sorgo y
Algodón).
2.2.6.2 Fauna: Por su estratégica situación el municipio de Ricaurte es un paso
obligado para muchas especies provenientes de las selvas tropicales del
Magdalena medio, el río mismo constituye un corredor natural de
movimientos migratorios de especies. Posee 105 especies de aves entre
las que se encuentran el canario silvestre, el turpial y la golondrina. Entre
los mamíferos tenemos el Zorro y el Conejo Sabanero. Se encuentran
también gran número de reptiles como Caimanes, Babillas Tortugas y
Serpientes.
2.3 COMPONENTE SOCIO ECONÓMICO
La información que se muestra a continuación es una recopilación de visitas
realizadas a las diferentes empresas gubernamentales y privadas que
prestan servicios al Club en los diferentes aspectos.
2.3.1 Servicios públicos.
2.3.1.1 Acueducto. El Club Puerto Peñalisa cuenta con su propia planta de
tratamiento la cual tiene como fuente de suministro el río Sumapaz, es
manejada por la Promotora. En cuanto a la cobertura alcanza el 100% de
eficacia de las redes instaladas.
2.3.1.2 Acueducto. Existen dos tipos de alcantarillado: el alcantarillado sanitario,
encargado de recoger las aguas negras con diámetros que oscilan entre
seis y dieciséis pulgadas (10 � 16�) y el alcantarillado pluvial encargado de
la recolección de las aguas lluvias y escorrentía que posee diámetros entre
diez y treinta y seis pulgadas (10 � 36�).
2.3.1.3 Energía eléctrica. El fluido eléctrico es suministrado por la Electrificadora
de Cundinamarca a través de la Interconexión Eléctrica Nacional y el
manejo, mantenimiento y distribución por la Electrificadora de Girardot.
2.3.1.4 Aseo público. La recolección de basuras se realiza tres veces por
semana por la empresa LOHER (Loaiza Hernández). Los desechos
provenientes de la poda son utilizados de dos maneras: una parte la utiliza
el Club (producción de humus) y la otra se entrega a fincas aledañas al
Club.
2.3.1.5 Comunicaciones. Se encuentra a cargo de la empresa TRUNKING S.A la
cual presta su servicio a través de las redes de TELECOM para todo el
Club.
2.4 DIAGNÓSTICO DEL ESTADO ACTUAL DEL CLUB PUERTO PEÑALISA
EN CUANTO AL MANEJO DE LAS AGUAS RESIDUALES.
El Club Puerto Peñalisa cuenta con un sistema de recolección de aguas
negras procedentes de zonas residenciales, administrativas y comerciales.
El alcantarillado sanitario se encarga de la recolección de las aguas negras
en cada uno de los conjuntos o condominios, en los que se encuentra
dividido el Club Puerto Peñalisa, para posteriormente conducirlos a
tanques sépticos y vertirlos al río Sumapaz.
Debido a que el Club Puerto Peñalisa se encuentra rodeado casi en su
totalidad por el río Sumapaz, se hizo factible la recolección de las aguas
negras por cada conjunto y así no solo tener un punto de vertimiento, sino
contar con varios puntos de vertimiento a lo largo del río.
Existe el problema que dos de los puntos de vertimiento se encuentran
metros arriba de la bocatoma del acueducto, el cual capta el agua del río
Sumapaz, contaminada ya por la explotación agrícola de la región y
además con sus propias aguas negras.
El punto de vertimiento numero uno (1), recibe las aguas negras recogidas
por el alcantarillado sanitario de los conjuntos: Fenicia, Hawai, Ibiza, Jerez y
Kingston, las cuales son conducidas a cuatro (4) pozos sépticos y
posteriormente vertidos al río Sumapaz.
El punto de vertimiento numero dos (2), recibe las aguas negras recogidas
por el alcantarillado sanitario de los conjuntos: Fenicia, Figueira, Delfos,
Efeso y Gibraltar, las cuales son conducidas a cuatro (4) pozos sépticos y
posteriormente vertidos al río Sumapaz.
El punto de vertimiento numero tres (3), se encuentra metros debajo de la
bocatoma del acueducto, recibe las aguas negras recogidas por el
alcantarillado sanitario de los conjuntos: Alicante y Cadiz, los cuales
cuentan con un pozo séptico independiente encargado de tratar
exclusivamente sus aguas negras para posteriormente conducirlo a un
grupo de seis (6) pozos sépticos de donde pasa el agua negra al punto de
vertimiento numero tres (3). Las aguas residuales del conjunto Barbados y
de la sede social son recogidos y conducidos por el alcantarillado sanitario
a los pozos sépticos de vertimiento numero tres (3).
El punto de vertimiento numero cuatro (4), se encuentra metros debajo de la
bocatoma del acueducto y del punto de vertimiento tres (3), recibe las
aguas negras recogidas por el alcantarillado sanitario del conjunto Chipre,
las cuales son conducidas a un pozo séptico y posteriormente conducido al
punto de vertimiento numero cuatro (4).
El Club Puerto Peñalisa cuenta con un alcantarillado pluvial en cada
conjunto, el cual conduce el agua a los pozos sépticos, de cada uno de los
cuatro puntos de vertimiento. El agua lluvia es mezclada con el agua
residual con los pozos sépticos, aumentando así el caudal de agua a tratar.
Las condiciones de vertimiento, presentan problemas de olores y
contaminación de la fuente receptora. Esto puede provocar alteraciones en
el medio ambiente y en la salud publica, originados por agentes patógenos.
3. SELECCIÓN DE LA ALTERNATIVA DE TRATAMIENTO
Las aguas residuales recogidas en comunidades y municipios deben ser
conducidas, en ultima instancia a cuerpos de aguas receptoras o al mismo terreno.
La compleja pregunta acerca de que contaminantes contenidos en el agua
residual y a que nivel deben ser eliminados, para la protección del entorno,
requiere una respuesta especifica en cada caso concreto. Para establecer dicha
respuesta es preciso analizar las condiciones y necesidades locales en cada caso
y aplicar tanto los conocimientos científicos como la experiencia previa de
ingeniería, respetando la legislación y las normas reguladoras de la calidad de
agua existente.
3.1 TRATAMIENTOS BIOLÓGICOS
El principal objetivo de la mayoría de los procesos de tratamiento biológico
es la reducción del contenido materia orgánica del agua residual.
Este tipo de tratamiento se suele clasificar dependiendo del tipo de
microorganismo que actúe en el sistema, por lo cual se clasifican en:
Aerobios, Anaerobios y Facultativos.
3.1.1 Aerobio. Son los procesos de tratamiento biológico que se dan en
presencia de oxigeno, para que los microorganismos efectúen la remoción
de la materia orgánica.
Estos sistemas se dividen dependiendo de las condiciones que se
encuentra el cultivo de microorganismos, puede ser cultivo suspendido o
cultivo fijo.
! CULTIVO DE LECHO SUSPENDIDO: Son los procesos de tratamiento
biológico en que los microorganismos responsables de la conversión de
la materia orgánica u otros constituyentes de la materia residual en
gases y tejido celular, se mantienen en suspensión dentro del líquido.
Dentro de los sistemas aerobios de lecho suspendido encontramos los
reactores de lodos activados, las lagunas aerobias y las lagunas
aireadas.
! CULTIVO DE LECHO FIJO: Son los procesos de tratamiento biológico
en que los microorganismos responsables de la conversión de la
materia orgánica u otros constituyentes de la materia residual en gases
y tejido celular, fijos a un medio inerte, tal como piedras, escorias o
materiales cerámicos y plásticos especialmente diseñados para cumplir
con esta función. Dentro de ellos encontramos los filtros biológicos y los
filtros rotativos.
3.1.2 Anaerobio. Son sistemas herméticos que utilizan microorganismos que no
requieren oxigeno para lograr remover la materia orgánica. Estos sistemas
también se dividen en: cultivo fijo (filtros biológicos anaerobios) y cultivo
suspendido (reactores anaerobios y lagunas anaerobias).
En este proceso se produce la descomposición de la materia orgánica e
inorgánica en ausencia de oxígeno molecular. Sus principales aplicaciones
son la estabilización de los fangos concentrados producidos en el
tratamiento del agua residual y de determinados residuos.
3.1.3 Facultativo. Este sistema se lleva acabo mediante la combinación de
bacterias facultativas, Anaerobias y Aerobias ,las cuales remueven la
materia orgánica presente en el agua residual.
3.2 SELECCIÓN DEL SISTEMA DE TRATAMIENTO
Teniendo en cuenta que el Club Puerto Peñalisa prevé el crecimiento en la
construcción de casa campestres en los próximos siete años no excederá
las ciento cincuenta casas (150), debido en gran medida a la situación
económica del país y el costo considerable de las casas se tendrá una
población de 2500 habitantes, lo cuales producirían un caudal de 603
m3/día de agua residual (Ver calculo de población sección 4.2). Entonces se
necesitaría un sistema de tratamiento para las aguas residuales que sea
capaz de recibir y evacuar este caudal.
Como consecuencia de que el precio de los predios en este sitio es de un
alto costo, no se puede disponer de grandes extensiones de terreno, por lo
cual es costoso implementar un sistema con lagunas aerobias o aireadas
por la gran que estas requieren para su construcción.
Entonces es preciso implementar un sistema de tratamiento, el cual
abarque poco todo terreno como lo son: los filtros biológicos, los reactores
de lodos activados y los reactores anaerobios.
Debido a las condiciones del vertimiento obtenidas en el laboratorio
(caracterización del agua residual sección 4.1), no se hace necesario
implementar un sistema combinado de filtros biológicos y reactor de lodos
activados, ya que con el reactor de lodos activados se podrá cumplir con la
normatividad vigente.
Los reactores de lodos activados son una buena solución, porque pueden
recibir grandes caudales, resistir cambios en la concentración de la materia
orgánica, la generación de olores es moderada y la producción de lodo es
baja; pudiéndose utilizar para diversos fines dentro del Club. Su único
inconveniente radica en el consumo de energía.
En la tabla 8. se muestra la secuencia en que se va a realizar el diseño del
sistema de tratamiento de aguas residuales (cálculos), para su posterior
construcción.
Tabla 7. Secuencia de diseño y construcción del sistema de tratamiento deaguas residuales.
SECUENCIA DE DISEÑO1. Unidades de desbaste. (Primera, segunda y tercera rejilla)2. Canaleta Parshall3. Desarenadores4. Trampa de grasa5. Reactor de lodos activados6. Sedimentación secundaria
Fuente: El Autor.
4. DISEÑO DEL SISTEMA DE TRATAMIENTO
4.1 CARACTERIZACIÓN DEL AGUA RESIDUAL DEL CLUB PUERTO
PEÑALISA
Después de determinado el horario de mayor consumo de agua potable, el
cual establecimos que se encontraba entre las 10:00 am y las 2:00 pm de
los días sábados y domingos, se procedió a tomar la muestra compuesta de
agua en los puntos uno y dos mencionados anteriormente. La muestra
compuesta de agua en los puntos uno y dos mencionados anteriormente.
La muestra compuesta de 2500 ml para cada punto, se tomo a partir de las
10:00 am en cantidades de 500 ml cada hora durante cinco horas. Los
análisis de las muestras se realizaron
Tabla 8. Resultados de análisis de laboratorio.PARAMETRO VALOR
Como la perdida de la carga nos indica el cambio de nivel en cada uno de
las tres rejillas, entonces, se asume un cambio de nivel de 5 cm para la
primera rejilla, 6 cm en la segunda rejilla y 7 cm en la tercera rejilla. En la
tabla 11. se hace un resumen de las dimensiones de cada una de las tres
rejillas.
Tabla 11. Dimensiones de las rejillasREJILLA 1 2 3
Espacio entre las varillas (mm 50 30 15Ancho de la rejilla (m) 0.15 0.15 0.15Longitud minima para las rejillas (m) 0.21 0.21 0.21Numero de separaciones 3 5 8Perdida de carga (cm) 0.68 0.26 0.1Perdida de carga con la rejilla 505 tapada (cm) 2.7 3 4.7Altura del escalon donde se encuentra la rejilla (cm) 3 4 5Fuente: El Autor.
Por ultimo e debe verificar que la velocidad dentro de las rejillas este dentro
del parámetro de diseño, este especifica que las velocidades al paso de las
rejillas debe ser inferior a 0.9 m/seg.
Entonces:
V = Q / A
Donde:
Q : Caudal de diseño (m3/seg)
V : Velocidad dentro de la rejilla (m/seg)
A = S : Área neta o espacio dentro de las varillas (m2)
En la tabla 12 se determina la velocidad del agua dentro de las rejillas,
teniendo en cuenta los valores anteriormente calculados de área neta entre
las varillas.
Tabla 12. Velocidad del agua dentro de las rejillas.REJILLA V limpia = Q/S1 (m/seg) V limpia = Q/S1 chequeo 50% limpia (m/seg)
1 0.21 0.432 0.13 0.463 0.09 0.58
Fuente: El Autor
En la figura 4, se puede observar como será la distribución y las
dimensiones de la rejilla.
Figura 4. Esquema básico de cribado y dimensiones de las rejillas.
4.4.2 Canaleta Parshall. Es necesario conocer las variables que dependen del
caudal, para esto se instalará una canaleta Parshall. En las tablas 13 y 14
se consignan los datos necesarios para el calculo de la misma.
Tabla13. Dimensiones características de canaletas Parshall.W CAUDAL
Fuente: Arboleda Valencia Jorge. Teoría y practica de la purificación delagua. 1992
Con el valor del caudal máximo y analizando la tabla 13, se determina el
ancho de la garganta, el exponente n y el coeficiente K, necesarios para
determinar la ecuación de calibración de la canaleta, asi:
Qmax = 0.00701 m3/seg = 7.01 L/seg
W = 3� = 7.6 cm
K = 0.176
n = 1.547
Estos valores se remplazan en la ecuación de calibración de canales
Parshall
Q = K * han (2)
Entonces la ecuación de calibración para la canaleta del proyecto es:
Q = 0.176 * ha1.547
ha = 1.547 176.0)/10*01.7( 33 segm−
ha = 0.125
____________________2. ARBOLEDA VALENCIA, Jorge. Teoria y practica de la purificación delagua. 1992
En la Tabla 15, se calcula la altura del agua en la garganta de la canaleta a
caudal máximo, también se determina la altura que llevara el agua antes de
entrar en la canaleta Parshall (Ha), esto se logra utilizando el valor de la
profundidad de la depresión de la garganta (N = 0.0557 m).
Tabla 15. Altura del agua en la canaleta Parshall a caudal máximo.Q (m3/seg) ha (m) Ha = ha + N (m)
Máximo 7.01 * 10-3 0.125 0.182Fuente: El Autor.
Para que la canaleta Parshall pueda utilizarse como instrumento medidor de
caudales, es necesario que la sumergencia máxima (hb/ha) no exceda de
0.7 (1)
hb/ha = 0.7
hb = 0.7 * ha
Donde:
hb : Altura del agua donde se crea el salto hidráulico.
ha : Altura del agua a 2/3 de A
____________________1. BONAFE ESCRIBA DOMINGO. Hidráulica para ingenieros. Belliscolibrería 1998.
Los valores de hb se especifican en la tabla 16.
Tabla 16. Altura del agua donde se crea el salto hidráulico de la CanaletaParshall.
Q hb(m) Hb=ha * 0.7 (m)7.01 *10 -3 0.125 0.0875
Fuente: El Autor
Por último se calcula la altura real del agua en el punto donde se crea el
salto hidráulico, esta altura se determina como se muestra en la tabla 17
Tabla 17. Altura real del agua donde se crea el salto hidráulico en laCanaleta Parshall.
Q hb(m) Hb=hb + N (m)Máximo 0.0875 0.145
Fuente: El Autor
Además de las variables que se determinaron anteriormente en el calculo
de la canaleta, existen otras variables que están relacionadas con las
dimensiones de las mismas. Estas se determinan directamente en la tabla
15, teniendo en cuenta el ancho de la garganta. Todas las variables
calculadas y determinadas a través de las tablas anteriores, se pueden
observar claramente en la Figura 5. Dimensiones de la canaleta Parshall.
Figura 5. Dimensiones de la canaleta Parshall.
4.4.3 Desarenadores. Se diseñarán dos canales desarenadores, los cuales
funcionan continuamente y en caso de realizar labores de limpieza o
mantenimiento se suspende el uso de uno de ellos.
Como los dos desarenadores estarán funcionando continuamente, entonces
el caudal que pasará por cada uno de ellos será la mitad del caudal total,
como se muestra en la tabla 19.
Tabla 19. Caudal de diseño para los canales desarenadores.Q (m3/seg) Qdesarenadorm3/seg)
Máximo 7.01 * 10-3 3.505 * 10-3
Fuente: El Autor.
El primer cálculo que se debe realizar para dimensionar un canal
desarenador es determinar el área útil o área transversal, lo cual se
consigue utilizando las ecuaciones:
1. AT= h * b
2. AT= Q/ Vh
Donde:
AT: Área transversal del desarenador (m2)
h: Altura del agua en la sección (Ha de la canaleta Parshall)
b: Base de la sección (m)
Q: Caudal (m3/seg)
Vh: Velocidad del agua en desarenador o componente horizontal (m/seg)
Igualando las ecuaciones 1 y 2 se tiene:
h * b = Q/Vh
b = Q/Vh * h
Las velocidades del agua en los canales desarenadores deben estar en el
intervalo de 0.24 a 0.40 m/seg (3). Para dimensionar el canal desarenador
se asume una velocidad de 0.30 m/seg, entonces:
bmax = segmm
segm/3.0*182.0
/0035.0 3
bmax = 0.0642 m
Con el valor de bmax se determina el valor del área transversal:
bmax se reemplaza en la ecuación 1:
ATmax= 0.182 m * 0.0642
ATmax= 0.012 m2
_______________3. METCALF & EDDY, Inc. Ingeniería de aguas residuales. Mc Graw Hill.
1995.
En la tabla 19 se hace un resumen de los cálculos anteriores y en la última
columna se verifican que las velocidades estén dentro del intervalo.
Tabla 19. Verificación de las velocidades dentro del canal desarenador.Q(m3/seg) Ha (m) b (m) AT (m2) Vh = Q/AT (m/seg)3.505 * 103 0.182 0.15 0.012 0.29
Fuente: El Autor.
Para calcular la longitud del canal del desarenador es necesario tener en
cuenta la tasa de desbordamiento artificial (TDS) y la velocidad de
sedimentación (Vsed). Acevedo Nieto recomienda que la tasa de
desbordamiento superficial o carga hidráulica este entre 600 y 1200 m3/m2
día, y la velocidad con que se sedimentan las partículas sea de 0.02 m/seg,
datos que utilizaremos para dimensionar la longitud del canal.
L= )3(* HaVsedVh
Donde:
L: Longitud del canal.
V: Componente horizontal de la velocidad en el canal (0.24 � 040 m/seg
Típica 0.3 m/seg)
_______________3. METCALF & EDDY, Inc. Ingeniería de aguas residuales. Mc Graw Hill.1995.
Teniendo en cuenta la turbulencia, es recomendable sumarle un 50 % de la
longitud:
L = 2.73 m + (2.73 m * 0.50)
L = 4.095 m ≈ 4 m
De esta manera se determina que la longitud del canal desarenador debe
ser aproximadamente de 4 m.
El cálculo del área superficial se hace de la siguiente manera:
As = L * b max
As = 4 m * 0.0642 m
As = 0.26 m2
Con el área superficial se verifica que la carga hidráulica superficial, a
caudal máximo, este dentro del intervalo propuesto por Arboleda Valencia
Jorge (600 � 1200 m3/m2día).
TDS = Q/ As
Qmax = 3.505 * 10 �3 m3/seg = 302.4 m3/día
TDS = (302.4 m3/día)/ 0.26 m2
TDS = 1163 m3/m2día
Para determinar la cantidad de material retenido en el canal desarenador,
es necesario determinar el tiempo que demora el agua en atravesar el
canal, para este propósito de utiliza la ecuación de velocidad:
T = L/Vh
Donde:
Vh: Componente horizontal de la velocidad en el canal.
L: Longitud del desarenador.
T: Tiempo que demora el agua en pasar por el canal.
Entonces:
T = 4 m/ (0.3 m/seg)
T = 13.33 seg
Como resultado de los análisis de laboratorio, se determinó que los sólidos
sedimentables de esta agua residual son del orden de 4.6 ml/L en una hora.
Para determinar la cantidad de sólidos que se sedimentan en 13.33 seg se
establece la siguiente relación:
Sólidos recogidos = 4.6 ml/L * 13.33 seg * 1 h/3600 seg
Sólidos recogidos = 0.017 ml/L ≈ 0.017 L/m3
El material retenido (MR) se estima con caudal medio de la siguiente
manera:
MR = Q * Sólidos recogidos
Como:
Qmedio = 0.00701 m3/seg = 605.6 m3/día
Entonces:
MRmedio = 605.6 m3/día * 0.017 L/m3
MRmedio = 10.30 L/día ≈ 0.0103 m3/día
Como se proyecta hacer limpieza a los canales cada 5 días, entonces:
MRmedio = 0.0103 m3/día * 5 días
MRmedio = 0.0515 m3
La determinación del volumen requerido para la recolección de este
material, se hace de la siguiente manera:
V = 2
1**ba
b = 1*
*2a
v
Donde:
V: Volumen requerido para recolectar el material = MRmedio
a: Ancho del canal (bmax)
b: Altura necesaria para el deposito de material
l: Longitud del canal desarenador.
Entonces:
b = m
m41283.0
30515.0*2+
b = 0.20 m
4.4.4 Trampa de grasa. Como estamos manejando un caudal pequeño y la
concentración de grasas es de 50 mg/L, se diseñará una trampa de grasa,
la cual será suficiente para eliminar la cantidad de grasa de las aguas
residuales del Club Puerto Peñalisa. Para el cálculo de la trampa de grasa,
es recomendable tener en cuenta los siguientes criterios de diseño.
Tabla 20. Parámetros de diseño para las trampas de grasa.PARÁMETRO DE DISEÑO VALOR
Tiempo de retención 5 a 10 minProfundidad del tanque 1.5 a 2 mTasa de aplicación 4 L/m2 * segProfundidad del tubo por donde sale el caudal 0.5 a 0.7 mDistancia del fondo del tanque a la entrada del tubo de salida 0.3 mFuente: Notas de clase de Diseño y Operaciones II Universidad de La Salle.Ingeniero Oscar Páez. 2000.
4.4.4.1 Diseño de trampa de grasa. La determinación del volumen para la trampa
de grasa se hace de la siguiente forma:
Vtanque = Q * Tret
Donde:
Q: Caudal de diseño.
Tret: Tiempo de retención.
Asumiendo un tiempo de retención de 8 minutos, se tiene:
Vtanque = (7.01 * 10 �3 m 3/seg) * (8 min * 60 seg/1 min)
Vtanque = 3.3 m3
El área superficial se determina de la siguiente manera:
As = Q/Ta
Donde:
Ta: es la tasa de aplicación.
As = (7.01 * 10 �3 m 3/seg)/ (4 L/m2 seg)
As = 1.75 m2
Para calcular la profundidad requerida para el funcionamiento se utiliza la
siguiente relación:
Prequerida = Vtanque / As
Prequerida = 3.3 m3/ 1.75 m2
Prequerida = 1.88 m
Por práctica lo aproximamos a 1.90 m que esta dentro del intervalo.
Los tubos por donde entra y sale el caudal a la trampa de grasa, se deben
dimensionar así:
Q = 0.62 * S * hg **2 (1)
S = Q/ 0.62 * hg **2
Donde:
Q: Caudal.
S: Área de la sección del tubo
G: Gravedad
H: Profundidad de la salida del caudal, respecto al nivel del agua.
Entonces al reemplazar:
S = mseg
segm7.0*/81.9*2*)62.0(
)/10*01.7(2
33−
S = 0.00310 m2
____________________1. BONAFE ESCRIBA DOMINGO. Hidráulica para ingenieros. Belliscolibrería 1998.
Para determinar el diámetro del tubo, se utiliza la ecuación del área de la
circunferencia:
S = ππ /4
4* 2
SDD=→
Entonces:
D = 0.0628 m
D = 6.28 cm →3 �
Para calcular las dimensiones del tanque se utiliza la siguiente relación:
Vtanque = a * 2 a * Prequerida requeridaque PVa *2/tan=→
Donde:
A: Ancho del tanque
2a: Longitud del tanque
Prequerida = Profundidad requerida por el tanque.
Al sustituir quedaría:
a = mm 90.1*2/3.3 3
a = 1.8 m
entonces las dimensiones de la trampa serán 1,8 m de ancho, 3.6 m de
largo y 1.9 m de profundidad y se deben utilizar tubos de 3�. En la figura 7.
Esquema básico de la trampa de grasa, se pueden visualizar todas las
dimensiones de la trampa.
Figura 7. Esquema básico de la trampa de grasa.
4.4.5 Reactor de lodos activados. La implementación de un reactor de lodos
activados (segunda fase del sistema), busca primordialmente lograr pulir
mas el efluente, ya que con este sistema se logrará remover entre un 80 �
90% de la materia orgánica que viene en el agua y que no pudo ser
removida en el tratamiento anterior.
Finalmente, se necesita determinar la carga orgánica con que sale el agua
de los tratamientos primarios, ya que estos verterán su caudal directamente
sobre el reactor que a su vez estará conectado con el reactor secundario.
Como el caudal que llegará al reactor es de 7.01 * 10-3 m3/seg y la DBO5 en
este punto es de 38 mg/L, entonces la carga orgánica se determinará de la
siguiente forma:
CO = Q * DBO5
CO = 0.0071 m3/seg * día
seggr
Kgmg
grm
LLmg
186400*
10001*
10001*
11000*38
3
CO = 23 kg DBO5 / día
Una vez determinada la carga orgánica, se debe calcular la carga volúmica
(CV) que es la concentración de biomasa que debe hacer por cada m3 en
un día. Para calcular el valor de CV es necesario determinar la carga
másica (Alimento / microorganismo) y la concentración de biomasa en el
tanque de aireación, datos que se encuentran consignados en la tabla 21,
donde se reúnen los parámetros de diseño para reactores de lodos
activados.
Tabla 21. Parámetros de diseño para reactores de lodos activados.PARÁMETRO DE DISEÑO VALOR
Profundidad del tanque (3) 2.5 � 4 mTiempo de retención (3) 3 � 5 hEdad de lodos (3) 5 � 15 diasConcentración de lodos suspendidos (3) 2000 � 4000 mg/LCarga volúmica (4) 0.8 � 1.92 Kg DBO5 m3díaCarga másica (4) 0.005 � 1día-1
Concentración de biomasa en el tanque deaireación (4)
3000 mg/L
Fuentes:
(1) METCALF & EDDY, Inc. Ingeniería de aguas residuales. Mc Graw Hill.1995.(4) NOTAS DE CLASE DE DISEÑO Y OPERACIONES II Universidad de LaSalle. Ingeniero Oscar Páez. 2000.
Como el valor típico (3) de la carga másica (cm) es 0.3 día-1 y la
concentración de biomasa en el tanque de aireación (X) es de 3000 mg/L,
entonces el valor CV será:
CV = 311000*
10001*
10001*3000*3.0
mL
grKg
mggr
Lmg
día
CV = díam
kgDBO3
59.0
____________________3. SIERRA JORGE HUMBERTO. Análisis de aguas y aguas residuales.Universidad de Antioquia 1998.
Utilizando la carga orgánica y la carga volúmica se determina el volumen
requerido por el tanque de aireación, esto se realiza utilizando la siguiente
relación:
Vtanque = CO / CV(4)
Entonces:
Vtanque =
díamkgDBOdía
kgDBO
35
5
9.0
23
Vtanque = 25.55 m3
Con el volumen requerido para el tanque de aireación se determinan las
dimensiones del mismo, teniendo en cuenta que la profundidad en un
tanque de aireación debe ser de 2.5 � 4 m, asumiendo una profundidad de
3.5 m y utilizando la siguiente ecuación se obtendrá el área del tanque de
aireación.
_____________________4. NOTAS DE CLASE DE DISEÑO Y OPERACIONES II Universidad de LaSalle. Ingeniero Oscar Páez. 2000.
Vtanque = Atanque * P → Atanque = Vtanque / P
Donde:
Atanque : Área del tanque de aireación (m2)
Vtanque : Volumen del tanque de aireación (m3)
P : Profundidad del tanque de aireación (m)
Atanque = 25.55 m3/ 3.5 m
Atanque = 7.3 m2
Como se proyecta que el tanque de aireación sea de forma cuadrada,
entonces sus dimensiones se determinarán así:
Atanque = L * L → = Atanque
Donde:
Atanque = Área del tanque de aireación (m2)
L = Largo o ancho del tanque de aireación (m)
Entonces:
L = 23.7 m
L = 2.7 m≈3 m
De esta manera se define que el tanque de aireación tendrá 3 m de ancho,
3 m de largo y 3.5 m de profundidad.
Una vez dimensionado el tanque de aireación se debe calcular la potencia
del aireador. Para este fin se utiliza la ecuación de requerimientos de
oxigeno (3) que se indica a continuación:
O2 = a * DBO5 a eliminar + b� * Sa * Vtanque + 4.6 * CN * RN
Donde:
O2: oxigeno requerido
a : Cantidad de oxigeno requerido para la síntesis bacterial
DBO5 a eliminar: Eficiencia que se produce en los reactores de lodos
activado (kg/día)
b � : Velocidad con que se utiliza el oxigeno para la autoxidación en un día
(día-1)
Sa : Concentración de biomasa en el tanque de aireación (Kg/m3)
Vtanque: Volumen del tanque de aireación (m3)
RN : Fracción de nitrógeno amoniacal transformado en nitratos (%)
CN : Carga amoniacal (kg/día)
_______________3. METCALF & EDDY, Inc. Ingeniería de aguas residuales. Mc Graw Hill.1995.
La cantidad de oxigeno requerido para la síntesis bacterial (a�) esta en
función de la carga másica. Esta variable se define directamente en la tabla
22.
Tabla 22. Valores típicos del oxigeno requerido para la síntesis bacterialCarga
másica(día-1)
0.09 0.10 0.15 0.20 0.30 0.40 0.50
a' 0.66 0.65 0.62 0.59 0.56 0.53 0.50Fuente: METCALF & EDDY, Inc. Ingeniería de aguas residuales. Mc GrawHill. 1995.
Como la carga másica es de 0.3 entonces a� es 0.56
La DBO5 a eliminar es la eficiencia que produce un reactor de lodos
activados, esta eficiencia fluctúa entre 80 � 90 %, por esta razón se asume
una eficiencia de 85%, entonces:
DBO5 a eliminar = CO * 0.85
DBO5 a eliminar = 23 kg DBO5 / día * 0.85
DBO5 a eliminar = 19.55 Kg/día
b" es la velocidad con que se utiliza el oxigeno para la autoxidación en un día
o en otras palabras es la energía interna que necesitan los microorganismos
para vivir sin comida en un día. b � esta en función de la carga másica y se
lee directamente de la tabla 23.
Tabla 23. Velocidades típicas de autoxidaciónCarga
másica(día-1)
0.05 0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.90 1
b"(día-1) 0.04 0.066 0.093 0.108 0.117 0.123 0.13 0.136Fuente: METCALF & EDDY, Inc. Ingeniería de aguas residuales. Mc GrawHill. 1995.
Observando esta tabla anterior se determina que b� = 0.108/día
La concentración de biomasa en el tanque de aireación (Sa = X) es la misma
que se utilizó para calcular la carga volúmica (3000 mg/L = 3 kg/ m3).
La fracción de nitrógeno amoniacal transformado en nitratos (RN) esta en
función de la carga másica y se determina utilizando la tabla 24.
Tabla 24. Fracción de nitrógeno amoniacal transformado en nitratos.Carga
másica0.10 0.20 0.30 0.40 0.50 0.70 1
RN 100% 50% 48% 26% 8% 2% 0%Fuente: METCALF & EDDY, Inc. Ingeniería de aguas residuales. Mc GrawHill. 1995.
Siendo RN = 48 %.
Como parámetro de diseño se afirma que la carga amoniacal (CN) para
aguas residuales domésticas es de 110 Kg/día o 70 gr/persona (3).
Al sustituir todos estos valores en la ecuación de requerimiento de oxigeno
se obtiene:
O2 = a * DBO5 a eliminar + b� * Sa * Vtanque + 4.6 * CN * RN
O2 = 0.56 * 48.0*110*6.455.25*3*108.055.19 33 día
KgmmKg
díadíaKg
++
O2 = 262.10 kg/día
Como las variables anteriores fueron determinadas en el laboratorio a una
temperatura de 20 ºC, entonces se debe hacer una corrección al
requerimiento de oxigeno, teniendo en cuenta la temperatura promedio del
municipio de 27 ºC.
O2 corregido = So * AC
CCwaltAsfB t
s
*024.1*)**( 201 −− (4)
Donde:
O2 corregido : Requerimiento de oxigeno corregido
_______________3. METCALF & EDDY, Inc. Ingeniería de aguas residuales. Mc Graw Hill.1995.
So : Suministro de oxigeno generado por aireadores superficiales (Kg
O2/Kw * h)
B : Factor de corrección sanitaria.
Asf : Factor de corrección de la solubilidad del oxigeno respecto a la altura.
Cwalt : Concentración de oxigeno de saturación que se debe mantener en
el tanque (mg/L)
Cs : Oxigeno de saturación determinado bajo condiciones de ensayo mg/L
T : Temperatura del agua (ºC)
A : Factor de corrección de transferencia de oxigeno.
Todas estas variables se determinan de la siguiente manera:
El suministro de oxigeno (So) generado por aireadores superficiales es
determinado por el equipo de aireación o en otras palabras por el fabricante
del equipo.
Como resultado del análisis de varios catálogos de equipos, se sugiere la
utilización del FLOAT MOUNT TORNADO AERATOR � AEROMIX - o de
características similares, debido a que el suministro de oxigeno es de 2
KgO2/Kw * h, siendo este el suministro de oxigeno ideal para sistemas de
lodos activados (Ver Anexo 2). El factor de corrección de salinidad (B) esta
en función del tipo del agua. El valor B se lee en la tabla 25, dando como
resultado 0.95.
Tabla 25. Factor de corrección de salinidad en función del tipo de agua.TIPO DE AGUA B
Municipal 0.95Industria de jugos o gaseosa 0.95Lechería 0.9Matadero 0.95Petroquímicas 0.9Industria de papel 0.95Fuente: NOTAS DE CLASE DISEÑO Y OPERACIONES II. Universidad dela Salle. Ingeniero Oscar Páez. 2000
Asf es el factor de corrección de solubilidad de oxigeno que esta en función
de la altitud. Este se determina en la tabla 26, como Ricaurte se encuentra
a 284 m.s.n.m. entonces el valor de Asf es 1.
Tabla 26. Valores típicos de Asf.m.s.n.m FACTOR Asf0 � 100 1
Fuente: METCALF & EDDY. Inc. Ingeniería de aguas residuales. Mc Graw �Hill. 1995
Tabla 28. Factores de corrección para la transferencia de oxigeno.TIPO DE AGUA A
Municipal 0.75Industria de jugos o gaseosa 0.75Lechería 0.60Matadero 0.60Petroquímicas 0.60Industria de papel 0.75Fuente: NOTAS DE CLASE DISEÑO Y OPERACIONES II. Universidad dela Salle. Ingeniero Oscar Páez. 2000
Una vez especificadas todas estas variables, se remplazan en la ecuación
utilizada para corregir los requerimientos de oxigeno. Razon por la cual
quedará de la siguiente manera:
O2 corregido = So * AC
CCwaltAsfB t
s
*024.1*)**( 201 −−
O2 corregido = 75.0*024.1*/27.11
)/04.8*1*95.0(**
2 20272 −
LmgLmg
hKwKgO
O2 corregido = 0.88 Kg / Kw * h
Una vez corregido el requerimiento de oxigeno, se debe determinar la
potencia real necesaria para el buen funcionamiento del reactor. Esto se
consigue con la siguiente relación:
PREAL = O2 / O2 corregido(5)
Entonces:
PREAL = hKwKg
horasdíadíakg*/88.0
)24/1(*)/10.262(
PREAL = 12.6 Kw ≈13 Kw
_____________________5. R. S RAMALHO. Tratamiento de aguas residuales. Editorial Reverte S. A.México 1991.
Como es necesario garantizar una buena repartición de los
microorganismos en el agua, se debe calcular la potencia de la mezcla.
Para calcular la Pmezcla hay que tener en cuenta, como parámetro de
diseño(2), que se necesita de 40 w por cada m3 de agua.
Entonces:
Pmezcla = Vtanque * 40 w/m3
Pmezcla = 25.55 m3 * 40 w/m3
Pmezcla = 1022 w ≈1.022 Kw
Como la potencia real es mayor que la potencia de la mezcla, entonces se
deben instalar equipos que suministren una potencia aproximada de 13 Kw,
ademas se debe cumplir con todos los parámetros anteriormente señaldos.
Debido a que se necesita una potencia de 13 Kw (17.5 HP), se sugiere
utilizar dos (2) aireadores de marca FLOAT MOUNT TORNADO AERATOR
� AEROMIX- con potencia unitaria de 7.5 Kw (10 HP) (Ver Anexo 2),
logrando de esta manera una potencia total de 15 Kw (20 HP). En la figura
8 se muestra el esquema del sistema de lodos activados.
____________________2. SILVA Antonio. Guía para toma y preservación de muestras.Corporación Autónoma Regional de Cundinamarca CAR 1985.
Los reactores de lodos activados necesitan un sistema de sedimentación
secundaria, ya que en estos se realiza la sedimentación de lodos que
posteriormente se recirculan al reactor, logrando de esta manera mantener
la concentración de microorganismos en el tanque de aireación. Por esta
razón se debe calcular el caudal de recirculación:
CLR * QR + CAF * QAF + AS =CLM * (QR + QDÍA + QLODO) (4)
Siendo:
CLR : Concentración de sólidos suspendidos en el lodo de recirculación
(gr/m3)
QR : Caudal de recirculación (m3/día)
CAF : Concentración de sólidos suspendidos en el caudal afluente (gr/m3)
QAF : Caudal afluente (m3/día)
AS : Aumento de la masa biológica en el reactor (gr/día)
CLM : Concentración de biomasa en el reactor (m3/día)
QDÍA : Cantidad de agua que pasará por el reactor en un día (m3/día)
QLODO : Cantidad de lodo que se producirá por el reactor en un dia (m3/día)
_____________________4. NOTAS DE CLASE DE DISEÑO Y OPERACIONES II Universidad de LaSalle. Ingeniero Oscar Páez. 2000.
CLR es la concentración de sólidos suspendidos en el lodo de recirculación.
Esta concentración debe estar en un intervalo de 7 � 9 gr/L, por esta razón
se asume 8 gr/L como valor típico.
CAF es la concentración de sólidos suspendidos en el caudal afluente. Para
calcular CAF se debe recordar que para este reactor se determino una
eficiencia del 85 %. Pro esta razón:
CAF = 220 mg/L � (0.85 * 220 mg/L)
CAF = mg
grm
LLmg
10001*1000*33
3
CAF = 33 gr/ m3
QR es el caudal de recirculación.
QAF es el caudal afluente o caudal de diseño (0.00701 m3/seg). Como debe
estar en las mismas unidades, entonces:
QAF = día
segseg
m 8400*00701.0 3
QAF = 605.66 m3/día ≈606 m3/día
CLM es la concentración de biomasa en el reactor (X), su valor típico es de
3000 mg/L.
As es el aumento de la masa biológica en el reactor, esta variable se
determina utilizando la siguiente ecuación:
As = (0.557 * CO) � (0.05 * CLM * VTANQUE) (4)
Siendo:
CO : Carga orgánica
CLM = X : Concentración de biomas en el tanque de aireación.
Al remplazar tendremos:
As = (0.557 * 23 Kg/día) � (0.05 / día * 3000 mg/L * 25.55 m3)
As = 12.811 Kg � (150 mg/ 1 día * 25.55 m3 * 1000 L / m3 * 1gr/1000 mg *
1kg/1000gr)
As = 9.98 Kg / día ≈ 8980 gr/día.
Qdía es la cantidad de agua que pasará por el reactor en un día:
Qdía = 606 m3/día
Qlodo es la cantidad de lodo que se producirá por el reactor en un día, este
caudal se determina de la siguiente manera:
Plodo = 0.45 * CO * % Remoción (4)
_____________________4. NOTAS DE CLASE DE DISEÑO Y OPERACIONES II Universidad de LaSalle. Ingeniero Oscar Páez. 2000.
Donde:
Plodo : Producción de lodo
CO : Carga orgánica
Al sustituir queda:
Plodo = 0.45 * 23 Kg/ día * 0.85
Plodo = 8.8 Kg/ día
Como es necesario calcular el caudal del lodo producido en un día
entonces:
Qlodo = Plodo / % de volumen (3)
Qlodo = (8.8 Kg / día * 1 m3 / 1000Kg) / 0.01
Qlodo = 0.88 m3/ día
Todas estas variables se remplazan en la ecuación que determina el caudal
de recirculación, quedando de la siguiente manera:
CLR * QR + CAF * QAF + AS =CLM * (QR + QDÍA + QLODO)
_______________3. METCALF & EDDY, Inc. Ingeniería de aguas residuales. Mc Graw Hill.1995.
8000 gr * QR + 33 gr/m3 * 606 m3/día + 8980 gr/ día
Ahora es necesario definir la edad de lodos para el reactor de mezcla
completa (3), este debe ser de 5 a 15 días. Para determinar la edad de lodos
se utiliza la siguiente ecuación:
Elodo = (X * Vtanque) / Plodo
Elodo = (3 Kg/m3 * 25.55 m3) / 8.8 Kg/día
Elodo = 8.71 días
Por esta razón la edad de los lodos para este reactor es de
aproximadamente 9 días.
Como el volumen del tanque fue calculado sin tener en cuenta el caudal de
recirculación, entonces debemos rectificar del volumen del reactor implicado
QR y el tiempo de retención, entonces:
QTOTAL = Q + QR
_______________3. METCALF & EDDY, Inc. Ingeniería de aguas residuales. Mc Graw Hill.1995.
QTOTAL = 0.42 m3/min + 0.25 m3/min
QTOTAL = 0.67 m3/min * 60 min/hora
QTOTAL = 40.2 m3/hora
Ya que los reactores de lodos activados de mezcla completa tiene un
tiempo de retención entre 2 � 5 horas (3), entonces se asume un T RET de 3
horas, dato con el cual se determinará el volumen del tanque:
Vtanque = Q total * T ret
Vtanque = 40.2 m3/hora * 3 horas
Vtanque = 120.6 m3
Una vez corregido el volumen del reactor, se deben recalcular las
dimensiones del mismo teniendo en cuenta que la profundidad o fondo del
tanque es de 3.5 m.
_______________3. METCALF & EDDY, Inc. Ingeniería de aguas residuales. Mc Graw Hill.1995.
Vtanque = Atanque * P → Atanque = Vtanque / P
Donde:
Atanque : Área del tanque de aireación (m2)
Vtanque : Volumen del tanque de aireación (m3)
P : Profundidad del tanque de aireación (m)
Atanque = 120.6 m3/3.5
Atanque = 34.46 m2
Atanque = L * L
L = Atanque
Donde:
Atanque = Área del tanque de aireación (m2)
L = Largo o ancho del tanque de aireación (m)
Entonces:
L = 246.34 m
L = 5.87 m≈6 m
4.4.6 Sedimentación secundaria. Debido a que la sedimentación secundaria es
necesaria para que el reactor de lodos activados realice la recirculación del
lodo, entonces se requiere que el diseño de este sistema sea funcional en
la segunda fase del tratamiento.
Para que las unidades de sedimentación secundaria logren un optimo
funcionamiento es recomendable tener en cuenta los siguientes parámetros
de diseño:
Tabla 29. Parámetros de diseño para sedimentadores secundarios.PARÁMETRO DE DISEÑO VALOR VALOR TÍPICO
Profundidad del tanque (4) 7 � 10 pies (2.1 � 3.1 m)Tiempo de retención(4) 2 � 3 hVelocidad de sedimentación (3) 33 m/día (1.375 m/h)Diámetro (3) 3 a 60 m 12 a 45Pendiente de la solera (3) 6.25 a 16 mm/m 8mm/mVelocidad de los rascadores(3) 0.02 � 0.05 r/min 0.03 r/min
Fuentes:(3) METCALF & EDDY, Inc. Ingeniería de aguas residuales. Mc Graw Hill.1995.(4) NOTAS DE CLASE DE DISEÑO Y OPERACIONES II Universidad de LaSalle. Ingeniero Oscar Páez. 2000.
Como el sistema de lodos activados maneja un caudal de 0.42 m3/min, se
hace necesario hacer una recirculación del caudal equivalente a 0.25
m3/min. El caudal de diseño para que el sedimentador secundario pueda
trabajar debe ser de 0.67 m3/min.
Una vez determinado el caudal de diseño para el sedimentador, se debe
determinar el área requerida por el mismo así:
Q = Vs * Ar → * Ar = Q / Vs
Donde:
Ar : Área requerida por el decantador (m2)
Q : Caudal que entra en el decantador (m3/h)
Vs : Velocidad de sedimentación (m/h)
Entonces:
Ar = hm
horam/375.1
1min/60min*/67.0 3
Ar = 29.23 m2
El volumen requerido para el sedimentador se calcula de la siguiente forma:
Q = Vr /Tr → Vr = Q * Tr
Siendo:
Vr : Volumen requerido por el tanque sedimentador (m3)
Tr : Tiempo de retención ( 2 a 3 h, se asume 2.5 h)
Entonces:
Vr = 0.67 m3/min * 60 min/1hora * 2.5 hora
Vr = 100.5 m3
Vr = ¶ * r2 * h → r = hVr */π
Siendo:
Vr : Volumen requerido para el sedimentador (m3)
r : Radio del tanque de sedimentación (m)
h : Profundidad del tanque de sedimentación (m)
Asumiendo que h = 3 m, al remplazar tendremos:
r = mm 3*/5.100 3 π
r = 3.27m , por lo tanto el diámetro del tanque es de 6.54 m ≈6.6 m
El diámetro de la barrera interna debe ser igual al 20% del diámetro total del
sedimentador, entonces:
D barreras = 20% D tanque
D barreras = 0.2 * 6.6 m
D barreras = 1.32 m
El diámetro de la parte inferior del tanque donde se recolectan los lodos
que se van a recircular en la segunda parte del tratamiento debe ser igual al
5% del diámetro del tanque:
D salida de lodos = 5% D tanque
D salida de lodos = 0.05 * 6.6 m
D salida de lodos = 0.33 m
La profundidad que debe tener la barrera debe ser igual al 30% de la
profundidad del tanque:
h barrera = 30% ha
h barrera = 0.3 * 3 m
h barrera = 0.9 m
Para definir el diámetro del tubo por donde entra el agua al sedimentador,
es necesario recordar que la velocidad dentro del tubo debe ser menor o
igual a 0.75 m/seg y que el caudal que entrará constantemente es de 0.42
m3/min, entonces:
A = Q/V
Donde:
A : Área de la sección transversal del tubo (m2)
Q : Caudal que pasa por el interior del tubo (m3/seg)
V : Velocidad del agua dentro del tubo (m/seg)
Al sustituir en la relación:
A = segm
segm/75.0
)60min/1(*min)/42.0( 3
A = 0.0094 m2
Con el área de la sección transversal, se determina el diámetro del tubo de
la siguiente manera:
A = ¶ * r2
r = π/A
Donde:
A : Área de la sección transversal del tubo (m2)
r : Radio de la sección transversal del tubo (m)
Sustituyendo tendríamos:
r = π/0094.0 2m
r = 0.055 m = 5.5 cm
Donde:
D tubo de llegada = 2 * 5.5 cm
D tubo de llegada = 11 cm = 4.33� ≈6 pulgadas
Como tubos de 5 pulgadas no se fabrican en Colombia, entonces se debe
sustituir por uno de 6�. Al implementar un tubo de este diámetro, se logrará
una velocidad del agua de 0.38 m/seg en el interior del tubo, que es
aceptable por ser menor de 0.75 m/seg.
Para determinar las dimensiones de los 4 orificios por donde sale el agua al
sedimentador, se utilizan las siguientes ecuaciones:
Q =4
min/42.0 3m
Q = (0.105 m3/min) * (1min/60seg)
Q = 0.00175 m3/seg
Como:
Q = 0.62 * S * hg **2
S = Q / (0.62 * hg **2 )
En la que:
Q : Caudal
S: Área de la sección del tubo
g : Gravedad
h : Profundidad de la salida del caudal, respecto al nivel del agua
Entonces al remplazar:
S = )05.0*/81.9*2(*)62.0(
)/00175.0(2
3
msegmsegm
S = 0.002849 m2
Para determinar el diámetro de los orificios de salida se deben hacer los
siguientes cálculos:
Como Área = S
Entonces:
S = ¶ * r2
r = π/S
Al remplazar se obtendrá:
r orificio = π/002849.0 2m
r orificio = 0.03 m, razón por la cual el diámetro es 0.06 m = 6 cm
Definiéndose de esta manera que los orificios por donde sale el agua al
sedimentador deben tener 6 cm de diámetro.
El canal situado alrededor del perímetro del tanque, por donde sale el agua
clarificada del sedimentador, se calcula teniendo en cuenta que la velocidad
del agua debe ser de 0.3 m/seg. Entonces:
Q = V/A →A = Q/V
Donde:
A : Área del transversal del cana (m2)
Q : Caudal que sale del sedimentador (m3/seg)
V : Velocidad del agua en el canal (m2)
Sustituyéndose se obtendrá:
A = segm
segm/3.0
60min/1min*/42.0 3
A = 0.023 m2
Con el área transversal del canal se determinan las dimensiones del mismo,
asi:
A = a * 2a 2Aa =→
Siendo:
A : Área del transversal del cana (m2)
a : Alto y ancho del canal (m)
Entonces:
a = 2/023.0 2m
a = 0.108 m = 10.8 cm ≈11 cm
Por esta razón, el canal se ubica alrededor del tanque de sedimentación,
tendrá 11 cm de alto y 22 de ancho.
Para determinar la cantidad de lodo que se producirá por el sedimentador
secundario, hay que tener en cuenta los siguientes parámetros de diseño.
Tabla 30. Parámetros de diseño necesarios para determinar la cantidad delodos producidos por un sedimentador secundario.
PARÁMETRO DE DISEÑO VALOR
Rendimiento de eliminación 65%
Peso especifico del fango 1.25
Concentración de sólidos secos en el fango 0.8%
Concentración de sólidos suspendidos producidos por lossistemas biológicos
2000 mg/L
Fuente: METCALF & EDDY, Inc. Ingeniería de aguas residuales. Mc GrawHill. 1995.
Recordando que se deben recircular 0.25 m3/min del caudal total (0.42
m3/min) entonces se deben evacuar del sistema 0.17 m3/min. De esta
manera se puede determinar la cantidad del lodo producido en un día. Esto
se hace de la siguiente forma:
Sólidos secos = Concentración como sólido seco * Concentración de SS
Para determinar el diámetro del tubo que servirá para la recirculación de
lodos en la segunda fase, se utilizan las siguientes relaciones:
Como el Q recirculación es de 0.025 m3 / min, entonces:
A = segm
segm/75.0
60min/1min*/25.0 3
A = 0.0055 m2
Como el área recircular es:
A = ¶ * r2
r = π/A
r salida de lodos = π/0055.0 2m
r salida de lodos = 0.048 m
D salida de lodos = 0.0827 m = 8.27 cm
Luego el tubo destinado para la recirculación de lodos debe ser de 3�.
En la figura 9. se puede apreciar el esquema del tanque de sedimentación
secundaria.
Figura 9. Esquema básico del tanque de sedimentación secundario.
5. PROCEDENCIA Y CARACTERÍSTICAS DEL FANGO, MANEJO DE LODOS Y
CONTROL DE OLORES
5.1 PROCEDENCIA Y CARACTERÍSTICAS DEL FANGO
Para proyectar convenientemente las instalaciones para el tratamiento y
evacuación del fango, es necesario conocer la procedencia, cantidad y
características de los sólidos y del lodo a tratar.
La procedencia de los sólidos producidos en las plantas de tratamiento
varia en función del tipo de planta y del modo de explotación. Las
principales fuentes de sólidos y fango, y lodos generados, se indican en la
tabla 31.
Tabla 31. Procedencia de sólidos y fango en una instalación convencionalde tratamiento de aguas residuales.
OPERACIÓN TIPO DESÓLIDO
OBSERVACIONES
Desbaste Sólidosgruesos
Los sólidos gruesos se eliminan medianterejas de limpieza mecánica y manual. Lasbasuras incluyen todo tipo de materialesorgánicos e inorgánicos lo suficientementegrandes para ser eliminados por las rejas.
Desarenado Arenas yespumas
Las arenas están constituidas normalmente,por los sólidos inorgánicos mas pesados quesedimentan con velocidades relativamentealtas. Dependiendo de las condiciones defuncionamiento, las arenas también puedencontener cantidades significativas de materiaorgánica, especialmente arenas y grasa.
Trampa degrasas
Espumas ygrasas
La espuma esta formada por los materialesflotantes recogidos en la superficie de lastrampas. Incluye grasa, aceites minerales yvegetales, ceras, jabones entre otros. Elpeso especifico de la espuma es menor que1, generalmente 0.95.
Sedimentaciónsecundaria
Fangosecundarioy espumas
El fango digerido va por vía aerobia varia decolor marrón a marrón oscuro y tieneapariencia flocúlenla. El olor de este tipo defango no es molesto, se suele clasificarcomo moho. El fango aerobio bien digeridose deshidrata fácilmente en eras de secado.
Fangoactivado
Fangos El fango activado tiene generalmente unaapariencia flocúlenla de color marrón. Elfango en buenas condiciones tiene uncaracterístico olor a tierra, no es molesto.
Fuente: METCALF & EDDY, Inc. Ingeniería de aguas residuales. Mc GrawHill. 1995.
5.2 MANEJO DE LOS LODOS.
Para tratar y evacuar el fango generado por las plantas de tratamiento de la
manera mas eficiente posible, es importante conocer las características de
los sólidos y del fango que se va a procesar.
Tabla 32. Manejo de lodos en cada proceso.
OPERACIÓN DISPOSICIÓN
DESBASTE Debido a que estos sólidos son de gran tamaño yposeen alto contenido de humedad, serecomienda almacenarlo en canecas, sacar elexceso de agua y tapar para evitar oloresposteriormente inertizar con cal y aplicar alterreno.
ARENAS Se propone mezclarlo con el lodo de lasedimentación y deshidratarlo, para llevarlo alrelleno sanitario donde nos servirá como materialde cobertura.
ESPUMAS Y GRASAS Deben ser recolectadas y almacenadas encanecas con sus respectivas tapas.
SEDIMENTACIÓNSECUNDARIA
Estos lodos pueden ser deshidratados, para suposterior utilización en el terreno.
Adaptada por el Autor.
5.3 CONTROL DE OLORES.
La proliferación sistemática de olores en las plantas de tratamientos se
puede minimizar prestando especial importancia a la contención de los
olores en los diferentes procesos, tomando las medidas de
amortiguamiento necesarias para que los olores se disipen, y asi evitar
malos olores alrededor de la planta.
Tabla 33. Distancia de amortiguamiento mínimas recomendados para ladisipación de los olores en las unidades de tratamiento.
PROESO DE TRATAMIENTO DISTANCIA DEAMORTIGUAMIENTO (m)
Tanque de sedimentación 125
Digestor de lodo 150
Unidades de procesado de fango(Eras de secado al aire libre)
150
Fuente: METCALF & EDDY, Inc. Ingeniería de aguas residuales. Mc GrawHill. 1995.
Es necesario tener una distancia o área de amortiguamiento alrededor de la
planta entre 400 y 500 metros.
6. OBSERVACIONES DE CONSTRUCCIÓN
6.1 LOCALIZACIÓN
La planta de tratamiento se localizará en la parte de la zona de reserva
contigua al conjunto Chipre, este lugar se encuentra a 265 mt de nivel del
mar, siendo esta una de las partes mas bajas del club, donde se pueden
conducir las aguas residuales por gravedad y así evitar el bombeo el cual
generaría altos costos en el consumo de energía. Además la zona presenta
una barrera natural y con la distancia adecuada (400 metros) para evitar la
ploriferación de olores que puedan afectar a la comunidad.
6.2 CONSTRUCCIÓN
Debido a que este es el diseño hidráulico de la planta de tratamiento, las
observaciones de construcción y costos de la misma dependen del diseño
estructural y del estudio de suelos, ya que estos determinarán la
composición de las estructuras, los materiales necesarios, tiempo de
construcción y otras variables que son fundamentales para la estimación
del costo total del proyecto. Sin embargo se sugiere la secuencia que se
deberá seguir el proceso de construcción de la planta de tratamiento en el
momento que se vayan a llevar a cabo las obras concernientes al sistema
de tratamiento de aguas residuales:
! Limpieza y acondicionamiento de la zona.
! Adecuación de vías de acceso.
! Nivelación.
! Excavaciones.
! Cercas metálicas y vivas.
! Construcción de las estructuras de la primera fase del sistema de
tratamiento (rejillas, canaleta Parshall, desarenador, trampa de grasas y
sedimentador.
! Instalaciones eléctricas.
6.3 OPERACIÓN
Una vez finalizada la construcción de todas las estructuras de la planta de
tratamiento se debe proceder al arranque; consiste en hacer fluir el agua
por todas las estructuras para que empiece la actividad biológica y de esta
manera la degradación de la materia orgánica. Por ser un tratamiento
biológico, los resultados no se consiguen inmediatamente, sino que se debe
esperar un tiempo que generalmente es de 15 � 20 días. Durante este
periodo comienza la actividad biológica, es decir, empieza el crecimiento de
la población bacteriana en el reactor de lodos activados. Una vez que
exista una buena población de microorganismos, se empieza a degradar la
materia orgánica de forma constante. Por esta razón los resultados se
consiguen después de que haya transcurrido un periodo de tiempo. A
continuación se presenta el diagrama de flujo de la planta de tratamiento.
CONCLUSIONES
! Se diseño un sistema de tratamiento para las aguas residuales del Club
Puerto Peñalisa el cual cumplirá en su totalidad con las remociones o
parámetros exigidos por el Decreto 1594 de 1984.
! El sistema calculado estará por encima del 85% de eficiencia, logrando una
disminución de las cargas contaminantes sobre el río Sumapaz.
! Con la implementación del sistema de lodos se disminuye casi en su
totalidad los agentes patógenos, presentes en el agua residual, evitando de
esta manera alteraciones en la salud de la comunidad y aumentando así la
calidad de vida.
! Teniendo en cuenta que el caudal no es tan grande y que el tamaño de las
estructuras propuestas son relativamente pequeñas, la extensión de terreno
será poco considerable. Esto significa una gran ventaja, debido a los costos
de las tierras en este lugar.
! Es importante que se realicen las obras encaminadas a separar las aguas
lluvias de las aguas residuales, para evitar cargas de choque que puedan
alterar el funcionamiento de la planta.
RECOMENDACIONES
! Cuando se realice el vertimiento de las piscinas, el agua debe ser
conducida al alcantarillado pluvial, para evitar que las reacciones biológicas
dentro del sistema no se vean afectadas.
! Será indispensable hacer la separación de las aguas residuales de las
aguas lluvias, para disminuir tanto el caudal generado como los costos de
tratamiento. Las aguas lluvias deberán ser conducidas directamente al río
Sumapaz, sin pasar por los pozos sépticos para evitar su contaminación.
! Se debe educar a la comunidad sobre el tipo de residuos que pueden
arrojar al alcantarillado sanitario.
! Se deberá construir un colector principal el cual recoja las aguas residuales
antes del punto de vertimiento, para conducirlas al lugar determinado para
la construcción de la planta de tratamiento de las aguas residuales del Club
Puerto Peñalisa.
! El lugar determinado para la construcción de la planta deberá estar a mas
de 500 metros de la ultima casa del Club Puerto Peñalisa.
! Se debe realizar un monitoreo diario para asegurarse, de que todos los
sistemas estén funcionando correctamente.
! Extraer y mantener limpias de cualquier tipo de sólido, las estructuras del
sistema.
! Vigilar que los aireadores estén funcionando correctamente.
! Asegurarse que el caudal de recirculación entre al tanque de sedimentación
secundaria y el reactor de lodos sea constante.
! Para evitar la presencia de agentes patógenos en el lodo se puede aplicar
el proceso de estabilización con cal.
! Se deben conservar los árboles cercanos a la planta de tratamiento con el
fin de que puedan servir como cerca viva, para evitar la propagación de
olores y minimizar el impacto visual.
! La construcción del sistema de tratamiento de aguas residuales para el
Club Puerto Peñalisa es importante porque disminuye el impacto sobre el
ambiente y participa en la búsqueda de un desarrollo sostenible.
BIBLIOGRAFÍA
! METCALF & EDDY, Inc. Ingeniería de aguas residuales. Mc Graw Hill.
1995.
! NOTAS DE CLASE DE DISEÑO Y OPERACIONES II Universidad de La
Salle. Ingeniero Oscar Páez. 2000.
! SILVA Antonio. Guía para toma y preservación de muestras. Corporación
Autónoma Regional de Cundinamarca CAR 1985.
! R. S RAMALHO. Tratamiento de aguas residuales. Editorial Reverte S. A.
México 1991.
! SIERRA JORGE HUMBERTO. Análisis de aguas y aguas residuales.
Universidad de Antioquia 1998.
! BONAFE ESCRIBA DOMINGO. Hidráulica para ingenieros. Bellisco librería
1998.
! ARBOLEDA VALENCIA, Jorge. Teoria y practica de la purificación del
agua. Bogotá. Asociación Colombiana de Ingenieria Sanitaria Ambiental.
1992
! CHOW Ven Te. Hidráulica de canales abiertos. Mc Graw Hill. 1994
! WINKLER, Michael A. Tratamiento de aguas residuales. México, Editorial