maksimasi yield kerosene dan ado dengan pengaturan ...

Niken Puspitasari, SNTEM, Volume 1, November 2021, hal. 388-398

388

MAKSIMASI YIELD KEROSENE DAN ADO DENGAN PENGATURAN

CUTTING POINT DI KOLOM T-1 CDU PT.XYZ

Niken Puspitasari1*, Zami Furqon2, Ervandy Haryoprawironoto3 1,2Teknik Pengolahan Migas, Politeknik Energi dan Mineral Akamigas,

Jl. Gajah Mada No.38 Cepu, Kab. Blora, 58315

[email protected]

ABSTRAK

PT. XYZ merupakan perusahaan yang bertugas untuk memenuhi kebutuhan Bahan bakar

Nasional terutama di pulau Sumatera. Proses utama pada kilang PT.XYZ adalah distilasi at-

mosferik. Proses tersebut berlangsung di dalam kolom fraksinasi T-1. Kolom tersebut

mendapatkan umpan berupa Sumatera Light Crude Oil (SLC), Banyu Urip Crude Oil (BU-

CO), dan beberapa jenis crude oil lain untuk di fraksinasi menjadi produk naphtha, kerosene,

Automotive diesel Oil (ADO) dan Low Sulphur Waxy Residue (LSWR). Pengaturan pada ko-

lom T-1 akan mempengaruhi kuantitas dan kualitas produk yang dihasilkan. Pada aktualnya,

hasil produksi dari kilang tersebut kurang maksimal dimana nilai ekonomi yang diperoleh

perusahaan teramat kecil. Untuk meningkatkan pendapatan, perlu dilakukan pengaturan Cut-

ting Point agar dihasilkan yield produk yang maksimal. Produk Kerosene dan ADO memiliki

harga jual yang lebih tinggi dari produk lainnya sehingga peningkatan yield kedua produk

tersebut menjadi objek dalam penelitian ini. Berdasarkan hasil perhitungan, diperoleh Yield

kerosene dan ADO meningkat 9.24 % dan 50.83 %. Pendapatan perusahaan meningkat men-

jadi $US 1529031.18 atau 4.3%. Dengan ini diharapkan mampu meningkatkan keuntungan

bagi perusahaan.

Kata kunci: ADO, BUCO,Cutting Point, Kolom fraksinasi, Kerosene

1. PENDAHULUAN

Minyak dan gas bumi adalah salah satu penghasil energi utama di Indonesia dengan

kebutuhan mencapai 75 juta Kiloliter per tahunnya berdasarkan data Badan pengatur Hilir

Migas tahun 2018. Meskipun karena pandemi Covid-19 konsumsi BBM sempat menurun,

BPPT Outlook Energi Indonesia memperkirakan akan ada peningkatan penggunaan energi

sebesar 2,7% per tahun pasca pandemi. Agar dapat dimanfaatkan, minyak dan gas bumi perlu

melalui serangkaian proses mulai dari hulu hingga hilir migas.

PT. XYZ adalah perusahaan minyak dan gas bumi yang dimiliki pemerintah Indonesia

(National Oil Company) dan berdiri sejak tanggal 10 Desember 957. Bahan baku utama yang

digunakan oleh PT.XYZ adalah Sumatran Light Crude (SLC) atau Minas Crude, Liric Crude

oil (LCO) Selat Panjang Crude (SPC) dan juga Banyu Urip Crude oil (BUCO). Produk yang

dihasilkan berupa Naphtha, Kerosene,Automotive Diesel Oil (ADO), dan Low Sulphur Waxy

Residue (LSWR).

Kilang PT.XYZ menjalankan proses pengolahan primer terhadap crude oil. Proses utama

pada pengolahan migas di kilang ini adalah fraksinasi dengan alat berupa kolom fraksinasi.

Pada proses nya kolom fraksinasi di kilang ini menjalankan distilasi atmosferik dengan

bantuan injeksi steam. Kilang PT. XYZ memiliki beberapa kolom antara lain T-1. T-2 A/B

dan T-3.


389

Kolom T-1 berperan penting dalam kegitaran produksi di Kilang PT.XYZ. Pengaturan

pada kolom akan mempengaruhi kuantitas dan kualitas produk yang dihasilkan. Pada

aktualnya, hasil produksi dari kilang tersebut dirasa kurang maksimal karena nilai ekonomi

yang diperoleh perusahaan kecil dilihat dari gross margin yang diperoleh. Dalam upaya

peningkatan nilai ekonomi dari kilang tersebut, maka penulis mengambil judul “Maksimasi

Yield Kerosene dan ADO dengan Pengaturan Cutting point di Kolom T-1 CDU PT.XYZ”

2. METODE

Metode kerja dalam penelitian optimasi ini dapat diuraikan sebagai berikut:

a. Tahapan persiapan

Tahap ini meliputi hal-hal yang dipersiapkan sebelum melakukan praktek kerja lapan-

gan seperti studi pustaka mengenai topik yang akan diambil, dilanjutkan dengan ob-

servasi lapangan untuk memastikan judul tersebut sesuai dan penelitian dapat dilanjut-

kan. Kemudian, dilakukan pengambilan data yang dibutuhkan dalam penelitian.

b. Tahap pelaksanaan

Tahap pelaksanaan ini meliputi pengolahan data dalam perhitungan cutting point dan

optimasi dengan Batasan-batasan yang ada. Jika hasil perhitungan optimasi tidak

sesuai Batasan, maka hitungan diulang.

c. Tahap Penyelesaian

Tahap penyelesaian ini meliputi Analisa hasil yang diperoleh apakah memenuhi per-

syaratan, selain itu juga dilakukan Analisa keekonomian untuk melihat keuntungan

dari kilang setelah dilakukan optimasi.

3. PEMBAHASAN

a. Uraian proses

Kapasitas pengolahan unit CDU di kilang di PT. XYZ adalah 30 MBSD. Min-

yak mentah yang diolah berasal dari Sumatra Light Crude (SLC), Lirik Crude oil

(LCO), Lalang Crude (LLC), Selat Panjang Crude (SPC), Banyu Urip Crude oil

(BUCO).

Gambar 3. 1 Flow Diagram Process pada CDU

Crude oil yang disimpan dalam tangki crude dipompakan 101 P-1 A/B dari

IT&Y akan mengalami pemanasan awal pada Preheater (HE) 101 E-1 A/B dengan

memanfaatkan pranas produk kerosene dan kerosene reflux. Selanjutnya crude


390

melewati 101 E-2 disisi shell untuk memanfaatkan panas ADO produk. Crude outlet

101 E-2, mengalami pemanasan awal berikutnya di rangkaian 101 E-3

A/B/C/D/E/F disisi tube dengan memanfaatkan panas LSWR yang mengalir disisi

shell, yang selanjutnya akan melewati Vessel Desalter (D-1). D-1 berfungsi untuk

menghilangkan garam pada crude oil. Desalted crude akan dipanaskan kembali oleh

preheater E-3 G/H/I/J. Crude oulet preheater dipanaskan lebih lanjut di heater H-1/2/3/4

hingga temperatur 330C dan selanjutnya dialirkan ke kolom destilasi 101 T-1 sebagai

umpan. 101 kolom T-1 memiliki tray sebanyak 23 buah dan draw off sebanyak 2 buah

yaitu draw off kerosene dan draw off ADO. Draw off kerosene diambil dari tray No.8

dan draw off ADO diambil dari tray No.14.

Kolom distilasi T-1 berfungsi memisahkan fraksi-fraksi fase uap yang melalui

puncak kolom, fraksi kerosene dan ADO dari samping kolom (stream product) dan

LSWR dari bottom kolom. Untuk pengaturan temperature puncak kolom digunakan re-

flux yang diambil dari fraksi kerosene yang telah didinginkan di E-1B dan E-9

dengan bantuan pompa P-8 A/B/C dengan bantuan pompa P-5 A/B dikembalikan ke

T-1 pada tray No.12.

Draw off ADO dari distilasi T-1 masuk ke kolom T-2 A/B. Fraksi ringan yang

masih terdapat pada ADO diangkut menggunakam stripping steam dan kemudian

dikembalikam ke kolom distilasi T-1, sedangkan produk bottom T-2 A/B berupa ADO

akan didinginkan di E-2, E-7 A/B dan E-4A dengan menggunakan pompa P-4 A/B.

Kolom fraksinasi 101-T-3 berfungsi memisahkan fraksi gas, naptha dan kero-

sene. Fraksi gas dan naptha sebagai top produck dan fraksi kerosene sebagai bottom

product. Kolom T-3 memiliki 26 tray, top product dari T-1 masuk pada tray No.14 dan

umpan kerosene masuk pada tray No.19 dari T-1. Top product T-3 berupa fraksi gas

dan naphtha yang kemudian dikondensasikan menggunakan E-6 A/B/C/D/E/F dan

ditampung di D-2 dan D-3. Pada bottom D-3, sebagian ke D-4 yang kemudian

dipompakan ke T-3 sebgai naptha refluks dengan menggunakan pompa P-7 A/B dan

sebagaian lagi sebagai naptha produk yang ddiingikan pada E-7B. Top D-3 berupa

gas yang mengalir ke D-5 yang kemudian digunakan sebagai fuel gas ke heater

(dapur).

b. Data Kondisi Operasi Kolom T-1

Gambar 3. 2 Stream pada kolom T-1

Berikut ini merupakan data kondisi rata-rata operasi Kolom T-1 bulan Maret 2020-

Februari 2021


391

Tabel 3. 1 Temperatur kolom T-1

Tabel 3. 2 Tekanan kolom T-1

c. Data Perhitungan

Penulis akan mencoba meningkatkan Yield dari kerosene dan ADO dengan

mengubah cutting point dari produk Kerosene dengan fraksi yang lebih ringan yaitu

produk naphta sedangkan ADO dengan produk yang lebih berat yaitu LSWR (Low

Sulphur waxy residue). Berikut merupakan data rata-rata produksi tanggal 1 Maret

2020-28 Februari 2021.

Tabel 3. 3 Rata-rata produksi dalam 1 tahun

Feed CDU Kilang PT.XYZ pada diasumsikan hanya BUCO. Data distilasi un-

tuk crude oil tersebut sudah merupakan distilasi TBP sehingga tidak perlu dilakukan

konversi ke distilasi TBP. Berikut merupakan tabel data distilasi crude oil

Tabel 3. 4 Data distilasi Crude Oil

Dengan menggunakan grafik 12.4 dan 12.5 pada buku Edmister, dilakukan kon-

versi kurva ASTM menjadi TBP untuk produk Naphtha, Kerosene, dan ADO. Se-

dangkan untuk produk LSWR digunakan formulasi Riazi-Daubert. Hasil konversi

kurva distilasi TBP ditampikan sebagai berikut.

Tanggal

Temperatur ( C )

FLASH

ZONE MIDDLE TOP

ADO

REFLUK

ADO

DRAW OFF

KERO

DRAW OFF

Avg 223 149 156 252 197 223

Tanggal Pressure ( Kg/cm2)

TOP (OVER HEAD) BOTTOM

Avg 0.62 1.91

Crude oil

(m3/jam)

Naphtha

(m3/jam)

Kerosene

(m3/jam)

ADO

(m3/jam)

Residue

(m3/jam)

176 9 13 39 109

% Vol T (TBP), ˚F

0 147

10 409.9

30 537.2

50 634.8

70 746.5

90 928.4

100 1362.4


392

Tabel 3. 5 Grafik Distilasi TBP seluruh produk

Gambar 3. 3 Grafik Distilasi TBP seluruh produk

Setelah didapat kurva distilasi TBP dari feed yang merepresentasikan titik didih

dari tiap senyawa yang ada. Nilai cut point pada setiap fraksi dapat ditentukan

dengan rumus :

Cut Point = (FBP fraksi ringan – FBP fraksi berat)

2 (1)

Nilai cut point ditampilkan pada tabel berikut.

Tabel 3. 6 Cut Point Produk Lama

Untuk menentukan karakteristik feed berdasarkan produk yang dihasilkan,

penulis menggunakan Metode pseudo component. Metode ini dilakukan dengan

membagi fraksi yang ada menjadi beberapa pseudo component dengan basis True

Boiling Point (TBP). Gabungan dari presentase dari pseudo component yang men-

% Vol Feed Naptha Kerosene ADO Residue

0 147 108.6 288.2 448.8 350.951064

10 409.9 170.6 332.2 480.8 593.480133

30 537.2 208.6 368.2 510.8 713.926039

50 634.8 244.6 400.2 530.8 801.785735

70 746.5 276.6 430.2 558.8 961.073712

90 928.4 312.6 464.2 598.8

100 1362.4 368.6 502.2 618.8

No Fraksi IBP (F) FBP (F) Cut point (F)

1 Naptha 108.6 368.6

328.4

2 Kerosene 288.2 502.2

475.5

3 ADO 448.8 618.8

484.875532

4 Residue 350.951064 961.073712


393

didih pada grafik TBP digunakan untuk Menyusun kurva distilasi TBP yang merep-

resentasikan feed yang masuk. Penyusunan pseudo component dilakukan dengan in-

creament setiap kenaikan 20 ˚F. Hasil yang diperoleh pada tabel diatas kemudian

diplotkan sehingga mendapatkan grafik distilasi TBP dari feed.

Gambar 3. 4 Grafik Distilasi TBP Feed

d. Menentukan Suhu Draw Off(7:28)

Suhu pada draw off tray mengacu kepada kurva distilasi EFV yang mengambarkan

suhu kesetimbangan antara uap dan cairan pada fraksi. Untuk menentukan suhu top kolom

yang mengambil semua fraksi ringan maka suhu ditentukan dari FBP fraksi ringan pada EFV.

Hal ini disebabkan FBP menunjukkan suhu di mana semua fraksi telah menguap. Sedangkan

pada fraksi-fraksi setelahnya, suhu draw off ditentukan berdasarkan suhu IBP setiap fraksi

pada kurva EFV. Hal ini disebabkan karena kita mengambil produk saat suatu fraksi mulai

menguap.

Pasca melakukan penggeseran cutting point, penulis akan memperkirakan su-

hu draw off dari tiap produk yang baru dengan mengonversi suhu distilasi ASTM

D86 ke EFV dengan menggunakan metode Riazi-Daubert dan Edmister. Suhu draw

off naphtha merupakan FBP pada kurva EFV Sehingga diperoleh 462.330 ˚F. Untuk

suhu draw off kerosene dilihat dengan mencari IBP EFV sehingga diperoleh 527.873

˚F. kemudian keduanya dikoreksi dengan grafik koreksi suhu untuk kolom tipe U se-

hingga diperoleh suhu naphtha sebesar 480 ˚F atau sama dengan 248.89 ˚C se-

dangkan kerosene sebesar 520 ˚F atau sama dengan 271 ˚C.

Selanjutnya suhu draw off ADO dicari dengan bantuan grafik 12.7 pada buku

Edmister karena tidak masuk dalam range metode Riazi-Daubert. Suhu IBP EFV

yang diperoleh sebesar 614.98 ˚F. Selanjutnya suhu ini dikoreksi dengan grafik kore-

ksi suhu untuk kolom tipe U sehingga diperoleh suhu draw off sebesar 575 ˚F atau

sama dengan 301.67 ˚C. Dengan cara yang sama diperoleh suhu draw off LSWR

sebesar 625 ˚F atau sama dengan 329.4 ˚C

e. Maksimasi produk

Dalam penentuan cut point yang baru, penulis menggunakan metode trial and

error. Penulis akan menggeser cut point ke arah kanan atau mengambil sedikit naph-

tha untuk dijadikan kerosene dan juga menggeser ke kiri untuk menjadikan sedikit

LSWR menjadi ADO yang memiliki nilai jual yang lebih tinggi.

Terdapat 2 cut point yang akan diubah, yaitu cut point naphtha-kerosene dan

ADO-LSWR. Dalam penentuan cut point naphtha-kerosene dapat diperkirakan bahwa


394

cut point minimum sebesar 263,12 ˚F atau saat flash point kerosene sebesar 100 ˚F

(310.928 K). Cut point maksimum sebesar 180 ˚C atau sama dengan nilai FBP

maksimum dari naphtha. Namun angka tersebut diperoleh dari distilasi ASTM D86,

sehingga perlu dilakukan konversi menjadi distilasi TBP sehingga diperoleh cut point

maksimum sebesar 369 ˚F. Jumlah %vol produk dalam tiap suhu cut point kemudian

dihitung hingga diperoleh % vol kerosene paling besar sebesar 9.24%. Maka cut point

yang dipilih adalah 263.12 ˚F karena akan meningkatkan Yield kerosene dan nilai

ekonominya. Terjadi penurunan Yield naphtha dari 5.33% menjadi 3.39% sedangkan

kerosene mengalami kenaikan Yield dari 7.31% menjadi 9.24%.

Dalam penentuan cut point ADO-LSWR dapat diperkirakan cut point mini-

mum sebesar 315 ˚F atau sama dengan flash point minimum dari LSWR. Untuk cut

point maksimum sama besar dengan T90% maksimum dari ADO yaitu 370 ˚F. Jika

suhu tersebut dikonversi menjadi distilasi TBP diperoleh sebesar 731.12 ˚F. Untuk

memperoleh Yield ADO yang lebih besar tentu cut point harus digeser ke arah kanan

atau mendekati LSWR, sehingga dari range 315-731.12 ˚F Yield ADO terbesar di-

peroleh di suhu 731.12 ˚F. Cut point baru untuk ADO-LSWR sebesar 731.12 ˚F. Pada

cut point tersebut %vol ADO naik menjadi 60.76% sedangkan LSWR turun menjadi

30.20%.

f. Hasil penelitian

Berikut adalah perubahan Yield tiap produk setelah dilakukan maksimasi

dengan perubahan cutting point.

Tabel 3. 7 Yield tiap produk pasca maksimasi

Perubahan %vol teruapkan dari total feed karena perubahan cut point mengakibat-

kan perubahan terhadap kurva distilasi TBP tiap produk. Maka perlu dilakukan

pembacaan ulang suhu distilasi. Penulis menggunakan metode Riazi-Daubert untuk

konversi suhu distilasi TBP ke ASTM. Hasil untuk fraksi naphtha dan kerosene pa-

da cut point 263.12 ˚F ditampilkan pada grafik berikut

Produk Pra Maksimasi Pasca Maksimasi

m3/jam %Vol m3/jam %Vol

Naphtha 6 3.45 3.83 2.20

Kerosine 17 9.77 19.17 9.24

ADO 37 21.26 106.79 50.83

LSWR 104 59.77 52.55 30.20

Total 164 94.25 164 94.25


395

Gambar 3. 5 Grafik perbandingan kurva distilasi TBP naphtha baru

Gambar 3. 6 Grafik perbandingan kurva distilasi TBP Kerosene baru

Hasil maksimasi untuk ADO dan LSWR pada cut point 731.226 ˚F ditampilkan pa-

da grafik berikut

Gambar 3. 7 Grafik perbandingan kurva distilasi ASTM ADO baru


396

Gambar 3. 8 Perbandingan Distilasi TBP LSWR

g. Analisa Hasil

Kolom T-1 berperan penting dalam kegiaran produksi di Kilang PT.XYZ

Pengaturan pada kolom akan mempengaruhi kuantitas dan kualitas produk yang

dihasilkan. Pada kenyataan nya, hasil produksi dari kilang tersebut dirasa kurang

maksimal karena nilai ekonomi yang diperoleh perusahaan sangat kecil bahkan

gross margin yang didapatkan negative. Pengubahan cutting point ke arah naphtha

dan LSWR dipilih untuk meningkatkan Yield dari produk yang lebih

menguntungkan yaitu Kerosene dan ADO. Berdasarkan hasil perhitungan di sub-bab

sebelumnya, diperoleh cutting point untuk naphtha-kerosene pada suhu 263.12 ˚F

dan untuk ADO-LSWR pada suhu 731.226 ˚F. Pemilihan suhu tersebut didasari oleh

Batasan spesifikasi tiap produk dengan harapan tiap produk yang dihasilkan tetap

memenuhi spesifikasi yang telah ditentukan.

Pasca dilakukan pengubahan cutting point, terjadi peningkatan Yield untuk

kerosene menjadi 9.24%. Penambahan tersebut merupakan sebagian Yield produk naphtha sehingga untuk produk naphtha mengalami penurunan menjadi 3.39%.

Setelah dilakukan pengecekan spesifikasi untuk kedua produk tersebut, keduanya

masih memenuhi spesifikasi yang ditentukan. Hanya saja, ada sedikit pengecualian

untuk spesifikasi SG dari naphtha yang diperoleh. Naphtha seharusnya memiliki

range SG sebesar 0.7001 - 0.7301. Namun baik pra maupun pasca pengubahan cut-

ting point, SG yang diperoleh tetap tidak berada dalam range tersebut. Pasca pengu-

bahan cutting point sudah mendekati range tersebut yaitu 0,7444 dibandingkan

dengan sebelum pengubahan yaitu 0,7741. Ketidaksesuaian ini tidak menjadi masa-

lah karena naphtha merupakan produk intermediet yang selanjutnya akan dikirimkan

ke kilang ABC untuk dilakukan proses kembali.

Dampak dari dilakukannya pengubahan cutting point naphtha-kerosene anta-

ra lain penurunan SG, FP, dan IBP untuk kerosene sedangkan untuk naphtha terjadi

penurunan Yield, SG, dan FBP. Hal ini dikarenakan kerosene yang baru telah

tercampur dengan fraksi yang lebih ringan dari naphtha sehingga SG nya akan lebih

ringan dan lebih mudah menyala. Untuk naphtha, karena sebagian komponennya

menjadi kerosene, komponen yang tersisa adalah komponen yang paling ringan se-

hingga SG nya akan lebih ringan dari sebelumnya dan juga FBP yang dimiliki lebih

rendah. Untuk suhu draw off dari naptha menjadi lebih lebih tinggi dari sebelumnya

sama halnya untuk kerosene.

Pada pengubahan cutting point ADO-LSWR, terjadi peningkatan Yield pada

ADO sebesar 38.57% karena ada penambahan sebagian Yield dari LSWR yang

keluar menjadi ADO. Pada LSWR terjadi penurunan Yield menjadi 23.34%. Setelah


397

dilakukan pengecekan spesifikasi untuk kedua produk tersebut, keduanya masih

memenuhi spesifikasi yang ditentukan. Bahkan memperbaiki viscosity LSWR dari

yang sebelumnya 61s menjadi 140s sehingga sesuai dengan spesifikasi.

Dampak dari dilakukannya pengubahan cutting point ADO-LSWR antara

lain SG meningkat, FP turun, dan Viscosity naik dan PP turun untuk LSWR se-

dangkan untuk ADO terjadi penurunan FP dan CCI. Peningkatan nilai SG ini di-

pengaruhi oleh diambilnya sebagian komponen ringan LSWR ke dalam ADO. Se-

makin berat komponen yang tersisa akan juga mempengaruhi viskositas dari LSWR,

komponen yang tersisa lebih berat dan juga kental sehingga viskositas LSWR

meningkat. Penurunan nilai FP ini tidak begitu significant karena pra maksimasi FP

sebesar 300 ˚F dan pasca maksimasi menjadi 299.921˚F. Nilai PP juga mengalami

penurunan. Pada dasarnya PP dipengaruhi oleh kandungan paraffin didalamnya

kemungkinan mayoritas komponen n-paraffin dan iso-paraffin rantai pendek teram-

bil ke produk ADO. Untuk ADO sendiri mengalami penurunan dari 224 ˚F menjadi

188 ˚F. Penurunan nilai FP tentu dipengaruhi oleh komponen ADO yang sudah

mendapatkan tambahan dari LSWR. Penambahan tersebut meningkatkan FBP dari

ADO namun menurunkan T5%-T10% dari ADO. Hal tersebut membuat ADO men-

jadi lebih mudah menyala. Nilai CCI dari ADO mengalami penurunan menjadi 48

namun masih lebih tinggi dari Batasan spesifikasinya. Sehingga masih sangat baik

untuk kualitas dari ADO yang dihasilkan. Untuk suhu draw off dari ADO menjadi

lebih tinggi Dari sebelumnya.

LSWR nantinya akan dikirim ke Kilang ABC untuk menjadi feed dari High

Vacuum Unit (HVU). Jika sudah menjadi produk dari unit tersebut tentu dapat

meningkat nilai jualnya. Namun bagi kilang PT. XYZ sendiri, itu sangat ber-

pengaruh pada gross margin karena LSWR memegang perolehan Yield terbesar

melebihi 50% hasil produksi

h. Analisa Keekonomian

Pasca dilakukan maksimasi terhadap produk Kerosene dan ADO, diharapkan

mampu meningkatkan keuntungan bagi perusahaan. Hasil perbandingan margin pra

dan pasca maksimasi ditampilkan dalam tabel berikut.

Tabel 3. 8 Perhitungan Keekonomian

Berdasarkan tabel diatas, dapat dilihat bahwa terdapat peningkatan keuntungan

hasil produksi sebesar US $ 83765.45. Namun peningkatan tersebut belum mampu

menaikkan margin penjualan menjadi positif yang berarti perusahaan masih merugi.

Jenis Harga Pra Maksimasi Pasca Maksimasi

US $/BSD m3/jam BSD US $ m3/jam BSD US $

Feed

BUCO 60.59 176 26531.35 1607534.635 176 26531.35 1607535

Produksi

Naphtha 59.32 9 1413.47 83840.86 5.96 899.41 53349.12

Kerosine 63.46 13 1938.13 123000.44 16.24 2452.19 155624.57

ADO 64.57 39 5885.51 380029.17 106.79 16120.01 1040874.13

LSWR 56.59 109 16428.22 929739.30 41.03 6193.71 350527.40

TOTAL 170.0191781 25665.32 1516609.77 170.02 25665.32 1600375.22

Gross Margin (US $ / BSD) -3.43 -0.27


398

Biaya yang dikeluarkan untuk bahan baku lebih besar dibandingkan hasil produksi

Kilang PT.XYZ sebenarnya dapat memperoleh gross margin positif. Namun,

terdapat losses yang cukup besar setelah produksi. Dapat dilihat dari feed sebesar 176

m3/jam hanya memperoleh 170 m3/jam. Hal ini tentu membawa kerugian bagi kilang

tersebut. Selain itu, karena terbatasnya unit yang ada di kilang ini sehingga produk

yang dihasilkan kebanyakan merupakan produk intermediet yang nilai jualnya belum

terlalu tinggi. Selama masa penghentian produksi, dilakukan banyak perbaikan untuk

peralatan-peralatan yang ada. Diharapkan jika kegiatan produksi dimulai Kembali,

dapat lebih maksimal dan Yield produksi tinggi.

4. SIMPULAN

Pasca dilakukan maksimasi untuk produk kerosene dan ADO, diperoleh pen-

ingkatan yield naphtha sebesar 3.39%, yield kerosene sebesar 9.24%, yield ADO sebe-

sar 60.76%, dan yield LSWR sebesar 30.20%. Dengan suhu draw off untuk produk

naphtha sebesar 248.89 ˚C dan 217 ˚C untuk Kerosene. Suhu draw off yang harus di-

capai untuk mendapatkan Yield ADO maksimal adalah 301.67 ˚C untuk ADO dan

329.4 ˚C untuk LSWR. Dengan memaksimalkan produksi Kerosene, terjadi perubahan

pada beberapa spesifikasi Kerosene maupun naphtha antara lain SG menurun, FP

turun, dan IBP turun untuk kerosene sedangkan untuk naphtha terjadi penurunan

Yield, SG, dan FBP. Dengan memaksimalkan produksi ADO, terjadi perubahan pada

beberapa spesifikasi ADO maupun LSWR antara lain SG meningkat, FP turun, dan

Viscosity naik dan PP turun untuk LSWR sedangkan untuk ADO terjadi penurunan FP

dan CCI. Maksimasi produksi Kerosene dan ADO meningkatkan Gross margin dari -

3.43 menjadi -0.27.

5. DAFTAR PUSTAKA

[1] Yekti,Risa.2006.Separasi & Fraksinasi. STEM Akamigas Cepu

[2] Aahmad Roni,Kiagus.2020.Teknologi Minyak Bumi.Palembang:CV, Amanah

[3] Edmister, W.C. 1961. Applied Hydrocarbon Thermodynamic, VOL.1. Houstan Texas :

Gulf Publishing Co.

[4] Treese, Steven & Pujadó, P.R. & Jones, D.S.J.. (2015). Handbook of Petroleum Pro-

cessing. 10.1007/978-3-319-14529-7.

[5] Geankoplis, Chritie. J. 1983. Transport Process and Unit Operation.London: Allyn and

Bacon, Inc.

[6] Riazi, M. R. 2005. Characterization and Properties of Petroleum Fractions: First Edition.

ASTM, Philadelphia.

[7] Watkin, RN, 1979, “Petroleum Refinery Distillation”, Second Edition, Gulf Publish-

ing Company, Houston, Texas

[8] Jones, DSJ, 1995, “Elements of Petroleum Procesing”, John Wiley and Sons,West Sus-

sex, England.

maksimasi yield kerosene dan ado dengan pengaturan ...

Documents