На правах рукописи МАХМУТОВ РУСТАМ АФРАИЛЬЕВИЧ ОПТИМИЗАЦИЯ ТЕХНОЛОГИИ МАЛОТОННАЖНОГО ПРОЦЕССА СИНТЕЗА МЕТАНОЛА НА МЕСТОРОЖДЕНИЯХ КРАЙНЕГО СЕВЕРА Специальность 05.17.07 - «Химическая технология топлива и высокоэнергетическпх веществ» АВТОРЕФЕРАТ диссертации на соискание ученой степени кандидата технических наук 1 6 МАЙ 2013 005057983 Уфа-2013
This document is posted to help you gain knowledge. Please leave a comment to let me know what you think about it! Share it to your friends and learn new things together.
Transcript
На правах рукописи
МАХМУТОВ РУСТАМ АФРАИЛЬЕВИЧ
ОПТИМИЗАЦИЯ ТЕХНОЛОГИИ МАЛОТОННАЖНОГО ПРОЦЕССА
СИНТЕЗА МЕТАНОЛА НА МЕСТОРОЖДЕНИЯХ КРАЙНЕГО СЕВЕРА
Специальность 05.17.07 -
«Химическая технология топлива и высокоэнергетическпх веществ»
АВТОРЕФЕРАТ
диссертации на соискание ученой степени
кандидата технических наук
1 6 МАЙ 2013
005057983
Уфа-2013
Работа выполнена на кафедре «Химико-технологические процессы»
филиала ФГБОУ ВПО «Уфимский государственный нефтяной технический
университет» в г. Салавате.
Научный руководитель
Официальные оппоненты:
доктор технических наук, профессор Жирное Борис Семёнович.
Ахметов Сафа Ахметович доктор технических наук, профессор, ФГБОУ ВПО «Уфимский госудолвенный нефшкж техЕщческий унивфсигег», профессф кафегцы «Технология нефш и газа»;
Ведущая организация
Цадкин Михаил Авраамович доктор технических наук, профессор, ФГБОУ ВПО «Башкирский государственный университет», профессор кафедры «Высокомолекулярные соединения и химическая технологая».
ФГБОУ ВПО государственный университет».
«Тюменский нефтегазовый
Защита состоится «22» мая 2013 года в 16:00 на заседании
диссертационного совета Д 212.289.03 при ФГБОУ ВПО «Уфимский
государственный нефтяной технический университет» по адресу: 450062,
Республика Башкортостан, г. Уфа, ул. Космонавтов, 1.
С диссертацией можно ознакомиться в библиотеке Уфимского
государственного нефтяного технического университета.
Автореферат разослан «19» апреля 2013 года.
Ученый секретарь
диссертационного совета Абдульминев Ким Гимадиевич
ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА РАБОТЫ
Актуальность проблемы.
Для предупреждения образования гидратов в системах сбора и
промысловой подготовки газа применяется метанол, причем его потребление с
увеличением газодобычи в северных регионах постоянно возрастает. Доставка
метанола на промыслы Крайнего Севера увеличивает его стоимость в два-три
раза, причем для ряда отдаленных месторождений из-за отсутствия
транспортной инфраструктуры возможна только сезонная доставка.
К тому же в настоящее время при освоении газовых и газоконденсатных
месторождений в районах Крайнего Севера особое внимание уделяется
экологическим вопросам, что обусловлено высокой чувствительностью
северной природы к техногенным воздействиям. Один из актуальных вопросов
- серьезные экологические риски при доставке химических реагентов, к
которым относится и метанол, на объекты газодобычи. При его
транспортировке, операциях слива и налива существует опасность
возникновения аварийных ситуаций с экологическим ущербом, обусловленных
спецификой метанола как загрязнителя: высокой растворимостью в воде,
повышенной летучестью, жесткими нормами ПДК в атмосферном воздухе и в
водных объектах.
Поэтому строительство установок по производству метанола в районах
газодобычи позволяет решить вопросы доставки метанола потребителю, а
также значительно уменьшает экологические риски, возникающие при его
транспортировке и перегрузке. В итоге на северных месторождениях снижается
себестоимость добьпи природного газа.
Цель работы.
Разработка технологических основ процесса низкотемпературного
синтеза метанола в условиях Крайнего Севера на Ямбургском
нефтегазоконденсатном месторождении.
Из цели работы вытекают следующие задачи исследований:
- исследование термодинамики процесса паровой конверсии метана и
синтеза метанола;
- разработка математического описания кинетики синтеза метанола;
- разработка математического описания полочного реактора синтеза
метанола;
- выбор оптимального оформления реактора синтеза метанола;
- выбор и обоснование технологической схемы низкотемпературного
синтеза метанола.
Научная новизна работы:
- разработан новый подход к расчёту термодинамических равновесных
составов продуктов реакций паровой конверсии метана и синтеза метанола,
основанный на описании равновесных выходов согласно закона нормального
распределения;
- предложены математические модели кинетики синтеза метанола и
полочного реактора синтеза метанола, совместное использование которых
позволяет с высокой точностью описать и эффективно оптимизировать работу
промышленного реактора получения метилового спирта.
На рисунках 1 и 2 представлены выходы продуктов паровой конверсии
метана в зависимости от фактора Р. 50
45
я 40
35
30 а 25 к £ 20
1 15
СЭ 10
5
0
V
о Водород
Д Метая
6,3 6,5 6,7 6,9 7,1 7.3 Параметр, Р
7,5 7,7
о Во,
ЛМс
ДЯНОЙЕ тоокси
1ар
д у т е р ода
^
63 6,5 6,7 6,9 7,1 7,3 Параметр, р
7,5 7,7
Рисунок 1 - Зависимость выхода продуктов паровой конверсии метана в зависимости от фактора Р. Точки соответствуют расчётным термодинамическим данным, кривые линии - данные по уравнениям (2) и (3)
Из рисунков 1 и 2
видно, что закон
нормального
распределения с высокой
точностью позволяет
описать выходы
продуктов паровой
конверсии метана.
Аналогично случаю
с паровой конверсией
метана был выполнен
поиск единого параметра,
который связывал бы
давление и температуру процесса синтеза метанола, чтобы в дальнейшем с
достаточной точностью описать равновесные выходы продуктов процесса.
В итоге в качестве параметра, связывающего влияние температуры и
давления на термодинамические равновесные выходы продуктов синтеза
метанола, предлагается использовать параметр Р, определяемый как:
6,50 6,75 7,00 7,25 7,50
Параметр, Р
Рисунок 2 - Зависимость равновесного выхода диоксида углерода от параметра Р. Точки соответствуют расчётным термодинамическим данным, кривые линии - данные по уравнению (4)
Р = Т - Р -0,1. (5) где Т - температура. К; Р - давление, МПа.
Зависимости выходов метанола, монооксида углерода и водорода от
параметра Р описываются уравнениями (2) и (3)
В таблице 2 приведены значения параметров уравнений (2) и (3) для
случая синтеза метанола.
Таблица 2 - Параметры уравнений (2) и (3) для случая синтеза метанола
Рисунок 3 - Зависимость равновесного выхода метанола, монооксида углерода и водорода от параметра Р. Точки соответствуют расчётньпл термодинамическим данным, рфивые линии -данные по уравнениям (5), (6)
На рисунке 3
представлены
зависимости выходов
метанола, монооксида
углерода и водорода
от параметра Р.
Из рисунка (3)
видно, что, как и в
сл>'чае с паровой
конверсией метана,
закон нормального
распределения с
высокой точностью
позволяет описать выходы продуктов синтеза метанола.
Таким образом, при определении равновесных выходов продуктов этих
реакций отпадает необходимость проводить трудоёмкие вычисления, связанные
с минимизацией энергии Гиббса. Достаточно провести их только один раз для
определения коэффициентов к уравнениям закона нормального распределения.
В третьей главе проведено моделирование кинетики синтеза метанола и
реактора процесса производства метилового спирта.
Известно, что все предлагаемые кинетические уравнения описывают
экспериментальные данные только в конкретньпс условиях принятой методики.
В отдельных случаях константы не сохраняют своего постоянства при
изменении времени контакта и состава газа. Нами была сделана попытка
получить кинетическое уравнение, удобное для расчёта промышленных
реакторов синтеза метанола и описывающее опытные данные в широком
диапазоне изменения параметров процесса.
Скорость синтеза хметанола выражается уравнением:
10
fcofн2 0,34
СН^ОН /•0,66 /-и.З /•
•/сЯзОЯ 0.5 (6)
где К/ - константа равновесия прямой реакции;
к - константа скорости прямой реакции;
/ с соответствующим индексом - фугитивность компонента,
определяющаяся по закону Рауля:
(7)
где / г - фугитивность чистого компонента.
Фугитивность определяется по уравнению:
2 ^ + З г / 4 ^ / 1 п у ; ® = 1 п л г - 1 п г + - /ЗУ'
КТУ
где Т - температура. К;
К - универсальная газовая постоянная;
V - объём, м^.
Величина К определяется по уравнению Битти-Бриджмена:
Где P = RTB, - Л ; 3 = ; г + .
(8)
(9)
Значения коэффициентов Ао, а. Во, Ь, С, необходимые для расчетов
коэффициентов Д 6, у, приведены в таблице 3.
Таблица 3 - Значения коэффициентов для расчёта Д 5, у
Компонент Ао а Во Ь С
Н2 0,12440 0,05618 0,02022 -0,00722 20000
СО 1,3445 0,02617 0,05046 -0,00691 420000
СНзОН 33,309 0,09246 0,60362 0,09929 320300
11
Для проточного реактора скорость образования метанола определим как:
где ¥р - объем слоя катализатора, м ;̂
8о - порозность слоя катализатора;
М - число киломолей исходной смеси в единицу времени.
Зависимость константы скорости образования метанола от температуры
можно выразить следующей зависимостью:
1пк = - 1 1 4 3 ^ _20,4663. (11)
Константа равновесия определялась по уравнению:
14694 7 1пК^ = -1 ,388 . 1п(Т) - 25,3; (12)
где Т - температура, К.
Для того чтобы определить оптимальный профиль температур в реакторе
и найти отсюда максимальную скорость образования целевого продукта, нужно
знать состав исходной смеси на входе в реактор и зависимость скорости
реакции от температуры.
В нашем случае для определения оптимальной температуры можно
применить условие:
Г=Мах, (13)
Используя уравнение (6) и условие (13), определяется максимальное
значение концентрации спирта при заданной температуре.
На рисунке 4 показана зависимость содержания метанола от оптимальной
температуры для катализатора типа СНМ-1 (Северодонецкий
низкотемпературный метанольный). Катализатор СНМ-1 имеет следующий
давлении 5 МПа, содержании в исходной смеси метанола 0,4 % мольн. и при
различном содержании инертных компонентов.
12
и 0 й в.
1 Ё S
300
290
280
270
260
250
240
230
220
210
\
1
- - 2 3
« — 5
0,01 0,02 0,03 Выход метанола, доля мольн.
0,04
Рисунок 4 - Зависимость выхода метанола от оптимальной температуры для катализатора СНМ-1 при различном содержании инертных газов в исходной смеси (% мольн.): 1 - 0; 2 - 10; 3 - 20; 4 - 30; 5 - 40.
Из рисунка 4 видно, что повышение содержания инертных компонентов в
сырьевой смеси приводит к снижению оптимальной температуры процесса
синтеза метанола. Эта зависимость используется в начальный период работы
катализатора при максимальной его активности, когда требуется интенсивный
теплоотвод из зоны реакции. В этом случае необходимо поддерживать высокую
объемную скорость процесса и высокое содержание инертных компонентов.
Математическое описание адиабатической зоны реактора с аксиальным
ходом газа представляет систему двух дифференциальных уравнений
материального и теплового балансов:
dx 3600-22,4-S-к k-So)^ dH G ^ '
Q,-tVkoiT, + аг.т\+а2,тй dx dT
^ ^ iícf+va
( 1 4 )
где 5 — сечение слоя катализатора, м ;
Тз - температура газа в слое катализатора. К; 13
и - стехиометрические коэффициенты;
С — расход газа на входе в катализатор, м^/ч;
Qp - теплота реакции, кДж/моль;
aJ¡ - коэффициенты в уравнении теплоёмкости.
Значения коэффициентов а^ для различных компонентов приведены в
таблице 4.
Таблица 4 - Значения коэффициентов ар
Метан Водород СО Метанол ат 6,89 7,12 8,92 26,6 а(Ц) 0,0032 -0,0002 -0,0068 -0,0433 а(2,0 1,00-10-' 1,00-10'^ 7,00-10-^ 4,00-10"'
Тепловой эффект реакции определяется по формуле:
Qp = О.ОП-Т^-15,14-Т+26885,
^ /-0,5 г /-0,34 ]со]н2 JCЩOH Ф{х,Т,) = г0,66 /-0,5 г тг ^сн^рн JcoJн2^f
Количество холодного байпаса Ся рассчитывается по уравнению:
О = 0 ^ ^н п
¡=1
где То-температура холодного байпаса, К;
Т] - температура газа после смешения, К.
Степень превращения после смешения рассчитывается как:
X = • О х
(15)
(16)
(17)
(18) (О + О н ) '
Расчёт ступеней реактора синтеза метанола и байпасных потоков
производится с использованием уравнений (14) и (17) в следующей
последовательности: предварительно задаёмся температурой на входе в слой
14
катализатора. Затем рассчитываем теишературу на входе в следующую ступень
с учётом ввода байпасного потока по уравнениям (14) из условия максимума
степени конверсии на выходе со ступени. Далее рассчитываем последовательно
остальные ступени.
На рисунках (5) - (7) представлены расчёт температуры в слое
катализатора, степени превращения исходного сырья и оптимального
температурного профиля в зависимости от высоты слоя катализатора.
Как правило, на практике соотношение Нг'.СО поддерживают в пределах
от 3:1 и выше для исключения возможности резкого повьпнения температуры
внутри частичек катализатора, которое может привести как к снижению
активности катализатора, так и к его разрушению.
и « а п I а
5
О 0,5 1 1,5 2 2,5 3 3,5 4 4,5 5 5,5 Высота слоя катализатора, м.
Рисунок 5 - Зависимость температуры в слое катализатора, степени превращения сырья и оптимального температурного профиля от высоты слоя катализатора при отношении Н2:С0 = 5:1 (Состав исходного газа (% мольн.): инерты - 20; метанол - 0,4; СО - 13,2; Нг - 66,4)
15
-о-Температура в слое Оптимальная температура
к бГ
а г. I в а V в В
2 2,5 3 3,5 4 Высота слоя катализатора, м.
Рисунок 6 - Зависимость температуры в слое катализатора, степени превращения сырья и оптимального температурного профиля от высоты слоя катализатора при отношении Н2:С0 = 10:1 (Состав исходного газа (% мольн.): инерты - 20; метанол - 0,4; СО - 7,2; Н2 - 72,4)
340
320
300
1 280
и с « 260 л
240
220
200
1 ! 1 1 1 -О-Температура в слое •^Оптимальная температура -^Степень превращения
1 ! 1 1 1 -О-Температура в слое •^Оптимальная температура -^Степень превращения
0,5 1,5 4,5 5,5 2 2,5 3 3,5 4 Высота слоя катализатора, м.
Рисунок 7 - Зависимость температуры в слое катализатора, степени превращения сьфья и оптимального температурного профиля от высоты слоя катализатора при отношении Н2:СО = 20:1 (Состав исходного газа (% мольн.): инерты - 20; метанол - 0,4; СО - 3,8; Н2 - 75,8)
16
Изменение соотношения Н2:СО в пределах от 5:1 до 20:1 приводит к
изменению температурного профиля и снижает степень превращения
исходного сырья, а, следовательно, и выход метанола.
Помимо увеличения отношения Н2:СО, на выход метанола влияет также
содержание инертных 1
0,9 1 0.8
1 е-5 I 0̂7 1 1 0.6 | | 0,5 1? 0,4 I I 0,3 I I од
I 0,1
о 35 О 3 10 15 20 25 30 Соднгря;анпе ннертов, доля ыольк.
Рисунок 8 - Влияние содержания инертов на производительность установки синтеза метанола
компонентов. Так, на
рисунке (8) показано
влияние содержания
инертов на
производительность
установки синтеза
метанола. Очевидно,
что повышение
содержания инертных
компонентов в сырье
на 10 % мольн.
вызывает снижение производительности установки по метанолу на
15-20 %.
Выбраны оптимальные параметры процесса и размеры реактора синтеза
метанола. На рисунке
(9) показана
зависимость
производительности
установки по
метанолу от
количества ступеней в
реакторе. Данная
° ' ' ^ „ ' ® ' ® зависимость носит Количество ст>-п£нсй в реакторе
Рисунок 9 - Зависимость производительности экстремальный установки по метанолу от количества ступеней в тт <г
^ характер. Наибольшие реакторе
17
выходы наблюдается при количестве ступеней в реакторе от 3 до 4.
Далее, нами было проведено сравнение температурного профиля в
реакторе при количестве ступеней в реакторе 3 и 4. Результаты сравнения
приведены на рисунке (10).
Очевидно, что при использовании трехполочного реактора катализатор на
первой ступени на протяжении полутора метров подвергается значительной
температурной нагрузке, что приведёт к сокращению срока его службы. При
применении четырех 290
, 270
1 250 • 3 I 230 £
I С 190
* 170
о: 3 ПП1ИГ1 1 •*-4 полки
ЭП0Л01 с
0 1 2 3 4 5 6 7 8 Высота кагалюетора« м
Рисунок 10 - Зависимость температурного профиля в реакторе от высоты катализатора и количества полок в реакторе
полочного реактора: во-
первых, сокращается
высота, а,
следовательно, и объем
катализатора; во-
вторых, отсутствует
долговременная
температурная нагрузка
на катализатор на
первой ступени, что
увеличит срок его
службы по сравнению с трехполочным вариантом.
Основные параметры работы и размеры реактора синтеза метанола
приведены в таблице (5).
Параметр Значение Размерность 1 2 3
Производительность реактора по сырью 6,85 м7с Давление 5,0 МПа Высота слоя катализатора 5,45 м Расстояние между полками 1,5 м Высота одной полки катализатора = 1,36 м Диаметр реактора 1,6 м
18
Продолжение таблицы 5 1 2 3
Отношение Н2:С0 20:1 -
Содержание инертных компонентов в исходной смеси
0,200 Доля мольн.
Начальная концентрация метанола 0,004 Доля мольн. Содержание водорода на входе в реакторе в исходной смеси
0,758 Доля мольн.
Содержание монооксида углерода на входе в реакторе в исходной смеси
0,038 Доля мольн.
В четвертой главе предложена технологая малотоннажной установки
(мощность 12500 т в год) по производству метанола. За основу взята
технология, внедренная на Юрхаровском месторождении, в которой при
интеграции установки по производству метанола в состав установки
компримирования природного газа достигается существенное снижение
капитальных затрат.
Технологический процесс на базе паровой конверсии природного газа
включает следующие основные стадии:
- паровая каталитическая конверсия парогазовой смеси под давлением
2,2 МПа (22 кгс/см^) при температуре 850 °С в присутствии никелевого
катализатора;
- рекуперация тепла конвертированного газа с вьфаботкой пара для
технологических нужд установки;
- компримирование конвертированного и циркуляционного газов;
- синтез метанола на низкотемпературном медьсодержащем катализаторе
СНМ-1 под давлением 5,0 МПа при температуре 220-280 °С;
- ректификация метанола.
Указаны следующие преимущества малотоннажной газохимии:
- снижение объема факельного сжигания углеводородов и их эмиссии в
атмосферу; - обеспечение промыслового производства метанола - ингибитора
19
гидратообразования;
- организация производства из газового сырья жидких энергетических и
моторных топлив для локальных потребителей;
- возможность промышленного освоения малоресурсных месторождений;
- альтернатива трубопроводному транспорту и СПГ при освоении
труднодоступных и удаленных газовых месторождений.
технологических установок комплексной подготовки газа и синтеза метанола.
На рисунке (И) приведена схема парового риформинга и синтеза метанола
(блок УКПГ описан в диссертации). Проведен предварительный экономический
расчет, в котором определены основные технико-экономические показатели
процесса, представленные в таблице 6.
Таблица б - Технико-экономические показатели
Показатели Значение Мощность установки по метанолу, т/год 12500 Предполагаемая цена 1 т метанола, руб. 12500 Себестоимость 1 т целевой продукции, руб. 7241,5 Прибыль, тыс. руб. 65731,2 Чистая прибьшь, тыс. руб. 49955,7 Капитальные затраты, тыс. руб. 240000,0 Срок окупаемости проекта, лет 3,65
20
u о" s H m « a
См PO
§ s a ^ & 1
^ § . = S S я о I
§ е 1 1 § i l l s I I ^ â f & § & -S " I H I к S § y «
H i l l
Ш Г "
21
Общие выводы
1. Впервые предлагается новый подход для расчёта равновесных
термодинамических выходов продуктов химических реакций, основанный на
использовании параметра F, связывающего температуру и давление процесса, в
совокупности с законом нормального распределения.
2. С использованием математического описания кинетики синтеза
метанола выявлено, что с повышением содержания инертных компонентов в
исходной сьфьевой смеси от О до 40 % мольн. происходит снижение
оптимальной температуры процесса на 15-20 °С, и выхода метанола на 1-1,5 %
мольн.
3. При помопщ математической модели проведена оптимизация работы
3 Хасанов Р.Г. Использование нормального закона распределения для описания равновесного состава продуктов синтеза метанола / Р.Г. Хасанов, Б.С. Жирнов, Ф.Р. Муртазин, P.A. Махмутов // Газовая промышленность. - 2012. -№ 6 - с . 41-43.
4 Хасанов Р.Г. Развитие процессов производства метанола на газовых месторождения в районах Крайнего Севера / Р.Г. Хасанов, P.A. Махмутов , Б.С. Жирнов, Т.В. Кусалиев // История науки и техники. - 2012. №6, спецвыпуск №2 - с. 34-37.
5 Жирнов Б.С. Пути рационального использования природного и попутного газов / Б.С. Жирнов, Р.Г. Хасанов, P.A. Махмутов, Д.И. Ягудина // Сборник научных трудов международной научно-практической конференции, посвященной 20-летию независимости Республики Казахстан. Атырау, 2011, с. 236-238.
6 Махмутов P.A. Разработка квалифицированных способов использования газообразных углеводородов / P.A. Махмутов // Материалы докладов пятой научно-практической конференции «Развитие инновационного потенциала молодых специалистов - значимый вклад в динамичное развитие газовой отрасли». - М.: ЗАО «Ямалгазинвест», 2009. - С.39.
7 Махмутов P.A. Производство метанола из газообразных углеводородов в районах Крайнего Севера / P.A. Махмутов // Материалы докладов XVI научно-практической конференции «Проблемы развития газовой промышленности Сибири». - Тюмень: ООО «Тюменниигипрогаз», 2010. - С. 233.
ВМахмутов P.A.K вопросу квалифицированного использования газового сырья / P.A. Махмутов, Р.Г. Хасанов, Б.С. Жирнов//Материалы Международной научно-практической конференции «Нефтегазопереработка - 2010». - Уфа: Изд-во «ГУП ИНХП РБ», 2010. - С. 85.
9 Махмутов P.A. Производство метанола в местах газодобычи — путь к снижению экологических рисков при освоении газовых и газоконденсатных месторождений / P.A. Махмутов, Р.Г. Хасанов, B.C. Жирнов// Материалы Всероссийской научной конференции «Экологаческие проблемы нефтедобычи». - Уфа: Изд-во «УГНТУ», «Нефтегазовое дело», 2010. - С. 7.
ЮМахмутов P.A. Описание равновесных выходов продуктов синтеза метанола нормальным законом распределения / P.A. Махмутов, Р.Г. Хасанов, P.M. Утяганова // Материалы II Международной научной конференции «Актуальные проблемы науки и техники». - Уфа: Изд-во «УГНТУ»,
«Нефтегазовое дело», 2010. - т. 1, С. 36. ПМахмутов P.A. Причины развития процессов малотоннажного
производства метанола на газовых месторождениях в районах Крайнего Севера / P.A. Махмутов, Р.Г. Хасанов, Б.С. Жирнов // Материалы XI Международной научной конференции «Современные проблемы истории естествознания в области химии, химической технологии и нефтяного дела». - Уфа: Изд-во «Реактив», 2010.-С. 83.
12 Махмутов P.A. Некоторые закономерности термодинамики паровой конверсии метана / P.A. Махмутов, Б.С. Жирнов, Р.Г. Хасанов И Материалы Международной научно-практической конференции «Нефтегазопереработка -2011»,- Уфа: Изд-во «ГУН ИНХП РБ», 2011. - С. 223.
13 Махмутов P.A. Влияние содержания инертных газов в исходном сырье на синтез метанола / P.A. Махмутов, Р.Г. Хасанов, Б.С. Жирнов // Материалы IV Всероссийской научной конференции «Теория и практика массообменных процессов химической технологии» (Марушкинские чтения).- Уфа, Изд-во УГНТУ, 2011.
14 Махмутов P.A. Разработка квалифицированных способов использования газообразных углеводородов / P.A. Махмутов, Б.С. Жирнов // Материалы IX Всероссийской конференции молодых >'чёных, специалистов и студентов по проблемам газовой промышленности России «Новые технологии в газовой промышленности». - М.: РГУ нефти и газа им И.М. Губкина, 2011. -С. 19.
15 Махмутов P.A. Снижение экологических рисков при освоении газовых и газоконденсатных месторождений путём производства метанола в местах газодобычи / P.A. Махмутов, Б.С. Жирнов, Р.Г. Хасанов // Материалы Всероссийской научно-технической интернет-конференции «Экология и безопасность в техносфере». Орёл, Изд-во ФГОУ ВПО «Госуниверситет -УНПК»,2011.
16Махмутов P.A. Способ решения проблемы доставки метанола на газовые месторождения Крайнего Севера / P.A. Махмутов, A.C. Ковина, Р.Г. Хасанов //Материалы докладов межвузовской научно-технической конференции студентов, аспирантов и молодых учёных «Наука. Технология. Производство». - Уфа: УГНТУ, 2012.
17 Махмутов P.A. Расчёт равновесного состава продуктов синтеза метанола / P.A. Махмутов, Р.Г. Хасанов, A.C. Ковина // Сборник трудов V Международной заочной научно-практической конференции молодых ученых. - Уфа: Нефтегазовое дело, 2012.
Подписано в печать 11.04.2013. Бумага офсетная. Формат 60x84 Ч\ь Гарнитура «Тайме». Печать трафаретная. Усл. печ. л. 1
Тираж 100. Заказ 41
Типография Уфимского государственного нефтяного технического университета
Адрес издательства и типографии: 450062, Республика Башкортостан, г. Уфа, ул. Космонавтов, 1