LUSU LA PAZ

Estado Plurinacional de Bolivia

Plan Maestro Metropolitano de Agua Potable

y Saneamiento La Paz - El Alto, Bolivia

La Paz, Enero de 2014

ESTUDIO DE IDENTIFICACIÓN N° 5

MEJORAMIENTO Y AMPLIACIÓN DEL SISTEMA DE

ALCANTARILLADO – LA PAZ

Planes Maestros Metropolitanos de Agua Potable y Saneamiento de Cochabamba, La Paz y El Alto, Santa Cruz y el Valle Central de Tarija – (Bolivia)

Informe Final - Plan Maestro Metropolitano de Agua Potable y Saneamiento de La Paz – El Alto y Zonas Adyacentes

Indice General i

ÍNDICE

I. NOMBRE DEL PROYECTO ........................................................................................................ VIII

II. TIPO DE PROYECTO .................................................................................................................. VIII

III.INSTITUCIONES INVOLUCRADAS ............................................................................................ VIII

IV. UBICACIÓN FÍSICA DEL PROYECTO ........................................................................................ VIII

V. DATOS DEMOGRÁFICOS .......................................................................................................... VIII

VI. DATOS TÉCNICOS ........................................................................................................................ X

VII.DATOS FINANCIEROS ................................................................................................................. X

VIII.TIEMPO DE IMPLEMENTACIÓN DEL PROYECTO ................................................................... XI

1. INFORMACIÓN GENERAL .............................................................................................................1

1.1. ASPECTOS GENERALES ............................................................................................................1

1.1.1. Nombre del Proyecto .......................................................................................................1 1.1.2. Tipo de Proyecto .............................................................................................................1 1.1.3. Situación sin Proyecto .....................................................................................................1 1.1.4. Objetivos .........................................................................................................................1 1.1.5. Instituciones Involucradas ...............................................................................................1

1.2. LOCALIZACIÓN DEL PROYECTO................................................................................................2

1.2.1. Ubicación Física y Geográfica .........................................................................................2 1.2.2. Vías de Acceso ...............................................................................................................2

1.3. DESCRIPCIÓN FÍSICA DEL ÁREA DEL PROYECTO ...................................................................3

1.3.1. Clima...............................................................................................................................3 1.3.2. Altitud ..............................................................................................................................4 1.3.3. .Relieve Topográfico........................................................................................................4

2. ESTUDIOS BÁSICOS ......................................................................................................................5

2.1. ESTUDIOS SOCIOECONÓMICOS ...............................................................................................5

2.1.1. Aspectos Demográficos ...................................................................................................5 2.1.2. Aspectos Socioeconómicos .............................................................................................6 2.1.3. Análisis Socioeconómico de la Población ........................................................................7

2.2. ESTUDIOS TÉCNICOS.................................................................................................................8

2.2.1. Evaluación de los sistemas de alcantarillado sanitario existentes....................................8 2.2.2. Evaluación de Cuerpos Receptores ............................................................................... 11 2.2.3. Reconocimiento Geológico y Estudios de Suelos y Geotécnicos. ................................... 13 2.2.4. Trabajos Topográficos ................................................................................................... 13

3. DESCRIPCIÓN DE ALTERNATIVAS ............................................................................................ 15

3.1. RESULTADOS DE LA EVALUACIÓN DE ALTERNATIVAS......................................................... 15

3.2. ASPECTOS LEGALES................................................................................................................ 17

3.2.1. Procedimiento en caso de expropiación......................................................................... 17

3.3. ALTERNATIVAS EVALUADAS PARA LA DEPURACIÓN ........................................................... 19

4. INGENIERÍA DEL PROYECTO...................................................................................................... 21

4.1. MEMORIA DESCRIPTIVA........................................................................................................... 21

4.1.1. Antecedentes del Proyecto ............................................................................................ 21



Indice General ii

ÍNDICE

4.1.2. Situación actual del Alcantarillado Sanitario de la ciudad de La Paz............................... 21 4.1.3. Concepción General del Sistema de Alcantarillado Sanitario de La Paz ......................... 22 4.1.4. Trazado y Descripción de los Interceptores a Corto Plazo ............................................. 24 4.1.5. Trazado y Descripción del EMISARIO ........................................................................... 33 4.1.6. Obra de Toma ............................................................................................................... 42 4.1.7. Aspectos Técnicos de los Interceptores ......................................................................... 50 4.1.8. Aspectos Técnicos del EMISARIO ................................................................................. 66 4.1.9. Aspectos Técnicos de la Estación Elevadora Buenos Aires ........................................... 70

4.2. MEMORIA DE CÁLCULO ........................................................................................................... 77

4.2.1. Parámetros de Diseño del Proyecto............................................................................... 77 4.2.2. Cálculo Hidráulico ......................................................................................................... 81 4.2.3. Diseño de redes de alcantarillado sanitario .................................................................... 88 4.2.4. Consideraciones constructivas y selección de material .................................................. 91 4.2.5. Consideraciones estructurales de tuberías de PVC ..................................................... 104 4.2.6. Parámetros de diseño de la estación elevadora Buenos Aires ..................................... 109 4.2.7. Parámetros de diseño de la obra de toma del Río Choqueyapu ................................... 121

4.3. CÓMPUTOS MÉTRICOS Y VOLÚMENES DE OBRA ............................................................... 125

4.4. PRECIOS UNITARIOS DE LA OBRA ........................................................................................ 126

4.4.1. Introducción ................................................................................................................ 126 4.4.2. Costos de materiales e insumos .................................................................................. 126 4.4.3. Costos de mano de obra ............................................................................................. 127 4.4.4. Costos Indirectos......................................................................................................... 130

4.5. PRESUPUESTO DE INFRAESTRUCTURA .............................................................................. 132

4.5.1. Generalidades ............................................................................................................. 132 4.5.2. Componentes y presupuesto general del proyecto de recolección ............................... 132

4.6. CRONOGRAMA DE EJECUCION DE OBRA ............................................................................ 152

4.6.1. Gráfico de Barras ó Diagrama Gantt ............................................................................ 152

4.7. PLANOS DE CONSTRUCCION ................................................................................................ 153

4.8. PREDIMENSIONAMIENTO PLANTA DE TRATAMIENTO MALLASA ....................................... 153

4.8.1. Generalidades ............................................................................................................. 153 4.8.2. Ubicación de la PTAR ................................................................................................. 154 4.8.3. Periodo de diseño ....................................................................................................... 155 4.8.4. Caudales de diseño ..................................................................................................... 156 4.8.5. Cargas Contaminantes ................................................................................................ 157 4.8.6. Descripción sucinta de la solución de tratamiento elegida ............................................ 159 4.8.7. Componentes y presupuesto general del proyecto de depuración ................................ 163

4.9. OTRAS OBRAS PARA DESARROLLAR EN EL CORTO PLAZO .............................................. 167

5. GESTIÓN DE LOS SERVICIOS ................................................................................................... 168

5.1. ENTIDAD PRESTADORA DE LOS SERVICIOS DE AGUA POTABLE Y ALCANTARILLADO

(EPSA) ...................................................................................................................................... 168

5.2. DIAGNÓSTICO INSTITUCIONAL Y RECOMENDACIONES ..................................................... 168

5.2.1. Aspectos Organizacionales ......................................................................................... 168 5.2.2. Aspectos Operacionales .............................................................................................. 171 5.2.3. Aspectos Administrativos ............................................................................................. 175



Indice General iii

ÍNDICE

5.2.4. Aspectos Financieros .................................................................................................. 177 5.2.5. Conclusiones............................................................................................................... 181 5.2.6. Recomendaciones ....................................................................................................... 183

6. DESARROLLO COMUNITARIO .................................................................................................. 184

6.1. FACTIBILIDAD SOCIAL DEL PROYECTO ................................................................................ 184

7. PRESUPUESTO DEL PROYECTO.............................................................................................. 185

8. EVALUACIÓN DE LA ALTERNATIVA SELECCIONADA ............................................................ 186

8.1 ANTECEDENTES ..................................................................................................................... 186

8.1.1. Objetivos Evaluación Socio Económica ....................................................................... 186 8.1.2. Costos de operación y mantenimiento ......................................................................... 186 8.1.3. Metodología para la evaluación del proyecto ............................................................... 186 8.1.4. Identificación de los beneficios del proyecto ................................................................ 187

8.2. EVALUACIÓN SOCIOECONÓMICA ......................................................................................... 187

8.2.1. Inversiones .................................................................................................................. 187 8.2.2. Conclusiones............................................................................................................... 189

8.3. EVALUACION AMBIENTAL ...................................................................................................... 189

9. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ................................................................................ 192

10. ANEXOS ..................................................................................................................................... 193

ANEXO 1: MAPA DE UBICACIÓN DEL MUNICIPIO

ANEXO 2: PLANO DEL ESQUEMA DE ACCESO VIAL

ANEXO 3: CALIDAD DE AGUAS

ANEXO 4: ESTUDIOS GEOTÉCNICOS E HIDROGEOLÓGICOS (INCLUYE REPORTE

FOTOGRÁFICO)

ANEXO 5: LIBRETA TOPOGRÁFICA (INCLUYE REPORTE FOTOGRÁFICO)

ANEXO 6: FICHA AMBIENTAL PRELIMINAR

ANEXO 7: MEMORIAS DE CÁLCULO

ANEXO 8: PREDISEÑO ESTRUCTURAL

ANEXO 9: CÓMPUTOS MÉTRICOS

ANEXO 10: ANÁLISIS DE PRECIOS UNITARIOS

ANEXO 11: PRESUPUESTO DESGLOSADO DE LA INFRAESTRUCTURA

ANEXO 12: PLANOS

ANEXO 13: EVALUACIÓN SOCIOECONÓMICA

ANEXO 14: PLANOS GENERALES

ANEXO 15: TÉRMINOS DE REFERENCIA

ANEXO 16: DOCUMENTACION LEGAL



Indice General iv

ÍNDICE DE TABLAS

Tabla 1.1. Instituciones Involucradas .......................................................................................................2

Tabla 2.1. La Paz - Distribución de la Población del municipio por Distritos, área y densidad Censo

2012 .......................................................................................................................................................6

Tabla 2.2. Gastos Familiares del Municipio de La Paz .............................................................................7

Tabla 2.3. Porcentaje destinado al ahorro ...............................................................................................8

Tabla 2.4. Análisis cuantitativo del sistema de recolección de aguas residuales en La Paz .................... 10

Tabla 2.5. Resumen de oferta actual de servicios de saneamiento en el Municipio de La Paz ............... 11

Tabla 2.6. Resultados del muestreo en el Río Choqueyapu .................................................................. 12

Tabla 2.7. Resultados del muestreo de los alcantarillados de Achumani, Irpavi y Sopocachi ................. 13

Tabla 3.1. Resumen de alternativas de saneamiento evaluadas ............................................................ 16

Tabla 3.1. Resumen de alternativas de depuración evaluadas .............................................................. 20

Tabla 4.1. Interceptor Huallas ............................................................................................................... 25

Tabla 4.2. Interceptor Seguencoma ....................................................................................................... 27

Tabla 4.3. Interceptor Oeste .................................................................................................................. 29

Tabla 4.4. Interceptor Orkojahuira ......................................................................................................... 32

Tabla 4.5. Emisario ............................................................................................................................... 35

Tabla 4.6. Ventajas y Desventajas ....................................................................................................... 38

Tabla 4.7. Emisario ............................................................................................................................... 41

Tabla 4.8. Resumen de Caudales ......................................................................................................... 45

Tabla 4.9. Obra de Toma Río Choqueyapu ........................................................................................... 49

Tabla 4.10. Resumen de Criterios de Diseño......................................................................................... 50

Tabla 4.11. Valorización de áreas de aporte por cámaras de inspección (interceptor Huayllas) ............. 52

Tabla 4.12. Valorización de áreas de aporte por cámaras de inspección (interceptor Seguencoma) ...... 53

Tabla 4.13. Valorización de áreas de aporte por camaras de inspeccion (interceptor orkojahuira) ......... 54

Tabla 4.14. Valorización de áreas de aporte por camaras de inspeccion (interceptor oeste) .................. 56

Tabla 4.15. Valorización de áreas de aporte por camaras de inspeccion (interceptores autopista) ......... 58

Tabla 4.16. Cuadro resumen de diámetros ............................................................................................ 59

Tabla 4.17. Detalle cruce emisario con Puente Cajón ............................................................................ 60

Tabla 4.18. Detalle Ruta Paso Obligado bajo Bóveda Huayllas ............................................................. 61

Tabla 4.19. Detalle ruta Seguencoma con Tubería aérea (Canalización Choqueyapu) .......................... 62

Tabla 4.20. Detalle cruce desnivel con Tubería con Río Choqueyapu .................................................... 63

Tabla 4.21. Cruce el Emisario hacia el frente confluencia Ríos Irpavi – Choqueyapu ............................. 64

Tabla 4.22. Detalle cruce Emisario por debajo del río Huaynñajahuira ................................................... 65



Indice General v

ÍNDICE DE TABLAS

Tabla 4.23. Resumen de Criterios de Diseño......................................................................................... 66

Tabla 4.24. Valorización de áreas de aporte por cámaras de inspección (EMISARIO) ........................... 67

Tabla 4.25. Detalle de cámaras de Inspección ...................................................................................... 69

Tabla 4.26. Estación Elevadora Buenos Aires (Interceptor Oeste) ......................................................... 75

Tabla 4.27. Detalle Estación Elevadora Buenos Aires ........................................................................... 76

Tabla 4.28. Interceptores a corto plazo (año 2012) ................................................................................ 78

Tabla 4.29. Interceptores corto plazo (año 2036) ................................................................................... 78

Tabla 4.30. Interceptoresa mediano plazo (año2012) ............................................................................ 79

Tabla 4.31. Interceptoresa mediano plazo ( año2036) ........................................................................... 79

Tabla 4.32. Interceptoresa largo plazo (2012)........................................................................................ 80

Tabla 4.33. Interceptores a largo plazo (año 2036) ................................................................................ 80

Tabla 4.34. Emisario ............................................................................................................................. 81

Tabla 4.35. Cuadro 3 ............................................................................................................................ 83

Tabla 4.36. Resumen de criterios de diseño .......................................................................................... 87

Tabla 4.37. Recubrimientos mínimos para la red de colectores ............................................................. 92

Tabla 4.38. Anchos máximos de zanja ............................................................................................... 93

Tabla 4.39. Tamaños disponibles y descripción de las tuberías comúnmente empleadas en las

redes de alcantarillado .......................................................................................................................... 97

Tabla 4.40. Tabla comparativa de costos de tuberías en diferentes materiales .................................... 103

Tabla 4.41. Valores del coeficiente de deformación retardad Dr .......................................................... 108

Tabla 4.42. Valores referenciales de arranque/hora para motores de bombas sumergibles ................. 114

Tabla 4.43. Datos de la Estación Elevadora de Aguas Residuales....................................................... 120

Tabla 4.44. Costos Aproximados de Mano de Obra ............................................................................. 128

Tabla 4.45. Costos Aproximados el Equipo Pesado ............................................................................ 129

Tabla 4.46. Presupuesto General Huayllas .......................................................................................... 133

Tabla 4.47. Presupuesto General Oeste .............................................................................................. 135

Tabla 4.48. Presupuesto General Orkojahuira ..................................................................................... 138

Tabla 4.49. Presupuesto General Seguencoma .................................................................................. 140

Tabla 4.50. Presupuesto General Interceptor Autopista ....................................................................... 142

Tabla 4.51. Emisario (PTAR Opción “Valle de las Flores” .................................................................... 144

Tabla 4.52. Emisario (PTAR Opción B) ............................................................................................... 147

Tabla 4.53. Presupuesto General Obra de Toma................................................................................. 151

Tabla 4.54. Periodos de diseño recomendados ................................................................................... 156

Tabla 4.54. Resumen de datos base de dimensionamiento para la PTAR Mallasa .............................. 157



Indice General vi

ÍNDICE DE TABLAS

Tabla 4.55. Límites de Descarga al Sistema de Alcantarillado Aplicables a las Industrias .................... 158

Tabla 4.55. Simulación de concentraciones de salida para DBO, SST y NH4, para época seca .......... 160

Tabla 4.55. Producción de lodos por etapa de tratamiento, para tiempo seco ...................................... 162

Tabla 4.55. Producción de Biogás y generación de energía eléctrica y térmica en la PTAR Mallasa .... 163

Tabla 4.55. Presupuesto PTAR Mallasa, Corto Plazo .......................................................................... 164

Tabla 5.1. Ingresos Por Servicios (En Bolivianos) ............................................................................... 177

Tabla 5.2.Estructura de Costos (En Bolivianos) ................................................................................... 178

Tabla 5.3. Resultados de Gestión (En Bolivianos) .............................................................................. 178

Tabla 5.4. Índice de Liquidez ............................................................................................................... 179

Tabla 7.1. Presupuesto General del Proyecto...................................................................................... 185

Tabla 8.1. Factores de conversión....................................................................................................... 188



Indice General vii

ÍNDICE DE FIGURAS

Figura 1.1. Ubicación y Vías de Acceso ..................................................................................................3

Figura 2.1. La Paz - Distribución de la Población del municipio por Distritos y Densidades por Zona

Censal - Censo 2012 ..............................................................................................................................5

Figura 2.2. TUBERÍAS DE HORMIGÓN ALCANTARILLADO SANITARIO SISTEMA LA PAZ .................9

Figura 4.1. Distribución de la Planta de Tratamiento .............................................................................. 23

Figura 4.2 Ubicación de la Planta de Tratamiento de Aguas Residuales (PTAR opción B) ..................... 40

Figura 4.3. Detalle de Compuertas Batientes Tipo Amil ......................................................................... 43

Figura 4.4. Curva de Duración de Caudales .......................................................................................... 44

Figura 4.5. Esquema de funcionamiento ............................................................................................... 48

Figura 4.6. Áreas de aporte específicas para el Interceptor Huayllas ..................................................... 52

Figura 4.7. Áreas de aporte específica para el interceptor Seguencoma ................................................ 53

Figura 4.8. Áreas de aporte específicas interceptor Orkojahuira ............................................................ 54

Figura 4.9. Áreas de aporte Específicas para el Interceptor Oeste ......................................................... 55

Figura 4.10. Areas de Aporte Espedíficas para Interceptores Autopista ................................................. 57

Figura 4.11. Areas de aporte específicas para El Emisario .................................................................... 67

Figura 4.12. Aspectos Técnicos ............................................................................................................ 72

Figura 4.13. Aspectos técnicos.............................................................................................................. 73

Figura 4.14. Compuerta ...................................................................................................................... 123

Figura 4.15. Futura PTAR ................................................................................................................... 155

Figura 4.16. Esquema del Proceso de Tratamiento: Linea de agua ..................................................... 159

Figura 4.16. Esquema del Proceso de Tratamiento: Línea de fangos .................................................. 160

Figura 5.1.Índice de Endeudamiento ................................................................................................... 179

Figura 5.2. Índice de Razón de Trabajo ............................................................................................... 180

Figura 5.3. Ejecución de Inversiones ................................................................................................... 180



Resumen Ejecutivo viii

RESUMEN EJECUTIVO

I. NOMBRE DEL PROYECTO

Estudio de identificación, Mejoramiento y Ampliación del Alcantarillado Sanitario de la ciudad de La

Paz.

II. TIPO DE PROYECTO

En el presente Plan Maestro se han analizado los Estudios de Identificación de Mejoramiento y

Ampliación del Saneamiento de la ciudad de La Paz, como un insumo básico para el planteamiento

de alternativas de conducción del alcantarillado sanitario.

III. INSTITUCIONES INVOLUCRADAS

Se han identificado las siguientes instituciones:

TIPO DE INSTITUCIÓN NOMBRE DE LA INSTITUCIÓN

Institución Solicitante Ministerio de Medio Ambiente y Agua – Estado Plurinacional de Bolivia

Institución Responsable de

la elaboración del proyecto Consorcio TYPSA, GITEC, Land &Water Bolivia, Aguilar y Asociados

Institución Financiera Banco Interamericano de Desarrollo, Fondo Español de Cooperación

para Agua y Saneamiento en América Latina y el Caribe.

Gobierno Local - Municipio Gobierno Autónomo Municipal de La Paz

Operador Empresa Pública Social de Agua Potable y Saneamiento (EPSAS)

IV. UBICACIÓN FÍSICA DEL PROYECTO

El proyecto cubre los distritos urbanos 2, 3, 5, 6, 7, 8, 9, 12, 13,15 de la ciudad de La Paz. Los

distritos urbanos 1 y 2 constituyen el centro o casco viejo de la población de la cuidad de La Paz,

mientras que los distritos 2 y 15 son los distritos que beneficiara el interceptor Hullas los distritos 13

,12 ,2 los distritos beneficiados por el interceptor Orkojahuira, los distritos 5, 6, 7, 8,9 los beneficiados

por el interceptor oeste y por último el distrito 3 beneficiado por el interceptor Seguencoma.

V. DATOS DEMOGRÁFICOS

La población está basada en los datos y proyecciones elaboradas en el estudio demográfico del Plan

Maestro que a su vez consideran el Censo 2012 del que se lograron obtener valores a nivel zonas

municipales.



Resumen Ejecutivo ix

Tabla 1: Datos demográficos del municipio de La Paz (2012)

Fuente: PMM – Plan Maestro Metropolitano

De la tabla de arriba se puede extraer que el área urbana tiene entonces un total de 774.632

habitantes para el 2012 distribuidos entre los proyectos de estudio de identificación para la cuidad de

La Paz

Tabla.2. Datos demográficos del municipio de La Paz (2036)

Fuente: PMM – Plan Maestro Metropolitano

DESCRIPCION DISEÑO REQUERIDOPOBLACION

2012

DOTACION

l/hab/dia

2012

CAUDAL

l/s

2012

AREA NETA

Ha

2012

AREA

BRUTA

Ha

2012

PROYECTO: INTERCEPTOR OESTE 172,080 82.23 114.64 161.00 897.00

PROYECTO: INTERCEPTOR ORKOJAHUARA (750 m3/d industrias) 188,490 165.44 261.33 629.00 1617.00

PROYECTO: INTERCEPTOR SEGUENCOMA 9,730 165.44 13.04 59.00 681.00

PROYECTO: INTERCEPTOR HUAYLLAS (12 m3/d industria) 27,375 165.44 36.83 93.00 152.00

397,674 426 942 3,347


2012

DOTACION

l/hab/dia

2012

CAUDAL

l/s

2012

AREA NETA

Ha

2012

AREA

BRUTA

Ha

2012

PROYECTO: INTERCEPTOR HUAYNAJAHUIRA 24,007 165.44 32.18 603.00 1005.00

PROYECTO: INTERCEPTOR IRPAVI 20,707 165.44 27.75 550.00 916.00

PROYECTO: INTERCEPTOR JILLUSAYA 20,260 165.44 27.16 237.00 395.00

PROYECTO: INTERCEPTOR ACHUMANI 16,426 165.44 22.02 493.00 822.00

PROYECTO: INTERCEPTOR BELLA VISTA 17,499 165.44 23.46 77.00 129.00

TOTAL 98,899 133 1,960 3,267


2012

DOTACION

l/hab/dia

2012

CAUDAL

l/s

2012

AREA NETA

Ha

2012

AREA

BRUTA

Ha

2012

PROYECTO: INTERCEPTOR KOANI 11,400 165.44 15.28 238.00 397.00

PROYECTO: INTERCEPTOR ROMA 7,292 165.44 9.77 39.00 65.00

PROYECTO: INTERCEPTOR ALTO OBRAJES 6,123 165.44 8.21 30.00 50.00

PROYECTO: COLECTOR PRINCIPAL MALLLASA 5,698 165.44 7.64 680.00 1133.00

SUB CUENCA ACHACHICALA (AGUA MIXTA RESIDUAL Y PLUVIAL, más 2000 m3/d industrias) 233,937 150.08 307.60 1016.00 1694.00

SUB TOTALES 761,023 906.90 4,905 9,953

PROYECTO: SISTEMA DE ALCANTARILLADO - ACHOCALLA 13,609 41.00 4.52 800.00 1,333.00

TOTALES 774,632 911.42 5,705 11,286

2012

LARGO PLAZO

(Nivel de estudio

EPM)

CORTO PLAZO

(Nivel de estudio EI)

MEDIANO PLAZO

(Nivel de estudio

EPM)


2036

DOTACION

l/hab/dia

2036

AREA

NETA

Ha

2036

AREA

BRUTA

Ha

2036

CAUDAL

l/s

2036

PROYECTO: INTERCEPTOR OESTE 204,741 110 225 1255 182.47

PROYECTO: INTERCEPTOR ORKOJAHUARA (750 m3/d industrias) 245,730 181 880 2263 369.75

PROYECTO: INTERCEPTOR SEGUENCOMA 15,517 181 82 953 22.80

PROYECTO: INTERCEPTOR HUAYLLAS (12 m3/d industria) 35,336 181 130 213 52.06

501,324 1,317 4,684 627


2036

DOTACION

l/hab/dia

2036

AREA

NETA

Ha

2036

AREA

BRUTA

Ha

2036

CAUDAL

l/s

2036

PROYECTO: INTERCEPTOR HUAYNAJAHUIRA 35,414 181 844 1406 52.04

PROYECTO: INTERCEPTOR IRPAVI 29,622 181 769 1282 43.53

PROYECTO: INTERCEPTOR JILLUSAYA 29,536 181 332 553 43.40

PROYECTO: INTERCEPTOR ACHUMANI 23,806 181 690 1150 34.98

PROYECTO: INTERCEPTOR BELLA VISTA 23,466 181 108 180 34.48

TOTAL 141,844 2,743 4,571 208


2036

DOTACION

l/hab/dia

2036

AREA

NETA

Ha

2036

AREA

BRUTA

Ha

2036

CAUDAL

l/s

2036

PROYECTO: INTERCEPTOR KOANI 16,274 181 333 555 23.91

PROYECTO: INTERCEPTOR ROMA 10,179 181 55 91 14.96

PROYECTO: INTERCEPTOR ALTO OBRAJES 8,684 181 42 70 12.76

PROYECTO: COLECTOR PRINCIPAL MALLLASA 16,191 181 951 1585 23.79

SUB CUENCA ACHACHICALA (AGUA MIXTA RESIDUAL Y PLUVIAL, más 2000 m3/d industrias) 288,502 172.00 1422.00 2370 425.18

SUB TOTALES 982,998 6,863 13,926 1,336

PROYECTO: SISTEMA DE ALCANTARILLADO - ACHOCALLA 24,631 84.00 1,119.00 1,865 16.76

TOTALES 1,007,629 7,982 15,791 1,353

927.68

2036

2036

LARGO PLAZO

(Nivel de estudio

EPM)

CORTO PLAZO

(Nivel de estudio EI)

MEDIANO PLAZO

(Nivel de estudio

EPM)



Resumen Ejecutivo x

De la tabla de arriba se puede extraer que el área urbana tiene entonces un total de 1.007.629

habitantes para el 2036 distribuidos entre los proyectos de estudio de identificación para la ciudad de

La Paz.

VI. DATOS TÉCNICOS

Se ha proyectado un consumo doméstico inicial (2012) de 165 L/hab/día a incrementarse hasta 181

L/hab/día el año 2036. Se proyecta un incremento del consumo no doméstico.

En esta alternativa se plantea la construcción de un sistema de conducción mixto centralizado Obra

de Toma para el Sistema Achachicala así como la construcción de 13 interceptores como Sistemas

Separados para las Zonas Pampahasi, Talud El Alto y Mallasa. Por otra parte también se plantea

utilizar el río Choqueyapu como emisor para las aguas mixtas del sistema Achachicala (zona norte y

casco viejo). Asimismo se plantea la construcción de un Emisario desde el final del interceptor

Orkojahuira hasta la Obra de Toma y finalmente una Planta de Tratamiento ubicada en la zona de

Mallasa a la altura de la Muela del Diablo, como sistema centralizado.

VII. DATOS FINANCIEROS

Se ha calculado el siguiente presupuesto para el proyecto.

Tabla3. Presupuesto General del Proyecto

DESCRIPCION DE LAS OBRAS TOTAL

COSTO (Bs)

TOTAL COSTO

($us)

INFRAESTRUCTURA 408.525.054 58.696.128

INTERCEPTOR OESTE + ESTACIÓN ELEVADORA 12.603.105 1.810.791

INTERCEPTOR ORKOJAHUIRA 15.764.858 2.265.066

INTERCEPTOR HUAYLLAS 4.653.467 668.602

INTERCEPTOR SEGUENCOMA 3.181.800 457.155

INTERCEPTOR AUTOPISTA SANEAMIENTO OBRA DE TOMA PTAP ACHACHICALA 4.085.012 586.927

EMISARIO CHOQUEYAPU 49.190.036 7.067.534

OBRA DE TOMA (CAPTACION DE AGUAS MIXTAS ZONA CENTRAL) 1.702.589 244.625

PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES LA PAZ 185.899.999 26.709.770

AMPLIACIÓN DE LA RED SECUNDARIA 30.049.062 4.317.394

CONEXIONES DOMICILIARIAS (densificación y expansión) 65.945.722 9.474.960

RENOVACIÓN DE REDES 12.790.176 1.837.669

SANEAMIENTO ECOLÓGICO (LETRINAS) 1.358.891 195.243

REDES DE INTERCONEXIÓN DE COLECTORES PRINCIPALES A INTERCEPTORES

21.300.335 3.060.393

PREINVERSIÓN

Elaboración del Estudio TESA Interceptores y Emisario (3% Inversión) 12.255.752 1.760.884

Supervisión de Obras (5% Inversión) 20.426.253 2.934.806

COSTO TOTAL DEL PROYECTO 441.207.058 63.391.819

Fuente: Elaboración propia PMM



Resumen Ejecutivo xi

VIII. TIEMPO DE IMPLEMENTACIÓN DEL PROYECTO

La implementación física del proyecto se realizará en un año como se detalla en el siguiente

cronograma:

1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48

1 Proceso de Financiamiento

2 Licitacion del Estudio TESA

3 Elaboracion del Estudio TESA

4 Licitacion de Obras

5 Inversion en Obras Corto Plazo

DESCRIPCION ACTIVIDAD

AN

O D

E I

NIC

IO

20

14

M E S E S



EI N° 5 - Sistema de Alcantarillado – La Paz 1

1. INFORMACIÓN GENERAL

1.1. ASPECTOS GENERALES

1.1.1. Nombre del Proyecto

El proyecto se denomina Mejoramiento y Ampliación de Alcantarillado Sanitario en el área

metropolitana de la cuidad de La Paz.

1.1.2. Tipo de Proyecto

El proyecto considera la elaboración de un Estudio de Identificación que considera la expansión de

las redes de alcantarillado en base a un Plan Maestro que prevé la cobertura de toda la población en

el horizonte de proyecto, así como el Mejoramiento y Ampliación del sistema de Alcantarillado

Sanitario de la ciudad de La Paz.

1.1.3. Situación sin Proyecto

El proyecto fue motivado por la inexistencia del servicio de Alcantarillado Sanitario que evacue las

aguas servidas La ciudad de La Paz cuenta con sistemas de recolección y conducción de aguas

residuales cuya tipología difiere según su ubicación relativa: mientras en las micro-cuencas del norte

(Choqueyapu, Orkojahuira) los sistemas son predominantemente combinados (mixtos), en aquellas

del sur (Irpavi, Achumani, Huayñajauira) éstos son separativos.

Tanto las redes mixtas como separativas descargan eventualmente sus aguas en los cursos

receptores de su respectiva micro-cuenca, cuyos cauces funcionan como colectores principales.

Estos aportes pasan a formar parte del Río La Paz, cuyas aguas son luego empleadas para el riego

de productos agrícolas que abastecen a las ciudades de La Paz y El Alto.

1.1.4. Objetivos

El objetivo general del presente proyecto, es el de suministrar el sistema de Alcantarillado

Sanitario para el área metropolitana de la ciudad de La Paz de tal forma que sea beneficioso

para sus habitantes, mejorando de forma sostenible, sus condiciones de vida a través de este

servicio básico, lo que permitirá la disminución de los problemas causados por enfermedades

de origen hídrico, coadyuvando al desarrollo económico y social en un mediano plazo.

Diseño hidráulico proyectado para el año 2036.

1.1.5. Instituciones Involucradas

Se han identificado las siguientes instituciones:




Tabla 1.1. Instituciones Involucradas

TIPO DE INSTITUCIÓN NOMBRE DE LA INSTITUCIÓN

Institución Solicitante Ministerio de Medio Ambiente y Agua – Estado Plurinacional de Bolivia

Institución Responsable de

la elaboración del proyecto Consorcio TYPSA, GITEC, Land &Water Bolivia, Aguilar y Asociados

Institución Financiera Banco Interamericano de Desarrollo, Fondo Español de Cooperación

para Agua y Saneamiento en América Latina y el Caribe.

Gobierno Local - Municipio Gobierno Autónomo Municipal de La Paz

Operador Empresa Pública Social de Agua Potable y Saneamiento (EPSAS)


1.2. LOCALIZACIÓN DEL PROYECTO

1.2.1. Ubicación Física y Geográfica

Departamento: La Paz

Provincia: Murillo

Municipio: La Paz

Localidad: La Paz

Coordenadas geográficas: 16°30′8″S 68°09′56″O / -16.50222, -68.16556Coordenadas:

16°30′8″S 68°09′56″O / -16.50222, -68.16556

Está ubicado en la meseta del Altiplano Norte, cuya ubicación geográfica es 582334.76 E y

8169313.48 N.

El municipio de La Paz se encuentra a 3625 m.s.n.m y su ubicación mundial es de 16 grados 29

minutos lattus sur respecto a la línea del ecuador y 68 grados 08 minutos latitud oeste respecto al

meridiano de Greenwich. Tiene diversos pisos ecológicos y se encuentra a lo largo de una cuenca

excavada del altiplano

1.2.2. Vías de Acceso

La ciudad de La Paz se encuentra vinculada hacia el Norte con la cuidad de El Alto mediante “la

Autopista “al Sur por Av. Costanera y vías que la vinculan con rio abajo, ya que el resto de las vías

que conforman el área metropolitana de la cuidad está en un 80 % pavimentadas, además cuenta con

un ramal de Panamericana que cruza todo el altiplano conectándose así con los países limítrofes. En

La Paz es posible resumir que sólo las ciudades del Eje central (La Paz, Cochabamba y Santa Cruz)

y algunas otras ciudades importantes, se encuentran integradas por estructuras viales asfaltadas. En

el resto del territorio existen carreteras de tierra o ripio.




Figura 1.1. Ubicación y Vías de Acceso

Fuente: Elaborado en base al Atlas de Municipios INE

1.3. DESCRIPCIÓN FÍSICA DEL ÁREA DEL PROYECTO

1.3.1. Clima

De acuerdo a la clasificación climática de la cuenca de la cuidad de La Paz esta íntegramente

comprendida en la región sub-húmeda seca con vegetación de pradera y un índice de humedad entre

0 y 20 . La precipitación pluvial media anual es de 57.30 m.m. siendo el mes de diciembre , enero,

febrero y marzo los más lluviosos con un promedio de 82.35 m.m. mientras que en los mese de

mayo, junio,y julio la precipitación es mínima con un promedio de 7.1 m.m.

Localizada al oeste de Bolivia, La Paz es la Capital administrativa de Bolivia y capital del

Departamento del mismo nombre. La Paz tiene una temperatura promedio de 8 grados centígrados.




La Paz tiene un clima de montaña con inviernos secos y fríos con nevadas ocasionales y veranos

frescos debido a las lluvias.

1.3.2. Altitud

El área de estudio la ciudad de La Paz se encuentra a una Altitud de 3650 msnm (11,942 ft) msnm

1.3.3. .Relieve Topográfico

La urbe de La Paz se emplaza en un terreno homogéneo de superficies planas, con leves

ondulaciones y pendientes pronunciadas, con bastantes accidentes topográficos, a excepción de

aquellos lugares formados por las erosiones de los lechos de los ríos.




2. ESTUDIOS BÁSICOS

2.1. ESTUDIOS SOCIOECONÓMICOS

2.1.1. Aspectos Demográficos

Dentro los aspectos demográficos de la mancha urbana de La Paz, es importante determinar la

localización geográfica donde se encuentra asentada la ciudad y su actual gemela ciudad de El Alto.

Para ello se acude al plano de ubicación de la zona de La Paz , donde se aprecian claramente las

dos unidades físico - ambientales que conforman el mencionado sitio geográfico y que se describen a

continuación: el Altiplano Central y el Valle de Chuquiago.

Figura 2.1. La Paz - Distribución de la Población del municipio por Distritos y Densidades por Zona Censal -

Censo 2012

Fuente: GMLP – Elaboración propia.

El crecimiento de la mancha urbana, sin importar la división administrativa existente entre La Paz y El

Alto, muestra una aglomeración continua de masa edificada que está rebasando los límites

jurisdiccionales definidos por la municipalización del país.




Tabla 2.1. La Paz - Distribución de la Población del municipio por Distritos, área y densidad Censo 2012

Fuente: GMLP – INE y elaboración propia.

2.1.2. Aspectos Socioeconómicos

La progresiva reducción de las áreas agrícolas es evidente; a lo largo de los años se ha producido un

severo impacto sobre la actividad agrícola porque se ha cambiado el uso del suelo de manera ilegal y

sin ningún criterio de planificación sostenible. Los espacios agrícolas han sido modificados por otros

usos, sobre todo la construcción de viviendas generando un proceso de consolidación urbano,

fundamentalmente de la zona colindante con el Municipio de Cercado.

a) Aspectos Socioculturales

b) Actividades Productivas

c) Ingreso Promedio Familiar

DISTRITO POBLACION 2012 AREA (Ha.)DENSIDAD

(hab/Ha)

DISTRITO 1 27,547 225.630 122.09

DISTRITO 2 33,499 274.260 122.14

DISTRITO 3 28,776 285.121 100.93

DISTRITO 4 44,657 1,058.536 42.19

DISTRITO 5 42,184 158.000 266.99

DISTRITO 6 32,607 128.879 253.00

DISTRITO 7 51,245 157.804 324.74

DISTRITO 8 42,817 160.548 266.69

DISTRITO 9 33,819 281.308 120.22

DISTRITO 10 26,673 691.020 38.60

DISTRITO 11 67,670 826.457 81.88

DISTRITO 12 42,372 343.449 123.37

DISTRITO 13 37,369 215.680 173.26

DISTRITO 14 26,781 272.291 98.35

DISTRITO 15 29,801 153.074 194.68

DISTRITO 16 22,391 419.327 53.40

DISTRITO 17 27,989 472.116 59.28

DISTRITO 18 29,477 1,580.410 18.65

DISTRITO 19 43,134 1,873.304 23.03

DISTRITO 20 6,228 3,321.843 1.87

DISTRITO 21 46,171 1,690.318 27.31

DISTRITO 22 RURAL 13,180 47,601.158 0.28

DISTRITO 23 RURAL 8,230

TOTAL POBLACION DEL

MUNICIPIO764,617 62,191

TOTAL POBLACION

URBANA761,023 14,589




d) Educación

e) Salud

f) Viviendas

g) Saneamiento Básico

h) Otros servicios

2.1.3. Análisis Socioeconómico de la Población

El propósito de la realización del presente análisis es de establecer la factibilidad socioeconómica y

financiera de las obras de agua potable propuestas para dar solución a las carencias encontradas de

la manera más eficiente y de menor costo en cada municipio. En este sentido, se ha calculado la tasa

interna de retorno (TIR) y el valor actual neto (VAN).

a) Metodología

Para la evaluación socio-económica de las alternativas técnicas propuestas se utilizaron 2 modelos

de evaluación diferenciados: para Agua Potable el SIMOP y para el Alcantarillado Sanitario y Plantas

de Tratamiento de Aguas Residuales el Modelo de Valoración Contingente.

Se evaluaron las alternativas y se determinó las de Costo mínimo, ya que los beneficiarios de las

alternativas son las mismas. Se procedió a la evaluación privada y socioeconómica de las inversiones

y costos de O&M para un periodo de 20 años (2016 a 2036).

Los gastos familiares para la cuidad de La Paz tenemos que la distribución promedio de la canasta

familiar es la siguiente:

Tabla 2.2. Gastos Familiares del Municipio de La Paz

Fuente: Recopilación de campo

Del promedio de ingresos y gastos de las familias del municipio podemos inferir que existe un

porcentaje destinado al ahorro.

La Paz

ITEM Bs./mes

ALIMENTACIÓN 867.11

ALQUILER 407.08

AGUA Y ALCANT. 47.33

ENERG. ELECTRICA 99.40

TELEFONO Y CABLE 77.59

SALUD 198.17

EDUCACIÓN 531.38

TRANSPORTE 338.74

DIVERSIÓN 249.56

VESTIMENTA 220.32

OTROS 464.86

Gastos Tot. Prom. Familia 1,987.69




Tabla 2.3. Porcentaje destinado al ahorro

Fuente: Recopilación de campo

Es importante mencionar que del monto de ingreso promedio se considera el 5% como gastos

destinados a los servicios de agua potable y alcantarillado sanitario.

2.2. ESTUDIOS TÉCNICOS

2.2.1. Evaluación de los sistemas de alcantarillado sanitario existentes

a) Redes de recolección

La ciudad de La Paz cuenta con sistemas de recolección y conducción de aguas residuales cuya

tipología difiere según su ubicación relativa: mientras en las micro-cuencas del norte (Choqueyapu,

Orkojahuira) los sistemas son predominantemente combinados (mixtos), en aquellas del sur (Irpavi,

Achumani, Huayñajauira) éstos son separativos. Tanto las redes mixtas como separativas descargan

eventualmente sus aguas en los cursos receptores de su respectiva micro-cuenca, cuyos cauces

funcionan como colectores principales. Estos aportes pasan a formar parte del Río La Paz, cuyas

aguas son luego empleadas para el riego de productos agrícolas que abastecen a las ciudades de La

Paz y El Alto.

Ingresos

La Paz

ITEM Bs./mes

SUELDOS 3,093.79

VENTAS 1,600.20

AYUDA DE PARIENTES 1,047.37

RENTAS Y JUBILACIONES 1,594.26

REMESAS 1,484.60

OTROS 1,350.35

Ingreso Tot. Prom. Familiar 3,245.61




Figura 2.2. TUBERÍAS DE HORMIGÓN ALCANTARILLADO SANITARIO SISTEMA LA PAZ

Fuente: EPSAS

La cobertura del alcantarillado sanitario en 2012 alcanza a un 94,3% de la población del área urbana

de la ciudad. El sistema de recolección y conducción tiene una longitud combinada cercana a los

1.000 Km, y cubre aproximadamente 63,72 Km2.

A continuación se presenta un sumario de la infraestructura sanitaria existente en el municipio, por

tipo de material y diámetro de colector.




Tabla 2.4. Análisis cuantitativo del sistema de recolección de aguas residuales en La Paz

Diámetro

Nominal

Longitudportipode material(Km)

Subtotal por

Diámetro

Mapaesquemáticodeláreade servicio La

Paz(2011) PVC TC

DN100 33.92 1.26 35.18

DN150 249.29 524.53 773.82

DN200 14.57 115.80 130.37

DN250 5.0

1

21.49 26.49

DN300 1.48 14.00 15.49

DN350 0.40 0.40

DN375 0.60 0.60

DN400 0.4

1

5.82 6.24

DN450 0.2

5

7.30 7.55

DN500 0.54 0.54

DN550 0.2

1

0.48 0.69

DN600 2.04 2.04

DN700

DN750 0.51 0.51

DN800 0.01 0.01

TOTALES 305.15 694.78 999.93

TOTALÁreaServida(Km2) 63,72

TOTALPoblaciónServida2012(hab) 792.290

Cobertura dealcantarilladosanitario 94,3%

Fuente: Elaboración del Consultor en base a información provista por EPSAS

Según la información entregada por EPSAS, no se tienen previstas obras de ampliación de magnitud

destinadas a incrementar las coberturas de alcantarillado en la ciudad de La Paz.

b) Emisarios y colectores primarios

Existe una marcada diferencia entre la longitud de líneas de recolección4 (98% de la longitud total de

redes sanitarias) y aquellos colectores de primer y segundo orden (2% del total), lo cual refleja un

déficit significativo de infraestructura de conducción.

Asimismo, el sistema de colectores cuenta con un elevado número de conexiones cruzadas y puntos

de descarga no identificados. Esto se hace particularmente complejo en el sistema correspondiente al

centro de la ciudad, donde todos los cauces se encuentran conducidos a través de bóvedas

subterráneas.

c) Estaciones de Bombeo

Al momento no existen trasvases de aguas residuales de una sub-cuenca a otra, debido a que la

topografía de la ciudad de La Paz favorece ampliamente el drenaje por gravedad.




d) Plantas de tratamiento de aguas residuales

Al no contar con estructuras de tratamiento, sólo existe reducción de carbono gracias a los procesos

de auto-depuración facilitados por la configuración topográfica de las cuencas de aporte, o por

la eliminación de sólidos en algunas cámaras sépticas que todavía se encuentran en funcionamiento.

Dado que los procesos de depuración naturales o los tratamientos primarios son procesos

controlados y la calidad resultante sigue vulnerando los límites permisibles, para efectos del presente

análisis se tomará la oferta actual en depuración como nula. El Consultor tampoco ha tomado

conocimiento de proyectos de tratamiento de aguas residuales cuya construcción se encuentre

prevista en el corto plazo.

En consecuencia, la oferta actual de saneamiento en la ciudad de La Paz se resume en la siguiente

tabla.

Tabla 2.5. Resumen de oferta actual de servicios de saneamiento en el Municipio de La Paz

Servicio de saneamiento

OfertaExistentea2011

Población

Servida

(hab)

Longitud

DeRed

(Km)

Área

Cubierta

(Km2)

Capacidad

instalada

(l/s)

1. AlcantarilladoSanitario 792290 999,93 63,72

Redesde colectores - 981,75 63,72

Emisariosy colectores

primarios - 18,08 - -

Estacionesde bombeo - - - -

2. Tratamiento deAARR 0 - 0 0

2.2.2. Evaluación de Cuerpos Receptores

Se ha identificado como cuerpo receptor de las aguas residuales crudas al Río Choqueyapu, que

recorre desde la zona norte hasta la sur de la ciudad de La Paz, pasando por todo el centro de la

ciudad, prácticamente este rio se convierte en un colector de las aguas residuales, descargas

industriales y otro tipo de descargas, los resultados encontrados con base a la toma de muestras

realizadas en diferentes puntos, son los siguientes:




Tabla 2.6. Resultados del muestreo en el Río Choqueyapu

Parámetros Unidades

Pto

. 3

Cla

se

Pto

. 4

Cla

se

Pto

. 5

Cla

se

Pto

. 6

Cla

se

Pto

. 7

Cla

se

Pto

. 8

Cla

se

pH 8.5 10.34 8.38 8.31 8.23 8.15

Conductividad uS/cm 337 923 1298 1274 949 1000

temperatura ºC 17.5 19.3 16.3 19.2 20.8 22.3

Coliformes totales UFC/100

ml

8,6 ×

106

2,5 ×

104

7,0 ×

105

2,2 ×

107

2,4 ×

107

4,0 ×

107

ColiformesTermorresistentes UFC/100

ml

2.8 ×

105 MC

8.0 ×

103 MC

3.0 ×

104 MC

6.0 ×

105 MC

5.0 ×

106

MC 1.6 ×

107 MC

BDO5 mg O2/l 8 C 76 MC 266 MC 258 MC 160 MC 168 MC

DQO mg O2/l 87 MC 362 MC 714 MC 724 MC 449 MC 509 MC

Oxígeno Disuelto mg O2/l 5.5 14.45 0.4 1.7 2.7 2.35

Nitrógeno Total mg N/l 0.09 A 2.89 A 3.21 A 3.37 A 4.74 A 4.44 A

Fósforo Total mg P/l 8.62 5.97 10.63 11.54 7.8 8.25

Solidos Totales mg/l 6166 4728 1641 2592 2063 2485

Solidos Susp.Totales mg/l 5310 4000 745 1680 1305 1650

Sólidos Disueltos Tot. mg/l 856 A 728 A 896 A 912 A 758 A 835 A

Cromo hexavalente mg/l 0.02 A 0.03 A 0.1 MC 0.12 MC 0.05 D 0.08 MC

Mercurio µg / l 1.34 MC 1.08 MC 1.37 MC 0.75 MC 0.84 MC 0.57 MC

Plomo mg/l 0.08 D 0.12 MC 0.15 MC 0.24 MC 0.18 MC 0.15 MC

Caudales m3/s 0.145 0.367 1.137 1.723 2.63 1.736

Fuente: Elaboración Propia

Nota

CH-3 Río Choqueyapu, Antes ingreso planta de Achachicala

CH-4 Río Choqueyapu, descarga Industria Venado

CH-5 Río Choqueyapu, 100 mt bajo Gruta del Lourdes

CH-6 Río Choqueyapu, Después de la confluencia Río Orkojahuira

CH-7 Río Choqueyapu, Después de la confluencia con el Río Irpavi

CH-8 Río Choqueyapu, Final Urbanización Aranjuez

Como se puede observar las aguas a partir de la mancha urbana hasta el final presenta aguas muy

contaminadas, las mismas no se encuadran en clase alguna que se establece en el Reglamento en

Materia de Contaminación Hídrica.

2.2.2.1. Calidad de las aguas

Para conocer las características de las aguas residuales domésticas que se generan en la ciudad de

La Paz, se ha efectuado una caracterización de las aguas que escurren por los alcantarillado de tres

zonas que se consideran importantes y representativas de la ciudad de La Paz, estas muestras

corresponden al alcantarillado sanitario de Sopocachi, Irpavi y Achumani, los resultados encontrados

son los siguientes:




Tabla 2.7. Resultados del muestreo de los alcantarillados de Achumani, Irpavi y Sopocachi

Parámetros Unidades Achumani Irpavi Sopocachi

pH 8.48 8.69 8.53

Conductividad uS/cm 538 495 1042

Temperatura ºC 20.7 20 12

ColiformesTermorresistentes UFC/100 ml

1.8 × 106 2.9 × 105 3.9 × 106

BDO5 mg O2/l 252 172 284

DQO mg O2/l 490 369 531

Oxígeno Disuelto mg O2/l 0.94 2.75 2.74

Nitrógeno Total mg N/l 60.2 55.23 61.91

Fósforo Total mg P/l 6.99 6.61 10.55

Sólidos Susp.Totales mg/l 142 114 288

Caudales m3/s 0.0019 0.003 0.0509

Fuente: Elaboración propia

Se observa que los parámetros obtenidos del muestreo las aguas servidas parecen de origen

doméstico, al no haber ningún tipo de tratamiento de estas aguas no cumplen con los valores fijados

en el Anexo A-2 del Reglamento en Materia de Contaminación Hídrica.

2.2.2.2. Estudios Ambientales

La Ficha Ambiental preliminar del proyecto se presenta en el ANEXO 6

2.2.3. Reconocimiento Geológico y Estudios de Suelos y Geotécnicos.

El proyecto se desarrolla en un 90 % en el área urbana, donde existe información adecuada de la

calidad y tipología del terreno, que en su gran mayoría está conformada por conglomerado de grava,

arena y con presencia de arcilla, correspondiente a la Clase II, en nuestro precio unitario.

Por tanto será el Estudio TESA el cual ingrese en el detalle de realizar calicatas, por sectores, para

confirmar la calidad del suelo, en las áreas que serán intervenidas durante la construcción

2.2.4. Trabajos Topográficos

El Estudio Topográfico para el Alcantarillado Sanitario de la ciudad de La Paz, contempló la

organización, planificación y ejecución de las siguientes actividades:

Organización y Plan de Trabajo

Planificación y organización de los trabajos.

Análisis e interpretación de los planos existentes.

Reconocimiento del terreno y definición de los límites del área de influencia del proyecto.

Ubicación y monumentación de los puntos de control (BMs), en lugares estratégicos del área de

intervención

Ejecución de las tareas Básicas

Organización de las brigadas de topografías.

Geo referenciacion de los puntos de control.

Toma de datos de la Poligonal Base.




Levantamiento taquimétrico de detalles:

Emisario y Planta de Tratamiento

Interceptor Huayllas

Interceptor Orkojahuira

Interceptor Oeste

Interceptor Seguencoma

Obra de Toma Choqueyapu

Interceptor Autopista para el saneamiento de la PTAP de Achachicala

Equipo utilizado

GPS estacionario ProMark3 con sus respectivos accesorios

Accesorios

Niveles de ingeniero electrónico con sus respectivos accesorios

Radios de comunicación

Personal de las brigadas topográficas

4 topógrafos

12 alarifes

2 ayudantes

Uso de herramientas menores

Moldes para vaciado de los BMs

Carretillas

Clavos

Estacas

Combos, martillos, pintura y brochas.

En el Anexo 5 se encuentran el Informe Topográfico inextenso, que contempla básicamente el

Informe Técnico a detalle, las Monografías de los puntos de control, las planillas de puntos. Este

informe se complementa con el Informe del Camino de Acceso hacia la Planta de Tratamiento de

Aguas Residuales, que por su importancia se anexa en medio magnético.

El trabajo topográfico ha sido fundamental para establecer las pendientes, longitudes y los planos de

detalle para definir las rutas o trazos de los interceptores y Emisario, así como la Planta de

Tratamiento de Aguas Residuales.




3. DESCRIPCIÓN DE ALTERNATIVAS

3.1. RESULTADOS DE LA EVALUACIÓN DE ALTERNATIVAS

La recolección de las aguas residuales de la ciudad de La Paz conllevan un nivel de complejidad que

es función de las limitantes físicas, urbanísticas, sociales y económicas de la ciudad. Las principales

variables analizadas incluyeron:

La separación y captación de las aguas residuales de la zona central, caracterizada por la

existencia de un gran número de ríos subterráneos embovedados, conexiones cruzadas y

edificaciones fuera de norma.

La construcción de colectores sanitarios de primer y segundo orden que permitan interceptar las

descargas directas de las redes sanitarias a los cauces de cada una de las microcuencas de la

ciudad.

La ubicación de una eventual planta depuradora, dadas las limitaciones espaciales de la ciudad

La capacidad de inversión y ejecución de las obras previstas

Varios estudios han abordado esta problemática, llegando a las siguientes recomendaciones:

1982. Estudio de Factibilidad para el Alcantarillado Sanitario en la ciudad de La Paz (GITEC

Consult/GTZ): Este trabajo propone la construcción de un sistema de alcantarillado separado en

toda el área urbana. Implica la construcción de 15 Km de colectores en la zona central, bajo

condiciones complejas, con impacto social elevado y que aun construyéndose, no implica la

separación total de las descargas domesticas e industriales de los cauces receptores, debido a

que tod la red es subterránea.

1993. Estudio para el saneamiento en la ciudad de La Paz (JICA): Este estudio considera que

separar los sistema sanitario y pluvial no es factible, por lo cual propone conservar el sistema

existente en el centro histórico de la ciudad y captar las aguas mixtas del Choqueyapu en su

confluencia con el Río Cotahuma.

1995. Estudio a diseño final para el saneamiento de la ciudad de La Paz (Lahmeyer-GITEC-

Tecnosan/BID): Al igual que JICA, este diseño final propone conservar el sistema unitario en el

centro de la ciudad, y captar las aguas residuales a la altura de la Gruta de Lourdes.

2000. Proyecto de Saneamiento del Rio La Paz (Aguas del Illimani S.A.). Este estudio considera

que la solución propuesta por Lahmeyer-GITEC-Tecnosan es la más apropiada, por lo que

procede a actualizarla luego de un análisis de la existencia de conexiones cruzadas en la zona

sur de la ciudad.

En base a los estudios anteriores, el Consultor concluye que la separación del sistema mixto existente

en la zona central no es factible desde el punto de vista económico y social, por lo cual las

alternativas evaluadas han tomado este criterio como un punto de partida. Estas alternativas son

descritas en el siguiente cuadro:




Tabla 3.1. Resumen de alternativas de saneamiento evaluadas

Descripción Costo

Estimado (US$)

Comentarios

A1: PTAR Centralizada con Obra de Toma

Conservar el sistema unitario existente para la conducción de aguas mixtas en la zona central de la ciudad.

Obra de toma a 700 m aguas debajo de la Gruta de Lourdes (antes de la confluencia con el Rio Cotahuma), para captar las aguas del emisario y parte del caudal del río

Construcción de 13 interceptores como sistemas separados para las zonas Pampahasi, Talud El Alto y Mallasa

Construcción de un emisario desde el final del interceptor Orkojahuira hasta la obra de toma

Choqueyapu, como tratamiento del sistema Achachicala

Planta de Tratamiento ubicada en la zona de Mallasa a la altura de la zona Valle de las Flores, como sistema centralizado.

162 Mio.

Es la alternativa menos económica de las 4 analizadas

Cumple con los criterios de protección de la salud pública y saneamiento de la cuenca.

Minimiza costos de operación (OPEX) al contar con una única planta depuradora.

A2: PTAR Descentralizada con Obra de Toma

7 Interceptores para cada sub-cuenca

1 sistema de conducción mixto para la zona Achachicala, con un Obra de Toma en el Parque Urbano Central

8 PTAR descentralizadas en la desembocadura de cada sub-cuenca

147 Mio.

Se cumple el objetivo de sanear el rio en su tramo urbano

Existen riesgos muy altos de inviabilidad social debido a la utilización de terrenos urbanos para PTARs descentralizadas.

Los OPEX se multiplicarían en tanto el operador tendría que manejar 8 PTAR

A3: Hibrida

Utilización del río Choqueyapu como emisor para las aguas mixtas del sistema Achachicala (zona norte y casco viejo) hasta la PTAR Achachicala

Obra de toma y planta de tratamiento exclusiva para el sistema Achachicala para su posterior vertido de efluente tratado al río Choqueyapu

Construcción de 13 interceptores como sistemas separados para las zonas Pampahasi, Talud El Alto y Mallasa

Construcción de un emisario desde el final del interceptor Orkojahuira hasta la PTAR centralizada en Mallasa

Planta de Tratamiento, ubicada en la zona de Mallasa a la altura de la Muela del Diablo, como sistema centralizado para captar las aguas del emisario

141 Mio.

Se cumple el objetivo de sanear el rio en su tramo urbano

Existen riesgos muy altos de inviabilidad social debido a la utilización de un terreno meramente urbano para una PTAR.

Existe un riesgo moderado en la ubicación de la PTAR para el sistema Achachicala, dado que se encuentra sobre la falla geológica Santa Bárbara.

OPEX más altos debido a la existencia de dos PTAR separadas.





3.2. ASPECTOS LEGALES

De acuerdo a la información proporcionada por el Instituto Nacional de Reforma Agraria (INRA)

efectuada mediante Informe Técnico Legal US – DDLP No. 424/2013 de 31/07/2013 en base a las

coordenadas proporcionadas por el Consorcio de la ubicación de la Planta de Tratamiento de Aguas

Residuales se trata de un área que se encuentra dentro del radio urbano y suburbano de la ciudad de

La Paz, la normativa aplicable no tiene relación con el derecho agrario por lo tanto en éste análisis no

se toma en cuenta la existencia o no de título ejecutorial.

La Planta de Tratamiento de Aguas residuales ubicada en Mallasa, alternativa A,que se propone

emplazar a lariveradel Rio Choqueyapu en el lugar denominado Valle de las Flores, a los pies de la

Muela del Diablo,que por las características de plantaciones florales se le atribuye su denominación;

tiene el mismo tratamiento legal que la alternativa B, ubicada en la parte Sur del Parque Nacional de

Mallasa.

Ambas se encuentran dentro de la jurisdicción del municipio de La Paz (Subalcaldía de Mallasa), no

cuentan con Planimetría aprobada y de acuerdo a la Ley de Uso de Suelo (LUSU) están inmersas en

el Sector de Área Agrícola Extensiva, correspondiendo a área privada al encontrarse en terrenos de

cultivo de los comunarios la transacción legal o comercial requerida para la adquisición de esos

terrenospuede ser la compra o a través de la expropiación que se detalla a continuación:

3.2.1. Procedimiento en caso de expropiación

a) Solicitud

La solicitud de la expropiación del predio donde se emplazará la Planta de Tratamiento debe ser

presentada por el interesado (persona natural o colectiva) que en este caso será la EPSA quien

solicitará al Gobierno Autónomo Municipal respectivo, exponiendo los motivos suficientes técnicos y

legales para que esta instancia emita la Ordenanza Municipal de Declaración de Necesidad y Utilidad

pública ordenando la expropiación de la propiedad privada,

La Ordenanza Municipal dictada deberá contener: el nombre y jerarquía de la autoridad que la

pronuncia, nombre y número de la disposición legal, considerandos que hacen referencia a la

solicitud recibida, los alcances de la misma, la propiedad perfectamente individualizada, la finalidad

con detalle de la obra a ser ejecutada, la urgencia y la necesidad de la expropiación, la institución a

ser beneficiada, la procedencia de su expropiación total o parcial, la norma legal que sustenta la

expropiación.

La Ordenanza Municipal debe ser publicada en un medio de difusión local o nacional, asimismo, el

Gobierno Municipal debe proceder a notificar a los ocupantes, en lo posible de forma personal, a fin

de establecer el derecho propietario con el que cuentan.

b) Notificaciones

Con la Ordenanza Municipal se procederá a notificar al o los propietarios y a la entidad solicitante,

entregada personalmente con indicación de día y hora de su verificación, debiendo ser firmada por la

parte y por el notificador.

c) Apersonamiento

Dentro del plazo de 10 días las partes mediante memorial se apersonan ante la autoridad que los

notificó

d) Oposición

El propietario afectado al responder a la notificación puede oponerse a la expropiación con los

fundamentos que considere viables, pidiendo se desestime el trámite en su contra, ofreciendo las

pruebas correspondientes, esta oposición se correrá en traslado a la entidad que solicita la

expropiación para que responda.

e) Resolución de la oposición




El alcalde al conocer el reclamo mediante la oposición y las pruebas que pudieran ser ofrecidas,

resolverá emitiendo el respectivo pronunciamiento, ante el cual el afectado que generalmente es el

propietario, puede interponer el recurso de revisión ante el Concejo Municipal.

En caso de rechazo puede llegar a interponer el proceso contencioso administrativo ante el Tribunal

Supremo contenido en los artículos 778 a 781 del Código de Procedimiento Civil.

f) Justiprecio

Transcurridos los 10 días y en caso de no existir reclamaciones u oposiciones se procede a dictar el

justiprecio del bien, las partes (el propietario y la entidad solicitante) deben designar su perito de parte

y hacer conocer a la instancia que les notificó mediante memorial señalando el nombre del perito

designado.

Si alguna de las partes no lo hiciere dentro del plazo señalado se entenderá como haber renunciado a

ese derecho.

g) Juramento de peritos

Recibida la designación, la autoridad señala día y hora para la recepción del juramento de Ley; el

acta del juramento con todas las formalidades se adjunta al expediente.

h) Documentos a presentarse

En este estado del proceso la autoridad dispondrá la presentación de los siguientes documentos al

propietario: escritura pública del título de propiedad, folio real otorgado por el registro público de

Derechos Reales, pago de los 5 últimos impuestos a la propiedad inmueble (IPBI), Certificación

Catastral y planos aprobados por el gobierno municipal.

i) Informe de peritos

Los peritos de parte, dentro del término prudencial que les fije la autoridad, deben elevar sus

respectivos informes de avalúo de la propiedad haciendo constar en ellos en forma detallada: la

ubicación, la superficie, colindancias, número de plantas, habitaciones, servicios sanitarios, eléctricos,

y cualquier detalle de relevancia pecuniaria, el precio presunto del terreno, de la construcción

detallando el material utilizado, lugar y fecha, firma y sello con su padrón profesional.

j) Perito dirimidor

Si de los informes de los dos peritos se desprende una diferencia notoria en cuanto al avalúo de la

propiedad cualquiera de las partes observará el informe pericial contrario y solicitará dentro de un

plazo prudencial se designe al perito dirimidor para evitar nulidades.

El profesional designado para dirimir la controversia sobre el avalúo, prestará juramento en la fecha y

hora señalada por la autoridad, luego procederá a elevar informe con la tasación del bien inmueble

con las mismas características de los informes anteriores. Este informe se pondrá en conocimiento de

la autoridad quien pondrá en conocimiento de las partes mediante notificación por cédula.

k) Observaciones y aprobación del peritaje

Cualesquiera de las partes o ambas, al no hacer observaciones al monto indemnizatorio dictaminado

por el perito dirimidor, pueden solicitar se dicte auto de aprobación del informe señalado, la autoridad,

luego de recibir la solicitud y no habiendo observaciones, aprueba en toda forma de derecho.

Se procede a la firma de las escrituras de transferencia a favor del ente beneficiario y se procede a

inscribir en Derechos Reales conforme a Ley.

l) Resolución definitiva

Es el acto procesal administrativo último que si no es apelado conforme a Ley pone fin al trámite de

expropiación. En esta resolución se consignará: el monto de la indemnización que deberá ser pagado

por la entidad beneficiaria o por el municipio (dependiendo del acuerdo interno que exista) a favor del

propietario en el término de 10 días de ejecutoriada la resolución, se ordena girar la minuta de




transferencia de la propiedad previo pago del justiprecio para su protocolización ante Notaría de Fe

Pública, se añade lugar, fecha, firma de la autoridad administrativa que asi lo dispone.

m) Pago o depósito bancario

Desde el momento en que efectúa el pago, directamente, por cheque o por depósito bancario el

beneficiario puede proceder a su ocupación formal a título de propietario.

En caso de no ejecutarse la obra que dio lugar a la expropiación se aplican las estipulaciones del

Artículo 108 parágrafo III del Código Civil que dispone. “Si el bien expropiado por causa de utilidad

pública no se destina al objeto que motivó la expropiación, el propietario o sus causahabientes

pueden retraerlo devolviendo la indemnización recibida. Los detrimentos se compensarán previa

evaluación pericial”. Corroborado éste extremo por el Artículo 125 de la Ley No. 2028 de

Municipalidades (no derogado por la Ley Marco de Autonomías y Descentralización) que dispone:”En

caso de no efectivizarse la Ordenanza Municipal que declaró la necesidad y utilidad pública, para la

expropiación, en un plazo no mayor a dos (2) años desde su publicación, dicha Ordenanza perderá

vigencia y la venta forzosa quedará sin efecto”.

Respecto a la alternativa C que se propone emplazar la Planta de Tratamiento dentro del Parque

Nacional de Mallasade acuerdo a información proporcionada por la Subalcaldía de Mallasa del

Gobierno Autónomo Municipal de La Paz mediante oficio SAM-UAT No. 238/2013 dirigido al

Consorcio (Anexo 14), nos hizo conocer que ésta área se encuentra sujeta al Decreto Supremo No.

14309 de 6/02/1956 que establece la existencia del Parque de Nacional de Mallasa contemplando

que en él existen espacios verdes, campos de esparcimiento, paseos y construcciones deportivas;

posteriormente, mediante Decreto Supremo No. 10125 de 18/02/1972 se transfiere a la municipalidad

de La Paz el Parque Nacional de Mallasa con todos sus usos, costumbres y servidumbres.

Mediante Ordenanza Municipal No. 147/2000 de 26/09/2000 se declara patrimonio natural paisajístico

del municipio de La Paz y luego mediante Ley No. 2305 de 20/12/2001 se declara área protegida de

manejo integrado al Parque Nacional de Mallasa y al área circundante a éste.

El Parque Nacional de Mallasa cuenta con Certificación Catastral, Registro Catastral e Inscripción en

Derechos Reales bajo el Folio Real No. 2.01.0.99.0017688 vigente.

Desde el punto de vista legal, la alternativa C en cuanto a la disposición de la Planta de Tratamiento,

es más factible, en comparación con las otras dos alternativas ya que se evita el proceso

expropiatorio.

3.3. ALTERNATIVAS EVALUADAS PARA LA DEPURACIÓN

Para la evaluación de las alternativas de depuración, y dadas las limitaciones del terreno identificado,

se han evaluado dos opciones: una que consiste en la aplicación de filtros percoladores, y otra que

consiste en la construcción de un sistema de lodos activados. Los detalles de cada alternativa se

encuentran a continuación:




Tabla 3.2. Resumen de alternativas de depuración evaluadas

COMPONENTE Descripción de la alternativa

B1 (Filtros Percoladores) B2 (Lodos activados)

Pre-tratamiento

Rejas de gruesos (30mm), rejas de finos (10mm) automática, desarenador y canal de Parshall con medidor ultrasónico.

Rejas de gruesos (30mm), rejas de finos (10mm) automática, desarenador y canal de Parshall con medidor ultrasónico.

Tratamiento Primario 4 Decantadores secundarios 4 Decantadores secundarios

Tratamiento Secundario

4 Filtros Percoladores

4 Decantadores secundarios

4 Reactores Biológicos

4 Decantadores secundarios

Tratamiento Terciario (desinfección)

2 Tanques de Cloración 2 Tanques de Cloración

Tratamiento de Fangos

2 Espesadores gravitacionales

Deshidratación. 2(1+1) centrifugas,1 bomba sinfín; 1 tolva; equipo de polielectrolito y bombas de dosificación

2 Espesadores gravitacionales

Deshidratación. 2(1+1) centrifugas,1 bomba sinfín; 1 tolva; equipo de polielectrolito y bombas de dosificación

Costos de inversión

estimados1 (USD) 31 Mio. (solo costos de infraestructura) 34 Mio. (solo costos de infraestructura)

Costos de Operación (USD/m3)

0,0295 0,0862

VAN (USD) 91.640.198 64.602.105 * El diseño de 2036 son 4 líneas de tratamiento. El diseño para el año 2023 sería las mismas dimensiones pero con 3 unidades en la línea de agua. La línea de fangos se quedaría igual. El pre-tratamiento se diseñó para el año horizonte 2036


La alternativa seleccionada fue la B1 (Filtros Percoladores), debido a que los costos de inversión,

operación son menores, y cuenta con un VAN más elevado. Asimismo, consiste en un nivel

tecnológico similar al que el operador se encuentra operando en la PTAR Puchukollo.

1 Este valor corresponde al costo estimado en la Fase II de la Consultoría, y ha tenido una variación al momento

de realizar el estudio de la PTAR a nivel de factibilidad.




4. INGENIERÍA DEL PROYECTO

4.1. MEMORIA DESCRIPTIVA

4.1.1. Antecedentes del Proyecto

El presente Proyecto denominado PLAN MAESTRO METROPOLITANO DE SANEAMIENTO DE LA

CIUDAD DE LA PAZ, tiene como antecedentes el estudio del Plan Maestro de Alcantarillado de la

ciudad de La Paz (GITEC Consult GMBH, 1982), y de manera directa, del Estudio de Factibilidad de

Alcantarillado – Ciudad de la Paz (Consorcio de Ingenieros: Lahmeyer International – Gitec –

Tecnosan – Sico, 1994) y el Diseño Final del Alcantarillado Sanitario de la ciudad de La Paz Paz

(Consorcio de Ingenieros: Lahmeyer International – Gitec – Tecnosan – Sico, Febrero 1995).

El Proyecto tiene como objetivo el asegurar la recolección, evacuación y tratamiento unificado de las

aguas servidas de la ciudad de La Paz, a fin de reducir el peligro para la salud de los habitantes y

mejorar la situación ambiental.

El PLAN MAESTRO METROPOLITANO DE SANEAMIENTO DE LA CIUDAD DE LA PAZ, ha sido

encargado y adjudicado a través de una licitación pública al Consorcio TYPSA, GITEC, LAND AND

WATER BOLIVIA y AGUILAR & ASOCIADOS.

4.1.2. Situación actual del Alcantarillado Sanitario de la ciudad de La Paz

En los diferentes barrios o zonas de la ciudad de La Paz (hoyada), se ha podido establecer que

muchos de ellos cuentan con redes de colectores de alcantarillado sanitario, donde existe un común

denominador : todos vierten sus aguas a las diferentes quebradas, arroyos o ríos de La Paz,

contaminando seriamente los cauces de dichos ríos.

El objetivo principal del Estudio de Identificación es resolver de alguna manera esta contaminación

que cada año va en aumento, afectando seriamente a las comunidades ubicadas en la parte baja de

la ciudad, es decir Zona Sur y se empeora a partir de Mallasa, afectando seriamente la contaminación

de los cultivos de legumbres que se producen en dicho sector, para el consumo interno de La Paz.

Al no contar la ciudad de La Paz con una Planta de Tratamiento de Aguas Residuales, el

saneamiento básico se halla en un nivel marginal, constituyéndose la eliminación o disposición final

de aguas residuales directa a cursos de agua en una forma cotidiana de hábitat.

Durante el pasado han existido varias tentativas de resolver el problema, pero con pocas

posibilidades de soluciones efectivas por el alto costo de encarar el problema con un solo

financiamiento, consecuentemente es necesario pensar en resolver el problema por etapas de

construcción. De las alternativas técnicas de solución estudiadas se ha optado por la alternativa que

contempla una Planta de Tratamiento de Aguas Residuales ubicada en Mallasa, varios interceptores

ubicados en sectores estratégicos que puedan captar la mayor parte de las aguas residuales y al final

un Emisario que capte gran parte de los aportes de la ciudad de La Paz (hoyada), y Zona Sur.

Es necesario puntualizar que el tratar de resolver el problema de vertido directo de aguas residuales

de la ciudad de La Paz, en forma integral, es una posibilidad técnica inviable, porque el “casco viejo”

de la ciudad está asentado sobre ríos embovedados, donde convergen todos los colectores sanitarios

secundarios. El construir una red de colectores principales que intercepten estos aportes de aguas

residuales, y conducirlos hasta una Planta de Tratamiento de Aguas Residuales, no justifica por las

enormes dificultades constructivas y su alto costo.

Sin embargo existen zonas de la ciudad de La Paz donde se puede lograr conformar una red de

interceptores de alcantarillado sanitario, bajo dicha solución técnica se ha trabajado y estudiado el

problema de saneamiento de la ciudad de La Paz.

Si bien la situación de la cobertura del servicio de Alcantarillado Sanitario de la ciudad de La Paz, ha

tenido mejoría en lo que se refiere a establecer redes públicas de colectores sanitarios, globalmente




la cobertura del servicio de alcantarillado sanitario de la ciudad de La Paz, es deficitaria, porque las

aguas al no tener una disposición final previo tratamiento, terminan contaminando las aguas

superficiales y el suelo.

Otros efectos adversos son los asociados con aspectos estéticos y urbanísticos; la presencia de

olores y el escurrimiento superficial de las aguas negras por los canales y quebradas o ríos, ofrecen

un panorama realmente desalentador y desagradable.

Asimismo los riesgos de contaminación de las aguas, en especialmente aquellas empleadas para el

cultivo de hortalizas en Mallasa, es alta, por la descarga directa de aguas servidas sin tratamiento a

canales y ríos. Las aguas residuales fluyen por los canales, constituyéndose en peligrosos focos de

diseminación de enfermedades gastrointestinales.La situación es aún más grave, si se consideran las

deficiencias del funcionamiento de los sistemas existentes, la forma y condiciones de la disposición

final de las agua servidas y de las heces fecales en las zonas sin red.

4.1.3. Concepción General del Sistema de Alcantarillado Sanitario de La Paz

En base a lo establecido en las etapas anteriores al Estudio del Plan Maestro Metropolitano de La

Paz y en base a los Términos de Referencia (TdR), se ha seleccionado una serie de trabajos

prioritarios que para facilitar su financiamiento, podrá ser ejecutado por etapas de construcción:

a) CORTO PLAZO: (Estudio de Identificación) Interceptor Oeste Interceptor Orkojahuira Interceptor Seguencoma Interceptor Huayllas Emisario Planta de Tratamiento de Aguas Residuales Mallasa Ampliación, renovación de redes de recolección

b) MEDIANO PLAZO: (Prefactibilidad) Interceptor Huañajahuira Interceptor Irpavi Interceptor Achumani Interceptor Bella Vista Interceptor Calacoto Ampliación, renovación de redes de recolección

c) LARGO PLAZO: (Prefactibilidad) Interceptor Koani Interceptor Roma Interceptor Alto Obrajes Colector Principal Mallasa Colector Principal Achocalla Ampliación, renovación de redes de recolección

La mejor opción o alternativa de recolección/conducción se prevé la Obra de Toma de aguas

Residuales del rio Choqueyapu que se encuentra en la Av. Libertador entre G. Rosasani, en predios

del Gobierno Autónomo Municipal de La Paz., que capta tanto las aguas residuales domésticas del

centro del ciudad, aporte de aguas industriales y aguas de lluvia en un porcentaje. Esta solución

implica que la zona central se conserva con el sistema combinado y en la Zona Sud y Laderas se

prevé un sistema separado de recolección (Ver Fig. 4.1 Esquema General del Proyecto).

El Emisario diseñado tiene la capacidad hidráulica de recibir los aportes de la zona central en un

importante porcentaje, aguas industriales y aguas de río, y recorre alrededor de 10,2 Km hasta la

Planta de Tratamiento, captando los aportes de las laderas como también de la zona Sur.




Para el tratamiento de las Aguas Residuales se ha elaborado el diseño de una Planta de Tratamiento,

el cual se describe en forma extensa en el capítulo correspondiente, el mismo que se ubica al final de

Mallasa.

Figura 4.1. Distribución de la Planta de Tratamiento

Fuente: Elaboración PMM




4.1.4. Trazado y Descripción de los Interceptores a Corto Plazo

Los interceptores y/o colectores principales, diseñados para resolver los problemas actuales del

saneamiento del sistema y la demanda en el horizonte del proyecto 2036, son descritos para una

mejor comprensión a través de cuadros sinópticos que se muestran en hojas adjuntas, cuyo resumen

es el siguiente:

a) Interceptor Huayllas:

El Interceptor Huayllas tiene una longitud de 5,2 Km, inicia en la Av. Circunvalación entre Calle D con

la Cámara CM-H-01, hasta acoplarse con el Interceptor Orkojahuira en la Cámara CM –H121. En

dicho punto recibe un aporte importante de INTERCEPTOR ORKOJAHUIRA equivalente a 880,18

(Ha), Pob=245730 (Hab), con una cota solera = 3288,317 msnm y D=600 mm. En consecuencia a

partir de dicho punto hasta la llegada al EMISARIO el diámetro de la tubería aumenta a 800 mm.

El Interceptor Huayllas converge en el EMISARIO en la Av. Costanera entre la Calle 6 de Obrajes en

la cámara CM – H 126, en este punto se tienen las siguientes características:

Caudal de diseño (2036)= 833,397 (l/seg)

Diámetro= 800 mm

Población servida=281067 (hab)

Cota terreno = 3270,914 (msnm)

Cota solera = 3269,114 ( msnm)

El resumen de tuberías es el siguiente:

DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD

PROV. Y TENDIDO TUB. PVC SDR 41 D= 150 MM ML 573,83

PROV. Y TENDIDO TUB. PVC SDR 41 D = 200 MM ML 726,62

PROV. Y TENDIDO TUB. PVC SDR 41 D = 250 MM ML 2.854,74


PROV. Y TENDIDO TUB. PVC NTC 3722-1, D = 400 MM ML 320,66

PROV. Y TENDIDO TUB. PVC NOVAFORT S4, D = 800 MM ML 363,28

Las tuberías serán de PVC SDR 41 ASTM 3086, y las cámaras de inspección del interceptor se prevé

su construcción con elementos prefabricados de hormigón armado. El diámetro interior de las

cámaras de inspección hasta un diámetro de 600 mm será de 1,20 metros, para diámetros mayores a

600 mm el diámetro interno de las cámaras de inspección será de 1,60 metros. En todo caso debe

preverse la construcción de un subinterceptor colector primario para poder captar más área de aporte,

y evitar áreas flotantes. Este aspecto deberá ser previsto en el estudio a diseño final.




Tabla 4.1. Interceptor Huallas

150 573.83 TIPO I:

200 726.62 120

250 2854.74 TIPO II:

300 249.95 2

400 320.66

500 363.28

TOTAL 5089.07 122

INTERCEPTOR HUAYLLAS

EL INTERCEPTOR HUAYLLAS CON UNA LONGITUD DE 5.2(KM)

INICIA EN LA AVENIDA CIRCUNVALACIÓN ENTRE CALLE D CON LA

CÁMARA H-01 HASTA EL ACOPLE CON EL INTERCEPTOR

ORKOJAHUIARA EN LA CÁMARA H-121 EL CUAL RECIBE EL

APORTE PRINCIPAL DE DICHO INTERCEPTOR H-121 CON UN

AREA DE 880,18(Ha) Y POB. 245730 (Hab), PARA LA LLEGADA

FINAL EN LA CAMARA H-126 Y ACOPLE AL EMISARIO EN LA AV.

COSTANERA ENTRE LA CALLE 6 DE OBRAJES.

PARA PODER CAPTAR MÁS ÁREAS DE APORTE,

NECESARIAMENTE DEBERÁ CREARSE UN SUBINTERCEPCTOR Y

POSTERIORMENTE CONECTARLO AL INTERCEPTOR PRINCIPAL Y

ASÍ EVITANDO QUE QUEDEN SECTORES NULOS (ÁREAS SIN

CAPTAR) Y MEJORANDO LA EFICIENCIA DEL INTERCEPTOR

PRINCIPAL Y SU PROPÓSITO EN SÍ. CABE ACLARAR QUE DICHAS

ÁREAS TIENE CONEXIONES DE AGUAS SERVIDAS QUE

DESEMBOCA FUERA DEL ALCANCE DEL COLECTOR PRINCIPAL

DEBIDO A SU TOPOGRAFÍA Y PERFIL DE ELEVACIÓN QUE

PRESENTA EL SECTOR HUAYLLAS.

VISTA EN PLANTA INTERCEPTOR HUAYLLAS

INICIO DE GRADERIAS Y BOVEDA ABIERTA(HERRERIAS), DONDE SE

PRETENDE IR POR EL LADO DERECHO CON EL INTERCEPTOR HUAYLLAS SIN

AFECTAR DICHA BOVEDA Y TRATANDO DE CAPTAR MÁS AREA DE APORTE.

DESCRIPCION DIAMETRO

(mm)

LONGITUD

(m)

CAMARA DE

INSPECCIOFOTOGRAFIA RESPECTIVA




b) Interceptor Seguencoma:

El Interceptor Seguencoma tiene una longitud de 4,26 Km, inicia con la cámara CM-SE-01 en la Av.

Mario Mercado parada del Micro 132, hasta la unión con el Interceptor Oeste, el cual llega con todo el

aporte de agua residual en el Interceptor Seguencoma en la Cámara CM-SE-109, a la altura de la Av.

Los Sargentos y Av. Costanera.

En dicho punto recibe un aporte importante de INTERCEPTOR OESTE equivalente a 507,84 (Ha),

Pob (2036)= 204741 (Hab), con una cota solera = 3263,954 msnm y D=500 mm.

Para atravesar la canalización del río Choqueyapu se ha previsto cruzar con un tramo aéreo,

mediante un puente en celosía metálica construida con tubos de fierro galvanizado. La tubería aérea

será protegida con neopreno de alta densidad para su protección. La longitud de este puente es de

12 metros. Este interceptor desemboca en la cámara EMI-04 correspondiente al EMISARIO, ubicado

en la Av. Costanera y Calle 8 de Obrajes.

El Interceptor Seguencoma converge en el EMISARIO en la Av. Costanera entre la Calle 8 de Obrajes

en la cámara CM – EMI 04, en este punto se tienen las siguientes características:

Caudal de diseño (2036)= 641 (l/seg)

Diámetro= 500 mm

Población servida (2036)= 220258 (Hab)

Cota terreno= 3262,739 msnm

Cota solera= 3261,739 msnm

El Interceptor Seguencoma debido a su topografía y perfil de elevación puede captar en su mayoría a

todos los sectores potenciales, incluyendo a los alejados. Por tanto no se requiere de un colector

primario o subinterceptor para mejorar su rendimiento y propósito.

El resumen de tuberías es el siguiente:












Tabla 4.2. Interceptor Seguencoma

150 798.72 TIPO I:

200 2053.85 110

250 1243.43 TIPO II:

300 0.00 0

400 0.00

500 37.5

TOTAL 4133.50 110

EL INTERCEPTOR SEGUENCOMA CON UNA LONGITUD DE

4.26(KM),INICIA CON LA PRIMERA CAMARA CM-SE-01 EN LA

AV.MARIO MERCADO PARADA DEL MICRO 132 ,HASTA LA UNION

CON EL INTERCEPTOR OESTE EL CUAL DESEMBOCA TODO SU

APORTE DE DICHO INTERCEPTOR EN LA CAMARA CM-SE-109,EN

UN AREA DE APORTE DE 507.84 (Ha) EN AVENIDA LOS

SARGENTOS Y AVENIDA COSTANERA. PARA FINALMENTE

CRUZAR CON TUBERIA AEREA RECUBIERTA CON NEOPRENO

MEDIANTE UN PUENTE EN CELOSIA METALICA POR UNA

LONGITUD DE 12 M APROXIMADO, PARA SER INTERCEPTADO

POR EL EMISARIO EN LA CAMARA EMI- 04 DE LA AV.COSTANERA

ENTRE CALLE 8 DE OBRAJES. EL INTERCEPTOR SEGUENCOMA

DEBIDO A SU TOPOGRAFIA Y PERFIL DE ELEVACION PUEDE

CAPTAR EN SU MAYORIA A TODOS LOS APORTANTES DEL SECTOR

INCUYENDO A LOS ALEJADOS ,EL CUAL NO SE REQUIERE UN

SUBINTERCEPTOR PARA MEJORAR SU RENDIMIENTO Y

PROPÓSITO. CRUCE CON TUBERIA AEREA CON CELOSÍA METALICA RECUBIERTA CON

NEOPRENO LONGINTUD APROXIMADA 12M (RIO CHOQUEYAPU)ENTRE LA

AV.COSTANERA ENTRE LA CALLE 8 DE OBRAJES.

VISTA EN PLANTA INTERCEPTOR SEGUENCOMA

INTERCEPTOR SEGUENCOMA


(mm)

LONGITUD

(m)

CAMARA DE

INSPECCION FOTOGRAFIA RESPECTIVA

TUBERIA AEREA




c) Interceptor Oeste:

El Interceptor Oeste tendrá una longitud de 9,32 Km, inicia con la primera cámara en la Av. Kollasuyo

entre la calle Tacna, con la cámara CM-OES-01.

El Interceptor Oeste presenta una longitud de 665 metros en contrapendiente, para vencer alrededor

de 14 metros de desnivel. En consecuencia es imperativo el empleo de una Estación Elevadora de

Aguas Residuales ubicado en la Av. Buenos Aires y Av. Ricardo Bustamante. En la sección

correspondiente se tiene el diseño hidráulico y estructural de dicha Estación Elevadora, asimismo se

ha previsto los costos que demanda esta construcción y su implementación con bombas sumergibles.

Se aprovechara un sector relativamente libre de problemas de expropiación, que corresponde al

sector aledaño a un parque infantil.

Se empleará una tubería de fierro fundido dúctil para impulsar las aguas residuales hasta la calle José

María Orcullo, correspondiente a la Cámara CM- OES-80. El tramo de impulsión tendrá un diámetro

de 300 mm con revestimiento interno de cemento.

El Interceptor Oeste se une al Interceptor Seguencoma en la cámara CM-SE-109, con las

características de caudal y cotas que se indican a continuación:


Diámetro= 500 mm


Cota terreno = 3264,823 msnm

Cota solera = 3263,823 msnm

Debido a su topografía y perfil de terreno que presenta el sector Oeste se deberá crear un

subinterceptor o colector primario, para mejorar su propósito y poder captar más área de aporte, a

considerarse en un Estudio a Diseño Final.

El resumen de tuberías empleadas en el proyecto es el siguiente:






PROV. Y TENDIDO TUB. PVC NTC 3722-1, D = 350 MM ML 1.105,29







Tabla 4.3. Interceptor Oeste

T

150 952.38 TIPO I:

200 0.00 216

250 311.34 TIPO II:

300 1132.11 0

350 1,105.29

400 325.99

450 3,873.53

500 1,358.30

TOTAL 9058.94 216

EL INTERCEPTOR OESTE ,CON UNA LONGITUD DE 9.32(KM), INICIA

CON LA PRIMERA CAMARA EN LA AV.KOLLASULLO ENTRE LA

CALLE TACNA. EL INTERCEPTOR OESTE PRESENTA UNA CONTRA

PENDIENTE DE 14 (M),EN UNA LONGITUD 665 METROS,PARA LO

CUAL SE DISPONE A UTILIZAR UNA ESTACION DE BOMBEO EN LAS

CALLES AV.BUENOS AIRES ENTRE AV.RICARDO BUSTAMANTE

INICIANDO EN LA CAMARA OES-70 IMPULSANDO HASTA LA

CALLE JOSE MARIA ORCULLO,TERMINADO EN LA CAMARA OES-

80,PARA PORTERIORMENTE UNIRSE AL INTERCEPTOR

SEGUENCOMA EN LA CAMARA SE-109.

DEBIDO A SU TOPOGRAFIA Y PERFIL DEL TERRENO QUE PRESENTA

EL SECTOR OESTE SE DEBERA CREARSE UN

SUBINTERCEPTOR,PARA MEJORAR SU PROPOSITO Y PODER ASI

CAPTAR MAS AREAS DE APORTE Y POSIBLES APORTANTES CON

TENDENCIA DE EXPANSION AL 2036.

FOTOGRAFIA TOMADA EN EL INICIO DEL INTERCEPTOR OESTE,

AV.KOLLASUYO ENTRE TACNA,PARA EL REPLANTEO Y RESPECTIVO CONTROL

DE LA BRIGADA TOPOGRAFICA.

VISTA EN PLANTA INTERCEPTOR OESTE

INTERCEPTOR OESTE


(mm)

LONGITUD

(m)

CAMARA DE

INSPECCION FOTOGRAFIA RESPECTIVA




d) Interceptor Orkojahuira:

El interceptor ORKOJAHUIRA tiene una longitud de 12,71 Km, inicia con la primera cámara en CM-

ORK-001, en la ruta nacional 3 Zona Chuquiaguillo (La Paz- Cotapata), y finaliza en la Avenida

Hernando Siles entre la calle 5 de Obrajes para poder acoplarse al Interceptor Huayllas en la cámara

H-121.

Los datos de llegada del INTERCEPTOR ORKOJHAUIRA al Interceptor Huayllas son los siguientes:


Área de aporte (2036)= 880,18 (Ha)

Diámetro= 700 mm




Debido a la topografía que presente el terreno, se creó un subinterceptor en la zona de VILLA

COPACABANA con una longitud de 2,158 Km, el cual tiene el propósito de captar en su totalidad

todas las áreas. El subinterceptor de VILLA COPACABANA está descrito en las Planillas de Cálculo

Hidráulico desde la cámara CM-ORK-177 hasta CM-ORK-221, y ha sido contemplado en los costos

de esta primera etapa.

El resumen de tuberías empleadas en el proyecto se puede identificar en el cuadro siguiente:












Es pertinente aclarar que el trazo de cada interceptor fue recorrido tramo por tramo para una mejor

ubicación de las cámaras de inspección y de la ubicación en planta, de tal forma que tenga el mínimo

de interferencia con cámaras existentes, o superposiciones con colectores existentes. Para tal efecto

el equipo de topografía recorrió en forma minuciosa cada tramo.

Los interceptores en su totalidad alcanzan a una longitud de 31,5 KM los de corto plazo. Para la

construcción de los interceptores se ha previsto la ejecución en tuberías de PVC SDR 41 ASTM 3034

desde 150 mm hasta 300 mm, tuberías de PVC NTC 3722-1, ASTM F 794 desde 350 mm hasta 800

mm.




En cuanto a las cámaras de inspección se plantea su construcción con elementos prefabricados de

concreto armado, constituidos por: losa base, anillos, cono, brocal y tapa de hormigón armado. El

diámetro interno de las cámaras es de 1,20 metros. La resistencia de estos elementos ha sido

diseñada para 300 kg/cm2.




Tabla 4.4. Interceptor Orkojahuira

150 827.85 TIPO I:

200 2299.67 221

250 742.15 TIPO II:

300 534.81 0

350 1,149.00

400 760.9

450 492.03

500 2,685.27

600 2587.15

700 364.04

TOTAL 12442.87 221

EL INTERCEPTOR ORKOJAHUIRA CON UNA LONGITUD DE 12,71

(KM)INICIA CON LA PRIMERA CAMARA CM-ORK-001 EN LA RUTA

NACIONAL 3 ZONA CHUQUIAGUILLO(LA PAZ-COTAPATA)

,FINALIZA EN LA AVENIDA HERNANDO SILES ENTRE LA 5 DE

OBRAJES PARA PODER ACOPLARSE AL INTERCEPTOR HUAYLLAS

EN LA CAMARA H-121.

DEBIDO A LA TOPOGRAFIA QUE PRESENTA EL TERRENO SE CREO

UN SUBINTERCEPTOR EL LA ZONA VILLA COPACABANA CON UNA

LONGITUD DE 2,15(KM),EL CUAL CAPTARA EN SU TOTALIDAD

TODAS LAS AREAS APORTANTES DE DICHO SECTOR. SE ESTUDIO

LA IMPORTANCIA DE EMPLEAR EN UNA SEGUNDA FASE

COLECTORES PRIMARIOS ,PARA LOGRAR CAPTAR MAYOR AREA

DE APORTE,MEJORANDO EL RENDIMINETO Y SU PROPOSITO DE

PODER CAPTAR MAS AREAS DE APORTE DE LOS SECTORES .

Aneta ORKOJAHUIRA = 880.18 (Ha)

Pobl.(2036) =245730(Hab) FOTOGRAFIA REPRESENTATIVA TOMADA EN SITIO,DE UNA PARTE DEL

INTERCEPTOR DURANTE EL REPLANTEO TOPOGRAFICO ADQUIRIENDO

INFORMACION PARA ACTUALIZAR LA BASE DE DATOS (AV.RENE ZAVALETA)

VISTA EN PLANTA INTERCEPTOR ORKOJAHUIRA

INTERCEPTOR ORKOJAHUIRA


(mm)

LONGITUD

(m)

CAMARA DE


INTERCEPTOR ORKOJAHUIRA




e) Interceptor Autopista

Asimismo se ha considerado dentro el Saneamiento de la ciudad de La Paz, la construcción del

Interceptor Autopista, que en realidad considera dos brazos a ambos lados de la AUTOPISTA EL

ALTO, que tiene el objetivo básico de evitar o reducir la contaminación del rio Choqueyapu en el

sector correspondiente a la OBRA DE TOMA DE AGUA POTABLE.

Estos dos interceptores o Colectores Primarios, evacuaran las aguas residuales por delante (aguas

abajo de la OBRA DE TOMA DE AGUA POTABLE), es decir retornaran al RIO CHOQUEYAPU,

consecuentemente los aportes se toman en cuenta para el EMISARIO en realidad como parte de las

aguas captadas en la OBRA DE TOMA DE AGUAS RESIDUALES.

Los datos técnicos más importantes de estos dos colectores primarios, son los siguientes:

BRAZO IZQUIERDO :



Diámetro= 300 mm


BRAZO DERECHO :



Diámetro= 300 mm


El resumen de tuberías empleadas en el proyecto se puede identificar en el cuadro siguiente:






4.1.5. Trazado y Descripción del EMISARIO

En el presente Estudio de Identificación se ha efectuado la planificación del concepto de operación

del sistema principalmente de evacuación de las aguas servidas de la ciudad de La Paz, en el cual se

definió el trazado de Interceptores de Corto Plazo, Mediano Plazo y Largo Plazo, así como el

Emisario Principal.

Dentro de esta planificación se ha visto como la mejor alternativa de recolección/conducción una Obra

de Toma ubicado en un área de propiedad del Gobierno Municipal Autónomo de La Paz, en el sector

de la Avenida Libertador entre JE. Rosasani.

De las diversas alternativas se ha seleccionado la obra de Toma tipo Lateral, el mismo que se

empalmara al EMISARIO, en la cámara CM-CHY-01

En esta solución implica que la zona central se conserva con el sistema principal mixto (quebradas y

ríos utilizados como colectores naturales mixtos), sin modificación alguna, principalmente porque en

la fase de construcción de los colectores interceptores a ambos márgenes del río Choqueyapu se




presentan problemas inherentes al concentrado vehicular y lo caótico de los sistemas de servicio en

esta zona.

Para resolver los problemas ocasionados por la existencia de este sistema principal mixto de

recolección de aguas servidas, al momento se encuentran realizando obras que tienden a cubrir por

completo toda la canalización del río Choqueyapu, además que en la actualidad se ha dado los

primeros pasos para legislar la contaminación producida por el lanzamiento de desechos industriales

líquidos a los cuerpos receptores, aspecto fundamental en el tema que nos ocupa.

En la actualidad la principal fuente de contaminación del río Choqueyapu en la entrada de la ciudad

corresponden a este tipo de aguas servidas, otro aspecto primordial es que el tramo inmediatamente

posterior a la entrada de la ciudad y hasta el sector de la Obra de Toma se tiene un longitud de cierta

importancia cubierta o próxima a cubrirse, por lo que de esta manera se evitará su acción de polución

y nociva a la salud en general.

En las gráficas y cuadros adjuntos se puede realizar una visión de la problemática del saneamiento

de y la concepción general de solución.

El EMISARIO tiene una longitud de 10,2 Km, y tiene la función principal de captar todos los aportes

de los Interceptores en los diferentes puntos en los cuales está emplazado el EMISARIO. El Emisario

inicia desde la Obra de Toma ubicado en Av. Libertador entre G. Rosasani, a partir de la cámara CM-

CHY-01 hasta la cámara CM-EMI-166, llegada a la PTAR (Ver cuadro sinóptico adjunto).

En realidad capta aportes de la zona Central en la OBRA DE TOMA DE AGUAS RESIDUALES DEL

RIO CHOQUEYAPU, a partir de la Cámara CM-CH-01, con las siguientes características:

DESCRIPCION UNID CENTRO

DOTACION (L/HAB/DÍA) 172

AREA NETA (Ha) 1422,0

POBLACION (Hab) 288502

DENSIDAD (Hab/Ha) 202,885

CAUDAL MEDIO (LT/SEG) 402,033

CAUDAL MEDIO

MAYORADO (LT/SEG) 670,242

INFILTRACION (LT/SEG) 71,100

CONEX. ERRADAS (LT/SEG) 60,305

CAUDAL INDUSTR. (LT/SEG) 69,444

CAUDAL RIO (LT/SEG) 560,000

TOTAL (LT/SEG) 1431,091


Área de aporte (2036)= 1422 (Ha)

Diámetro= 1000 mm (HPDE)







En la Cámara EMI-001 ubicado en la Avenida Costanera y calle 6 de Obrajes, capta los aportes del

INTERCEPTOR ORKOJAHUIRA e INTERCEPTOR HUAYLLAS. En la Cámara EMI-004 intercepta el

aporte del INTERCEPTOR OESTE y del INTERCEPTOR SEGUENCOMA, para posteriormente

CAPTAR el aporte del INTERCEPTOR ROMA en la Cámara EMI-041.

Posteriormente capta todos los aportes de los INTERCEPTORES DE LA ZONA SUR en la Cámara

EMI-050, los cuales son:

INTERCEPTOR HUAYÑAJAHUIRA, INTERPECTOR ACHUMANI, INTECEPTOR KOANI,

INTERCEPTOR IRPAVI, INTERCEPTOR JILLUSAYA E INTERCEPTOR CALACOTO.

También el EMISARIO tiene la capacidad hidráulica de captar los aportes de aguas residuales de los

sectores de ACHOCALLA en la Cámara EMI-086 y posteriormente antes de ingresar a la Planta de

Tratamiento del sector de MALLASA, en la Cámara EMI-166. Todos estos aspectos están resumidos

en la tabla siguiente:

Tabla 4.5. Emisario

DATOS

DISEÑO COTAS

CM

AR

EA

AR

EA

PO

BL

AC

ION

PO

BL

AC

ION

DO

T.

CA

UD

AL

TE

RR

EN

O

SO

LE

RA

OBSERVACIONES

INIC

IO

AD

YA

CE

NT

E

AC

UM

UL

AD

A

AD

YA

CE

NT

E

AC

UM

UL

AD

A

DIS

EÑ

O

DIA

M

INIC

IO

INIC

IO

Ai At

(ha) (ha)

(l/hab/

día)

(l/seg

) (MM) (msnm) (msnm)

CM-

CHY-01 1422,00 1422,00 288502 288502 172

1431,

097 1000

3320,35

9

3317,65

9

INICIO DE LA OBRA DE

TOMA, CON CAUDALES

CAPTADOS DE LA ZONA

CENTRAL, CON UN ÁREA

DE APORTE DE 1422 Ha.

CM-

CHY-07

1422,00

288502 172 1431,

097 1000

3306,52

7

3304,48

2

TRAMO AÉREO CON

PUENTE CANAL, CRUCE

DE RÍO ORKOJAHUIRA

CM-

CHY-20

1422,00

288502 172 1431,

097 1000

3274,00

0

3269,55

3

CRUCE DEBAJO

EMBOVEDADO

HUAYLLAS, CON

RECUBRIMIENTO DE 0,30

DEBAJO LA SOLERA DE

LA BÓVEDA . EN LA

CALLE 5 DE OBRAJES Y

AV. COSTANERA.

CM-

EMI-01 1000,56 2422,56 281066 569569 181

2122,

427 1000

3270,60

5

3268,55

5

INGRESO DE CAUDALES

DE INTERCEPTORES

HUAYLLAS Y

ORKOJAHUIRA A CM

EMI-01, CON CAÍDA DE

0,55 METROS AL




DATOS

DISEÑO COTAS

EMISARIO, COTA

SOLERA DE INGRESO

3269,114

CM-

EMI-04 590,07 3012,62 220258 789827 181

2423,

425 1000

3262,73

9

3260,68

9

INGRESO DE CAUDALES

DE INTERCEPTORES

OESTE Y SEGUENCOMA

A CM EMI-04, CON CAÍDA

DE 0,25 METROS AL

EMISARIO, COTA

SOLERA DE INGRESO

3260,939.

CM-

EMI-19 42,00 3054,62 8684 798511 181

2443,

573 1200

3246,37

5

3241,19

0

INGRESO DE CAUDAL DE

INTERCEPTOR ALTO

OBRAJES A CM EMI-19,

CON CAÍDA DE 0,25

METROS AL EMISARIO.

CM-

EMI-22 108,00 3162,62 23466 821977 181

2497,

641 1200

3237,58

4

3235,33

3


INTERCEPTOR BELLA

VISTA A CM EMI-22, CON

CAÍDA DE 0,25 METROS

AL EMISARIO.

CM-

EMI-32 54,60 3217,22 10179 832156 181

2521,

436 1200

3217,24

6

3214,99

5


INTERCEPTOR ROMA A

CM EMI-32, CON CAÍDA

DE 0,25 METROS AL

EMISARIO.

CM-

EMI-44

3217,22

832156 181 2521,

436 1200

3190,96

5

3187,06

0

CRUCE RIO

CHOQUEYAPU POR

DEBAJO DE LA SOLERA

DEL CANAL CON

RECUBRIMIENTO DE

0,40M, CON CÁMARA

CON CAÍDA D = 1,60 M

CM-

EMI-47

3217,22

832156 181 2521,

436 1200

3186,57

2

3181,47

6

CRUCE CANAL

CONFLUENCIA RIOS

IRPAVI Y CHOQUEYAPU,

POR DEBAJO DE LA

SOLERA CON

RECUBRIMIENTO DE

0,40M, CON CÁMARA


CM-

EMI-50 2967,60 6184,82 134652 966807 181

2946,

160 1200

3182,60

5

3177,85

9

INGRESO DE CAUDALES

DE INTERCEPTORES:

HUAYÑAJAUIRA,

JILLUSAYA, KOANI,

ACHUMANI, IRPAVI A CM

EMI-50, CON CAÍDA

SUFICIENTE AL

EMISARIO.




DATOS

DISEÑO COTAS

CM-

EMI-51

6184,82

966807 181 2946,

160 1200

3182,55

5

3177,75

0

CRUCE RIO

HUAYÑAJAHUIRA POR

DEBAJO DE LA SOLERA

CON RECUBRIMIENTO

DE 0,40M, CON CÁMARA


CM-

EMI-87 2070,00 8254,82 40822

100763

0 181

3102,

655 1200

3126,10

6

3123,85

8

INGRESO DE CAUDALES

DE INTERCEPTORES:

MALLASA, ACHOCALLA

CM EMI-87, CON CAÍDA

AL EMISARIO.

CM-

EMI-165

8254,82

100763

0 181

3102,

655 1200

3057,64

3

3055,39

5

INGRESO A LA PLANTA

DE TRATAMIENTO

Por otra parte el EMISARIO desde Aranjuez hasta la Planta de Tratamiento, se ha realizado el

análisis de dos variantes en el sector de la serranía, yendo en el sentido del flujo del rio, cuyo

resumen de ventajas y desventajas se muestra a continuación:




Tabla 4.6. Ventajas y Desventajas

Trazo del Emisario en La Serrania (Aranjuez – PTAR) Paralelo Al Río

En consecuencia se eligió para continuar con el trazo del EMISARIO el lado izquierdo, debido a su

mejor conveniencia técnica y económica. Sin embargo será el Estudio (TESA) a Diseño Final que con

respaldo de análisis de geología y uso de suelo establezca el trazo final.

La construcción futura de interceptores y del Emisario, asimismo la construcción de la Planta de

Tratamiento de Aguas Residuales, producirá grandes beneficios a la población de La Paz, mejorando

la situación sanitaria general de la población de la Paz y la del Rio Abajo, eliminando la

contaminación y malos olores en los ríos y quebradas, producto del uso de los mismo como

colectores sanitarios. Con la construcción del Emisario que se inicia en la Obra de Toma en el río

Choqueyapu, el escurrimiento del río Choqueyapu en época de sequía (aproximadamente entre los

meses de Abril a Noviembre) es reducido, que produce un impacto positivo.

Los diámetros de las tuberías del proyecto de construcción del EMISARIO, se indican a continuación:

TRAZO EMISARIO LADO IZQUIERDO TRAZO EMISARIO LADO DERECHO

Debe atravesarse por una posible propiedad privada

al final de Aranjuez, cerca a la cancha 31 de

Octubre.

Debe ejecutarse camino de acceso para la

construcción y posterior mantenimiento del Emisario.

Los volúmenes de corte y relleno para la

construcción del camino de acceso en el lado

izquierdo son un tanto mayores que el lado derecho.

DESCRIPCION UNI

D

CANT.

ALTER

N. N° 1

LONGITUD DE EMISARIO EN ESTE

SECTOR ML 3507,05

CORTE DE LADERA (EXCAVACION

COMÚN) M3

69024,1

5

CONFORMACION TERRAPLEN M3 37409,0

0

TRANSPORTE DE MATERIAL DE

SUBRASANTE M3

31615,1

5

PROVISION Y TENDIDO TUBERIA

HPDE 1200 MM ML

3507,94

6

No se afectan propiedades agrícolas.

La construcción es menos complicada que por el

lado derecho.

El costo de construcción es aproximadamente

674000,00 $us menor que el lado derecho.

Debe construirse un túnel de 281 metros lineales, que

dificulta la construcción y encarece.

Debe construirse 2 puentes canal para atravesar el

río en dos sectores, al ingreso a la serranía y a la

llegada a la PTAR.

Los volúmenes de corte y relleno para la construcción

del camino de acceso del lado derecho son un tanto

menores que el lado izquierdo.

DESCRIPCION UNI

D

CANT.

ALTER

N. N°2

LONGITUD DE EMISARIO EN ESTE

SECTOR ML 3203,51

CORTE DE LADERA (EXCAVACION

COMÚN) M3

68055,4

5

CONFORMACION TERRAPLEN M3 34849,0

0

TRANSPORTE DE MATERIAL DE

SUBRASANTE M3

33206,4

5

PROVISION Y TENDIDO TUBERIA

HPDE 1200 MM ML 2922,51

CONSTRUCCION TUNEL ML 281,00

CONSTRUCCION DE PUENTE

CANAL EN DOS LUGARES ML 100,00

Se afectan propiedades agrícolas.

La construcción se complica por los túneles y 2

puentes canal sobre el río.

El costo es mayor que el lado izquierdo.





PROV. Y TENDIDO TUB. HPDE ADS N-12, D = 1000 MM ML 1.852,76

PROV. Y TENDIDO TUB. HPDE ADS N-12, D = 1200 MM ML 8.126,06

La construcción de las cámaras de inspección se ha previsto su ejecución con elementos

prefabricados de hormigón armado. Las características de estas cámaras serán las siguientes,

diámetro interno D = 1,60 metros y de altura variable en función a la profundidad del emisario en cada

tramo.

4.1.5.1. Trazado del Emisario OPCION B

Con objeto de prever una segunda opción en el hipotético caso que la expropiación del terreno

requerido para la construcción de la Planta de Tratamiento, ubicado en el denominado sector “Valle

de las Flores”, perteneciente a los agricultores o floricultores de dicha zona, se complicaran por el

proceso de expropiación o compra, se ha analizado otro sector con una superficie similar que también

sirve para los fines propuestos.

Esta Opción B, contempla un incremento de presupuesto para llevar a otro sector, en los siguientes

trabajos adicionales:

Se debe añadir alrededor de 1015 metros delngitud de tubería de 1200 mm HDPE.

Se incrementa un puente canal de 33 metros delngitud.

Se incrementa el camina de acceso en 1015 metros delngitud.

Los volúmenes de corte y relleno para el emplazamiento de la nueva ubicación de la PTAR, se

incrementan por la selección de un nuevo sitio con similar superficie a la Planta de Tratamiento

ubicado en el “Valle de las Flores”. El volumen de corte en la nueva opción de la PTAR es de

208047,08 (m3), el volumen de relleno en esta ubicación es de 351673,87 (m3), aspectos que

incidirán en los costos de la construcción.

El incremento en monto sólo en el EMISARIO alcanza a 811.338,86 $us. Estos aspectos se hallan

definidos y descritos en el Anexo 11 Presupuesto Desglosado de Infraestructura.

Aspectos Legales: En el Anexo 16 se muestran correspondencia recibida por parte de la Sub

Alcaldía de Mallasa, que el predio en consulta con Código Catastral 046-1090-0008 presenta

Certificado de Registro Catastral a nombre del G.A.M.L.P, el mismo forma parte del Parque Nacional

de Mallasa, el mismo que debe enmarcarse en proyectos en el manejo integrado que conlleva la

compatibilización de la conservación de la diversidad biológica. En este sentido el Estudio a Nivel

TESA tendrá la virtud de definir estos aspectos para concretar la construcción.

A continuación se muestra en una imagen satelital la ubicación de la Opción B para la ubicación de la

Planta de Tratamiento de Aguas Residuales (PTAR opción B).




Figura 4.2 Ubicación de la Planta de Tratamiento de Aguas Residuales (PTAR opción B)




Tabla 4.7. Emisario

1000 1852.76 TIPO I:

1200 8126.06 0

TIPO II:

190

TOTAL 9978.82 190

EL EMISARIO CON UNA LONGITUD DE DE 10.2 (KM),TIENE UNA FUNCION

PRINCIPAL DE CAPTAR TODOS LOS APORTES DE TODOS LOS

INTERCEPTORES,EN DIFERENTES PUNTOS DE EN LOS CUALES ESTA

EMPLAZADO EL EMISARIO.INICIA CON SU PRIMERA CAMARA EN LA OBRA

DE TOMA RIO CHOQUEYAPU CHY-01, CAPTANDO AGUAS RESIDUALES DE LA

ZONA CENTRAL,EN AL AV.COSTANERA ENTRE CALLE 6 DE OBRAJES EMI-001

INTERCEPTA TODOS LOS APORTES DEL INT.ORJOJAHUIRA, INT.HUAYLLAS

,EN LA CAMARA EMI-004,INTERCEPTA E L APORTE DEL INT.OESTE Y

INT.SEGUECOMA, PARA POSTERIORMENTE CAPTAR EL APORTE DEL

INT.ROMA EN LA CAMARA EMI-041 Y INT.COSTANERA EN LA CAMARA EMI-

045,FINALMENTE,CAPTA TODOS LOS APORTES INT.DE LA ZONA SUR EN LA

CAMARA EMI-050,LOS CUALES SON :

INT.HUAYÑAJAHUIRA,INT.ACHUMANI,INT.KOANI,INT.IRPAVI,INT.JILUSAYA,.I

INT.CALACOTO.

TAMBIEN EL EMISARIO TIENE LA CAPACIDAD DE CAPTAR AGUAS

RECIDUALES DE LOS SECTORES ACHOCALLA EN LA CAMARA,EMI-086 Y

POSTERIORMENTE ANTES DE INGRESAR A LA PLANTA DE TRAMIENTO DEL

SECTOR DE MALLASA EN LA CAMARA EMI-166.

TODOS ESTOS TEMAS SE DETALLARAN EN EL CACULO HIDRAULICOFOTOGRAFIA REPRESENTATIVA TOMADA EN SITIO,DE UNO DE LOS

AVENIDAS MAS IMPORTANTES PARTE DEL EMISARIO (AV.ROMA)DURANTE

EL REPLANTEO TOPOGRAFICO ADQUIRIENDO INFORMACION PARA EL

RESPECTIVO ANALISIS DEL CALCULO HIDRAULICO.

VISTA EN PLANTA EMISARIO E INGRESO DE LOS INTERCEPTORES

EMISARIO


(mm)

LONGITUD

(m)

CAMARA DE





4.1.6. Obra de Toma

4.1.6.1. Aspectos Generales

El Emisario planteado nace en la Obra de Toma a construirse en el sector de la Av. Del Libertador y

JE Rosasani, la cual tiene el objetivo básico de captar el caudal de estiaje del río Choqueyapu,

conformado en su mayor parte por las aguas servidas recolectadas del sistema mixto de la zona

central de la ciudad.

Se ha previsto el diseño de una Obra de Toma de tal forma que desvié hacia el Emisario el caudal de

estiaje mediante una Obra de Toma de tipo lateral, asimismo contempla una rejilla para evitar el

ingreso de materiales gruesos y perjudiciales para el EMISARIO.

La Obra de Toma constará de los siguientes elementos:

Bocatoma Lateral (vertedero rectangular), provisto de rejilla tamizadora de sólidos.

Compuertas metálicas batientes, que funcionan con contrapeso, pueden moverse parcial o

completamente para dar paso al agua. Su instalación permite principalmente controlar el flujo y

el nivel de agua, no necesita operador porque funciona con contrapeso del mismo nivel de agua

del canal aguas arriba. Permite desalojar materias flotantes en un embalse.

Desarenador de material grueso (grava y gravón).

Transición de entrada y canal de aducción y limpieza.

Desarenador de material fino y ducto de transición hacia el EMISARIO.

Asimismo contará con compuertas metálicas para el desarenador y compuerta metálica para

el bypass hacia el rio Choqueyapu.

Interconexión con tubería de 1000 mm HDPE desde la obra de Toma hasta la cárama de

inspección CM-CH-01

La obra de toma se ubicará en el rio Choqueyapu en una sección a 700 m. agua abajo de Gruta

delurdes la cual presenta las características siguientes:

- Material de la construcción de los elementos

estructurales - hidráulicos

- Construcción en hormigón armado

- Ancho total del canal (Río Choqueyapu) -10.60 m

- Altura total del canal -2.40 m

- Caudal estimado de agua del rio -Variable entre 300 – 3000 litros/s




Figura 4.3. Detalle de Compuertas Batientes Tipo Amil

Fotografía 4.1. Detalle de Compuertas Batientes Tipo Amil




Estimación de caudales Obra de Toma Choqueyapu

La estimación del aporte medio mensual en el punto de análisis fue realizado, observando las

siguientes consideraciones e hipótesis de cálculo.

Estimación de caudales medios

Estación Alto Achachicala como referencia A= 108 km2. Ver análisis de Recursos Hídricos y

tabla de caudales base SENAMHI

Determinación de áreas de aporte urbanas A= 26.50 km2. Se asume condiciones de alta

impermeabilidad.

Estación referencial: San Calixto.

Se considera el efecto de las captaciones aguas arriba tanto de la futura represa Kaluyo,

como de la Obra de Toma Choqueyapu. Ver análisis de Recursos Hídricos y Balances Oferta

Demanda.

No se considera el aporte de agua residual, el cual es considerado aparte en el tomo de

análisis de Saneamiento Básico.

Caudales estimados

Los caudales estimados son presentados en la siguiente tabla resumen.

Para fines de consideración de caudales pluviales igualmente se confecciona la curva de duración de

caudales en el punto de análisis.

Figura 4.4. Curva de Duración de Caudales

El dimensionamiento de la Obra de Toma se halla descrito en el Anexo 12 Memoria de Cálculo de la

Obra de Toma.

0.0%

10.0%

20.0%

30.0%

40.0%

50.0%

60.0%

70.0%

80.0%

90.0%

100.0%

300

350

400

450

500

550

600

650

700

750

800

850

900

950

1,0

00

1,0

50

1,1

00

1,1

50

1,2

00

1,2

50

Caudal medio [l/s]

Du

ració

n d

el cau

dal m

ed

io [

% d

el

añ

o]

Punto CHOQ 05




Tabla 4.8. Resumen de Caudales

DESCRIPCION UNID CENTRO

DOTACION (l/h/d) 172

POBLACION (hab) 288,502

CAUDAL MEDIO DOMESTICO (l/s) 402,033

CAUDAL INDUSTRIAL (l/s) 23.15

CAUDAL RIO (época seca) (l/s) 560,000

TOTAL (l/s) 985,18

La Obra de Toma consecuentemente está diseñada para un caudal medio de 1000 l/s (aprox.

985.18 l/s), mediante la cual se puede captar el total de las aguas (mixtas) en tiempo seco (estiaje)

del río Choqueyapu. La Obra de Toma estará ubicada en los predios del GAMLP a la altura de la Av.

Del Libertador y JE Rosasani

4.1.6.2. Aspectos Técnicos de la Obra de Toma en el río Choqueyapu

Descripción General de la Obra de Toma

La obra de toma se ubicará en el rio Choqueyapu en una sección a 700 m. agua abajo de Gruta de

Lourdes la cual presenta las características siguientes:

- Naturaleza del canal - Construcción en hormigón armado

- Ancho total del canal (Río

Choqueyapu)

-10.60 m

- Altura total del canal -2.40 m

- Caudal estimado de agua del rio -Variable entre 300 – 3000 litros/s

Las fotos siguientes ilustran el lugar previsto para la ubicación de la obra de toma:




Fotografía 4.2. Ubicación de la Obra de Toma (aguas mixtas zona central) – Río Choqueyapu




Definición del caudal de diseño de la Obra de Toma

El caudal de diseño de la obra de toma hay sido definido considerando las siguientes premisas:

Concentración máximo admisible en DBO5 en la mezcla agua de rio + efluente abajo la obra de toma

≈ 150 mg/l (DBOM)

Caudal medio diario de aguas residuales domésticas + industriales (QMAR)

2018 – 28 959 m3/día

2036 – 36 736 m3/día

Concentración en DBO5 de las aguas residuales domésticas + industriales (DBOER)

2018 – 387 mg/l

2036 – 350 mg/l

Concentración en DBO5 de la agua del rio non contaminado (DBOR)

2018 – 2 mg/l

2036 – 2 mg/l

Con base en las premisas anteriores y efectuando un balance másico conforme la expresión

siguiente, se han obtenido los caudales de agua del rio a tomar (QAR)

Aplicando en la expresión anterior los valores anteriormente definidos, resultan los siguientes

caudales de agua de rio a trasvasar.

2018 – 46 346 m3/día ≡ 536 l/s

2036 – 49 525 m3/día ≡ 573 l/s

Con base en estés valores, se estableció un valor promedio de 560 l/s.

Así, los caudales totales de diseño de la obra de toma (aguas residuales + agua del rio) serán:

2018 : 335 + 560 = 895 l/s

2036 : 425 + 560 = 985 l/s

Compuertas

Para las compuertas de regulación se propone la instalación de dos compuertas del tipo AMIL,

modelo D-250, con funcionamiento totalmente mecánico y que permiten mantener permanentemente

una altura de agua a montante de 1.5 m sobre la solera del canal.

Las características principales de estas compuertas son las siguientes:

La compuerta mantiene el nivel aguas arriba a una determinada cota constante, cualquier que sea el

caudal y la variación en el caudal tomado. La compuerta, prácticamente queda cerrada para caudales

mínimos, abre a medida que el caudal aumenta, garantizando pequeñas pérdidas de carga para el

caudal máximo.

La ausencia de cualquier tipo de accionamiento otorga a estos equipos excelentes características de

precisión, robustez y seguridad operacional.

El esquema de funcionamiento de este tipo de compuertas es presentado en la figura siguiente.




Figura 4.5. Esquema de funcionamiento

La parte móvil de la compuerta está constituida por una armadura unida rígidamente a un tablero

cilíndrico previsto de un flotador instalado aguas arriba y una caja de contrapeso de equilibrado. El

conjunto gira alrededor de un eje horizontal.

El empuje hidráulico sobre el tablero pasa por el eje de articulación y no interfiere en el equilibrio del

conjunto.

Debido a la forma del flotador y a la posición del contrapeso, el centro de gravedad de la parte móvil

del conjunto puede ser posicionado de forma que los momentos CF y CP, creados respectivamente

por el Empuje de Arquimedes Fy y por el peso proprio P, sean iguales y opuestos para todas las

posiciones del tablero, cuando el nivel aguas arriba está en la cota del eje de articulación O.

Cuando el nivel aguas arriba aumenta tenemos: CF > CP y la compuerta se abrirá.

Cuando lo nivel aguas arriba disminuye tenemos: CF < CP y la compuerta de cerrará

El movimiento de apertura o cierre de la compuerta continua hasta el momento en que el nivel de

agua llega a su posición de equilibrio, es decir, cuando el nivel de líquido aguas arriba coincide con la

cota del eje de articulación.




Tabla 4.9. Obra de Toma Río Choqueyapu

LOCALIZACION:

UBICACIÓN NORTE ESTE ELEVACION

19 K 8173413.34 m 594186.49 m 3320.359m.s.n.m

FOTOGRAFIA RESPECTIVA

FOTOGRAFIA TOMADA EN SITIO DONDE IRA EMPLAZADA LA OBRA DE TOMA DEL RIO

CHOQUEYAPU,PROPIEDAD DEL GOBIERNO MUNICIPAL DE LA PAZ SU AREA APROXIMADA

ES DE 600m2

VISTA EN PLANTA DE LA OBRA DE TOMA RIO CHOQUEYAPU

OBRA DE TOMA RIO CHOQUEYAPU

DESCRIPCION

AV. DEL LIBERTADOR ENTRE JE ROSASANI

LA OBRA DE TOMARIO RIO CHOQUEYAPU TIENE COMO OBJETIVO CAPTAR GRAN PARTE LAS

AGUAS RECIDUALES DEL CASCO VIEJO,TANTO INDUSTRIALES Y DE RIO,EL CUAL SE

EMPLAZARA EN UN AREA DE LA PROPIEDAD DE LA G.M.L.P ,QUE SE ENCUENTRA EN LA AV.DEL

LIBERTADOR ENTRE JE ROSASANI

CARCTERISTICAS DE LA OBRA DE TOMA: TIPO LATERAL,CON COMPUERTAS METALICAS DE

REGULACION,CRONTOL Y OPERACION,EL CUAL CAPTARA APROXIMADAMENTE :

Q=402 lt/seg Domestico

Q= 69.44 lt/seg Industrial

Q=560 lt/seg Rio

Q=71.10 lt/seg Industrial

Q=60.30 lt/seg Conexiones Erradas

Qt=1.162.84 lt/seg (Caudal Total de la Obra de Toma)

LA OBRA DE TOMA CONTARA CON DOS DESARENADORES UNO PARA GRABA Y OTRO PARA

ARENA EL CUAL MEJORARA LA CALIDAD DEL RIO.

OBRA DE

TOMA

OBRA DE TOMA RIO CHOQUEYAPURIO CHOQUEYAPU




4.1.7. Aspectos Técnicos de los Interceptores

a) Resumen de Criterios de Diseño

Para una mejor comprensión se puede visualizar un resumen de los criterios de diseño empleados en

el diseño de Interceptores del PMM de la ciudad de La Paz

Tabla 4.10. Resumen de Criterios de Diseño

PARAMETRO RECOMENDACION COMENTARIO

Diseño de vida útil para el

sistema de Tubería 30 años

Corresponde a los requerimientos del

proyecto y la Norma Boliviana.

Método de diseño de

tubería Fuerza Tractiva Según Normas internacionales

Diámetro mínimo de las

tuberías para el sistema

de alcantarillado

sanitario.

6’’ Según las Normas Bolivianas

Cámara de inspección de

hormigón armado con

elementos prefabricados

Cada 100 m recomendado de acuerdo a

Norma Boliviana, o en cada cambio de

diámetro, dirección y o material.

Creación de cámaras intermedias cuando

L > 100m.

Cámaras especiales con caída para

pendientes fuertes S > 7 %.

A inicio de los colectores y en todos

los cambios de ruta, nivel o

intersecciones de colectores

primarios, interceptes y emisarios en

los cambios de diámetro y de material

de los mismos.

Material recomendado

para tuberías de

colectores principales e

interceptores

150 mm a 300 mm PVC SDR 41, Rigidez

Anular mínima = 28psi.

350 mm a 800 mm PVC de doble pared,

JE, Rigidez Anular mínima= 28 psi.

De acuerdo a Norma ASTM 3034 y

ASTM F 794

TUB. PVC NTC 3722-1

De acuerdo a Normas Ch 2465, ASTM

F2306, ASTM D2321.


alcantarillado sanitario,

con elementos

prefabricados de

hormigón armado R =

300 Kg/cm2

TIPO I : Para diámetros 150 mm a 600

mm:

D int = 1,20 m y e = 12 cm.

Tipo II : Para diámetros700 a 1200 mm ;

D int = 1,60 m y e = 12 cm

Elementos prefabricados según

diseño: tapa, brocal, cono, cilindro y

losa base.

Fuerza tractiva (mínima)

al inicio del proyecto. Ft(min) = 0.10 kg/cm2 Para evitar sedimentación.

Tirante mínimo de diseño

a inicio del proyecto para

la pendiente mínimo.

(y/d) = 0.2 Para evitar sedimentación

Tirante máximo de diseño

al final del proyecto. (y/d) = 0.75 Por criterio de diseño

Coeficiente de

Rugosidad.

n = 0.009 PVC

n = 0.013 Hormigón Según Manning




b) Establecimiento de las áreas de aporte y caudales

Para el establecimiento de las áreas de aporte específicas para cada interceptor a nivel EI,

establecimiento de población, densidades y posterior cálculo de caudales, se ha seguido la siguiente

metodología:

1. En base a los planos disponibles de los colectores secundarios se ha seleccionado

grupos de colectores (redes) que converjan a los interceptores.

2. En cada caso se ha realizado la medición del área de cada manzano de estas redes de

colectores, que aportan con caudal hacia estos colectores, el cual se ha realizado

mediante el Google, que es una herramienta muy útil para estos casos. El

establecimiento de estas áreas de aporte se encuentra en el Anexo correspondiente, y

han servido para realizar un dimensionamiento más racional de los interceptores.

3. En los casos que no era posible recibir los aportes de los colectores secundarios hacia

el Interceptor, se ha trazado colectores primarios para poder captar los aportes de

estas áreas, para que no queden aisladas de la solución integral del saneamiento del

sector. Necesariamente estos colectores primarios deben ser considerados, durante

una segunda fase de construcción.

4. Los datos de población de cada interceptor se ha establecido en base al ARGIS y ha

sido actualizado en base al último censo poblacional, de acuerdo a las zonas censales.

5. La densidad población resulta de dividir la población para cada fase: inicio de plan o

fin de plan, por el área establecida para cada caso en particular.

6. Conocidos estos datos fundamentales se efectúa la valoración de caudales de acuerdo

a los criterios de ingeniería sanitaria, que se explica más adelante.

Un resumen de estos valores para el año 2012 y año 2013, se hallan en la sección 4.2.1.3.




Figura 4.6. Áreas de aporte específicas para el Interceptor Huayllas

Tabla 4.11. Valorización de áreas de aporte por cámaras de inspección (interceptor Huayllas)

DESCRIPCION PROGRESIVA AREAS DE

APORTE (Ha) DESCRIPCION PROGRESIVA

AREAS DE

APORTE

(Ha)

CM-H1 0+000 4,91

CM-H69 2+884 0,659

CM-H6 0+202 8,244

CM-H72 2+940 1,191

CM-H9 0+366 4,673

CM-H76 3+133 0,946

|CM-H10 0+465 1,753

CM-H84 3+453 0,685

CM-H12 0+574 2,787

CM-H86 3+497 0,151

CM-H13 0+632 4,002

CM-H94 3+759 1,963

CM-H24 1+076 5,882

CM-H95 3+807 36,584

CM-H28 1+229 0,427

CM-H97 3+900 0,445

CM-H29 1+321 3,717

CM-H101 4+081 2,744

CM-H31 1+435 3,248

CM-H110 4+433 5,488

CM-H35 1+714 4,664

CM-H117 4+590 0,787

CM-H43 2+130 9,473

CM-H122 4+951 5,8

CM-H46 2+246 1,21

CM-H123 5+027 2,463

CM-H50 2+352 2,902

CM-H126 5+226 1,506

CM-H59 2+635 1,07

TOTAL 120,374




Figura 4.7. Áreas de aporte específica para el interceptor Seguencoma

Tabla 4.12. Valorización de áreas de aporte por cámaras de inspección (interceptor Seguencoma)

DESCRIPCION PROGRESIVA AREAS

(Ha) DESCRIPCION PROGRESIVA

AREAS

(Ha)

CM-SE-01 0+000 18,57 CM-SE-66 2+398 1,48

CM-SE-08 0+270 2,17 CM-SE-67 2+460 2,02

CM-SE-18 0+552 1,55 CM-SE-73 2+732 2,72

CM-SE-23 0+761 1,625 CM-SE-82 3+014 1,34

CM-SE-35 1+105 4,27 CM-SE-83 3+070 2,67

CM-SE-36 1+150 0,45 CM-SE-87 3+163 2,97

CM-SE-37 1+223 0,87 CM-SE-92 3+364 8,27

CM-SE-42 1+439 1,36 CM-SE-96 3+640 1,54

CM-SE-45 1+608 22,02 CM-SE-108 4+173 2,89

CM-SE-49 1+738 1,72 CM-SE-109 4+228 1,100

CM-SE-57 2+055 0,64 TOTAL 83,325

CM-SE-59 2+158 1,08




Figura 4.8. Áreas de aporte específicas interceptor Orkojahuira

Tabla 4.13. Valorización de áreas de aporte por camaras de inspeccion (interceptor orkojahuira)

DESCRIPCION PROGRESIVA AREAS (Ha)

CM-ORK-001 0+000 17,25

CM-ORK-016 1+118 1,99

CM-ORK-022 1+450 3,52

CM-ORK-036 2+224 3,27

CM-ORK-040 2+511 19,30

CM-ORK-045 2+741 2,97

CM-ORK-048 2+888 5,25

CM-ORK-053 3+183 1,89

CM-ORK-057 3+390 1,68

CM-ORK-062 3+751 48,05

CM-ORK-072 4+139 3,27

CM-ORK-077 4+395 31,52

CM-ORK-085 4+803 55,25

CM-ORK-097 5+623 85,59

CM-ORK-104 6+003 8,11

CM-ORK-112 6+353 28,35

CM-ORK-133 7+546 18,93

CM-ORK-142 8+046 79,17

CM-ORK-146 8+268 24,69

CM-ORK-148 8+415 2,88

CM-ORK-153 8+834 7,16

CM-ORK-157 9+166 98,94

CM-ORK-165 9+733 5,89

CM-ORK-173 10+275 9,47

CM-ORK-174 10+368 11,91




DESCRIPCION PROGRESIVA AREAS (Ha)

CM-ORK-177 0+000 12,45

CM-ORK-178 0+025 7,18

CM-ORK-192 0+682 37,18

CM-ORK-194 0+805 25,23

CM-ORK-199 1+065 34,32

CM-ORK-205 1+327 65,36

CM-ORK-208 1+537 54,50

CM-ORK-214 1+894 43,02

CM-ORK-218 2+104 24,64

TOTAL 880,18

Figura 4.9. Áreas de aporte Específicas para el Interceptor Oeste




Tabla 4.14. Valorización de áreas de aporte por camaras de inspeccion (interceptor oeste)

DESCRIPCION PROGRESIVA

AREAS DE

APORTE

(Ha)


AREAS DE

APORTE

(Ha)

CM-OES-03 0+031 7,894

CM-OES-100 4+352 17,248

CM-OES-05 0+146 4,678

CM-OES-103 4+551 1,533

CM-OES-19 0+756 5,691

CM-OES-108 4+749 0,830

CM-OES-22 0+903 8,611

CM-OES-111 4+875 1,033

CM-OES-25 1+063 6,189

CM-OES-112 4+925 2,178

CM-OES-27 1+185 11,694

CM-OES-114 4+984 0,916

CM-OES-40 1+680 18,842

CM-OES-117 5+040 1,297

CM-OES-43 1+822 10,981

CM-OES-119 5+191 3,124

CM-OES-50 2+088 6,587

CM-OES-122 5+292 0,889

CM-OES-53 2+149 6,587

CM-OES-123 5+380 1,050

CM-OES-58 2+311 2,704

CM-OES-125 5+434 152,000

CM-OES-65 2+491 16,210

CM-OES-126 5+475 1,207

CM-OES-66 2+511 9,628

CM-OES-130 5+642 2,514

CM-OES-71 2+838 2,039

CM-OES-132 5+759 3,060

CM-OES-74 2+972 1,975

CM-OES-134 5+832 5,237

CM-OES-76 3+099 16,485

CM-OES-140 5+981 0,767

CM-OES-80 3+431 10,663

CM-OES-142 6+022 1,794

CM-OES-83 3+539 1,246

CM-OES-144 6+105 5,338

CM-OES-85 3+647 2,547

CM-OES-147 6+287 1,279

CM-OES-87 3+776 0,840

CM-OES-165 6+898 4,816

CM-OES-90 3+923 2,432

CM-OES-198 7+689 113,000

CM-OES-92 4+023 20,236

CM-OES-203 7+944 6,155

CM-OES-94 4+140 0,678

CM-OES-216 8+546 3,202

CM-OES-97 4+263 1,086

CM-OES-218 8+690 0,849

TOTAL 507,839




Figura 4.10. Areas de Aporte Espedíficas para Interceptores Autopista




Tabla 4.15. Valorización de áreas de aporte por camaras de inspeccion (interceptores autopista)


AREAS

DE

APORTE

(Ha)

CM-AUTO-01 0+000 14,259

CM-AUTO-04 0+151 1,805

CM-AUTO-09 0+315 3,93

CM-AUTO-10 0+370 6,77

CM-AUTO-17 0+657 6,53

CM-AUTO-19 0+720 9,419

CM-AUTO-24 0+803 3,97

CM-AUTO-27 1+004 9,139

CM-AUTO-32 1+318 7,474

CM-AUTO-39 1+801 22,58

CM-AUTO-44 2+023 3,453

CM-AUTO-48 2+216 10,309

CM-AUTO-52 2+382 2,518

CM-AUTO-55 2+553 3,32

CM-PLAN-01 0+000 55,359

CM-PLAN-04 0+062 2,712

CM-PLAN-10 0+246 12,281

CM-PLAN-14 0+337 1,234

CM-PLAN-18 0+522 1,671

CM-PLAN-28 1+006 1,547

CM-PLAN-37 1+394 1,634

CM-PLAN-40 1+544 2,022

CM-PLAN-61 2+299 3,973

CM-PLAN-63 2+445 2,315

CM-PLAN-65 2+602 3,571

c) Cuadro resumen de diámetros, cámaras y longitudes de tubería

A continuación se muestra un resumen de los diámetros, cámaras y longitudes de tuberías por

interceptor y una columna que totaliza estos resultados, que han sido tabulados para una mejor

comprensión.




Tabla 4.16. Cuadro resumen de diámetros

DESCRIPCION UNID

CANTIDADES CANT.

TOTAL HUAYLLAS OESTE ORKOJAHU SEGUEN

C

PROV. Y TENDIDO TUB. PVC SDR 41 D= 150 MM ML 573,83 952,38 827,85 798,72 3.152,78

PROV. Y TENDIDO TUB. PVC SDR 41 D = 200 MM ML 726,62 0,00 2.299,67 2.053,85 5.080,13

PROV. Y TENDIDO TUB. PVC SDR 41 D = 250 MM ML 2.854,74 311,34 742,15 1.243,43 5.151,65

PROV. Y TENDIDO TUB. PVC SDR 41 D = 300 MM ML 249,95 1.132,11 534,81 0,00 1.916,86

PROV. Y TENDIDO TUB. PVC NTC 3722-1, D = 350 MM ML 0,00 1.105,29 1.149,00 0,00 2.254,28

PROV. Y TENDIDO TUB. PVC NTC 3722-1, D = 400 MM ML 320,66 325,99 760,90 0,00 1.407,55

PROV. Y TENDIDO TUB. PVC NTC 3722-1, D = 450 MM ML 0,00 3.873,53 492,03 0,00 4.365,56

PROV. Y TENDIDO TUB. PVC NTC 3722-1, D = 500 MM ML 0,00 1.358,30 2.685,27 37,50 4.081,07

PROV. Y TENDIDO TUB. PVC NTC 3722-1, D = 600 MM ML 0,00 2.587,15 2.587,15

PROV. Y TENDIDO TUB. PVC NTC 3722-1, D = 700 MM ML 0,00 364,04 364,04

PROV. Y TENDIDO TUB. PVC NOVAF. S4, D = 800 MM ML 363,28 363,28

CÁMARA TIPO I, H°A° D=1,20 M PREF 1,5 < H < = 2,0 M PZA 109,00 189,00 198,00 104,00 600,00


CAMARA TIPO I, H°A° D=1,20 M PREF 2,5 < H < = 3,0 M PZA 5,00 7,00 7,00 1,00 20,00





CÁMARA TIPO I, H°A° D=1,20 M PREF 5,0 < H < = 5,5 M PZA 0,00 1,00 0,00 1,00

CÁMARA TIPO II, H°A° D=1,60 M PREF 2,0 < H < = 2,5

M PZA 5,00 5,00

CAMARA TIPO II, H°A° D=1,60 M PREF 2,5 < H < = 3,0

M PZA 1,00 1,00

d) Aspectos y/o Dificultades constructivas y soluciones

Los puntos críticos de la construcción de los interceptores solamente se refiere al Interceptor

Seguencoma que para llegar al EMISARIO, debe atravesar en forma área el río Choqueyapu.

A continuación se muestran las dificultades que deben afrontarse durante la construcción y las

soluciones adoptadas, que se aprecian en los cuadros adjuntos.




Tabla 4.17. Detalle cruce emisario con Puente Cajón

LOCALIZACION:

UBICACIÓN

GEOGRÁFICANORTE ESTE ELEVACION

19 K 8173487.71m 594575.66m 3306.526 m.s.n.m

DETALLE CRUCE EMISARIO CON PUENTE CAJON

DESCRIPCION

AV. KANTUTANI ENTRE HECTOR ORMACHEA

EL CRUCE DEL EMISARIO SE REALIZARA CON UN PUENTE CAJÓN DE SECCIÓN

RECTANGULAR DE HORMIGÓN ARMADO EL ACUEDUCTO SERA CONSTRUIDO EN SECCION

RECTANGULAR. EN LA PARTE SUPERIOR SE DISPONDRA DE DIAFRACMAS Y EN EL

CONJUNTO SE CONSTRUIRA EN HORMIGON POSTENSADO (VER ANEXO ESTRUCTURAL )

INICIA EN LA CÁMARA CHY-07 Y TERMINA CÁMARA CHY-08 ,LA DISTANCIA ENTRE

CÁMARAS ES DE 43.97M DE LONGITUD ,TOMANDO EN CUENTA SUS APOYOS . LAS

DIMENSIONES DEL PUENTE CAJÓN SON DE 8O0MM DE BASE Y ALTURA DE 1000MM DE

ÁREA = A X B SE EMPLAZADA AL TALUD Y PARALELO AL PUENTE QUE SE MUESTRA EN LA

FOTOGRAFÍA. LA ALTURA DEL PUENTE AL EL ESPEJO DEL AGUA ES DE 6.30 METROS.

FOTO TOMADA EN SITIO,DONDE EL EMISARIO PASARA CON UN PUENTE CAJON DE SECCION

RECTANGULAR A X B .

CRUCE EMISARIO PASO CON PUENTE CAJON

L= 43.97m

H= 2.35mH= 2,50m

RIO ORKOJAHUIRA

PENDIENTE 0,6%

a x b = 1000 x 800a x b = 1000 x 800

H= 6.30m

EMISARO CM-CHY -073306.527 (COTA TERRENO)

EMISARO CM-CHY- 083206.408 (COTA TERRENO)

PASO CON PUENTE CAJON RUGOSIDAD 0.013

(COTA SOLERA) 3304.482 m.s.n.m (COTA SOLERA) 3304.218 m.s.n.m

AV.HECTOR ORMACHEAAV.KANTUTANI




Tabla 4.18. Detalle Ruta Paso Obligado bajo Bóveda Huayllas

LOCALIZACION:

UBICACIÓN


19 K 8173413.34 m 594405.86 m 3306.408m.s.n.m

DETALLE OBRA DE TOMA PASO OBLIGADO BAJO BÓVEDA HUAYLLAS

AV. DEL LIBERTADOR ENTRE CALLE 5 DE OBRAJES

IMAGEN CON RUTA OBRA DE TOMA, PASO OBLIGADO BAJO BÓVEDA

ABIERTA (HUAYLLAS) PROFUNDIDAD 4.55M AL ESPEJO DEL AGUA.

PARA SUBSANAR ESTA DIFICULTAD SE HA PREVISTO LA CONSTRUCCIÓN DE UNA CÁMARA

CON CAÍDA H= 4.55 (M).PARA ATRAVESAR POR DEBAJO DE LA SOLERA DE LA BÓVEDA .LA

TUBERÍA EN ESTE TRAMO ES DE 1000(MM), Y TIENE UN RECUBRIMIENTO DE HORMIGÓN

SIMPLE PARA LA PROTECCIÓN DE LA TUBERÍA. ESTE TRAMO

ESTA REFERENCIADO EN EL CALCULO HIDRAULICO COMO : CM-CHY-20 A CM-CHY-21

L= 5.41 (m) , D= 1000 mm HPDE , S= 4.769 % EL RECUBRIMIRNTO ES DE 0,30 (m)

DE H.C. H 30

DETALLE RUTA PASO OBLIGADO BAJO BOVEDA HUAYLLAS

DESCRIPCION FOTOGRAFIA RESPECTIVA

PASO OBLIGADO CON TUBERIA BAJO BOVEDA




Tabla 4.19. Detalle ruta Seguencoma con Tubería aérea (Canalización Choqueyapu)

LOCALIZACION:

UBICACIÓN


19 K 8172355.69m 595036.64m 3264.823m.s.n.m

DETALLE RUTA SEGUENCOMA CON TUBERIA AEREA (CANALIZACION CHOQUEYAPU)


AV. COSTANERA ENTRE CALLE 8 DE OBRAJES

COMIENZA EN LA AVENIDA FINAL MARIO MERCADO ENTRE LA AV. COSTANERA. PARA PODER

CRUZAR CON TUBERÍA AÉREA, MEDIANTE UN PUENTE EN CELOSÍA METÁLICA RECUBIERTA

CON NEOPRENO, EL CUAL GARANTIZA LA PROTECCIÓN DE LOS RAYOS ULTRAVIOLETA,

ALARGANDO SU TIEMPO DE VIDA Y PROTECCIÓN. LA LONGITUD DE LA TUBERÍA AÉREA Y EL

ARMAZÓN METÁLICO ES DE 12M CRUZA HACIA EL FRENTE, EN LA CALLE FINAL 8 DE OBRAJES

Y AV. COSTANERA ES INTERCEPTADO POR EL EMISARIO EN LA CÁMARA EMI-004. CON UNA

CÁMARA CON CAÍDA.

EN EL CALCULO HIDRAULICO SE HALLA DESCRITO COMO :

CM-SE-109 A CM-EMI-004 L=38,697 (m)

D=500 mm S= 5.725 %

VER ( COLECTOR SEGUENCOMA )

CRUCE OBLIGADO CON TUBERÍA ÁEREA CANAL, PARA LLEVAR LOS APORTES DE LOS

INTERCEPTORES SEGUENCOMA Y OESTE ,PASANDO CON TUBERIA AEREA.

CRUCE DE LOS INTERCEPTORES SEGUENCOMA-OESTE HACIA EL EMISARIO VISTA EN CORTE

L= 12M

L= 12mH= 2,05m

EMISARIO CM-EMI004 3262,739 (COTA TERRENO)

SEGUENCOMA CM-SE1093264,823 (COTA TERRENO)

(COTA SOLERA) 3260,689 m.s.n.m

CELOSIA DE FIERRO GALVANIZADO

AV.COSTAERA ENTRE CALLE 8 DE OBRAJES

TUBERIA RECUBIERTA CON NEOPRENO


D= 500 mm PVC

H= 1,10 m




Tabla 4.20. Detalle cruce desnivel con Tubería con Río Choqueyapu

LOCALIZACION:

UBICACIÓN


19 K 8170894.71m 596702.35 m 3190.965m.s.n.m

DETALLE CRUCE DESNIVEL CON TUBERIA DEBAJO RIO CHOQUEYAPU


AV. COSTANERA ENTRE FINAL ROMA

EL CRUCE DE EMISARIO COMIENZA DE LA AV. FINAL ROMA, EN LA CÁMARA CM-EMI-044,A

LA ALTURA DEL DISTRITO POLICIAL N°4 ANTES DE INGRESAR AL PUENTE CALACOTO, PARA

PASAR AL FRENTE A LA AV. COSTANERA CON LA CÁMARA CM-EMI 045,A LA ALTURA DE LA

CANCHA DE CÉSPED SINTÉTICO LONGITUD L=49,80M.

EN EL CALCULO HIDRAULICO SE HALLA EN EL EMISARIO CON LAS SIGUIENTES

CARACTERISTICAS :

CM-EMI-44 A CM-EMI-45 : L= 49.805 ( m)

D= 1200 mm HPDE , S= 2.301 %

FOTOGRAFÍA TOMADA EN SITIO DEL CRUCE CON DESNIVEL CON TUBERÍA DEBAJO EL CANAL

CHOQUEYAPU, CON TRASVASE DEL RIO,APROVECHANDOLA CAIDAS EN ESTE PUNTO DEL

CHOQUEYAPU.

VISTA EN CORTE CRUCE EMISARIO ROMA-COSTANERA

49.80m

3.50 m

EMISARIO CM-EMI0-44 3190,965 (COTA TERRENO)EMISARIO CM-EMI0-45

3189,819 (COTA TERRENO)

(COTA SOLERA) 3187,060 m.s.n.m(COTA SOLERA) 3185,914 m.s.n.m

3.90

AV.ROMA CALLEJON DISTRITO DP-4AV.COSTANERA

4,01m

RIO CHOQUEYAPU

1200 mm HPDE 1200 mm HPDE

CRUCE CON TUBERIA

DEBAJO EL CANAL

PROFUNDIAD H=3,9m CON TRAVASE DEL RIO.

PENDIENTE 2,30%

2,30% 2,30%

2,36 m




Tabla 4.21. Cruce el Emisario hacia el frente confluencia Ríos Irpavi – Choqueyapu

LOCALIZACION:

UBICACIÓN


19 K 8171079.06m 596887.61m 3190.965m.s.n.m

CRUCE DEL EMISARIO HACIA EL FRENTE CONFLUENCIA RIOS IRPAVI - CHOQUEYAPU


AV. COSTANERA (PASANDO EL PUENTE)

EL CRUCE DE EMISARIO COMIENZA DE LA AV. COSTANERA ANTES DE PASAR EL

PUENTE, EN LA CÁMARA CM-EMI-047,A LA ALTURA DE LA PLAZA DE LA MUJER Y

TERMINA EN LA PROPIEDAD DEL G.M.L.P PASANDO EL PUENTE POR DEBAJO DE LA

CAIDA, APROVECHANDO UNO DE SUS DESCANSOS A LA CÁMARA CM-EMI 047A

,LONGITUD L=73,45M. EL DIÁMETRO DEL TUBO ES DE 1200MM, EL CUAL TIENE UN

RECUBRIMIENTO DE HORMIGÓN SIMPLE, PARA SU PROTECCIÓN Y PODER ASÍ

GARANTIZAR SU DURABILIDAD, LA PENDIENTE DE CÁMARA A CÁMARA ES DE 0,6% EL

CUAL ES ÓPTIMA DEBIDO A SU POTENTE CAUDAL QUE ARRASTRA 2521,4LT/SEG

,PROYECTADO AL 2036.

EN EL CALCULO HIDRAULICO DEL EMISARIO SE TIENE LAS SIGUIENTES

CARACTERISTICAS :

CM-EMI-47 A CM-EMI-47A L= 73.75 ( m )

D = 1200 ( mm ) HPDE S=0.6 %

LA CAMARA EMI-47 TIENE CAIDA DE H=5.85 ( m )FOTOGRAFÍA TOMADA EN SITIO DEL CRUCE CON TUBERÍA DEBAJO EL CANAL CHOQUEYAPU

CONFLUENCIA IRPAVI ,ESTE TRAMO ESTARA RECUBIERTA CON UNA CAPA DE HORMIGON SIMPLE

PARA GARANTIZAR SU VIDA UTIL ,APROBECHANDO UNO DE SUS DESCANSOS QUE PRESENTA ESTE

TRAMO.

VISTA EN CORTE CRUCE EMISARIO PASANDO EL PUENTE

3.

EMISARIO CM-EMI-47 3186,572 (COTA TERRENO)


EMISARIO CM-EMI-47A3186,842 (COTA TERRENO)

RIO CHOQUEYAPU CONFLUENCIA IRPAVI

1200 mm HPDE 1200 mm HPDE


H= 5.10m H= 5.81m

AV.COSTANERA ALTURA PLAZA DE LA MUJER PROPIEDAD DE EL G.M.L.P

L= 73,45m

PENDIENTE 0.6%

0.6% 0.6%

RECUBIERTO CON HORMIGON SIMPLE

DESCANSO H=3,70m

DESCANSO H= 3,70m

2,36 m




Tabla 4.22. Detalle cruce Emisario por debajo del río Huaynñajahuira

LOCALIZACION:

UBICACIÓN


19 K 8170847.28m 596965.99m 3181,297m.s.n.m

DESCRIPCION

AV. COSTANANERITA ALTURA DEL CLUB TENIS LA PAZ

EL CRUCE DEL EMISARIO SE REALIZARÁ POR DEBAJO DE LA SOLERA DEL RIO INICIA EN LA

CÁMARA EMI-051 . ESTA CÁMARA ES MUY IMPORTANTE YA QUE CAPTA TODOS LOS

APORTES DE TODOS LOS INTERCEPTORES DE LA ZONA SUR, CON UNA TUBERÍA DE 1200

HPDE, LA CUAL CONTARA CON UN RECUBRIMIENTO DE HORMIGÓN SIMPLE PARA

GARANTIZAR SU PROTECCIÓN, SU PENDIENTE ES DEL 0,85% , ESTÁ PENDIENTE ES ÓPTIMA YA

QUE ARRASTRARA UN CAUDAL DE 2946.16 LT/SEG CON PROYECCIÓN AL 2036.

LAS CARACTERISTICAS DE ESTE CRUCE SE HALLAN EN EL CALCULO HIDRAULICO DEL EMISARIO

: CM-EMI-51 A VM-EMI-

52 L=24.812 ( m ) D=1200 mm HPDE S= 0.85 %

FOTO TOMADA ANTES DE PASAR AL FRENTE POR DEBAJO DE LA SOLERA DEL RIO A UNA

PROFUNDAD DE H= 5,81(m) , DEL PUENTE A LA SOLERA DEL TUBO,CAMARA EMI-52

CRUCE DE LOS INTERCEPTORES SEGUENCOMA-OESTE HACIA EL EMISARIO VISTA EN CORTE

DETALLE CRUCE EMISARIO POR DEBAJO DEL RIO HUAYÑAJAHUIRA

D= 1200 mm HPDE D= 1200 mm HPDE

AV.COSTANERITA AV.COSTANERA PROPIEDAD DE EL G.M.L.P

H= 4,90H= 3,86m

(COTA SOLERA) 3177,750 m.s.n.m (COTA SOLERA) 3177,539 m.s.n.m

EMISARIO CM- EMI 513182,555 (COTA TERRENO)

EMISARO CM-EMI 523181,297 (COTA TERRENO)

H= 3,15m

L= 24,812m

RECUBIERTA CON HORMIGON SIMPLE

PENDIENTE 0,85%

0,85 % 0,85 %

RIO HUAYÑAJAHUIRA

PASANDO POR DEBAJO DE LA SOLERA DEL RIO




4.1.8. Aspectos Técnicos del EMISARIO

a) Resumen de Criterios de Diseño

Para una mejor comprensión se puede visualizar un resumen de los criterios de diseño empleados en

el EMISARIO del PMM de la ciudad de La Paz.

Tabla 4.23. Resumen de Criterios de Diseño


Diseño de vida útil para el

sistema de Tubería 30 años



Método de diseño de tubería Fuerza Tractiva Según Normas internacionales

Diámetro tuberías para el

EMISARIO. 1000 MM – 1200 MM


hormigón armado con

elementos prefabricados

Cada 100 m recomendado de acuerdo

a Norma Boliviana, o en cada cambio

de diámetro, dirección y o material.

Creación de cámaras intermedias

cuando L > 100m.

Tipo II : Para diámetros 1000 a 1200

mm ;

D int = 1,60 m y e = 12 cm

En todo cambio de dirección,

esquinas de calle, antes y después

de cada cruce de embovedados o

canales.


diseño: losa base, cilindro, brocal y

tapa de hormigón armado con

resistencia de 300 kg/cm2.

Material recomendado para

tuberías de colectores

principales e interceptores

Tuberías de HPDE. De acuerdo a Normas Ch 2465,

ASTM F2306, ASTM D2321.

Fuerza tractiva (mínima) al

inicio del proyecto. Ft(min) = 0.10 kg/cm2 Para evitar sedimentación.

Tirante mínimo de diseño a

inicio del proyecto para la

pendiente mínimo.


Tirante máximo de diseño al

final del proyecto. (y/d) = 0.75 Por criterio de diseño

Coeficiente de Rugosidad. n = 0.009 PVC





b) Cuadro resumen de áreas de aporte

A continuación se muestra mediante un cuadro el resumen de áreas de aporte por cámaras de

inspección.

Figura 4.11. Areas de aporte específicas para El Emisario

Tabla 4.24. Valorización de áreas de aporte por cámaras de inspección (EMISARIO)

DESCRIPCION PROGRESIVA DESCRIPCION DEL INTERCEPTOR AREAS DE APORTE

2036 (Ha)

CM-CHY-01 0+000 CENTRO 1422,00

CM-EMI-01 0+000 ORKOJAHUIRA, HUAYLLAS 1000,56

CM-EMI-04 0+217 OESTE, SEGUENCOMA 590,065

CM-EMI-19 1+056 ALTO OBRAJES 42,000

CM-EMI-22 1+253 BELLA VISTA 108,000

CM-EMI-32 1+913 ROMA 54,600

CM-EMI-51 3+288 HUAYÑAJAHUIRA, JILLUSAYA, KOANI,

ACHUMANI, IRPAVI 2967,600

CM-EMI-87 5+615 MALLASA Y ACHOCALLA 2070,000

TOTAL 8254,82

c) Cuadro resumen de diámetros, cámaras y longitudes de tubería

A continuación se muestra un resumen de los diámetros, cámaras y longitudes de tuberías por

interceptor y una columna que totaliza estos resultados, que han sido tabulados para una mejor

comprensión.





EMISARIO

REPLANTEO Y TRAZADO TUBERIAS

ALCANTARILLADO ML 10.205,62

PROV. Y TENDIDO TUB. HPDE ADS N-12, D = 1000

MM ML 1.852,76

PROV. Y TENDIDO TUB. HPDE ADS N-12, D = 1200

MM ML 8.126,06

CÁMARA TIPO II, H°A° D=1,60 M PREF 2,0 < H < =

2,5 M PZA 159,00

CAMARA TIPO II, H°A° D=1,60 M PREF 2,5 < H < =

3,0 M PZA 9,00


3,5 M PZA 7,00


4,0 M PZA 1,00


4,5 M PZA 4,00


5,0 M PZA 4,00


5,5 M PZA 4,00


6,0 M PZA 1,00


6,5 M PZA 1,00

CAMINO DE ACCESO

REPLANTEO Y TRAZADO DEL CAMINO DE ACCESO ML 3.518,80

EXCAVACION COMÚN CON EQUIPO PESADO M3 69.024,15

CONFORMACION DE TERRAPLEN CON MATERIAL

DE CORTE M3 37.409,00

TRANSPORTE DE MATERIAL A BUZONES M3 31.615,15

CONSTRUCCION DE GAVIONES M3 2.000,00

PROVISION Y COLOCACION DE TUBOS HPDE

D=1000 MM ML 120,00

d) Aspectos constructivos del EMISARIO (Construcción de aliviaderos hacia el río Choqueyapu)

El EMISARIO por su concepción de diseño ha sido dimensionado para soportar las cargas hidráulicas

de aportes sanitarios que provienen de los 13 interceptores que se han previsto en las diferentes

fases de su construcción. Ahora bien es posible que debido a la complejidad de la red de colectores

secundarios y/o primarios existentes, se tengan mayor número de conexiones erróneas o cruzadas,

es decir que los aportes de lluvia (conexiones erradas) de las redes secundarias sean mayores al 15

% del Caudal Medio que se ha previsto en el diseño.




En este caso debe considerarse en la etapa de construcción, cámaras de inspección con aliviaderos

y descarga del caudal en demasía hacia el río Choqueyapu, que deben estar ubicados en puntos

estratégicos del EMISARIO, para su funcionamiento en época de lluvias. Del contrario el dimensionar

colectores con mayor grado de incertidumbre, sólo llevaría a sobredimensionar los mismos y alejar la

posibilidad de soluciones técnicas económicas.

El detalle de cámaras de inspección con aliviadero, se indican a continuación.

Tabla 4.25. Detalle de cámaras de Inspección

INTERCEPTOR CAMARA ESPECIAL CON ALIVIADERO AL RIO

SECTOR UBICACIÓN

INTERCEPTOR HUAYLLAS CM-H-109 PARQUE QUEZADA

NORTING = 8173566.439 EASTING= 595199.030

INTERCEPTOR HUAYLLAS CM-H-115 FIN DE LA BÓVEDA ABIERTA HUAYLLAS

NORTING = 8173422.809 EASTING= 595188.580

INTERCEPTOR HUAYLLAS CM-H-126 AV.COSTANERA NORTING = 8172882.571 EASTING= 595057.007

INTERCEPTOR ORKOJAHUIRA CM-ORK-030 KALAHUYO NORTING = 8159503.666 EASTING= 591418.145

INTERCEPTOR ORKOJAHUIRA CM-ORK-068 PUSKALLANI NORTING = 8158536.853 EASTING= 593015.526

INTERCEPTOR ORKOJAHUIRA CM-ORK-098 CRUCE DE BÓVEDA

NORTING = 8158507.073 EASTING= 594550.900

INTERCEPTOR ORKOJAHUIRA CM-ORK-112 CRUCE DE BÓVEDA

NORTING = 8158621.205 EASTING= 595191.955

INTERCEPTOR ORKOJAHUIRA CM-ORK-124 PASOS KANQUI NORTING = 8158935.754 EASTING= 595754.183

INTERCEPTOR ORKOJAHUIRA CM-ORK-131 CALLE JULIO MARIACA

NORTING = 8159217.282 EASTING= 596046.654

INTERCEPTOR ORKOJAHUIRA CM-ORK-165 AV.HERNANDO SILES

NORTING =8160013.334 EASTING= 598063.514

INTERCEPTOR OESTE CM-OES-22 QUEBRADA COA-COA

NORTING =8175472.882 EASTING= 589174.828

INTERCEPTOR OESTE CM-OES-27 QUEBRADA UTAPULPERA

NORTING =8160013.334 EASTING= 598063.514

INTERCEPTOR OESTE CM-OES-58 RIO CHIJINI NORTING= 8175315.318 EASTING= 590450.401

INTERCEPTOR OESTE CM-OES-84 RIO OLIMPIC NORTING= 8175208.356 EASTING= 591402.895




INTERCEPTOR CAMARA ESPECIAL CON ALIVIADERO AL RIO

SECTOR UBICACIÓN

INTERCEPTOR OESTE CM-OES-58 RIO JACONCOLLO NORTING= 8174870.343 EASTING= 591682.418

INTERCEPTOR OESTE CM-OES-226 AV.COSTANERA NORTING=8174888.788 EASTING= 595542.901

INTERCEPTOR SEGUENCOMA CM-OES-109 AV.LOS SARGENTOS Y AV. COSTANERA

NORTING=8174888.788 EASTING= 595542.901

EMISARIO CM-EMI-013 AV. COSTANERA NORTING=8174888.788 EASTING= 595542.901

EMISARIO CM-EMI-044

AV.ROMA ALTURA DE DISTRITO POLICIAL 4

NORTING=8174888.788 EASTING= 595542.901

EMISARIO CM-EMI-047 PLAZA DE LA MUJER

NORTING=8171079.068 EASTING= 596887.617

EMISARIO CM-EMI-051 G.A.M.L.P NORTING=8170872.094 EASTING= 596965.613

EMISARIO CM-EMI-083 ARANJUEZ NORTING= 8169000.776 EASTING= 597003.751

EMISARIO CM-EMI-089 ARANJUEZ NORTING= 8168986.434 EASTING= 597394.951

4.1.9. Aspectos Técnicos de la Estación Elevadora Buenos Aires

a) Generalidades

El concepto para el empleo de una Estación Elevadora en el colector Oeste, es básicamente para

vencer un desnivel geométrico o contrapendiente, que se presenta entre las cámaras CM-O-70 y C-

O-80, con un altura topográfica de 14,0 metros. En consecuencia para poder captar los aportes de

aguas residuales de una importante área de la zona, se requiere el empleo de una Estación

Elevadora.

Se ha seleccionado de las diversas alternativas de Estaciones Elevadoras, la construcción de

Estación Elevadora con pozo húmedo operada con bombas sumergibles, con accionamiento manual

y automático. Esta estación elevadora contara con una cámara tamizadora de sólidos, asimismo al

interior del cárcamo de bombeo se contará con una pantalla tranquilizadora cuyo objetivo básico es

de amortiguar la caída de agua y mantener el flujo laminar.

b) Ubicación de la Estación Elevadora Buenos Aires

La selección de la ubicación de la Estación Elevadora hace referencia a la Avenida donde se halla

emplazada, Avenida Buenos Aires y Av. Ricardo Bustamante, por otra parte se han tomado en cuenta

los criterios básicos siguientes:

Aspecto técnico: El colector no debe profundizarse más allá de los 6.0 metros, debido a que

mayor profundidad se hace inviable la construcción. El sitio no debe estar sujeto a inundaciones

debido a cercanía de río, quebrada o en zona bajas.

Aspecto legal: El sitio que se eligió está ubicado en un terreno sin construcción y/o baldío, que

no ofrece dificultades. Para mayores referencias ver figura adjunta.




Aspecto económico:

El sitio no debe tener un área muy grande que dificulte su compra, ni tampoco en sitios donde la

plusvalía del terreno sea costoso. El terreno corresponde a un área del GAM de La Paz, por lo que

este aspecto no preocupa, se invade parte de la acera, pero la losa superior servirá posteriormente

como acera de circulación peatonal.

c) Aspectos técnicos de la Estación Elevadora Buenos Aires

En la figura se puede observar en forma esquemática un prototipo de una Estación Elevadora de

Aguas Residuales (EEAR) pequeña subterránea y estandarizada. En dicho esquema se pueden

distinguir los componentes principales de una Estación Elevadora, su funcionalidad y ubicación.

En la figura se distinguen los siguientes elementos: Bomba sumergible con válvula de limpieza

anexada, conexión de descarga anclada permanentemente al fondo del pozo, los reguladora de nivel

tipo boya, el cable eléctrico sumergible, las barras guía por donde se deslizan las bombas para

descender y elevar las bombas, Panel de control eléctrico, soporte superior de las barras y otros

accesorios.




Figura 4.12. Aspectos Técnicos




Figura 4.13. Aspectos técnicos




Fotografía 4.3. Equipamiento de la Estación Elevadora

En el equipamiento de la Estación Elevadora debe tomarse en cuenta el Tablero Eléctrico de las

bombas para el funcionamiento de las mismas.

Los aspectos técnicos que serán analizados y revisados en las Estaciones Elevadoras son los

siguientes:

Aspectos del diseño estructural

Aspectos hidráulicos para el diseño de la estación de bombeo.

Parámetros que determinan el comportamiento hidráulico.

Caudal de diseño, altura dinámica total, curvas del sistema de bombeo y punto de operación de

las bombas.

Dispositivos de control y protecciones de los sistemas de bombeo.

Selección de las bombas.

Tuberías, válvulas y accesorios.

Aspectos electromecánicos de las instalaciones de los equipos de la estación de bombeo e

Interconexiones hidráulicas.

Elementos eléctricos de la Estación de Bombeo: diagrama Unilineal y Control, Canalizaciones

de Fuerza y Control, Alumbrado, Tendido de la Red de Distribución primaria y subestación,

diagramas de tuberías e instrumentación.

Revisión de la potencia, rendimiento y velocidad de las electrobombas.

Los datos más sobresalientes de la Estación Elevadora de Aguas Residuales de la Av. Buenos Aires,

se encuentra en el cuadro adjunto.




Tabla 4.26. Estación Elevadora Buenos Aires (Interceptor Oeste)

BOMAS POBLACION

(N°) AL 2036

300 665.00 3.00 53834(hab)

TOTAL 9058.94 3.00 53834.00

EL INTERCEPTOR OESTE PRESENTA UNA CONTRA PENDIENTE DE

H=14 (M),EN UNA LONGITUD L=665(M),SE UTILIZARA UNA

TUBERIA DE FIERRO FUNDIDO K9 DE 300(MM),CON

REBESTIMIENTO DE CEMENTO PARA LARGA DURACION ,EL CUAL

SE DISPONE A UTILIZAR UNA ESTACION DE BOMBEO EN LAS

CALLES AV.BUENOS AIRES ENTRE RICARDO BUSTAMANTE

INICIANDO EN LA CAMARA OES-70 IMPULSANDO HASTA LA

CALLE JOSE MARIA ORCULLO,TERMINADO EN LA CAMARA OES-

80. LA ESTACION DE BOMBEO TIPO RECTANGULAR

SERA EMPLAZADA ENTRE LOS LIMITES DE LA ACERA DE LA

AV.BUENOS AIRES Y PARTE DEL MURO DE CONTENCION SIN

AFECTAR EL AREA DE RECREACION INFANTIL DE DICHA ZONA .

LA ESTACION ELEVADORA CONTARA CON 3 BOMBAS

SUMERGIBLES ELECTRICAS CON CAUDAL Q= 40Lt/ Seg Y UNA

POTENCIA P=13.5KW SU EFICINCIA ES DE 63.1%,INCLUYENDO

ACCESORIOS DE INSTALACION .

FOTOGRAFIA REPRESENTATIVA DEL SECTOR DE EMPLAZAMIENTO DE LA

E.E(BUENOS AIRES),SIN AFECTAR AL AREA DE RECREACION INFANTIL.

PERFIL DE ELEVACION RUTA POR IMPULCION AV.BUENOS AIRES 665(M)

ESTACION ELEVADORA BUENOS AIRES(INTERCEPTOR OESTE)


(mm)

LONGITUD

(m)FOTOGRAFIA RESPECTIVA




Tabla 4.27. Detalle Estación Elevadora Buenos Aires

LOCALIZACION:

UBICACIÓN


19 K 8170894.71m 596702.35 m 3669.802m.s.n.m

DETALLE ESTACION ELEVADORA BUENOS AIRES


AV. BUENOS AIRES ENTRE RICARDO BUSTAMANTE

LA ESTACIÓN ELEVADORA ESTÁ PROYECTADA, PARA CAPTAR LOS APORTES DE AGUAS

RESIDUALES DE UNA IMPORTANTE POBLACIÓN ,QUE PODRÍA QUEDAR AISLADA POR

UNA CONTRAPENDIENTE FUERTE H=14M ,ESTO IMPOSIBILITARÍA LA CONSTRUCCIÓN

DEL COLECTOR EN ESE SECTOR .ESTA ESTACIÓN ELEVADORA ESTARÁ EMPLAZADA EN

FORMA SUBTERRÁNEA Y ESTARÁ EQUIPADA CON 3 BOMBAS ELÉCTRICAS SUMERGIBLES

DE 13,5(KW) ,CON CAPACIDAD DE IMPULSAR UN CAUDAL Q= 40LT/ SEG , DE AGUAS

RESIDUALES ,CADA UNA ATREVES DE UNA TUBERÍA DE FIERRO FUNDIDO DÚCTIL K9,DE

300(MM),CON REVESTIMIENTO DE CEMENTO, A UNA DISTANCIA L=651(M) . INICIANDO

EN LA CÁMARA OES-70. IMPULSANDO HASTA LA CALLE JOSÉ MARÍA ORCULLO,

TERMINADO EN LA CÁMARA OES-80. LA ESTACIÓN DE BOMBEO TIPO RECTANGULAR,

CONTARA CON UNA CÁMARA TAMIZADORA (PRE-FILTRADO), Y PANTALLA

TRANQUILIZADORA EL CUAL EVITARA EL FLUJO TURBULENTO, UNA REJILLA PARA EL

FILTRADO EVITANDO ASÍ ELEMENTOS DE RESIDUOS SÓLIDOS QUE PODRÍAN OBSTRUIR

LA OPERACIÓN DE LAS BOMBAS, UNA COMPUERTA METÁLICA PARA MANTENIMIENTO,

Y OPERACIÓN DE LA E.E. BUENOS AIRES, ADEMÁS DE LOS FLOTADORES MEDIDORES DE

NIVEL DE AGUAS RESIDUALES, EL CUAL VIENE INCORPORADO COMO ACCESORIO DE LAS

BOMBAS.

FOTOGRAFÍA TOMADA EN SITIO DE EMPLAZAMIENTO DE LA ESTACION

ELEVADORA BUENOS AIRES ,INCLUYENDO A ACERA PEATONAL 2,90(m)

VISTA EN CORTE DEL CARCAMO DE BOMBEO Y SUS ELEMENTOS

.5

EMISARIO CM-OES-70 3186,842 (COTA TERRENO)

CAMARA TAMIZADORA(COTA SOLERA) 3181,032 m.s.n.m

CAMARA DISTRIBUIDORA DE CAUDALES

COMPUERTA METALICA

FLOTADORES MEDIDORES DE NIVEL DE AGUA

SALIDA HACIA LA TUBERIA DE IMPULSION DE 300(mm)

CASETA DE CONTROL Y MANTENIMIENTO

ACERA PEATONALL= 2,90 m

PREFILTRADO

PANTALLA TRANQUILIZADORA

D= 300 mm

AV.BUENOS AIRES ENTRE RICARDO BUSTAMANTE




4.2. MEMORIA DE CÁLCULO

4.2.1. Parámetros de Diseño del Proyecto

4.2.1.1. Generalidades

El Estudio a nivel E.I del Plan Maestro Metropolitano de las ciudades de LA PAZ y EL ALTO, para el

análisis, cálculo y selección de los parámetros de diseño, ha tomado en cuenta los datos históricos de

la población, las zonas censadas, las áreas de influencia y de expansión, las dotaciones de acuerdo a

los consumos y costumbres de la población.

El Estudio a nivel EI del Plan Maestro Metropolitano de las ciudades de LA PAZ y EL ALTO, ha sido

dimensionado para captar los aportes de aguas residuales de las urbanizaciones que están ubicadas

a lo largo y ancho de los Colectores Principales proyectados.

En el caso de la ciudad de LA PAZ, es importante mencionar que el propósito fundamental es de

captar las aguas residuales de los colectores secundarios existentes, que actualmente vierten sus

aguas en forma directa a los ríos y quebradas de ciudad, y de esta forma disminuir la actual

contaminación de ríos y del medio ambiente de la ciudad. En consecuencia se tomará para el diseño

el área efectiva que aporta a los colectores principales, para lo cual se ha analizado el trazo de los

colectores secundarios construidos en actual funcionamiento. Se ha tomado especial atención a los

puntos de vertido de estas aguas a los ríos y poder captarlos a través de los colectores principales a

construir. Con estos colectores principales se pretende captar al menos el 80 % de las aguas

residuales que se vierten a los ríos en forma indiscriminada.

Es importante revisar y actualizar los datos de densidades poblacionales por sectores, tanto a inicio y

fin de plan.

4.2.1.2. Periodo de Diseño

El establecimiento del período de diseño o alcance del proyecto, depende de numerosos factores;

para el presente diseño se han tomado en cuenta principalmente los siguientes factores:

Recomendación de la Norma Boliviana sobre Alcantarillado Sanitario.

La vida útil de las estructuras y equipos, considerando el desgaste de las mismas.

Las tendencias de crecimiento de la población, con especial atención el desenvolvimiento del

sector industrial y comercial.

La imposición de obligaciones económicas a la generación actual por los préstamos

contraídos.

El comportamiento hidráulico del sistema durante los primeros años, cuando los caudales son

inferiores.

En consecuencia el periodo elegido de 25 años es adecuado para los propósitos del proyecto,

tanto para la red de colectores de las urbanizaciones y colectores principales.

Consecuentemente y en opinión del Consultor, el Sistema de Alcantarillado debe cubrir el período de

una generación en el entendido de que no puede cargarse el costo de la misma a las generaciones

venideras. Además este criterio considera que las futuras innovaciones tecnológicas pueden

solucionar a menor costo los problemas futuros.

Es evidente que el período elegido para el diseño puede ser fácilmente sobrepasado por la vía útil del

sistema, siempre que el mismo esté sujeto a un mantenimiento adecuado. Sin embargo, la adopción

de mayores períodos de diseño implicaría la adopción de parámetros con mayor grado de

incertidumbre.




4.2.1.3. Áreas, dotación y densidades poblacionales de diseño

En este punto es conveniente aclarar que los datos empleados en el cálculo hidráulico y las

modelaciones efectuadas se basan en los datos de las tablas que se detallan:

Tabla 4.28. Interceptores a corto plazo (año 2012)

DESCRIPCION UNID CENTRO OESTE ORKOJA. SEGUENCOM

A

HUAYLLA

S

DOTACION (L/HAB/DÍA

) 150,08 82,23 165,44 165,44 165,44

AREA NETA (Ha) 1016,0 507,8 629,0 59,0 93,0

POBLACION (Hab) 233937 172080 188490 9730 27375

DENSIDAD (Hab/Ha) 230,253 338,847 299,666 164,915 294,355

CAUDAL MEDIO (LT/SEG) 284,450 114,642 252,646 13,042 36,693

CAUDAL MEDIO

MAYORADO (LT/SEG) 490,840 208,403 452,151 38,688 92,335

INFILTRACION (LT/SEG) 50,800 25,392 31,450 2,950 4,650

CONEX. ERRADAS (LT/SEG) 42,668 17,196 37,897 1,956 5,504

CAUDAL INDUSTR. (LT/SEG) 69,444 26,042 0,417


TOTAL (LT/SEG) 1213,752 250,992 547,540 43,595 102,906

Tabla 4.29. Interceptores corto plazo (año 2036)

DESCRIPCION UNID CENTRO OESTE ORKOJA. SEGUENCOM

A HUAYLLAS

DOTACION (L/HAB/DÍA

) 172 110 181 181 181

AREA NETA (Ha) 1422,0 507,8 880,2 82,2 120,4

POBLACION (Hab) 288502 204741 245730 15517 35336

DENSIDAD (Hab/Ha) 202,885 403,16 279,181 188,714 293,552


CAUDAL MEDIO

MAYORADO (LT/SEG) 670,242 321,990 616,747 62,881 124,769



CAUDAL INDUSTR. (LT/SEG) 69,444 26,042 0,417


TOTAL (LT/SEG) 1431,091 374,752 740,850 70,405 138,977

La población futura del proyecto es la que corresponde al final del EMISARIO, que resulta ser la

sumatoria del aporte de las urbanizaciones que convergen en todos los colectores principales,

incluyendo áreas de expansión futura previstas en cada urbanización.




Tabla 4.30. Interceptoresa mediano plazo (año2012)

DESCRIPCION UNID HUAYÑAJ. IRPAVI JILLUSAYA ACHUMANI BELLAVISTA

DOTACION (L/HAB/DÍA) 165,44 165,44 165,44 165,44 165,44

AREA NETA (Ha) 603,0 550,0 237,0 493,0 77,0

POBLACION (Hab) 24007 20707 20260 16426 17499

DENSIDAD (Hab/Ha) 39,813 37,649 85,485 33,318 227,26


CAUDAL MEDIO

MAYORADO (LT/SEG) 82,798 73,199 71,877 60,293 63,583



CAUDAL INDUSTR. (LT/SEG)

CAUDAL RIO (LT/SEG)

TOTAL (LT/SEG) 117,774 104,863 87,801 88,246 70,951

Tabla 4.31. Interceptoresa mediano plazo ( año2036)

DESCRIPCION UNID HUAYÑAJ. IRPAVI JILLUSAYA ACHUMANI BELLAVISTA

DOTACION (L/HAB/DÍA) 181 181 181 181 181

AREA NETA (Ha) 843,6 769,2 331,8 690,0 108,0

POBLACION (Hab) 35414 29622 29536 23806 23466

DENSIDAD (Hab/Ha) 41,98 38,51 89,017 34,501 217,278


CAUDAL MEDIO MAYORADO (LT/SEG) 124,996 107,843 107,584 89,954 88,883




CAUDAL RIO (LT/SEG)

TOTAL (LT/SEG) 174,966 152,819 130,670 129,690 99,445




Tabla 4.32. Interceptoresa largo plazo (2012)

DESCRIPCION UNID KOANI ROMA ALTO

OBR. MALLASA ACHOCALLA

DOTACION (L/HAB/DÍA) 165,44 165,44 165,44 165,44 41

AREA NETA (Ha) 238,0 39,0 30,0 680,0 800,0

POBLACION (Hab) 11400 7292 6123 5698 13609

DENSIDAD (Hab/Ha) 47,899 186,974 204,1 8,379 17,011






CAUDAL RIO (LT/SEG)

TOTAL (LT/SEG) 58,473 33,612 28,685 59,524 53,430

Tabla 4.33. Interceptores a largo plazo (año 2036)

DESCRIPCION UNID KOANI ROMA ALTO

OBR. MALLASA ACHOCALLA

DOTACION (L/HAB/DÍA) 181 181 181 181 83,42

AREA NETA (Ha) 333,0 54,6 42,0 951,0 1119,0

POBLACION (Hab) 16274 10179 8684 16191 24631

DENSIDAD (Hab/Ha) 48,871 186,429 206,762 17,025 22,012






CAUDAL RIO (LT/SEG)

TOTAL (LT/SEG) 85,681 48,959 42,409 116,282 101,096

La sumatoria de datos básicos como ser área neta, población y caudales de los interceptores

incluyendo los caudales de la Obra de Toma (Centro) que convergen en el Emisario, se muestran en

cuadro adjunto. Los caudales finales llegan a la Planta de Tratamiento.




Tabla 4.34. Emisario

DESCRIPCION UNID TOTAL

(AÑO 2012)

TOTAL

(AÑO

2013)

DOTACION (L/HAB/DÍA)

AREA NETA (Ha) 6051,84 8254,82

POBLACION (Hab) 774633 1007629

DENSIDAD (Hab/Ha)

CAUDAL MEDIO (LT/SEG) 879,45 1319,34

CAUDAL MEDIO MAYORADO (LT/SEG) 1266,243 1836,103

INFILTRACION (LT/SEG) 302,59 412,74

CONEX. ERRADAS (LT/SEG) 131,92 197,90

CAUDAL INDUSTR. (LT/SEG) 95,90 95,90

CAUDAL RIO (LT/SEG) 560,00 560,00

TOTAL (LT/SEG) 2356,66 3102,65

Los caudales de aguas servidas varían sensiblemente en función de los mismos factores que afectan

a las variaciones del abastecimiento de agua potable. La dotación para el cálculo hidráulico de los

colectores principales está en base al aporte específico para cada urbanización, la misma debe estar

en total compatibilidad con el Plan Maestro de Agua Potable de la ciudad de La Paz, y las políticas

adoptadas de dotación y consumo.

En consecuencia los caudales de diseño para el cálculo de la red de colectores sanitarios de los

colectores principales, se muestran en las planillas de cálculo hidráulico incluidos en el Anexo 7.

Sin embargo, la relación de caudales de los colectores es menor a las que corresponden a las

variaciones del abastecimiento de agua, debido a diversas razones:

Parte del agua distribuida en el consumo de la población no es recibida en la red de colectores.

La infiltración a lo largo de los colectores atenúa estas variaciones de caudales.

El efecto de escurrimiento a lo largo de conductos libres regulariza los caudales.

Por tanto es necesaria la verificación de los caudales de diseño para el cálculo de la red de colectores

sanitarios, con los conceptos de cálculo de caudales según los parámetros de diseño para

alcantarillados sanitarios.

4.2.2. Cálculo Hidráulico

4.2.2.1. Ecuaciones Básicas

Los colectores de Alcantarillado Sanitario, han sido dimensionados evaluando las siguientes

ecuaciones básicas:

Continuidad:

Q = A * V




Chezi – Mannig:

2/13/2*

1IR

nV H

Fuerza tractiva:

IRF Ht

Area mojada:

sen

DA

180

*

8

2

Perímetro mojado:

360

** Dp

Radio Hidráulico:

*

*1801*

4

senDRH

Tirante:

2

cos1*2

D

y

Sustituyendo en la ecuación de continuidad las respectivas ecuaciones aplicadas en el

dimensionamiento, obtenemos la siguiente ecuación:

3/2

3/5

2/1

3/8

180

*

180

*

**4

*2

sen

ID

nQ

Esta última ecuación sirve para determinar por iteración el ángulo theta del llenado real de la tubería,

para inicio y fin del proyecto.

Donde:

Q = Caudal (m2/seg)

V = Velocidad media (m/seg)

n = Coeficiente de rugosidad: 0.013 para hormigón

0.009 para PVC

A = Área mojada (m2)

RH = Radio hidráulico (m)

I = Pendiente del conducto (m/m)

Ft = Fuerza tractiva (kg/m2)

= Peso específico del líquido par aguas residuales = 1000 kg/m2




= Angulo que forma el espejo del agua con el centro de la tubería (radianes).

y = Tirante de la lámina de agua en (m).

La pendiente en la ecuación de Manning es la pendiente de la línea de energía, y no de la pendiente

del conducto, sin embargo, en escurrimiento uniforme esas pendientes son iguales y puede utilizarse

indistintamente.

El coeficiente de rugosidad de Manning (n) depende principalmente del diámetro, de la forma y del

material del tubo. El Estudio a nivel EI se ha adoptado el valor de: n = 0.013 para hormigón, porque

consideramos que con esta elección estamos del lado de la seguridad.

4.2.2.2. Valores límites de Fuerza Tractiva para diseño

Conviene recordar que la fuerza de tracción es un método práctico para calcular alcantarillas que

tienen en cuenta la configuración y la sección mojada del conducto. Su aplicación permite el control

de la erosión, la sedimentación y la producción de sulfuros.

La tensión tractiva crítica es definida como una tensión mínima necesaria para iniciar el movimiento

de las partículas depositadas en las tuberías de alcantarillado. Su valor es normalmente determinado

a través de investigaciones en campo y en laboratorio, pues dependen de varios factores tales como:

Peso específico de la partícula y del líquido.

Dimensiones de la partícula.

Viscosidad de líquido.

Las tuberías de alcantarillado deben ser proyectadas de modo que no ocurra la deposición de materia

orgánica. En la Tabla 4.35, CUADRO Nº 3 se muestra las tensiones tractivas críticas utilizadas en el

dimensionamiento de tuberías de alcantarillado sanitario, obtenido por diversos investigadores.

Tabla 4.35. Cuadro 3

AUTOR FUERZA TRACTIVA CRITICA

Kg/m2 Pa

Gustafsson 0.10 – 0.15 1.0 – 1.5

Schultz 0.15 – 0.20 1.5 – 2.0

Lynze 0.20 – 0.39 2.0 – 3.9

Paintal 0.39 3.9

Yao 0.10 – 0.20 1.0 – 2.0

Takahashi 0.15 1.5

Para fines de rediseño se adoptaran los siguientes valores:

Fuerza Tractiva Crítica

Mínima Minimorun 0.10 (kg/m2)

Mínima Deseable 0.15 (kg/m2)

Esta condición deberá ser verificada para el caudal medio a inicio del funcionamiento del sistema

donde se obtienen los valores críticos de fuerza tractiva.




4.2.2.3. Valores límites de velocidad para diseño

Existe diversidad de valores límites de velocidad adoptados por las normas en vigencia de cada país.

La ciudad de LA PAZ se caracteriza por las fuertes pendientes que se tienen en los tramos de

colectores, por tanto son raros los tramos donde se presentan las velocidades mínimas, el 90 % se

refieren a velocidades máximas, para lo cual incluso es necesario crear cámaras intermedias.

a) Velocidad mínima

El criterio convencional adoptado en varios países para la acción de autolimpieza, es proyectar los

colectores con pendientes suficientes para que la velocidad mínima sea de 0.6 m/seg para el

escurrimiento a media sección o a tubo lleno. En esas condiciones para tirantes menores que la

media sección, la velocidad será menor de 0.6 m/seg.

A continuación mostramos los valores que serán utilizados en la revisión de tramos críticos:

Velocidad Mínima Minimorum 0.4 m/seg

Velocidad Mínima Deseable 0.45 a 0.50 m/seg

Velocidad Mínima a tubo lleno 0.60 m/seg

La velocidad debe ser calculada para la sección mojada real, según “Proccedings of the 16 congress

of the International Association of HydraulicResearch”.

b) Velocidad Máxima

En los colectores de alcantarillado sanitario, se deben evitar que las velocidades sobrepasen ciertos

valores máximos a fin de evitar la acción erosiva de las partículas sólidas que son transportadas por

el conducto.

Los diversos autores indican para ese límite, valores discordantes.

Metcalf& Hedí aconseja:

Para tubos cerámicos vidriados o PVC: 2.4 a 3.6 m/seg

Para tubos de concreto:

Seelye adopta los siguientes valores:

Para tuberías de concreto: 2.4 m/seg

Para tuberías vidriadas o PVC: 4.45 a 6.0 m/seg

Según Proccedings of the 16 Congress of the International Association of HydraulicResearch, los

valores límites de velocidad son los siguientes:

Velocidad máxima ideal: 4.5 a 5.0 m/seg.

Velocidad máxima maximorum: 7.00 a 12 m/seg.




4.2.2.4. Tirantes límites para diseño

a) Tirante máximo

El tirante máximo en un colector tendrá la capacidad de transportar los caudales máximos a fin de

plan. La bibliografía disponible nos muestra una variación del tirante máximo de 0.5D a tubo lleno a

0.813D.

El valor asumido para el proyecto está dentro este rango, y tiene el siguiente valor límite:

y/D = 0.70

Los valores verificados en la simulación hidráulica no superan este valor límite.

b) Tirante mínimo:

El tirante mínimo de diseño a inicio de proyecto, es necesario fijarlo para evitar sedimentación de los

detritus que flotan en el flujo sanitario, que pueden adherirse a las paredes de los colectores

sanitarios cuando la lámina y velocidad son pequeñas. El valor del tirante mínimo ha sido adoptado

por diversos proyectistas como:

y/D = 0.20

Sin embargo, el tirante no debe ser menor a 5 cm para pendiente mínima. Este criterio se utiliza para

el caudal a inicio de plan. Este aspecto será verificado en las correcciones de algunos colectores

sanitarios que no estén en conformidad con este criterio.

4.2.2.5. Pendientes límites para diseño

c) Pendiente mínima

Las pendientes mínimas estarán determinadas por la fuerza tractiva mínima (0.10 kg/m2) en función a

los caudales reales.

Una fórmula de aplicación práctica para la determinación de la pendiente mínima es la siguiente:

lmin = 0.0055 Q-47 para Ft = 0.1 Kg/m2 o alternativamente

lmin = 0.01 Q-2/3 para V = 0.5 m/seg

Donde:

lmin = Pendiente mínima en: m/m

Q = Caudal de dimensionamiento: lt/seg.

Sin embargo por aspectos constructivos no son recomendables pendientes menores a 0.0005 m/m

para el asentamiento adecuado de tubería de aguas residuales. Por lo tanto la pendiente mínima

escogida debe atender las condiciones de auto limpieza y aspectos constructivos.

d) Pendiente máxima

Las pendientes máximas se consideran de tal manera de no superar las velocidades límites. Debido a

la topografía caracterizada por pendientes fuertes, esta posibilidad se presentara en la mayor parte

de los tramos. En el régimen de cálculo hidráulico se condiciono a no superar la velocidad máxima de

7 m/seg.

Se puede calcular la pendiente máxima aproximando a la siguiente fórmula:




Donde:

I max = Pendiente máxima en m/m

Q = Caudal transportado en m3/seg

Otro concepto de control de pendiente máxima nos da la siguiente expresión:

√

Donde:

B = N° de Boussinesq (adimensional)

V = Velocidad real de flujo en (m/seg)

Rh= Radio hidráulico en (m)

En tuberías parcialmente llenas con bastante inclinación, que transportan aguas residuales, ocurre

una mezcla de líquido con burbujas de aire. Para evitar este fenómeno es necesario que B > = 6,0, en

este caso:

√

Donde Vc = Velocidad crítica en (m/seg)

RH = Radio Hidráulico en (m)

g = Gravedad, tomando como valor 9,81 (m/seg2)

Para esta velocidad crítica, se tiene que:

Para la utilización de esta fórmula, el encontrar el valor del Radio Hidráulico se hace un poco

dificultoso, razón la cual es necesario realizar iteraciones o regresiones lineales.




Tabla 4.36. Resumen de criterios de diseño


Diseño de vida útil para el sistema

de Tubería 30 años



Método de diseño de tubería Fuerza Tractiva Según Normas internacionales

Diámetro mínimo de las tuberías

para el sistema de alcantarillado

sanitario.

6’’ Según las Normas Bolivianas


hormigón armado con elementos

prefabricados

Cada 100 m recomendado de

acuerdo a Norma Boliviana, o en

cada cambio de diámetro, dirección

y o material.

Creación de cámaras intermedias

cuando L > 100m.

Cámaras especiales con caída para

pendientes fuertes S > 7 %.

A inicio de los colectores y en todos

los cambios de ruta, nivel o

intersecciones de colectores

primarios, interceptes y emisarios en

los cambios de diámetro y de material

de los mismos.

Material recomendado para

tuberías de colectores principales

e interceptores

150 mm a 300 mm PVC SDR 41,

Rigidez Anular mínima = 28psi.

350 mm a 800 mm PVC de doble

pared, JE, Rigidez Anular mínima=

28 psi.

1000 mm a 1200 mm tuberías de

HPDE.

De acuerdo a Norma ASTM 3034 y

ASTM F 794

De acuerdo a Normas Ch 2465,

ASTM F2306, ASTM D2321.


alcantarillado sanitario, con

elementos prefabricados de

hormigón armado R = 300 Kg/cm2

150 mm a 600 mm; D int = 1,20 m y

e = 12 cm.

700 a 1000 mm ; D int = 1,60 m y e

= 12 cm


diseño: tapa, brocal, cono, cilindro y

losa base.

Fuerza tractiva (mínima) al inicio

del proyecto. Ft(min) = 0.10 kg/cm2 Para evitar sedimentación.

Tirante mínimo de diseño a inicio

del proyecto para la pendiente

mínimo.


Tirante máximo de diseño al final

del proyecto. (y/d) = 0.75 Por criterio de diseño

Coeficiente de Rugosidad. n = 0.009 PVC





4.2.3. Diseño de redes de alcantarillado sanitario

El caudal de aguas residuales que es conducido por la red de colectores está compuesto de tres

contribuciones, a saber:

Contribución de aguas domésticas e industriales.

Contribución de Infiltraciones.

Contribución del influjo (aportes eventuales de aguas de lluvia de patios y calzadas).

A continuación se realizará un comentario a los criterios adoptados, para la verificación de cada uno

de estos caudales.

4.2.3.1. Caudal promedio de aguas domésticas

Desde el punto de vista exclusivo de caudales, se ha considerado que los caudales de aguas

residuales industriales son compatibles con los caudales de aguas domésticas, por lo tanto podrá ser

aceptada en la red sin mayores exigencias.

Se recomienda emplear el método racional para el cálculo del caudal promedio, para la verificación

de la red de colectores, el cual puede ser evaluado a través de la siguiente expresión:

86400

*** cDtadQP

Donde:

Qp = Caudal promedio de Aguas negras (lt/seg)

d = Distribución de la población en habitantes por hectárea, a inicio y fin de plan

(densidad) (hab/Ha)

A = Area de aporte considerada en el tramo y las áreas acumuladas.

Dt = Dotación de Acuerdo a Proyección (lt/hab/día)

c = Coeficiente de aporte (c varia de 0.70 a 0.80)

El coeficiente “C” es la relación entre el volumen de aguas residuales contenido en la red de

colectores y el volumen de agua distribuido en dicha área, adoptado en La Paz igual a 0.8.

4.2.3.2. Coeficiente de aporte “C”

El coeficiente c ha sido evaluado considerando que, por una parte existe una disminución del agua

distribuida para el consumo debido a: evaporación, lavado de autos, riego de jardines, consumo

humano, etc, y por otro lado las pérdidas originales en la red de distribución de agua potable debido a

tuberías rotas, válvulas defectuosas, etc.

Por lo tanto el coeficiente “C” es determinado por la siguiente expresión:

c = c1 * c2

Donde:

c1 = Coeficiente de minoración debido a pérdidas por evaporación, lavado de autos,

etc.

c2 = Coeficiente de minoración debido a pérdidas en la red de agua potable. Se toma el valor

de 0.84




El valor de “C” es: c = 0.836* 0.836 = 0.7

Se adopta para el Estudio de Identificación el valor de 0,70

4.2.3.3. Coeficiente máximo horario

Los caudales de aporte de aguas residuales varían sensiblemente en función de los mismos factores

que afectan a las variaciones del abastecimiento de agua potable. El consumo de agua varía

conforme a la región o ciudad y de acuerdo a las costumbres o hábitos de cada región.

Las variaciones del caudal de los colectores son menores a las que corresponden a las variaciones

del abastecimiento de agua, debido a diversas razones:

Parte del agua distribuida en el consumo de la población no es recibida en la red de

colectores.

La infiltración a lo largo de los colectores atenúa estas variaciones de caudal.

El efecto de escurrimiento a lo largo de conductos libres regulariza los caudales disminuyendo

los máximos y elevando los mínimos.

Existen diversas expresiones que relacionan el caudal máximo al caudal medio: Harmon, Babbit, Gifft,

algunos proyectistas recomiendan para el cálculos de los gastos máximos para poblaciones menores

a 100 habitantes (tramos iniciales), aplicar la frecuencia de descarga de los artefactos sanitarios de

acuerdo al estudio de probabilidades de Roy B. Hunter.

En el Estudio de Identificación (EI) del proyecto, se empleara el coeficiente de Harmon, que está dado

por la siguiente expresión:

√

Donde: M = relación entre gasto máximo horario a gasto medio

P = población en miles de habitantes

e) Caudal mínimo

Se obtiene de la relación:

M

QQ

pmin

f) Caudal Máximo

Es obtenido multiplicando el caudal por el coeficiente de Gifft M.:

MQQ p *max

4.2.3.4. Caudal de infiltración y conexiones erradas

a) Caudal de infiltración

El agua que penetra en los conductos de alcantarillado ya sea por juntas defectuosas, tubos rotos,

paredes de los pozos de visita, etc, especialmente en épocas de lluvia, depende fundamentalmente

de la permeabilidad del suelo. Esta agua que penetran en los conductos se ha convenido en llamar

caudales de infiltración.




Fair y Geyer recomienda los siguientes valores:

d) 0.05 a 0.50 (lt/seg/Ha)

e) 0.0015 a 0.0028 (lt/seg/m)

f) 0.009 a 0.09 (lt/día/cmD)

Además de estos caudales, se recomienda un valor adicional de 0.0044 lt/seg por pozo de visita.

De acuerdo a Dario P. Bruno y Milton Tomoyuki Tsutya (1983) en la publicación: “Infiltración de Agua

en los Colectores de Alcantarillado Sanitario”, recomiendan que sean utilizados los siguientes valores

para la infiltración en colectores sanitarios secundarios:

1. 0.10 (lt/seg/km) Para colectores situados encima del nivel freático

2. 0.20 (lt/seg/km) Para colectores situados debajo del nivel freático

Los valores adoptados por el Ministerio de Saneamiento Básico del Brasil, están comprendidos entre

0.0002 a 0.0008 (l/seg/m).

El Consultor recomienda con fines de previsión para las urbanizaciones de las ciudades de La Paz y

El Alto, el siguiente valor:

Qinf= 0,05 (lt/seg/Ha); A =Area de aporte acumulada

Este valor es el que mejor se adecua a las condiciones del proyecto, debido a que gran parte de la

red de colectores secundarios está construida, y nos da márgenes de seguridad deseables.

b) Caudal por conexiones erradas

Un caudal que debe ser tomado en cuenta fuera de los mencionados, especialmente en nuestro

medio, es aquel proveniente de la contribución de las aguas pluviales drenadas desde los patios

interiores a causa de la deficiencia o inexistencia de un sistema de alcantarillado pluvial. Una valor de

0.21 (lt/seg/Ha) o de (5% a 20%) Qprom prevé el buen funcionamiento del sistema de Alcantarillado.

En el proyecto se ha asumido un valor del 15 %, que consideramos adecuado para los fines del

proyecto, tomando en cuenta que no se cuenta con la debida educación sanitaria.

En todo caso el tratar de dimensionar colectores con mayor grado de incertidumbre sólo nos llevaría a

sobredimensionar los Interceptores y Emisario, alejando la posibilidad de soluciones técnicamente

económicas.

Ahora bien a fin de prever excedentes en épocas de lluvias, se recomienda constructivamente utilizar

en algunas cámaras de los interceptores y Emisario, aliviaderos con compuertas de operación para la

evacuación de aguas mixtas hacia el río Choqueyapu, a ser empleados solamente en época de

lluvias

c) Caudal final

Se denomina caudal final máximo aquel caudal que comprende el caudal máximo horario, caudal de

infiltración y caudales de influjo.

Se denomina caudal final mínimo aquel caudal que resultado de añadir el caudal mínimo horario al

caudal de infiltración y de influjo.




QTOTAL MAX = Qmáximo + Qinfiltración + Qconex erradas

QTOTAL MIN = Qmínimo + Qinfiltración + Qconex erradas

4.2.3.5. Caudal de Diseño

Las normas estándar y los proyectistas recomiendan un caudal de diseño mínimo al correspondiente

de una evacuación de un inodoro, es decir 2 (lt/seg). Este caudal predomina por cierta longitud inicial

de colectores, hasta el punto donde el valor de Qf es mayor a 2 (lt/seg), tomándose a partir de ese

punto Qf como caudal de Diseño.

Si Qmax> 2 (lt/seg) Qd = Qmax

Si Qmax< 2 (lt/seg) Qd = 2 (lt/seg)

4.2.3.6. Planillas de Cálculo Hidráulico

Los conceptos teóricos y los parámetros básicos de diseño están plasmados en las Planillas de

Cálculo Hidráulico que se encuentran en Anexo 7, los que han sido procesados en planillas

electrónicas de EXCEL, en dos escenarios: año inicio de plan (2012), año fin de plan (2036).

4.2.4. Consideraciones constructivas y selección de material

4.2.4.1. Diámetro mínimo

Para los sistemas de alcantarillado secundario es ventajosos adoptar tuberías de pequeño diámetro

para elevar el nivel del líquido y en consecuencia aumentar la velocidad del flujo. La experiencia en

América Latina demuestra sencillamente que la tubería de 6’’ funciona muy bien, asimismo la Norma

Boliviana adopta el diámetro de 150 mm ( 6plg) como diámetro mínimo. Por otra parte en función a

los caudales de aporte residencial o domiciliario el diámetro mínimo para la acometida domiciliaria

indicada por la Norma Boliviana es de 100 mm (4 plg). Por tanto los valores adoptados en el

proyecto para el diámetro mínimo son coherentes.

4.2.4.2. Profundidades de relleno

Se entiende por profundidad del colector la diferencia de cotas entre el nivel del terreno y la generatriz

inferior interna del colector. El recubrimiento del colector resulta de la diferencia de cotas entre el nivel

del terreno y la generatriz superior externa del colector.

Los colectores deben ser construidos con una profundidad mínima ideal que sea suficiente para:

a) Permitir las conexiones de los hogares sin sótano.

b) Tener una capa de suelo sobre la corona para proteger la tubería contra las

cargas externas.

La tabla siguiente presenta los recubrimientos mínimos para la red de colectores recomendados para

el proyecto.




Tabla 4.37. Recubrimientos mínimos para la red de colectores

Localización del Colector

Encape o

recubrimiento

mínimo H (m)

D = 100 mm

Hs mínimo (m)

D = 150 mm

Hs mínimo

(m)

D>= 200 mm Hs

mínimo (m)

En cruces de vías o zonas de

tráfico.

0.90 1.10 1.20 1.50

Hs = Altura a la solera, medido desde el nivel del terreno o pavimento definitivo (m)

La profundidad mínima deberá ser suficiente para evacuar por gravedad las aguas negras de las

edificaciones sin sótano.

Para los interceptores se ha previsto un escape mínimo de 1.20 m. a fin de garantizar la integridad de

la tubería, en todo caso por fines de seguridad se optó por iniciar con una profundidad mínima a la

solera del tubo de 1,80 (m), con objeto de asegurar que se puedan captar los colectores secundarios

existentes.

La profundidad máxima, siempre y cuando se garanticen los requerimientos estructurales, será de 4.0

m; sin embargo, estas profundidades están condicionadas a aspectos técnicos económicos.

Los problemas críticos que se detectan en la construcción de los colectores principales, son los

referentes a los cruces de canales y embovedados. Se ha desestimado la posibilidad de pasar por

debajo de la solera de los canales, porque profundiza excesivamente los colectores y por otra parte

se corre el riesgo de desgaste del fondo de los canales y se compromete la integridad de los

colectores. Por tanto se ha optado por emplear tuberías aéreas, para lo cual se puede emplear una

celosía metálica para atravesar el canal o embovedado, por ser de fácil construcción y

emplazamiento.

4.2.4.3. Anchos de zanja

Existen diversos criterios para la adopción del ancho de la zanja ideal. El ancho de zanja deberá

satisfacer los espacios suficientes para la colocación de tubería y entibado de la zanja siempre y

cuando sea necesario. Como es de suponer el ancho de zanja estará directamente relacionado al

diámetro del tubo y asimismo a la profundidad del colector, a mayor profundidad se requerirán

escuadrías mas reforzadas para el entibado y apuntalado de las zanjas.

A continuación se presentan las diferentes fórmulas utilizadas para determinar el ancho de zanja.

Bd = D + 2 (0.15 o 0.30 m) Guerrin

Bd = 1.34 D + 0.2 m U.S.A

Bd = 1.4 D + 0.16 m M. Dubosch

Bd = 1.5 D + 0.30 m Steel

Bd = Bc + t + l GTJ

Donde:

Bd = Ancho de Zanja (m)

Bc = Diámetro exterior del tubo (m)

D = Diámetro interno nominal del tubo (m)

t = Espacio par entibado (m)

l = espacio para instalación (m)




Conviene recordar que cuando mayor es el ancho de zanja, se incrementa en forma directa la carga

de relleno, en consecuencia el dimensionado dará clases de tuberías superiores, razón por la cual

deberá tenerse mucho cuidado en la adopción del ancho de zanja definitivo.

Cuando el ancho de zanja resulta significativo, debido a derrumbes de zanja o mejoramiento de

rellenos circundantes, el cálculo de la carga muerta deberá realizárselo como tubería instalada en

terraplén con el “ancho de transición”.

Los anchos máximos adoptados en el proyecto son los siguientes:

Tabla 4.38. Anchos máximos de zanja

DIÁMETRO INTERNO

D (mm)

ANCHOS MÁXIMOS DE ZANJA

SIN ENTIBADO

(m)

CON ENTIBADO

(m)

150 0,60 0,70

200 0,65 0,75

250 0,70 0,80

300 0,80 0,90

350 0,85 0,95

400 0,95 1,05

450 1,00 1,10

500 1,05 1,25

600 1,15 1,40

700 1,25 1,50

800 1,45 1,70

900 1,50 1,75

1000 1,85 2,10

1200 2,10 2,40

1400 2,35 2,65

1500 2,55 2,85

1600 2,70 3,00

4.2.4.4. Ubicación de las cámaras de inspección

Las redes de alcantarillado sanitario, como otras obras e instalaciones para su conservación,

durabilidad y buen funcionamiento, requieren de servicios adecuados de mantenimiento; aspecto que

en la actualidad se puede conseguir a un costo mínimo.

En consecuencia se proyectarán cámaras de inspección en los siguientes casos:

a) En toda intersección de colectores o alcantarillas.

b) En la iniciación de un colector o alcantarilla.

c) En todo cambio de dirección, diámetro, sección y pendiente.

d) En los tramos rectos de tal forma que la distancia entre 2 cámaras de inspección

no exceda los 100 metros; en cuyo caso se colocará una cámara intermedia.




e) En aquellos puntos donde haya cambio de los materiales empleados en la

fabricación de la tubería.

4.2.4.5. Tipos de cámaras de inspección

Las cámaras de inspección seleccionadas para el Plan Maestro Metropolitano de la ciudad de La Paz

y El Alto, son de hormigón armado con elementos prefabricados, con concreto con una resistencia de

250 Kg/cm2. Las cámaras de inspección o pozos de inspección fabricados con elementos de

hormigón armado, son estructuras diseñadas y destinadas para permitir el acceso al interior de las

tuberías de alcantarillado para fines de mantenimiento y limpieza de colectores secundarios,

primarios, interceptores y emisario.

El proyecto ha previsto la disposición de estos elementos en cada cambio de dirección, pendiente,

diámetro, cambio de material y están generalmente ubicadas a intervalos menores a 100 metros

lineales entre ellas.

En función al diámetro de la tubería del colector se tienen los siguientes tipos de cámaras de

inspección:

a) Cámaras de inspección tipo I

Si son construidas en hormigón armado deberán estar conformadas por anillos prefabricados de 1.20

m de diámetro interior, 0.12 m de pared y 1.44 m de diámetro exterior, y de 1.0 m ó 0.50 m de alto,

rematándose en un cono de reducción con diámetro mayor de 1.20 y diámetro menor de 0.60 m y

0.50 m de alto, conforme al plano de detalle respectivo.

Las cámaras se sub-clasificaran en los siguientes tipos:

1. Cámara de Inspección Tipo I H 1.5 m

2. Cámara de Inspección Tipo I 1.5 < H 2.0 m








Donde:

H = La altura H es medida desde la cota de la tapa hasta la cota de solera de la cámara (o

mediacaña).

Este tipo de cámara será utilizado preferentemente cuando el diámetro del colector este comprendido

entre: 150 mm <= D <= 600 mm.




b) Cámaras de inspección tipo ii

Cuando el diámetro interior del colector sobrepase los 600 mm de diámetro interior, la cámara de

inspección consistirá en los siguientes elementos:

1. Brocal y tapa de hormigón armado.

2. Losa de reducción D = 1.84 m., espesor de 0.20 m.

3. Anillos de diámetro interior de 1.6 metros, espesor de 0.12 m.

4. Losa base de fundación de 1.84 m y espesor de 0.12 m.

Este tipo de cámaras son válidas para diámetros de colectores comprendidas entre 700 mm a 1000

mm.

Las cámaras se sub-clasificaran en los siguientes tipos:

1. Cámara de Inspección Tipo II 2.5 < H 3.0 m






Donde:

H = La altura H es medida desde la cota de la tapa hasta la cota de solera de la cámara (o

media caña).

4.2.4.6. Selección de materiales para Red de Alcantarillado Sanitario

Existe una gran variedad de materiales de tubería utilizados en la construcción moderna de

alcantarillados sanitarios. Cada material tiene sus propias ventajas y desventajas. No existe un

material perfecto de tubería, y la selección de uno o más de estos materiales disponibles para su

utilización en el proyecto, debe considerar el desempeño histórico del material, su disponibilidad en la

ubicación del proyecto, su costo, las condiciones de los apoyos y asientos propuestos para la tubería

y la calidad esperada de la mano de obra empleada en la construcción de la tubería y cama.

Los factores específicos que deben ser considerados en la selección de materiales de tubería son:

Uso tipo de aguas residuales

Condiciones de abrasión

Requerimientos de instalaciones características y sensibilidades de la tubería.

Condiciones de corrosión química, biológica

Requerimientos del caudal tamaño del tubo, velocidad, coeficiente de fricción y pendiente,

requerimientos de infiltración y/o exfiltración.




Características del producto diámetro de la tubería, requerimientos de conexión y ajuste,

longitud tendida.

Eficacia de costos materiales, instalación, mantenimiento, expectativa de vida.

Propiedad física esfuerzo de la tubería rígida, rigidez o factor de rigidez de la tubería flexible,

condiciones del suelo, esfuerzo de carga de la tubería, esfuerzo de flexión de la tubería.

Requerimientos de manipulación peso, resistencia al impacto.

Los criterios para la selección de los materiales para la tubería se fundamentan en los siguientes

conceptos:

La vida útil para el diseño es un parámetro importante en la construcción de la generación de

sulfuros y la corrosión del material de las tuberías en los sistemas de recolección de aguas

negras. Recomiendan muchos autores (Paredes 1987), una vida útil de 50 años para

estructuras de conducción de aguas negras, incluyendo los sistemas de recolección, tuberías de

impulsión, interceptores.

La selección de materiales es un aspecto crítico en el diseño de sistemas de recolección de

aguas negras en los cuales la generación de sulfuros tenga la probabilidad de presentarse

como un problema. El sobrecosto por usar materiales con un alto grado de resistencia a la

corrosión puede justificarse por los ahorros en el reemplazo o rehabilitación de las estructuras

deterioradas en alguna fecha futura.

Los materiales más empleados en las alcantarillas son el fibrocemento, fundición dúctil, hormigón

armado, hormigón simple, PVC y HPDE. En la Tabla 9.1 se incluye información sobre los tamaños y

los materiales indicados. Otros materiales utilizados incluyen la fundición, acero corrugado, acero,

hormigón en masa y varios plásticos ya sea con o sin reforzamiento con fibra de vidrio.

La adaptación de un tamaño mínimo de conducto es necesaria debido a que, en ocasiones, se

introducen en las alcantarillas objetos relativamente grandes y la obstrucción a que daría lugar puede

evitarse si los conductos tienen un diámetro no inferior a 200 mm. Evidentemente, la alcantarilla más

pequeña debe ser mayor que los albañales de conexión con los edificios, de modo que los objetos

que pasen a través de tales conducciones lo puedan hacer fácilmente en las alcantarillas.

Los materiales de tubería que son comúnmente utilizados en la construcción de alcantarillado

sanitario están indicados a continuación.

a) Materiales Rígidos de Tubería:

Tubería de asbesto cemento (TAC)

Tubería de arcilla vitrificada (TAV)

Tubería de Hormigón :

Tubería de hormigón simple (THS)

Tubería de hormigón armado (THA)

b) Materiales Flexibles de Tubería:

Tubería de hierro dúctil (FD)

Tubería termoplástico

Acrylonitrilo – Butadin – Estireno (ABE)

Polietileno de alta densidad (HDPE)

Cloruro de polivinilo (PVC)

Tubería de plástico termoendurecible




Resina termoendurecible reforzada (RTR), también referida como plástico de fibra de vidrio

reforzado (FRP)

Mortero de plástico reforzado (RPM)

Además de estos materiales de tubería, otras tuberías de concreto a presión se utilizan

ocasionalmente en aplicaciones especiales de alcantarillado sanitario. Estos productos serán

discutidos en esta sección sobre las líneas de conducción.

Tabla 4.39. Tamaños disponibles y descripción de las tuberías comúnmente empleadas en las redes de

alcantarillado

Tipo de

tubería

Rango de

diámetro

disponible, mm

Descripción

Fibrocemento

(FC) 100 – 900

Tiene menor peso que otras tuberías rígidas. Puede ser susceptible a la

corrosión por ácidos y por ataque del sulfuro de hidrógeno, pero si el curado

ha sido correctamente efectuado al vapor y alta presión (autoclave), puede

utilizarse incluso en ambientes moderados de aguas agresivas o suelos con

altos contenidos en sulfatos.

Fundición dúctil

(FD) 100 – 1.350

Se utiliza frecuentemente en cruces de ríos o cuando la tubería tenga que

soportar cargas extremadamente altas, cuando se requiera un grado elevado

de estanqueidad o cuando se prevea que se puedan producir graves

problemas debido a las raíces el suelo. Son sensibles a la corrosión por

ácidos y al ataque del sulfuro de hidrógeno y, en consecuencia, no deben

emplearse en suelos salobres a menos que se les procure la protección

adecuada.

Hormigón

armado (HA) 300 – 3.600

Fácil de conseguir. Susceptible a la corrosión interna si la atmósfera por

encima del agua residual contiene sulfuro de hidrógeno, o corrosión externa si

el suelo es ácido o con alto contenido en sulfatos.

Hormigón

pretensado (HP) 400 – 3.600

Especialmente adecuado para alcantarillas principales de gran longitud

carentes de conexiones domiciliarias y cuando se requiera buena

estanqueidad. Susceptible a la corrosión (igual que la de hormigón armado).

Cloruro de

polivinilo (PVC) 100 – 1000

Es una alternativa a las tuberías de fibrocemento y gres. Muy ligeras pero

robustas. Muy resistente a la corrosión. Asimismo existen tuberías corrugadas

de doble pared con junta elástica, que ofrecen alta estanqueidad.

Polietileno de

Alta Densidad

(HPDE)

300 - 1500 Tuberías de buena a alta resistencia estructural, tubería corrugada con una

pared interior lista de buena conductividad hidráulica, con diseño de campana

y espiga.

Gres 100 – 900

Durante muchos ha sido la tubería más utilizada en redes de alcantarillado y

todavía lo es para alcantarillas de pequeño y medio tamaño. Resistente a la

corrosión por ácidos y álcalis. No es atacada por el sulfuro de hidrógeno pero

es frágil y de fácil rotura.

Los tamaños señalados suelen estar disponibles sin necesidad de recurrir a diseño o equipos de fabricación

especiales, aunque algunos de ellos pueden ser difíciles de conseguir en ciertas zonas. Los tamaños mayores precisan de construcción bajo pedido. Por ejemplo, en una ocasión se ha utilizado una tubería de hormigón armado de 5.200 mm de diámetro y en varias ocasiones tuberías de resinas reforzadas con filamento. Las

tuberías de PVC actualmente se construyen en Bolivia en diámetros hasta 400 mm PVC rígido no helicoidales y en algunos países de Latinoamérica hasta 1000 mm (PVC de pared estructural con junta elástica), con costos

bastante competitivos.

A continuación se hace una síntesis de los materiales para tuberías mayormente empleados en

nuestro medio, sus características mecánicas, durabilidad, ventajas y desventajas.




c) Tuberías de concreto

En la utilización de tuberías de concreto, varias alternativas están disponibles para extender la vida

útil de diseño de las tuberías de concreto en las atmósferas corrosivas que se encuentran en las

alcantarillas. Estas incluyen:

Especificación de agregados calcáreos que incrementan la alcalinidad total del concreto.

Especificación de un espesor adicional en las paredes que sirva como material de sacrificio.

Uso de revestimientos y recubrimientos con altor grado de resistencia a la corrosión tanto en

la pared interior como en la exterior del tubo. Para proteger las tuberías de concreto se emplea

actualmente pinturas a base de resina epóxicas, con un espesor que garantice su protección al

ataque de aguas freáticas corrosivas (cloruros, sulfatos, etc), normalmente son especificados

espesores desde 1.0 mm a 2.5 mm.

La tubería de hormigón se utiliza poco en los países con tecnología moderna, sin embargo, la tubería

de hormigón simple se utilizó comúnmente en Bolivia para los alcantarillados sanitarios en diámetros

pequeños (4 plg., 6 plg, 8 plg), mientras que las tuberías de hormigón armado se los utilizan para

diámetros mayores.

Las tuberías de hormigón armado son comúnmente utilizadas en el mundo entero para alcantarillados

sanitarios, incluyendo Bolivia. Además, es ampliamente disponible en diámetros grandes. Aunque la

tubería de hormigón armado tiene la desventaja significante de ser susceptible a corrosión interna

debido a (H2SO4) (ácido sulfhídrico), aunque existen métodos comúnmente aceptados para proteger

el concreto contra el deterioro. Consecuentemente, la tubería de hormigón simple y hormigón armado

son materiales viables para tuberías y serán evaluados en este estudio.

d) Tuberías de Asbesto - cemento

Las tuberías de Asbesto-cemento están sujetas al ataque del ácido sulfúrico, la corrosión en estas

tuberías inmediatamente comienza a degradar la sección estructural del tubo, en oposición a la

corrosión de las tuberías de concreto reforzado, en las cuales el recubrimiento del concreto sobre el

acero es degradado antes de que la integridad estructural de la tubería sea afectada.

En años recientes, la producción de este producto en los Estados Unidos ha sido limitada solamente

a aplicaciones de tuberías a presión. A causa de los riesgos de salud asociados con la manipulación

de asbesto, la producción de la tubería de asbesto cemento a nivel mundial está siendo cancelada en

forma gradual y puede cancelarse definitivamente en un futuro próximo. En contemplación de estas

consideraciones y el hecho que la tubería de asbesto cemento no es utilizada y no es fácilmente

disponible para los alcantarillados en Bolivia, este material de tubería no ha sido evaluado.

e) Tuberías de Cloruro de Polivinilo (PVC)

Las tuberías de cloruro de polivinilo (PVC), se han empleado en los proyectos de alcantarillado

sanitario y pluvial con bastante éxito, y han ganado terreno frente a otros materiales debido a su

competitividad económica. Las razones básicas porque las tuberías de PVC rígido debido a sus

notables propiedades químicas y físicas, son empleadas se observan a continuación:

1. Los tubos de PVC rígido son 10 veces más livianos que los de hormigón simple y de

arcilla vitrificada, que tradicionalmente se han utilizado en este tipo de obras. Esta

enorme diferencia de peso hace que los costos de transporte, carga, descarga,

manipuleo, hace que influyan directamente en los costos de ejecución y en los plazos

de ejecución, al tener menor tiempo las zanjas abiertas.

2. Los tubos de PVC son completamente estancos, está característica básica de la

materia prima, las juntas elásticas con anillo de goma son completamente estancas




incluso cuando son sometidas a presiones por encima de los 50 metros columna de

agua. Al estar la tubería libre de infiltraciones de agua de nivel freático, hace que el

dimensionamiento de la red se optimice. Por otro lado el terreno alrededor de la

tubería continua seco, sin contaminación de agua residual y libre de raíces de árboles

que en procura de humedad destrozan las tuberías. La zanja tampoco sufre colapsos o

hundimientos provocados por la erosión del suelo circundante, debido a las

infiltraciones del agua.

3. Las tuberías de PVC rígido son fabricadas normalmente en barras de 6.0 metros de

largo, lo que incide enormemente en el tiempo de ejecución de la obra. Pueden

incluso ser ensamblados fuera de la zanja y lanzados en tramos de 20, 30 hasta 50

metros de largo. Por tanto se logra económica en la mano de obra, administración y

fiscalización de la obra.

4. Los tubos de PVC rígido son flexibles. Esta propiedad básica hace que los tubos no se

diseñen a la rotura como en el caso de los tubos de hormigón simple, armado y de

arcilla. Los tubos pueden absorber deflexiones hasta un 7% de su diámetro, sin que

represente peligro en las juntas y en la misma estructura del tubo. Cuando los tubos

de PVC son adecuadamente instalados en zanja: cama, tierra cernida o asiento

granular, estos pueden soportar cargas de relleno y cargas móviles sin sufrir roturas,

pudiendo recuperar su forma después de que son sometidas a cargas permanentes.

Incluso pueden sufrir deformaciones mayores al 20% pero sin sufrir rotura. En

consecuencia ha quedado demostrado en laboratorio que pueden soportar cargas

mayores a las tuberías de hormigón simple en diámetros similares.

5. Los tubos de PVC rígido son lisos. La superficie interna de los tubos de PVC rígido es

mucho más lisa que las tuberías de hormigón simple y arcilla vitrificada, lo cual facilita

el escurrimiento de las aguas negras. Cuando las pendientes de las tuberías son

adecuadamente diseñadas, no hay formación de depósitos de arena y materia

orgánica en descomposición que pueden provocar taponamientos, sedimentación y

malos olores.

6. Los tubos de PVC rígido tienen gran resistencia química. La materia prima con la que

están hechas las tuberías de PVC es inerte a la mayoría de los ácidos minerales y

bases, son casi inmunes al ataque de los gases generados en las aguas residuales. Es el

material ideal para la conducción de desechos industriales, pues resiste todas las

sustancias que normalmente existen en los desechos industriales. La durabilidad de

los tubos de PVC rígido a la corrosión de aguas freáticas y aguas residuales es

ilimitada, aspecto que ha sido verificado en los varios años de experiencia que tiene

SABESP en este tipo de proyectos.

7. Los tubos de PVC tiene accesorios de PVC, que se adaptan a todos los tipos de

conexiones domiciliarias y tipo condominio, formando tuberías sanitarias monolíticas,

con poca o ninguna probabilidad de infiltración o exfiltración.




8. Los tubos de PVC rígido permiten mayor celeridad en la construcción. Con barras de

6.00 metros, con un peso no mayor a los 10 kg y con una sola junta, que puede ser

ejecutada en un tiempo máximo de 4 minutos por un plomero y su ayudante (0.06 h

plomero, 0.06 h ayudante), por tanto gran parte de los problemas de zanjas abiertas

desaparecen. La extraordinaria velocidad de ejecución desaparecen, redundando en

la economía del proyecto. Un tramo que antes se ejecutaba en 1 mes ahora puede

ejecutarse en 1 semana, es decir 4 veces menos del tiempo tradicionalmente previsto,

siempre y cuando se tomen las previsiones constructivas de adecuados entibados y

adecuada dirección de obras.

f) Tuberías de Polietileno de Alta Densidad

Una alternativa de material interesante, que viene ingresando al país es la tubería de polietileno del

Alta Densidad (HPDE). Están diseñadas con doble pared, una interior lisa y otra pared externa

corrugada. Poseen propiedades de resistencia estructural buenas y alta capacidad hidráulica,

disminuyendo los efectos de la corrosión y abrasión. Son igualmente livianas que las de PVC, siendo

una buena alternativa al concreto y al acero, existen en el mercado con dos tipos de uniones:

mediante cople tipo abrazadera (Split cooupler), y también sistema de acople “campana-espiga”, que

permite una fácil y rápida unión con goma de las tuberías. Esta última conexión es hermética al agua.

En los diámetros mayores la campana de unión posee un cinturón de una banda cerámico-polímero

que otorga mayor fuerza a la unión, y refuerza la hermeticidad. Este material viene en tuberías de

largo 6,1 metros.

La tubería de polietileno de alta densidad, de pared sólida aparentemente no ha sido usado en Bolivia

para esta aplicación y no se dispone de fácilmente. Las tuberías de polietileno de alta densidad

(HDPE) no son competitivas con respecto al costo. Además, contratistas locales no tienen

experiencia, ni el equipo para fusionar los cabos de tuberías.

g) Tuberías de Arcilla Vitrificada (TAV)

La tubería de arcilla vitrificada ha sido utilizada exitosamente en alcantarillados antiguos en todo el

mundo y ha sido utilizada en Bolivia con mucho éxito, en especial en la ciudad de Santa Cruz y

Cochabamba. Aunque la tubería de arcilla vitrificada ha sido reemplazada en la mayoría de los países

por tuberías de PVC., su uso es todavía una opción viable y es una alternativa ecológica.

h) Tuberías de Hierro Dúctil

La tubería de hierro dúctil no es comúnmente utilizada en alcantarillados sanitarios, excepto cuando

es necesario para alcanzar un propósito especial, como la impulsión para salvar obstáculos

topográficos. Con el ingreso de tuberías de PVC de grandes diámetros, el uso de tuberías de hierro

dúctil para alcantarillados sanitarios se ha reducido aún más. La tubería de hierro dúctil no puede

competir en precio contra tuberías de diámetros similares de Cloruro de Polivinilo (PVC), ó Hormigón

Armado (THA). El Hierro dúctil está hecho para uso como tubería a presión para agua potable o

aguas residuales, inicialmente no se pensó para alcantarillados de gravedad. No se obtiene ninguna

ventaja adicional sobre los otros materiales de tubería. Consecuentemente, no se considerará en

adelante este material en este estudio. Sin embargo, su uso será considerado solamente para líneas

de conducción de las estaciones elevadoras.

i) Tubería Termoplástica

Materiales termoplásticos incluyen amplia variedad de plásticos que pueden ser fácilmente

suavizados con temperaturas calientes y endurecidos con temperaturas frías mediante una gama

característica de temperatura para cada plástico específico. El diseño de productos de tuberías

termoplásticas debe hacerse en base a datos tomados a largo plazo. Generalmente, los materiales




termoplásticos para alcantarillados sanitarios se limitan a acrylonitrilo-butadi (ABE), polietileno (PE), y

cloruro de polivinilo (PVC)

Tuberías de acrylonitrilo-butandin-estireno (ABE) y acrylonitrilo-butadin-estireno (ABE) compuesto,

son vendidas en varios mercados aislados en los Estados Unidos y aparentemente no son

disponibles en Bolivia.

Este material de tubería está siendo extensamente reemplazado por tuberías de Cloruro de Polivinilo

(PVC) y Cloruro de Polivinilo (PVC) compuesto. Consecuentemente no se considerarán las tuberías

acrylonitrilo-butadin-estireno (ABE) en este estudio, ni se evaluara adicionalmente este material en

este estudio.

j) Tubería de PVC de pared estructurada e interior lisa

Actualmente se dispone en el mercado tuberías de pared estructural de PVC (Cloruro de Polivinilo)

con superficie interior lisa.

Las Tuberías de pared estructural, son fabricadas en un proceso de doble extrusión, con pared

interior lisa y exterior corrugada. El sistema de unión es mecánico, campana espigo con hidrosello de

caucho (junta elástica), fabricada con los últimos estándares de construcción de tuberías en barras de

estructura continua (no por fajas helicoidales), y aplicando las siguientes normas internacionales:

Norma ISO CD 9971-1 y 9971-2

Norma NTC 3722-1 S4 y S8.

Norma ASTM F 794

Dentro las principales características mecánicas del sistema de tuberías de pared estructural resalta

su rigidez anular RS alcanzando 28 - 57 psi (4 – 8 Kg/m2), es decir que puede soportar cargas de

relleno pasivo y carga viva en condiciones sumamente exigentes, 6 metros de altura de relleno sin

sufrir deformaciones.

Otra de las características importantes del sistema de tuberías de pared estructural, consiste en su

junta elástica, constituida por un hidrosello lo cual garantiza la estanqueidad de la junta. Es decir que

con estas tuberías se ahorra muchas horas de trabajo en las Pruebas Hidráulicas, garantizadas con el

sello hermético de la junta; frente a las largas horas perdidas con tuberías de hormigón simple y

armado.

En el comportamiento Hidráulico de las tuberías de PVC estructuradas de pared interior lisa, resalta el

coeficiente de rugosidad de Manning, que es de 0.009, optimizando la capacidad de transporte de

aguas residuales, al ser inferior al coeficiente de rugosidad de Manning que en las tuberías de

Hormigón Simple y Armado es de 0.013.

Las tuberías de PVC de pared estructurada, tienen las siguientes ventajas básicas:

Hermeticidad: Se tiene mayor hermeticidad en las uniones que las tuberías de hormigón

simple o armado.

Flexibilidad: Debido a su construcción los tubo-sistemas para Alcantarillado son más flexibles,

pudiendo soportar mejor movimientos del suelo, sismos y asentamientos diferenciales,

brindando estabilidad al sistema.

Resistencia a la Corrosión y la Abrasión: Los tubo-sistemas para Alcantarillado están

fabricados con un material inerte, que garantiza excelente resistencia a la acción de las

sustancias químicas y al ataque corrosivo de los materiales presentes en las aguas residuales

(ácido sulfhídrico), así como de los suelos donde son instalados (ácidos y alcalinos), que es el

caso de la zonas bajas de Oruro.

Las tuberías de cloruro polivinilo de pared estructural con junta elástica están disponibles en

Colombia y otros países de Latinoamérica en diámetros que varían entre 200 mm a 1000 mm. Esta




tubería ha sido utilizada exitosamente en alcantarillados sanitarios en Bolivia desde hace varios años

atrás y en países Latinoamericanos que aplican tecnología moderna desde hace 20 años atrás. El

material es altamente resistente contra la corrosión y es un producto excelente para el uso en

alcantarillados donde el sulfuro de hidrógeno y (H2SO4) ocasiona problemas. Las tuberías de cloruro

de polivinilo de pared estructurada con junta elástica han sido ampliamente aceptadas y

extensivamente utilizadas en varios países. Es competitiva con respecto al costo y consecuentemente

las tuberías de cloruro de polivinilo de PVC de pared estructurada serán consideradas en este

estudio.

k) Tubería de plástico Termoendurecible

Los materiales plásticos termoendurecibles incluyen una variedad amplia de plásticos. Estos

plásticos, después de haber sido curados utilizando calor u otros medios, son considerablemente

infusibles e insolubles. Generalmente, loa materiales plásticos termoendurecibles utilizados en

alcantarillados sanitarios se producen en dos categorías – resina reforzada termoenducida (RTR) y

mortero plástico reforzado (RPM)

Ambas tuberías, resina reforzada termoenducida (RTR) y mortero plástico reforzado (RPM), no están

disponibles en Bolivia. El costo de importación de estos materiales de tuberías no sería efectivo en

costo. Además, estos materiales no tienen ninguna ventaja en particular sobre las tuberías de PVC.

Consecuentemente, no se considerarán en este estudio.

l) Tabla comparativa de costos de tuberías en diferentes materiales

Se ha seleccionado desde el punto de vista de durabilidad, manipuleo y estanqueidad dos tipos de

materiales del listado inicial, del cual se han realizado cotizaciones, es decir PVC y HPDE. En base a

estas cotizaciones se tomaron definiciones para incorporarlos a los Precios Unitarios de cada Item en

cuestión, velando por la economía del proyecto. Asimismo se cuidó que por grupos de diámetros se

tenga un solo tipo de calidad de material.




Tabla 4.40. Tabla comparativa de costos de tuberías en diferentes materiales

PVC

DESCRIPCION UNID DN

(plg) DN (mm)

PRECIO UNITARIO ($us/ml)

PRECIO UNITARIO

(Bs)/ml

Tubería de PVC NORMA ASTC 3034 SDR 41 ML 6 150 7,67 53,67




Tubería de PVC NOVAFORT NTC 3722-1 S4 ML 14 350 36,2 253,40




Tubería de PVC NOVAFORT NTC 5055 ASTM F 794

ML 24 600 134,5 941,50


ML 28 700 134,5 941,50


ML 32 800 166 1162,00

Tubería de PVC NOVAFORT NTC 5070 ASTM 2307

ML 36 900 221 1547,00

Tubería de PVC NOVAFORT NTC 5070 ASTM 2307

ML 40 1000 277,3 1941,10

Nota: Según cotizacion de DISMAT S.R.L (15/08/2013)

PVC - HDPE

DESCRIPCION UNID DN

(plg) DN (mm)

PRECIO UNITARIO ($us)/ml

PRECIO UNITARIO

(Bs)/ml

Tubería de PVC para Alcantarilla SDR 41 AG ML 6 150 7,70 53,87




Tubería de PVC para Alcantarilla SDR 41 AG ISO 4435

ML 14 350 43,58 305,08


ML 16 400 55,21 386,47


ML 18 450 71,77 502,39


ML 20 500 88,33 618,31

TUBERIA DE HDPE ADS N-12 solid IB WT 24" ML 24 600 141,67 991,67





Nota: Según cotización de TIGRE PLASMAR S.A 13/02/2013




Resumen

Un resumen de la conveniencia técnica – económica en la utilización de los materiales de tubería

alternativos para colectores primarios, matrices y emisario, para el Sistema de Alcantarillado

Sanitario de la ciudad de La Paz, se indica a continuación:

MATERIAL DE TUBERIA ADOPTADO EN EL PROYECTO:

Para diámetros desde 200 a 300 mm. PVC de pared sólida y junta elástica

Para diámetros desde 350 mm hasta 900 mm PVC de pared estructurada y junta elástica

Para diámetros desde 1000 mm hasta 1500 mm HPDE

4.2.5. Consideraciones estructurales de tuberías de PVC

La verificación estructural de los tubos de PVC se realizara tomando en cuenta las siguientes

consideraciones básicas:

Análisis de deformación del tubo basados en las teorías y métodos de cálculo de Marston,

Talbot y Spangler, hoy aceptadas universalmente.

El diseño se basará en los trabajos presentados por la American SocietyforTesting and

Materials (ASTM), Harvard of Reclamatión E.U.A, aplicadas en sus secciones

correspondientes.

Los anchos de zanja aplicados para el cálculo de cargas de relleno, en concordancia con los

anchos de zanja definidos en la sección correspondiente.

El diámetro exterior de los tubos están referenciados en las tablas indicadas en las Normas

ASTM D3034, ASTM D2241/SDR35, ASTM D2241/SDR41, ASTM F 794, y en la Norma

Boliviana NB 213-77 Clase 6 y Clase 9.

La capacidad de carga de los tubos de PVC rígido es analizada como un conjunto “suelo-

tubo”.

4.2.5.1. Características del tubo de PVC Rígido

Los tubos de PVC rígido son considerados tubos flexibles dentro la clasificación general de tubos,

porque cuando están sometidos a comprensión diametral, pueden sufrir deformaciones superiores al

3(%) del diámetro, medidos en el sentido de la aplicación de la carga, sin que presenten fisuras

perjudiciales.

Los tubos de PVC rígido permiten deformaciones en el orden del 20 al 30(%) sin presentar daños

estructurales; sin embargo, por razones de seguridad no se admite deformaciones mayores al 5(%) o

en algunos casos hasta el 6 %..

4.2.5.2. Presión debido al relleno

a) Carga de Tierra

En el caso de tubos flexibles el tubo es generalmente menos rígido que el relleno circundante, en

consecuencia, el tubo cede un poco por la acción del peso del prisma de suelo por encima del tubo,

tendiendo a descender, generando fuerzas de fricción entre los prismas laterales adyacentes y que

disminuyen la carga sobre el tubo.

En la condición de instalación de zanja el comportamiento es semejante, más la carga es menor

debido a las fuerzas de fricción en las paredes de la zanja.

Es importante que el relleno circundante a la tubería sea suficientemente rígido, como para generar

fuerzas de fricción que tiendan a disminuir la carga sobre la tubería. La rigidez del relleno dependerá

del tipo de suelo y del grado de compactación.




b) Capacidad de carga

Los tubos flexibles derivan su capacidad de carga de su propia flexibilidad. Con la carga del suelo, el

tubo tiende a deflexionar, presentándose una disminución del diámetro vertical y un aumento del

diámetro horizontal. Esto provoca una reacción del suelo de relleno lateral, que impide mayores

deformaciones.

Luego, la capacidad de carga de los tubos flexibles no puede ser analizada aisladamente, sino más

bien el sistema tubo-suelo. Nuevamente, se verifica la importancia del relleno lateral. Cuando más

rígido fuera el suelo, mayor será la capacidad de carga del tubo flexible.

c) Método de Marston – Spangler

La carga de tierra será calculada por la fórmula de Marston, considerando el tipo de tubo (flexible) y

las demás variables: Tipo de suelo, profundidad y formas de instalación (en zanja o en terraplén).

La carga de relleno para instalación en zanja viene dada entonces por la siguiente expresión:

BdBcCq st

Donde:

qt = Carga de relleno uniformemente distribuida sobre clave del tubo por metro de longitud

de zanja (Kg/m)

C = Coeficiente de carga para tubos instalados en zanja (coeficiente de Marston)

Bd = Ancho de zanja a la altura de la generatriz superior del tubo (m)

Bc = Diámetro externo del tubo (m)

s = Peso específico del terreno (Kg/m3)

Se analizó anteriormente que para el cálculo de carga de relleno, se aplicará la fórmula de Marston

hasta el “ancho de transición”, a partir del cual se calculará la carga de relleno como instalación del

terraplén, evaluado a través de la siguiente fórmula:

2BcCq sct

Para tubos flexibles puede asumirse que la razón de asentamiento valer cero, en este caso:

Bc

HCc

Entonces:

BcHq st

Donde:

qt = Carga de relleno uniformemente distribuida sobre la clave del tubo por metro de

longitud de zanja (Kg/m)

Cc = Coeficiente de carga para tubos instalados en condición de terraplén

γs = Peso específico del material de relleno (Kg/m3)

H = Altura de relleno o encape (m)

Bc = Diámetro exterior del tubo (m)




Para tubos flexibles la carga se representa distribuida a lo largo del área proyectada del tubo y se

expresa en forma de presión del suelo sobre el tubo, es decir:

HQ st (Kg/m2)

En el caso de suelo con presencia de nivel freático, la expresión toma la siguiente forma:

))(( hHhQ satst

Donde:

h = Profundidad del nivel freático (m)

γsat = Peso específico del suelo saturado (Kg/m3)

4.2.5.3. Presión debido a Cargas Móviles

Existen diversos métodos de cálculo para evaluar el efecto de las cargas debido a los vehículos

(carga móvil), a saber: teoría de la elasticidad, método de Newmark – Boussinesq, método de las

presiones uniformes, etc. En el proyecto se utilizará el último procedimiento por considerarlo práctico

y está del lado de la seguridad.

Siendo Le y Lt, las longitudes sobres las que se proyecta la actuación de la sobrecarga, se considera

que las longitudes eficaces que resisten el esfuerzo son:

Lado corto

4

340.1 c

eE

BLL (m)

Lado largo

4

340.1 c

tT

BLL (m)

Para lo cual se acepta la hipótesis de que la longitud resistente de tubería es la que corresponde a la

proporción de la sobrecarga móvil a nivel de profundidad H + ¾ Bc.

Por tanto la carga móvil se calcula con la siguiente expresión:

icm CBLtLe

pq **

*

(kg/m)

Donde:

Q = Carga concentrada aplicada en la superficie del terreno (kg)

LE = Longitud eficaz, lado corto ( Le =generalmente 0.20 m ) (m)

LT = Longitud eficaz, lado largo ( L t = 0.3 a 0.6 m) (m)

Bc= Diámetro exterior del tubo (m)

Ci = Coeficiente de impacto

Una fórmula de aplicación práctica que evalúa el coeficiente de impacto en función del espesor del

relleno es la siguiente:




; H

Ci

3.01 si H < 1 (m) ; H = Altura de relleno

1iC si H > = 1 (m)

4.2.5.4. Fórmula de Spangler para Cálculo Deformación en tubo de PVC

El cálculo de la deformación de tubos flexibles enterrados, basado en la teoría de Spangler, se halla a

partir de la siguiente expresión:

3

3

´061.0 rEIE

rDWK r

Conservadoramente puede utilizarse la siguiente expresión:

%5100

´061.01

101.2%

3

8

x

ESDR

x

qqDK

D

mtr

Donde:

Deformación a largo plazo (disminución de diámetro vertical del tubo) (m)

D = Diámetro exterior del tubo (m)

Dr = Coeficiente de deformación retardada

K = Constante de lecho o apoyo

qt = Carga de relleno (kg/m2)

qm = Carga móvil (kg/m2)

E = Módulo de elasticidad del material del tubo (kg/m2)

SDR= Relación del espesor del tubo al diámetro exterior del tubo (adim)

r = Radio medio del tubo (m)

E´= Módulo de reacción del suelo (kg/m2)

I = Momento de inercia de la sección longitudinal de la pared del tubo (m3)

W = Carga total sobre el tubo por unidad de longitud (Kg/m)

El módulo relativo del suelo es de difícil valorización porque depende principalmente del tipo de suelo

que circunda lateralmente al tubo y del grado de compactación. Suelos granulares (arena, gravilla,

pedregullo) presentan valores de módulo relativo bastante mayores que los suelos finos (arcillas,

limos).Cuanto mayor sea el grado de compactación del suelo de relleno lateral, mayor será el módulo

relativo. En nuestro proyecto adoptamos los valores encontrados por la Harvard for Bureau of

Reclamation de los Estados Unidos.

El procedimiento para la verificación estructural de las tuberías de PVC, deberá seguir los siguientes

pasos:




Determinar las cargas de relleno y carga viva qt, qm.

Elegir el valor de E´ (Módulo relativo del suelo), el cual depende del tipo de suelo y del grado

de compactación.

Seleccionar el valor de Dr (Coeficiente de deformación retardada) en función de E´.

Adoptar una determinada clase de tubería de PVC (SDR 21, SDR 26, SDR 35, SDR 41).

Calcular el valor de , el cual debe ser menor o igual al 5 %, caso contrario deberá verificarse

para una clase de tubería superior, generalmente se empieza a verificar con SDR 41.

A continuación analizaremos y determinaremos cada uno de los factores que entran en la

composición de la fórmula de Spangler.

a) Deformación a largo plazo δ

Normalmente se trabajo con la deformación relativa en porcentaje y deberá ser menor o igual al 5(%),

que es la máxima deformación permisible, que se determina de la siguiente manera:

6;100 %30 FSxFSD

b) Coeficiente de deformación retardada Dr

El coeficiente de deformación retardada es introducido con el objetivo de prevenir la deflexión a largo

plazo de un tubo flexible enterrado.

Existen varias opiniones para el coeficiente de deformación retardada. Spangler recomienda adoptar

el valor de 1.5. Expresiones prácticas muestran que el valor de Dr se sitúa entre 1 y 2, estando

relacionado con el valor de E’. Cuando mayor sea el valor de E’ (suelo de mejor calidad y mayor

grado de compactación), menor será el valor de Dr. Podrán ser adoptadas los siguientes valores para

Dr.

Tabla 4.41. Valores del coeficiente de deformación retardad Dr

E’ Kg/cm2) 14,28 28,56 71,4 142,8 214,2

Dr 2.00 1.75 1.50 1.25 1.00

c) Constante de apoyo K

La constante de lecho lleva en consideración la situación del apoyo inferior de la tubería, siendo

función del ángulo que alcanza la superficie de apoyo del tubo sobre el lecho. En el caso de tubos de

plástico, se recomienda para K el valor de 0.1.

d) Presiones debidas a la carga de tierra y a las cargas móviles qt, qm

Son cargas calculadas según lo descrito en acápites anteriores.

e) Coeficiente de elasticidad del PVC rígido E

Se toma el valor de 3.15 x 108 Kg/m2

f) Momento de Inercia I

Puede ser calculado por la expresión:

12

3eI (m3)




g) Radio medio r

Se valoriza según la siguiente expresión:

2eDr (m)

h) Módulo relativo del suelo E’

Este valor es un factor indicativo de la capacidad soporte del relleno lateral, desempeñando un papel

fundamental en la resistencia a la deformación del tubo. El módulo relativo del suelo depende

principalmente del tipo de suelo que circunda lateralmente al tubo y del grado de compactación.

Suelos granulares (arena, gravilla, pedregullo) presentan valores de módulo relativo bastante

mayores que los suelos finos (arcilla, limos).

Cuanto mayor sea el grado de compactación del suelo de relleno lateral, mayor será el módulo

relativo.

El módulo relativo del suelo es de difícil valorización en nuestro proyecto adoptamos el estudio

realizado al respecto por Harvard para la Bureau of Reclamation de los Estados Unidos.

En hojas adjuntas podrá encontrarse las tablas resumen del proceso de verificación estructural de las

tuberías de PVC, bajo los conceptos anotados o descritos anteriormente.

4.2.6. Parámetros de diseño de la estación elevadora Buenos Aires

La depuración de aguas residuales es una responsabilidad social que cada vez cuesta más. Lo

principal es descubrir una solución económica aceptable, tanto a corto como a largo plazo.

Todas las veces que, por algún motivo, no sea posible, desde el punto de vista técnico-económico, el

escurrimiento de desagües por la acción de la gravedad, es necesario el uso de instalaciones que

transmitan al líquido la energía suficiente para garantizar el escurrimiento. Esas instalaciones se

denominan “Estaciones Elevadoras de Desagües”, las que se justifican principalmente en los

siguientes casos:

En terrenos planos y extensos, evitando profundizaciones excesivas.

En el caso de escurrimiento de aportes de áreas nuevas, situadas en cotas inferiores, a las ya

ejecutadas.

Para descargar los afluentes en emisarios, cuerpos receptores o plantas de tratamiento.

En el presente Estudio a Identificación, se adoptó la construcción de una Estación Elevadora

convencional en la Av. Buenos Aires. Son varios los estudios que han demostrado, que este tipo de

estaciones presentan un costo global inferior a las estaciones con otro tipo de bomba, a saber las

ventajas son:

Las áreas para su instalación son menores, pues se elimina el pozo seco.

Funcionan normalmente en zonas sujetas a inundaciones.

Pueden construirse en zonas densamente pobladas, sin alterar la urbanización existente.

Es posible estandarizar las instalaciones en vista de atender los siguientes requisitos:

a) Flujo uniforme del colector a las bombas.

b) Ausencia de formación de vórtice.

c) Separación de burbujas de aire, antes que ésta llegue a la succión.

d) Ausencia de sedimentación, etc.




A continuación se realiza una descripción técnica general de los criterios técnicos que han sido

tomados en cuenta para el dimensionamiento de una Estación Elevadora típica, con pozo húmedo:

4.2.6.1. Pozo Húmedo

Debido a la facilidad de construcción, menor costo y experiencia constructiva, se ha seleccionado a

las Estaciones Elevadoras con pozo húmedo, como diseño típico para las Estaciones Elevadoras

empleadas en el proyecto de Alcantarillado Sanitario de la ciudad de La Paz. Básicamente una

estación de este tipo consta de pozo húmedo y casa de bombas. Este tipo de estación requiere de un

solo compartimiento para operar la estación elevadora, donde es instalado el conjunto motor-bomba a

su vez se clasifica en:

Conjunto vertical de eje prolongado con bomba sumergida.

Conjunto motor-bomba sumergido.

La segunda opción ha sido seleccionada para la construcción de las Estaciones Elevadoras,

propuestas por el Consultor para la operación.

Es conveniente aclarar que el dimensionamiento y los detalles del pozo de succión, son calculados y

detallados del mismo modo, independiente del tipo de estación.

4.2.6.2. Casa de Bombas

Es el compartimiento de la estructura, que aloja los elementos de montaje y los elementos hidráulicos

complementarios que en muchos casos es el pozo seco. Las dimensiones de la casa de bombas

deben permitir facilidad delcomoción, mantenimiento, montaje, desmontaje, entrada y salida de

equipos y, cuando sea necesario, alojarán los dispositivos de servicio para maniobra y movimiento de

las unidades instaladas.

Deben ser adecuadamente iluminadas y ventiladas, sus formas y dimensiones deben ser

proporcionadas desde el punto de vista estructural y en cuanto al aspecto constructivo, deben ser

económicas.

4.2.6.3. Datos Básicos del Proyecto

a) Localización

Para seleccionar el lugar adecuado para cada Estación Elevadora han sido considerados los

siguientes aspectos:

Las dimensiones del terreno deberán satisfacer las necesidades presentes y de expansión futura.

Terreno de bajo costo y de fácil expropiación.

Disponibilidad de energía eléctrica.

Estabilidad contra la erosión.

Aparte de ello durante la fase de construcción será necesario efectuar nuevos sondeos en el terreno,

para tener datos confiables de la capacidad portante para la construcción de las fundaciones.

b) Caudales de proyecto

Los caudales de proyecto para el dimensionamiento de la Estación Elevadora, guardan estrecha

relación con los caudales de aporte de las aguas residuales que llegan a dicha estación elevadora.

Estos se indican en las respectivas planillas de cálculo hidráulico.




c) Determinación de cotas

Es imprescindible la determinación de las diferentes elevaciones que establecen la profundidad o

altura del pozo de succión. En consecuencia las siguientes cotas han sido determinadas con la mejor

precisión: la solera del colector de llegada, solera del colector de salida y rasante del terreno. Esta

determinación ha sido un factor fundamental para el dimensionamiento del Pozo de succión de la

Estación Elevadora.

En el Anexo 12 “Memorias de Cálculo“, se muestra en detalle del cálculo hidráulico de la Estación

Elevadora Buenos Aires, con su respectiva ubicación.

4.2.6.4. Selección del Conjunto Motor-Bomba

Las condiciones determinantes para la elección del modelo de la bomba son la capacidad y al altura

manométrica total, por ello se ha tenido especial cuidado en estos dos aspectos.

a) Capacidad de la bomba

La Estación Elevadora deberá operar adecuadamente entre los valores limites; caudal mínimo de

proyecto a inicio del plan, y caudal máximo de proyecto a fin del plan.

Las bombas deberán cubrir las variaciones del afluente mediante una selección adecuada del caudal.

Es recomendable escoger las bombas de manera que tengan la misma capacidad, esta norma

conduce a una ventajosa compra de equipo, facilita el mantenimiento.

Debido a que un solo conjunto de bombas no podría atender adecuadamente esta variación de

caudales, es práctica común dividir el funcionamiento en dos etapas. La primera que atendería

aproximadamente hasta la mitad del periodo de diseño, y la segunda hasta el fin del periodo de

diseño, manteniéndose además en todo instante una bomba de reserva para posibles

eventualidades.

La capacidad de una bomba se determina dividiendo el caudal de llegada por el número “n” de

conjuntos escogidos.

n

QabQ )(

Esto es tomando en cuenta que todas las bombas tendrán la misma capacidad, en un caso general,

se tiene:

Qa = Q1 + Q2 +………..+ Qn

Donde:

Qa = Caudal de llegada o afluente al pozo de succión.

Q1,Q2,……..Qn= Capacidades de las bombas: B1, B2,….Bn, para una altura manométrica

determinada.

b) Altura Manométrica total (AMT)

Consta de dos partes: Altura estática, que corresponde al desnivel geométrico (Hg), y la altura

dinámica definida por las pérdidas localizadas que se dividen en pérdidas de succión (hfs) y pérdidas

de impulsión (hfi).

Se utiliza la siguiente expresión para el cálculo de la altura manométrica total.

fifs hhHgAMT




Como en el pozo de succión de las estaciones elevadoras de aguas residuales existen dos niveles, el

máximo y el mínimo, tenemos dos alturas geométricas y consecuentemente dos curvas

características del sistema.

La altura estática es la diferencia de elevación entre el nivel máximo de agua en el pozo de descarga,

si fuera el caso de descarga sumergida menos el nivel mínimo de agua en el pozo de succión. Si la

descarga es libre, la diferencia será considerada desde la generatriz superior del tubo, hasta el nivel

mínimo de agua en el pozo.

Una aproximación inicial de la altura estática podrá ser hecha considerando el nivel mínimo en el

pozo de succión, un metro debajo de la cota de solera del afluente, posteriormente se realiza

iteraciones para determinar el valor con mayor exactitud.

Para el cálculo de las pérdidas de carga existen infinidad de fórmulas. La fórmula empírica de Hazen-

Williams es la más utilizada en el caso de conductos forzados.

54.063.0355.0 JDCV

Donde:

V = velocidad media (m/seg)

D = diámetro (m)

J = pérdida de carga unitaria, (m/m)

C = coeficiente que depende de la naturaleza de las paredes del tubo

El cálculo de pérdidas de carga localizadas se realiza a través de la siguiente fórmula:

g

VKH f

2

2

Donde: Hf = Pérdida de carga singular, (mca).

K = Coeficiente de pérdida de carga singular (adimensional).

V = velocidad media en la sección (m/seg)

g = aceleración de la gravedad (m/seg2)

Para un predimensionamiento es factible adoptar como pérdida de carga en las válvulas y piezas

especiales un valor de 1.5 metros.

c) Selección de Bombas

Para el Diseño del equipo de bombeo, se escogió un modelo de bomba que satisfaga los

requerimientos de capacidad y altura manométrica total. Existe una relación bien definida entre las

diferentes condiciones de caudal y presión manométrica con las que trabaja una bomba, que puede

ser conocida a través de las llamadas curvas características de las bombas, proporcionadas por el

fabricante.

Pueden asociarse a su vez en un mismo gráfico, con las curvas características del sistema

permitiendo conocer exactamente el punto de funcionamiento de la bomba. Observándose que la

bomba tiene la capacidad de ajustarse automáticamente a las condiciones de altura manométrica

requerida por el sistema, para cada caudal de bombeo.

4.2.6.5. Dimensionamiento del Pozo de Succión

Se denomina pozo de succión a la estructura de transición que recibe contribuciones de los afluentes,

los aspectos más importantes que deben tomarse en cuenta son:




Proyectar el pozo de modo de obtener la mínima profundidad.

Proteger las bombas mediante cestos, trituradores, etc. Instalados en compartimientos

adyacentes, previo al ingreso al cárcamo.

Construir una cámara tranquilizadora de entrada, para evitar la formación de burbujas de aire.

Procurar que el pozo sea dividido en compartimientos para cada bomba, a fin de evitar la

paralización total de la estación, en casos de emergencia (limpieza, mantenimiento, etc.)

Proyectar el fondo de pozo, con la inclinación en el sentido de succión de las bombas, a fin de

evitar la sedimentación y facilitar su limpieza.

Consideraremos el caso del funcionamiento de bombas de rotación constante, para un caso

general los siguientes factores han sido tomados en cuenta:

Selección, ubicación de las bombas, y equipo complementario.

Volumen de reserva para absorber eventuales paradas de bombeo y/o para absorber

incrementos de caudales en las horas pico.

Relación entre el caudal afluente y la capacidad de las bombas, bien como un número de

partidas por hora para el cual el motor de la bomba y el equipo eléctrico fueron dimensionados.

Volumen menor posible, para que el tiempo de retención del agua residual no sea excesivo,

evitándose así la septicidad.

Básicamente el volumen útil y el volumen efectivo están condicionados por los dos últimos factores

citados.

a) Volumen útil

Es el volumen del pozo de succión, comprendido por la faja de operación de las bombas, esto es,

volumen comprendido entre el nivel máximo el nivel mínimo de operación del pozo, también es

conocido como volumen activo mínimo, fluctúa entre 0.6 m. a 1.0 m., determinándose por dos

criterios: Tiempo de ciclo (T) y capacidad máxima de la bomba. El volumen útil mínimo del pozo de

succión es determinado por:

TQV4

1

Donde T = Tiempo de Ciclo

Q = Capacidad máximo de la bomba

Tiempo de ciclo (T).-

Es el intervalo de tiempo entre partidas sucesivas del motor de la bomba, que sirve para disipar la

energía generada durante la partida o arranque del motor. Los niveles de arranque y parada de la

bomba representan las cotas de ese volumen activo. La SABESP recomienda que sea utilizado

tiempo de ciclo de 6 minutos a 10 minutos. Esta recomendación está fundamentada en la experiencia

de los fabricantes de motores. En todo caso también es conveniente considerar los valores

recomendados en la siguiente tabla:




Tabla 4.42. Valores referenciales de arranque/hora para motores de bombas sumergibles

POTENCIA (kW) Nº arranque /hr Criterio

conservador Nº arranques/hr Criterio ajustado

0.5 - 7.5 10 18

7.5 - 11 8 15

11 - 22 6 12

22 - 37 6 10

37 - 110 6 9

110 - 160 5 8

> 160 5 7

El criterio conservador se emplea cuando se prioriza la vida útil de los equipos, en consecuencia se

desea minimizar el desgaste y el mantenimiento de las bombas. El criterio ajustado, se emplea

cuando se desea minimizar el volumen de los pozos por limitaciones de espacio, o por minimizar el

costo de las obras civiles.

Caudal de Bombeo (Q)

El cálculo del volumen útil de succión para estaciones elevadoras depende de la secuencia operativa

a seguir. Para un sistema constituido por varias bombas, operando en paralelo, existen varias

posibles secuencias de operación, de las cuales analizaremos las tres más conocidas.

Secuencia Operativa I

En esta secuencia las bombas de la estación de bombeo, se ponen e marcha en secuencia, una

después de la otra, y se paran en orden inverso. En este caso el volumen del pozo de succión es

evaluado por la siguiente expresión:

1

1

1

1

14

1QTVV

n

i

n

i

T

Donde: VT = Volumen útil total del pozo de succión.

T1 = Tiempo de ciclo de la bomba Bi

Q1 = Capacidad del la bomba Bi

n = Número de bombas

Así por ejemplo si tenemos un sistema con dos bombas, en la cual una está operando y la otra en

reserva, el volumen mínimo será:

TQV4

1




Secuencia Operativa II.-

En esta secuencia las bombas operan alternadamente, el sistema actúa como si (n-1) bombas

funcionaran continuamente y la enésima bomba ligando y desligando normalmente. En estas

condiciones el volumen mínimo del pozo de succión será calculado con la siguiente expresión:

4

1 TQ

nV

Donde:

N = Nº de bombas

V = Volumen útil del pozo de succión

Q = capacidad de la bomba

T = tiempo de ciclo de la bomba

En este caso se considera que: Q1 = Q2 = Q3 =….. =Qn

Así por ejemplo tendremos el volumen mínimo para el pozo de succión, para los siguientes casos:

Sistema con 3 bombas (2 bombas + 1 reserva)

842

121

QTQTVV

Sistema con 4 bombas (3 bombas + 1 reserva)

1243

1321

QTQTVVV

Secuencia Operativa III.-

La secuencia operativa en este caso, se caracteriza porque las bombas se ponen en marcha

sucesivamente una tras de otra, pero todas ellas continúan funcionando hasta el nivel 0 ó de paro.

La solución analítica para esta secuencia operativa es laboriosa y la complejidad aumenta a medida

que incrementa el número de bombas, generalmente para un sistema de 3 ó más bombas, el volumen

del pozo de succión es determinado a través de aproximaciones.

Es aconsejable utilizar ábacos confeccionados para el efecto, para la determinación de los volúmenes

en este tipo de secuencia.

b) Volumen efectivo

Es el volumen del pozo de succión comprendido entre el fondo del pozo y el nivel medio de operación

de bombas.

Para la determinación del volumen efectivo, el tiempo de retención del desagüe en el pozo es un

criterio básico. Debe procurarse minimizar el tiempo de retención, pues la permanencia excesiva del

desagüe en el pozo, producirá la formación de gases, dañando la estructura y el equipo, además de

crear serios problemas al operador.

La PNB-569/75 recomienda emplear de 10 a 20 minutos como tiempo de retención máximo, sin

embargo tiempos límites mayores pueden ser aceptados, dependiendo de las condiciones hidráulicas

del escurrimiento. Ese tiempo tendra ocurrencia para un caudal mínimo afluente al inicio de

operaciones de las estación elevadora. El volumen efectivo se calcula con la siguiente expresión:




rmm TQV

Donde: Vm = volumen efectivo del pozo de succión (m3)

Qm = caudal mínimo en el inicio de operaciones (m3/min)

Tr = tiempo de retención en el pozo (min)

La norma brasilera PNB-569/75 considera como caudal mínimo el caudal medio afluente en el inicio

de operaciones de la estación elevadora. (Ref: Diseño de Estaciones Elevadoras de Milton Tomoyuki

Tsutiya 1985).

c) Forma y dimensiones del pozo de succión

Dependiendo de las condiciones de instalación y localización. Las estaciones pueden presentarse en

forma circular o rectangular. La forma rectangular puede ser utilizada para cualquier número de

conjuntos elevadores, entretanto las estaciones de forma circular deben ser dimensionadas para una

cantidad determinada de conjuntos, caso contrario, el área ocupada será relativamente grande,

deberá verificarse cuál de ellos tiene el perímetro menor a objeto de bajar el gasto de hormigón.

En todo caso también debe evaluarse las ventajas constructivas, en el caso de estaciones de forma

circular que son más fáciles de ejecutar, frente a las de forma rectangular.

Condicionando el proyecto a la selección de bombas centrifugas, el ancho del pozo dependerá de las

dimensiones de las bombas y del espacio previsto para la circulación y operación de las mismas,

manteniendo una distancia entre la pared y las bombas, recomendada por el fabricante.

Los siguientes criterios deberán ser tomados en cuenta para la determinación del largo:

Condiciones hidráulicas adecuadas en la succión, en el caso de bombas instaladas en pozo

seco adyacente.

Disposición física del pozo de succión en relación a otras unidades de bombeo.

Para la determinación de la altura del pozo de bombas, serán tomados en cuenta los siguientes

aspectos:

Cota solera del colector afluente.

Distancia entre los niveles máximo y mínimo de operación.

Altura requerida para instalar la bomba y las piezas especiales, manteniéndose el nivel mínimo

de forma que la bomba opere siempre ahogada o sumergida

4.2.6.6. Dimensionamiento de la Línea de Impulsión y Succión

a) Tubería de succión

La tubería de succión debe ser la más corta posible, evitándose al máximo piezas especiales. El

diámetro de la línea de succión ha sido dimensionado para permitir con el caudal máximo de proyecto

una velocidad de escurrimiento comprendida ente los siguientes límites:

PNB-569/75…………………………………0.6 a 1.5 m/s

Metcalf & Eddy………………………………1.2 a 1.8 m/s

La boca de aspiración estará situada a una altura de 1/3 a 1/2 del diámetro de al tubería de succión,

encima del fondo del pozo. Deberá controlarse la adecuada sumergencia necesaria para prevenir la

entrada de aire en al bomba por el fenómeno del vórtice, cuando el sistema es operado al nivel

mínimo del pozo.




Algunos autores recomiendan las siguientes sumergencias mínimas:

- Azevedo Netto

s> 2.5D + 0.10

Donde: s = sumergencia (m)

D = diámetro de la tubería de succión (m)

- PNB-590/77

S = 1.5D y S > 0.5 m.

La altura de succión y el diámetro de la tubería serán verificados en función del NPSH requerido.

b) Tubería de impulsión

El diámetro de una línea de impulsión es hidráulicamente indeterminado, ya que par un mismo caudal

se obtiene diversos diámetros, que satisfacen el caudal. Técnicamente están hechas las siguientes

restricciones:

Velocidad mínima…………………0.6 m/s (Problemas de sedimentación).

Velocidad máxima…………………2.5 m/s (Problemas de erosión).

La indeterminación se levanta, admitiéndose otra condición externa o hidráulica, que es la de mínimo

costo de las instalaciones. El diámetro que corresponde al mínimo costo deberá ser escogido a partir

de la fórmula de Bresse:

QkD

Donde: D= diámetro, m;

Q= caudal, (m3/s)

K= coeficiente de Bresse

Está fórmula es aplicable a instalaciones de funcionamiento continuo. El coeficiente k, está en función

de la “velocidad económica”, puede ser determinado por la siguiente expresión:

nvK

4 v= velocidad en (m/seg)

Para Metcalf & Eddy, las velocidades óptimas se encuentran entre 1,1 a 1,5 (m/seg).

Para instalaciones que no son operadas continuamente, el dimensionado de la tubería de impulsión

es efectuado utilizando la fórmula de Forscheimmer:

QXD 4/13.1

Donde: D = diámetro (m)

Q = caudal (m3/s)

X = Nº de horas de bombeo por día

24 horas

Cualquiera que sea la fórmula empleada, los resultados difícilmente coincidirá con diámetros

comerciales, por tanto se utilizaran diámetros comerciales, que mejor se ajusten a los cálculos.

c) Materiales de las tuberías y válvulas




Tuberías

Los materiales utilizados dependen principalmente del diámetro de la tubería, de la presión de

servicio, de las características del desagüe y del costo económico.

Generalmente, se viene utilizando el fierro fundido dúctil con revestimiento de cemento para

diámetros menores de 600 mm, y en el caso de diámetros mayores se emplea tubería de acero

debida a la facilidad de montaje.

Válvulas

Las siguientes válvulas serán empleadas en la instalación de equipos de bombeo de las estaciones

elevadoras de aguas residuales:

Válvulas de retención de Bola

Que están destinadas a proteger las instalaciones de impulsión contra el reflujo del agua. Bajo

condiciones normales de operación, las puertas de la válvula se abren en el sentido de flujo, cuando

existe una paralización del flujo, automáticamente la puerta es cerrada por gravedad o con la ayuda

de un contrapeso, impidiendo el retorno del agua.

Válvula flush:

Está válvula es de autolimpieza, será instalada en una bomba sumergible y sirve para la limpieza a

presión del cárcamo que queda con sedimento en su fondo y la remoción deldos y básicamente

también para la desobstrucción deldos dentro la bomba misma.

d) Detalles Constructivos y Operacionales

Sistema de control de las bombas

Las estaciones de desagües, se recomienda que sean controladas automáticamente, además de ello,

deben ser provistos comandos manuales para atender las situaciones de emergencia y de

mantenimiento.

El control automático de las bombas generalmente está basado en la variación del nivel del líquido en

el pozo de succión, que en la forma más simple y común de establecer un vínculo entre el caudal

afluente y el caudal de bombeo.

La variación del nivel del líquido es detectada a través de sensores de niveles que son ajustados para

diversos puntos de operación de arranque y parada de las bombas, de manera de programar su

accionar a través de un panel de control eléctrico. Los sensores tipo boya, los neumáticos y los

eléctricos son los más utilizados.

Solución de emergencia ante la falta de energía eléctrica

La necesidad de garantizar la continuidad del escurrimiento del afluente, durante las interrupciones de

energía eléctrica, ha conducido a diversas soluciones, todavía ninguna enteramente satisfactoria. El

generador de emergencia es la mejor solución desde el punto de vista técnico, pero desde el punto

de vista económico es la más onerosa.

Cuando las interrupciones de energía eléctrica son de pequeña duración, el fluido podrá ser

almacenado en la misma red colectora hasta un cierto periodo, donde retorna la energía.

Control de olores

EL control de olores se debe a la necesidad de operar una estación en las condiciones aceptables,

especialmente cuando la estación debe operar en zonas populosas.

Dentro los gases más corrientes generados por los aportes domésticos, están los sulfatos (H2S),

producidos por las bacterias anaeróbicas, cuyas actividades bacteriológicas están concentradas en la




camada de limo de las superficies sumergidas. Esas bacterias utilizan el sulfato para obtener el

oxígeno como fuente de alimentación de la materia orgánica.

Diversos factores influyen en la generación de sulfatos en las aguas residuales, los más importantes

son:

Temperatura del desagüe: La generación de H2S es prácticamente inexistente debajo de 15º C,

llegando a la producción máxima alrededor de 38º C.

Ausencia de oxígeno libre en el agua residual.

Contenido de azufre existente en los compuestos orgánicos y sulfatos usualmente encontrados

en los desagües-

Debido a la formación de H2S, tenemos los siguientes inconvenientes:

Olor que trae incomodidad a los operadores de la zona.

Altas concentraciones representan riesgos en la vida de los operadores.

Corrosión causada por el ácido sulfúrico, en las partes no sumergidas de la estructura de

concreto, llevando a la disminución de su vida útil.

Dentro de las recomendaciones para disminuir la formación de sulfatos en el pozo de succión están:

Tiempo de retención del desagüe sea el mínimo posible.

Sistema de ventilación adecuado.

Independientemente de las previsiones que deben tomarse para las inspecciones, deben

portarse con equipos de control de olores. (Ver manual de operación y mantenimiento de

alcantarillas)

Calidad del concreto

Para las diferentes estructuras que están directamente en contacto con las aguas residuales, debe

obtenerse un concreto que varía entre 210 a 300 kg/cm2 de resistencia, una cantidad mínima de

cemento de 320 a 400 kg/m3 y una relación agua cemento máxima de 0.57 a 0.52 (l/kg).

En caso de que la estructura esté sujeta a aguas freáticas agresivas, se recomienda utilizar un

concreto denso, preferentemente con agregado granítico triturado, dosificado en estricta sujeción a

las normas empleadas. Aparte de ello, deberá impermeabilizarse las estructura, tanto interna como

externamente, por ejemplo con Sika 1 ó 2 u otros, a objeto de evitar el contacto directo con las aguas

freáticas y prevención contra ataque de sales.

4.2.6.7. Ficha técnica de la Estación Elevadora Buenos Aires

Los datos más sobresalientes de la Estación Elevadora de Aguas Residuales de la Av. Buenos Aires,

se encuentra en el cuadro adjunto.




Tabla 4.43. Datos de la Estación Elevadora de Aguas Residuales

DESCRIPCION

CANT UNID

DATOS DE DISEÑO

Población 2012 = 45221 (hab)

Dotación 2012 = 82,23 (l/hab/día)

Área de aporte = 55,06 (Ha)

Caudal Total (QM+Qinf+Qcon err) 2012 = 37,40 (l/s)

Población 2036 = 53834 (hab)

Dotación 2036 = 110,00 (l/hab/día)

Caudal Total (QM+Qinf+Qcon err) 2036 = 101,10 (l/s)

DATOS DE CÁRCAMO DE BOMBEO

Cota terreno EE Bs. As. = 3669,802 msnm

Cota solera tubo llegada a EE Bs. As. = 3667,802 msnm

Cota solera tubo llegada a CM-O-80 = 3684,322 msnm

Diámetro colector llegada = 350 mm

Diámetro colector salida = 300 mm

Desnivel terreno y solera tubo de llegada = 2,00 m

Altura solera de llegada al nivel máximo = 0,15 m

Altura nivel máximo y nivel mínimo = 0,47 m

Diámetro tubo descarga = 300 mm

Cota espejo nivel mínimo = 3667,182 msnm

Cota fondo cárcamo de bombeo = 3666,662 msnm

Altura total cárcamo de bombeo = 3,14 msnm

Altura Estática cárcamo de bombeo = 1,94 m

Desnivel geométrico a vencer = 14,52 m

Altura Manométrica = 18,47 m

Nº de bombas funcionando(por etapas) = 3 pza

DATOS TUBERÍA DE IMPULSION:

Diámetro tubería de impulsión FFD = 300 mm

Longitud tubería de impulsión = 651,25 m

DIMENSIONES DE CÁRCAMO DE BOMBEO RECTANGULAR

Lado largo = 8 m

Lado corto = 4 m

Altura = 3,1 m

Espesor pared muros = 0,3 m

Espesor losa fondo = 0,5 m

Espesor losa tapa = 0,15 m




DESCRIPCION

CANT UNID

DATOS DE LA BOMBA ELEGIDA

NP 3153.181 MT 53-432 FLYGT = 3 Pza

Potencia eje motor = 13,5 Kw

Arranque corriente = 150 A

Voltaje = 380 V

Corriente nominal = 28 A

Arranque : Estrella - Triángulo

Velocidad nominal = 1455 rpm

Paso impulsor = 150 mm

Frecuencia = 50 Hz

Peso bomba = 197 kg

4.2.7. Parámetros de diseño de la obra de toma del Río Choqueyapu

4.2.7.1. Descripción General de la Obra de Toma

La obra de toma se ubicará en el rio Choqueyapu en una sección a 700 m. agua abajo de Gruta de

Lourdes la cual presenta las características siguientes:

Naturaleza del canal - Construcción en hormigón armado

Ancho total del canal -10.60 m

Altura total del canal -2.40 m

Caudal estimado de agua del rio -Variable entre 300 – 3 000 litros/s

Las partes constituyentes de la obra de toma son las siguientes:

Bocatoma Lateral de sección rectangular, provista de rejilla tamizadora de sólidos.

Compuertas metálicas batientes, que funcionan con contrapeso, pueden moverse parcial o

completamente para dar paso al agua. Su instalación permite principalmente controlar el flujo y

el nivel de agua, no necesita operador porque funciona con contrapeso del mismo nivel de agua

del canal aguas arriba. Permite desalojar materias flotantes en un embalse.

Desarenador de material grueso (grava y gravón).

Desarenador de material fino y ducto de transición hacia el EMISARIO.

Asimismo contará con compuertas metálicas para el desarenador y compuerta metálica para el

by pass hacia el rio Choqueyapu.

Interconexión con tubería de 1000 mm HDPE desde la obra de Toma hasta la cárama de

inspección CM-CH-01

4.2.7.2. Bocatoma lateral de sección rectangular:

El diseño se proyecta como un vertedero hidráulico rectangular de pared delgada con una longitud de

solera de 2.47 m y dimensionado para un caudal máximo de 1431 l/s.La fórmula fundamental de

caudal vertido en vertederos de sección rectangular, también conocido como vertedero de Francis-

Bazin es:




2

3

hLCQ

Donde:

√

(

) [ (

)

]

Asimismo se puede emplear la fórmula desarrollada por la Sociedad Suiza de Ingenieros y

Arquitectos, cuya expresión matemática es la siguiente:

2

3

hLmQ

Donde:

(

) [ (

)

]

En las expresiones anteriores:

Q = Caudal en m3/s

C= Coeficiente de escurrimiento

m= Coeficiente experimental de gasto

L = Longitud de la solera del vertedero en m

g = Aceleración de la gravedad, en m/s2 (9.81 m/s2)

h = Altura de lámina vertiente sobre la cresta en m

a= Altura de la cresta del vertedero en (m)

Condiciones de aplicabilidad de la fórmula del coeficiente de escurrimiento - C:

0.80 > h > 0.025 m

a > 0.30 m

a > h

Sobre la cresta del vertedero estará instalada una reja gruesa con espaciamiento entre barras de 50

mm que producirá una pérdida de carga que se estima en 10 cm.

Para el caudal máximo, la altura de lámina vertiente sobre la cresta es de 0.45 m, o sea, la cresta del

vertedero estará 1.00 m arriba la solera del canal.

4.2.7.3. Compuertas metálicas batientes

Para las compuertas de regulación se propone la instalación de dos compuertas do tipo AMIL®,

modelo D-250, con funcionamiento totalmente mecánico y que permiten la manutención permanente

de una altura de agua a montante de 1.5 m sobre la solera del canal.

Las características principales de estas compuertas son las siguientes:

La compuerta mantiene el nivel aguas arriba a una determinada cota constante, cualquier que

sea el caudal y la variación en el caudal tomado. La compuerta, prácticamente cerrada para




caudales mínimos, abra a medida que el caudal aumenta, garantizando pequeñas pérdidas de

carga para el caudal máximo.

La ausencia de cualquier tipo de accionamiento otorga a estos equipos excelentes

características de precisión, robustez y seguridad operacional. El esquema de funcionamiento

de este tipo de compuertas es presentado en la figura siguiente.

Figura 4.14. Compuerta

La parte móvil de la compuerta está constituida por una armadura unida rígidamente a un tablero

cilíndrico previsto de un flotador instalado aguas arriba y una caja de contrapeso de equilibrado. El

conjunto gira alrededor de un eje horizontal.

El empuje hidráulico sobre el tablero pasa por el eje de articulación y no interfiere en el equilibrio del

conjunto.

Debido a la forma del flotador y a la posición del contrapeso, el centro de gravedad de la parte móvil

del conjunto puede ser posicionado de forma que los momentos CF y CP, creados respectivamente

por el Empuje de Arquimedes Fy y por el peso proprio P, sean iguales y opuestos para todas las

posiciones del tablero, cuando el nivel aguas arriba está en la cota del eje de articulación O.




Cuando el nivel aguas arriba aumenta tenemos: CF > CP y la compuerta se abrirá.

Cuando lo nivel aguas arriba disminuye tenemos: CF < CP y la compuerta de cerrará

El movimiento de apertura o cierre de la compuerta continua hasta el momento en que el nivel de

agua llega a su posición de equilibrio, es decir, cuando el nivel de líquido aguas arriba coincide con la

cota del eje de articulación.

4.2.7.4. Desarenador

En el diseño de la Obra de Toma se consideraron dos tipos de desarenador: el primero que se

emplazará al inicio del vertedero o toma lateral, previsto para materiales grueso, el segundo para

arena fina, en ambos casos los criterios de diseño siguen la siguiente secuencia de cálculo:

Consideraciones Generales:

La velocidad del agua debe ser inferior a 0,3 (m/seg)

El diámetro máximo del grano debe estar comprendido entre 0,15 a 0,30 mm.

La capacidad del desarenador debe estar entre 1,5 a 2,0 veces la capacidad teórica.

El tiempo de sedimentación para diferentes tipos de grano de arenas, se puede estimar a través

de ábacos, que para el presente proyecto se asume 30 segundos.

El coeficiente de seguridad oscila entre 1,5 a 2,0.

En primer lugar se calcula la velocidad v (m/seg)

V = Velocidad efectiva en el desarenador (m/seg)

Q = Caudal de agua (m3/seg)

A = Área hidráulica efectiva (m2)

Luego se calcula la longitud L (m) del desarenador:




Donde: L= Longitud del desarenador (m)

v= Velocidad del agua (m/seg)

h= Profundidad del desarenador (m)

Ts= tiempo de sedimentación (seg)

C= Coeficiente de seguridad (adm)

4.2.7.5. Canal rectangular

Para realizar la interconexión entre las diferentes estructuras que componen la Obra de Toma, se

empleara canales rectangulares de hormigón armado, cuyo cálculo se realiza a través de las

ecuaciones siguientes:

Ecuaciones básicas:

Continuidad: Q = A * V

Chezi – Mannig:2/13/2*

1IR

nV H

Fuerza tractiva: IRF Ht

Área mojada: ybA *

Perímetro mojado: byp 2

Radio Hidráulico:by

ybRH

2

*

Sustituyendo en la ecuación de continuidad las respectivas ecuaciones aplicadas en el

dimensionamiento, obtenemos la siguiente ecuación:

Conocido el caudal, pendiente y definido el ancho del canal rectangular, el tirante se obtiene por

iteraciones sucesivas, sólo despejando el tirante como función implícita.

4.2.7.6. Interconexión Obra de Toma con Emisario

Para la determinación del diámetro del ducto de interconexión entre la Obra de Toma con el Emisario,

se sigue el mismo procedimiento establecido para los interceptores o Emisario, con la aplicación de

los principios y parámetros indicados en el acápite 4.2.2.

El diámetro de partida debido a la pendiente favorable es también de 1000 mm, construido con

HDPE. Asimismo en el área establecida se tienen pendientes favorables que ayudan mucho a la

determinación de un diámetro de partida económico.

4.3. CÓMPUTOS MÉTRICOS Y VOLÚMENES DE OBRA

Para la determinación del presupuesto global de la construcción del Alcantarillado Sanitario de la

ciudad de La Paz, se requieren de los cómputos métricos y los precios unitarios.

Los cómputos métricos son el resultado de la cuantificación de los volúmenes de obra, los que han

sido realizados tomando en cuenta, los datos que arrojan el levantamiento topográfico y

posteriormente a través de la valoración de los planos constructivos.




Para dicho efecto se ha optado por dividir por componentes o módulos el Proyecto para una mejor

valorización y/o apreciación de los volúmenes de obra, en este caso por Interceptores y Emisario.

Para la determinación de los cómputos métricos, se ha empleado planillas electrónicas en EXCEL

para llegar a determinar con precisión los volúmenes de los diferentes ítems que intervienen en cada

módulo.

En consecuencia en los Anexos respectivos se podrá encontrar lo siguiente:

Cómputos métricos de los Colectores Principales (Interceptores).

Cómputos métricos de las Cámaras de Inspección.

Cómputos métricos de las Obras de Arte: tramos aéreos, cruces de canales, etc.

Cómputos métricos de la Obra de Toma.

4.4. PRECIOS UNITARIOS DE LA OBRA

4.4.1. Introducción

Los precios unitarios constituyen una valiosa información para establecer la validez de las

proposiciones de la fase de construcción, porque permiten establecer límites que son determinantes

en la adjudicación de las obras.

En base a lo anteriormente expuesto, este proyecto se basará en el Decreto Supremo Nº 27328 y su

reglamento y otras determinaciones emitidas por el Ministerio de Hacienda en fecha 12 de Agosto del

2004; para el cálculo de las incidencias, que se detallaran más adelante.

Por otra parte, en la fase previa a la construcción, los precios unitarios permiten identificar el uso de

los recursos materiales y humanos en función de la aplicación de recursos económico-financieros.

Para la elaboración de los precios unitarios es necesarios establecer los costos unitarios que se

pueden elaborar usando los procedimientos de la Ingeniería de Costos, que permiten la

estructuración del costo como directo e indirecto.

En la construcción los costos directos están relacionados con el uso de factores componentes del

costo, tales como: mano de obra, materiales, insumos, equipo y maquinaria, herramientas, etc.

Los costos indirectos en el ámbito de la construcción son identificables con la dirección, la

administración general, supervisión y la disponibilidad de instalaciones que favorezcan la ejecución

de las obras.

Los costos así obtenidos se ponderan con factores conocidos como Gastos Generales, Utilidad

asignando así, los precios unitarios de aplicación. Estos factores son el resultado del análisis de las

incidencias en la construcción, que dependen de otras variables como ser: tamaño de la obra,

estructura propia de cada empresa, compra de pliegos, costos de preparación de propuestas, costos

de trámites y documentos legales, garantías y seguros exigidos, costos de operación de oficina,

costos administrativos de obra, costos de movilización y desmovilización, costos de gestión de

riesgos, etc.

Finalmente deben ser tomados en cuenta los impuestos de ley como ser el IVA y el IT, para la

determinación del Precio Unitario de Venta al Mercado.

4.4.2. Costos de materiales e insumos

Los materiales integran la estructura de costos, y su determinación de volumen o unidad como sus

características y calidad de los mismos se define por las especificaciones técnicas y/o requerimientos

del comprador. Este componente es de gran importancia en el precio unitario, siendo uno de los

parámetros principales para cuantificar las cantidades y rendimientos a utilizar.




Los precios de materiales e insumos fueron determinados mediante cotizaciones en el mercado de la

ciudad de La Paz, y a través de indagaciones de existencia o no de materiales locales.

Para dicho efecto se obtuvieron las cotizaciones de los materiales más relevantes de la obra, tanto

en ferretería, así como en empresas suministradoras de materiales importantes: tubos de PVC, acero

de construcción, cemento Pórtland, proveedores de agregados, empresas suministradoras de

insumos.

En cuanto a los materiales más relevantes conviene resaltar que alguno de ellos han sufrido

incrementos en forma desproporcionada al alza del dólar estadounidense, tal es el caso del Cemento

Pórtland que se comercializa proveniente en general de la Fábrica de VIACHA, el Acero Estructural

que proviene generalmente del Brasil y del Perú, está disponible en el mercado local a precios que

han subido en forma no proporcional al dólar americano; por lo que se deben tomar en cuenta estos

antecedentes a detalle durante la evaluación económica del proyecto.

Un caso similar se aplica a los tubos de PVC, por tratarse de productos derivados del Petróleo, por

tanto las fluctuaciones de la materia prima afectan al costo de la tubería de PVC.

También hay que considerar que no es posible demorar mucho en la licitación, porque deberá

realizarse una nueva actualización de los costos; normalmente las cotizaciones tienen vigencia de 3

meses.

Todos estos aspectos han sido tomados en cuenta en los análisis de precios unitarios que se

muestran en los anexos respectivos.

4.4.3. Costos de mano de obra

El costo de la mano de obra en la ejecución de un proyecto depende de varios factores: el tiempo de

ejecución, el tipo de obra y el lugar (urbano, rural), así como el precio o salario que se paga ligado al

rendimiento a tres sistemas de trabajo. Entre estos sistemas tenemos jornal, a contrato y destajo.

Otro factor importante son las cargas sociales que están condicionadas al tiempo de ejecución y al

sistema de trabajo empleado. El salario se halla regulado por la ley de la oferta y la demanda, sin

embargo para el proyecto se determinó en base a las cotizaciones del mercado local.

Los rendimientos en mano de obra no son fáciles de determinar y están en función a la experiencia

de las empresas, a la capacitación el personal y a la tecnología.

La mano de obra se mide en general en horas, es decir en tiempo empleado en ejecutar el trabajo

encomendado, pero este tiempo comprenderá además el tiempo de carguío, descarguío o transporte

interno de los materiales integrantes de la obra.

El precio de la mano de obra fue determinado por averiguaciones en el mercado laboral de La Paz,

durante los meses de Julio y Agosto del 2013, habiendo obtenido los datos que se aplican en los

respectivos análisis de precios unitarios. Obviamente son datos referenciales y se trata de promedios

que se pagan en el mercado de la construcción de La Paz.




Tabla 4.44. Costos Aproximados de Mano de Obra

DESCRIPCION

COSTO

UNITARIO

($us/hora)

COSTO

UNITARIO

($us/Jornal)

COSTO

UNITARIO

(Bs/Jornal)

ALARIFE 1,43 11,429 80

PEON 1,43 11,429 80

AYUDANTE 1,79 14,286 100

TOPÓGRAFO 2,68 21,429 150

ALBAÑIL 1° 2,68 21,429 150

CAPATAZ 2,68 21,429 150

ALCANTARILLISTA 2,68 21,429 150

CHOFER 2,32 18,571 130

OPERADOR RETROEXCAVADORA

/EQUIPO PESADO 2,68 21,429 150

OPERADOR COMPACTADORA 2,32 18,571 130

OPERADOR BOMBA 1,79 14,286 100

Nota: Según cotización de mano de obra La Paz. El jornal se considera 8 hr/día

4.4.3.1. Costos de Herramientas y Equipo

El cálculo de los rendimientos horarios de las maquinarias y equipos depende mucho de las

especificaciones técnicas propias del equipo, del lugar de trabajo (altura sobre el nivel del mar), y del

manejo y pericia de los operadores. En todo caso, estos rendimientos horarios se determinan con la

conjunción de lo anteriormente dicho y de la experiencia de la empresa.

Se ha establecido los precios de alquiler de los equipos o maquinaria empleados en el proyecto, en

la ciudad de La Paz. Por tanto de las averiguaciones del mercado se encontraron los precios de los

insumos propios del equipo y maquinaria y se adoptaron valores consignados en los respectivos

análisis de precios unitarios.




Tabla 4.45. Costos Aproximados el Equipo Pesado

DESCRIPCION COSTO

UNITARIO ($us/Hora)

COSTO UNITARIO (Bs/Hora)

Retroexcavadora 31,429 220

Rodillo liso 35,714 250

Pala Cargadora 50,000 350

Vibrocompactadora 10 TN 40,000 280

Motoniveladora 120 HP 42,857 300

Tractor Oruga DG 7 69,286 485

Rodillo liso pequeño 28,571 200

Compactador vibratorio tipo WACKER 3,571 25

Guinche 5,000 35

Mezcladora de 320 lts Gasolina 2,643 18,5

Mezcladora de 320 lts Eléctrico 3,929 27,5

Vibradora a Gasolina 2,143 15,0

Vibradora Eléctrica 3,214 22,5

Carritos para Hormigon 0,714 5

Volqueta de 10 m3 17,143 120

Camión de estacas 14,286 100

Camión grua 17,143 120

Compresora de aire 20,200 141,4

Martillo Neumático (Perforadora) 4,747 33,229

Camión cisterna 10000 lt 25,00 175

Bombas de agua 3 HP GASOLINA 2,857 20

Compactador neumático autopropulsado 34,286 240

Compactador pata de cabra 40,000 280

Tractor Agrícola con arado 22,857 160

Equipo Topográfico 2,571 17,997

Sierra Circular 1,429 10

Cortadora de Asfalto 2,571 18




4.4.4. Costos Indirectos

4.4.4.1. Leyes sociales

La influencia de las leyes sociales en el salario es una proporción de las remuneraciones reales que

está asociada a la naturaleza de su aplicación. Las cargas sociales de aplicación inmediata, tal como

establece la legislación pertinente, son las obligaciones del empleador relacionadas con las

prestaciones de maternidad, enfermedad, riesgos y rentas. Las de aplicación diferida son las

relacionadas con vacaciones, despidos, desahucios, etc.

Para el cálculo de las incidencias de las cargas sociales en la mano de obra, se han tomado en

cuenta las siguientes variables:

Incidencia de la Inactividad

Incidencia de los Beneficios

Incidencia de los Subsidios

Aportes a Entidades

Antigüedad

Seguridad Industrial e Higiene

Dando como resultado un total de incidencia por cargas sociales establecidas para el proyecto de

61,0%; que se aplica directamente a la Mano de Obra.

4.4.4.2. Incidencia de Herramientas y Equipo

Se ha adoptado un 5 % como incidencia de herramientas y equipos menores, que es un porcentaje

que representa un término medio de la cantidad de equipo y la valoración de los equipos menores

que una empresa debe mantener y renovar periódicamente. Este valor es de aplicación y aceptación

general en Bolivia.

4.4.4.3. Gastos Generales

Estos gastos son aquellos valores no incluidos en los costos directos, que deben ser evaluados para

cada obra, por sus características, ubicación y otras incidencias especiales.

Para determinar las incidencias de los gastos generales se describen aquellos en los que se incurren

de acuerdo a una estructura general y los mismos son en forma enumerativa y no limitativa.

Para el cálculo de los costos generales y administrativos se han tomado en cuenta las siguientes

variables:

Compra de pliego

Preparación de propuesta

Documentos legales

Boleta de garantía de seriedad de propuesta

Costos de adjudicación

Costos de operación de Oficina Central

Costos de Administración de Obra

Dando como resultado un total de incidencia por Gastos Generales del 10%, que se aplica a la

sumatoria de los gastos directos.




4.4.4.4. Utilidad

En virtud a la Constitución Política del Estado que faculta a las personas el derecho a realizar

actividad comercial con fines de lucro. En el proyecto se establece en la estructura de precios

unitarios el rubro de utilidad como un 10 % de los costos directos; que es aplicado o adoptado en la

estructura de costos del proyecto.

4.4.4.5. IVA (Impuesto al Valor Agregado)

En lo que concierne a la parte impositiva, siempre se torna complicado ya que según el D.S. 21530,

todos los insumos deben cancelar IVA (Impuesto al Valor Agregado), por lo que muchos de los

insumos en la construcción no tienen crédito fiscal, porque debemos considerar y analizar la

incidencia del IVA en los diferentes insumos donde no se cuente con el crédito fiscal correspondiente.

Por tanto se aplicará el 14.94 % del total de la mano de obra más cargas sociales, para el cálculo del

IVA.

4.4.4.6. IT (Impuesto a las Transacciones)

En cumplimiento a disposiciones legales vigentes como la Ley 1606 que modifica la Ley 843 en su

Artículo 75, que determinar el Impuesto a las Transacciones sobre una base imponible que significa el

total de ingresos menos el Impuesto al Valor Agregado (IVA), se tiene que en nuestra estructura de

precios unitarios. Este impuesto representa el 3.093 % sobre el costo directo, más recargos de

Gastos Generales y Utilidad. Dicho de otra manera se aplica a cada item del Análisis de Precio

Unitario, es decir del costo final.

La fórmula de aplicación es la siguiente:

IT = 0,03 x PUT

PUT = CPU + IT

CPU = 100 % del costo del Item;

Donde:

IT = Impuesto a las Transacciones

PUT = Precio Unitario Total

CPU = Costo Precio Unitario

Reemplazando valores, obtenemos:

(

)

Este impuesto se realiza cumpliendo disposiciones legales y se cancela mensualmente a través del

Servicio Nacional de Impuestos (SNI).

4.4.4.7. IT Tipo de cambio del dólar

La moneda estadounidense que es aplicada como moneda de referencia en muchos proyectos, para

el nuestro ha sido tomado en cuenta bajo la siguiente conversión 1 $us = 7.00 Bolivianos. Sin

embargo es oportuno aclarar que el dólar ha tenido una baja en los últimos meses, pero al momento

de realizar el presupuesto el tipo de cambio se mantuvo alrededor de dicha tasa cambiaria.




4.5. PRESUPUESTO DE INFRAESTRUCTURA

4.5.1. Generalidades

Para la elaboración del presupuesto general de inversión del presente proyecto, se hizo uso del

paquete computacional QUARK de Costos y Presupuesto, el mismo que en su versatilidad permite

generar cualquier estructura de costos, de manera que queden definidos los costos de los materiales,

mano de obra, herramientas y equipos a utilizar, además de establecer los correspondientes

impuestos, gastos generales, utilidad y beneficios sociales.

Para la elaboración del Presupuesto General del proyecto se ha optado en dividir por módulos o

componentes, para un mejor control de la obra y además tendrá beneficios a la hora de licitar el

proyecto. El presupuesto del proyecto está compuesto por dos elementos fundamentales: los precios

unitarios y los cómputos métricos.

Es conveniente recordar que el precio unitario está compuesto por la suma de los siguientes rubros:

Costo de materiales

Costo de mano de obra

Desgaste de herramientas y equipos

Impuestos de ley

Gastos generales

Utilidades

El objeto del cómputo, es determinar los volúmenes de obra, el mismo que aplicando el producto del

mismo por su precio unitario nos da una idea representativa de su valor, asimismo nos ayudará a

determinar la cantidad de materiales, mano de obra y equipo necesarios para la ejecución.

El computo métrico es el primer paso para la elaboración del presupuesto, los mismos son

extractados de los planos constructivos, los valores obtenidos son solo referenciales, sin embargo la

determinación de la cantidad volumétrica de los diferentes elementos estructurales dependerá de la

correcta medición de las longitudes, superficies y volúmenes en los que solo se requiere aplicar

formulas geométricas sencillas para obtener las cantidades de cada elemento. El desarrollo de los

cómputos métricos se encuentra desglosado en el Anexo 9 “Cómputos Métricos”.

4.5.2. Componentes y presupuesto general del proyecto de recolección

El Presupuesto del PLAN MAESTRO METROPOLITANO DE SANEAMIENTO DE LA CIUDAD DE LA

PAZ, está conformado por componentes y dividido en módulos y submódulos, cuyo resumen se

muestra en hojas adjuntas y se detallan en Anexo 11 “Presupuesto Desglosado de Infraestructura”.




Tabla 4.46. Presupuesto General Huayllas

ITE

M DESCRIPCION UNIDAD

CANTID

AD

PRECIO

UNITARIO

($US)

COSTO

UNITARIO

($US)

COSTO

TOTAL

($US)

1.1. HUAYLLAS

1 REPLANTEO Y TRAZADO TUBERIAS

ALCANTARILLADO ML 5.225,87 0,380 1.985,83

2 EXCAVACION COMUN A MÁQUINA H <

= 2.0 M M3 9.288,05 4,202 39.028,37

3 EXCAVACION COMUN A MÁQUINA; 2,0

< H < = 4.0 M M3 371,82 5,232 1.945,36


< H < = 6.0 M M3 0,00 6,605 0,00

5 CAMA DE TIERRA CERNIDA M3 740,68 6,063 4.490,75

6 ASIENTO DE GRAVILLA M3 222,93 26,665 5.944,41

7 PROV. Y TENDIDO TUB. PVC SDR 41

D= 150 MM ML 573,83 11,243 6.451,54


D = 200 MM ML 726,62 18,82 13.674,93


D = 250 MM ML 2.854,74 29,304 83.655,18


D = 300 MM ML 249,95 40,298 10.072,36

11 PROV. Y TENDIDO TUB. PVC NTC

3722-1, D = 400 MM ML 320,66 66,136 21.207,24

12 PROV. Y TENDIDO TUB. PVC

NOVAFORT S4, D = 800 MM ML 363,28 229,486 83.367,90

13 RELLENO CON TIERRA CERNIDA M3 1.399,97 5,023 7.032,06

14 RELLENO COMP/ CON MAT COMUN M3 6.472,18 8,089 52.353,45

15 AGOTAMIENTO DE ZANJAS M3 0,00 10,093 0,00

16 ENTIBADO DE ZANJAS M2 21.844,4

0 8,368 182.793,91

17 PRUEBA HIDRÁULICA ML 5.075,87 1,809 9.182,25

18 CÁMARA TIPO I, H°A° D=1,20 M PREF

1,5 < H < = 2,0 M PZA 109,00 512,556 55.868,60


2,0 < H < = 2,5 M PZA 4,00 621,293 2.485,17

20 CAMARA TIPO I, H°A° D=1,20 M PREF

2,5 < H < = 3,0 M PZA 5,00 729,835 3.649,18


3,0 < H < = 3,5 M PZA 0,00 838,591 0,00


3,5 < H < = 4,0 M PZA 2,00 947,35 1.894,70




ITE


CANTID

AD

PRECIO

UNITARIO

($US)

COSTO

UNITARIO

($US)

COSTO

TOTAL

($US)


4,0 < H < = 4,5 M PZA 0,00 1055,894 0,00


4,5 < H < = 5,0 M PZA 0,00 1164,631 0,00


5,0 < H < = 5,5 M PZA 0,00 1273,175 0,00

26 CÁMARA TIPO II, H°A° D=1,60 M PREF

2,0 < H < = 2,5 M PZA 5,00 886,692 4.433,46

27 CAMARA TIPO II, H°A° D=1,60 M PREF

2,5 < H < = 3,0 M PZA 1,00 1014,789 1.014,79


3,0 < H < = 3,5 M PZA 0,00 1142,886 0,00


3,5 < H < = 4,0 M PZA 0,00 1273,95 0,00

30 ROTURA Y REPOSICION DE

PAVIMENTO FLEXIBLE M2 0,00 20,964 0,00

31 RETIRO Y REPOSICION DE

EMPEDRADO+TRAT. SUP M2 3.101,40 17,746 55.037,38

32 ROTURA Y REPOSICION DE PAV.

RÍGIDO M2 0,00 36,951 0,00

33 RETIRO Y REPOSICION DE LOSETAS M2 0,00 11,416 0,00

34 ROTURA Y REPOSICION DE GRADAS,

ACERAS M2 281,55 31,095 8.754,89


EMPEDRADO,ADOQUINADO M2 859,95 9,032 7.767,11

36 LIMPIEZA Y RETIRO DE ESCOMBROS M3 1.632,58 2,763 4.510,81

TOTAL HUAYLLAS 668.601,

65




Tabla 4.47. Presupuesto General Oeste

ITEM DESCRIPCION UNIDAD CANTIDAD

PRECIO

UNITARIO

($US)

COSTO

UNITARIO

($US)

COSTO

TOTAL ($US)

1.1. INTERCEPTOR OESTE



2 EXCAVACION COMUN A MÁQUINA H <

= 2.0 M M3 18.928,13 4,202 79.536,02


< H < = 4.0 M M3 1.198,46 5,232 6.270,32


< H < = 6.0 M M3 66,68 6,605 440,42

5 CAMA DE TIERRA CERNIDA M3 2.237,62 6,063 13.566,68

6 ASIENTO DE GRAVILLA M3 0,00 26,665 0,00


D= 150 MM ML 952,38 11,243 10.707,59

8 PROV. Y TENDIDO TUB. PVC SDR 41 D

= 200 MM ML 0,00 18,82 0,00


= 250 MM ML 311,34 29,304 9.123,42


= 300 MM ML 1.132,11 40,298 45.621,77


3722-1, D = 350 MM ML 1.105,29 49,695 54.927,24


3722-1, D = 400 MM ML 325,99 66,136 21.559,34


3722-1, D = 450 MM ML 3.873,53 114,402 443.139,12


3722-1, D = 500 MM ML 1.358,30 141,532 192.243,06




18 ENTIBADO DE ZANJAS M2 36.961,81 8,368 309.296,46



1,5 < H < = 2,0 M PZA 189,00 512,556 96.873,08


2,0 < H < = 2,5 M PZA 6,00 621,293 3.727,76

22 CAMARA TIPO I, H°A° D=1,20 M PREF

2,5 < H < = 3,0 M PZA 7,00 729,835 5.108,85


3,0 < H < = 3,5 M PZA 4,00 838,591 3.354,36





PRECIO

UNITARIO

($US)

COSTO

UNITARIO

($US)

COSTO

TOTAL ($US)


3,5 < H < = 4,0 M PZA 3,00 947,35 2.842,05


4,0 < H < = 4,5 M PZA 3,00 1055,894 3.167,68


4,5 < H < = 5,0 M PZA 3,00 1164,631 3.493,89


5,0 < H < = 5,5 M PZA 1,00 1273,175 1.273,18


PAVIMENTO FLEXIBLE M2 2.610,07 20,96 54.717,41




RÍGIDO M2 650,07 37,837 24.596,59

31 RETIRO Y REPOSICION DE LOSETAS M2 728,92 11,416 8.321,34


ACERAS M2 30,73 31,095 955,57


EMPEDRADO,ADOQUINADO M2 71,38 9,032 644,71


TOTAL INTERCEPTOR OESTE $US 1.633.743,47

1.2 ESTACION ELEV. DE AGUAS RESIDUALES AV.

BUENOS AIRES

1 REPLANTEO Y TRAZADO DE

ESTRUCTURAS M2 39,56 2,003 79,239

2 EXCAVACION COMÚN DE

ESTRUCTURAS M3 142,42 5,172 736,576

3

ACERAS Y/O GRADERIAS RETIRO Y

REPOSICION (INC- RETIRO

ESCOMBROS)

M2 24,94 31,095 775,509

4 HORMIGON ARMADO LOSAS (EST.

CORRIENTES) M3 27,66 586,483 16.224,612

5 HORMIIGON ARMADO MUROS (EST.

CORRIENTES) M3 27,50 612,808 16.851,301

6 HORMIGON ARMADO VIGAS M3 2,16 680,585 1.470,064

7 HORMIGON SIMPLE H21 M3 2,35 274,958 645,601

8 CARPINTERÍA METÁLICA CÁRCAMO

DE BOMBEO GLB 1,00 3925,862 3.925,862

9 SUMINISTRO E INST.EQUIPO BOMBEO

Y ACCESORIOS GLB 1,00 53808,115 53.808,115

10 ACOMETIDA ENERGÍA ELÉCTRICA Y

PUNTO DE MEDICION GLB 1,00 2981,661 2.981,661





PRECIO

UNITARIO

($US)

COSTO

UNITARIO

($US)

COSTO

TOTAL ($US)

11 ENLACE ENTRE TABLERO Y

MOTORES GLB 1,00 413,004 413,004

12 ATERRAMIENTO GLB 1,00 289,401 289,401

13 TRANSFORMADOR 50 KVA Y

ACCESORIOS PZA 1,00 6837,141 6.837,141

14 SUMINISTRO E INST. TUBERIA

IMPULSION FFD; D = 300MM ML 656,00 106,332 69.753,792

15 SUMINISTRO E INST. ACCESORIOS DE

FIERRO FUNDIDO GLB 1,00 2255,547 2.255,547

TOTAL E.E. BUENOS AIRES $US 177.047,42

TOTAL COSTO INTERCEPTOR OESTE

$US 1.810.790,90




Tabla 4.48. Presupuesto General Orkojahuira


PRECIO

UNITARIO

($US)

COSTO

UNITARIO

($US)

COSTO

TOTAL

($US)

1.1. ORKOJAHUIRA



2 EXCAVACION COMUN A MÁQUINA H < = 2.0

M M3 27.446,29 4,202 115.329,32

3 EXCAVACION COMUN A MÁQUINA; 2,0 < H <

= 4.0 M M3 1.050,92 5,232 5.498,40

4 EXCAVACION COMUN A MÁQUINA; 4,0 < H <

= 6.0 M M3 0,01 6,605 0,07

5 CAMA DE TIERRA CERNIDA M3 3.471,64 6,063 21.048,57

6 PROV. Y TENDIDO TUB. PVC SDR 41 D= 150

MM ML 827,85 11,243 9.307,51

7 PROV. Y TENDIDO TUB. PVC SDR 41 D = 200

MM ML 2.299,67 18,82 43.279,81


MM ML 742,15 29,304 21.747,99


MM ML 534,81 40,298 21.551,61

10 PROV. Y TENDIDO TUB. PVC NTC 3722-1, D

= 350 MM ML 1.149,00 49,695 57.099,36


= 400 MM ML 760,90 66,136 50.323,01


= 450 MM ML 492,03 114,402 56.289,10


= 500 MM ML 2.685,27 141,532 380.051,21


= 600 MM ML 2.587,15 180,515 467.019,74


= 700 MM ML 364,04 185,428 67.502,47






21 CÁMARA TIPO I, H°A° D=1,20 M PREF 1,5 < H

< = 2,0 M PZA 198,00 512,556 101.486,09


< = 2,5 M PZA 8,00 621,293 4.970,34

23 CAMARA TIPO I, H°A° D=1,20 M PREF 2,5 < H PZA 7,00 729,835 5.108,85





PRECIO

UNITARIO

($US)

COSTO

UNITARIO

($US)

COSTO

TOTAL

($US)

< = 3,0 M


< = 3,5 M PZA 3,00 838,591 2.515,77


< = 4,0 M PZA 5,00 947,35 4.736,75


< = 4,5 M PZA 0,00 1055,894 0,00


< = 5,0 M PZA 0,00 1164,631 0,00


< = 5,5 M PZA 0,00 1273,175 0,00

29 ROTURA Y REPOSICION DE PAVIMENTO

FLEXIBLE M2 0,00 20,964 0,00



31 ROTURA Y REPOSICION DE PAV. RÍGIDO M2 84,17 37,837 3.184,74



ACERAS M2 163,86 31,095 5.095,23


EMPEDRADO,ADOQUINADO M2 1.505,18 9,032 13.594,79


TOTAL ORKOJAHUIRA $us 2.265.065,83




Tabla 4.49. Presupuesto General Seguencoma


PRECIO

UNITARIO

($US)

COSTO

UNITARIO

($US)

COSTO

TOTAL

($US)

1.1. SEGUENCOMA 451.063,78



2 EXCAVACION COMUN A MÁQUINA H < = 2.0 M M3 6.658,81 4,202 27.980,33

3 EXCAVACION COMUN A MÁQUINA; 2,0 < H < =

4.0 M M3 13,56 5,232 70,92


6.0 M M3 0,00 6,605 0,00



MM ML 798,72 11,243 8.980,05


MM ML 2.053,85 18,82 38.653,36


MM ML 1.243,43 29,304 36.437,47


MM ML 0,00 40,298 0,00

10 PROV. Y TENDIDO TUB. PVC NTC 3722-1, D =

350 MM ML 0,00 49,695 0,00


400 MM ML 0,00 66,136 0,00


500 MM ML 37,50 141,532 5.307,03

13 RELLENO CON TIERRA CERNIDA M3 890,06 5,023 4.470,76





18 CÁMARA TIPO I, H°A° D=1,20 M PREF 1,5 < H <

= 2,0 M PZA 104,00 512,556 53.305,82


= 2,5 M PZA 5,00 621,293 3.106,47

20 CAMARA TIPO I, H°A° D=1,20 M PREF 2,5 < H <

= 3,0 M PZA 1,00 729,835 729,84


= 3,5 M PZA 0,00 838,591 0,00


= 4,0 M PZA 0,00 947,35 0,00





PRECIO

UNITARIO

($US)

COSTO

UNITARIO

($US)

COSTO

TOTAL

($US)


= 4,5 M PZA 0,00 1055,894 0,00

24 CÁMARA TIPO I, H° A° D=1,20 M PREF 4,5 < H <

= 5,0 M PZA 0,00 1164,631 0,00


FLEXIBLE M2 0,00 20,964 0,00



27 ROTURA Y REPOSICION DE PAV. RÍGIDO M2 1.189,20 37,837 44.995,92


29 ROTURA Y REPOSICION DE GRADAS, ACERAS M2 0,00 31,095 0,00


EMPEDRADO,ADOQUINADO M2 432,29 9,032 3.904,41


1.2. PUENTE CELOSÍA METÁLICA 6.091,38

1 REPLANTEO Y TRAZADO PUENTE CELOSÍA ML 13,00 1,306 16,978

3 BLOQUE DE ANCLAJE DE HORMIGON SIMPLE M3 1,02 612,808 627,515

4 PUENTE CELOSÍA METÁLICA 0,63X0,63

TUBERÍA GALVANIZADA ML 13,00 418,991 5.446,883

TOTAL 457.155,16




Tabla 4.50. Presupuesto General Interceptor Autopista


PRECIO

UNITARIO

($US)

COSTO

UNITARIO

($US)

COSTO

TOTAL

($US)

1.1.

INTERCEPTOR AUTOPISTA, SANEAMIENTO

OBRA DE TOMA AGUA POTABLE

ACHACHICALA



2 EXCAVACION COMUN A MÁQUINA H < = 2.0 M M3 8.774,59 4,202 36.870,81


4.0 M M3 814,97 5,232 4.263,92


6.0 M M3 61,94 6,605 409,11


6 ASIENTO DE GRAVILLA M3 0,00 26,665 0,00


MM ML 738,49 11,243 8.302,81


MM ML 1.755,32 18,82 33.035,03


MM ML 1.404,88 29,304 41.168,63


MM ML 1.287,37 40,298 51.878,40







= 2,0 M PZA 103,00 512,556 52.793,27


= 2,5 M PZA 9,00 621,293 5.591,64

18 CAMARA TIPO I, H°A° D=1,20 M PREF 2,5 < H <

= 3,0 M PZA 6,00 729,835 4.379,01


= 3,5 M PZA 2,00 838,591 1.677,18


= 4,0 M PZA 1,00 947,35 947,35


= 4,5 M PZA 1,00 1055,894 1.055,89

22 CÁMARA TIPO I, H° A° D=1,20 M PREF 4,5 < H <

= 5,0 M PZA 1,00 1164,631 1.164,63





PRECIO

UNITARIO

($US)

COSTO

UNITARIO

($US)

COSTO

TOTAL

($US)


= 5,5 M PZA 2,00 1273,175 2.546,35


FLEXIBLE M2 0,00 20,964 0,00



26 ROTURA Y REPOSICION DE PAV. RÍGIDO M2 0,00 36,951 0,00


28 ROTURA Y REPOSICION DE GRADAS, ACERAS M2 0,00 31,095 0,00




TOTAL AUTOPISTA 586.927,05




Tabla 4.51. Emisario (PTAR Opción “Valle de las Flores”

ITE

M DESCRIPCION

UNIDA

D

CANTIDA

D

PRECIO

UNITARIO

($US)

COSTO

UNITARIO

($US)

COSTO

TOTAL ($US)

1.1. EMISARIO 6.131.378,74



2 EXCAVACION COMUN A MÁQUINA H

< = 2.0 M M3 47.527,70 4,202 199.711,40

3 EXCAVACION COMUN A MÁQUINA;

2,0 < H < = 4.0 M M3 10.390,95 5,232 54.365,45


4,0 < H < = 6.0 M M3 578,03 6,605 3.817,86

5 CAMA DE GRAVILLA M3 10.680,10 26,665 284.784,84

6 PROV. Y TENDIDO TUB. HPDE ADS

N-12, D = 1000 MM ML 1.848,55 361,838 668.874,91


N-12, D = 1200 MM ML 7.981,09 466,128

3.720.210,9

2



10 AGOTAMIENTO DE ZANJAS M3 509,23 10,093 5.139,65



13 CÁMARA TIPO II, H°A° D=1,60 M

PREF 2,0 < H < = 2,5 M PZA 159,00 886,692 140.984,03

14 CAMARA TIPO II, H°A° D=1,60 M

PREF 2,5 < H < = 3,0 M PZA 9,00 1014,789 9.133,10


PREF 3,0 < H < = 3,5 M PZA 7,00 1142,886 8.000,20


PREF 3,5 < H < = 4,0 M PZA 1,00 1273,95 1.273,95


PREF 4,0 < H < = 4,5 M PZA 4,00 1404,781 5.619,12


PREF 4,5 < H < = 5,0 M PZA 4,00 1533,44 6.133,76


PREF 5,0 < H < = 5,5 M PZA 4,00 1670,683 6.682,73


PREF 5,5 < H < = 6,0 M PZA 1,00 1817,38 1.817,38


PREF 6,0 < H < = 6,5 M PZA 1,00 1974,413 1.974,41




ITE

M DESCRIPCION

UNIDA

D

CANTIDA

D

PRECIO

UNITARIO

($US)

COSTO

UNITARIO

($US)

COSTO

TOTAL ($US)

22 PROTECCION DETUBERIA CON

HoSo H21 M3 0,00 300,038 0,00






RÍGIDO M2 0,00 37,837 0,00


GRADAS, ACERAS M2 0,00 31,095 0,00



28 LIMPIEZA Y RETIRO DE

ESCOMBROS M3 24.938,17 2,763 68.904,17

1.2. CAMINO DE ACCESO 724.128,27

1 REPLANTEO Y TRAZADO DEL

CAMINO DE ACCESO ML 3.505,37 0,492 1.724,64

2 EXCAVACION COMÚN CON EQUIPO

PESADO M3 68.883,66 4,461 307.290,00

3 CONFORMACION DE TERRAPLEN

CON MATERIAL DE CORTE M3 37.276,18 4,464 166.400,88

4 TRANSPORTE DE MATERIAL A

BUZONES M3 31.607,48 0,56 17.700,19

5 CONSTRUCCION DE GAVIONES M3 2.000,00 93,796 187.592,00

6 PROVISION Y COLOCACION DE

TUBOS HPDE D=1000 MM ML 120,00 361,838 43.420,56

1.3. ACUEDUCTO CANAL POSTENSADO CRUCE

DE RÍO ORKOJAHUIRA 18.522,68

1 REPLANTEO Y TRAZADO

ACUEDUCTO ML 25,00 1,306 32,650

2

EXCAVACION CLASE 2, CON

ALTURA 0-2 M C/ACARREO HASTA

500 M.

M3 8,91 2,086 18,586

3 BLOQUE DE ANCLAJE DE

HORMIGON SIMPLE M3 3,87 612,808 2.371,567

4 PUENTE CANAL PREESFORZADO

1,20 X 1,25 ML 25,00 643,995 16.099,875

1.4 CRUCE DE CANALIZACION DE RÍOS 193.504,27


ALCANTARILLADO ML 153,98 0,380 58,511




ITE

M DESCRIPCION

UNIDA

D

CANTIDA

D

PRECIO

UNITARIO

($US)

COSTO

UNITARIO

($US)

COSTO

TOTAL ($US)


N -12 D = 1000 MM ML 4,21 361,838 1.523,338


N -12 D = 1200 MM ML 144,97 466,128 67.573,178

4 EXCAVACION COMUN A MÁQUINA H

< = 2.0 M M3 701,62 4,202 2.948,206


2,0 < H < = 4.0 M M3 701,62 5,232 3.670,874


4,0 < H < = 6.0 M M3 294,48 6,605 1.945,027

7 CAMA DE TIERRA GRAVILLA M3 167,22 26,665 4.458,879





13 TRASVASE DE RIOS GLB 4,00 2.000,488 8.001,952

14 ROTURA Y REPOSICION ASFALTO M2 0,00 20,964 0,000

15 RETIRO Y REPOSICION

EMPEDRADO Y TRAT. SUPERF. M2 11,36 17,746 201,612

16 ROTURA Y REPOSICIÓN PAV.

RÍGIDO M2 0,00 37,837 0,000

17 PROTECCION DE TUBERIA CON

HoSo H21 M3 194,55 300,038 58.373,492

18 ROTURA Y REPOSICIÓN DE

MAMPOSTERIA DE PIEDRA M2 389,61 45,534 17.740,584

19 RETIRO Y REPOSICIÓN DE

EMPEDRADO M2 119,53 9,032 1.079,613

20 RETIRO DE ESCOMBROS M3 380,86 2,76 1.052,313

TOT

AL 7.067.533,96




Tabla 4.52. Emisario (PTAR Opción B)

ITE

M DESCRIPCION

UNIDA

D

CANTIDA

D

PRECIO

UNITARIO

($US)

COSTO

UNITARIO

($US)

COSTO

TOTAL ($US)

1.1. EMISARIO 6.891.605,45


TUBERIAS ALCANTARILLADO ML 11.247,85 0,380 4.274,18

2 EXCAVACION COMUN A MÁQUINA

H < = 2.0 M M3 53.000,48 4,202

222.708,0

0


2,0 < H < = 4.0 M M3 12.036,87 5,232 62.976,88


4,0 < H < = 6.0 M M3 851,16 6,605 5.621,94

5 CAMA DE GRAVILLA M3 11.937,24 26,665 318.306,4

2


N-12, D = 1000 MM ML 1.848,55 361,838

668.874,9

1


N-12, D = 1200 MM ML 9.141,31 466,128

4.261.018,

68



3



8



PREF 2,0 < H < = 2,5 M PZA 182,00 886,692

161.377,9

4

14 CAMARA TIPO II, H°A° D=1,60 M

PREF 2,5 < H < = 3,0 M PZA 10,00 1014,789 10.147,89


PREF 3,0 < H < = 3,5 M PZA 9,00 1142,886 10.285,97


PREF 3,5 < H < = 4,0 M PZA 2,00 1273,95 2.547,90


PREF 4,0 < H < = 4,5 M PZA 5,00 1404,781 7.023,91


PREF 4,5 < H < = 5,0 M PZA 4,00 1533,44 6.133,76


PREF 5,0 < H < = 5,5 M PZA 4,00 1670,683 6.682,73


PREF 5,5 < H < = 6,0 M PZA 1,00 1817,38 1.817,38




ITE

M DESCRIPCION

UNIDA

D

CANTIDA

D

PRECIO

UNITARIO

($US)

COSTO

UNITARIO

($US)

COSTO

TOTAL ($US)


PREF 6,0 < H < = 6,5 M PZA 1,00 1974,413 1.974,41

22 PROTECCION DETUBERIA CON

HoSo H21 M3 95,39 300,038 28.621,09




EMPEDRADO+TRAT. SUP M2 14.320,95 17,746

254.139,5

1


RÍGIDO M2 0,00 37,837 0,00


GRADAS, ACERAS M2 0,00 31,095 0,00




ESCOMBROS M3 27.919,03 2,763 77.140,29

1.2. CAMINO DE ACCESO 750.795,63

1 REPLANTEO Y TRAZADO DEL

CAMINO DE ACCESO ML 4.521,29 0,492 2.224,47

2 EXCAVACION COMÚN CON

EQUIPO PESADO M3 72.045,82 4,461

321.396,4

0

3 CONFORMACION DE TERRAPLEN

CON MATERIAL DE CORTE M3 39.912,02 4,464

178.167,2

7

4 TRANSPORTE DE MATERIAL A

BUZONES M3 32.133,80 0,56 17.994,93

5 CONSTRUCCION DE GAVIONES M3 2.000,00 93,796 187.592,0

0

6 PROVISION Y COLOCACION DE

TUBOS HPDE D=1000 MM ML 120,00 361,838 43.420,56


DE RÍO ORKOJAHUIRA 18.522,69


ACUEDUCTO ML 25,00 1,306 32,65

2


ALTURA 0-2 M C/ACARREO HASTA

500 M.

M3 8,91 2,086 18,59




1,20 X 1,25 ML 25,00 643,995 16.099,88




ITE

M DESCRIPCION

UNIDA

D

CANTIDA

D

PRECIO

UNITARIO

($US)

COSTO

UNITARIO

($US)

COSTO

TOTAL ($US)

1.4 CRUCE DE CANALIZACION DE

RÍOS 193.504,27


TUBERIAS ALCANTARILLADO ML 153,98 0,380 58,511


N -12 D = 1000 MM ML 4,21 361,838 1.523,338


N -12 D = 1200 MM ML 144,97 466,128

67.573,17

8

4 EXCAVACION COMUN A MÁQUINA

H < = 2.0 M M3 701,62 4,202 2.948,206


2,0 < H < = 4.0 M M3 701,62 5,232 3.670,874


4,0 < H < = 6.0 M M3 294,48 6,605 1.945,027

7 CAMA DE TIERRA GRAVILLA M3 167,22 26,665 4.458,879





7

13 TRASVASE DE RIOS GLB 4,00 2.000,488 8.001,952

14 ROTURA Y REPOSICION ASFALTO M2 0,00 20,964 0,000

15 RETIRO Y REPOSICION

EMPEDRADO Y TRAT. SUPERF. M2 11,36 17,746 201,612

16 ROTURA Y REPOSICIÓN PAV.

RÍGIDO M2 0,00 37,837 0,000

17 PROTECCION DE TUBERIA CON

HoSo H21 M3 194,55 300,038

58.373,49

2

18 ROTURA Y REPOSICIÓN DE

MAMPOSTERIA DE PIEDRA M2 389,61 45,534

17.740,58

4

19 RETIRO Y REPOSICIÓN DE

EMPEDRADO M2 119,53 9,032 1.079,613

20 RETIRO DE ESCOMBROS M3 380,86 2,76 1.052,313


DE RÍO LA PAZ 24.444,79


ACUEDUCTO ML 33,00 1,306 43,098

2 EXCAVACION CLASE 2, CON

ALTURA 0-2 M C/ACARREO HASTA M3 11,76 2,086 24,531




ITE

M DESCRIPCION

UNIDA

D

CANTIDA

D

PRECIO

UNITARIO

($US)

COSTO

UNITARIO

($US)

COSTO

TOTAL ($US)

500 M.




1,20 X 1,25 ML 33,00 643,995

21.251,83

5

TOTAL EMISARIO CON PTAR OPCION B 7.878.872,82




Tabla 4.53. Presupuesto General Obra de Toma

ITE


CANTIDA

D

PRECIO

UNITARI

O ($US)

COSTO

UNITARIO

($US)

COSTO

TOTAL ($US)

1.1. OBRA DE TOMA 157.763,34

1 REPLANTEO Y TRAZADO DE

ESTRUCTURAS M2 39,56 2,003 79,239

2 EXCAVACION COMÚN DE

ESTRUCTURAS M3 142,42 5,172 736,576

4 HORMIGON ARMADO LOSAS

(EST. CORRIENTES) M3 27,66 586,483 16.224,612

5 HORMIIGON ARMADO MUROS

(EST. CORRIENTES) M3 27,50 612,808 16.851,301

7 HORMIGON SIMPLE H21 M3 2,35 274,958 645,601

8

SUMINISTRO E INSTALACIÓN DE

COMPUERTA AUTOMÁTICA TIPO

AMIL

PZA 3,00 34794,04

6 104.382,138

9 SUMINISTRO E INST.COMPUERTA

METÁLICA 0,80 x 1,20 PZA 4,00 2064,133 8.256,532

10 SUMINISTRO E INST.

COMPUERTA METÁLICA 2,00x1,20 PZA 2,00 4951,82 9.903,640

11 SUMINISTRO E INSTALACIÓN DE

LINNIMETRO PZA 1,00 683,7 683,700

1.2. INTERCONEXIÓN OBRA DE TOMA

- EMISARIO 53.926,47


TUBERIAS ALCANTARILLADO ML 115,98 0,380 44,072

2


ALTURA 0-2 M C/ACARREO

HASTA 500 M.

M3 479,39 4,202 2.014,388

3


ALTURA 2-4 M C/ACARREO

HASTA 500 M.

M3 23,97 5,232 125,408

4 CAMA DE APOYO DE 10 CM

GRAVILLA M3 102,48 26,665 2.732,677

5 PROV. Y TENDIDO DE TUBERIA

PVC 1000 MM, NOVAFORT S4 ML 114,78 361,838 41.531,766

6 RELLENO Y COMPACTADO CON

TIERRA CERNIDA M3 126,45 5,023 635,164

7 RELLENO Y COMPACTADO CON

TIERRA COMÚN M3 156,28 8,089 1.264,153

8 ENTIBADO H > 1,7 M M2 479,39 8,368 4.011,519

9 PRUEBAS HIDRÁULICAS Y/O ML 114,78 1,809 207,637




ITE


CANTIDA

D

PRECIO

UNITARI

O ($US)

COSTO

UNITARIO

($US)

COSTO

TOTAL ($US)

INFILTRACION

10 PROTECCION DE TUBERIAS CON

HORMIGON SIMPLE H21 M3 2,50 300,038 750,095


ESCOMBROS A +1,5 KM M3 220,63 2,763 609,589

TOTAL OBRA DE TOMA 211.689,81

4.6. CRONOGRAMA DE EJECUCION DE OBRA

Para la planificación de proyectos de cualquier índole, en forma eficiente es necesario realizar una

secuencia sistemática de los trabajos que se necesiten desarrollar en la misma, de manera que la

secuencia de trabajos resulte favorable en el aspecto de acortar el tiempo de ejecución, sin que esto

ocasione disminución en la calidad de la obra.

La planificación del proyecto, estará compuesta de varias planeaciones parciales, lo que quiere decir

que mientras un trabajo este por culminar, otro estará recién en sus inicios, dicha planeación de los

diferentes trabajos parciales que contempla el proyecto, estarán representados en forma grafica

mediante la aplicación de los grafos o redes dispersas.

Un grafo, es un modelo lo más preciso posible del proyecto que queremos planificar, conformado por

actividades, que son los trabajos a realizar, con su respectivo tiempo que se constituye para llegar a

un etapa, que es el principio o fin de una actividad.

4.6.1. Gráfico de Barras ó Diagrama Gantt

En los comienzos de la era de la organización científica del trabajo apareció el sistema de

programación desarrollado por Henry L. Gantt, que se constituyó en uno de los más importantes y

difundidos en la programación de construcciones.

Como método de programación de planificación y programación, el Gantt exige una visualización del

proyecto, que debe estar precedido por la determinación de las actividades y los recursos que se

necesiten para su aplicación, en un determinado tiempo. Además de proyectar las diferentes etapas

del proyecto y el orden en que se deben ejecutar las tareas para alcanzar el objetivo de tiempo fijado

En vista que el PLAN MAESTRO METROPOLITANO DE SANEAMIENTO DE LA CIUDAD DE LA

PAZ, es bastante complejo y está compuesto de diferentes componentes y módulos, se han

elaborado Cronograma de Barras Gantt en forma separada, y que de alguna manera visualiza el

planteamiento de la ejecución, que puede realizarse con la ejecución simultánea o por fases. Dichos

cronogramas de obras se muestran en el Anexo 15 “Términos de Referencia del Estudio a Nivel

TESA”..




4.7. PLANOS DE CONSTRUCCION

Una información básica para la etapa de licitación y de ejecución, son los planos de construcción, que

se ha dividido de la siguiente manera:

a) Planos de Colectores Principales de Alcantarillado Sanitario, Planos en planta y

perfil en escalas convenientes, indicando el trazo, sentido del flujo, diámetro,

longitud, pendiente y tipo de material empleado, de los siguientes colectores:

b) Planos de detalle de las obras de arte (cruces de vías, canales, etc)

c) Plano de detalle constructivo de cámaras de inspección Tipo I y Tipo II.

d) Planos de camino de acceso a la PTAR

e) Planos de la Obra de Toma

f) Plano de Geo referenciación de Bancos de Nivel

Los colectores que tendrán esta información básica son los siguientes:

Interceptor Huayllas

Interceptor Orkojahuira

Interceptor Obra de Toma

Interceptor Oeste

Interceptor Seguencoma

Emisario

Los planos se encuentran en el Anexo 14 “Planos Generales y de Construcción”, editados en

AUTOCAD y ACROBAT.

4.8. PREDIMENSIONAMIENTO PLANTA DE TRATAMIENTO MALLASA

El Predimensionamiento de la Planta de Tratamiento Mallasa (ubicada en el Valle de las Flores) se

describe en detalle en el Anexo 16 “Memoria de Cálculo de la Planta de Tratamiento”, en especial el

Capítulo 7 de dicha Memoria.

4.8.1. Generalidades

El sistema de alcantarillado sanitario de La Paz, actualmente no cuenta con el Componente de

Tratamiento de Aguas Residuales, las descargas son directas a todos los cuerpos receptores

principales y afluentes, así como quebradas, cursos eventuales y otros puntos, de forma a que al final

confluyen en el cuerpo principal que llega a ser el río Choqueyapu que aguas abajo toma el nombre

de río La Paz.

Las características de la cuenca hidrográfica del río La Paz, dentro el cual se ubica la ciudad de La

Paz y las áreas colindantes de los municipios de Achocalla, Mecapaca y Palca, junto con la

configuración del relieve topografía así como el crecimiento urbanístico no planificado, impidieron que

se implemente un emisario o los que sean necesarios y el tratamiento de las aguas residuales antes

de ser vertidos a los cuerpos receptores, de esta forma fue más factible realizar descargas directas en

los innumerables cuerpos receptores. Es así que este sistema cuenta con alrededor de 1.742 puntos

de descarga, representan el 97.60% del total del área servida por EPSAS, esto es de las ciudades de

La Paz y El Alto.




Las obras civiles son del tipo de descarga con caída libre, generalmente mediante tubería empotrada

en los muros de los canales embovedados, terminadas a ras o sobresalientes indistintamente de los

muros, no siguen un patrón definido.

Las zonas por debajo de la cota 3.100,00 msnm, se ubican las área aledañas al rio La Paz en su

paso por las comunidades rurales de la denominada “Rio Abajo”, como Lipari, Huajchilla, Valencia,

Huaricana, Mecapaca entre los principales, es la tradicional zona proveedora de productos como

hortalizas, legumbres y alimentos similares de las ciudades de La Paz, El Alto y otros centros

poblados del altiplano.

Esta práctica de cultivo intensivo con sistema de riego viene desde épocas coloniales, los sistemas de

riego captan las aguas del rio La Paz, y sin tratamiento alguno dos conducen a las tierras de cultivo

mediante canales de tierra o de mampostería de piedra bruta, donde se riegan los cultivos según un

calendario de distribución regido por el Alcalde de Aguas de cada comunidad.

4.8.2. Ubicación de la PTAR

La elección del sitio de la PTAR se hace en función a varios criterios, obligatorios o recomendables:

Planos de expansión urbanística de la ciudad de La Paz;

Disponibilidad de terrenos con la superficie requerida;

Articulación con lo emisario principal de transporte de las aguas residuales;

Accesibilidades;

Valor agrícola del sitio;

Evaluación previa de las características morfológicas del sitio;

Topografía;

Niveles freáticos;

Articulación con el cuerpo receptor;

Cotas de crecida del cuerpo receptor;

Proximidades de zonas habitadas;

Régimen de vientos.

Con base en estés criterios y después una análisis y ponderación de los mismos, se optó por

implantar la futura PTAR en el lugar indicado en la siguiente figura:




Figura 4.15. Futura PTAR

.

Se trata de un sitio limitado por la margen izquierda del rio Choqueyapu y las pendientes de los cerros

circundantes, con una área de aproximadamente 13 Ha y con cotas variables entre los 3030,00 msnm

y los 3050,00 msnm.

Según las informaciones que se ha podido conseguir, el sitio pertenece a los miembros de la Junta

Agraria de Mallasa, pero parece también que una parte de las parcelas pertenecen a personas que ya

no tienen interés agrícola (aunque el uso siga siendo agrícola) por haberse trasladado el propietario

original o por venta del terreno.

4.8.3. Periodo de diseño

Los factores que intervienen en la selección del período de diseño son:

Vida útil de las estructuras y equipos tomando en cuenta la obsolescencia, desgaste y daños

Ampliaciones futuras y planeación de las etapas de construcción del proyecto

Cambios en el desarrollo social y económico de la población

Comportamiento hidráulico de las obras cuando éstas no estén funcionando a su plena

capacidad.

El período de diseño debe adoptarse en función de los componentes del sistema.

Los periodos de diseños adoptados están basados en la Tabla 2.1 de la NB 688. Sin embargo,

considerando que las obras del presente Estudio de Identificación entraran en operación en el corto

plazo desde el año 2018, y el PMM está proyectado hasta el año 2036, se tienen 18 años de vida, es

decir un poco menor al considerado en la Tabla 4.1




Tabla 4.54. Periodos de diseño recomendados

Componentes del sistema de saneamiento

Periodo de diseño considerado en el PMI

(años)

Interceptores y emisarios 20

Colectores 20

PTAR 20

Equipos eléctricos 5 – 10

Equipos de combustión interna 5

Estación de bombeo 20

Edificios, laboratorios, etc. 20

Fuente: Elaboración propia en base a la Tabla 2.1 de la NB 688

4.8.4. Caudales de diseño

Los caudales a tratar se calcularan con base en la siguiente metodología:

Atribución de dotaciones per cápita de consumen de agua a cada una de las áreas (cuencas o

sub-cuencas) servidas por los interceptores previstos;

Atribución del coeficiente de retorno al alcantarillado - C;

Atribución del coeficiente de punta diario para las aguas residuales domésticas - CPDd;

Atribución del coeficiente de punta horario para las aguas residuales domésticas - CPDh;

Calculo de los caudales medios diarios de aguas residuales domesticas – QMDd;

Calculo de los caudales de punta diarios de aguas residuales domesticas - QPDd;

Calculo de los caudales de punta horarios de aguas residuales domesticas - QPHd;

Definición de los caudales medios industriales con base en la información disponible - QMDi;

Atribución del coeficiente de punta horario para las aguas residuales industriales - CPIh;

Calculo de los caudales de punta horaria de aguas residuales industriales - QPDi

Cálculo del área neta de cuenca correspondiente a cada interceptor - ANC;

Cálculo de los caudales de infiltración – Qinf. con base en el área neta de cuenca y segun el

siguiente criterio:

Cálculo de los caudales de conexiones erradas según el siguiente criterio

Cálculo del caudal medio diario de proyecto en tiempo seco – QMDPTS – según el siguiente

criterio:

Cálculo del caudal medio diario de proyecto en tiempo de lluvia - QMDPTI según el siguiente

criterio:

Cálculo del caudal de punta diario de proyecto en tiempo seco - QPDPTS según el siguiente

criterio:




Cálculo del caudal de punta diario de proyecto en tiempo de lluvia - QPDPTI según el siguiente

criterio

El caudal designado como QT es el caudal correspondiente al componente de agua del rio

Choqueyapu que conjuntamente con los efluentes provenientes de la zona Central, que será

desviado mediante una Obra de Toma hacia el EMISARIO, que conducirá los efluentes hasta la

Planta de Tratamiento de Aguas Residuales.

Tabla 4.55. Resumen de datos base de dimensionamiento para la PTAR Mallasa

UN

1ª FASE 2ª FASE 3ª FASE

2018 2023 2023 2029 2029 2036

POBLACIÓN Y CAUDALES

Población servida hab. 671.166 704.127 704.127 872.999 872.999 1.007.629

Caudal medio diario doméstico (incluye aporte sistema Centro)

m3/dia 67.054 72.866 72.866 95.575 95.575 114.001

Caudal medio diario industrial m3/dia 2.762 2.762 2.762 2.762 2.762 2.762

Caudal de infiltración m3/dia 9.302 11.835 11.835 23.683 23.683 34.481

Caudal de conexiones erradas m3/dia 10.058 10.930 10.930 14.336 14.336 17.100

Caudal trasvasado desde el rio (caudal fluvial Obra de Toma)

m3/dia 48.384 48.384 48.384 48.384 48.384 48.384

Caudal medio diario doméstico +

industrial m

3/dia 69.816 75.628 75.628 98.337 98.337 116.763

Caudal medio diario en tempo de lluvia

m3/dia 128.366 135.079 135.079 161.332 161.332 216.728

Caudal medio diario en tempo seco m

3/dia 118.200 124.012 124.012 146.721 146.721 165.147

ℓ/s 1.368 1.435 1.435 1.698 1.698 1.911

CONCENTRACIONES DE POLUENTES para caudal medio diario en tiempo seco

DBO5 mg/ℓ 242 249 249 250 250 256

SST mg/ℓ 296 317 317 307 307 313

DQO mg/ℓ 483 499 499 500 500 509

NTK mg/ℓ 47 50 50 49 49 50

PT mg/ℓ 8 8 8 8 8 8


Con base en la metodología precedente se calcularan los diferentes caudales previstos para los años

2012, 2018, 2023, 2029 y 2036 presentados en las tablas 4.2 a 4.10, incluidas en el Anexo 12 del

presente Estudio de Identificación.

4.8.5. Cargas Contaminantes

Las cargas contaminantes y correspondientes concentraciones de los afluentes à PTAR se

calcularan mediante la atribución de dotaciones per cápita de los siguientes parámetros:

Demanda Bioquímica de Oxígeno – DBO5

Demanda Química de Oxigeno – DQO

Sólidos Suspendidos Totales – SST

Nitrógeno Total Kjeldahl – NTK




Fosforo Total – PT

En la ausencia de datos analíticos se consideró que la concentración bacteriológica de las aguas

residuales será conforme los valores típicos de efluentes domésticos:

Coliformes Fecales – CF = 106/100 mℓ NMP

Coliformes Totales – CT = 107/100 mℓ NMP

En lo que concierne la contribución industrial en las cargas contaminantes de las aguas residuales a

tratar, se consideró que el convenio ya firmado entre EPSAS y algunas industrias será aplicable a

todas las restantes.

Según el referido convenio, las industrias deberán cumplir con los límites de descarga al sistema de

alcantarillado sanitario conforme la tabla siguiente. Para efectos de diseño se consideraran las

concentraciones correspondientes a los límites tolerables.

Tabla 4.56. Límites de Descarga al Sistema de Alcantarillado Aplicables a las Industrias

Parámetros Unidad Limite

Permisible

Limite

Tolerable

Aceites y grasas mg/ℓ 80 80

Arsénico mg/ℓ 0.5 1.0

Cadmio mg/ℓ 0.15 0.30

Cianuro libre mg/ℓ 0.10 0.20

Cobre mg/ℓ 1.00 1.00

Cromo +6 mg/ℓ 0.05 0.10

Hidrocarburos Totales mg/ℓ 10.0 10.0

Mercurio mg/ℓ 0.01 0.01

Níquel mg/ℓ 0.5 0.5

pH - 4.5 a 11 4.5 a 11

Plomo mg/ℓ 0.6 0.6

Sulfuros mg/ℓ 3.0 3.0

Temperatura oC <40 <40

Zinc mg/ℓ 3.0 5.0

DBO5 mg/ℓ 500 650

DQO mg/ℓ 1 000 1 250

Fósforo mg/ℓ 10 20

Nitrógeno Amoniacal mg/ℓ 25 50

Nitrógeno Total mg/ℓ 45 55

Sólidos Sedimentables mℓ/ℓ/1h 10 20

Sólidos Suspendidos

Totales mg/ℓ 350 500




4.8.6. Descripción sucinta de la solución de tratamiento elegida

La PTAR será construida en 3 fases y al horizonte de proyecto dispondrá de una capacidad de

tratamiento para una población total de 1 007 629 habitantes a los cuales corresponde un caudal

medio diario en tiempo seco de 165 147 m3/día (1911 ℓ/s) y en tiempo de lluvia de 216 728 m3/día (2

508 ℓ/s)

La solución elegida tiene por base un proceso de tratamiento biológico por filtros percoladores con

digestión anaerobia de lodos generados en los tratamientos primario y secundario.

La conducción de las aguas residuales crudas hasta la obra de llegada de la PTAR se hará mediante

un EMISARIO en HDPE de 1200 mm.

La línea de agua se iniciará con una cámara de llegada dotada de un vertedero de caudales

excesivos que alimentará al “by-pass” general de la PTAR. Se sigue un pozo de gruesos que

permitirá la retención de los materiales más gruesos transportados por las aguas residuales afluentes.

El tratamiento preliminar prosigue con una planta de rejillas de limpieza mecánica seguidas de

tamices de tambor rotativo. El desbaste de arenas y grasas se realizará en presas rectangulares

equipadas con un puente desarenador-desengrasador y con un sistema de difusores de aire que

facilita la separación de las sustancias oleaginosas y efectúa una pre-aireación de las aguas

residuales.

Después del tratamiento preliminar, sigue el tratamiento primario a ser realizado en sedimentadores

primarios circulares equipados con un puente rascador de lodos y elementos flotantes.

Figura 4.16. Esquema del Proceso de Tratamiento: Linea de agua

El tratamiento biológico recibirá las aguas residuales provenientes de los sedimentadores primarios y

será constituido por un conjunto de filtros percoladores con material de relleno en plástico. En una

fase inicial, los filtros percoladores serán responsables apenas por la remoción de la materia orgánica

carbonácea y posteriormente también por el desbaste de la materia orgánica nitrogenada

(nitrificación).

La requerida recirculación hasta la alimentación de los filtros se efectuará con las aguas residuales

efluentes de los filtros.

La remoción de los sólidos generados en los filtros percoladores (biomasa) se hace en

sedimentadores secundarios idénticos a los primarios.




Mediante una cámara repartidora, una parte del caudal proveniente de los sedimentadores

secundarios será conducida a un sistema de desinfección por cloro gas, a fin de permitir su utilización

en riego. El caudal excedentario será descargado directamente en el rio Choqueyapu.

Como se ha mencionado con anterioridad, la conceptualización de la PTAR busca reducir primero la

contaminación carbonácea para luego, una vez que el Río se encuentre saneado a través de la

construcción de todos los interceptores (al largo plazo), proceder a reducir la carga orgánica

nitrogenada. Esto se realizará mediante la aplicación de 4 nuevos filtros percoladores que permitirán

disminuir la carga superficial de NH4 aplicada y, por tanto, propiciar su remoción hasta valores de 4

mg/l (antes del mezclado). Debido a su coste de operación elevado, el Consultor se recomienda que

la remoción de Fósforo sea abordada en una siguiente fase (siempre que no exista la demanda de

agua para riego).

Tabla 4.57. Simulación de concentraciones de salida para DBO, SST y NH4, para época seca

CONDICIONES DE FUNCIONAMIENTO Unid.

1ª FASE 2ª FASE 3ª FASE

2018 2023 2023 2029 2029 2036

Caudal de ingreso para tiempo seco

Caudal medio diario para tiempo seco m3/dia 118.200 124.012 146.721 165.147

Concentraciones de ingreso para tiempo seco

DBO5 afluente sin infiltraciones y conexiones erradas

mg/l 242 249 250 256

SST afluente sin infiltraciones y conexiones erradas

mg/l 296 317 307 313

NTK afluente sin infiltraciones y conexiones

erradas mg/l 47 50 49 50

Simulacion de Concentraciones de salida

Sedimentador Primario

Numero de Unidades un 2 2 3 3 4 4

Concentración media DBO5 mg/l 156 162 153 157 151 156

Concentración de SST mg/l 126 137 124 125 117 122

Concentración de NH4 efluente mg/l 47 50 50 49 49 50

Filtros Percoladores + Sedimentador Sec.

Numero de Filtros un 2 2 4 4 8 8

Concentración media DBO5 mg/l 35 38 19 23 10 12

Concentración de SST mg/l 54 59 48 51 44 48

Concentración de NH4 efluente mg/l 33 37 27 28 3 4


En respecto a la fase sólida, la secuencia de tratamiento comprende un tanque de homogeneización

de los lodos primarios y secundarios a lo cual se sigue un espesamiento de los lodos en espesadores

por gravedad y equipados con dispositivo de mezcla. Desde los espesadores, los lodos son

bombeados hasta digestores anaerobios operando en régimen mesófilo (35ºC).

Figura 4.17. Esquema del Proceso de Tratamiento: Línea de fangos




El sistema de digestión comprende los digestores equipados con electroagitadores de tipo “draft-tube”

para montaje interior, los equipos de calentamiento y recirculación de lodos, los equipos de

recolección y almacenamiento de biogás y aún los equipos destinados a la producción de energía

eléctrica.

Los lodos digeridos son conducidos a un tanque de almacenamiento a partir de lo cual y través una

estación de bombeo son enviados hasta el sistema de deshidratación constituido por centrifugas y

una unidad de preparación y dosis de polielectrolito.

Los lodos digeridos son almacenados en contenedores y luego transportados a destino final o

descargados en un parque de lodos donde se quedaran hasta que puedan ser enviados a destino

final.

El biogás producido en el proceso de digestión de lodos será valorizado en el sistema de

cogeneración para producción de energía eléctrica y de energía térmica, destinándose esta última al

calentamiento de lodos en digestión.

Por último, se presenta en la siguiente tabla un balance de masas correspondiente a la línea de

fangos, desde su origen a partir de la producción de lodos primarios y secundarios (30 Tm) hasta su

deshidratación y preparación para la disposición final (14 Tm).




Tabla 4.58. Producción de lodos por etapa de tratamiento, para tiempo seco

CONDICIONES DE FUNCIONAMIENTO Unidades 1ª FASE 2ª FASE 3ª FASE

2018 2023 2023 2029 2029 2036

Caudal de ingreso para tiempo seco

Caudal medio diario para tiempo seco m3/dia 118.200 124.012 146.721 165.147

Simulacion de produccion de lodos

Sedimentador Primario

Produccion de lodos primarios kg/dia 20.051 22.366 24.000 26.750 27.925 31.577

Filtros Percoladores + Sedimentador Sec.

Produccion de lodos secundarios kg/dia 10.066 10.752 11.623 13.715 14.474 16.646

Tanque de homogeneizacion

Produccion media de lodos primarios y

secundarios

kg MS/dia 30.117 33.118 35.623 40.465 42.399 48.223

m3/dia 995 1.086 1.169 1.341 1.408 1.606

Espesador gravitacional


Produccion de lodos espesados kg/dia 27.105 29.806 32.061 36.418 38.159 43.401

m3/dia 658 723 778 884 926 1.053

Produccion de sobrenadantes m3/dia 337 362 391 457 482 553

Digestor


Produccion total de lodos digeridos kg /dia 15.355 17.176 16.432 19.143 20.241 23.595

m3/dia 596 667 638 743 786 916

Deshidratacion

Numero de Bombas centrifugas un 1 1 2 2 2 2

Produccion de lodos deshidratados kg/dia 14.588 16.317 15.611 18.185 19.229 22.415

m3/dia 75 84 80 94 99 115

Produccion de centrados de deshidratacion m3/dia 532 595 569 663 701 817


El biogás producido en el proceso de digestión de lodos será valorizado en el sistema de

cogeneración para producción de energía eléctrica y de energía térmica, destinándose esta última al

calentamiento de los lodos en digestión. El potencial de generación de energía eléctrica se encuentra

entre los 15.000 y 19.000 KWh/dia (excluyendo la energía necesaria para la operación del Caldero).




Tabla 4.59. Producción de Biogás y generación de energía eléctrica y térmica en la PTAR Mallasa

Unidades 2023 2029 2036

Producción de biogás

Producción promedio de biogás Nm3/dia 11.367 15.548 17.825

Producción promedia de metano Nm3/dia 6.820 9.329 10.695

Biogás disponible utilizado en el caldero Nm3/dia 3.808 4.905 5.721

Biogás remanente no utilizado en el caldero Nm3/dia 7.559 10.643 12.104

Producción de energía eléctrica

Energia promedio diaria disponible en el biogas remanente

kWh/dia 45.083 63.474 72.188

Potencia eléctrica generada kW 937 1.319 1.500

Potencia de cada motor de cogeneración kW 1.200 1200 1200

kW - - 300

Producción total de energía eléctrica kWh/dia 14.990 19.200 19.200

Producción de energía térmica

Energía térmica recuperada en el enfriamiento del motor

kWh/dia 4.497 5.760 5.760

Energía térmica recuperada en los gases de escape del motor

kWh/dia 2.998 3.840 3.840

Potencia térmica total kW 468 600 600


4.8.7. Componentes y presupuesto general del proyecto de depuración

El presupuesto requerido para la depuración de las aguas residuales de la ciudad de La Paz ha sido

discretizado en diferentes etapas y tiene un costo total de USD 47,2 millones. Para el corto plazo, se

anticipa un costo de USD 26,5 millones, tal como se describe en el siguiente cuadro.




Tabla 4.60. Presupuesto PTAR Mallasa, Corto Plazo

PRECIO COSTO COSTO

ÍTEM DESCRIPCIÓN UND. CANT. UNITARIO PARCIAL TOTAL

01. INST. FAENAS UTILIZACION Y DESMOVILIZA

1 INSTALACION DE FAENAS, UTILIZACION Y DESMOVILIZACION

GLB 1,00 207.719,58 207.719,58

SUBTOTAL INST. FAENAS UTILIZACION Y

DESMOVILIZA 207.719,58

02. MOVIMIENTO DE TIERRAS GENERAL Y REPLANTE

2 EXCAVACION C/ RETROEXCAVADORASUELO SEMIDURO 0 - 2 METROS - OBRAS MAYORES

M3 61.386,00 5,41 332.098,26

3 RELLENO Y COMPACTADO DE TIERRA M3 61.386,00 4,42 271.326,12

4 REPLANTEO Y TRAZADO PTAR M2 55.247,00 0,33 18.231,51

SUBTOTAL MOVIMIENTO DE TIERRAS GENERAL Y REPLANTE

621.655,89

03.01. PRETRATAMIENTO

5 EXCAVACION C/ RETROEXCAVADORASUELO

SEMIDURO 0 - 2 METROS - OBRAS MAYORES M3 923,00 5,41 4.993,43

6 HORMIGON ARMADO H-25 PRETRATAMIENTO M3 1.269,18 721,58 915.814,90

7 HORMIGON POBRE PRETRATAMIENTO M3 140,30 94,74 13.292,02

8 IMPERMEABILIZACION DE MUROS PRETRATAMIENTO M2 1.741,81 36,49 63.558,65

SUBTOTAL PRETRATAMIENTO 997.659,00

03.02. SEDIMENTADOR PRIMARIO


M3 3.960,76 5,41 21.427,71

10 HORMIGON ARMADO H-25 M3 1.886,14 718,37 1.354.946,39

11 HORMIGON POBRE SEDIMENTADOR PRIMARIO M3 260,20 94,74 24.651,35

12 IMPERMEABILIZACION DE MUROS SEDIMENTADOR PRIMARIO

M2 3.640,97 36,49 132.859,00

13 PISO DE GRAVILLA 3/4 AL REDEDOR DE SEDIMENTADOR PRIMARIO

M2 268,00 6,54 1.752,72

SUBTOTAL SEDIMENTADOR PRIMARIO 1.535.637,17

03.03. FILTRO PERCOLADOR


SEMIDURO 0 - 2 METROS - OBRAS MAYORES M3 1.320,25 5,41 7.142,55


16 HORMIGON POBRE FILTRO PERCOLADOR M3 260,20 94,74 24.651,35

17 IMPERMEABILIZACION DE MUROS FILTRO PERCOLADOR

M2 4.193,89 36,49 153.035,05

18 PISO DE GRAVILLA 3/4 AL REDEDOR DE FILTRO PERCOLADOR

M2 0,00 6,54 0,00

SUBTOTAL FILTRO PERCOLADOR 1.598.619,94

03.04. SEDIMENTADOR SECUNDARIO




21 HORMIGON POBRE SEDIMENTADOR SECUNDARIO M3 492,00 94,74 46.612,08

22 IMPERMEABILIZACION DE MUROS SEDIMENTADOR SECUNDARIO

M2 6.330,23 36,49 230.990,09

23 PISO DE GRAVILLA 3/4 AL REDEDOR DE

SEDIMENTADOR SECUNDARIO M2 147,00 6,54 961,38

SUBTOTAL SEDIMENTADOR SECUNDARIO 2.760.826,90

03.05. DESINFECCION


M3 1.200,00 5,41 6.492,00

25 HORMIGON ARMADO H-25 DESINFECCION M3 355,50 721,58 256.521,69




PRECIO COSTO COSTO


26 HORMIGON POBRE DESINFECCION M3 48,00 94,74 4.547,52

27 IMPERMEABILIZACION DE MUROS DESINFECCION M2 1.313,00 36,49 47.911,37

28 CONSTRUCCION EDIFICIO DE DESINFECCION M2 848,00 300,00 254.400,00

SUBTOTAL DESINFECCION 569.872,58

03.06. TANQUE MEZCLA LODOS PRIMARIOS + SECUNDA


M3 265,07 5,41 1.434,03

30 HORMIGON ARMADO H-25 TANQUE DE MEZCLA DE

LODOS M3 375,60 721,58 271.025,45

31 HORMIGON POBRE TANQUE MEZCLA LODOS M3 17,70 94,74 1.676,90

32 IMPERMEABILIZACION DE MUROS TANQUE DE MEZCLA DE LODOS

M2 537,75 36,49 19.622,50

SUBTOTAL TANQUE MEZCLA LODOS PRIMARIOS + SECUNDA

293.758,88

03.07. ESPESADORES


M3 519,54 5,41 2.810,71

34 HORMIGON ARMADO H-25 M3 346,00 769,42 266.219,32

35 HORMIGON POBRE ESPESADORES M3 35,00 94,74 3.315,90

36 IMPERMEABILIZACION DE MUROS ESPESADORES M2 641,88 36,49 23.422,20

SUBTOTAL ESPESADORES 295.768,13

03.08. DIGESTORES




39 HORMIGON POBRE DIGESTORES M3 96,20 94,74 9.113,99

40 IMPERMEABILIZACION DE MUROS DIGESTORES M2 2.611,34 36,49 95.287,80

SUBTOTAL DIGESTORES 1.507.026,23

03.09. TANQUE DE LODOS DIGERIDOS


SEMIDURO 0 - 2 METROS - OBRAS MAYORES M3 519,54 5,41 2.810,71

42 HORMIGON ARMADO H-25 M3 389,21 756,71 294.519,10

43 HORMIGON POBRE TANQUE LODOS DIGERIDOS M3 34,50 94,74 3.268,53

44 IMPERMEABILIZACION DE MUROS TANQUE LODOS DIGERIDOS

M2 722,05 36,49 26.347,60

SUBTOTAL TANQUE DE LODOS DIGERIDOS 326.945,94

03.10. GASOMETRO


M3 348,53 5,41 1.885,55

46 HORMIGON ARMADO H-20 GASOMETRO M3 141,23 656,75 92.752,80

47 HORMIGON POBRE GASOMETRO M3 23,00 94,74 2.179,02

SUBTOTAL GASOMETRO 96.817,37

03.11. PARQUE DE LODOS DESHIDRATADOS



49 HORMIGON CICLOPEO CON 50% DE PIEDRA DESPLAZADORA 1:3:4

M3 300,00 124,78 37.434,00

50 IMPERMEABILIZACION DE MUROS PARQUE DE LODOS DESHIDRATADOS

M2 1.638,68 36,49 59.795,43

SUBTOTAL PARQUE DE LODOS DESHIDRATADOS 104.035,21

03.12. EDIFICIO TECNICO

51 CONSTRUCCION EDIFICIO TECNICO M2 1.200,00 320,00 384.000,00




PRECIO COSTO COSTO


SUBTOTAL EDIFICIO TECNICO 384.000,00

03.13. EDIFICIO ADMINISTRATIVO

52 CONSTRUCCION EDIFICIO ADMINISTRATIVO M2 1.153,00 350,00 403.550,00

SUBTOTAL EDIFICIO ADMINISTRATIVO 403.550,00

03.15. ESTACIONES ELEVADORAS

53 HORMIGON ARMADO H-25 ESTACIONES ELEVADORAS M3 319,20 721,58 230.328,34

54 HORMIGON POBRE ESTACION ELEVADORA M3 19,20 94,74 1.819,01

55 IMPERMEABILIZACION DE MUROS ESTACIONES ELEVADORAS

M2 768,00 36,49 28.024,32

SUBTOTAL ESTACIONES ELEVADORAS 260.171,67

03.16. CAMARAS REPARTIDORAS


M3 120,00 5,41 649,20

57 HORMIGON ARMADO H-25 CAMARA REPARTIDORA M3 148,68 721,58 107.284,51

58 HORMIGON POBRE CAMARA REPARTIDORA M3 24,00 94,74 2.273,76

59 IMPERMEABILIZACION DE MUROS CAMARAS

REPARTIDORAS M2 424,80 36,49 15.500,95

SUBTOTAL CAMARAS REPARTIDORAS 125.708,42

04. EQUIPOS

60 EQUIPOS PRETRATAMIENTO GLB 1,00 1.106.321,78 1.106.321,78

61 EQUIPOS TRATAMIENTO PRIMARIO GLB 1,00 316.092,11 316.092,11

62 EQUIPOS DE TRATAMIENTO BIOLOGICO GLB 1,00 1.815.008,37 1.815.008,37

63 EQUIPOS DE SEDIMENTADORES SECUNDARIOS GLB 1,00 850.409,95 850.409,95

64 EQUIPOS DE TRATAMIENTO DE LODOS GLB 1,00 3.556.035,36 3.556.035,36

65 TALLER + LABORATORIO GLB 1,00 60.267,60 60.267,60

SUBTOTAL EQUIPOS 7.704.135,17

05. INSTALACIONES ELECTRICAS

66 ELECTRICIDAD AUTOMATISMO Y CONTROL GLB 1,00 4.205.438,64 4.205.438,64

SUBTOTAL INSTALACIONES ELECTRICAS 4.205.438,64

06. EXTERIORES

67 CANAL DE DRENAJE DE PIE DE TALUD M3 441,40 18,15 8.011,41

68 MALLA OLIMPICA #10 INCLUYE TUBERIA FG 2" C/2.5 M M2 4.098,00 32,03 131.258,94

69 CUNETAS CON ZAMPEADO DE PIEDRA Y EMBOQUILLADO

M2 1.362,90 18,76 25.568,00

70 CAPA BASE VIAS DE CIRCULACION M3 6.520,00 28,54 186.080,80

71 CARPETA ASFALTICA E=5 CM M2 13.040,00 27,88 363.555,20

72 ILUMINACION DE EXTERIORES GLB 1,00 14.016,79 14.016,79

73 INSTALACION DE AGUA PARA EXTERIORES GLB 1,00 17.422,57 17.422,57

74 HORMIGON CICLOPEO CON 50% DE PIEDRA

DESPLAZADORA 1:3:4 PARA MUROS DE CONTENCION M3 2.033,60 124,78 253.752,61

SUBTOTAL EXTERIORES 999.666,32

07. LIMPIEZA GENERAL

75 LIMP. Y TRANSP. MAT. EXCEDENTE M3 9.770,00 1,83 17.879,10

76 LIMPIEZA GENERAL M3 1.000,00 3,09 3.090,00

SUBTOTAL LIMPIEZA GENERAL 20.969,10

08. PUESTA EN MARCHA

77 PUESTA EN MARCHA HRS 12,00 126.514,56 1.518.174,72

SUBTOTAL PUESTA EN MARCHA 1.518.174,72

COSTO TOTAL DEL PROYECTO 26.538.156,86





4.9. OTRAS OBRAS PARA DESARROLLAR EN EL CORTO PLAZO

Por último, el Consultor ha evaluado a nivel de prefactibilidad el requerimiento de ampliaciones de

red, renovaciones y nuevas conexiones (incluyendo saneamiento ecológico en zonas de baja

densidad poblacional). El costo de estas obras se encuentra consignado en el acápite 7 (Presupuesto

General de las Obras).




5. GESTIÓN DE LOS SERVICIOS

5.1. ENTIDAD PRESTADORA DE LOS SERVICIOS DE AGUA POTABLE Y ALCANTARILLADO

(EPSA)

El actual operador de los servicios de agua potable y alcantarillado en las ciudades de La Paz y El

Alto se constituye (en el 2007) como una sociedad anónima al amparo del código de comercio y

disposiciones concordantes, bajo una razón social de “Empresa Pública Social de Agua y

Saneamiento S.A.”. En ese contexto, se puede señalar que EPSAS “nace generada por el Estado

como una empresa privada”.

A la fecha, la Autoridad de Fiscalización y Control Social de Agua Potable y Saneamiento Básico

(AAPS), resultado de una evaluación del comportamiento del operador Empresa Pública Social de

Agua y Saneamiento (EPSAS) ha emitido la Resolución Administrativa Regulatoria No. 50/2012, en la

que identifican irregularidades en los ámbitos de infraestructura, financiero, comercial y técnico en

EPSAS, reflejadas principalmente en los siguientes aspectos: (i) Falta de un análisis de la

infraestructura con la que cuenta para la prestación del servicio, de su capacidad, de las condiciones

operativas y necesidad de renovación, (ii) Riesgo en tuberías de alta presión por falta de renovación,

(iii) Riesgo de colapso del sistema comercial, (iv) Excesivos tiempos en los procesos de contratación

de bienes y servicios, (v) Falta de renovación de vehículos y carros vacum para atención de

emergencias, (vi) Falta de seguridad en la dotación de insumo, (vii) Despidos de personal sin

aparente causa legal y justificada, (viii) Riesgo en la labor de recuperación de la infraestructura

dañada en siniestros, (ix) Ausencia de nivel directivo, gerencial y técnico en la empresa, (x)

Ingobernabilidad y ausencia de respecto a los niveles de gestión de la empresa. Por ello, se instruye

a EPSAS la presentación de un informe de situación de la Empresa.

En ese contexto, el Gobierno Nacional ha decidido intervenir al operador EPSAS y ha decidido

conformar la Entidad Metropolitana Andina a objeto de: (i) asegurar la prestación de servicios de agua

potable y alcantarillado sanitario en las ciudades de La Paz y El Alto y (ii) de implementar actividades

de reingeniería de los procesos y procedimientos en sus distintas unidades operativas a objeto de

mejorar el desempeño y gestión empresarial y generar condiciones para el funcionamiento del nuevo

modelo de gestión institucional.

5.2. DIAGNÓSTICO INSTITUCIONAL Y RECOMENDACIONES

5.2.1. Aspectos Organizacionales

5.2.1.1. Situación legal

La Empresa Pública Social de Agua y Saneamiento S.A. surge como consecuencia del cumplimiento

al Decreto Supremo N° 28985, mediante el cual el Gobierno Nacional de Bolivia decreta determinar

los procedimientos necesarios para la transferencia de las acciones de la Empresa Aguas del Illimani

S.A. a favor del Fondo Nacional de Desarrollo Regional – FNDR, procedimientos que se desarrollaron

dentro de lo establecido en el Acuerdo Marco de Terminación de Disputas.

El modelo de gestión adoptado por la EPSA se encuentra dentro de las previsiones del artículo 8

inciso k) numeral iii) de la Ley No. 2066 de Agua Potable y Alcantarillado Sanitario constituyéndose en

una empresa privada (sociedad anónima) regida por el Código de Comercio.

Este modelo de gestión no está vigente en virtud a la prohibición de privatización de los servicios de

agua potable y alcantarillado determinado por la Constitución Política del Estado. Sin embargo, a

pesar de haber nacido como sociedad accionaria privada, haber cambiado su denominación y

mantener su estructura accionaria, no afecta que su nueva denominación le abra las puertas a

financiamientos públicos y participación pública y social pues su objeto principal es la prestación de

servicios públicos.




Actualmente EPSAS viene desempeñando sus actividades en un entorno privado/público, que se

muestra bajo algunas referencias, descritas a continuación:

Accionar Público: La empresa viene desarrollando varias de sus actividades (Ejemplo:

Adquisiciones de bienes y servicios) bajo normativa existente para entidades públicas. El

directorio de EPSAS emite una resolución para la aplicación del D.S. 181 (Sistema de

Administración de Bienes y Servicios, SABS).

Accionar Privado: La relación laboral de sus empleados se rige bajo la Ley General del

Trabajo

5.2.1.2. Estructura orgánica

El sistema de organización existente en el operador EPSAS es lineal, cuya representación es vertical,

en la que la autoridad y responsabilidad correlativas se transmiten íntegramente para cada persona o

grupo de personas sobre las que se ejerce dicha autoridad.

EPSAS tiene al Directorio como la máxima autoridad e instancia de decisión (a la fecha de

diagnóstico, Julio/2012) dicho Directorio tiene la estructura y representatividad, descrita en la figura

siguiente:

ORGANIGRAMA GENERAL

Gerencias

Gerente Administrativo

Financiero

Gerente General

Gerente Comercial Gerente Técnico Gerente El Alto

Secretaria

DIRECTORIO

Secretaria DirectorioJefe Unidad

Transparencia

Abogado

Analista Financiero

Ing. Civil

El organigrama general muestra que la máxima instancia ejecutiva es la Gerencia General, como

parte de apoyo y asistencia prevé una Jefatura de Unidad de Transparencia, que a su vez dispone de

un abogado, un analista financiero y un ingeniero civil y se distinguen cuatro (4) Gerencias de Línea:

La Gerencia Administrativa Financiera, la Gerencia Comercial, la Gerencia Técnica y la Gerencia

Regional El Alto.

Gerencia General: Sus funciones se enmarcan en: (i) Asumir responsabilidad por el cumplimiento de

disposiciones y resoluciones del Directorio, (ii) En dictar estrategias, políticas, normativa y ejecutar

actividades para el cumplimiento de objetivos y (iii) Coordinar, planificar, supervisar y controlar las

actividades de la empresa.

Jefatura Unidad Transparencia: Brinda a la Gerencia General, apoyo jurídico en procesos

relacionados a temas legales, técnicos como administrativos, así como de consulta en la

interpretación y aplicación de disposiciones normativas,




Gerencia Administrativa/Financiera: Es la unidad responsable de la coordinación, organización,

dirección y control de todas las actividades del área administrativa y financiera, aplicando los

manuales y reglamentos de procedimientos internos para el manejo del dinero, para la adquisición de

bienes, contratación de obras, servicios y consultorías, para ejecución presupuestaria y otras

actividades financieras relacionadas. Asimismo, ejerce dirección y control sobre las actividades

referidas al desempeño de los recursos humanos y manejo de sistemas informáticos.

Gerencia Técnica: Es la unidad responsable de planificar, organizar, dirigir y controlar los procesos de

producción, calidad y continuidad de los servicios que se presta. Es la responsable de las labores de

operación y mantenimiento de los sistemas de agua potable y alcantarillado sanitario.

Gerencia Comercial: Es la unidad responsable de los procesos de facturación, cobranza y otros

actividades de comercialización de los servicios de agua potable y alcantarillado sanitario. Verifica

que los procesos sean ejecutados de acuerdo a las políticas y patrones de la empresa y condiciones

contractuales. Responsable de la relación y atención al cliente.

Gerencia Regional El Alto (actualmente en proceso de desconcentración): Debido al crecimiento en

prestación de servicios en la ciudad de El Alto, EPSAS decide conformar una Gerencia Regional, que

dispone de tres (3) departamentos: De Saneamiento, de Conexiones y de Infraestructura, apoyado

con supervisores técnicos y acompañamiento social por la constante ejecución de obras.

5.2.1.3. Planificación y control

EPSAS cuenta con un Departamento de Planificación, dicho Departamento cuenta con tres (3)

divisiones (Planificación, Sistemas de Información Geográfica y Estudios/Proyectos) cada división se

encarga de la planificación, del procesamiento y manejo de información y de la preparación de

estudios de pre inversión y/o proyectos de inversión que ejecuta el operador. La Jefatura del

departamento coordina y gestiona las actividades de las tres divisiones y trabaja de manera

coordinada con las restantes gerencias y realiza labores de coordinación y gestión con entidades del

sector y con la cooperación externa.

Los instrumentos y herramientas de planificación operados actualmente por EPSAS, se reflejan en:

Plan de Desarrollo Quinquenal (PDQ): EPSAS ha elaborado su plan de desarrollo quinquenal 2013-

2017 como una herramienta de planificación del desarrollo de servicio de mediano plazo diseñado

para establecer metas de expansión por periodos quinquenales.

Herramientas de Planificación de Corto Plazo (POAs y Presupuestos): EPSAS elabora

documentos de planificación de corto plazo reflejados en los Programas Operativos Anuales (POA) y

en Presupuestos Anuales, un diagnóstico de dichas herramientas permite evaluar las siguientes

acciones: (i) Elaboración de POA y Presupuesto aprobado por el Directorio y la Gerencia General, (ii)

Presentación a la Autoridad Competente (AAPS), (iii) Seguimiento Interno, (iv) Informe de

cumplimiento a AAPS en el marco de las herramientas de planificación regulatoria.

Unidades de Control Interna y Externa: Las unidades de control de las actividades de planificación

desarrolladas por EPSAS tienen 2 instancias, descritas a continuación:

Unidad de Control Interno: Las actividades de planificación son objeto de seguimiento y control en

dos instancias: (i) Una de ellas, por la Gerencia General y Directorio de la entidad mediante sus

mecanismos internos de seguimiento y (ii) La otra, en el marco de normativa regulatoria establecida

por la AAPS, EPSAS dispone de un Departamento de Regulación, con una Jefatura y un Oficial de

Información Contractual, que en cumplimiento a condiciones contractuales están destinados a realizar

actividades de recolección y procesamiento de información referida al comportamiento

técnico/económico y remitir informes de seguimiento y cumplimiento de la planificación ante la AAPS.

Unidad de Control Externo: La AAPS en cumplimiento a sus funciones regulatorias mediante su

Dirección de Estrategias Regulatorias realiza actividades de seguimiento regulatorio al desempeño de

EPSAS en el marco de condiciones contractuales, para dicha labor, utiliza la construcción de




indicadores de seguimiento técnico y económico. Adicionalmente, y en el marco de acuerdos y

labores interinstitucionales, el MMAyA ejercita labores de seguimiento a la planificación y ejecución de

inversiones.

5.2.2. Aspectos Operacionales

a) Estructura Organizacional del Área Operativa.

El área operacional de EPSAS está constituida por la siguiente estructura orgánica:

Una (1) Gerencia Técnica.

Una (1) Jefatura Departamento de Redes

Una (1) Jefatura Departamento de Producción.

Una (1) Jefatura Departamento de Planificación Técnica.

Una (1) Jefatura Departamento RANC.

Una (1) Jefatura Departamento de Mantenimiento Plantas

Una (1) Jefatura Departamento de Infraestructura

Una (1) Jefatura Departamento de Laboratorio

(*) La Gerencia de intervención de EPSAS ha incorporado la Gerencia de Operaciones

La estructura organizacional de la gerencia técnica, se presenta bajo el siguiente organigrama:

Departamentos Técnica: Redes; Producción;

Planificación; RANC; Matenimiento Plantas;

Infraestructura; Laboratorio

Gerente General

Gerente Técnico

Jefe Departamento

Infraestructura Jefe Departamento

Redes

Secretaria

Jefe Departamento

Planificación

Jefe Departamento

Laboratorio

Jefe Departamento

Producción

Ayudante Técnico

Jefe Departamento

RANC

Oficial

Administrativo

Jefe Departamento

Mantenimiento

Plantas

Un diagnóstico del ciclo operativo del sistema de agua potable de EPSAS debe ser realizado por sus

actuales sistemas, a través de la consideración de los siguientes aspectos:




(i) El ciclo operativo de EPSAS se caracteriza por sistemas, que abarcan a las

ciudades de La Paz y El Alto.

(ii) Ciudad de El Alto: Comprende a los Sistemas de Meseta y Tilata

(iii) Ciudad de La Paz: Comprende a los Sistemas de Achachicala, Pampahasi y

Talud y el Sistema Chuquiaguillo (en proyección).

(iv) Cada uno de los sistemas dispone de un proceso operativo propio, con

características particulares de funcionamiento.

b) Mantenimiento de Infraestructura

Un diagnóstico técnico del estado actual y labores de mantenimiento de las instalaciones de SAMAPA

operadas actualmente por EPSAS, es realizado desde dos (2) instancias de evaluación, descritas a

continuación:

Evaluación Externa: SAMAPA en el marco del contrato de régimen de bienes y como propietario de

los bienes, ha efectuado una última evaluación respecto al estado actual y labores de mantenimiento

de la infraestructura, los principales resultados alcanzados son los siguientes:

i. Represas: Se identifica que la condición actual es distinta por tipo de represa. Al

respecto, señalar que la más antigua y con problemas de filtraciones, es la presa de

Milluni, sin embargo, se realizan pruebas de control permanente, que muestran que

las deformaciones no varían significativamente año tras año. Por otro lado, se observa

nuevas filtraciones en las presas de Incachaca, para los que se requiere efectuar el

monitoreo correspondiente. Finalmente, las represas de Hampaturi y Tuni no muestran

señales de filtraciones.

ii. Aducciones: El diagnóstico técnico muestra que las aducciones vienen

desempeñándose normalmente, que se realizan labores de mantenimiento

programado. Sin embargo, se han detectado situaciones particulares, como ser: Que

en la aducción Hampaturi-Planta Pampahasi, que se encuentra en buen estado a

partir de su reconstrucción, se ha observado que en el estanque de la estación

reductora de presión, la separación de grietas continúan agravándose, generando un

alto riesgo. Por ello, se requerirán estudios geológicos para determinar la mejor

ubicación de un nuevo estanque.

iii. Plantas de Tratamiento de Agua Potable: En la planta Achachicala, se vienen

realizando mejoras para su operación, mediante la instalación de equipos, tuberías de

paso, etc. que le permiten disponer de una adecuada capacidad operativa. En la

planta Pampahasi, se han ejecutado acciones preventivas y verificación de seguridad

posterior al mega-deslizamiento de Callapa, que permiten su operación regular,

aunque se observa que los equipo de control en línea de calidad de agua cruda están

fuera de operación. En la Planta El Alto, se observa que las nuevas unidades (obras y

equipos) no se encuentran en operación, debido a observaciones de EPSAS sobre su

funcionamiento, asimismo, se observa que los equipos de control de calidad se

encuentran en funcionamiento. En la planta Tilata, se han efectuado renovaciones y

ampliaciones en capacidad de pozos y sus equipos de bombeo, existen labores de

mantenimiento rutinario y programado.

iv. Plantas de Tratamiento de Agua Residual: Se ha identificado una mejora en la

eficiencia de la planta, como resultado de la ampliación y su mejoramiento, se ha

identificado mayor personal operativo y la operación de equipos de control en línea.

v. Estanques de Almacenamiento: Se ha diagnosticado que varios de los tanques

presentan rajaduras y/o filtraciones. Por ello, se requiere intensificar labores de

limpieza, de mantenimiento y de seguridad.




vi. Estaciones de Bombeo: Existen actividades de mantenimiento y de renovación de

equipos eléctricos en tableros de control de las estaciones. Se requiere disponer de

bombas en stand by para seguridad en la operación.

vii. Estaciones Reductoras de Presión: Del Sistema Achachicala: Las reductoras están en

operación en condiciones límites de su vida útil. Existe un desgaste de piezas

especiales, corrosión externa e interna efecto de su antigüedad (más de 30 años), se

han renovado algunas piezas, por ello, se requiere generar un programa de

renovación de válvulas reductoras de presión y sus componentes y accesorios. Del

Sistema Pampahasi: Se identifica renovaciones de válvulas reductoras y programas

de mantenimiento. Del Sistema El Alto: Se identifica una importante renovación de

válvulas reductoras y programas de mantenimiento. En todos los sistemas se requiere

mejorar la hermeticidad de las tapas y accesos a las cámaras.

Una conclusión general obtenida por el propietario de la infraestructura (SAMAPA), muestra que el

actual operador (EPSAS) cumple con lo sustancial en referencia a la ejecución de actividades de

conservación, mantenimiento y mejoramiento de los bienes. Sin embargo, se considera recomendable

considerar, –en el corto plazo-, la ejecución de actividades y/o programas de inversión destinados a

mejorar y/o renovar la infraestructura que así lo requiere.

Evaluación Interna Una evaluación global de los indicadores de eficiencia en labores de

mantenimiento, muestra que existe un adecuado desempeño en el mantenimiento de la

infraestructura de producción, sin embargo, se requiere mejorar y reforzar las actividades dirigidas a

la operación de equipos e instrumentos de control.

Adicionalmente, como resultado de visitas e información relevada en el operador, se han identificado

algunos aspectos, como ser:

i. Los manuales existentes en las plantas de agua potable, son antiguos e incompletos,

por su desactualización normalmente no son utilizados para la programación de

actividades, como tampoco en los trabajos de mantenimiento.

ii. No existen reportes de mantenimiento individuales, que puedan mostrar el historial de

cada equipo o pieza (por ejemplo válvulas, bombas, etc.) que conforman los

componentes de las Plantas y Aducciones.

iii. Se pudo relevar información que permite apreciar que el mantenimiento a los

componentes del sistema de agua no es sistemático y se lo realiza según vayan

presentando fallas, por tanto la mayor parte del mantenimiento es correctivo.

c) Calidad del Agua

i. EPSAS realiza labores de control de calidad (Físico/Químico y Bacteriológico) del

agua potable y control de calidad (Físico/Químico, Bacteriológico y Biológico) de las

aguas residuales.

ii. Considerando información remitida por EPSAS en conformidad a normativa

regulatoria, se identifica que existe conformidad de los análisis de agua potable.

iii. Adicionalmente, información disponible en el departamento de producción y

saneamiento, muestra que no han ocurrido eventos que afecten la normalidad de la

calidad del agua producida y que las condiciones de captación y procesos de

tratamiento fueron normales.

d) Continuidad

La continuidad en la prestación de servicios de agua potable y alcantarillado sanitario, es

diagnosticada a través de las siguientes referencias:




i. Se han presentado anomalías del servicio “reportadas como importantes por el

departamento de redes” e identificadas mediante la fuga de agua potable (4

anomalías/semestre), que han provocado la interrupción del servicio por varias horas

en distintas zonas. Dichas anomalías han sido atendidas normalmente.

ii. Los reclamos por falta de agua alcanzan un promedio de 160 reclamos/mes en la

ciudad de La Paz. Los reclamos por falta de agua representan un 15% y 10% del total

de reclamos en las ciudades de La Paz y El Alto respectivamente.

iii. El indicador de continuidad por cortes elaborado con información de EPSAS muestra

que existe conformidad en continuidad.

e) Alcantarillado Sanitario

i. En la ciudad de La Paz, las redes de alcantarillado en su generalidad son diseñadas

como sistemas separados (sanitario y pluvial); sin embargo, ambos funcionan como un

sistema unitario, debido a la gran cantidad de conexiones cruzadas existentes no

autorizadas.

ii. La responsabilidad por las redes de alcantarillado sanitario, la operación y limpieza de

10.000 sumideros pluviales corresponde a EPSAS, mientras que los colectores de

macro drenaje pluvial (canalizaciones, ríos y quebradas receptoras) son administrados

por el Gobierno Municipal de La Paz.

iii. La red y colectores del sistema de alcantarillado de la ciudad de La Paz, desembocan

en innumerables quebradas y en canalizaciones afluentes de los principales ríos

receptores de la ciudad.

iv. La red y colectores del sistema de alcantarillado en el centro (casco viejo) de la ciudad

de La Paz fue construida en el año 1920, con una extensión de 65.000 metros de

longitud, con posteriores ampliaciones.

v. Dadas las condiciones topográficas del área de servicio, el flujo del agua en la red y

colectores de alcantarillado es por gravedad y desembocan en innumerables

quebradas y en canalizaciones afluentes de los principales ríos receptores de la

ciudad, vale decir Choqueyapu, Orkojahuira, Irpavi y Achumani.

vi. En la ciudad de La Paz no existe recolección de aguas residuales en un sistema

separado (Emisario) y no existe planta de tratamiento de aguas residuales (PTAR).En

la actualidad todos los ríos y quebradas de las cuencas existentes de la ciudad de La

Paz son utilizados como colectores mixtos. Las aguas residuales mezcladas con las

pluviales reciben un tratamiento natural de depuración en los ríos de la ciudad de La

Paz, por la oxigenación y agitación en sus cauces.

vii. En la ciudad de El Alto, la planta de tratamiento de aguas residuales Puchukollo está

ubicada al sur-oeste de la ciudad de El Alto, entre las localidades de Puchukollo Bajo,

Huanokollo y Khiluyo. Es la más alta de América Latina, se encuentra emplazada a

una altura de 3.925 m.s.n.m. Su función es depurar las aguas residuales recolectadas

por el sistema de alcantarillado sanitario de la ciudad de El Alto

viii. EPSAS realiza mantenimiento de los sistemas de alcantarillado en las ciudades de La

Paz (pluvial y sanitario) y El Alto (sanitario) no identificándose situaciones críticas. Sin

embargo, se observa un incremento en el mal uso de las redes de alcantarillado,

utilizado como depósito de una diversidad de materiales y manipulación de tapas de

cámaras de inspección.

ix. Los reclamos emergentes del sistema de alcantarillado de las ciudades de La Paz y El

Alto, representan un 27% y un 40% respectivamente del total de reclamos.




f) Sistemas de Información Técnica

EPSAS dispone de sistemas de información técnica, bajo las siguientes referencias:

i. Sistema de Atención de Reclamos (SAR); Vigente desde el operador AISA, el sistema

consta de tres módulos: Módulo Call Center, que es el centro de telefónicas y su

registro automático en el sistema, Módulo Planificador Técnico, que se encarga de

realizar la programación y asignación de equipos de trabajo y equipos para la atención

de los reclamos y el Módulo Planificador Comercial, que se encarga de los reclamos

de tipo comercial. Las características actuales de funcionamiento y de respuesta del

SAR, son aceptables y proporcionan una captura de información de reclamos de los

usuarios en referencia a la prestación de servicios y permiten efectuar una

programación de recursos (cuadrillas de trabajo) para atender y dar respuesta a los

reclamos. En el uso actual del SAR no se desarrollan labores de monitoreo, control y

seguimiento interno. Por su antigüedad y por su falta de actualización tecnológica, el

sistema SAR –en las condiciones actuales.- dispone de un catastro urbano

desactualizado (planchetas desactualizadas), significando que las áreas y/o zonas que

se van incorporando al servicio, no se encuentran al interior del sistema SAR. Esta

situación, dificulta la ubicación de infraestructura y de una adecuada labor de

mantenimiento.

ii. Sistema SCADA: EPSAS ha implementado en el departamento de producción el

sistema SCADA (Control de Supervisión y Adquisición de Datos), que ha permitido

supervisar y controlar las variables de proceso de producción de agua a distancia. En

las gestiones 2012/2013, mediante la ejecución de un financiamiento con recursos

propios se procede a realizar en una primera fase una actualización del sistema

SCADA, bajo un entorno tecnológico SSWin y en una segunda fase, mediante la

ejecución del Programa de Gestión del Agua No Contabilizada en EPSAS El Alto – La

Paz se prevé financiar la adquisición de terminales en unidades distritales y una

unidad en oficina central, tal que permita mejorar de las capacidades tecnológicas y

operacionales del sistema SCADA bajo las siguientes referencias: (i) Implementación

en un centro de control, (ii) Equipamiento para mejorar la confiabilidad de la medición

de producción y mejorar el control operacional del ANC, (iii) Equipamiento para

mejorar el control de presiones en las redes de distribución y (iv) El registro de datos

en las estaciones de medición y la determinación en sitio de los errores de micro

medición.

5.2.3. Aspectos Administrativos

a) Estructura Organizativa del Área Administrativa

La estructura administrativa de EPSAS conserva características organizacionales del antiguo

operador (AISA), dicha estructura le ha permitido proporcionar condiciones para desarrollar

actividades orientadas al cumplimiento de objetivos y requerimientos administrativos actuales. Sin

embargo, se identifican ciertas adecuaciones de mejora, pero se requieren decisiones y acciones

futuras, a fin de que la empresa se encuentre organizada para cumplir con requerimientos futuros y/o

la creciente expansión de servicios que se viene generando en el área de atención en los últimos

años, particularmente en la ciudad de El Alto.

EPSAS dispone de una organización administrativa compuesta por una Gerencia Administrativa y

cinco (5) Departamentos: Un Departamento de Administración, Un Departamento de Contrataciones.

Un Departamento de Finanzas, Un Departamento de Recursos Humanos y Un Departamento de

Sistemas.




b) Administración de Recursos Humanos

El 52% de los empleados corresponden al área técnica, reflejando el carácter operativo de la

empresa. Posteriormente se sitúa el área comercial con un 24% de empleados, corresponde destacar

el surgimiento de la gerencia El Alto que dispone de un 8% del total de empleados, como una

referencia del crecimiento de usuarios en dicha ciudad.

El 74% de los empleados de EPSAS tienen una formación empírica, con un 12%, la Gerencia

Comercial muestra la menor proporción de personal profesional, asimismo señalar que un 85% de los

empleados son varones.

c) Administración de Bienes y Servicios

EPSAS dispone de un sistema de administración de bienes, obras y servicios operado en el marco

del Decreto Supremo No. 181 (vigente desde el 28/06/2009) emitido por el Ministerio de Economía y

Finanzas y la Resolución de Directorio No. 15/2008 EPSAS (del 23/05/2008) y del Contrato de

Concesión (Clausula Novena). En el contexto descrito, señalar los siguientes aspectos:

Se requiere la aprobación por el Directorio de EPSAS del reglamento específico referido a la

contratación de bienes y servicios.

Los procesos de contratación se efectúan de acuerdo a lo establecido en las normas

básicas del sistema de administración de bienes y servicios (SABS).

Se evidencia procedimientos de contratación de servicios (alquiler de cisternas) de manera

sostenida, mostrando que la empresa requiere encarar un proceso de costo/beneficio para

evaluar la alternativa compra vs. la alternativa de alquilar cisternas.

Se identifica una tercerización de servicios mediante contrataciones de servicios de lectura

de medidores y distribución de facturas.

Se identifica contratación de servicios para limpieza y/o labores de operación en obras de

toma, plantas y otra infraestructura, mostrando que la empresa no dispone de los recursos

humanos y/o físicos para ciertas labores o por el contrario le es más conveniente

económicamente realizar tales labores con terceros, mostrando que es recomendable

desarrollar un análisis técnico/económico para evaluar la conveniencia de intensificar la

contratación de servicios de mantenimiento y/o operación.

d) Sistema de Información Administrativa

En el área administrativa financiera se encuentra en aplicación el software “SAP” (sistemas,

aplicaciones y productos de procesamiento de datos) que opera las transacciones

financieras y contables de la empresa.

El personal de la gerencia financiera de la empresa, diagnostica que el sistema SAP brinda

una adecuada respuesta tecnológica y que tiene herramientas internas que no están siendo

utilizadas plenamente, por los procedimientos y normativa actual existente en la empresa.

Se identifica una falta de integración entre los sistemas actuales en aplicación. No se

relacionan los sistemas de comercial (ICIS) y de finanzas (SAP), lo cual implica la

realización de varios procedimientos y registros manuales para una misma transacción o

una demora en el procesamiento y manejo de la información.




5.2.4. Aspectos Financieros

a) Estructura Organizacional del Área Financiera

La estructura organizacional de la gerencia financiera, se presenta bajo el organigrama expuesto a

continuación:

Departamento Finanzas: Contabilidad,

Tesorería, Control de Gestión y

Presupuesto

Gerente Administrativo

Financiero

Secretaria

Jefe Departamento

Finanzas

Jefe División

Control de Gestión

Y Presupuesto

Jefe División

Contabilidad

Oficiales Contables

Oficial Impuestos

Jefe División

Tesorería

Oficial Egresos

Cajero Centralizador

Supervisor

Control de Gestión

Y Presupuestos

Oficial Control de

Gestion y

Presupuestos

Supervisor Contable

El área financiera de EPSAS está constituida por la siguiente estructura orgánica:

Una (1) Jefatura de Departamento

Una (1) Jefatura División de Contabilidad

Una (1) Jefatura División Tesorería.

Una (1) Jefatura División Control de Gestión Presupuestaria.

b) Ingresos

La estructura de ingresos no es posible de ser dividida en ingresos por servicios de agua potable e

ingresos por servicios de alcantarillado sanitario, ya que no existen tarifas diferenciadas por tipo

servicio, tal como se reflejara en la evaluación del área comercial. En ese marco, la estructura de

ingresos de la empresa, ha presentado la siguiente evolución:

Tabla 5.1. Ingresos Por Servicios (En Bolivianos)

Fuente: Estados financieros auditados 2009 a 2011 EPSAS

CONCEPTO 2009 2010 2011

Ingresos servicio agua 173.577.335 176.922.795 191.311.569

Ingresos servicios especiales 31.199.978 31.532.705 30.088.967

Ingresos estimados -254.350 5.103.680 655.673

TOTAL 204.522.963 213.559.180 222.056.209




Como se advierte en promedio el 85% de los ingresos son generados a través del servicio de agua

potable y el 14,5% por el servicio especiales proporcionados por la empresa y 0,5% provienen de los

denominados de ingresos estimados. Los ingresos especiales comprenden todos aquellos conceptos

operativos adicionales derivados de la prestación de los servicios, en tanto que los ingresos

estimados son ingresos de conexiones nuevas del Distrito 7 de la ciudad de El Alto.

A fin de determinar el peso relativo que tiene la ciudad de La Paz y El Alto en los ingresos facturados

por el servicio de agua potable, se establece que la ciudad de La Paz aporta cerca del 74% de los

ingresos de agua potable y la ciudad de El Alto aporta el 26%.

c) Costos

Respecto a la distribución de los costos totales anuales, es posible determinar que en promedio los

últimos tres años, los costos de operación y mantenimiento representa en promedio un 74%, la

depreciación y amortizaciones de los activos representa en promedio el 17%, las obligaciones

tributarias el 5,5 %, la tasa de regulación el 2,6% y por costos de diversa naturaleza el 0,8%.

A fin de proporcionar la composición de los costos totales por cada concepto, a continuación se

proporciona el desglose respectivo de los mismos.

Tabla 5.2.Estructura de Costos (En Bolivianos)

Fuente: Estados financieros Auditados 2009 a 2011 EPSAS

EPSAS no posee una contabilidad por centros de costos, que permita determinar los costos

correspondientes para cada servicio (agua potable o alcantarillado sanitario).

d) Resultados de Gestión

Sobre la base de los ingresos y gastos antes proporcionados, así como del conjunto de ajustes de

carácter contable relacionados a cada gestión, a continuación se determinan los resultados de

gestión registrados por la Empresa los últimos tres años.

Tabla 5.3. Resultados de Gestión (En Bolivianos)

Fuente: Estados financieros auditados 2009 a 2011 EPSAS

Como se advierte, la empresa refleja resultados de gestión positivos en forma continua. Corresponde

que dichos resultados se hallan fuertemente influenciados, por la política de activación que tiene la

empresa, que hace que parte de los gastos sean llevados como parte de las instalaciones

permanentes

CONCEPTO 2009 2010 2011

Gastos operativos 106.847.511 122.317.751 131.911.036

Impuestos 7.023.238 9.575.605 10.574.649

Tasa de regulación 4.050.820 4.201.058 4.422.032

Depreciación y amortizaciones 24.371.176 27.226.463 31.773.478

Gastos diversos 1.387.403 1.094.521 1.049.086

Total 143.680.148 164.415.398 179.730.281

CONCEPTO 2009 2010 2011

Ingresos 204.522.963 213.559.180 222.056.209

Costos (125.832.934) (160.817.700) (163.722.995)

Impuesto a las utilidades de la empresa (23.931.246) (19.816.386) (16.553.719)

Resultado de gestión 54.758.783 32.925.094 41.779.495




e) Indicadores de Gestión Financiera

Liquidez: Para este propósito se presenta el grado de liquidez y su evolución en los años de análisis,

cuyos resultados son los siguientes.

Tabla 5.4. Índice de Liquidez


Como se advierte la liquidez de la Empresa ha presentado una evolución positiva negativa en el

transcurso de los años en los primeros grados de liquidez considerados. Es así que al cierre de la

gestión 2011, la Empresa cuenta con Bs. 1.40 de efectivo disponible en el activo corriente, para cubrir

un boliviano de obligaciones corrientes a corto plazo. Conforme al criterio del regulador el indicador

de liquidez corriente debe ser mayor a 1, con un rango óptimo del indicador entre 1,5 y 2

Endeudamiento: En relación a este indicador financiero, también se ha considerado tres grados de

endeudamiento de la Empresa, el primero en relación al total de sus deudas, el segundo en relación a

las deudas que posee en corto plazo (vencimiento en un año) y finalmente con relación a las deudas

a largo plazo (vencimiento mayor a un año).

Figura 5.1.Índice de Endeudamiento


La gráfica nos refleja la reducción paulatina que ha tenido el operador en relación al grado de

endeudamiento, tanto en el corto como en el largo plazo. Al cabo de la gestión 2011, el

endeudamiento total alcanza a un 26% sobre el total de activos o patrimonio que posee EPSAS,

parámetro que le permite no incurrir en riesgos la prestación de los servicios. Conforme al criterio del

regulador el indicador de endeudamiento total, debe estar comprendido en un rango óptimo entre

30% y 50%. Sin embargo, la capacidad de endeudamiento debe evaluarse adicionalmente con la

capacidad de pago de deuda que disponga EPSAS para el repago de créditos externos.

Índice de Razón de Trabajo: A fin de efectuar una relación de los costos operativos derivados de los

servicios, con los ingresos operativos de la misma, se ha recopilado el índice de la razón de trabajo,

cuyos resultados son:

Concepto 2009 2010 2011

Prueba acida 0,55 0,94 1,40

33%

29%26%

11%9% 8%

22% 21% 18%

0%

5%

10%

15%

20%

25%

30%

35%

2009 2010 2011

Indice de endeudamiento Total Indice de endeudamiento a corto plazo

Indice de endeudamiento a largo plazo




Figura 5.2. Índice de Razón de Trabajo

Fuente: Indicadores de gestión EPSAS. AAPS.

Los resultados reflejan que el peso relativo de los costos operativos en relación a los ingresos

operativos se ha incrementado continuamente en el periodo de análisis, llegando al 69% en la gestión

2011. El parámetro óptimo de la instancia regulatoria de dicho indicador, es del 65% a 75%, rango en

cual se encontraría EPSAS en la última gestión.

Índice de Ejecución de Inversiones: Para el efecto, se recopilo la información relacionado al índice

de ejecución de inversiones establecido por la instancia regulatoria. La relación entre el importe de las

inversiones ejecutadas y el importe de las inversiones programadas, determinan para cada gestión el

grado de ejecución alcanzada por EPSAS.

Figura 5.3. Ejecución de Inversiones

Fuente: Indicadores de gestión EPSAS. AAPS

Como se aprecia el grado de ejecución de las inversiones programadas por EPSAS ha

experimentado una permanente disminución en el periodo de análisis, en la gestión 2009 esta llego al

64%, en el año 2010 se redujo al 55% y finalmente en la gestión 2011 la ejecución alcanzo al 36% de

lo programado. Considerando el valor optimo establecido por la AAPS (mayor o igual al 90%), el

grado de ejecución de inversiones de EPSAS resulta muy reducido.

51%

64%

69%

10%

20%

30%

40%

50%

60%

70%

80%

2009 2010 2011

Indice de Razón de Trabajo

51%

64%

69%

10%

20%

30%

40%

50%

60%

70%

80%

2009 2010 2011

Indice de Razón de Trabajo




5.2.5. Conclusiones

Del Diagnóstico Institucional/Organizacional

La actual administración que tiene carácter de transición no ha podido abordar procesos fuertes

y sostenidos de organización institucional y/o administrativa, por cuanto tiene un accionar

“privado/público que no le ha permitido disponer de una entidad con un modelo de gestión

claramente definido y establecido.

En ese contexto, se han venido desarrollando procesos de diseño en referencia a una nueva

estructura institucional bajo el denominado “Nuevo Modelo de Gestión Institucional”. Sin

embargo, no se tienen resultados concretos y/o estrategias institucionales diseñadas.

El proceso de consolidación de la actual empresa o la formación y puesta en marcha de una

nueva empresa requiere la participación de actores externos que ejercen tuición sobre EPSAS y

que están ligadas a la toma de decisiones gubernamentales. Asimismo, está sujeto a plazos y

factores sociales que podrían representar periodos prolongados, por lo que el Directorio y la

Gerencia General deben encarar la ejecución, - en el corto plazo-, de procesos de

fortalecimiento de áreas clave y disponer de una estructura interna que sea capaz de afrontar

los actuales desafíos, hasta la conformación de la nueva empresa.

La eficacia y funcionalidad de una entidad como EPSAS debe ser resultado de un proceso de

transformación y mejora subordinado a un diagnóstico que tome en cuenta básicamente los

problemas institucionales y el entorno social para convertirlos en fortalezas, con el propósito de

alcanzar la optimización de gestión institucional.

La puesta en marcha del Sistema Chuquiaguillo, se convertirá en un factor técnico/operacional

que influirá en la actual estructura organizacional de EPSAS, por ello, de manera previa, deberá

diseñarse e implementarse gradualmente una readecuación de la estructura organizacional

actual ó disponer de un nuevo modelo de organización.

Dada la incertidumbre sobre la nueva estructura de la empresa, se requiere que EPSAS debe

generar acciones internas, ampliar los conocimientos de los recursos humanos, y disponer de

un esquema institucional cada vez con mayor adaptación en el marco de un esquema de

transición.

El entorno interinstitucional debe ser construido, por la presencia de actores (Gobierno

Municipales, Federaciones de Juntas Vecinales) que expresan posiciones particulares respecto

al desempeño futuro institucional del operador.

Del Diagnóstico Técnico

Se identifica una necesidad de mejora en el uso, generación y utilización de resultados de uno

de los más importantes sistemas de información (Sistema de Atención de Reclamos, SAR)

existentes en la Gerencia Técnica, el cual está dirigido a atender y programar el desarrollo de

actividades de reparación en redes y conexiones. Sin embargo, de existir una decisión y

acciones ejecutivas, dicho sistema permitiría generar información valiosa (historial de fallas en

redes, tiempos de atención, uso de materiales) para actividades y proyectos de renovación de

redes.

Inexistencia de un plan de mantenimiento preventivo de medidores, reflejado en una falta de

planificación, en insuficiencia de equipos de trabajo y en disposición de medidores patrón.

Se requiere mejorar la capacidad de las plantas de tratamiento de agua potable y de aguas

residuales, así como la eficiencia en uso de equipos de control y monitoreo.

Se requiere transversalizar y fortalecer el componente de agua no contabilizada que

actualmente viene siendo ejecutada por el operador.

Se requiere fortalecer el proceso de certificación del Laboratorio bajo un Sistema de Gestión de

Calidad con normas internacionales.




Se requiere mejorar la logística de provisión de materiales, equipo para labores de operación y

mantenimiento.

Incrementar esfuerzos para ejecutar acciones, inversiones y otras actividades a efectos de

evitar un potencial rezago en oferta de agua.

Del Diagnóstico Administrativo

Los procesos y sistemas administrativos son lentos y burocráticos, se requiere encarar un

proceso de agilización y modernización.

Se ha identificado una sostenida y negativa percepción de los empleados respecto a los

procedimientos y procesos (Normas SABS) que viene aplicando la empresa, que aseguran

burocratiza los procesos de adquisición de bienes y/o servicios.

Se identifica una carencia de recurso humano capacitado para contratar y monitorear el régimen

de seguros, que ha conducido a que la empresa se encuentre varios meses sin cobertura de

seguros.

EPSAS debe ordenar, mantener y tener disponible la información relevante generada en el

quinquenio 2007-2012, de tal manera que facilite la transición al Nuevo Modelo de Gestión.

Muchos de los sistemas de información así como un porcentaje considerable de equipos de

comptación y comunicación son obsoletos.

Del Diagnóstico Financiero

El hecho que la empresa cuente con un contrato de arrendamiento de activos con SAMAPA, de

un conjunto importante de la infraestructura de los servicios, hace que la respectiva

depreciación no sea registrada por EPSAS con los consiguientes efectos en los resultados de

gestión contables, ya que el importe de alquiler tiene una base de cuantificación distinta.

La liquidez corriente de la empresa tiene un crecimiento en el periodo de análisis, una variable

explicativa es el bajo nivel de ejecución de las inversiones.

La permanente reducción del grado de ejecución de las inversiones, debe ser objeto de un

análisis profundo, a fin de determinar las causas que originan dicha situación, considerando los

requerimientos financieros de la expansión de los servicios.

La política de activación de costos operativos y financieros, influye en buena medida para la

determinación de los resultados de gestión positivos, reflejados en el Estado de Resultados.

Desde el punto de vista de apoyar el comportamiento financiero del operador, de alcanzar una

cobertura de costos y disponer de los recursos financieros adecuados para la prestación de los

servicios, es recomendable evaluar un conjunto de estrategias que permitan mejorar la

generación de ingresos, optimizar los costos asociados al servicio, explorar nuevos mecanismos

de subsidio y/o otras acciones que permitan apoyar la sostenibilidad financiera del operador.

Se requiere disponer de mejores instrumentos de generación y procesamiento de información

técnica (protocolos) e información financiera/administrativa.

El servicio de alcantarillado sanitario es insuficiente, la evacuación de aguas residuales está

provocando la contaminación de los cursos receptores y el medio ambiente de la ciudad.

Se ha podido evidenciar, que los recursos informáticos que utiliza el operador no guardan

relación con el avance tecnológico. La falta de integración de los mismos, hace que se realicen

registros que afectan el rendimiento y procesamiento de información.




Del Diagnóstico Comercial

Existe personal operativo con experiencia en las funciones que realiza, con capacidad en el

manejo del sistema comercial y conocimiento de las zonas de La Paz y El Alto. Sin embargo, se

requiere apreciar y fortalecer las capacidades de dicho personal.

Aproximadamente un 60% de los procesos se adecuan a las Normas ISO 9000, por ello, se

requiere impulsar esta fortaleza e implantar un sistema de gestión bajo normas de calidad.

Existiendo un riesgo por su obsolescencia (del actual sistema ICIS), se requiere de manera

prioritaria, implementar un nuevo sistema comercial, que soporte adecuadamente todos los

procesos comerciales de la empresa. En ese contexto, la empresa dispone de un proyecto que

requiere su financiamiento e implementación inmediata.

El alcance de beneficiados que tiene la tarifa solidaria (con mayor subsidio) en relación al

conjunto de usuarios, así como su comportamiento en consumo y el impacto financiero negativo

en el operador se viene incrementando en los últimos años.

5.2.6. Recomendaciones

Diseñar e implementar un Nuevo Modelo de Gestión, con enfoque metropolitano, con arreglos

institucionales y con aceptación social.

Implementar los resultados de la reingeniería de procesos técnicos, administrativos,

comerciales, financieros y administrativos que viene desarrollando el operador lo que permitirá

mejorar su eficiencia en la prestación de servicios.

Mejorar el clima laboral e implementar programas de capacitación y mejora en el desempeño

del personal.

Mejorar los procesos operativos y dotar de nuevo equipamiento al laboratorio de medidores.

Diseñar e implementar un Sistema de Catastro de Usuarios bajo plataformas tecnológicas

actualizadas.

Alcanzar una solución al tratamiento de aguas residuales, dado que su evacuación está

provocando la contaminación de los cursos receptores y el medio ambiente de la ciudad.

Implementar soluciones tecnológicas para actualizar el sistema comercial del operador.

Por el impacto financiero de la tarifa solidaria, es recomendable, identificar, diseñar y/o evaluar

estrategias a objeto de identificar mecanismos alternativos de subsidio, que beneficien

particularmente a los estratos socioeconómicos con menor capacidad de pago.

Diseñar e implementar una estructura por centro de costos, que permita identificar costos por el

servicio de agua potable y costos por el servicio de alcantarillado sanitario.

Mejorar los mecanismos de ejecución de inversiones.




6. DESARROLLO COMUNITARIO

6.1. FACTIBILIDAD SOCIAL DEL PROYECTO

En el caso de Saneamiento el Reglamento de Presentación de Proyectos de Agua Potable y

Saneamiento establece que el Capítulo referido a Desarrollo Comunitario es aplicable a Proyectos

para Poblaciones Menores a 10.000 habitantes, por lo que el Proyecto de Emisario, Interceptores

Principales y PTAR, tiene una población que supera el mínimo no considera el planteamiento de este

componente para la fase de factibilidad o Estudio de Identificación.




7. PRESUPUESTO DEL PROYECTO

A continuación se presenta el presupuesto general del estudio de identificación desglosado por

componentes .El respaldo técnico que comprende los cómputos métricos se halla en el Anexo 9

“Cómputos Métricos” y los Análisis de Precios Unitarios se hallan contenidos en el Anexo 10 “Análisis

de Precios Unitarios” que se presentan en el presente Estudio de Identificación.

En la tabla se puede apreciar el presupuesto general del proyecto de Saneamiento para la ciudad de

La Paz

Tabla 7.1. Presupuesto General del Proyecto

DESCRIPCION DE LAS OBRAS SANEAMIENTO LA PAZ CORTO PLAZO

(Bs) CORTO PLAZO

($us)

INTERCEPTOR OESTE + ESTACIÓN ELEVADORA 12.603.105 1.810.791

INTERCEPTOR ORKOJAHUIRA 15.764.858 2.265.066

INTERCEPTOR HUAYLLAS 4.653.467 668.602

INTERCEPTOR SEGUENCOMA 3.181.800 457.155

INTERCEPTOR AUTOPISTA SANEAMIENTO OBRA DE TOMA PTAP ACHACHICALA

4.085.012 586.927

EMISARIO CHOQUEYAPU 49.190.036 7.067.534

OBRA DE TOMA (CAPTACION DE AGUAS MIXTAS ZONA CENTRAL)

1.702.589 244.625

PLANTA DE TRATAMIENTO DE AGUAS RESIDUALES LA PAZ 184.705.572 26.538.157

AMPLIACIÓN DE LA RED SECUNDARIA 30.049.062 4.317.394

CONEXIONES DOMICILIARIAS (densificación y expansión) 65.945.722 9.474.960

RENOVACIÓN DE REDES 24.241.694 3.483.002

SANEAMIENTO ECOLÓGICO (LETRINAS) 1.358.891 195.243

REDES DE INTERCONEXIÓN DE COLECTORES PRINCIPALES A INTERCEPTORES

21.300.335 3.060.393

TOTAL INFRAESTRUCTURA 418.782.145 60.169.848

Imprevistos (5% Corto plazo) 20.939.107 3.008.492

TOTAL ESTUDIO DE INDENTIFICACION 439.721.252 63.178.341

PREINVERSIÓN

Elaboración del Estudio TESA Interceptores y Emisario (3% Estudio de Indentificación)

13.191.638 1.895.350

DESCOM y Mitigacion Ambiental (3% Estudio de Indentificación) 13.191.638 1.895.350

Supervisión de Obras (5% Inversión) 21.986.063 3.158.917

COSTO TOTAL DEL PROYECTO 488.090.590 70.127.958





8. EVALUACIÓN DE LA ALTERNATIVA SELECCIONADA

8.1 ANTECEDENTES

El propósito de la evaluación es establecer la factibilidad socioeconómica de proyectos de ampliación

y mejoramiento del sistema de saneamiento para el Operador EPSAS (área metropolitana La Paz).

En este sentido, para la evaluación del sistema de saneamiento, que es objeto del presente estudio,

se aplica el método de valoración contingente.

Los datos básicos utilizados en las evaluaciones económicas provienen de:

Información técnica a nivel de Estudio de Identificación (EI) está relacionada con la población a

ser beneficiada con el servicio, las inversiones requeridas, costos de operación y mantenimiento

y volúmenes de evacuación de aguas residuales.

8.1.1. Objetivos Evaluación Socio Económica

Analizar la viabilidad económica de la inversión requerida para realizar las obras de saneamiento para

el Operador EPSAS (área metropolitana La Paz) aplicando una tasa de descuento del 12% que es la

recomendada por la UCP, afín de determinar la conveniencia de la ejecución, tomando en cuenta los

aspectos siguientes:

a) Mejorar la calidad de vida de los pobladores (condiciones higiénicas y de

saneamiento de acuerdo la dotación de servicios).

b) La situación socioeconómica actual de los pobladores.

c) La capacidad y la disponibilidad a pagar de los beneficiarios.

d) El crecimiento demográfico y espacial de la población.

e) Presupuestos de obras

En este sentido se evalúa la alternativa seleccionada por el modelo de “Valoración Contingente”,

tomando en cuenta los indicadores de rentabilidad socioeconómicos:

Valor Actual Neto económico (VANE)

Tasa Interna de Retorno económico (TIRE)

8.1.2. Costos de operación y mantenimiento

Son todos los costos en que se incurre para otorgar el servicio. Incluye los costos en el área

operativa, comercial y administrativa así como los insumos para el tratamiento y la energía eléctrica.

Para su evaluación se ha transformado los costos de mercado a económicos.

8.1.3. Metodología para la evaluación del proyecto

El método de Valoración Contingente es una de las técnicas que tenemos para estimar el valor de

bienes (productos o servicios) para los que no existe mercado. Se trata de simular un mercado

hipotético, mediante encuestas a los consumidores potenciales preguntándoles por la máxima

cantidad de dinero que pagarían por el bien si tuvieran que comprarlo expresado en un monto

mensual por familia. El MVC se utilizó para la evaluación de proyectos de Alcantarillado Sanitario y

PTAR.




La evaluación misma consiste en recurrir a un flujo de caja anual de los beneficios evaluados por la

disposición a pagar de cada familia proyectados.

Para determinar la DAP (disposición a Pagar) máxima de los consumidores se planteó una pregunta

abierta en el cuestionario para conocer cuánto estarían dispuestos a pagar los consumidores por la

realización del proyecto.

Con el objetivo de conocer las variables que determinan la aceptación o rechazo del pago por

Ampliación o Mejoramiento de Saneamiento se realizaron varios análisis de correlación utilizando el

programa SPSS para calcular la máxima DAP.

8.1.4. Identificación de los beneficios del proyecto

Como se había indicado anteriormente, los beneficios de impacto positivo del proyecto se

identificarán simulando las situaciones sin y con proyecto, considerando la duración y ubicación

temporal.

Un mayor excedente del consumidor, resultante de la diferencia entre su disposición a pagar (DAP)

cuando prescinde del beneficio del proyecto y la tarifa que efectivamente pagará con el proyecto.

8.2. EVALUACIÓN SOCIOECONÓMICA

El objetivo principal es el determinar la viabilidad socioeconómica del proyecto Sistema de

Saneamiento del Operador EPSAS (área metropolitana La Paz). Es decir, determinar si bajo la óptica

del Estado y la sociedad el proyecto es conveniente y admite que se dispongan recursos para su

ejecución.

Las hipótesis sobre las cuales se planificó el presupuesto del proyecto son las siguientes:

El sistema planteado en el proyecto esté garantizado.

Las inversiones recurrentes para la ampliación por expansión tienen que ser ejecutadas

oportunamente.

El operador realizará todos los esfuerzos para que el servicio que se presta tenga la calidad

técnica requerida por la población.

Por lo menos el 90% de la población se conectará al sistema.

Las inversiones del proyecto permitirán que la evacuación de aguas residuales satisfaga y de

solución a las necesidades de la población.

8.2.1. Inversiones

Los factores de conversión utilizados para la conversión de costos de mercado a costos económicos

o eficiencia, son los proporcionados por la UCP.




Tabla 8.1. Factores de conversión

Fuente: Elaboración propia con datos de la UCP

En la Etapa II se seleccionaron las alternativas más viables en el caso de alcantarillado sanitario se

presentaron 4 alternativas. La alternativa seleccionada fue la Centralizada a la cual se agrega una

obra de toma tipo lateral provista de compuertas metálicas batientes y que regula el paso de las

aguas residuales mixtas.

VAN Alternativa Parcialmente Centralizada = 203,775,991

VAN Alternativa Descentralizada = 852,088,592

VAN Alternativa Centralizada (seleccionada) = 875,752,096

VAN Alternativa Híbrida (seleccionada) = 956,693,068

En el caso de PTAR se evaluaron 4 alternativas que se detallan a continuación de las cuales la

seleccionada fue la que considera una sola Planta de Tratmiento B1:

VAN Alternativa PTAR B1 (seleccionada) = 637,815,775

VAN Alternativa PTAR B2 = 449,630,651

VAN Alternativa PTAR La Paz Descent. B1 y 6 Plantas A4 = 557,002,423

VAN Alternativa PTAR La Paz Descent. B1 y 6 Plantas A4 = 413,036,039

Las inversiones requeridas por el proyecto a precios económicos afectados por la razón precio cuenta

se presenta en la tabla siguiente, el detalle de los cálculos esta en Anexos:

Tabla 8.1. Presupuesto Alcantarillado Sanitario – Precios económicos

CONCEPTO Importe Importe

Bs. $us

SANEAMIENTO LA PAZ 282,194,936 40,545,249

TOTAL 282,194,936 40,545,249

Supervisión 12,162,602 1,747,500

TOTAL GENERAL 294,357,538 42,292,750





El valor de la inversión en términos socio económicos ha sido obtenido aplicando las razones precio

cuenta, el total a invertir a corto plazo es de aproximadamente 42 millones de dólares americanos

(incluyendo costos de Supervisión equivalentes al 5% de la inversión).

Sobre la base de los criterios de identificación de beneficios y costos, se evaluó el proyecto de

Saneamiento con el método de valoración Contingente la DAP utilizada es de 55.60.

VA Beneficios -A Bs. 708,253,589

VA Costos -B Bs. 345,225,338

VANS (A-B) Bs. 363,028,251

TASA INTERNA DE RETORNO = 27.78%

8.2.2. Conclusiones

El proyecto mejoramiento del sistema de saneamiento para el Operador EPSAS (área metropolitana

La Paz), es socioeconómicamente viable para el municipio.

8.3. EVALUACION AMBIENTAL

Con base en la Ficha Ambiental Preliminar, el análisis ambiental efectuado a las actividades a

realizarse con el proyecto, tanto para la fase de construcción como de operación se puede resumir en

el siguiente cuadro:

IMPACTOS AMBIENTALES MEDIDAS DE MITIGACION

FASE DE CONSTRUCCION

Emisión de polvos, en las excavaciones de

zanjas para el tendido de tuberías, retiro y

reposición de pavimento, movimiento de tierras

para la construcción de la PTAR

Humedecer las áreas de trabajo de forma periódica,

dotar al personal equipo de protección personal

Generación de gases de combustión por el

equipo a usar en obra

Mantenimiento preventivo y correctivo de todo el equipo

a emplear en obra

Generación de aguas servidas en los

campamentos

Descargar al alcantarillado de la red de EPSAS o

construir una cámara séptica y pozo absorbente.

Erosión de suelos por las zanjas y ocupación de

nuevas áreas (PTAR y Estación elevadora)

Trabajos a realizarse en el ancho previsto para estas

actividades

Generación de residuos sólidos asimilables a

domésticos en campamentos

Almacenamiento en recipientes para su entrega al

servicio de recolección y posterior disposición en el

relleno sanitario

Afectación a la imagen urbana por las

actividades a desarrollarse en las vías en cada

distrito de la ciudad de La Paz

Trabajos que deberán desarrollarse de acuerdo al

cronograma de obras, optimizando tiempos

Afectación al personal por el ruido a generarse

en las distintas actividades de la

implementación de los interceptores como en la

PTAR

Dotar al personal del correspondiente equipo de

protección personal

Afectación al estilo de vida, por interrupción al Establecer horarios de trabajo, señalización y




IMPACTOS AMBIENTALES MEDIDAS DE MITIGACION

tránsito normal y equipo en obra campañas de difusión

Generación de empleo, mano de obra calificada

y no calificada

Generación de ingresos al sector público por el

uso de material local e importado

FASE DE OPERACION

Generación de olores en la PTAR Cerco vivo en el perímetro de la PTAR y quema del

biogás en el tratamiento deldos

Efluentes de la planta de tratamiento con

descarga a un canal de riego

Los efluentes deberán dar cumplimiento del RMCH

Generación de residuos sólidos en el

pretratamiento

Almacenamiento de los residuos y entrega al servicio de

recolección de la ciudad de La Paz

Generación deldos deshidratados, y disposición

en campos de cultivo

Mejora la calidad de vida de cada uno de los

distritos de la ciudad de La Paz

Generación de empleo, mano de obra calificada

principalmente

La propiedad privada y pública se va a ver

beneficiada con el proyecto de alcantarillado y

tratamiento de las aguas crudas.

En el futuro se va descontaminar el río

Choqueyapu con el aporte de aguas tratadas

Resumiendo podemos señalar, que los impactos ambientales que se van a generar en la fase de

construcción, entre los más importantes podemos señalar: se van a generar emisiones de polvo a la

atmosfera por las excavaciones a realizar en las vías así como el relleno y compactado de zanjas; la

imagen urbana se va a ver alterada así como el estilo de vida de vida de población, por los trabajos

de tendido de tuberías a realizar en las vías del área del proyecto, se van a erosionar los suelos con

la instalación de la PTAR, por lo general, los impactos serán negativos moderados a bajos, directos y

temporales mientras dure la ejecución de las obras.

En la fase de operación los impactos serán positivos, directos y permanente, se destacan el

tratamiento de las aguas servidas crudas y la mejora en la calidad de vida de la población, ya que

contarán con un sistema de recolección de aguas servidas y el tratamiento de las mismas y con el

tiempo se puede usar los efluentes para riego.

La gestión ambiental del proyecto deberá sujetarse a la normativa vigente, primeramente se deberá

contar con una categoría del proyecto, la misma que deberá ser emitida por la Autoridad Ambiental

Competente. Para definir la categoría de manera preliminar, se ha pre categorizado el proyecto, para




ello se ha acudido a la Ficha Ambiental (Anexo 6) y con base en la Matriz de Identificación de

Impactos y tomando en cuenta la Gráfica: Clasificación de los proyectos para su evaluación

Ambiental, del Reglamento para la Prevención y Control Ambiental, el proyecto presenta una

Categoría de 2, para: Aquellos que requieren un Estudio de Evaluación de Impacto Ambiental (EEIA)

ANALITICO ESPECIFICO. Estarán sometidos a un EEIA ANALITICO ESPECIFICO todos los

proyectos, obras o actividades, públicos o privados que de acuerdo con la metodología de IIA de la

FA, causen efectos significativos al ambiente en uno o algunos de los factores ambientales”.

Por lo que el Estudio Ambiental estará enmarcado al Título III De la Evaluación de Impacto Ambiental

del Reglamento de Prevención y Control Ambiental. El alcance que deberá tener el estudio ambiental

se señala en el Anexo 15- Términos de referencia para el Estudio TESA.

CLASIFICACION DE LOS PROYECTOS PARA SU EVALUACION AMBIENTAL

IMPACTOS POSITIVOS

1.0

0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1

IMPACTOS NEGATIVOS

IMPACTOS NEGATIVOS = - 0.35

IMPACTOS POSITIVOS = + 0.38

I

IV

III

0.5




9. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

Se concluye que el proyecto: Emisario, Interceptores Principales y PTAR, para la ciudad de La Paz

es viable, en el marco del Plan Maestro Metropolitano Agua Potable y Saneamiento de La Paz y El

Alto , una vez realizadas las evaluaciones técnicas y socioeconómicas descritas en el presente

Estudio de Identificación.

Por lo tanto, se recomienda proceder con la elaboración del Estudio Técnico, Económico, Social y

Ambiental (TESA) a diseño final del mencionado proyecto, de acuerdo con los Términos de

Referencia adjuntos en el Anexo 15 “Términos de Referencia del Estudio a nivel TESA”.




10. ANEXOS

ANEXO 1: MAPA DE UBICACIÓN DEL MUNICIPIO

ANEXO 2: PLANO DEL ESQUEMA DE ACCESO VIAL

ANEXO 3: CALIDAD DE AGUAS

ANEXO 4: ESTUDIOS GEOTÉCNICOS E HIDROGEOLÓGICOS (INCLUYE REPORTE

FOTOGRÁFICO)

ANEXO 5: LIBRETA TOPOGRÁFICA (INCLUYE REPORTE FOTOGRÁFICO)

ANEXO 6: FICHA AMBIENTAL PRELIMINAR

ANEXO 7: MEMORIAS DE CÁLCULO

ANEXO 8: PREDISEÑO ESTRUCTURAL

ANEXO 9: CÓMPUTOS MÉTRICOS

ANEXO 10: ANÁLISIS DE PRECIOS UNITARIOS

ANEXO 11: PRESUPUESTO DESGLOSADO DE LA INFRAESTRUCTURA

ANEXO 12: PLANOS

ANEXO 13: EVALUACIÓN SOCIOECONÓMICA

ANEXO 14: PLANOS GENERALES

ANEXO 15: TÉRMINOS DE REFERENCIA

ANEXO 16: DOCUMENTACION LEGAL

LUSU LA PAZ

Documents