1 LUCRAREA-1- ASCUIREA I CONTROLUL GEOMETRIEI CUITELOR DE STRUNG
1.Generaliti
nlucrareasaprezintelementelecomponenteigeometriacuituluide strung ,
parametrii de reglare , modul de ascuire i controlul parametrilor
geometrici constructivi care se obin prin ascuire . 1.1Geometria
cuitelor de strung
Cuituldestrungaredouapriprincipale:parteaactiva(capulcuitului) care
participa in mod direct la generarea suprafeei prelucrate prin
detaarea achiei i
parteadefixare(corpulcuitului)careservetelapoziionareasculeiinvederea
execuiei , ascuirii i msurri ei .
Parteaactivaacuitului(fig.1.1)estapravzutcutiurileT,Tcare
rezultdininterseciafeeidedegajare A (suprafaapecarealunecisnt
ndeprtate achiile detaate ) cu feele de aezare oA, ioA(suprafeele
sculei orientate
sprepiesadeprelucrat).TiulprincipalTrealizeazachiereapropriuzis,fiind
destinatformriisuprafeei achietoare . Interseciatiului
pricipalcucelsecundar formeayvarfulcuitului,care
nscopulmririirezisteneise prevede cu o raz de vrfcrsau teiturdelime
cb ,ceeace reduceconsiderabiluzurasculei . Uneoripefeeleactive
sepotexecutafeelenguste, prelucrate mai fin , careau rolul de a mri
durabilitatea tiurilor .
Asigurareacondiiiloroptimedeachiereinpunecafeeleactivealeparii
achietoareasculeisfieorientatesubunghiuribineprecizate.Unghiurile
constructive,necesarelapoziionareacuituluinvedereaexecuiei,ascuiriii
verificriigeometrieipriiactive,seindicnraportcusistemuldereferin
cunstructiv
.Sistemuldereferinconstructivalsculei(fig.1.2)estetriedrulortogonal
drept,orientatpozitiv,avndaxele( )p r fP P X ,( )f p fP P Y ,( )r f
fP P Z ,definiteprin intersecia planelor notate n paranteze .2 fX
esteaxageometricasculeiiseconsiderpozitivnsensulcese
ndeprteazdevrfulsculei.Axa fY seconsiderpizitivinsensulopussensului
micriiprobabiledeachiere,iaraxa fZ seconsiderpizitivnsensulcese
ndeprteazdesuprafaaachiata piesei , pe direcia presupus a micrii de
avans . nacestsistemdereferin planul f f Z OXse numete plan de baz
constructiv(plandereferin) rP ,iaraxa fOY senumateaxaprincipal
constructiv. Planul de baz constructiv rP coninepunctulconsideratal
muchieitiuluiiesteparalelcu planul de sprijin al cuitului (
suprafaa sculeiutilizatcabazdeaezarein timpulexecuiei,ascuiriisau
verificrii).Acestplanesteorientat perpendicularpedireciaprobabila
micrii de achiere .Planul de lucru fP este un plan ce trece prin
punctul considerat al michiei de
achiere,perpendicularpeplanuldebazalsculei rP
iesteorientatparalelcu direcia de avans .Planul posterior pP este
un plan perpendicular cu planul de lucru fP i planul de baz al
scuei rPn punctul de achiere considerat .De asemenea se mai
definesc ( fig. 1.3 ) :- planul muchiei de achiere TPcare este un
plan tangent muchieie tiului n punctul de achiere considerat
perpendicular pe planul de baz al sculei rP
;-planulnormallamuchiadeachiere nP esteplanulperpendicularpe muchia
tiului n punctul de achiere considerat ; - planul de msurare
(ortogonal ) cPeste un plan perpendicular pe planul de baz al
sculei rPi perpendicular pe planul muchiei de achiere TPconsiderat
.Parametriigeometriciconstructiviaicuituluidestrung(fig.1.4)se
definesc dup cum urmeaz :Ungiuri pentru determinarea poziiei
muchieie de achiere a tiului Unghiul de atac r_ al tilui principal
este unghiul dintre planul muchiei de achiere TP iplanuldelucru fP
,msuratnplanuldebaz rP .Unghiul complementar de atac al tiilui
reste unghiul dintre planul posterior pP , msurat n planul de baz .
Pentru fiecare punct considerat pe tiul principal , 90 = +r r
_.3Unghiuldevrf rc este unghiuldintrepanulmuchieide
achiereatiuluiprincipal TP i planulmuchieitiuluisecundar 'TP ,
msuratnplanuldebaz(referin) rP : 180 = ' + +r r r_ c _ ; r_' -fiind
unghiul de atac al tiului secundar .Unghiudenclinareal tiului T
esteunghiuldintremuchia tiuluiiplanuldebazalsculei rP ,
msuratnplanulmuchieideachiere TP.
Unghiuri pentru determinarea poziiilor feelor
activeUnghiuldedegajarenormal n esteunghiuldintrefaadedegajare A i
planuldebaz rP alsculei,msuratnplanulnormalalmuchieideachiere nP .
Unghiul de aezare normal noeste unghiul dintre faa de aezare oA i
planul muchiei de achiere TP , msurat n planul normal al muchiei
tiului nP. Unghiul de ascuire normal n|
esteunghiuldintrefaadedegajare A ifaadeaezare oA ,msuratn planul
normal al muchiei de achiere nP. n mod similar se pot defini
unghiuri de aezare , de ascuire i de degajare n ficare din planele
secante ala sculei , planul de msurare cP, planul posterior pPsau
planul de lucru fP. n fiecare din planele considerate suma unghiuri
de aezare de ascuire i de degajare este egala cu 90(ex . 90 = + +n
n n | o , 90 = + +o o o | o , ....) .
Deaasemenea,aceiaiparametrigeometricisepotdefiniipentrutiul
secundarcumeninereacunghiurilevorpurtaindiceidenumireadesecundar
(ex. 'no - unghi de aezare normal secundar ) .4
2.Stabilireaformulelorpentrucalcululunghiurilordereglarea
dispozitivului mainii de
ascuitAscuireacuituluidestrungcufeeleactiveplaneimuchiadeachiere
rectilinienecesitdeterminareaunghiurilor f f fo o , , ' i p p po o
' , , (consideraten
planeledesecionareF-FiP-P),plecnddelaunghiurilecunoscute (T r r o o
o _ _ o o , , , , , ' ' )
.Pentruaceasta,sescrieecuaiasuprafeeiplaneactivensistemulde referin
constructiv f f fZ Y X al sculei , care se intersecteaz cu un plan
de secionare :F-F (planul de lucru fP ) sauP-P (planul posterior pP
) . 2.1 Calculul unghiurilor de degajare f ip nsistemuldereferin f
f fZ Y X sepotconsiderapatrupuncteevidente cuprinse in planul feei
de degajare (fig.1.5) :5 ( ) 0 , 0 , 0 M ,( ) ( ) ( ) 1 , , 0 sin ,
, cos , cos , , sin3 0 2 1 f r r r T rtg iM tg M tg M _ _ _ _
.Condiiadecoplanaritateaacestorpuncteestesatisfcutdac: 01 0sin
coscos sin1 0 1sin cos 1cos sin 10 0 0 1==fr o rr T rfr o rr T
rtgtgtgtgtgtg_ __ __ __ _,deunde,prindezvoltare,se obine : r T r o
ftg tg tg _ _ cos sin =( ) 1Pe dreapta de intersecie a planului
feei de degajare A cu planul posteriorpP
(seciuneap-p)rezultpunctul( ) 0 , , 14 ptg M
,iarcondiiadecoplanaritatea punctelor 4 2 1, , iM M M M devine : 00
1sin coscos sin0 1 1sin cos 1cos sin 10 0 0 1==pr c rr T rpr c rr T
rtgtgtgtgtgtg_ __ __ __ _,de unde rezult :
r T r c ptg tg tg _ _ sin cos + = ( ) 2
6 2.2 Calculul unghiurilor de aezare f psio o
nsistemuldecoordonate f f fZ Y X ,planulcareconinefaadeaezare
principal a sculei este determinat de punctele :( ) 0 , 0 , 0 Msi(
)r r rtg M _ _ cos , sin1 ,( ) ( ) 1 , , 0 sin , , cos6 5 f r o
rctg iM ctg M o _ o _. Condiia de coplanaritate n acest caz, se
scrie :01 0sin coscos sin1 0 1sin cos 1cos sin 10 0 0 100==fr rr T
rfr rr T rctgctgtgctgctgtgo_ o __ _o_ o __ _
De unde prin rezolvare rezult : r T r ftg ctg ctg _ o o o cos
sin0 =( ) 3nmodasemntor,pedreaptadeintersecieaplanuluifeeideaezare
principale oA cu planul posterior pP (seciunea p-p ), rezult
punctul( ) 0 , , 17 pctg M o , iar condiia de coplanaritate a
punctelor 7 5 1, , iM M M Mdevine : 00 1sin coscos sin0 1 1sin cos
1cos sin 10 0 0 1==pr o rr T rpr o rr T rctgctgtgctgctgtgo_ o __
_o_ o __ _ De unde se obine : r T r o ptg ctg ctg _ _ o o sin cos +
= ( ) 4Relaii asemntoare se pot determina pentru faa deaezare
secundar : r T r o pr T r o ftg ctg ctgtg ctg ctg_ _ o o_ _ o o' '
+ ' ' = '' ' + ' ' = 'sin coscos sin ( )( ) 65 Unde :T r o _ o ' '
' , , , sunt parametrii geometrici ai tiului secundar . Observaie:
n lucrare se dau ca date iniiale unghiurile o r T r o oio _ _ o ' '
, , , . Deoarece faa de degajare este unic se calculeaz unghiurile
T oi ' 'cu relaiile :
r f r p Tr f r p otg tg tgtg tg tg_ _ _ _ ' + ' = '' ' = 'cos
sinsin cos
( )( ) 87 n care p i fse calculeaz
curelaiile(1)i(2).ntoaterelaiile(1)....(8),atuncicndseunghiul T
este negativ, conform conveniei, semnele se vor schimba n mod
corespunztor . 2.3 Determinarea parametrilor de reglare ai
dispozitivului triplu pivotant
Ascuireauneisuprafeeactiveoarecareacuituluipresupuneaducerea
acestuia,prinrotirisuccesive,ntr-unplanparalelecuplanuldeascuirealdiscului
abraziv . Micrile pentru poziionare sculei la ascuire se aplic
indiferent de ordinea
lor;totui,ncazulutilizriidispozitivuluitipmenghintriplupivotant,existentn
dotarea mainii de ascuit, explicaiile roiilor din definiii presupun
urmtoarea ordine depoziionare:nplancuunghiul yq ,npivotarecuunghiul
xq inelevaiecu unghiul sq . 7 Seconsidercunsistem de axe de
coordonate mobil XZY, care coincide iniial cu sistemul de referin
cinematicalmainiideascuit m m mZ Y X , considerat fix, va coincide
n finalcusistemuldereferin constructivalsculei f f fZ Y X prin
rotireantreguluisisemcuceletrei unghiuri (unghiurile Euler )
.Rotaiasculeinjurulaxei verticalecuunghiul yq (fig.1.6)este
descrisdetransformarea:( )m y fX X = q e2 1 ( ) 9 Aceast rotaie
face ca axele sitemului dereferin costructiv al sculei s ocupe o
poziie intermediar , notat( )m f m fY Y Z Y X ' ' ,
,.ncontinuare,considerndrotaiasculeicuunghiul xq njurulaxei
orizontale (axa intermediar fX' ), se obine :( )1 1 2 f x fX X = q
e( ) 10.Prinaceastrotaieseobinepoziiafinalaaxei fZ iopoziie
intermediar fY' aaxeiY.Deciaxelesistemuluidereferinconstuctivnadoua
poziie intermediar sunt f f fZ Y X ' ' ,. Considernd acum i rotaia
de unghi zqn jurul axei fZ se obine poziia final a axelor
sistemului de referin constructiv f f fZ Y Xprin transformarea :(
)2 3 f z fX X = q e ( )
11inndseamaderalaiile(9)i(10),prinnlocuirisuccesive,relaia(11)
devine :( ) ( ) ( )m y x z fX X q e q e q e2 1 3 ( ) 12
Aceasttransformaredpoziiafinalaaxelorsistemuluidereferin
constructiv al cuitului de strung n rapart cu axele sistemului de
referin cinematic al mainii deascuit .n transcriere normal relaia
(12) capt forma :mmmy yy yx xx x z zz zfffZYXZYX =q qq qq qq q q qq
qcos 0 sin0 1 0sin 0 coscos sin 0sin cos 00 0 11 0 00 cos sin0 sin
cos,caredup dezvoltare, devine : + + =+ + =+ + =m m m fm m m fm m m
fZ C Y C X C ZZ C Y C X C YZ C Y C X C X33 32 3123 22 2113 12 11( )
138ncare 33 12 11,......, , C C C
suntcosinusuriledirectoarealaaxelorsistemuluidereferin
constructivfadecelcinematic,necesaretreceriicoordonatelounuipunctdintr-un
sistem de referin n altul i se pot determina cu ralaiile :
= ==+ ==+ =+ ==+ + =y xxy xz y x z yz xz y x z yz y x z yz xz y
x z yCCCCCCCCCq qqq qq q q q qq qq q q q qq q q q qq qq q q q qcos
cossinsin coscos cos sin sin sincos cossin cos sin sin cossin cos
sin cos sinsin cossin sin sin cos cos333231232221131211( ) 14 2.3.1
Calculu parametrilor de reglare necesari la ascuirea cuitului pe
faade degajare
Folosindelementeledin(fig.1.5)sepoatescrieecuaiafeeidedegajare Am
sistemul de refein constructiv al sculei :0sin coscos sin0 0 0 1sin
cos 1cos sin 11= =r c rr T rf f fr c rr r rf f ftgtgZ Y XtgtgZ Y X_
__ __ __ _
Prin rezolvare se obine : ( ) ( ) 0 cos sin sin cos = + +r T r c
f f r T r c ftg tg Z Y tg tg X A _ _ _ _ sau, innd seama de
relaiile (1) i (2), rezult :0 = + f f f p ftg Z Y tg X A ( )
15folosind relaiile (13), ecuaia (15) devine : ( ) ( ) ( ) 033 23
13 32 22 12 31 21 11= + + + + + f p m f p m f p mtg C C tg C Z tg C
C tg C Y tg C C tg C X A
Carereprezintecuaiasuprafeeidedegajareplane A nsistemuldereferin
cinematic m m mZ Y Xal mainii de ascuit . Punnd condiia ca aceast
suprafa plan s fie paralel cu planul frontal al corpului abraziv de
acuaie0 =mX , se obine :9 = + = + 0033 23 1332 22 12f pf ptg C C tg
Ctg C C tg C ( ) 17 Care, prin nlocuirea relaiilor (14), devine un
sistem de dou ecuaii cunecunoscutele z y xiq q q ,.
Pentrusimplificare,rezolvareasistemuluiobinutsefacesuprimndpe
rndcteorotaie,ceeacepresupunefolosireaunordispozitivedeascuiresimple
care s permit rotiri controlate doar dup dou axe orientate
perpendicular (vertical i orizontal : fY i fZ , f f iX Z ,
respectiv f f siX Y , primul caz fiind frecvent ntlnit in pracatic
) . Utilizarea dispozitivului tip menghin triplu pivotant se poate
face comod naceleaicondiiidescriseanterior,sauimpunndperndpentru z
y xsauq q q , alte
valorialeseconvenabil,determinndu-senacestcazformulelecorespunztoare
pentru calculul rotaiilor dup celelalte axe .Dac se pune condiia
ca0 =xq , parametrii de reglare devin:( ) ( ) = + = ==p zp f p yxf
tg arctg tg arctgtq t qq2cos cos0 ( ) 18 Dac n sistemul (17) se
consider0 =zq , atunci rezult : ( ) ( )= + = =+ =0cos2cos2zp f p f
yf xtg arctg tg arctgq t qtq( ) 19n mod semntor , pentru 2tq=y, se
obine :( ) ( ) == + = =p zyf p f p xtg arctg tg arcctg qtq t
q2cos2cos ( ) 20
ncazulncareascuireafeeidedegajaresefacecuparteacilindrica discului
abraziv, ceea de nseamn c Aeste paralel cu planul0 =mY , se obine
:10= + = + 0033 23 1331 21 11f pf ptg C C tg Ctg C C tg C ( )
21nlocuindcosinusuriledirectoare(relaiile14)siconsidernd0 =yq ,
rezult : ( ) ( ) == + = =p zyf p f p xtg arctg tg arctg qq t q0cos
cos ( ) 22 2.3.2 Calculul parametrilor de reglare necesari la
ascuirea cuitului de strung pe feele de aezare
nsistemuldereferinconstructiv,ecuaiasuprafeteideaezare principale
oAse scrie :0sin coscos sin0 0 0 1sin cos 1cos sin 11= =r c rr T rf
f fr c rr T rf f fctgtgZ Y XctgtgZ Y Y_ o __ __ o __ _, care prin
rezolvare, devine :0 = + f f f p fctg Z Y ctg X A o oo ( )
23nlocuindrelaiile(13),ecuaiafeeiprincipale,exprimnsistemulde
referin cinematic m m mZ Y Xal mainii de ascuit , se scrie :( ) (
)( ) 033 23 1331 22 12 31 21 11= + ++ + + + f p mf p m f p mctg C C
ctg C Zctg C C ctg C Y ctg C C ctg C X Ao oo o o oo ( )
24ncazulncareascuireasefacecuparteafrontalacorpuluiabraziv,
punndcondiiacfaadeaezareprincipal oA sfieparalelcuplanul0 =mX ,se
obine sistemul : = + = + 0033 23 1332 22 12f pf pctg C C ctg Cctg C
C ctg Co oo o( ) 25inndcontderalaiile(14),ncareconsiderm0 =xq
,parametriide reglare devin :( ) ( )= + = ==p zf p f p yxctg arctg
ctg arctgo qo o t o o qqsin sin0 ( ) 26Dac se pune condiia c0 =zq ,
se obine :( ) ( )= = = =0sin2sinzp f p f yf xctg arctg ctg arcctgqo
oto o qo q ( ) 2711Considern i cazul 2tq=y, rezult :( ) ( )+ == =
=p zyp p f p xctg arctg ctg arcctgotqtqo oto o q22sin2sin( ) 28
Dacascuireafeeideaezareprincipalesefacecuparteacilindrica discului
abraziv, punnd condiia ca oAs fie paralel cu planul0 =mY , rezult
:= + = + 0033 23 1331 21 11f pf pctg C C ctg Cctg C C ctg Co oo o (
) 29nlocuind cosinusurile directoare (relaiile14)ncareconsiderm0
=yq , parametrii de reglare devin : ( ) ( )+ == = =p zyf p f p xctg
arctg ctg arctgotqqo o t o o q20sin sin( )
30Procedndanalogipentrufaadeaezaresecundar oA' ,nsistemulde referin
constructiv f f fZ Y Xse scrie :0sin coscos sin0 0 0 1sin cos 1cos
sin 11=' ' '' ' ' =' ' '' ' 'r c rr T rf f fr c rr T rf f fctgtgZ Y
XctgtgZ Y X_ o __ __ o __ _
care prin rezolvare devine : ( ) ( ) 0 cos sin sin cos = ' ' ' '
+ + ' ' ' ' 'r T r c f f r T r c ftg ctg Z Y tg ctg X A _ _ o _ _
oo ,sau,inndcont de ralaiile (5) i (6) se obine :0 = ' + ' 'f f f p
fctg Z Y ctg X A o oo ( ) 31Prin nlocuirea relaiilor (13) , ecuaia
(31) devine : ( ) ( )( ) 033 23 1332 22 12 31 21 11= ' + ' ++ ' + '
+ ' + ' 'f p mf p m f p mctg C C ctg C Zctg C C ctg C Y ctg C C ctg
C X Ao oo o o oo ( )
32carereprezintecuaiasuprafeeideaezaresecundareplane oA'
nsistemulde referin cinematic al mainii de ascuit
.ncazulncareascuireaacesteisuprafeesefacecuparteafrontala corpului
abraziv, parametrii de reglare ai dispozitivului de ascuire devin :
12( ) ( )' =' ' + = ' ' ==p zf p f p yxctg arctg ctg arcctgo qo o t
o o qqsin sin0( ) 33 ( ) ( )=' ' = ' ' =' =0sin2sinzf f p f yf xctg
arctg ctg arcctgqo oto o qo q( ) 34 ( ) ( )' + ==' ' = ' ' =p zyf p
p f xctg arctg ctg arcctgotqtqo oto o q22sin2sin ( ) 35Dac ascuirea
feei de aezare secundare oA'se face cu partea cilindric a corpului
abraziv , se obine : ( ) ( )' + == = ' =p zyf p f p xctg arctg ctg
arctgotqqo o t o o q20sin sin ( )
36ncazulaezriicuituluinsuportcufaalateraldinstngaorientatn jos
(rotit cu unghiul 2tq =x), micrile pentru poziionare la ascuire se
vor efectua n urmtoareaordine:cuunghiul zq
dupscalaorizontal,cuunghiul xq dupscala vertical i cu unghiul yqdup
scala de nclinare (se schimb piziia axelor f f cuZ Y )
.Formulelepentrucalcululparametrilordereglarenecesarilaascuirea
cuitelor cu suprafee active plane snt date n tabelul 1.1. 3. Metode
de ascuire a cuitelor de strungAscuirea este operaia final care se
execut asupra cuitelor de strung de
oricetipidetermincapacitateadeachiereicalitateasuprafeeiprelucratecu
ajutorul sculei respective .Prin ascuire trebuie s se asigure
geometria cerut a prii achietoare , o rugozitate corespunztoare a
suprafeelor active i pastrarea calitilor fizico-mecanice ala sculei
.Secunoscurmtoarelemetodedeascuireinetezireasculelor achietoare:-
metoda abraziv ; - metode electrice (prin scntei electrice ,
anodo-mecanic , prin contact electric) ; - rectificarea
chimic-electric (pentru plcue de carburi metalice ) .13Ascuirea
abraziv este cea mai rspndit i se prefer datorit simplitii sale fa
de celelalte metode
.Metodaprezintnsiuneledezavantajecaresemanifestnspecialla
scuireasculelor(cuitelor)armatecuplcuedecarburimetalice,caurmarea
fragilitii i conductivitii termice sczute a carburilor metalice
.Granulelecorpuluiabraziv,avndvitezemari,ntlnescntraictorialor
tiulsculeiprovocndu-imicistirbituri.Totodat,procesuldeascuirearelocla
temperaturi nalte , din care cauz provoac uneori pe suprafaa de
ascuire o reea de
microfisuri,cteodatifisuri,iarlaascireasculelordinoelrapidpoateproduce
defecte cunoscute sub denumirea de arsuri.Deficienele ascuirii
abrazive pot fi nlturate dac se respect condiiile :-alegerea corect
a caracteristicilor corpului abraziv ; -itilizarea la ascuire a
dispozitivelor necesare ;-
alegerearegimuluideascuirecorespunztormaterialuluisculei achietore
, ct i materialului corpului abraziv ; -Aplicarea netezirii dup
ascuire , pentru ndeprtarea stratului defect i micorarea asperitii
tiurilor . Parametrii de reglare necesari la ascuirea
cuitelor(tabelul 1.1) Aezarea cuitului n suportul dispozitivului
Suparafaa care seascuteSuprafaa activa discului Cusuprafaadebaz
orientat n jos Cusuprafaalateraldinstnga orientat n jos( )p zxf p
ytg arctgtqq q == =20cos ( )f y p y zxpfytg tg arcctgtgtgarctg q q
qqqsin cos0+ ==||.|
\|= ( )p zf xp f ytg arctg qtq q =+ = =2cos ( )p f zf xytg arctg
q qq ===cos0 Faa de degajareAFrontal( )p zf p xytg arctg q qtq =
==cos2 ( )2cos sintq q q qq= =||.|
\| =zf y p y xfpytg tg arctgtgtgarctg 14Cilindric( )p zf p xytg
arctg q qq = ==cos0 ( )0cos sin= =||.|
\| =zf y p y xfpytg tg arctgtgtgarctgq q q qq ( )p zxf p yctg
arctgo qqo o q== =0sin ( )f y p y zxpfyctg ctg arctgctgctgarctgo q
o q qqooqsin cos0+ ==||.|
\|=( )0sin= = =zf xp f yctg arctgqo qo o q ( )p f zf xyctg arctg
o o qotqq = ==sin20 Frontal Frontal( )p zf p xyctg arcctgotqo o
qtq+ = ==2sin2( )2cos sintqo q o q qooq= =||.|
\| =zf y p y xfpyctg ctg arctgctgctgarctg Faa de aezare Faa de
aezare oACilindric( )p zf p xyctg arctgotqo o qq+ = ==2sin0 ( )0cos
sin= =||.|
\| =zf y p y xfpyctg ctg arctgctgctgarctgqo q o q qooq( )p zxf p
yctg arctgo qqo o q' ==' ' =0sin ( )f y p y zxpfyctg ctg
arcctgctgctgarctgo q o q qqooq' + ' ==||.|
\|''=sin cos0 Faa de aezare secundaroA'Frontal( )0sin=' =' ' =zf
xp p yctg arcctgqo qo o q( )p f zf xyctg arcctg o o qotqq' ' ='
==sin20 15( )p zf p xyctg arcctgotqo o qtq' + =' ' ==2sin2( )2cos
sintqo q o q qooq=' ' =||.|
\|'' =zf y p y xfpyctg ctg arctgctgctgarctg Cilindric( )p zf p
xyctg arctgotqo o qq' + =' ' ==2sin0 ( )0cos sin=' ' =||.|
\|'' =zf y p y xfpyctg ctg arcctgctgctgarctgqo q o q qooq
Ascuirea abraziv poate fi executat att cu partea periferic, ct i cu
cea frontal a sculei abrazive
.Ceamailargrspndireoareascuireacuparteafrontalapietrei.n acest caz
se utilizeaz scule abrazive n form de oala conic (STAS 605-76)
.Ascuireacuitelordestrungseexecutndouetape:ascuireade degroare i
ascuirea de finisare .Ascuirea abraziv a cuitelor cu placue
decarburimataliceesteprecedatde rectificareafeelordeaezareale
suportuluiport-plcusubunghiuri ( ) 4 .... 3 + o iafeeidedegajarela
unghiul( ) 5 .... 2 + (fig. 1.7).n timpul ascuirii se impune
respectareasensuluicorectderotaiea disculuiabrazivfadetiulsculei
(fig.1.8).Dacsensulderotaieeste greitseintensifictirbireamuchieie
achietoare .Operaiadeascuirese executconsecutivpefadedegajare
ipefeeledeaezareasculeicu regimuldeachiereicaracteristiciala
disculuiabrazivrecomandatentabelul 1.2. 164. Valorile parametrilor
geometrici i ala uzurii maximeAdmisibile la
cuitentabelul1.3sedauvalorileunghiurilorcuitelordinoelrapidipentru
cuite armate cu plcue din carburi metalice n cazul prelucrrii
materialelor uzuale
.Reascuireacuitelor,careauatinsvaloareaprescrisauzuriiadmisibile,
este necesar pentru reducerea cunsumului de scule, mbuntirea
calitii suprafeei prelucrate i creterea preciziei de prelucrare .
Caracteristicile corpurilor abrazive i reginum de ascuire a
sculelor(tabelul 1.2) Caracteristicile corpului abraziv Regimul de
lucruAvansulMateria-lul Sculei Felul Ascuirii Materialabraziv
LiantGranula- ie Duritate Vitezaperiferic | | s mTransv. | | cd
mmLong. ((
minmm Condiii dercire DegroareElectro- corund
ceramic36L20-300,005-0,054 -6 Oel rapid FinisareElectro- corund
ceramic60-80K-L25-350,005-0,054 -6 cu rcire continu sau far rcire
Degrosare carbur de siliciu ceramin24-36L-M12-150,02-0,053-5 Plcue
din carburi metalice Finisare carbur de siliciu
ceramic46-80N15-200,005-0,033-5 far racire sau cu rcire continu 17
Vlorile practice ala parametrilor geometrici ai cuitelor(tabelul
1.3) | | oS| | rot mmMateria- lulsculei Materialul de prelucrat 3 ,
0 s 3 , 0 >| | o' | | Oeluri carbon de construcie i aliate
MPaMParr11001100>soo 12 10-12 8 6-8 15 15 15 0-5 Font cenuie
220220>sHBHB 10-12 10 6-8 6 10 10 10 5 Oel rapid Font maleabil
160 140 = HB 1281510-15 Oeluri carbon de construie i aliate
MPaMParr11001100>soo 12 10-12 8 6-8 10 10 10 15 Font cenuie
220220>sHBHB 10 8-10 6 6 8 8 0-5 5-15 Plcue din carburi metalice
Font maleabil160 140 = HB 128100-5 Condiii de lucru | | r_ | | r_'
| | TFinisare i prelucrri pe maini-unelte rigide10-302-55-10
Prelucrarea pieselor rigide fr avasn de ptrundere455-155-15
Prelucrarea pieselor rigide cu avans neuniform6015-30-15...-10
Prelucrarea pieselor lungi i subiri
(L/d=12....90)80-9030-45-10....0 18 Valorile uzurilor admisibile
ala cuitelor VB| | mm (tabelul 1.4) Oel ,oel turnat i font
maleabilFont cenuie Tipul cuitului Condiii de prelucrare | | mm
VBCondiii de prelucrare | | mm VBCuite din oel rapid cu
rcire1,5-2,0Degroare3,0-4,0 Strunjire longitudinal sitransversal fr
rcire0,3-0,5Finisare1,5-2,0 cu rcire0,8-1,0 Retezare i canelare fr
rcire0,3-0,5 Pe strung 1,5-2,0 Pe rabotez3,0-4,0 Rabotare
longitudinal itransversalcu rcire1,5-2,0 Pe eping1,5-2,0
Mortezarefar rcire0,8-1,0Pe mortez1,0-1,5 Cuite cu plcue din
carburi metaliceP01.P100,8-1,0K20,k300,8-1,0 3 , 0 s S 1,4 -1,7
Strunjire longitudinal transversal canelare i retezare
P20,P30,P400,5-0,8K10 3 , 0 > S 0,6-0,8 4 , 0 s S 1,5-2,0
Rabotare longitudinal -- K20 K30 4 , 0 > S 1,0-1,2 Valorile
maxime ala uzurii admisibile pe faa de aezare VB a cuitelor la
prelucrarea materialelor uzuale sunt date n tabelul 1.4 .5.
Desfurarea
lucrriiAscuireacuituluidestrungpeoricarefaactivplanseexecutpe maina
universal de ascuit scule, utiliznd dispozitivul de poziionare tip
menghin triplu pivotant
.Pentruascuiresedeterminmaintiparametriidereglareai dispozitivului
triplu pivotant (unghiurile z y xiq q q , ) precum i parametrii
regimului de achiere la ascuire .Ascuirea se face cu partea frontal
a corpului abraziv iar avansul de lucru se execut manual
.nvedereaascuiriipefaadedegajare,dacsecunoscunfhiurile r T oi_ , ,
se pot calcula unghiurile p f i (relaiile (1) i (2) ) dup care , n
funcie de
poziiainiialacuituluinsuportuldefixare,secalculeazparametriidereglare
(tabelul 1.1 )
.Pentruregalresearenvedereclaaezareacuituluisuprafasalateral din
stnga orientat n jos (fig. 1.9 ) se schimb poziia iniial a axei f f
cuY Z.19Ordineadereglareadispozitivuluide poziionare n acest caz
este urmtoarea :-seregleaztoatescalele
(orinzontal,verticalidenclinare) la zero; -sefixeazcuituln
suportuldispozitivuluicusuprafaasa lateral din stnga orientat n jos
(ceea ce nseamn o rotire n jurul axei fXcu unghiul 21tq =x n sens
pozitiv ) ; - se rotete dispozitivul dup scalaorizontalcuunghiul zq
calculat conform (tabelului 1 ) ; -serotetedispozitivulcu unghiul
xqdup scala vertical ; -serotetedispozitivulcu unghiul yqdup scala
de nclinare .n vederea ascuirii pe faa de aezare principal, dac se
cunosc unghiurile T r ci _ o , ,sepotcalculaunghiurile fo i po
curelaiile(3)i(4)dupcarese
calculeazunghiuriledepivotarecucaresevorrotiscalelecorespunztoarea
cuitului se regeleaz (fig. 1.10) n urmtoarele faze :-se regleaz
toate scalele dispozitivului la zero ; -se fixeaz cuitul n suport
cu suprafaa de sprijin orientat n jos ;-se rotete dispozitivul de
poziionare cu unghiul yq dup scala orizonta; -se rotete
dispozitivul cu unghiul xqdup scala vertical ; -se rotete
dispozitivul cu unghiul zqdup scala de nclinare . 20
Pentruascuireafeeideaezaresecundare,dacsecunoscunghiurile r ci_ o '
' ,determinndunghiul T' curelaia(8)iunghiurile p f io o
dinrelaiile(5)i (6) se calculeaz parametrii de reglare ai
dispozitivului de poziionare .Aezarea cuitului n suportul de fixare
i ordinea de reglare pentru scalele dispozitivului de poziionare se
pastreaz ca i pentru faa de aezare principal .6. Controlul
elementelor deometrice i constructive ala cuitului de strung
Controlulunghiurilorpriiactiveacuitului( )r r T c c ci_ _ o o ' ' ,
, , , se execut cu ajutorul unui dispozitiv prevzut cu raportul de
mas .Unghiurile r c cic o | ,se determin cu formulele : ( )( )r r
rc cc c c_ _ c o o |' + = =+ =1809090
Abaterileadmisibilealaunghiurilordupascuiresuntnmodabinuitn
limitele 1 . Msurarea razei de rotunjire lavrful cuitului se face
cu microscopul de
atelieriarcontrolulrugozitiisuprafeeloractiveascuitesefacecuajutorul
microscopului Linnik-Schmaltz .
Rugozitateasuprafeelortrebuiesfiedupascuire: ( ) m R m Rz a 3 , 6 2
, 3 .... 6 , 1 = = , iar dup netezire( ) m R m Rz a 6 , 1 5 , 0
...... 2 , 0 = =.
Sevortrageconcluziiasupremoduluincares-afcutascuireacuituli, att n
ceea ce privete precizia valorilor abinute,ct i asupra cauzelor ce
au condus la unele rezultate anormale
.Principalelecauzepotfilegatedecalcululincorectalparametrilorde
reglare, erori de citire la reglare, regim de lucru necorespunztor
.Valorileobinutelacalcululparametrilordereglareamanghineitriplu
pivotante se vor trece n tabelul 1.5. (tabelul 1.5) 21Simbol
fpfopoxqyqzqValoricalculate
Rezultatele controlului efectuat asupra unor cuite de strung
ascuite se vor nregistra n tabelul 1.6.(tabelul 1.6)
Simbolooooo'o|Tr_r_'rcValoare msurat Abatere fa demrimea
standardizat