3 NAČRT GRADBENIH KONSTRUKCIJ INVESTITOR: MESTNA OBČINA KRANJ Slovenski trg 1 4000 KRANJ NAROČNIK: COM-ARH, d.o.o. Gregorčičeva 12 2000 MARIBOR OBJEKT: REGIJSKI VEČNAMENSKI ŠPORTNO VADBENI CENTER KRANJ VRSTA PROJEKTA: PGD (projekt za gradbeno dovoljenje) ŠTEVILKA PROJEKTA: 08/09 ŠTEVILKA NAČRTA: A-199/10 PROJEKTANT: LINE, d.o.o. MARIBOR Glavni trg 17/b, 2000 MARIBOR DIREKTOR: Peter Kristanič, univ.dipl.inž.gr. ODGOVORNI PROJEKTANT: Peter Kristanič, univ.dipl.inž.gr. G-0386 ODGOVORNI VODJA PROJEKTA: Tom Pirkmajer, univ.dipl.inž.arh. A-0232 KRAJ IN DATUM IZDELAVE: Maribor, julij 2010
76
Embed
INVESTITOR: MESTNA OBČINA KRANJ Slovenski trg 1 4000 KRANJ · Vsi montažni elementi se sestavijo v nosilno jekleno konstrukcijo z vijačenjem. Varjenje pri ... Sistem in debeline
This document is posted to help you gain knowledge. Please leave a comment to let me know what you think about it! Share it to your friends and learn new things together.
Transcript
3 NAČRT GRADBENIH KONSTRUKCIJ
INVESTITOR: MESTNA OBČINA KRANJ
Slovenski trg 1 4000 KRANJ
NAROČNIK: COM-ARH, d.o.o.
Gregorčičeva 12 2000 MARIBOR
OBJEKT: REGIJSKI VEČNAMENSKI ŠPORTNO VADBENI
CENTER KRANJ VRSTA PROJEKTA: PGD (projekt za gradbeno dovoljenje) ŠTEVILKA PROJEKTA: 08/09 ŠTEVILKA NAČRTA: A-199/10 PROJEKTANT: LINE, d.o.o. MARIBOR
Glavni trg 17/b, 2000 MARIBOR DIREKTOR: Peter Kristanič, univ.dipl.inž.gr.
ODGOVORNI PROJEKTANT: Peter Kristanič, univ.dipl.inž.gr.
G-0386
ODGOVORNI VODJA PROJEKTA:
Tom Pirkmajer, univ.dipl.inž.arh. A-0232
KRAJ IN DATUM IZDELAVE: Maribor, julij 2010
PODATKI O PROJEKTANTIH Številka projekta:08/09 Številka načrta:A-199/10
ODGOVORNI VODJA PROJEKTA:
Tom Pirkmajer, univ.dipl.inž.arh. OSEBNA ŠTAMPILJKA:
A-0232 Kraj in datum: Maribor, julij 2010
ODGOVORNI PROJEKTANT GRADBENIH KONSTRUKCIJ: Peter Kristanič, univ.dipl.inž.gr. OSEBNA ŠTAMPILJKA: G-0386 SODELAVCI: Dr. Niko Kristanič, univ.dipl.inž.gr. G-3119 Kraj in datum: Maribor, julij 2010
KAZALO VSEBINE NAČRTA GRADBENIH KONSTRUKCIJ št. A-199/10
Naslovna stran načrta
Kazalo vsebine načrta
Izjava odgovornega projektanta načrta
Tehnično poročilo
Statični račun
Risbe
IZJAVA ODGOVORNEGA PROJEKTANTA NAČRTA
V PROJEKTU ZA PRIDOBITEV GRADBENEGA DOVOLJENJA
Načrt: NAČRT GRADBENIH KONSTRUKCIJ Št. načrta: A-199/10 Št. projekta: 08/09 Objekt: REGIJSKI VEČNAMENSKI ŠPORTNO VADBENI CENTER KRANJ Odgovorni projektant načrta gradbenih konstrukcij: Peter Kristanič, univ.dipl.inž.gr., G-0386
I Z J A V L J A M,
1. da je načrt gradbenih konstrukcij št. A-199/10 v projektu za pridobitev gradbenega dovoljenja št.
08/09 skladen s prostorskim aktom,
2. da je načrt skladen z gradbenimi predpisi,
3. da je načrt skladen s pridobljenimi projektni pogoji oziroma soglasji za priključitev,
4. da so bile pri izdelavi načrta upoštevane vse ustrezne bistvene zahteve in da je načrt izdelan tako, da bo gradnja, izvedena v skladu z njim, zanesljiva,
5. da so v načrtu upoštevane zahteve elaboratov (če so obvezni).
Peter Kristanič, univ.dipl.inž.gr., G-0386
Maribor, julij 2010
TEHNIČNO POROČILO
K IZDELAVI NA ČRTA GRADBENIH KONSTRUKCIJ REGIJSKEGA VEČNAMENSKEGA ŠPORTNO VADBENEGA CENTRA KRANJ
(Načrt št. A-199/10)
1. SPLOŠNO Predvidena je izgradnja regijskega večnamenskega športno vadbenega centra v Kranju. Načrt gradbenih konstrukcij zajema visečo konstrukcijo strehe nad tribunami, tribune z uporabnimi prostori ter pokrito športno halo, ki je povezana s konstrukcjio tribun.
2. KONSTRUKCIJA Konstrukcija tribun z uporabnimi površinami je tlorisnih dimenzij 69m·36m. Pod tribuno z zgornjo koto +10,06 m so uporabne površine v dveh nadstropjih, nadstropje na višini +5,05 m ter pritličje na višini +0,00 m. Klet je predvidena v dveh nivojih na koti -3,30 m in -5,60 m. Viseča streha tribun porkriva celotno konstrukcijo tribun in vhodna stopnišča na tribune. Spodnji nivo kleti je povezan s pokrito športno halo dimenzij 36m�30m z ravno streho na višini +5,30 m ter vhodnim delom dimenzij 12,5m�11m. Hala ima svetlo višino 9m s koto tal na nivoju druge kleti -5,60 m ter streho na nivoju +5,30m. Vhodni in skladiščni del hale je predviden v 2 nadstropjih, dveh kletnih nivojih na višinah -5,60m in -2,80 m ter enim pritličnim nivojem na višini +0,00m. Viseča strešna konstrukcija se izvede v jekleni izvedbi z lahko, pločevinasto kritino. Nosilna konstrukcija kritine v vzdolžni smeri nalega na glavne strešne nosilce s prerezom pravokotne škatlaste oblike, ki so s pomočjo jeklenih vrvi pritrjeni na glavne jekelne pilone s konusnim, votlim , okroglim, jeklenim prerezom. Horizontalno in vertikalno bočno stabilizacijo se izvede z zavetrovanjem s pomočjo jeklenih palic. Streha nad športno halo se izvede s paličnimi jeklenimi nosilci s pravokotnimi, votlimi prerezi, ki nosijo lahko, jekleno kritino. Bočno se streha stabilizira s pomočjo povezja iz jeklenih palic. Vertikalno bočno podporo nudi betonski del konstrukcije z obodnimi stenami. Nosilna jeklena konstrukcija se izdela iz jeklenih cevnih profilov in valjanih nosilcev v varjeni in vijačni izvedbi. V primeru, da se investitor odloči za zaščito konstrukcije z vročim cinkanjem, je potrebno zagotoviti predpripravo s cinkanjem posameznih sestavnih delov jeklene konstrukcije, ki se jih na mestu stikuje z vijačenjem. Nosilna konstrukcija tribun in hale se izvede z armiranim in prednapetim betonom. Osnovni element je armiranobetonski okvir, na katerega so odložene armiranobetonske plošče v monolitni in montažni izvedbi kot prednapete votle plošče. Za namestitev sedežev za gledalce se poševni del tribune izvede iz montažnih AB »L« elementov, ki nalegajo na tribunskih okvirjih. Elementi se sidrajo v okvirni nosilec z vgrajenimi sidri, ki se po montaži
zalijejo s cementno malto. Plošča nad kletjo na koti 0.0 se izvede iz montažnih prednapeteih votlih plošč tipa VSHD 32 cm. Plošča (stiki, povezave, zaključki) se izvede po navodilih proizvajalca. Plošča nad kletjo nad sanitarnim delom se izvede kot monolitna AB plošča. Plošča nad pritličjem je monolitna AB plošča, odložena na prečne nosilce, ki povezijejo tribunske okvirje. Nosilne stene objekta so monolitne, armiranobetonske, temeljene na pasovnih plitvih temeljih. V osi, kjer temelji stene telovadnice sovpadajo s temelji pilonov strehe tribune, je predviden masivni pasovni temelj. Zaradi zahtevnosti temeljenja pilonov je potrebno pridobiti geomehanske podatke iz lokacije in temeljenje uskladiti s pogoji poročila. Trakt dvorane zajema še trakt za sanitarije na zahodni strani in tehnični trakt na severni strani. Dvoprana je prekrita z jekleno konstrukcijo, trakt na zahodni in severni strani pa s ploščami v monolitni in montažni izvedbi s PVP ploščami tipa VSHD 26.5 cm. Obodne in nosilne mesne stene so monolitne, armiranobetonske. Vhod na zahodni strani sestavlja stopnišče z dvigalnim jaškom in pokrita vhodna avla, prekrita z jekleno konstrukcjo, sestavljeno iz primarnih nosilcev in sendvič elementov Trimo panel SNV 150. Temeljenje vseh nosilnih sten v traktu dvorane se izvede na monolitnih AB pasovnih temeljih. Vsa stopnišča v objektu so predvidena v monolitni, armiranobetonski izvedbi.
3. OBTEŽBA Vertikalno obtežbo predstavljajo stalni vplivi ( lastna teža elementov nosilne konstrukcije in stalna obtežba), ki so določeni na osnovi karakteristik uporabljenih materialov konstrukcije in opreme. Ostale obtežbe, obtežba s snegom in vetrom ter potresna obtežba so določene na osnovi predpisov družine Evrokod. Koristne obtežbe so določene na podlagi podatkov, ki jih je podal naročnik. Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II. kategorija terena. Upoštevana referenčna hitrost vetra: vref = 20 m/s. Obtežba snega je določena po SIST 1991. Objekt je v drugi alpski coni A2 na projektni nadmorski višini 410 m. Upoštevana karakteristična obtežba snega je sk = 1,70 kN/m2. Upoštevana je zaledenitev v sloju 1 cm. Objekt je izpostavljen nevarnosti potresa s projektnim pospeškom tal ag = 0,225 g z upoštevanjem povratne dobe 475 let.
4. MATERIALI Nosilna konstrukcija se izdela iz betona kvalitete C25/30, ter jekla za armaturo S500. Jekleni del konstrukcije se izdela iz konstrukcijskega jekla S 235 J2G3 (St 37-3N) z mejo plastičnosti fy = 235 N/mm2.Piloni strehe tribune so iz jekla S355. Vijaki so kvalitete 10.9. Vse priključne plošče in temeljne plošče so izdelane iz jeklene pločevine ustrezne debeline. Vsi zvari so I. kvalitete. Vsa varilska dela morajo izvajati varilci z uspešno opravljeno preizkušnjo po SIST EN 287-1. Vse zvare je potrebno 100% vizualno pregledati, sočelne zvare je potrebno pregledati s pomočjo ultrazvoka ali rentgena. Uporabiti je potrebno atestirane materiale. Jeklena konstrukcija mora biti ustrezno antikorozijsko zaščitena in izdelana ter montirana v skladu s SIST EN 1090-1 in SIST EN 1090-2.
5. IZVEDBA Jeklena konstrukcija je predvidena iz montažnih elementov. Posamezni elementi se izdelajo v delavnici po delavniških načrtih. V delavnici se elementi zvarijo in izvrtajo luknje za vijačenje. Vsi ostri robovi morajo biti obdelani. Zvari morajo biti ustrezno kontrolirani. Luknje na ploščah in profilih predvidene za vijačne spoje morajo biti izdelane z vrtanjem. Izdelava lukenj s prebijanjem ni dovoljena. Točnost izdelanih elementov naj bo v delavnici preverjena s poskusno montažo. Vsi montažni elementi se sestavijo v nosilno jekleno konstrukcijo z vijačenjem. Varjenje pri montaži je predvideno za spajanje paličnih nosilcev. V kolikor bi zaradi potreb izvajalca bilo potrebno varjenje pri montaži, mora biti s spremembo postopka seznanjen projektant, ki mora za to podati soglasje. Po izdelavi morajo biti vsi elementi ustrezno antikorozijsko zaščiteni. Sistem in debeline slojev antikorozijskega premaza je potrebno izvesti v skladu z EN ISO 12944 ter EN ISO 19840. Upoštevati je potrebno zahteve, podane v SIST EN 1090. Površine je potrebno opeskati Sa 2 ½ po švedskem standardu SIS 055900. Pred nanosom osnovnega premaza je potrebno površine razmastiti in odprašiti. Prekrivni premaz je potrebno izvesti delavniško. Po transportu in montaži je potrebno poškodovana mesta popraviti. V kolikor ni posebnih zahtev investitorja mora skupna debelina nanosa znašati min. 160 μm. Zadnji zunanji premaz mora biti odporen na UV žarke. Postopek izvedbe protikorozijske zaščite pripravi izvajalec protikorozijske zaščite ob upoštevanju navodil proizvajalca premazov. Nianso zaključnega premaza določi arhitekt oz. investitor. Izdelavo in montažo jeklenih delov konstrukcije je potrebno izvesti v skladu s SIST EN 1090-2. Privzeti je potrebno razred izdelave EXC3. Izvajalec je dolžan pred pričetkom gradnje izdelati elaborat postopka gradnje, vključno z vsemi varstvenimi ukrepi. Med gradnjo mora voditi vso po veljavnih predpisih zahtevano dokumentacijo, ki se nanaša na dokazovanje kvalitete vgrajenih materialov in tehnoloških postopkov posameznih faz gradnje. Vsi uporabljeni materiali morajo imeti ustrezne ateste oziroma ustrezna veljavna evropska tehnična soglasja, morajo biti vgrajeni po predpisih in morajo ustrezati veljavnim predpisom in standardom. Dela je potrebno izvajati po veljavnih predpisih in standardih. Izvajati jih mora za ta dela usposobljeno podjetje. Pri delu je potrebno upoštevati ustrezne predpise iz varstva pri delu. Zvare jeklenih konstrukcij je potrebno kontrolirati v fazi izvedbe v skladu s predpisi. Izkop za temelje mora kontrolirati pooblaščen geomehanik in ustreznost potrditi z vpisom v gradbeni dnevnik. Pri delu je potrebno upoštevati ustrezne predpise iz varstva pri delu. Glede odpadkov, ki nastanejo pri gradnji , mora investitor zagotoviti, da izvajalci gradbenih del gradbene odpadke oddajo zbiralcu gradbenih odpadkov oz. morajo se upoštevati določbe Pravilnika o ravnanju z odpadki, ki nastanejo pri gradbenih delih (Ur.l. RS št. 3/2003). Tudi transport odpadkov mora biti primerno zavarovan.
Izvajalec jeklene konstrukcije je dolžan v okviru izgradnje izdelati in pripraviti sledeče dokumente:
- načrt zagotavljanja kakovosti del, - elaborate varstva pri delu, - varilni načrt s planom sestave, delavniškega in montažnega varjenja; plan montaže, - kontrolno dokumentacijo (ateste oz. ustrezna tehnična soglasja osnovnega,
6. TEHNIČNI PREDPISI Pri izdelavi predložene projektne dokumentacije je bila upoštevana vsa veljavna tehnična regulativa, ki zajema gradnjo objektov, varstvo pri delu, varstvo pred hrupom, varstvo pred požarom in potresom. Nadalje so upoštevani ustrezni tehnični predpisi za področje gradbene mehanike, materialov in izvedbo. Pri dimenzioniranju so upoštevani standardi Eurocode.
Sestavil: Dr. Niko KRISTANIČ,udig. Maribor, julij 2010
SSTTAATTIIČČNNAA AANNAALLIIZZAA
K IZDELAVI NA ČRTA GRADBENIH KONSTRUKCIJ REGIJSKEGA
VEČNAMENSKEGA ŠPORTNO VADBENEGA CENTRA KRANJ (Načrt št. A-199/10)
Konstrukcija tribun z uporabnimi površinami je tlorisnih zgornjo koto +10m ter pritličje na m. tribune.Spodnji nivo kleti je povezan s pokrito športno halo dimenzij 36mvišini +5tal na nivoju druge kleti je predviden v 2 nadstropjih, dveh kletnih nivojihpritličnim nivojem na višini +0,00m.Viseča strešna konstrukcija se izvede v jekleni izvedbi z lahko, pločevinasto kritino. Nosilna konstrukcija kritine v vzdolžni smeri nalega na glavne strešne nosilce s prerezom pravokotne škatlaste oblike, ki so s poms konusnim, votlim , okroglimstabilizacijo se izvede z zavetrovanjem s pomočjo jeklenih palic.Streha nad športno halo se izvede s paličnimi jekleniprerezi, ki nosijo lahko, jekleno kritino. Bočno se streha stabilizira s pomočjo povezja iz jeklenih palic. Vertikalno bočno podporo nudi betonski del konstrukcije z obodnimi stenami. Nosilna varjeni in vijačni izvedbi.cinkanjem, je potrebno zagotoviti predpripravo s cinkanjem posameznih sestavnih delov jeklene konstrukcijNosilna konstrukcija tribun in hale se izvede z armiranim Osnovni element jeplošče v monolitni in montažza gledalce se poševni del tribune izvede iz montažnih AB »L« elementov, ki nalegajo na tribunskih okvirjih. Elementi se sidrajo v okvirni nosilec z vgrajenimi sidri, ki se po montaži zalijejo sprednapeteih votlih plošč tipa VSHD 32 cm. Plošča (stiki, povezave, zaključki) se izvede po navodilih proizvajalca. Plošča nad kletjo nad sanitarnim delom se izvede kot monolitna AB plošča. Plošča nad pritličjem je monolitna AB plošča, odložena na prečne nosilce, ki povezijejo tribunske okvirje. Nosilne stene objekta so monolitne, armiranobetonske, temeljene na pasovnih plitvih temeljih. V osi, kjer temelji stene telovadnice sovpadajo s temelji pilonov strehe tribune, je predviden masivni pasovni temelj. Zaradi zahtevnosti temeljenja pilonov je potrebno pridobiti geomehanske podatke iz lokacije in temeljenje uskladiti s pogoji poročila.Trakt dvorane zajema še trakt za sanitarije na zahodstrani.ploščami v monolitni in montažni izvedbi s PVP ploščami tipa VSHD 26.5 cm. Obodne in nosilne mesne stene so monolitne, armirstopnišče z dvigalnim jaškom in pokrita vhodna avla, prekrita z jekleno konstrukcjo, sestavljeno iz primarnih nosilcev in sendvič elementov Trimo panel SNV 150. Temeljenje vseh nosilnih sten v traktu dvorane sestopnišča v objektu so predvidena v monolitni, armiranobetonski izvedbi.
1.0 Zasnova konstrukcijeSplošno
Konstrukcija tribun z uporabnimi površinami je tlorisnih zgornjo koto +10m ter pritličje na
Viseča streha tribun porkriva celotno konstrukcijo tribun in vhodna stopnišča na tribune. Spodnji nivo kleti je povezan s pokrito športno halo dimenzij 36mvišini +5,30 m ter vhodnim dtal na nivoju druge kleti je predviden v 2 nadstropjih, dveh kletnih nivojihpritličnim nivojem na višini +0,00m.Viseča strešna konstrukcija se izvede v jekleni izvedbi z lahko, pločevinasto kritino. Nosilna konstrukcija kritine v vzdolžni smeri nalega na glavne strešne nosilce s prerezom pravokotne škatlaste oblike, ki so s poms konusnim, votlim , okroglimstabilizacijo se izvede z zavetrovanjem s pomočjo jeklenih palic.Streha nad športno halo se izvede s paličnimi jekleniprerezi, ki nosijo lahko, jekleno kritino. Bočno se streha stabilizira s pomočjo povezja iz jeklenih palic. Vertikalno bočno podporo nudi betonski del konstrukcije z obodnimi stenami. Nosilna jeklena varjeni in vijačni izvedbi.cinkanjem, je potrebno zagotoviti predpripravo s cinkanjem posameznih sestavnih delov jeklene konstrukcijNosilna konstrukcija tribun in hale se izvede z armiranim Osnovni element jeplošče v monolitni in montažza gledalce se poševni del tribune izvede iz montažnih AB »L« elementov, ki nalegajo na tribunskih okvirjih. Elementi se sidrajo v okvirni nosilec z vgrajenimi sidri, ki se po montaži zalijejo s cementno malto. Plošča nad kletjo na koti 0.0 se izvede iz montažnih prednapeteih votlih plošč tipa VSHD 32 cm. Plošča (stiki, povezave, zaključki) se izvede po navodilih proizvajalca. Plošča nad kletjo nad sanitarnim delom se izvede kot monolitna AB
šča. Plošča nad pritličjem je monolitna AB plošča, odložena na prečne nosilce, ki povezijejo tribunske okvirje. Nosilne stene objekta so monolitne, armiranobetonske, temeljene na pasovnih plitvih temeljih. V osi, kjer temelji stene telovadnice sovpadajo s temelji pilonov strehe tribune, je predviden masivni pasovni temelj. Zaradi zahtevnosti temeljenja pilonov je potrebno pridobiti geomehanske podatke iz lokacije in temeljenje uskladiti s pogoji poročila.Trakt dvorane zajema še trakt za sanitarije na zahodstrani. Dvoprana je prekrita z jekleno konstrukcijo, trakt na zahodni in severni strani pa s ploščami v monolitni in montažni izvedbi s PVP ploščami tipa VSHD 26.5 cm. Obodne in nosilne mesne stene so monolitne, armirstopnišče z dvigalnim jaškom in pokrita vhodna avla, prekrita z jekleno konstrukcjo, sestavljeno iz primarnih nosilcev in sendvič elementov Trimo panel SNV 150. Temeljenje vseh nosilnih sten v traktu dvorane sestopnišča v objektu so predvidena v monolitni, armiranobetonski izvedbi.
Zasnova konstrukcije
Konstrukcija tribun z uporabnimi površinami je tlorisnih zgornjo koto +10,06 m so uporabne površine v dveh nadstropjih, nadstropje na višini +5m ter pritličje na višini +0
Viseča streha tribun porkriva celotno konstrukcijo tribun in vhodna stopnišča na
Spodnji nivo kleti je povezan s pokrito športno halo dimenzij 36m30 m ter vhodnim d
tal na nivoju druge kleti -5,60 m ter streho na nivoju +5,30m. je predviden v 2 nadstropjih, dveh kletnih nivojihpritličnim nivojem na višini +0,00m.Viseča strešna konstrukcija se izvede v jekleni izvedbi z lahko, pločevinasto kritino. Nosilna konstrukcija kritine v vzdolžni smeri nalega na glavne strešne nosilce s prerezom pravokotne škatlaste oblike, ki so s poms konusnim, votlim , okroglimstabilizacijo se izvede z zavetrovanjem s pomočjo jeklenih palic.Streha nad športno halo se izvede s paličnimi jekleniprerezi, ki nosijo lahko, jekleno kritino. Bočno se streha stabilizira s pomočjo povezja iz jeklenih palic. Vertikalno bočno podporo nudi betonski del konstrukcije z obodnimi
jeklena konstrukcija se izdvarjeni in vijačni izvedbi. V primeru, da se investitor odloči za zaščito konscinkanjem, je potrebno zagotoviti predpripravo s cinkanjem posameznih sestavnih delov jeklene konstrukcije, ki se jih na mestu stikuje z vijačenjem.Nosilna konstrukcija tribun in hale se izvede z armiranim Osnovni element je armiranobetonski okvir, na katerega so odložene armiranobetonske plošče v monolitni in montažza gledalce se poševni del tribune izvede iz montažnih AB »L« elementov, ki nalegajo na tribunskih okvirjih. Elementi se sidrajo v okvirni nosilec z vgrajenimi sidri, ki se po montaži
cementno malto. Plošča nad kletjo na koti 0.0 se izvede iz montažnih prednapeteih votlih plošč tipa VSHD 32 cm. Plošča (stiki, povezave, zaključki) se izvede po navodilih proizvajalca. Plošča nad kletjo nad sanitarnim delom se izvede kot monolitna AB
šča. Plošča nad pritličjem je monolitna AB plošča, odložena na prečne nosilce, ki povezijejo tribunske okvirje. Nosilne stene objekta so monolitne, armiranobetonske, temeljene na pasovnih plitvih temeljih. V osi, kjer temelji stene telovadnice sovpadajo s temelji pilonov strehe tribune, je predviden masivni pasovni temelj. Zaradi zahtevnosti temeljenja pilonov je potrebno pridobiti geomehanske podatke iz lokacije in temeljenje uskladiti s pogoji poročila.Trakt dvorane zajema še trakt za sanitarije na zahod
Dvoprana je prekrita z jekleno konstrukcijo, trakt na zahodni in severni strani pa s ploščami v monolitni in montažni izvedbi s PVP ploščami tipa VSHD 26.5 cm. Obodne in nosilne mesne stene so monolitne, armirstopnišče z dvigalnim jaškom in pokrita vhodna avla, prekrita z jekleno konstrukcjo, sestavljeno iz primarnih nosilcev in sendvič elementov Trimo panel SNV 150. Temeljenje vseh nosilnih sten v traktu dvorane sestopnišča v objektu so predvidena v monolitni, armiranobetonski izvedbi.
Zasnova konstrukcije
Konstrukcija tribun z uporabnimi površinami je tlorisnih 06 m so uporabne površine v dveh nadstropjih, nadstropje na višini +5
+0,00 m. Klet je predvidena v dveh nivojih na koti Viseča streha tribun porkriva celotno konstrukcijo tribun in vhodna stopnišča na
Spodnji nivo kleti je povezan s pokrito športno halo dimenzij 36m30 m ter vhodnim delom dimenzij 12
5,60 m ter streho na nivoju +5,30m. je predviden v 2 nadstropjih, dveh kletnih nivojihpritličnim nivojem na višini +0,00m. Viseča strešna konstrukcija se izvede v jekleni izvedbi z lahko, pločevinasto kritino. Nosilna konstrukcija kritine v vzdolžni smeri nalega na glavne strešne nosilce s prerezom pravokotne škatlaste oblike, ki so s poms konusnim, votlim , okroglim, jeklenim prerezomstabilizacijo se izvede z zavetrovanjem s pomočjo jeklenih palic.Streha nad športno halo se izvede s paličnimi jekleniprerezi, ki nosijo lahko, jekleno kritino. Bočno se streha stabilizira s pomočjo povezja iz jeklenih palic. Vertikalno bočno podporo nudi betonski del konstrukcije z obodnimi
konstrukcija se izdela iz jeklenih cevnih profilov in valjanih nosilcev v V primeru, da se investitor odloči za zaščito kons
cinkanjem, je potrebno zagotoviti predpripravo s cinkanjem posameznih sestavnih delov e, ki se jih na mestu stikuje z vijačenjem.
Nosilna konstrukcija tribun in hale se izvede z armiranim armiranobetonski okvir, na katerega so odložene armiranobetonske
plošče v monolitni in montažni izvedbi kot prednapete votle plošče. Za namestitev sedežev za gledalce se poševni del tribune izvede iz montažnih AB »L« elementov, ki nalegajo na tribunskih okvirjih. Elementi se sidrajo v okvirni nosilec z vgrajenimi sidri, ki se po montaži
cementno malto. Plošča nad kletjo na koti 0.0 se izvede iz montažnih prednapeteih votlih plošč tipa VSHD 32 cm. Plošča (stiki, povezave, zaključki) se izvede po navodilih proizvajalca. Plošča nad kletjo nad sanitarnim delom se izvede kot monolitna AB
šča. Plošča nad pritličjem je monolitna AB plošča, odložena na prečne nosilce, ki povezijejo tribunske okvirje. Nosilne stene objekta so monolitne, armiranobetonske, temeljene na pasovnih plitvih temeljih. V osi, kjer temelji stene telovadnice sovpadajo s temelji pilonov strehe tribune, je predviden masivni pasovni temelj. Zaradi zahtevnosti temeljenja pilonov je potrebno pridobiti geomehanske podatke iz lokacije in temeljenje uskladiti s pogoji poročila. Trakt dvorane zajema še trakt za sanitarije na zahod
Dvoprana je prekrita z jekleno konstrukcijo, trakt na zahodni in severni strani pa s ploščami v monolitni in montažni izvedbi s PVP ploščami tipa VSHD 26.5 cm. Obodne in nosilne mesne stene so monolitne, armirstopnišče z dvigalnim jaškom in pokrita vhodna avla, prekrita z jekleno konstrukcjo, sestavljeno iz primarnih nosilcev in sendvič elementov Trimo panel SNV 150. Temeljenje vseh nosilnih sten v traktu dvorane sestopnišča v objektu so predvidena v monolitni, armiranobetonski izvedbi.
Zasnova konstrukcije
Konstrukcija tribun z uporabnimi površinami je tlorisnih 06 m so uporabne površine v dveh nadstropjih, nadstropje na višini +5
00 m. Klet je predvidena v dveh nivojih na koti Viseča streha tribun porkriva celotno konstrukcijo tribun in vhodna stopnišča na
Spodnji nivo kleti je povezan s pokrito športno halo dimenzij 36melom dimenzij 12,5m
5,60 m ter streho na nivoju +5,30m. je predviden v 2 nadstropjih, dveh kletnih nivojih
Viseča strešna konstrukcija se izvede v jekleni izvedbi z lahko, pločevinasto kritino. Nosilna konstrukcija kritine v vzdolžni smeri nalega na glavne strešne nosilce s prerezom pravokotne škatlaste oblike, ki so s pomočjo jeklenih vrvi pritrjeni na glavne jekelne pilone
jeklenim prerezomstabilizacijo se izvede z zavetrovanjem s pomočjo jeklenih palic.Streha nad športno halo se izvede s paličnimi jekleniprerezi, ki nosijo lahko, jekleno kritino. Bočno se streha stabilizira s pomočjo povezja iz jeklenih palic. Vertikalno bočno podporo nudi betonski del konstrukcije z obodnimi
ela iz jeklenih cevnih profilov in valjanih nosilcev v V primeru, da se investitor odloči za zaščito kons
cinkanjem, je potrebno zagotoviti predpripravo s cinkanjem posameznih sestavnih delov e, ki se jih na mestu stikuje z vijačenjem.
Nosilna konstrukcija tribun in hale se izvede z armiranim armiranobetonski okvir, na katerega so odložene armiranobetonske
ni izvedbi kot prednapete votle plošče. Za namestitev sedežev za gledalce se poševni del tribune izvede iz montažnih AB »L« elementov, ki nalegajo na tribunskih okvirjih. Elementi se sidrajo v okvirni nosilec z vgrajenimi sidri, ki se po montaži
cementno malto. Plošča nad kletjo na koti 0.0 se izvede iz montažnih prednapeteih votlih plošč tipa VSHD 32 cm. Plošča (stiki, povezave, zaključki) se izvede po navodilih proizvajalca. Plošča nad kletjo nad sanitarnim delom se izvede kot monolitna AB
šča. Plošča nad pritličjem je monolitna AB plošča, odložena na prečne nosilce, ki povezijejo tribunske okvirje. Nosilne stene objekta so monolitne, armiranobetonske, temeljene na pasovnih plitvih temeljih. V osi, kjer temelji stene telovadnice sovpadajo s temelji pilonov strehe tribune, je predviden masivni pasovni temelj. Zaradi zahtevnosti temeljenja pilonov je potrebno pridobiti geomehanske podatke iz lokacije in temeljenje
Trakt dvorane zajema še trakt za sanitarije na zahodDvoprana je prekrita z jekleno konstrukcijo, trakt na zahodni in severni strani pa s
ploščami v monolitni in montažni izvedbi s PVP ploščami tipa VSHD 26.5 cm. Obodne in nosilne mesne stene so monolitne, armiranobetonske. Vhod na zahodni strani sestavlja stopnišče z dvigalnim jaškom in pokrita vhodna avla, prekrita z jekleno konstrukcjo, sestavljeno iz primarnih nosilcev in sendvič elementov Trimo panel SNV 150. Temeljenje vseh nosilnih sten v traktu dvorane se izvede na monolitnih AB pasovnih temeljih. Vsa stopnišča v objektu so predvidena v monolitni, armiranobetonski izvedbi.
Konstrukcija tribun z uporabnimi površinami je tlorisnih dimenzij 06 m so uporabne površine v dveh nadstropjih, nadstropje na višini +5
00 m. Klet je predvidena v dveh nivojih na koti Viseča streha tribun porkriva celotno konstrukcijo tribun in vhodna stopnišča na
Spodnji nivo kleti je povezan s pokrito športno halo dimenzij 36m5m�11m. Hala ima svetlo višino 9m s koto
5,60 m ter streho na nivoju +5,30m. je predviden v 2 nadstropjih, dveh kletnih nivojih na višinah
Viseča strešna konstrukcija se izvede v jekleni izvedbi z lahko, pločevinasto kritino. Nosilna konstrukcija kritine v vzdolžni smeri nalega na glavne strešne nosilce s prerezom
očjo jeklenih vrvi pritrjeni na glavne jekelne pilone jeklenim prerezom. Horizontalno in vertikalno bočno
stabilizacijo se izvede z zavetrovanjem s pomočjo jeklenih palic.Streha nad športno halo se izvede s paličnimi jeklenimi nosilci s pravokotnimi, votlimi prerezi, ki nosijo lahko, jekleno kritino. Bočno se streha stabilizira s pomočjo povezja iz jeklenih palic. Vertikalno bočno podporo nudi betonski del konstrukcije z obodnimi
ela iz jeklenih cevnih profilov in valjanih nosilcev v V primeru, da se investitor odloči za zaščito kons
cinkanjem, je potrebno zagotoviti predpripravo s cinkanjem posameznih sestavnih delov e, ki se jih na mestu stikuje z vijačenjem.
Nosilna konstrukcija tribun in hale se izvede z armiranim armiranobetonski okvir, na katerega so odložene armiranobetonske
ni izvedbi kot prednapete votle plošče. Za namestitev sedežev za gledalce se poševni del tribune izvede iz montažnih AB »L« elementov, ki nalegajo na tribunskih okvirjih. Elementi se sidrajo v okvirni nosilec z vgrajenimi sidri, ki se po montaži
cementno malto. Plošča nad kletjo na koti 0.0 se izvede iz montažnih prednapeteih votlih plošč tipa VSHD 32 cm. Plošča (stiki, povezave, zaključki) se izvede po navodilih proizvajalca. Plošča nad kletjo nad sanitarnim delom se izvede kot monolitna AB
šča. Plošča nad pritličjem je monolitna AB plošča, odložena na prečne nosilce, ki povezijejo tribunske okvirje. Nosilne stene objekta so monolitne, armiranobetonske, temeljene na pasovnih plitvih temeljih. V osi, kjer temelji stene telovadnice sovpadajo s temelji pilonov strehe tribune, je predviden masivni pasovni temelj. Zaradi zahtevnosti temeljenja pilonov je potrebno pridobiti geomehanske podatke iz lokacije in temeljenje
Trakt dvorane zajema še trakt za sanitarije na zahodni strani in tehnični trakt na severni Dvoprana je prekrita z jekleno konstrukcijo, trakt na zahodni in severni strani pa s
ploščami v monolitni in montažni izvedbi s PVP ploščami tipa VSHD 26.5 cm. Obodne in anobetonske. Vhod na zahodni strani sestavlja
stopnišče z dvigalnim jaškom in pokrita vhodna avla, prekrita z jekleno konstrukcjo, sestavljeno iz primarnih nosilcev in sendvič elementov Trimo panel SNV 150. Temeljenje
izvede na monolitnih AB pasovnih temeljih. Vsa stopnišča v objektu so predvidena v monolitni, armiranobetonski izvedbi.
dimenzij 69m·36m06 m so uporabne površine v dveh nadstropjih, nadstropje na višini +5
00 m. Klet je predvidena v dveh nivojih na koti Viseča streha tribun porkriva celotno konstrukcijo tribun in vhodna stopnišča na
Spodnji nivo kleti je povezan s pokrito športno halo dimenzij 36m�30m z ravno streho na Hala ima svetlo višino 9m s koto
5,60 m ter streho na nivoju +5,30m. Vhodni in skladiščni del hale na višinah -5,60m in
Viseča strešna konstrukcija se izvede v jekleni izvedbi z lahko, pločevinasto kritino. Nosilna konstrukcija kritine v vzdolžni smeri nalega na glavne strešne nosilce s prerezom
očjo jeklenih vrvi pritrjeni na glavne jekelne pilone . Horizontalno in vertikalno bočno
stabilizacijo se izvede z zavetrovanjem s pomočjo jeklenih palic. mi nosilci s pravokotnimi, votlimi
prerezi, ki nosijo lahko, jekleno kritino. Bočno se streha stabilizira s pomočjo povezja iz jeklenih palic. Vertikalno bočno podporo nudi betonski del konstrukcije z obodnimi
ela iz jeklenih cevnih profilov in valjanih nosilcev v V primeru, da se investitor odloči za zaščito kons
cinkanjem, je potrebno zagotoviti predpripravo s cinkanjem posameznih sestavnih delov e, ki se jih na mestu stikuje z vijačenjem.
Nosilna konstrukcija tribun in hale se izvede z armiranim in prednapetimarmiranobetonski okvir, na katerega so odložene armiranobetonske
ni izvedbi kot prednapete votle plošče. Za namestitev sedežev za gledalce se poševni del tribune izvede iz montažnih AB »L« elementov, ki nalegajo na tribunskih okvirjih. Elementi se sidrajo v okvirni nosilec z vgrajenimi sidri, ki se po montaži
cementno malto. Plošča nad kletjo na koti 0.0 se izvede iz montažnih prednapeteih votlih plošč tipa VSHD 32 cm. Plošča (stiki, povezave, zaključki) se izvede po navodilih proizvajalca. Plošča nad kletjo nad sanitarnim delom se izvede kot monolitna AB
šča. Plošča nad pritličjem je monolitna AB plošča, odložena na prečne nosilce, ki povezijejo tribunske okvirje. Nosilne stene objekta so monolitne, armiranobetonske, temeljene na pasovnih plitvih temeljih. V osi, kjer temelji stene telovadnice sovpadajo s temelji pilonov strehe tribune, je predviden masivni pasovni temelj. Zaradi zahtevnosti temeljenja pilonov je potrebno pridobiti geomehanske podatke iz lokacije in temeljenje
ni strani in tehnični trakt na severni Dvoprana je prekrita z jekleno konstrukcijo, trakt na zahodni in severni strani pa s
ploščami v monolitni in montažni izvedbi s PVP ploščami tipa VSHD 26.5 cm. Obodne in anobetonske. Vhod na zahodni strani sestavlja
stopnišče z dvigalnim jaškom in pokrita vhodna avla, prekrita z jekleno konstrukcjo, sestavljeno iz primarnih nosilcev in sendvič elementov Trimo panel SNV 150. Temeljenje
izvede na monolitnih AB pasovnih temeljih. Vsa stopnišča v objektu so predvidena v monolitni, armiranobetonski izvedbi.
69m·36m. Pod tribuno z 06 m so uporabne površine v dveh nadstropjih, nadstropje na višini +5
00 m. Klet je predvidena v dveh nivojih na koti -3,30 m in Viseča streha tribun porkriva celotno konstrukcijo tribun in vhodna stopnišča na
30m z ravno streho na Hala ima svetlo višino 9m s koto
Vhodni in skladiščni del hale 5,60m in -2,80 m ter
Viseča strešna konstrukcija se izvede v jekleni izvedbi z lahko, pločevinasto kritino. Nosilna konstrukcija kritine v vzdolžni smeri nalega na glavne strešne nosilce s prerezom
očjo jeklenih vrvi pritrjeni na glavne jekelne pilone . Horizontalno in vertikalno bočno
mi nosilci s pravokotnimi, votlimi prerezi, ki nosijo lahko, jekleno kritino. Bočno se streha stabilizira s pomočjo povezja iz jeklenih palic. Vertikalno bočno podporo nudi betonski del konstrukcije z obodnimi
ela iz jeklenih cevnih profilov in valjanih nosilcev v V primeru, da se investitor odloči za zaščito konstrukcije z vročim
cinkanjem, je potrebno zagotoviti predpripravo s cinkanjem posameznih sestavnih delov
prednapetim armiranobetonski okvir, na katerega so odložene armiranobetonske
ni izvedbi kot prednapete votle plošče. Za namestitev sedežev za gledalce se poševni del tribune izvede iz montažnih AB »L« elementov, ki nalegajo na tribunskih okvirjih. Elementi se sidrajo v okvirni nosilec z vgrajenimi sidri, ki se po montaži
cementno malto. Plošča nad kletjo na koti 0.0 se izvede iz montažnih prednapeteih votlih plošč tipa VSHD 32 cm. Plošča (stiki, povezave, zaključki) se izvede po navodilih proizvajalca. Plošča nad kletjo nad sanitarnim delom se izvede kot monolitna AB
šča. Plošča nad pritličjem je monolitna AB plošča, odložena na prečne nosilce, ki povezijejo tribunske okvirje. Nosilne stene objekta so monolitne, armiranobetonske, temeljene na pasovnih plitvih temeljih. V osi, kjer temelji stene telovadnice sovpadajo s temelji pilonov strehe tribune, je predviden masivni pasovni temelj. Zaradi zahtevnosti temeljenja pilonov je potrebno pridobiti geomehanske podatke iz lokacije in temeljenje
ni strani in tehnični trakt na severni Dvoprana je prekrita z jekleno konstrukcijo, trakt na zahodni in severni strani pa s
ploščami v monolitni in montažni izvedbi s PVP ploščami tipa VSHD 26.5 cm. Obodne in anobetonske. Vhod na zahodni strani sestavlja
stopnišče z dvigalnim jaškom in pokrita vhodna avla, prekrita z jekleno konstrukcjo, sestavljeno iz primarnih nosilcev in sendvič elementov Trimo panel SNV 150. Temeljenje
izvede na monolitnih AB pasovnih temeljih. Vsa stopnišča v objektu so predvidena v monolitni, armiranobetonski izvedbi.
2
. Pod tribuno z 06 m so uporabne površine v dveh nadstropjih, nadstropje na višini +5,05
30 m in -5,60 Viseča streha tribun porkriva celotno konstrukcijo tribun in vhodna stopnišča na
30m z ravno streho na Hala ima svetlo višino 9m s koto
Vhodni in skladiščni del hale 2,80 m ter enim
Viseča strešna konstrukcija se izvede v jekleni izvedbi z lahko, pločevinasto kritino. Nosilna konstrukcija kritine v vzdolžni smeri nalega na glavne strešne nosilce s prerezom
očjo jeklenih vrvi pritrjeni na glavne jekelne pilone . Horizontalno in vertikalno bočno
mi nosilci s pravokotnimi, votlimi prerezi, ki nosijo lahko, jekleno kritino. Bočno se streha stabilizira s pomočjo povezja iz jeklenih palic. Vertikalno bočno podporo nudi betonski del konstrukcije z obodnimi
ela iz jeklenih cevnih profilov in valjanih nosilcev v trukcije z vročim
cinkanjem, je potrebno zagotoviti predpripravo s cinkanjem posameznih sestavnih delov
betonom. armiranobetonski okvir, na katerega so odložene armiranobetonske
ni izvedbi kot prednapete votle plošče. Za namestitev sedežev za gledalce se poševni del tribune izvede iz montažnih AB »L« elementov, ki nalegajo na tribunskih okvirjih. Elementi se sidrajo v okvirni nosilec z vgrajenimi sidri, ki se po montaži
cementno malto. Plošča nad kletjo na koti 0.0 se izvede iz montažnih prednapeteih votlih plošč tipa VSHD 32 cm. Plošča (stiki, povezave, zaključki) se izvede po navodilih proizvajalca. Plošča nad kletjo nad sanitarnim delom se izvede kot monolitna AB
šča. Plošča nad pritličjem je monolitna AB plošča, odložena na prečne nosilce, ki povezijejo tribunske okvirje. Nosilne stene objekta so monolitne, armiranobetonske, temeljene na pasovnih plitvih temeljih. V osi, kjer temelji stene telovadnice sovpadajo s temelji pilonov strehe tribune, je predviden masivni pasovni temelj. Zaradi zahtevnosti temeljenja pilonov je potrebno pridobiti geomehanske podatke iz lokacije in temeljenje
ni strani in tehnični trakt na severni Dvoprana je prekrita z jekleno konstrukcijo, trakt na zahodni in severni strani pa s
ploščami v monolitni in montažni izvedbi s PVP ploščami tipa VSHD 26.5 cm. Obodne in anobetonske. Vhod na zahodni strani sestavlja
stopnišče z dvigalnim jaškom in pokrita vhodna avla, prekrita z jekleno konstrukcjo, sestavljeno iz primarnih nosilcev in sendvič elementov Trimo panel SNV 150. Temeljenje
izvede na monolitnih AB pasovnih temeljih. Vsa
Obtežbe
Vertikalno obtežbo predstavljajo stalni vpliviin stalna obtežba), ki so določenikonstrukcije in opreme. Oso določene na osnovi predpisov družine Evrokodpodlagi podatkov, ki jih je podal naročnik.Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II. kategorija terena. Upoštevana referenčna hitrost vetra: vObtežba snega je dolonadmorski višini Upoštevana je zaledenitev v sloju 1 cm.Objekt je izpostavljen nevarnosti potresa s projektnim pospeškom tupoštevanjem povratne dobe 475 let. Materiali
Nosilna konstrukcija se izdela iz Jekleni del konstrukcije se izdela iz konstrukcijskega plastičnosti fVse priključne plošče in temeljne plošče so izdelane iz jeklene pločevine ustrezne debeline. Vsi zvari so I. kvalitete. Vsa varilska dela morajo izvajati varilci z uspešno opravljeno preizkušnjo po SIST EN 287zvare je potrebno pregledati s pomočjo ultrazvoka ali rentgena. Uporabiti je potrebno atestirane materiale.Jeklena konstrukcija mora biti ustrezno antikorozijsko zaščitena in izdelana ter montirana v skladu s SIST EN 1090 Izdelava in izvedba
Jeklena konstrukcija je predvidena iz montažnih elementov. Posamezni elementi se izdelajo v delavnici po delavniških načrtih. V delavnici se elementi zvarijo in izvrtajo luknje za vijačenje. Vsi ostri roboLuknje na ploščah in profilih predvidene za vijačne spoje morajo biti izdelane z vrtanjem. Izdelava lukenj s prebijanjem ni dovoljena. Točnost izdelanih elementov naj bo v delavnici preverjeVsi montažni elementi se sestavijo v nosilno jekleno konstrukcijo z vijačenjem. Varjenje pri montaži je predvideno za spajanje paličnih nosilcev. V kolikor bi zaradi potreb izvajalca bilo potrebno varjenje pri montaži, mora biti s spmora za to podati soglasje. Po izdelavi morajo biti vsi elementi ustrezno antikorozijsko zaščiteni.EN ISO 12944 ter EN ISO 19840. UPovršine je potrebno opeskati Sa 2 ½ po švedskem standardu SIS 055900. Pred nanosom osnovnega premaza je potrebno površine razmastiti in odprašiti. Prekrivni premaz je potrebno izvesti delavniško. Po trpopraviti. V kolikor ni posebnih zahtev investitorja mora skupna debelina nanosa znašati min. 160 μm. Zadnji zunanji premaz mora biti odporen na UV Postopek izvedbe protikorozijske zaščite pripravi iupoštevanju navodil proizvajalca premazov. Nianso zaključnega premaza določi arhitekt oz. investitor.
Obtežbe
Vertikalno obtežbo predstavljajo stalni vpliviin stalna obtežba), ki so določenikonstrukcije in opreme. Oso določene na osnovi predpisov družine Evrokodpodlagi podatkov, ki jih je podal naročnik.Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II. kategorija terena. Upoštevana referenčna hitrost vetra: vObtežba snega je dolonadmorski višini Upoštevana je zaledenitev v sloju 1 cm.Objekt je izpostavljen nevarnosti potresa s projektnim pospeškom tupoštevanjem povratne dobe 475 let.
Materiali
Nosilna konstrukcija se izdela iz Jekleni del konstrukcije se izdela iz konstrukcijskega plastičnosti fy = 235 N/mm2.Vse priključne plošče in temeljne plošče so izdelane iz jeklene pločevine ustrezne debeline. Vsi zvari so I. kvalitete. Vsa varilska dela morajo izvajati varilci z uspešno opravljeno preizkušnjo po SIST EN 287zvare je potrebno pregledati s pomočjo ultrazvoka ali rentgena. Uporabiti je potrebno atestirane materiale.Jeklena konstrukcija mora biti ustrezno antikorozijsko zaščitena in izdelana ter montirana
kladu s SIST EN 1090
Izdelava in izvedba
Jeklena konstrukcija je predvidena iz montažnih elementov. Posamezni elementi se izdelajo v delavnici po delavniških načrtih. V delavnici se elementi zvarijo in izvrtajo luknje za vijačenje. Vsi ostri roboLuknje na ploščah in profilih predvidene za vijačne spoje morajo biti izdelane z vrtanjem. Izdelava lukenj s prebijanjem ni dovoljena. Točnost izdelanih elementov naj bo v delavnici preverjena s poskusno montažo.Vsi montažni elementi se sestavijo v nosilno jekleno konstrukcijo z vijačenjem. Varjenje pri montaži je predvideno za spajanje paličnih nosilcev. V kolikor bi zaradi potreb izvajalca bilo potrebno varjenje pri montaži, mora biti s spmora za to podati soglasje. Po izdelavi morajo biti vsi elementi ustrezno antikorozijsko zaščiteni. Sistem in debeline slojev antikorozijskega premaza je potrebno izvesti v skladu z EN ISO 12944 ter EN ISO 19840. UPovršine je potrebno opeskati Sa 2 ½ po švedskem standardu SIS 055900. Pred nanosom osnovnega premaza je potrebno površine razmastiti in odprašiti. Prekrivni premaz je potrebno izvesti delavniško. Po trpopraviti. V kolikor ni posebnih zahtev investitorja mora skupna debelina nanosa znašati min. 160 μm. Zadnji zunanji premaz mora biti odporen na UV Postopek izvedbe protikorozijske zaščite pripravi iupoštevanju navodil proizvajalca premazov. Nianso zaključnega premaza določi arhitekt oz. investitor.
Vertikalno obtežbo predstavljajo stalni vpliviin stalna obtežba), ki so določenikonstrukcije in opreme. Oso določene na osnovi predpisov družine Evrokodpodlagi podatkov, ki jih je podal naročnik.Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II. kategorija terena. Upoštevana referenčna hitrost vetra: vObtežba snega je določena po SIST 1991. Objekt je v drugi alpski coni A2 na nadmorski višini 410 m. Upoštevana karakteristična obtežba snega je sUpoštevana je zaledenitev v sloju 1 cm.Objekt je izpostavljen nevarnosti potresa s projektnim pospeškom tupoštevanjem povratne dobe 475 let.
Nosilna konstrukcija se izdela iz Jekleni del konstrukcije se izdela iz konstrukcijskega
= 235 N/mm2.Vse priključne plošče in temeljne plošče so izdelane iz jeklene pločevine ustrezne debeline. Vsi zvari so I. kvalitete. Vsa varilska dela morajo izvajati varilci z uspešno opravljeno preizkušnjo po SIST EN 287zvare je potrebno pregledati s pomočjo ultrazvoka ali rentgena. Uporabiti je potrebno atestirane materiale. Jeklena konstrukcija mora biti ustrezno antikorozijsko zaščitena in izdelana ter montirana
kladu s SIST EN 1090-1 in SIST EN 1090
Izdelava in izvedba
Jeklena konstrukcija je predvidena iz montažnih elementov. Posamezni elementi se izdelajo v delavnici po delavniških načrtih. V delavnici se elementi zvarijo in izvrtajo luknje za vijačenje. Vsi ostri roboLuknje na ploščah in profilih predvidene za vijačne spoje morajo biti izdelane z vrtanjem. Izdelava lukenj s prebijanjem ni dovoljena. Točnost izdelanih elementov naj bo v delavnici
na s poskusno montažo.Vsi montažni elementi se sestavijo v nosilno jekleno konstrukcijo z vijačenjem. Varjenje pri montaži je predvideno za spajanje paličnih nosilcev. V kolikor bi zaradi potreb izvajalca bilo potrebno varjenje pri montaži, mora biti s spmora za to podati soglasje. Po izdelavi morajo biti vsi elementi ustrezno antikorozijsko
Sistem in debeline slojev antikorozijskega premaza je potrebno izvesti v skladu z EN ISO 12944 ter EN ISO 19840. UPovršine je potrebno opeskati Sa 2 ½ po švedskem standardu SIS 055900. Pred nanosom osnovnega premaza je potrebno površine razmastiti in odprašiti. Prekrivni premaz je potrebno izvesti delavniško. Po trpopraviti. V kolikor ni posebnih zahtev investitorja mora skupna debelina nanosa znašati min. 160 μm. Zadnji zunanji premaz mora biti odporen na UV Postopek izvedbe protikorozijske zaščite pripravi iupoštevanju navodil proizvajalca premazov. Nianso zaključnega premaza določi arhitekt
Vertikalno obtežbo predstavljajo stalni vpliviin stalna obtežba), ki so določenikonstrukcije in opreme. Ostale obtežbe, obtežba s snegom in vetrom ter potresna obtežba so določene na osnovi predpisov družine Evrokodpodlagi podatkov, ki jih je podal naročnik.Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II. kategorija terena. Upoštevana referenčna hitrost vetra: v
čena po SIST 1991. Objekt je v drugi alpski coni A2 na m. Upoštevana karakteristična obtežba snega je s
Upoštevana je zaledenitev v sloju 1 cm.Objekt je izpostavljen nevarnosti potresa s projektnim pospeškom tupoštevanjem povratne dobe 475 let.
Nosilna konstrukcija se izdela iz betona kvalitete C25/30, ter jekla za armaturo S500. Jekleni del konstrukcije se izdela iz konstrukcijskega
= 235 N/mm2.Piloni strehe tribune so iz jekla S355.Vse priključne plošče in temeljne plošče so izdelane iz jeklene pločevine ustrezne debeline. Vsi zvari so I. kvalitete. Vsa varilska dela morajo izvajati varilci z uspešno opravljeno preizkušnjo po SIST EN 287-1. Vse zvare je potrebno 100% vizualno pregledati, sočelne zvare je potrebno pregledati s pomočjo ultrazvoka ali rentgena. Uporabiti je potrebno
Jeklena konstrukcija mora biti ustrezno antikorozijsko zaščitena in izdelana ter montirana 1 in SIST EN 1090
Jeklena konstrukcija je predvidena iz montažnih elementov. Posamezni elementi se izdelajo v delavnici po delavniških načrtih. V delavnici se elementi zvarijo in izvrtajo luknje za vijačenje. Vsi ostri robovi morajo biti obdelani. Zvari morajo biti ustrezno kontrolirani. Luknje na ploščah in profilih predvidene za vijačne spoje morajo biti izdelane z vrtanjem. Izdelava lukenj s prebijanjem ni dovoljena. Točnost izdelanih elementov naj bo v delavnici
na s poskusno montažo. Vsi montažni elementi se sestavijo v nosilno jekleno konstrukcijo z vijačenjem. Varjenje pri montaži je predvideno za spajanje paličnih nosilcev. V kolikor bi zaradi potreb izvajalca bilo potrebno varjenje pri montaži, mora biti s spmora za to podati soglasje. Po izdelavi morajo biti vsi elementi ustrezno antikorozijsko
Sistem in debeline slojev antikorozijskega premaza je potrebno izvesti v skladu z EN ISO 12944 ter EN ISO 19840. Upoštevati je potrebno zahteve, podane v SIST EN 1090.Površine je potrebno opeskati Sa 2 ½ po švedskem standardu SIS 055900. Pred nanosom osnovnega premaza je potrebno površine razmastiti in odprašiti. Prekrivni premaz je potrebno izvesti delavniško. Po transportu in montaži je potrebno poškodovana mesta popraviti. V kolikor ni posebnih zahtev investitorja mora skupna debelina nanosa znašati min. 160 μm. Zadnji zunanji premaz mora biti odporen na UV Postopek izvedbe protikorozijske zaščite pripravi iupoštevanju navodil proizvajalca premazov. Nianso zaključnega premaza določi arhitekt
Vertikalno obtežbo predstavljajo stalni vplivi ( lastnin stalna obtežba), ki so določeni na osnovi karakteristik uporabljenih materialov
stale obtežbe, obtežba s snegom in vetrom ter potresna obtežba so določene na osnovi predpisov družine Evrokodpodlagi podatkov, ki jih je podal naročnik. Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II. kategorija terena. Upoštevana referenčna hitrost vetra: v
čena po SIST 1991. Objekt je v drugi alpski coni A2 na m. Upoštevana karakteristična obtežba snega je s
Upoštevana je zaledenitev v sloju 1 cm. Objekt je izpostavljen nevarnosti potresa s projektnim pospeškom tupoštevanjem povratne dobe 475 let.
betona kvalitete C25/30, ter jekla za armaturo S500. Jekleni del konstrukcije se izdela iz konstrukcijskega
Piloni strehe tribune so iz jekla S355.Vse priključne plošče in temeljne plošče so izdelane iz jeklene pločevine ustrezne debeline. Vsi zvari so I. kvalitete. Vsa varilska dela morajo izvajati varilci z uspešno opravljeno
e zvare je potrebno 100% vizualno pregledati, sočelne zvare je potrebno pregledati s pomočjo ultrazvoka ali rentgena. Uporabiti je potrebno
Jeklena konstrukcija mora biti ustrezno antikorozijsko zaščitena in izdelana ter montirana 1 in SIST EN 1090-2.
Jeklena konstrukcija je predvidena iz montažnih elementov. Posamezni elementi se izdelajo v delavnici po delavniških načrtih. V delavnici se elementi zvarijo in izvrtajo luknje
vi morajo biti obdelani. Zvari morajo biti ustrezno kontrolirani. Luknje na ploščah in profilih predvidene za vijačne spoje morajo biti izdelane z vrtanjem. Izdelava lukenj s prebijanjem ni dovoljena. Točnost izdelanih elementov naj bo v delavnici
Vsi montažni elementi se sestavijo v nosilno jekleno konstrukcijo z vijačenjem. Varjenje pri montaži je predvideno za spajanje paličnih nosilcev. V kolikor bi zaradi potreb izvajalca bilo potrebno varjenje pri montaži, mora biti s spremembo postopka seznanjen projektant, ki mora za to podati soglasje. Po izdelavi morajo biti vsi elementi ustrezno antikorozijsko
Sistem in debeline slojev antikorozijskega premaza je potrebno izvesti v skladu z poštevati je potrebno zahteve, podane v SIST EN 1090.
Površine je potrebno opeskati Sa 2 ½ po švedskem standardu SIS 055900. Pred nanosom osnovnega premaza je potrebno površine razmastiti in odprašiti. Prekrivni premaz je
ansportu in montaži je potrebno poškodovana mesta popraviti. V kolikor ni posebnih zahtev investitorja mora skupna debelina nanosa znašati min. 160 μm. Zadnji zunanji premaz mora biti odporen na UV Postopek izvedbe protikorozijske zaščite pripravi iupoštevanju navodil proizvajalca premazov. Nianso zaključnega premaza določi arhitekt
lastna teža ena osnovi karakteristik uporabljenih materialov
stale obtežbe, obtežba s snegom in vetrom ter potresna obtežba so določene na osnovi predpisov družine Evrokod. Koristne obtežbe so določene na
Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II. kategorija terena. Upoštevana referenčna hitrost vetra: vref
čena po SIST 1991. Objekt je v drugi alpski coni A2 na m. Upoštevana karakteristična obtežba snega je s
Objekt je izpostavljen nevarnosti potresa s projektnim pospeškom t
betona kvalitete C25/30, ter jekla za armaturo S500. Jekleni del konstrukcije se izdela iz konstrukcijskega jekla S 235 J2G3 (St 37
Piloni strehe tribune so iz jekla S355.Vse priključne plošče in temeljne plošče so izdelane iz jeklene pločevine ustrezne debeline. Vsi zvari so I. kvalitete. Vsa varilska dela morajo izvajati varilci z uspešno opravljeno
e zvare je potrebno 100% vizualno pregledati, sočelne zvare je potrebno pregledati s pomočjo ultrazvoka ali rentgena. Uporabiti je potrebno
Jeklena konstrukcija mora biti ustrezno antikorozijsko zaščitena in izdelana ter montirana
Jeklena konstrukcija je predvidena iz montažnih elementov. Posamezni elementi se izdelajo v delavnici po delavniških načrtih. V delavnici se elementi zvarijo in izvrtajo luknje
vi morajo biti obdelani. Zvari morajo biti ustrezno kontrolirani. Luknje na ploščah in profilih predvidene za vijačne spoje morajo biti izdelane z vrtanjem. Izdelava lukenj s prebijanjem ni dovoljena. Točnost izdelanih elementov naj bo v delavnici
Vsi montažni elementi se sestavijo v nosilno jekleno konstrukcijo z vijačenjem. Varjenje pri montaži je predvideno za spajanje paličnih nosilcev. V kolikor bi zaradi potreb izvajalca bilo
remembo postopka seznanjen projektant, ki mora za to podati soglasje. Po izdelavi morajo biti vsi elementi ustrezno antikorozijsko
Sistem in debeline slojev antikorozijskega premaza je potrebno izvesti v skladu z poštevati je potrebno zahteve, podane v SIST EN 1090.
Površine je potrebno opeskati Sa 2 ½ po švedskem standardu SIS 055900. Pred nanosom osnovnega premaza je potrebno površine razmastiti in odprašiti. Prekrivni premaz je
ansportu in montaži je potrebno poškodovana mesta popraviti. V kolikor ni posebnih zahtev investitorja mora skupna debelina nanosa znašati min. 160 μm. Zadnji zunanji premaz mora biti odporen na UV Postopek izvedbe protikorozijske zaščite pripravi izvajalec protikorozijske zaščite ob upoštevanju navodil proizvajalca premazov. Nianso zaključnega premaza določi arhitekt
a teža elementov nosilne konstrukcijena osnovi karakteristik uporabljenih materialov
stale obtežbe, obtežba s snegom in vetrom ter potresna obtežba . Koristne obtežbe so določene na
Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II.
ref = 20 m/s. čena po SIST 1991. Objekt je v drugi alpski coni A2 na
m. Upoštevana karakteristična obtežba snega je s
Objekt je izpostavljen nevarnosti potresa s projektnim pospeškom t
betona kvalitete C25/30, ter jekla za armaturo S500. jekla S 235 J2G3 (St 37
Piloni strehe tribune so iz jekla S355. Vijaki so kvalitete 10.9. Vse priključne plošče in temeljne plošče so izdelane iz jeklene pločevine ustrezne debeline. Vsi zvari so I. kvalitete. Vsa varilska dela morajo izvajati varilci z uspešno opravljeno
e zvare je potrebno 100% vizualno pregledati, sočelne zvare je potrebno pregledati s pomočjo ultrazvoka ali rentgena. Uporabiti je potrebno
Jeklena konstrukcija mora biti ustrezno antikorozijsko zaščitena in izdelana ter montirana
Jeklena konstrukcija je predvidena iz montažnih elementov. Posamezni elementi se izdelajo v delavnici po delavniških načrtih. V delavnici se elementi zvarijo in izvrtajo luknje
vi morajo biti obdelani. Zvari morajo biti ustrezno kontrolirani. Luknje na ploščah in profilih predvidene za vijačne spoje morajo biti izdelane z vrtanjem. Izdelava lukenj s prebijanjem ni dovoljena. Točnost izdelanih elementov naj bo v delavnici
Vsi montažni elementi se sestavijo v nosilno jekleno konstrukcijo z vijačenjem. Varjenje pri montaži je predvideno za spajanje paličnih nosilcev. V kolikor bi zaradi potreb izvajalca bilo
remembo postopka seznanjen projektant, ki mora za to podati soglasje. Po izdelavi morajo biti vsi elementi ustrezno antikorozijsko
Sistem in debeline slojev antikorozijskega premaza je potrebno izvesti v skladu z poštevati je potrebno zahteve, podane v SIST EN 1090.
Površine je potrebno opeskati Sa 2 ½ po švedskem standardu SIS 055900. Pred nanosom osnovnega premaza je potrebno površine razmastiti in odprašiti. Prekrivni premaz je
ansportu in montaži je potrebno poškodovana mesta popraviti. V kolikor ni posebnih zahtev investitorja mora skupna debelina nanosa znašati min. 160 μm. Zadnji zunanji premaz mora biti odporen na UV žarke.
zvajalec protikorozijske zaščite ob upoštevanju navodil proizvajalca premazov. Nianso zaključnega premaza določi arhitekt
lementov nosilne konstrukcijena osnovi karakteristik uporabljenih materialov
stale obtežbe, obtežba s snegom in vetrom ter potresna obtežba . Koristne obtežbe so določene na
Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II.
čena po SIST 1991. Objekt je v drugi alpski coni A2 na m. Upoštevana karakteristična obtežba snega je sk = 1,70
Objekt je izpostavljen nevarnosti potresa s projektnim pospeškom tal ag = 0,
betona kvalitete C25/30, ter jekla za armaturo S500. jekla S 235 J2G3 (St 37-3N) z mejo
Vijaki so kvalitete 10.9. Vse priključne plošče in temeljne plošče so izdelane iz jeklene pločevine ustrezne debeline. Vsi zvari so I. kvalitete. Vsa varilska dela morajo izvajati varilci z uspešno opravljeno
e zvare je potrebno 100% vizualno pregledati, sočelne zvare je potrebno pregledati s pomočjo ultrazvoka ali rentgena. Uporabiti je potrebno
Jeklena konstrukcija mora biti ustrezno antikorozijsko zaščitena in izdelana ter montirana
Jeklena konstrukcija je predvidena iz montažnih elementov. Posamezni elementi se izdelajo v delavnici po delavniških načrtih. V delavnici se elementi zvarijo in izvrtajo luknje
vi morajo biti obdelani. Zvari morajo biti ustrezno kontrolirani. Luknje na ploščah in profilih predvidene za vijačne spoje morajo biti izdelane z vrtanjem. Izdelava lukenj s prebijanjem ni dovoljena. Točnost izdelanih elementov naj bo v delavnici
Vsi montažni elementi se sestavijo v nosilno jekleno konstrukcijo z vijačenjem. Varjenje pri montaži je predvideno za spajanje paličnih nosilcev. V kolikor bi zaradi potreb izvajalca bilo
remembo postopka seznanjen projektant, ki mora za to podati soglasje. Po izdelavi morajo biti vsi elementi ustrezno antikorozijsko
Sistem in debeline slojev antikorozijskega premaza je potrebno izvesti v skladu z poštevati je potrebno zahteve, podane v SIST EN 1090.
Površine je potrebno opeskati Sa 2 ½ po švedskem standardu SIS 055900. Pred nanosom osnovnega premaza je potrebno površine razmastiti in odprašiti. Prekrivni premaz je
ansportu in montaži je potrebno poškodovana mesta popraviti. V kolikor ni posebnih zahtev investitorja mora skupna debelina nanosa znašati
zvajalec protikorozijske zaščite ob upoštevanju navodil proizvajalca premazov. Nianso zaključnega premaza določi arhitekt
3
lementov nosilne konstrukcije na osnovi karakteristik uporabljenih materialov
stale obtežbe, obtežba s snegom in vetrom ter potresna obtežba . Koristne obtežbe so določene na
Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II.
čena po SIST 1991. Objekt je v drugi alpski coni A2 na projektni 70 kN/m2.
= 0,225 g z
betona kvalitete C25/30, ter jekla za armaturo S500. 3N) z mejo
Vijaki so kvalitete 10.9. Vse priključne plošče in temeljne plošče so izdelane iz jeklene pločevine ustrezne debeline. Vsi zvari so I. kvalitete. Vsa varilska dela morajo izvajati varilci z uspešno opravljeno
e zvare je potrebno 100% vizualno pregledati, sočelne zvare je potrebno pregledati s pomočjo ultrazvoka ali rentgena. Uporabiti je potrebno
Jeklena konstrukcija mora biti ustrezno antikorozijsko zaščitena in izdelana ter montirana
Jeklena konstrukcija je predvidena iz montažnih elementov. Posamezni elementi se izdelajo v delavnici po delavniških načrtih. V delavnici se elementi zvarijo in izvrtajo luknje
vi morajo biti obdelani. Zvari morajo biti ustrezno kontrolirani. Luknje na ploščah in profilih predvidene za vijačne spoje morajo biti izdelane z vrtanjem. Izdelava lukenj s prebijanjem ni dovoljena. Točnost izdelanih elementov naj bo v delavnici
Vsi montažni elementi se sestavijo v nosilno jekleno konstrukcijo z vijačenjem. Varjenje pri montaži je predvideno za spajanje paličnih nosilcev. V kolikor bi zaradi potreb izvajalca bilo
remembo postopka seznanjen projektant, ki mora za to podati soglasje. Po izdelavi morajo biti vsi elementi ustrezno antikorozijsko
Sistem in debeline slojev antikorozijskega premaza je potrebno izvesti v skladu z poštevati je potrebno zahteve, podane v SIST EN 1090.
Površine je potrebno opeskati Sa 2 ½ po švedskem standardu SIS 055900. Pred nanosom osnovnega premaza je potrebno površine razmastiti in odprašiti. Prekrivni premaz je
ansportu in montaži je potrebno poškodovana mesta popraviti. V kolikor ni posebnih zahtev investitorja mora skupna debelina nanosa znašati
zvajalec protikorozijske zaščite ob upoštevanju navodil proizvajalca premazov. Nianso zaključnega premaza določi arhitekt
Izdelavo in montažo jeklenih delov konstrukcije je potrebno izvesti v skladu s SIST EN 1090
Izdelavo in montažo jeklenih delov konstrukcije je potrebno izvesti v skladu s SIST EN 1090-2. Privzeti je potrebno raIzdelavo in montažo jeklenih delov konstrukcije je potrebno izvesti v skladu s SIST EN
2. Privzeti je potrebno raIzdelavo in montažo jeklenih delov konstrukcije je potrebno izvesti v skladu s SIST EN
2. Privzeti je potrebno razred izdelave EXC3.Izdelavo in montažo jeklenih delov konstrukcije je potrebno izvesti v skladu s SIST EN
zred izdelave EXC3.Izdelavo in montažo jeklenih delov konstrukcije je potrebno izvesti v skladu s SIST EN
zred izdelave EXC3.
Dr. Niko Kristanič, u.d.i.g.
Izdelavo in montažo jeklenih delov konstrukcije je potrebno izvesti v skladu s SIST EN
Zapisal:r. Niko Kristanič, u.d.i.g.
Izdelavo in montažo jeklenih delov konstrukcije je potrebno izvesti v skladu s SIST EN
Zapisal: r. Niko Kristanič, u.d.i.g.
4
Izdelavo in montažo jeklenih delov konstrukcije je potrebno izvesti v skladu s SIST EN
r. Niko Kristanič, u.d.i.g.
2.0
2.1
Upoštevana je obtežba sončnih kolektorjev s težo 0,22 kN/m.
Stalna obtežba strehe nad tribunami
Stalna obtežba strehe nad športno halo
2.0 Obtežbe
2.1 Stalna obtežba
Upoštevana je obtežba sončnih kolektorjev s težo 0,22 kN/m.
Stalna obtežba strehe nad tribunami
Stalna
Stalna obtežba strehe nad športno halo
Stalna
Obtežbe
Stalna obtežba
Upoštevana je obtežba sončnih kolektorjev s težo 0,22 kN/m.
Stalna obtežba strehe nad tribunami
Stalna g - lastna teža
- sekundarni nosilci
- instalacije
- pločevina 6 mm 2x
Stalna obtežba strehe nad športno halo
Stalna g - lastna teža
- sekundarni nosilci
- instalacije
- SNV200 strešna kritina
Stalna obtežba na strehah
Upoštevana je obtežba sončnih kolektorjev s težo 0,22 kN/m.
Stalna obtežba strehe nad tribunami
- sekundarni nosilci
- instalacije
- pločevina 6 mm 2x
Stalna obtežba strehe nad športno halo
- sekundarni nosilci
- instalacije
- SNV200 strešna kritina
na strehah
Upoštevana je obtežba sončnih kolektorjev s težo 0,22 kN/m.
- sekundarni nosilci
- pločevina 6 mm 2x
- sekundarni nosilci
- SNV200 strešna kritina
Upoštevana je obtežba sončnih kolektorjev s težo 0,22 kN/m.Upoštevana je obtežba sončnih kolektorjev s težo 0,22 kN/m.
0,05 kN/m2
0,18 kN/m2
0,40 kN/m2
0,63 kN/m 2
0,10 kN/m2
0,20 kN/m2
0,36 kN/m2
0,66 kN/m 2
5
2.2
Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II. kategorija terena.
2.2.1 Streha:
cseason
c
2.2 Obtežba vetra
Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II. kategorija terena.
2.2.1 Obtežba z vetrom
Streha:
vb,0 = 20
r = 1,25
cdir = 1,00
season = 1,00
c0 = 1
kt= 1
cScd = 1
TC: II
z0,II = 0,05
z0 = 0,05
zmin = 2
zmax = 200
ze = 18,00
vb = 20,00
qb = 0,25
kr = 0,19
cr = 1,12
vm = 22,37
Iv = 0,17
qp = 0,68ce(z) = 2,74
Obtežba vetra
Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II. kategorija terena. Upoštevana referenčna hitrost vetra: v
Obtežba z vetrom
20 m/s
1,25 kg/m3
1,00
1,00
0,05
0,05
200
18,00 m
20,00 m/s
0,25 kN/m2
0,19
1,12
22,37 m/s
0,17
0,68 kN/m2
2,74
Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II. Upoštevana referenčna hitrost vetra: v
Obtežba z vetrom na objekta s tribunami:
...projektna hitrost vetra (Nacionalni dodatek)
...gostota zraka (Nacionalni dodatek)
...faktor smeri (Section 4.1)
...faktor sezone (Section 4.1)
...faktor orografije (Section 4.3.1)
...faktor turbolence (Section 4.4)
...faktor konstrukcije (Section 6)
...kategorija terena (Section 4.3.2)
...kategorija terena II, referenčna vrednost
…hrapavostna dolžina (Tabela 4.1)
…najmanjša višina (Tabela 4.1)
…največja višina (Tabela 4.1)
...višina na kateri računamo obtežbo
...osnovna hitrost vetra
...osnovna obtežba vetra
...faktor terena (Section 4.3.2)
...faktor hrapavosti (Section 4.3.2)
...srednja hitrost vetra
...intenziteta turbolence (Section 4.4)
...največja obremenitev z vetrom
...faktor izpostavljenosti
Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II. Upoštevana referenčna hitrost vetra: v
objekta s tribunami:
...projektna hitrost vetra (Nacionalni dodatek)
...gostota zraka (Nacionalni dodatek)
...faktor smeri (Section 4.1)
...faktor sezone (Section 4.1)
...faktor orografije (Section 4.3.1)
...faktor turbolence (Section 4.4)
...faktor konstrukcije (Section 6)
...kategorija terena (Section 4.3.2)
...kategorija terena II, referenčna vrednost
…hrapavostna dolžina (Tabela 4.1)
…najmanjša višina (Tabela 4.1)
…največja višina (Tabela 4.1)
...višina na kateri računamo obtežbo
...osnovna hitrost vetra
...osnovna obtežba vetra
...faktor terena (Section 4.3.2)
...faktor hrapavosti (Section 4.3.2)
...srednja hitrost vetra
...intenziteta turbolence (Section 4.4)
...največja obremenitev z vetrom
...faktor izpostavljenosti
Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II. Upoštevana referenčna hitrost vetra: vref
objekta s tribunami:
...projektna hitrost vetra (Nacionalni dodatek)
...gostota zraka (Nacionalni dodatek)
...faktor smeri (Section 4.1)
...faktor sezone (Section 4.1)
...faktor orografije (Section 4.3.1)
...faktor turbolence (Section 4.4)
...faktor konstrukcije (Section 6)
...kategorija terena (Section 4.3.2)
...kategorija terena II, referenčna vrednost
…hrapavostna dolžina (Tabela 4.1)
…najmanjša višina (Tabela 4.1)
…največja višina (Tabela 4.1)
...višina na kateri računamo obtežbo
...osnovna hitrost vetra
...osnovna obtežba vetra
...faktor terena (Section 4.3.2)
...faktor hrapavosti (Section 4.3.2)
...srednja hitrost vetra
...intenziteta turbolence (Section 4.4)
...največja obremenitev z vetrom
...faktor izpostavljenosti
Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II.
ref = 20 m/s.
...projektna hitrost vetra (Nacionalni dodatek)
...gostota zraka (Nacionalni dodatek)
...kategorija terena (Section 4.3.2)
...kategorija terena II, referenčna vrednost
…hrapavostna dolžina (Tabela 4.1)
...višina na kateri računamo obtežbo
...faktor hrapavosti (Section 4.3.2)
...intenziteta turbolence (Section 4.4)
Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II.
...projektna hitrost vetra (Nacionalni dodatek)
6
Obtežba vetra je določena po SIST 1991. Objekt je v I. vetrni coni. Upoštevana je II.
Obtežba za primer nadstrešnice z zaprtim zavetrnim delom:
Celotni koeficienti sile:
Obtežba za primer nadstrešnice z zaprtim zavetrnim delom:
α =
Celotni koeficienti sile:
ϕ =
A cpe,max =
cpe,min ϕ=0 =
cpe,min ϕ=1
cpe,min
B cpe,max =
cpe,min ϕ=0 =
cpe,min ϕ=1
cpe,min
C cpe,max =
cpe,min ϕ=0 =
cpe,min ϕ=1
cpe,min
cf,max =
cf,min ϕ=0 =
cf,min ϕ=1
cf,min
Obtežba za primer nadstrešnice z zaprtim zavetrnim delom:
= 14 °
Celotni koeficienti sile:
= 1
pe,max = 1,12
= -1,42
=1 = -2
pe,min = -2
pe,max = 2,34
= -1,94
=1 = -2,52
pe,min = -2,52
pe,max = 1,54
= -2,04
=1 = -2,66
pe,min = -2,66
f,max = 0,48
= -0,86
=1 = -1,4
f,min = -1,4
Obtežba za primer nadstrešnice z zaprtim zavetrnim delom:
Tlak:
0,77 kN/m
-1,37 kN/m
1,60 kN/m
-1,73 kN/m
1,05 kN/m
-1,82 kN/m
0,33 kN/m
-0,96 kN/m
Obtežba za primer nadstrešnice z zaprtim zavetrnim delom:
...nagib strehe
…zapolnjenost prostora
kN/m2…max vrednost
…min vrednost (praznem prostor)
…min vrednost (ovira na zavetrni strani)
kN/m2…min vrednost (upoštevana)
kN/m2…max vrednost
…min vrednost (praznem prostor)
…min vrednost (ovira na zavetrni strani)
kN/m2…min vrednost (upoštevana)
kN/m2…max vrednost
…min vrednost (praznem prostor)
…min vrednost (ovira na zavetrni strani)
kN/m2…min vrednost (upoštevana)
kN/m2…max vrednost celotnega koeficienta sile
…min vrednost (praznem prostor)
…min vrednost (ovira na zavetrni strani)
kN/m2…min vrednost (upoštevana)
Obtežba za primer nadstrešnice z zaprtim zavetrnim delom:
...nagib strehe
…zapolnjenost prostora
…max vrednost
…min vrednost (praznem prostor)
…min vrednost (ovira na zavetrni strani)
…min vrednost (upoštevana)
…max vrednost
…min vrednost (praznem prostor)
…min vrednost (ovira na zavetrni strani)
…min vrednost (upoštevana)
…max vrednost
…min vrednost (praznem prostor)
…min vrednost (ovira na zavetrni strani)
…min vrednost (upoštevana)
…max vrednost celotnega koeficienta sile
…min vrednost (praznem prostor)
…min vrednost (ovira na zavetrni strani)
…min vrednost (upoštevana)
…zapolnjenost prostora
…min vrednost (praznem prostor)
…min vrednost (ovira na zavetrni strani)
…min vrednost (upoštevana)
…min vrednost (praznem prostor)
…min vrednost (ovira na zavetrni strani)
…min vrednost (upoštevana)
…min vrednost (praznem prostor)
…min vrednost (ovira na zavetrni strani)
…min vrednost (upoštevana)
…max vrednost celotnega koeficienta sile
…min vrednost (praznem prostor)
…min vrednost (ovira na zavetrni strani)
…min vrednost (upoštevana)
…min vrednost (ovira na zavetrni strani)
…min vrednost (ovira na zavetrni strani)
…min vrednost (ovira na zavetrni strani)
…max vrednost celotnega koeficienta sile
…min vrednost (ovira na zavetrni strani)
7
Obtežba za cilindrično obliko:
Celotni koeficienti sile:
Ekstremne vrednosti notranjih pritiskov:
Maksimalni tlaki po območjih:
Ekstremne vrednosti pritiskov:
Obtežba za cilindrično obliko:
Celotni koeficienti sile:
h =
f =
d =
h/d =
f/d =
A cpe,10
B cpe,10
C cpe,10
Ekstremne vrednosti notranjih pritiskov:
cpi
cpi
Maksimalni tlaki po območjih:
wA+
wB+
wC+
Ekstremne vrednosti pritiskov:
wA
wB
wC
Obtežba za cilindrično obliko:
Celotni koeficienti sile:
h = 17,40 m
f = 5,00 m
d = 37,00 m
h/d = 0,47
f/d = 0,14
pe,10= -1,13
pe,10= -0,85
pe,10= -0,40
Ekstremne vrednosti notranjih pritiskov:
= 0,2
= -0,3
Maksimalni tlaki po območjih:
A+ = -0,77
B+ = -0,58
C+ = -0,27
Ekstremne vrednosti pritiskov:
min
A = -0,91
B = -0,72
C = -0,41
Obtežba za cilindrično obliko:
m … višina cilindra
m … višina kupole
m …premer konstrukcije
…razmerje (glej Sliko 7.12; SIST EN 1991-1-4)
…razmerje (glej Sliko 7.12; SIST EN 1991-1-4)
… maksimalni koeficient tlaka na območju A
… maksimalni koeficient tlaka na območju B
… maksimalni koeficient tlaka na območju C
Ekstremne vrednosti notranjih pritiskov:
...notranji srk
Maksimalni tlaki po območjih:
… maksimalni tlak na območju A
… maksimalni tlak na območju B
… maksimalni tlak na območju C
Ekstremne vrednosti pritiskov:
max
-0,57 kN/m
-0,38 kN/m
-0,07 kN/m
...notranji pritisk
… višina cilindra
… višina kupole
…premer konstrukcije
…razmerje (glej Sliko 7.12; SIST EN 1991-1-4)
…razmerje (glej Sliko 7.12; SIST EN 1991-1-4)
… maksimalni koeficient tlaka na območju A
… maksimalni koeficient tlaka na območju B
… maksimalni koeficient tlaka na območju C
...notranji srk
… maksimalni tlak na območju A
… maksimalni tlak na območju B
… maksimalni tlak na območju C
kN/m2… maksimalni tlak na območju A
kN/m2… maksimalni tlak na območju B
kN/m2… maksimalni tlak na območju C
...notranji pritisk
…premer konstrukcije
…razmerje (glej Sliko 7.12; SIST EN 1991-1-4)
…razmerje (glej Sliko 7.12; SIST EN 1991-1-4)
… maksimalni koeficient tlaka na območju A
… maksimalni koeficient tlaka na območju B
… maksimalni koeficient tlaka na območju C
… maksimalni tlak na območju A
… maksimalni tlak na območju B
… maksimalni tlak na območju C
… maksimalni tlak na območju A
… maksimalni tlak na območju B
… maksimalni tlak na območju C
…razmerje (glej Sliko 7.12; SIST EN 1991-1-4)
…razmerje (glej Sliko 7.12; SIST EN 1991-1-4)
… maksimalni koeficient tlaka na območju A
… maksimalni koeficient tlaka na območju B
… maksimalni koeficient tlaka na območju C
… maksimalni tlak na območju A
… maksimalni tlak na območju B
… maksimalni tlak na območju C
… maksimalni tlak na območju A
… maksimalni tlak na območju B
… maksimalni tlak na območju C
8
Obtežba
Fasada
samo zunanji pritisk w
zunanji pritisk, srk + notranji pritisk:
zunanji pritisk, srk + notranji srk:
Obtežba na fasado
Fasada
samo zunanji pritisk w
zunanji pritisk, srk + notranji pritisk:
zunanji pritisk, srk + notranji srk:
bočni steni B:
bočni steni C:
čelna stena D:
zadnja stena E:
bočni steni A:
bočni steni A:
zadnja stena E:
bočni steni A:
bočni steni B:
bočni steni C:
bočni steni B:
bočni steni C:
čelna stena D:
zadnja stena E:
čelna stena D:
na fasado:
0,25>h/d>1,00
samo zunanji pritisk wo:
cpe
0,8
-0,5
-1,2
-0,8
-0,5
zunanji pritisk, srk + notranji pritisk:
cpe
0,6
-0,7
-1,4
-1
-0,7
zunanji pritisk, srk + notranji srk:
cpe
1,1
-0,2
-0,9
-0,5
-0,2
bočni steni B:
bočni steni C:
čelna stena D:
zadnja stena E:
bočni steni A:
bočni steni A:
zadnja stena E:
bočni steni A:
bočni steni B:
bočni steni C:
bočni steni B:
bočni steni C:
čelna stena D:
zadnja stena E:
čelna stena D:
0,25>h/d>1,00
qp
zunanji pritisk, srk + notranji pritisk:
qp
zunanji pritisk, srk + notranji srk:
qp
0,68
0,68
0,68
ex = min(b,2h)= 34 m
ey = min(b,2h)= 34 m
-0,82
-0,68
-0,48
-0,14
w0 [kN/m2]
0,55
-0,34
-0,55
-0,34
ws[kN/m2]
wp [kN/m2]
-0,34
0,41
-0,48
-0,96
0,75
-0,14
-0,62
min(b,2h)= 34 m
min(b,2h)= 34 m
9
2.2.2
cseason
c
2.2.2 Obtežba
vb,0 = 20
r = 1,25
cdir = 1,00
season = 1,00
c0 = 1
kt= 1
cScd = 1
TC: II
z0,II = 0,05
z0 = 0,05
zmin = 2
zmax = 200
ze = 5,50
vb = 20,00
qb = 0,25
kr = 0,19
cr = 0,89
vm = 17,86
Iv = 0,21
qp = 0,50ce(z) = 1,99
ba vetra na
20 m/s
1,25 kg/m3
1,00
1,00
0,05
0,05
200
5,50 m
20,00 m/s
0,25 kN/m2
0,19
0,89
17,86 m/s
0,21
0,50 kN/m2
1,99
vetra na športno halo
...projektna hitrost vetra (Nacionalni dodatek)
...gostota zraka (Nacionalni dodatek)
...faktor smeri (Section 4.1)
...faktor sezone (Section 4.1)
...faktor orografije (Section 4.3.1)
...faktor turbolence (Section 4.4)
...faktor konstrukcije (Section 6)
...kategorija terena (Section 4.3.2)
...kategorija terena II, referenčna vrednost
…hrapavostna dolžina (Tabela 4.1)
…najmanjša višina (Tabela 4.1)
…največja višina (Tabela 4.1)
...višina na kateri računamo obtežbo
...osnovna hitrost vetra
...osnovna obtežba vetra
...faktor terena (Section 4.3.2)
...faktor hrapavosti (Section 4.3.2)
...srednja hitrost vetra
...intenziteta turbolence (Section 4.4)
...največja obremenitev z vetrom
...faktor izpostavljenosti
športno halo
...projektna hitrost vetra (Nacionalni dodatek)
...gostota zraka (Nacionalni dodatek)
...faktor smeri (Section 4.1)
...faktor sezone (Section 4.1)
...faktor orografije (Section 4.3.1)
...faktor turbolence (Section 4.4)
...faktor konstrukcije (Section 6)
...kategorija terena (Section 4.3.2)
...kategorija terena II, referenčna vrednost
…hrapavostna dolžina (Tabela 4.1)
…najmanjša višina (Tabela 4.1)
…največja višina (Tabela 4.1)
...višina na kateri računamo obtežbo
...osnovna hitrost vetra
...osnovna obtežba vetra
...faktor terena (Section 4.3.2)
...faktor hrapavosti (Section 4.3.2)
...srednja hitrost vetra
...intenziteta turbolence (Section 4.4)
...največja obremenitev z vetrom
...faktor izpostavljenosti
...projektna hitrost vetra (Nacionalni dodatek)
...gostota zraka (Nacionalni dodatek)
...faktor smeri (Section 4.1)
...faktor sezone (Section 4.1)
...faktor orografije (Section 4.3.1)
...faktor turbolence (Section 4.4)
...faktor konstrukcije (Section 6)
...kategorija terena (Section 4.3.2)
...kategorija terena II, referenčna vrednost
…hrapavostna dolžina (Tabela 4.1)
…najmanjša višina (Tabela 4.1)
…največja višina (Tabela 4.1)
...višina na kateri računamo obtežbo
...osnovna hitrost vetra
...osnovna obtežba vetra
...faktor terena (Section 4.3.2)
...faktor hrapavosti (Section 4.3.2)
...srednja hitrost vetra
...intenziteta turbolence (Section 4.4)
...največja obremenitev z vetrom
...faktor izpostavljenosti
...projektna hitrost vetra (Nacionalni dodatek)
...gostota zraka (Nacionalni dodatek)
...kategorija terena (Section 4.3.2)
...kategorija terena II, referenčna vrednost
…hrapavostna dolžina (Tabela 4.1)
...višina na kateri računamo obtežbo
...faktor hrapavosti (Section 4.3.2)
...intenziteta turbolence (Section 4.4)
...projektna hitrost vetra (Nacionalni dodatek)
10
Obtežba na
Ekstremne vrednosti notranjih pritiskov:
Zunanji pritiski:
samo zunanji pritisk w
zunanji pritisk, srk + notranji pritisk:
zunanji pritisk, srk + notranji srk:
Obtežba na streho
r/h= 0,0
Ekstremne vrednosti notranjih pritiskov:
c
c
Zunanji pritiski:
samo zunanji pritisk w
Območje F:
Območje G:
Območje H:
Območje I:
Območje I:
zunanji pritisk, srk + notranji pritisk:
Območje F:
Območje G:
Območje H:
Območje I:
Območje I:
zunanji pritisk, srk + notranji srk:
Območje F:
Območje G:
Območje H:
Območje I:
Območje I:
streho (ravna streha s parapeti)
hp/h=
Ekstremne vrednosti notranjih pritiskov:
cpi = 0,2
cpi = -0,3
Zunanji pritiski:
samo zunanji pritisk wo:
cpe
Območje F: -1,4
Območje G: -2
Območje H: -0,7
Območje I: -0,2
Območje I: 0,2
zunanji pritisk, srk + notranji pritisk:
cpe
Območje F: -1,6
Območje G: -2,2
Območje H: -0,9
Območje I: -0,4
Območje I: 0
zunanji pritisk, srk + notranji srk:
cpe
Območje F: -1,1
Območje G: -1,7
Območje H: -0,4
Območje I: 0,1
Območje I: 0,5
(ravna streha s parapeti)
/h= 0,1
Ekstremne vrednosti notranjih pritiskov:
qp
zunanji pritisk, srk + notranji pritisk:
qp
zunanji pritisk, srk + notranji srk:
qp
0,50
0,50
0,50
(ravna streha s parapeti):
ex = min(b,2h)= 18 mey = min(b,2h)= 26 m
...notranji srk
w0 [kN/m
-0,55
-0,84
-0,20
0,05
0,25
w0 [kN/m
-0,79
-1,09
-0,45
-0,20
0,00
-0,69
-0,99
-0,35
-0,10
0,10
...notranji pritisk
w0 [kN/m
min(b,2h)= 18 mmin(b,2h)= 26 m
...notranji srk
[kN/m2]
-0,55
-0,84
-0,20
0,05
0,25
[kN/m2]
-0,79
-1,09
-0,45
-0,20
0,00
-0,69
-0,99
-0,35
-0,10
0,10
...notranji pritisk
[kN/m2]
min(b,2h)= 18 mmin(b,2h)= 26 m
11
Obtežba na
Fasada
samo zunanji pritisk w
zunanji pritisk, srk + notranji pritisk:
zunanji pritisk, srk + notranji srk:
Obtežba na fasado
Fasada
samo zunanji pritisk w
zunanji pritisk, srk + notranji pritisk:
zunanji pritisk, srk + notranji srk:
čelna stena D:
zadnja stena E:
bočni steni A:
bočni steni B:
bočni steni C:
bočni steni B:
bočni steni C:
bočni steni C:
čelna stena D:
zadnja stena E:
bočni steni A:
čelna stena D:
zadnja stena E:
bočni steni A:
bočni steni B:
fasado:
0,25>h/d>1,00
samo zunanji pritisk wo:
cpe
0,8
-0,5
-1,2
-0,8
-0,5
zunanji pritisk, srk + notranji pritisk:
cpe
0,6
-0,7
-1,4
-1
-0,7
zunanji pritisk, srk + notranji srk:
cpe
1,1
-0,2
-0,9
-0,5
-0,2
čelna stena D:
zadnja stena E:
bočni steni A:
bočni steni B:
bočni steni C:
bočni steni B:
bočni steni C:
bočni steni C:
čelna stena D:
zadnja stena E:
bočni steni A:
čelna stena D:
zadnja stena E:
bočni steni A:
bočni steni B:
0,25>h/d>1,00
qp
zunanji pritisk, srk + notranji pritisk:
qp
zunanji pritisk, srk + notranji srk:
qp
0,50
0,50
0,50
ex =
ey =
-0,10
0,55
-0,10
-0,45
-0,25
-0,69
-0,50
-0,35
ws[kN/m
-0,40
-0,25
wp [kN/m
0,30
-0,35
w0 [kN/m
0,40
-0,25
-0,60
min(b,2h)= 12 m
min(b,2h)= 12 m
-0,10
0,55
-0,10
-0,45
-0,25
-0,69
-0,50
-0,35
[kN/m2]
-0,40
-0,25
[kN/m2]
0,30
-0,35
[kN/m2]
0,40
-0,25
-0,60
min(b,2h)= 12 m
min(b,2h)= 12 m
12
2.3Obtežba snega je določena po SIST 1991. Objekt je nadmorski višini Sneg po podatkih ARSO:
Nadmorska višina:
2.3 Obtežba snegaObtežba snega je določena po SIST 1991. Objekt je nadmorski višini Sneg po podatkih ARSO:
Lokacija:
Nadmorska višina:
cona:
µ1-
s1-
µ1-
s1-
Obtežba snegaObtežba snega je določena po SIST 1991. Objekt je nadmorski višini 410 m. Upoštevana karakSneg po podatkih ARSO:
Lokacija: Kranj
Tip:
Nadmorska višina: 410
cona:
sk = 1,70
α1 = 14
1-α1 = 0,80
ce = 1,00
ct = 1,00
s = 1,70
1-α1 = 1,36
enokapnica
A2
α1 = 1
1-α1 = 0,80
ce = 1,00
ct = 1,00
s = 1,70
1-α1 = 1,36
Obtežba snega Obtežba snega je določena po SIST 1991. Objekt je
m. Upoštevana karak
410 m
1,70 kN/m2
°
0,80
1,00
1,00
1,70 kN/m2
1,36 kN/m2
enokapnica
°
0,80
1,00
1,00
1,70 kN/m2
1,36 kN/m2
Obtežba snega je določena po SIST 1991. Objekt je m. Upoštevana karakteristična obtežba snega je s
…cona (Nacionalni dodatek)
…karakteristična obtežba snega
…naklon strehe 1. stran
…koeficient obtežbe
…koeficient izpostavljenosti
…toplotni koeficient
…obtežba s snegom 1. stran (s koefic. oblike)
…obtežba s snegom
…naklon strehe 1. stran
…koeficient obtežbe
…koeficient izpostavljenosti
…toplotni koeficient
…obtežba s snegom 1. stran (s koefic. oblike)
…obtežba s snegom
Obtežba snega je določena po SIST 1991. Objekt je na v drugi alpski coni A2 na teristična obtežba snega je s
…cona (Nacionalni dodatek)
…karakteristična obtežba snega
…naklon strehe 1. stran
…koeficient obtežbe
…koeficient izpostavljenosti
…toplotni koeficient
…obtežba s snegom 1. stran (s koefic. oblike)
…obtežba s snegom
…naklon strehe 1. stran
…koeficient obtežbe
…koeficient izpostavljenosti
…toplotni koeficient
…obtežba s snegom 1. stran (s koefic. oblike)
…obtežba s snegom
v drugi alpski coni A2 na teristična obtežba snega je s
…cona (Nacionalni dodatek)
…karakteristična obtežba snega
…naklon strehe 1. stran
…koeficient izpostavljenosti
…obtežba s snegom 1. stran (s koefic. oblike)
(zaščiten pred vetrom)
…naklon strehe 1. stran
…koeficient izpostavljenosti
…obtežba s snegom 1. stran (s koefic. oblike)
(zaščiten pred vetrom)
v drugi alpski coni A2 na projektirani teristična obtežba snega je sk = 1,70 kN/m
…obtežba s snegom 1. stran (s koefic. oblike)
(zaščiten pred vetrom)
…obtežba s snegom 1. stran (s koefic. oblike)
(zaščiten pred vetrom)
13
projektirani kN/m2.
(zaščiten pred vetrom)
(zaščiten pred vetrom)
Ukrivljeni deli strehe:
Nadmorska višina:
Ukrivljeni deli strehe:
Lokacija:
Nadmorska višina:
cona:
h/b =
µ3-
0,8 s
0,5 s
Ukrivljeni deli strehe:
Lokacija: Kranj
Tip:
Nadmorska višina: 410
cona:
sk = 1,70
β1 = 14
h = 5,0
b = 37,0
ls = 37,0
h/b = 0,14
3-β1 = 1,55
ce = 1,00
ct = 1,00
s = 1,70
0,8 s = 1,36
0,5 sβ1 = 1,32
sβ1 = 2,64
cilindrična streha
A2
410 m
1,70 kN/m2
°
5,0 m
37,0 m
37,0 m
0,14
1,55
1,00
1,00
1,70 kN/m2
1,36
1,32
2,64 kN/m2
cilindrična streha
… primer 1
…koeficient izpostavljenosti
…toplotni koeficient
…obtežba s snegom
… primer 2 2. stran
… primer 2 1. stran
…cona (Nacionalni dodatek)
…karakteristična obtežba snega
…koeficient obtežbe
…naklon strehe
… primer 1
…koeficient izpostavljenosti
…toplotni koeficient
…obtežba s snegom
… primer 2 2. stran
… primer 2 1. stran
…cona (Nacionalni dodatek)
…karakteristična obtežba snega
…koeficient obtežbe
…naklon strehe
…koeficient izpostavljenosti
…cona (Nacionalni dodatek)
…karakteristična obtežba snega
(običajen)
β1 < 60°
(običajen)
14
< 60°
2.4Potresni coni s projektnim pospeškom tal alet. Upoštevan razred možnoskonstrukcije q=1.5. Upoštevana kvaliteta tal je srednja
Tip tal:
ξ
Sa [
m/s
2]
2.4 Potresna obtežbaotresni coni s projektnim pospeškom tal a
let. Upoštevan razred možnoskonstrukcije q=1.5. Upoštevana kvaliteta tal je srednja
agr= 0,23
g = 9,81
γI = 1,00
ag= 2,21
Tip tal:
S= 1,15
TB= 0,20
TC= 0,60
TD= 2,00
ξ [%]= 5,00
η = 1,00
qx = 1,5
qy = 1,5
β = 0,2
C
0,0
1,0
2,0
3,0
4,0
5,0
6,0
7,0
0,0
Sa [
m/s
2]
Potresna obtežbaotresni coni s projektnim pospeškom tal a
let. Upoštevan razred možnoskonstrukcije q=1.5. Upoštevana kvaliteta tal je srednja
0,23 g
9,81 m/s2
1,00
2,21 m/s2
1,15
0,20 s
0,60 s
2,00 s
5,00 %
1,00
1,5
1,5
0,2
0,5
Potresna obtežba otresni coni s projektnim pospeškom tal a
let. Upoštevan razred možnosti sipanja potresne energije je srednji s faktorjem obnašanja konstrukcije q=1.5. Upoštevana kvaliteta tal je srednja
… težnostni zemeljski pospešek
… faktor pomembnosti
… projektni pospešek tal (SIST EN 1998, nacionalni dodatek)
Source description British Standard / BS 5950 part 1 : 1990 & EN 10210
S 235
rolled
a
3,8300e
1,4362e
2,0650e
4,8384e
2,0700e
2,503
0 c YLCS, ZLCS [mm] 60
0,00
6,3000e
Cross
Zatega spodaj
CIRC
100
S 235
general
b �
7,8524e
6,6745e
4,9067e
z
Cross-Sections
Precniki
RHS200/120/6.3
British Standard / BS 5950 part 1 : 1990 & EN 10210
S 235
rolled
3,8300e-003 1,4362e-003 2,3938e
2,0650e-005 9,2900e
4,8384e-008 2,0280e
2,0700e-004 1,5500e
2,5035e-004 1,7561e
0 100
0,00 6,3000e-001
Cross-Sections
Zatega spodaj
CIRC
S 235
general
7,8524e-003 6,6745e-003 6,6745e
4,9067e-006 4,9067e
z
D 100
y
British Standard / BS 5950 part 1 : 1990 & EN 10210
2,3938e-003
9,2900e-006
2,0280e-005
1,5500e-004
1,7561e-004
100
b
6,6745e-003
4,9067e-006
y
D 100
British Standard / BS 5950 part 1 : 1990 & EN 10210-2
a
21
Zatega zgoraj>
>
>
Vrv dolga>
>
>
I w [m6], t [m
4]
Wel y, z [m3]
Wpl y, z [m3]
d y, z [mm] c YLCS, ZLCS [mm]
alpha [deg]
AL [m2/m]
Zatega zgoraj Type Name
Name
Type
Detailed
Item material
Fabrication
Buckling y-y, z-z FEM analysis
Picture
A [m2]
A y, z [m2]
I y, z [m4]
I w [m6], t [m
4]
Wel y, z [m3]
Wpl y, z [m3]
d y, z [mm] c YLCS, ZLCS [mm]
alpha [deg]
AL [m2/m]
Vrv dolga Type Name
Name
Type
Detailed
Item material
Fabrication
Buckling y-y, z-z FEM analysis
Picture
A [m2]
A y, z [m2]
I y, z [m4]
I w [m6], t [m
4]
Wel y, z [m3]
0,0000e+000
9,8135e
1,6662e
0 c YLCS, ZLCS [mm] 0
0,00
3,1414e
Cross
Zatega zgoraj
CIRC
120
S 235
general
b �
1,1307e
9,6113e
1,0175e
0,0000e+000
1,6958e
2,8791e
0 S, ZLCS [mm] 0
0,00
3,7697e
Cross
Vrv dolga
CIRC
70
S 235
general
b �
3,8477e
3,2705e
1,1781e
0,0000e+000
3,3660e
z
z
0,0000e+000 9,8135e
9,8135e-005 9,8135e
1,6662e-004 1,6662e
0 0
0,00 3,1414e-001
Cross-Sections
Zatega zgoraj
CIRC
S 235
general
1,1307e-002 9,6113e-003 9,6113e
1,0175e-005 1,0175e
0,0000e+000 2,0349e
1,6958e-004 1,6958e
2,8791e-004 2,8791e
0 0
0,00 3,7697e-001
Cross-Sections
Vrv dolga
CIRC
S 235
general
3,8477e-003 3,2705e-003 3,2705e
1,1781e-006 1,1781e
0,0000e+000 2,3562e
3,3660e-005 3,3660e
D 120
yD
70 y
9,8135e-006
9,8135e-005
1,6662e-004
b
9,6113e-003
1,0175e-005
2,0349e-005
1,6958e-004
2,8791e-004
b
3,2705e-003
1,1781e-006
2,3562e-006
3,3660e-005
D 120
D 70
22
Vrv kratka>
>
>
Povezje v strehi>
>
>
Wpl y, z [m3]
d y, z [mm] c YLCS, ZLCS [mm]
alpha [deg]
AL [m2/m]
Vrv kratka Type Name
Name
Type
Detailed
Item material
Fabrication
Buckling y-y, z-z FEM analysis
Picture
A [m2]
A y, z [m2]
I y, z [m4]
I w [m6], t [m
4]
Wel y, z [m3]
Wpl y, z [m3]
d y, z [mm] c YLCS, ZLCS [mm]
alpha [deg]
AL [m2/m]
Povezje v strehi Type Name
Name
Type
Detailed
Item material
Fabrication
Buckling y-y, z-z FEM analysis
Picture
A [m2]
A y, z [m2]
I y, z [m4]
I w [m6], t [m
4]
Wel y, z [m3]
Wpl y, z [m3]
d y, z [mm]
5,7149e
0 c YLCS, ZLCS [mm] 0
0,00
2,1990e
Cross
Vrv kratka
CIRC
90
S 235
general
b �
6,3604e
5,4064e
3,2193e
0,0000e+000
7,1540e
1,2146e
0 [mm] 0
0,00
2,8273e
Cross
Povezje v strehi
CIRC
30
S 235
general
b �
7,0671e
6,0070e
3,9745e
0,0000e+000
2,6496e
4,4986e
0
z
z
5,7149e-005 5,7149e
0 0
0,00 2,1990e-001
Cross-Sections
Vrv kratka
CIRC
S 235
general
6,3604e-003 5,4064e-003 5,4064e
3,2193e-006 3,2193e
0,0000e+000 6,4386e
7,1540e-005 7,1540e
1,2146e-004 1,2146e
0 0
0,00 2,8273e-001
Cross-Sections
Povezje v strehi
CIRC
S 235
general
7,0671e-004 6,0070e-004 6,0070e
3,9745e-008 3,9742e
0,0000e+000 7,9487e
2,6496e-006 2,6495e
4,4986e-006 4,4986e
0
D 90 y
D 30 y
5,7149e-005
b
5,4064e-003
3,2193e-006
6,4386e-006
7,1540e-005
1,2146e-004
b
6,0070e-004
3,9742e-008
7,9487e-008
2,6495e-006
4,4986e-006
D 90
D 30
23
Vertikalno zavetrovanje>
>
>
c YLCS, ZLCS [mm]
alpha [deg]
AL [m2/m]
Vertikalno zavetrovanjeType Name
Name
Type
Detailed
Item material
Fabrication
Buckling y-y, z-z FEM analysis
Picture
A [m2]
A y, z [m2]
I y, z [m4]
I w [m6], t [m
4]
Wel y, z [m3]
Wpl y, z [m3]
d y, z [mm] c YLCS, ZLCS [mm]
alpha [deg]
AL [m2/m]
c YLCS, ZLCS [mm] 0 0,00
9,4243e
Vertikalno zavetrovanje Cross
Vertikalno zavetrovanje
CIRC
50
S 235
general
b �
1,9631e
1,6686e
3,0667e
0,0000e+000
1,2267e
2,0827e
0 c YLCS, ZLCS [mm] 0
0,00
1,5707e
z
0 0,00 9,4243e-002
Cross-Sections
Vertikalno zavetrovanje
CIRC
S 235
general
1,9631e-003 1,6686e-003 1,6686e
3,0667e-007 3,0667e
0,0000e+000 6,1334e
1,2267e-005 1,2267e
2,0827e-005 2,0827e
0 0
0,00 1,5707e-001
D 50 y
Vertikalno zavetrovanje
b
1,6686e-003
3,0667e-007
6,1334e-007
1,2267e-005
2,0827e-005
D 50
24
Glavni >
>
>
4.4Name
Lastna
stalna
sneg
snegN1
snegN2
veter1
veter2
veter3
veter4
potres X
potres Y
Glavni nosilci Type Name
Name
Type
Detailed
Item material
Fabrication
Buckling y-y, z-z
Picture
A [m2]
A y, z [m2]
I y, z [m4]
I w [m6], t [m
4]
Wel y, z [m3]
Wpl y, z [m3]
d y, z [mm] c YLCS, ZLCS [mm]
alpha [deg]
AL [m2/m]
4.4 Prikaz obtežbName Description
Lastna
stalna
simetricno 0.8
snegN1 nesimetricno 1
snegN2 nesimetricno 2
veter1
veter2
veter3
veter4
potres X
potres Y
Cross
Glavni nosilci
Box fl
300; 35; 630; 20; 260
S 235
rolled
b
4,6200e
1,9600e
3,1573e
3,3370e
9,0209e
1,0952e
0 c YLCS, ZLCS [mm] 150
0,00
3,9400e+000
Prikaz obtežb Description Action type
Permanent
Permanent
simetricno 0.8 Variable
nesimetricno 1 Variable
nesimetricno 2 Variable
Variable
Variable
Variable
Variable
Variable
Variable
Ba 300
Bb
630
thb 20
Cross-Sections
Glavni nosilci
Box fl
300; 35; 630; 20; 260
S 235
rolled
4,6200e-002 1,9600e-002 2,6600e
3,1573e-003 6,5226e
3,3370e-005 1,6810e
9,0209e-003 4,3484e
1,0952e-002 5,1030e
0 -315
0,00 3,9400e+000
Action type LoadGroup
Permanent Group-
Permanent Group-
Variable Sneg
Variable Sneg
Variable Sneg
Variable Veter
Variable Veter
Variable Veter
Variable Veter
Variable Sneg
le LG4
Ba 300
tha
35
A 260
z
y
b
2,6600e-002
6,5226e-004
1,6810e-003
4,3484e-003
5,1030e-003
315
LoadGroup Load type
-Perm Self weight
-Perm Standard
Static
Static
Static
Static
Static
Static
Static
Dynamic
Dynamic
Load type
Self weight
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Dynamic Seismicity
Dynamic Seismicity
Spec Direction
-Z
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Standard
Seismicity
Seismicity
Direction Duration
Short
Short
Short
Short
Short
Short
Short
25
Duration Master load case
Short None
Short None
Short None
Short None
Short None
Short None
Short None
None
None
Master load case
Stalna
Sneg simetrično
Stalna
Sneg simetrično
YZ
XYZ
Sneg simetrično
X
26
Sneg nesimetrično 1
Sneg nesimetrično 2
Sneg nesimetrično 1
Sneg nesimetrično 2
XYZ
XYZ
Sneg nesimetrično 1
Sneg nesimetrično 2
27
Veter 1
Veter 2
Veter 1
Veter 2
XYZ
XYZ
28
Veter 3
Veter 4
Veter 3
Veter 4
XYZ
XYZ
29
4.5
MSN.1
MSN.2
MSN.3
MSN.4
MSN.5
MSN.6
MSN.7
MSN.8
MSU.1
MSU.2
MSU.3
MSU.4
Potres X.1
Potres Y.1
Nonlinear combinations
Type Name
Nonlinear combination
4.5 Kombinacije obtežnih primerovName
MSN.1 Envelope
MSN.2 Envelope
MSN.3 Envelope
MSN.4 Envelope
MSN.5 Envelope
MSN.6 Envelope
MSN.7 Envelope
MSN.8 Envelope
MSU.1 Envelope
MSU.2 Envelope
MSU.3 Envelope
MSU.4 Envelope
Potres X.1 Envelope
Potres Y.1 Envelope
Nonlinear combinationsType Name Name
Nonlinear combination
NC1
Kombinacije obtežnih primerovType
Envelope - ultimate
Envelope - ultimate
Envelope - ultimate
Envelope - ultimate
Envelope - ultimate
Envelope - ultimate
Envelope - ultimate
Envelope - ultimate
Envelope - serviceability
Envelope - serviceability
Envelope - serviceability
Envelope - serviceability
Envelope - ultimate
Envelope - ultimate
Nonlinear combinations Name Type
Ultimate
Kombinacije obtežnih primerov
Lastnastalna
Lastnastalna
Lastnastalnasneg
Lastnastalnasneg
Lastnastalnaveter1
Lastnastalnaveter1
Lastnastalnasneg veter1
Lastnastalnasneg veter1
serviceability Lastnastalna
serviceability Lastnastalnasneg
viceability Lastnastalnaveter1
serviceability Lastnastalnasneg veter1
Lastnastalnapotres Xpotres Y
Lastnastalnapotres Xpotres Y
Type Load cases
e Lastna stalna sneg - simetricno 0.8 veter1
Kombinacije obtežnih primerovLoad cases
Lastna talna
Lastna stalna
Lastna stalna sneg - simetricno 0.8
Lastna stalna sneg - simetricno 0.8
Lastna stalna veter1
Lastna stalna veter1
Lastna stalna sneg - simetricno 0.8 veter1
Lastna stalna sneg - simetricno 0.8 veter1
Lastna stalna
Lastna stalna sneg - simetricno 0.8
Lastna stalna veter1
Lastna stalna sneg - simetricno 0.8 veter1
Lastna stalna potres X potres Y
Lastna stalna potres X potres Y
Load cases Coeff. [-]
simetricno
1,35 1,35 1,50 0,90
Kombinacije obtežnih primerov Load cases Coeff.
1,35 1,35
1,00 1,00
1,35 1,35 1,50
1,00 1,00 1,50
1,35 1,35 1,50
1,00 1,00 1,50
1,35 1,35 1,35 1,35
1,00 1,00 1,35 1,35
1,00 1,00
1,00 1,00 1,00
1,00 1,00 1,00
1,00 1,00 1,00 1,00
1,00 1,00 1,00 0,30
1,00 1,00 0,30 1,00
Bow imperfection
None
Coeff. [-]
Bow imperfection Global imperfection
Simple inclination
Global imperfection
Simple inclination
30
dx [mm/m]
5,0
dy [mm/m]
5,0
4.6
Mass combination : MC1
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
4.7Notranje sile so prikazan
Pomiki:
Ovojnica linearno MSU max Z smer
Upošteva se nadvišanje zaradi povesov UzG= Uzmax
X Y
Z
4.6 Lastne frekvence
N
Mass combination : MC1
4.7 Notranje sile in pomikiNotranje sile so prikazan
Pomiki:
Ovojnica linearno MSU max Z smer
Upošteva se nadvišanje zaradi povesov = 135 mm
zmax= 307 mm-135 mm = 172 mm
Lastne frekvence
f [Hz]
Mass combination : MC1
0,75
1,01
1,09
1,23
1,41
1,78
1,85
1,96
2,21
2,44
Notranje sile in pomikiNotranje sile so prikazane v dodatku k statiki.
Ovojnica linearno MSU max Z smer
Upošteva se nadvišanje zaradi povesov
135 mm = 172 mm
Lastne frekvence
[Hz]
omega [1/sec]
omega^2[1/sec^2]
0,75 4,71 22,19
1,01 6,33 40,06
1,09 6,83 46,62
1,23 7,70 59,30
1,41 8,89 78,98
1,78 11,18 125,09
1,85 11,64 135,39
1,96 12,31 151,43
2,21 13,90 193,12
2,44 15,33 234,90
Notranje sile in pomiki v dodatku k statiki.
Ovojnica linearno MSU max Z smer
Upošteva se nadvišanje zaradi povesov ob delovanju lastne in stalne obtežbe
135 mm = 172 mm < L/150
omega^2 [1/sec^2]
T [sec]
22,19 1,33
40,06 0,99
46,62 0,92
59,30 0,82
78,98 0,71
125,09 0,56
135,39 0,54
151,43 0,51
193,12 0,45
234,90 0,41
Notranje sile in pomiki v dodatku k statiki.
ob delovanju lastne in stalne obtežbe
150=200 mm
[sec]
ob delovanju lastne in stalne obtežbe
mm
ob delovanju lastne in stalne obtežbeob delovanju lastne in stalne obtežbe
31
Horizontalni pomiki ob potresu
Smer X
X
Y
Z
Horizontalni pomiki ob potresu
Smer X
Horizontalni pomiki ob potresuHorizontalni pomiki ob potresu [mm]:
32
Smer Y in Z
Opomba: Pomiki so izračunani s pomočjo modalne analize, s CQC kombinacijo. Vse ekstremne vre
X Y
Z
Smer Y in Z
Opomba: Pomiki so izračunani s pomočjo modalne analize, s CQC kombinacijo. Vse ekstremne vrednosti so zato pozitivne.Opomba: Pomiki so izračunani s pomočjo modalne analize, s CQC kombinacijo. Vse
dnosti so zato pozitivne.Opomba: Pomiki so izračunani s pomočjo modalne analize, s CQC kombinacijo. Vse
dnosti so zato pozitivne.
Opomba: Pomiki so izračunani s pomočjo modalne analize, s CQC kombinacijo. Vse dnosti so zato pozitivne.
Opomba: Pomiki so izračunani s pomočjo modalne analize, s CQC kombinacijo. Vse Opomba: Pomiki so izračunani s pomočjo modalne analize, s CQC kombinacijo. Vse Opomba: Pomiki so izračunani s pomočjo modalne analize, s CQC kombinacijo. Vse
33
Opomba: Pomiki so izračunani s pomočjo modalne analize, s CQC kombinacijo. Vse