Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur. Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 1 Índice Antecedentes históricos 4 Introducción 15 I.- Marco físico 16 I.1.- Localización geográfica 17 I.2.- Clima 20 I.3.- Flora y fauna 22 I.4.- Hidrología e hidrografía 24 I.5.- Orografía 29 I.6.- Geología y suelo dominante 30 I.7.- Topografía 31 I.8.- Vías de comunicación 32 II.- Marco socioeconómico 35 II.1.-Actividades de la localidad 36 II.2.- Vivienda 43 II.3.- Salud 46 II.4.- Natalidad y mortalidad 48 II.5.- Educación 51 II.6.- Religión 54 II.7.- Deporte 55 II.8.- Población económicamente activa 57 II.9.- Servicios públicos 59 II.10.- Densidad de población 61 III.- Estudio hidrológico 63 III.1.- Obtención del coeficiente de escurrimiento 65 III.2.- Obtención de la fórmula de intensidad de lluvia 65 III.3.- Obtención del área de proyecto de la cuenca hidrológica 85 III.4.- Cálculo del gasto de aportación de agua pluvial de la zona de estudio 85 III.4.1.- Cálculo del tiempo de concentración 86 III.4.2.- Cálculo de las intensidades de lluvia 86 III.4.3.- Gasto de aportación de la cuenca en estudio para lo diferentes períodos de retorno 87 III.5.- Conclusiones del estudio hidrológico 88 IV.- Datos básicos del proyecto ejecutivo 89 IV.1.- Población de proyecto 90 IV.2.- Datos básicos de proyecto de la red de agua potable 90 IV.3.- Datos básicos de proyecto de la red de alcantarillado sanitario 91
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Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 1
Índice Antecedentes históricos 4 Introducción 15
I.- Marco físico 16 I.1.- Localización geográfica 17 I.2.- Clima 20 I.3.- Flora y fauna 22 I.4.- Hidrología e hidrografía 24 I.5.- Orografía 29 I.6.- Geología y suelo dominante 30 I.7.- Topografía 31 I.8.- Vías de comunicación 32
II.- Marco socioeconómico 35 II.1.-Actividades de la localidad 36 II.2.- Vivienda 43 II.3.- Salud 46 II.4.- Natalidad y mortalidad 48 II.5.- Educación 51 II.6.- Religión 54 II.7.- Deporte 55 II.8.- Población económicamente activa 57 II.9.- Servicios públicos 59 II.10.- Densidad de población 61
III.- Estudio hidrológico 63 III.1.- Obtención del coeficiente de escurrimiento 65 III.2.- Obtención de la fórmula de intensidad de lluvia 65 III.3.- Obtención del área de proyecto de la cuenca hidrológica 85 III.4.- Cálculo del gasto de aportación de agua pluvial de la zona de
estudio 85
III.4.1.- Cálculo del tiempo de concentración 86 III.4.2.- Cálculo de las intensidades de lluvia 86 III.4.3.- Gasto de aportación de la cuenca en estudio para lo diferentes
períodos de retorno 87
III.5.- Conclusiones del estudio hidrológico 88 IV.- Datos básicos del proyecto ejecutivo 89
IV.1.- Población de proyecto 90 IV.2.- Datos básicos de proyecto de la red de agua potable 90 IV.3.- Datos básicos de proyecto de la red de alcantarillado sanitario 91
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IV.4.- Datos básicos de proyecto del drenaje pluvial 91 IV.5.- Datos básicos de proyecto de la red de hidrantes 92 IV.6.- Datos básicos de proyecto de la red de riego 92
V.- Proyecto de la red de agua potable 93 V.1.- Área de proyecto de la red de agua potable 93 V.2.- Dotación 93 V.3.- Cálculo hidráulico de la red de agua potable 94
VI.- Proyecto de la red de alcantarillado sanitario 107 VI.1.- Área de proyecto de la red de alcantarillado sanitario 107 VI.2.- Aportación de proyecto 108 VI.3.- Coeficiente de variación máximo instantáneo 108 VI.4.- Diseño de tuberías 108 VI.5.- Cálculo hidráulico de la red de alcantarillado sanitario 108
VII.- Proyecto de drenaje pluvial 112 VII.1.- Descripción del método racional americano para el cálculo de
gastos pluviales 112
VII.2.- Coeficiente de escurrimiento 113 VII.3.- Cálculo de la intensidad de lluvia 113 VII.4.- Área de proyecto de drenaje pluvial 113 VII.5.- Cálculo de gastos pluviales 115 VII.6.- Revisión de las secciones hidráulicas de las calles 115
VIII.- Proyecto de la red de hidrantes 119 VIII.1.- Hidrantes tipo 119 VIII.2.- Localización de hidrantes 119 VIII.3.- Red de hidrantes 120 VIII.4.- Gasto por hidrante 120 VIII.5.- Área de proyecto de la red de hidrantes 120 VIII.6.- Punto de alimentación 121 VIII.7.- Perdidas de carga en mangueras 121 VIII.8.- Cálculo hidráulico de red de hidrantes 123
IX.- Proyecto de la red de riego 163 IX.1.- Áreas de riego 163 IX.2.- Lámina de riego 163 IX.3.- Volumen diario por área de riego 164 IX.4.- Selección de los diámetros de las válvulas de seccionamiento
rápido y manguera 164
IX.5.- Gasto por manguera 165 IX.6.- Mangueras en uso simultáneo 165
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IX.7.- Tiempo de riego
166
IX.8.- Cálculo hidráulico de la red de riego 168
X.- Planos del proyecto ejecutivo del fraccionamiento NOPOLÓ-Loreto-Baja California Sur
182
XI.- Alternativas económicas 219 XI.1.- Alternativa del proyecto de agua potable 220 XI.2.- Alternativa del proyecto de alcantarillado sanitario 231 XI.3.- Método Gráfico Alemán (Alternativa del proyecto de drenaje pluvial) 236 XI.4.- Alternativa del proyecto de la red de hidrantes 250 XI.5.- Alternativa del proyecto de la red de riego 260
XII.- Alternativa seleccionada 287 XIII.- Conclusiones y recomendaciones 301
XII.1.- Conclusiones y recomendaciones del proyecto de la red de agua potable
301
XII.2.- Conclusiones y recomendaciones del proyecto de la red de alcantarillado sanitario
301
XII.3.- Conclusiones y recomendaciones del sistema de drenaje pluvial 302 XII.4.- Conclusiones y recomendaciones del proyecto de la red de
hidrantes 302
XII.5.- Conclusiones y recomendaciones del proyecto de la red de riego 303 Bibliografía 304
Apéndices y anexos 305
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Antecedentes Históricos La California Antigua
Al considerar el pasado histórico de la California milenaria, se distingue la presencia de
los antiguos naturales de esta región, provenientes de un largo peregrinar por la ruta de
Behring, que en su paso ancestral legaron un impresionante y rico testimonio de su vida
con murales, grabados y vestigios que al paso del tiempo despiertan la admiración de
los visitantes.
El arribo del conquistador español en 1533 identificó la presencia de grupos tribales:
Pericúes, Guaycuras y Cochimíes, los que al parecer, no guardaban relación con los
antiguos pobladores de la península.
Loreto-Conchó o Corunchó, que en la lengua indígena significa Mangle Colorado, desde
tiempos remotos estuvo habitada por grupos aborígenes de los Cochimíes (aimones) y
Guaycuras (monquís).
La palabra Cochimí quiere decir (hombres del norte); la palabra Guaycura la tomaron
los españoles de huajoro, palabra que oída por primera vez entendieron que significaba
amigo. Los asentamientos primitivos se deban fundamentalmente a la orilla de
arroyuelos o en aguajes, tales como: Conchó, Biaundó, Viggé, Ligüí, Notrí Bonó,
Chuenquí y otros.
Los naturales californios no tuvieron cultivos de ninguna clase; carecían de los más
rudimentarios conceptos de arquitectura y el barro lo usaron solamente algunos
sectores de la región norte. Para ciertos menesteres utilizaban las conchas que había
en las playas y comían sus alimentos tostados o asados. El atole lo hacían moliendo las
semillas de que disponían, de mezquite o de otras leguminosas, las mezclaban con
agua dentro de cestas de varas comunes a todas las tribus y luego echaban sobre la
mezcla piedras calientes al rojo vivo para lograr la cocción. Las actividades cotidianas
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eran la pesca, la caza y la recolección de frutos y semillas. La cosecha preferida eran
las pitahayas, las ciruelas y el mezcal. Sus viviendas eran muy sencillas hechas de
piedra suelta colocadas en forma de círculo, sin techo. En cuanto a indumentaria los
hombres andaban completamente desnudos, sólo empleaban algunos adornos de
carrizos y caracoles y conchas de mar. Las mujeres usaban unas enaguas de carrizos
delgados ensartados en pita (fibra vegetal) y se tapaban la parte de atrás con pieles de
venado o de cualquier otro animal, adornaban su cintura con un bello cinto y su cabeza
con una curiosa red a manera de venda. Para andar en el monte ambos utilizaban
huaraches de cuero o de tejido tipo ixtle.
El ajuar doméstico se reducía a una batea y una taza hecha de plantas flexibles, como
el mimbre; contaban también con un palillo para encender lumbre.
La California Colonial
Partiendo del proceso de conquista espiritual y militar que los españoles emprendieron
en California, resultan sorprendentes e innumerables los hechos y circunstancias que
comprenden el rico y diversificado testimonio histórico del inicio de la gran construcción
de la California misional, de la cual se han derivado diversas corrientes de expresión, en
las que distinguidos investigadores locales, nacionales y del extranjero han posibilitado
el conocimiento y la mejor comprensión de esta etapa.
Un pequeño grupo de europeos y gentes de la Nueva España arribó el 19 de octubre de
1697, a un lugar situado en 26 grados de latitud norte, nombrado Conchó en lengua
indígena. Seis días después, el 25, entronizada la imagen de “Nuestra Señora de
Loreto”, allí, comenzó a existir la misión que ostenta tal nombre, madre de cuantas se
fundaron en las Californias. Quien encabezaba ese grupo, el jesuita Juan María de
Salvatierra, había tenido que vencer grandes dificultades hasta hacer realidad lo que
entonces contemplaba. Casi una obsesión fue para él la idea de acercarse a los indios
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californios. Su amigo, el célebre misionero del gran noroeste mexicano, Eusebio
Francisco Kino, compartía la misma obsesión.
Hubo que gestionar licencias de sus superiores religiosos, del Virrey de Nueva España
y buscar benefactores. Se requerían tantas cosas para establecer misiones en esa
tierra que se creía era una gran isla. Al fin, ya a comienzos de octubre de 1697, cerca
de la desembocadura del Yaqui, en Sonora, Salvatierra disponía de dos embarcaciones
en las que cargó las provisiones que alcanzó a reunir. En ellas iban a viajar sus pocos
pero atrevidos acompañantes. Kino debía ser uno de ellos. Una rebelión de indígenas
en el norte de Sonora impidió en el último momento que lo hiciera. Kino hubo de
permanecer allí para ayudar en la pacificación de los alzados.
Para valorar lo que significó el asentamiento en California de ese grupo de hombres
encabezados por Salvatierra, habría que recordar una larga y fascinante historia.
La “Epopeya” fue el proceso que desencadenó el jesuita Juan María de Salvatierra, al
fundar ese día la misión de Nuestra Señora de Loreto en las costas del Golfo de
California, frente a la Isla del Carmen. Fue epopeya porque unos cuantos hombres,
Salvatierra, oriundo de Milán; un español, un portugués, un mexicano, un maltés, un
siciliano, un mulato peruano y tres indios de las misiones del macizo continental
emprendieron entonces, en son de paz la introducción del cristianismo y la enseñanza a
los nativos californios, entre otras cosas, de la agricultura que les proporcionaría una
dieta más rica y variada.
A ello siguió la fundación de pueblos que son antecedentes de poblaciones como La
Paz, San José de Comondú, Todos Santos, San José del Cabo, San Ignacio y otros
más. Logros importantes, en un ámbito geográfico muy difícil, alcanzaron los jesuitas.
En la península trabajaron de forma pacífica, durante sólo siete décadas, hasta que en
febrero de 1768 les llegó la orden de su expulsión dispuesta por Carlos III.
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Pero si esta historia reviste visos de epopeya, también los tiene de tragedia. Ella puedo
cifrarse en pocas palabras. La relación asimétrica con los nativos californios trajo
consigo tan alarmante disminución demográfica que, en pocos años, culminó con su
casi total desaparición. Y ésta no se debió a la explotación del trabajo de los indios
como había ocurrido en las islas del Caribe. Tampoco provino de los enfrentamientos
bélicos, que hubo pocos y de escasa magnitud. Las causas deben identificarse sobre
todo en las epidemias que se dejaron sentir entre los indios, de enfermedades que
antes desconocían.
No fueron precisamente los misioneros los que las propagaron sino otras personas
procedentes del macizo continental marineros, soldados, mineros y aventureros y
también quienes desembarcaban venidos de las Filipinas. Los famosos galeones
tocaban regularmente San José del Cabo y era puerto desde donde se difundían
principalmente los males: el tifo, la viruela, la sífilis.
Factor que también contribuyó a la dramática disminución de los nativos californios fue
la imposición de un régimen de vida totalmente diferente de aquel que, por milenios,
habían tenido. Los jesuitas si se requiere, con la mejor de las intenciones los
congregaban en sus misiones y allí, además de cristianizarlos, los hacían distribuir su
tiempo literalmente a toque de campana: levantarse a una hora determinada, acudir a
misa, desayunar, salir al campo a labrar la tierra, en tanto que las mujeres aprendían a
hilar, tejer y cocinar, hasta que la campana, después de resonar otras muchas veces,
volvía a oírse cuando llegaba el momento fijado para acostarse. Los indios, que habían
conocido la libertad de su vida seminómada de recolectores, cazadores y pescadores,
se vieron abrumados por esa imposición. Su existencia cambiaba de súbito y
radicalmente. Esto y las epidemias fueron causa de la epopeya jesuítica fuera a la vez
para los indios trágica experiencia.
Los jesuitas trataron de evitar o atenuar las epidemias. El régimen de vida al que
sometieron a los indios les parecía el más adecuado para hacer posible su
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cristianización y mejoramiento en materias como la introducción de la agricultura, antes
allí desconocida.
Sobre las condiciones prevalecientes en 1800 en las diversas misiones de California se
señala de manera importante:
El alto costo de mantenimiento de las misiones y la decadencia de las poblaciones
indígenas también restringieron el desarrollo de las misiones dominicas de la península.
Las violentas inundaciones padecidas en San José del Cabo en 1793 causaron daños
extensos que forzaron la recolocación y reconstrucción de la misión y, en 1795, la de
“Nuestra señora de Guadalupe” había decaído hasta tal estado, que su población
indígena fue trasladada a la de La Purísima Concepción. El aumento de la población
civil y militar en el sur, en el Real de Santa Ana y en Loreto donde en 1800, alcanzó
600 habitantes, también contribuyó a causar problemas a las misiones porque la sífilis,
la viruela, y otras enfermedades contagiosas introducidas por los colonos y soldados
habían diezmado gran parte de la población indígena durante las últimas décadas del
siglo XVII. Los acontecimientos externos también contribuyeron a la decadencia de las misiones
de las Californianas. Así, el crecimiento del poder de Napoleón Bonaparte en Europa y
la expansión de los Estados Unidos hacia el valle del Río Missisipí, atrajeron atenciones
principales de la corona española y la invasión de España por las fuerzas napoleónicas
en 1808 causó el abandono de interés en la frontera misionera de California. Este
abandono fue fatal dos años después en 1810 con el principio de las guerras de
independencia en Nueva España y las demás regiones de Hispanoamérica y con la
concentración consecuente del virreinato en la lucha para terminar dicho movimiento de
insurrección.
Con la terminación de envío de provisiones y apoyo monetario desde la tierra firme de
Nueva España, los dominicos de Baja California iniciaron la lucha por la supervivencia
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de sus misiones, concretando sus esfuerzos en la costa septentrional del Pacífico,
donde el comercio ilícito en pieles de nutria, sal, cueros y sebo con los navíos de los
Estados Unidos, Rusia y otros países les permitirían la adquisición de los alimentos
básicos, ropa y otros artículos fabricados. Son considerables los efectos derivados de la
Independencia de México de España y el desarrollo de la vida misional:
La creación de la República Mexicana bajo el Acta Constitutiva en 1824 mantuvo el
estado legal de las misiones como una responsabilidad del Estado, pero sin embargo,
los liberales republicanos discurrieron en contra de su retención como vestigios del
colonialismo, mientras, además, la escasez monetaria y los conflictos internos
contribuyeron a su continuada decadencia. Como resultado de tales factores, así como
de la decadencia de la población indígena debido a las epidemias, se redujo el número
de personal destinado al campo misionero dominico.
Durante la primera década de la independencia mexicana se aumentaron los
sentimientos liberales anticlericales y antiespañoles y con la llegada al poder del
general Antonio López de Santa Anna y el establecimiento de Valentín Gómez Farías,
exponente principal del liberalismo, como Presidente Interino de la República, se
iniciaron extensos programas de dicho anticlericalismo. El 17 de agosto de 1833 el
sistema misionero en toda la nación fue secularizado por decreto de Gómez Farías,
colocando las funciones del estado, las temporalidades concedidas o vendidas a
individuos y, además las órdenes religiosas encargadas de su administración fueron
abolidas. Este decreto presidencial causo la clausura de las misiones de Alta California
y legalmente puso fin a los establecimientos dominicos en la península; no obstante,
debido a los singulares servicios prestados por las misiones en la ocupación de terrenos
baldíos y en la enseñanza de las poblaciones aisladas de la región, el decreto de
secularización fue suspendido en lo relativo a Baja California.
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Cronología de Hechos Históricos Año Acontecimiento
1697
En la galeota Santa Elvira el padre superior Juan María de Salvatierra en la bahía de San Dionisio, fundó el 25 de octubre de 1697 El Real de Loreto y la misión de Nuestra Señora de Loreto Conchó, Cabeza y Madre de todas las Misiones de la Alta y Baja California.
1699 El jesuita Francisco María Píccolo fundó la misión de San Francisco Javier Viggé Biaundó, (única misión al igual que la de Loreto) que se conserva hoy en día en este municipio.
1699 El padre milanés Juan María de Salvatierra fundó la misión de San Juan Londó.
1701 Llega a Loreto el padre Procurador Juan de Ugarte, convirtiéndose en el mejor auxiliar del padre Salvatierra en la obra evangelizadora de California y, posteriormente, en su sucesor.
1703
El 8 de septiembre fue concluida la primera iglesia de Loreto, hecha de adobe y techo de madera, la que, en solemne ceremonia, fue puesta en servicio, al trasladar la imagen de la Virgen de Loreto, cumpliendo con la procesión, misa y sermón, contando con la asistencia de los sacerdotes de la California.
1704 Salvatierra fue designado Padre Superior Provincial de la orden jesuita en México. A través de ese cargo, promovió ante el Fondo Piadoso de las Californias se apoyara la obra misional en la península.
1705 El padre Pedro de Ugarte fundó la misión de San Juan Bautista Malibat Ligüí.
1707 Regresó a Loreto el padre Salvatierra, después de servir en el gobierno de su orden religiosa, como Provincial de los jesuitas en México.
1720
Ante la necesidad de apoyar el abastecimiento de las misiones desde Sinaloa, y ampliar las exploraciones en la península, el padre Juan de Ugarte supervisó la tala de árboles de Güéribo (vocablo indígena) al norte de San Javier, para la construcción del primer barco en California, llamado El Triunfo de la Santa Cruz, que fue botado cerca de Mulegé.
1729 Muere en Loreto el padre Francisco María Píccolo, a los 79 años de edad, descubridor del sitio donde se construyó la misión de San Francisco Javier.
1742 Se terminó de reconstruir por el padre Jaime Bravo, la misión de Loreto, tal como subsiste actualmente, la que después fue reproducida mediante remodelaciones más recientes.
1767
Por orden del Rey Carlos III de España, los misioneros jesuitas fueron obligados a abandonar California y la Nueva España, debido a supuestas acusaciones de riqueza, poder político excesivo, negociaciones contrabando y el mal trato a los indígenas californianos.
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1768
Concluye una etapa misional de 70 años, al partir hacia la Nueva España, el 3 de febrero, la nave Purísima Concepción, con los 16 misioneros de La Compañía de Jesús expulsados de California al viejo continente.
1769
En su carácter de visitador general, don José Gálvez expidió el decreto: La instrucción para el restablecimiento, formación y ornato público del pueblo y misión primitiva de Loreto, representando el antecedente más remoto, para la organización del desarrollo urbano de una población en Sudcalifornia.
1769 El visitador Gálvez, dicta disposiciones que benefician a los indígenas de Loreto, al fundar un colegio para la formación de buenos marinos y pescadores capaces.
1769 Las Californias se dividen en Vieja California y Nueva California, después conocidas como Baja California y Alta California, respectivamente.
1773
Bajo la autoridad del padre fray Vicente Mora, arribaron en el mes de octubre diez frailes dominicos, sustituyendo a fray Francisco Palóu y a los misioneros franciscanos, que permanecieron en Loreto solamente 5 años, dirigiéndose a la Alta California a continuar su labor colonizadora.
1777 Por disposiciones de la corona española, Loreto deja de ser depositaria de los poderes del virreinato y capital de las Californias, categoría que tuvo por 79 años, trasladándose ésta a Monterrey, Alta California.
1804 Con la separación de las Californias, Loreto fue designada de nuevo capital, pero únicamente de la Baja California y se nombra como Gobernador al capitán Felipe de Goicochea.
1814 A la muerte del capitán Felipe de Goicochea, se designó al último Gobernador colonial de California: el capitán José Darío Argüello, quien concluye la Etapa Colonial hasta 1822.
1822
El 4 de marzo, el capitán José María Mata, Gobernador interino de la península, organizó la defensa de Loreto en el ataque de una escuadra del barco Araucano del filibustero inglés Lord Thomás de Cochrane. Al frente de 15 civiles repelió la agresión y recupera el botín que habían hecho los invasores.
1822
El 7 de marzo, en la antigua Casa de Gobierno, el capitán José María Mata, convocó al pueblo de Loreto y en compañía del Primer Alcalde de Loreto, Juan Higuera, proclamó la incorporación de la península al nuevo México Independiente; con esta defensa heroica y declaratoria se puso a salvo la mexicanidad de la península.
1822
Por instrucciones del comisionado imperial, el título de Jefe Político sustituyó al de Gobernador, que tradicionalmente se atribuían a los capitanes del presidio de Loreto. Así, el primer Jefe Político que tuvo la Baja California fue el Alférez Fernando de la Toba.
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1822
El domingo 7 de julio, Agustín Fernández de San Vicente, enviado a Loreto por el emperador Iturbide, en Sesión Solemne de Cabildo presidió la Jura de Independencia, y reconocimiento del nuevo sistema por las autoridades civiles y militares y pueblo en general, firmando esta acta de obediencia al soberano constituyente, el Alférez Fernando de la Toba como jefe Político; Juan Higuera como Alcalde; Anastacio Arce, primer Regidor; Enrique Cota, segundo Regidor; Luis Cuevas, Síndico Procurador y Martín Higuera, Secretario. Teniendo como sede al Ayuntamiento, el cual es reconocido hoy como la Casa de Piedra.
1822
El 27 de julio se inicia la vida municipal en Baja California, al instalarse por el comisionado imperial Agustín Fernández de San Vicente, los primeros Ayuntamientos: Loreto, San José del Cabo y San Antonio, fundamentados en la Constitución de Cádiz de 1812. Se ratificó en el cargo de Alcalde de Loreto a Juan Higuera.
1822
El 30 de octubre, antes de marchar de la península, Agustín Fernández de San Vicente depuso al Alférez Fernando de la Toba, y nombra en su lugar, al loretano José Manuel Ruiz Carrillo. Posteriormente en 1825, de la Toba ocuparía de nuevo ese cargo.
1824
El 17 de agosto, en Ceremonia Solemne celebrada en el antiguo presidio de Loreto y Casa de Gobierno, llamada ahora como la Casa de Piedra, los integrantes del Ayuntamiento y la milicia firmaron el Acta de Adhesión de Baja California a la nueva República Federal Mexicana; acción que reafirmó para nuestro país, la integridad de su territorio y sus recursos patrimoniales.
1824 La nueva Constitución de la República establece un sólo jefe Político para las dos Californias con sede en la Alta California, con un jefe Político a interno en Loreto.
1825
Siendo electo Presidente de la República, Guadalupe Victoria, se designó Comandante General y Jefe Político de las Californias, al Teniente Coronel de Ingenieros José Manuel de Echeandía, llegando a la península acompañado de 9 frailes dominicos el 28 de junio. Durante su paso a San Diego expidió un Reglamento de las Misiones.
1825
Con el establecimiento de la República Federal, se instaló la primera Diputación Territorial, que junto con las jefaturas Políticas y los Ayuntamientos conformarían el nuevo modelo de organización político administrativo del territorio de las Californias.
1828
Concluye una etapa histórica de 131 años, al trasladarse la capital, de Loreto a San Antonio; posteriormente y de manera definitiva, a La Paz, un año más tarde. Se terminaba así, una hegemonía política del territorio peninsular desplazándose a la antigua misión, presidio y puerto de Loreto.
1837 Se estableció una nueva división política territorial, otorgándosele a La Paz, el rango de Prefectura y a Loreto y San José de Subprefecturas.
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1848
Con la firma del Tratado de Guadalupe-Hidalgo y la pérdida de la Alta California, se reorganiza Baja California, creándose de nuevo dos territorios con los Partidos Norte y Sur, que de acuerdo con la Diputación Territorial existían 6 Distritos municipales: San José del Cabo, San Antonio, La Paz, Comondú, Mulegé y El Rosario. Suprimiéndose a Loreto como municipio, transfiriéndose éste a San José de Comondú.
1849
La falta de personal y el desinterés del gobierno republicano, forzó el abandono de las misiones de California, y la retirada del padre fray Agustín Mancilla y Gamboa, último de los ochenta y cuatro dominicos que prestaron sus servicios en la península, dando fin a una etapa misional de 152 años en las Californias.
1860
El Estatuto Orgánico promulgado después de la Guerra de Reforma, consideraba para Baja California su división en ocho municipalidades: La Paz, San Antonio, Santiago, Todos Santos, San José del Cabo, Comondú, Mulegé y Santo Tomás.
1879
Loreto sufrió los efectos de un fuerte sismo que sacude a la región; del 19 al 29 de mayo continuó temblando de manera intermitente, suscitando un macro sismo el día 26 del mes referido, según la tradición oral su intensidad se ubicó entre 9 y 10 grados en la escala de Mercalli.
1917
Con el triunfo de la Revolución Mexicana y la promulgación de la Constitución Política de los Estados Unidos Mexicanos, se reconvierte el Distrito Sur en Territorio de Baja California y la existencia de los municipios de Mulegé, Comondú, La Paz, San Antonio, San José del Cabo y Todos Santos.
1928
Se expidió la Ley Orgánica del Distrito Federal y Territorios Federales, en la que se suprime en Baja California el régimen municipal, para sustituirse por Delegaciones de Gobierno, cuyos titulares eran nombrados por el Gobernador del Territorio; éste sistema imperó hasta 1971.
1931 Por decreto del Congreso de la Unión, el Territorio de Baja California se convirtió en Territorio de Baja California Norte y Territorio de Baja California Sur.
1947
Loreto es visitado por primera vez por un Presidente de la República; el Lic. Miguel Alemán Valdés, quien inicia esta etapa, continuada posteriormente por los expresidentes.
1948
Se inicio, a 250 años de su fundación y a 200 de su construcción, el proceso de reconstrucción y rehabilitación de la misión de Loreto, bajo la dirección del padre Monseñor Modesto Sánchez Mayón, quien solicitó el apoyo económico y mano de obra al pueblo, nombrando un comité de señoras encargadas de esta actividad; acción a la que contribuyeron el general Agustín Olachea Avilés, Gobernador del Territorio Sur de Baja California y el Obispo Alfredo Galindo Mendoza.
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1970
Loreto fue sede y punto de encuentro de los sudcalifornianos. La sociedad civil converge en la unidad de la lucha histórica por los derechos políticos y sociales, en el Movimiento Loreto 70, cuyos postulados demandaban Gobernador Nativo o con Arraigo y la conversión de Territorio a Estado.
1971
A partir de las reformas de la Ley Orgánica del Territorio y Distrito federal, se restituye el régimen municipal en Baja California Sur y entran en funciones los Ayuntamientos correspondientes a los municipios de La Paz, Comondú y Mulegé en enero de 1972.
1972
Se instala el Primer Ayuntamiento de Comondú, encabezado por el C. Ricardo Santos Santos como Presidente Municipal. Así, Loreto habría de depender de este municipio durante 20 años como Delegación Municipal.
1973 La inauguración de la Carretera Transpeninsular Lic. Benito Juárez García, propició una nueva etapa en el desarrollo económico y social de Loreto y Baja California Sur.
1974 En solemne acto se conmemoró por primera vez la Firma de Adhesión de Baja California a la República Federal, frente a la Casa de Piedra, antigua Capitanía General de las Californias.
1974
Siendo Presidente de la República el Lic. Luis Echeverría Álvarez, se puso en servicio el Aeropuerto Internacional de Loreto, cuya capacidad ha permitido la promoción de la actividad turística en la región; del cual fungió como administrador el Sr. Ildefonso Green Garayzar, destacado loretano, durante un período de más de veinte años.
1974
La conversión de Territorio a Estado Libre y Soberano de Baja California Sur, cristalizó el 8 de octubre la lucha histórica de los sudcalifornianos, al equiparar los derechos políticos y sociales respecto a otras regiones del país.
1975
El 15 de enero se promulgó la Constitución Política del Estado de Baja California Sur, que plasma los principios históricos de identidad y los anhelos de desarrollo económico, político y social de los sudcalifornianos.
1975
El día 5 de abril, el Lic. Ángel César Mendoza Arámburo toma posesión como primer Gobernador Constitucional del Estado. Período gubernamental al que contribuyó la tarea humanística de su esposa, la distinguida loretana Luz Davis de Mendoza.
1976
El antiguo Loreto Conchó resurgió del gran letargo. Su impresionante potencial turístico es advertido y da inicio el Proyecto Loreto, bajo financiamiento del Banco Internacional de Reconstrucción y Fomento, cuya ejecución recayó en el Fondo Nacional de Fomento al Turismo (FONATUR).
1992
En respuesta a las demandas y aspiraciones de la sociedad loretana y en un acto de justicia histórica, la antigua capital de las Californias se convierte en cabecera del quinto municipio del estado, de acuerdo al Decreto número 872.
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Introducción
El fraccionamiento de Nopoló en el estado de Baja California Sur enfrenta necesidades
básicas en materia de alcantarillado y suministro del vital líquido. La Ingeniería Sanitaria
que se define como “el conjunto de conocimientos que nos capacita para diseñar,
construir y operar obras cuyo fin fundamental es preservar la salud del hombre”, es la
principal herramienta para resolver los problemas que presenta dicha localidad en
estudio. La salubridad de una localidad depende, entre otros factores, de la cantidad y
la calidad del agua además del alejamiento de las aguas negras y pluviales que
constituye el auténtico cimiento del urbanismo moderno.
Por ello la finalidad de este estudio es la elaboración de los proyectos de Agua Potable, Alcantarillado Sanitario, Drenaje Pluvial, (con un sistema separado de
aguas negras y de aguas pluviales que facilita los procesos de tratamiento y logra el
uso adecuado de los recursos disponibles) Red de Hidrantes y Red de Riego para las
fases D, E y F del fraccionamiento NOPOLÓ, el cual se encuentra ubicado a 8 Km. al
sur de la población de Loreto, Estado de Baja California. Todos estos proyectos no
serían técnicamente correctos ni funcionales sin el previo apoyo de los Estudios Hidrológicos, como lo son: la investigación de la existencia de agua en la población y
en sus alrededores para disponer de ella, al igual que la precipitación pluvial que se
concentra en al área de influencia.
Debido a que existen otras fases (Etapa 1A, 1B, 1C 1D, 1E y 1F) en las cuales ya se
realizaron los proyectos de la red de agua potable, alcantarillado sanitario, drenaje
pluvial, red de hidrantes y red de riego, se tomaran en cuenta los mismos criterios
utilizados en las pasadas etapas para estos proyectos en las presentes fases, con el fin
de seguir con una línea de proyectos y construcción.
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CAPÍTULO I. Marco Físico
Es destacable las diferencias en los tamaños de los fraccionamientos cerrados en
Loreto, oscilando entre umbrales tan extremos como las poco más de 6 hectáreas y la
diversidad de tamaños de los lotes, con influencias determinantes en la densidad
residencial y en la evolución general de los fraccionamientos, esto determina una gran
variedad de “colonias cerradas” que se suma a la diversidad de tipos que la cronología,
la localización y los sub-mercados internos han generado. El propio producto
inmobiliario determina una amplia gama social, un repertorio dilatado de tipos de
vivienda y por tanto, de versiones de la elite.
Las áreas residenciales de gran calidad han sido muy significativas por la opción
morfológica de la vivienda unifamiliar aislada con una gran extensión en jardines,
formando conjuntos que se han ubicado rompiendo el continuo edificado con el resto de
las ciudades.
Sin duda, la morfología de una colonia cerrada está condicionada por la clasificación de
los lotes, especialmente el tamaño del lote para el fraccionamiento. Obviamente esto
determina una variación notable en el paisaje urbano que generan las cerradas. La
extensión del predio condiciona la densidad del uso del suelo y modifica el carácter
extensivo hacia ocupaciones más intensivas cuando el lote se reduce. Del mismo modo
el porcentaje de superficie libre por lote varía extraordinariamente entre el 60% y el 30%
y con ello determina la creación de urbanizaciones más densas.
Las viviendas de los fraccionamientos cerrados ocupadas por los grupos reducidos de
la población que en la actualidad llevan las riendas de los modos de vida privilegiados,
concretan el espacio construido dónde se ordena el espacio social de elite.
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I.1. Localización Geográfica
Figura 1 Localización geográfica
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La ubicación del municipio de Loreto parte de un medio geográfico excepcional, que la naturaleza privilegia con paisajes contrastantes del desierto, el mar y la montaña.
El municipio de Loreto se localiza en la parte central del Estado de Baja California Sur,
ubicado dentro de los 26°33´11" y 25°12' 15" latitud norte y 111° 46´22” y 110°55´15”
longitud oeste, del meridiano de Greenwich.
Su cabecera municipal es la ciudad de Loreto y se ubica a 356 Km. al norte de La Paz,
capital del Estado de Baja California Sur.
Sus colindancias son:
Al norte, con el municipio de Mulegé, en un lugar llamado la Punta de San Idelfonso,
conocida también como Punta Pulpito, situada en el extremo sur de la Bahía de San
Nicolás.
Al sur, con el municipio de Comondú, en el Golfo de California, en un lugar conocido
como ensenada El Cochi. Por el este, con 190 km. de litoral del Golfo de California.
Por el oeste, colinda con el municipio de Comondú, en el cruce de la carretera
transpeninsular y el arroyo Cadejé, donde inicia una línea quebrada de siete tramos,
que termina al sureste del litoral del Golfo de California, en el punto denominado
ensenada El Cochi.
Extensión El municipio de Loreto, cuenta con una superficie de 4,311 km2, representa el 5.85%
de la superficie total del estado, su territorio fue parte de Comondú. Cuenta con 223 km.
de litorales, que incluyen sus 5 islas e islotes.
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Figura 2 Localización geográfica
FASE F
FASE D
FASE ENopolo
México
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I.2. Clima
Figura 3 Climas a/
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Las condiciones climáticas de esta zona reflejan indicadores similares a los
predominantes al estado de Baja California Sur. Su clima seco semicálido, presenta una
temperatura máxima promedio en el verano de 43° C y una mínima de 12° C. En el
invierno la temperatura máxima promedio es de 37° C y la mínima es de 2.9° C.
En el ciclo de enero a marzo se presentan vientos dominantes del noroeste,
contrastando con el resto del año en el que existe calma y vientos moderados del oeste.
E F Instituto Nacional de Geografía y Estadística 2001, Anuario estadístico del Estado de Baja California Sur, INEGI, México.
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Tabla 7 G
Regiones, cuencas y subcuencas hidrológicos.
Región Cuenca Subcuenca
Clave Nombre Clave Nombre Clave Nombre
% de la superficie municipal
RH3
Baja California
Sur
Oeste
(Magdalena)
B
C
A. Venancio
A. Salado
A. Mezquital
A. Comondú
c
d
e
f
a
c
A. Soledad
A. Santa
Cruz
Sto. Domingo
A. Venancio
A. Comondú
R. Cadegomo
0.74
17.42
15.14
5.06
4.95
6.82
RH6
Baja California
Sur
Este
(La Paz)
B
C
Loreto Bahía
La Paz
A. Fríjol
San Bruno
b
c
a
b
c
d
e
Isla Santa
Cruz
Loreto
A. San Bruno
A. Gombedor
A. San
Nicolás
A. Santa
Rosalita
A. Fríjol
2.23
17.92
15.16
6.03
5.79
0.95
1.79
G Instituto Nacional de Geografía y Estadística 2001, Anuario estadístico del Estado de Baja California Sur, INEGI, México.
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b/ Véase figura 5.
Tabla 8 H
Corrientes de agua
Nombre Ubicación Nombre Ubicación
San Antonio De La
Higuera
RH3Bd Horno
RH3Ca
Huatamote RH3Bd Los Encinos RH3Ca
Las Tinajas RH3Bd La Redonda RH3Cc
La Engañosa RH3Bd Las Cañadas RH3Cc
San Lucas RH3Bd Las Parras RH3Cc
El Pelotero RH3Be San Juan RH3Ca
San Javier RH3Be Tebaye RH3Cb
El Triunfo RH3Be Rosarito RH3Cc
San Andrés RH3Bf Los Bules RH3Ce
El Picacho RH3Bf b/ Véase figura 5.
Islas Del Golfo De California que Corresponden Al Municipio De Loreto Isla Coronados. Latitud 26° 07 N., longitud 115° 17W., carta S.M. 603. Está a 2 millas
(3.2 Km.) de la costa del Golfo; está cubierta por montículos rocosos, muy escarpados,
excepto del sureste, donde se encuentran dunas de arena.
Isla Del Carmen. Latitud 26° 04' N., longitud 111° 05' W., de Punta Lobos y latitud 25°
48' N., longitud 111° 12 W., de Punta Baja, carta S.M. 604. Está a 13.5 millas (21.7 Km.)
de Puerto Escondido, tiene 27 km. de largo y 9 de ancho; es la isla más grande e
importante del litoral de Loreto. En ella se explotó antiguamente una salina.
Isla Danzantes. Latitud 25"48' N., longitud 111° 15W., carta S.M. 604. Está a 1.5 millas
(2.4 Km.) de Punta Candeleros. Tiene una longitud de 3.5 millas (5.6 Km.) y una
H Instituto Nacional de Geografía y Estadística 2001, Anuario estadístico del Estado de Baja California Sur, INEGI, México.
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anchura de 1 620 metros, con alturas de 137 metros. Es inaccesible para las
embarcaciones debido a la gran cantidad de acantilados que la rodean. Isla Montserrat.
Latitud 25°40’ N longitud 111°03’W carta S.M 604. Está a 7.5 millas (12 Km.) al norte de
Punta San Marcial. Es de origen volcánico y estéril, tiene 4 millas de largo (6.4 km.) en
un eje norte-sur y más de 2 millas de ancho (3.2 km.); su parte más alta tiene 245
metros.
Isla Catalina. Latitud 25°36’ N. , longitud 110°48’W, carta S.M. 604. Está a 13.25 millas
(21.3 km.) al norte de Punta San marcial, tiene 7.5 millas (12 km.) de largo de norte a
sur y 2 millas de ancho (3.2) Km. con altura de 420 metros.
Islotes las Galeras. Ubicados en latitud 25°44’ N longitud 110° 04’ en el Golfo de
California.
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I.5. Orografía
Figura 6 Orografía c/
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Este municipio guarda una de las conformaciones de mayor contraste, por la belleza de
sus playas y los imponentes y fantásticos acantilados de roca volcánica que configuran
la sierra de La Giganta, cordillera que se desprende de la parte alta de la Baja California
y que presenta una altitud de 1,490 metros sobre el nivel del mar, la quinta elevación
del estado, en cuyo entorno se identifican formaciones de piamonte, terrazas, aluvión,
con características topográficas diversas; así como salitrales, dunas y esteros propios
de la zonas costeras del Golfo de California.
Tabla 9 I
Elevaciones principales
Latitud Norte Latitud Oeste Nombre
Grados Minutos Grados MinutosAltitud
Sierra La Giganta 25 50 111 24 1 490
Cerro
El Punteagudito 26 00 111 35 1 230
Sierra
San Francisco 25 31 111 11 1 150
Cerros
Rancho Viejo 25 44 111 22 1 110
Cerro
Los Mencenares 26 17 111 28 790
c/ Véase figura 6.
I.6. Geología y suelo dominante
La geología que presenta Loreto es; era: cenozoico, periodo: terciario y roca o suelo:
ígnea intrusiva. El suelo dominante en la cabecera municipal de Loreto es regesol,
éutrico gruesa; por lo que no es propiamente una zona agrícola; así como su uso
potencial de la tierra es mecanizada continua.
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I.7. Topografía
Loreto se encuentra a 20 metros sobre el nivel del mar, un parámetro que indica
invariablemente la cercanía que existe entre el municipio y el Golfo de California. Sin
embargo existen localidades que distan mucho de esta altitud como ejemplo San Javier
se encuentra a 200 metros sobre el nivel del mar y Puerto Agua Verde que esta a 2
metros sobre el nivel del mar. No obstante Loreto se encuentra nutrido de sierras y
cerros con altitudes considerables: como la Sierra La Giganta 1 490 metros sobre el
nivel del mar, Cerro Los Mencenares a 790 metros sobre el nivel del mar.
Como ya se ha mencionado en capítulos anteriores la influencia en Loreto de cuencas,
subcuencas, corrientes de agua, ríos, sierras, mesetas, etc. da como resultado un sitio
en el cual la Ingeniería Civil se puede aplicar, específicamente la Ingeniería Sanitaria,
para mejorar las condiciones de vida que existen. Nopoló se encuentra casi en su
totalidad a nivel del mar las altitudes en las que se sitúa no son mayores a 100 metros.
En el mapa siguiente se muestra la topografía del municipio de Nopoló:
Figura 7 Topografía
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I.8. Vías de comunicación
Figura 8 Vías de comunicación
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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 33
Tabla 10 J
Aeropuertos y aeródromos Estado Municipio Concepto
Brechas mejoradas g/ 0.0 1 056.3 0.0 15.5 d/ También es conocida como principal o primaria, tiene como objetivo específico servir al tránsito de larga distancia. Se refiere a caminos (pavimentados y revestidos). e/ Comprende caminos de dos y cuatro carriles. f/ También conocidas con el nombre de carreteras secundarias, tienen como propósito principal servir de acceso a las carreteras troncales. g/ Se refiere a tramos de mejoramiento, ampliación o construcción.
Al igual que el resto de los sudcalifornianos, los habitantes de Loreto han sustentado y
promovido su desarrollo a partir de una sólida columna vertebral: la Carretera
Transpeninsular Lic. Benito Juárez García, que siendo concluida e inaugurada en
diciembre de 1973, amplió sus posibilidades de progreso y bienestar. Este hecho aún
es recordado, cuando el pueblo realizó un gran recibimiento por el arribo de obreros y la
J K Instituto Nacional de Geografía y Estadística 2001, Anuario estadístico del Estado de Baja California Sur, INEGI, México.
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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 34
gigantesca maquinaria, que habría de construir la obra más importante del presente
siglo para los bajacalifornianos del sur, la que parecía imposible, en aquellas fechas
cruzar por la imponente Cuesta de Ligüí. Actualmente, a través de la acción
gubernamental, complementan las actividades de este sector, una red de caminos
vecinales que permiten intercomunicar las diversas comunidades rurales y rancherías,
para la comercialización de productos agropecuarios, que dan sustento a gran parte de
la población rural.
Lo expuesto, permite reafirmar la gran importancia que estas dos magnas obras la
Carretera Transpeninsular y el Aeropuerto Internacional han guardado como
detonadores importantes del desarrollo regional y de manera especial de Loreto.
Gráfica 1 L Longitud de la red carretera por tipo de camino
(Porcentaje)
L Instituto Nacional de Geografía y Estadística 2001, Anuario estadístico del Estado de Baja California Sur, INEGI, México.
44.1
4.4
39.8
11.7
Troncal Federal
BrechasMejoradas
Caminos Rurales
AlimentadorasEstatales
Troncal federal
Brechas Mejoradas
Alimentadoras estatales
Caminos rurales
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CAPÍTULO II. Marco Socioeconómico
Los fraccionamientos de tipo cerrados son colonias o urbanizaciones que constituyen
una forma concreta de crecimiento urbano singular por su localización, morfología y los
grupos sociales que lo desarrollan.
Se inscriben en el fraccionamiento y en general las emigraciones sucesivas de otros
países de altos ingresos. En Nopoló es también la opción residencial de los grupos
sociales de mayores ingresos, cuando las condiciones de vida de las otras ciudades se
hacen más precarias e inseguras. Son entonces las demandas específicas de vivienda
de gran calidad de estos grupos sociales y, sobre todo, la demanda de servicios
especializados, confort y seguridad que realizan, los factores causales de su éxito y
expansión. En Loreto los fraccionamientos cerrados son de gran relevancia por su
presencia pues muestra la elección residencial de las élites urbanas en los ámbitos
espaciales más valiosos respecto a accesos y condiciones paisajísticas y ambientales
en el contexto de explosivas y precarias expansiones del área urbanizada de las
ciudades. Su mayor desarrollo en los últimos años acontece y se explica dentro las
degradadas condiciones socio-medioambientales de gran parte de las periferias de los
núcleos centrales como de los ámbitos metropolitanos.
Cabria mencionar como la ciudades se han vuelto espacialmente más diferenciadas y
segregadas y como las primeras oleadas de habitantes con estado social alto de los
suburbios fueron en busca de zonas con las mejores condiciones externas (bosques,
agua fresca, bajos niveles de contaminación, acceso a carreteras y cercanía a los
pequeños poblados extraurbanos y los servicios que ofrecen).
Estas urbanizaciones de lujo, periféricas e íntimamente vinculadas al vehículo privado
en los grandes y rápidos viarios, se han cerrado en los últimos años entre otros factores
externos a la pobreza y a la peligrosidad del exterior, razón por la que han seguido
alejándose de la ciudad, en especial de sus tramas continuas en expansión
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permanente, buscando la naturaleza aunque ésta se corresponda en la actualidad con
una periferia cercana en un medio natural extraordinariamente transformado. Hoy los
fraccionamientos cerrados, que siguen básicamente aplicando los parámetros de los
modelos del suburbio anglosajón y de la ciudad jardín europeos, toman la forma de
colonias unifamiliares que se aíslan cada vez mas, alejándose del exterior dentro de
ámbitos conurbados y han reforzado la aguda desarticulación y diferenciación social
del espacio en las inabarcables periferias desarticuladas y segregadas en las que se
insertan. El modelo de urbanismo privado con gran calidad residencial busca dotarse de
todo lo que la ciudad general no ofrece, como buenos servicios e infraestructuras
internas y dotaciones diversas.
II.1. Actividades de la localidad
Agricultura Durante mucho tiempo esta actividad fue una de las más importantes para la economía
local, ya que dio sustento a la escasa población de la zona, que entonces no
sobrepasaba los cuatro mil habitantes; aunque, posteriormente se vio desplazada por el
predominio y el desarrollo de actividades económicas alternas y con mayor solidez.
La falta de renovación de sistemas agrícolas, la carencia de financiamiento y el destino
comprometido del recurso hidráulico a los planes y proyectos turísticos, han contribuido
en limitar la agricultura a la zona del valle de San Juan Londó, que cuenta con suficiente
manto acuífero, ya que de ahí proviene el acueducto de 37 km. de extensión, que
abastece del vital líquido a Loreto y Nopoló.
En la actualidad, la disposición de tierras agrícolas es de 1,004 Has. las que en su
mayoría se ubican en el valle de San Juan Londó. Esta rama productiva se soporta con
una infraestructura de un total de 102 aprovechamientos hidráulicos.
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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 37
Tabla 12 M
Población ocupada por sector de actividad según situación de trabajo
Sector de actividad
Total Empleados y obreros
Jorna-leros y peones
Patro-nes
Traba-jadores por su cuenta
Traba-jadores
familia-res sin pago
No especi-ficado
Total 4 622 2 684 442 170 1 068 108 150
Agricultura,
ganadería
aprovechamiento
forestal, pesca y
caza
691 126 99 16 405 26 19
Minería h/ 13 7 0 0 6 0 0
Electricidad y agua 29 27 2 0 0 0 0
Construcción h/ 620 264 251 15 81 2 7
Industrias
Manufactureras 239 112 16 12 88 7 4
Comercio 711 377 10 64 195 43 22
Transportes,
correos y
almacenamiento
189 121 13 6 48 0 1
Información en
medios masivos 18 16 0 0 2 0 0
Servicios
Financieros y de
seguros
33 24 5 0 1 0 3
Servicios
inmobiliarios y de
alquiler de bienes
muebles.
33 24 0 3 5 0 1
Servicios
profesionales 58 34 0 5 16 0 3
M Instituto Nacional de Geografía y Estadística 2001, Anuario estadístico del Estado de Baja California Sur, INEGI, México.
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Sector de actividad
Total Empleados y obreros
Jorna-leros y peones
Patro-nes
Traba-jadores por su cuenta
Traba-jadores
familia-res sin pago
No especi-ficado
Servicios educativos 289 274 3 0 4 0 8
Servicios de salud y
asistencia social 101 86 1 3 7 0 4
Servicios de
esparcimiento y
culturales
79 57 2 1 18 0 1
Servicios de hoteles
y restaurantes 626 502 11 20 63 16 14
Otros servicios,
excepto gobierno 355 193 13 18 111 9 11
Actividades del
gobierno 324 307 4 3 4 0 6
No especificado 101 41 3 2 7 5 43
Servicio de apoyo a
los negocios i/ 113 92 9 2 7 0 3
h/ El sector minería comprende la perforación de pozos petroleros y de gas, y otros servicios relacionados con la minería. Para fines del Censo de Población y Vivienda, la peroración de pozos petroleros y de gas se incluyó en el sector de Construcción, y otros servicios relacionados con la minería se ubicaron en el sector minería. i/ Incluye servicios de dirección de corporativos y empresas.
Ganadería La actividad ganadera se considera de gran tradición y parte de la época misional,
cuando los jesuitas introdujeron de la Nueva España diversas especies de animales. La
zona rural del municipio no ha alcanzado un mayor desarrollo por las condiciones
propias del medio y los sistemas elementales de producción y manutención. Aún así,
provee de un importante medio de sostenimiento a más de 200 familias, ubicadas en
las comunidades de Santa Cruz, San Juan Londá, San Javier, El Peloteado y otras
rancherías, de cuyo inventario ganadero existen 2,386 bovinos y 6,288 caprinos.
Industria Este rubro es el de mayor rezago en el municipio, ya que a la fecha no existe la
instalación de factorías, talleres artesanales de mayor escala o maquiladoras que
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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 39
generen demanda de mano de obra y que se dediquen a la elaboración de productos a
comercializar al turista o en el extranjero. Existen fábricas pequeñas para la producción
de bloques de cemento y mosaicos, ensambladoras de muebles y empacadoras de
pescado que resuelven medianamente la demanda derivada de la construcción de
vivienda e infraestructura turística. La extracción de calamar gigante ha dado paso a la
instalación de 2 plantas procesadoras: México y Loreto, que exportan el producto al
extranjero.
La problemática en este sector, se presenta de manera similar al resto del estado, en la
que se determina como limitantes: la lejanía de los centros de consumo, la falta de
infraestructura, demanda local insuficiente y la dificultad para obtener materias primas
susceptibles de industrializar.
Pesca
Loreto posee un rico litoral de 223 kilómetros de costas e islas, en cuya diversidad de
especies encontramos en el verano: el dorado, atún, marlin azul y rayado y pez vela; en
el invierno: el jurel de castilla y garropa y durante todo el año la cabrilla, huachinango,
Los arroyos de mayor importancia con que cuenta la zona en estudio son los
localizados al poniente del fraccionamiento NOPOLÓ, el primero de los cuales no tiene
nombre y el segundo denominado El Rincón. En la actualidad estos arroyos no tienen
ninguna influencia pluvial en la zona donde se esta construyendo el fraccionamiento ya
que el primero de ellos (arroyo sin nombre) se le hizo una obra de desvío de
aproximadamente 600m, para conectarlo con el arroyo El Rincón, dicho desvío consistió
en un canal trapecial construido en tierra con la suficiente capacidad hidráulica, esta
obra conjuntamente con los dos arroyos sirven como interceptor pluvial para el
fraccionamiento NOPOLÓ, teniendo su descarga al mar al sur del mismo.
Cabe hacer mención, que la carretera federal No 1 que va de Loreto a Villa Insurgentes
forma un parte entre la zona de influencia de los arroyos y la zona donde se está
construyendo el fraccionamiento, por tal motivo el área que se tomará en cuenta para el
estudio hidrológico será únicamente el área de aportación que tendrá la zona de
construcción.
Para determinar el gasto pluvial del área en estudio se tomará la intensidad de lluvia
más desfavorable que se presenta en tiempos de duración de 5, 10, 20, 30, 60, 120 y
240 minutos; así como periodos de retorno de 10, 20, 25 y 50 años.
II C.N.A. Registro de temperaturas 2001. PRECIPITACIÓN TOTAL MENSUAL DE LA ESTACIÓN METEREOLÓGICA LORETO.
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III.1. Obtención del coeficiente de escurrimiento
Como el coeficiente de escurrimiento tiene distintos valores en diferentes zonas, según
sea el tipo de edificaciones, áreas urbanas, suburbanas, etc. Para el estudio
hidrológico, se consideró un coeficiente de escurrimiento de acuerdo con las Normas de
la Comisión Nacional del Agua (C.N.A.) de:
C = 0.60 k
k/ Ver coeficiente de escurrimiento en anexos.
III.2. Obtención de la fórmula de la intensidad de lluvia
Para determinar la Fórmula de la Intensidad de Lluvia, se usó el método de mínimos
cuadrados, se anexan isoyetas, cálculos y gráficas. Ver gráficas de isoyetas en anexos.
Intensidad - duración - frecuencia para tiempos de duración de: 5, 10, 20, 30, 60, 120 y 240 min. Ajuste de la curva intensidad - duración – frecuencia mediante el método de mínimos cuadrados. Período de retorno de 10 años. Ecuaciones que se aplican:
∑ ∑ ∑+= )1(.......2 tbtaIt
∑∑ += )2(..........1 bntaI
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
15.9013 a = 77025 + 485 b ……….(1´) 0.1796 a = 485 + 7 b ………..(2´) Ec. ( 1´) - 69.2857143 * Ec. ( 2´ ) 15.9013 a = 77,025.00 + 485 b -12.4411 a = -33,603.57 + -485 b 3.4602 a = 43,421.43 0 b
0.00
50.00
100.00
150.00
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240
Serie1
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 67
a = 43,421.43
3.46 a = 12,548.93 De la Ec.
(2): b = 252.62
Resolviendo las ecuaciones (1) y (2) se tiene:
De a: a = 12, 548.93 De b: b = 252.62
( )∑ ∑ ∑∑ ∑
−
−=
It
Itn
ttna
1
22
n
taIb
∑ ∑−=
1
=+
=t
I62.252
93.548,12
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 68
Gráfica 9
Intensidad- Duración- Frecuencia. TR= 10 años
0102030405060708090
100110120130140150160170180
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260
Duración, en min.
Inte
nsid
ad, e
n m
m/h
r
TR= 10 AÑOS
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 69
Tiempo de concentración
Fórmula De Kirpich:
DONDE:
Tc = Tiempo de concentración en horas
L = Longitud del arroyo en metros
S = Pendiente principal del terreno
VALOR TEÓRICO OBTENIDO:
L = 100.00 m Desnivel = 0.50 m S = 0.005 m/m Tc = 0.09 hr Tc = 5.2 min
Sustituyendo en la fórmula de intensidad:
77.0
0003245.0 ⎥⎦⎤
⎢⎣⎡=
SLTc
hrmmI /78.471062.252
93.548,12=
+=
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 70
Intensidad - duración - frecuencia para tiempos de duración de: 5, 10, 20, 30, 60, 120 y 240 min. Ajuste de la curva intensidad - duración – frecuencia mediante el método de mínimos cuadrados. Período de retorno de 20 años.
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 71
Gráfica 10 Intensidad – tiempo
Sustituyendo datos en las ecuaciones (1) y (2)
14.1507 a = 77025 + 485 b …….(1´)0.1440 a = 485 + 7 b ..… (2´)
Ec. ( 1´) - 69.2857143 * Ec. ( 2´ )
14.1507 a = 77,025.00 + 485 b 9.9742 a = 33,603.57 + 485 b
4.1765 a = 43,421.43 0 b
a = 43,421.43 4.18 a = 10,396.68
De la Ec. (2):
b = 144.53
I = 10,396.6 144.53 + t
0.00
50.00
100.00
150.00
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240
Serie1
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 72
Resolviendo las ecuaciones (1) y (2) se tiene:
De a: a = 10, 396.68 De b: b = 144.53
( )∑ ∑ ∑∑ ∑
−
−=
It
Itn
ttna
1
22
n
taIb
∑ ∑−=
1
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 73
Gráfica 11
Intensidad- Duración- Frecuencia. TR= 20 Años
0102030405060708090
100110120130140150160170180
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260
Duración, en min.
Inte
nsid
ad, e
n m
m/h
r
TR = 20 AÑOS
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 74
Tiempo de concentración
Fórmula de Kirpich
Donde: Tc = Tiempo de
concentración en horas
L = Longitud del arroyo en metros
S = Pendiente principal del terreno
Valor teórico obtenido: L = 100.00 m Desnivel = 0.50 m S = 0.005 m/m Tc = 0.09 hr Tc = 5.2 min
Sustituyendo en la fórmula de intensidad:
77.0
0003245.0 ⎥⎦⎤
⎢⎣⎡=
SLTc
hrmmI /28.671053.144
68.396,10=
+=
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 75
Intensidad - duración - frecuencia para tiempos de duración de: 5, 10, 20, 30, 60, 120 y 240 min. Ajuste de la curva intensidad - duración – frecuencia mediante el método de mínimos cuadrados. Período de retorno de 25 años.
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 76
Gráfica 12 Intensidad - tiempo
Substituyendo datos en las ecuaciones (1) y (2)
11.0857 a = 77025 + 485 b …….(1´)0.1211 a = 485 + 7 b ………..(2´)
Ec. ( 1´) - 69.28571429 * Ec. ( 2´ )
11.0857 a = 77,025.00 + 485 b 8.3911 a = 33,603.57 + 485 b
2.6946 a = 43,421.43 0 b
a = 43,421.43 2.69 a = 16,114.01
De la Ec. (2):
b = 209.51
I = 16,114.0 209.51 + t
0.00
50.00
100.00
150.00
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240
Serie1
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 77
Resolviendo las ecuaciones
(1) y (2) se tiene
De a: a = 16, 114.01 De b: b = 209.51
( )∑ ∑ ∑∑ ∑
−
−=
It
Itn
ttna
1
22
n
taIb
∑ ∑−=
1
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 78
Gráfica 13
Intensidad- Duración- Frecuencia. TR= 25 Años
0102030405060708090
100110120130140150160170180
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260
Duración, en min.
Inte
nsid
ad, e
n m
m/h
r
TR = 25 AÑOS
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 79
Tiempo de concentración
Fórmula de Kirpich:
Donde:
Tc = Tiempo de concentración en horas
L = Longitud del arroyo en metros
S = Pendiente principal del terreno
Valor teórico obtenido:
L = 100.00 m
Desnivel = 0.50 m
S = 0.005 m/m
Tc = 0.09 hr
Tc = 5.2 min
Sustituyendo en la fórmula de la intensidad:
77.0
0003245.0 ⎥⎦⎤
⎢⎣⎡=
SLTc
hrmmI /41.731051.209
01.114,16=
+=
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 80
Intensidad - duración - frecuencia para tiempos de duración de: 5, 10, 20, 30, 60, 120 y 240 min. Ajuste de la curva intensidad - duración – frecuencia mediante el método de mínimos cuadrados. Período de retorno de 50 años.
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 81
Gráfica 14 Intensidad – tiempo
Substituyendo datos en las ecuaciones (1) y (2)
9.4893 a = 77025 + 485 b …….(1´) 0.1006 a = 485 + 7 b …….(2´)
Ec. ( 1´) - 69.28571429 * Ec. ( 2´ )
9.4893 a = 77,025.00 + 485 b 6.9718 a = 33,603.57 + 485 b
2.5175 a = 43,421.43 0 b
a = 43,421.43 2.52 a = 17,248.00
De la Ec. (2):
b = 178.65
I = 17,248.0 178.65 + t
0.0050.00
100.00150.00200.00
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240
Serie1
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 82
Resolviendo las ecuaciones (1) y (2) se tiene:
De a: a = 17, 248.00 De b: b = 178.65
( )∑ ∑ ∑∑ ∑
−
−=
It
Itn
ttna
1
22
n
taIb
∑ ∑−=
1
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 83
Gráfica 15
Intensidad- Duración- Frecuencia. TR= 50 Años
0102030405060708090
100110120130140150160170180
0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260
Duración, en min.
Inte
nsid
ad, e
n m
m/h
r
TR = 50 AÑOS
50 años
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 84
Tiempo de concentración
Fórmula de Kirpich:
Dónde: Tc = Tiempo de concentración
en horas
L = Longitud del arroyo en metros
S = Pendiente principal del terreno
VALOR TEÓRICO OBTENIDO :
L = 100.00 m Desnivel = 0.50 m S = 0.005 m/m Tc = 0.09 hr Tc = 5.2 min
Sustituyendo en la fórmula de la intensidad:
77.0
0003245.0 ⎥⎦⎤
⎢⎣⎡=
SLTc
hrmmI /43.911065.178
00.248,17=
+=
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 85
III.3. Obtención del área de proyecto de la cuenca hidrológica
Como ya se menciono anteriormente el área de influencia para el estudio hidrológico
será únicamente la propia del fraccionamiento NOPOLÓ ya que no se encuentra otra
área de influencia que pueda afectar el predio, de acuerdo a los planos el área
considerada para el estudio es de 2.9 Has.
III.4. Cálculo del gasto de aportación de agua pluvial de la zona de estudio Para llevar a cabo el cálculo del gasto de aportación de aguas pluviales se utilizo el
método Racional Americano, por ser uno de los métodos aceptados por la C.N.A. ya
que se basa en considerar toda el área en estudio, una lluvia uniforme de intensidad
constante durante un tiempo tal, que el flujo llegue a establecerse para que pueda
escurrir el máximo gasto de descarga.
Datos de proyecto:
Área de aportación de la cuenca = 2.90 Has.
Coeficiente de escurrimiento = 0.60.
Fórmulas a emplear:
Q = 2.778 x I x C x A ---------------------------- Método Racional Americano.
Donde:
Q = gasto (lts/seg).
I = intensidad de lluvia (mm/hr).
C = coeficiente de escurrimiento (adimensional).
A = área de aportación de la cuenca en estudio (Has).
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 86
Para determinar el gasto pluvial de la zona, se tomó en cuenta el tiempo de
concentración y se considerará la intensidad de lluvia que sea más desfavorable.
III.4.1. Cálculo del tiempo de concentración
Desnivel entre cotas = 0.50 metros.
La longitud = 100 metros.
La pendiente del terreno = 05.0 / 100 = 0.005
Partiendo de la fórmula de Kirpich:
Se tiene que:
Tc = 5.2 minutos.
Se recomienda tomar un mínimo de 10 minutos.
III.4.2. Cálculo de las intensidades de lluvia
Periodo de retorno = 10 años.
I = 12,548.93 / 252.62 + tc = 12,548.93 / 252.62 + 10 = 47.78 mm / hr.
Periodo de retorno = 20 años.
I = 10,396.68 / 144.53 + 10 = 67.28 mm / hr.
Periodo de retorno de = 25 años.
I = 16,114.01 / 209.51 +10 = 73.41 mm / hr.
77.0
0003245.0 ⎥⎦⎤
⎢⎣⎡=
SLTc
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 87
Periodo de retorno = 50 años.
I = 17,248 / 178.65 + 10 = 91.43 mm/hr
III.4.3. Gasto de aportación de la cuenca en estudio para los diferentes
períodos de retorno
Datos de proyecto:
Área de aportación de la cuenca = 2.90 Has.
Aplicando la fórmula del Método Racional Americano:
Q = 2.778 x C x I x A donde:
Q = gasto en lts / seg.
C = coeficiente de escurrimiento del área en estudio = 0.60
I = intensidad de lluvia en mm/hr.
A = área de aportación de la cuenca en estudio = has.
Para periodo de retorno de 10 años. Q = 2.778 x 0.60 x 47.78 x 2.90 = 230.96 lts/seg = 0.23 m3 / seg.
Para un periodo de retorno de 20 años.
Q = 2.778 x 0.60 x 67.28 x 2.90 = 325.21 lts /seg = 0.325 m3 / seg.
Para un periodo de retorno de 25 años.
Q = 2.778 x 0.60 x 73.41 x 2.90 = 354.84 lts/seg = 0.355 m3 / seg.
Para un periodo de retorno de 50 años. Q = 2.778 x 0.60 x 91.43 x 2.90 = 441.95 lts/seg = 0.442 m3 / seg.
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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 88
III.5. Conclusiones del estudio hidrológico
Tabla 33
Resumen De Gastos
Periodo de Retorno (años)
Área total(Has)
Intensidad(mm/hr)
C Gasto
(m3/seg)
10 2.90 47.78 0.60 0.231
20 2.90 67.28 0.60 0.325
25 2.90 73.41 0.60 0.355
50 2.90 91.43 0.60 0.442
Como se puede observar el gasto de agua pluvial de un periodo de retorno de 50 años
es el mayor y es el que emplearemos para la zona en estudio.
De acuerdo con el área total a drenar del fraccionamiento NOPOLÓ que es del orden de
2.90 Has, la intensidad de 91.43 mm/h y un coeficiente de escurrimiento de 0.60 se
tiene que el gasto total a drenar es de 442.00 l/s.
Tomando en cuenta que el gasto total a drenar es del orden de 442.00 l/s y
considerando que los niveles de piso terminado tendrán escurrimiento superficiales
hacia el exterior del mismo se propone que el drenaje pluvial sea superficial.
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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 89
CAPÍTULO IV. Consideraciones básicas y normas de proyecto
La planeación de los proyectos se llevarán a cabo con parámetros y datos de diseño
orientados al dimensionamiento de cada una de las estructuras que integrarán el
sistema de acuerdo al manual de diseño de agua potable, alcantarillado y saneamiento
de la Comisión Nacional del Agua, así como las normas del Instituto Mexicano del
Seguro Social y tomando en consideración las recomendaciones efectuadas por
personal técnico de FONATUR.
Considerando que el proyecto corresponde a las fases D, E y F, se tendrán que llevar a
cabo los datos de proyecto por separado y así poder conocer la demanda de cada una
de ellas y posteriormente sumarlas para conocer el total de la demanda.
Para la elaboración de los proyectos de drenaje pluvial, red de hidrantes-riego se
siguieron los lineamientos técnicos indicados en las Normas de la Comisión Nacional
del Agua, del Instituto Mexicano del Seguro Social, de la Secretaria de Comunicaciones
y Transportes así como los requerimientos efectuados por personal técnico de
FONATUR.
Para la elaboración del proyecto de riego se tomaron en consideración las normas
establecidas por el Instituto del Seguro Social, en cuanto a gastos por hidrantes y así
mismo el No. de hidrantes adecuados por hectárea.
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 90
IV.1. Población de proyecto Como se podrá observar, la población total y el número de viviendas de las tres fases
del proyecto es la siguiente:
Tabla 34
Población de proyecto Fase D = 225 Habitantes = 37 Viviendas Fase E = 553 Habitantes = 89 Viviendas Fase F = 397 Habitantes = 62 Viviendas Total = 1175 Habitantes = 188 Viviendas
Ver plano de viviendas en anexos. Por lo tanto la densidad de población por vivienda es la siguiente:
IV.2. Datos básicos del proyecto de la red de agua potable
Tabla 35
Datos básicos del proyecto de la red de agua potable FASE D FASE E FASE F TOTAL UNIDAD
No. De viviendas. 37.00 89.00 62.00 188.00 viv. No. De habitantes. 225.00 553.00 397.00 1175.00 hab. Densidad de población. 6.08 6.21 6.40 6.25 hab/vivienda.Dotación. 400 400 400 400 lt/hab/día. Q medio = (400xPob)/86400 1.04 2.56 1.84 5.44 l.p.s. Coeficiente de variación diario. 1.40 1.40 1.40 1.40 Q máximo diario = Cvd x Qmedio 1.46 3.58 2.57 7.62 l.p.s. Coeficiente de variación horario. 1.55 1.55 1.55 1.55 Q máximo horario = Cvh x Qmax diario. 2.26 5.56 3.99 11.80 l.p.s.
Hab/Viv 6.25188
1,175dapor vivienpoblación de Densidad ==
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IV.3. Datos básicos del proyecto de la red de alcantarillado sanitario
Tabla 36
Datos básicos de proyecto de la red de alcantarillado sanitario FASE D FESE E FASE F TOTAL UNIDAD
No. De viviendas 37 89 62 188 viv. Densidad de población 6.08 6.21 6.40 6.25 hab/viv. No. De habitantes 225 553 397 1175 hab. Dotación 400 400 400 400 lt/hab/día.Aportación de aguas negras 320 320 320 320 lt/hab/día.Qmed. = (320 x Pob.) / 86400 0.83 2.05 1.47 4.35 l.p.s. Harmon 3.80 3.80 3.80 3.80 Qmax. = M Qmed. 3.17 7.78 5.59 16.54 l.p.s. Coeficiente de seguridad 1.50 1.50 1.50 1.50 Q max. extr. = Q max. x 1.5 4.75 11.67 8.38 24.81 l.p.s. Q mín. = 0.5 Q med. 0.42 1.02 0.74 2.18 l.p.s. Sistema de eliminación G r a v e d a d. Velocidades:
IV.4. Datos básicos del proyecto de drenaje pluvial
Tabla 37
Datos básicos de proyecto de la red de drenaje pluvial FASE D FESE E FASE F TOTAL UNIDAD
No. De habitantes 225 553 397 1175 hab. Área de proyecto 1.77 2.98 2.13 6.88 Has. Coeficiente de escurrimiento 0.60 0.60 0.60 0.60 Tiempo de retorno 50.00 50.00 50.00 50.00 años Intensidad 91.43 91.43 91.43 91.43 mm/hr. Gasto a drenar 0.2697 0.4542 0.3246 1.0485 m3/seg Método empleado Método Racional Americano Sitio del drenado Superficial sobre el terreno
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IV.5. Datos básicos del proyecto de la red de hidrantes
Tabla 38
Datos de proyecto de la red de hidrantes FASE D FASE E FASE F TOTAL UNIDAD
Área de proyecto 1.06 2.67 2.06 5.79* Has. Número de hidrantes 4.00 11.00 8.00 23.00 Hidrantes No. de hidrantes funcionando simultáneamente 3.00 3.00 3.00 3.00 Hidrantes Gasto por hidrante 2.82 2.82 2.82 2.82 lt/seg Gasto total 8.46 8.46 8.46 25.38 lt/seg Longitud de manguera 30.00 30.00 30.00 30.00 Metros Diámetro de manguera 38.00 38.00 38.00 38.00 mm Material de la red contra incendio P.V.C. P.V.C. P.V.C. P.V.C. P.V.C.
*NOTA: El área de proyecto de drenaje pluvial es distinta al área de proyecto de
hidrantes, debido a que en la primera existe influencia de área de otras fases de
construcción (B y C) y en hidrantes no (véase plano en anexos).
IV.6. Datos básicos del proyecto de la red de riego
Tabla 39
Datos de proyecto de la red de riego FASE D FASE E FASE F TOTAL UNIDAD
Área de proyecto 1.06 2.67 2.06 5.79 Has. Lámina de riego 5.00 5.00 5.00 5.00 mm/día No. de mangueras en uso simultáneo 12.00 21.00 17.00 50.00 MangueraGasto por manguera 0.30 0.30 0.30 0.30 lt/seg Gasto por fase 3.60 6.30 5.10 15.00 lt/seg Longitud de manguera 15.00 15.00 15.00 15.00 metros Diámetro de manguera 19.00 19.00 19.00 19.00 mm Material de la red de riego P.V.C. P.V.C. P.V.C. P.V.C. P.V.C.
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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 93
CAPÍTULO V. Proyecto de la red de agua potable
En la actualidad el fraccionamiento cuenta con los servicios de agua potable y
alcantarillado sanitario a nivel plan maestro, el cual está formado por un tanque de
regularización localizado al poniente de la misma, alimenta a un sistema de redes
primarias localizadas en las avenidas principales existentes del conjunto habitacional,
así mismo, el fraccionamiento cuenta con una red de colectores de aguas negras que
van a descargar a un cárcamo de bombeo para trasladar el agua a una planta de
tratamiento.
V.1. Área de proyecto de la red de agua potable De acuerdo al plano proporcionado por FONATUR, el cual contiene las fases
constructivas D, E y F, se tiene:
Tabla 40
Áreas de proyecto (Has.) D 1.17 E 2.74 F 2.11
Total 6.02 Ver plano de áreas, red de agua potable en anexos.
Como se podrá observar el área total del proyecto de la red de agua potable es de 6.02
Has.
V.2. Dotación
Tomando en cuenta los lineamientos técnicos indicados en el manual de diseño de
agua potable y alcantarillado sanitario de la Comisión Nacional del Agua, en donde nos
indica que para este tipo de proyectos para zonas residenciales y clima cálido la
dotación adoptada es de 400 lts/hab/día. Ver en anexos dotación por persona
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V.3. Cálculo hidráulico de la red de agua potable
El punto de alimentación de agua potable para las fases D, E y F será dicha red
primaria, la cual se localiza en la Avenida Paseo Misión Loreto en donde se localiza una
tubería de asbesto cemento de 200mm (8”) de diámetro, con respecto a la presión
hidrostática en los puntos de conexión es de 2.8 Kg/cm2 (28.00 M.C.A.).
El cálculo hidráulico de las redes de distribución fases constructivas D, E y F se
llevaron a cabo por separado formando tres redes independientes, para lo cual se
tomaron en cuenta los siguientes gastos de la tabla 35. Para el cálculo de hidráulico se llevó a cabo por medio de la fórmula de Manning
utilizando el programa de cómputo denominado “estática”, para lo cual se utilizó tubería
de P.V.C. en el dimensionamiento de la red de distribución.
Para llevar a cabo el procedimiento electrónico de la red de distribución es necesario
conocer la siguiente información. a.- Elevación topográfica y piezométrica en el punto de alimentación.
b.- Características de las tuberías como son: Diámetro, Longitud, Material, etc.
c.- Gasto de diseño.
d.- Gasto de egreso, que es el caudal de agua que demanda la zona en
estudio
e.- Elevaciones topográficas en los puntos más relevantes de la línea de
conducción.
Tabla 41 Gastos
No. Fase Gasto (l.p.s.) D 2.26 E 5.56 F 3.99
Ver tabla 34 en capítulo IV.
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El programa “Estática” en su matriz de coeficientes, captura y procesa toda la
información que se genera, realizando todo esto en base de una serie de subrutinas
que podemos indicar como:
I.- SUBRUTINA DE LECTURA
En este bloque se leen e imprimen los datos de las características de los tubos y
de especificaciones de cálculo.
I I.- SUBRUTINA DE ARMADO
Se lleva a cabo el armado de los tubos y los identifica asignándoles un número a
cada uno de ellos.
III.- SUBRUTINA SOR
En ésta se resuelve el sistema de ecuaciones lineales mediante el proceso
interactivo de sobre relación (SOR).
IV.- SUBRUTINA IMPRIME
En ésta se imprimen los niveles piezométricos y carga sobre el terreno en los
nudos y los gastos en cada tubo.
Los resultados del funcionamiento hidráulico para las tres fases D, E y F se
vació en el esquema de análisis hidráulicos, en donde se indica entre otras cosas,
número de nudo, números de tubo, longitud del tramo, carga disponible en cada nudo,
etc.
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Las líneas utilizadas para identificar las corridas electrónicas para las tres fases son:
Tabla 42
Corridas electrónicas
Fase D LORETO-D.RES
Fase E LORETO-E.RES
Fase F LORETO-F.RES
Se anexan corridas electrónicas y esquemas de análisis hidráulicos.
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LORETO BAJA CALIFORNIA FRACCIONAMIENTO FASE D RED DE AGUA POTABLE CLAVE: LORETO-D.RES
NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 31.51000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 39.00 .08 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 39.00 .05 .0090 3 2 4 68.00 .08 .0090 4 4 5 77.00 .05 .0090 5 4 6 52.00 .08 .0090 6 6 7 43.00 .05 .0090 7 7 8 52.00 .05 .0090 8 8 9 36.00 .05 .0090 9 10 9 33.00 .05 .0090 10 10 11 51.00 .05 .0090 11 6 10 25.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00011 3 .00010 4 .00030 5 .00036 6 .00037 7 .00007 8 .00028 9 .00039 10 .00006 11 .00021 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00226
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CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.51 2 3.66 3 3.66 4 4.34 5 3.67 6 3.52 7 3.12 8 3.20 9 3.44 10 3.89 11 4.35 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00023 NUMERO DE NUDOS 11 NUMERO DE TRAMOS 11 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 10 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 11 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 2 3 2 4 3 1 1 4 2 3 5 4 6 5 5 4 4 6 4 5 7 6 10 11 7 6 6 8 7 8 7 7 9 8 9 8 8 10 9 10 9 9 11 10 6 11 11 10 10 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 47 ERROR .00765 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0023
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CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 22 ERROR .00766 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0023 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00010 2 3 31.342 27.682 3 .00204 2 2 31.345 27.685 4 .00036 4 4 31.110 26.770 5 .00138 4 5 31.037 27.367 6 .00040 6 6 31.028 27.508 7 .00033 7 7 30.978 27.858 8 .00011 8 8 30.936 27.736 9 .00033 10 9 30.934 27.494 10 .00021 10 10 30.960 27.070 11 .00061 6 11 30.943 26.593 1 .00225 1 1 31.510 28.000
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LORETO BAJA CALIFORNIA FRACCIONAMIENTO FASE E RED DE AGUA POTABLE CLAVE: LORETO-E.RES
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NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00045 3 .00000 4 .00024 5 .00012 6 .00038 7 .00057 8 .00022 9 .00013 10 .00000 11 .00098 12 .00033 13 .00013 14 .00018 15 .00016 16 .00023 17 .00033 18 .00030 19 .00026 20 .00035 21 .00017 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00555 CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.63 2 4.29 3 4.42 4 5.09 5 4.55 6 4.14 7 4.10 8 4.45 9 4.41 10 4.39 11 4.10 12 4.27 13 3.88 14 3.83 15 3.67 16 4.42 17 4.19 18 3.58 19 4.50 20 3.32 21 3.60
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FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00028 NUMERO DE NUDOS 21 NUMERO DE TRAMOS 21 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 20 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 21 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES -----LINEALES 2001 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 5 4 2 3 2 10 10 1 1 4 3 3 5 3 4 6 5 8 9 6 5 5 7 6 7 6 6 8 7 8 7 7 9 8 5 9 9 8 8 10 2 10 11 11 12 12 11 10 11 12 10 12 13 13 17 17 13 12 13 14 14 15 15 16 16 14 13 14 15 13 15 16 13 16 17 12 17 18 18 19 19 18 17 18 19 17 19 20 20 21 21 20 19 20 21 19 21 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 43 ERROR .00993 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0055 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 27 ERROR .00784 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0055
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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 103
G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00166 2 3 31.224 26.804 3 .00024 3 2 31.276 26.986 4 .00143 3 4 31.203 26.113 5 .00070 5 5 31.185 26.635 6 .00032 6 6 31.127 26.987 7 .00025 8 7 31.119 27.019 8 .00015 8 8 31.129 26.679 9 .00061 5 9 31.128 26.718 10 .00343 2 10 31.208 26.818 11 .00099 10 11 30.899 26.799 12 .00245 10 12 30.918 26.648 13 .00071 12 13 30.907 27.027 14 .00018 13 14 30.897 27.067 15 .00017 13 15 30.904 27.234 16 .00023 13 16 30.890 26.470 17 .00142 12 17 30.823 26.633 18 .00030 17 18 30.795 27.215 19 .00079 17 19 30.806 26.306 20 .00035 19 20 30.734 27.414 21 .00018 19 21 30.802 27.202 1 .00554 1 1 31.630 28.000
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LORETO BAJA CALIFORNIA FRACCIONAMIENTO FASE F RED DE AGUA POTABLE CLAVE: LORETO-F.RES
NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 32.11000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 34.00 .08 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 37.00 .08 .0090 3 3 4 78.00 .05 .0090 4 3 5 41.00 .08 .0090 5 6 5 24.00 .08 .0090 6 2 6 27.00 .08 .0090 7 5 7 46.00 .08 .0090 8 7 8 29.00 .05 .0090 9 7 9 71.00 .05 .0090 10 6 10 32.00 .08 .0090 11 10 11 45.00 .05 .0090 12 10 12 27.00 .08 .0090 13 12 13 45.00 .05 .0090 14 12 14 79.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00007 3 .00028 4 .00061 5 .00014 6 .00019 7 .00032 8 .00023 9 .00059 10 .00025 11 .00030 12 .00014 13 .00032 14 .00053
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EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00399 CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 4.11 2 4.33 3 4.38 4 4.23 5 4.47 6 4.72 7 4.65 8 4.20 9 3.92 10 4.63 11 4.38 12 4.45 13 4.30 14 4.19 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00031 NUMERO DE NUDOS 14 NUMERO DE TRAMOS 14 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 13 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 14 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 5 4 2 3 2 6 6 1 1 4 3 3 5 3 4 6 5 7 7 6 5 5 2 6 10 10 7 5 7 8 8 9 9 8 7 8 9 7 9 10 6 10 11 11 12 12 11 10 11 12 10 12 13 13 14 14 13 12 13 14 12 14 1 2 1
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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 106
CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 42 ERROR .00657 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0039 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 23 ERROR .00886 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0040 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00173 2 3 31.566 27.186 3 .00061 3 2 31.657 27.327 4 .00081 3 4 31.354 27.124 5 .00049 6 5 31.544 27.074 6 .00220 2 6 31.548 26.828 7 .00114 5 7 31.494 26.844 8 .00023 7 8 31.483 27.283 9 .00059 7 9 31.314 27.394 10 .00154 6 10 31.485 26.855 11 .00030 10 11 31.456 27.076 12 .00098 10 12 31.463 27.013 13 .00032 12 13 31.430 27.130 14 .00053 12 14 31.301 27.111 1 .00400 1 1 32.110 28.000
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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 107
CAPÍTULO VI. Proyecto de la red de alcantarillado sanitario
En la actualidad el conjunto habitacional NOPOLÓ. cuenta con un sistema de colectores
sanitarios los cuales están instalados en las vialidades existentes, dicho colector
conduce el agua servida hasta un cárcamo de bombeo de donde el agua negra es
conducida hasta una planta de tratamiento.
El proyecto será por medio de un sistema separado es decir, las aguas servidas serán
captadas por medio de atarjeas con un diámetro mínimo de 20cm y tendrán sus
descargas en el colector existente de 30cm de diámetro localizado en la Avenida Paseo
Misión de Loreto en el camellón central.
Considerando que la topografía de la zona en estudio es sensiblemente plana y a la
proximidad con la playa se tomó la decisión de diseñar el proyecto con tubería de
material P.V.C. sanitario.
VI.1. Área de proyecto de la red de alcantarillado sanitario De acuerdo al plano proporcionado por FONATUR, el cual contiene las fases constructivas D, E y F, se tiene:
Tabla 43
Áreas de proyecto (Has.) D 1.17 E 2.74 F 2.11
Total 6.02 Ver plano de áreas, alcantarillado sanitario en anexos.
Como se podrá observar el área total del proyecto de la red de alcantarillado sanitario
es de 6.02 Has.
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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 108
VI.2. Aportación de proyecto
De acuerdo a norma se establece que la aportación de aguas negras representa el 80%
de la dotación de agua potable, considerando que el 20 % restante es consumido por la
población, por lo que la dotación de agua negra será:
Dotación = 400 l/hab/día.
Aportación = 400 * 0.80 = 320 l/hab/día. Ver tabla 35 en capítulo IV.
VI.3. Coeficiente de variación máximo instantáneo
Para cuantificar la variación máxima instantánea de las aportaciones de acuerdo a
normas, se utilizará el coeficiente de Harmon el cual nos indica que cuando la población
no rebasa 1000 habitantes se deberá tomar el valor de 3.8. Ver tabla 35 en capítulo IV.
VI.4. Diseño de tuberías
Las tuberías de las tres fases constructivas serán diseñadas para que puedan conducir
hidráulicamente el gasto máximo instantáneo generado por éste y se utilizará el método
de cálculo de proposición de diámetros y pendiente por revisión de gastos, tomando en
cuenta que el diámetro mínimo a utilizar sea de 20cm y material de P.V.C. sanitario.
VI.5. Cálculo hidráulico de la red de alcantarillado sanitario
Para el cálculo hidráulico de las tuberías en su capacidad de conducción, se llevo a
cabo por medio de las fórmulas de Manning y continuidad como a continuación se
indica.
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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 109
Q = A r2/3 * S1/2 n Q = A V donde V = Q/ A continuidad En donde: Q = Gasto en m3/seg A = Área del conducto en m2 r = Radio hidráulico S = Pendiente del tramo en milésimas n = Coeficiente de rugosidad de la tubería de P.V.C. para alcantarillado (0.009) Por lo tanto considerando que el diámetro mínimo a utilizar será de 20cm se tiene que: Ø = 0.20 m A = ¶ d2 = (3.1416) (0.20)2 = 0.0314 4 4 r2/3 = (d/4)2/3 = (0.20/4)2/3 = 0.1357 S = 0.003 n = 0.009 (para tubería de P.V.C.) Por lo tanto se tiene que:
Q = 0.0314 (0.1357)(0.003)1/2 = 0.0259 m3/s 0.009 Q = 25.90 l/s Como se puede observar una tubería de P.V.C. de 20 m de diámetro y con una
pendiente de 0.003 milésimas que es la mínima a utilizar en nuestro proyecto da como
resultado que puede conducir un gasto de hasta 25.90 l/s.
Por otro lado de acuerdo a las normas de proyecto comprobamos si la velocidad está de acuerdo con normas de proyecto. Q = A V
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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 110
Despejando V V = Q / A por lo tanto: V = 0.0259 / 0.0314 = 0.82 m/seg. Tomando en cuenta que la velocidad mínima recomendada para sistemas de
alcantarillado sanitario es de 0.30 m/seg., por lo tanto nuestra velocidad se encuentra
dentro de normas.
De acuerdo al gasto que puede transportar hidráulicamente una tubería de 20 cm de
diámetro con una pendiente de 0.003 milésimas es de 25.90 l/s y el conjunto
habitacional en sus fases D, E y F generaron gastos de 4.75, 11.67 y 8.34 lts/seg
respectivamente la tubería propuesta tiene la capacidad hidráulica suficiente para poder
conducir el agua generada por la población.
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GASTOS (l.ps.) V. Real m.CRUC. POBLACIÓN LONG. POBL. AGUAS NEGRAS PEND. DIÁM. GASTO VEL. A gasto
Tabla 46 Tabla de cálculo hidráulico para un sistema de alcantarillado sanitario
(Fase F)
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CAPÍTULO VII. Proyecto de drenaje pluvial
El agua pluvial, al igual que en el proyecto, será desalojada por medio de las calles que
funcionarán como canal, transportándola hacia los puntos más bajos fuera del área de
proyecto.
El método de cálculo que se ocupará para determinar la cantidad de agua que se
desalojará del área de proyecto será el método Racional Americano.
VII.1. Descripción del método Racional Americano para el cálculo de los
gastos pluviales
El cálculo de gastos pluviales se llevará a cabo utilizando el método Racional Americano por ser uno de los más aceptados y utilizados para el diseño de drenaje
pluvial y se basa en considerar toda el área en estudio una lluvia uniforme de intensidad
constante durante un tiempo tal que el flujo llegue a establecerse para que pueda
escurrir el máximo gasto de descarga.
Q = 2.778 C I A
Donde:
Q = Gasto en lt/seg
C = Coeficiente de escurrimiento.
I = Intensidad de precipitación.
A = Área en Has.
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VII.2. Coeficiente de escurrimiento
Con motivo a la permeabilidad del suelo, el coeficiente de escurrimiento tiene distintos
valores para cada superficie de terreno, en este caso se ha considerado un coeficiente
de escurrimiento igual 0.6, debido a las características del área en estudio. Ver coeficiente de escurrimiento en anexos
C = 0.60
VII.3. Cálculo de la intensidad de lluvia
De acuerdo con estudio hidrológico realizado por esta empresa, el valor de la intensidad
para un periodo retorno de 50 años es de 91.43 mm/hr. Ver capitulo III estudio hidrológico
VII.4. Área de proyecto de drenaje pluvial
Debido a que estamos analizando tres fases (D, E y F), el área de proyecto para cada
fase, es la siguiente:
Tabla 47
Áreas de proyecto de drenaje pluvial
Fase Área (Has)
D 1.77
E 2.98
F 2.13
Total 6.88
Ver plano de áreas, drenaje pluvial en anexos.
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En la siguiente tabla se muestran las áreas de aportación a las calles que servirán como
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CAPÍTULO VIII. Proyecto de la red de hidrantes
Para llevar a cabo el proyecto de la red de hidrantes se establecieron parámetros y
datos de diseño para cada una de las partes que integran el proyecto, además se tomo
en cuenta el tipo de calles con que contará el fraccionamiento en sus fases D, E y F, ya
que estas no tendrán tránsito vehicular, funcionando solamente como andadores.
VIII.1. Hidrantes tipo
Los hidrantes tipos estarán formados por un registro con dimensiones de 0.30 x 0.30 m.
y 0.40m de profundidad, en donde su interior se localizará una válvula de compuerta
roscada tipo contra incendio de 38mm (1 ½ “) de diámetro como lo recomiendan las
Normas de Proyecto del Instituto Mexicano del Seguro Social.
A esta válvula se conectará una manguera la cual deberá ser de material sintético 100%
con recubrimiento interior de neopreno a prueba de ácidos, álcalis, gasolina, hongos,
etc. Siendo a prueba de torceduras y con expansión longitudinal con un diámetro de 38
mm (1 ½ “) longitud de 30 m, considerando que la manguera no podrá estar dentro del
registro, por tal motivo, se depositará en un lugar de fácil acceso al personal que se
encargué de la operación del sistema. Los chiflones de las mangueras deberán ser del tipo niebla de 3 pasos de 38mm (1 ½ )
de diámetro de bronce o de plástico de rosca hembra en la entrada.
VIII.2. Localización de los hidrantes
Los hidrantes fueron localizados de tal forma que cubrieran perfectamente el área de
proyecto y considerándose las trayectorias más adecuadas que tendrán las mangueras
de 30 m de longitud.
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VIII.3. Red de hidrantes
Los hidrantes serán alimentados por una red de distribución de material de P.V.C. con
los parámetros indicados por el cálculo hidráulico, con tuberías principales de 100 mm
(4”) de diámetro y tuberías secundarias de 50, 60 y 75mm (2”, 2 ½” y 3”)
respectivamente.
VIII.4. Gasto por hidrante
De acuerdo a las normas del instituto mexicano del seguro social se consideró un gasto
de 2.82 l/s. Por hidrante, además el número de hidrantes que se consideró en uso
simultáneo de acuerdo al área construida. Ver en anexos normas de proyecto del IMSS.
VIII.5. Área de proyecto de la red de hidrantes
Debido a que estamos analizando tres fases (D, E y F), el área de proyecto para cada
fase, es como en la tabla
Tabla 50 JJ
Número de hidrantes por m2 Área construida m2 Hidrantes en uso simultáneo
2,500 - 5,000 2
5,000 - 7,500 3
Más de 7500 3 – 4
JJ Instituto Mexicano del Seguro Social 1993, Normas de proyecto de ingeniería, Tomo II Instalaciones, Hidráulica, Sanitaria y Gases Medicinales, IMSS, México.
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Tabla 51
Áreas de proyecto
Fase Área (Has)
D 1.06
E 2.67
F 2.06
Total 5.79 Ver plano de áreas, red de hidrantes en anexos.
VIII.6. Puntos de alimentación
El punto de alimentación para la red del hidrantes de las fases D, E y F será la tubería
existente de 200mm. (8”) de diámetro que localiza en la Av. Paseo Misión de Loreto, la
cual es de material Asbesto-cemento y se consideró en su cálculo hidráulico en dicho
punto de 28 m.c.a. (2.8 Kg/cm2).
VIII.7. Pérdidas de carga en mangueras
Para llevar a cabo el cálculo de perdidas de carga en mangueras se utiliza la fórmula de Manning como a continuación se indica: Datos:
Gasto por manguera = 2.82 lt/seg.
Longitud de la manguera = 30 m.
Diámetro = 38mm. (1 ½”).
Coeficiente de rugosidad = 0.009
Hf = K L Q2 --------------------------------- Manning.
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Donde:
Hf = Pérdidas por fricción en metros.
K = Constante de acuerdo al material de la tubería y diámetro.
L = Longitud de la conducción en metros.
Q = Gasto en m3/seg.
Por lo que:
K = Para 38 mm. (1 ½”) de diámetro y manguera con interior de neopreno donde
n=0.009
K = (10.293 / n2) / D16/3 = (10.293 x 0.0092) / (0.03816/3) = 31,054.59
Por lo tanto:
Hf = 31,054.59 x 30 x 0.00282 = 7.40 metros.
De acuerdo a lo anterior se tiene una pérdida de 7.40 metros, en la manguera de los
hidrantes, por lo tanto la presión en el punto más desfavorable será de:
Presión mínima necesaria en la válvula contra incendio = 15 metros.
Hf = En manguera = 7.40 metros.
Presión mínima requerida = 22.40 metros.
Por lo tanto como se observa en el cálculo hidráulico de la red, la carga útil que se tiene
en el punto más desfavorable es de 22.40 metros.
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VIII.8. Cálculo hidráulico de la red de hidrantes
Para efectuar el cálculo hidráulico de la red de hidrantes para las fases D, E y F, se
tomó en cuenta el gasto total que demandarán 3 hidrantes trabajando simultáneamente
(2.82 x 3 = 8.46 lt/seg.) y que la red de hidrantes estará formada por líneas abiertas,
empleando tubería de P.V.C., por lo tanto para establecer el funcionamiento de la red,
se emplea el programa de computo denominado “ESTÁTICA” y así poder proporcionar
el diámetro de las tuberías para el proyecto, el cual requiere para su procesamiento
electrónico la siguiente información:
a.- Elevación topográfica y piezométrica en el punto de alimentación. b.- Características de las tuberías como son: Diámetro, Longitud, Material, etc. c.- Gasto de diseño. d.- Gasto de egreso, que es el caudal de agua que demanda la zona en estudio. e.- Elevaciones topográficas en los puntos más relevantes de la línea de conducción. El programa “Estática” en su matriz de coeficientes, captura y procesa toda la
información que se genera, realizando todo esto en base de una serie de subrutinas
que podemos indicar como:
1.- SUBRUTINA DE LECTURA En este bloque se leen e imprimen los datos de las características de los tubos y de especificaciones de cálculo. 2.- SUBRUTINA DE ARMADO Se lleva a cabo el armado de los tubos y los identifica asignándoles un número a cada uno de ellos. 3.- SUBRUTINA SOR En ésta se resuelve el sistema de ecuaciones lineales mediante el proceso interactivo de sobre relación (SOR).
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4.- SUBRUTINA IMPRIME En ésta se imprimen los niveles piezométricos y carga sobre el terreno en los nudos y
los gastos en cada tubo.
Los resultados del funcionamiento hidráulico se vaciaron en el esquema de análisis
hidráulico, en donde se indica entre otras cosas, número de nudo, números de tubo,
longitud del tramo, carga disponible en cada nudo, etc. Cabe hacer mención, que el cálculo hidráulico se llevó a cabo para varias alternativas
(dos para la fase D, seis para la fase E y cuatro para la fase F) como se muestra en
procesamiento electrónico, presentando únicamente en el plano de proyecto la más
desfavorable, utilizando las siguientes claves en su procesamiento electrónico:
Tabla 52
Alternativas de procesamiento
Alternativa Clave
No. Fase D Fase E Fase F 1 LORRHFD1.RES LORRHFE1.RES LORRHFF1.RES 2 LORRHFD2.RES LORRHFE2.RES LORRHFF2.RES 3 LORRHFE3.RES LORRHFF3.RES 4 LORRHFE4.RES LORRHFF4.RES 5 LORRHFE5.RES 6 LORRHFE6.RES
Como se puede observar en los resultados de las corridas electrónicas, de las dos, seis
y cuatro alternativas, la más desfavorable para la fase D es la No. 1 con clave
LORRHFD1.RES, para la fase E es la No. 1 con clave LORRHFE1.RES, y para la fase
F es la No. 1 LORRHFF1.RES por lo tanto éstas son las que se presentan en el plano
de proyecto.
Se anexan corridas electrónicas y esquemas de cálculo.
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RED DE HIDRANTES LORETO BAJA CALIFORNIA CLAVE: LORRHFD1.RES
NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 31.57000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 45.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 67.00 .10 .0090 3 3 4 28.00 .10 .0090 4 4 5 62.00 .06 .0090 5 4 6 66.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00000 3 .00282 5 .00282 6 .00282 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00846 CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.57 2 3.93 3 3.92 4 3.47 5 4.17 6 3.65 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00212 NUMERO DE NUDOS 6
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NUMERO DE TRAMOS 5 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 4 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 6 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 6 5 5 4 4 6 4 5 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 45 ERROR .00883 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0085 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 19 ERROR .00546 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0084 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00842 2 3 30.143 26.223 3 .00566 3 2 30.996 27.066 4 .00282 4 4 29.982 26.512 5 .00282 4 5 28.896 24.726 1 .00843 1 6 26.179 22.529 0 2.00000 0 1 31.570 28.000
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RED DE HIDRANTES LORETO BAJA CALIFORNIA CLAVE: LORRHFD2.RES
NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 31.57000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 45.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 67.00 .10 .0090 3 3 4 28.00 .10 .0090 4 4 5 62.00 .06 .0090 5 4 6 66.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00282 3 .00282 5 .00282 6 .00000 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00846 CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.57 2 3.93 3 3.92 4 3.47 5 4.17 6 3.65
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FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00212 NUMERO DE NUDOS 6 NUMERO DE TRAMOS 5 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 4 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 6 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 6 5 5 4 4 6 4 5 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 44 ERROR .00992 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0085 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 42 ERROR .00924 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0084 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00557 2 3 30.627 26.707 3 .00282 3 2 31.000 27.070 4 .00282 4 4 30.587 27.117 5 .00035 4 5 29.499 25.329 1 .00840 1 6 30.585 26.935 0 2.00000 0 1 31.570 28.000
RED DE HIDRANTES
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LORETO BAJA CALIFORNIA CLAVE: LORRHFE1.RES
NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 31.63000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 37.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 31.00 .10 .0090 3 3 4 24.00 .10 .0090 4 4 5 36.00 .05 .0090 5 4 6 35.00 .10 .0090 6 6 7 55.00 .05 .0090 7 6 8 42.00 .05 .0090 8 3 9 3.00 .10 .0090 9 9 10 56.00 .10 .0090 10 10 11 58.00 .05 .0090 11 9 12 56.00 .10 .0090 12 12 13 16.00 .05 .0090 13 12 14 36.00 .10 .0090 14 14 15 22.00 .10 .0090 15 15 16 29.00 .05 .0090 16 15 17 45.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00000 5 .00000 7 .00000 8 .00000 9 .00000 10 .00000 11 .00000 13 .00000 14 .00282 16 .00282 17 .00282 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00846 CONDICIONES DEL SISTEMA
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NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.63 2 4.19 3 4.29 4 4.42 5 4.85 6 4.66 7 4.23 8 4.62 9 4.39 10 4.04 11 4.10 12 4.27 13 4.04 14 4.40 15 4.19 16 3.77 17 4.32 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00077 NUMERO DE NUDOS 17 NUMERO DE TRAMOS 16 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 11 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 17 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1
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RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 9 8 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 6 5 5 4 4 6 4 5 7 6 8 7 7 6 6 8 6 7 9 3 8 10 9 12 11 10 9 9 11 10 11 10 10 12 9 11 13 12 14 13 13 12 12 14 12 13 15 14 15 14 14 16 15 17 16 16 15 15 17 15 16 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 45 ERROR .00959 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0084 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 171 ERROR .00990 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0082
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G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00817 2 3 30.816 26.526 3 .00000 3 2 31.187 26.997 4 .00016 4 4 30.816 26.396 5 .00008 4 5 30.816 25.966 6 .00015 6 6 30.816 26.156 7 .00015 6 7 30.816 26.586 8 .00841 3 8 30.816 26.196 9 .00014 9 9 30.778 26.388 10 .00007 10 10 30.778 26.738 11 .00843 9 11 30.778 26.678 12 .00012 12 12 30.064 25.794 13 .00846 12 13 30.063 26.023 14 .00565 14 14 29.601 25.201 15 .00282 15 15 29.474 25.284 16 .00282 15 16 27.804 24.034 1 .00817 1 17 26.882 22.562 0 2.00000 0 1 31.630 28.000
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RED DE HIDRANTES LORETO BAJA CALIFORNIA CLAVE: LORRHFE2.RES
NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 31.63000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 37.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 31.00 .10 .0090 3 3 4 24.00 .10 .0090 4 4 5 36.00 .05 .0090 5 4 6 35.00 .10 .0090 6 6 7 55.00 .05 .0090 7 6 8 42.00 .05 .0090 8 3 9 3.00 .10 .0090 9 9 10 56.00 .10 .0090 10 10 11 58.00 .05 .0090 11 9 12 56.00 .10 .0090 12 12 13 16.00 .05 .0090 13 12 14 36.00 .10 .0090 14 14 15 22.00 .10 .0090 15 15 16 29.00 .05 .0090 16 15 17 45.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00000 5 .00000 7 .00000 8 .00282 9 .00000 10 .00282 11 .00282 13 .00000 14 .00000 16 .00000 17 .00000 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00846
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CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.63 2 4.19 3 4.29 4 4.42 5 4.85 6 4.66 7 4.23 8 4.62 9 4.39 10 4.04 11 4.10 12 4.27 13 4.04 14 4.40 15 4.19 16 3.77 17 4.32 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00077 NUMERO DE NUDOS 17 NUMERO DE TRAMOS 16 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 11 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 17 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1
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RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 9 8 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 6 5 5 4 4 6 4 5 7 6 8 7 7 6 6 8 6 7 9 3 8 10 9 12 11 10 9 9 11 10 11 10 10 12 9 11 13 12 14 13 13 12 12 14 12 13 15 14 15 14 14 16 15 17 16 16 15 15 17 15 16 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 45 ERROR .00967 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0084 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 167 ERROR .00990 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0082
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G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00816 2 3 30.819 26.529 3 .00276 3 2 31.189 26.999 4 .00017 4 4 30.787 26.367 5 .00280 4 5 30.786 25.936 6 .00016 6 6 30.738 26.078 7 .00282 6 7 30.737 26.507 8 .00550 3 8 28.318 23.698 9 .00564 9 9 30.803 26.413 10 .00282 10 10 30.483 26.443 11 .00000 9 11 27.142 23.042 12 .00011 12 12 30.803 26.533 13 .00005 12 13 30.803 26.763 14 .00011 14 14 30.803 26.403 15 .00012 15 15 30.803 26.613 16 .00012 15 16 30.802 27.032 1 .00816 1 17 30.802 26.482 0 2.00000 0 1 31.630 28.000
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
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RED DE HIDRANTES LORETO BAJA CALIFORNIA CLAVE: LORRHFE3.RES
NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 31.63000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 37.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 31.00 .10 .0090 3 3 4 24.00 .10 .0090 4 4 5 36.00 .05 .0090 5 4 6 35.00 .10 .0090 6 6 7 55.00 .05 .0090 7 6 8 42.00 .05 .0090 8 3 9 3.00 .10 .0090 9 9 10 56.00 .10 .0090 10 10 11 58.00 .05 .0090 11 9 12 56.00 .10 .0090 12 12 13 16.00 .05 .0090 13 12 14 36.00 .10 .0090 14 14 15 22.00 .10 .0090 15 15 16 29.00 .05 .0090 16 15 17 45.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00000 5 .00000 7 .00282 8 .00282 9 .00000 10 .00000 11 .00282 13 .00000 14 .00000 16 .00000 17 .00000 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00846
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CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.63 2 4.19 3 4.29 4 4.42 5 4.85 6 4.66 7 4.23 8 4.62 9 4.39 10 4.04 11 4.10 12 4.27 13 4.04 14 4.40 15 4.19 16 3.77 17 4.32 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00077 NUMERO DE NUDOS 17 NUMERO DE TRAMOS 16 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 11 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 17 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1
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RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 9 8 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 6 5 5 4 4 6 4 5 7 6 8 7 7 6 6 8 6 7 9 3 8 10 9 12 11 10 9 9 11 10 11 10 10 12 9 11 13 12 14 13 13 12 12 14 12 13 15 14 15 14 14 16 15 17 16 16 15 15 17 15 16 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 45 ERROR .00973 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0084 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 149 ERROR .00984 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0082
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G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00819 2 3 30.812 26.522 3 .00561 3 2 31.185 26.995 4 .00017 4 4 30.677 26.257 5 .00565 4 5 30.676 25.826 6 .00282 6 6 30.476 25.816 7 .00282 6 7 27.308 23.078 8 .00270 3 8 28.057 23.437 9 .00283 9 9 30.809 26.419 10 .00282 10 10 30.728 26.688 11 .00000 9 11 27.387 23.287 12 .00011 12 12 30.809 26.539 13 .00005 12 13 30.808 26.768 14 .00011 14 14 30.808 26.408 15 .00012 15 15 30.808 26.618 16 .00012 15 16 30.808 27.038 1 .00819 1 17 30.808 26.488 0 2.00000 0 1 31.630 28.000
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RED DE HIDRANTES LORETO BAJA CALIFORNIA CLAVE: LORRHFE4.RES
NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 31.63000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 37.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 31.00 .10 .0090 3 3 4 24.00 .10 .0090 4 4 5 36.00 .05 .0090 5 4 6 35.00 .10 .0090 6 6 7 55.00 .05 .0090 7 6 8 42.00 .05 .0090 8 3 9 3.00 .10 .0090 9 9 10 56.00 .10 .0090 10 10 11 58.00 .05 .0090 11 9 12 56.00 .10 .0090 12 12 13 16.00 .05 .0090 13 12 14 36.00 .10 .0090 14 14 15 22.00 .10 .0090 15 15 16 29.00 .05 .0090 16 15 17 45.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00000 5 .00282 7 .00282 8 .00282 9 .00000 10 .00000 11 .00000 13 .00000 14 .00000 16 .00000 17 .00000 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00846
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CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.63 2 4.19 3 4.29 4 4.42 5 4.85 6 4.66 7 4.23 8 4.62 9 4.39 10 4.04 11 4.10 12 4.27 13 4.04 14 4.40 15 4.19 16 3.77 17 4.32 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00077 NUMERO DE NUDOS 17 NUMERO DE TRAMOS 16 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 11 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 17 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1
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RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 9 8 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 6 5 5 4 4 6 4 5 7 6 8 7 7 6 6 8 6 7 9 3 8 10 9 12 11 10 9 9 11 10 11 10 10 12 9 11 13 12 14 13 13 12 12 14 12 13 15 14 15 14 14 16 15 17 16 16 15 15 17 15 16 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 45 ERROR .00965 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0084 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 156 ERROR .00996 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0082
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G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00815 2 3 30.820 26.530 3 .00846 3 2 31.189 26.999 4 .00282 4 4 30.511 26.091 5 .00565 4 5 28.437 23.587 6 .00282 6 6 30.310 25.650 7 .00282 6 7 27.142 22.912 8 .00009 9 8 27.891 23.271 9 .00014 9 9 30.820 26.430 10 .00008 10 10 30.819 26.779 11 .00000 9 11 30.819 26.719 12 .00012 12 12 30.820 26.550 13 .00005 12 13 30.819 26.779 14 .00011 14 14 30.820 26.420 15 .00012 15 15 30.819 26.629 16 .00012 15 16 30.819 27.049 1 .00816 1 17 30.819 26.499 0 2.00000 0 1 31.630 28.000
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RED DE HIDRANTES LORETO BAJA CALIFORNIA CLAVE: LORRHFE5.RES
NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 31.63000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 37.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 31.00 .10 .0090 3 3 4 24.00 .10 .0090 4 4 5 36.00 .05 .0090 5 4 6 35.00 .10 .0090 6 6 7 55.00 .05 .0090 7 6 8 42.00 .05 .0090 8 3 9 3.00 .10 .0090 9 9 10 56.00 .10 .0090 10 10 11 58.00 .05 .0090 11 9 12 56.00 .10 .0090 12 12 13 16.00 .05 .0090 13 12 14 36.00 .10 .0090 14 14 15 22.00 .10 .0090 15 15 16 29.00 .05 .0090 16 15 17 45.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00000 5 .00000 7 .00000 8 .00000 9 .00282 10 .00000 11 .00000 13 .00282 14 .00282 16 .00000 17 .00000 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00846
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
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CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.63 2 4.19 3 4.29 4 4.42 5 4.85 6 4.66 7 4.23 8 4.62 9 4.39 10 4.04 11 4.10 12 4.27 13 4.04 14 4.40 15 4.19 16 3.77 17 4.32 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00077 NUMERO DE NUDOS 17 NUMERO DE TRAMOS 16 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 11 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 17 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 9 8 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 6 5 5 4 4 6 4 5 7 6 8 7 7 6 6 8 6 7 9 3 8 10 9 12 11 10 9 9 11 10 11 10 10 12 9 11 13 12 14 13 13 12 12 14 12 13 15 14
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15 14 14 16 15 17 16 16 15 15 17 15 16 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 45 ERROR .00952 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0084 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 201 ERROR .01028 OMEGA 1.807 SUMA DE GASTOS .0081 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00808 2 3 30.835 26.545 3 .00000 4 2 31.197 27.007 4 .00016 4 4 30.835 26.415 5 .00008 4 5 30.834 25.984 6 .00015 6 6 30.834 26.174 7 .00015 6 7 30.834 26.604 8 .00832 3 8 30.834 26.214 9 .00014 9 9 30.798 26.408 10 .00007 10 10 30.797 26.757 11 .00553 9 11 30.797 26.697 12 .00282 12 12 30.491 26.221 13 .00272 12 13 29.569 25.529 14 .00013 14 14 30.444 26.044 15 .00014 15 15 30.443 26.253 16 .00014 15 16 30.443 26.673 1 .00809 1 17 30.443 26.123 0 2.00000 0 1 31.630 28.000
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RED DE HIDRANTES LORETO BAJA CALIFORNIA CLAVE: LORRHFE6.RES
NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 31.63000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 37.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 31.00 .10 .0090 3 3 4 24.00 .10 .0090 4 4 5 36.00 .05 .0090 5 4 6 35.00 .10 .0090 6 6 7 55.00 .05 .0090 7 6 8 42.00 .05 .0090 8 3 9 3.00 .10 .0090 9 9 10 56.00 .10 .0090 10 10 11 58.00 .05 .0090 11 9 12 56.00 .10 .0090 12 12 13 16.00 .05 .0090 13 12 14 36.00 .10 .0090 14 14 15 22.00 .10 .0090 15 15 16 29.00 .05 .0090 16 15 17 45.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00282 5 .00282 7 .00000 8 .00000 9 .00282 10 .00000 11 .00000 13 .00000 14 .00000 16 .00000 17 .00000 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00846
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CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.63 2 4.19 3 4.29 4 4.42 5 4.85 6 4.66 7 4.23 8 4.62 9 4.39 10 4.04 11 4.10 12 4.27 13 4.04 14 4.40 15 4.19 16 3.77 17 4.32 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00077 NUMERO DE NUDOS 17 NUMERO DE TRAMOS 16 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 11 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 17 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 9 8 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 6 5 5 4 4 6 4 5 7 6 8 7 7 6 6 8 6 7 9 3 8 10 9 12 11 10 9 9 11 10 11 10 10 12 9 11 13 12 14 13 13 12 12 14 12 13 15 14
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15 14 14 16 15 17 16 16 15 15 17 15 16 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 45 ERROR .00946 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0084 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 166 ERROR .00994 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0081 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00523 2 3 31.050 26.760 3 .00272 3 2 31.200 27.010 4 .00282 4 4 31.018 26.598 5 .00008 4 5 28.945 24.095 6 .00016 6 6 31.018 26.358 7 .00016 6 7 31.018 26.788 8 .00264 3 8 31.018 26.398 9 .00014 9 9 31.047 26.657 10 .00007 10 10 31.046 27.006 11 .00000 12 11 31.046 26.946 12 .00011 12 12 31.047 26.777 13 .00004 12 13 31.046 27.006 14 .00011 14 14 31.047 26.647 15 .00012 15 15 31.046 26.856 16 .00012 15 16 31.046 27.276 1 .00806 1 17 31.046 26.726 0 2.00000 0 1 31.630 28.000
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RED DE HIDRANTES LORETO BAJA CALIFORNIA CLAVE: LORRHFF1.RES
NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 32.11000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 36.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 66.00 .05 .0090 3 2 4 25.00 .10 .0090 4 4 5 17.00 .10 .0090 5 5 6 49.00 .08 .0090 6 6 7 13.00 .05 .0090 7 6 8 53.00 .05 .0090 8 4 9 37.00 .10 .0090 9 9 10 47.00 .08 .0090 10 10 11 36.00 .05 .0090 11 10 12 7.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00000 3 .00282 5 .00000 7 .00282 8 .00282 9 .00000 11 .00000 12 .00000 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00846
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CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 4.11 2 4.33 3 4.40 4 4.72 5 4.47 6 4.65 7 4.45 8 4.19 9 4.63 10 4.68 11 4.16 12 4.71 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00106 NUMERO DE NUDOS 12 NUMERO DE TRAMOS 11 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 8 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 12 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 2 3 2 4 3 1 1 4 2 3 5 4 9 8 5 4 4 6 5 6 5 5 7 6 8 7 7 6 6 8 6 7 9 4 8 10 9 10 9 9 11 10 12 11 11 10 10 12 10 11 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 44 ERROR .00856 OMEGA 1.800
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SUMA DE GASTOS .0084 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 72 ERROR .00990 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0082 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00282 2 3 27.871 23.471 3 .00544 2 2 31.672 27.342 4 .00566 4 4 31.540 26.820 5 .00564 5 5 31.442 26.972 6 .00282 6 6 30.143 25.493 7 .00282 6 7 29.393 24.943 8 .00007 4 8 27.090 22.900 9 .00014 9 9 31.539 26.909 10 .00022 10 10 31.539 26.859 11 .00022 10 11 31.538 27.378 1 .00824 1 12 31.538 26.828 0 2.00000 0 1 32.110 28.000
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RED DE HIDRANTES LORETO BAJA CALIFORNIA CLAVE: LORRHFF2.RES
NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 32.11000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 36.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 66.00 .05 .0090 3 2 4 25.00 .10 .0090 4 4 5 17.00 .10 .0090 5 5 6 49.00 .08 .0090 6 6 7 13.00 .05 .0090 7 6 8 53.00 .05 .0090 8 4 9 37.00 .10 .0090 9 9 10 47.00 .08 .0090 10 10 11 36.00 .05 .0090 11 10 12 7.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00000 3 .00000 5 .00000 7 .00000 8 .00000 9 .00282 11 .00282 12 .00282 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00846
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CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 4.11 2 4.33 3 4.40 4 4.72 5 4.47 6 4.65 7 4.45 8 4.19 9 4.63 10 4.68 11 4.16 12 4.71 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00106 NUMERO DE NUDOS 12 NUMERO DE TRAMOS 11 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 8 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 12 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 2 3 2 4 3 1 1 4 2 3 5 4 9 8 5 4 4 6 5 6 5 5 7 6 8 7 7 6 6 8 6 7 9 4 8 10 9 10 9 9 11 10 12 11 11 10 10 12 10 11 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 44 ERROR .00900 OMEGA 1.800
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SUMA DE GASTOS .0084 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 78 ERROR .00992 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0082 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00018 3 3 31.674 27.274 3 .00827 2 2 31.673 27.343 4 .00009 4 4 31.366 26.646 5 .00011 5 5 31.366 26.896 6 .00020 6 6 31.366 26.716 7 .00020 6 7 31.365 26.915 8 .00847 4 8 31.365 27.175 9 .00564 9 9 30.890 26.260 10 .00282 10 10 29.644 24.964 11 .00282 10 11 27.570 23.410 1 .00823 1 12 29.240 24.530 0 2.00000 0 1 32.110 28.000
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RED DE HIDRANTES LORETO BAJA CALIFORNIA CLAVE: LORRHFF3.RES
NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 32.11000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 36.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 66.00 .05 .0090 3 2 4 25.00 .10 .0090 4 4 5 17.00 .10 .0090 5 5 6 49.00 .08 .0090 6 6 7 13.00 .05 .0090 7 6 8 53.00 .05 .0090 8 4 9 37.00 .10 .0090 9 9 10 47.00 .08 .0090 10 10 11 36.00 .05 .0090 11 10 12 7.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00282 3 .00282 5 .00282 7 .00000 8 .00000 9 .00000 11 .00000 12 .00000 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00846
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CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 4.11 2 4.33 3 4.40 4 4.72 5 4.47 6 4.65 7 4.45 8 4.19 9 4.63 10 4.68 11 4.16 12 4.71 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00106 NUMERO DE NUDOS 12 NUMERO DE TRAMOS 11 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 8 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 12 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 2 3 2 4 3 1 1 4 2 3 5 4 9 8 5 4 4 6 5 6 5 5 7 6 8 7 7 6 6 8 6 7 9 4 8 10 9 10 9 9 11 10 12 11 11 10 10 12 10 11 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 44 ERROR .00880 OMEGA 1.800
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SUMA DE GASTOS .0084 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 97 ERROR .00979 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0081 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00282 2 3 27.887 23.487 3 .00249 2 2 31.687 27.357 4 .00272 4 4 31.661 26.941 5 .00010 5 5 31.639 27.169 6 .00020 6 6 31.638 26.988 7 .00020 6 7 31.638 27.188 8 .00006 4 8 31.638 27.448 9 .00012 9 9 31.661 27.031 10 .00021 10 10 31.660 26.980 11 .00021 10 11 31.659 27.499 1 .00810 1 12 31.659 26.949 0 2.00000 0 1 32.110 28.000
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RED DE HIDRANTES LORETO BAJA CALIFORNIA CLAVE: LORRHFF4.RES
NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 32.11000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 36.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 66.00 .05 .0090 3 2 4 25.00 .10 .0090 4 4 5 17.00 .10 .0090 5 5 6 49.00 .08 .0090 6 6 7 13.00 .05 .0090 7 6 8 53.00 .05 .0090 8 4 9 37.00 .10 .0090 9 9 10 47.00 .08 .0090 10 10 11 36.00 .05 .0090 11 10 12 7.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00282 3 .00000 5 .00282 7 .00000 8 .00000 9 .00282 11 .00000 12 .00000 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00846
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CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 4.11 2 4.33 3 4.40 4 4.72 5 4.47 6 4.65 7 4.45 8 4.19 9 4.63 10 4.68 11 4.16 12 4.71 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00106 NUMERO DE NUDOS 12 NUMERO DE TRAMOS 11 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 8 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 12 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 2 3 2 4 3 1 1 4 2 3 5 4 9 8 5 4 4 6 5 6 5 5 7 6 8 7 7 6 6 8 6 7 9 4 8 10 9 10 9 9 11 10 12 11 11 10 10 12 10 11 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 44 ERROR .00898 OMEGA 1.800
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SUMA DE GASTOS .0084 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 102 ERROR .00993 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0081 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00018 3 3 31.688 27.288 3 .00533 2 2 31.688 27.358 4 .00272 4 4 31.561 26.841 5 .00010 5 5 31.539 27.069 6 .00020 6 6 31.539 26.889 7 .00019 6 7 31.538 27.088 8 .00267 4 8 31.538 27.348 9 .00013 9 9 31.515 26.885 10 .00023 10 10 31.514 26.834 11 .00024 10 11 31.514 27.354 1 .00810 1 12 31.514 26.804 0 2.00000 0 1 32.110 28.000
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CAPÍTULO IX. Proyecto de la red de riego
El riego de las áreas verdes exteriores del Fraccionamiento NOPOLÓ fases D, E y F,
se llevará en forma manual es decir, por medio de válvulas de acoplamiento rápido y
manguera. Cabe hacer mención que la red donde se instalará el sistema de riego, será
la misma tubería de la red de hidrantes, por lo tanto, los diámetros seleccionados
resultantes del cálculo hidráulico de la red de hidrantes se respetará. Únicamente se
verificará su capacidad hidráulica funcionando con los gastos de riego.
IX.1. Áreas de riego
Las áreas de riego a considerar son las exteriores a las viviendas, es decir, las áreas
verdes que se localizan en los andadores, las cuales tendrán diferentes formas, por tal
motivo se proponen varias dimensiones para nuestros cálculos.
Tabla 53
Áreas de proyecto
Fase Área (Has)
D 1.06
E 2.67
F 2.06
Total 5.79 Ver plano de áreas de red de riego en anexos.
IX.2. Lámina de riego
Para efecto de riego se recomienda una lámina de 5 mm. por día, como lo recomiendan
las normas de proyecto de la Comisión Nacional del Agua y el manual HELVEX en
cuanto a sistemas de riego. Ver tabla 38 en capítulo IV.
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IX.3. Volumen diario por área de riego Considerando las áreas verdes propuestas para riego y tomando en cuenta la lámina
diaria, se tiene que el volumen diario por regar será el siguiente:
Tabla 54
Volumen diario por área de riego
Área de riego (m2)
Lámina (mm / día.)
Volumen diario (m3 / día.)
10 0.005 0.05
20 0.005 0.10
30 0.005 0.15
40 0.005 0.20
50 0.005 0.25
75 0.005 0.30
100 0.005 0.50
150 0.005 0.75
200 0.005 1.00
250 0.005 1.25
IX.4. Selección de los diámetros de las válvulas de acoplamiento rápido y manguera Como ya se mencionó anteriormente el sistema de riego será a base de válvulas de
acoplamiento rápido y manguera, por lo tanto, el diámetro recomendado por las normas
de proyecto es de 19 mm. (3/4”) tanto como válvulas de acoplamiento rápido como
manguera, así mismo, se recomienda que la longitud de esta última será de 15 m.
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IX.5. Gasto por manguera Tomando como base el diámetro de 19 mm. (3/4”) y la longitud de manguera de 15.00
m. A continuación se presenta la siguiente tabla en donde se calcula hidráulicamente
varias alternativas de gastos a conducir para ver cual es el más recomendable: Ver normas IMSS en anexos.
Tabla 55
Gasto por manguera
Ø (mm)
Gasto (l/seg)
Longitud de Manguera
(m)
K
V (m/s)
Hf (mts)
19 0.20 15.00 1,261,723.50 0.71 0.76
19 0.25 15.00 1,261,726.50 0.88 1.18
19 0.30 15.00 1,261,726.50 1.06 1.70
19 0.35 15.00 1,261,726.50 1.23 2.32
19 0.40 15.00 1,261,726.50 1.41 3.03
Como se puede observar en la tabla anterior la manguera con diámetro de 19mm.
(3/4”) y una longitud de 15 m. puede conducir un gasto de 0.30 l/s con una velocidad de
1.06 m/seg y dando como resultado una pérdida de fricción de 1.70 m. por lo tanto, este
gasto se adoptará por manguera.
IX.6. Mangueras en uso simultáneo
Considerando que la red de hidrantes está diseñada para conducir un gasto de 8.46 l/s
(para cada fase), y dicha red será utilizada para el sistema de riego, este gasto será
tomado en cuenta como gasto de riego, por consiguiente, las mangueras que podrán
ser utilizadas en uso simultáneo en un momento dado serán como en la tabla 56:
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De acuerdo a lo anterior el número de mangueras que pueden estar en uso simultáneo
es de 12 para la fase D, de 21 para la E y de 17 para la fase F, siendo este mismo
número de válvulas de acoplamiento rápido que demanda el sistema de riego, por lo
tanto el número de mangueras en uso simultáneo dependerá de la cantidad de personal
que se tenga para su operación.
Tabla 56
Mangueras en uso simultáneo
Fase No. de mangueras Gasto por manguera (l.p.s.)
Gasto por fase (l.p.s.)
D 12.00 0.30 3.60 E 21.00 0.30 6.30 F 17.00 0.30 5.10
Total = 50.00 0.30 15.00
IX.7. Tiempo de riego Como se mencionó anteriormente las áreas por regar se localizan en los andadores y
son de diferentes dimensiones, por lo tanto, los tiempos de riego serán de acuerdo a la
dimensión del área por regar, como a continuación se indica:
Para 10 m2:
Tiempo de regado = 2.46 minutos
manguerapor GastodiarioVolumen regado de Tiempo =
seg67.166/segm 0.0003
/díam 0.05regado de Tiempo 3
3
==
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En la siguiente tabla se presentan diferentes áreas por regar, con sus respectivos
tiempos, las cuales se adoptarán de acuerdo a las áreas reales que resulten.
Tabla 57
Tiempo de regado de acuerdo a diferentes áreas
Área de riego (m2)
Lámina (m / día)
Volumen diario (m3)
Gasto por manguera
(l/s)
Tiempo de regado
(minuto)
10 0.005 0.05 0.30 2.46
20 0.005 0.10 0.30 5.33
30 0.005 0.15 0.30 8.20
40 0.005 0.20 0.30 11.06
50 0.005 0.25 0.30 13.53
75 0.005 0.30 0.30 16.40
100 0.005 0.50 0.30 27.46
150 0.005 0.75 0.30 41.40
200 0.005 1.00 0.30 55.30
250 0.005 1.25 0.30 69.26
Considerando la tabla anterior se deberá considerar los tiempos de regado.
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IX.8. Cálculo hidráulico de la red de riego Como se mencionó anteriormente la red de hidrantes será utilizada para el sistema de
riego, por lo tanto únicamente se verificará su funcionamiento hidráulico con gasto de
riego, para la cual se utilizará el programa de “red estática” descrito en el proyecto de la
red contra incendio.
Las claves utilizadas para identificar las corridas electrónicas de cada fase son las
siguientes:
Tabla 58
Claves de corridas electrónicas Fase D Fase E Fase F
LORRIEFD.RES LORRIEFE.RES LORRIEFF.RES Se anexa corridas electrónicas y diagramas de cálculo.
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RED DE RIEGO LORETO BAJA CALIFORNIA CLAVE: LORRIEFD.RES
NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 31.44000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 29.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 20.00 .10 .0090 3 3 4 27.00 .10 .0090 4 4 5 11.00 .05 .0090 5 4 6 6.00 .10 .0090 6 6 7 15.00 .05 .0090 7 6 8 29.00 .10 .0090 8 8 9 28.00 .10 .0090 9 9 10 9.00 .06 .0090 10 10 11 15.00 .06 .0090 11 11 12 38.00 .06 .0090 12 11 13 17.00 .05 .0090 13 9 14 14.00 .05 .0090 14 14 15 25.00 .05 .0090 15 15 16 9.00 .05 .0090 16 15 17 13.00 .05 .0090 17 17 18 27.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00030 3 .00030 5 .00030 7 .00030 8 .00030 10 .00030 12 .00030 13 .00030 14 .00030 16 .00030 17 .00030 18 .00030
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EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00360 CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.44 2 3.68 3 3.88 4 4.28 5 4.06 6 4.34 7 4.25 8 3.89 9 3.52 10 3.65 11 3.87 12 4.35 13 3.69 14 3.46 15 3.36 16 3.29 17 3.52 18 3.43 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00030 NUMERO DE NUDOS 18 NUMERO DE TRAMOS 17 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 12 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 18 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1
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RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 6 5 5 4 4 6 4 5 7 6 8 7 7 6 6 8 6 7 9 8 9 8 8 10 9 14 13 10 9 9 11 10 11 10 10 12 11 13 12 12 11 11 13 11 12 14 9 13 15 14 15 14 14 16 15 17 16 16 15 15 17 15 16 18 17 18 17 17 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 43 ERROR .00890 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0035 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 17 ERROR .00895 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0036
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G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00328 2 3 31.333 27.453 3 .00301 3 2 31.372 27.692 4 .00031 4 4 31.289 27.009 5 .00276 4 5 31.282 27.222 6 .00031 6 6 31.281 26.941 7 .00242 6 7 31.270 27.020 8 .00211 8 8 31.250 27.360 9 .00090 9 9 31.227 27.707 10 .00061 10 10 31.211 27.561 11 .00031 11 11 31.199 27.329 12 .00030 11 12 31.191 26.841 13 .00120 9 13 31.187 27.497 14 .00090 14 14 31.081 27.621 15 .00031 15 15 30.934 27.574 16 .00060 15 16 30.928 27.638 17 .00030 17 17 30.900 27.380 1 .00360 1 18 30.882 27.452 0 2.00000 0 1 31.440 28.000
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RED DE RIEGO LORETO BAJA CALIFORNIA CLAVE: LORRIEFE.RES
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EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00630 CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.44 2 3.77 3 4.29 4 4.42 5 4.80 6 4.82 7 4.35 8 4.23 9 4.76 10 4.61 11 4.39 12 3.92 13 4.08 14 4.24 15 4.38 16 4.37 17 4.04 18 4.33 19 4.27 20 3.91 21 4.30 22 4.40 23 4.18 24 4.18 25 3.78 26 4.27 27 4.50 28 4.22 29 4.21 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00030 NUMERO DE NUDOS 29 NUMERO DE TRAMOS 28 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 21 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 29 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1
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RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 11 10 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 6 5 5 4 4 6 4 5 7 6 9 8 10 9 7 6 6 8 7 8 7 7 9 6 8 10 6 9 11 3 10 12 11 16 15 12 11 11 13 12 13 12 12 14 13 14 13 13 15 14 15 14 14 16 11 15 17 16 18 17 17 16 16 18 16 17 19 18 19 18 18 20 19 21 20 20 19 19 21 19 20 22 21 22 21 21 23 22 24 23 23 22 22 24 22 23 25 24 26 25 25 24 24 26 24 25 27 26 27 26 26 28 27 29 28 28 27 27 29 27 28 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 46 ERROR .00879 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0063 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 62 ERROR .00979 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0062
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G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00593 2 3 30.995 26.705 3 .00181 3 2 31.210 27.440 4 .00030 4 4 30.981 26.561 5 .00121 4 5 30.963 26.163 6 .00060 6 6 30.972 26.152 7 .00030 7 7 30.914 26.564 8 .00031 6 8 30.891 26.661 9 .00030 6 9 30.963 26.203 10 .00389 3 10 30.944 26.334 11 .00091 11 11 30.987 26.597 12 .00065 12 12 30.981 27.061 13 .00060 13 13 30.980 26.900 14 .00030 14 14 30.938 26.698 15 .00298 11 15 30.918 26.538 16 .00030 16 16 30.953 26.583 17 .00269 16 17 30.938 26.898 18 .00240 18 18 30.934 26.604 19 .00030 19 19 30.913 26.643 20 .00212 19 20 30.897 26.987 21 .00181 21 21 30.905 26.605 22 .00030 22 22 30.889 26.489 23 .00122 22 23 30.871 26.691 24 .00030 24 24 30.883 26.703 25 .00090 24 25 30.864 27.084 26 .00060 26 26 30.824 26.554 27 .00030 27 27 30.770 26.270 28 .00031 27 28 30.756 26.536 1 .00624 1 29 30.763 26.553 0 2.00000 0 1 31.440 28.000
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RED DE RIEGO LORETO BAJA CALIFORNIA CLAVE: LORRIEFF.RES
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NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00030 4 .00030 5 .00030 6 .00030 7 .00030 11 .00030 12 .00030 13 .00030 15 .00030 16 .00030 17 .00030 18 .00030 20 .00030 21 .00030 23 .00030 25 .00030 26 .00030 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00510 CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.91 2 4.19 3 4.36 4 4.37 5 4.39 6 4.29 7 4.68 8 4.72 9 4.53 10 4.47 11 4.46 12 4.47 13 4.60 14 4.65 15 4.20 16 4.42 17 4.18 18 4.64 19 4.63 20 4.37 21 4.26 22 4.62 23 4.59 24 4.68 25 4.62 26 4.34
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FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00030 NUMERO DE NUDOS 26 NUMERO DE TRAMOS 25 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 17 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 26 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 7 6 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 5 4 4 6 5 6 5 5 7 3 6 8 7 8 7 7 9 8 18 17 9 8 8 10 9 10 9 9 11 10 13 12 11 10 10 12 11 12 11 11 13 10 12 14 13 14 13 13 15 14 16 15 15 14 14 16 14 15 17 16 17 16 16 18 8 17 19 18 19 18 18 20 19 22 21 20 19 19 21 20 21 20 20 22 19 21 23 22 23 22 22 24 23 24 23 23 25 24 25 24 24 26 25 26 25 25 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 44 ERROR .00831 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0050 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 32 ERROR .00957 OMEGA 1.800
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
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SUMA DE GASTOS .0050 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00472 2 3 31.752 27.392 3 .00090 3 2 31.796 27.606 4 .00060 4 4 31.635 27.265 5 .00030 5 5 31.559 27.169 6 .00384 3 6 31.539 27.249 7 .00358 7 7 31.699 27.019 8 .00181 8 8 31.687 26.967 9 .00181 9 9 31.677 27.147 10 .00060 10 10 31.658 27.188 11 .00030 11 11 31.640 27.180 12 .00120 10 12 31.618 27.148 13 .00092 13 13 31.621 27.021 14 .00030 14 14 31.613 26.963 15 .00060 14 15 31.595 27.395 16 .00030 16 16 31.551 27.131 17 .00178 8 17 31.531 27.351 18 .00155 18 18 31.671 27.031 19 .00060 19 19 31.669 27.039 20 .00030 20 20 31.585 27.215 21 .00097 19 21 31.567 27.307 22 .00091 22 22 31.668 27.048 23 .00061 23 23 31.658 27.068 24 .00060 24 24 31.648 26.968 25 .00030 25 25 31.627 27.007 1 .00503 1 26 31.598 27.258 0 2.00000 0 1 31.910 28.000
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 182
CAPÍTULO X. Planos del proyecto ejecutivo del fraccionamiento NOPOLÓ-
Loreto-Baja California Sur
183
N
31.043.67
27.379
3
L=16
L=23
31.343.66
4
31.35
L=39
27.6923.66
L=247
6
L=17
5L=27
31.114.34
26.77
L=24
L=4
27.50
10
L=52
15
L=20
L=15
30.944.35
26.59
16
17
L=16
L=43
31.033.52
27.51
30.963.89
27.07
1430.93
13
L=36
3.44
L=33
L=25
8
30.983.12
27.86
11
L=5230.94
27.74 123.20
FASE D
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
27.68
31.51
28.003.51
1
L=49
FASE D
FASE E
FASE F
RED DE ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLEFASE D
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
No. De viviendas.No. De habitantes.Densidad de población.
Q medio = (400xPob)/86400 Coeficiente de variación diario.
Coeficiente de variación horario.Q máximo diario = Cvd x Qmedio
Q máximo horario = Cvh x Q max diario.
2.57
62.00397.006.404001.841.4
3.991.55
DATOS BÁSICOS DE PROYECTOUNIDAD
l.p.s.
viv.hab.
l.p.s.
7.62
6.254005.441.4
l.p.s.11.801.55
hab/vivienda.lt/hab/día.
FASE D FASE E FASE F TOTALCANT. CANT. CANT. CANT.
Tubería de P.V.C., Anger RD 41 de 80 mm (4") Ø 0.00 64.00 0.00 64.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 75 mm (3") Ø 159.00 226.00 271.00 656.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 60 mm (2 1/2") Ø 0.00 305.00 0.00 305.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 50 mm (2") Ø 317.00 291.00 347.00 955.00 MLExcavación material tipo I 219.03 470.49 297.93 987.45 M3Relleno con material tipo I producto de excavación 190.17 414.78 259.93 864.88 M3Plantilla 26.98 51.71 35.35 114.03 M3Acarreo de material producto de excavación 28.86 55.71 38.00 122.57 M3Concreto para atraques f'c= 150 kg/cm2 0.49 0.90 0.92 2.30 M3Caja para operación de válvulas tipo T-2 2.00 1.00 2.00 5.00 CAJACaja para operación de válvulas tipo T-5 0.00 1.00 1.00 2.00 CAJA
UNIDAD
CANTIDADES DE OBRA
CONCEPTO
Cota piezométricaCota de terrenoCarga disponible
Longitud (m) L=39
/ /
SIMBOLOGÍA
Número de crucero
Tapa ciega
Tubería de P.V.C de 75 mm (3")Ø
Tubería de P.V.C de 60 mm (2 1/2")ØTubería de P.V.C de 50 mm (2")Ø
Tubería de P.V.C de 100 mm (4")Ø
Válvula de seccionamiento de proyecto
22
27.08
31.274.19
de 100 mm (4")ØTubería de Asbesto-cemento (existente)
3"
2"
3"
3" x 2"2"
2"
22°
3" x 2"
10
3"
2"
3" x 2"
2"
14
2"2" x 2"
2"
90°3" x 3"3"
T-2
C R U C E R O S F A S E D1
8"
1794
T-2
2
2"3" x 2"
3"
3"
15 1613
11873
2"
2"
90°
53"
6
12
8" x 3" 8"
3"
Tubería de Asbesto-Cemento (existente) de 8" (200 mm) de Ø
Concepto Cantidad Unidad
Tee de Asbesto-cemento de:
8"x3" (200x75 mm) de Ø 1 Pza.
Tee de P.V.C. de:
3"x3" (75x75 mm) de Ø 1 Pza.3"x2" (75x50 mm) de Ø 2 Pza.2"x2" (50x50 mm) de Ø 1 Pza.
Extremidad de Fo.Fo. De:
8" (200 mm) de Ø 2 Pza.
Extremidad campana de P.V.C. De:
3" (75 mm) de Ø 1 Pza.
Extremidad espiga de P.V.C. de:
3" (75 mm) de Ø 2 Pza.
Codo de P.V.C. De:
90°x3" (90°x75 mm) de Ø 1 Pza.90°x2" (90°x50 mm) de Ø 8 Pza.
dirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.
8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo de
9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, el
10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba de presión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios de
la tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.
contratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.
dirección del tramo probado.
% de la prueba proctor estándar y deberá
5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques y cajas de válvula será de tipo
6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de la
7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,
2.f'c = 150 kg/cm
tubería.
4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90realizarse con material producto de la excavación.
se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm
1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A. de
3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios de
Notas:
C.V. El cual contiene planimetría y altimetría.
2.- La tubería de proyecto será de pvc Anger de 100mm., 75 mm., 60mm. y 50 mm. (4" 3" 2 1/2" y 2") RD-41.0.
2
184
26.72
30
26.804.10
30.90
26.804.42
31.22
L=304.1926.63
20
L=2319
31.28
29
31.21
26.99
L=7
4.29
26.824.39
26.654.27
30.92
31
L=58
46
27.203.60
30.80L=20
30.73
27.413.32
45
27.23 3538L=12
L=153626.47
4.4230.89
37
L=5
L=22
L=42
30.81
42
43
L=21
L=10
30.82
26.31
41L=32
4.50
39
L=57
21
L=12
27.073.63
30.90
34
33
32
L=14
27.033.88
30.91
L=28
L=26
L=64
30.80
27.223.58
4044
L=37
28.003.63
31.63
18
3.6730.90
1
264.14
4.4526.68
31.13
28
L=55
27
4.4131.13
L=7
L=116
L=62
26.99
4.5526.64L=23
L=12
31.19
L=32
2423
27.024.10
31.12
31.13 L=28
21.20
2526.11
22L=18
5.09
FASE E
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
N
FASE D
FASE E
FASE F
RED DE ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLEFASE E
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
Cota piezométricaCota de terrenoCarga disponible
Longitud (m) L=39
SIMBOLOGÍA
Número de crucero
Tapa ciega
Tubería de P.V.C de 75 mm (3")Ø
Tubería de P.V.C de 60 mm (2 1/2")ØTubería de P.V.C de 50 mm (2")Ø
Tubería de P.V.C de 100 mm (4")Ø
Válvula de seccionamiento de proyecto
22
27.08
31.274.19
de 100 mm (4")ØTubería de Asbesto-cemento (existente)
dirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.
8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo de
9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, el
10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba de presión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios de
la tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.
contratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.
dirección del tramo probado.
% de la prueba proctor estándar y deberá
5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques y cajas de válvula será de tipo
6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de la
7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,
2.f'c = 150 kg/cm
tubería.
4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90realizarse con material producto de la excavación.
se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm
1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A. de
3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios de
Notas:
C.V. El cual contiene planimetría y altimetría.
2.- La tubería de proyecto será de pvc Anger de 100mm., 75 mm., 60mm. y 50 mm. (4" 3" 2 1/2" y 2") RD-41.0.
2
2"
2 ½ " x 2 ½ "
2 ½ " x 2"
45°
2 ½ "27
3" x 2"3" x 2"
3"
2"
2" 2"
32
2 ½ "
3" x 3"
3"
3"3"
31
3" x 2 ½ "
3"x3"3"
22°2 ½ "
29 30
3"
2"
3" x 2"2" 3"
3" x 2"
41
2 ½ "
C R U C E R O S F A S E E18
2"
4540
3835342822
46
2"
90°
423736
2"
3" x 2"3"
43
33
44
21
2"
2 ½ "
3"4" x 3"
4" x 3"
3"
4"19 20 39
3"3" x 2 ½ "
23 262524
2 ½ "
3" x 2 ½ "2 ½ "
22°
45°
2 ½ "
3" T-5
90°
4"
8"8" x 4"
T-2
8"
Ø (existente) de 8" (200 mm) de Tubería de Asbesto-Cemento
Concepto Cantidad Unidad
Tee de Asbesto-cemento de:
8"x4" (200x80 mm) de Ø 1 Pza.
Cruz de P.V.C. De:
3"x2" (75x50 mm) de Ø 1 Pza.
Tee de P.V.C. De:
4"x3" (80X75 mm) de Ø 1 Pza.3"x 3" (75x75 mm) de Ø 2 Pza.3"x2 1/2" (75x50 mm) de Ø 1 Pza.3"x2" (75x50 mm) de Ø 3 Pza.2 1/2"x2 1/2" (50x50 mm) de Ø 1 Pza.
Extremidad de Fo.Fo. De:
8" (200 mm) de Ø 2 Pza.
Extremidad espiga de P.V.C. de:
3" (75 mm) de Ø 2 Pza.4" (80 mm) de Ø 1 Pza.
Extremidad campana de P.V.C. de:
3" (75 mm) de Ø 2 Pza.
Codo de P.V.C. De:
90°x2 1/2" (90°x60 mm) de Ø 3 Pza.90°x2" (90°x50 mm) de Ø 7 Pza.
Codo de P.V.C. De:
45°x2 1/2" (22°x60 mm) de Ø 2 Pza.
Codo de P.V.C. De:
22°x2 1/2" (22°x80 mm) de Ø 2 Pza.
Reducción campana de P.V.C. De:
4"x3" (80x75 mm) de Ø 1 Pza.3"x2 1/2" (75x50 mm) de Ø 2 Pza.3"x2" (75x50 mm) de Ø 2 Pza.2 1/2"x2" (60x50 mm) de Ø 1 Pza.
Tapón campana de P.V.C. De:
2" (50 mm) de Ø 8 Pza.2 1/2" (60 mm) de Ø 1 Pza.
Junta Gibault de:
8" (200 mm) de Ø 2 Pza.
Válvula de seccionamiento tipo compuerta de:
4" (80 mm) de Ø 1 Pza.3" (75 mm) de Ø 2 Pza.
Empaques de Neopreno de:
8" (200 mm) de Ø 2 Pza.4" (80 mm) de Ø 2 Pza.3" (75 mm) de Ø 4 Pza.
No. De viviendas.No. De habitantes.Densidad de población.
Q medio = (400xPob)/86400 Coeficiente de variación diario.
Coeficiente de variación horario.Q máximo diario = Cvd x Qmedio
Q máximo horario = Cvh x Q max diario.
2.57
62.00397.006.404001.841.4
3.991.55
DATOS BÁSICOS DE PROYECTOUNIDAD
l.p.s.
viv.hab.
l.p.s.
7.62
6.254005.441.4
l.p.s.11.801.55
hab/vivienda.lt/hab/día.
FASE D FASE E FASE F TOTALCANT. CANT. CANT. CANT.
Tubería de P.V.C., Anger RD 41 de 80 mm (4") Ø 0.00 64.00 0.00 64.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 75 mm (3") Ø 159.00 226.00 271.00 656.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 60 mm (2 1/2") Ø 0.00 305.00 0.00 305.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 50 mm (2") Ø 317.00 291.00 347.00 955.00 MLExcavación material tipo I 219.03 470.49 297.93 987.45 M3Relleno con material tipo I producto de excavación 190.17 414.78 259.93 864.88 M3Plantilla 26.98 51.71 35.35 114.03 M3Acarreo de material producto de excavación 28.86 55.71 38.00 122.57 M3Concreto para atraques f'c= 150 kg/cm2 0.49 0.90 0.92 2.30 M3Caja para operación de válvulas tipo T-2 2.00 1.00 2.00 5.00 CAJACaja para operación de válvulas tipo T-5 0.00 1.00 1.00 2.00 CAJA
UNIDAD
CANTIDADES DE OBRA
CONCEPTO
185
L=15 L=9
603.92
31.31
27.39
61
58
L=25
59
27.30
49L=4650
27.08
L=37
54
L=953
L=46
31.49
26.844.65
L=29
L=22
56
51
57
4.2027.28
31.48
52
L=17L=32
27.124.23
31.35
4.72 4.63 27.01
L=1968 69
L=11 L=326.8626.83
L=972
L=7
71
4.45
64
L=16
L=12
65
67
L=16
63
L=1266
62L=32
31.49
L=5
48
L=27
5531.55
L=15
L=45
31.46
7374
27.114.19
31.30
L=7
L=37
27.134.30
31.434.38
31.46
28.004.11
32.11
47
L=34
4.3331.66
70
L=24
31.544.47
27.07
27.194.38
31.57
FASE F
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PRO
POSED SP
A
N
BEACH
FASE D
FASE E
FASE F
RED DE ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLEFASE F
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
Cota piezométricaCota de terrenoCarga disponible
Longitud (m) L=39
SIMBOLOGÍA
Número de crucero
Tapa ciega
Tubería de P.V.C de 75 mm (3")Ø
Tubería de P.V.C de 60 mm (2 1/2")ØTubería de P.V.C de 50 mm (2")Ø
Tubería de P.V.C de 100 mm (4")Ø
Válvula de seccionamiento de proyecto
22
27.08
31.274.19
de 100 mm (4")ØTubería de Asbesto-cemento (existente)
dirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.
8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo de
9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, el
10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba de presión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios de
la tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.
contratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.
dirección del tramo probado.
% de la prueba proctor estándar y deberá
5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques y cajas de válvula será de tipo
6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de la
7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,
2.f'c = 150 kg/cm
tubería.
4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90realizarse con material producto de la excavación.
se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm
1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A. de
3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios de
Notas:
C.V. El cual contiene planimetría y altimetría.
2.- La tubería de proyecto será de pvc Anger de 100mm., 75 mm., 60mm. y 50 mm. (4" 3" 2 1/2" y 2") RD-41.0.
2
7372605958
62 71
562"
3"3" x 2"
45°
3" x 2"2"
2"
3" x 2"3"
2"2" 22°
2"
69
3" x 2"
3"
45°
2"
3"
2"
2"
3" x 2"
55
706661
45°3"
68
2"
7465646350
5751 6754
2"
2"
90°
75
3"3"
T-5
3"
22°
3"
52
3"
3"3" x 3"
45°
49
C R U C E R O S F A S E F
3"
3"
3" x 3"
T-2
47 48
3"
3" x 3"3"
3" x 2"2"
T-23"
8"8" x 3"8"
3"
22°
3"3"3" x 3"
53
22°
3"
Ø (existente) de 8" (200 mm) de Tubería de Asbesto-Cemento
No. De viviendas.No. De habitantes.Densidad de población.
Q medio = (400xPob)/86400 Coeficiente de variación diario.
Coeficiente de variación horario.Q máximo diario = Cvd x Qmedio
Q máximo horario = Cvh x Q max diario.
2.57
62.00397.006.404001.841.4
3.991.55
DATOS BÁSICOS DE PROYECTOUNIDAD
l.p.s.
viv.hab.
l.p.s.
7.62
6.254005.441.4
l.p.s.11.801.55
hab/vivienda.lt/hab/día.
FASE D FASE E FASE F TOTALCANT. CANT. CANT. CANT.
Tubería de P.V.C., Anger RD 41 de 80 mm (4") Ø 0.00 64.00 0.00 64.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 75 mm (3") Ø 159.00 226.00 271.00 656.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 60 mm (2 1/2") Ø 0.00 305.00 0.00 305.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 50 mm (2") Ø 317.00 291.00 347.00 955.00 MLExcavación material tipo I 219.03 470.49 297.93 987.45 M3Relleno con material tipo I producto de excavación 190.17 414.78 259.93 864.88 M3Plantilla 26.98 51.71 35.35 114.03 M3Acarreo de material producto de excavación 28.86 55.71 38.00 122.57 M3Concreto para atraques f'c= 150 kg/cm2 0.49 0.90 0.92 2.30 M3Caja para operación de válvulas tipo T-2 2.00 1.00 2.00 5.00 CAJACaja para operación de válvulas tipo T-5 0.00 1.00 1.00 2.00 CAJA
UNIDAD
CANTIDADES DE OBRA
CONCEPTO
Concepto Cantidad Unidad
Tee de Asbesto-cemento de:
8"x3" (200x75 mm) de Ø 1 Pza.
Tee de P.V.C. de:
3"x3" (75x75 mm) de Ø 4 Pza.3"x2" (75x50 mm) de Ø 3 Pza.
Extremidad de Fo.Fo. De:
8" (200 mm) de Ø 2 Pza.
Extremidad campana de P.V.C. De:
3" (75 mm) de Ø 3 Pza.
Extremidad espiga de P.V.C. de:
3" (75 mm) de Ø 4 Pza.
Codo de P.V.C. De:
90°x2" (90°x50 mm) de Ø 5 Pza.
Codo de P.V.C. De:
45°x3" (45°x75 mm) de Ø 4 Pza.45°x2" (45°x50 mm) de Ø 6 Pza.
Codo de P.V.C. De:
22°x3" (22°x 75 mm) de Ø 3 Pza.22°x2" (22°x 50 mm) de Ø 1 Pza.
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
Cota piezométricaCota de terrenoCarga disponible
Longitud (m) L=39
SIMBOLOGÍA
Número de crucero
Tapa ciega
Tubería de P.V.C de 75 mm (3")Ø
Tubería de P.V.C de 60 mm (2 1/2")ØTubería de P.V.C de 50 mm (2")Ø
Tubería de P.V.C de 100 mm (4")Ø
Válvula de seccionamiento de proyecto
22
27.08
31.274.19
de 100 mm (4")ØTubería de Asbesto-cemento (existente)
dirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.
8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo de
9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, el
10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba de presión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios de
la tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.
contratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.
dirección del tramo probado.
% de la prueba proctor estándar y deberá
5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques y cajas de válvula será de tipo
6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de la
7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,
2.f'c = 150 kg/cm
tubería.
4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90realizarse con material producto de la excavación.
se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm
1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A. de
3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios de
Notas:
C.V. El cual contiene planimetría y altimetría.
2.- La tubería de proyecto será de pvc Anger de 100mm., 75 mm., 60mm. y 50 mm. (4" 3" 2 1/2" y 2") RD-41.0.
No. De viviendas.No. De habitantes.Densidad de población.
Q medio = (400xPob)/86400 Coeficiente de variación diario.
Coeficiente de variación horario.Q máximo diario = Cvd x Qmedio
Q máximo horario = Cvh x Q max diario.
2.57
62.00397.006.404001.841.4
3.991.55
DATOS BÁSICOS DE PROYECTOUNIDAD
l.p.s.
viv.hab.
l.p.s.
7.62
6.254005.441.4
l.p.s.11.801.55
hab/vivienda.lt/hab/día.
FASE D FASE E FASE F TOTALCANT. CANT. CANT. CANT.
Tubería de P.V.C., Anger RD 41 de 80 mm (4") Ø 0.00 64.00 0.00 64.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 75 mm (3") Ø 159.00 226.00 271.00 656.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 60 mm (2 1/2") Ø 0.00 305.00 0.00 305.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 50 mm (2") Ø 317.00 291.00 347.00 955.00 MLExcavación material tipo I 219.03 470.49 297.93 987.45 M3Relleno con material tipo I producto de excavación 190.17 414.78 259.93 864.88 M3Plantilla 26.98 51.71 35.35 114.03 M3Acarreo de material producto de excavación 28.86 55.71 38.00 122.57 M3Concreto para atraques f'c= 150 kg/cm2 0.49 0.90 0.92 2.30 M3Caja para operación de válvulas tipo T-2 2.00 1.00 2.00 5.00 CAJACaja para operación de válvulas tipo T-5 0.00 1.00 1.00 2.00 CAJA
UNIDAD
CANTIDADES DE OBRA
CONCEPTO
cm.VÁLVULASNo. VALV.m.
11.3
11.6
75a1502 1
25 50a150
1.27
1.17
cEN
DIÁMETROCAJATIPO DE
CANT.DE EN
h
kg.a/c.cm.m. m. m. m. mm.DOBLE m2. m3. m3.m2. m3. m2.
32
39
1.181.00 0.90 1.2814 1001.10 1
141.30 0.90 10021.101.181.58
1.92
2.18
1.51 0.15 0.1513.75 0.061 3.60
1.86 0.19 3.72 0.1643.740.069
VARS.
CAJA TIPO T-2
2
3/8"Ø
DATOS PARA CAJAS DE VÁLVULAS
MURS.ESP.
aEN
bEN
xEN
e yEN
PERFILPERAL.
CONTRAMARCOS EXC.m3.
PED.TAB.
L.CONC.PISO TECHO2V3/8"Ø
M.TAB. APLAN.CEM.
L.CONC.
INSTALACION DE TAPA Y CONTRAMARCO
APLANADO DE CEMENTO
ELEVACIÓN
DE 1 cm. DE ESPESOR.
DALA DE CONCRETO
x
FIERRO POR TEMPERATURA.
MURO DE TABIQUE.
CON 2 VARS. DE 3/8" Ø.
CONCRETO REFORZADO.
2
y
x
PEDACERÍA DE TABIQUE.
PROPORCIONAMIENTO DEL CONCRETO:LOSA DE TECHO 1:2:3 1/2LOSA DE PISO 1:2:5
c
NIVEL DE LA CALLE.
10
SOLDADURA
SOLDADURA
VARILLA PERIMETRALDE 3/8" Ø
SOLDADA PERIMETRALMENTE AL CONTRAMARCOMEDIO DE UNA VARILLA DE 9.5 mm.(3/8") Ø
ISOMETRICO QUE INDICA LA FORMA DE UNIR ELCONTRAMARCO CON LAS VARILLAS DE LA LOSA POR
CAJA TIPO T-5
5
5
75 mm. o 50 mm. (3" o 2") Ø
TUBERÍA DE P.V.C. DE
TOMA DOMICILIARIA DE 19 mm. (3/4") DE DIÁMETRO
DE BANQUETA3
A CUADRO DEMEDIDOR
3
2
4
5
7
8
9
6
10
12
11
14
13
15
1
3
2
ESCALA: SIN
2
DETALLE 1CONEXIÓN A
4
RED MUNICIPAL 2
LISTA DE MATERIALES PARA TOMA DOMICILIARIA DE19 mm. (3/4")Ø
1
566
AJUSTAR
DETALLE 2 DE CONEXIÓN ARED MUNICIPAL.
ESCALA: SIN
15 CAJA PARA LLAVE
8
51113
59
7
0.70
NPT7
2
0.30
10126
8
MURO
14
ZANJA TIPO
DIMENSIONES DE ZANJA TIPO
75
DIÁMETRO (a)(mm.)
100
(pulg.)
34
6050
2 1/22
da
PLANTILLA
DIMENSIONES DE ATRAQUES DE CONCRETO
DIRECCIÓN DE LOS EMPUJES Y FORMA DE COLAR LOS ATRAQUES
DIÁMETRO NOMINAL (D)
" T "
(pulg.)
TUBO DEPVC
(mm.)
75100 4
36050 2
2 1/2
cDE ARENA
0.600.10 1.00
ANCHO. (c)
0.10
(m.)
0.60 1.00
(m.)PROFUNDIDAD (d)PLANTILLA (b)
(m.)
0.100.10
0.600.55
1.000.70
ALTURA
CODO
LADO ( A )(cm.)(cm.)
3035
3030
3030
(cm.)LADO ( B )
ATRAQUE
0.0270.032(m3.)
VOLUMEN DE
B
0.0270.027
3030
3030
3030
" T " Y TAPA CIEGA
A
A
B
B
POTABLE DE PROYECTO
b
TUBERÍA DE AGUA
MATERIAL PRODUCTOAL 90 % PROCTOR CONRELLENO COMPACTADO
DE EXCAVACIÓNA
A
B
A
B
186
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
q=0.
0001
2
Ø 2" Ø 2" L=64q=0.0001321
q=0.
0002
6
Ø 2"L=20
21
Ø 3"Ø 3"
L=710
Ø 3"
L=23Ø 3" 4
11
q=0.
0000
0
q=0.
0000
0
10
3
Ø 3"
L=32
Ø 2"
Ø 3"
L=57 Ø 3"
L=28
19
1713q=0.00033
17
19
12
13
Ø 2"
L=48
L=38
L=58L=23
Ø 4"
14
12
3
2
1
q=0.00033
q=0.
0004
5
2
Ø 2"q=0.
0001
7
20
q=0.
0003
5
Ø 2"
L=80
L=42 L=42
L=14
20
1816
15
q=0.00030
q=0.00023
18
16 q=0.00016
q=0.00018
15
14
1
q=0.0009811
Ø 2"L=7
Ø 2 1/2"
L=116 8
q=0.
0001
3
q=0.00022
9
8
q=0.
0002
4
Ø 2 1/2"
Ø 2 1/2"
L=62
Ø 2 1/2"
L=55
7
9
5
L=44
Ø 2 1/2"L=28
6
5
q=0.00057
q=0.00038
7
6
4
FASE E
5.0926.11
21.20
31.13
31.124.10
27.02
31.19
26.644.55
26.99
31.134.41
31.13
26.684.45
4.14
31.633.63
28.00
30.913.88
27.03
30.903.63
27.07
4.3926.82
4.2926.99
31.21
31.28
31.224.42
26.80
30.904.10
26.80
26.72
30.903.67
3.5827.22
4.5026.31
30.82
30.81
30.894.42
26.47
27.23
3.3227.41
30.73
30.803.60
27.20
30.924.27
26.65
26.634.19
GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO
LONGITUD DEL TRAMO EN METROS
DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS
SIMBOLOGIA
L=16
q=2.82
Ø4"
25
3.2227.04
30.26
26
NÚMERO DE TRAMO
CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENOCOTA DE PIEZOMÉTRICA
NODO
DIAGRAMA DE CIRCUITOS
FASE E
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
SISTEMA DE ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE
187
L=39Ø 2"
Ø 2"
Ø 3"L=39
q=0.00036q=0.00010
2
1
5
3
1
q=0.
0002
8
Ø 2"
L=68
L=77
q=0.00011 4
3
2
Ø 3"
L=52
Ø 3"
q=0.00021
q=0.00030
5
11
4
Ø 2"
q=0.
0000
6
q=0.00039
Ø 2"
L=33
Ø 2"L=25
L=51
q=0.00037
9
10
1110
9
6
Ø 2"L=36
Ø 2"L=52
L=43
q=0.00007
7
8
6
87
FASE D
3.2027.74
30.94 27.863.12
30.98
3.4430.93
27.073.89
30.96
27.513.52
31.03
26.594.35
30.94
27.50
26.774.34
31.11
3.6627.69
31.35
3.6631.34
27.373.67
31.04
3.5128.00
31.51
27.68
GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO
LONGITUD DEL TRAMO EN METROS
DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS
SIMBOLOGIA
L=16
q=2.82
Ø4"
25
3.2227.04
30.26
26
NÚMERO DE TRAMO
CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENOCOTA DE PIEZOMÉTRICA
NODO
DIAGRAMA DE CIRCUITOS
FASE D
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
SISTEMA DE ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE
188
q=0.
0002
3
q=0.
0001
4
q=0.
0002
5
q=0.
0001
4
q=0.
0005
9
9
Ø 2"
9
8
L=71
Ø 2"L=29
q=0.00032
8
7
q=0.
0003
2
L=27 6
q=0.00061
Ø 3"L=46
Ø 3"
L=41
Ø 3"L=24
Ø 3"
q=0.
0001
9
4
7
5 65
4
Ø 2"
L=78
Ø 3"
L=37
Ø 3"L=35
q=0.
0002
8
3
2
1
23
11
Ø 2"
Ø 2"
L=79
Ø 3"
L=27Ø 3"
L=32
Ø 2"
141210
12
10
L=45
L=45
q=0.
0005
3
q=0.
0003
0
q=0.00007
13
14
13
11
1
FASE F
31.574.38
27.19
27.074.47
31.54
31.664.33
32.114.11
28.00
31.464.38
31.434.30
27.13
31.304.19
27.11
31.4631.55 31.49 4.45
26.83 26.8627.014.634.72
31.354.23
27.12
31.48
27.284.20
4.6526.84
31.49
27.0827.30
27.39
31.313.92 GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO
LONGITUD DEL TRAMO EN METROS
DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS
SIMBOLOGIA
L=16
q=2.82
Ø4"
25
3.2227.04
30.26
26
NÚMERO DE TRAMO
CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENOCOTA DE PIEZOMÉTRICA
NODO
DIAGRAMA DE CIRCUITOS
FASE F
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
SISTEMA DE ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE
189
1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresaFonatur, S.A. de C.V. el cual contiene planimetría y altimetría.
2.- Las cotas están dadas en metros y el diámetro de la tubería en centímetros.
3.- La tubería será de PVC para alcantarillado sanitario de 20 cms de Ø.
4.- La cama para la instalación de la tubería será de arena y una vez colocadala tubería sobre de esta, se llevará a cabo un correcto acostillado del tubo conmaterial granular fino colocado a mano y este deberá quedar perfectamentecompactado entre la tubería y la zanja, así como también el resto de la tuberíadeberá ser cubierta hasta una altura de 30 cms arriba del lomo de la tubería.
5.- El relleno de la zanja será con material producto de la excavación,compactado al 90% prueba proctor. El relleno de la zanja se debe de colocartan pronto sea instalada y probada la tubería, disminuyendo así el riesgo deque la tubería sufra algún desperfecto. El relleno apisonado se hará en capasde 20 cms, en todos los lados de la estructura.
6.- Los pozos se construirán de acuerdo al pozo tipo mostrado en este plano.
7.- La construcción de la cimentación de los pozos deberá hacerse previamentea la colocación de las tuberías para evitar que se tenga que excavar bajo losextremos de las tuberías y que éstos sufran desalojamientos.Los pozos se construirán de mampostería común de tabique recocido de24x11.5x5cm. junteada con mortero de cemento y arena en proporción de 1:3.Los tabiques deberán ser mojados previamente a su colocación, con juntas deespesor no mayor que 1.5cm. (uno y medio centímetros). Cada hilada deberáquedar desplazada con respecto a la anterior en tal forma que no existacoincidencia entre las juntas verticales de los tabiques que las forman (cuatrapeado). El paramento interior se recubrirá con un aplanado de morterode cemento de proporción 1:3 y con un espesor mínimo de 1.0 (uno) cm. queserá terminado con llana o regla y pulido fino de cemento. El aplanado securará, se emplearán cerchas para construir los pozos y posteriormentecomprobar su sección. La plantilla para pozo se construirá en toda o en partede la superficie que cubrirá la estructura de la cimentación, según lo indicadoen el proyecto y/o por las ordenes del Ingeniero. La compactación de la plantillase efectuará en forma manual o con equipo mecánico, buscándose launiformidad en toda la superficie de la excavación, hasta obtener el espesorestipulado en el proyecto y/o por las órdenes del Ingeniero.En la compactaciónmanual de la plantilla se utilizará un pisón con placa de fierro y previamente seaplicará al material la humedad necesaria para facilitar la compactación.
8.-A las excavaciones se les podrá dar el talud que se desee, pero sólo setomarán en cuenta el volumen correspondiente a zanjas de paredes verticalescon el ancho fijado en esta tabla y el precio unitario correspondiente. Si laSecretaria autoriza por escrito "ademe provisional" el "ancho de zanja" será elde esta tabla mas el ancho ocupado por ese ademe es indispensable que a laaltura del lomo del tubo, la zanja tenga realmente como máximo el "ancho dezanja" que se tomará en cuenta según esta nota.
9.-En los tramos en donde no cumpla con el colchón mínimo requerido deacuerdo a normas (0.90 cm.), quedará a juicio del Ingeniero residente el tipo deprotección que llevará la tubería.
FASE D
PROPOSED FUTURE LOTS
PROPOSED FUTURE LOTS
LOT 117F.F.E. 4.2
LOT 118F.F.E. 3.9
LOT 119F.F.E. 3.75
LOT 120F.F.E. 3.6
LOT 121F.F.E. 3.6LOT 1
22F.
F.E.
3.6
LOT 130F.F.E. 4.5
LOT 131F.F.E. 4.5
LOT 129F.F.E. 4.0
LOT 128F.F.E. 4.0
LOT 127F.F.E. 3.7
LOT 126F.F.E. 3.5
LOT 123F.F.E. 3.6
LOT 124F.F.E. 3.6
LOT 125F.F.E. 3.3
LOT 103F.F.E. 3.3
LOT 104F.F.E. 3.6LOT 105F.F.E. 3.3
LOT 108F.F.E. 3.7
LOT 106F.F.E. 3.7 LOT 107F.F.E. 3.7
LOT 149F.F.E. 4.0
LOT 113F.F.E. 4.05LOT 109F.F.E. 4.2
LOT 110F.F.E. 4.05
LOT 114F.F.E. 4.05
LOT 115F.F.E. 4.2
LOT 116F.F.E. 4.2
LOT 111F.F.E. 4.2
LOT 112F.F.E. 4.2
NOTAS:
190
FASE F
FASE E
FASE D
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
RED DE ALCANTARILLADO SANITARIO
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
RED DE ALCANTARILLADO SANITARIOFASE D
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
3.313
3.3833.413
3.4433.463
3.5033.533 3.573
3.204
3.2343.274
3.3143.414
3.4443.484 3.524
39*
1
40*
2
3
43*41*
4
5
44*
57-3-20
33-3
-20
60-3-2058
-3-2
0
27-3-2031-3-20
54-3
-20
24-7-20
38-3
-20
39-1
0-20
39-1
5-20
3.4031.30
3.5071.42
3.4871.392
3.6911.676
52-1.8-30
9-3.15-30
55-3.15-30
26-3.15-30
3.6321.59
2.08
2.09
3.792.68
4.183.07
4.343.24
3.522.42
3.442.00
3.821.75
4.081.83
3.122.02
3.022.09
2.26
1.93
2.17
1.52
1.85
2.24
VER PLANO DE ALCANTARILLADOSANITARIO FASES C Y B
7
6
8
9
40-3
-20
17-6
-20
26-6-20
3.662.56
3.762.46
3.662.301.64
Tubería propuesta en el proyecto de alcantarillado sanitario
Tramo cabeza
Tubería de P.V.C. para alcantarillado sanitario de 20 cm de ØSentido de escurrimiento
S I M B O L O G Í A
3.262.15Cota de plantilla
Cota de terreno
metros milésimas centímetros
Pozo de visita común
Número de pozo 2
Longitud Pendiente Diámetro 25-19-20
Pozo con caida
Tubería existente de 30 cm de Ø
Fases C y B
Pozo existente
FASE D FESE E FASE F TOTAL UNIDADNo. De viviendas 37 89 62 188 viv.Densidad de población 6.08 6.21 6.40 6.25 hab/viv.No. De habitantes 225 553 397 1175 hab.Dotación 400 400 400 400 lt/hab/día.Aportación de aguas negras 320 320 320 320 lt/hab/día.Qmed. = (320 x Pob.) / 86400 0.83 2.05 1.47 4.35 l.p.s.Harmon 3.8 3.8 3.8 3.8Qmax. = M Qmed. 3.17 7.78 5.59 16.54 l.p.s.Coeficiente de seguridad 1.5 1.5 1.5 1.5Q max. extr. = Q max. x 1.5 4.75 11.67 8.38 24.81 l.p.s.Q mín. = 0.5 Q med. 0.42 1.02 0.74 2.18 l.p.s.Sistema de eliminaciónVelocidades:
MínimaMáxima
Naturaleza de vertido Planta de tratamiento.
DATOS BÁSICOS DE PROYECTO
Gravedad.CONCEPTO UNIDAD
FASE D FASE E FASE F TOTALTubería de P.V.C. de:
20 cm de diametro 347.00 920.00 574.00 1841.00 mExcavación en material tipo II 293.88 759.57 574.60 1628.06 m3Plantilla apisonada 22.56 59.80 37.31 119.67 m3Relleno compactado 260.42 670.87 519.26 1450.55 m3Acarreo de material sobrante. 10.90 28.90 18.03 57.84 m3Pozo de visita de:
Hasta 1.25 m de profundidad 5 17 8 30 PozoHasta 1.50 m de profundidad 1 10 3 14 PozoHasta 1.75 m de profundidad 1 5 5 11 PozoHasta 2.00 m de profundidad -- -- 5 5 PozoHasta 2.25 m de profundidad 1 -- 1 2 Pozo
LISTA DE MATERIALES Y CANTIDADES DE OBRACANTIDAD
PROPOSED FUTURE LOTS
LOT 315F.F.E. 3.65
LOT 316F.F.E. 3.7
LOT 314F.F.E. 3.5
LOT 342F.F.E. 3.50
LOT 340F.F.E. 4.0
FASE E
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
RED DE ALCANTARILLADO SANITARIOFASE E
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
RED DE ALCANTARILLADO SANITARIO
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
Tubería propuesta en el proyecto de alcantarillado sanitario
Tramo cabeza
Tubería de P.V.C. para alcantarillado sanitario de 20 cm de ØSentido de escurrimiento
S I M B O L O G Í A
3.262.15Cota de plantilla
Cota de terreno
metros milésimas centímetros
Pozo de visita común
Número de pozo 2
Longitud Pendiente Diámetro 25-19-20
Pozo con caida
Tubería existente de 30 cm de Ø
Fases C y B
Pozo existente
FASE D FESE E FASE F TOTAL UNIDADNo. De viviendas 37 89 62 188 viv.Densidad de población 6.08 6.21 6.40 6.25 hab/viv.No. De habitantes 225 553 397 1175 hab.Dotación 400 400 400 400 lt/hab/día.Aportación de aguas negras 320 320 320 320 lt/hab/día.Qmed. = (320 x Pob.) / 86400 0.83 2.05 1.47 4.35 l.p.s.Harmon 3.8 3.8 3.8 3.8Qmax. = M Qmed. 3.17 7.78 5.59 16.54 l.p.s.Coeficiente de seguridad 1.5 1.5 1.5 1.5Q max. extr. = Q max. x 1.5 4.75 11.67 8.38 24.81 l.p.s.Q mín. = 0.5 Q med. 0.42 1.02 0.74 2.18 l.p.s.Sistema de eliminaciónVelocidades:
MínimaMáxima
Naturaleza de vertido Planta de tratamiento.
DATOS BÁSICOS DE PROYECTO
Gravedad.
CONCEPTO UNIDADFASE D FASE E FASE F TOTAL
Tubería de P.V.C. de:20 cm de diametro 347.00 920.00 574.00 1841.00 m
Excavación en material tipo II 293.88 759.57 574.60 1628.06 m3Plantilla apisonada 22.56 59.80 37.31 119.67 m3Relleno compactado 260.42 670.87 519.26 1450.55 m3Acarreo de material sobrante. 10.90 28.90 18.03 57.84 m3Pozo de visita de:
Hasta 1.25 m de profundidad 5 17 8 30 PozoHasta 1.50 m de profundidad 1 10 3 14 PozoHasta 1.75 m de profundidad 1 5 5 11 PozoHasta 2.00 m de profundidad -- -- 5 5 PozoHasta 2.25 m de profundidad 1 -- 1 2 Pozo
LISTA DE MATERIALES Y CANTIDADES DE OBRACANTIDAD
3.313
3.3833.413
3.4433.463
3.5033.533 3.573 3.593 3.633 3.673 3.663 3.663
3.204
3.2343.274
3.3143.414
3.4443.484 3.524 3.564
3.6243.654
3.704
3.77
43.
794
3.80
43.
834
3.81
43.
834
3.83
43.
834
3.79
43.
764
44*
33
3439
36
37
38
3229
31
30
27
26 20
2324
22
16
15
14
1213
11
10
18
19
28
21
25
41-1
6-20
36-15-20
25-4-20
8-5-
20
26-1
5-20
35-3-20
30-7-20
30-16-2034
-9-2
0
35-29-20
29-8-20
29-13-20
28-1
0-20
37-1
4-20
35-1
3-20
35-3
-20
23-3-20
30-1
5-20
15-15-20
10-11-20
60-3-20
20-6-20
40-1
4-20
34-1
6-20
25-3-20
33-3
-20
10-8-20
33-3
-20
60-3-20
34-2
3-20
4.192.88
3.3101.19
3.322.20
4.323.22
3.602.48
4.502.86
3.682.57
4.423.30
3.882.76
3.832.73
3.952.69
4.373.26
4.273.15
4.463.36
3.4031.30
3.5071.42
3.3421.230
3.4871.392
3.6911.676
3.8781.936
20-1.8-30
38-1.8-30
52-1.8-30
9-3.15-30
55-3.15-30
26-3.15-3028-3.17-30
54-3.17-30
1.68
3.7551.760
2.28
4.143.03
4.072.97
4.233.11
4.563.21
4.913.59
4.813.71
4.413.31
4.103.00
4.142.82
4.533.43
4.423.32
4.393.25
3.872.54 4.87
3.77 5.093.99
3.6321.59
2.82
2.89
2.08
2.64
2.09
1.93
2.59
1.79
3.09
1.52
6
40
35
17
191
FASE F
FASE E
FASE D
1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresaFonatur, S.A. de C.V. el cual contiene planimetría y altimetría.
2.- Las cotas están dadas en metros y el diámetro de la tubería en centímetros.
3.- La tubería será de PVC para alcantarillado sanitario de 20 cms de Ø.
4.- La cama para la instalación de la tubería será de arena y una vez colocadala tubería sobre de esta, se llevará a cabo un correcto acostillado del tubo conmaterial granular fino colocado a mano y este deberá quedar perfectamentecompactado entre la tubería y la zanja, así como también el resto de la tuberíadeberá ser cubierta hasta una altura de 30 cms arriba del lomo de la tubería.
5.- El relleno de la zanja será con material producto de la excavación,compactado al 90% prueba proctor. El relleno de la zanja se debe de colocartan pronto sea instalada y probada la tubería, disminuyendo así el riesgo deque la tubería sufra algún desperfecto. El relleno apisonado se hará en capasde 20 cms, en todos los lados de la estructura.
6.- Los pozos se construirán de acuerdo al pozo tipo mostrado en este plano.
7.- La construcción de la cimentación de los pozos deberá hacerse previamentea la colocación de las tuberías para evitar que se tenga que excavar bajo losextremos de las tuberías y que éstos sufran desalojamientos.Los pozos se construirán de mampostería común de tabique recocido de24x11.5x5cm. junteada con mortero de cemento y arena en proporción de 1:3.Los tabiques deberán ser mojados previamente a su colocación, con juntas deespesor no mayor que 1.5cm. (uno y medio centímetros). Cada hilada deberáquedar desplazada con respecto a la anterior en tal forma que no existacoincidencia entre las juntas verticales de los tabiques que las forman (cuatrapeado).El paramento interior se recubrirá con un aplanado de mortero de cemento deproporción 1:3 y con un espesor mínimo de 1.0 (uno) cm. que será terminadocon llana o regla y pulido fino de cemento. El aplanado se curará, se emplearáncerchas para construir los pozos y posteriormente comprobar su sección.La plantilla para pozo se construirá en toda o en parte de la superficie quecubrirá la estructura de la cimentación, según lo indicado en el proyecto y/o porlas ordenes del Ingeniero.La compactación de la plantilla se efectuará en forma manual o con equipomecánico, buscándose la uniformidad en toda la superficie de la excavación,hasta obtener el espesor estipulado en el proyecto y/o por las órdenes delIngeniero.En la compactación manual de la plantilla se utilizará un pisón con placa defierro y previamente se aplicará al material la humedad necesaria para facilitarla compactación.
8.-A las excavaciones se les podrá dar el talud que se desee, pero sólo setomarán en cuenta el volumen correspondiente a zanjas de paredes verticalescon el ancho fijado en esta tabla y el precio unitario correspondiente. Si laSecretaria autoriza por escrito "ademe provisional" el "ancho de zanja" será elde esta tabla mas el ancho ocupado por ese ademe es indispensable que a laaltura del lomo del tubo, la zanja tenga realmente como máximo el "ancho dezanja" que se tomará en cuenta según esta nota.
9.-En los tramos en donde no cumpla con el colchón mínimo requerido deacuerdo a normas (0.90 cm.), quedará a juicio del Ingeniero residente el tipo deprotección que llevará la tubería.
C
90°
Ø
A B
A BC
Ø90°
14 4
1
11 1
8
300298263
15 17
8263298300
2 19 19
1
1 51
FASE D
FASE E
FASE F
ED
D
9028
4040
d
20
2030
0 VA
RIA
BLE
VAR
IABL
E
2510
10
120 (D)
25
60
4040
25
d
2520
VAR
IABL
E30
0 V
ARIA
BLE
1010
20
120 (D)
9028
1
10
2
1
10 11
22
1
19
1719
23192
2
1 1
220
23201919
10
10 2
1
21
1
1
1
1
3229
1
8
12
2
2
21
141
1122
60
RED DE ALCANTARILLADO SANITARIO
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
RED DE ALCANTARILLADO SANITARIOPLANO DE DETALLES
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
Tubería propuesta en el proyecto de alcantarillado sanitario
Tramo cabeza
Tubería de P.V.C. para alcantarillado sanitario de 20 cm de ØSentido de escurrimiento
S I M B O L O G Í A
3.262.15Cota de plantilla
Cota de terreno
metros milésimas centímetros
Pozo de visita común
Número de pozo 2
Longitud Pendiente Diámetro 25-19-20
Pozo con caida
Tubería existente de 30 cm de Ø
Fases C y B
Pozo existente
FASE D FESE E FASE F TOTAL UNIDADNo. De viviendas 37 89 62 188 viv.Densidad de población 6.08 6.21 6.40 6.25 hab/viv.No. De habitantes 225 553 397 1175 hab.Dotación 400 400 400 400 lt/hab/día.Aportación de aguas negras 320 320 320 320 lt/hab/día.Qmed. = (320 x Pob.) / 86400 0.83 2.05 1.47 4.35 l.p.s.Harmon 3.8 3.8 3.8 3.8Qmax. = M Qmed. 3.17 7.78 5.59 16.54 l.p.s.Coeficiente de seguridad 1.5 1.5 1.5 1.5Q max. extr. = Q max. x 1.5 4.75 11.67 8.38 24.81 l.p.s.Q mín. = 0.5 Q med. 0.42 1.02 0.74 2.18 l.p.s.Sistema de eliminaciónVelocidades:
MínimaMáxima
Naturaleza de vertido Planta de tratamiento.
DATOS BÁSICOS DE PROYECTO
Gravedad.
NOTAS:
CONCEPTO UNIDADFASE D FASE E FASE F TOTAL
Tubería de P.V.C. de:20 cm de diametro 347.00 920.00 574.00 1841.00 m
Excavación en material tipo II 293.88 759.57 574.60 1628.06 m3Plantilla apisonada 22.56 59.80 37.31 119.67 m3Relleno compactado 260.42 670.87 519.26 1450.55 m3Acarreo de material sobrante. 10.90 28.90 18.03 57.84 m3Pozo de visita de:
Hasta 1.25 m de profundidad 5 17 8 30 PozoHasta 1.50 m de profundidad 1 10 3 14 PozoHasta 1.75 m de profundidad 1 5 5 11 PozoHasta 2.00 m de profundidad -- -- 5 5 PozoHasta 2.25 m de profundidad 1 -- 1 2 Pozo
LISTA DE MATERIALES Y CANTIDADES DE OBRACANTIDAD
1
2
3
4
193
1.2 %
1.2 %
NOTA- EN LAS SECCIONES 1 Y 6, SE TOMARON ENCUENTA LAS ÁREAS A13 DE LA FASE B, Y LASÁREAS A5 Y A6 DE LA FASE C RESPECTIVAMENTE,YA QUE ESTAS ÁREAS DESCARGAN EN LA MISMACALLE .
FASE F
FASE E
FASE D
N
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
DRENAJE PLUVIALFASE D
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
C (COEFICIENTE DE ESCURRIMIENTO)I = 17.248 /(178.65 + Tc)
NOTA- EN LAS SECCIONES 1 Y 6, SE TOMARON ENCUENTA LAS ÁREAS A13 DE LA FASE B, Y LASÁREAS A5 Y A6 DE LA FASE C RESPECTIVAMENTE,YA QUE ESTAS ÁREAS DESCARGAN EN LA MISMACALLE .
FASE F
FASE E
FASE D
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
DRENAJE PLUVIALFASE E
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
C (COEFICIENTE DE ESCURRIMIENTO)I = 17.248 /(178.65 + Tc)
NOTA- EN LAS SECCIONES 1 Y 6, SE TOMARON ENCUENTA LAS ÁREAS A13 DE LA FASE B, Y LASÁREAS A5 Y A6 DE LA FASE C RESPECTIVAMENTE,YA QUE ESTAS ÁREAS DESCARGAN EN LA MISMACALLE .
FASE F
FASE E
FASE D
N
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
DRENAJE PLUVIALFASE F
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
C (COEFICIENTE DE ESCURRIMIENTO)I = 17.248 /(178.65 + Tc)
Tubería de P.V.C., Anger RD 41 de 80 mm (4") Ø 140.00 300.00 115.00 555.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 75 mm (3") Ø 0.00 0.00 89.00 89.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 60 mm (2 1/2") Ø 62.00 0.00 0.00 62.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 50 mm (2") Ø 142.00 386.00 331.00 859.00 MLExcavación material tipo I 176.58 330.54 251.49 758.61 M3Relleno con material tipo I producto de excavación 154.86 287.79 218.63 661.28 M3Plantilla 19.93 39.23 30.45 89.61 M3Acarreo de material producto de excavación 21.72 42.75 32.86 97.33 M3Concreto para atraques f'c= 150 kg/cm2 0.54 0.74 0.97 2.25 M3Caja para operación de válvulas tipo T-2 2.00 1.00 0.00 3.00 CAJACaja para operación de válvulas tipo T-5 0.00 0.00 1.00 1.00 CAJACaja para operación de válvulas tipo T-9 0.00 1.00 0.00 1.00 CAJA
CONCEPTO UNIDAD
CANTIDADES DE OBRA
C R U C E R O S F A S E D
(existente) de 8" (200 mm) de Tubería de Asbesto-Cemento
4"
8" x 4"8"
1
8"
T-2
4" x 2"
4"
4"
2"
72
4"4" x 2"
2"4" x 4"
3
4"
4" x 2"4"
4"
4" x 4"2"
5
2"
1364 1816
4" x 2 1/2"
8
4"
2 1/2"
2"
T-2
4" x 2"
2 1/2"
2"
2 1/2" x 2"
9
2 1/2" x 2 1/2"
2 1/2"
2 1/2"
2 1/2"90°
102"
90°2 1/2"
11
2 1/2" x 2"
90°
2"
12 15
2"2" x 2"
2"
1714
2" 2"
Concepto Cantidad Unidad
Tee de Asbesto-cemento de:
8"x4" (200x100 mm) de Ø 1 Pza.
Tee de P.V.C. de:
4"x 4" (100x100 mm) de Ø 2 Pza.4"x2 1/2" (100x60 mm) de Ø 1 Pza.4"x2" (100x50 mm) de Ø 2 Pza.2 1/2"x2 1/2" (60x60 mm) de Ø 1 Pza.2"x 2" (50x50 mm) de Ø 2 Pza.
Extrimdad de Fo.Fo. De:
8" (200 mm) de Ø 2 Pza.
Extremidad espiga de P.V.C. de:
4" (100 mm) de Ø 2
22.53
26.183.65
28.001
31.573.57
L=3
28.90
24.734.17
L=1
L=3
Tapa ciega
FASE F
FASE E
FASE D
N
P.C.I. (Hidrantes)
Área de influencia (P.C.I)
Longitud (m.)
Número de crucero
Carga disponible
Cota piezométricaCota de terreno
L=100.00
42
2.5230.52
28.00
Tubería de P.V.C. de 100 mm. (4")Ø (Proyecto)Tubería de asbesto-cemento de 200 mm. (8")Ø (existente)
Tubería de P.V.C. de 50 mm. (2 ")Ø (Proyecto)
Válvula de seccionamiento de proyecto
Tubería de P.V.C. de 60 mm. (2 1/2")Ø (Proyecto)Tubería de P.V.C. de 75 mm. (3 ")Ø (Proyecto)
Notas:
1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A de C.V.El cual contiene planimetría y altimetría.
2.- La tubería de proyecto será de P.V.C. anger de 100, 75, 60 y 50 mm. (4", 3", 2 1/2" y 2")rd-40.1.
3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios dedirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.
4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90% de la prueba proctor estandar y deberárealizarse con material producto de la excavación.
5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques será de tipo f'c = 150 kg/cm2.
6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de latubería.
7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm2.
8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo dela tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.
9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, elcontratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.
10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba depresión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios dedirección del tramo probado.
11.- La manguera utilizada para los hidrantes se depositará en un lugar de fácil acceso alpersonal encargado del sistema contra incendio.
12.- Los datos hidráulicos de la red de hidrantes fases D, E y F corresponden a las corridaselectrónicas con clave: LORRHFD1.RES (para la fase D), LORRHFE1.RES (para la fase E) yLORRHFF1.RES (para la fase F)
198
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
RED DE HIDRANTESFASE E
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
N
Número de hidrantes funcionando
Área de proyectoNúmero de hidrantes
Gasto totalGasto por hidrantesimultáneamente
Longitud de manguera
Material de la red contra incendioDiámetro de manguera
DATOS DE PROYECTO
P.V.C.
30.008.462.82
38.00
FASE D
3.004.001.06
38.00P.V.C.
2.828.46
30.00 30.008.462.82
P.V.C.38.00
25.3830.00
2.82
38.00P.V.C.
lt/seg
mmP.V.C.
lt/segmetros
FASE E
11.003.00
2.67
3.008.002.06
FASE F5.79
TOTAL
23.003.00 Hidrantes
HidrantesHas.UNIDAD
FASE D FASE E FASE F TOTALCANT. CANT. CANT. CANT.
Tubería de P.V.C., Anger RD 41 de 80 mm (4") Ø 140.00 300.00 115.00 555.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 75 mm (3") Ø 0.00 0.00 89.00 89.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 60 mm (2 1/2") Ø 62.00 0.00 0.00 62.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 50 mm (2") Ø 142.00 386.00 331.00 859.00 MLExcavación material tipo I 176.58 330.54 251.49 758.61 M3Relleno con material tipo I producto de excavación 154.86 287.79 218.63 661.28 M3Plantilla 19.93 39.23 30.45 89.61 M3Acarreo de material producto de excavación 21.72 42.75 32.86 97.33 M3Concreto para atraques f'c= 150 kg/cm2 0.54 0.74 0.97 2.25 M3Caja para operación de válvulas tipo T-2 2.00 1.00 0.00 3.00 CAJACaja para operación de válvulas tipo T-5 0.00 0.00 1.00 1.00 CAJACaja para operación de válvulas tipo T-9 0.00 1.00 0.00 1.00 CAJA
CONCEPTO UNIDAD
CANTIDADES DE OBRA
4"x2" (100X50 mm) de Ø 6 Pza.2"x2" (50X50 mm) de Ø 3 Pza.
(existente) de 8" (200 mm) de Tubería de Asbesto-Cemento
4" x 2"
4"
2"
4"
36342220 21
4"
4" x 4"4"
T-9
4"
90°
2"
2"
2423
44
42
26 3327
4" x 2"4"
252"
2"
2"4" x 2"
2"
28 403835 44'
29
2"
2"
45°
30
4"
2"
4" x 2"
4"
4"
31
22°
4" x 4"4"
4" x 2"4" x 2"
2"
2"
32 41
2" x 2"
2"
2"
2"
43372"
4" x 2"
2"
4"
39
4"
45
27.80
31.633.63
28.00
L=37
L=31
L=24
L=17
L=19
L=35
L=12L=7
L=35
L=33
L=22
L=3
L=56
L=58
L=21
L=23
L=35
L=16
L=8
L=36
L=28
L=22
L=29
L=31
L=14
L=5
L=10
19
20
21 22
23
24
25
2627
2829
30
31
32
33
34
35
36
37
38
39
40
41
42
43
44
44'
45
Concepto Cantidad Unidad
Tee de Asbesto-cemento de:
8"x4" (200x100 mm) de Ø 1 Pza.
Cruz de P.V.C. De:
4"x4" (100x100 mm) de Ø 1 Pza.4"x2" (100x50 mm) de Ø 2 Pza.
Tee de P.V.C. De:
4"x4" (100X100 mm) de Ø 1 Pza.
4.2730.06
25.79
L=4
4.04
4.1026.68
L=2
30.78
26.1630.824.42
26.40
4.0426.74
30.78
4.29
27.004.19
31.19L=1
25.97
30.824.85
L=1
30.824.66
26.20
L=2
30.824.62
L=3
26.59
30.824.23
3.77L=2
30.82
26.53
30.78
26.394.39
L=1
22.564.32
26.88L=1
29.47
25.284.19
25.204.40
29.60 L=1
24.03
FASE E
26.02
30.06
N
P.C.I. (Hidrantes)
Área de influencia (P.C.I)
Longitud (m.)
Número de crucero
Carga disponible
Cota piezométricaCota de terreno
L=100.00
42
2.5230.52
28.00
Tubería de P.V.C. de 100 mm. (4")Ø (Proyecto)Tubería de asbesto-cemento de 200 mm. (8")Ø (existente)
Tubería de P.V.C. de 50 mm. (2 ")Ø (Proyecto)
Válvula de seccionamiento de proyecto
Tubería de P.V.C. de 60 mm. (2 1/2")Ø (Proyecto)Tubería de P.V.C. de 75 mm. (3 ")Ø (Proyecto)
Notas:
1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A de C.V.El cual contiene planimetría y altimetría.
2.- La tubería de proyecto será de P.V.C. anger de 100, 75, 60 y 50 mm. (4", 3", 2 1/2" y 2")rd-40.1.
3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios dedirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.
4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90% de la prueba proctor estandar y deberárealizarse con material producto de la excavación.
5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques será de tipo f'c = 150 kg/cm 2.
6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de latubería.
7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm 2.
8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo dela tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.
9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, elcontratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.
10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba depresión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios dedirección del tramo probado.
11.- La manguera utilizada para los hidrantes se depositará en un lugar de fácil acceso alpersonal encargado del sistema contra incendio.
12.- Los datos hidráulicos de la red de hidrantes fases D, E y F corresponden a las corridaselectrónicas con clave: LORRHFD1.RES (para la fase D), LORRHFE1.RES (para la fase E) yLORRHFF1.RES (para la fase F)
Tapa ciega
FASE F
FASE E
FASE D
FASE D
FASE F
Número de hidrantes funcionando
Área de proyectoNúmero de hidrantes
Gasto totalGasto por hidrantesimultáneamente
Longitud de manguera
Material de la red contra incendioDiámetro de manguera
DATOS DE PROYECTO
P.V.C.
30.008.462.82
38.00
FASE D
3.004.001.06
38.00P.V.C.
2.828.46
30.00 30.008.462.82
P.V.C.38.00
25.3830.00
2.82
38.00P.V.C.
lt/seg
mmP.V.C.
lt/segmetros
FASE E
11.003.00
2.67
3.008.002.06
FASE F5.79
TOTAL
23.003.00 Hidrantes
HidrantesHas.UNIDAD
FASE D FASE E FASE F TOTALCANT. CANT. CANT. CANT.
Tubería de P.V.C., Anger RD 41 de 80 mm (4") Ø 140.00 300.00 115.00 555.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 75 mm (3") Ø 0.00 0.00 89.00 89.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 60 mm (2 1/2") Ø 62.00 0.00 0.00 62.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 50 mm (2") Ø 142.00 386.00 331.00 859.00 MLExcavación material tipo I 176.58 330.54 251.49 758.61 M3Relleno con material tipo I producto de excavación 154.86 287.79 218.63 661.28 M3Plantilla 19.93 39.23 30.45 89.61 M3Acarreo de material producto de excavación 21.72 42.75 32.86 97.33 M3Concreto para atraques f'c= 150 kg/cm2 0.54 0.74 0.97 2.25 M3Caja para operación de válvulas tipo T-2 2.00 1.00 0.00 3.00 CAJACaja para operación de válvulas tipo T-5 0.00 0.00 1.00 1.00 CAJACaja para operación de válvulas tipo T-9 0.00 1.00 0.00 1.00 CAJA
CONCEPTO UNIDAD
CANTIDADES DE OBRA
199
2"
474"
2" x 2"
2"
2"
2"
5848
2"
22°2"
49
50
2"
76696056
51
4"
T-5
4"
4" x 4"
4"
4"
45° 4"
52
4"3"
2"
4" x 2"
4" x 3"
53 70
22°
3"3" x 2"
542"
3"90°
2"
2"
63
75
5955
6867
6665
77
3" x 2"
3" x 2"
57
3"
2"
45°
2"
2"
2"
45°
6261
3"45°
3"
7271
3"22°
3"
73
75
742"
3" x 2"
3" x 2"3"
22°
2"
4" 4"
4" x 2"
2"
64
Concepto Cantidad Unidad
Tee de Asbesto-cemento de:
8"x4" (200x100 mm) de Ø 1 Pza.
Cruz de P.V.C. De:
4"x2" (100x50 mm) de Ø 1 Pza.
Tee de P.V.C. de:
4"x4" (100x100 mm) de Ø 1 Pza.4"x2" (100x50 mm) de Ø 3 Pza.3"x2" (75x50 mm) de Ø 3 Pza.2"x2" (50x50 mm) de Ø 3 Pza.
Extrimdad de Fo.Fo. De:
8" (200 mm) de Ø 2 Pza.
Extremidad campana de P.V.C. de:
4" (100 mm) de Ø 2 Pza.
Extremidad espiga de P.V.C. de:
4" (100 mm) de Ø 5 Pza.
Codo de P.V.C. De:
90°x2" (90°x50 mm) de Ø 8 Pza.
Codo de P.V.C. De:
45°x4" (45°x100 mm) de Ø 1 Pza.45°x3" (45°x75 mm) de Ø 2 Pza.45°x2" (45°x50 mm) de Ø 3 Pza.
Codo de P.V.C. De:
22°x3" (22°x75 mm) de Ø 1 Pza.22°x2" (22°x50 mm) de Ø 3 Pza.
Reducción campana de P.V.C. De:
4"x3" (100x75 mm) de Ø 2 Pza.3"x2" (75x50 mm) de Ø 2 Pza.
Tubería de Asbesto-Cemento (existente) de 8" (200 mm) de
8" x 4"
46
4"
2"4" x 2"
Área de influencia (P.C.I)
Longitud (m.)
Número de crucero
Carga disponible
Cota piezométricaCota de terreno
L=100.00
42
2.5230.52
28.00
Tubería de P.V.C. de 100 mm. (4")Ø (Proyecto)Tubería de asbesto-cemento de 200 mm. (8")Ø (existente)
Tubería de P.V.C. de 50 mm. (2 ")Ø (Proyecto)
Válvula de seccionamiento de proyecto
Tubería de P.V.C. de 60 mm. (2 1/2")Ø (Proyecto)Tubería de P.V.C. de 75 mm. (3 ")Ø (Proyecto)
Notas:
1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A de C.V.El cual contiene planimetría y altimetría.
2.- La tubería de proyecto será de P.V.C. anger de 100, 75, 60 y 50 mm. (4", 3", 2 1/2" y 2")rd-40.1.
3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios dedirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.
4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90% de la prueba proctor estandar y deberárealizarse con material producto de la excavación.
5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques será de tipo f'c = 150 kg/cm 2.
6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de latubería.
7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm 2.
8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo dela tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.
9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, elcontratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.
10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba depresión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios dedirección del tramo probado.
11.- La manguera utilizada para los hidrantes se depositará en un lugar de fácil acceso alpersonal encargado del sistema contra incendio.
12.- Los datos hidráulicos de la red de hidrantes fases D, E y F corresponden a las corridaselectrónicas con clave: LORRHFD1.RES (para la fase D), LORRHFE1.RES (para la fase E) yLORRHFF1.RES (para la fase F)
Tapa ciega
FASE E
P.C.I. (Hidrantes)
N
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
RED DE HIDRANTESFASE F
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
N
27.37L=1
22.904.19
27.09
26.824.72
31.54
FASE FL=14.65
30.14
L=1
4.4726.97
31.44
27.87
23.474.40
L=2
28.00
32.114.11
4.6326.91
31.54
L=3
26.86
31.544.68
31.674.33
27.34L=4
L=1
31.54
26.834.71
L=1
L=36
L=11
L=25
L=12L=5
L=7
L=24L=16
L=42
L=13L=4L=10
L=23
L=25
L=5
L=33
L=18
L=7
L=9L=19
L=6
L=4
L=15 L=11
L=12L=9
L=36
L=16
L=7
46
474850
51
5253
54
55
56
5758
59
60
61
6263
64
6566
67 68
69
71
72 73
7477
75 76
49
70
L=3L=65
25.4924.94
29.394.45
200
AGARRADERA DE ALAMBRON DE 6.35 MM. (1/4") DE Ø
Niple de 38 mm. (1 1/2") de Ø, L = 0.15 m.Codo de Fo.Galv. de 90°x 38 mm. (90°x1 1/2") de Ø.Niple de 38 mm. (1 1/2") de Ø, L = 0.38 m.
Niple de Fo.Galv. de 38 mm. (1 1/2") de Ø, L = 0.30 m.
Adaptador Campana de P.V.C. Anger de 50 mm. (2") de Ø.
Codo de Fo.Galv. de 45°x 38 mm. (45°x1 1/2") de Ø.
Reducción campana de Fo.Galv. de 38 mm. (2x1 1/2") de Ø.
Niple de 38 mm. (1 1/2") de Ø, L = 0.40 m.
Válvula compuerta 26-CI de Bronce (contra incendio) cabeza roscada 150 lb/pulg2 (10.5 kg/cm2), Extremos rocables (hembra-macho) de 38 mm. (1 1/2") de Ø.
SIMPLE F'c = 150 KG/CM2.ATRAQUE DE CONCRETO
5
87
9
6
Clave1
4
23
1
23
HIDRANTE
Pza.
Pza.
Pza.
Pza.
Unidad
m.
m.m.m.
LISTA DE PIEZAS ESPECIALESConcepto
m.
ESCALA = SINCORTE
1
11
1
1
Cantidad1112
4
517
6
4
N.P.T.
15
16
1214
7
1310 11
9
8
0.30 x 0.30 METROS.REGISTRO DE
N
P.C.I. (Hidrantes)
Área de influencia (P.C.I)
Longitud (m.)
Número de crucero
Carga disponible
Cota piezométricaCota de terreno
L=100.00
42
2.5230.52
28.00
Tubería de P.V.C. de 100 mm. (4")Ø (Proyecto)Tubería de asbesto-cemento de 200 mm. (8")Ø (existente)
Tubería de P.V.C. de 50 mm. (2 ")Ø (Proyecto)
Válvula de seccionamiento de proyecto
Tubería de P.V.C. de 60 mm. (2 1/2")Ø (Proyecto)Tubería de P.V.C. de 75 mm. (3 ")Ø (Proyecto)
Notas:
1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A de C.V.El cual contiene planimetría y altimetría.
2.- La tubería de proyecto será de P.V.C. anger de 100, 75, 60 y 50 mm. (4", 3", 2 1/2" y 2")rd-40.1.
3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios dedirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.
4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90% de la prueba proctor estandar y deberárealizarse con material producto de la excavación.
5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques será de tipo f'c = 150 kg/cm 2.
6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de latubería.
7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm 2.
8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo dela tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.
9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, elcontratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.
10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba depresión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios dedirección del tramo probado.
11.- La manguera utilizada para los hidrantes se depositará en un lugar de fácil acceso alpersonal encargado del sistema contra incendio.
12.- Los datos hidráulicos de la red de hidrantes fases D, E y F corresponden a las corridaselectrónicas con clave: LORRHFD1.RES (para la fase D), LORRHFE1.RES (para la fase E) yLORRHFF1.RES (para la fase F)
Tapa ciega
FASE F
FASE E
FASE D
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
RED DE HIDRANTESPLANO DE DETALLES
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:S/E
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
NIVEL DE LA CALLE.
LOSA DE TECHO 1:2:3 1/2PROPORCIONAMIENTO DEL CONCRETO:
PEDACERÍA DE TABIQUE.
CONCRETO REFORZADO.
CON 2 VARS. DE 3/8" Ø.
MURO DE TABIQUE.
FIERRO POR TEMPERATURA.
DALA DE CONCRETO
INSTALACION DE TAPA Y CONTRAMARCO
DE 1 cm. DE ESPESOR.APLANADO DE CEMENTO
ELEVACIÓN
SOLDADURA
LOSA DE PISO 1:2:5
CAJA TIPO T-5
5
0.40
0.05
0.10
0.300.15
5
CAJA TIPO T-2
DE 3/8" ØVARILLA PERIMETRAL
SOLDADURA
2
2
CAJA TIPO T-9 9
9
" T " Y TAPA CIEGA
3030
3030
3030
0.0270.027
VOLUMEN DE
(m3.)0.0320.027
ATRAQUELADO ( B )
(cm.)
3030
3030
3530
(cm.) (cm.)LADO ( A )
CODO
ALTURA
0.701.00
0.550.60
0.100.10
(m.)PLANTILLA (b) PROFUNDIDAD (d)
(m.)
1.000.60
(m.)
0.10
ANCHO. (c)
1.000.10 0.60
DE ARENA
2 1/2250
6034
0.18
0.1
0.010.09
0.09
0.300.40
0.60
0.01 0.010.09
0.090.01
0.600.30 0.40
0.15
0.25
10075
(mm.)
PVCTUBO DE
(pulg.)
" T "
DIÁMETRO NOMINAL (D)
DIRECCIÓN DE LOS EMPUJES Y FORMA DE COLAR LOS ATRAQUES
CONTRAMARCO CON LAS VARILLAS DE LA LOSA PORISOMETRICO QUE INDICA LA FORMA DE UNIR EL
MEDIO DE UNA VARILLA DE 9.5 mm.(3/8") ØSOLDADA PERIMETRALMENTE AL CONTRAMARCO
e
c
10
e a
50
50
x
y
10.- Tapa hecha con placa de calibre 16 soldada al marco.11.- Agarradera para tapa de alambrón liso de 1/4 de pulgada de diámetro.12.- Marco de registro de ángulo de 1" x 1".13.- Contramarco de ángulo de 1" x 1".14.- Concreto simple para recubrir el contramarco 1:3, este deberá ir a nivel de la rasante del andador.15.- Ancla de contramarco de ángulo de 1" x 1".16.- Tabique recocido de 24x12x5 cm junteado con mortero 1:3.17.- Plantilla de concreto de 1:3.
ee
10
a
c
x
y
c
x
x
10y
b
0.90
0.90
0.90
CAJATIPONo.
50a150
50a150
5
9
2
2
11.6
11.3
1.17
1.32
1.30
1.20
CANT.DIAMETRO
VALVULAS
75a1502
DE
1
VALV.DE
ch a
11.31.27
m.EN
cm.EN
1.00
m.EN
m.EN
M.TAB.
m2
3.75
3.72
4.28
2
CONTRAMARCOS
DATOS PARA CAJAS DE VALVULAS
2
1.58
1.48
14
14
1.18
1.48
1.10
1.40
yxe
m.EN
1.2814
cm.
ESP.MURS.
1.18
m.EN
DOBLE
1.10
100
100
2.18
2.35
0.19
0.18
1.86
1.75
EXC.
1 100
PERFILPERAL.
mm.1.92
m3PED. L.CONC.
m3PISO
0.151.51
m2TAB.
0.069
0.066
3.74
4.20
0.164
0.149
39
37
APLAN.
2V3/8"Ø
0.061
m3
3.60
m2CEM.
L.CONC. VARS.
0.151
m3TECHO
32
kg.a/c3/8"Ø
3
1
2
4
5
PLANTAHIDRANTE
ESCALA = SIN
4
6
B
B
a
A
AA
A
c
B
B
B
b
A
ea
e
c
h
10
1010
50
50
61.5
61.5
SIMBOLOGIA
30.26
Ø4"
27.04
26
3.22
q=2.82
25
L=16
COTA DE PIEZOMÉTRICA
GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO
LONGITUD DEL TRAMO EN METROS
DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS
NÚMERO DE TRAMO
CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENO
NODO
FASE F
FASE E
FASE D
N
15
4.4025.22
29.62L=21
16
Ø 2"
Ø 4"
L=29
14
3.7724.06
27.83
14
q=2.
82
L=36
13Ø 4"
12
4.2725.81
30.08
12
13
Ø 2"L=16
q=0.
00Ø 4"
4.0426.04
30.08
L=56
11
4.3926.40
30.79
30.86
26.57
q=0.00
q=2.
82
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
FASE E
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
DIAGRAMA DE CIRCUITOS DE LA RED DE HIDRANTES
10
30.869
q=0.
00
Ø 4"L=569
4.4226.44
4.0426.75
30.79
L=35
q=0.
00
3.6328.00
31.63
3
4.1927.00
31.19
L=24Ø 4"
4.29
L=05
2
Ø 4"
L=37
8
3
Ø 4"L=28 2
L=36
1
Ø 4" 4
1
Ø 2"
4
56
Ø 4"30.86
Ø 2"
10
4.6626.20
L=58
7
L=42Ø 2"
11
4.1026.69
30.79
4.6226.24
30.86
8
q=0.00
q=0.00
4.8526.01
30.87
5
q=0.
00
6
Ø 2"L=55
7
4.2326.63
30.86
q=0.00
26.91
22.594.32
FASE E
Ø 2"
q=2.
82
16
17
L=45
15
4.1925.31
29.50
201
27.17
8
11
4.6223.74
28.36
7
4.2326.55
30.78
3.6328.00
31.63
1730.83
26.514.32
q=0.
00
13
FASE E
L=36
Ø 4" 14
4.1926.64
30.83
q=0.
00
14
26.43
30.83L=21
4.40
q=0.
00
Ø 2"L=29
L=45
16Ø 2"
15
15
16 3.7727.06
30.83
26.79
Ø 4"Ø 2"L=1612
4.2726.56
30.83
12
11Ø 4"
L=56
4.0430.83
q=0.
00
13
Ø 4"
q=0.
00
Ø 4"
L=56
Ø 4"L=28
4.3926.44
30.83
q=0.
00
Ø 4"
9
30.86
26.574.29
L=058
2
3
3
L=24
4
4.4226.40
30.82
9
4
Ø 4"
L=36
4.0426.47
30.51
10
q=2.
82
5
L=35
Ø 2"5
1
q=0.00
Ø 4"
L=37
2
1
4.1927.00
31.19
q=0.006
Ø 2"
26.12
30.78
L=55
L=42
L=58
Ø 2"
10
4.8525.97
30.82
6
Ø 2"
7
4.66
q=2.82
q=2.82
4.1023.07
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
FASE E
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
DIAGRAMA DE CIRCUITOS DE LA RED DE HIDRANTES
N
SIMBOLOGIA
30.26
Ø4"
27.04
26
3.22
q=2.82
25
L=16
COTA DE PIEZOMÉTRICA
GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO
LONGITUD DEL TRAMO EN METROS
DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS
NÚMERO DE TRAMO
CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENO
NODO
FASE F
FASE E
FASE D
202
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
FASE E
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
DIAGRAMA DE CIRCUITOS DE LA RED DE HIDRANTES
N
q=2.82
q=2.82
L=56
16
q=0.
00
30.95
26.634.32 17
Ø 2"L=45
q=0.
00L=21
q=0.
00
15
26.76
30.954.19
15 L=29
Ø 4"
Ø 2"
16
26.55
30.954.40
27.183.77
14
30.95
14
FASE E
30.95
26.684.27
L=36
13Ø 4"
12
12
Ø 4"
q=0.
00
L=16Ø 2"
1330.95
26.914.04
11
Ø 2"
L=37
Ø 4"
2
3L=05Ø 4"
9
26.564.39
30.95
q=0.
00
8
q=0.00
26.674.29
30.96
Ø 4"L=28
L=24
3
Ø 4"
L=56 Ø 4"
30.82
4
26.40
9
4.42
27.06
31.254.19
2
1
3.6328.00
31.63 1
L=36
4
25.96
30.624.66
Ø 4"
10
5
L=35
q=0.
00
6
L=42
7
30.82
25.974.85
q=0.
00
5Ø 2"L=55
6
23.58
28.204.62
Ø 2"
8
23.22
27.454.23
7
q=2.82
26.834.04
30.87
L=58
Ø 2"
10
11
4.1023.43
27.53
SIMBOLOGIA
30.26
Ø4"
27.04
26
3.22
q=2.82
25
L=16
COTA DE PIEZOMÉTRICA
GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO
LONGITUD DEL TRAMO EN METROS
DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS
NÚMERO DE TRAMO
CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENO
NODO
FASE F
FASE E
FASE D
203
SIMBOLOGIA
30.26
Ø4"
27.04
26
3.22
q=2.82
25
L=16
COTA DE PIEZOMÉTRICA
GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO
LONGITUD DEL TRAMO EN METROS
DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS
NÚMERO DE TRAMO
CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENO
NODO
FASE F
FASE E
FASE D
4.1931.19
27.00
3
L=24 Ø 4"
1
31.63
28.003.63
1
4.8523.63
28.48
30.864.04
26.82
Ø 4"
9
10
q=0.
00
Ø 2"
L=35
L=36
4.42
4
5
q=2.
82
Ø 4"5
7
L=42
Ø 2"
10 L=58
11
Ø 2"
8
64.66
6
30.35
25.69
L=55Ø 2"
q=0.00
q=2.82
4.10
q=2.827
27.09
30.86
14L=21
16
L=45
26.54
30.86
q=0.
00
4.32 17
30.86
26.67
Ø 2"
15
4.19
15
Ø 2"
Ø 4"
L=29
16q=
0.00
Ø 4"4.4030.86
26.46
q=0.
00
14
3.77
L=36
13
4.2327.19
22.96
30.86
26.76
4.6227.93
23.31FASE E
4.2726.59
30.86
13
12
12
q=0.
00
26.82
30.86
Ø 2"L=16
4.04
4
30.55
26.13
q=0.00
26.47
30.86
Ø 4"L=56
11
L=56
Ø 4"
L=37
2
q=0.
00
Ø 4"
30.86
26.574.29
L=05
L=28Ø 4"
9
4.39
8
3
2
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
FASE E
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
DIAGRAMA DE CIRCUITOS DE LA RED DE HIDRANTES
204
4.62
7
4.2330.88
26.65
4.3226.16
30.4817
Ø 2"16
L=45
q=0.
00
3.7716
L=21
15
30.48
15
26.294.19
Ø 2"
Ø 4"
L=29
14
26.71
q=0.
00
30.48
Ø 2"
30.824.04
26.78
4.4030.48
26.08
q=2.
82
14
L=56
12
4.2726.25
30.52
12
FASE E
L=36
13Ø 4"
L=16
13
q=2.
82Ø 2"
4.0425.56
29.60
Ø 4"
11
2
4.3926.43
q=2.
82
q=0.00
Ø 4"
9
30.88
26.594.29
L=05
30.82
L=28
8
3
Ø 4"
1L=37
L=56
4.1931.21
27.02
3
L=24
2
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
9
L=36
4
4.4230.89
26.47
4
28.003.63
31.63 1
q=0.00
q=0.00
q=0.00
30.82
1126.72
4.10
6
4.66
L=58
30.89
26.23
L=55
26.03
30.88
10
q=0.
00
L=35
5
q=0.
00
5
Ø 4"
Ø 2"
10
7
L=42
6
4.85Ø 2"
30.88
26.26
Ø 2"
8
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
FASE E
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
DIAGRAMA DE CIRCUITOS DE LA RED DE HIDRANTES
SIMBOLOGIA
30.26
Ø4"
27.04
26
3.22
q=2.82
25
L=16
COTA DE PIEZOMÉTRICA
GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO
LONGITUD DEL TRAMO EN METROS
DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS
NÚMERO DE TRAMO
CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENO
NODO
FASE F
FASE E
FASE D
N
205
2
q=2.
82
Ø 4"L=28
L=05
4.2926.78
31.07
9
Ø 4"
4.39
3
8
2
L=56
L=24
3
27.01
31.204.19
4Ø 4"
Ø 4"
L=37
3.6328.00
31.63
1
1
11 q=0.00
7
26.81
31.044.23
31.04
26.424.62
4.1026.96
31.06
28.96
24.114.85
L=35
27.024.04
31.06
Ø 4"
L=36 Ø 2"
4
10
q=0.
00
q=2.
82
Ø 4"
5
5
Ø 2"
Ø 2"
L=42
10 L=58
64.66
6
7
31.04
26.38
Ø 2"L=55
8
q=0.00
q=0.00
L=45
16
31.06
26.744.32
q=0.
00
17
Ø 2"
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
FASE E
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
DIAGRAMA DE CIRCUITOS DE LA RED DE HIDRANTES
4.4231.04
9
26.62
31.06
L=2114
27.293.77
15 L=29
26.87
31.064.19
Ø 4"15
16
Ø 2"
q=0.
00
Ø 4"
FASE E
q=0.
0014
4.4031.06
26.66
13
L=36
q=0.
00
31.06
26.794.27
13
Ø 2"
12
12
31.06
27.024.04
L=16
q=2.82
31.06
26.67
11Ø 4"
L=56
206
SIMBOLOGIA
30.26
Ø4"
27.04
26
3.22
q=2.82
25
L=16
COTA DE PIEZOMÉTRICA
GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO
LONGITUD DEL TRAMO EN METROS
DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS
NÚMERO DE TRAMO
CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENO
NODO
FASE F
FASE E
FASE D
N
FASE D
q=2.82
q=2.82
4.1724.46
28.63
5
Ø 2 "
Ø 4"
L=28
Ø 4"
4
Ø 2 1/2"
L=67
2
3.9226.22
30.14
L=62
3
4
3
5
22.53
26.18
6
3.65
L=66
q=0.0027.07
L=451
Ø 4"
23.93
31.00
31.57
28.003.57
1
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
FASE D
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
DIAGRAMA DE CIRCUITOS DE LA RED DE HIDRANTES
SIMBOLOGIA
30.26
Ø4"
27.04
26
3.22
q=2.82
25
L=16
COTA DE PIEZOMÉTRICA
GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO
LONGITUD DEL TRAMO EN METROS
DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS
NÚMERO DE TRAMO
CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENO
NODO
FASE F
FASE E
FASE D
N
207
SIMBOLOGIA
30.26
Ø4"
27.04
26
3.22
q=2.82
25
L=16
COTA DE PIEZOMÉTRICA
GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO
LONGITUD DEL TRAMO EN METROS
DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS
NÚMERO DE TRAMO
CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENO
NODO
FASE F
FASE E
FASE D
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
FASE D
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
DIAGRAMA DE CIRCUITOS DE LA RED DE HIDRANTES
q=2.82
25.07
29.24q=2.82
4.17
5
q=0.00
FASE D
Ø 2"
L=66
3.9327.07
31.00
L=451
2
L=67
Ø 2 1/2"
3.6526.94
30.59
L=62
4
6
Ø 4"
3.9226.71
30.63
2
Ø 4"
3
L=28
4
q=2.82
27.13
3
3.4730.60
5
31.57
28.003.57
Ø 4"
1
208
N
SIMBOLOGIA
30.26
Ø4"
27.04
26
3.22
q=2.82
25
L=16
COTA DE PIEZOMÉTRICA
GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO
LONGITUD DEL TRAMO EN METROS
DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS
NÚMERO DE TRAMO
CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENO
NODO
FASE F
FASE E
FASE D
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
FASE F
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
DIAGRAMA DE CIRCUITOS DE LA RED DE HIDRANTES
Ø 4"
4.7226.83
31.55
FASE F
q=2.82
22.89
27.08
7
8
q=2.82
4.19
L=53
7
Ø 2"
4.4524.94
29.39
6
Ø 2"L=13
4.4023.37
27.77
q=2.
82
3
q=0.
00
4.6525.49
30.14
6
L=49
5 Ø 3"
4.4726.97
31.44
5 Ø 4"4L=20
4
Ø 2"L=68
2 27.36
31.69
28.00
32.11
Ø 4"
4.33
4.11
L=35
L=26
q=0.
00
L=34
8Ø 4" 9
4.6326.92
31.55
Ø 3"
L=47
9
q=0.00
3
1
1
2
L=36
q=0.00
Ø 2"
Ø 2"11
L=07
4.6826.87
31.55
10
4.7126.84
31.55
12
10
4.1627.38
31.55
11 q=0.00
209
FASE F
FASE E
FASE D
N
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
FASE F
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
DIAGRAMA DE CIRCUITOS DE LA RED DE HIDRANTES
210
FASE F26.73
31.38q=0.00
q=0.0031.38
4.1927.19
Ø 2"
4.4526.93
31.38
L=53
8
7
7
Ø 2"L=13
6
6
4.4027.29
31.69
3
q=0.
00
Ø 2"
L=49
4.65
5 Ø 3"
L=68
2
L=20
26.91
31.38
q=0.
00
5
4
4.47
Ø 4"
4.3327.36
31.69
L=26
Ø 4"4
3
4.7226.66
31.38
2
4.1128.00
32.11
L=35Ø 4"
1
1
q=0.00
Ø 4"
8
L=34
4.6326.32
30.95
q=2.
82
9
L=47
Ø 3"9
4.1623.51
27.67
4.6825.07
29.75
10
11
L=36
Ø 2"
Ø 2"11
10
L=07
25.04
q=2.82
4.7129.75
12q=2.82
SIMBOLOGIA
30.26
Ø4"
27.04
26
3.22
q=2.82
25
L=16
COTA DE PIEZOMÉTRICA
GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO
LONGITUD DEL TRAMO EN METROS
DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS
NÚMERO DE TRAMO
CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENO
NODO
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
FASE F
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
DIAGRAMA DE CIRCUITOS DE LA RED DE HIDRANTES
FASE F
FASE E
FASE D
N
211
8
q=2.82
Ø 4"
2
L=35
4.33
4.111
1
q=0.
00
27.054.63
9
31.68
Ø 3"
L=47
31.68
26.974.71
q=0.00
L=36
31.684.68
27.009
10
11Ø 2"
L=07
Ø 2"
10 12
27.52
31.684.16
11
q=0.00
SIMBOLOGIA
30.26
Ø4"
27.04
26
3.22
q=2.82
25
L=16
COTA DE PIEZOMÉTRICA
GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO
LONGITUD DEL TRAMO EN METROS
DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS
NÚMERO DE TRAMO
CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENO
NODO
FASE F
Ø 4"
32.11
28.00
31.71
27.38
6
23.39
q=2.
82
4.4027.79
q=0.00
q=0.0031.65
27.464.19
8
7Ø 2"
L=53
7
31.654.45
27.20
L=49
L=68
31.65
27.004.65
6L=13Ø 2"
5
3
q=2.
82
Ø 3"
5 L=20
31.65
27.184.47
4
Ø 2"
2
L=26
Ø 4"
4.7231.68
26.96
Ø 4"
4
3
L=34
FASE F
FASE E
FASE D
q=2.
82
q=0.00
8q=0.00
L=13
4.1927.36
31.55
L=537
67
27.10
Ø 2"
4.4531.55
6Ø 2"
4.6526.90
31.55
3
31.70
27.304.40
q=0.
00
Ø 3"
L=49
5
2L=68 Ø 2"
5 Ø 4"
q=2.82
FASE F
31.58
4.4731.55
27.08
26.864.72
4.1128.00
32.11
Ø 4"
Ø 4"
4.3327.37
31.70
L=26
4L=20
3
Ø 4"
2
4
L=35 1
1
26.90
31.53
L=34
8
q=2.
82
9
4.63
26.85
L=36
4.6831.53
11
10
9Ø 3"
L=47
4.7126.82
31.53
11
L=07Ø 2"
12
q=0.00
10
Ø 2"
4.1631.53
27.37
212
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
FASE F
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
N
DIAGRAMA DE CIRCUITOS DE LA RED DE HIDRANTES
SIMBOLOGIA
30.26
Ø4"
27.04
26
3.22
q=2.82
25
L=16
COTA DE PIEZOMÉTRICA
GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO
LONGITUD DEL TRAMO EN METROS
DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS
NÚMERO DE TRAMO
CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENO
NODO
FASE F
FASE E
FASE D
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
RED DE RIEGOFASE D Y DETALLES
1.- La válvula de acoplamiento rápido se abrirá al insertar el acoplador y se cierra alretirarlo.La tapa que protege la válvula cae sola cuando se retira el acoplador.
2.- El codo giratorio nos sirve para conectar la manguera al acoplador protegiendo lamanguera de doblamientos.
3.- Se debe de asegurar de que las conexiones estén bien hechas para evitar cualquieraccidente ya que la válvula siempre trabajará bajo una presión constante.
4.- Con el fin de mantener fija la válvula de acoplamiento rápido, está deberá estarahogada sobre una plantilla de concreto simplede 150 Kg / m2. de 30 x 30 cm.
5.- Para darle protección a la válvula de acoplamiento rápido, se instalará una tapa hechade herrería la cual deberá ser de placa de acero de calibre No 16 así como solera.Quedando a criterio del residente el diseño de la tapa así como su instalación de la toma.La tapa deberá instalarse a nivel de terreno esto con el fin de evitar accidentes.
6.- La longitud de la tubería para la toma de riego es de 2.50 en promedio.
7.- Todas las tapas de las cajas de válvulas deberán de llevar la leyenda "V.A.R" (Válvulade Acoplamiento Rápido).
8.- Las válvulas de acoplamiento rápido (V.A.R.) del sistema de riego, serán alimentadaspor medio de la red de hidrantes, (ver proyecto de la red de hidrantes).
9.- Los cruceros señalados en este plano, son los mismos al plano ejecutivo de hidrantes(ver plano de red de hidrantes), debido a que se ocupa la misma red de tuberias paraambos proyectos.
Tubería de P.V.C. de 75 mm. (3 ")Ø (Proyecto)
Tubería de P.V.C. de 60 mm. (2 1/2")Ø (Proyecto)
Tubería de P.V.C. de 50 mm. (2 ")Ø (Proyecto)
Tubería de asbesto-cemento de 200 mm. (8")Ø (existente)
Tubería de P.V.C. de 100 mm. (4")Ø (Proyecto)
Cota piezométrica
Número de crucero
Área de influencia (V.A.R.)
Longitud (m.)
Cota de terrenoCarga disponible
Válvula de seccionamiento de proyecto
P.C.I. (Hidrantes)
27.614.1931.80
47
L=100
Válvula de acoplamiento rapido (V.A.R.)
FASE D FASE E FASE F TOTAL UNIDADGasto disponible 8.46 8.46 8.46 25.38 m3/seg.No. de mangeras en uso simultaneo 12.00 21.00 17.00 50.00 pzas.Gasto por mangera 0.30 0.30 0.30 0.30 lt/seg.Velocidad 1.06 1.06 1.06 1.06 m/seg.Pérdida por fricción 1.70 1.70 1.70 1.70 m.Tiempo de regado 166.67 166.67 166.67 166.67 seg.Lámina de riego 0.005 0.005 0.005 0.01 m.Díametro de la manguera 19 (3/4") 19 (3/4") 19 (3/4") 19 (3/4") mm.
DATOS DE PROYECTO
2
60cm
Tapa
Tubo
4
14
10
3
Solera cal 14
Solera
Perno
Soldadura entresolera y la tapa
Ranura sobreel tubo
Planta
Acotación en cms.
Tapa
Perfil
Perno de 1/4"de Ø
Tibo
N DE TERRENO
Concreto simple de150 Kg/cm2.
Ranura sobreel tubo
D E T A L L E D E IN S T A L A C IÓ N D E L A S V Á L V U L A S D E
ACOPLAMIENTO RÁPIDO EN LAS REDES DE RIEGO.
10
Tapa
12
11
14 9
13
6 4
5
6
15cm
8
10
7
27.693.68
31.37
27.453.88
31.33
27.224.0631.28
27.014.28
31.29
26.944.3431.28
27.024.2531.27
27.363.8931.25
27.713.5231.23
27.563.6631.21
27.333.8731.20
26.844.3531.19
27.503.69
31.19
27.623.4631.08
27.573.3630.93
27.643.2930.93
27.383.5230.90
27.453.4330.88
31.443.4428.00
12
9
L=27
L=23
L=24
L=46
L=11
1
4
L=14
L=15 10
11
13L=3
L=14
18
17
L=30
L=30
2
L=153
L=65
6
L=39
L=28
7
8
14
L=5
16
15
L=4
60cm
LongitudVariable
30x30 cm
13
1.00 PZA.14
Detalle de tapa de herrería deplaca de acero de calibre 16.
PZA.
PZA
2.00
PZA.
PZA.
PZA.
PZA.
PZA.
PZA.
1.00
1.00
1.00
1.00
2.50 ML prom.
PZA.
PZA.
1.00
1.00
PZA.
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00 PZA.
2
1
4
3
12
7
8
10
9
6
5
11
1
5cm
4
4
Soldaduraentre
solera y el tubo
100 mm. o 50 mm. TUBERÍA DE P.V.C. DE
(4" o 2 ") Ø
3CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
N
FASE D
213
N
FASE F
FASE E
FASE D
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
RED DE RIEGOFASE E
1.- La válvula de acoplamiento rápido se abrirá al insertar el acoplador y se cierra alretirarlo.La tapa que protege la válvula cae sola cuando se retira el acoplador.
2.- El codo giratorio nos sirve para conectar la manguera al acoplador protegiendo lamanguera de doblamientos.
3.- Se debe de asegurar de que las conexiones estén bien hechas para evitar cualquieraccidente ya que la válvula siempre trabajará bajo una presión constante.
4.- Con el fin de mantener fija la válvula de acoplamiento rápido, está deberá estarahogada sobre una plantilla de concreto simplede 150 Kg / m2. de 30 x 30 cm.
5.- Para darle protección a la válvula de acoplamiento rápido, se instalará una tapa hechade herrería la cual deberá ser de placa de acero de calibre No 16 así como solera.Quedando a criterio del residente el diseño de la tapa así como su instalación de la toma.La tapa deberá instalarse a nivel de terreno esto con el fin de evitar accidentes.
6.- La longitud de la tubería para la toma de riego es de 2.50 en promedio.
7.- Todas las tapas de las cajas de válvulas deberán de llevar la leyenda "V.A.R" (Válvulade Acoplamiento Rápido).
8.- Las válvulas de acoplamiento rápido (V.A.R.) del sistema de riego, serán alimentadaspor medio de la red de hidrantes, (ver proyecto de la red de hidrantes).
9.- Los cruceros señalados en este plano, son los mismos al plano ejecutivo de hidrantes(ver plano de red de hidrantes), debido a que se ocupa la misma red de tuberias paraambos proyectos.
Tubería de P.V.C. de 75 mm. (3 ")Ø (Proyecto)
Tubería de P.V.C. de 60 mm. (2 1/2")Ø (Proyecto)
Tubería de P.V.C. de 50 mm. (2 ")Ø (Proyecto)
Tubería de asbesto-cemento de 200 mm. (8")Ø (existente)
Tubería de P.V.C. de 100 mm. (4")Ø (Proyecto)
Cota piezométrica
Número de crucero
Área de influencia (V.A.R.)
Longitud (m.)
Cota de terrenoCarga disponible
Válvula de seccionamiento de proyecto
P.C.I. (Hidrantes)
27.614.19
31.80
47
L=100
Válvula de acoplamiento rapido (V.A.R.)
FASE D FASE E FASE F TOTAL UNIDADGasto disponible 8.46 8.46 8.46 25.38 m3/seg.No. de mangeras en uso simultaneo 12.00 21.00 17.00 50.00 pzas.Gasto por mangera 0.30 0.30 0.30 0.30 lt/seg.Velocidad 1.06 1.06 1.06 1.06 m/seg.Pérdida por fricción 1.70 1.70 1.70 1.70 m.Tiempo de regado 166.67 166.67 166.67 166.67 seg.Lámina de riego 0.005 0.005 0.005 0.01 m.Díametro de la manguera 19 (3/4") 19 (3/4") 19 (3/4") 19 (3/4") mm.
DATOS DE PROYECTO
FASE E
214
31.443.44
28.00
27.443.77
31.21
26.714.29
31.00
26.604.39
30.99
26.564.42
30.9826.164.80
30.96
26.584.37
30.95
26.904.04
30.94
26.604.33
30.9326.644.27
30.91
26.614.30
30.91
26.993.91
30.90
26.694.18
30.87
26.494.40
30.8926.704.18
30.88
26.554.27
30.82
27.083.78
30.8626.544.22
30.76
26.274.50
30.7726.554.21
30.76
27.063.92
30.98
26.704.24
30.94
26.544.38
30.92
26.664.23
30.89
26.564.35
30.91
26.154.82
30.97
26.204.76
30.96
26.334.61
30.94
30.984.08
26.90
L=29
L=37
L=21
L=36
L=31L=10
L=5
L=1445
43
44
L=22
L=28
39
41
40
L=35
L=16
36
38
L=8
37
L=23
34
35
L=58
33
L=22
L=35
25
L=56
L=33
L=35
31
32
L=7 L=1229
28
L=19L=31
L=24L=3
21
L=17
22
23
20
26
24
30
27
44'42
19
FASE F
FASE E
FASE D
N
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
RED DE RIEGOFASE F
1.- La válvula de acoplamiento rápido se abrirá al insertar el acoplador y se cierra alretirarlo.La tapa que protege la válvula cae sola cuando se retira el acoplador.
2.- El codo giratorio nos sirve para conectar la manguera al acoplador protegiendo lamanguera de doblamientos.
3.- Se debe de asegurar de que las conexiones estén bien hechas para evitar cualquieraccidente ya que la válvula siempre trabajará bajo una presión constante.
4.- Con el fin de mantener fija la válvula de acoplamiento rápido, está deberá estarahogada sobre una plantilla de concreto simplede 150 Kg / m2. de 30 x 30 cm.
5.- Para darle protección a la válvula de acoplamiento rápido, se instalará una tapa hechade herrería la cual deberá ser de placa de acero de calibre No 16 así como solera.Quedando a criterio del residente el diseño de la tapa así como su instalación de la toma.La tapa deberá instalarse a nivel de terreno esto con el fin de evitar accidentes.
6.- La longitud de la tubería para la toma de riego es de 2.50 en promedio.
7.- Todas las tapas de las cajas de válvulas deberán de llevar la leyenda "V.A.R" (Válvulade Acoplamiento Rápido).
8.- Las válvulas de acoplamiento rápido (V.A.R.) del sistema de riego, serán alimentadaspor medio de la red de hidrantes, (ver proyecto de la red de hidrantes).
9.- Los cruceros señalados en este plano, son los mismos al plano ejecutivo de hidrantes(ver plano de red de hidrantes), debido a que se ocupa la misma red de tuberias paraambos proyectos.
Tubería de P.V.C. de 75 mm. (3 ")Ø (Proyecto)
Tubería de P.V.C. de 60 mm. (2 1/2")Ø (Proyecto)
Tubería de P.V.C. de 50 mm. (2 ")Ø (Proyecto)
Tubería de asbesto-cemento de 200 mm. (8")Ø (existente)
Tubería de P.V.C. de 100 mm. (4")Ø (Proyecto)
Cota piezométrica
Número de crucero
Área de influencia (V.A.R.)
Longitud (m.)
Cota de terrenoCarga disponible
Válvula de seccionamiento de proyecto
P.C.I. (Hidrantes)
27.614.19
31.80
47
L=100
Válvula de acoplamiento rapido (V.A.R.)
FASE D FASE E FASE F TOTAL UNIDADGasto disponible 8.46 8.46 8.46 25.38 m3/seg.No. de mangeras en uso simultaneo 12.00 21.00 17.00 50.00 pzas.Gasto por mangera 0.30 0.30 0.30 0.30 lt/seg.Velocidad 1.06 1.06 1.06 1.06 m/seg.Pérdida por fricción 1.70 1.70 1.70 1.70 m.Tiempo de regado 166.67 166.67 166.67 166.67 seg.Lámina de riego 0.005 0.005 0.005 0.01 m.Díametro de la manguera 19 (3/4") 19 (3/4") 19 (3/4") 19 (3/4") mm.
DATOS DE PROYECTO
215
31.91
28.003.91
31.804.19
27.61
31.754.3627.39
31.644.37
27.27
31.564.39
27.17
31.544.29
27.25
31.704.68
27.02
31.694.7226.97
31.664.47
27.19
31.644.46
27.18
31.624.47
27.15
31.624.60
27.02
31.614.65
26.96
31.604.20
27.40
31.554.42
27.13
31.534.1827.35
31.674.6327.04
31.664.59
27.07
31.594.37
27.22
31.574.26
27.31
31.654.68
26.97
31.604.34
27.26
31.68
27.154.53
31.634.62
27.01
4.6431.67
27.03
4.6231.67
27.05
L=25
L=10
L=11
63L=5
60
5075
L=7
L=16
L=9
L=23
62
61
46
L=33
55L=16L=24
L=25
L=42
57L=1358
59
L=4
56
L=7
L=5
54
53L=12
52
51
L=6548L=3
49
L=36
47
L=36L=18
L=15
64 70L=4
L=12
L=1172
71
73
74
67
66
L=19L=9
L=7
65
69
L=6
68
77
76
FASE F
FASE F
FASE E
FASE D
FASE D
2
3
45
76
8
9
1011
13
12
14
15
16
1718
27.693.68
31.37
27.453.88
31.33
27.224.0631.28
27.014.28
31.29
26.944.3431.28
27.024.25
31.27
27.363.89
31.25
27.713.5231.23
27.563.66
31.21
27.333.87
31.20
26.844.3531.19
27.503.69
31.19
27.623.46
31.08
27.573.3630.93
27.643.29
30.93
27.383.52
30.9027.453.43
30.88
31.443.44
28.001
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 2" Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"Ø 2"Ø 2"
Ø 2"
q=0.30
q=0.30
q=0.
30
q=0.30
q=0.30
q=0.30
q=0.30
q=0.
30
q=0.
30
q=0.30
q=0.30
q=0.30
L=29
L=20
L=27
L=11L=15
L=29
L=28
L=9
L=15
L=17
L=38
L=14
L=25
L=9
L=13
L=27
L=6
Ø 2 1/2"
Ø 2 1/2"
Ø 2 1/2"
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
RED DE RIEGODIAGRAMA DE CIRCUITOS FASE D
N
SIMBOLOGIA
27.043.22
30.26
26
Ø4"
L=16
q=2.82
25 NÚMERO DE TRAMO
GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO
COTA DE PIEZOMÉTRICA
CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENO
DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS
LONGITUD DEL TRAMO EN METROS
NODO
216
FASE F
FASE E
FASE D
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
RED DE RIEGODIAGRAMA DE CIRCUITOS FASE E
FASE E
19
18 3
20 2
1
21
23
22
24
25
26
27
29
28
16
17
4
5
12
14
15
6
7
10
8
9
11
31.443.44
28.00
27.443.77
31.21
26.714.29
31.00
26.604.39
30.99
26.564.42
30.9826.164.80
30.96
26.584.37
30.95
26.904.04
30.94
26.604.33
30.9326.644.27
30.91
26.614.30
30.91
26.993.91
30.90
26.694.18
30.87
26.494.40
30.8926.704.18
30.88
26.554.27
30.82
27.083.78
30.8626.544.22
30.76
26.274.50
30.7726.554.21
30.76
27.063.92
30.98
26.704.24
30.94
26.544.38
30.92
26.664.23
30.89
26.564.35
30.91
26.154.82
30.97
26.204.76
30.96
26.334.61
30.94
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4" Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"Ø 4"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
q=0.30
q=0.30
q=0.30
q=0.
30
q=0.30
q=0.
30
q=0.30
q=0.30
q=0.
30
q=0.30
q=0.30
q=0.30
q=0.
30
q=0.
30
q=0.30
q=0.30
q=0.30
q=0.30
q=0.3
0
q=0.3
0q=0.3
0
L=35
L=22
L=12
L=42
L=27
L=3
L=42
L=16
L=30
L=34
L=33
L=21
L=23
L=15L=20
L=25
L=10
L=27
L=28
L=22
L=29
L=10
L=21
L=20
L=10
L=24L=35
13
L=13
30.984.0826.90
SIMBOLOGIA
27.043.22
30.26
26
Ø4"
L=16
q=2.82
25 NÚMERO DE TRAMO
GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO
COTA DE PIEZOMÉTRICA
CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENO
DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS
LONGITUD DEL TRAMO EN METROS
NODO
217
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
N
FASE F
FASE E
FASE D
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
RED DE RIEGODIAGRAMA DE CIRCUITOS FASE F
SIMBOLOGIA
27.043.22
30.26
26
Ø4"
L=16
q=2.82
25 NÚMERO DE TRAMO
GASTO DE EXTRACCIÓN EN LITROS POR SEGUNDO
COTA DE PIEZOMÉTRICA
CARGA DISPONIBLECOTA DE TERRENO
DIÁMETRO DE LA TUBERÍA EN PULGADAS
LONGITUD DEL TRAMO EN METROS
NODO
17
16
15
14
13
12
6
5
FASE F
19811
10
7
24
23 25
4
L=25
3
2
31.91
28.003.91
1
20
21
26
31.804.19
27.61
31.754.36
27.39
31.644.3727.27
31.564.39
27.17
31.544.29
27.25
31.704.68
27.02
31.694.7226.97
31.664.47
27.19
31.644.46
27.18
31.624.47
27.15
31.624.60
27.02
31.614.65
26.96
31.604.20
27.40
31.554.42
27.13
31.534.18
27.35
31.674.6327.04
31.664.59
27.07
31.594.37
27.22
31.574.2627.31
31.654.68
26.97
31.604.34
27.26
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
Ø 4"
9
q=0.
30Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 3"
Ø 2"
Ø 2"Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
Ø 2"
31.68
27.154.53
q=0.
30
q=0.
30
q=0.
30
q=0.30
q=0.30 q=0.
30
q=0.30
q=0.30
q=0.30
q=0.3 0
q=0.30
q=0.30q=0.
30
q=0.30
q=0.30
q=0.30
31.634.62
27.01
L=11
L=20
L=20
L=30 L=29
L=5L=29
L=32
L=15
L=27
L=32L=8
L=44
L=17L=33
L=7
L=31
L=11L=27
L=24
L=29
L=7 18
22L=4 L=4
4.6431.67
27.03
4.6231.67
27.05
Ø 4"
218
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 219
CAPÍTULO XI. Alternativas económicas
Cualquier diseño, proyecto, obra, idea que se presenta en la Ingeniería Civil, o en
cualquier aspecto de la vida, siempre se encontrará acotado por diversos factores
entre ellos la economía principalmente. Existen proyectos excelentes que logran
resolver satisfactoriamente los diversos problemas presentados, que debido a su
alto costo son inalcanzables, por ello en este capítulo se analizan las diferentes
propuestas que se presentan en cada proyecto, con el fin de seleccionar la
alternativa mas óptima - económica. Dichas alternativas están en función del
material que se va emplear siendo adecuado para satisfacer las necesidades de cada
proyecto y su construcción, además de la correcta funcionalidad de las mismas.
Tabla 59
Comparativa entre proyecto definitivo y alternativa Obra Proyecto Definitivo Alternativa
Agua Potable Tubería de P.V.C. Tubería de Fibro Cemento
Alcantarillado Sanitario Tubería de P.V.C. Tubería de Asbesto Cemento
Drenaje Pluvial Método Racional Americano
Método Gráfico Alemán
Sistema Contra Incendio 23 Hidrantes 31 Hidrantes
Sistema de Riego 50 Válvulas de acoplamiento
58 Válvulas de acoplamiento
Cabe mencionar que cualquier alternativa presentada debe apegarse totalmente a las
normas requerimientos y consideraciones básicas para satisfacer las necesidades de
cada proyecto presentado.
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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 220
XI.1. Alternativa del proyecto de agua potable Como ya se mencionó anteriormente se analizará la tubería de asbesto-cemento el
calculo y todas las consideraciones necesarias se realizara de igual manera que en el
capitulo V.- Proyecto de agua potable, por lo que en este apartado solo se anexan las
corridas electrónicas, presupuestos de obra de alternativa y proyecto ejecutivo además
del plano ejecutivo.
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 221
LORETO BAJA CALIFORNIA FRACCIONAMIENTO FASE D ALTERNATIVA DE AGUA POTABLE CLAVE: ALTERAD1.RES
NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES)
NUDO CARGA (M) 1 31.51000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 39.00 .08 .0100 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 39.00 .05 .0100 3 2 4 68.00 .08 .0100 4 4 5 77.00 .05 .0100 5 4 6 52.00 .08 .0100 6 6 7 43.00 .05 .0100 7 7 8 52.00 .05 .0100 8 8 9 36.00 .05 .0100 9 10 9 33.00 .05 .0100 10 10 11 51.00 .05 .0100 11 6 10 25.00 .05 .0100 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-)
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 222
CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.51 2 3.66 3 3.66 4 4.34 5 3.67 6 3.52 7 3.12 8 3.20 9 3.44 10 3.89 11 4.35 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00022 NUMERO DE NUDOS 11 NUMERO DE TRAMOS 11 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 10 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 11 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1
RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 223
CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 16 ERROR .00845 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0023 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 225
NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00045 3 .00000 4 .00024 5 .00012 6 .00038 7 .00057 8 .00022 9 .00013 10 .00000 11 .00098 12 .00033 13 .00013 14 .00018 15 .00016 16 .00023 17 .00033 18 .00030 19 .00026 20 .00035 21 .00017 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00553 CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.63 2 4.29 3 4.42 4 5.09 5 4.55 6 4.14 7 4.10 8 4.45 9 4.41 10 4.39 11 4.10 12 4.27 13 3.88 14 3.63 15 3.67 16 4.42 17 4.19 18 3.58 19 4.50 20 3.32 21 3.60
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 226
FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00028 NUMERO DE NUDOS 21 NUMERO DE TRAMOS 21 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 20 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 21 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 5 4 2 3 2 10 10 1 1 4 3 3 5 3 4 6 5 8 9 6 5 5 7 6 7 6 6 8 7 8 7 7 9 8 5 9 9 8 8 10 2 10 11 11 12 12 11 10 11 12 10 12 13 13 17 17 13 12 13 14 14 15 15 16 16 14 13 14 15 13 15 16 13 16 17 12 17 18 18 19 19 18 17 18 19 17 19 20 20 21 21 20 19 20 21 19 21 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 45 ERROR .00792 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0055 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 27 ERROR .00847 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0055
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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 227
G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00165 2 3 31.152 26.732 3 .00024 3 2 31.198 26.908 4 .00142 3 4 31.127 26.037 5 .00069 5 5 31.118 26.568 6 .00032 6 6 31.046 26.906 7 .00025 8 7 31.036 26.936 8 .00014 8 8 31.050 26.600 9 .00061 5 9 31.049 26.639 10 .00342 2 10 31.138 26.748 11 .00098 10 11 30.761 26.661 12 .00244 10 12 30.887 26.617 13 .00071 12 13 30.877 26.997 14 .00018 13 14 30.865 27.235 15 .00017 13 15 30.873 27.203 16 .00023 13 16 30.856 26.436 17 .00141 12 17 30.804 26.614 18 .00030 17 18 30.770 27.190 19 .00079 17 19 30.790 26.290 20 .00035 19 20 30.702 27.382 21 .00017 19 21 30.784 27.184
1 .00552 1 1 31.630 28.000
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 228
LORETO BAJA CALIFORNIA FRACCIONAMIENTO FASE D ALTERNATIVA DE AGUA POTABLE
CLAVE:ALTERAF1.RES
NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 32.11000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 35.00 .08 .0100 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 37.00 .08 .0100 3 3 4 78.00 .05 .0100 4 3 5 41.00 .08 .0100 5 6 5 24.00 .08 .0100 6 2 6 27.00 .08 .0100 7 5 7 46.00 .08 .0100 8 7 8 29.00 .05 .0100 9 7 9 71.00 .05 .0100 10 6 10 32.00 .08 .0100 11 10 11 45.00 .05 .0100 12 10 12 27.00 .08 .0100 13 12 13 45.00 .05 .0100 14 12 14 79.00 .05 .0100 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00007 3 .00028 4 .00061 5 .00014 6 .00019 7 .00032 8 .00023 9 .00059 10 .00025 11 .00030 12 .00014 13 .00032 14 .00053
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 229
EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00397 CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 4.11 2 4.33 3 4.38 4 4.23 5 4.47 6 4.72 7 4.65 8 4.20 9 3.92 10 4.63 11 4.38 12 4.45 13 4.30 14 4.19 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00031 NUMERO DE NUDOS 14 NUMERO DE TRAMOS 14 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 13 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 14 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 5 4 2 3 2 6 6 1 1 4 3 3 5 3 4 6 5 7 7 6 5 5 2 6 10 10 7 5 7 8 8 9 9 8 7 8 9 7 9 10 6 10 11 11 12 12 11 10 11 12 10 12 13 13 14 14 13 12 13 14 12 14 1 2 1
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 230
CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 44 ERROR .00670 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0039 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 22 ERROR .00906 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0040 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00172 2 3 31.626 27.246 3 .00061 3 2 31.705 27.375 4 .00080 3 4 31.367 27.137 5 .00049 6 5 31.607 27.137 6 .00220 2 6 31.611 26.891 7 .00113 5 7 31.564 26.914 8 .00023 7 8 31.551 27.351 9 .00059 7 9 31.344 27.424 10 .00153 6 10 31.556 26.926 11 .00030 10 11 31.521 27.141 12 .00098 10 12 31.538 27.088 13 .00032 12 13 31.497 27.197 14 .00053 12 14 31.340 27.150 1 .00398 1 1 32.110 28.000
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 231
XI.2. Alternativa del proyecto de alcantarillado sanitario
Se analizará la tubería de asbesto-cemento el calculo y todas las consideraciones
necesarias se realizara de igual manera que en el capitulo VI.- Proyecto de
alcantarillado sanitario, por lo que en este apartado se anexan tabla de cálculo sanitario,
presupuestos de obra de alternativa y proyecto ejecutivo además del plano ejecutivo.
EstuCali
CázaSald
udio y Proifornia Sur
ares Torredaña Tinoc
Tabla d
yecto Inter.
es Saúl co Guiller
de cálculo
egral De S
rmo
hidráulicoAltern
Saneamien
Tablao para un nativa asb
(Fase
nto Del Fr
a 60 sistema d
besto-ceme D)
raccionam
de alcantaento
miento Nop
arillado sa
poló, Baja
23
nitario
32
EstuCali
CázaSald
udio y Proifornia Sur
ares Torredaña Tinoc
Tabla d
yecto Inter.
es Saúl co Guiller
de cálculo
egral De S
rmo
hidráulico Altern
Saneamien
Tabla
o para un nativa asb
(Fase
nto Del Fr
a 61
sistema dbesto-cem
e E)
raccionam
de alcantamento
miento Nop
arillado sa
poló, Baja
23
nitario
33
EstuCali
CázaSald
udio y Proifornia Sur
ares Torredaña Tinoc
Tabla d
yecto Inter.
es Saúl co Guiller
de cálculo
egral De S
rmo
hidráulicoAltern
Saneamien
Tabla
o para un nativa asb
(Fase
nto Del Fr
a 62
sistema dbesto-cem
e E)
raccionam
de alcantaento
miento Nop
arillado sa
poló, Baja
23
nitario
34
EstuCali
CázaSald
udio y Proifornia Sur
ares Torredaña Tinoc
Tabla d
yecto Inter.
es Saúl co Guiller
de cálculo
egral De S
rmo
hidráulicoAltern
Saneamien
Tabla
o para un nativa asb
(Fase
nto Del Fr
a 63
sistema dbesto-ceme F)
raccionam
de alcantaento
miento Nop
arillado sa
poló, Baja
23
nitario
35
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 236
XI.3. Método Gráfico Alemán (Alternativa del proyecto de drenaje pluvial)
Este método sirve para calcular avenidas de diseño, y se aplica de la manera siguiente:
1) Se divide la cuenca que se va a analizar en subcuencas asociadas a cada
tramo de red de drenaje.
2) Se calcula un tiempo de concentración para cada área de las subcuencas.
3) Se calcula el tiempo de concentración asociado a la cuenca y se considera
que la lluvia tiene la misma duración.
4) Se determina el tiempo de retorno Tr.
5) Se calcula la intensidad de lluvia para la duración de lluvia obtenida en el
paso 3.
6) Se estima el escurrimiento máximo en cada una de las subcuencas con la
fórmula del racional americano considerando la intensidad de lluvia calculada
en el paso 5.
7) Se construyen los hidrogramas de escurrimiento de cada subcuenca
suponiendo el gasto máximo de la subcuenca de estudio.
A continuación se muestran los hidrogramas de escurrimiento calculados para cada
área de aportación en la cuenca de estudio, con sus respectivas tablas de valores.
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 237
A1 t Qj
0 0 5.8 0.11734455 10 0.11734455
15.8 0
A2 t Qj
0 0 4.4 0.0883894 10 0.0883894
14.4 0
A3 T Qj
Hidrograma A1
00.020.040.060.080.1
0.120.14
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
t (min.)
Qj (
m3/
seg
Hidrograma A2
00.020.040.060.080.1
0.120.14
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
t (min.)
Qj (
m3/
seg
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 238
0 0 3.7 0.02438328 10 0.02438328
13.7 0
A4 t Qj
0 0 2.7 0.02285933 10 0.02285933
12.7 0
Hidrograma A3
00.020.040.060.080.1
0.120.14
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
t (min.)
Qj (
m3/
seg
Hidrograma A4
00.020.040.060.080.1
0.120.14
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
t (min.)
Qj (
m3/
seg
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 239
A5 t Qj
0 0 3.5 0.01676351 10 0.01676351
13.5 0
A6 t Qj
0 0 3.0 0.08381754 10 0.08381754
13.0 0
Hidrograma A5
00.020.040.060.080.1
0.120.14
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
t (min.)
Qj (
m3/
seg
Hidrograma A6
00.020.040.060.080.1
0.120.14
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
t (min.)
Qj (
m3/
seg
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 240
A7 t Qj
0 0 2.0 0.01828746 10 0.01828746
12.0 0
A8 t Qj
0 0 2.9 0.02438328 10 0.02438328
12.9 0
Hidrograma A7
00.020.040.060.080.1
0.120.14
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
t (min.)
Qj (
m3/
seg
Hidrograma A8
00.020.040.060.080.1
0.120.14
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
t (min.)
Qj (
m3/
seg
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 241
A9 t Qj
0 0 3.3 0.04267075 10 0.04267075
13.3 0
A10 t Qj
0 0 3.3 0.03962284 10 0.03962284
13.3 0
Hidrograma A9
00.020.040.060.080.1
0.120.14
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
t (min.)
Qj (
m3/
seg
Hidrograma A10
00.020.040.060.080.1
0.120.14
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
t (min.)
Qj (
m3/
seg
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 242
A11 t Qj
0 0 3.2 0.03200306 10 0.03200306
13.2 0
A12 t Qj
0 0 2.1 0.01828746 10 0.01828746
12.1 0
Hidrograma A11
00.020.040.060.080.1
0.120.14
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
t (min.)
Qj (
m3/
seg
Hidrograma A12
00.020.040.060.080.1
0.120.14
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
t (min.)
Qj (
m3/
seg
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 243
A13 T Qj
0 0 4.0 0.09296127 10 0.09296127
14.0 0
A14 T Qj
0 0 1.8 0.01981142 10 0.01981142
11.8 0
Hidrograma A13
00.020.040.060.080.1
0.120.14
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
t (min.)
Qj (
m3/
seg
Hidrograma A14
00.020.040.060.080.1
0.120.14
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
t (min.)
Qj (
m3/
seg
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 244
A15 T Qj
0 0 2.8 0.02895515 10 0.02895515
12.8 0
A16 t Qj
0 0 2.2 0.0137156 10 0.0137156
12.2 0
Hidrograma A15
00.020.040.060.080.1
0.120.14
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
t (min.)
Qj (
m3/
seg
Hidrograma A16
00.020.040.060.080.1
0.120.14
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
t (min.)
Qj (
m3/
seg
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 245
A17 T Qj
0 0 3.0 0.03962284 10 0.03962284
13.0 0
A18 t Qj
0 0 1.1 0.01828746 10 0.01828746
11.1 0
Hidrograma A17
00.020.040.060.080.1
0.120.14
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
t (min.)
Qj (
m3/
seg
Hidrograma A18
00.020.040.060.080.1
0.120.14
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
t (min.)
Qj (
m3/
seg
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 246
A19 t Qj
0 0 3.5 0.03200306 10 0.03200306
13.5 0
A20 t Qj
0 0 3.4 0.05181448 10 0.05181448
13.4 0
Hidrograma A19
00.020.040.060.080.1
0.120.14
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
t (min.)
Qj (
m3/
seg
Hidrograma A20
00.020.040.060.080.1
0.120.14
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
t (min.)
Qj (
m3/
seg
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 247
A21 t Qj
0 0 3.3 0.06248216 10 0.06248216
13.3 0
A22 t Qj
0 0 1.8 0.02285933 10 0.02285933
11.8 0
Hidrograma A21
00.020.040.060.080.1
0.120.14
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
t (min.)
Qj (
m3/
seg
Hidrograma A22
00.020.040.060.080.1
0.120.14
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
t (min.)
Qj (
m3/
seg
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 248
A23 t Qj
0 0 3.9 0.04571866 10 0.04571866
13.9 0
A24 t Qj
0 0 3.5 0.03657493 10 0.03657493
13.5 0
Hidrograma A23
00.020.040.060.080.1
0.120.14
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
t (min.)
Qj (
m3/
seg
Hidrograma A24
00.020.040.060.080.1
0.120.14
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
t (min.)
Qj (
m3/
seg
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 249
A25 t Qj
0 0 2.7 0.02590724 10 0.02590724
12.7 0
A26 t Qj
0 0 3.8 0.02895515 10 0.02895515
13.8 0
Hidrograma A25
00.020.040.060.080.1
0.120.14
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
t (min.)
Qj (
m3/
seg
Hidrograma A26
00.020.040.060.080.1
0.120.14
0 2 4 6 8 10 12 14 16 18
t (min.)
Qj (
m3/
seg
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 250
XI.4. Alternativa del proyecto de la red de hidrantes
Para el análisis de la red de hidrantes, como en los proyectos anteriores se siguen con
las mismas condiciones, en este caso el material será el mismo sin embargo la cantidad
de hidrantes es lo que cambia.
Se anexan las corridas electrónicas presupuestos de obra de alternativa y proyecto
ejecutivo además del plano ejecutivo.
LORETO BAJA CALIFORNIA FRACCIONAMIENTO FASE D ALTERNATIVA DE RED DE HIDRANTES
CLAVE:ALTERRHD1.RES
NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 31.51000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 41.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 63.00 .10 .0090 3 3 4 63.00 .05 .0090 4 3 5 58.00 .10 .0090 5 5 6 24.00 .10 .0090 6 6 7 23.00 .05 .0090 7 6 8 53.00 .05 .0090 8 5 9 59.00 .05 .0090
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 251
NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 5 .00282 7 .00282 9 .00282 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00846 CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.51 2 3.86 3 4.34 4 3.78 5 3.47 6 3.89 7 3.83 8 4.35 9 3.65 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00282 NUMERO DE NUDOS 9 NUMERO DE TRAMOS 8 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 3 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 9 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 252
RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 5 4 2 3 2 1 1 4 3 3 5 3 4 6 5 9 8 6 5 5 7 6 8 7 7 6 6 8 6 7 9 5 8 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 44 ERROR .00886 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0085 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 145 ERROR .00993 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0083 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00831 2 3 30.222 25.882 3 .00025 3 2 31.002 27.142 4 .00837 3 4 30.221 26.441 5 .00278 5 5 29.492 26.022 6 .00282 6 6 29.459 25.569 7 .00035 6 7 28.133 24.303 8 .00282 5 8 29.457 25.107 1 .00831 1 9 26.093 22.443 0 2.00000 0 1 31.510 28.000
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 253
LORETO BAJA CALIFORNIA FRACCIONAMIENTO FASE E ALTERNATIVA DE RED DE HIDRANTES
CLAVE:ALTERRHE1.RES NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 31.63000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 37.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 28.00 .10 .0090 3 3 4 23.00 .10 .0090 4 4 5 48.00 .05 .0090 5 4 6 25.00 .10 .0090 6 6 7 10.00 .10 .0090 7 7 8 55.00 .05 .0090 8 6 9 47.00 .05 .0090 9 3 10 5.00 .10 .0090 10 10 11 56.00 .10 .0090 11 11 12 58.00 .05 .0090 12 10 13 57.00 .10 .0090 13 13 14 36.00 .05 .0090 14 13 15 36.00 .10 .0090 15 15 16 21.00 .10 .0090 16 16 17 42.00 .05 .0090 17 16 18 31.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 15 .00282 17 .00282 18 .00282 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00846
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 254
CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.63 2 4.19 3 4.29 4 4.42 5 5.09 6 4.55 7 4.66 8 4.23 9 4.62 10 4.39 11 4.04 12 4.10 13 4.27 14 3.78 15 4.40 16 4.19 17 3.58 18 4.50 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00282 NUMERO DE NUDOS 18 NUMERO DE TRAMOS 17 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 3 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 18 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 255
RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 10 9 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 6 5 5 4 4 6 4 5 7 6 9 8 7 6 6 8 7 8 7 7 9 6 8 10 3 9 11 10 13 12 11 10 10 12 11 12 11 11 13 10 12 14 13 15 14 14 13 13 15 13 14 16 15 16 15 15 17 16 18 17 17 16 16 18 16 17 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 45 ERROR .00948 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0085 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 201 ERROR .05773 OMEGA 1.789 SUMA DE GASTOS .0066 CALCULO NO. 3 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 43 ERROR .00924 OMEGA 1.789 SUMA DE GASTOS .0084 CALCULO NO. 4 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 150 ERROR .00984 OMEGA 1.789 SUMA DE GASTOS .0081
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 256
G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00814 2 3 30.859 26.569 3 .00004 4 2 31.191 27.001 4 .00012 4 4 30.859 26.439 5 .00002 4 5 30.858 25.768 6 .00011 6 6 30.859 26.309 7 .00013 7 7 30.859 26.199 8 .00013 6 8 30.859 26.629 9 .00838 3 9 30.859 26.239 10 .00010 10 10 30.796 26.406 11 .00013 11 11 30.796 26.756 12 .00842 10 12 30.795 26.695 13 .00015 13 13 30.070 25.800 14 .00846 13 14 30.070 26.290 15 .00565 15 15 29.607 25.207 16 .00282 16 16 29.487 25.297 17 .00282 16 17 27.067 23.487 1 .00814 1 18 27.701 23.201
0 2.00000 0 1 31.630 28.000
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 257
LORETO BAJA CALIFORNIA FRACCIONAMIENTO FASE F ALTERNATIVA DE RED DE HIDRANTES
CLAVE:ALTERRHE1.RES NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 32.11000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 35.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 39.00 .10 .0090 3 3 4 42.00 .05 .0090 4 2 5 26.00 .10 .0090 5 5 6 20.00 .10 .0090 6 6 7 50.00 .10 .0090 7 7 8 28.00 .05 .0090 8 7 9 56.00 .05 .0090 9 5 10 34.00 .10 .0090 10 10 11 29.00 .10 .0090 11 11 12 39.00 .05 .0090 12 11 13 24.00 .10 .0090 13 13 14 46.00 .05 .0090 NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 7 .00282 8 .00282 9 .00282 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00846
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 258
CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 4.11 2 4.33 3 4.38 4 4.40 5 4.72 6 4.47 7 4.65 8 4.20 9 4.19 10 4.63 11 4.61 12 4.22 13 4.71 14 4.12 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00282 NUMERO DE NUDOS 14 NUMERO DE TRAMOS 13 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 3 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 14 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 2 3 2 5 4 1 1 4 3 3 5 2 4 6 5 10 9 6 5 5 7 6 7 6 6 8 7 9 8 8 7 7 9 7 8 10 5 9 11 10 11 10 10 12 11 13 12 12 11 11 13 11 12 14 13 14 13 13 1 2 1
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 259
CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 41 ERROR .00976 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0085 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 176 ERROR .00997 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0081 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00017 3 3 31.695 27.315 3 .00010 3 2 31.695 27.365 4 .00820 2 4 31.695 27.295 5 .00847 5 5 31.382 26.662 6 .00846 6 6 31.124 26.654 7 .00282 7 7 30.481 25.831 8 .00282 7 8 28.868 24.668 9 .00002 5 9 27.255 23.065 10 .00007 10 10 31.382 26.752 11 .00021 11 11 31.382 26.772 12 .00018 11 12 31.381 27.161 13 .00020 13 13 31.381 26.671 1 .00814 1 14 31.381 27.261 0 2.00000 0 1 32.110 28.000
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 260
XI.5. Alternativa del proyecto de la red de riego La red de riego, será la misma tubería que la red de hidrantes, de igual manera que el
proyecto ejecutivo de la red de riego, por lo que el procedimiento continuará siguiendo
el mismo.
Se anexan corridas electrónicas y plano de la alternativa.
LORETO BAJA CALIFORNIA
FRACCIONAMIENTO FASE D ALTERNATIVA DE RED DE HIDRANTES CLAVE:LORRR2D.RES
NUDOS DE CARGA CONSTANTE (TANQUES) NUDO CARGA (M) 1 31.51000 CARACTERISTICAS GEOMETRICAS DE LA RED TUBOS ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 1 1 2 19.00 .10 .0090 TUBOS NO ASOCIADOS A NUDOS DE CARGA CONSTANTE TUBO NUDOS QUE UNE LONGITUD DIAMETRO COEFICIENTE DE MANNING (M) (M) 2 2 3 28.00 .10 .0090 3 3 4 29.00 .10 .0090 4 4 5 27.00 .10 .0090 5 5 6 24.00 .05 .0090 6 6 7 39.00 .05 .0090 7 5 8 18.00 .10 .0090 8 8 9 29.00 .10 .0090 9 9 10 12.00 .10 .0090 10 10 11 24.00 .10 .0090 11 11 12 23.00 .05 .0090 12 11 13 23.00 .05 .0090 13 13 14 31.00 .05 .0090 14 10 15 13.00 .05 .0090 15 15 16 26.00 .05 .0090 16 16 17 20.00 .05 .0090
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
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NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00030 3 .00030 4 .00030 5 .00030 6 .00030 7 .00030 8 .00030 9 .00030 11 .00030 12 .00030 13 .00030 14 .00030 15 .00030 16 .00030 17 .00030 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00450 CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.51 2 3.60 3 3.74 4 3.88 5 4.34 6 4.13 7 3.78 8 4.07 9 3.64 10 3.47 11 3.89 12 3.83 13 4.16 14 4.35 15 3.55 16 3.66 17 3.65 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00030 NUMERO DE NUDOS 17 NUMERO DE TRAMOS 16 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 15 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 17 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200
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RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 5 4 4 6 5 8 7 6 5 5 7 6 7 6 6 8 5 7 9 8 9 8 8 10 9 10 9 9 11 10 15 14 11 10 10 12 11 13 12 12 11 11 13 11 12 14 13 14 13 13 15 10 14 16 15 16 15 15 17 16 17 16 16 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 44 ERROR .00852 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0045 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 20 ERROR .00964 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0045
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G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00417 2 3 31.355 27.615 3 .00389 3 2 31.442 27.842 4 .00359 4 4 31.276 27.396 5 .00060 5 5 31.214 26.874 6 .00030 6 6 31.151 27.021 7 .00271 5 7 31.125 27.345 8 .00241 8 8 31.190 27.120 9 .00214 9 9 31.160 27.520 10 .00124 10 10 31.150 27.680 11 .00030 11 11 31.143 27.253 12 .00060 11 12 31.128 27.298 13 .00030 13 13 31.083 26.923 14 .00090 10 14 31.062 26.712 15 .00060 15 15 31.073 27.523 16 .00030 16 16 31.005 27.345 1 .00447 1 17 30.992 27.342 0 2.00000 0 1 31.510 28.000
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NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00030 3 .00030 5 .00030 6 .00030 7 .00030 8 .00030 9 .00030 10 .00030 11 .00030 12 .00030 13 .00030 14 .00030 15 .00030 16 .00030 17 .00030 18 .00030 19 .00030 20 .00030 21 .00030 22 .00030 23 .00030 25 .00030 26 .00030 27 .00030 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00720 CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 3.63 2 4.10 3 4.21 4 4.29 5 4.42 6 4.75 7 5.09 8 4.55 9 4.66 10 4.23 11 4.58 12 4.62 13 4.39 14 4.15 15 4.00 16 4.22 17 4.47 18 4.10 19 4.34 20 4.27 21 3.78 22 4.35 23 4.25 24 4.19
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25 3.65 26 4.31 27 4.50 FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00030 NUMERO DE NUDOS 27 NUMERO DE TRAMOS 26 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 24 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 27 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 1 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 13 12 5 4 4 6 5 8 7 6 5 5 7 6 7 6 6 8 5 7 9 8 11 10 9 8 8 10 9 10 9 9 11 8 10 12 11 12 11 11 13 4 12 14 13 19 18 14 13 13 15 14 15 14 14 16 15 16 15 15 17 16 17 16 16 18 17 18 17 17 20 19 19 13 18 20 18 19 21 20 22 21 21 20 20 22 20 21 23 22 23 22 22 24 23 24 23 23 25 24 26 25 25 24 24 26 24 25 27 26 27 26 26 1 2 1
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CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 154 ERROR .00975 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0074 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 201 ERROR .02415 OMEGA 1.826 SUMA DE GASTOS .0070 G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00669 2 3 31.227 27.017 3 .00640 3 2 31.395 27.295 4 .00240 4 4 31.096 26.806 5 .00060 5 5 31.072 26.652 6 .00030 6 6 30.993 26.243 7 .00150 5 7 30.982 25.892 8 .00062 8 8 31.062 26.512 9 .00030 9 9 31.060 26.400 10 .00060 8 10 31.034 26.804 11 .00030 11 11 30.991 26.411 12 .00402 4 12 30.978 26.358 13 .00342 13 13 31.083 26.693 14 .00312 14 14 30.881 26.731 15 .00282 15 15 30.682 26.682 16 .00252 16 16 30.505 26.285 17 .00223 17 17 29.192 24.722 18 .00032 13 18 28.770 24.670 19 .00202 18 19 31.082 26.742 20 .00031 20 20 28.752 24.482 21 .00149 20 21 28.732 24.952 22 .00122 22 22 28.743 24.393 23 .00123 23 23 28.735 24.485 24 .00031 24 24 28.732 24.542 25 .00061 24 25 28.712 25.062 26 .00032 26 26 28.695 24.385 1 .00699 1 27 28.682 24.182 0 2.00000 0 1 31.630 28.000
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NUDOS CON GASTO DE EGRESO (+) O INGRESO (-) NUDO GASTO (M3/S) 2 .00030 3 .00030 4 .00030 5 .00030 6 .00030 7 .00030 9 .00030 10 .00030 12 .00030 13 .00030 14 .00030 15 .00030 16 .00030 17 .00030 18 .00030 20 .00030 21 .00030 22 .00030 23 .00030 EL GASTO QUE SALE DE LA RED ES .00570 CONDICIONES DEL SISTEMA NO. ELEVACION NUDO DEL TERRENO 1 4.11 2 4.22 3 4.33 4 4.38 5 4.39 6 4.40 7 4.65 8 4.72 9 4.66 10 4.63 11 4.58 12 4.22 13 4.61 14 4.71 15 4.33 16 4.12 17 4.50 18 4.63 19 4.65 20 4.20 21 4.39 22 4.26 23 4.19
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FACTOR DE ERROR EN EL METODO ESTATICO 3.00 GASTO INICIAL EN LOS TUBOS .00030 NUMERO DE NUDOS 23 NUMERO DE TRAMOS 22 NUMERO DE TRAMOS ASOCIADOS A TANQUES 1 NUMERO DE TANQUES 1 GASTO DE INGRESO Y EGRESO 19 NUMERO MAXIMO DADO COMO NOMBRE A UN NUDO 23 NUMERO MAXIMO DE ITERACIONES DEL METODO 50 FACTOR OMEGA 1.8000 TOLER (METODO DE SOR) .0100 MAXIMO NUMERO DE ITERACIONES EN LA SOLUCION DEL SISTEMA DE ECUACIONES LINEALES 200 RED DE TUBOS NUDO UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL UNIDO AL CON EL NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO NUDO TUBO 3 2 2 4 3 7 6 2 3 2 1 1 4 3 3 5 4 5 4 4 6 5 6 5 5 7 3 6 8 7 8 7 7 9 8 17 16 9 8 8 10 9 10 9 9 11 10 11 10 10 12 11 13 12 12 11 11 13 11 12 14 13 14 13 13 15 14 15 14 14 16 15 16 15 15 17 8 16 18 17 18 17 17 19 18 19 18 18 20 19 21 20 20 19 19 21 19 20 22 21 22 21 21 23 22 23 22 22 1 2 1 CALCULO NO. 1 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 43 ERROR .00992 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0057 CALCULO NO. 2 METODO DE SOR NUMERO DE ITERACIONES 34 ERROR .00923 OMEGA 1.800 SUMA DE GASTOS .0056
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G A S T O S E N L O S T U B O S C A R G A S E N L O S N U D O S TUBO GASTO SALE DEL NUDO NUDO NIVEL PIEZOMETRICO CARGAS SOBRE EL TERRENO 2 .00532 2 3 31.923 27.593 3 .00092 3 2 32.013 27.793 4 .00060 4 4 31.920 27.540 5 .00030 5 5 31.841 27.451 6 .00414 3 6 31.825 27.425 7 .00387 7 7 31.868 27.218 8 .00209 8 8 31.846 27.126 9 .00179 9 9 31.829 27.169 10 .00152 10 10 31.813 27.183 11 .00030 11 11 31.807 27.227 12 .00124 11 12 31.786 27.566 13 .00093 13 13 31.803 27.193 14 .00060 14 14 31.800 27.090 15 .00031 15 15 31.740 27.410 16 .00180 8 16 31.730 27.610 17 .00151 17 17 31.828 27.328 18 .00124 18 18 31.817 27.187 19 .00030 19 19 31.813 27.163 20 .00090 19 20 31.795 27.595 21 .00060 21 21 31.731 27.341 22 .00030 22 22 31.671 27.411 1 .00563 1 23 31.658 27.468 0 2.00000 0 1 32.110 28.000
N
FASE D
FASE E
FASE F
ALTERNATIVA DE LA RED DE ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
3"
2"
10
3"
14
90°
T-2
C R U C E R O S F A S E D1
8"
1794
T-2
2
15 1613
11873
2"
2"
90°
5 6
12
8" x 3" 8"
Concepto Cantidad Unidad
Tee de Fo. Fo. de:
8"x3" (200x75 mm) de Ø 1 Pza.
Tee de Fo. Fo. de:
3"x3" (75x75 mm) de Ø 1 Pza.3"x2" (75x50 mm) de Ø 2 Pza.2"x2" (50x50 mm) de Ø 1 Pza.
Extremidad de Fo.Fo. De:
8" (200 mm) de Ø
Codo de Fo. Fo. De:
90°x3" (90°x75 mm) de Ø 190°x2" (90°x50 mm) de Ø 8
Tubería de Asbesto-Cemento (existente) de 8" (200 mm) de Ø
3"
3"
3" x 2"2"
3"
3"3" x 3"
2"
3" x 2"
3"
3"
2"3" x 2"
22°
2"
3" x 2"
2"
2"2" x 2"
2"
3" (75 mm) de Ø2" (50 mm) de Ø
2
268
Pza.
Pza.Pza.
22°x2" (90°x50 mm) de Ø 1
2
Reducción de Fo. Fo. De:
3"x2" (75x50 mm) de Ø
Pza.Pza.
Pza.
Pza.
Pza.
2" (50 mm) de Ø3" (75 mm) de Ø8" (200 mm) de Ø
Pza.Pza.Pza.
2682
FASE D
3.201227.77
30.97L=52
11
27.903.12
31.02
8
L=25
L=33
3.44
L=36
13
30.9714
27.113.89
31.00
27.563.52
31.08
L=43
L=16
17
16
26.634.35
30.98
L=15
L=20
15
L=52
10
27.53
L=4
L=24
26.824.34
31.16
L=275
L=17
6
7L=24
3.66 227.70
L=39
31.36
43.66
31.36
L=23
L=16
3
927.40
3.6731.07
CONCEPTO
CANTIDADES DE OBRA
UNIDAD
CAJA2.001.001.000.00Caja para operación de válvulas tipo T-5CAJA5.002.001.002.00Caja para operación de válvulas tipo T-2
M32.300.920.900.49Concreto para atraques f'c= 150 kg/cm2M3122.5738.0055.7128.86Acarreo de material producto de excavaciónM3114.0335.3551.7126.98PlantillaM3864.88259.93414.78190.17Relleno con material tipo I producto de excavaciónM3987.45297.93470.49219.03Excavación material tipo IML955.00347.00291.00317.00Tubería de A.C. de 50 mm (2") ØML305.000.00305.000.00Tubería de A.C. de 60 mm (2 1/2") ØML656.00271.00226.00159.00Tubería de A.C. de 75 mm (3") ØML64.000.0064.000.00Tubería de A.C. de 80 mm (4") Ø
CANT.CANT.CANT.CANT.TOTALFASE FFASE EFASE D
lt/hab/día.hab/vivienda.
1.5511.80 l.p.s.
1.45.444006.25
7.62
l.p.s.
hab.viv.
l.p.s.
UNIDADDATOS BÁSICOS DE PROYECTO
1.553.99
1.41.844006.40
397.0062.00
2.57
Q máximo horario = Cvh x Q max diario.
Q máximo diario = Cvd x QmedioCoeficiente de variación horario.
Coeficiente de variación diario.Q medio = (400xPob)/86400
Densidad de población.No. De habitantes.No. De viviendas.
Dotación.
1.551.555.562.26
1.41.42.561.044004006.216.08
553.00225.0089.0037.00
3.581.46
FASE FFASE EFASE D TOTAL
1175.00188.00
FASE D
Tubería de Asbesto-cemento (existente)
2
(4" 3" 2 1/2" y 2") .2.- La tubería de proyecto será de A.C. 100 mm., 75 mm., 60mm. y 50 mm.
de 100 mm (4")Ø
4.1931.27
27.08
C.V. El cual contiene planimetría y altimetría.
Notas:
3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios de
1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A. de
se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm
realizarse con material producto de la excavación.4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90
tubería.
f'c = 150 kg/cm .2
7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,
6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de la
5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques y cajas de válvula será de tipo
% de la prueba proctor estándar y deberá
dirección del tramo probado.
contratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.
la tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.
presión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios de 10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba de
9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, el
8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo de
dirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.
22
Válvula de seccionamiento de proyecto
Tubería de A.C. de 100 mm (4")Ø
Tubería de A.C.de 50 mm (2")ØTubería de A.C. de 60 mm (2 1/2")Ø
Tubería de A.C. de 75 mm (3")Ø
Tapa ciega
Número de crucero
SIMBOLOGÍA
L=39Longitud (m)
Carga disponibleCota de terrenoCota piezométrica
L=49
1
3.5128.00
31.51
27.70
272
122.5738.0055.7128.86Acarreo de material producto de excavaciónM3114.0335.3551.7126.98PlantillaM3864.88259.93414.78190.17Relleno con material tipo I producto de excavaciónM3987.45297.93470.49219.03Excavación material tipo IML955.00347.00291.00317.00Tubería de A.C. de 50 mm (2") ØML305.000.00305.000.00Tubería de A.C. de 60 mm (2 1/2") ØML656.00271.00226.00159.00Tubería de A.C. de 75 mm (3") ØML64.000.0064.000.00Tubería de A.C. de 80 mm (4") Ø
CANT.CANT.CANT.CANT.TOTALFASE FFASE EFASE D
lt/hab/día.hab/vivienda.
1.5511.80 l.p.s.
1.45.444006.25
7.62
l.p.s.
hab.viv.
l.p.s.
UNIDADDATOS BÁSICOS DE PROYECTO
1.553.99
1.41.844006.40
397.0062.00
2.57
Q máximo horario = Cvh x Q max diario.
Q máximo diario = Cvd x QmedioCoeficiente de variación horario.
Coeficiente de variación diario.Q medio = (400xPob)/86400
Densidad de población.No. De habitantes.No. De viviendas.
Dotación.
1.551.555.562.26
1.41.42.561.044004006.216.08
553.00225.0089.0037.00
3.581.46
FASE FFASE EFASE D TOTAL
1175.00188.00
Tubería de Asbesto-cemento (existente)
2
(4" 3" 2 1/2" y 2") .2.- La tubería de proyecto será de A.C. 100 mm., 75 mm., 60mm. y 50 mm.
de 100 mm (4")Ø
4.1931.27
27.08
C.V. El cual contiene planimetría y altimetría.
Notas:
3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios de
1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A. de
se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm
realizarse con material producto de la excavación.4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90
tubería.
f'c = 150 kg/cm .2
7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,
6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de la
5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques y cajas de válvula será de tipo
% de la prueba proctor estándar y deberá
dirección del tramo probado.
contratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.
la tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.
presión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios de 10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba de
9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, el
8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo de
dirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.
22
Válvula de seccionamiento de proyecto
Tubería de A.C. de 100 mm (4")Ø
Tubería de A.C.de 50 mm (2")ØTubería de A.C. de 60 mm (2 1/2")Ø
Tubería de A.C. de 75 mm (3")Ø
Tapa ciega
Número de crucero
SIMBOLOGÍA
L=39Longitud (m)
Carga disponibleCota de terrenoCota piezométrica
FASE E
5.09
L=18
38 3527.20
45
3.3227.38
30.70
L=2030.783.60
27.18
46
L=58
31
30.894.27
26.62
4.3926.75
4.29
L=7
26.91
31.14
29
31.20
19L=23
20
26.614.19 L=30
31.154.42
26.73
30.764.10
26.66
30
26.642 ½ " 3" 3"
3" x 3"
3"
3"
2" 2"
2"
3" x 2"3" x 2"
3" x 2"
2"
2"
3"3" x 2"
Concepto Cantidad Unidad
Tee de Fo. Fo. de:
8"x4" (200x100 mm) de Ø 1 Pza.
Cruz de Fo. Fo. De:
3"x2" (75x50 mm) de Ø 1 Pza.
Tee de Fo. Fo. De:
4"x3" (100x75 mm) de Ø 1 Pza.3"x 3" (75x75 mm) de Ø 2 Pza.3"x2 1/2" (75x60 mm) de Ø 1 Pza.3"x2" (75x50 mm) de Ø 3 Pza.2 1/2"x2 1/2" (60x60 mm) de Ø 1 Pza.
Extremidad de Fo.Fo. De:
Codo de Fo. Fo. De:
90°x2 1/2" (90°x60 mm) de Ø 3 Pza.90°x2" (90°x50 mm) de Ø 7 Pza.
45°x2 1/2" (22°x60 mm) de Ø 2 Pza.
22°x2 1/2" (22°x80 mm) de Ø 2 Pza.
Reducción de Fo. Fo. De:
4"x3" (100x75 mm) de Ø 1 Pza.3"x2 1/2" (75x60 mm) de Ø 2 Pza.3"x2" (75x50 mm) de Ø 2 Pza.2 1/2"x2" (60x50 mm) de Ø 1 Pza.
Tapa ciega de Fo. Fo. De:
2" (50 mm) de Ø 8 Pza.2 1/2" (60 mm) de Ø 1 Pza.
Junta Gibault de:
Válvula de compuerta de:
4" (80 mm) de Ø 1 Pza.3" (75 mm) de Ø 2 Pza.
Empaques de Neopreno de:
8" (200 mm) de Ø Pza.4" (80 mm) de Ø Pza.3" (75 mm) de Ø Pza.
2 1/2"(60 mm) de Ø2" (50 mm) de Ø3" (75 mm) de Ø4" (100 mm) de Ø8" (200 mm) de Ø
12
2
30142
Pza.Pza.Pza.Pza.Pza.
2 1/2"(60 mm) de Ø2" (50 mm) de Ø
8" (200 mm) de Ø4" (100 mm) de Ø3" (75 mm) de Ø 14
3012
22 Pza.
Pza.Pza.Pza.Pza.
CONCEPTO
CANTIDADES DE OBRA
UNIDAD
CAJA2.001.001.000.00Caja para operación de válvulas tipo T-5CAJA5.002.001.002.00Caja para operación de válvulas tipo T-2
M32.300.920.900.49Concreto para atraques f'c= 150 kg/cm2M3
FASE D
FASE E
FASE F
ALTERNATIVA DE LA RED DE ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
22
26.04 25
31.13
L=2831.05
31.044.10
26.94
23 24
L=32
31.12
L=12L=23 26.57
4.55
26.91
L=62
L=116
L=7
31.054.41
27
L=55
28
31.05
26.604.45
4.14 26
1
30.873.67
18
31.633.63
28.00
L=37
44 40
3.5827.19
30.77
L=64
L=26
L=28
30.883.88
27.00
L=14
32
33
34
30.873.63
27.24
L=12
21
L=57
39
4.50
L=3241
26.29
30.80
L=10
L=21
43
42
30.79
L=42
L=22
L=5
37
30.864.42
26.4436 L=15
L=12
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
FASE E
27
323129 30
41
C R U C E R O S F A S E E18
4540
3835342822
46
423736
43
33
44
21
2 ½ "
19 20 39
23 262524
2 ½ "
T-5
90°
T-2
Ø (existente) de 8" (200 mm) de Tubería de Asbesto-Cemento
8"8"
4"
8" x 4"3"
4"
4" x 3"
4" x 3"
3"3" x 2"
3" 3"
2" 90°
2"
2"
2"
3" x 2 ½ " 2 ½ "
3" x 2 ½ "
45°
22° 2 ½ "
3 "
2 ½ " x 2 ½ "
2 ½ "
2 "
2 ½ " x 2"
2 ½ "
45°
3" x 3"
3"
3"
22°2 ½ "
3" x 2 ½ "
PROPO
SED SPA
N
BEACH
273
2741.000.00Caja para operación de válvulas tipo T-5
CAJA5.002.001.002.00Caja para operación de válvulas tipo T-2M32.300.920.900.49Concreto para atraques f'c= 150 kg/cm2M3122.5738.0055.7128.86Acarreo de material producto de excavaciónM3114.0335.3551.7126.98PlantillaM3864.88259.93414.78190.17Relleno con material tipo I producto de excavaciónM3987.45297.93470.49219.03Excavación material tipo IML955.00347.00291.00317.00Tubería de A.C. de 50 mm (2") ØML305.000.00305.000.00Tubería de A.C. de 60 mm (2 1/2") ØML656.00271.00226.00159.00Tubería de A.C. de 75 mm (3") ØML64.000.0064.000.00Tubería de A.C. de 80 mm (4") Ø
CANT.CANT.CANT.CANT.TOTALFASE FFASE EFASE D
lt/hab/día.hab/vivienda.
1.5511.80 l.p.s.
1.45.444006.25
7.62
l.p.s.
hab.viv.
l.p.s.
UNIDADDATOS BÁSICOS DE PROYECTO
1.553.99
1.41.844006.40
397.0062.00
2.57
Q máximo horario = Cvh x Q max diario.
Q máximo diario = Cvd x QmedioCoeficiente de variación horario.
Coeficiente de variación diario.Q medio = (400xPob)/86400
Densidad de población.No. De habitantes.No. De viviendas.
Dotación.
1.551.555.562.26
1.41.42.561.044004006.216.08
553.00225.0089.0037.00
3.581.46
FASE FFASE EFASE D TOTAL
1175.00188.00
Tubería de Asbesto-cemento (existente)
2
(4" 3" 2 1/2" y 2") .2.- La tubería de proyecto será de A.C. 100 mm., 75 mm., 60mm. y 50 mm.
de 100 mm (4")Ø
4.1931.27
27.08
C.V. El cual contiene planimetría y altimetría.
Notas:
3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios de
1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A. de
se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm
realizarse con material producto de la excavación.4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90
tubería.
f'c = 150 kg/cm .2
7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,
6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de la
5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques y cajas de válvula será de tipo
% de la prueba proctor estándar y deberá
dirección del tramo probado.
contratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.
la tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.
presión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios de 10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba de
9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, el
8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo de
dirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.
22
Válvula de seccionamiento de proyecto
Tubería de A.C. de 100 mm (4")Ø
Tubería de A.C.de 50 mm (2")ØTubería de A.C. de 60 mm (2 1/2")Ø
Tubería de A.C. de 75 mm (3")Ø
Tapa ciega
Número de crucero
SIMBOLOGÍA
L=39Longitud (m)
Carga disponibleCota de terrenoCota piezométrica
FASE F
31.634.38
27.25
27.144.47
31.61
L=24
FASE F
7031.71
4.33
L=34
47
32.114.11
28.00
31.524.38
31.504.30
27.20
L=37
L=7
31.344.19
27.15
7473
31.54
L=45
L=15
31.61 55
L=27
48
L=5
31.56
L=32 62
66L=12
63
L=16
67
65
L=12
L=16
64
4.45
71
L=772
L=9
26.89 26.93 L=3L=116968
L=19
27.094.634.72
31.374.23
27.14
L=32L=17
52
31.55
27.354.20
57
51
56
L=22
L=29
4.6526.84
31.56
L=46
53L=9
54
L=37
27.14
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
N
3" x 3"
3"
3"
22°
3"
3" x 3" 3"2"
3" x 2"
2"
90° 2"
3" x 3"
3" 3"
22°
3"
45°3"
3"
3" x 3"
3" 3"
3"
3" x 2"
3" x 2"
2" 3"
2"
45°
2" 45°
2"
3" x 2"
3" 3"
2"
2"
3" x 2"
3"
2"
3" x 2"
2"
22°2"
2" (50 mm) de Ø3" (75 mm) de Ø
3424
Pza.Pza.
2" (50 mm) de Ø3" (75 mm) de Ø8" (200 mm) de Ø
3014
2Pza.Pza.
Pza.
CONCEPTO
CANTIDADES DE OBRA
UNIDAD
CAJA2.001.00
FASE D
FASE E
FASE F
ALTERNATIVA DE LA RED DE ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLE
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
7372605958
62 71
56
69
55
706661 68
2"
7465646350
5751 6754
75
3"
T-5
22°
3"
52
45°
49
C R U C E R O S F A S E F
T-2
47 48
T-2
53
Concepto Cantidad Unidad
Tee de Asbesto-cemento de:
8"x3" (200x75 mm) de Ø 1 Pza.
Tee de P.V.C. de:
3"x3" (75x75 mm) de Ø 4 Pza.3"x2" (75x50 mm) de Ø 3 Pza.
Extremidad de Fo.Fo. De:
8" (200 mm) de Ø 2 Pza.
Codo de P.V.C. De:
90°x2" (90°x50 mm) de Ø 5 Pza.
45°x3" (45°x75 mm) de Ø 4 Pza.45°x2" (45°x50 mm) de Ø 6 Pza.
22°x3" (22°x 75 mm) de Ø 3 Pza.22°x2" (22°x 50 mm) de Ø 1 Pza.
Ø (existente) de 8" (200 mm) de Tubería de Asbesto-Cemento
8" x 3"8"
3"
8"
3"
50 L=46 49
27.38
59
L=25
58
61
27.42
31.343.92
60
L=9L=15
PRO
POSED SPA
BEACH
SOLDADURA
VARILLA PERIMETRALDE 3/8" Ø
SOLDADA PERIMETRALMENTE AL CONTRAMARCOMEDIO DE UNA VARILLA DE 9.5 mm.(3/8") Ø
ISOMETRICO QUE INDICA LA FORMA DE UNIR ELCONTRAMARCO CON LAS VARILLAS DE LA LOSA POR
CAJA TIPO T-5
5
5
75 mm. o 50 mm. (3" o 2") Ø
TUBERÍA DE P.V.C. DE
TOMA DOMICILIARIA DE 19 mm. (3/4") DE DIÁMETRO
DE BANQUETA3
A CUADRO DEMEDIDOR
3
2
4
5
7
8
9
6
10
12
11
14
13
15
1
3
2
ESCALA: SIN
2
DETALLE 1CONEXIÓN A
4
RED MUNICIPAL 2
LISTA DE MATERIALES PARA TOMA DOMICILIARIA DE19 mm. (3/4")Ø
1
566
AJUSTAR
DETALLE 2 DE CONEXIÓN ARED MUNICIPAL.
ESCALA: SIN
15 CAJA PARA LLAVE
8
51113
59
7
0.70
NPT7
2
0.30
10126
8
MURO
14
ZANJA TIPO
DIMENSIONES DE ZANJA TIPO
75
DIÁMETRO (a)(mm.)
100
(pulg.)
34
6050
2 1/22
PLANTILLA
DIMENSIONES DE ATRAQUES DE CONCRETO
DIRECCIÓN DE LOS EMPUJES Y FORMA DE COLAR LOS ATRAQUES
DIÁMETRO NOMINAL (D)
" T "
(pulg.)
TUBO DEPVC
(mm.)
75100 4
36050 2
2 1/2
cDE ARENA
0.600.10 1.00
ANCHO. (c)
0.10
(m.)
0.60 1.00
(m.)PROFUNDIDAD (d)PLANTILLA (b)
(m.)
0.100.10
0.600.55
1.000.70
ALTURA
CODO
LADO ( A )(cm.)(cm.)
3035
3030
e
c
10
e a
x
y
3030
(cm.)LADO ( B )
ATRAQUE
0.0270.032(m3.)
VOLUMEN DE
B
0.0270.027
3030
3030
3030
" T " Y TAPA CIEGA
POTABLE DE PROYECTO
b
TUBERÍA DE AGUA
MATERIAL PRODUCTOAL 90 % PROCTOR CONRELLENO COMPACTADO
DE EXCAVACIÓNA
A
ENPERFILPERAL.
CONTRAMARCOS EXC.m3.
PED.TAB.
L.CONC.PISO TECHO2V3/8"Ø
M.TAB. APLAN.CEM.
L.CONC.
INSTALACION DE TAPA Y CONTRAMARCO
APLANADO DE CEMENTO
ELEVACIÓN
DE 1 cm. DE ESPESOR.
DALA DE CONCRETO
FIERRO POR TEMPERATURA.
MURO DE TABIQUE.
CON 2 VARS. DE 3/8" Ø.
CONCRETO REFORZADO.
2
PEDACERÍA DE TABIQUE.
PROPORCIONAMIENTO DEL CONCRETO:LOSA DE TECHO 1:2:3 1/2LOSA DE PISO 1:2:5
NIVEL DE LA CALLE.
SOLDADURA
FASE D
FASE E
FASE F
RED DE ABASTECIMIENTO DE AGUA POTABLEDETALLES
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
cm.VÁLVULASNo. VALV.m.
11.3
11.6
75a1502 1
25 50a150
1.27
1.17
cEN
DIÁMETROCAJATIPO DE
CANT.DE EN
h
kg.a/c.cm.m. m. m. m. mm.DOBLE m2. m3. m3.m2. m3. m2.
32
39
1.181.00 0.90 1.2814 1001.10 1
141.30 0.90 10021.101.181.58
1.92
2.18
1.51 0.15 0.1513.75 0.061 3.60
1.86 0.19 3.72 0.1643.740.069
VARS.
CAJA TIPO T-2
2
3/8"Ø
DATOS PARA CAJAS DE VÁLVULAS
MURS.ESP.
aEN
bEN
xEN
e y
N
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
CONCEPTO
CANTIDADES DE OBRA
UNIDAD
CAJA2.001.001.000.00Caja para operación de válvulas tipo T-5CAJA5.002.001.002.00Caja para operación de válvulas tipo T-2
M32.300.920.900.49Concreto para atraques f'c= 150 kg/cm2M3122.5738.0055.7128.86Acarreo de material producto de excavaciónM3114.0335.3551.7126.98PlantillaM3864.88259.93414.78190.17Relleno con material tipo I producto de excavaciónM3987.45297.93470.49219.03Excavación material tipo IML955.00347.00291.00317.00Tubería de A.C. de 50 mm (2") ØML305.000.00305.000.00Tubería de A.C. de 60 mm (2 1/2") ØML656.00271.00226.00159.00Tubería de A.C. de 75 mm (3") ØML64.000.0064.000.00Tubería de A.C. de 80 mm (4") Ø
CANT.CANT.CANT.CANT.TOTALFASE FFASE EFASE D
lt/hab/día.hab/vivienda.
1.5511.80 l.p.s.
1.45.444006.25
7.62
l.p.s.
hab.viv.
l.p.s.
UNIDADDATOS BÁSICOS DE PROYECTO
1.553.99
1.41.844006.40
397.0062.00
2.57
Q máximo horario = Cvh x Q max diario.
Q máximo diario = Cvd x QmedioCoeficiente de variación horario.
Coeficiente de variación diario.Q medio = (400xPob)/86400
Densidad de población.No. De habitantes.No. De viviendas.
Dotación.
1.551.555.562.26
1.41.42.561.044004006.216.08
553.00225.0089.0037.00
3.581.46
FASE FFASE EFASE D TOTAL
1175.00188.00
Tubería de Asbesto-cemento (existente)
2
(4" 3" 2 1/2" y 2") .2.- La tubería de proyecto será de A.C. 100 mm., 75 mm., 60mm. y 50 mm.
de 100 mm (4")Ø
4.1931.27
27.08
C.V. El cual contiene planimetría y altimetría.
Notas:
3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios de
1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A. de
se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm
realizarse con material producto de la excavación.4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90
tubería.
f'c = 150 kg/cm .2
7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,
6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de la
5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques y cajas de válvula será de tipo
% de la prueba proctor estándar y deberá
dirección del tramo probado.
contratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.
la tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.
presión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios de 10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba de
9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, el
8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo de
dirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.
22
Válvula de seccionamiento de proyecto
Tubería de A.C. de 100 mm (4")Ø
Tubería de A.C.de 50 mm (2")ØTubería de A.C. de 60 mm (2 1/2")Ø
Tubería de A.C. de 75 mm (3")Ø
Tapa ciega
Número de crucero
SIMBOLOGÍA
L=39Longitud (m)
Carga disponibleCota de terrenoCota piezométrica
10
c
x
y
ea
x
c10
e
1010
h
5050
50
61.5
61.5
50
275
B
A
B
B
B
A
A
ad
LOT 125F.F.E. 3.3
LOT 103F.F.E. 3.3
LOT 104F.F.E. 3.6LOT 105F.F.E. 3.3
LOT 108F.F.E. 3.7
LOT 106F.F.E. 3.7 LOT 107F.F.E. 3.7
LOT 149F.F.E. 4.0
LOT 113F.F.E. 4.05LOT 109F.F.E. 4.2
LOT 110F.F.E. 4.05
LOT 114F.F.E. 4.05
LOT 115F.F.E. 4.2
LOT 116F.F.E. 4.2
LOT 111F.F.E. 4.2
LOT 112F.F.E. 4.2
FASE D
PROPOSED FUTURE LOTS
PROPOSED FUTURE LOTS
LOT 117F.F.E. 4.2
LOT 118F.F.E. 3.9
LOT 119F.F.E. 3.75
LOT 120F.F.E. 3.6
LOT 121F.F.E. 3.6LOT 1
22F.
F.E.
3.6
LOT 130F.F.E. 4.5
LOT 131F.F.E. 4.5
LOT 129F.F.E. 4.0
LOT 128F.F.E. 4.0
LOT 127F.F.E. 3.7
LOT 126F.F.E. 3.5
LOT 123F.F.E. 3.6
LOT 124F.F.E. 3.6
276
PozoHasta 2.25 m de profundidad 1 -- 1 2 Pozo
LISTA DE MATERIALES Y CANTIDADES DE OBRACANTIDAD
FASE F
FASE E
FASE D
N
3.313
3.3833.413
3.4433.463
3.5033.533 3.573
3.204
3.2343.274
3.3143.414
3.4443.484 3.524
39*
1
40*
2
3
43*41*
4
5
44*
57-3-20
33-3
-20
60-3-2058
-3-2
0
27-3-2031-3-20
54-3
-20
24-7-20
38-3
-20
39-1
0-20
39-1
5-20
3.4031.30
3.5071.42
3.4871.392
3.6911.676
52-1.8-30
9-3.15-30
55-3.15-30
26-3.15-30
3.6321.59
2.08
2.09
3.792.68
4.183.07
4.343.24
3.522.42
3.442.00
3.821.75
4.081.83
3.122.02
3.022.09
2.26
1.93
2.17
1.52
1.85
2.24
VER PLANO DE ALCANTARILLADOSANITARIO FASES C Y B
7
6
8
9
40-3
-20
17-6
-20
26-6-20
3.662.56
3.762.46
3.662.301.64
Tubería propuesta en el proyecto de alcantarillado sanitario
Tramo cabeza
Tubería de P.V.C. para alcantarillado sanitario de 20 cm de ØSentido de escurrimiento
S I M B O L O G Í A
3.262.15Cota de plantilla
Cota de terreno
metros milésimas centímetros
Pozo de visita común
Número de pozo 2
Longitud Pendiente Diámetro 25-19-20
Pozo con caida
Tubería existente de 30 cm de Ø
Fases C y B
Pozo existente
FASE D FESE E FASE F TOTAL UNIDADNo. De viviendas 37 89 62 188 viv.Densidad de población 6.08 6.21 6.40 6.25 hab/viv.No. De habitantes 225 553 397 1175 hab.Dotación 400 400 400 400 lt/hab/día.Aportación de aguas negras 320 320 320 320 lt/hab/día.Qmed. = (320 x Pob.) / 86400 0.83 2.05 1.47 4.35 l.p.s.Harmon 3.8 3.8 3.8 3.8Qmax. = M Qmed. 3.17 7.78 5.59 16.54 l.p.s.Coeficiente de seguridad 1.5 1.5 1.5 1.5Q max. extr. = Q max. x 1.5 4.75 11.67 8.38 24.81 l.p.s.Q mín. = 0.5 Q med. 0.42 1.02 0.74 2.18 l.p.s.Sistema de eliminaciónVelocidades:
MínimaMáxima
Naturaleza de vertido Planta de tratamiento.
DATOS BÁSICOS DE PROYECTO
Gravedad.
1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresaFonatur, S.A. de C.V. el cual contiene planimetría y altimetría.
2.- Las cotas están dadas en metros y el diámetro de la tubería en centímetros.
3.- La tubería será de F.C. para alcantarillado sanitario de 20 cms de Ø.
4.- La cama para la instalación de la tubería será de arena y una vez colocadala tubería sobre de esta, se llevará a cabo un correcto acostillado del tubo conmaterial granular fino colocado a mano y este deberá quedar perfectamentecompactado entre la tubería y la zanja, así como también el resto de la tuberíadeberá ser cubierta hasta una altura de 30 cms arriba del lomo de la tubería.
5.- El relleno de la zanja será con material producto de la excavación,compactado al 90% prueba proctor. El relleno de la zanja se debe de colocartan pronto sea instalada y probada la tubería, disminuyendo así el riesgo deque la tubería sufra algún desperfecto. El relleno apisonado se hará en capasde 20 cms, en todos los lados de la estructura.
6.- Los pozos se construirán de acuerdo al pozo tipo mostrado en este plano.
7.- La construcción de la cimentación de los pozos deberá hacerse previamentea la colocación de las tuberías para evitar que se tenga que excavar bajo losextremos de las tuberías y que éstos sufran desalojamientos.Los pozos se construirán de mampostería común de tabique recocido de24x11.5x5cm. junteada con mortero de cemento y arena en proporción de 1:3.Los tabiques deberán ser mojados previamente a su colocación, con juntas deespesor no mayor que 1.5cm. (uno y medio centímetros). Cada hilada deberáquedar desplazada con respecto a la anterior en tal forma que no existacoincidencia entre las juntas verticales de los tabiques que las forman (cuatrapeado ).El paramento interior se recubrirá con un aplanado de mortero de cemento deproporción 1:3 y con un espesor mínimo de 1.0 (uno) cm. que será terminadocon llana o regla y pulido fino de cemento. El aplanado se curará, se emplearáncerchas para construir los pozos y posteriormente comprobar su sección.La plantilla para pozo se construirá en toda o en parte de la superficie quecubrirá la estructura de la cimentación, según lo indicado en el proyecto y/o porlas ordenes del Ingeniero.La compactación de la plantilla se efectuará en forma manual o con equipomecánico, buscándose la uniformidad en toda la superficie de la excavación,hasta obtener el espesor estipulado en el proyecto y/o por las órdenes delIngeniero.En la compactación manual de la plantilla se utilizará un pisón con placa defierro y previamente se aplicará al material la humedad necesaria para facilitarla compactación.
8.-A las excavaciones se les podrá dar el talud que se desee, pero sólo setomarán en cuenta el volumen correspondiente a zanjas de paredes verticalescon el ancho fijado en esta tabla y el precio unitario correspondiente. Si laSecretaria autoriza por escrito "ademe provisional" el "ancho de zanja" será elde esta tabla mas el ancho ocupado por ese ademe es indispensable que a laaltura del lomo del tubo, la zanja tenga realmente como máximo el "ancho dezanja" que se tomará en cuenta según esta nota.
9.-En los tramos en donde no cumpla con el colchón mínimo requerido deacuerdo a normas (0.90 cm.), quedará a juicio del Ingeniero residente el tipo deprotección que llevará la tubería.
NOTAS:
CONCEPTO UNIDADFASE D FASE E FASE F TOTAL
Tubería de F.C. de:20 cm de diametro 347.00 920.00 574.00 1841.00 m
Excavación en material tipo II 293.88 759.57 574.60 1628.06 m3Plantilla apisonada 22.56 59.80 37.31 119.67 m3Relleno compactado 260.42 670.87 519.26 1450.55 m3Acarreo de material sobrante. 10.90 28.90 18.03 57.84 m3Pozo de visita de:
Hasta 1.25 m de profundidad 5 17 8 30 PozoHasta 1.50 m de profundidad 1 10 3 14 PozoHasta 1.75 m de profundidad 1 5 5 11 PozoHasta 2.00 m de profundidad -- -- 5 5
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
ALTERNATIVA DE LA RED DE ALCANTARILLADO SANITARIO
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
FASE D
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
ALTERNATIVA DE LA RED DE ALCANTARILLADO SANITARIO
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
FASE E
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
PROPOSED FUTURE LOTS
LOT 315F.F.E. 3.65
LOT 316F.F.E. 3.7
LOT 314F.F.E. 3.5
LOT 342F.F.E. 3.50
LOT 340F.F.E. 4.0
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
CONCEPTO UNIDADFASE D FASE E FASE F TOTAL
Tubería de F.C. de:20 cm de diametro 347.00 920.00 574.00 1841.00 m
Excavación en material tipo II 293.88 759.57 574.60 1628.06 m3Plantilla apisonada 22.56 59.80 37.31 119.67 m3Relleno compactado 260.42 670.87 519.26 1450.55 m3Acarreo de material sobrante. 10.90 28.90 18.03 57.84 m3Pozo de visita de:
Hasta 1.25 m de profundidad 5 17 8 30 PozoHasta 1.50 m de profundidad 1 10 3 14 PozoHasta 1.75 m de profundidad 1 5 5 11 PozoHasta 2.00 m de profundidad -- -- 5 5 PozoHasta 2.25 m de profundidad 1 -- 1 2 Pozo
LISTA DE MATERIALES Y CANTIDADES DE OBRACANTIDAD
277
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
Tubería propuesta en el proyecto de alcantarillado sanitario
Tramo cabeza
Tubería de P.V.C. para alcantarillado sanitario de 20 cm de ØSentido de escurrimiento
S I M B O L O G Í A
3.262.15Cota de plantilla
Cota de terreno
metros milésimas centímetros
Pozo de visita común
Número de pozo 2
Longitud Pendiente Diámetro 25-19-20
Pozo con caida
Tubería existente de 30 cm de Ø
Fases C y B
Pozo existente
FASE D FESE E FASE F TOTAL UNIDADNo. De viviendas 37 89 62 188 viv.Densidad de población 6.08 6.21 6.40 6.25 hab/viv.No. De habitantes 225 553 397 1175 hab.Dotación 400 400 400 400 lt/hab/día.Aportación de aguas negras 320 320 320 320 lt/hab/día.Qmed. = (320 x Pob.) / 86400 0.83 2.05 1.47 4.35 l.p.s.Harmon 3.8 3.8 3.8 3.8Qmax. = M Qmed. 3.17 7.78 5.59 16.54 l.p.s.Coeficiente de seguridad 1.5 1.5 1.5 1.5Q max. extr. = Q max. x 1.5 4.75 11.67 8.38 24.81 l.p.s.Q mín. = 0.5 Q med. 0.42 1.02 0.74 2.18 l.p.s.Sistema de eliminaciónVelocidades:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
FASE F
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
CONCEPTO UNIDADFASE D FASE E FASE F TOTAL
Tubería de F.C. de:20 cm de diametro 347.00 920.00 574.00 1841.00 m
Excavación en material tipo II 293.88 759.57 574.60 1628.06 m3Plantilla apisonada 22.56 59.80 37.31 119.67 m3Relleno compactado 260.42 670.87 519.26 1450.55 m3Acarreo de material sobrante. 10.90 28.90 18.03 57.84 m3Pozo de visita de:
Hasta 1.25 m de profundidad 5 17 8 30 PozoHasta 1.50 m de profundidad 1 10 3 14 PozoHasta 1.75 m de profundidad 1 5 5 11 PozoHasta 2.00 m de profundidad -- -- 5 5 PozoHasta 2.25 m de profundidad 1 -- 1 2 Pozo
Tubería propuesta en el proyecto de alcantarillado sanitario
Tramo cabeza
Tubería de P.V.C. para alcantarillado sanitario de 20 cm de ØSentido de escurrimiento
S I M B O L O G Í A
3.262.15Cota de plantilla
Cota de terreno
metros milésimas centímetros
Pozo de visita común
Número de pozo 2
Longitud Pendiente Diámetro 25-19-20
Pozo con caida
Tubería existente de 30 cm de Ø
Fases C y B
Pozo existente
FASE D FESE E FASE F TOTAL UNIDADNo. De viviendas 37 89 62 188 viv.Densidad de población 6.08 6.21 6.40 6.25 hab/viv.No. De habitantes 225 553 397 1175 hab.Dotación 400 400 400 400 lt/hab/día.Aportación de aguas negras 320 320 320 320 lt/hab/día.Qmed. = (320 x Pob.) / 86400 0.83 2.05 1.47 4.35 l.p.s.Harmon 3.8 3.8 3.8 3.8Qmax. = M Qmed. 3.17 7.78 5.59 16.54 l.p.s.Coeficiente de seguridad 1.5 1.5 1.5 1.5Q max. extr. = Q max. x 1.5 4.75 11.67 8.38 24.81 l.p.s.Q mín. = 0.5 Q med. 0.42 1.02 0.74 2.18 l.p.s.Sistema de eliminaciónVelocidades:
MínimaMáxima
Naturaleza de vertido Planta de tratamiento.
DATOS BÁSICOS DE PROYECTO
Gravedad.
1
2
3
4
ALTERNATIVA DE LA RED DE ALCANTARILLADO SANITARIO
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
PLANO DE DETALLES
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
CONCEPTO UNIDADFASE D FASE E FASE F TOTAL
Tubería de F.C. de:20 cm de diametro 347.00 920.00 574.00 1841.00 m
Excavación en material tipo II 293.88 759.57 574.60 1628.06 m3Plantilla apisonada 22.56 59.80 37.31 119.67 m3Relleno compactado 260.42 670.87 519.26 1450.55 m3Acarreo de material sobrante. 10.90 28.90 18.03 57.84 m3Pozo de visita de:
Hasta 1.25 m de profundidad 5 17 8 30 PozoHasta 1.50 m de profundidad 1 10 3 14 PozoHasta 1.75 m de profundidad 1 5 5 11 PozoHasta 2.00 m de profundidad -- -- 5 5 PozoHasta 2.25 m de profundidad 1 -- 1 2 Pozo
LISTA DE MATERIALES Y CANTIDADES DE OBRACANTIDAD
1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresaFonatur, S.A. de C.V. el cual contiene planimetría y altimetría.
2.- Las cotas están dadas en metros y el diámetro de la tubería en centímetros.
3.- La tubería será de F.C. para alcantarillado sanitario de 20 cms de Ø.
4.- La cama para la instalación de la tubería será de arena y una vez colocadala tubería sobre de esta, se llevará a cabo un correcto acostillado del tubo conmaterial granular fino colocado a mano y este deberá quedar perfectamentecompactado entre la tubería y la zanja, así como también el resto de la tuberíadeberá ser cubierta hasta una altura de 30 cms arriba del lomo de la tubería.
5.- El relleno de la zanja será con material producto de la excavación,compactado al 90% prueba proctor. El relleno de la zanja se debe de colocartan pronto sea instalada y probada la tubería, disminuyendo así el riesgo deque la tubería sufra algún desperfecto. El relleno apisonado se hará en capasde 20 cms, en todos los lados de la estructura.
6.- Los pozos se construirán de acuerdo al pozo tipo mostrado en este plano.
7.- La construcción de la cimentación de los pozos deberá hacerse previamentea la colocación de las tuberías para evitar que se tenga que excavar bajo losextremos de las tuberías y que éstos sufran desalojamientos.Los pozos se construirán de mampostería común de tabique recocido de24x11.5x5cm. junteada con mortero de cemento y arena en proporción de 1:3.Los tabiques deberán ser mojados previamente a su colocación, con juntas deespesor no mayor que 1.5cm. (uno y medio centímetros). Cada hilada deberáquedar desplazada con respecto a la anterior en tal forma que no existacoincidencia entre las juntas verticales de los tabiques que las forman (cuatrapeado ).El paramento interior se recubrirá con un aplanado de mortero de cemento deproporción 1:3 y con un espesor mínimo de 1.0 (uno) cm. que será terminadocon llana o regla y pulido fino de cemento. El aplanado se curará, se emplearáncerchas para construir los pozos y posteriormente comprobar su sección.La plantilla para pozo se construirá en toda o en parte de la superficie quecubrirá la estructura de la cimentación, según lo indicado en el proyecto y/o porlas ordenes del Ingeniero.La compactación de la plantilla se efectuará en forma manual o con equipomecánico, buscándose la uniformidad en toda la superficie de la excavación,hasta obtener el espesor estipulado en el proyecto y/o por las órdenes delIngeniero.En la compactación manual de la plantilla se utilizará un pisón con placa defierro y previamente se aplicará al material la humedad necesaria para facilitarla compactación.
8.-A las excavaciones se les podrá dar el talud que se desee, pero sólo setomarán en cuenta el volumen correspondiente a zanjas de paredes verticalescon el ancho fijado en esta tabla y el precio unitario correspondiente. Si laSecretaria autoriza por escrito "ademe provisional" el "ancho de zanja" será elde esta tabla mas el ancho ocupado por ese ademe es indispensable que a laaltura del lomo del tubo, la zanja tenga realmente como máximo el "ancho dezanja" que se tomará en cuenta según esta nota.
9.-En los tramos en donde no cumpla con el colchón mínimo requerido deacuerdo a normas (0.90 cm.), quedará a juicio del Ingeniero residente el tipo deprotección que llevará la tubería.
NOTAS:
279
22
1
19
1719
23192
2
1 1
220
23201919
10
10 2
1
21
1
1
1
1
3229
1
8
12
2
2
21
141
1122
C
90°
VA
RIA
BLE
300
VA
RIA
BLE
1010
20
120 (D)
9028
14 4
1
11 1
8
300298263
15 17
8263298300
2 19 19
1
1 51
1
10
2
1
10 11
60
9028
4040
d
20
2030
0 V
AR
IABL
EV
AR
IABL
E
2510
10
120 (D)
25
60
4040
25
d
2520
A BC
DØ90°
Ø
A B
ED
N
FASE F
FASE E
FASE D
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
Tubería propuesta en el proyecto de alcantarillado sanitario
Tramo cabeza
Tubería de P.V.C. para alcantarillado sanitario de 20 cm de ØSentido de escurrimiento
S I M B O L O G Í A
3.262.15Cota de plantilla
Cota de terreno
metros milésimas centímetros
Pozo de visita común
Número de pozo 2
Longitud Pendiente Diámetro 25-19-20
Pozo con caida
Tubería existente de 30 cm de Ø
Fases C y B
Pozo existente
FASE D FESE E FASE F TOTAL UNIDADNo. De viviendas 37 89 62 188 viv.Densidad de población 6.08 6.21 6.40 6.25 hab/viv.No. De habitantes 225 553 397 1175 hab.Dotación 400 400 400 400 lt/hab/día.Aportación de aguas negras 320 320 320 320 lt/hab/día.Qmed. = (320 x Pob.) / 86400 0.83 2.05 1.47 4.35 l.p.s.Harmon 3.8 3.8 3.8 3.8Qmax. = M Qmed. 3.17 7.78 5.59 16.54 l.p.s.Coeficiente de seguridad 1.5 1.5 1.5 1.5Q max. extr. = Q max. x 1.5 4.75 11.67 8.38 24.81 l.p.s.Q mín. = 0.5 Q med. 0.42 1.02 0.74 2.18 l.p.s.Sistema de eliminaciónVelocidades:
MínimaMáxima
Naturaleza de vertido Planta de tratamiento.
DATOS BÁSICOS DE PROYECTO
Gravedad.
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
ALTERNATIVA DE LA RED DE HIDRANTESFASE D
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
N
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
N
P.C.I. (Hidrantes)
Área de influencia (P.C.I)
Longitud (m.)
Número de crucero
Carga disponible
Cota piezométricaCota de terreno
L=100.00
42
2.5230.52
28.00
Tubería de P.V.C. de 100 mm. (4")Ø (Proyecto)Tubería de asbesto-cemento de 200 mm. (8")Ø (existente)
Tubería de P.V.C. de 50 mm. (2 ")Ø (Proyecto)
Válvula de seccionamiento de proyecto
Tubería de P.V.C. de 60 mm. (2 1/2")Ø (Proyecto)Tubería de P.V.C. de 75 mm. (3 ")Ø (Proyecto)
Notas:
1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A de C.V.El cual contiene planimetría y altimetría.
2.- La tubería de proyecto será de P.V.C. anger de 100, 75, 60 y 50 mm. (4", 3", 2 1/2" y 2")rd-40.1.
3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios dedirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.
4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90% de la prueba proctor estandar y deberárealizarse con material producto de la excavación.
5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques será de tipo f'c = 150 kg/cm 2.
6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de latubería.
7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm2.
8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo dela tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.
9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, elcontratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.
10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba depresión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios dedirección del tramo probado.
11.- La manguera utilizada para los hidrantes se depositará en un lugar de fácil acceso alpersonal encargado del sistema contra incendio.
12.- Los datos hidráulicos de la red de hidrantes fases D, E y F corresponden a las corridaselectrónicas con clave: LORRHFD1.RES (para la fase D), LORRHFE1.RES (para la fase E) yLORRHFF1.RES (para la fase F)
Tapa ciega
FASE F
FASE E
FASE D
3.8627.14
31.00
4.3425.88
30.22
3.7826.44
30.22
3.4726.02
29.49
3.6522.44
26.09
3.8925.57
29.463.8324.30
28.13
4.3525.11
29.46
L=4
L=1
L=1
L=5
L=3
L=2
L=3
8.462.82
13.00
P.V.C.38.00
FASE E
metroslt/seg
P.V.C.P.V.C.38.00 mm
lt/seg
FASE F
2.82
DATOS DE PROYECTO
2.06
38.00P.V.C.
11.00
2.828.46
30.00
1.06
38.00P.V.C.
7.00
2.828.46
30.00
FASE D
Diámetro de mangueraMaterial de la red contra incendio
Longitud de manguera
3.003.003.00simultáneamenteGasto por hidranteGasto total
Número de hidrantesÁrea de proyecto
Número de hidrantes funcionando
UNIDADHas.
31.00
TOTAL5.79
Hidrantes
30.008.46
Hidrantes
FASE D FASE E FASE F TOTALCANT. CANT. CANT. CANT.
Tubería de P.V.C., Anger RD 41 de 80 mm (4") Ø 186.00 298.00 257.00 741.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 60 mm (2 1/2") Ø 198.00 317.00 211.00 726.00 MLExcavación material tipo I 230.40 369.00 280.80 880.20 M3Relleno con material tipo I producto de excavación 205.03 328.37 249.77 783.17 M3Plantilla 23.04 36.90 28.08 88.02 M3Acarreo de material producto de excavación 25.37 40.63 31.03 97.03 M3Concreto para atraques f'c= 150 kg/cm2 0.37 0.63 0.62 1.62 M3Caja para operación de válvulas tipo T-2 2.00 1.00 2.00 5.00 CAJACaja para operación de válvulas tipo T-5 0.00 1.00 1.00 2.00 CAJA
Pza.890°x2" (90°x50 mm) de ØPza.190°x4" (90°x100 mm) de Ø
Codo de P.V.C. De:
Pza.34" (100 mm) de Ø
Extremidad espiga de P.V.C. de:
Pza.28" (200 mm) de Ø
Extrimdad de Fo.Fo. De:
Pza.24"x2" (100x50 mm) de ØPza.24"x4" (100x100 mm) de Ø
Tee de P.V.C. de:
Pza.18"x4" (200x100 mm) de Ø
Tee de Asbesto-cemento de:
UnidadCantidadConcepto
T-2
8
4" x 2"
4" x 2"2"
2"
4"
4"4
4" x 4"
4" x 2"
2"
2"
4" x 2"
4"
3
4"
90°
4"
1
4"
8"8" x 4"
T-2
8"
(existente) de 8" (200 mm) de Tubería de Asbesto-Cemento
C R U C E R O S F A S E D
7
4" x 4"
4" x 2"
2"
2"
4" x 2"
4"
4"
14
5 6 9 10 11
12 13
2"
90°
2"
4"
4"
4" x 2"2"
2
2.67
3.00
30.00
280
N
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
ALTERNATIVA DE LA RED DE HIDRANTESFASE E
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
N
P.C.I. (Hidrantes)
Área de influencia (P.C.I)
Longitud (m.)
Número de crucero
Carga disponible
Cota piezométricaCota de terreno
L=100.00
42
2.5230.52
28.00
Tubería de P.V.C. de 100 mm. (4")Ø (Proyecto)Tubería de asbesto-cemento de 200 mm. (8")Ø (existente)
Tubería de P.V.C. de 50 mm. (2 ")Ø (Proyecto)
Válvula de seccionamiento de proyecto
Tubería de P.V.C. de 60 mm. (2 1/2")Ø (Proyecto)Tubería de P.V.C. de 75 mm. (3 ")Ø (Proyecto)
Notas:
1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A de C.V.El cual contiene planimetría y altimetría.
2.- La tubería de proyecto será de P.V.C. anger de 100, 75, 60 y 50 mm. (4", 3", 2 1/2" y 2")rd-40.1.
3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios dedirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.
4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90% de la prueba proctor estandar y deberárealizarse con material producto de la excavación.
5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques será de tipo f'c = 150 kg/cm 2.
6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de latubería.
7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm 2.
8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo dela tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.
9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, elcontratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.
10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba depresión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios dedirección del tramo probado.
11.- La manguera utilizada para los hidrantes se depositará en un lugar de fácil acceso alpersonal encargado del sistema contra incendio.
12.- Los datos hidráulicos de la red de hidrantes fases D, E y F corresponden a las corridaselectrónicas con clave: LORRHFD1.RES (para la fase D), LORRHFE1.RES (para la fase E) yLORRHFF1.RES (para la fase F)
Tapa ciega
FASE F
FASE E
FASE D
Lista de materialesCRUCEROS FASE E
Pza.485/8" x 2" (15.90x63.50 mm)Pza.163/4"x3 1/2" (19.10x88.9 mm)
Tornillos de:
Pza.64" (100 mm) de ØPza.28" (200 mm) de Ø
Empaques de Neopreno de:
Pza.34" (100 mm) de Ø
Válvula de seccionamiento tipo compuerta de:
Pza.28" (200 mm) de Ø
Junta Gibault de:
Pza.44"x2" (100x50 mm) de Ø
Reducción campana de P.V.C. De:
Pza.122° x 2" (22°x50 mm) de ØPza.122° x 4" (22°x100 mm) de Ø
Codo de P.V.C. De:
Pza.145° x 2" (45°x50 mm) de Ø
Codo de P.V.C. De:
Pza.990°x2" (90°x50 mm) de Ø
Codo de P.V.C. De:
Pza.24" (100 mm) de Ø
Extremidad campana de P.V.C. de:
Pza.34" (100 mm) de Ø
Extremidad espiga de P.V.C. de:
Pza.18" (200 mm) de Ø
Extremidad de Fo.Fo. De:
Pza.74"x2" (100X50 mm) de ØPza.14"x4" (100X100 mm) de Ø
Tee de P.V.C. De:
Pza.14"x2" (100x50 mm) de ØPza.14"x4" (100x100 mm) de Ø
Cruz de P.V.C. De:
Pza.18"x4" (200x100 mm) de Ø
Tee de Asbesto-cemento de:
UnidadCantidadConcepto
29
4"4"
2"
2"
4" x 2"4"
4"
4"22°
4" x 2"
2"
26
4" x 2"
2"
322722
4"4" x 2"
2"
2 "
45°
22°
4 "
21
4" x 2 "4"
4.0426.83
30.87 4.6222.93
27.55
4.2322.80
27.03
4.6625.54
30.20
4.5525.70
30.25
5.0925.48
30.57
4.4226.16
30.5830.87
26.484.39
30.87
26.58
31
30
29
28
27
26
25
2423
22
21
2019
18
17
16
15
1
34
25
3028
24232019
33
2"
90°
2"
311816
2" 4" x 2"
4"
4"
T-54"
17 4"
4" x 4"4"
Tubería de Asbesto-Cemento (existente) de 8" (200 mm) de Ø
8"
T-2
8" x 4" 8"
4"
15
C R U C E R O S F A S E E
4" x 4"
2.67
3.00
30.008.462.82
13.00
P.V.C.38.00
FASE E
metroslt/seg
P.V.C.P.V.C.38.00 mm
lt/seg
FASE F
2.82
DATOS DE PROYECTO
2.06
38.00P.V.C.
11.00
2.828.46
30.00
1.06
38.00P.V.C.
7.00
2.828.46
30.00
FASE D
Diámetro de mangueraMaterial de la red contra incendio
Longitud de manguera
3.003.003.00simultáneamenteGasto por hidranteGasto total
Número de hidrantesÁrea de proyecto
Número de hidrantes funcionando
UNIDADHas.
31.00
TOTAL5.79
Hidrantes
30.008.46
Hidrantes
FASE D FASE E FASE F TOTALCANT. CANT. CANT. CANT.
Tubería de P.V.C., Anger RD 41 de 80 mm (4") Ø 186.00 298.00 257.00 741.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 60 mm (2 1/2") Ø 198.00 317.00 211.00 726.00 MLExcavación material tipo I 230.40 369.00 280.80 880.20 M3Relleno con material tipo I producto de excavación 205.03 328.37 249.77 783.17 M3Plantilla 23.04 36.90 28.08 88.02 M3Acarreo de material producto de excavación 25.37 40.63 31.03 97.03 M3Concreto para atraques f'c= 150 kg/cm2 0.37 0.63 0.62 1.62 M3Caja para operación de válvulas tipo T-2 2.00 1.00 2.00 5.00 CAJACaja para operación de válvulas tipo T-5 0.00 1.00 1.00 2.00 CAJA
CONCEPTO UNIDAD
CANTIDADES DE OBRA
L=33
L=18
L=37
L=28
L=23
L=30
L=25L=10
L=22
L=47L=56
L=58
L=57
L=36
L=36
L=21
L=42
L=31
L=5
34
33
32
4.29
31.20
27.014.19
31.63
28.003.63
30.87
26.684.19
4.5026.37
30.87
3.5827.29
30.87
4.4026.47
30.87
3.7827.09
30.87
4.2726.60
30.87
4.1026.77
30.87
L=1
L=1
L=1
L=5
L=3
L=1L=1
L=1
L=3
L=3
L=1
L=1
L=1
281
P.C.I. (Hidrantes)
Área de influencia (P.C.I)
Longitud (m.)
Número de crucero
Carga disponible
Cota piezométricaCota de terreno
L=100.00
42
2.5230.52
28.00
Tubería de P.V.C. de 100 mm. (4")Ø (Proyecto)Tubería de asbesto-cemento de 200 mm. (8")Ø (existente)
Tubería de P.V.C. de 50 mm. (2 ")Ø (Proyecto)
Válvula de seccionamiento de proyecto
Tubería de P.V.C. de 60 mm. (2 1/2")Ø (Proyecto)Tubería de P.V.C. de 75 mm. (3 ")Ø (Proyecto)
Notas:
1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A de C.V.El cual contiene planimetría y altimetría.
2.- La tubería de proyecto será de P.V.C. anger de 100, 75, 60 y 50 mm. (4", 3", 2 1/2" y 2")rd-40.1.
3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios dedirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.
4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90% de la prueba proctor estandar y deberárealizarse con material producto de la excavación.
5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques será de tipo f'c = 150 kg/cm 2.
6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de latubería.
7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm 2.
8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo dela tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.
9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, elcontratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.
10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba depresión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios dedirección del tramo probado.
11.- La manguera utilizada para los hidrantes se depositará en un lugar de fácil acceso alpersonal encargado del sistema contra incendio.
12.- Los datos hidráulicos de la red de hidrantes fases D, E y F corresponden a las corridaselectrónicas con clave: LORRHFD1.RES (para la fase D), LORRHFE1.RES (para la fase E) yLORRHFF1.RES (para la fase F)
Tapa ciega
FASE F
FASE E
FASE D
N
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
ALTERNATIVA DE LA RED DE HIDRANTESFASE F
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
N
36
35
90°
2"
4"
2"
2"4" x 2"
4" x 2"
374"
2"
4"
4" x 2"
4" x 4"
3635
4"
8"8" x 4"
T-2
8"
Ø (existente) de 8" (200 mm) de Tubería de Asbesto-Cemento
C R U C E R O S F A S E F
2"
2"22°
5122°x2" (22°x50 mm) de Ø 1 Pza.
2.67
3.00
30.008.462.82
13.00
P.V.C.38.00
FASE E
metroslt/seg
P.V.C.P.V.C.38.00 mm
lt/seg
FASE F
2.82
DATOS DE PROYECTO
2.06
38.00P.V.C.
11.00
2.828.46
30.00
1.06
38.00P.V.C.
7.00
2.828.46
30.00
FASE D
Diámetro de mangueraMaterial de la red contra incendio
Longitud de manguera
3.003.003.00simultáneamenteGasto por hidranteGasto total
Número de hidrantesÁrea de proyecto
Número de hidrantes funcionando
UNIDADHas.
31.00
TOTAL5.79
Hidrantes
30.008.46
Hidrantes
FASE D FASE E FASE F TOTALCANT. CANT. CANT. CANT.
Tubería de P.V.C., Anger RD 41 de 80 mm (4") Ø 186.00 298.00 257.00 741.00 MLTubería de P.V.C., Anger RD 41 de 60 mm (2 1/2") Ø 198.00 317.00 211.00 726.00 MLExcavación material tipo I 230.40 369.00 280.80 880.20 M3Relleno con material tipo I producto de excavación 205.03 328.37 249.77 783.17 M3Plantilla 23.04 36.90 28.08 88.02 M3Acarreo de material producto de excavación 25.37 40.63 31.03 97.03 M3Concreto para atraques f'c= 150 kg/cm2 0.37 0.63 0.62 1.62 M3Caja para operación de válvulas tipo T-2 2.00 1.00 2.00 5.00 CAJACaja para operación de válvulas tipo T-5 0.00 1.00 1.00 2.00 CAJA
CONTRAMARCO CON LAS VARILLAS DE LA LOSA PORISOMETRICO QUE INDICA LA FORMA DE UNIR EL
MEDIO DE UNA VARILLA DE 9.5 mm.(3/8") ØSOLDADA PERIMETRALMENTE AL CONTRAMARCO
c
x
x
10y
e
c
10
e a
50
50
x
y
N
P.C.I. (Hidrantes)
Área de influencia (P.C.I)
Longitud (m.)
Número de crucero
Carga disponible
Cota piezométricaCota de terreno
L=100.00
42
2.5230.52
28.00
Tubería de P.V.C. de 100 mm. (4")Ø (Proyecto)Tubería de asbesto-cemento de 200 mm. (8")Ø (existente)
Tubería de P.V.C. de 50 mm. (2 ")Ø (Proyecto)
Válvula de seccionamiento de proyecto
Tubería de P.V.C. de 60 mm. (2 1/2")Ø (Proyecto)Tubería de P.V.C. de 75 mm. (3 ")Ø (Proyecto)
Notas:
1.- Este plano se formó utilizando el plano proporcionado por la empresa Fonatur S.A de C.V.El cual contiene planimetría y altimetría.
2.- La tubería de proyecto será de P.V.C. anger de 100, 75, 60 y 50 mm. (4", 3", 2 1/2" y 2")rd-40.1.
3.- Se construirán atraques de concreto simple horizontales y/o verticales, en los cambios dedirección mayores a 22°30' tales como tees, codos etc.
4.- El relleno de la zanja deberá compactarse al 90% de la prueba proctor estandar y deberárealizarse con material producto de la excavación.
5.- El concreto que se utilizará en la construcción de atraques será de tipo f'c = 150 kg/cm 2.
6.- Los atraques deberán colocarse antes de llevar a cabo la prueba hidrostática de latubería.
7.- Para soportar las válvulas de compuerta, tees, cruces, y carretes dentro de las cajas tipo,se colocarán silletas de concreto simple de f'c = 150 kg/cm 2.
8.- La presión de prueba en obra sostenida será de 1 a 2 horas a 1.5 la presión de trabajo dela tubería, debiendo respetarse un tiempo de llenado previo de 24 horas.
9.- No deberá existir ninguna fuga de agua en el tramo probado y si se detectara alguna, elcontratista deberá hacer las reparaciones necesarias y repetir la prueba.
10.- Para evitar desplazamientos por efecto del empuje producido durante la prueba depresión hidrostática, se deberá colocar atraques provisionales en todos los cambios dedirección del tramo probado.
11.- La manguera utilizada para los hidrantes se depositará en un lugar de fácil acceso alpersonal encargado del sistema contra incendio.
12.- Los datos hidráulicos de la red de hidrantes fases D, E y F corresponden a las corridaselectrónicas con clave: LORRHFD1.RES (para la fase D), LORRHFE1.RES (para la fase E) yLORRHFF1.RES (para la fase F)
Tapa ciega
FASE F
FASE E
FASE D
c
h
10
1010
50
50
61.5
61.5
a
0.010.09
0.09
0.300.40
0.60
0.01 0.010.09
0.090.01
0.600.30 0.40
10.- Tapa hecha con placa de calibre 16 soldada al marco.11.- Agarradera para tapa de alambrón liso de 1/4 de pulgada de diámetro.12.- Marco de registro de ángulo de 1" x 1".13.- Contramarco de ángulo de 1" x 1".14.- Concreto simple para recubrir el contramarco 1:3, este deberá ir a nivel de la rasante del andador.15.- Ancla de contramarco de ángulo de 1" x 1".16.- Tabique recocido de 24x12x5 cm junteado con mortero 1:3.17.- Plantilla de concreto de 1:3.
ee
10
a
c
x
y
0.18
0.1
ea
e
0.40
0.05
0.10
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
ALTERNATIVA DE LA RED DE HIDRANTESPLANO DE DETALLES
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:S/E
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
" T " Y TAPA CIEGA
3030
3030
3030
0.0270.027
VOLUMEN DE
(m3.)0.0320.027
ATRAQUELADO ( B )
(cm.)
3030
30
NIVEL DE LA CALLE.
LOSA DE TECHO 1:2:3 1/2PROPORCIONAMIENTO DEL CONCRETO:
PEDACERÍA DE TABIQUE.
CONCRETO REFORZADO.
CON 2 VARS. DE 3/8" Ø.
MURO DE TABIQUE.
FIERRO POR TEMPERATURA.
DALA DE CONCRETO
INSTALACION DE TAPA Y CONTRAMARCO
DE 1 cm. DE ESPESOR.APLANADO DE CEMENTO
ELEVACIÓN
SOLDADURA
LOSA DE PISO 1:2:5
c
B
B
B
b
AB
B
A
AA
A
0.300.15
Niple de 38 mm. (1 1/2") de Ø, L = 0.15 m.Codo de Fo.Galv. de 90°x 38 mm. (90°x1 1/2") de Ø.Niple de 38 mm. (1 1/2") de Ø, L = 0.38 m.
Niple de Fo.Galv. de 38 mm. (1 1/2") de Ø, L = 0.30 m.
Adaptador Campana de P.V.C. Anger de 50 mm. (2") de Ø.
Codo de Fo.Galv. de 45°x 38 mm. (45°x1 1/2") de Ø.
Reducción campana de Fo.Galv. de 38 mm. (2x1 1/2") de Ø.
Niple de 38 mm. (1 1/2") de Ø, L = 0.40 m.
Válvula compuerta 26-CI de Bronce (contra incendio) cabeza roscada 150 lb/pulg2 (10.5 kg/cm2), Extremos rocables (hembra-macho) de 38 mm. (1 1/2") de Ø.
SIMPLE F'c = 150 KG/CM2.ATRAQUE DE CONCRETO
5
87
9
6
Clave1
4
23
1
23
HIDRANTE
Pza.
Pza.
Pza.
Pza.
Unidad
m.
m.m.m.
LISTA DE PIEZAS ESPECIALESConcepto
m.
ESCALA = SINCORTE
1
11
1
1
Cantidad1112
4
517
6
4
N.P.T.
15
16
1214
7
1310 11
9
8
0.30 x 0.30 METROS.REGISTRO DE
b
0.90
0.90
0.90
CAJATIPONo.
50a150
50a150
5
9
2
2
11.6
11.3
1.17
1.32
1.30
1.20
CANT.DIAMETRO
VALVULAS
75a1502
DE
1
VALV.DE
ch a
11.31.27
m.EN
cm.EN
1.00
m.EN
m.EN
M.TAB.
m2
3.75
3.72
4.28
2
CONTRAMARCOS
DATOS PARA CAJAS DE VALVULAS
2
1.58
1.48
14
14
1.18
1.48
1.10
1.40
yxe
m.EN
1.2814
cm.
ESP.MURS.
1.18
m.EN
DOBLE
1.10
100
100
2.18
2.35
0.19
0.18
1.86
1.75
EXC.
1 100
PERFILPERAL.
mm.1.92
m3PED. L.CONC.
m3PISO
0.151.51
m2TAB.
0.069
0.066
3.74
4.20
0.164
0.149
39
37
APLAN.
2V3/8"Ø
0.061
m3
3.60
m2CEM.
L.CONC. VARS.
0.151
m3TECHO
32
kg.a/c3/8"Ø
3
1
2
4
5
PLANTAHIDRANTE
ESCALA = SIN
4
6
AGARRADERA DE ALAMBRON DE 6.35 MM. (1/4") DE Ø
0.15
0.25
CAJA TIPO T-5
5
5
CAJA TIPO T-2
DE 3/8" ØVARILLA PERIMETRAL
SOLDADURA
2
2
CAJA TIPO T-9 9
9
283
FASE F
FASE E
FASE D
N
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
ALTERNATIVA DE LA RED DE RIEGOFASE D
1.- La válvula de acoplamiento rápido se abrirá al insertar el acoplador y se cierra alretirarlo.La tapa que protege la válvula cae sola cuando se retira el acoplador.
2.- El codo giratorio nos sirve para conectar la manguera al acoplador protegiendo lamanguera de doblamientos.
3.- Se debe de asegurar de que las conexiones estén bien hechas para evitar cualquieraccidente ya que la válvula siempre trabajará bajo una presión constante.
4.- Con el fin de mantener fija la válvula de acoplamiento rápido, está deberá estarahogada sobre una plantilla de concreto simplede 150 Kg / m2. de 30 x 30 cm.
5.- Para darle protección a la válvula de acoplamiento rápido, se instalará una tapa hechade herrería la cual deberá ser de placa de acero de calibre No 16 así como solera.Quedando a criterio del residente el diseño de la tapa así como su instalación de la toma.La tapa deberá instalarse a nivel de terreno esto con el fin de evitar accidentes.
6.- La longitud de la tubería para la toma de riego es de 2.50 en promedio.
7.- Todas las tapas de las cajas de válvulas deberán de llevar la leyenda "V.A.R" (Válvulade Acoplamiento Rápido).
8.- Las válvulas de acoplamiento rápido (V.A.R.) del sistema de riego, serán alimentadaspor medio de la red de hidrantes, (ver proyecto de la red de hidrantes).
9.- Los cruceros señalados en este plano, son los mismos al plano ejecutivo de hidrantes(ver plano de red de hidrantes), debido a que se ocupa la misma red de tuberias paraambos proyectos.
Tubería de P.V.C. de 75 mm. (3 ")Ø (Proyecto)
Tubería de P.V.C. de 60 mm. (2 1/2")Ø (Proyecto)
Tubería de P.V.C. de 50 mm. (2 ")Ø (Proyecto)
Tubería de asbesto-cemento de 200 mm. (8")Ø (existente)
Tubería de P.V.C. de 100 mm. (4")Ø (Proyecto)
Cota piezométrica
Número de crucero
Área de influencia (V.A.R.)
Longitud (m.)
Cota de terrenoCarga disponible
Válvula de seccionamiento de proyecto
P.C.I. (Hidrantes)
27.614.1931.80
47
L=100
Válvula de acoplamiento rapido (V.A.R.)
FASE D FASE E FASE F TOTAL UNIDADGasto disponible 8.46 8.46 8.46 25.38 m3/seg.No. de mangeras en uso simultaneo 12.00 21.00 17.00 50.00 pzas.Gasto por mangera 0.30 0.30 0.30 0.30 lt/seg.Velocidad 1.06 1.06 1.06 1.06 m/seg.Pérdida por fricción 1.70 1.70 1.70 1.70 m.Tiempo de regado 166.67 166.67 166.67 166.67 seg.Lámina de riego 0.005 0.005 0.005 0.01 m.Díametro de la manguera 19 (3/4") 19 (3/4") 19 (3/4") 19 (3/4") mm.
DATOS DE PROYECTO
60cm
LongitudVariable
30x30 cm
13
1.00 PZA.14
Detalle de tapa de herrería deplaca de acero de calibre 16.
PZA.
PZA
2.00
PZA.
PZA.
PZA.
PZA.
PZA.
PZA.
1.00
1.00
1.00
1.00
2.50 ML prom.
PZA.
PZA.
1.00
1.00
PZA.
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00 PZA.
2
1
4
3
12
7
8
10
9
6
5
11
12
60cm
Tapa
Tubo
4
14
10
3
Solera cal 14
Solera
Perno
Soldadura entresolera y la tapa
Ranura sobreel tubo
Planta
Acotación en cms.
Tapa
Perfil
Perno de 1/4"de Ø
Tibo
N DE TERRENO
Concreto simple de150 Kg/cm2.
Ranura sobreel tubo
D E T A L L E D E IN S T A L A C IÓ N D E L A S V Á L V U L A S D E
ACOPLAMIENTO RÁPIDO EN LAS REDES DE RIEGO.
10
Tapa
12
11
14 9
13
6 4
5
6
15cm
8
10
7
5cm
4
4
Soldaduraentre
solera y el tubo
100 mm. o 50 mm. TUBERÍA DE P.V.C. DE
(4" o 2 ") Ø
3
L=19
3.7427.62
31.36
L=28
L=29
L=27
L=24
L=39
L=18
L=29
L=12
L=13
L=24
L=23
L=23
L=31
L=26
L=20
31.44
27.843.60
31.51
28.003.51
31.28
27.403.88
31.21
26.874.34
31.15
27.024.13
31.13
27.353.78
31.19
27.124.07
31.16
27.523.64
31.15
27.683.47
31.07
27.523.55
31.14
27.253.89
31.13
27.303.83
31.08
26.924.16
31.06
26.714.35
31.01
27.353.6630.99
27.343.65
1
2
3
4
5
6
7
8
9
1011
12
1314
FASE D
284
FASE F
FASE E
FASE D
N
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
ALTERNATIVA DE LA RED DE RIEGOFASE D
1.- La válvula de acoplamiento rápido se abrirá al insertar el acoplador y se cierra alretirarlo.La tapa que protege la válvula cae sola cuando se retira el acoplador.
2.- El codo giratorio nos sirve para conectar la manguera al acoplador protegiendo lamanguera de doblamientos.
3.- Se debe de asegurar de que las conexiones estén bien hechas para evitar cualquieraccidente ya que la válvula siempre trabajará bajo una presión constante.
4.- Con el fin de mantener fija la válvula de acoplamiento rápido, está deberá estarahogada sobre una plantilla de concreto simplede 150 Kg / m2. de 30 x 30 cm.
5.- Para darle protección a la válvula de acoplamiento rápido, se instalará una tapa hechade herrería la cual deberá ser de placa de acero de calibre No 16 así como solera.Quedando a criterio del residente el diseño de la tapa así como su instalación de la toma.La tapa deberá instalarse a nivel de terreno esto con el fin de evitar accidentes.
6.- La longitud de la tubería para la toma de riego es de 2.50 en promedio.
7.- Todas las tapas de las cajas de válvulas deberán de llevar la leyenda "V.A.R" (Válvulade Acoplamiento Rápido).
8.- Las válvulas de acoplamiento rápido (V.A.R.) del sistema de riego, serán alimentadaspor medio de la red de hidrantes, (ver proyecto de la red de hidrantes).
9.- Los cruceros señalados en este plano, son los mismos al plano ejecutivo de hidrantes(ver plano de red de hidrantes), debido a que se ocupa la misma red de tuberias paraambos proyectos.
Tubería de P.V.C. de 75 mm. (3 ")Ø (Proyecto)
Tubería de P.V.C. de 60 mm. (2 1/2")Ø (Proyecto)
Tubería de P.V.C. de 50 mm. (2 ")Ø (Proyecto)
Tubería de asbesto-cemento de 200 mm. (8")Ø (existente)
Tubería de P.V.C. de 100 mm. (4")Ø (Proyecto)
Cota piezométrica
Número de crucero
Área de influencia (V.A.R.)
Longitud (m.)
Cota de terrenoCarga disponible
Válvula de seccionamiento de proyecto
P.C.I. (Hidrantes)
27.614.1931.80
47
L=100
Válvula de acoplamiento rapido (V.A.R.)
FASE D FASE E FASE F TOTAL UNIDADGasto disponible 8.46 8.46 8.46 25.38 m3/seg.No. de mangeras en uso simultaneo 12.00 21.00 17.00 50.00 pzas.Gasto por mangera 0.30 0.30 0.30 0.30 lt/seg.Velocidad 1.06 1.06 1.06 1.06 m/seg.Pérdida por fricción 1.70 1.70 1.70 1.70 m.Tiempo de regado 166.67 166.67 166.67 166.67 seg.Lámina de riego 0.005 0.005 0.005 0.01 m.Díametro de la manguera 19 (3/4") 19 (3/4") 19 (3/4") 19 (3/4") mm.
DATOS DE PROYECTO
L=27
L=21
L=18
L=24L=5
L=33
L=24
L=28
L=23
L=28L=7
L=28
L=14L=17
L=21
L=25
L=27
L=29
L=12
L=24
L=30
L=18
L=26
L=39
L=27
L=20
31.51
28.003.51
31.63
28.003.63
31.40
27.304.10
31.23
27.024.21
31.10
26.814.29
31.08
26.694.39
30.99
26.244.75
30.98
25.895.09
31.07
26.654.42
30.88
26.734.15
30.68
26.684.00
31.06
26.514.55
31.06
26.404.66
31.03
26.804.23
30.99
26.414.58
30.98
26.364.62
30.51
26.294.22
29.19
24.724.47
28.77
24.674.10
31.08
26.744.34
28.75
24.484.27
28.73
24.953.78
28.74
24.394.35
28.74
24.494.25
28.71
25.063.65
28.73
24.544.19
28.70
24.394.31
28.68
24.184.50
1
15
16
17
18
19
20
2122
2324
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
FASE E
285
FASE F
FASE E
FASE D
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
ALTERNATIVA DE LA RED DE RIEGOFASE D
1.- La válvula de acoplamiento rápido se abrirá al insertar el acoplador y se cierra alretirarlo.La tapa que protege la válvula cae sola cuando se retira el acoplador.
2.- El codo giratorio nos sirve para conectar la manguera al acoplador protegiendo lamanguera de doblamientos.
3.- Se debe de asegurar de que las conexiones estén bien hechas para evitar cualquieraccidente ya que la válvula siempre trabajará bajo una presión constante.
4.- Con el fin de mantener fija la válvula de acoplamiento rápido, está deberá estarahogada sobre una plantilla de concreto simplede 150 Kg / m2. de 30 x 30 cm.
5.- Para darle protección a la válvula de acoplamiento rápido, se instalará una tapa hechade herrería la cual deberá ser de placa de acero de calibre No 16 así como solera.Quedando a criterio del residente el diseño de la tapa así como su instalación de la toma.La tapa deberá instalarse a nivel de terreno esto con el fin de evitar accidentes.
6.- La longitud de la tubería para la toma de riego es de 2.50 en promedio.
7.- Todas las tapas de las cajas de válvulas deberán de llevar la leyenda "V.A.R" (Válvulade Acoplamiento Rápido).
8.- Las válvulas de acoplamiento rápido (V.A.R.) del sistema de riego, serán alimentadaspor medio de la red de hidrantes, (ver proyecto de la red de hidrantes).
9.- Los cruceros señalados en este plano, son los mismos al plano ejecutivo de hidrantes(ver plano de red de hidrantes), debido a que se ocupa la misma red de tuberias paraambos proyectos.
Tubería de P.V.C. de 75 mm. (3 ")Ø (Proyecto)
Tubería de P.V.C. de 60 mm. (2 1/2")Ø (Proyecto)
Tubería de P.V.C. de 50 mm. (2 ")Ø (Proyecto)
Tubería de asbesto-cemento de 200 mm. (8")Ø (existente)
Tubería de P.V.C. de 100 mm. (4")Ø (Proyecto)
Cota piezométrica
Número de crucero
Área de influencia (V.A.R.)
Longitud (m.)
Cota de terrenoCarga disponible
Válvula de seccionamiento de proyecto
P.C.I. (Hidrantes)
27.614.19
31.80
47
L=100
Válvula de acoplamiento rapido (V.A.R.)
FASE D FASE E FASE F TOTAL UNIDADGasto disponible 8.46 8.46 8.46 25.38 m3/seg.No. de mangeras en uso simultaneo 12.00 21.00 17.00 50.00 pzas.Gasto por mangera 0.30 0.30 0.30 0.30 lt/seg.Velocidad 1.06 1.06 1.06 1.06 m/seg.Pérdida por fricción 1.70 1.70 1.70 1.70 m.Tiempo de regado 166.67 166.67 166.67 166.67 seg.Lámina de riego 0.005 0.005 0.005 0.01 m.Díametro de la manguera 19 (3/4") 19 (3/4") 19 (3/4") 19 (3/4") mm.
DATOS DE PROYECTO
32.11
28.004.11
32.01
27.794.22
31.92
27.594.33
31.92
27.544.38
31.84
27.454.39
31.83
27.434.40
31.87
27.224.65
31.85
27.134.72
31.83
27.334.50
31.82
27.194.63
31.80
27.604.20
31.81
27.164.65
31.73
27.344.39
31.67
27.414.26
31.66
27.474.19
31.83
27.174.66
31.81
27.184.63
31.79
27.574.22
31.80
27.194.61
31.80
27.094.71
31.74
27.414.33
31.73
27.614.12
4.5827.23
31.81
L=24 L=30 L=27
L=17
L=18
L=18
L=8
L=30
L=27
L=12L=28
L=14
L=23
L=19
L=22L=27
L=14
L=32
L=12L=21
L=23
L=14
35
363738
3940
41
42
43
44
45
46
47
4849
50
51
52
5354
55
FASE F
286
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 287
CAPÍTULO XII. Alternativa seleccionada A continuación se presentan los análisis y cálculos con sus respectivos planos para
cada proyecto de trabajo tomando como referencia para la elaboración de los
presupuestos, los precios unitarios del tabulador del Gobierno del Distrito Federal del
2005 y algunos precios extraordinarios mismos que se generaron por cada proyecto,
estos presupuestos de referencia cuentan con las cantidades de obra que se generaron
por cada proyecto de trabajo correspondiente, logrando con esto una visión del monto
de los trabajos por proyecto y en forma global.
Para abatir los costos en los proyectos de Agua Potable y Alcantarillado Sanitario, se
utilizará tubería de P.V.C, hidráulico y sanitario respectivamente, al igual que las piezas
especiales. La tubería de concreto logra cumplir en ambos proyectos la correcta
funcionalidad, solo que implicaría un costo mayor en comparación con la tubería y
piezas especiales de P.V.C.
En el proyecto de drenaje pluvial no existe como tal una alternativa económica ya que el
desalojo del agua pluvial es superficial, es decir que no se requiere de tubería, en este
apartado se realiza el cálculo con diferente método arrojando como resultado los
mismos valores.
Tabla 64
Tabla de Presupuestos de Obra Obra Proyecto Definitivo Alternativa
Agua Potable $355,547.15 $570,791.60 Alcantarillado
Sanitario $761,906.83 $850,849.17
Red de Hidrantes $112585.97 $527,229.10 Red de Riego $120,488.95 $139,767.18
Total $1,716,835.32 $2,088,637.05
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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 288
TABLA 65. Presupuesto de la alternativa 1 del proyecto de Agua Potable
UBICACIÓN: Fases D, E y F. Tubería de Asbesto - Cemento OBRA: Agua Potable
Nº. CLAVE CONCEPTO U. CANTIDAD PRECIO UNITARIO IMPORTE
1,- INSTALACIÓN DE TUBERÍA
1 AF13DD Trazo y nivelación para obras hidráulicas, con equipo de topografía, incluye: materiales para señalamiento.
m2 1140.25 $2.53 $2,884.83
2 BG12BB Excavación por medios mecánicos, zona "A", clase I de 0.00 a 2.00 m de profundidad. m3 987.45 $19.51 $19,265.15
3 BN15BB Carga manual y acarreo libre de un km en camión, de material fino o granular. m3 122.57 $43.07 $5,279.09
4 ND12BB Cama de arena para asiento de ductos, incluye: acarreo libre a 20.00 m. m3 114.03 $184.91 $21,087.14
5 OE13BE Suministro e instalación de tubería fibrocemento, A-5 de 101 mm de diámetro. m 64.00 $138.96 $8,893.44
6 OE13BD Suministro e instalación de tubería fibrocemento, A-5 de 76 mm de diámetro. m 656.00 $115.58 $75,820.48
7 S/C Suministro e instalación de tubería fibrocemento, A-5 de 63 mm de diámetro. m 305.00 $92.20 $28,121.00
8 S/C Suministro e instalación de tubería fibrocemento, A-5 de 50 mm de diámetro. m 955.00 $68.82 $65,723.10
9 BP12CB Relleno de excavacion para estructuras, con material producto de excavación, compactado al 90% proctor con pisón.
m3 864.88 $42.52 $36,774.70
10 OJ20DB Cruz de fierro fundido de 76 X 51 mm ( 3" X 2" ) de diámetro. Pza. 1.00 $663.40 $663.40
11 OJ21GE Tee de fierro fundido de 203 X 101 mm ( 8" X 4 " ) de diámetro. Pza. 1.00 $1,918.45 $1,918.45
12 OJ21GD Tee de fierro fundido de 203 X 76 mm ( 8" X 3 " ) de diámetro. Pza. 2.00 $1,831.94 $3,663.88
13 OJ21ED Tee de fierro fundido de 101 X 76 mm ( 4" X 3 " ) de diámetro. Pza. 1.00 $827.94 $827.94
14 OJ21DD Tee de fierro fundido de 76 X 76 mm ( 3" X 3 " ) de diámetro. Pza. 7.00 $624.08 $4,368.56
15 OJ21DC Tee de fierro fundido de 76 X 63 mm ( 3" X 2 1/2 " ) de diámetro. Pza. 1.00 $624.08 $624.08
16 OJ21DB Tee de fierro fundido de 76 X 51 mm ( 3" X 2 " ) de diámetro. Pza. 8.00 $537.58 $4,300.64
17 OJ21CC Tee de fierro fundido de 63 X 63 mm ( 2 1/2" X 2 1/2 " ) de diámetro. Pza. 1.00 $488.64 $488.64
18 OJ21BB Tee de fierro fundido de 51 X 51 mm ( 2" X 2 " ) de diámetro. Pza. 1.00 $401.26 $401.26
19 OJ17BG Extremidad de fierro fundido de 203 mm ( 8" ) de diámetro para tubería de fibro cemento A-5 y A-7. Pza. 6.00 $1,286.68 $7,720.08
SUBTOTAL DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $288,825.86
20 OJ17BE Extremidad de fierro fundido de 101 mm ( 4" ) de diámetro para tubería de fibro cemento A-5 y A-7. Pza. 2.00 $582.40 $1,164.80
21 OJ17BD Extremidad de fierro fundido de 76 mm ( 3" ) de diámetro para tubería de fibro cemento A-5 y A-7. Pza. 46.00 $410.26 $18,871.96
22 OJ17BC Extremidad de fierro fundido de 63 mm ( 2 1/2" ) de diámetro para tubería de fibro cemento A-5 y A-7. Pza. 12.00 $353.46 $4,241.52
23 OJ17BB Extremidad de fierro fundido de 51 mm ( 2" ) de diámetro para tubería de fibro cemento A-5 y A-7. Pza. 90.00 $294.05 $26,464.50
24 OJ16ED Codo de 90º de fierro fundido de 76 mm ( 3" ) de diámetro. Pza. 1.00 $423.37 $423.37
25 OJ16EC Codo de 90º de fierro fundido de 63 mm ( 2 1/2" ) de diámetro. Pza. 3.00 $357.83 $1,073.49
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 289
26 OJ16EB Codo de 90º de fierro fundido de 51 mm ( 2" ) de diámetro. Pza. 20.00 $261.72 $5,234.40
27 OJ16DD Codo de 45º de fierro fundido de 76 mm ( 3" ) de diámetro. Pza. 4.00 $357.83 $1,431.32
28 OJ16DC Codo de 45º de fierro fundido de 63 mm ( 2 1/2" ) de diámetro. Pza. 2.00 $312.39 $624.78
29 OJ16DB Codo de 45º de fierro fundido de 51 mm ( 2" ) de diámetro. Pza. 6.00 $227.64 $1,365.84
30 OJ16CD Codo de 22º 30´ de fierro fundido de 76 mm ( 3" ) de diámetro. Pza. 3.00 $357.83 $1,073.49
31 OJ16CC Codo de 22º 30´ de fierro fundido de 63 mm ( 2 1/2" ) de diámetro. Pza. 2.00 $312.39 $624.78
32 OJ16CB Codo de 22º 30´ de fierro fundido de 51 mm ( 2" ) de diámetro. Pza. 2.00 $227.64 $455.28
33 OJ22ED Reducción de fierro fundido de 101 X 76 mm ( 4" X 3" ) de diámetro. Pza. 1.00 $438.23 $438.23
34 OJ22DC Reducción de fierro fundido de 76 X 63 mm ( 3" X 2 1/2" ) de diámetro. Pza. 2.00 $327.25 $654.50
35 OJ22DB Reducción de fierro fundido de 76 X 51 mm ( 3" X 2" ) de diámetro. Pza. 7.00 $289.68 $2,027.76
36 S/C Reducción de fierro fundido de 63 X 51 mm ( 2 1/2" X 2" ) de diámetro. Pza. 1.00 $0.00
37 OJ14BC Tapa ciega de fierro fundido de 63 mm ( 2 1/2" ) de diámetro. Pza. 1.00 $151.25 $151.25
SUBTOTAL DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $66,321.27 SUBTOTAL ACUMULADO DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $355,147.13
38 OJ14BB Tapa ciega de fierro fundido de 51 mm ( 2" ) de diámetro. Pza. 17.00 $110.19 $1,873.23
39 OJ19BG Junta Gibault completa de 203 mm ( 8" ) de diámetro. Pza. 6.00 $459.32 $2,755.92
40 OJ19BE Junta Gibault completa de 101 mm ( 4" ) de diámetro. Pza. 2.00 $200.99 $401.98
41 OJ19BD Junta Gibault completa de 76 mm ( 3" ) de diámetro. Pza. 36.00 $162.31 $5,843.16
42 OJ19BC Junta Gibault completa de 63 mm ( 2 1/2" ) de diámetro. Pza. 12.00 $138.73 $1,664.76
43 OJ19BB Junta Gibault completa de 51 mm ( 2" ) de diámetro. Pza. 86.00 $138.73 $11,930.78
44 OK12BE Válvula de compuerta vástago fijo de 101 mm ( 4" ) de diámetro. Pza. 1.00 $2,043.57 $2,043.57
45 OK12BD Válvula de compuerta vástago fijo de 76 mm ( 3" ) de diámetro. Pza. 8.00 $1,471.06 $11,768.48
46 OJ18BG Junta de acoplamiento de 203 mm ( 8" ) de diámetro. Pza. 12.00 $378.64 $4,543.68
47 OJ18BE Junta de acoplamiento de 101 mm ( 4" ) de diámetro. Pza. 4.00 $222.46 $889.84
48 OJ18BD Junta de acoplamiento de 76 mm ( 3" ) de diámetro. Pza. 72.00 $144.69 $10,417.68
49 OJ18BC Junta de acoplamiento de 63 mm ( 2 1/2" ) de diámetro. Pza. 24.00 $132.46 $3,179.04
50 OJ18BB Junta de acoplamiento de 51 mm ( 2" ) de diámetro. Pza. 172.00 $128.08 $22,029.76
51 OL12CB Construcción de caja tipo 2 2-A de 1.56 X 1.86 m para operación de válvulas. Pza. 2.00 $11,693.66 $23,387.32
52 OL12BB Construcción de caja tipo I I-A de 1.56 X 1.56 m para operación de válvulas. Pza. 5.00 $7,692.84 $38,464.20
SUBTOTAL DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $141,193.40 SUBTOTAL ACUMULADO DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $496,340.53
TOTAL PARCIAL $496,340.53
TOTAL (15% I.V.A.) $74,451.08 GRAN TOTAL CON I.V.A. $570,791.60
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 290
TABLA 66. Presupuesto de la alternativa 2 del proyecto de Agua Potable
UBICACIÓN: Fases D, E y F. Tubería de P.V.C. OBRA: Agua Potable
Nº. CLAVE CONCEPTO U. CANTIDAD PRECIO UNITARIO IMPORTE
1,- INSTALACIÓN DE TUBERÍA
1 AF13DD Trazo y nivelación para obras hidráulicas, con equipo de topografía, incluye: materiales para señalamiento.
m2 1140.25 $ 2.53 $ 2,884.83
2 BG12BB Excavación por medios mecánicos, zona "A", clase I de 0.00 a 2.00 m de profundidad.
m3 987.45 $ 19.51 $ 19,265.15
3 BN15BB Carga manual y acarreo libre de un km en camión, de material fino o granular. m3 122.57 $ 43.07 $ 5,279.09
4 ND12BB Cama de arena para asiento de ductos, incluye: acarreo libre a 20.00 m.
m3 114.03 $ 184.91 $ 21,087.14
5 S/C Tubo de P.V.C. hidráulico, Anger de 80 mm de diámetro, RD 41. m 64.00 $ 99.36 $ 6,359.04
6 S/C Tubo de P.V.C. hidráulico, Anger de 75 mm de diámetro, RD 41. m 656.00 $ 88.41 $ 57,996.96
7 S/C Tubo de P.V.C. hidráulico, Anger de 60 mm de diámetro, RD 41. m 305.00 $ 62.70 $ 19,123.50
8 S/C Tubo de P.V.C. hidráulico, Anger de 50 mm de diámetro, RD 41. m 955.00 $ 35.18 $ 33,596.90
9 BP12CB
Relleno de excavacion para estructuras, con material producto de excavación, compactado al 90% proctor con pisón.
m3 864.88 $ 42.52 $ 36,774.70
10 OJ21GE Tee de fierro fundido de 203 X 101 mm ( 8" X 4 " ) de diámetro. Pza. 1.00 $ 1,918.45 $ 1,918.45
11 OJ21GD Tee de fierro fundido de 203 X 76 mm ( 8" X 3 " ) de diámetro. Pza. 2.00 $ 1,831.94 $ 3,663.88
12 S/C Tee sencilla de P.V.C. de 100 X 75 mm de diámetro. Pza. 1.00 $ 330.63 $ 330.63
13 S/C Tee sencilla de P.V.C. de 75 X 75 mm de diámetro. Pza. 7.00 $ 231.16 $ 1,618.12
14 S/C Tee sencilla de P.V.C. de 75 X 60 mm de diámetro. Pza. 1.00 $ 213.19 $ 213.19
15 S/C Tee sencilla de P.V.C. de 75 X 50 mm de diámetro. Pza. 8.00 $ 195.22 $ 1,561.76
16 S/C Tee sencilla de P.V.C. de 50 X 50 mm de diámetro. Pza. 2.00 $ 108.91 $ 217.82
17 S/C Cruz de P.V.C. de 76 X 51 mm ( 3" X 2" ) de diámetro. Pza. 1.00 $ 280.90 $ 280.90
18 OJ17BG Extremidad de fierro fundido de 203 mm ( 8" ) de diámetro para tubería de fibro cemento A-5 y A-7.
Pza. 6.00 $ 1,286.68 $ 7,720.08
19 IG15BK Adaptador de P.V.C. hidáulico, cementar hembra de 75 mm de diámetro.
Pza. 6.00 $ 71.24 $ 427.44
20 IG15CK Adaptador de P.V.C. hidáulico, cementar, macho de 75 mm de diámetro.
Pza. 8.00 $ 65.97 $ 527.76
SUBTOTAL DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $ 220,847.34
21 IG15CL Adaptador de P.V.C. hidáulico, cementar, macho de 100 mm de diámetro.
Pza. 1.00 $ 87.68 $ 87.68
22 IG13DK Codo de 90º de P.V.C. hidráulico, Anger de 75 mm de diámetro. Pza. 1.00 $ 162.60 $ 162.60
23 IG13DJ Codo de 90º de P.V.C. hidráulico, Anger de 60 mm de diámetro. Pza. 3.00 $ 122.17 $ 366.51
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 291
24 IG13DI Codo de 90º de P.V.C. hidráulico, Anger de 50 mm de diámetro. Pza. 20.00 $ 76.94 $ 1,538.80
25 IG13EK Codo de 45º de P.V.C. hidráulico, Anger de 75 mm de diámetro. Pza. 4.00 $ 160.60 $ 642.40
26 IG13EI Codo de 45º de P.V.C. hidráulico, Anger de 50 mm de diámetro. Pza. 8.00 $ 76.94 $ 615.52
27 S/C Codo de 22º 30´ de P.V.C. de 75 mm de diámetro. Pza. 3.00 $ 109.80 $ 329.40
28 S/C Codo de 22º 30´ de P.V.C. de 60 mm de diámetro. Pza. 2.00 $ 82.34 $ 164.68
29 S/C Codo de 22º 30´ de P.V.C. de 50 mm de diámetro. Pza. 2.00 $ 53.59 $ 107.18
30 S/C Reducción Bushing P.V.C. hidráulico cementar de 100 X 75 mm de diámetro.
Pza. 1.00 $ 100.19 $ 100.19
31 IG18KJ Reducción Bushing P.V.C. hidráulico cementar de 75 X 60 mm de diámetro. Pza. 2.00 $ 54.01 $ 108.02
32 S/C Reducción Bushing P.V.C. hidráulico cementar de 75 X 50 mm de diámetro. Pza. 7.00 $ 56.86 $ 398.02
33 IG18JI Reducción Bushing P.V.C. hidráulico cementar de 60 X 51 mm de diámetro. Pza. 1.00 $ 41.19 $ 41.19
34 S/C Tapa de inserción de P.V.C. de 60 mm de diámetro. Pza. 1.00 $ 50.42 $ 50.42
35 S/C Tapa de inserción de P.V.C. de 50 mm de diámetro. Pza. 17.00 $ 36.73 $ 624.41
36 OJ19BG Junta Gibault completa de 203 mm ( 8" ) de diámetro. Pza. 6.00 $ 459.32 $ 2,755.92
37 IC12CL Válvula de compuerta modelo 02 de 102 mm ( 4" ) de diámetro. Pza. 1.00 $ 2,975.64 $ 2,975.64
38 IC12CK Válvula de compuerta modelo 02 de 76 mm ( 3" ) de diámetro. Pza. 8.00 $ 1,357.54 $ 10,860.32
39 OJ18BG Junta de acoplamiento de 203 mm ( 8" ) de diámetro. Pza. 12.00 $ 378.64 $ 4,543.68
40 OL12CB Construcción de caja tipo 2 2-A de 1.56 X 1.86 m para operación de válvulas.
Pza. 2.00 $ 11,693.66 $ 23,387.32
41 OL12BB Construcción de caja tipo I I-A de 1.56 X 1.56 m para operación de válvulas.
Pza. 5.00 $ 7,692.84 $ 38,464.20
SUBTOTAL DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $ 88,324.10 SUBTOTAL ACUMULADO DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $ 309,171.44 TOTAL PARCIAL $ 309,171.44
TOTAL (15% I.V.A.) $ 46,375.72 GRAN TOTAL CON I.V.A. $ 355,547.15
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 292
TABLA 67. Presupuesto de la alternativa 1 del proyecto de Alcantarillado Sanitario
UBICACIÓN: Fases D, E y F. Tubería de Asbesto - Cemento OBRA: Alcantarillado Sanitario
Nº. CLAVE CONCEPTO U. CANTIDAD PRECIO UNITARIO IMPORTE
1,- INSTALACIÓN DE TUBERÍA
1 AF13DD Trazo y nivelación para obras hidráulicas, con equipo de topografía, incluye: materiales para señalamiento.
m2 1168.70 $ 2.53 $ 2,956.81
2 BG12BB Excavación por medios mecánicos, zona "A", clase I de 0.00 a 2.00 m de profundidad.
m3 1619.02 $ 19.51 $ 31,587.08
3 BG12BC Excavación por medios mecánicos, zona "A", clase I de 2.01 a 4.00 m de profundidad.
m3 9.04 $ 29.09 $ 262.97
4 BN15BB Carga manual y acarreo libre de un km en camión, de material fino o granular. m3 57.83 $ 43.07 $
2,490.74
5 ND12BB Cama de arena para asiento de ductos, incluye: acarreo libre a 20.00 m. m3 119.67 $ 184.91 $
22,128.18
6 HB12BG Tubo de P.V.C. Tipo sanitario de 200 mm de diámetro. m 1841.00 $ 168.26 $
309,766.66
7 S/C Pozo de visita sobre tubería de 0.30 a 0.61 m de diámetro con profundidad a rasante hidráulica de 1.25 m
Pozo 30.00 $ 3,119.14 $ 93,574.20
8 NI21BB Pozo de visita sobre tubería de 0.30 a 0.61 m de diámetro con profundidad a rasante hidráulica de 1.50 m
Pozo 14.00 $ 3,799.81 $ 53,197.34
9 NI21BC Pozo de visita sobre tubería de 0.30 a 0.61 m de diámetro con profundidad a rasante hidráulica de 1.75 m
Pozo 11.00 $ 4,480.48 $ 49,285.28
10 NI21BD Pozo de visita sobre tubería de 0.30 a 0.61 m de diámetro con profundidad a rasante hidráulica de 2.00 m
Pozo 5.00 $ 4,966.83 $ 24,834.15
11 NI21BE Pozo de visita sobre tubería de 0.30 a 0.61 m de diámetro con profundidad a rasante hidráulica de 2.25 m
Pozo 2.00 $ 5,383.44 $ 10,766.88
12 BP12CB Relleno de excavacion para estructuras, con material producto de excavación, compactado al 90% proctor con pisón.
m3 1450.55 $ 42.52 $ 61,677.39
SUBTOTAL DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $ 662,527.68
TOTAL PARCIAL $ 662,527.68
TOTAL (15% I.V.A.) $ 99,379.15
GRAN TOTAL CON I.V.A. $ 761,906.83
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 293
TABLA 68. Presupuesto de la alternativa 2 del proyecto de Alcantarillado Sanitario
UBICACIÓN: Fases D, E y F. Tubería de Concreto OBRA: Alcantarillado Sanitario
Nº. CLAVE CONCEPTO U. CANTIDAD PRECIO UNITARIO IMPORTE
1,- INSTALACIÓN DE TUBERÍA
1 AF13DD Trazo y nivelación para obras hidráulicas, con equipo de topografía, incluye: materiales para señalamiento.
m2 1168.70 $ 2.53 $ 2,956.81
2 BG12BB Excavación por medios mecánicos, zona "A", clase I de 0.00 a 2.00 m de profundidad. m3 1619.02 $ 19.51 $ 31,587.08
3 BG12BC Excavación por medios mecánicos, zona "A", clase I de 2.01 a 4.00 m de profundidad. m3 9.04 $ 29.09 $ 262.97
4 BN15BB Carga manual y acarreo libre de un km en camión, de material fino o granular. m3 57.83 $ 43.07 $ 2,490.74
5 ND12CB Cama de tezontle para asiento de ductos, incluye: acarreo libre a 20.00 m. m3 119.67 $ 189.07 $ 22,626.01
6 S/C Suministro e instalación de tuberia de concreto reforzado de 20 cm de diámetro. m 1841.00 $ 210.00 $ 386,610.00
7 S/C Pozo de visita sobre tubería de 0.30 a 0.61 m de diámetro con profundidad a rasante hidráulica de 1.25 m
Pozo 30.00 $ 3,119.14 $ 93,574.20
8 NI21BB Pozo de visita sobre tubería de 0.30 a 0.61 m de diámetro con profundidad a rasante hidráulica de 1.50 m
Pozo 14.00 $ 3,799.81 $ 53,197.34
9 NI21BC Pozo de visita sobre tubería de 0.30 a 0.61 m de diámetro con profundidad a rasante hidráulica de 1.75 m
Pozo 11.00 $ 4,480.48 $ 49,285.28
10 NI21BD Pozo de visita sobre tubería de 0.30 a 0.61 m de diámetro con profundidad a rasante hidráulica de 2.00 m
Pozo 5.00 $ 4,966.83 $ 24,834.15
11 NI21BE Pozo de visita sobre tubería de 0.30 a 0.61 m de diámetro con profundidad a rasante hidráulica de 2.25 m
Pozo 2.00 $ 5,383.44 $ 10,766.88
12 BP12CB Relleno de excavacion para estructuras, con material producto de excavación, compactado al 90% proctor con pisón.
m3 1450.55 $ 42.52 $ 61,677.39
SUBTOTAL DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $ 739,868.85 TOTAL PARCIAL $ 739,868.85 TOTAL (15% I.V.A.) $ 110,980.33 GRAN TOTAL CON I.V.A. $ 850,849.17
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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 294
TABLA 69. Presupuesto de la alternativa 1 del proyecto de red de hidrantes
UBICACIÓN: Fase E. Tubería de P.V.C ÓPTIMA OBRA: Hidrantes
Nº. CLAVE CONCEPTO U. CANTIDAD
PRECIO UNITARIO IMPORTE
1,- INSTALACIÓN DE TUBERÍA
1 AF13DD Trazo y nivelación para obras hidráulicas, con equipo de topografía, incluye: materiales para señalamiento.
m2 220.50 $ 2.53 $ 557.87
2 BG12BB Excavación por medios mecánicos, zona "A", clase I de 0.00 a 2.00 m de profundidad. m3 230.40 $ 19.51 $ 4,495.10
3 BN15BB Carga manual y acarreo libre de un km en camión, de material fino o granular. m3 25.37 $ 43.07 $ 1,092.69
4 ND12BB Cama de arena para asiento de ductos, incluye: acarreo libre a 20.00 m. m3 23.04 $ 184.91 $ 4,260.33
5 S/C Tubo de P.V.C. hidráulico, Anger de 100 mm de diámetro, RD 41. m 186.00 $ 102.07 $ 18,985.02
6 S/C Tubo de P.V.C. hidráulico, Anger de 50 mm de diámetro, RD 41. m 198.00 $ 35.18 $ 6,965.64
7 BP12CB Relleno de excavacion para estructuras, con material producto de excavación, compactado al 90% proctor con pisón.
m3 205.03 $ 42.52 $ 8,717.88
8 OJ21GE Tee de fierro fundido de 203 X 76 mm ( 8" X 4 " ) de diámetro. Pza. 1.00 $ 1,918.45 $ 1,918.45
9 S/C Tee sencilla de P.V.C. de 100 X 100 mm de diámetro. Pza. 2.00 $ 330.63 $ 661.26
10 S/C Tee sencilla de P.V.C. de 100 X 50 mm de diámetro. Pza. 2.00 $ 280.90 $ 561.80
11 OJ17BG Extremidad de fierro fundido de 203 mm ( 8" ) de diámetro para tubería de fibro cemento A-5 y A-7.
Pza. 2.00 $ 1,286.68 $ 2,573.36
12 IG15CL Adaptador de P.V.C. hidráulico, cementar macho, de 100 mm de diámetro. Pza. 3.00 $ 87.68 $ 263.04
13 IG13DL Codo de 90º de P.V.C. hidráulico, Anger de 100 mm de diámetro. Pza. 4.00 $ 240.02 $ 960.08
14 IG13DI Codo de 90º de P.V.C. hidráulico, Anger de 50 mm de diámetro. Pza. 8.00 $ 76.94 $ 615.52
15 S/C Reducción Bushing P.V.C. hidráulico cementar de 100 X 50 mm de diámetro. Pza. 5.00 $ 97.34 $ 486.70
16 OJ19BG Junta Gibault completa de 203 mm ( 8" ) de diámetro. Pza. 2.00 $ 459.32 $ 918.64
17 IC12CL Válvula de compuerta modelo 02 de 102 mm ( 4" ) de diámetro. Pza. 2.00 $ 2,975.64 $ 5,951.28
18 OJ18BG Junta de acoplamiento de 203 mm ( 8" ) de diámetro. Pza. 4.00 $ 378.64 $ 1,514.56
SUBTOTAL DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $ 61,499.21 19 OL12BB Construcción de caja tipo I I-A de 1.56 X
1.56 m para operación de válvulas. Pza. 2.00 $ 7,692.84 $ 15,385.68
SUBTOTAL DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $ 15,385.68 SUBTOTAL ACUMULADO DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $ 76,884.89
2,- INSTALACIÓN DE HIDRANTES
1 IG15BI Adaptador campana de P.V.C. Anger de 50 mm (2") de diámetro. Pza. 4.00 $ 32.68 $ 130.72
2 S/C Reducción campana de Fo. Go. de 38 mm (2" X 1 1/2") de diámetro. Pza. 4.00 $ 81.92 $ 327.68
3 S/C Niple de Fo. Go. de 38 mm (1 1/2") de diámetro, con una longitud de 0.30 m. m 4.00 $ 82.66 $ 330.64
4 IE13CH Codo de Fo. Go. de 45 X 38 mm (45 X 1 1/2") de diámetro. Pza. 8.00 $ 44.11 $ 352.88
5 S/C Niple de 38 mm (1 1/2") de diámetro, con una longitud de 0.40 m. Pza. 4.00 $ 110.21 $ 440.84
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 295
6 S/C Niple de 38 mm (1 1/2") de diámetro, con una longitud de 0.38 m. Pza. 4.00 $ 104.70 $ 418.80
7 IE13BH Codo de Fo. Go. de 90 X 38 mm (90 X 1 1/2") de diámetro. Pza. 4.00 $ 42.34 $ 169.36
8 S/C Niple de 38 mm (1 1/2") de diámetro, con una longitud de 0.15 m. Pza. 4.00 $ 41.33 $ 165.32
9 S/C
Válvula compuerta 26-CI de Bronce (contra incendio) cabeza roscada 150 lb/pulg 2 (10.5 kg/cm2), extremos roscables (hembra-macho) de 38 mm. (1 1/2") de diámetro.
Pza. 4.00 $ 977.09 $ 3,908.36
10 S/C Construcción de caja para operación de hidrantes. Pza. 4.00 $ 3,692.84 $ 14,771.36
TOTAL DE INSTALACIÓN DE HIDRANTES $ 21,015.96
SUBTOTAL ACUMULADO DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA E
HIDRANTES $ 97,900.85 TOTAL PARCIAL $ 97,900.85
TOTAL (15% I.V.A.) $ 14,685.13 GRAN TOTAL CON I.V.A. $ 112,585.97
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 296
TABLA 70. Presupuesto de la alternativa 2 del proyecto de red de hidrantes
UBICACIÓN: Fases D, E y F. Tubería de P.V.C OBRA: Red de Hidrantes
Nº. CLAVE CONCEPTO U. CANTIDAD
PRECIO UNITARIO IMPORTE
1,- INSTALACIÓN DE TUBERÍA
1 AF13DD Trazo y nivelación para obras hidráulicas, con equipo de topografía, incluye: materiales para señalamiento.
m2 843.90 $ 2.53 $ 2,135.07
2 BG12BB Excavación por medios mecánicos, zona "A", clase I de 0.00 a 2.00 m de profundidad. m3 880.20 $ 19.51 $ 17,172.70
3 BN15BB Carga manual y acarreo libre de un km en camión, de material fino o granular. m3 97.03 $ 43.07 $ 4,179.08
4 ND12BB Cama de arena para asiento de ductos, incluye: acarreo libre a 20.00 m. m3 88.02 $ 184.91 $ 16,275.78
5 S/C Tubo de P.V.C. hidráulico, Anger de 100 mm de diámetro, RD 41. m 741.00 $ 102.07 $ 75,633.87
6 S/C Tubo de P.V.C. hidráulico, Anger de 50 mm de diámetro, RD 41. m 726.00 $ 35.18 $ 25,540.68
7 BP12CB Relleno de excavacion para estructuras, con material producto de excavación, compactado al 90% proctor con pisón.
m3 783.17 $ 42.52 $ 33,300.39
8 OJ21GE Tee de fierro fundido de 203 X 101 mm ( 8" X 4 " ) de diámetro. Pza. 3.00 $ 1,918.45 $ 5,755.35
9 S/C Cruz de P.V.C. de 100 X 100 mm ( 4" X 4" ) de diámetro. Pza. 2.00 $ 440.84 $ 881.68
10 S/C Cruz de P.V.C. de 100 X 50 mm ( 4" X 2" ) de diámetro. Pza. 2.00 $ 374.53 $ 749.06
11 S/C Tee sencilla de P.V.C. de 100 X 100 mm de diámetro. Pza. 4.00 $ 330.63 $ 1,322.52
12 S/C Tee sencilla de P.V.C. de 100 X 50 mm de diámetro. Pza. 8.00 $ 280.90 $ 2,247.20
13 OJ17BG Extremidad de fierro fundido de 203 mm ( 8" ) de diámetro para tubería de fibro cemento A-5 y A-7.
Pza. 6.00 $ 1,286.68 $ 7,720.08
14 IG15BL Adaptador de P.V.C. hidráulico, cementar, hembra de 100 mm de diámetro. Pza. 3.00 $ 101.82 $ 305.46
15 IG15CL Adaptador de P.V.C. hidráulico, macho, de 100 mm de diámetro. Pza. 12.00 $ 87.68 $ 1,052.16
16 IG13DL Codo de 90º de P.V.C. hidráulico, Anger de 100 mm de diámetro. Pza. 4.00 $ 240.02 $ 960.08
17 IG13DI Codo de 90º de P.V.C. hidráulico, Anger de 50 mm de diámetro. Pza. 22.00 $ 76.94 $ 1,692.68
18 IG13EL Codo de 45º de P.V.C. hidráulico, Anger de 100 mm de diámetro. Pza. 2.00 $ 249.32 $ 498.64
SUBTOTAL DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $ 197,422.48 19 IG13EI Codo de 45º de P.V.C. hidráulico, Anger de
50 mm de diámetro. Pza. 7.00 $ 76.94 $ 538.58
20 S/C Codo de 22º 30´ de P.V.C. de 100 mm de diámetro. Pza. 2.00 $ 176.53 $ 353.06
21 S/C Codo de 22º 30´ de P.V.C. de 50 mm de diámetro. Pza. 2.00 $ 37.49 $ 74.98
22 S/C Reducción Bushing P.V.C. hidráulico cementar de 100 X 50 mm de diámetro. Pza. 13.00 $ 97.34 $ 1,265.42
23 OJ19BG Junta Gibault completa de 203 mm ( 8" ) de diámetro. Pza. 6.00 $ 459.32 $ 2,755.92
24 IC12CL Válvula de compuerta modelo 02 de 102 mm ( 4" ) de diámetro. Pza. 9.00 $ 2,975.64 $ 26,780.76
25 OJ18BG Junta de acoplamiento de 203 mm ( 8" ) de diámetro. Pza. 12.00 $ 378.64 $ 4,543.68
26 OL12CB Construcción de caja tipo 2 2-A de 1.56 X 1.86 m para operación de válvulas. Pza. 2.00 $ 11,693.66 $ 23,387.32
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 297
27 OL12BB Construcción de caja tipo I I-A de 1.56 X 1.56 m para operación de válvulas. Pza. 5.00 $ 7,692.84 $ 38,464.20
SUBTOTAL DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $ 98,163.92 SUBTOTAL ACUMULADO DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA $ 295,586.40
2,- INSTALACIÓN DE HIDRANTES
1 IG15BI Adaptador campana de P.V.C. Anger de 50 mm (2") de diámetro. Pza. 31.00 $ 32.68 $ 1,013.08
2 S/C Reducción campana de Fo. Go. de 38 mm (2" X 1 1/2") de diámetro. Pza. 31.00 $ 81.92 $ 2,539.52
3 S/C Niple de Fo. Go. de 38 mm (1 1/2") de diámetro, con una longitud de 0.30 m. m 31.00 $ 82.66 $ 2,562.46
4 IE13CH Codo de Fo. Go. de 45 X 38 mm (45 X 1 1/2") de diámetro. Pza. 62.00 $ 44.11 $ 2,734.82
5 S/C Niple de 38 mm (1 1/2") de diámetro, con una longitud de 0.40 m. Pza. 31.00 $ 110.21 $ 3,416.51
6 S/C Niple de 38 mm (1 1/2") de diámetro, con una longitud de 0.38 m. Pza. 31.00 $ 104.70 $ 3,245.70
7 IE13BH Codo de Fo. Go. de 90 X 38 mm (90 X 1 1/2") de diámetro. Pza. 31.00 $ 42.34 $ 1,312.54
8 S/C Niple de 38 mm (1 1/2") de diámetro, con una longitud de 0.15 m. Pza. 31.00 $ 41.33 $ 1,281.23
9 S/C
Válvula compuerta 26-CI de Bronce (contra incendio) cabeza roscada 150 lb/pulg 2 (10.5 kg/cm2), extremos roscables (hembra-macho) de 38 mm. (1 1/2") de diámetro.
Pza. 31.00 $ 977.09 $ 30,289.79
10 S/C Construcción de caja para operación de hidrantes. Pza. 31.00 $ 3,692.84 $ 114,478.04
TOTAL DE INSTALACIÓN DE HIDRANTES $ 162,873.69
SUBTOTAL ACUMULADO DE INSTALACIÓN DE TUBERÍA E
HIDRANTES $ 458,460.09 TOTAL PARCIAL $ 458,460.09
TOTAL (15% I.V.A.) $ 68,769.01 GRAN TOTAL CON I.V.A. $ 527,229.10
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 298
TABLA 71. Presupuesto de la alternativa 1 del proyecto de Red de riego
UBICACIÓN: Fases D, E y F. Tubería de P.V.C ÓPTIMA OBRA: Red de Riego
Nº. CLAVE CONCEPTO U. CANTIDAD
PRECIO UNITARIO IMPORTE
1,- INSTALACIÓN DE RED DE RIEGO
1 OJ12BI Abrazadera de inserción para tubo de P.V.C. de 75 mm (3") de diámetro con salida de 19mm (3/4") de diámetro.
Pza. 50.00 $ 107.56
$ 5,378.00
2 S/C Sujetador para tubería de P.V.C. de 19 mm. (3/4") de diámetro.
Pza. 50.00 $ 7.30
$ 365.00
3 S/C Tuberia de P.V.C. RD-32.5 de 19 mm (3/4") de diámetro.
m 125.00 $ 20.24
$ 2,530.00
4 IG15CE Adaptador gal. Espiga de P.V.C. de 19 mm (3/4") de diámetro.
Pza. 50.00 $ 13.74
$ 687.00
5 IE14BE Cople de Fo. Go. de 19 mm (3/4") de diámetro, por 5 cm de longitud con rosca corrida.
Pza. 50.00 $ 21.59
$ 1,079.50
6 IE12BE Tubo de Fo. Go. de (3/4") de diámetro por 0.60 cm. de longitud.
Pza. 100.00 $ 47.89
$ 4,789.00
7 IE13BE Codo de Fo. Go. De 90º X 19 mm (3/4") de diámetro.
Pza. 50.00 $ 20.79
$ 1,039.50
8 S/C Válvula de acoplamiento rápido de 19 mm (3/4") de diámetro.
Pza. 50.00 $ 319.08
$ 15,954.00
9 S/C Acoplador de bronce de 19 mm (3/4") de diámetro.
Pza. 50.00 $ 13.75
$ 687.50
10 S/C Codo giratorio de bronce Mod. - C-20 de 19 mm (3/4") de diámetro.
Pza. 50.00 $ 20.79
$ 1,039.50
11 S/C Tuerca hembra de Bronce de 19 mm (3/4") de diámetro para manguera.
Pza. 50.00 $ 33.74
$ 1,687.00
12 S/C Manguera de 15 m. de longitud de 19 mm (3/4") de diámetro.
Pza. 50.00 $ 303.04
$ 15,152.00
13 S/C Tubo de acero de cedula 40 de 4" de diámetro X 0.60 cm. de longitud.
Pza. 50.00 $ 222.39
$ 11,119.50
14 S/C Tapa para la válvula de acoplamiento.
Pza. 50.00 $ 865.31
$ 43,265.50
TOTAL DE INSTALACIÓN DE TOMA DE RIEGO $
104,773.00
TOTAL PARCIAL $ 104,773.00
TOTAL (15% I.V.A.) $
15,715.95
GRAN TOTAL CON I.V.A. $ 120,488.95
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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 299
TABLA 72. Presupuesto de la alternativa 2 del proyecto de Red de riego
UBICACIÓN: Fases D, E y F. Tubería de P.V.C ÓPTIMA OBRA: Red de Riego
Nº. CLAVE CONCEPTO U. CANTIDAD
PRECIO UNITARIO IMPORTE
1,- INSTALACIÓN DE RED DE RIEGO
1 OJ12BI Abrazadera de inserción para tubo de P.V.C. de 75 mm (3") de diámetro con salida de 19mm (3/4") de diámetro.
Pza. 58.00 $ 107.56
$ 6,238.48
2 S/C Sujetador para tubería de P.V.C. de 19 mm. (3/4") de diámetro.
Pza. 58.00 $ 7.30
$ 423.40
3 S/C Tuberia de P.V.C. RD-32.5 de 19 mm (3/4") de diámetro.
m 145.00 $ 20.24
$ 2,934.80
4 IG15CE Adaptador gal. Espiga de P.V.C. de 19 mm (3/4") de diámetro.
Pza. 58.00 $ 13.74
$ 796.92
5 IE14BE Cople de Fo. Go. de 19 mm (3/4") de diámetro, por 5 cm de longitud con rosca corrida.
Pza. 58.00 $ 21.59
$ 1,252.22
6 IE12BE Tubo de Fo. Go. de (3/4") de diámetro por 0.60 cm. de longitud.
Pza. 116.00 $ 47.89
$ 5,555.24
7 IE13BE Codo de Fo. Go. De 90º X 19 mm (3/4") de diámetro.
Pza. 58.00 $ 20.79
$ 1,205.82
8 S/C Válvula de acoplamiento rápido de 19 mm (3/4") de diámetro.
Pza. 58.00 $ 319.08
$ 18,506.64
9 S/C Acoplador de bronce de 19 mm (3/4") de diámetro.
Pza. 58.00 $ 13.75
$ 797.50
10 S/C Codo giratorio de bronce Mod. - C-20 de 19 mm (3/4") de diámetro.
Pza. 58.00 $ 20.79
$ 1,205.82
11 S/C Tuerca hembra de Bronce de 19 mm (3/4") de diámetro para manguera.
Pza. 58.00 $ 33.74
$ 1,956.92
12 S/C Manguera de 15 m. de longitud de 19 mm (3/4") de diámetro.
Pza. 58.00 $ 303.04
$ 17,576.32
13 S/C Tubo de acero de cedula 40 de 4" de diámetro X 0.60 cm. de longitud.
Pza. 58.00 $ 222.39
$ 12,898.62
14 S/C Tapa para la válvula de acoplamiento.
Pza. 58.00 $ 865.31
$ 50,187.98
TOTAL DE INSTALACIÓN DE TOMA DE RIEGO $
121,536.68
TOTAL PARCIAL $ 121,536.68
TOTAL (15% I.V.A.) $
18,230.50
GRAN TOTAL CON I.V.A. $ 139,767.18
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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 300
Como ya se ha mencionado anteriormente el material de P.V.C. abate mayormente
los costos en comparación con otro tipo de material, por lo tanto, en los proyectos
de Sistema Contra Incendio y Red de Hidrantes se analiza la cantidad de cada unos
de estos con la finalidad de cubrir el área de influencia. Las alternativas de estos
proyectos va depender totalmente de la cantidad de Hidrantes y de las mangueras a
utilizar en riego. Ya estableciendo comparativas en inversión y funcionalidad se llega a la elección de las
alternativas, las cuales se muestran en la tabla 64 de esta manera se logra sustentar los
proyectos ejecutivos presentados.
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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 301
CAPÍTULO XIII. Conclusiones y recomendaciones
XIII.1. Conclusiones y recomendaciones del proyecto de la red de agua potable
Cuando se presente la demanda máxima de agua en el área de estudio, la red de agua
potable de material P.V.C. trabajará de manera eficiente. Las cargas sobre el terreno en
los puntos de extracción serán del orden de los 26 m.c.a. (2.6 kg/cm2), las cuales, para
el tipo de construcciones, satisface las necesidades del área de estudio.
En el proyecto de la red de agua potable se recomienda ampliamente tubería de P.V.C.
ya que además de económico y facilidad de construcción, tiene mayor durabilidad y
resistencia al intemperismo, oxidación y la salinidad en zonas costeras a diferencia de
otros materiales.
XIII.2. Conclusiones y recomendaciones del proyecto de la red de
alcantarillado sanitario
Cuando se presente el gasto máximo previsto (o extraordinario), en la red de
alcantarillado sanitario de material P.V.C. trabajará de manera eficiente. Las atarjeas y
colectores del sistema podrán transportar los gastos máximos de aportación a
velocidades que varían en un rango de los 0.37 m/seg. Hasta los 0.97 m/seg. lo cual
garantiza un desalojo de aguas negras eficiente sin obstrucciones en la tubería por
sedimentación ni desgaste de la misma por un exceso de velocidad.
En la red de alcantarillado sanitario se recomienda ampliamente tubería de P.V.C. ya
que además de económico y facilidad de construcción, tiene mayor durabilidad y
resistencia al intemperismo, oxidación y la salinidad en zonas costeras a diferencia de
otros materiales.
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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 302
XIII.3. Conclusiones y recomendaciones del proyecto de sistema de drenaje
pluvial
Cuando se presente en el área de estudio el gasto máximo de 1.0485 m3 calculado
para una intensidad de lluvia para un periodo de retorno de 50 años igual a 91.43
mm/hr. las calles (que funcionarán como drenaje pluvial superficial), drenarán de
manera eficiente este gasto calculado. Presentando tirantes de agua en las calles que
van del orden de los 0.03 m. a los 0.12m. Se recomienda continuidad en los criterios de
análisis, en caso de construcciones futuras, es decir continuar con el sistema separado
del desalojo de aguas negras y pluviales para su posterior reciclado.
XIII.4. Conclusiones y recomendaciones del proyecto de la red de hidrantes
En caso de presentarse un incendio que requiera el uso simultaneo de tres hidrantes (la
situación más desfavorable considerada), la red de hidrantes de material P.V.C.,
trabajará de manera eficiente proporcionando el gasto necesario para el área
considerada, con una presión de salida en la válvula contra incendio no menor a los 15
metros columna de agua.
En la red de hidrantes se recomienda ampliamente tubería de P.V.C. ya que además de
económico y facilidad de construcción, tiene mayor durabilidad y resistencia al
intemperismo, oxidación y la salinidad en zonas costeras a diferencia de otros
materiales.
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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 303
XIII.5. Conclusiones y recomendaciones del proyecto de la red de riego
La red a utilizarse para el sistema de hidrantes en la zona de estudio será la misma que
se utilizará para el sistema contra incendio (red de riego). Los resultados arrojados por
el cálculo hidráulico nos indican que la red de riego de material P.V.C. satisface de
manera eficiente las demandas de riego de las zonas exteriores a la vivienda. El
número de mangueras que pueden estar en uso simultáneo es de 12 para la fase D, de
21 para la E y de 17 para la fase F, siendo este mismo número de válvulas de
acoplamiento rápido que demanda el sistema de riego, por lo tanto el número de
mangueras en uso simultáneo dependerá de la cantidad de personal que se tenga para
su operación.
En la red de riego se recomienda ampliamente tubería de P.V.C. ya que además de
económico y facilidad de construcción, es inmune a la corrosión, presenta mayor
resistencia a la salinidad en zonas costeras a diferencia de otros materiales.
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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 304
Bibliografía
Comisión Nacional del Agua 2004, Normas Técnicas, CNA, México. Manual de Agua
Potable, Alcantarillado y Saneamiento.
Instituto Mexicano del Seguro Social 1993, Normas de proyecto de ingeniería, Tomo II
Instalaciones, Hidráulica, Sanitaria y Gases Medicinales, IMSS, México. Páginas 171,
172, 173 y 193.
Ing. José Luís De La Fuente Severino 2000. Planeación y diseño de sistemas de
abastecimiento de agua potable, Instituto Politécnico Nacional, México. Páginas 161 a
170 y 175.
Araceli Sánchez Segura 2001, Proyecto de sistemas de alcantarillado, Instituto
Politécnico Nacional, México. Páginas 71 a 77, 116 a 121, 160 a 167.
Francisco Javier Aparicio Mijares 2001, Fundamentos de hidrología de superficie, Limusa, México. Páginas 113 a 176 y 210. Pedro López Alegría 2002, Abastecimiento de agua potable y disposición y eliminación
de excretas, Instituto Politécnico Nacional, Alfaomega, México. Páginas 113 a 118, 149
a 181 y 248 a 253.
Instituto Nacional de Geografía y Estadística 2001, Anuario estadístico del Estado de
Baja California Sur, INEGI, México.
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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 305
Apéndices y anexos
Con el objeto de recopilar toda la información respecto a la zona de estudio, se visitaron
las oficinas del Instituto Nacional de Estadística Geografía e Informática (INEGI), la
Secretaría de Comunicaciones y Transportes, Meteorológico Nacional, así como,
información proporcionada por la empresa contratante.
Instituto nacional de estadística geografía e informática (INEGI)
Anuario estadístico del Estado de Baja California Sur. Edición 2001.
Cartas Topográficas escala 1:50,000, a partir de fotografías aéreas tomadas en
Abril de 1993 (F12B44 Y F12B54).
Estas cartas se ampliaron a escala 1:25,000 para digitalizarlas y así obtener la
superficie y datos necesarios para determinar los parámetros necesarios para la
elaboración del presente estudio. Secretaría de comunicaciones y transportes dirección general de servicios
técnicos
Isoyetas de Intensidad-Duración-Frecuencia para periodo de retorno 10, 20, 25, y 50
años, para alturas máximas de 24 horas. Esta información se empleó para obtener la
intensidad de lluvia en la zona de estudio, por medio de los mapas de isoyetas del
Estado de Baja California Sur.
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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 306
Información obtenida
• Plano de lotificación general del conjunto
• Plano de lotificación fases D, E y F.
• Plano de niveles fases D, E y F.
• Plano topográfico fases D, E y F.
Informe de la visita al sitio
Con el objeto de conocer más a detalle la zona de estudio, se realizarón visitas de
inspección y reconocimiento en conjunto con personal técnico de las OFICINAS DE FONATUR A LA ZONA DE PROYECTO. La información en la cual se basó la
inspección fue en cartas topográficas del INEGI; verificando los arroyos que en un
momento podrían causar problemas a la zona de estudio.
En la visita de reconocimiento, se actualizaron los escurrimientos superficiales ya que
en los indicados en las cartas topográficas del INEGI, se llevaron a cabo obras de
desvío como protección al fraccionamiento de NOPOLÓ, consistiendo en un canal
superficial excavado en tierra, así mismo, se observaron las zonas de alto riesgo por
inundación, las cuales no afectarán la zona de estudio.
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CARTA TOPOGRÁFICA
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 307
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CUENCA HIDROLÓGICA
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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 310
ISOYETAS DE INTENSIDAD DE DURACIÓN-FRECUENCIA PARA PERIODO DE RETORNO 10, 20 ,25
Y 50 AÑOS, PARA ALTURAS MÁXIMAS DE 24 HORAS.
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Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 10 años con duración de 5 minutos.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 311
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 10 años con duración de 10 minutos.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 312
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 10 años con duración de 20 minutos.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 313
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 10 años con duración de 30 minutos.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 314
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 10 años con duración de 60 minutos.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 315
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 316
Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 10 años con duración de 120 minutos.
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 317
Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 10 años con duración de 240 minutos.
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 20 años con duración de 5 minutos.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 318
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 319
Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 20 años con duración de 10 minutos.
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 320
os. Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 20 años con duración de 20 minut
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Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 20 años con duración de 30 minutos.
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Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 20 años con duración de 60 minutos.
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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 323
Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 20 años con duración de 120 minutos.
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 324
Iso
yetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 20 años con duración de 240 minutos.
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Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 325
Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 20 años con duración de 240 minutos.
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 326
Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 25 años con duración de 5 minutos.
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 25 años con duración de 10 minutos.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 327
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 328
Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 25 años con duración de 20 minutos.
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
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Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 25 años con duración de 30 minutos.
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 25 años con duración de 60 minutos.
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Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
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Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 25 años con duración de 120 minutos.
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 332
Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 25 años con duración de 240 minutos.
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 50 años con duración de 5 minutos.
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Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 50 años con duración de 10 minutos.
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Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
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Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 50 años con duración de 20 minutos.
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
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Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 50 años con duración de 30 minutos.
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Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 50 años con duración de 60 minutos.
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
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Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 50 años con duración de 120 minutos.
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Isoyetas de Intensidad de duración – frecuencia para período de retorno de 50 años con duración de 240 minutos.
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PLANO DE VIVIENDAS,
HABITANTES POR LOTE
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 340
PROPO
SED SPA
N
BEACH
FASE D
FASE E
FASE F
NUMERO DE HABITANTES POR VIVIENDAFASE D
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
FASE D
7
7
77 7
7
7
7
6 66
66
6
6
6
55 5
6
6
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
7
6
6
7
6
6
6
7
6
6
6
55
55
6
341
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
BEACH
FASE D
FASE E
FASE F
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
NUMERO DE HABITANTES POR VIVIENDAFASE E
N
PROPO
SEDSP
A
342
FASE E
6 6
6 6
6
6
66
55
5
7
7
7
7
77
6
6
6
66 6
6 5
5
7
66
66
65
6
66
77
7
6 6
6
6
7
7
6 66 6
6
6
7
76 6 6
6
6
7
6
6
7
7
7
7
7
5
5
6
6
6
6
6
6
7
7
6
6
7
7
7
6
6
6 6
6
6
7
7
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
N
FASE F
7 7
7
7
7
7 7
77
7
7
7
5 6
7
7
6 6
6
6
6
6
6
65
54
66
5
5 6
6
6
6
7 77
7
7 7
6
7 6
6 6
5 5
6 67
6
7
7 7 7
6
6
6
7
6
6
6
343
FASE D
FASE E
FASE F
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
NUMERO DE HABITANTES POR VIVIENDAFASE F
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 344
PLANO TOPOGRÁFICO
FASE D
FASE F
FASE E
FASE D
FASE D
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
BEACH
PROPOSED SPA
PLANO TOPOGRÁFICO
3.503
1.0%
3.36
1.58% 3.653.20
0.4%
0.7%
1.23%
1.16
%
1.16
%
3.44
1.23%
0.7%
1.5%
1.0%
3.87
1.5%
0.42
%
3.52
0.42
%
1.0%
2.98
1.3%
1.3%
3.654
3.673
3.484 3.524
3.6243.564
3.533 3.573 3.593 3.6333.663
3.704
1.0%
4.18
1.0%
0.35%
1.0%
1.5%
3.62
3.92
2.80
1.0%
345
3.204
3.313
3.314
3.274
3.4143.444
3.443
3.234
3.383
3.513.413
0.9%
0.9%
3.66
0.4%
1.3%
3.463
0.9%
3.63
0.8%
3.76
1.3%
3.66
3.67
1.1%
1.16
%
4.08
4.16
0.4%
3.82
1.4%4.35
1.5%
4.28
1.3%
2.0%
0.7%4.34
1.5%
BEACH
PROPOSED
SPA
FASE E
FASE F
FASE E
FASE D
FASE E
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
4.14 0.16%
0.16%
4.04
0.16%
0.7%
0.16%
0.1%
0.16%
3.97
3.84
0.4%
0.05%
0.07%
1.8%
0.16%
4.39
2.9%
1.0%
3.0%
3.60
3.0%
1.0%4.50
1.0%
4.10
1.5%
1.5%
0%
2.9%
1.0%
0%
0%
3.30
3.88
0.9%0.16%
4.19
0.37%
0%
4.40
1.5%
1.5%
0.37%
3.503
1.3%
0.16%0.07%
346
4.42 1.1%
2.2%
2.0%
1.1%
4.61
0.45%0.45%
0.45%
0.5%
0.5%
4.82
1.0%
1.0%
4.68
3.76
43.
794
3.83
43.
834
3.81
43.
834
3.83
43.
804
3.654
3.673
1.58%4.75
1.3% 5.09
3.484 3.524
0.4%
2.0%
4.14
1.0%
4.23
3.6243.564
2.3%
3.533 3.573 3.593 3.6333.663
1.7%
3.79
43.
774
3.704
PLANO TOPOGRÁFICO
0.7%
1.5%
4.27
2.0%
1.5%
3.204
3.313
3.314
3.274
0.3%
0.3%
3.95
1.5%
1.5%
4.37
0.3%
2.0%
2.0%
2.0%
1.5%
1.5%
3.4143.444
1.5%
3.443
3.234
3.383
3.513.413
3.463
3.63
3.74 0.1%
3.69
4
1.5%
3.16%
0.1%
0.1%0.1%
1.5%
1.0%
4.47
1.5%
3.86
2.2%1.2%
4.04
1.0%
BEACH
PROPO
SED SPA
FASE F
FASE F
FASE E
FASE D
3.79
63.
884
3.85
3
0.9%
3.94
43.
914
4.180.9%
0.9%
0.9%
1.1%
3.93
43.
944
3.90
43.
934
0.1%
1.8%4.20
1.8%
0.9%
0%
4.23 4.47
0.4%
4.65
0%
0.4%
0.2%
1.0% 0.3%
1.5%
4.72
2.0%
0.3%4.63 0.2%
0.1%
1.5%
2.0%
1.5%
3.99
0.45%
1.0%
4.58
0.45%
1.0%
2.982.0%
FASE F
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
347
1.0%
4.4%
1.0%
1.0%
4.71
1.0%
4.4% 3.48
4.076
3.786
3.663
3.744
3.83
43.
884
1.7%
1.7%
4.40
3.726
3.713 3.763 3.833
0%
2.16%
4.38
3.806
3.793
3.846
3.803
0.06% 4.36
1.5%1.6%
3.873
3.886 3.938
3.896
4.11
4.021
4.38 0.2%
3.9763.956
3.921 3.956
4.330.2%
1.1%
4.036
4.026
4.011
4.061
4.136
1.0%1.0%
1.0%
1 .0%
4.106
4.086
4.136
4.116
4.166
4.136
4.186
PLANO TOPOGRÁFICO
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 348
PLANO DE ÁREAS
RED DE AGUA POTABLE,
ALCANTARILLADO SANITARIO
FASE D
FASE E
FASE F
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
N
FASE D
ÁREA = 1.17 HAS.
PLANO DE AREAS , AGUA POTABLE Y ALCANTARILLADO SANITARIOFASE D
N
BEACH
PRO
POSED SP
A
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
349
BEACH
PROPOSED SP
A
FASE E
ÁREA = 2.74 HAS.
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
N
FASE E
FASE F
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
PLANO DE AREAS , AGUA POTABLE Y ALCANTARILLADO SANITARIOFASE E
350
FASE D
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
N
PROPOSED SPA
FASE D
FASE E
FASE F
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
PLANO DE AREAS , AGUA POTABLE Y ALCANTARILLADO SANITARIOFASE F
FASE F
ÁREA = 2.11 HAS.
351
FASE F
FASE E
FASE D
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
FASE D
ÁREA = 1.06 HAS.
PLANO DE AREAS, RED DE RIEGO Y RED DE HIDRANTES
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
FASE D
353
N
FASE E
ÁREA = 2.67 HAS.
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
354
N
FASE D
FASE E
FASE F
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
PLANO DE AREAS, RED DE RIEGO Y RED DE HIDRANTESFASE E
PROPO
SED SPA
FASE D
FASE E
FASE F
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
PLANO DE AREAS, RED DE RIEGO Y RED DE HIDRANTESFASE F
FASE F
ÁREA = 2.06 HAS.
355
N
BEACH
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 356
PLANO DE ÁREAS
DRENAJE PLUVIAL
357
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
NOTA- EN LAS ÁREAS A1 Y A6,SE TOMARON EN CUENTA LASÁREAS A13 DE LA FASE B, Y LASÁREAS A5 Y A6 DE LA FASE CRESPECTIVAMENTE, YA QUEESTAS ÁREAS DESCARGAN ENLA MISMA CALLE.
A15
A25
Total =A26
A24A23A22A21A20A19A18A17A16
A6*
A14A13A12A11A10A9A8A7
No. DE ÁREA
A1*
A5A4A3A2
0.19
0.17
6.880.19
0.240.30.150.410.340.210.120.260.09
0.55
0.130.610.120.210.260.280.160.12
SUPERFICIE (Has.)
0.110.150.160.580.77
PLANO DE AREAS DRENAJE PLUVIALFASE D
1.0%
1.5%
4.34
A2=0.58 HAS.
3.413
3.274
3.204
3.234
3.313
0.9%
3.51
3.383
0.9%
3.463
3.3143.414
1.3%
A4=0.15 HAS.
3.443
3.66
0.8%
3.66
0.4%
1.1%4.08
1.16
%
1.1%
3.760.4%
1.3%1.3%
2.0%A3=0.16 HAS.3.82
0.4% 4.28
1.5%
A1*= 0.77 HAS.
4.35
1.16
%
1.16
%
0.7%
1.23%3.44
3.87
1.0%
4.161.4%
1.5%
1.23%
1.58%
1.3%
3.20
1.3%
0.7%
2.98
3.65
1.0%
3.63
3.503
3.444
3.533
3.67
0.9%
3.573 3.593
1.0%A5=0.11 HAS.
4.18
0.7%
1.0%
3.92
0.42
%
3.52
1.5%
3.620.35%
1.0%
0.42
%
1.5%
2.80
1.0%
3.36
FASE F
FASE E
FASE D
N
358
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
NOTA- EN LAS ÁREAS A1 Y A6,SE TOMARON EN CUENTA LASÁREAS A13 DE LA FASE B, Y LASÁREAS A5 Y A6 DE LA FASE CRESPECTIVAMENTE, YA QUEESTAS ÁREAS DESCARGAN ENLA MISMA CALLE.
A15
A25
Total =A26
A24A23A22A21A20A19A18A17A16
A6*
A14A13A12A11A10A9A8A7
No. DE ÁREA
A1*
A5A4A3A2
0.19
0.17
6.880.19
0.240.30.150.410.340.210.120.260.09
0.55
0.130.610.120.210.260.280.160.12
SUPERFICIE (Has.)
0.110.150.160.580.77
PLANO DE AREAS DRENAJE PLUVIALFASE E
1.0%
0.9%
1.5%
4.19
4.40
0%
0.37%0.37%
A7=0.12 HAS.0%
1.5%
1.5%
1.5%
A11=O.21 HAS.
0.3%
4.27
0.7%0.3%
3.88
1.5%
2.0%
0.3%
1.5%
0.07%4.37
1.5%
0.07%
4.39
2.0%
3.95
1.5%
3.413
3.274
2.0%
3.204
3.234
3.313
3.51
3.383
3.463
3.314
2.0%
3.414
3.443
3.633
3.624
A14= 0.13 HAS.
A15=0.19 HAS.4.42
1.3%
0.16%
1.8%
1.1%
1.3%
1.58%4.75
4.82
1.1%
2.0%
2.2%0.5%
5.09
2.0%
2.3%
4.140.4%
3.63
3.503
3.444
3.533
3.4843.564
3.573
3.524
3.593
3.654
3.77
43.
7941.0%
1.0%
1.0%
3.80
4
1.7%4.23
3.704
3.673 3.663
3.83
40.5%A13=0.61 HAS.0.16%
0.1%
4.040.16%
0.16%
3.84
0.4%
3.97
A16=0.09 HAS.
A17=0.26 HAS.
0.1%
3.74
0.1%
0.1%
3.86
0.05%
4.04
2.2%1.2%
4.47
1.0%
1.5%
1.0%
3.91
4
0.1%
3.79
6
3.69
4
1.5%
3.79
4
3.88
43.
853
3.76
4
3.94
43.
944
3.83
4
0.45%
1.5%
3.83
43.
834
3.16%
4.68
4.61
0.45%0.45%
3.81
4
1.5%
A12= 0.12 HAS.
A8=0.16 HAS.
1.0%
3.60
3.0%
3.0% 1.5%
4.50 1.0%
1.0%
A6*=0.55 HAS.
2.9%
3.30
0%
4.10
1.5%
2.9%
0%
A9=0.28 HAS.
0.7%
A10=0.26 HAS.
0.16%
0.16%4.14
0.16%
0.16%
FASE F
FASE E
FASE D
N
4.166
4.186
359
FASE F
FASE E
FASE D
N
0.9%0.9%
4.18
3.94
43.
944
3.83
43.
834
3.83
43.
814
A20=0.34 HAS.
0.9%
0.9%
1.1%
3.93
4
4.20
0.1%
1.8%
0.9%
4.651.8%
0.4%
0.4%
A23=0.30 HAS.
3.99
2.0%
0.45%
1.5%1.5%
4.4%
A26=0.19 HAS.
2.0%
2.982.0%
4.710.45% 4.4%
1.0%
3.48
1.0%
4.036
3.726
A18=0.12 HAS.
3.77
43.
794
3.80
4
3.704
1.7%
3.88
43.
904
1.7%0%
4.23
3.744
3.83
4
3.663 3.663 3.713
3.938
A22=0.15 HAS.
A21=0.41 HAS.0%
4.40
0%
3.786 3.806
0.06%
0.2%
4.47
1.0%
3.846
2.16%
4.38
3.886
3.8033.793
3.763 3.833 3.873
3.976
A24=0.24 HAS.
4.384.36
1.5%
4.72
1.5%
0.3% 0.3%
0.1%
4.63
3.956
1.6%
0.2% 4.330.2%
0.2%
1.0%
4.58
4.021
1.1%
4.026
4.11
3.896 3.921 4.0113.956
1.0%
A25=0.17 HAS.
1.0%
1.0%
4.061
1.0%
4.106
1. 0%1.0%
4.136
4.136
1.0%
4.076 4.0864.116
4.1363.
834
3.93
4
A19=0.21 HAS.
3.91
4
3.79
6
3.69
43.
794
3.88
43.
853
3.76
4
CROQUIS DE LOCALIZACIÓN
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
M. en A. SERGIO CESAR ARROYO TREJO
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
PROYECTÓ:
ING. SAÚL CÁZARES TORRES
PROYECTO:
MAY. DE 2007
ESCALA:1:1000
FECHA:
ESTUDIO Y PROYECTO INTEGRAL DE SANEAMIENTO DEL FRACCIONAMIENTO
NOPOLO, BAJA CALIFORNIA SUR
ING. GUILLERMO SALDAÑA TINOCO
APROBÓ:
ESCUELA SUPERIOR DE INGENIERÍA Y ARQUITECTURAINSTITUTO POLITÉCNICO NACIONAL
NOTA- EN LAS ÁREAS A1 Y A6,SE TOMARON EN CUENTA LASÁREAS A13 DE LA FASE B, Y LASÁREAS A5 Y A6 DE LA FASE CRESPECTIVAMENTE, YA QUEESTAS ÁREAS DESCARGAN ENLA MISMA CALLE.
A15
A25
Total =A26
A24A23A22A21A20A19A18A17A16
A6*
A14A13A12A11A10A9A8A7
No. DE ÁREA
A1*
A5A4A3A2
0.19
0.17
6.880.19
0.240.30.150.410.340.210.120.260.09
0.55
0.130.610.120.210.260.280.160.12
SUPERFICIE (Has.)
0.110.150.160.580.77
PLANO DE AREAS DRENAJE PLUVIALFASE F
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Coeficiente de Escurrimiento
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 360
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Dotación por persona
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 361
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Normas de proyecto del IMSS
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 362
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.
Cázares Torres Saúl Saldaña Tinoco Guillermo 363
Estudio y Proyecto Integral De Saneamiento Del Fraccionamiento Nopoló, Baja California Sur.