Informe Tecnico Final

DICIEMBRE 2014TUXTEPEC, OAXACA.

PERIODO DE RESIDENCIA:

AGOSTO-DICIEMBRE 2014

ASESOR:

ING. JORGE ALBERTO CASTRO VIAZCAN

PRESENTA:

HERNANDEZ AQUINO MIREYA

GOMEZ VAZQUEZ MIGUEL ANGEL

INFORME TECNICO

“ANALISIS DE ESTABILIDAD EN BORDOS DE RIO CHICO EN EL ESTADO DE CHIAPAS ”

SEP DGEST SNEST

INSTITUTO TECNOLÓGICO

de Tuxtepec

CONTENIDO

1. JUSTIFICACION

2. OBJETIVOS

3. PROBLEMAS A RESOLVER

4. FUNDAMENTACION TEORICA

5. ACTIVIDADES REALIZADAS

5.1METODOS DE ANALISIS5.2 ANALISIS DE TALUDES DEL TRAMO NORTE5.3 ANALISIS DE TALUDES DEL TRAMO SUR5.4 EVALUACION DE RESULTADOS

6. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

7. REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS

1. JUSTIFICACION

Con la finalidad de atender la problemática ocasionada por las inundaciones

fluviales, producto de las torrenciales lluvias generadas entre el 12 y 15 de

septiembre de 2013, que afectaron al municipio de Catazajá, en el estado de

Chiapas, el gobierno federal, a través de la Comisión Nacional del Agua ha

dispuesto proteger a las poblaciones aledañas, mediante la realización de:

estudios y proyectos ejecutivos que permitan la reconstrucción, rehabilitación,

reparación y mejoramiento de la infraestructura hidráulica, consistente en obras de

protección marginal, así como realizar los trabajos necesarios para contener, en

su caso, los desbordamientos de los ríos, socavación de sus márgenes y, de ser

necesario, obras de desazolve y rectificación de los cauces, procurando que las

obras existentes se administren mejor y que, en la concepción de los nuevos

proyectos a realizar, se tomen en cuenta, principalmente los aspectos técnicos,

ambientales y sociales, antes de construir obras adicionales.

2. OBJETIVOS

La ejecución de los estudios técnicos desarrollados en este documento,

obedecen básicamente al análisis y planteamiento de alternativas de solución,

dirigidas a la elaboración del proyecto ejecutivo para la construcción de la

infraestructura necesaria, que permita reducir los riesgos de inundación, así como

evitar la erosión de los cauces afectados.

Los estudios básicos comprenden recorridos de campo, el geoposicionamiento de

las zonas afectadas y su levantamiento topográfico; la elaboración de los estudios

de mecánica de suelos, a diferentes profundidades de exploración; la

determinación del grado de compactación de las estructuras que conforman los

bordos; así como el estudio de los bancos de material que potencialmente pueden

ser aptos, para su aprovechamiento en las obras a desarrollar.

3. PROBLEMAS A RESOLVER

A partir de los estudios técnicos elaborados por la Comisión Nacional del Agua, en

diciembre de 2013 se inicia la construcción de los bordos marginales en ambos

lados del río, conformados con materiales arcillosos y agregados gruesos,

extraídos de los bancos de material existentes en la zona; sin embargo a escasos

meses de haber concluido su ejecución, sobre la margen izquierda se han

registrado la falla de los taludes ubicados en los cadenamientos 0+120 y 3+000,

respectivamente

Es importante observar que el bordo de la margen izquierda, además de servir

como obra de protección, ha sido utilizado como camino de acceso para

comunicar a la comunidad Linda Vista, partiendo desde la comunidad el Cuyo

Álvaro Obregón, así como las viviendas que se encuentran situadas sobre la

margen, en un trayecto aproximado de 4 km.

El Río Chico es una corriente superficial que deriva del río Usumacinta en su

recorrido aguas abajo, hacia el Golfo de México, debido a ello sus aguas fluyen de

norte a sur, mientras que el río Usumacinta lo hace de sur a norte, en un trayecto

aproximado de 11 km, pero en un giro de casi 180°, su cauce se modifica de sur a

norte, y mediante un recorrido de 30 km, se integra de nuevo al río Usumacinta,

muy cerca de la localidad Jonuta, del estado de Tabasco.

No obstante que los sistemas fluviales de la zona se encuentran bien definidos en

las partes altas de la cuenca, al llegar a las zonas bajas que ocupan las llanuras

aluviales, los principales cauces se tornan erráticos dentro del área de inundación

del río.

En este proceso, el Río Chico ha modificado su cauce, presentando

deslizamientos de los taludes que conforman su barrote natural, provocando el

colapso de las obras de encauzamiento en los tramos existentes, aunado a los

problemas de erosión que se presentan sobre ambas márgenes del río.

Debido a los volúmenes de agua que escurren a través del río Usumacinta y que

no pueden ser conducidos por su cauce, debido a la pérdida de capacidad

hidráulica ocasionada por la deposición de importantes cantidades de material de

arrastre, se han incrementado los gastos que derivan hacia el Rio Chico

provocando problemas de inundación y la erosión marginal, aún para caudales no

extraordinarios.

El problema se agudiza en la zona que comprende el Río Chico, ya que en su recorrido atraviesa áreas de cultivo y asentamientos urbanos localizados sobre sus márgenes, donde la infraestructura existente no logra captar, controlar y desalojar adecuadamente las aguas fluviales y pluviales que se generan en la región, favoreciendo el desbordamiento del río.

4. FUNDAMENTACION TEORICA

Derivado de los estudios topográficos y geotécnicos elaborados en el área que

comprenden los deslizamientos y fallas del bordo situado en la margen izquierda

del Río Chico, así como del análisis de las condiciones fisiográficas que

caracterizan a la zona, se presenta el análisis de la estabilidad de los taludes bajo

las consideraciones que se citan enseguida:

Los cambios del nivel de las aguas del río, que se presenta durante el ciclo

hidrológico, ocasionan diversas condiciones de humedad en el subsuelo que

integran sus márgenes, dando como resultado un cambio en el estado de

esfuerzos, pasando de condición seca a un estado de saturación total.

La modificación del estado de esfuerzos obedece al cambio de la presión de

poro que durante la fase de saturación se incrementa y provoca una

disminución de la resistencia al esfuerzo cortante. En estado seco, el subsuelo

se comporta con mayor resistencia pero, en ese proceso de transición, modifica

sus propiedades mecánicas, ocasionando que los taludes se debiliten y

aparezcan superficies de falla.

No existen evidencias consistentes que demuestren la interacción entre el

sistema lagunar y el río, por lo menos dentro del área en que se ubican las

fallas, es decir no se genera un flujo establecido entre ambos cuerpos de agua.

Se desconocen las condiciones físicas que prevalecían antes de la existencia

de los bordos, ya que su construcción pudo haber debilitado la resistencia de

los taludes al actuar como una sobrecarga.

De igual manera, su aprovechamiento como camino de acceso entre las

comunidades El Cuyo Álvaro Obregón y Lindavista, puede generar cargas

dinámicas que impacten sobre el comportamiento del talud.

Otro factor importante se refiere a los procedimientos constructivos de los

bordos, particularmente al adecuado control de calidad que se haya observado

durante su proceso de compactación.

5. ACTIVIDADES REALIZADAS

5.1METODOS DE ANALISIS.

La evaluación del comportamiento mecánico del subsuelo se ha realizado

mediante un software diseñado para el análisis de taludes, denominado Slide, que

permite el uso de diferentes métodos de análisis, para lo cual se han considerado

2 escenarios: el primero, en estado seco, que corresponde a la epoca de estiaje; y

el otro, en estado saturado, cuando las aguas del río alcanzan niveles máximos.

A partir de las condiciones geotécnicas y geométricas de los taludes, el cálculo del

factor de seguridad se ha determinado mediante el enfoque de Métodos de

Equilibrio Límite (LEM), basados en las propuestas de:

Fellenius Bishop Janbu Spencer GLE/Morgenstern-Price

5.2 ANALISIS DE TALUDES DELTRAMO NORTE

Para analizar la estabilidad de los taludes del tramo norte, se han considerando

las características geotécnicas y geométricas del talud mostrado en la figura 19,

ubicado en la estación 0+040, como una sección representativa del área de

estudio. El análisis comprende además 2 escenarios hidrológicos: el primero se

refiere al análisis del factor de seguridad en época de secas, mientras que en la

segunda condición se evalua el factor de seguridad, considerando que el río,

durante la época de lluvias, soporta avenidas máximas en su cauce

FIGURA 19. CONDICIONES GEOMÉTRICAS Y GEOTÉCNICAS DE LOS TALUDES TRAMO

NORTE, EN EPOCA DE ESTIAJE

Desde el punta de vista geotécnico existe importante depósitos de arcilla de alta

plasticidad, con un espesor promedio de 6.00 metros, que forman la parte superior

del cuerpo del talud, y se encuentran sobre una lente de arena limosa, con

espesor promedio de 1.0 m.

Subyaciento a ese estrato de arena limosa, se localiza otra formación arcillosa de

mediana a alta plasticidad, que lo de confina, sin embargo debido a la presencia

del agua esa lente de arena, puede representar un potencial plano de

debilitamiento, por las subpresiones que se inducen en esa zona.

Factor de seguridad en época de secas

Del análisis realizado mediante el programa Slide, se obtuvieron los factores de

seguridad mostrados en la tabla 5, en condiciones de la época de estiaje, cuando

el nivel del río es menor a 3.0 metros de profundidad, y que en el análisis de

estabilidad no existe sobrecarga alguna sobre la corona del talud, como se

muestra en el esquema de la figura 20.

FIGURA 20. ANALISIS DEL TALUD SIN CONSIDERAR SOBRECARGA (FS=3.194)

Tabla 5. Resultados comparativos de diversos métodos de análisis

Método de análisis de equilibrio

Factor de seguridad en época de secas en condiciones estáticas

Sin grietas de tensión

Equilibrio de fuerzas Equilibrio de momentosX Y

Fellenius Ordinario

0.831 No No Si

Bishop 0.833 No No Si

Janbu Corregido 3.278 Si Si No

Spencer 3.194 Si Si Si

GLE/Morgenstern-Price

3.196 Si Si Si

Como se observa en la tabla 5, los resultados obtenidos son similares, eligiendo la

solución de Spencer como el factor de seguridad más confiable, a partir de las

hipotésis de trabajo consideradas en el desarrollo del método, que cumple

satisfactoriamente con el equilibrio de fuerzas y momentos.

Sin embargo en taludes con suelos cohesivos, se generan fuerzas de tensión que

suelen observarse en las partes superiores de los taludes; en general los suelos

no soportan fuerzas de tensión, por lo que los resultados obtenidos no son

rigurosamente correctos. Con el fin de obtener “mejores” resultados es necesario

introducir una grieta de tensión en el modelo utilizado, de tal manera que se

eliminen las fuerzas de tensión de los cálculos de estabilidad,

Aunque sobre el terreno no se detectan grietas de tensión, es necesario que los

factores de seguridad sean calculados considerando la existencia de grietas de

tensión, cuya presencia en suelos o estratos cohesivos, que forman parte de un

talud, pueden modificar las condiciones de equilibrio; como se indica en la figura

21, donde las grietas de tensión y una sobrecarga actuando sobre la corona del

talud, disminuyen en forma importante el factor de seguridad de un valor

FS=3.194 a FS=2.122.

FIGURA 21. ANALISIS DEL TALUD CON GRIETAS DE TENSIÓN Y SOBRECARGA EN CONDICIONES ESTÁTICAS (FS=2.122)

Abramson et al (2002); presenta la siguiente expresión, en condiciones drenadas,

para estimar la profundidad de la grieta de tensión, siendo:

zc=2cγtan(45 °+ ϕ2 )

zc=2(26.15)18.53

tan (45 °+ 15°2 )=3.67mEsta profundidad, es la distancia máxima vertical que teóricamente puede

alcanzar la grieta de tensión, sin embargo no es posible ubicarla en el plano

horizontal, por lo cual es necesario considerar una zona de influencia. El

programa Slide permite considerar las grietas de tensión bajo diferentes

condiciones: totalmente llena, seca, parcialmente llena, etc., en el análisis se ha

tomado la condición más desfavorable, cuando se presenta totalmente llena.

De igual forma, se han tomado en cuenta las acciones dinámicas que puedan

ocurrir en la vida del talud; de acuerdo a la zonificación sísmica de la Comisión

Federal de Electricidad, el sitio se ubica en la Zona A, donde se estima una

aceleración basal csh=csv=0.118. Bajo estas condiciones, el resultado del factor de

seguridad se muestra en la figura 22.

FIGURA 22. ANALISIS DEL TALUD CON GRIETAS DE TENSIÓN Y SOBRECARGA EN CONDICIONES DINÁMICAS (FS=1.1694)

Factor de seguridad en época de lluvias

El valor de la cohesión del suelo es una propiedad que dependende de la presión

de poro en el subsuelo, por lo tanto entre mayor sea este parámetro, la cohesión

disminuye y como consecuencia también reduce la resistencia al esfuerzo

cortante, encargada de proporcionar los mecanismos resistentes al deslizamiento.

FIGURA 23. GEOMETRÍA Y CONDICIONES DEL TALUD EN EPOCA DE LLUVIAS

Está condición se presenta cuando se manifiestan las avenidas máximas en el rio,

por lo que el valor de la cohesión del subsuelo es directamente proporcional a la

longitud de las grietas de tensión, que se generan sobre la corona del talud .

zc=2cγtan(45 °+ ϕ2 )

zc=2(13.08)18.53

tan (45 °+ 15°2 )=1.84m

Del análisis realizado a través del programa SLIDE se obtuvieron los resultados

mostrados en la tabla 6, cuando en el talud actua la temporada de lluvias, con

sobrecarga y grietas de tensión, bajo condiciones estáticas,



Factor de seguridad en época de lluvias en condiciones estáticas


Equilibrio de fuerzas

Equilibrio de momentosX Y

Fellenius Ordinario

0.384 No No Si





3.012 Si Si Si

En la figura 24 se muestra el análisis del talud con grietas de tensión y sobrecarga,

actuando al mismo tiempo acciones dinámicas debidas al sismo, durante la época

de lluvias.

FIGURA 24. ANALISIS DEL TALUD CON GRIETAS DE TENSIÓN Y SOBRECARGA EN

CONDICIONES DINÁMICAS (FS=1.067)

5.3 ANALISIS DE TALUDES DELTRAMO SUR

De manera semejante al análisis efectuado sobre los taludes del tramo norte, en la

evaluación de la estabilidad de los taludes del tramo sur, se han considerando las

características geotécnicas y geométricas del talud mostrado en la figura 25,

ubicado en la estación 0+100, que representa una sección del área de estudio.

Se analizan 2 escenarios hidrológicos: el primero se refiere al análisis del factor de

seguridad en época de secas, mientras que en la segunda condición se determina

el factor de seguridad, considerando que el río, durante la época de lluvias,

soporta avenidas máximas en su cauce.

FIGURA 25. CARACTERÍSTICAS TOPOGRÁFICAS Y GEOTÉCNICAS DEL TALUD TRAMO SUR, EN EPOCA DE ESTIAJE

A diferencia de la estratigrafía que se presenta dentro del área que comprende el

tramo sur, en esta zona la formación arcillosa de alta plasticidad, corresponde a

espesores promedio de 7.00 metros, que integran la parte superior del cuerpo del

talud y suprayacen a los depósitos de arena limosa, encontrados durante la

exploración geotécnica.

A la profundidad de exploración efectuada en los 2 sondeos realizados, que

superan los 8 y 12 metros, respectivamente, se puede observar que la presencia

del estrato de arena también corresponde a los suelos que forman parte del lecho

del río,

Factor de seguridad en época de secas

Utilizando el programa Slide, se obtuvieron los factores de seguridad mostrados

en la tabla 7, correspondiente a las condiciones de estiaje, cuando el nivel del río

es menor a 3.0 metros de profundidad, y que en el análisis de estabilidad no existe

sobrecarga alguna sobre la corona del talud, como se muestra en el esquema de

la figura 26

FIGURA 26. ANALISIS DEL TALUD SIN CONSIDERAR SOBRECARGA (FS=1.04494)



Factor de seguridad en época de secas en condiciones estáticas



Fellenius Ordinario

1.043 No No Si





1.044 Si Si Si

Del análisis mostrado en la tabla 7, los resultados obtenidos son semejantes, sin

embargo la solución de Spencer representa el factor de seguridad más confiable,

ya que las

hipotésis de trabajo consideradas en el desarrollo del método, cumplen

satisfactoriamente con el equilibrio de fuerzas y momentos.

Por otra parte, como se mencionara en los párrafos anteriores, en taludes

formados por suelos cohesivos generan fuerzas de tensión que no son

susceptibles de resistir, por lo que los resultados obtenidos no son rigurosamente

correctos, por ello es necesario considerar una grieta de tensión en el modelo

utilizado, de tal manera que se eliminen las fuerzas de tensión de los cálculos de

estabilidad, A pesar que sobre el terreno no se detectan grietas de tensión, es

necesario que los factores de seguridad sean calculados considerando su

existencia debido a que pueden modificar las condiciones de equilibrio; como se

indica en la figura 27, donde las grietas de tensión y una sobrecarga actuan sobre

la corona del talud, disminuyen el factor de seguridad.

FIGURA 27. ANALISIS DEL TALUD CON GRIETAS DE TENSIÓN Y SOBRECARGA (FS=1.004)

De acuerdo a la expresión Abramson, antes citada, se estima que la profundidad

de la grieta de tensión, es:

zc=2(13.08)18.27

tan (45 °+ 0 °2 )=1.43mEsta profundidad, es la distancia máxima vertical que teóricamente puede

alcanzar la grieta de tensión, sin embargo no es posible ubicarla en el plano

horizontal, por lo cual es necesario considerar una zona de influencia.

El programa Slide permite considerar las grietas de tensión bajo diferentes

condiciones: totalmente llena, seca, parcialmente llena, etc., en el análisis se ha

tomado la condición más desfavorable, que corresponde a una grieta totalmente

llena.

De igual forma, se han tomado en cuenta las acciones dinámicas que puedan

ocurrir en la vida del talud; de acuerdo a la zonificación sísmica de la Comisión

Federal de Electricidad, el sitio se ubica en la Zona A, donde se estima una

aceleración basal csh=csv=0.118. Bajo estas condiciones, el resultado del factor de

seguridad se muestra en la figura 28.

FIGURA 28. ANALISIS DEL TALUD CON GRIETAS DE TENSIÓN Y SOBRECARGA EN CONDICIONES DINÁMICAS (FS=0.0703)

Factor de seguridad en época de lluvias

El valor de la cohesión del suelo es una propiedad que dependende de la presión

de poro en el subsuelo, por lo tanto entre mayor sea este parámetro, la cohesión

disminuye y como consecuencia también se reduce la resistencia al esfuerzo

cortante que se encarga de proporcionar los mecanicos resistentes al

deslizamiento.

Conforme a las condiciones registradas durante la epoca de lluvias, en la figura

29, se muestra un esquema del tramo sur, del Río Chico, situado sobre la margen

izquierda

FIGURA 29. GEOMETRÍA Y CONDICIONES DEL TALUD EN EPOCA DE LLUVIAS

Considerando que el valor de la cohesión del subsuelo es directamente

proporcional a la longitud de las grietas de tensión que se generan sobre el talud,

se estima que su profundidad es: .

zc=2(6.54)18.27

tan(45 °+ 0 °2 )=0.72m

Cuyo resultado es tomado en consideración dentro del análisis realizado mediante

el programa SLIDE, con los los resultados mostrados en la tabla 8, cuando sobre

el talud actua la temporada de lluvias, con sobrecarga y grietas de tensión, bajo

condiciones estáticas,



Factor de seguridad en época de lluvias en condiciones estáticas



Fellenius Ordinario 0.800

No No Si




GLE/Morgenstern-Price 0.830

Si Si Si

En la figura 30 se muestra el análisis del talud con grietas de tensión y sobrecarga

actuando en ellas las acciones dinámicas, durante la época de lluvias.

FIGURA 30. ANALISIS DEL TALUD CON GRIETAS DE TENSIÓN Y SOBRECARGA EN

CONDICIONES DINÁMICAS (FS=0.624)

5. 4 EVALUACIÓN DE RESULTADOS

TRAMO NORTE

Como resultado de los análisis realizados, en esta sección del bordo se demuestra

que la estabilidad de los taludes se encuentra dentro de los márgenes de

seguridad toda vez que los factores obtenidos representan parámetros admisibles,

superiores a 1.5, que mantienen en equilibrio la estructura de contención.

Sin embargo conviene señalar la importancia del estrato de arena limosa que

subyace dentro del subsuelo, confinado por depósitos de arcilla, cuya posición

representa un potencial riesgo de deslizamiento del cuerpo de los taludes que lo

conforman.

Por otra parte, las secciones que integran el tramo norte, entre las estaciones

0+100 a la 0+130, las pendientes topográficas tienen una inclinación casi vertical,

lo que favorece la falla del talud y que los factores de seguridad se reduzcan,

afectando la estabilidad del bordo.

Bajo este contexto y considerando que este tramo debe ser reconstruido, ya que

parte de la estructura que integra el bordo se encuentra colapsado, se proponen

diversas alternativas de solución que favorezcan a mantener su integridad y

mejoren las condiciones de estabilidad, mediante elementos de refuerzo que

mitiguen la influencia de los cambios del nivel del río y mitiguen los efectos del

incremento de las presiones de poro.

En cada una de las propuestas se ha considerado tender el cuerpo del talud y

llevar a cabo un procedimiento de compactación de las capas que lo integran, para

reducir las fuerzas de deslizamiento e incrementar las superficies que favorezcan

al desarrollo de las fuerzas resistentes.

TRAMO SUR

De acuerdo a los resultados obtenidos, este tramo presenta condiciones muy

desfavorables, los factores de seguridad son iguales o menores a la unidad ya que

las fuerzas resistentes son menores a las actuantes y, el cálculo de los factores

obtenidos, representan parámetros que mantienen a la estructura de contención

en un estado de falla incipiente.

Con la finalidad de mejorar la estabilidad de los bordos, se proponen alternativas

de solución que favorezcan a mantener su integridad, a través de la inclusión de

elementos de refuerzo que reduzcan el incremento de la presión de poro y eviten

la disminución de la resistencia al esfuerzo cortante, por los efectos que provocan

los cambios de nivel del río.

En las propuestas se considera reconstruir los bordos, tendiendo los taludes y

compactando al subsuelo en capas, para mejorar su comportamiento mecánico.

6. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

Habiendo identificado la problemática que ha provocado el deslizamiento de los

taludes ubicados en la margen izquierda del Río Chico, en los tramos norte y sur,

respectivamente, así como las alternativas propuestas para solucionar la dificultad

que se observa en ambos sitios, se plantea como la solución más apropiada el uso

del Sistema constructivo a base de Geotubos y Colchacreto, a partir de las

ventajas y desventajas que implican su construcción, además de considerar los

costos de inversión, que son significativamente menores.

En el caso del tramo norte, se ha considerado la instalación de 3 geotubos,

mientras que en el tramo sur, se ocuparán 4 geotubos, rellenados con arena,

quedando alojados en la parte inferior del talud, a una profundidad promedio de 11

metros, a partir del terreno natural; donde, además, se acoplaran bolsas de

geotextil, llamadas sandtainers, rellenados con arena, producto del material

dragado del mismo río.

Como parte de la propuesta seleccionada, tanto los geotubos como las

sandtainers, serán recubiertos por una capa de colchacreto, así como una

membrana de geotextil, cuya finalidad es evitar precisamente la erosión y

socavación de los taludes. En el tramo norte, la longitud de proyecto de geotextil y

colchacreto es de 130 metros, mientras que el tramo sur la longitud será de 210

metros, ambos arroparan totalmente al sistema conformado por los geotubo y las

bolsas sandtainers.

El sistema formado por el colchacreto y geotextil, de acuerdo a las condiciones

topográficas del río y a partir del nivel de terreno natural, los taludes tendrán un

desarrollo promedio de 20 metros, para lo cual se deberá restituir el cuerpo de los

taludes fallados a través de la construcción de terraplenes con material mejorado,

formando bermas con pendientes mínimas 1.5:1, que deben ser compactadas al

95% de la prueba proctor.

Debido a las condiciones hidrológicas que modifican sustancialmente el caudal de

Río Chico, principalmente durante la época de lluvias, no obstante que el sistema

permite trabajar bajo el agua, se recomienda que el proceso constructivo se

desarrolle cuando se presenta el nivel de aguas mínimas, que corresponde a la

época de estiaje.

7. REFERENCIAS BIBLIOGRAFICAS

Auvinet y Lopez Acosta (2010). Condicion de vaciado rapido en taludes sumergidos. Instituto de Ingenieria, UNAM.

CIRIA, CUR, & CETMEF (2007). The rock Manual. the use of rock in hydraulic engineering (2nd edition). London: C863, CIRIA.

CONAGUA. (2008). Inventario Nacional de Obras de Proteccion contra Inundaciones en Cauces Naturales. Mexico, DF: Subdireccion General de Infraestructura Hidroagricola.

Terzaghi, K. y Peck R.B. (1967). “Soil Mechanics in Engineering Practice”. New York: Wiley.

Skempton, A.W.(1970). “First-time slides in over consolidated clays”. Geotechnique, Vol. 20, No. 4, pp. 320-324.

Lopez-Acosta, Auvinet y Lezama (2010). Study of transient flow caused by rapid filling anddrawdown in protection levees. Instituto de Ingenieria, UNAM

Marsal R. J., Resendiz, D (1983), Presas de Tierra y Enrocamiento, Editorial Limusa,Mexico, pp. 191-20

Martin Vide, J. P. (2003). Ingenieria de rios. Barcelona, Espana: Alfaomega Grupo Editor.

Maza J. A., Franco V. (1997), Obras de Proteccion para Control de Inundaciones,Instituto de Ingenieria de la UNAM N. 591

Maza, J. A., & Garcia, M. (1996). Estabilizacion y rectificacion de rios. Mexico, DF: Publicaciones del Instituto de Ingenieria.

Informe Tecnico Final

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