Informe Pasantía Final

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INFORME DE PASANTÍA

INFORME FINAL DE PASANTÍA PROF. ANNA DÍAZ DE VITAGRUPO EIFFEL SEPTIEMBRE DE 2007

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SUMARIO

1. Proyecto de Drenajes de la Ladera Sur del Urbanismo Valle de Chara

ubicado en Charallave, Edo. Miranda.

2. Taller de Maquinarias que se implementará en las obras que están

siendo ejecutadas por la empresa.


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3. ÍNDICE

1. INTRODUCCIÓN...............................................................................................................................5

2. DESARROLLO..................................................................................................................................6

2.1. Información De La Empresa......................................................................................................62.1.1. Breve Información De La Empresa.......................................................................................62.1.2. Organigrama De La Empresa................................................................................................6

2.2. Actividades realizadas................................................................................................................72.2.1. Cálculo y Diseño del drenaje de aguas de lluvia de las laderas norte y sur de la urbanización Valle-Chara.....................................................................................................................72.2.2. Dimensionamiento de los perfiles del taller de maquinarias...............................................322.2.4. Diseño de las instalaciones Sanitarias.................................................................................48

3. Conclusiones y Recomendaciones...................................................................................................49

4. Bibliografía.......................................................................................................................................50

5. Anexos................................................................................................................................................51


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1. INTRODUCCIÓN

Durante las ocho semanas de duración de la pasantía estuve

trabajando en la oficina de proyectos de la constructora Grupo Eiffel, C.A.

la cual se enfoca esencialmente en el desarrollo de urbanismos. En la

oficina se encuentran trabajando otros profesionales entre arquitectos e

ingenieros con los cuales aprendí los diversos aspectos necesarios para

llevar a cabo los proyectos de construcción.

Específicamente estuve envuelto en dos proyectos a los cuales me

dediqué por completo. Interactuando con mis otros compañeros de trabajo

también observaba lo que hacían y les hacía preguntas sobre temas que

no conocía mucho para aprender acerca de los otros aspectos para llevar

a cabo un proyecto, como lo son: cómputos métricos, movimientos de

tierra, diseños de arquitectura, permisología ante las alcaldías, entre otros.


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2. DESARROLLO

2.1. Información De La Empresa

2.1.1. Breve Información De La Empresa

El Grupo Eiffel fue fundado en el año 1969 bajo el nombre de

Técnica de Ingeniería Eiffel por el Ingeniero Fernando Azpúrua Capriles,

junto a sus hijos, teniendo como objetivo principal la construcción de

viviendas destinadas en su mayoría al segmento C del mercado.

Un año después se creó el consorcio Tenedor de Acciones de la

Industria de la Construcción (CONTAICO, C.A.), cuyo fin era el de servir

de empresa matriz para las Sociedades futuras dedicadas a la promoción

inmobiliaria, transformándose en Grupo Contaico, C.A. en Diciembre de

1986.

En Diciembre de 1992 se crea una nueva filial del Grupo Contaico

C.A. Esta nueva compañía recibe el nombre de “Grupo Eiffel”.

2.1.2. Organigrama De La Empresa

A continuación se presenta las personas que trabajan en la oficina

de Proyectos del Grupo Eiffel:

Arq. Pedro Izquierdo: Gerente de proyectos.

Ing. Alexis Mirabal: Ingeniero calculista de las estructuras y otros

elementos de las obras.

Arq. Andreina Bruzual: Diseñadora de estructuras.

Arq. Alberto Guerra: Urbanizador y encargado del análisis de

movimientos de tierra de los urbanismos.

Arq. María Lourdes: Encargada de los trámites de permisos para

la ejecución de los proyectos ante las alcaldías e instituciones

gubernamentales correspondientes.

Dámaso Orta: Encargado de realizar todos los cómputos

métricos de las obras de la empresa.


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Carla Romero: Asistente de la Arq. Andreina Bruzual.

Ing. Carlos Padilla: Asistente del Ing. Alexis Mirabal.

Eliana Vázquez: Asistente del Arq. Alberto Guerra.

Estos son los nombres y los roles de las personas con las cuales

he compartido en la oficina. Algunas de ellas, específicamente las últimas

tres mencionadas, se incorporaron a trabajar recientemente en las dos

últimas semanas.

2.2.Actividades realizadas

2.2.1. Cálculo y Diseño del drenaje de aguas de lluvia de las laderas

norte y sur de la urbanización Valle-Chara.

Entre las acciones llevadas a cabo para cumplir esta tarea se

encuentran: Realización de un Curso de “Diseño de Cloacas y Drenajes”

en el Colegio de Ingenieros de Venezuela con sede en Caracas, mediante

la canalización del Fundación Instituto Mejoramiento Profesional (FIMP).

En este curso se analizó un proyecto ya ejecutado, aplicando los

conceptos de los autores Bolinaga y Harry Ossers, aparte de bibliografías

suministradas por parte del tutor empresarial, tales como: “Teoria y Diseño

de CLOACAS Y DRENAJES” del autor Simón Arocha, “DRENAJE DE

CARRETERAS” del autor Jacob Carciente.

La metodología para el cálculo y diseño de los drenajes se explica

a continuación:

GASTOS DE DISEÑO

Para determinar los distintos caudales generados por las hoyas del

urbanismo se utilizó la fórmula racional:

(1)

: Caudal que genera la hoya (lps)

: Coeficiente de Escorrentía

: Intensidad de la lluvia de diseño (lps/Ha)


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: Área de la hoya (Ha)

Intensidad

La intensidad de la lluvia de diseño será determinada en función de la

frecuencia considerada y de la duración de la misma.

Frecuencia

Es el período promedio entre la ocurrencia de una creciente de

cierta magnitud y la ocurrencia de otra igual o mayor (se expresa en

años).

Para este proyecto se determinó una frecuencia de lluvia o tiempo

de retorno de 5 años.

Duración

La duración de la lluvia de diseño será igual al tiempo de

concentración de 10 min. Por norma la duración mínima que se de usar es

de 15 min, por lo tanto se utilizará este último.

Cálculo de la intensidad de la lluvia

Utilizando las curvas de Intensidad – Frecuencia – Duración del

INOS en la región del Estado Miranda. Se tomó una intensidad de 280

lps/Ha, utilizando como datos de entrada una frecuencia de 5 años y una

duración de lluvias de 15 min.

Coeficiente de Escorrentía

Según las normas INOS el coeficiente ponderado a usar para

parcelas sin vegetación y con pendientes que varían entre 5 y 20% es de

0,60.

Establecimiento de las Hoyas

Las hoyas se establecieron según la capacidad que podía canalizar

las calles o los canales que están ubicados junto a ellas para captar los

caudales generados por las mismas.


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CAPACIDAD HIDRÁULICA DE LAS VÍAS

La capacidad hidráulica de las vías dependerá de los factores que son la

pendiente longitudinal de la vía y ancho y la altura máxima de agua que se

permite que pueda alcanzar el agua fluyendo libremente por la vía.

En el presente proyecto se estableció una altura máxima de agua al pie

del brocal de 10cm, debido a lo complicado que era de canalizar el agua de

algunas hoyas.

El cálculo de la capacidad de las mismas se hará con la fórmula de

Izzard:

(2)

: Capacidad de conducción (lps)

: Inverso de la pendiente transversal ( ; )

: Coeficiente de rugosidad de Manning (Asfalto )

: Pendiente longitudinal de la vía (%).

: Altura del agua al pie del brocal (cm)

OBRAS DE CONDUCCIÓN

El sistema de conducción de las aguas de lluvia se hará por medio de

canales rectangulares al borde de laderas y calles en su gran mayoría. Luego

se llevarán a torrenteras y éstas descargarán a su vez en la Quebrada Caiza, la

cual atraviesa el urbanismo.

En algunos tramos es necesario atravesar las calles por debajo de las

mismas, por lo cual se harán canales subterráneos.

La capacidad de los canales se determinará mediante la fórmula de

Manning:


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(3)

: Área de la sección del canal (m2)

: Coeficiente de Manning (Concreto )

: Radio hidráulico ( ) (m)

: Perímetro mojado (m)

: Pendiente longitudinal del canal (m/m)

Para calcular las dimensiones de la torrentera se utilizó la siguiente

fórmula:

(4)

: Longitud del escalón (m)

: Caudal que maneja la torrentera (m3/s)

: Ancho de la torrentera (m)

: Gravedad ( )

: Altura del escalón (m)

Para que la torrentera se adaptara a la pendiente del terreno se utilizó la

siguiente fórmula:

(5)

: Longitud total de la torrentera (m)

: Diferencia de nivel que tiene que vencer la torrentera (m)

Resolviendo el sistema de ecuaciones entre (4) y (5) se obtuvo la

siguiente fórmula para el cálculo de la altura del escalón:


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(6)

Las dimensiones de todas las torrenteras se calcularon con las

ecuaciones (5) y (6).

OBRAS DE CAPTACIÓN – SUMIDEROS

Estas obras se utilizan para captar el agua que corre libremente por la

calzada. Los criterios para ubicar los sumideros fueron para captar el agua de

algunas calles donde fue necesario canalizar el agua de las hoyas adyacentes

a las mismas. Se situaron los sumideros al final de las hoyas de manera tal que

la lámina de agua no sobrepasase la altura máxima que se fijó con la lluvia de

diseño.

Para el cálculo de todos los datos necesarios para llegar a dar con la respuesta

fueron debidamente calculados con el programa Microsoft Excel.

CAUDALES APORTADOS POR LAS HOYAS.

Resultados Ladera Sur Valle-Chara.

Todos los cálculos de los caudales generados por las hoyas se hicieron

en base a la ecuación (1).

Hoya N°Intensidad I (lt/s/Ha)

Coeficiente de Escorrentía C

Área (Ha)

Caudal Q (lt/s)

1 280 0,60 0,70 1182 280 0,60 0,50 843 280 0,60 1,30 2184 280 0,60 0,53 895 280 0,60 0,72 1216 280 0,60 1,05 1767 280 0,60 0,95 1608 280 0,60 0,53 899 280 0,60 0,85 143

10 280 0,60 1,38 23211 280 0,60 0,88 14812 280 0,60 0,27 4513 280 0,60 0,55 92


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14 280 0,60 0,56 9415 280 0,60 0,64 10816 280 0,60 0,80 13417 280 0,60 0,45 7618 280 0,60 1,20 20219 280 0,60 0,87 14620 280 0,60 0,52 8721 280 0,60 0,88 14822 280 0,60 0,99 16623 280 0,60 0,75 12624 280 0,60 1,05 17625 280 0,60 1,15 19326 280 0,60 1,37 23027 280 0,60 0,52 8728 280 0,60 0,70 11829 280 0,60 0,90 15130 280 0,60 0,97 16331 280 0,60 0,55 9232 280 0,60 0,65 10933 280 0,60 1,10 18534 280 0,60 0,44 7435 280 0,60 0,32 5436 280 0,60 0,92 15537 280 0,60 0,70 11838 280 0,60 0,66 11139 280 0,60 0,80 13440 280 0,60 1,04 17541 280 0,60 0,72 12142 280 0,60 0,82 13843 280 0,60 0,80 13444 280 0,60 0,70 11845 280 0,60 0,55 9246 280 0,60 0,60 10147 280 0,60 0,72 12148 280 0,60 0,69 11649 280 0,60 0,65 10950 280 0,60 0,66 11151 280 0,60 0,56 9452 280 0,60 0,40 6753 280 0,60 0,66 11154 280 0,60 0,89 150

CANALIZACIÓN POR CALLES

Las hoyas que se tuvieron que drenar con la ayuda de las calles y la ubicación y

tipo de sumidero utilizado fueron las siguientes:

Hoyas So Sx Gasto Capacidad Capta QBROCAL Tipo


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N° (%) (%) (lps) calle (lps) SumideroSumidero Canal

1-2 1 2 202 254 S1 C2100,8 Q3100,8 Q3

4-5 1 2 210 254 S2 B2105 Q3105 Q3

27 20 2 87 1135 S2 B243,68 -43,68 -

7 12 2 160 879 - -79,8 -79,8 -

7-13 1 2 252 254 S3 E4126 Q3126 Q3

19-20 1 2 234 254 S4 D3116,76 Q3116,76 Q3

30 1 2 163 254 S5 T2-281,48 Q381,48 Q3

34-35 1 2 128 254 S6 T3-263,84 Q263,84 Q2

36 1 2 155 254 S7 T3-177,28 Q277,28 Q2

38-39 1 2 245 254 S8 T4-2122,64 Q3122,64 Q3

40 1 2 175 254 S9 T4-187,36 Q287,36 Q2

51-52 0,5 2 161 179 S10 T8-380,64 Q380,64 Q3

53 0,5 2 111 179 S11 T8-255,44 Q255,44 Q2

54 0,5 2 150 179 S12 T8-274,76 Q374,76 Q3

También se encuentra indicado el número del sumidero y el punto del

canal en el cual descarga.

DRENAJES

Las dimensiones de los canales rectangulares (CR), cajones

subterráneos (CS) y torrenteras (TR) se encuentran expresadas a continuación,

además de indicarse los caudales que manejan, las hoyas de los cuales

provienen, altura del agua en el canal con el caudal de diseño, pendientes,

longitudes y tramos.

A todas las parcelas con un talud superior deben tener una cuneta típica

de 90x30 cm al pie del mismo, y así evitar que las aguas entren a la parcela.


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Resultados ladera Sur de la urbanización Valle-Chara

Aporte de cada hoya.

Hoya N°Intensidad I (lt/s/Ha)

Coeficiente de Escorrentía C

Área (Ha)

Caudal Q (lt/s)

1 280 0,60 0,70 1182 280 0,60 0,50 843 280 0,60 1,30 2184 280 0,60 0,53 895 280 0,60 0,72 1216 280 0,60 1,05 1767 280 0,60 0,95 1608 280 0,60 0,53 899 280 0,60 0,85 143

10 280 0,60 1,38 23211 280 0,60 0,88 14812 280 0,60 0,27 4513 280 0,60 0,55 9214 280 0,60 0,56 9415 280 0,60 0,64 10816 280 0,60 0,80 13417 280 0,60 0,45 7618 280 0,60 1,20 20219 280 0,60 0,87 14620 280 0,60 0,52 8721 280 0,60 0,88 14822 280 0,60 0,99 16623 280 0,60 0,75 12624 280 0,60 1,05 17625 280 0,60 1,15 193


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26 280 0,60 1,37 23027 280 0,60 0,52 8728 280 0,60 0,70 11829 280 0,60 0,90 15130 280 0,60 0,97 16331 280 0,60 0,55 9232 280 0,60 0,65 10933 280 0,60 1,10 18534 280 0,60 0,44 7435 280 0,60 0,32 5436 280 0,60 0,92 15537 280 0,60 0,70 11838 280 0,60 0,66 11139 280 0,60 0,80 13440 280 0,60 1,04 17541 280 0,60 0,72 12142 280 0,60 0,82 13843 280 0,60 0,80 13444 280 0,60 0,70 11845 280 0,60 0,55 9246 280 0,60 0,60 10147 280 0,60 0,72 12148 280 0,60 0,69 11649 280 0,60 0,65 10950 280 0,60 0,66 11151 280 0,60 0,56 9452 280 0,60 0,40 6753 280 0,60 0,66 11154 280 0,60 0,89 150

Cálculo y diseño de colectores


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Tramo C

Tramo SoLongitud

(m)ΔC Tipo

Dimensiones TorrenteraQSOPORTA

(lps)Hoyas

Gasto (lps) Altura del agua en el canal (m)

Ancho (m)

Alto (m)

HESCALÓN (m) LESCALÓN (m) QANTERIOR QPROPIO QTOTAL

C1 C2 1,00 348 3,48 CR 0,6 0,4 463 3 0 218 218 0,228C2 C3 3,33 235 7,83 CR 0,6 0,4 845 1-2-3 218 202 420 0,230C3 C4 23,08 130 30 TR 1 1 0,244 1,06 1-2-3 420 0 420

Tramo B

Tramo SoLongitud

(m)ΔC Tipo


(lps)Hoyas


Ancho (m)

Alto (m)


B1 B2 1,00 202 2,02 CR 0,6 0,4 463 6 0 176 176 0,196B2 B3 8,47 118 10 CR 0,6 0,4 1348 4-5-6-27 176 297 474 0,182B3 B4 4,92 122 6 CR 0,6 0,4 1027 4-5-6-27 474 0 474 0,218B4 B5 47,27 110 52 TR 1 1 0,376 0,80 4-5-6-27 474 0 474

Tramo A

Tramo SoLongitud

(m)ΔC Tipo


(lps)Hoyas


Ancho (m)

Alto (m)


A1 A2 1,00 190 1,9 CR 0,6 0,4 463 10 0 232 232 0,232A2 A3 1,00 115 1,15 CR 0,6 0,4 463 8-10 232 89 321 0,310A3 A4 32,56 215 70 TR 1 1 0,304 0,93 8-9-10 464 0 464

Tramo So Longitud ΔC Tipo Dimensiones QSOPORTA Hoyas Gasto (lps) Altura del


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(m) (lps)agua en el canal (m)

Ancho (m)

Alto (m)

QANTERIOR QPROPIO QTOTAL

A3-1 A3 1,00 170 1,7 CR 0,6 0,4 463 9 0 143 143 0,166

Tramo E

Tramo SoLongitud

(m)ΔC Tipo


(lps)Hoyas


Ancho (m)

Alto (m)


E1 E2 1,00 142 1,42 CR 0,6 0,4 463 11 0 148 148 0,170E2 E3 1,00 90 0,9 CR 0,6 0,4 463 11-12 148 45 193 0,204E3 E4 1,00 200 2 CR 0,6 0,4 463 11-12-14 193 94 287 0,275

E4 E5 23,23 155 36 TR 1 1 0,264 1,14 7-11-12-13-

14539 0 539

Tramo SoLongitud

(m)ΔC Tipo

DimensionesQSOPORTA

(lps)Hoyas


Ancho (m)

Alto (m)


S3 E4 5,45 55 3 CS 0,3 0,3 283 7-13 252 0 252 0,271

Tramo D

Tramo SoLongitud

(m)ΔC Tipo

DimensionesQSOPORTA

(lps)Hoyas


Ancho (m)

Alto (m)


D1 D2 1,50 210 3,15 CR 0,6 0,4 567 16-17 0 210 210 0,188


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D2 D3 1,50 230 3,45 CR 0,6 0,4 567 16-17-18 210 202 412 0,310D3 D4 1,50 240 3,6 CR 0,6 0,4 567 21 234 148 381 0,294D4 D5 1,50 205 3,08 CR 0,6 0,4 567 21-22 381 166 548 0,387D5 D6 1,50 105 1,58 CR 0,6 0,4 567 21-22-23 0 126 126 0,134D6 D7 1,50 105 1,58 CR 0,6 0,4 567 24 126 176 302 0,243D7 D8 1,50 105 1,58 CR 0,6 0,4 567 24-25 302 193 496 0,367D8 D9 1,50 140 2,1 CR 0,6 0,4 567 24-25-26 0 230 230 0,200

Tramo SoLongitud

(m)ΔC Tipo


(lps)Hoyas


Ancho (m)

Alto (m)


S4 D3 1,00 62 0,62 CS 0,4 0,4 261 19-20 234 0 234 0,371

Tramo T

Tramo SoLongitud

(m)ΔC Tipo


(lps)Hoyas


Ancho (m)

Alto (m)


T1 T2 17,07 82 14 TR 1 1 0,181 1,06 28-29 0 269 269

T2 T3 23,26 86 20 TR 1 1 0,277 1,19 28-29-30-

31-32269 365 633

T3 T3-6 1,00 70 0,7 CR 0,8 0,6 115928-29-30-

31-32633 0 633 0,389

T3-6 T3-7 34,97 143 50 TR 1 1 0,347 0,99 28-29-30-

31-32633 0 633

T3-7 T3-8 68,89 45 31 TR 1 1 0,505 0,73 28-29-30-

31-32633 0 633

T4 T5 25,00 28 7 TR 1 1 0,292 1,17 37-38-39-40 0 655 655

T5 T6 1,00 78 0,78 CR 0,8 0,6 115937-38-39-40-48-49

655 225 880 0,483


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T6 T7 29,41 34 10 TR 1 1 0,432 1,47 37 hasta 50 880 936 1816 T7 T8 1,00 60 0,6 CR 1 0,8 2279 37 hasta 50 1816 0 1816 0,666T8 T9 25,88 170 44 TR 1 1 0,429 1,66 37 hasta 54 1816 422 2238

Tramo SoLongitud

(m)ΔC Tipo

DimensionesQSOPORTA

(lps)Hoyas


Ancho (m)

Alto (m)


T1-3 T1-2 1,00 190 1,9 CR 0,6 0,4 463 28 0 118 118 0,146T1-2 T1-1 1,00 16 0,16 CS 0,4 0,4 261 28 118 0 118 0,215T1-1 T1 1,00 117 1,17 CR 0,6 0,4 463 28-29 118 151 269 0,261

Tramo SoLongitud

(m)ΔC Tipo

DimensionesQSOPORTA

(lps)Hoyas


Ancho (m)

Alto (m)


S5 T2-2 1,00 36 0,36 CS 0,4 0,4 261 30 0 163 163 0,272T2-2 T2-1 1,00 140 1,4 CR 0,6 0,4 463 30-31 163 92 255 0,250T2-1 T2 1,00 160 1,6 CR 0,6 0,4 463 30-31-32 255 109 365 0,336

Tramo SoLongitud

(m)ΔC Tipo

DimensionesQSOPORTA

(lps)Hoyas


Ancho (m)

Alto (m)


T3-5 T3-4 1,00 210 2,1 CR 0,6 0,4 463 33 0 185 185 0,198T-3-4 T3-3 1,00 17 0,17 CS 0,3 0,3 121 33 185 0 185 0,436T3-3 T3-2 1,00 238 2,38 CR 0,6 0,4 463 33 185 0 185 0,198T3-2 T3-1 1,00 202 2,02 CR 0,6 0,4 463 33-34-35 185 128 312 0,310T3-1 T3 1,00 66 0,66 CR 0,8 0,6 1159 33-34-35-36 312 155 467 0,310


OSWALDO MADRID

Tramo SoLongitud

(m)ΔC Tipo

DimensionesQSOPORTA

(lps)Hoyas


Ancho (m)

Alto (m)


T4-5 T4-4 1,00 235 2,35 CR 0,6 0,4 463 37 0 118 118 0,146T4-4 T4-3 1,00 16 0,16 CS 0,3 0,3 121 37 118 0 118 0,292T4-3 T4-2 1,00 361 3,61 CR 0,6 0,4 463 37-38-39 118 0 118 0,146T4-2 T4-1 1,00 241 2,41 CR 0,8 0,6 1159 37-38-39 118 363 480 0,310T4-1 T4 1,00 57 0,57 CR 0,8 0,6 1159 37-38-39-40 480 175 655 0,401

Tramo SoLongitud

(m)ΔC Tipo

DimensionesQSOPORTA

(lps)Hoyas


Ancho (m)

Alto (m)


T5-2 T5-1 0,50 232 1,16 CR 0,6 0,4 327 48 0 116 116 0,182T5-1 T5 0,50 291 1,46 CR 0,6 0,4 327 48-49 116 109 225 0,310

Tramo SoLongitud

(m)ΔC Tipo

DimensionesQSOPORTA

(lps)Hoyas


Ancho (m)

Alto (m)


T6-7 T6-6 0,50 153 0,77 CR 0,8 0,6 819 41 0 121 121 0,149T6-6 T6-5 0,50 271 1,36 CR 0,8 0,6 819 41-43-44 121 252 373 0,333T6-5 T6-4 0,50 150 0,75 CR 0,8 0,6 819 41-43-44-45 373 92 465 0,402T6-4 T6-3 0,50 228 1,14 CR 0,8 0,6 819 41-43-44-45 465 0 465 0,402


OSWALDO MADRID

T6-3 T6-2 0,50 180 0,9 CR 1 0,8 161141-42-43-

44-45-46-47825 0 825 0,476

T6-2 T6-1 0,50 17 0,09 CS 1 0,8 161141-42-43-

44-45-46-47825 0 825 0,476

T6-1 T6 0,50 275 1,38 CR 1 0,8 161141-42-43-44-45-46-

47-50825 111 936 0,522

Tramo SoLongitud

(m)ΔC Tipo

DimensionesQSOPORTA

(lps)Hoyas


Ancho (m)

Alto (m)


T6-3-4 T6-3-3 0,50 149 0,75 CR 0,6 0,4 327 42 0 138 138 0,205T6-3-3 T6-3-2 0,50 122 0,61 CR 0,6 0,4 327 42-46 138 101 239 0,310T6-3-2 T6-3-1 0,50 176 0,88 CR 0,8 0,6 819 42-46-47 239 121 360 0,310T6-3-1 T6-3 0,50 72 0,36 CS 0,6 0,6 544 42-46-47 360 0 360 0,449

Tramo SoLongitud

(m)ΔC Tipo

DimensionesQSOPORTA

(lps)Hoyas


Ancho (m)

Alto (m)


S10 T8-3 0,50 46 0,23 CS 0,3 0,3 86 51-52 0 161 161 0,529T8-3 T8-2 0,50 192 0,96 CR 0,6 0,4 327 51-52 161 0 161 0,229T8-2 T8-1 0,50 174 0,87 CR 0,6 0,4 327 51-52-53 161 111 272 0,352T8-1 T8 0,50 126 0,63 CR 0,8 0,6 819 51-52-53-54 272 150 422 0,369

Calles


Coef. Manning

0,016

OSWALDO MADRID

Resultados Ladera Norte Valle-Chara.

Aporte de las hoyas


Hoyas N°

So (%)

Sx (%)

Gasto (lps)

Capacidad calle (lps)

CaptaQBROCAL

Tipo SumideroSumidero Canal

1-2 1 2 202 254 S1 C2100,8 Q3100,8 Q3

4-5 1 2 210 254 S2 B2105 Q3105 Q3

27 20 2 87 1135 S2 B243,68 -43,68 -

7 12 2 160 879 - -79,8 -79,8 -

7-13 1 2 252 254 S3 E4126 Q3126 Q3

19-20 1 2 234 254 S4 D3116,76 Q3116,76 Q3

30 1 2 163 254 S5 T2-281,48 Q381,48 Q3

34-35 1 2 128 254 S6 T3-263,84 Q263,84 Q2

36 1 2 155 254 S7 T3-177,28 Q277,28 Q2

38-39 1 2 245 254 S8 T4-2122,64 Q3122,64 Q3

40 1 2 175 254 S9 T4-187,36 Q287,36 Q2

51-52 0,5 2 161 179 S10 T8-380,64 Q380,64 Q3

53 0,5 2 111 179 S11 T8-255,44 Q255,44 Q2

54 0,5 2 150 179 S12 T8-274,76 Q374,76 Q3

Frecuencia 5 años

Tiempo concentración 15min

OSWALDO MADRID


Hoya Area (Ha)Coef Escorrentia

Intensidad (lps/Ha) Q (lps)

1 1,26 0,6 280 211,68

2 1,68 0,6 280 282,243 1,3 0,6 280 218,44 0,5 0,6 280 845 0,9 0,6 280 151,26 1,22 0,6 280 204,967 1,05 0,6 280 176,48 1,24 0,6 280 208,329 0,87 0,6 280 146,16

10 0,88 0,6 280 147,8411 0,89 0,6 280 149,5212 0,09 0,6 280 15,1213 0,26 0,6 280 43,6814 0,64 0,6 280 107,5215 1 0,6 280 16816 0,62 0,6 280 104,1617 0,54 0,6 280 90,7218 0,909 0,6 280 152,71219 0,75 0,6 280 12620 1,3 0,6 280 218,421 0,75 0,6 280 12622 0,75 0,6 280 12623 1,07 0,6 280 179,7624 0,72 0,6 280 120,9625 1,16 0,6 280 194,8826 1,05 0,6 280 176,427 0,703 0,6 280 118,10428 1,03 0,6 280 173,0429 1,18 0,6 280 198,2430 0,96 0,6 280 161,2831 0,65 0,6 280 109,232 0,98 0,6 280 164,6433 0,832 0,6 280 139,77634 1,248 0,6 280 209,66435 0,299 0,6 280 50,23236 0,894 0,6 280 150,19237 0,894 0,6 280 150,19238 0,897 0,6 280 150,69639 0,897 0,6 280 150,69640 0,75 0,6 280 12641 0,75 0,6 280 12642 0,6618 0,6 280 111,182443 0,99 0,6 280 166,3244 0,99 0,6 280 166,32

OSWALDO MADRID

Cálculo y diseño de colectores.

Tramo D

%So∆C (m)

Longitud (m)

Tipo HoyaGastos (lps) Dimensiones (m)

Anterior Propio Total Ancho Altura Hescalón LescalónCoef

ManningQmax

(lps)Hagua (m) Hlibre (cm)

1 2 1,00 0,8 80 CR 41 126,00 126,00 0,60 0,40 0,016 462,89 0,15 24,602 3 1,00 0,9 90 CR 40 126,00 126,00 252,00 0,60 0,40 0,016 462,89 0,25 14,743 4 36,11 26 72 TR1 252,00 252,00 1,00 0,269 0,744 0,016 4 5 1,00 0,14 14 CS 252,00 252,00 0,60 0,40 0,016 462,89 0,25 14,745 6 49,12 28 57 TR2 252,00 252,00 0,60 0,371 0,755 0,016 6 7 1,00 14 CS 252,00 252,00 0,60 0,40 0,016 462,89 0,25 14,707 8 1,00 1,36 136 CR 252,00 252,00 0,60 0,40 0,016 462,89 0,25 14,748 9 6,00 6,48 108 CR 13 y 23 252,00 223,44 475,44 0,60 0,40 0,016 1133,85 0,21 19,109 10 6,66 7,992 120 CR 24 475,44 120,00 595,44 0,60 0,40 0,016 1194,59 0,24 16,24

10 11 4,00 10,44 261 CR 26 595,44 194,88 790,32 0,60 0,40 0,016 925,78 0,35 4,6011 12 3,60 8,1 225 CR Primario 11 790,32 291,14 1081,46 0,80 0,60 0,016 2198,26 0,35 25,0812 13 8,80 5,544 63 CR Primario 12 1081,46 359,52 1440,98 0,80 0,60 0,016 3436,93 0,32 27,9013 14 5,55 11,877 214 CR Primario 13 1440,98 209,66 1650,65 0,80 0,60 0,016 2729,45 0,41 19,0014 15 3,30 1,782 54 CR Primario 14 1650,65 273,84 1924,49 0,80 0,60 0,016 2104,68 0,55 5,0015 16 12,25 33,565 274 CR Primario 15 1924,49 350,62 2275,10 1,00 0,80 0,016 7975,95 0,39 41,2016 17 44,44 60 135 TR6 2275,10 2275,10 1,00 0,581 1,307 0,016 0,00 17 Río 2275,10 2275,10

Tramo C

%So∆C (m)

Longitud (m)



ManningQmax


1 2 1 2 200 CR 14 y 15 275,52 275,52 0,6 0,4 0,016 462,89 0,26 14,002 3 1,5 1,95 130 CR 16 y 17 275,52 194,88 470,4 0,6 0,4 0,016 566,93 0,34 6,00


OSWALDO MADRID

3 4 46,67 14 30 TR1 470,4 470,4 0,6 0,434 0,93 0,016 4 5 2 0,28 14 CS 470,4 470,4 0,6 0,4 0,016 654,63 0,31 9,005 6 38,3 36 94 TR2 Primario 5 470,4 294 764,4 1 0,386 1,009 0,016 6 7 16 28,48 178 CR Primario 6 764,4 301,392 1065,792 0,6 0,4 0,016 1851,57 0,26 14,007 8 41,46 68 164 TR3 1065,792 1065,792 1 0,446 1,075 0,016 0,008 9 2 0,3 15 CS 1065,792 1065,792 0,8 0,8 0,016 2343,62 0,59 21,009 10 10 2,2 22 CR 1065,792 1065,792 0,8 0,6 0,016 3663,77 0,31 29,00

10 Río 1065,792 0,016

Tramo F%So

∆C (m)

Longitud (m)



ManningQmax


1 2 1 1 100 CR 11 y 12 164,64 164,64 0,6 0,4 0,016 462,89 0,18 22,002 3 40 26 65 TR1 164,64 164,64 1 0,250 0,626 0,016 3 4 2 0,24 12 CS 164,64 164,64 0,6 0,4 0,016 654,63 0,14 26,004 5 11,59 8 69 CR Primario 4 164,64 208,32 372,96 0,6 0,4 0,016 1576,16 0,14 26,105 6 12,04 26 216 CR 372,96 372,96 0,6 0,4 0,016 1605,98 0,13 27,006 7 13,56 8 59 CR Primario 6 372,96 176,4 549,36 0,6 0,4 0,016 1704,51 0,18 22,007 8 11,49 50 435 CR Primario 7 549,36 204,96 754,32 0,6 0,4 0,016 1569,35 0,23 17,008 9 18,18 4 22 CS 754,32 754,32 0,6 0,4 0,016 1973,78 0,34 6,009 10 24,24 8 33 CR 754,32 754,32 0,6 0,4 0,016 2279,12 0,18 22,40

10 11 5,319 5 94 CR Primario 10 754,32 371,112 1125,432 0,8 0,6 0,016 2672,08 0,31 28,80

11 12 8,299 20 241 CRPrimario 12* 1125,432 584,64 1710,072 0,8 0,6 0,016 3337,61 0,36 24,10

12 13 2 0,3 15 CS 1710,072 1710,072 1 0,8 0,016 3222,77 0,49 31,0013 14 8,571 6 70 CR 1710,072 1710,072 1 0,8 0,016 6671,77 0,29 51,1014 15 15,38 10 65 CR Primario 14 1710,072 719,04 2429,112 1 0,8 0,016 8938,36 0,30 50,0015 16 2 0,36 18 CS 2429,112 2429,112 1 0,8 0,016 3222,77 0,64 16,0016 17 1 0,36 36 CR 2429,112 2429,112 1 1 0,016 3004,69 0,84 15,9017 Río


OSWALDO MADRID

Tramo G

%So∆C (m)

Longitud (m)



ManningQmax


2 1 1,5 6,75 450 CR 42 43 y 44 443,822 443,8224 0,6 0,4 0,016 566,93 0,39 1,401 Río

3 4 1 1,72 172 CR 45 134,4 134,4 0,6 0,4 0,016 462,89 0,16 24,004 5 10 32 TR1 134,4 134,4 1 0,206 0,658 0,016 5 6 2 0,3 15 CS 134,4 134,4 0,6 0,4 0,016 654,63 0,13 27,406 7 8 2 25 CR 134,4 134,4 0,6 0,4 0,016 1309,26 0,01 39,007 Río

Tramo D%So

∆C (m)

Longitud (m)



ManningQmax (lps) Hagua (m)

Hlibre (cm)

11 4 11 3 2,00 3,12 156 CR27 y 28 291,14 291,14 0,6 0,4 0,016 654,63 0,22 18,20

11 3 11 2 33,33 12 36 TR3 291,14 291,14 0,8 0,4 0,287 0,86 0,016 11 2 11 1 2,00 0,28 14 CS 291,14 291,14 0,6 0,4 0,016 654,63 0,22 18,2011 1 11 2,50 1,425 57 CS 291,14 291,14 0,6 0,4 0,016 731,90 0,20 19,86

12 3 12 2 1,33 1,995 150 CR29 y 30 359,52 359,52 0,6 0,4 0,016 533,83 0,30 10,42

12 2 12 1 36,84 14 38 TR4 359,52 359,52 0,8 0,4 0,323 0,88 0,016 12 1 12 2,00 0,32 16 CS 359,52 359,52 0,6 0,4 0,016 654,63 0,30 10,42

13 2 13 1 1,42 135 CR 34 209,66 209,66 0,6 0,4 0,016 551,60 0,19 20,52


OSWALDO MADRID

13 1 13 1,42 165 CR 33 209,66 139,78 349,44 0,6 0,4 0,016 551,60 0,28 11,74

14 3 14 2 2,00 2,9 145 CR31 y 32 273,84 273,84 0,6 0,4 0,016 654,63 0,21 19,20

14 2 14 1 32,43 12 37 TR5 273,84 273,84 0,8 0,4 0,277 0,86 0,016 14 1 14 2,00 0,4 20 CS 273,84 273,84 0,6 0,4 0,016 654,63 0,21 19,20

15 3 15 2 1,00 1,27 127 CR 37 150,19 150,19 0,6 0,4 0,016 462,89 40,0015 2 15 1 1,00 1,36 136 CR 36 150,19 150,19 300,38 0,6 0,4 0,016 462,89 40,0015 1 15 1,00 1,49 149 CR 35 300,38 50,23 350,62 0,6 0,4 0,016 462,89 40,00

Tramo C%So

∆C (m)

Longitud (m)



ManningQmax (lps) Hagua (m)

Hlibre (cm)

5 35 2 1,17 1,989 170 CR 9 y 10 294 294 0,6 0,4 0,016 500,69 0,27 13,28

S1 S25 1 1,00 0,65 65 CR 294 294 0,6 0,4 0,016 462,89 0,28 11,69

6 46 3 1 2 200 CR

38 y 39 301,392 301,39 0,6 0,4 0,016 462,89 0,29 11,20

6 36 2 2,22 1,998 90 CR 301,392 301,39 0,6 0,4 0,016 689,69 0,22 18,50

6 26 1 2,74 2,4658 90 CR 301,392 301,39 0,6 0,4 0,016 766,18 0,20 19,90

Tramo F%So

∆C (m)

Longitud (m)



ManningQmax (lps) Hagua (m) Hlibre (cm)


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4 2 4 1 1 1 100 CR 8 208,32 208,32 0,6 0,4 0,016 462,89 0,22 18,104 1 4 1 1,1 110 CR 208,32 208,32 0,6 0,4 0,016 462,89 0,22 18,10

6 2 6 1 1 1,37 137 CR 7 176,40 176,40 0,6 0,4 0,016 462,89 0,20 20,506 1 6 47,27 26 55 TR2 176,40 176,40 1 0,280 0,59 0,016

7 2 7 1 1 0,94 94 CR 6 204,96 204,96 0,6 0,4 0,016 462,89 0,22 17,80

10 3 10 2 1 1,9 190 CR 21 218,40 218,40 0,6 0,4 0,016 462,89 0,23 17,3010 2 10 1 1 1,5 150 CR 19 218,40 152,71 371,11 0,6 0,4 0,016 462,89 0,34 6,3010 1 10 2 0,32 16 CS 371,11 371,11 0,6 0,4 0,016 654,63 0,26 14,00

11 4 11 3 1 1,75 175 CR 22 126,00 126,00 0,6 0,4 0,016 462,89 0,15 24,6011 3 11 2 1 1,29 129 CR 20 126,00 218,40 344,40 0,6 0,4 0,016 462,89 0,32 8,2011 2 11 1 1 1,1 110 CR 18 344,40 152,71 497,11 0,8 0,6 0,016 1158,59 0,32 28,4011 1 11 2 0,3 15 CS 497,11 497,11 0,8 0,6 0,016 1638,49 0,25 35,40

12* 4

12* 3 1 1,48 148 CR 2 282,24 282,24 0,6 0,4 0,016 462,89 0,27 12,60

12* 3

12* 2 1 1,25 125 CR 3 282,24 218,40 500,64 0,8 0,6 0,016 1158,59 0,32 28,30

12* 2

12* 1 1 0,91 91 CR 4 500,64 84,00 584,64 0,8 0,6 0,016 1158,59 0,36 24,50

12* 1 12* 27,59 8 29 TR3 584,64 584,64 1 0,298 1,08 0,016

14 5 14 4 1 1,8 180 CR47 y 46 356,16 356,16 0,6 0,4 0,016 462,89 0,33 7,30

14 4 14 3 37,21 16 43 TR4 356,16 356,16 1 0,303 0,81 0,016 14 3 14 12,50 2 16 CS 356,16 356,16 0,6 0,4 0,016 1636,57 0,13 26,80

14 2 14 1 1 0,86 86 CR 1 211,68 211,68 0,6 0,4 0,016 462,89 0,22 17,8014 1 14 1 2,17 217 CR 5 211,68 151,20 362,88 0,6 0,4 0,016 462,89 0,33 6,90


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Calles

Hoya %SoQdescarga

(lps)Qpropio (lps) Tipo

Coef Manning

Bombeo (%)

Hinundación (cm)

Qmax calle

(lps)Captado por Tipo Qmax

Descargado en

13 y 23 1,33

223,44111,72 Calle 0,016 2,00 10,00

293,106S1 Q3 201

D7 111,72 Calle S2 Q3 20124 6,67

12060 Calle 0,016 2,00 10,00

655,404S3 Q2 101

D8 60 Calle S4 Q2 10125 1,82

194,8897,44 Calle 0,016 2,00 10,00

342,274S5 Q2 101

D9 97,44 Calle S6 Q2 101

9 y 10 4294

147,00 Calle 0,016 2,00 10,00507,674

S1 Q2 190C5 1 147,00 Calle 0,016 2,00 10,00 S2 Q2 190

38 y 39 16

301,392150,70 Calle 0,016 2,00 10,00

1015,35S3 Q2 190

C6 150,70 Calle 0,016 2,00 10,00 S4 Q2 190

6 16204,96

102,48 Calle 0,016 2,00 10,001015,35

S1 Q2 190F7 102,48 Calle 0,016 2,00 10,00 S2 Q2 190


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2.2.2. Dimensionamiento de los perfiles del taller de maquinarias.

Una vez encomendada la tarea del cálculo de este galpón de

maquinarias; que servirá para evitar tener que sacar las maquinarias fuera de

las obras que se llevan a cabo en las respectivas urbanizaciones que Grupo

Eiffel desarrolla y ahorrar tiempo que se traduce en dinero, se consultaron

bibliografías como: Manual de Perfiles de SIDOR, Manual del Ingeniero Civil, la

norma COVENIN 1618-98 de Estructuras de Acero para Edificaciones, la

norma COVENIN 2003-86 que trata de la fuerza del viento y la norma, la norma

COVENIN 202-88 que trata sobre el cálculo de las cargas permanentes y vivas,

además de apuntes de clases Diseño Estructural, y cabe destacar que también

se realizó un curso de Microsoft Excel Avanzado en el Colegio de Ingenieros

con sede en Ciudad Bolívar, Estado Bolívar, de modo que se agilizarán los

cálculos, puesto que todas las decisiones tomadas deben estar respaldadas

con cálculos realizados con criterios del Ingeniero Civil y no de un Software

especializado en el cálculo de estructuras como SAP 2000.

La metodología de cálculo para obtener resultados satisfactorios es la

siguiente:

Datos de Entrada

Especificaciones de los materiales, con esto se quiere señalar el tipo de acero y la

tensión de fluencia del mismo.

Especificaciones de cargas gravitacionales para los niveles que sean necesarios.

Entrepiso

Cargas Permanentes

Descripción kgf/m2

DucteríaLosacero ( cm)

TabiqueríaTotal CP

Cargas Variables

Vivienda UnifamiliarTotal CV

CS


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Cálculo según combinaciones de carga, la cual es una representación matemática

aproximada a la realidad del como pueden interactuar todos los tipos de carga a la vez.

Proceso

Correas y Vigas

Todos los elementos a flexión, tanto coreas como vigas, se deben

calcular por resistencia y rigidez. El perfil seleccionado debe cumplir por ambas

condiciones para que no presente fallas.

Condición de resistencia

Se usó la fórmula (1) para calcular los momentos máximos en las correas, ya

que son los únicos elementos simplemente apoyados, todas las vigas son de

dos tramos y por lo tanto se calculó los momentos por el método de Cross.

(1)

: Momento máximo a mitad del tramo de la correa ( )

: Carga mayorada distribuida sobre la correa ( )

: Longitud de la correa ( )

Al obtenerse el máximo momento que actúa sobre la correa se

calcula el módulo de sección que necesario para soportarlo.

(2)

: Módulo de sección requerido ( )

: Esfuerzo de fluencia del acero ( )


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Con este módulo de sección se busca entre los perfiles tabulados

de IPN que cumpla con esta condición.

Condición de rigidez

Se calcula la máxima deflexión que se produce a la mitad del

tramo de la correa, con el momento de inercia del perfil que se

seleccionó por condición de resistencia. Para el caso de las vigas, como

son de dos tramos, se calculó la deflexión máxima a mitad del tramo

usando el programa de SAP 2000v10.

(3)

: Máxima deflexión a mitad del tramo ( )

: Carga de servicio distribuida sobre la correa ( )

: Módulo de elasticidad del acero ( )

: Momento de inercia del perfil ( )

Se compara la deflexión máxima que se produce en la correa con

la máxima permisible por la norma. Se tomó un factor igual a 180 debido

a que es un galpón de maquinarias que tiene grandes alturas,

considerando que deformaciones de hasta 3 cm no son importantes en

un galpón de este tipo, ya que no existe alguna cosa capaz de dañarse

debajo del techo. Este factor varía entre 180 y 360 según la norma.

(4)

: Máxima deflexión permisible ( )

Columnas

Longitud efectiva

Se define como el producto del factor de longitud efectiva, K, y la

longitud no arriostrada lateralmente, L.


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: Longitud efectiva ( )

: Factor de longitud efectiva

: Longitud no arriostrada lateralmente ( )

En la siguiente tabla se muestran los valores de K dependiendo

del tipo de restricciones.

Verificación de la relación de esbeltez

Se define como la relación efectiva de un miembro comprimido

normalmente respecto al radio de giro, ambos referidos al mismo eje de

flexión. Este valor no excederá preferiblemente de 200.

: Radio de giro alrededor del eje de pandeo ( )

Si no se cumple pasar a un perfil con un mayor radio de giro.


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Determinar parámetro de esbeltez

: Parámetro de esbeltez

Tensión crítica

Se considera que la transición del pandeo elástico al inelástico de

las columnas ocurre cuando . Por lo tanto:

Para el pandeo es inelástico y el esfuerzo nominal

crítico de compresión está dado por:

: Esfuerzo crítico a compresión ( )

Para el pandeo es elástico y el esfuerzo nominal crítico

de compresión esta dado por:

Determinar Resistencia Minorada a la Compresión por pandeo

flexional

: Resistencia minorada a compresión ( )

: Área de la sección del perfil ( )

Si , el perfil utilizado NO es el adecuado. Utilizar un perfil

mayor y repetir el procedimiento anterior.

Si , el perfil utilizado es el adecuado. El diseño culmina.

: Carga axial sobre la columna ( )


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Verificación Demanda / Capacidad

El diseño de un miembro flexo comprimido debe satisfacer que la

carga axial y los momentos actuantes en el mismo no superen factor de

Demanda / Capacidad = 1.

: Módulo de sección del perfil ( )

Plancha Base

Determinar la carga axial de compresión factorizada en la

plancha base utilizando las combinaciones de carga apropiadas.

Determinar el Área mínima requerida:

: Área mínima requerida ( )

: Carga axial ( )

: Factor de resistencia del concreto ( )

: Esfuerzo admisible del concreto ( )

Establecer dimensiones de la plancha

: Ancho de la plancha base ( )

: Longitud del perfil ( )

: Ancho del perfil ( )

Luego se aproxima a un número entero y se calcula el valor de :


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: Longitud de la plancha base ( )


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Esfuerzos

Una vez determinada el área de la plancha, se debe cumplir que,

los esfuerzos transmitidos por la plancha de apoyo sean menores que

los esfuerzos admisibles del concreto, es decir:

: Esfuerzos transmitidos por la plancha de apoyo ( )

: Esfuerzo que resiste el concreto ( )

Donde:

Se determinan los valores de y


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Se calcula el espesor de la plancha

: Espesor de la plancha ( )

: Resistencia última del acero ( )

Pernos

Fuerza de tracción

Para determinar la fuerza de tracción a la que estaba sometida el perno

más desfavorable se usó la siguiente fórmula:

: Fuerza resultante sobre el perno más desfavorable ( )

: Carga axial a través de la columna ( )

: Número de pernos a tracción

: Distancia del perno al centro de gravedad de la plancha en dirección

Y ( )

: Sumatoria de las distancias de cada perno al centro de gravedad

de la plancha en dirección Y ( )

: Distancia del perno al centro de gravedad de la plancha en dirección

X ( )

: Sumatoria de las distancias de cada perno al centro de gravedad

de la plancha en dirección X ( )

2.2.3. Fuerza de agotamiento


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: Fuerza de agotamiento ( )

: Resistencia a tracción del acero ( )

: Área del perno ( )

: Esfuerzo de agotamiento a tracción ( )

El se determina según el grado del acero el diámetro del perno a

usar, el cual se presenta en la siguiente tabla:


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Resultados del dimensionamiento del taller de maquinarias.

Correas y vigas

Columnas


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Se elegirá el perfil que satisfaga la condición más desfavorable, el cual se utilizará en todas las columnas.


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Plancha Base


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Para el caso de las columnas B-2 y B-3, se utilizarán planchas de ½” y para el resto de las columnas se utilizará una plancha de 3/8”.

Pernos


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Como se pude apreciar según los resultados, no existe ninguna columna sometida a tracción y por ende ningún perno; por tal

motivo se diseñaran los pernos con lo mínima exigencia de acuerdo a la norma 1618-1998.


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Los cuadros aquí mostrados son representan un pegado especial en formato

Word copiado desde Excel, por lo que se puede apreciar como varían los

resultados si se llegasen a modificar los datos de entrada en las celdas ya

programadas.

A continuación se muestra la misma estructura simulada en el programa

estructural SAP200

Como se pude apreciar en la figura, las correas del techo se muestran en rojo,

pero en realidad están fallando porque el programa las está considerando

como un elemento de tipo Columna y por lo tanto está fallando a causa de la

relación de esbeltez, pero es aquí en donde intervienen los conocimientos para

determinar que las correas rojas, no fallan en realidad; el resto de la estructura

permanece en buenos colores, por lo que no hay de que preocuparse y por tal


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motivo se puede concluir que los diseños calculados a mano son correctos y

apropiados.

2.2.4. Diseño de las instalaciones Sanitarias

Una vez dimensionado el galpón, la siguiente tarea encomendada fue el diseño

de las instalaciones sanitarias para el mismo, las cuales comprenden

instalaciones eléctricas, de aguas negras, de aguas blancas y adicionalmente

las de aire comprimido. La bibliografía consultada en este caso fue la Norma

Sanitaria 4044.

Los diseños de estas instalaciones fueron desarrollados en AutoCad y se

encuentran en el CD anexo a este informe.


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3. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

Una vez concluido las actividades propuestas, se considera que la

Universidad es definitivamente el mejor lugar para aprender a aprender. Es

imposible que en el salón de clases un ingeniero se especialice en todas las

ramas de la ingeniería puesto que son demasiados temas para abarcar en tan

poco tiempo. Pero la universidad logra despertar en sus estudiantes el interés y

la capacidad de investigar por su cuenta de una manera efectiva, aun cuando

no se domine el tema a tratar.

Con las tareas asignadas en la empresa, se demostró que se poseía un

conocimiento general del tema, pero rápidamente se investigó sobre puntos

específicos desconocidos acerca del tema en bibliografías antes mencionadas

y se aprendió a fondo lo que se necesitaba para cada tarea. Al igual que los

pasantes, los profesionales en el mundo laboral deben estar dispuestos a

desarrollar cualquier tarea asignada y para estos es imposible dominar todas

las especialidades a la vez. Algo que ocurre generalmente al compartir con los

colegas de trabajo en el departamento de proyectos del Grupo Eiffel; tanto uno

como pasante como ellos ya profesionales siempre se aclaran las dudas entre

sí.

Durante el proceso de pasantía, en cualquier duda que se presentó, el

tutor académico siempre estuvo dispuesto a cualquier hora para aclararlas y

hacer sugerencias que mejorasen el trabajo desarrollado, suministrando

material de apoyo.


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4. BIBLIOGRAFÍA

1. Manual de Diseño de Cloacas y Drenajes, Fernando Núñez Calderón,

C.I.V.

2. “Teoría y Diseño de CLOACAS Y DRENAJES”, Simón Arocha

3. “DRENAJE DE CARRETERAS”, Jacob Carciente.

4. “Manual de Proyectos ESTRUCTURAS DE ACERO”, TOMO I,

Especificaciones Normas y Códigos, Segunda Edición de SIDOR.

5. Apuntes de Clase de Diseño Estructural, Profesora Anna Díaz.

5. ANEXOS

Los Anexos considerados para este informe, son los informes

entregados a Grupo Eiffel después de la culminación de cada actividad. Estos

se encuentran anexos en el CD que viene junto con este informe.

6. APÉNDICE

Todos los trabajos realizados, son de creación propia, esto quiere decir

que no se siguió algún formato suministrado por Grupo Eiffel.


Informe Pasantía Final

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