BORRADOR PARA REVISION Y CORRECCION INFORME GEOTECNICO FINAL - RAFAY - AEROPUERTO CHARALLAVE Pág. 1 Charallave, Municipio Cristóbal Rojas, Estado Miranda. ELABORADO POR: ING. OSWALDO A. NOGUERA M. ING. CIVIL / GEOTECNIA / ESTRUCTURAL C.I.V. 65.218 SOVINCIV. 4022
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Informe Geotecnico - Rafay - Aeropuerto Charallave - First Draft
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Charallave, Municipio Cristóbal Rojas, Estado Miranda.
ELABORADO POR: ING. OSWALDO A. NOGUERA M.
ING. CIVIL / GEOTECNIA / ESTRUCTURAL
C.I.V. 65.218 SOVINCIV. 4022
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1.- INTRODUCCIÓN
En una parcela ubicada en al Norte de la terraza que conforma el Aeropuerto “Caracas”
u “Oscar Machado Zuloaga”, en Charallave, en el Municipio Cristóbal Rojas del estado
Miranda, al Sureste de la Capital del estado, se tiene proyectada la construcción de un
galpón o hangar, con instalaciones de servicios para aeronaves. Por este motivo, los
propietarios del Proyecto, RAFAY INGENIEROS, C. A., solicita un programa
exploratorio con el objeto de caracterizar al subsuelo que servirá de apoyo a las
superestructuras previstas y permita establecer el mejor sistema de apoyo para las
mismas.
El programa exploratorio consistió en la ejecución de un total de tres (3) sondeos
mecánicos en suelo, los cuales se llevaron hasta una profundidad máxima de diez
metros (un sondeo), las cuales se distribuyeron en el área destinada a la construcción
de las estructuras mencionadas, unos 3200 m2 aproximadamente. La información
geotécnica recabada permitirá establecer el perfil litológico probable del subsuelo y,
mediante los ensayos de campo y laboratorio realizados, estimar los parámetros
geomecánicos y geotécnicos necesarios para el diseño racional del sistema de
fundación.
El presente informe contiene todos los resultados obtenidos en la ejecución de los
ensayos de campo y laboratorio, análisis, conclusiones y recomendaciones inherentes
al caso en estudio, y un cuerpo de anexos que muestra en detalle los resultados de los
ensayos realizados.
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2.- OBJETIVOS
2.1.- Recopilación de toda la información disponible y existente sobre la geología y
geotécnia de la zona donde se implantará un nuevo Hangar, en la zona de
Hangares del Aeropuerto de Charallave, al Noreste de la población, en el
municipio Cristóbal Rojas del estado Miranda, en una parcela de unas 0,32
Hectáreas.
2.2.- Identificación y replanteo, mediante equipo GPS, marca GARMIN, respecto a
las referencias topográficas establecidas, de los puntos, objetos de Obra y
detalles geotécnicos existentes en los límites de la parcela, para efectos del
diseño posterior.
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2.3.- La exploración del subsuelo mediante el empleo de un equipo de avance a
percusión, en esta fase, con ensayo S.P.T., identificando al mismo tiempo las
características geotécnicas del área en evaluación.
2.4.- La recuperación de muestras inalteradas y alteradas del subsuelo, realización
de la identificación visual de las muestras recuperadas, ensayos básicos de
laboratorio y clasificación de las muestras recuperadas, a fin de establecer los
parámetros geotécnicos básicos e identificar las muestras para la realización de
ensayos especiales ulteriores.
2.5.- De acuerdo con la práctica internacionalmente aprobada para este tipo de
trabajo, se utilizó el Sistema de Clasificación Unificada para la identificación y
clasificación de los materiales y suelos recuperados en cada sondeo
exploratorio.
2.6.- La ejecución de ensayos de laboratorio para determinar los índices
geomecánicos fundamentales de los materiales componentes de la estructura
estratigráfica del área.
2.7.- Procesamiento de todos los resultados obtenidos durante los ensayos de
laboratorio, realizando el soporte fotográfico de algunas de las pruebas
ejecutadas en cada una de las muestras de material y de suelo recuperadas del
sitio de la evaluación.
2.8.- El establecimiento del perfil estratigráfico probable del subsuelo y la estimación
de la profundidad del nivel freático y la detección de aguas emperchadas y/o de
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infiltración, si estas se ubican dentro de la profundidad explorada durante los
trabajos de campo.
2.9.- La elaboración de cálculos y estimaciones para el dimensionado de las
estructuras requeridas para la verificación, determinación del soporte,
estabilización y función adecuada de las instalaciones industriales, edificaciones
administrativas y de servicio, la vialidad y de sus subestructuras de asistencia y
servicio, como puentes, pontones, cajones, etc.
2.10.- La emisión de recomendaciones relativas al diseño y construcción de la totalidad
de las estructuras interactuantes con el subsuelo.
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3.- METODOLOGÍA
3.1.- Recopilación de toda documentación técnica disponible (planos, detalles,
información, etc.), a nivel de geología y de la geotécnia del sitio.
3.2.- La inspección del terreno y áreas adyacentes con el fin de conocer rasgos
topográficos notables y aspectos resaltantes de la geología superficial, así como
la investigación bibliográfica de los antecedentes geotécnicos de la zona donde
se ubica la obra.
3.3.- La ejecución de un total de tres (3) perforaciones, una de las cuales se extendió
hasta la profundidad máxima de diez (10,0) metros, con otros dos sondeos de
seis metros, con un equipo de perforación mecánico, de penetración a
percusión, sin empleo de forros.
3.4.- La realización del ensayo de penetración normal (S.P.T.) a cada 50 cm en los
primeros 2,0 m de profundidad y a cada 100 cm a mayores profundidades. El
ensayo se hace de acuerdo con las especificaciones de la norma ASTM D1586,
la cual establece que el peso del martillo es de 63,5 Kg. y la longitud de caída
libre es de 76,2 cm.
3.5.- La recuperación de muestras alteradas de los distintos suelos, con un
muestreador del tipo cuchara partida que tiene las siguientes dimensiones:
Diámetro Exterior / Interior: 50,8 / 38,1 mm Tipo de Conexión: AW
3.6.- Las muestras de suelo se identifican visualmente tanto en el campo como en el
laboratorio. Posteriormente se someten a diferentes ensayos para determinar
sus propiedades índices y clasificarlas según los criterios del SISTEMA DE
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CLASIFICACIÓN UNIFICADA (SCU) y AASHTO. Las normas, utilizadas para la
ejecución de los ensayos, son las siguientes:
Ensayo para determinar la curva granulométrica. ASTM D-422
Ensayo para la determinación del límite líquido. COVENIN 1125-77
Ensayo para la determinación del límite plástico. COVENIN 1125-77
Ensayo para determinar el contenido de humedad por secado en horno.
CCCA S11-69
Ensayo para determinar el peso unitario del agregado. COVENIN 263-78
3.7.- El procesamiento de los resultados de los ensayos de campo y laboratorio
realizados, junto al resto de la información recopilada y los valores índices de
los parámetros básicos de los suelos, que se determinan a partir de las
relaciones peso-volumen y mediante el empleo de correlaciones conocidas1 ó,
bien sea el caso, por medición directa.
3.8.- Establecer la capacidad estructural de suelos y los asentamientos máximo
probables, mediante corridas en software de diseño geotécnico específico, de
las empresas GGU y CivilTech, comparando con hojas de cálculo
desarrolladas, a fin de verificar la consistencia de los resultados obtenidos.
3.9.- Elaboración del Informe Geotécnico donde se establezca el diagnóstico y
evaluación de las exploraciones realizadas y se emitan las observaciones y
recomendaciones sobre las fundaciones de las Estructuras a erigir.
1 Handbook of Geotechnical Investigation and Design Tables. Burt Look. Taylor & Francis Group. 2007.
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4.- GEOLOGÍA GENERAL Y ANTECEDENTES
La parcela evaluada, se ubica en una terraza construida a partir de la mecanización de
una fila de cerro que se correlaciona geológicamente en una zona que se corresponde
al sistema montañoso Caribe, entre la Cordillera de La Costa y la Serranía del Interior
Central, en la vertiente sur de la primera, la cual está conformado principalmente por
filas extensas y alargadas de orientación aproximada N70ºE distribuidas
uniformemente al centro y Oeste de la zona, y al este las filas son de menor extensión
e igualmente alargadas con orientación N80ºW. Las pendientes en general varían entre
10º y 25º, generando un relieve de moderadamente abrupto a abrupto.
DESCRIPCIÓN GEOLÓGICA
Las estructuras del sector se corresponden parcialmente con la Napa Caugagua – El
Tinaco, donde se encierran el conglomerado de Charallave y elementos de la Napa de
Villa de Cura, en una zona donde reconocen tres secuencias estratigráficas,
compuestas por el Grupo Caracas y tres formaciones suprayacentes al Norte y centro
de la zona, en el área central el gneis de La Aguadita y rocas discordantes
suprayacentes y por último asigna la tercera serie al Grupo Villa de Cura. La zona
involucra el Valle ubicado entre los ejes montañosos que definen el inicio del brazo de
la cordillera interior, con una distribución topográfica irregular, con conjuntos
orográficos provenientes de las Formaciones Las Brisas, Las Mercedes y Antímano, la
primera integrada por esquistos cuarzo-sericíticos y grafitosos y Metareniscas, justo al
SE de donde afloran los elementos orográficos indicados. Esto es corroborado por la
aparición en los sondeos de residuales de esquistos cuarzo-grafitosos y restos de
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cuarzo en los residuales recuperados hacia el fondo de las perforaciones ejecutadas y
en algunos afloramientos y cortes observados.
La tectónica de sitio la define como un sector activo, comprendido entre las Fajas
Tectonicas de Caucagua - El Tinaco, Paracotos (Limitada entre la falla de Santa Rosa
al Norte y la falla de Agua Fría al Sur, y contiene las capas de la Formación Paracotos
que buzan al Sur) y la de Villa de Cura (limitada al Norte por la falla de Agua Fría al
norte y la falla de Cantagallo al Sur).
DESCRIPCIÓN GEOTECNICA
En esta zona se puede apreciar superficialmente que se opera la transición y mezcla
de suelos aluviales y residuales, estos últimos en mayor porcentaje, debido a la
ubicación de la zona en una interfaz planicie – montaña, y producto de un movimiento
de tierras considerable. En éstas se observa una variación del suelo, en cuanto a
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tamaño, en dirección NS, en las inmediaciones a las topografías de los cerros, aflora la
roca con diversos grados de meteorización, en general esquistos cuarzo – grafitosos y
suelos granulares con presencia de finos arcillo limosos.
A medida que se aleja de las cotas altas, hacia el Oeste y al Este, el suelo residual se
convierte, ya con algo de aluvión, en suelo de tamaño menor, representado por arenas
medianamente resistentes (N = 35), limosa sobre arcillosa (esta última con Nprom = 30),
que a su vez reposa sobre el basamento, en algunos puntos muy superficial. Sobre el
borde oriental y en los metros superiores aparece algo de suelos más finos cuyo valor
promedio del ensayo SPT se sitúa en el orden de los 20 golpes por pié. La gradación
Este - Oeste es característica de este sector. En las cotas altas de los cerros, en los
afloramientos de rocas, algunos suelos de relleno de espesores variables sobre
aquellas (producto de urbanismos o vialidades); o sobre suelo residual representado
por una arena limosa más bien gruesa, con grava, cuarzo, esquistos, con ocasionales
lentes de arcilla.
Se aprecia, al lado de la anterior, una gran porción de suelo que aunque no es muy
clara en cuanto a su delimitación, si puede destacarse la intercalación de estratos finos
y gruesos (CL y SM principalmente) además de la interacción de sedimentos aluviales
(metros superiores) y suelo residual (metros inferiores). Las arenas más superficiales,
a veces surcadas por lentes de arcilla arenosa, presentan variables contenidos de
grava, así como una resistencia en promedio mediana, con N entre 30 y 35 golpes; a
medida que aparecen a mayores profundidades, las arenas son más densas y los
contenidos de esquistos más altos, lo que incide notablemente en su comportamiento
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mecánico. Los suelos cohesivos son residuales y altamente arenosos y con algo de
limo, también presentan contenidos de grava que dan lugar a localizados picos de
resistencia (N>80) en contraste con la resistencia medianamente alta que presenta
(N>40).
A medida que se desplaza hacia las cotas altas de la zona, las respuestas a la
penetración son evidentemente más elevadas, producto de la proximidad de la zona de
contacto rocosa (Nprom > 70), con sectores donde los afloramientos son casi
superficiales, lo que dificulta y obliga a topografías y terraceos accidentados. La dureza
de la zona de contacto rocosa es variable, en función de la ubicación de los
componentes de esquistos menos meteorizados.
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5.- RESULTADOS GEOTÉCNICOS
5.1.- Se estableció un plan exploratorio de tres (3) sondeos, de diez y de seis metros
de profundidad, los cuales se ubicarían en la parcela involucrada, dado que no
se dispuso de distribución de los Objetos de Obra a proyectar. Los puntos de
sondeo se replantearon mediante el empleo de GPS, marca Garmin, modelo
60CSX, en una parcela con una extensión de algo más de 3.200,0 metros
cuadrados según la información obtenida del Cliente.
5.2.- A fin de generar la mayor cantidad de información posible, sobre la base de los
ensayos y datos de campo y laboratorio realizados, se determinaron la mayor
cantidad posible de índices y de parámetros por la mayor cantidad de medios
disponibles, realizando los cálculos sobre la mayor cantidad de programas y
software técnico que se tiene a disposición para tal finalidad.
5.3.- Con los datos de los sondeos de campo y los ensayos de laboratorio, se
procedió a estimar y calcular los valores índices de cada estrato detectado en
los sondeos ya procesados, a fin de establecer el posterior perfil general para
diseño para cada área estudiada. Establecidos los valores con los cuales
diseñar, se procedió a la formulación de las posibles litologías, estableciendo las
estratigrafías generales previas al cálculo de los parámetros geotécnicos
básicos y a las etapas de diseño y análisis geotécnicos, para luego determinar
las máximas capacidades de soporte admisibles y los máximos asentamientos
probables para cada uno de los registros de perforación obtenidos, para luego
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establecer los perfiles generales de diseño probables para el Proyecto del nuevo
Hangar en el área del Aeropuerto de Charallave, en el estado Miranda.
5.4.- Del total de información recabada se estableció el perfil preliminar probable para
cada área de las futuras Estructuras, que se englobó en sus parámetros
geotécnicos en un solo perfil general básico de diseño, el cual fue empleado
para los cálculos geotécnicos preliminares con los paquetes de diseño
geotécnico GGU FOOTING2, obteniéndose los valores de capacidad de soporte
admisible para alternativas de apoyo superficiales (las salidas respectivas se
entregan como anexo del presente informe), evidentemente la solución de
fundación más adecuada y económica.
5.5.- El subsuelo del terreno explorado es muy homogéneo, conformado por suelos
granulares, en sectores con fuerte contenido de finos, básicamente de origen
residual, colocados sobre un basamento meteorizado de textura esquistosa. La
topografía es regular, originada del corte mecanizado que creo la terraza del
Aeropuerto, con pendientes aparentes hacia los linderos Norte y Oeste. La zona
muestra indicios evidentes de movimientos de masas de tierras al nivel
superficial, con una cierta cobertura superficial compuesta por un relleno, capa
vegetal y algunos escombros.
2 El software GGU-FOOTING basa el cálculo de capacidad portante admisible de acuerdo a la base teórica desarrollada por Schmertmann (1997), sobre los que se basa la Norma DIN, y empleando como métodos comparativos los procedimiento de De Mello (1971) y Mayne (2001), a fin de considerar el esfuerzo máximo en la estratigrafía para establecer el máximo asentamiento factible. Los asentamientos son calculados por el método clásico, a partir del esfuerzo efectivo generado por una fundación de ancho B, que transmite una carga admisible qa.
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5.6.- El perfil litográfico probable del área explorada se resumió en un perfil de cinco
a seis zonas de características geotécnicas diferenciables, a saber:
5.6.1. Un material superficial conformado principalmente por un material areno
limoso con grava, producto evidente del movimiento de masas durante el
urbanismo del sector, contaminado en algunos sectores con capa vegetal.
Se detectó hasta 0,50 m de profundidad.
5.6.2. Subyacente, entre 0,50 y los 1,50 metros de profundidad, se reportó la
presencia de una arena con limos y gravas con ciertos indicios de
plasticidad (SMg), pero de cierta textura residual. El material se observó
de compacidad irregular (valores de 9 a 24 golpes por píe), con reportes
de baja densidad hacia los extremos de la parcela (sondeos P-1 y P-3),
con humedad natural mediana. Este estrato se mostró irregular, con
sectores donde prevalecían arenas y cuarzos, y zonas de textura más
fina, siempre reportando nula plasticidad.
5.6.3. Entre los 1,50 m y los 3,0 m, se detectó arena más gruesa, residual, con
finos que no reportaron plasticidades, con restos de cuarzos y grava, la
cual se identificó como un suelo de Clasificación SMg, de color marrón
rojizo claro, un peso unitario de medio a alto (P.U.M. > 1,90 Ton./m3), y
una respuesta a la penetración de media a alta, con valores de SPT
superiores a 30 golpes por píe, en promedio.
5.6.4. En el sondeo P-2 se observó, hacia el fondo de la perforación, un material
residual, de apariencia de roca descompuesta, de textura fracturada,
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clasificando el material como arena limosa, pero de comportamiento
marginal, lo que originó clasificaciones duales (SP-SMg), sin plasticidad y
una compacidad muy alta.
5.6.5. Luego de los 8,0 metros de profundidad se detecta ya un suelo de
evidente textura residual, evidencia de la proximidad del basamento, el
cual no debería estar más allá de los 15 metros de profundidad desde la
cota de perforación.
5.6.6. El posible nivel freático no se detectó en la profundidad explorada, en
ninguno de los sondeos. En todo caso se consideró, a los efectos del
diseño geotécnico, el aporte de las aguas subterráneas a partir de los 5,0
metros.
5.6.7. Luego de ejecutados los trabajos de campo y de laboratorio, se procedió a
revisar la totalidad de la información, a fin de generar un perfil típico que
englobara la totalidad de los resultados obtenidos, de forma de facilitar el
diseño de los elementos de fundación, Definiéndose el perfil general
probable a los efectos del diseño geotécnico, como el siguiente:
TABLA DE DATOS GEOTECNICOS BÁSICOS PARA EL PERFIL LITOGRAFICO PROBABLE DEL SECTOR
ESTRATO PROFUNDIDAD SPT % % PASANTE LL IP Gs SCUS No. DE HASTA HUMEDAD #200 % %
1 0,0 1,0 8 11,65 18 2,66 RELL
2 1,0 3,0 15 7,4 28,3 2,66 SM
3 3,0 6,0 36 6,1 22,8 2,67 SM
4 6,0 8,0 40 6,1 12,8 2,66 SM
5 8,0 9,0 57 7,8 11,2 2,66 SP-SM
6 9,0 10,0 82 6,6 11,7 2,67 SP-SM
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5.6.8. A este perfil se le determinaron los valores índices de los parámetros
geotécnicos básicos3, obteniéndose los valores siguientes:
TABLA DE PARAMETROS GEOTECNICOS BÁSICOS ESTIMADOS PARA EL PERFIL LITOGRAFICO PROBABLE DEL SECTOR
ESTRATO PROFUNDIDAD eo Cu E Ø Vs PU SCUS
No. DE HASTA (Kg/cm2) (Kg/cm2) (m/s) (Kg,/cm3)
1 0,0 1,0 0,53 0,00 91,9 21,6 136,3 1,72 RELL
2 1,0 3,0 0,52 0,34 135,8 25,0 169,6 1,77 SM
3 3,0 6,0 0,49 2,27 265,1 29,6 230,0 1,90 SM
4 6,0 8,0 0,49 2,50 289,4 30,2 238,6 1,93 SM
5 8,0 9,0 0,46 3,28 391,2 32,1 269,9 2,03 SP-SM
6 9,0 10,0 0,43 4,08 537,3 34,0 306,4 2,17 SP-SM
5.6.9. De acuerdo al perfil geotécnico presentado, se realizaron unos cálculos
preliminares, en Hojas desarrolladas en EXCEL, a manera de
predimensionado, y se alimentó el programa de cálculo geotécnico GGU
FOOTING, obteniéndose los resultados siguientes:
5.6.9.1. La Capacidad Admisible del Terreno se pudo establecer,
inicialmente, entre 9,3 Ton./m2 como mínimo y un máximo de 25,2
Ton./m2. Los asentamientos máximos esperados resultaron de
12,6 milímetros, según la primera aproximación. La media obtenida
según cálculo fue de 13,7 Ton./m2, con asentamientos máximos de
tan solo 9 mm.
3Los valores índices mostrados en la Tabla de Parámetros se generaron a partir de correlaciones conocidas, muchas de las cuales se corrigen sobre la base de la Clasificación de cada material. Los Valores de Velocidad de Onda (Vs) se generaron a través de las correlaciones de Ohta & Kokuda (1978) e Imai (1977), y otros índices a partir de las correlaciones de Schmertman (1997), Osaki (2001), Kishida (2004), Mayne, Hunt, Schultze & Meyer (1965) y Muller (1970), entre otros autores.
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5.6.9.2. Calculando nuevamente, empleando un paquete de software
adecuado para tal fin (GGU FOOTING), y limitando los
asentamiento admisibles por debajo de los 10 mm, la Capacidad
Portante Admisible del terreno se estableció en el rango entre 12,3
Ton./m2 como mínimo, y un máximo de 18,6 Ton./m2. Para
asentamientos máximos esperados de 10 mm, la máxima presión
de contacto no debería superar las 13,0 Ton./m2.
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5.6.9.3. Los valores obtenidos del diseño geotécnico se corresponden con
los resultados obtenidos en las hojas de cálculo de
predimensionamiento, con valores reportados promedio de 13,7
Ton./m2, para un asentamiento máximo estimado de 6 mm para
cargas de máximo 25 Toneladas, lo cual se mantiene consistente
con los reportes de diseño posteriores. Revisando, se verifican
que los Factores de Seguridad a diseño a tracción (Trautmann,
1988), para cargas de Izamiento o tracción de 9,0 Toneladas es
de 1,50 metros, con lo cual se infiere que la profundidad de
desplante optima estará en el rango de 1,50 a 2,0 metros de
profundidad.
5.6.9.4. Dado que a medida que se incrementa la carga sobre la fundación,
para mantener constante la presión admisible a transmitir al
terreno, debe incrementarse el ancho del elemento de fundación, y
dado que éste es un factor que aporta al esquema de cálculo de
los asentamientos4, el máximo ancho de fundación individual no
debería exceder los 3,0 metros.
5.6.10. Los valores de Velocidad de Onda (Vs) establecidos para el Perfil
reportado, oscilaron entre 106 m/s y 276 m/s, de acuerdo a los índices
4 A mayor ancho de la Zapata de fundación, la profundidad de influencia es mayor, por lo cual, dado que el terreno presenta bajas a medianas compacidades a profundidades mayores (entre 7 y 10 metros), los aportes de los efectos de la consolidación a la deformación total esperada a 10 años es considerable, por lo cual sería apropiado mantener no solo una baja presión de contacto, sino además, dimensiones discretas de los elementos de apoyo individual (léase Zapatas).
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resultantes calculados a partir de las correlaciones establecidas por Ohta
(1978), siendo la media ponderada del Perfil 221 m/s. Ahora, dado que no
se alcanzó la profundidad donde las Velocidades de Onda superaran los
500 m/s, se realizó una extrapolación matemática5, y se obtuvo que la
posible profundidad a la cual se debería obtener ese valor de Vs (igual o
mayor a 500 m/s) sería en el rango entre los 14 a 28 metros de
profundidad, con lo cual al determinar la Forma Espectral y el Factor de
Corrección, según la Tabla 5.1 del Capítulo 5 de la Norma COVENIN
1756-2001, ésta sería para Suelos Duros o Densos, para una H mayor a
15 metros pero menor a 50 metros, con lo cual el Factor de Corrección (Ø)
sería de 0,90 (para Zona Sísmica 5, Forma Espectral S2).
5 “Numerical modeling of discrete materials in Geotechnical Engineering”. Konietzky, Heinz. Taylor & Francis. USA. 2004
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6.- CONCLUSIONES GENERALES.
6.1.- La estructura general del área es heterogénea, con reportes algo divergentes de
un punto a otro, con una estructura litológica residual pero cohesiva a nivel
superficial, con algunos reportes de compacidad muy altos, lo que prometen
capacidades de soporte admisibles considerablemente altas, pero no uniformes
en la parcela.
6.2.- Para la totalidad de los resultados obtenidos, se estableció que para las
estructuras que transmitan niveles de presión de contacto inferiores a 1,30
Kg./cm2, la factibilidad de emplear zapatas aisladas de fundación es muy
adecuada, dado que los valores de asentamientos esperados estaría por debajo
de los 10 mm para profundidades de desplantes aceptables (entre 1,50 y 2,0
metros de profundidad).
6.3.- Para las estructuras que generen niveles de carga que transmitan presiones
superiores a las 13,0 Ton./m2 y menores a 18,0 Ton./m2 (1,8 Kg./cm2), se debe
optar por emplear sistemas de fundación que minimicen los asentamientos a
producir, los cuales, por la naturaleza residual del terreno, a nivel superficial, son
básicamente del tipo inmediato.
6.4.- Para cargas menores a las 30 Toneladas, y con presiones de contacto menores
a 1,30 Kg./cm2, parecen factibles los sistemas de apoyo superficiales del tipo
zapata compuesta ó losa de fundación, manteniendo al mínimo las
excentricidades de las cargas de columnas a los niveles de apoyo, así como las
diferencias de presión de contacto entre los elementos de soporte, lo cual
garantizaría un comportamiento uniforme de la superestructura. Los elementos
de arriostramientos (vigas de riostra) se dimensionarían a fin de garantizar la
rigidización del nivel de apoyo, armándolas con un porcentaje de acero a flexión
(el correspondiente al generado por el momento por deflexión máxima por efecto
del asentamiento máximo esperado), y no solo a tracción. Estos elementos se
diseñarían para Coeficientes de Balasto de 2,909 Kg./cm3, como elementos
semi-rígidos.
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6.5.- Para las estructuras que generen presiones de contacto superiores a las 2,0
Kg./cm2, la solución de apoyo se limita a dos alternativas factibles a nivel de
ejecución:
6.5.1. La alternativa de un sistema de fundación de tipo Losa, ejecutada en
concreto armado, con un diseño rígido. La ubicación y desplante de la
misma se definiría en función de las condiciones de carga y la geometría
de apoyo requerida por cada componente estructural. El diseño de la Losa
deberá considerar las deformaciones diferenciales generadas por los
asentamientos, así como los esfuerzos por cortante en cada punto de
transmisión de carga (en cada apoyo). Para el cálculo se debería emplear
un Coeficiente de Balasto de 2,909 Kg./cm3. Los asentamientos máximos
esperados, al fundar de esta manera, no deberían superar los 10 mm y, al
ser el sistema de apoyo rígido, los diferenciales deberán ser nulos o
despreciables.
6.5.2. En estructuras donde la proximidad entre los elementos de apoyo sea
apreciable, se esté muy próximo a los taludes de la parcela y las
presiones estén entre 1,30 y 1,5 Kg./cm2, la evaluación del sistema a
emplear deberá evaluar la factibilidad de unas Fundaciones Combinadas
BORRADOR PARA
REVISIO
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Pág. 23
o Compuestas, o realizadas en una sola excavación, para luego rellenar y
recompactar en el interior del grupo de cimentación. En estos casos, las
vigas de riostras deberán ser diseñadas para garantizar que las losas de
piso funcionen monolíticamente con los componentes de arriostre,
considerando las deformaciones posibles por asentamientos en la masa
de tierra directamente bajo las vigas y losas, dado que los inconvenientes
de compactación en estos sitios serían evidentes, incrementándose la
probabilidad que los niveles de compactación no sean alcanzados en
algunos sectores muy puntuales, básicamente en las inmediaciones de los
pedestales.
6.6.- Los asentamientos que prevalecerán son los de tipo inmediato, dada la
existencia de materiales granulares en los estratos de contactos. En todo caso
los asentamientos totales pudieran no exceder los 10 mm para casos de cargas
inferiores a las 30 Ton, para presiones de contacto que no superen las 13,0
Ton./m2, para un periodo de al menos 10 años.
6.7.- El material detectado entre la superficie y los 3,0 metros de profundidad
presenta una cohesión de mediana a baja, relativamente estable para paredes
de excavaciones, pero en todo caso, dado su susceptibilidad a los cambios de
humedad natural, es recomendable considerar el empleo de entibación.
6.8.- Las condiciones superficiales del terreno obligan a un acondicionamiento previo
a la ejecución de cualquier obra de Ingeniería y a colocar un material de
préstamo granular en la superficie acondicionada, previo al vaciado de cualquier
elemento en contacto con el terreno.
BORRADOR PARA
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7.- RECOMENDACIONES GENERALES
7.1.- Para el sistema de fundación de las estructuras que conformarán el nuevo
Hangar a desarrollar por la empresa RAFAY INGENIEROS, C. A., se evaluó la
factibilidad de varios sistemas de fundación, dadas las condiciones superficiales
de la parcela.
7.2.- Analizando las alternativas, se puede recomendar lo siguiente:
7.2.1. La capacidad de soporte reportada, de máximo 20,0 Ton./m2 y un valor
promedio de 13,7 Ton./m2, permite el empleo de sistemas aislados de
fundación, del tipo zapata, en casos que las dimensiones geométricas de
los elementos resultantes lo hagan factible. Se recomienda emplear este
sistema de fundación para condiciones de carga que no excedan las 50
Toneladas, en promedio
7.2.2. Se puede evaluar, en caso de que la geometría de la estructura lo
permita, un sistema de fundación intermedio, tipo losa o tipo zapatas
compuestas, siempre y cuando la presión de contacto no exceda las 13
Ton./m2 y las cargas no excedan las 25. Un sistema de estas
características deberá calcularse semi-rígido, para un coeficiente de
balasto de 2,909 Kg./cm3, el cual deberá ser extrapolado al ancho real del
elemento de apoyo.
7.2.3. Los mínimos desplantes de apoyo deberían exceder los 1,50 metros
(tomados desde la superficie), dada la factibilidad de que algunos
BORRADOR PARA
REVISIO
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Pág. 25
elementos de fundación estén próximos a algunos taludes, hacia los
linderos de la parcela.
7.3.- Dado la limitada cohesión de los suelos superficiales, y el origen residual de los
mismos, se puede prever el empleo de entibación para las excavaciones de
fundaciones. Esta aseveración deberá ser confirmada en Obra, mediante
inspección directa a cada fosa excavada.
7.4.- Previo a la construcción de las fundaciones del galpón que fungirá como Hangar
en el Aeropuerto de Charallave, en el Municipio Cristóbal Rojas del estado
Miranda, por parte de RAFAY INGENIEROS, C. A., es recomendable la
ejecución de los trabajos siguientes:
7.4.1. A fin de minimizar las presiones de contactos y los asentamientos a
generar, y dadas las pendientes de los terrenos de la zona, se deberá
estudiar la colocación de un sistema de Subdrenes que minimicen las
presiones hidrostáticas sobre los estratos portantes e impidan la aparición
de suelos saturados bajo las fundaciones críticas, principalmente en los
puntos más próximos a las estructuras más pesadas.
7.4.2. Para las excavaciones a realizar, se puede esperar que se requiera de
entibación a fin de evitar el derrumbe de las paredes de la excavación. En
los puntos donde las trincheras y zanjas estén muy próximas, es preferible
realizar una sola excavación, manteniendo una relación de 1.25:1, entre la
relación Horizontal: Vertical, a fin de minimizar el empleo de entibación.
BORRADOR PARA
REVISIO
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Pág. 26
7.5.- Las recomendaciones generales para el cálculo y determinación de los sistemas
de fundación previstos, son las siguientes:
7.5.1. Las cargas de servicio (no mayoradas) que la superestructura debe
soportar, son las que se utilizarán para determinar los esfuerzos que se
compararán con la capacidad portante admisible del subsuelo.
7.5.2. El dimensionamiento del sistema de fundación se debe hacer tomando en
cuenta, tanto las cargas verticales como los momentos flectores que
genera la superestructura, debiéndose garantizar el comportamiento
rígido, tanto a nivel de cálculo geotécnico como estructural.
7.5.3. El diseño del sistema considerará, como parámetro fundamental, el
asentamiento que pueda generarse. Es indispensable determinar las
distorsiones angulares que se estimen puedan ocurrir en la
superestructura, para evaluar su efecto sobre la misma.
7.5.4. Una capa de concreto pobre, con un espesor de aproximadamente 10,0
cm a 15,0 cm de piedra picada compactada debe colocarse previo al
vaciado de cualquier elemento de apoyo, para lograr una mayor
uniformidad de la presión de contacto entre la fundación y el subsuelo.
7.5.5. La calidad del concreto utilizado se verificará continuamente. La
resistencia a la compresión establecida en las especificaciones se
comprobará tomando probetas de concreto y ensayándolas según el
método establecido en la Norma COVENIN 338-79. La dispersión máxima
permitida será del 10 %.
BORRADOR PARA
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7.6.- Debido a la susceptibilidad de los suelos superficiales a los cambios en su
Contenido de Humedad, es necesario el diseño cuidadoso del sistema de
drenaje del área a construir. Pendientes de no menos de 2/1000 deben ser
exigidas, de manera de evitar la acumulación de aguas en la superficie de la
parcela.
7.7.- Ningún trabajo de compactación deberá realizarse sin la previa verificación del
porcentaje Proctor de la Capa anterior o de la conformación adecuada de la
Base de colocación del elemento de fundación a ejecutar. La necesidad de
verificar que los niveles de compactación de los materiales de contacto con las
fundaciones se deriva de los niveles de exigencia de varias de las estructuras,
algunas con tolerancias muy precisas, lo cual contrasta con la baja calidad de
los suelos de la litología del sitio.
7.8.- La resistencia de los materiales a emplear en la ejecución del sistema de
fundación deberá ser de por lo menos 220 Kg./cm2 y 4200 Kg./cm2 para el
concreto y el acero, respectivamente.
7.9.- Para la vialidad interna del Hangar se propone el empleo de un sistema de
pavimentos de tipo rígido, de concreto Portland, dadas las posibles cargas a
recibir, considerando un drenaje adecuado y exigencias razonables de
mantenimiento.
ING. OSWALDO A. NOGUE RA M.
ING. CIVIL / GEOTECNIA / ESTRUCTURAL
C.I.V. 65.218 SOVINCIV. 4022
BORRADOR PARA
REVISIO
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8.- BIBLIOGRAFIA CONSULTADA
“Foundation, Analysis and Design”. Bowles, Joseph. McGraw-Hill. USA. 1997
“Geotechnical Engineering – Principles and Practices”. Murthy, V.N.S. Marcel
Dekker. USA. 2006
“Handbook of Geotechnical Investigation and Design Tables”. Look, Burt. Taylor & Francis. USA. 2007
“Geotechnical Investigation Methods – A field guide for Geotechnical Engineers”.
Hunt, Roy, CRC Press. London. 2006
“Geotechnical Analysis – Soil Behavior”. Oxford University Press. USA. 1996
La Profundidad de Desplante se indica en el eje Vertical y la Presión Admisible calculada en el eje horizontal, en Ton./m2. Tenemos entonces:
Jumikis (1962)
Mayne (2001)
DeMello (2001)
Terzaghi (1943)
Meyerhof (1963)
Hansen (1970)
Vesic (1975)
Hatanaka (1996)
Schmertmann
(1975)
ESTIMACIÓN DE LA CAPACIDAD DE SOPORTE ADMISIBLE POR EL MÉTODO CLÁSICO
Terzaghi (1943) FS
5,0
Jumikis (1962)
Mayne (2001)
DeMello (2001)
FACTO
RES DE FO
RMA
Schmertmann
(1975)
CALCULO DE CAPACIDAD DE SOPORTE ADMISIBLE PARA ELEMENTOS SUPERFICIALES
P‐2Ing. Oswaldo A. Noguera M. CONSTRUCCION DE HANGAR EN AEROPUERTO DE CHARALLAVE
CIV 65218 / ASOVINCIV 4022 CHARALLAVE, ESTADO MIRANDA5 de 11
RIF: V‐07069363‐8
CAPACIDAD PORTANTE ADMISIBLE POR MÉTODO CLÁSICO vs. PROFUNDIDAD DE DESPLANTE
FACTO
RES DE
CARGA
Meyerhof (1963)
Hansen (1970)
Vesic (1975)
Hatanaka (1996)
0,00
0,50
1,00
1,50
2,00
2,50
3,00
0,3 10,3 20,3 30,3 40,3 50,3 60,3 70,3
Vesic ´75 Hansen ´70 Meyerhof ´63
Hatanaka ´96 DeMello ´01 Jumikis ´62
Terzaghi ´43 Mayne ´01 Schmertmann ´75
(Ton./m2)
(m)
Df
BORRADOR PARA
REVISIO
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ORRECCION
HOJA:
Siguiendo los lineamientos establecidos por D. Wood (Geotechnical Modelling, 2004) y por K. K. Phoon (Reability Based Design in
Geotechnical Engineering, 2008), se realizan los ajustes y se ponderan los diversos resultados obtenidos. Luego se descartan los
valores extremos y se determinan los "valores mas probables", tanto para la estimación basada en los resultados del SPT, como
los obtenidos del cálculo basado en el modelo clásico. Los "Valores más Probables" obtenidos fueron los siguientes:
CAPACIDAD PORTANTE ADMISIBLE POR SPT: 12,3 Ton./m2
CAPACIDAD PORTANTE ADMISIBLE POR CÁLCULO: 21,5 Ton./m2(m) (Ton./m2
)
1,0 13,1
Factor de Seguridad empleado para Cálculo: 5,0 1,5 14,8
2,0 18,6
Para una Profundidad de Desplante de: 1,50 m 2,5 21,0
Se calcula el valor del Coeficiente o Módulo de Balasto Vertical, siguiendo varias teorías, se grafican los resultados y se estima el
valor ponderado para cada estrato, siguiendo la metodología de K. K. Phoon (2008). Los resultados obtenidos son:
(Cota de Apoyo) Z = 1 m
(Ancho de Tira) BT= 1,5 m
Valor
Ponderado
Estrato Estrato
# #
1 2,173 1,226 0,566 1,096 1 0,963
2 2,839 2,232 1,061 2,056 2 1,783
3 3,203 5,464 2,547 4,934 3 4,315
4 3,108 7,231 2,830 5,482 4 5,181
5 3,504 10,232 4,032 7,812 5 7,359
6 4,053 14,722 5,801 11,238 6 10,587
7 0,000 0,000 0,000 0,000 7 0,000
8 0,000 0,000 0,000 0,000 8 0,000
9 0,000 0,000 0,000 0,000 9 0,000
10 0,000 0,000 0,000 0,000 10 0,000
Ksv = 2,909 Kg./cm3(Hansen, 1970)
Ksv = 2,796 Kg./cm3(Vesíc, 1976)
Df
(m) 1,50 2,00 2,50 3,00
1,5 4,3 9,7 18,4 31,3
2,0 8,2 18,4 35,0 59,5
2,5 15,7 35,0 66,4 113,0
P‐2Ing. Oswaldo A. Noguera M. CONSTRUCCION DE HANGAR EN AEROPUERTO DE CHARALLAVE
CIV 65218 / ASOVINCIV 4022 CHARALLAVE, ESTADO MIRANDA6 de 11
RIF: V‐07069363‐8
Ksv
Kg./cm3
VALOR CALCULADO DEL
COEFICIENTE DE BALASTO VERTICAL
Moayed,
2006
Monnet,
1994
Bowles,
1986
Scott,
1981
(Capacidad es indicada en Toneladas)
PARA FACTOR DE SEGURIDAD DE 1.50 (Mínimo)
VALORES DE CAPACIDAD DE SOPORTE ADMISIBLE MAS PROBABLES
Df
DETERMINACION DE LA CAPACIDAD GEOTECNICA A LA TRACCION (Up) EN TONELADASSegún el método de Balla, 1961 / Meyerhoff & Adams, 1968 / Trautmann, 1988
B (ANCHO DE FUNDACION)
DETERMINACION DEL COEFICIENTE DE BALASTO VERTICAL, Ksv (Kg./cm3)
qadm
CALCULO DE CAPACIDAD DE SOPORTE ADMISIBLE PARA ELEMENTOS SUPERFICIALES
0
1
2
3
4
5
6
7
0,00 5,00 10,00 15,00 20,00
Moayed, 2006 Monnet, 1994
Bowles, 1986 Scott, 1981Estrato #
(Kg./cm
3)
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
0,0 20,0 40,0 60,0 80,0 100,0 120,0
1,50 2,00 2,50 3,00
(m)
Df
B ‐ Ancho de Fundación (m)
(Ton.)
BORRADOR PARA
REVISIO
N Y C
ORRECCION
HOJA:
Luego de definidos los valores de los Parámetros Geotécnicos, y establecidos los niveles de esfuerzos que pueden ser transmitiPerfil de terreno evaluado, se procede a calcular las deformaciones que esos esfuerzos pueden generar en la estratigrafía reposi las cargas estipuladas se apoyan sobre ésta a la profundidad de desplante consider 1,50 m ).
Inicialmente, si empleamos la Teoría Elastica Clásica, las deformaciones o asentamientos inmediatos, a ser generados por el esde esfuerzos a transmitir al terreno, pueden estimarse de la siguiente manera:
Según la metodología definida por DeBeer & Marsteen (1957), se puede hacer un pronostico base:El Asentamiento Total máximo, probable para el Perfil, debe estar en el orden St = 23,6 mm
Valor que se corresponde con el "Techo Máximo factible". Ahora, se debe proceder a estimar los asentamientoslimitando las Presiones de Contacto a transmitir por los elementos de fundación, para lo cual se realiza, en primer termino, un análisis bajo la metodología de Burland & Burbridge (1985), la cual permite observar loscambios en los niveles de deformación en función de la Presión de contacto transmitida. Los valores se graficana continuación:
Se observa que las deformaciones esperadas estarán en el orden de : Minimo = 8,2 mm
Maximo = 23,5 mm
Si las Presiones de Contacto de los elementos de Fundación se mantienen en el ordenMinimo = 11,7 Ton./m2
Maximo = 15,7 Ton./m2
Con estos valores referenciales, se pasa a evaluar el esquema de esfuerzos en el Perfil presentado, calculando los esfuerzossegún varias metodologías, a fin de considerar una envolvente mas probable. Los resultados se calculan para los datossiguientes:
Df = 1,50 m P = 25 Ton qadm = 21,50 Ton/m2
Bp = 1,08 m B = 1,35 m L = 1,35 m qo = 13,72 Ton/m2
ASENTAMIENTO TOTAL BASADO EN LA PRESION DE CONTACTO Y EL ANCHO DEL ELEMENTO DE FUNDACIÓN
ESTIMACION PRELIMINAR DE ASENTAMIENTOS MAXIMOS PROBABLES A NIVEL DE FUNDACIÓN
ESTIMACION DE ASENTAMIENTOS MÁXIMOS PROBABLES A NIVEL DE FUNDACIÓN
P‐2Ing. Oswaldo A. Noguera M. CONSTRUCCION DE HANGAR EN AEROPUERTO DE CHARALLAVE
CIV 65218 / ASOVINCIV 4022 CHARALLAVE, ESTADO MIRANDA7 de 11
RIF: V‐07069363‐8
0,50
0,70
0,90
1,10
1,30
1,50
1,70
1,90
2,10
2,30
2,50
0,00 5,00 10,00 15,00 20,00 25,00
11,72 13,72 15,72
Asentamiento St (mm)
Presion de Contacto (Ton./m2
B (m)
BORRADOR PARA
REVISIO
N Y C
ORRECCION
HOJA:
Presión ∆σ ∆σ ∆σ ∆σEfectiva
Prof. σ´v Newmark WestergaardTimoshenkoSchemrtmann
Manteniendo ahora la Presion de Contacto (qo), se calculan las deformaciones en el suelo para diferentes anchos de Fundación
qo B(Ton/m2) (m)
13,72 0,85
1,351,852,35
CIV 65218 / ASOVINCIV 4022 CHARALLAVE, ESTADO MIRANDA
Establecidos los valores de los Parámetros para unidades de profundidad máxima de 0,50 metros, se procede a determinar
los incrementos de Presión Geostática generados por un elemento de ancho B y largo L, desplantados a una profundidad
dada:
8 de 11RIF: V‐07069363‐8
ESTIMACION DE ASENTAMIENTOS MÁXIMOS PROBABLES A NIVEL DE FUNDACIÓN
P‐2Ing. Oswaldo A. Noguera M. CONSTRUCCION DE HANGAR EN AEROPUERTO DE CHARALLAVE
0,0
1,0
2,0
3,0
4,0
5,0
6,0
7,0
8,0
9,0
10,0
11,0
12,0
13,0
14,0
15,0
16,0
17,0
18,0
19,0
20,0
0,0
2,1
4,1
6,2
8,3
PR
OF
UN
DID
AD
(m
)
DELTA DE PRESION GEOSTÁTICA (Ton/m2)
INCREMENTO DE PRESION BAJO LA FUNDACIÓN
NEWMARK (1935) WESTERGAARD (1938)
TIMOSHENKO & GOODIER (1951) SCHMERTMANN (1970)
BORRADOR PARA
REVISIO
N Y C
ORRECCION
HOJA:
Calculando los incrementos de Presión Geostática por diferentes metodologías, se obtienen las deformaciones de tipo inmedialos asentamientos por consolidación de primer orden, con lo cual se genera la siguiente tabla de resultados:
Graficando los valores, tenemos, para una presión de contact 13,7 Ton/m2, los valores obtenidos son
Se observa que las curvas encierran un área en donde se ubica la deformación inmediata más proba 5,3 mm
Graficando ahora las deformaciones por consolidación de primer orden, tenemos:
Sumando ambos asentamientos se obtiene la deformación total esperada para el Perfil evaluado,
P‐2Ing. Oswaldo A. Noguera M. CONSTRUCCION DE HANGAR EN AEROPUERTO DE CHARALLAVE
CIV 65218 / ASOVINCIV 4022 CHARALLAVE, ESTADO MIRANDA9 de 11
RIF: V‐07069363‐8
ESTIMACION DE ASENTAMIENTOS MÁXIMOS PROBABLES A NIVEL DE FUNDACIÓN
ASENTAMIENTOS INMEDIATOS PROBABLES (mm)
ASENTAMIENTOS PROBABLES POR CONSOLIDACION DE PRIMER ORDEN (mm)
Schemrtman
ASENTAMIENTOS TOTALES (mm)
ASENTAMIENTOS POR CONSOLIDACIÓN (mm)
WestergaardWestergaard
ASENTAMIENTOS DE TIPO INMEDIATO (mm)
Newmark (1935)
Schemrtman NewmarkSchemrtman Newmark Westergaard
0,500,700,901,101,301,501,701,902,102,302,50
0,0 5,0 10,0 15,0 20,0 25,0
AN
CH
O D
E Z
AP
AT
A (
m)
ASENTAMIENTO INMEDIATO CALCULADO (mm)
Si (Newmark) Si (Westergaard) Si (Timoshenko)
Si (Schmertmann) Si (Burland)
0,500,700,901,101,301,501,701,902,102,302,50
0,0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0
AN
CH
O D
E Z
AP
AT
A (
m)
CONSOLIDACION PRIMARIA CALCULADA (mm)
Sc (Newmark) Sc (Westergaard) Sc (Timoshenko)
BORRADOR PARA
REVISIO
N Y C
ORRECCION
HOJA:
Gaficando los valores totales calculados, tenemos:
Asentamiento Total Mínimo Estimado (mm) = 1,6Asentamiento Total Máximo Estimado (mm) = 9,6
Asentamiento Total Promedio esperado (mm) = 5,8Asentamiento Estimado Preliminar (mm) = 23,6 (para efectos del diseño preliminar) Revisar
Ing. OSWALDO A. NOGUERA M.CIV 65.218 / SOVINCIV 4022
BIBLIGRAFÍA DE REFERENCIA EMPLEADA PARA DESARROLLAR EL CÁLCULO PRESENTADO:
FOUNDATION ANALYSIS AND DESIGN - JOSEPH BOWLES - 5th. EDITION - McGRAW HILL - 1997FOUNDATION DESIGN - ALLAN HODGKINSON - ARCHITECTURAL PRESS - 1986FOUNDATION DESIGN - DONALD CODUTO - 2nd. EDITION - PRENTICE HALL - 2001 GEOTECHNICAL ENGINEERING - V. N. S. MURTHY - 2nd. EDITION - TAYLOR & FRANCIS - 2004 SHALLOW FOUNDATION BEARING CAPACITY AND SETTLEMENT - BRAJA M. DAS - 5th. EDITION - CRC PRESS - 2000
ESTIMACION DE ASENTAMIENTOS MÁXIMOS PROBABLES A NIVEL DE FUNDACIÓN
P‐2Ing. Oswaldo A. Noguera M. CONSTRUCCION DE HANGAR EN AEROPUERTO DE CHARALLAVE
CIV 65218 / ASOVINCIV 4022 CHARALLAVE, ESTADO MIRANDA10 de 11
RIF: V‐07069363‐8
ASENTAMIENTOS TOTALES PROBABLES ESTIMADOS PARA EL PERFIL (mm)
0,500,700,901,101,301,501,701,902,102,302,50
0,0 2,0 4,0 6,0 8,0 10,0 12,0
AN
CH
O D
E Z
AP
AT
A (
m)
ASENTAMIENTO TOTAL CALCULADO (mm)
St (Newmark) St (Westergaard) St (Timoshenko)
BORRADOR PARA
REVISIO
N Y C
ORRECCION
HOJA:
SPT D10
N60 D50
(N1)60 D60
% Wn SCUS
Dr PUM
σ´v eoτ Es
%P 200 ØLL VsIp µ
Gs Cu
Ks Coeficiente de Balasto del Estrato de Suelo qult Capacidad de Soporte Ultima del Perfil obtenido
CBR Relación de Capacidad de Soporte de California qadm Capacidad de Soporte Admisible del Perfil obtenido
Si Asentamiento Inmediato del Perfil de Suelo Sc Asentamiento por Consolidación del Perfil del Suelo
G Modulo de Corte del Estrato de Suelo k Coeficiente de Permeabilidad del Estrato de Suelo
CN Factor de Corrección del Número de Golpes (SPT) Up Capacidad a la Tracción
σv ∆σ Incremento de Presión debido a la Carga en Fundación
qu Resistencia a la Compresión No Confinada a la Prof. dada
Entre una "x" si aplica Fecha Ensayo: JUNIO, 2013 Obra: EG01-06-2013Un Juego de Tamices: X Muestra No.: M2 M3 Ubicación: CHARALLAVE, EDO
Ingrese una "x" aqui si para ensayo realizado a la muestra Muestra ID: P1- M2 M3 Sondeo No.: P1se empleó solo un juego de tamices (Grueso o Fino)! Origen: HANGAR EN AEROPUERT Prof. (m): 0,5 - 1
Fracción GruesaPesos Acumulados:
Individual Porcentaje Porcentaje PorcentajeTamiz Tamaño Peso Retenido Pasante Pasante Especif. Cumple Especificaciones ? YesUS mm Retenido Acumulado Acumulado Interpolado Max Min
6.00" 150,00 100,0% ASTM D-2487
4.00" 100,00 100,0% Sistema Unificado Clasificación de Suelos
Entre una "x" si aplica Fecha Ensayo: JUNIO, 2013 Obra: EG01-06-2013Un Juego de Tamices: X Muestra No.: M4 M7 Ubicación: CHARALLAVE, EDO
Ingrese una "x" aqui si para ensayo realizado a la muestra Muestra ID: P1- M4 M7 Sondeo No.: P1se empleó solo un juego de tamices (Grueso o Fino)! Origen: HANGAR EN AEROPUERT Prof. (m): 1,5 - 4
Fracción GruesaPesos Acumulados:
Individual Porcentaje Porcentaje PorcentajeTamiz Tamaño Peso Retenido Pasante Pasante Especif. Cumple Especificaciones ? YesUS mm Retenido Acumulado Acumulado Interpolado Max Min
6.00" 150,00 100,0% ASTM D-2487
4.00" 100,00 100,0% Sistema Unificado Clasificación de Suelos
Entre una "x" si aplica Fecha Ensayo: JUNIO, 2013 Obra: EG01-06-2013Un Juego de Tamices: X Muestra No.: M7 M9 Ubicación: CHARALLAVE, EDO
Ingrese una "x" aqui si para ensayo realizado a la muestra Muestra ID: P1- M7 M9 Sondeo No.: P1se empleó solo un juego de tamices (Grueso o Fino)! Origen: HANGAR EN AEROPUERT Prof. (m): 4 - 6
Fracción GruesaPesos Acumulados:
Individual Porcentaje Porcentaje PorcentajeTamiz Tamaño Peso Retenido Pasante Pasante Especif. Cumple Especificaciones ? YesUS mm Retenido Acumulado Acumulado Interpolado Max Min
6.00" 150,00 100,0% ASTM D-2487
4.00" 100,00 100,0% Sistema Unificado Clasificación de Suelos
Entre una "x" si aplica Fecha Ensayo: JUNIO, 2013 Obra: EG01-06-2013Un Juego de Tamices: X Muestra No.: M2 M3 Ubicación: CHARALLAVE, EDO
Ingrese una "x" aqui si para ensayo realizado a la muestra Muestra ID: P2- M2 M3 Sondeo No.: P2se empleó solo un juego de tamices (Grueso o Fino)! Origen: HANGAR EN AEROPUERT Prof. (m): 0,5 - 1
Fracción GruesaPesos Acumulados:
Individual Porcentaje Porcentaje PorcentajeTamiz Tamaño Peso Retenido Pasante Pasante Especif. Cumple Especificaciones ? YesUS mm Retenido Acumulado Acumulado Interpolado Max Min
6.00" 150,00 100,0% ASTM D-2487
4.00" 100,00 100,0% Sistema Unificado Clasificación de Suelos
Entre una "x" si aplica Fecha Ensayo: JUNIO, 2013 Obra: EG01-06-2013Un Juego de Tamices: X Muestra No.: M4 M6 Ubicación: CHARALLAVE, EDO
Ingrese una "x" aqui si para ensayo realizado a la muestra Muestra ID: P2- M4 M6 Sondeo No.: P2se empleó solo un juego de tamices (Grueso o Fino)! Origen: HANGAR EN AEROPUERT Prof. (m): 1,5 - 3
Fracción GruesaPesos Acumulados:
Individual Porcentaje Porcentaje PorcentajeTamiz Tamaño Peso Retenido Pasante Pasante Especif. Cumple Especificaciones ? YesUS mm Retenido Acumulado Acumulado Interpolado Max Min
6.00" 150,00 100,0% ASTM D-2487
4.00" 100,00 100,0% Sistema Unificado Clasificación de Suelos
Entre una "x" si aplica Fecha Ensayo: JUNIO, 2013 Obra: EG01-06-2013Un Juego de Tamices: X Muestra No.: M6 M8 Ubicación: CHARALLAVE, EDO
Ingrese una "x" aqui si para ensayo realizado a la muestra Muestra ID: P2- M6 M8 Sondeo No.: P2se empleó solo un juego de tamices (Grueso o Fino)! Origen: HANGAR EN AEROPUERT Prof. (m): 3 - 5
Fracción GruesaPesos Acumulados:
Individual Porcentaje Porcentaje PorcentajeTamiz Tamaño Peso Retenido Pasante Pasante Especif. Cumple Especificaciones ? YesUS mm Retenido Acumulado Acumulado Interpolado Max Min
6.00" 150,00 100,0% ASTM D-2487
4.00" 100,00 100,0% Sistema Unificado Clasificación de Suelos
Entre una "x" si aplica Fecha Ensayo: JUNIO, 2013 Obra: EG01-06-2013Un Juego de Tamices: X Muestra No.: M9 M11 Ubicación: CHARALLAVE, EDO
Ingrese una "x" aqui si para ensayo realizado a la muestra Muestra ID: P2- M9 M11 Sondeo No.: P2se empleó solo un juego de tamices (Grueso o Fino)! Origen: HANGAR EN AEROPUERT Prof. (m): 6 - 8
Fracción GruesaPesos Acumulados:
Individual Porcentaje Porcentaje PorcentajeTamiz Tamaño Peso Retenido Pasante Pasante Especif. Cumple Especificaciones ? YesUS mm Retenido Acumulado Acumulado Interpolado Max Min
6.00" 150,00 100,0% ASTM D-2487
4.00" 100,00 100,0% Sistema Unificado Clasificación de Suelos
Entre una "x" si aplica Fecha Ensayo: JUNIO, 2013 Obra: EG01-06-2013Un Juego de Tamices: X Muestra No.: M11 M13 Ubicación: CHARALLAVE, EDO
Ingrese una "x" aqui si para ensayo realizado a la muestra Muestra ID: P2- M11 M13 Sondeo No.: P2se empleó solo un juego de tamices (Grueso o Fino)! Origen: HANGAR EN AEROPUERT Prof. (m): 8 - 10
Fracción GruesaPesos Acumulados:
Individual Porcentaje Porcentaje PorcentajeTamiz Tamaño Peso Retenido Pasante Pasante Especif. Cumple Especificaciones ? YesUS mm Retenido Acumulado Acumulado Interpolado Max Min
6.00" 150,00 100,0% ASTM D-2487
4.00" 100,00 100,0% Sistema Unificado Clasificación de Suelos
3.00" 75,00 100,0% SP-SM, Arena mal Gradada con Limo y Grava
Entre una "x" si aplica Fecha Ensayo: JUNIO, 2013 Obra: EG01-06-2013Un Juego de Tamices: X Muestra No.: M2 M3 Ubicación: CHARALLAVE, EDO
Ingrese una "x" aqui si para ensayo realizado a la muestra Muestra ID: P3- M2 M3 Sondeo No.: P3se empleó solo un juego de tamices (Grueso o Fino)! Origen: HANGAR EN AEROPUERT Prof. (m): 0,5 - 1
Fracción GruesaPesos Acumulados:
Individual Porcentaje Porcentaje PorcentajeTamiz Tamaño Peso Retenido Pasante Pasante Especif. Cumple Especificaciones ? YesUS mm Retenido Acumulado Acumulado Interpolado Max Min
6.00" 150,00 100,0% ASTM D-2487
4.00" 100,00 100,0% Sistema Unificado Clasificación de Suelos
Entre una "x" si aplica Fecha Ensayo: JUNIO, 2013 Obra: EG01-06-2013Un Juego de Tamices: X Muestra No.: M4 M5 Ubicación: CHARALLAVE, EDO
Ingrese una "x" aqui si para ensayo realizado a la muestra Muestra ID: P3- M4 M5 Sondeo No.: P3se empleó solo un juego de tamices (Grueso o Fino)! Origen: HANGAR EN AEROPUERT Prof. (m): 1,5 - 2
Fracción GruesaPesos Acumulados:
Individual Porcentaje Porcentaje PorcentajeTamiz Tamaño Peso Retenido Pasante Pasante Especif. Cumple Especificaciones ? YesUS mm Retenido Acumulado Acumulado Interpolado Max Min
6.00" 150,00 100,0% ASTM D-2487
4.00" 100,00 100,0% Sistema Unificado Clasificación de Suelos
Entre una "x" si aplica Fecha Ensayo: JUNIO, 2013 Obra: EG01-06-2013Un Juego de Tamices: X Muestra No.: M6 M8 Ubicación: CHARALLAVE, EDO
Ingrese una "x" aqui si para ensayo realizado a la muestra Muestra ID: P3- M6 M8 Sondeo No.: P3se empleó solo un juego de tamices (Grueso o Fino)! Origen: HANGAR EN AEROPUERT Prof. (m): 3 - 5
Fracción GruesaPesos Acumulados:
Individual Porcentaje Porcentaje PorcentajeTamiz Tamaño Peso Retenido Pasante Pasante Especif. Cumple Especificaciones ? YesUS mm Retenido Acumulado Acumulado Interpolado Max Min
6.00" 150,00 100,0% ASTM D-2487
4.00" 100,00 100,0% Sistema Unificado Clasificación de Suelos
3.00" 75,00 100,0% SP-SM, Arena mal Gradada con Limo y Grava
Entre una "x" si aplica Fecha Ensayo: JUNIO, 2013 Obra: EG01-06-2013Un Juego de Tamices: X Muestra No.: M8 M9 Ubicación: CHARALLAVE, EDO
Ingrese una "x" aqui si para ensayo realizado a la muestra Muestra ID: P3- M8 M9 Sondeo No.: P3se empleó solo un juego de tamices (Grueso o Fino)! Origen: HANGAR EN AEROPUERT Prof. (m): 5 - 6
Fracción GruesaPesos Acumulados:
Individual Porcentaje Porcentaje PorcentajeTamiz Tamaño Peso Retenido Pasante Pasante Especif. Cumple Especificaciones ? YesUS mm Retenido Acumulado Acumulado Interpolado Max Min
6.00" 150,00 100,0% ASTM D-2487
4.00" 100,00 100,0% Sistema Unificado Clasificación de Suelos