Microsoft Word - redactarea III.doc
Ghid privind proiectarea depozitelor de deeuri cu materiale
geosinteticeCUPRINS1.OBIECT I DOMENIU DE APLICARE51.1. Obiectul
ghidului51.2. Reglementri tehnice naionale conexe51.3. Armonizarea
cu reglementrile internaionale62.TIPURI DE DEPOZITE DE DEEURI I
ALCTUIREA LOR72.1. Clasificarea depozitelor de deeuri72.2.
Alctuirea i specificul depozitelor de deeuri conforme102.2.1.
Aspecte generale102.2.2. Aspecte ale legislaiei naionale
actuale112.2.3. Alctuirea sistemelor de etanare - drenaj ale
depozitelor de deeuri conforme122.3.Specificul lucrrilor de
nchidere sau reabilitare a depozitelor
existenteneconforme153.MATERIALE GEOSINTETICE UTILIZATE LA
DEPOZITELE DEDE5EURI 193.1.Functiile i tipurile de materiale
geosintetice utilizate la depozitele de deeuri
.'.193.1.1. Etanare193.1.2. Drenaj203.1.3. Filtrare203.1.4.
Protecie203.1.5. Separare203.1.6. Armare223.1.7. Protecie contra
eroziunii233.2. Criterii generale de alegere a materialelor
geosintetice utilizate la depozitele de deeuri243.3. Solicitri i
criterii de alegere specifice a materialelor geosintetice utilizate
la depozitele de deeuri293.3.1. Etanare la baza depozitului293.3.2.
Etanare pe taluzurile depozitului293.3.3. Etanare la suprafaa
depozitului30
3.3.4. Drenare la baza depozitului303.3.5. Drenare pe pantele
depozitului303.3.6. Drenare la suprafata depozitului303.3.7.
Filtrare."313.3.8. Separare313.3.9. Armare311Ghid privind
proiectarea depozitelor de deeuri cu materiale geosintetice3.3.10.
Funcie antierozional313.3.11. Protecie324.PRINCIPII I CONCEPTE
FUNDAMENTALE DE PROIECTARE ADEPOZITELOR DE DESEURI CU MATERIALE
GEOSINTETICE334.1. Principii de realizare a sistemelor de etanare -
drenaj344.2. Echivalena sistemelor de etanare384.2.1. Aspect
generale384.2.2. Criterii hidraulice404.2.3. Criterii
mecanice484.2.4. Criterii de execuie49
5.PROIECTAREA SISTEMELOR DE ETANARE DE BAZ CUMATERIALE
GEOSINTETICE505.1.Sisteme de etanare simple cu geomembran505.1.1.
Alegerea tipului de geomembran505.1.2. Determinarea grosimii
geomembranei525.1.3. Curgerea prin geomembrane535.1.4. Stabilitatea
pe pante a geomembranei595.1.5. Sisteme de ancorare a
geomembranei685.1.6. Alte solicitari n geomembran715.1.7.
mbinari735.2.Sisteme de etanare simple cu geocompozit
bentonitic735.2.1. Generalitati. Alegerea tipului de geocompozit
bentonitic74
5.2.2. Curgerea prin geocompozitele bentonitice765.2.3. Timpul
de traversare a lichidelor765.2.4. Transportul substanelor
chimice765.2.5. Stabilitatea geocompozitelor bentonitice pe
pante775.2.6. Ancorarea geocompozitelor bentonitice79
5.2.7. mbinri79
5.3.Sisteme de etanare compozite795.3.1. Asociaia
geomembran/argil79
5.3.2. Asociaia geomembran/geocompozit bentonitic805.3.3.
Stabilitatea pe pante a sistemelor de etanare compozite825.3.4.
Sisteme de ancorare855.4.Detalii de execuie855.4.1.
Conexiuni/terminatii ale sistemului de etanare de baz855.4.2.
Penetrari ale sistemului de etanare875.4.3. Etanarea
traneelor906.PROIECTAREA SISTEMELOR DE ETANARE DE SUPRAFATA
CUMATERIALE GEOSINTETICE916.1. Sisteme de etanare simple cu
geomembran916.1.1. Alegerea geomembranei936.1.2. Solicitari date de
tasrile generalizate ale stratului suport936.1.3. Solicitari date
de tasrile localizate ale stratului suport94
2Ghid privind proiectarea depozitelor de deeuri cu materiale
geosintetice6.1.4. Probleme specifice acoperirii depozitelor de
deeuri lichide946.2. Sisteme de etanare simple cu geocompozit
bentonitic986.3. Sisteme de etanare compozite987.PROIECTAREA
SISTEMELOR DE DRENAJ I COLECTARE CUMATERIALE GEOSINTETICE1007.1.
Considerente hidraulice1007.2. Proiectarea sistemelor de drenaj cu
materiale geosintetice1037.3. Proiectarea sistemelor de colectare
cu materiale geosintetice1057.4. Proiectarea sistemelor de filtrare
cu materiale geosintetice1107.5. Sisteme de detectare a
scurgerilor1127.6. Proiectarea sistemelor de drenare i colectare a
gazelor cu materiale geosintetice1148. PROIECTAREA SISTEMELOR
ANTIEROZIONALE CU MATERIALE GEOSINTETICE1169. PROIECTAREA
SISTEMELOR DE ARMARE CU MATERIALE GEOSINTETICE1189.1. Armarea
straturilor minerale instalate pe pante11810.PUNEREA N OPER A
MATERIALELOR GEOSINTETICEUTILIZATE LA DEPOZITE DE
DEEURI12110.1.Punerea n oper a geomembranelor12110.1.1. Pregtirea
stratului suport12110.1.2. Planul de punere n oper12110.1.3.
Instalarea geomembranei12210.2.Punerea n oper a geocompozitelor
bentonitice12310.2.1. Pregtirea stratului suport12310.2.2. Planul
de punere n oper12310.2.3. Instalarea geocompozitelor
bentonitice12310.3.Punerea n oper a geotextilelor12510.3.1.
Pregtirea stratului suport12510.3.2. Planul de punere n
oper12510.3.3. Instalarea geotextilului12510.4.Punerea n oper a
georeelelor i geocompozitelor de drenaj12610.4.1. Pregtirea
stratului suport12610.4.2. Planul de punere n oper12610.4.3.
Instalarea georeelelor i a geocompozitelor de drenaj12610.5.Punerea
n oper a geogrilelor1263Ghid privind proiectarea depozitelor de
deeuri cu materiale geosintetice10.6. Recepia i stocarea
materialelor geosintetice pe antier12611. EXEMPLE DE
CALCUL12811.1.Sistem de etanare - drenaj de baz12911.1.1. Comparaie
cu cerintele legislative12911.1.2. Soluie propus.'12911.1.3. Calcul
de echivalenta- Criterii hidraulice12911.1.4. Grosime
geomembran13111.1.5. Stabilitate etanare pe pant13211.1.6. Tranee
de ancorare13211.1.7. Calculul concentraiei relative de
poluant13311.1.8. Calculul sistemului de drenare de taluz cu
materiale geosintetice13511.2.Sistem de etanare - drenaj de
suprafata1364Ghid privind proiectarea depozitelor de deeuri cu
materiale geosintetice1. OBIECT I DOMENIU DE APLICARE1.1.Obiectul
ghiduluiGhidul prezint metode de proiectare specifice pentru
depozitele de deeuri la care se utilizeaz materiale geosintetice cu
diferite functii. El nu Si propune s fie un ghid de proiectare a
ntregii structuri inginereti care este'depozitul de deeuri, ci doar
s detalieze acele obiective care pot conine materiale geosintetice
i s prezinte metodele specifice de proiectare legate de aceste
materiale.Ghidul nu se refer la o anumit categorie de deeuri,
menajere sau industriale, solide sau lichide etc., dar acolo unde
metodele de proiectare sunt diferite n funcie de tipul de deeu
stocat, se fac precizari pentru ce tip de deeu sunt valabile.Ghidul
este aplicabil att depozitelor noi, aa numite ecologice, controlate
sau conforme, care conin elemente de etanare, drenare, de protecie
a mediului, realizabile din materiale geosintetice, ct i
depozitelor existente, n general neconforme, care trebuie extinse,
reabilitate sau nchise.Acest ghid se constituie ca o aplicare a
prevederilor generale de utilizare a materialelor geosintetice
cuprinse n Normativul privind utilizarea materialelor geosintetice
la lucrarile de construcii, indicativ NP 075/2002.Metodologia de
proiectare cuprins n prezentul ghid are ca referinta standardele i
normativele romne n vigoare la data redactrii, ca i cele europene
preluate ca standarde nationale n domeniul materialelor
geosintetice.' Ghidul de proiectare a depozitelor de deeuri cu
materiale geosintetice pune la dispoziia proiectanilor o
metodologie general de proiectare, ca i unele metode specifice de
calcul, avnd un caracter orientativ.1.2.Reglementri tehnice
naionale conexeLa aplicarea prezentului ghid se va face referire i
la urmtoarele reglementari juridice i tehnice naionale:1. MLPTL -
Normativ pentru utilizarea materialelor geosintetice la lucrarile
de constructii, NP 075/20022. MAPM'- Normativ tehnic privind
depozitarea deeurilor - construirea, exploatarea, monitorizarea i
nchiderea depozitelor de deeuri, aprobat prin Ordinul
1147/10.12.20023. HG 162/2002 - Hotrre privind depozitarea
deeurilor4. MAPM - Ordin 867/30.09.2002 privind definirea
criteriilor care trebuie ndeplinite de deeuri pentru a se regsi pe
lista specific unui depozit i pe lista naionals de deeuri acceptate
n fiecare clas de depozit de deeuri5. HG 856/16.08.2002 privind
evidena gestiunii deeurilor i pentru aprobarea listei cuprinznd
deeurile, inclusiv deeurile periculoase6. Legea 137/1995 a
proteciei mediului, completat prin OUG 91/20.06.20027. OUG 78/2000
privind regimul deeurilor, modificat i aprobat prin Legea
426/20015Ghid privind proiectarea depozitelor de deeuri cu
materiale geosintetice8. MTCT - Ghid pentru proiectarea
structurilor din pmnt armate cu materiale geosintetice i
metalice.9. SR 13343/1996 - Salubrizarea localitatilor. Deeuri
urbane. Prescriptii generale de proiectare pentru depozitarea
controlat10. SR EN 13257:2001 - Geotextile i produse nrudite.
Caracteristici solicitate pentru utilizarea n lucrarile de ngropare
a deeurilor solide.11. SR EN 13252:2001 - Geotextile i produse
nrudite. Caracteristici solicitate pentru a fi utilizate n
sistemele de drenaj.12. SR EN 13253:2001 - Geotextile i produse
nrudite. Caracteristici solicitate pentru utilizarea n lucrarile de
protecie mpotriva eroziunii.13. SR EN 13251:2001 - Geotextile i
produse nrudite. Caracteristici solicitate pentru utilizarea n
lucrarile de terasament, fundatii i structuri de susinere.14. SR EN
13265:2003 - Geotextile i produse nrudite. Caracteristici cerute
pentru utilizarea n proiectele de depozitare a deeurilor
lichide.1.3. Armonizarea cu reglementrile internaionalePrevederile
prezentului ghid au ca referinta principiile coninute n urmtoarele
norme i standarde europene:1. EN ISO 13431:1999 - Geotextile i
produse nrudite. Determinarea comportrii la fluaj din traciune i
rupere din fluaj din traciune2. EN ISO 12956:1999 - Geotextile i
produse nrudite. Determinarea deschiderii caracteristice3. EN
12224:2000 - Geotextile i produse nrudite. Determinarea rezistenei
la ageni climatici4. EN 12447:2001 - Geotextile i produse nrudite.
Metod de determinare a rezistenei la hidroliz n ap5. Directiva
european 1999/31/EC din 26 aprilie 1999 asupra depozitrii
deeurilor.6Ghid privind proiectarea depozitelor de deeuri cu
materiale geosintetice2. TIPURI DE DEPOZITE DE DEEURI I ALCTUIREA
LOR2.1. Clasificarea depozitelor de deeuriAvnd ca referinta
HG162/2002, n funcie de natura deeurilor depozitate, depozitele se
clasific n:a) depozite pentru deeuri periculoase;b) depozite pentru
deeuri nepericuloase;c) depozite pentru deeuri inerte.Deeurile,
indiferent de gradul lor de periculozitate fata de mediu, pot fi
clasificate funcie de proprietatile lor fizice, chimice sau
mecanice (de exemplu n deeuri solide sau lichide, cu sau fr coninut
de materii organice etc.).n general, legislatia n vigoare n prezent
n Romnia (vezi paragraful 1.2) se refer la solutii constructive de
depozitare pentru deeuri solide, cele lichide nefiind admise la
depozitare n starea lor natural. Prezentul ghid face referire i la
unele utilizri ale materialelor geosintetice la depozite existente
sau cu caracter temporar pentru materiale in stare lichid sau
apropiat de cea lichid.Depozitele mai pot fi grupate i dup alte
criterii, cum ar fi:Dup criterii sociale: gradul de populare, aria
posibil de infestare, efectele asupra sntatii populaieiDup
solutiile constructive aplicate: iazuri de decantare cu diguri de
contur din materiale locale, pentru deeuri provenite din industrii
(lamuri) (Figura 2-1),
halde de steril - umpluturi taluzate neetanate (Figura 2-2),
depozite capsulate, cu etanari pe tot conturul seciunii, pentru
deeuri menajere i industriale (Figura 2-3).
Se precizeaz c dup 2007, conform legislaiei actuale, nu se vor
mai construi iazuri de decantare i bataluri.7Ghid privind
proiectarea depozitelor de deeuri cu materiale
geosinteticeAllllUl!
A fluent
JX Dig Jc coacfc
//
frc
H\\\
II \N ^\>
II 1\ ^ \
//\ ^
//\ \
Figura 2-1. Iaz de decantareFigura 2-2. Halde de steril
realizate prin hidromecanizare
8Ghid privind proiectarea depozitelor de deeuri cu materiale
geosintetice
Figura 2-3. Depozite de deeuri capsulateDup poziionarea fa de
nivelul terenului natural (Figura 2-4): supraterane,
de adncime,
structuri mixte.
Figura 2-4.Tipuri de depozite dup pozitionarea fata de
terenDepozitele supraterane sunt indicate n zonele cu apa subteran
la adncime mic; de asemenea, au avantaje legate de posibilitatea
drenrii gravitaional a levigatului i de o execuie mai simpl. n
aceast categorie intr i soluia de supranlare a depozitelor
existente, tehnic din ce n ce mai des utilizat datorit lipsei de
terenuri disponibile.Depozitele subterane, realizate parial sau
total sub nivelul terenului, asigur un volum util mai mare, o
utilizare mai eficient a materialelor de construcie (de exemplu,
utilizarea9Ghid privind proiectarea depozitelor de deeuri cu
materiale geosinteticematerialului excavat pentru acoperirile
periodice ale deeurilor sau pentru acoperirea final), ca i o
reutilizare a spaiului dup nchidere.timp:
O alt clasificare a depozitelor de deeuri se poate face dup
modul de realizare n depozite necontrolate, realizate haotic n
timp, numite neconforme, depozite controlate, denumite
conforme.2.2. Alctuirea i specificul depozitelor de deeuri
conforme2.2.1. Aspecte generaleDepozitele de deeuri controlate sunt
alctuite din (Figura 2-5):. Sistemul de etanare - drenaj de baz,
care are rolul complex de a asigura oetanare suficient fata de
levigatul produs n interiorul masei de deeuri, de a-ldrena i a-l
colecta Sistemul de etanare - drenaj de baz este realizat
deasuprabarierei geologice existente pe amplasament, care mpiedic
pierderile eventuale depoluani i reine anumite substante chimice.
Bariera geologic trebuie s aib ungrad redus de permeabilitate.'.
Corpul depozitului, care este constituit din masa de deeuri
depozitate.. Sistemul de etanare - drenaj de suprafata, care
reprezint o barier fizic ntre exterior i deeurile depozitate,
ndeplinind urmtoarele functii: reducerea infiltratiilor apelor din
precipitatii ctre corpul depozitului, minimizarea emanaiilor de
gaze toxice produse n interiorul depozitului, colectarea lor,
integrarea n peisaj a amplasamentului dup nchidere.
Figura 2-5.Structura general a depozitelor de deeuri
controlateSistemele de etanare - drenaj de suprafata i de baz se
extind pe ntreaga suprafata lateral a depozitului (taluzuri n cele
mai multe cazuri).Sistemele de etanare - drenaj, n special cele de
baz sau de taluz, o dat realizate nu mai sunt vizitabile i
reparatiile sunt imposibile. De aceea, avnd n vedere durata de
viata a10Ghid privind proiectarea depozitelor de deeuri cu
materiale geosinteticeunui depozit de deeuri, att materialele
utilizate, ct i structurile din care fac parte trebuie s fie
durabile.Durabilitatea se definete n raport cu solicitarile
existente ntr-un depozit de deeuri, respectiv:>Solicitri
mecanice - date de punerea n oper, masa proprie a deeurilor,
tasareaacestora i a terenului de fundare, solicitri dinamice
(seism)>Solicitri chimice - atacul levigatului asupra
structurii>Solicitri fizice - variatii de temperatur, de
umiditate, microorganisme, raze UVetc.>Solicitri hidraulice -
curgerea i presiunea levigatului.Pentru a asigura durabilitatea
depozitelor, sistemele de etanare - drenaj se realizeaz n sistem
multi - barier, prin asocierea mai multor straturi din materiale
diferite. Aceste straturi sunt grupate n dou mari categorii:
straturi de etanare, de permeabilitate foarte sczut;
straturi de drenaj, cu permeabilitate i transmisivitate mare,
avnd capacitate mare de evacuare, care asigur reducerea
gradientului hidraulic pe stratul de etanare, colectarea i
transport lichidelor.
n structura multi - barier exist i alte straturi cu functii
complementare de: protecie a stratului de etanare;
filtrare, pentru a evita colmatarea straturilor de drenaj;
separare, armare; protecie antierozional.
2.2.2. Aspecte ale legislaiei naionale actualeProiectarea
general a sistemelor de etanare (impermeabilizare) i drenaj se
realizeaz prin metode specifice de calcul i trebuie s asigure
ndeplinirea prevederilor legale, respectiv Normativul tehnic
privind depozitarea deeurilor - construirea, exploatarea,
monitorizarea i nchiderea depozitelor de deeuri i HG 162/2002.n HG
162/2002, sunt prevzute urmtoarele cerine generale pentru etanarea
(impermeabilizarea) depozitelor:. baza, peretii laterali i
acoperiul depozitelor trebuie impermeabilizate; . un depozit
trebuie sa fie amplasat i proiectat astfel nct s satisfac
conditiile necesare pentru a preveni poluarea solului, apei
subterane sau de suprafata 'si a asigura colectarea eficient a
levigatului. Aceasta se realizeaz prin combinarea barierei
geologice naturale cu o impermeabilizare a bazei i a prtii
superioare a depozitului. . bariera geologic a depozitului va
consta dintr-un strat natural care s satisfac urmtoarele conditii
referitoare la grosime i permeabilitate, k: deeuri periculoase:
grosime > 5m, k < 1x10-9 m/s
deeuri nepericuloase: grosime > 1m, k < 1x10-9 m/s
deeuri inerte: grosime > 1m, k < 1x10-7 m/s
11Ghid privind proiectarea depozitelor de deeuri cu materiale
geosintetice
n cazul n care aceste conditii nu sunt ndeplinite n mod natural,
barierageologic va fi completat cu un strat de argila sau alt
material cu proprietatiechivalente.n afara barierei geologice,
depozitul este prevzut cu o impermeabilizareartificial asociat cu
un sistem de drenaj n cazul deeurilor nepericuloase ipericuloase.
Impermeabilizarea artificial se realizeaz cu geomembran sau
altmaterial similar care trebuie s asigure un coeficient de
permeabilitate < 1x10-9m/s i conditiile de rezistenta fizico -
chimic i de stabilitate n timp cerute deproiectant. La baza
depozitului se va folosi geomembran neted, iar pe taluzuri ipentru
acoperirea final geomembran rugoas.stratul drenant are grosime de
0.50 m pentru deeuri nepericuloase i periculoasei este alctuit din
pietri sort 16/32 mm, cu un coeficient de permeabilitate
k>10-2m/s.recomandarile pentru etanarea de suprafata sunt
cuprinse n Tabelul 2-1:Tabelul 2-1. Cerine referitoare la etanarea
de suprafata a depozitelor (referintaHG 162/2002)Categorie
depozitDeeuri nepericuloaseDeeuri periculoase
Strat filtrant gazenecesarnu este necesar
Impermeabilizare artificialnu este necesarnecesar
Impermeabilizare naturalnecesarnecesar
Strat drenant > 0.50 mnecesarnecesar
Acoperire superioar cu pmnt > 1 m (din care sol vegetal 0.30
m)necesarnecesar
. pentru depozitele de deeuri nepericuloase sau periculoase, n
corelaie cu caracteristicile depozitului i conditiile
meteorologice, se vor lua msuri pentru: controlul cantitatii de ap
din precipitatii care ptrund n corpul depozitului;
prevenirea ptrunderii apei de suprafata i/sau subterane n
deeurile depozitate;
colectarea apei contaminate i levigatului;
epurarea apei contaminate i levigatului colectat din depozit
avnd ca referinta standardul corespunztor pentru evacuarea lor din
depozit.
. sistemul de colectare i evacuare a gazelor de fermentare const
din conducte, puuri, drenuri, dispozitive de colectare ce conduc la
instalatii de prelucrare/valorificare.2.2.3. Alctuirea sistemelor
de etanare - drenaj ale depozitelor de deeuri conformeSistemele de
etanare - drenaj sunt n general alctuite pe principiul multi -
strat, cuprinznd, n funcie de poziia lor, natura terenului, a
deeului i a levigatului, diferite combinatii de materiale naturale
i/sau artificiale, cu roluri i functii bine definite (vezi
paragraful 2.2.1).12Ghid privind proiectarea depozitelor de deeuri
cu materiale geosinteticeStructura propus pentru sistemele de
etanare - drenaj la depozite de deeuri periculoase i nepericuloase,
avnd ca referinta prevederile legale actuale n vigoare n Romnia,
este prezentat n Figura 2-6.
Figura 2-6. Sisteme de etanare - drenaj de baz Si suprafata -
referinta HG162/2002n Figura 2-7 sunt prezentate comparativ, pe
baza literaturii de specialitate i alte solutii constructive pentru
sistemele de etanare - drenaj de baz i suprafata. Acestea se pot
clasifica n: sisteme de etanare simple, de baz (e, g) sau de
suprafata (a, b), alctuite dintr-un singur tip de material de
etanare (argil sau geomembran sau geocompozit bentonitic); sisteme
de etanare compozite, de baza (f, h, i) sau de suprafata (c, d),
alctuite din asociatii de mai multe tipuri de materiale; sisteme de
etanare duble (j), alctuite dintr-un sistem de etanare primar i
unul secundar, desprite printr-un sistem de drenaj cu rol i de
detectare a infiltratiilor. Fiecare din sistemele de etanare primar
sau secundar se poate alctui conform celor prezentate anterior, din
unul sau mai multe tipuri de materiale. Principiul de aciune al
etanarilor duble este ilustrat n Figura 2-8. n Figura 2-8 a) este
ilustrat utilizarea unui strat mineral de drenaj ntre cele dou
etanari, care preia infiltratiile prin etanarea superioar. n figura
b) ntre cele dou sisteme de etanare se utilizeaz o georeea sau un
geocompozit de drenaj care conduc lichidul ctre sistemul de tratare
sau acesta este recirculat pe depozit.13Ghid privind proiectarea
depozitelor de deeuri cu materiale geosintetice
Figura 2-7. Diferite sisteme posibile de etanare - drenaj de baz
Si suprafataArgila compactat poate fi nlocuit parial sau total i cu
amestecuri pe baz de bentonit (nisip sau alte tipuri de materiale
locale amestecate cu bentonit i, eventual, cu polimeri destinai a
stabiliza amestecul i a-l face mai rezistent la diferite tipuri de
solicitari).14Ghid privind proiectarea depozitelor de deeuri cu
materiale geosintetice
mmmmm h**^.Etansare primara (superioara)Etansare sccundara
(inferioara)a) Sistem de drenaj intermediar din material
granularColectare scurgcriEtansare primara (superioara 1b) Sistem
de drenajintermediar din materialegeosintetice Etansare secundara
(inferioara)Figura 2-8. Principiul sistemelor duble de etanareEste
de remarcat faptul c, n majoritatea solutiilor uzitate pe plan
internaional se regsete stratul alctuit din geomembran. Se
subliniaz c prevederea acesteia, ca i alegerea (tip, grosime)
trebuie acut pe baza unui calcul specific de dimensionare (vezi
capitolul 5).2.3. Specificul lucrrilor de nchidere sau reabilitare
a depozitelor existente neconformeDepozitele existente neconforme
sunt, cel mai adesea, neetanate i reprezint un real pericol pentru
mediul nconjurtor.Problemele constructive pe care le genereaz sunt
legate de obiectivele propuse: nchiderea, reabilitarea sau
extinderea lor.nchiderea controlat a depozitelor existente,
obligatorie pentru aprobarea construirii unui nou depozit n aceeai
zon, presupune o serie de operatii, unele indispensabile, altele
recomandabile i aplicabile n funcie de conditiile locale i
posibilitatile tehnologice, ca la depozitele noi.Pentru limitarea
extinderii poluarii n terenul de fundare, n vederea reabilitrii
este util a se ncerca o izolare a depozitului prin bariere
verticale ncastrate n stratul impermeabil (Figura 2-9):15Ghid
privind proiectarea depozitelor de deeuri cu materiale
geosintetice
Figura 2-9.Izolarea zonei depozitului cu ecrane de
etan?areEcranele verticale de etanare (utilizabile i la depozitele
noi) sunt realizate tradiional cu suspensie de bentonit sau din
palplane. n solutiile moderne se utilizeaz geomembrane montate
vertical n tranee sau de-a lungul pereilor traneei, utilizndu-se
suspensie de bentonit (Figura 2-10). Panourile de geomembran se
mbin n diverse moduri pentru a asigura continuitatea etanrii
(Figura 2-11).Geomembrana
Suspensie bentonitaUmplutura argiloasa GeotextilAmestecpamanl -
bentoniiaNoroi bcntonilicUmplutura nisip
tjeomembranarPut de monilorizareVT/,////////,a) Geomembrana de-a
lungul pereilor tran?eei
^^M^m^msb) Geomembran n interiorul traneeiFigura 2-10. Ecrane de
etanare cu geomembran
16Ghid privind proiectarea depozitelor de deeuri cu materiale
geosintetice
Figura 2-11. Montarea geomembranelor n ecrane verticalePrin
sisteme adecvate de pompare se urmrete mentinerea n interiorul
incintei a unui nivel hidraulic mai sczut fata de cel din exterior,
astfel 'nct s nu fie posibil poluarea apelor subterane (Figura
2-12).17Ghid privind proiectarea depozitelor de deeuri cu materiale
geosintetice
Figura 2-12. Izolarea hidraulic a incinteiDatorit inexistenei
sistemelor de drenare, deeurile din depozitele neconforme au n
compoziie o mare cantitate de levigat i sunt, de asemenea, foarte
compresibile. De aceea se recomand realizarea unor sisteme
verticale de drenare i colectare a levigatului coninut n aceste
deeuri.Figura 2-13. Saltea geocelular din geogrilen cazul
extinderii depozitului vechi cu unul conform, soluie care implicd
realizarea unor pri ale noului depozit peste cel vechi, se impune
luarea unor msuri pentru consolidarea/armarea stratului de deeuri.
O soluie constructiv bazat pe materiale geosintetice o constituie
fundare pe o saltea geocelular cu rolul de a redistribui
eforturile, de a reduce i uniformiza tasrile (Figura 2-13).
18Ghid privind proiectarea depozitelor de deeuri cu materiale
geosintetice3. MATERIALE GEOSINTETICE UTILIZATE LA DEPOZITELE DE
DEEURI3.1. Funciile i tipurile de materiale geosintetice utilizate
la depozitele de deeurin alctuirea unui depozit de deeuri se pot
gsi, cu multiple utilizri, toate tipurile de materiale geosintetice
(Figura 3-1).
Figura 3-1. Utilizri multiple ale materialelor geosintetice la
depozitele de deeuriNot: Toate definiiile i criteriile de
caracterizare ale acestor materiale sunt prevzute n Normativul
pentru utilizarea materialelor geosintetice la lucrarile de
construcii, NP075/2002.sunt:
Principalele functii pe care le asigur materialele geosintetice
la depozitele de deeuri3.1.1. EtanarePentru asigurarea funciei de
etanare (impermeabilizare) se pot utiliza:- geomembrane - ca sistem
simplu de etanare (strat unic) sau n asociaie cumateriale minerale
(argil compactat) sau alte materiale geosintetice cu funcie
deetanare (la etanarea de baz i de suprafata).19Ghid privind
proiectarea depozitelor de deeuri cu materiale
geosintetice-geocompozitele bentonitice - ca strat unic (etanare de
suprafata) sau n asociatiecu geomembrane sau argil compactat
(etanare de baz sau de 'suprafata). 'Schemele constructive
prezentate n Figura 2-7 ilustreaz utilizarea acestor materiale cu
rol de etanare, n cadrul sistemelor de baz i suprafata.Tot cu rol
de etanare se mai pot utiliza saltele din materiale geosintetice
umplute cu beton sau ciment, funcia de etanare fiind, n acest caz,
ndeplinit de materialul de umplutur.3.1.2.DrenajPentru asigurarea
drenajului levigatului i/sau a apelor de precipitatii i dirijarea
acestora ctre sistemele de colectare i evacuare se pot utiliza:
geotextile, georeele, geocompozite de drenaj (,i cu funcie de
filtrare), tuburi din materiale geosintetice (geoconducte).n Figura
3-2 sunt prezentate scheme de alctuire a sistemelor de drenaj de
baz i suprafata cu materiale geosintetice.3.1.3.FiltrareCu rol
filtrant, asociat sistemelor de drenaj se pot utiliza: geotextile,
geocompozite de drenaj.n schemele din Figura 3-2 geotextile cu rol
filtrant sunt utilizate n jurul tuburilor drenante (a, e) sau n
asociere cu straturile minerale drenante (a, e) sau cu georeelele
(b, d, f). Geocompozitele de drenaj (c, g) au i rol filtrant prin
geotextilul care face parte din alctuirea lor.Geotextilele cu rol
filtrant se utilizeaz i la traneele drenante care pot face parte
din lucrrile de amenajare a amplasamentului unui depozit de deeuri
(Figura 3-3).3.1.4.ProteciePentru protecia etanrilor realizate cu
geomembrane contra poansonrii provocate de contactul cu diferite
corpuri contondente sau de operatiile de realizare ale straturilor
de deasupra se folosesc n general geotextile netesute de grosime
mare (Figura 3-4).Dac deasupra geomembranei este' utilizat un strat
suplimentar de etanare din geocompozit bentonitic, acesta
ndeplinete i funcia de protecie.3.1.5.SepararePentru separarea
diferitelor straturi din alctuirea depozitului, dar n special a
deeurilor de sistemele de etanare - drenaj (Figura 3-2 e), pentru
evitarea colmatrii acestora, se utilizeaz n general geotextile. Dac
pentru drenare se utilizeaz un geocompozit de drenaj (n componena
cruia intr i geotextile), acesta ndeplinete i funcia de
separare.20Ghid privind proiectarea depozitelor de deeuri cu
materiale geosintetice
Figura 3-2. Diferite sisteme de drenaj n cadrul sistemelor de
etanare - drenaj debazdsau de suprafatd21Ghid privind proiectarea
depozitelor de deeuri cu materiale geosinteticeFigura 3-3. Soluii
constructive de realizare a traneelor drenante cu geotextile
Figura 3-4. Utilizarea geotextilelor cu functie de
protecie3.1.6. ArmareUtilizarea materialelor geosintetice cu rol de
armare apare n urmtoarele situatii: necesitatea realizrii unor
taluzuri abrupte pentru creterea spaiului' util de depozitare sau
datorit geometriei amplasamentului;
necesitatea consolidrii unor pante instabile i protejarii unor
ci de acces prin structuri de sprijin din pmnt armat;
mbuntatirea stabilitatii etanarilor minerale (argil compactat)
sau a drenajelor din materiale granulare pe pante abrupte;
22Ghid privind proiectarea depozitelor de deeuri cu materiale
geosintetice sporirea capacitatii portante a terenului pe care se
construiete depozitul (execuia depozitului pe umpluturi recente,
din deeuri sau alte tipuri de umpluturi, pe terenuri argiloase moi
etc.);
realizarea drumurilor temporare sau permanente de acces pe
terenuri moi.
Se pot utiliza cu aceast funcie: geotextile cu rezistenta mare
la ntindere;
geogrile mono- sau biaxiale;
saltele geocelulare din geogrile sau geotextile;
geocompozite de armaren Figura 3-5 sunt prezentate aplicatii ale
funciei de armare cu materiale geosintetice: la pantele unui
depozit i digurilor de compartimentare prin utilizarea masivelor de
pmnt armat cu geosintetice, ca i la armarea straturilor minerale de
drenaj instalate pe pante abrupte.
Figura 3-5. Utilizarea materialelor geosintetice cu funcie de
armare la depozite dedeeuri3.1.7. Protecie contra eroziuniiProblema
protejarii pantelor contra eroziunii apare pentru taluzurile
depozitului i pantelor adiacente n timpul execuiei i exploatarii
depozitului i dup nchiderea acestuia n acest scop se pot utiliza:
georeele cu funcie antierozional;
geotextile; saltele alveolare din geotextile sau
alte tipuri materiale geosintetice.
n Figura 3-6 este prezentat utilizarea geosinteticelor
antierozionale pentru acoperirea de suprafata n pant a depozitelor
de deeuri.23Ghid privind proiectarea depozitelor de deeuri cu
materiale geosintetice
Figura 3-6. Utilizarea materialelor geosintetice cu functie
antierozionald pentru acoperirea depozitelor de deeuri '3.2.
Criterii generale de alegere a materialelor geosintetice utilizate
la depozitele de deeuriLa stabilirea caracteristicilor materialelor
geosintetice utilizate n cadrul unui depozit de deeuri trebuie
luate n considerare urmtoarele aspecte: tipul de solicitari la care
materialul va fi supus i trebuie s reziste;
functia pe care trebuie s o ndeplineasc;
durata de viata a structurii n care materialul este ncorporat i
durata de viata proprie a materialului geosintetic.
Pentru caracterizarea materialelor geosintetice se va face
referire la Normativul pentru utilizarea materialelor geosintetice
la lucrarile de construcii, NP 075/2002. Determinarile pe
materialele geosintetice trebuie realizate la trei niveluri:
ncercari de identificare i caracterizare, efectuate n conditii
standard, utilizate pentru a determina parametrii de baz ai
produselor, cum ar fi rezistena la ntindere de exemplu;
ncercari de control pentru a compara parametrii reali cu cei din
fia produsului;
ncercari de performanta n conditii similare cu cele specifice
unei anumite lucrari.
Normativul NP 075/2002 prezint caracteristicile fizice, mecanice
i chimice ale materialelor geosintetice, precum i modul lor de
determinare avnd ca referinta standardele europene.Pentru
geotextilele i produsele nrudite utilizate cu functiile principale
necesare ntr-un depozit de deeuri, respectiv filtrare, separare,
armare i protecie se va face referire la SR EN 13257:2001 -
Geotextile i produse nrudite. Caracteristici solicitate pentru
utilizarea n lucrarile de ngropare a deeurilor solide, respectiv SR
EN 13265:2003 - Geotextile Si produse nrudite. Caracteristici
cerute pentru utilizarea n proiectele de depozitare a deeurilor
lichide.Pentru geotextilele i produsele nrudite utilizate cu funcie
de drenare se va face referire la SR EN 13252:2001 - Geotextile i
produse nrudite. Caracteristici solicitate pentru a fi utilizate n
sistemele de drenaj.24Ghid privind proiectarea depozitelor de
deeuri cu materiale geosinteticePentru geotextilele i produsele
nrudite utilizate cu funcie de control antierozional se va face
referire la SR EN 13253:2001 - Geotextile i produse nrudite.
Caracteristici solicitate pentru utilizarea n lucrarile de protecie
mpotriva eroziunii.Pentru structure de sprijin armate cu materiale
geosintetice adiacente depozitului propriu-zis (pentru lucrari de
drumuri de exemplu) se va face referire la SR EN 13251:2001
-Geotextile i produse nrudite. Caracteristici solicitate pentru
utilizarea n lucrarile de terasament, fundatii i structuri de
susinere, ca i Ghidul pentru proiectarea structurilor din pdmnt
armate cu materiale geosintetice i metalice, elaborat sub egida
MTCT n 2003, n curs de publicare.n Tabelul 3-1 sunt prezentate,
avnd ca referinta SR EN 13257:2000, pentru geotextilele i produsele
nrudite folosite la depozitele de deeuri solide, caracteristicile i
referintele la standardele aferente functiilor de filtrare,
separare, armare i protecie.Pentru geotextilele ;i produsele
nrudite utilizate, n cadrul depozitelor de deeuri, la sistemele de
drenaj, n Tabelul 3-2 sunt prezentate caracteristicile i
referintele la standardele aplicabile aferente fiecrei functii
(filtrare, separare, drenare), avnd ca'referinta SR EN
13252:2001.Tabelul 3-3 conine detalii referitoare la geotextilele i
produsele nrudite utilizate pentru sistemele de control
antierozional (functiile de filtrare, separare, armare), avnd ca
referinta SR EN 13253:2001.Legendd pentru tabelele 3-1
+3-3.Relevanta:H: necesar pentru armonizareA: se aplic pentru toate
conditiile de utilizareS: se aplic n conditii specifice de
utilizare"- - " caracteristicile nu sunt aplicabile funciei n cauza
trebuie considerat cu atenie validitatea acestor ncercari al cror
principiu poate s nu fie aplicabil anumitor tipuri de produse
(geogrile, de exemplu).b dac proprietatile mecanice (traciune n i
perforare static) sunt indicate prin H, aceasta nseamn c
productorul trebuie s fumizeze datele pentru aceste dou
proprietati. Utilizarea uneia singure (rezistena la traciune sau
perforarea static) este suficient n specificaie.25Ghid privind
proiectarea depozitelor de deeuri cu materiale geosinteticeTabelul
3-1. Geotextile Si produse nrudite utilizate la depozitele de
de?euri - Functii, caracteristici, metode de ncercare (referinta SR
EN 13257:2000)CaracteristiciMetod de ncercareFuncie
FiltrareSeparareArmareProtecie
(1) Rezisten la traciune bSR EN ISO 10319/A99HHHH
(2) Alungire sub sarcin maximSR EN ISO 10319/A99AAHH
(3) Rezistentala traciune a custurilor i mbinarilorSR EN ISO
10321SSSS
(4) Perforare static (ncercare CBR) a bSR EN ISO 12236SHH(A se
vedea eficacitatea proteciei)
(5) Rezisten la perforare dinamic (cderea conului) aSR EN
918HAHH
(6) Caracteristici de frecare (metoda forfecrii directe)prEN ISO
12957-1:1997 i prEN ISO 12957-2:1997SSAS
(7) Fluaj din traciuneEN ISO 13431*- ---A- -
(8) Deteriorare la instalareSR ENV ISO 10722-1AAAA
(9) Eficacitate a protecieiSR EN 13719- ---- -H
(10) Deschidere caracteristic de filtrareEN ISO 12956*HA- --
-
(11) Permeabilitate perpendicular pe planSR EN ISO 11058HAA-
-
(12) DurabilitateConform anexa BHHHH
(12.1) Rezisten la intemperiiSR EN 12224AAAA
(12.2) Rezisten la mbtrnire chimicSR ENV 12447SSSS
(12.3) Rezisten la degradare microbiologicSR EN 12225SSSS
* - va fi adoptatca SR n 2004
26Ghid privind proiectarea depozitelor de deeuri cu materiale
geosinteticeTabelul 3-2. Geotextile Si produse nrudite utilizate la
sistemele de drenaj - Functii, caracteristici, metode de ncercare
(referinta SR EN 13252:2001)
CaracteristiciMetod de ncercareFuncie
FiltrareSeparareDrenare
(1) Rezisten la traciune bSR EN ISO 10319/A99HHH
(2) Alungire sub sarcin maximSR EN ISO 10319/A99AAA
(3) Rezistentala traciune a custurilor i mbinarilorSR EN ISO
10321SSS
(4) Perforare static (ncercare CBR) a bSR EN ISO 12236SH- -
(5) Rezisten la perforare dinamic (cderea conului) aSR EN 918HA-
-
(6) Caracteristici de frecare (metoda forfecrii directe)prEN ISO
12957-1:1997 i prEN ISO 12957-2:1997SSS
(7) Fluaj din traciuneEN ISO 13431*- ---A
(8) Deteriorare la instalareSR ENV ISO 10722-1AAA
(9 ) Deschidere caracteristic de filtrareEN ISO 12956*HA- -
(10) Permeabilitate perpendicular pe planSR EN ISO 11058HA-
-
(11) Capacitatea de curgere n planEN ISO 12958*- -- -H
(12) DurabilitateConform anexa BHHH
(12.1) Rezisten la intemperiiSR EN 12224AAA
(12.2) Rezisten la mbtrnire chimicSR ENV 12447SSS
(12.3) Rezisten la degradare microbiologicSR EN 12225SSS
* - va fi adoptatca SR n 2004
27Ghid privind proiectarea depozitelor de deeuri cu materiale
geosinteticeTabelul 3-3. Geotextile Si produse nrudite utilizate la
sistemele de control antierozional Functii, caracteristici, metode
de ncercare (referintdSR EN 13253:2001)CaracteristiciMetod de
ncercareFuncie
FiltrareSeparareArmare
(1) Rezisten la traciune bSR EN ISO 10319/A99HHH
(2) Alungire sub sarcin maximSR EN ISO 10319/A99AAH
(3) Rezistentala traciune a custurilor i mbinarilorSR EN ISO
10321SSS
(4) Perforare static (ncercare CBR) a bSR EN ISO 12236SHH
(5) Rezisten la perforare dinamic (cderea conului) aSR EN
918HAH
(6) Caracteristici de frecare (metoda forfecrii directe)prEN ISO
12957-1:1997 i prEN ISO 12957-2:1997SSA
(7) Fluaj din traciuneEN ISO 13431*- ---A
(8) Deteriorare la instalareSR ENV ISO 10722-1AAA
(9 ) Deschidere caracteristic de filtrareEN ISO 12956*HA- -
(10) Permeabilitate perpendicular pe planSR EN ISO 11058HAA
(11) DurabilitateConform anexa BHHH
(11.1) Rezisten la intemperiiSR EN 12224AAA
(11.2) Rezisten la mbtrnire chimicSR ENV 12447SS
(11.3) Rezisten la degradare microbiologicSR EN 12225SSS
* - va fi adoptatca SR n 2004
n tabelele de mai sus au fost actualizate referintele la
standardele citate, avnd ca referinta noile standarde SR preluate
de la data publicarii'si pn la data apariiei prezentului ghid.
'Caracteristicile marcate cu S n tabele sunt detaliate n fiecare
standard n parte.Funcia de separare este totdeauna utilizat mpreun
cu o alt funcie, de aceea ea nu trebuie niciodat specificat
singur.28Ghid privind proiectarea depozitelor de deeuri cu
materiale geosinteticePentru aspectele legate de durabilitate se va
face referire la anexa B a standardelor citate, ca i la SR CR ISO
13434:2003, Ghid privind durabilitatea geotextilelor Si produselor
nrudite.Acolo unde, pentru aceeai caracteristic, trebuie furnizate
date pentru mai mult de o funcie, se va respecta urmtoarea ordine:
H are prioritate n faa lui A, A n faa lui S i S n faa lui - -
.Pentru geomembrane nu exist n prezent adoptat nici un standard
european care s stabileasc criteriile de alegere, o serie de
standarde de utilizare a geomembranelor fiind n lucru.3.3.
Solicitri i criterii de alegere specifice a materialelor
geosintetice utilizate la depozitele de deeuri3.3.1.Etanare la baza
depozituluiSolicitarile la care trebuie s reziste un material
geosintetic utilizat cu funcie de etanare ntr-un depozit de deeuri
sunt urmtoarele: solicitri chimice i biologice urmare a contactului
ndelungat cu levigatul produs de deeuri;
solicitri mecanice: tasarea pe termen scurt i lung a stratului
suport al etanarii i terenului de fundare, ceea ce conduce la
solicitri de traciune i de tip tridimensional n
geosinteticpoansonarea pe termen scurt i lung solicitri hidraulice:
sarcin hidraulic de levigat care acioneaz n permanent* pe etanare,
subpresiuni
solicitri fizice: posibile temperaturi nalteCriteriile
fundamental de alegere vor fi cele legate de compatibilitatea
chimic cu levigatul i de performanele mecanice n conditiile
specificate mai sus.Alegerea produselor geosintetice pentru etanare
i dimensionarea sistemelor din care fac parte se vor face prin
calcule specifice.3.3.2.Etanare pe taluzurile
depozituluiSolicitarile specifice n acest caz sunt similare celor
prezentate pentru etanarea de baz, cu urmtoarele precizari:
solicitri mecanice: apare n plus posibilitatea de alunecare pe
pant, n conditii statice sau dinamice (seism);
solicitri fizice: pot apare fenomene de nghe - dezghe n zonele
superioare ale taluzului, unde grosimea stratului de deeuri este
mai mic; pe parcursul exploatrii etanarea poate fi supus factorilor
de mediu (UV, temperatur etc.) dac nu este acoperit cu un alt strat
pn la acoperirea cu stratul de deeuri.Alegerea materialelor
geosintetice se realizeaz pe baz de calcule care trebuie s ia
considerare caracteristicile de frecare ale materialului
geosintetic prin raport cu materialele cu care vine n ^d29Ghid
privind proiectarea depozitelor de deeuri cu materiale
geosintetice3.3.3.Etanare la supra faa depozituluiMaterialele
geosintetice utilizate pentru impermeabilizarea suprafeei
depozitului sunt supuse urmtoarelor solicitari: solicitari chimice
i biologice: mai reduse dect n cazul etanrii de baz sau de
taluz;
solicitari mecanice:poansonarea pe termen scurt i lungeforturi i
deformatii datorate tasrii suportului constituit de stratul
dedeeuri i/sau tasarilor difereniatealunecarea pe pant solicitari
fizice: temperatur, nghe-dezghe, vandalism, incendiu solicitari
hidraulice: sarcin hidraulic nepermanent dat de apele de
precipitatiin calculele necesare alegerii materialelor geosintetice
i dimensionarii sistemelor din care acestea fac parte, exigenele de
natur mecanic (adaptarea la tasari difereniate, caracteristicile de
frecare, comportarea la traciune) au prioritate n faa celor legate
de compatibilitatea chimic.3.3.4.Drenare la baza
depozituluiMaterialele geosintetice utilizate cu funcie de drenare
la baza depozitului nlocuiesc, de regul, drenajele realizate din
materiale minerale. Ele trebuie s rspund unor solicitari de aceeai
natur ca cele pentru etanarea de baz, respectiv: solicitari chimice
i biologice datorit contactului ndelungat cu levigatul produs de
deeuri;
solicitari mecanice: tasarea pe termen scurt i lung a stratului
suport i terenului de fundare, ceea ce conduce la solicitari de
traciune i de tip tridimensional n geosintetic eforturile provenind
de la straturile de deasupra, sub actiunea crora geosinteticul
trebuie s si pstreze capacitatea de drenare ' solicitari
hidraulice: debit de levigat solicitari fizice: posibile
temperaturi nalte, colmatarePentru alegerea materialelor cu funcie
drenant i dimensionarea sistemelor respective, n calcule se vor
avea n vedere: debitul de lichid, eforturile datorate straturilor
de deasupra, compatibilitatea chimica, conditiile critice de
colmatare.3.3.5.Drenare pe pantele depozituluiCa i n cazul etanarii
instalate pe pante, trebuie avute n vedere n plus caracteristicile
de frecare, astfel nct s se asigure stabilitatea sistemului de
drenaj pe pant.3.3.6. Drenare la suprafaa depozituluiSistemul de
drenaj de la suprafaa depozitului are rolul de a prelua apele de
precipitaii infiltrate prin stratul de pmnt de acoperire.30Ghid
privind proiectarea depozitelor de deeuri cu materiale
geosinteticeFata de sistemul de drenaj de la baza depozitului,
problema compatibility chimice nu este la fel de
important.-solicitari mecanice:-tasarea pe termen scurt i lung a
stratului suport, tasari difereniate eforturile datorate
straturilor de deasupra, sub aciunea crora geosinteticultrebuie s
si pstreze capacitatea de drenare (sunt mai moderate dect ncazul
drenajului de baz) solicitari hidraulice: debit de levigat
solicitari fizice: posibile temperaturi nalte, colmatare, nghe -
dezghe, vandalism
3.3.7.FiltrareMaterialele geosintetice cu rol de filtru (n
general geotextile) sunt utilizate, cel mai adesea, n asociere cu
tuburile de drenaj, pentru a evita colmatarea acestora. n acest
context ele vor fi supuse la: solicitari hidraulice: debit de
lichid (poluat sau nu) solicitari mecanice: n general, de traciune
solicitari fizice: posibile temperaturi nalte, colmatare, nghe -
dezghe, vandalism solicitari chimice: dac lichidul este
poluatPentru alegerea materialelor filtrante se vor avea n vedere n
primul rnd caracteristicile hidraulice (deschiderea porilor,
permeabilitatea) i apoi cele mecanice.3.3.8.SeparareMaterialele
geosintetice utilizate cu rol de separare trebuie s rspund
cerintelor legate de deschiderea porilor (compatibilitatea cu
materialele ce trebuie separate), de permeabilitate (dac trebuie s
lase lichidele s treac) i celor mecanice (rezistenta la traciune,
rezistenta la poansonare, rezistenta la abraziune
etc).3.3.9.ArmareMaterialele geosintetice utilizate cu funcie de
armare la depozitele de deeuri trebuie s reziste la:-solicitari
mecanice: n general de traciune i poansonareCriteriul principal de
alegere i dimensionare este rezistenta la tractiune,
acordndu-seatenie i rezistenei la poansonare.""3.3.10.Funcie
antierozionalMaterialele geosintetice prevzute pe pantele
depozitelor de deeuri pentru prevenirea eroziunii solurilor trebuie
s reziste la urmtoarele tipuri de solicitari: solicitari mecanice:
de traciune, poansonare solicitari hidraulice: actiunea dinamic a
apei din precipitatii solicitari fizice: UV, vandalism31Ghid
privind proiectarea depozitelor de deeuri cu materiale
geosinteticeLa alegerea materialelor se iau n calcul: rezistenta la
traciune, caracteristicile de frecare, permeabilitatea, rezistena
la agenii atmosferici.3.3.11. ProtecieMaterialele geosintetice
utilizate ca protecie, n general pentru a geomembrane trebuie s
corespund cerintelor legate de: rezistena la poansonare,
eficacitatea proteciei, rezistena la traciune, capacitatea de
protectie, caracteristici de frecare (dac sunt utilizate pe pante),
compatibilitate chimica, permeabilitate.Observaie general: Dup
instalarea materialelor geosintetice n diferitele pri constitutive
ale depozitelor de deeuri i dup intrarea n exploatare a acestora,
interveniiile ulterioare sunt dificile sau chiar imposibile.
Datorit caracterului de lucrari ascunse, toate materialele
geosintetice utilizate la depozitele de deeuri trebuie s satisfac
criteriul de durabilitate.32Ghid privind proiectarea depozitelor de
deeuri cu materiale geosintetice4. PRINCIPII I CONCEPTE
FUNDAMENTALE DE PROIECTARE A DEPOZITELOR DE DEEURI CU MATERIALE
GEOSINTETICENormativul tehnic privind depozitarea deeurilor -
construirea, exploatarea, monitorizarea i nchiderea depozitelor de
deeuri elaborat de MAPM prezint, din punct de vedere al cerintelor
de protecie a mediului, coninutul cadru al unui proiect de depozit
de deeuri.n Figura 4-1 sunt prezentate principalele etape care
trebuie parcurse n realizarea unui depozit de deeuri i locul
materialelor geosintetice n acest proces.
Figura 4-1. Locul materialelor geosintetice n procesul de
realizare a unui depozit dedeeuriDepozitul de deeuri constituie o
structur i de aceea la proiectarea acestuia se vor respecta
principiile generale din prescriptiile n vigoare pentru domeniul
constructiilor, astfel nct s prezinte siguranta i stabilitate
n'exploatare.33Ghid privind proiectarea depozitelor de deeuri cu
materiale geosinteticeUtilizarea materialelor geosintetice cu
diferite funcii n structura depozitului de deeuri conduce la o
serie de cerine specifice.4.1. Principii de realizare a sistemelor
de etanare - drenajPRINCIPIUL 1: Etanarea de baz i de pe taluzuri
trebuie s fie maxim.Obiectivul este de a reduce la minimum debitul
de lichid (levigat) care trece prin etanarea depozitului.Avnd ca
referinta Normativul MAPM, se impune pentru un amplasament de a
avea o barier geologic de 1 m sau 5 m grosime (pentru deeuri
nepericuloase, respectiv periculoase) cu un coeficient de
permeabilitate inferior valorii de 10-9 m/s,Debitul ce traverseaz
bariera geologic poate fi calculat cu ajutorul legii Darcy,
considernd c bariera este saturat:Q = k.i-A,unde: Q - debitul
infiltrat, k - coeficientul de permeabilitate, i - gradientul
hidraulic, A -suprafata.'Cu notatiile din Figura 4-2:
Figura 4-2. Schem pentru calculul debitului infiltratAstfel,
pentru o suprafata A = 1 ha = 10000 m2, o coloan de levigat de h =
0.50 m grosime ;i o barier geologic de H = 1 m grosime, rezult:Q =
10-9.1.50.10000 = 1.5x10-5m3/s.Pentru a diminua debitul la baza
depozitului, prin solutiile constructive se prevede instalarea unei
geomembrane deasupra barierei geologice.n ipoteza n care se
considers geomembrana este intact, debitul de infiltrate nu poate
fi calculat cu ajutorul legii Darcy, transportul de fluid nefiind
unul de mas (advectiv), ci unul difuziv, se va aplica legea
Fick34Ghid privind proiectarea depozitelor de deeuri cu materiale
geosinteticeJd = Dic,unde: JD - fluxul chimic, D - coeficientul de
difuzie, ic - gradientul chimic.n general, o geomembran HDPE poate
fi caracterizat printr-un coeficient de permeabilitate n sensul
legii lui Darcy de 10-15 m/s.n cazul existenei unuia sau a mai
multor defecte n geomembran (de fabricaie sau realizate n timpul
instalarii sau execuiei), debitul de infiltraie va fi calculat n
funcie de diametrul defectului.PRINCIPIUL 2: Gradientul hidraulic
trebuie s fie minimPentru respectarea primului principiu referitor
la minimizarea debitului de infiltraie prin sistemul de etanare,
conform legii Darcy, trebuie ca gradientul hidraulic s fie minim,
respectiv aproape de unitate.n acest scop, trebuie prevzut un
sistem de drenaj.Pentru dimensionarea acestuia se calculeaz debitul
evacuat prin sistemul de drenaj pe baza legii Darcy.Materialele
utilizate pentru realizarea drenurilor minerale trebuie s fie
inerte fata de levigat.Pentru exemplificare se continu calculul
pentru suprafaa depozitului de 1 ha. Astfel, pentru un dren mineral
de 0.5 m grosime pe o suprafata de 100 x 100 m2 i un debit necesar
a fi drenat de 1 m3/h:-dac k = 10-4 m/s (nisip), rezult un gradient
hidraulic:i= 4 1 m3/h
= 0.05, adic o pant de 5 m/ 100 m, ceea ce esteinacceptabil-dac
k = 10-2 (pietri), rezult:i = 2 1 m3/h
= 5.5 x 10"4 , adic o pant de 5 cm/ 100 m, ceea ce poatefi
acceptat. sRezult c straturile minerale drenante trebuie s aib
coeficieni de permeabilitate de ordinul a 10-2 m/s. Grosimea
recomandat i n HG 162/2002 este de 0.50 mPRINCIPIUL 3: Etanarea
trebuie s fie durabilSistemul de etanare - drenaj trebuie s reziste
pe termen lung solicitarilor enumerate n paragraful 3.3, avnd n
vedere i caracterul de lucrari ascunse.PRINCIPIUL 4: Etanarea de
suprafata trebuie s fie eficaceAtunci cnd exist posibilitatea de
producere de gaze i a emanarii acestora n atmosfer sau a unor
mirosuri, sistemul de etanare - drenaj de suprafata este
obligatoriu (conform paragraful 2.2.2). n lipsa unui risc pronunat
(ca de exemplu la depozitele de deeuri inerte) este suficient o
acoperire a depozitului realizat numai din pmnt local.35Ghid
privind proiectarea depozitelor de deeuri cu materiale
geosinteticeAcoperirea trebuie s asigure i dezvoltarea vegetaiei
pentru ncadrarea zonei in peisaj, de aceea se recomand aternerea n
suprafata a unui strat de sol vegetal.PRINCIPIUL 5: Pe ct posibil,
este de preferat un amplasament avnd conditnnaturale de
etanareiiCerinele referitoare la amplasament existente n legislatia
romn n vigoare sunt difereniate n funcie de tipul deeurilor
depozitate, impunnd o barierft geologic minimal de 1 m sau 5 m, cu
o permeabilitate de 10-9 m/s sau 10-7 m/s. n cazul nesatisfacerii
de ctre amplasament a acestor conditii se vor utiliza alte etanari
minerale sau sintetice n completarea barierei geologice existente
care nu ndeplinete cerinele prevzute, cu condiia demonstrarii
echivalenei dintre sistemul propus i cel impus (paragraful 4.2).
Chiar pentru solutiile ce utilizeaz preponderent materiale
geosintetice se prevede un minim necesar de 0.5m de argil cu
permeabilitatea impus care trebuie s existe sub depozit.Conditiile
naturale de etanare optime implicd existena unei bariere geologice
cu grosime ct'mai mare i caracterizat de o permeabilitate ct mai
redus (practic impermeabil). De asemenea, nivelul apei subterane
trebuie s se afle la o adncime ct mai mare fata de baza
depozitului, minimul fiind de 1 mn situaia existenei unei pnze de
ap subteran la adncimi mici trebuie prevzute sisteme de coborre a
nivelului apei subterane sau sisteme care s poat prelua n conditii
de siguranta levigatul: puturi de pompare (Figura 4-3), galerii
subterane (Figura 4-4), incinte etane (Figura 4-5). 'Figura
4-3.Puuri de pompare36n general, amplasamentele cu sisteme
hidrogeologice nefavorabile vor fi evitate.
Ghid privind proiectarea depozitelor de deeuri cu materiale
geosintetice
/\GcomcmbranaGalcric dc dcprcsionarcFigura 4-4. Galerii de
depresionare
Figura 4-5. Pompare din incintd etan?dPRINCIPIUL 6: Toate
lichidele poluate trebuie epurateDepozitul trebuie prevzut cu
sisteme de colectare a levigatului care s l conduc fie la staia de
epurare proprie, fie la o statie de epurare oraeneasc, cu o
eventual tratare prealabil, n funcie de compozitia sa. 'Atunci cnd
este posibil," este preferat o soluie cu un drenaj gravitaional al
apelor poluate (Figura 4-6).37Ghid privind proiectarea depozitelor
de deeuri cu materiale geosintetice
Figura 4-6. Evacuarea gravitaional a levigatuluiS-a constatat c
levigatul proaspt provenit de la deeurile menajere este mai uor de
tratat i epurat dect cel vechi. nchiderea periodic cu materiale
impermeabile a unor zone din depozit (prevzut i n normativul MAPM)
conduce la colectarea levigatului proaspt din straturile superioare
de deeuri printr-un sistem adecvat.4.2. Echivalena sistemelor de
etanare4.2.1. Aspecte generalen cazul unor amplasamente care nu
satisfac conditiile geologice recomandate i necesare pentru o
funcionare n conditii de siguranta a depozitului, soluia pentru
sistemul de etanare se va proiecta astfel nct s fie echivalent din
punct de vedere funcional cu sistemul impus prin legislaia actual
(referinta HG 162/2002).Pentru a demonstra echivalena dintre
diferitele sisteme care utilizeaz materiale diferite (sintetice sau
naturale sau combinatii ale acestora) trebuie relevate i comparate
diferenele de comportament.Criteriile pe baza crora se judec
echivalena sistemelor de etanare sunt cele hidraulice, fizice,
mecanice i cele legate de punerea n oper.Atunci cnd se nlocuiete un
material cu un altul, pe de o parte trebuie studiate comparativ
proprietatile lor, iar pe de alta parte performanele sistemului n
ansamblul su.Pentru exemplificare se prezint modul de echivalare a
unor sisteme de etanare prin raport cu cerinele din legislatia
naionals actual (referinta HG 162/2002) care prevede necesitatea
utilizarii geomembr'anei la baza depozitelor, att pentru deeurile
nepericuloase, ct i periculoase. Echivalarea care poate fi propus n
aceste conditii este ntre bariera geologic prevzut i un alt sistem
care poate fi alctuit dintr-un teren cu caracteristici inferioare
celor prevzute (grosime, coeficient de permeabilitate) plus un
strat de argil compactat i/sau un geocompozit bentonitic (Figura
4-7).38Ghid privind proiectarea depozitelor de deeuri cu materiale
geosintetice
Figura 4-7. Sisteme de etanare comparateTabelul 4-1 prezint,
orientativ, pentru stratul de argil compactat i geocompozitul
bentonitic, elementele de comparaie bazate pe caracteristicile
general acceptate ale acestora Comparaiile sunt dependente n mod
hotrtor de caracteristicile fiecrui produs n parte.Problema
echivalrii argil compactat/geocompozit bentonitic se poate pune i n
ceea ce privete etanarea de suprafata (Tabelul 4-2).39Ghid privind
proiectarea depozitelor de deeuri cu materiale geosinteticeTabelul
4-1. Comparaie argil compactat (k = 10-9 m/s) - geocompozit
bentonitic pentru etanare de baz la un depozit de
deeuriCriteriuParametruGeocompozitul bentonitic
estePerformanele
Mai performantEchivalentMai puin perfor-mantdepind de
amplasament sau de produs
HidraulicDebit (flux) de levigatx
Capacitate de adsorbie chimicx
Timp de traversare a levigatuluix
Curgere la contactul cu geomembranax
MecanicTasarea generalizat a stratului suportx
Tasarea difereniat a stratului suportx
Stabilitate pe pantex
Rezisten la poansonarex
ExecuieSensibilitate la calitatea stratului suportx
Uurintade punere n oper 'x
Disponibilitatex
Dificulti de execuie legate de restricii climaticex
Controlul calitiix
4.2.2. Criterii hidrauliceCriteriile hidraulice sunt definitorii
n stabilirea echivalentei pentru sistemele de etanare. Principalii
parametri caracteristici necesar a fi calculati sunt:' debitul de
infiltraie prin sistemul de etanare ; ' debitul de infiltrate prin
defectele geomembranei ; debitul de infiltrate pe sub geomembran
(la contactul geomembran cu stratul de dedesubt) ;' timpul de
traversare a lichidelor prin sistemul de etanare ; capacitatea de
absorbie a substanelor chimice ; fluxul de substane chimice care
traverseaz etanarea.40Ghid privind proiectarea depozitelor de
deeuri cu materiale geosinteticeTabelul 4-2. Comparatie argil
compactat - geocompozit bentonitic pentru etan?are de suprafata la
un depozit de deeuriCriteriuParametruGeocompozitul bentonitic
estePerformanele
Mai performantEchivalentMai puin perfor-mantdepind de
amplasament sau de produs
HidraulicDebit (flux) de apx
Timp de traversare a apeix
Curgere la contactul cu geomembranax
Permeabilitate la gazx
MecanicComportarea la nghe -dezghex
Comportare la umezire - uscarex
Tasare generalizat a stratului suportx
Tasare difereniat a stratului suportx
Stabilitate pe pantex
Rezisten la poansonarex
ExecuieCalitatea stratului suportx
Uurintade punere n oper 'x
Vitez de execuiex
Disponibilitatex
Dificulti de execuie legate de restricii climaticex
Controlul calitiix
4.2.2.1. Debitul de infiltraie prin sistemul de etanareAa cum
s-a artat, ntruct geomembrana apare n toate sistemele, ea fiind
obligatorie, se vor compara materialele aflate sub aceasta,
respectiv bariera geologic impus de HG162/2002 i cea real,
suplimentat fie cu un strat de argil compactat, fie cu un
geocompozit bentonitic (Figura 4-7).Pentru calculul debitului de
infiltraie se utilizeaz legea Darcy.Q = kiA,(4.1)unde k este
coeficientul de permeabilitate, i - gradient hidraulic, A -
suprafaa.Pentru sistemele compuse din mai multe materiale se va
calcula permeabilitatea echivalent pentru curgere perpendiculars pe
stratificaie:41Ghid privind proiectarea depozitelor de deeuri cu
materiale geosinteticeVkech= Hi ,(4.2)unde n este num = rul de
straturi minerale care compun etanarea4.2.2.2. Debitul de
infiltraie prin defectele geomembraneiGeomembranele sunt sensibile
la poansonarea accidentals, dar ele pot avea i defecte aprute la
fabricate sau n dreptul sudurilor. Un studiu statistic realizat de
Giroud (1989) a artat c : defectele sunt, n general, localizate la
nivelul sudurilor, n absena unui control de calitate adecvat, s-a
constatat o frecventa a defectelor de unul la fiecare 10 m de sudur
;
n cazul unui control adecvat, frecvena scade la 1 defect la
fiecare 300 m de sudur ;
diametrul maxim al defectului care trece neobservat la control
este de 3 mm ; diametrul maxim al unui defect provocat prin
poansonare accidentals este de 10 mm ;
Pentru evaluarea debitului de infiltraie prin defecte trebuie
inut seama de calitatea contactului dintre geomembran si stratul de
etanare de dedesubt (Figura 4-8).
Figura 4-8. Calitatea contactului dintre geomembran i stratul de
dedesubtn scopul justificarii sistemului de etanare propus fata de
prevederile legislative se poate utiliza urmtoarea formul
semi-empiric (relaia nu este omogen dimensional) :a 0.1 H 0.9 k
0.74Q = 0
r21
1+0.1 H 0.95]hj J
(4.3)unde:
Q - debitul printr-un defect al geomembranei (m3/s),H - sarcina
hidraulic pe geomembran (m),h - grosimea componentei minerale a
etanrii (argil sau geocompozit bentonitic)(m), a - suprafaa
defectului (m2) i42Ghid privind proiectarea depozitelor de deeuri
cu materiale geosinteticek - coeficientul de permeabilitate al
componentei minerale (argil sau geocompozit bentonitic (m/s).Cu
aceast relaie se poate calcula raportul dintre debitele de
infiltraie pentru sistemele de etanare comparate. n expresia
raportului dispare dimensiunea i numrul defectelor, marimi dificil
de estimat Se exemplify pentru sistemele de tip geomembran/argil i,
respectiv geomembran/bentonit/argil.:0.95r1 + 0.1vhAyH ^0.95-hB+A1
+ 0.1qGM/A qGM/B/A
=
0.21Nr0.21N
0.1 0.9 0.74 aH kA=0.10.9 0.74 V a H kech
kA kech
1 +x0.74
1 + 0.0.1
x0.95H 0.95
(4.4)n care:qGM/A - debitul unitar ce traverseaz un sistem
compus dintr-o geomembran i un strat de argil compactat datorit
unui defect n geomembran (sistem impus), qGM/B/A - debitul unitar
ce traverseaz un sistem compus dintr-o geomembran, bentonit i argil
datorit unui defect n geomembran, hA - grosimea stratului de argil
n sistemul impus,hB+A - grosimea bentonitei + argil n sistemul
propus, N - numrul de defecte pe unitatea de suprafata.Spaiul care
rmne ntre geomembrana i stratul de dedesubt, caracterizat prin
calitatea contactului (Figura 4-8), permite curgerea lateral a
levigatului. Transmisivitatea, 9 a acestui spaiu poate fi
determinat cu formula :9 =12T,unde:p- densitatea lichidului
(kg/m3),g - acceleraia gravitaional (m/s2), s - spaiul dintre
etanari (m) i r!- vscozitatea lichidului (kg/m/s).n cazul
utilizarii unui geocompozit bentonitic, acest contact poate fi
mbuntatit datorit faptului c n zona pliului bentonita se va umfla
sub efort normal sczut i va umple acest gol. Un alt element care
influeneaz contactul n cazul particular al geocompozitelor
bentonitice este aplicarea unui efort normal pe geomembran, existnd
astfel posibilitatea ca bentonita s poat iei prin deschiderile
geotextilului.n cazul sistemului cu geocompozit bentonitic,
hidratarea bentonitei se face doar prin intermediul defectului.
Permeabilitatea bentonitei scade odat cu umiditatea, funcie de
porozitatea sa, care este la rndul ei dependents de efortul normal
aplicat. Levigatul continund s se infiltreze prin defect, suprafaa
bentonitei hidratate crete pn cnd se atinge un echilibru ntre
debitul prin defect i debitul prin stratul de bentonit hidratat. n
acest moment, curgerea are regim permanent i levigatul ce trece
prin defect va continua s se43Ghid privind proiectarea depozitelor
de deeuri cu materiale geosinteticeinfiltreze lateral pe la
interfaa geomembran/geocompozit bentonitic. n general, suprafaa pe
care se realizeaz aceast curgere lateral se numete suprafata udatd,
care, n cazul particular al geocompozitelor bentonitice, coincide
cu suprafata hidratat, deoarece se consider c defectul este singura
surs de hidratare a bentonitei. '4.2.2.3. Timpul de
traversareTimpul de traversare reprezint timpul n care lichidul
(levigatul sau apa) ajunge s strbat ntreg sistemul de etanare prin
transport advectiv, datorit unui defect n geomembran. n general,
este considerat c un geocompozit bentonitic, datorit grosimii sale
extrem de reduse, este inferior unui strat de argil din acest punct
de vedere.Pentru un sistem compus se utilizeaz urmtoarea expresie
(Giroud, 1997):1 + 0 hunde:ttrav este timpul de traversare prin
sistemul de etanare,H - sarcina hidraulic,h - grosimea stratului
mineral,n - porozitatea stratului mineral,k - coeficientul de
permeabilitate.4.2.2.4. Capacitatea de adsorbie a substanelor chim
iceCapacitatea de adsorbie a substanelor chimice este mai mic n
cazul unui geocompozit bentonitic fata de un strat de argil de 5 m
grosime.Acest parametru nu este impus n nici o legislaie, naionals
sau internaional, dar poate constitui un factor important atunci
cnd toxicitatea levigatului este foarte mare.Din acest punct de
vedere trebuie considerate separat substanele anorganice i cele
organice.Adsorbia substanelor anorganice este controlat de schimbul
cationic i de procese cum ar fi precipitarea, n timp ce pentru
substanele organice este definitorie cantitatea de carbon organic
din teren, ca i solubilitatea n ap a substanelor organice
etc.Pentru substanele anorganice, masa maxim adsorbit pe unitatea
de suprafata a etanarii, rezultat din schimbul cationic, poate fi
definit ca :M = CPdh,(4.7)unde:M este masa de substanta adsorbit,C
- capacitatea de adsorbie cationic (masa maxim de substanta
adsorbit peunitatea de mas de pmnt uscat),Pd - densitatea uscat a
pmntului,h - grosimea stratului mineral al etanarii.ntruct raportul
grosimilor dintre un geocompozit bentonitic i bariera geologic
impus, de 5 m de exemplu, este foarte mic (0.002), rezult c e
nevoie de un coeficient de44Ghid privind proiectarea depozitelor de
deeuri cu materiale geosinteticeadsorbie de cca 1000 ori mai mare
pentru bentonit dect pentru argil, ceea ce este puin probabil.
Asocierea geocompozitului cu stratul de teren suplinete acest
neajuns.Capacitatea de schimb cationic a bentonitei este de ordinul
100 - 150 meq/100g, iar cea a argilei de tipul celei cerute de
legislatie de 3 - 30 meq/100g.Se poate scrie raportul capacitatilor
de adsorbie cationic, R ca fiind egal cu :unde :CB este capacitatea
de schimb cationic a bentonitei, CA capacitatea de schimb cationic
a argilei, pdB - densitatea n stare uscat a bentonitei, pdA -
densitatea n stare uscat a argilei, hB - grosimea de bentonit i hA
- grosimea stratului de argil.Schimbul cationic este, ns, doar unul
din procesele care afecteaz adsorbia, precipitarea fiind un alt
aspect important. De aceea, pentru o comparaie realist trebuie luai
n considerare i ali factori, cum ar fi pH-ul soluiei sau alte
caracteristici specifice amplasamentului studiat.Adsorbia este
relevant doar pe termen scurt, odat cu atingerea strii de
permanent* a transportului de mas, capacitatea de adsorbie este
epuizat. Echivalena din acest punct de vedere ar trebui evaluat,
dac se consider necesar, pe o perioad specificat de timp.4.2.2.5.
Fluxul de substane chimiceTransport substanelor chimice n pmnturi
fine, puin permeabile, se face prin difuzie. Legea care guverneaz
procesul de difuzie este legea lui Fick (prima lege):Jd =
Dic,(4.9)unde:JD - fluxul difuziv,D - coeficient de difuzie,ic -
gradientul chimic.Coeficientul de difuzie atinge valoarea sa maxim,
notat, D0, pentru o soluie cu dilutie infinit.' n cazul difuziei
prin pmnturi, exist o serie de factori care influeneaz procesul:
reducerea suprafeei de curgere datorit prezenei particulelor,
influena cmpului de fore electrice al complexului de adsorbtie,
ntrzierea anumitor elemente chimice ca rezultat al schimbului ionic
i al adsorbiei' de ctre mineralele argiloase i materiile organice,
biodegradarea substanelor organice care sunt difuzate, transportul
osmotic.n acest caz se aplic a doua lege a lui Fick:c = De^2c
,(4.10)unde:c - concentratia,x - distana fatade surs,45Ghid privind
proiectarea depozitelor de deeuri cu materiale geosinteticet -
timpul,De este coeficientul efectiv de difuzie.Pentru determinarea
coeficientului efectiv de difuzie, De se poate utiliza urmtoarea
relaie:De = D0n,(4.11)unde: n este porozitatea stratului prin care
se face difuzia.Dac fluxul difuziv este calculat cu prima lege a
lui Fick, atunci De trebuie calculat pentru suprafata real de
difuzie, adic trebuie nmulit cu n.Pentru'cazul difuziei printr-un
pmnt saturat, coeficientul De are valori de ordinul2x10-10 - 2x10-9
m/s.n cazul n care exist i reactii de sorbie - desorbie i cnd exist
o relaie de liniaritate ntre cantitatea adsorbit i concentraia de
echilibru, legea lui Fick se transforms n:unde Rd se numete factor
de ntrziere, egal cu:Rd=1 + d Kd,(4.13)cu:pd - densitatea n stare
uscat a pmntului,e- umiditatea volumic iKd - coeficient de
distribuie, care definete cantitatea unei substane care a
fostadsorbit de ctre pmnt pentru o variaie unitar a concentraiei de
echilibru.Pentru dimensionarea, respectiv, verificarea sistemelor
de etanare ale depozitelor de deeuri din acest punct de vedere este
prezentat n continuare o metod de estimare a concentraiei
poluanilor n acvifer, aval de depozit.Calculul se face pe lungimea
maxim a depozitului, paralel cu direcia de curgere a apei
subterane.Comparnd concentraia de poluant calculat aval de depozit
cu concentraia admisibil n acvifer se verific dac sistemul de
etanare propus este eficient din punct de vedere al limitrii
poluarii apelor subterane.Considernd un depozit de deeuri ca cel
prezentat n Figura 4-9, debitul de poluant care trece prin unitatea
de suprafata a sistemului de etanare i a terenului de fundare, Jv
este (Manassero & Shackelford, 1994):'46Ghid privind
proiectarea depozitelor de deeuri cu materiale geosintetice
Figura 4-9. Schema de calcul pentru concentraia relativ de
poluant n acviferc0eP-cx Jv=q eP-1(4.14)n care:q = k i - viteza de
infiltraie dup legea lui Darcy;c0 - concentraia de poluant n
levigat;cx - concentratia de poluant n acvifer la distanta x fata
de seciunea amonte adepozitului; ''cb - concentratia de poluant n
acvifer amonte de depozit;(4.15)P=='^-=- num.ul lui Peclet;L
grosimea sistemului de etanare i a terenului de fundare deasupra
nivelului apei subterane.Scrierea unei ecuaii de bilan aval de
depozit conduce la determinarea concentraiei de poluant n acvifer
(Manassero et al., 2000):1-ePqx Q(4.16)cx -cbRc ==1-n care:c0
-cbQ=kaiataq(eq) - debitul de ap din acvifer determinat pe metrul
liniar n seciunea amonte de depozitul de deeuri;l - lungimea maxim
a depozitului de deeuri paralel cu direcia de curgere a apei
subterane.Pentru determinarea concentraiei relative, respectiv, a
concentraiei c1 de poluant n acvifer, sistemul de etanare (de regul
multistrat) i terenul de fundare, vor fi nlocuite cu un strat
echivalent avnd urmtoarele proprietati:47Ghid privind proiectarea
depozitelor de deeuri cu materiale geosintetice grosimea
echivalent: Le=1Li(4.17) porozitatea echivalent: ne = *Li(4.18)2Li-
coeficientul de permeabilitate echivalent: ke =
*Li(4.19)2LiZLi-coeficientul de difuzie echivalent: De =ni(4.20)y
Li-numrul lui Peclet: P = ke^(4.21)Grosimea de calcul a acviferului
poate fi cel mult egal cu grosimea acestuia; ea se refer la zona
din acvifer n care se propag unda de poluare i este dat de relaia
(E.P.A., 1996).a i a t aqq lka-ia-tei taq(eq) produsele cu
geotextile au mbinari mai simple, prin suprapunere i adugare de
bentonit, n timp ce cele cu geomembran pot necesita suduri;
Figura 5-21. Sisteme de etanare simple cu geocompozit bentonitic
pentru depozitarea produselor cu coninut mare de lichid produsele
cu geotextile permit aternerea lor pe un strat suport de calitate
mai sczut, fata de cele cu geomembran (atunci cnd produsul e
instalat cu geomembrana n jos); geocompozitele cu geomembran pot fi
considerate sisteme de etanare compuse;
geocompozitele bentonitice cu geotextile nu se comport bine la
gradieni hidraulici foarte mari;
pentru atacuri chimice severe, care afecteaz n mod radical
permeabilitatea bentonitei (solutii cu concentratii mari de cationi
multivalenti, Tar materii n suspensie), este 'recomandat
prehidratarea bentonitei sau utilizarea de produse cu bentonit
prehidratat;
Pentru geocompozitele bentonitice este obligatorie prevederea
unui strat de lestare care s fie aternut imediat dup instalarea
geocompozitului. Acesta are rolul de a mpiedica75Ghid privind
proiectarea depozitelor de deeuri cu materiale
geosinteticehidratarea bentonitei de la terenul sau stratul mineral
cu care este n contact sau cu apa din precipitatii n conditiile n
care nu exist efort normal, ceea ce ar duce la o umflare excesiv i
la proprietati mecanice i hidraulice diminuate. Stratul de lestare
poate fi chiar stratul de drenaj. '5.2.2.Curgerea prin
geocompozitele bentoniticeAcest paragraf se refer la geocompozitele
alctuite din geotextile i bentonit. Pentru cele compuse din
geomembran i bentonit curgerea este determinate de geomembran (vezi
paragrafele 5.1.3 i 5.3), ele putnd fi considerate sisteme
compozite.Geocompozitele bentonitice prezint proprietatea de
autocicatrizare, ceea ce nseamn c, n cazul apariiei unor defecte,
bentonita se umfl i le astup. Acest lucru este valabil pentru
defectele de mici dimensiuni. n acest caz, curgerea va fi practic
identic pentru sectiunea curent i pentru defect.' Calculul
debitului se face cu legea Darcy, ca n cazul etanarilor cu argil
(vezi paragraful 4.2.2.1).Deoarece legea Darcy este valabil pentru
medii poroase saturate, se consider implicit c hidratarea
bentonitei este suficient pentru a atinge saturarea. n aceast
situaie grosimea produsului ce trebuie luat n calcul este cea
corespunztoare starii de saturaie, ca i valoarea coeficientului de
permeabilitate.Deoarece grosimea produsului este adesea o
necunoscut, se prefer de multe ori utilizarea fluxului, q n locul
coeficientului de permeabilitate, k. Fluxul, q se definete ca debit
pe unitatea de suprafata.5.2.3.Timpul de traversare a
lichidelorPentru calculul timpului de traversare a lichidelor se
utilizeaz relaia (4.6) (paragraful 4.2.2.3).Pentru calculul
porozitatii se va ine cont de: cantitatea de bentonit din fia
tehnic a produsului sau din propriile determinari (referintaNP
075/2002);
umiditatea iniial a bentonitei (la livrare); grosimea nehidratat
a produsului.Cu aceste date se poate calcula porozitatea
bentonitei.5.2.4.Transportul substanelor chimicen afara aspectelor
generale prezentate n paragrafele 4.2.2.4 i 4.2.2.5, utile pentru
echivalarea diferitelor sisteme de etanare posibile, n cazul
geocompozitelor bentonitice, ca i n cazul argilei, se poate pune
problema fenomenelor de atenuare (retenie) sau eliminare a anumitor
specii chimice. Pentru cuantificarea acestor fenomene se poate
calcula coeficientul de atenuare, ATN pe baza curbelor de
concentratie relativ a elementului chimic n lichidul care a
traversat produsul (efluent) (Figura 5-22). '76Ghid privind
proiectarea depozitelor de deeuri cu materiale geosintetice
Figura 5-22. Calculul coeficientului de atenuareC - concentraia
elementului X la un moment dat,C0 - concentraia iniial a
elementului X n levigat,F - fraciunea porilor, definit ca raportul
dintre volumul de lichid introdus i volumulporilor.(5.52)ATN =
S1ZS2x100 (%),S1unde, pentru F variind ntre 1 i n:51- suprafata
totals, de sub dreapta C/C0 = 1, delimitat de F=1 i F = n ,52-
suprafaia de sub curba C/C0 = f (F).Coeficientul de atenuare, ATN
este pozitiv pentru elementele reinute i negativ pentru cele
eliminate.5.2.5. Stabilitatea geocompozitelor bentonitice pe
panteAnaliza stabilitatii pe pant a geocompozitelor bentonitice se
face ca i pentru geomembrane (paragraful 5.1.4).Fora ce trebuie
preluat de geocompozitele cu geotextile instalate pe pante trebuie
comparat att cu rezistena lor la ntindere, ct i cu rezistena la
exfoliere (cojire). n Figura 5-23 este dat o abac (dup Heerten .a,
1995) care permite evaluarea rezistenei necesare la exfoliere n
funcie de grosimea stratului de acoperire i/sau lestare i de pant,
pentru un geocompozit interesut.77Ghid privind proiectarea
depozitelor de deeuri cu materiale geosintetice
100 90 80 70 60 50403020100 0123456Grosimea stratului de
acoperire (m)Figura 5-23. Rezistena necesar la exfoliere pentru un
geocompozit interesut instalat pe pante (Heerten i alm, 1995)n
cazul geocompozitelor bentonitice instalate pe pant, dac planul de
cedare trece prin stratul de bentonit, trebuie evaluat rezistena la
forfecare a acestuia. Pentru aceasta trebuie inut cont de: nivelul
de hidratare al bentonitei, de lichidul de hidratare, modul de
prezentare a bentonitei (pudr, granule), tipul de ranforsare
(coasere, interesere etc.). n Tabelul 5-1 sunt date valori
orientative ale parametrilor rezistenei la forfecare intern pentru
cteva geocompozite bentonitice.Tabelul 5-1. Valori ale parametrilor
rezistenei la forfecare intern pentru 4 geocompozite bentonitice
(Koerner, 1994)Geocompozit Bentonitic (GB)ParametriProba
uscatHidratare cu apHidratare cu levigat
cu fr cu fr
GB1 lipit4>()37160190
c (kPa)72.84.25.62.8
GB2 cu geomembran+ ()3631103930
c (kPa)68.679.14.28.4
GB3 interesut4>()4237234532
c (kPa)145.64.94.911.9
GB4 interesut+ ()26190130
c (kPa)50.44.92.87.73.5
Not: - "cu " se refer la probe hidratate sub acelai efort normal
ca i cel sub care s-a produs forfecarea; "fr " se refer la probele
hidratate fr efort normal;
efortul normal a variat ntre 0.7 kPa i 140kPa.
78Ghid privind proiectarea depozitelor de deeuri cu materiale
geosinteticeTrebuie de asemenea avut n vedere faptul c, sub
presiunea dat de straturile de deasupra, bentonita hidratat poate
iei prin ochiurile geotextilului de deasupra (funcie i de
caracteristicile acestuia) i poate crea astfel o interfata de
rezistenta mai sczut dect a fost estimat pe baza frecrii dintre
geotextilul superior'si materialul'de deasupra sa. Exist de
asemenea produse care au o cantitate suplimentar de bentonit
ncorporate n geotextilul superior. Acestea nu sunt recomandate pe
pante abrupte.5.2.6.Ancorarea geocompozitelor bentoniticeCalculele
se realizeaz n conformitate cu prevederile din paragraful
5.1.5.5.2.7.mbinriGeocompozitele bentonitice se mbin, n general,
prin simpl suprapunere cu adaos sau nu de bentonit, conform
specificatiilor productorului.mbinrile trebuie amplasate pe linia
de cea mai mare pant i nu trebuie suprapuse cu alte puncte
singulare.Se va elabora un plan de punere n oper pe care se vor
materializa toate mbinrile.5.3. Sisteme de etanare compoziteAa cum
a fost artat n capitolele precedente, sistemele compozite sunt, n
prezent, utilizate n marea majoritate a cazurilor.Ele pot fi
asociatii: geomembran/argil (compactat sau teren natural argilos),
geomembran/geocompozit bentonitic (geocompozitele bentonitice
alctuite din geomembran i bentonit pot fi considerate ca sisteme
compozite), geocompozit bentonitic/argil (compactat sau teren
natural) - vezi paragraful 2.2.3 i Figura 2-7 f), h), i), j).5.3.1.
Asociaia geomembran/argilGeomembrana este impus prin legislatia
naionals n vigoare n prezent.Argila poate reprezenta terenul
natural argilos (bariera geologic*) care ndeplinete conditiile
prevzute n legislate sau o asociaie ntre terenul natural i un strat
suplimentar de argil compactat.Problemele care trebuie avute n
vedere atunci cnd se utilizeaz un astfel de sistem sunt: calitatea
contactului dintre cele dou materiale de etanare (vezi paragraful
4.2.2.2);
frecventa i dimensiunea defectelor, functie de calitatea estimat
a controlului de calitate a punerii n'oper (vezi paragraful
4.2.2.2); ' permeabilitatea straturilor n contact; debitul
infiltrat prin sistemul compozit;79Ghid privind proiectarea
depozitelor de deeuri cu materiale geosintetice5.3.1.1.Calitatea
contactuluiCalitatea contactului dintre cele dou materiale care
alctuiesc bariera compozit, geomembrana i argila n acest caz, se
refer la continuitatea contactului, n sensul n care instalarea
geomembranei prezentnd cute numeroase i de dimensiuni mari duce la
apariia unor spatii libere, cu transmisivitate foarte mare, care
favorizeaz curgerea printre cele dou materiale, lichidul
contaminant ne mai ajungnd n sistemul organizat de colectare i zona
influenat mrindu-se astfel foarte mult.Pentru mbuntatirea
contactului nu se recomand inserarea de straturi drenante ntre cele
dou materiale de etanare, dac acestea sunt gndite a aciona ca o
barier compozit. Se poate prevedea un astfel de strat intermediar
drenant, dar i cu rol de colectare i detectare a scurgerilor, doar
n cazul n care este vorba despre un sistem de etanare dublu.n unele
cazuri, dac pliurile geomembranei sunt mari pot fi considerate ca
defecte, urmnd ca pliurile s fie tiate i aplicate petice sudate
pentru refacerea continuitatii etanrii.Calitatea contactului poate
fi (Giroud, 1997): bun, dac geomembrana este instalat cu minimum de
cute posibile, deasupra unui strat de permeabilitate redus
(argilos) compactat adecvat i cu suprafata neted; se considers c
exist un efort normal suficient pentru a menine cele dou straturi n
contact. slab, dac geomembrana are un anumit numr de cute i/sau
este instalat deasupra unui strat de permeabilitate redus
necompactat corespunztor i cu suprafata neregulat.
5.3.1.2.Debitul infiltrat prin defectele geomembraneiCalculul
debitului infiltrat prin sistemul compozit geomembran/argil se face
conform celor prezentate n paragraful 5.1.3.2.5.3.1.3.Suprafaa
hidratatRaza suprafeei hidratate a bentonitei datorit curgerii
printr-un defect al geomembranei, Rh poate fi calculate utiliznd
legea Darcy scris sub urmtoarea form:Q = kiR2,(5.53)unde k este
permeabilitatea stratului de argil. Rezult:Rh=iQ .(554)5.3.2.
Asociaia geomembran/geocompozit bentoniticn cazul etanarilor de baz
la depozite de deeuri, aceast soluie se adopt atunci cnd bariera
geologic nu ndeplinete conditiile prevzute n lege i trebuie
suplimentat cu o alt barier, n zon neexistnd suficient argil pentru
a realiza un strat de argil compactat.Chiar i atunci cnd exist n
zon cantitati suficiente de argil care s fie potrivit calitativ,
utilizarea unui geocompozit bentonitic se poate dovedi mai economic
i mai uor de realizat.Totodat, n cazul existenei unui defect,
geocompozitul bentonitic va limita debitul de infiltraie i suprafaa
influenat de defect.80Ghid privind proiectarea depozitelor de
deeuri cu materiale geosintetice5.3.2.1.Calitatea
contactuluiUtilizarea geocompozitului bentonitic mbuntatete
contactul dintre cele dou materiale, deoarece bentonita se poate
umfla n golurile date de pliuri.Contactul perfect presupune ca:
geocompozitul bentonitic s fie plan, geomembrana s fie instalat cu
minimum de pliuri, s existe un efort de compresiune suficient i
bentonita s poat iei prin deschiderile
geotextilului.5.3.2.2.Debitul infiltrat prin defectPentru calculul
debitului infiltrat prin bariera compozit datorit existenei unui
defect n geomembran se pot utiliza formulele prezentate n
paragraful 5.1.3.2.5.3.2.3.Suprafaa hidratatSe aplic formulele
prezentate n paragraful 5.3.1.3.n cazul geocompozitului bentonitic
se face ipoteza c acesta nu este hidratat dect prin intermediul
defectului din geomembran, ceea ce face ca suprafaa hidratat s fie
aceeai cu suprafaa influenata de defect.De asemenea, spre deosebire
de o etanare cu argil compactat, practic ntotdeauna sarcina
hidraulic va fi mai mare dect grosimea etanrii (a geocompozitului
bentonitic).Raza suprafeei hidratate, Rh va fi egal cu (pentru
contact bun):Rh=026a0.05H0.45k-0.13(555)n cazul unui defect
circular de diametru d:R =0 257d01H0.45k-013(5 56)Ecuatiile nu sunt
omogene dimensional i unitatile de msur ce trebuie folosite sunt:
Rh (m), a (m2), d (m), H (m) i k (m/s).Cunoscnd sau estimnd
frecvena de apariie a defectelor, F (numrul de defecte pe unitatea
de suprafata) se poate determina fraciunea hidratat a
geocompozitului bentonitic, h, ce reprezint raportul dintre
suprafaa hidratat i suprafaa total:h=FR2h.(5.57)5.3.2.4.Timpul de
hidratareDin analiza valorilor obtinute n diferite situatii pentru
fractiunea hidratat dintr-un geocompozit bentonitic se poate'trage
concluzia c factorul principal'de influenta este sarcina hidraulic
de pe etanare. De aceea, o ntrebare esenial este cea legat de
valoarea ce trebuie utilizat n calcule pentru sarcina hidraulic:
trebuie s fie o valoare maxim posibila, de vrf sau o valoare medie
anual?Pentru a rspunde la aceast ntrebare trebuie cunoscut timpul
necesar pentru hidratarea bentonitei. Acesta poate fi obinut prin
raportarea volumului de lichid necesar hidratarii suprafeei
influenate de defect (calculat anterior) la debitul de
levigat:81Ghid privind proiectarea depozitelor de deeuri cu
materiale geosinteticethidr= V .
(5.58)Volumul de lichid necesar hidratarii stratului de bentonit
de porozitate n i grosime h pentru o suprafata de raz Rh este egal
cu:V=nR2hh.(5.59)Estimarea debitului de levigat este dificil
datorit faptului c permeabilitatea bentonitei variaz pe msur ce
este hidratat.Se va accepta ipoteza unei permeabilitati medii, a
unei grosimi medii a stratului de bentonit i a unui transport pur
advectiv datorat'doar sarcinii hidraulice.Gradientul hidraulic va
fi n acest caz:(5.60)i = 1 + 0.1 H,unde:H - sarcina hidraulic,h -
grosimea stratului de bentonit.Rezult:rH.0.95"211 + 0.1Q =
0.unde:hmediu0.1 0.9 0.74 aH kmediu ,hmediu grosimea medie a
stratului de bentonit n cursul hidratrii, kmediu permeabilitatea
medie a stratului de bentonit n cursul hidratrii, H sarcina
hidraulic, a suprafaa defectului.
(5.61)Rezult:0.26 0.74 kkmediu
r
Hnh1 + 0.1hmediu
0.95-
.
(5.62)Calculele arat c timpul de hidratare este relativ mic, de
cteva zile, ceea ce nseamn c marimea suprafeei hidratate este
determinat de cea mai mare sarcin hidraulic ce poate apare, cu
condiia ca aceasta s se menin pe toat durata hidratarii.5.3.3.
Stabilitatea pe pante a sistemelor de etanare compoziteAnaliza
stabilitatii sistemului de etanare compozit pe pante, eventual
asociat cu sistemul de drenaj, presupune identificarea suprafeelor
posibile de cedare i caracterizarea acestora cu ajutorul
parametrilor rezistenei la forfecare pe interfata: 5 - unghi de
frecare ntre cele dou materiale care vin n contact i ca - adeziunea
dintre acestea.Valorile parametrilor rezistenei la forfecare pe
interfata sunt obinute prin ncercari de laborator, n conditiile
specifice amplasamentului. ncercarea utilizat cel mai frecvent este
cea de forfecare direct.82Ghid privind proiectarea depozitelor de
deeuri cu materiale geosinteticen Tabelul 5-2 sunt prezentate cteva
valori orientative ale unghiului de frecare pe interfata dintre
diferite materiale minerale i geosintetice, 5 (dup Sharma &
Lewis, 1994).' Adeziunea variaz n jurul a 10 30 kPa i nregistreaz
valori maxime n varianta geomembran texturat - nisip ajungnd pn la
valori de 80 90 kPa n general, adeziunea este neglijat n calcule,
aceasta fiind o ipotez defavorabil. Pentru a utiliza o valoare a
adeziunii trebuie avut o justificare fizic clar, ca de exemplu n
cazul geomembranelor rugoase sau a componentelor minerale din
geocompozitele bentonitice.Tabelul 5-2. Valori orientative ale
unghiului de frecare, la interfaa ntre diferite materiale minerale
i geosinteticePmntGeomembran
NisipArgilPVCHDPEHDPE texturat
esut234216261028711917
Neesut, interesut2544152816268121533
Neesut consolidate termic2240173318219111516
PVC2133639-
HDPE lis1728529
HDPE texturat3045735
n Figura 5-24 este exemplificat analiza de stabilitate pentru
cazul unei etanri compuse din geomembran i argil.
Figura 5-24. Schem pentru analiza stabilittii pe pante a unui
sistem de etanaregeomembran/argilunde:G - greutatea straturilor de
deasupra (deeuri, drenaj)83Ghid privind proiectarea depozitelor de
deeuri cu materiale geosinteticeN - fora normal, N = GcosPF1 =
NtgS1, unde 81 este unghiul de frecare geomembran/argilF2 = - F1F3
= Ntg52, unde 52 este unghiul de frecare geomembran/geotextilF4 =
-F3F5 =Ntg53, unde 53 este unghiul de frecare dintre geotextil i
materialul de deasupraDiferena F3 - F2 dintre forele de pe cele dou
fee ale geomembranei reprezint tensiunea ce trebuie preluat de
geomembran, deci trebuie s fie mai mic dect rezistena la ntindere a
acesteiaPentru cazul utilizrii asociaiei geocompozit
bentonitic/argil (geocompozit bentonitic alctuit din geomembran i
bentonit), Figura 5-25 prezint o schem de calcul.
Figura 5-25. Schem pentru analiza stabilittii pe pante a unui
sistem de etanare geocompozit bentonitic/argilunde:G - greutatea
deeurilorN - fora normal, N = GcosPF1 = Ntg51, unde 51 este unghiul
de frecare bentonit/terenF2 = - F1F3 = Ntg52, unde 52 este unghiul
de frecare geomembran/geotextilF4 = -F3F5 =Ntg53, unde 53 este
unghiul de frecare dintre geotextil i materialul de deasupra
(material drenant)Diferena F3 - F2 dintre forele de pe cele dou fee
ale geomembranei reprezint tensiunea ce trebuie preluat de
geomembran, deci trebuie s fie mai mic dect rezistena la ntindere a
acesteian ceea ce privete interfaa bentonit/argil, aceasta poate fi
interfaa critic, n cazul n care bentonita este complet hidratat
i/sau panta este abrupt. Pentru acest sistem se recomand pante
line, de cca 1:3.84Ghid privind proiectarea depozitelor de deeuri
cu materiale geosinteticeProblema stabilitatii bentonitei pe pant
se pune n momentul n care aceasta este hidratat complet, pe ntreaga
suprafata, moment n care unghiul de frecare intern poate fi relativ
sczut (cca 5 - 6 ). Aceast situaie nu poate surveni dect n momentul
n care exist numeroase defecte n geomembran, pe ntreaga suprafata,
ceea ce ar fi inacceptabil i dificil de realizat.Unghiul de frecare
redus menionat mai sus se nregistreaz n momentul n care hidratarea
bentonitei s-a realizat fr un efort normal adus de stratul de
material granular. Prin caietul de sarcini referitor la punerea n
oper a sistemului de etanare - drenaj pe pante se va specifica c
aternerea stratului de material granular trebuie realizat imediat
dup instalarea geocompozitului, evitndu-se astfel apariia acestei
situatii (vezi paragraful 10.2.3).5.3.4. Sisteme de ancorareToate
materialele geos