- 1 - I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE 1. Przedmiot opracowania Przedmiotem opracowania obliczeń statycznych jest konstrukcja fragmentu Zespolu Szkól w Ligocie objętego przebudową i adaptacją strychu na sale lekcyjne, zlokalizowanego przy ul. Bielskiej 17, na dz. nr 552/6. 2. Podstawa opracowania Projekt architektoniczny, aktualne normy, przepisy oraz literatura techniczna PN-EN 1990:2004/Ap1 Eurokod: Podstawy projektowania konstrukcji. PN-EN 1991-1-1:2004 Eurokod 1: Oddzialywania na konstrukcje Część 1-1: Oddzialywania ogóle. Ciężar objętościowy, ciężar wlasny, obciążenia użytkowe w budynkach. PN-80/B-02010/Az1 Obciążenie w obliczeniach statycznych. Obciążenie śniegiem. PN-77/B-02011 Obciążenie w obliczeniach statycznych. Obciążenie wiatrem. PN-B-03264:2002/Ap1 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-B-03150:2000 Konstrukcje drewniane. Obliczenia statyczne i projektowanie PN-90/B-03200 Konstrukcje stalowe. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-B-03002:1999 Konstrukcje murowe niezbrojone. Projektowanie i obliczanie PN-90/B-03000 Projekty budowlane. Obliczenia statyczne 3. Zastosowane materialy konstrukcyjne. - Beton żwirowy: C16/20 (B20) - Stal zbrojeniowa A-IIIN gatunku RB500W - oznaczenie # A-I gatunku St3SX-b - oznaczenie ø - Ściany konstrukcyjne kondygnacji nadziemnych: podwaliny żelbetowe - Więźba dachowa: drewno świerkowe klasy C24 , stal S235JR - Strop drewniany na belkach stalowych: drewno klasy C24, stal S235JR 4. Opis projektowanych elementów konstrukcji. - Ramy stalowe mocować do podwalin żelbetowych i spinać w poziomie dźwigarów podlogowych ściągiem stalowym - Dach wielospadowy konstrukcji drewnianej wsparty na ramach stalowych, platwie opierać na siodelkach wykonanych w świetle ram. Ramy ociepliś od zewnątrz Pokrycie dachu z blachy plaskiej na deskowaniu - Ściana zewnętrzna szkieletowa – drewniana zwieńczona oczepem stanowiącym oparcie dla krokwi - Klatka schodowa żelbetowa, wylewana z betonu żwirowego stosując nową belkę spocznikową w poziomie podlogi poddasza z zachowaniem belki istniejącej 5. Uwagi dotyczące lokalizacji budynku. - Lokalizacja Ligota, ul. Bielska 17, dz. 552/6. - Strefa obciążenia wiatrem: III strefa - Strefa obciążenia śniegiem: III strefa - Wysokość n.p.m. 256,00 m
22
Embed
I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJEzopo.czechowice-dziedzice.pl/admin/data/upfiles/...Projekt architektoniczny, aktualne normy, przepisy oraz literatura techniczna PN-EN 1990:2004/Ap1
This document is posted to help you gain knowledge. Please leave a comment to let me know what you think about it! Share it to your friends and learn new things together.
Transcript
- 1 -
I. OPIS TECHNICZNY - KONSTRUKCJE 1. Przedmiot opracowania
Przedmiotem opracowania obliczeń statycznych jest konstrukcja fragmentu Zespołu Szkół w Ligocie objętego przebudową i adaptacją strychu na sale lekcyjne, zlokalizowanego przy ul. Bielskiej 17, na dz. nr 552/6.
2. Podstawa opracowania Projekt architektoniczny, aktualne normy, przepisy oraz literatura techniczna PN-EN 1990:2004/Ap1 Eurokod: Podstawy projektowania konstrukcji. PN-EN 1991-1-1:2004 Eurokod 1: Oddziaływania na konstrukcje Część 1-1: Oddziaływania ogóle. Ciężar objętościowy, ciężar własny, obciążenia użytkowe w budynkach. PN-80/B-02010/Az1 Obciążenie w obliczeniach statycznych. Obciążenie śniegiem. PN-77/B-02011 Obciążenie w obliczeniach statycznych. Obciążenie wiatrem. PN-B-03264:2002/Ap1 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone. Obliczenia statyczne i projektowanie. PN-B-03150:2000 Konstrukcje drewniane. Obliczenia statyczne i projektowanie
- Beton żwirowy: C16/20 (B20) - Stal zbrojeniowa A-IIIN gatunku RB500W - oznaczenie #
A-I gatunku St3SX-b - oznaczenie ø - Ściany konstrukcyjne kondygnacji nadziemnych: podwaliny żelbetowe - Więźba dachowa: drewno świerkowe klasy C24 , stal S235JR - Strop drewniany na belkach stalowych: drewno klasy C24, stal S235JR
4. Opis projektowanych elementów konstrukcji.
- Ramy stalowe mocować do podwalin żelbetowych i spinać w poziomie dźwigarów podłogowych ściągiem stalowym - Dach wielospadowy konstrukcji drewnianej wsparty na ramach stalowych, płatwie opierać na siodełkach wykonanych w świetle ram. Ramy ociepliś od zewnątrz Pokrycie dachu z blachy płaskiej na deskowaniu
- Ściana zewnętrzna szkieletowa – drewniana zwieńczona oczepem stanowiącym oparcie dla krokwi - Klatka schodowa żelbetowa, wylewana z betonu żwirowego stosując nową belkę spocznikową w poziomie podłogi poddasza z zachowaniem belki istniejącej 5. Uwagi dotycz ące lokalizacji budynku.
- Lokalizacja Ligota, ul. Bielska 17, dz. 552/6. - Strefa obciążenia wiatrem: III strefa - Strefa obciążenia śniegiem: III strefa - Wysokość n.p.m. 256,00 m
- 2 -
II. OBLICZENIA STATYCZNE ZAŁOŻENIA
1. Właściwo ści materiałów konstrukcyjnych - projektowanych
- Beton C16/20 → fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa Ciężar objętościowy ρ = 25 kN/m3 Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 16 mm Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni
Obwiednia momentów zginających kNm i reakcji podporowych kN:
Poz. 1.1. KROKIEW DŁUGA 12x22cm
OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 29 SGN/16=1*1.35 + 2*1.35 + 5*1.50 + 11*1.50 (1+2)*1.35+(5+11)*1.50 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAŁ C24 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PARAMETRY PRZEKROJU: KROKIEW ht=22.0 cm Ay=93.18 cm2 Az=170.82 cm2 Ax=264.00 cm2 bf=12.0 cm Iy=10648.00 cm4 Iz=3168.00 cm4 Ix=8343.10 cm4 Wely=968.00 cm3 Welz=528.00 cm3 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- SIŁY WEWNĘTRZNE W ROZPATRYWANYM PRZEKROJU N = -5.029 kN My = -8.17 kN*m Vz = -7.829 kN ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NAPRĘŻENIA W ROZPATRYWANYM PRZEKROJU Sig t,0,d = -0.19 MPa Sig m,y,d = 8.44 MPa Tau z,d = -0.44 MPa ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- WYTRZYMAŁOŚCI f t,0,d = 7.88 MPa f m,y,d = 12.92 MPa f v,d = 1.35 MPa ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- WSPÓŁCZYNNIKI I PARAMETRY DODATKOWE km = 0.70 kmod = 0.70 kht = 1.05 khy = 1.00 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: ld = 4.46 m Lam rel,m = 0.39 k crit = 1.00 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Sig t,0,d/f t,0,d + Sig m,y,d/f m,y,d = 0.19/7.88 + 8.44/12.92 = 0.68 < 1.00 [4.1.6] Sig m,y,d/(k crit*f m,y,d) = 8.44/(1.00*12.92) = 0.65 < 1.00 [4.2.2(1)]
- 6 -
Tau z,d/f v,d = 0.44/1.35 = 0.33 < 1.00 [4.1.8.1(1)] ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia u fin,z = 0.58 cm < u fin,max,z = L/300.00 = 1.49 cm Zweryfikowano Decydujący przypadek obciążenia: 1(1+0.5)*1 + 1(1+0.5)*2 + 1(1+0.5)*5 + 1(1+0.5)*10 OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 29 SGN/16=1*1.35 + 2*1.35 + 5*1.50 + 11*1.50 (1+2)*1.35+(5+11)*1.50 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAŁ C24 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PARAMETRY PRZEKROJU: ZACIOS KROKWI ht=19.0 cm Ay=88.26 cm2 Az=139.74 cm2 Ax=228.00 cm2 bf=12.0 cm Iy=6859.00 cm4 Iz=2736.00 cm4 Ix=6647.40 cm4 Wely=722.00 cm3 Welz=456.00 cm3 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- SIŁY WEWNĘTRZNE W ROZPATRYWANYM PRZEKROJU N = -5.075 kN My = -8.40 kN*m Vz = -7.910 kN ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NAPRĘŻENIA W ROZPATRYWANYM PRZEKROJU Sig t,0,d = -0.22 MPa Sig m,y,d = 11.64 MPa Tau z,d = -0.52 MPa ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- WYTRZYMAŁOŚCI f t,0,d = 7.88 MPa f m,y,d = 12.92 MPa f v,d = 1.35 MPa ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- WSPÓŁCZYNNIKI I PARAMETRY DODATKOWE km = 0.70 kmod = 0.70 kht = 1.05 khy = 1.00 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Sig t,0,d/f t,0,d + Sig m,y,d/f m,y,d = 0.22/7.88 + 11.64/12.92 = 0.93 < 1.00 [4.1.6] Tau z,d/f v,d = 0.52/1.35 = 0.39 < 1.00 [4.1.8.1(1)] ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia u fin,z = 0.00 cm < u fin,max,z = L/250.00 = 0.01 cm Zweryfikowano Decydujący przypadek obciążenia: 1(1+0.5)*1 + 1(1+0.5)*2 + 1(1+0.5)*5 + 1(1+0.5)*11
Poz. 1.2. KROKIEW ZADASZENIA KORYTARZA 8x16cm
OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 41 SGN/28=1*1.35 + 2*1.35 + 7*1.50 + 11*1.50 (1+2)*1.35+(7+11)*1.50 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAŁ C24 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PARAMETRY PRZEKROJU: KROKIEW1 ht=16.0 cm Ay=42.67 cm2 Az=85.33 cm2 Ax=128.00 cm2 bf=8.0 cm Iy=2730.67 cm4 Iz=682.67 cm4 Ix=1873.39 cm4 Wely=341.33 cm3 Welz=170.67 cm3 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- SIŁY WEWNĘTRZNE W ROZPATRYWANYM PRZEKROJU N = -0.522 kN My = -2.97 kN*m Vz = -6.656 kN ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- NAPRĘŻENIA W ROZPATRYWANYM PRZEKROJU Sig t,0,d = -0.04 MPa Sig m,y,d = 8.71 MPa Tau z,d = -0.78 MPa ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- WYTRZYMAŁOŚCI f t,0,d = 8.55 MPa f m,y,d = 12.92 MPa f v,d = 1.35 MPa ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- WSPÓŁCZYNNIKI I PARAMETRY DODATKOWE km = 0.70 kmod = 0.70 kht = 1.13 khy = 1.00 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: ld = 2.76 m Lam rel,m = 0.39 k crit = 1.00 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMUŁY WERYFIKACYJNE: Sig t,0,d/f t,0,d + Sig m,y,d/f m,y,d = 0.04/8.55 + 8.71/12.92 = 0.68 < 1.00 [4.1.6] Sig m,y,d/(k crit*f m,y,d) = 8.71/(1.00*12.92) = 0.67 < 1.00 [4.2.2(1)] Tau z,d/f v,d = 0.78/1.35 = 0.58 < 1.00 [4.1.8.1(1)] ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia u fin,z = 0.56 cm < u fin,max,z = L/300.00 = 0.92 cm Zweryfikowano Decydujący przypadek obciążenia: 1(1+0.5)*1 + 1(1+0.5)*2 + 1(1+0.5)*7 + 1(1+0.5)*11
- 7 -
Poz. 1.3. PŁATEW POŚREDNIA 18x26, Drewno C30 SCHEMAT BELKI
3,65
A B
Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γf = 1,35 OBCIĄŻENIA OBLICZENIOWE BELKI Przypadek P1: Przypadek 1 (γf = 1,43, klasa trwania - długotrwałe) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):
go=0,24 kN/mb
3,65
A B
18,0
3
18,0
3
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P1: Przypadek 1 Momenty zginające [kNm]:
A
33,3
4
B
33,3
430,43
ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA Klasa użytkowania konstrukcji - 2 Parametry analizy zwichrzenia: - brak stężeń bocznych na długości belki - stosunek ld/l =1,00 - obciążenie przyłożone na pasie ściskanym (górnym) belki Ugięcie graniczne unet,fin = lo / 200 WYNIKI OBLICZEŃ WYTRZYMAŁOŚCIOWYCH WYMIAROWANIE WG PN-B-03150:2000
Poz. 1.4. RAMA STALOWA HEA240, Stal S235JR Schemat ramy:
Obwiednia sił osiowych kN:
Obwiednia momentów kNm:
- 9 -
Obwiednia reakcji podporowych kN:
OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 7 KOMB3 1*1.35+2*1.42+3*1.50 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAŁ: S 235 fd = 215.00 MPa E = 210000.00 MPa ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PARAMETRY PRZEKROJU: HEA 240 h=23.0 cm b=24.0 cm Ay=57.60 cm2 Az=17.25 cm2 Ax=76.84 cm2 tw=0.8 cm Iy=7763.18 cm4 Iz=2768.81 cm4 Ix=38.20 cm4 tf=1.2 cm Wely=675.06 cm3 Welz=230.73 cm3 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI: N = 64.05 kN My = -71.34 kN*m Nrc = 1652.06 kN Mry = 145.14 kN*m Mry_v = 145.14 kN*m Vz = 31.82 kN KLASA PRZEKROJU = 1 By*Mymax = -71.34 kN*m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PARAMETRY ZWICHRZENIOWE: z = 1.00 La_L = 1.11 Nw = 2886.83 kN fi L = 0.68 Ld = 8.70 m Nz = 758.18 kN Mcr = 156.58 kN*m ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PARAMETRY WYBOCZENIOWE: względem osi Y: względem osi Z: Ly = 10.90 m Lambda_y = 1.27 Lz = 8.70 m Lambda_z = 1.70 Lwy = 10.90 m Ncr y = 1354.27 kN Lwz = 8.70 m Ncr z = 758.18 kN Lambda y = 108.44 fi y = 0.49 Lambda z = 144.93 fi z = 0.28 --------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMUŁY WERYFIKACYJNE: N/(fi*Nrc)+By*Mymax/(fiL*Mry) = 0.14 + 0.73 = 0.86 < 1.00 - Delta z = 1.00 (58) Vz/Vrz = 0.15 < 1.00 (53) ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE Ugięcia uy = 0.0 cm < uy max = L/300.00 = 0.7 cm Zweryfikowano Decydujący przypadek obciążenia: 1 STA1 uz = 0.1 cm < uz max = L/300.00 = 0.7 cm Zweryfikowano Decydujący przypadek obciążenia: 8 KOMB4 (1+2+3)*1.00
Poz. 1.5. ŚCIĄG W POZIOMIE BLACH PODSTAWY RAMY PR ĘT FI20, Stal S235JR
OBCIĄŻENIA: Decydujący przypadek obciążenia: 9 KOMB5 1*1.35+2*1.42+4*1.50 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- MATERIAŁ: S 235 fd = 215.00 MPa E = 210000.00 MPa ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- PARAMETRY PRZEKROJU: OKRĄG_1 h=2.0 cm b=2.0 cm Ay=1.88 cm2 Az=1.88 cm2 Ax=3.14 cm2 tw=1.0 cm Iy=0.79 cm4 Iz=0.79 cm4 Ix=1.57 cm4 tf=1.0 cm Wely=0.79 cm3 Welz=0.79 cm3 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- SIŁY WEWNĘTRZNE I NOŚNOŚCI:
- 10 -
N = -32.42 kN Nrt = 67.54 kN KLASA PRZEKROJU = 1 ---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- FORMUŁY WERYFIKACYJNE: N/Nrt = 32.42/67.54 = 0.48 < 1.00 (31)
Poz. 1.6. KROKIEW NARO ŻNA 12x20cm DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 12,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Zacios na podporach tk = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 → fm,k = 24 MPa, ft,0,k = 14 MPa, fc,0,k = 21 MPa, fv,k = 2,5 MPa, E0,mean = 11 GPa, ρk = 350 kg/m3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowych α = 31,0o Długość rzutu poziomego wspornika lw,x = 0,51 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego ld,x = 2,46 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego lg,x = 1,89 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe gk = 0,790 kN/m2 połaci dachowej, γf = 1,35 - uwzględniono ciężar własny krokwi - obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 3, A=257 m n.p.m., nachylenie połaci 31,0 st.): Sk = 1,392 kN/m2 rzutu połaci dachowej, γf = 1,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant II, strefa III, H=256 m n.p.m., teren A, z=H=12,2 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=12,2 m, B=11,0 m, L=20,0 m, nachylenie połaci 31,0 st., beta=1,80): pk = 0,149 kN/m2 połaci dachowej, γf = 1,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant I, strefa III, H=256 m n.p.m., teren A, z=H=12,2 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=12,2 m, B=11,0 m, L=20,0 m, nachylenie połaci 31,0 st., beta=1,80): pk = -0,228 kN/m2 połaci dachowej, γf = 1,50 - obciążenie ociepleniem gkk = 0,390 kN/m2 połaci dachowej na górnym odcinku krokwi; γf = 1,35 WYNIKI:
A
A31,0°
31,0
°
0,51 2,46 1,890,72 3,48 2,67
23,0°
2,90
3,78
0,78
2,91
1,28
-3,95
-0,14
3,24
0,51
0,02
-0,03
12,5
0
1,84
0,08
-0,13
3,63
0,45
0,02
-0,03
M [kNm]R [kN]
A-A rzut
Zginanie decyduje kombinacja A (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr) Moment obliczeniowy: Mpodp = -3,95 kNm Warunek nośności - podpora: σm,y,d = 8,93 MPa, fm,y,d = 14,77 MPa σm,y,d/fm,y,d = 0,605 < 1 Ugięcie (wspornik): ufin = (-) 3,29 mm < unet,fin = 2,0·l / 200 = 7,84 mm (42,00%) Ugięcie (odcinek środkowy): ufin = 5,34 mm < unet,fin = l / 200 = 18,90 mm (28,26%)
- 11 -
Poz. 1.7. KROKIEW 8x20cm DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 8,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Zacios na podporach tk = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 → fm,k = 24 MPa, ft,0,k = 14 MPa, fc,0,k = 21 MPa, fv,k = 2,5 MPa, E0,mean = 11 GPa, ρk = 350 kg/m3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 31,0o Rozstaw krokwi a = 1,00 m Długość rzutu poziomego wspornika lw,x = 0,51 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego ld,x = 2,46 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego lg,x = 1,89 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe gk = 0,790 kN/m2 połaci dachowej; γf = 1,35 - uwzględniono ciężar własny krokwi - obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 3, A=257 m n.p.m., nachylenie połaci 31,0 st.): Sk = 1,392 kN/m2 rzutu połaci dachowej, γf = 1,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant II, strefa III, H=256 m n.p.m., teren A, z=H=12,2 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=12,2 m, B=11,0 m, L=20,0 m, nachylenie połaci 31,0 st., beta=1,80): pk = 0,149 kN/m2 połaci dachowej, γf = 1,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant I, strefa III, H=256 m n.p.m., teren A, z=H=12,2 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=12,2 m, B=11,0 m, L=20,0 m, nachylenie połaci 31,0 st., beta=1,80): pk = -0,228 kN/m2 połaci dachowej, γf = 1,50 - obciążenie ociepleniem gkk = 0,390 kN/m2 połaci dachowej na górnym odcinku krokwi; γf = 1,35 WYNIKI:
0,51 2,46 1,89
31,0°
2,20
2,87
0,59
1,54
0,95
-2,29
-0,48
5,63
0,78
0,21
-0,32
10,3
6
1,42
0,36
-0,55
2,82
0,34
0,09
-0,13
M [kNm]R [kN]
Zginanie decyduje kombinacja A (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr) Moment obliczeniowy: Mpodp = -2,29 kNm Warunek nośności - podpora: σm,y,d = 5,93 MPa, fm,y,d = 14,77 MPa σm,y,d/fm,y,d = 0,402 < 1 Ugięcie (wspornik): ufin = (-) 0,96 mm < unet,fin = 2,0·l / 200 = 5,95 mm (16,22%) Ugięcie (odcinek środkowy): ufin = 1,85 mm < unet,fin = l / 200 = 14,35 mm (12,87%)
- 12 -
Poz. 1.8. KROKIEW 8x20cm DANE: Wymiary przekroju: przekrój prostokątny Szerokość b = 8,0 cm Wysokość h = 20,0 cm Zacios na podporach tk = 3,0 cm Drewno: drewno lite iglaste wg PN-EN 338:2004, klasa wytrzymałości C24 → fm,k = 24 MPa, ft,0,k = 14 MPa, fc,0,k = 21 MPa, fv,k = 2,5 MPa, E0,mean = 11 GPa, ρk = 350 kg/m3 Klasa użytkowania konstrukcji: klasa 2 Geometria: Kąt nachylenia połaci dachowej α = 31,0o Rozstaw krokwi a = 1,00 m Długość rzutu poziomego wspornika lw,x = 0,51 m Długość rzutu poziomego odcinka środkowego ld,x = 2,46 m Długość rzutu poziomego odcinka górnego lg,x = 1,30 m Obciążenia dachu: - obciążenie stałe gk = 0,790 kN/m2 połaci dachowej; γf = 1,35 - uwzględniono ciężar własny krokwi - obciążenie śniegiem (wg PN-80/B-02010/Az1/Z1-1: połać bardziej obciążona, strefa 3, A=257 m n.p.m., nachylenie połaci 31,0 st.): Sk = 1,392 kN/m2 rzutu połaci dachowej, γf = 1,50 - obciążenie parciem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant II, strefa III, H=256 m n.p.m., teren A, z=H=12,2 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=12,2 m, B=11,0 m, L=20,0 m, nachylenie połaci 31,0 st., beta=1,80): pk = 0,149 kN/m2 połaci dachowej, γf = 1,50 - obciążenie ssaniem wiatru (wg PN-B-02011:1977/Az1/Z1-3: połać nawietrzna, wariant I, strefa III, H=256 m n.p.m., teren A, z=H=12,2 m, budowla zamknięta, wymiary budynku H=12,2 m, B=11,0 m, L=20,0 m, nachylenie połaci 31,0 st., beta=1,80): pk = -0,228 kN/m2 połaci dachowej, γf = 1,50 - obciążenie ociepleniem gkk = 0,390 kN/m2 połaci dachowej na górnym odcinku krokwi; γf = 1,35 WYNIKI:
0,51 2,46 1,30
31,0°
1,52
2,87
0,59 1,15
-3,65
-0,48
5,25
0,56
0,20
-0,30
11,2
2
1,50
0,38
-0,58
M [kNm]R [kN]
Zginanie decyduje kombinacja A (obc.stałe max.+ocieplenie+śnieg+wiatr) Moment obliczeniowy: Mpodp = -3,65 kNm Warunek nośności - podpora: σm,y,d = 9,47 MPa, fm,y,d = 14,77 MPa σm,y,d/fm,y,d = 0,641 < 1 Ugięcie (górny wspornik): ufin = 7,38 mm < unet,fin = 2,0·l / 200 = 15,17 mm (48,63%) Ugięcie (odcinek środkowy): ufin = 1,04 mm < unet,fin = l / 200 = 14,35 mm (7,23%)
- 13 -
Poz. 1.9. PŁATEW POŚREDNIA 12x24cm + 1x C200 Zakłada si ę że część stalowa płatwi przejmuje 80% obci ążenia SCHEMAT BELKI
5,17
A B
Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γf = 1,35 OBCIĄŻENIA OBLICZENIOWE BELKI Przypadek P1: Przypadek 1 (γf = 1,42) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):
go=0,34 kN/mb
5,17
A B
8,28
8,28
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P1: Przypadek 1 Momenty zginające [kNm]:
A
22,2
7
B
22,2
728,78
ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - belka zabezpieczona przed zwichrzeniem; WYMIAROWANIE WG PN-90/B-03200
y
y
x x
Przekrój: C 200 Av = 17,0 cm2, m = 25,3 kg/m Jx = 1910 cm4, Jy = 148 cm4, Jω = 9400 cm6, JΤ = 12,5 cm4, Wx = 191 cm3 Stal: St3 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 1 MR = 30,80 kNm - ścinanie: klasa przekroju 1 VR = 211,99 kN Nośność na zginanie Przekrój z = 2,58 m Współczynnik zwichrzenia ϕL = 1,000 Moment maksymalny Mmax = 28,78 kNm (52) Mmax / (ϕL·MR) = 0,935 < 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 0,00 m Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 22,27 kN (53) Vmax / VR = 0,105 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem Vmax = 22,27 kN < Vo = 0,3·VR = 63,60 kN → warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 2,58 m Ugięcie maksymalne fk,max = 14,44 mm Ugięcie graniczne fgr = lo / 250 = 20,68 mm fk,max = 14,44 mm < fgr = 20,68 mm (69,8%)
- 14 -
SCHEMAT BELKI
5,17 2,75
A B C
Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γf = 1,35 OBCIĄŻENIA OBLICZENIOWE BELKI Przypadek P1: Przypadek 1 (γf = 1,42) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):
go=0,34 kN/mb
5,17 2,75
A B C
8,97
8,97
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P1: Przypadek 1 Momenty zginające [kNm]:
A
19,5
4
B
49,8
5
C
4,30
20,51
-23,35
1,00
-23,35
ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - belka zabezpieczona przed zwichrzeniem; WYMIAROWANIE WG PN-90/B-03200
y
y
x x
Przekrój: C 200 Av = 17,0 cm2, m = 25,3 kg/m Jx = 1910 cm4, Jy = 148 cm4, Jω = 9400 cm6, JΤ = 12,5 cm4, Wx = 191 cm3 Stal: St3 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 1 MR = 30,80 kNm - ścinanie: klasa przekroju 1 VR = 211,99 kN Belka Nośność na zginanie Przekrój z = 5,17 m Współczynnik zwichrzenia ϕL = 1,000 Moment maksymalny Mmax = -23,35 kNm (52) Mmax / (ϕL·MR) = 0,758 < 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 5,17 m Maksymalna siła poprzeczna Vmax = -28,57 kN (53) Vmax / VR = 0,135 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem Vmax = (-)28,57 kN < Vo = 0,3·VR = 63,60 kN → warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 2,33 m Ugięcie maksymalne fk,max = 8,68 mm Ugięcie graniczne fgr = lo / 250 = 20,68 mm fk,max = 8,68 mm < fgr = 20,68 mm (42,0%)
- 15 -
Poz. 1.10. PODWALINA HEA220 SCHEMAT BELKI
7,00
A B
Parametry belki: - współczynnik obciążenia dla ciężaru własnego belki γf = 1,35 OBCIĄŻENIA OBLICZENIOWE BELKI Przypadek P1: Przypadek 1 (γf = 1,42) Schemat statyczny (ciężar belki uwzględniony automatycznie):
go=0,67 kN/mb
7,00
A
50,0
0
B
WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Przypadek P1: Przypadek 1 Momenty zginające [kNm]:
1A
36,8
4
B
17,8
4
78,37
ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE DO WYMIAROWANIA Wykorzystanie rezerwy plastycznej przekroju: tak; Parametry analizy zwichrzenia: - obciążenie przyłożone na pasie górnym belki; - obciążenie działa w dół; - belka zabezpieczona przed zwichrzeniem; WYMIAROWANIE WG PN-90/B-03200
y
y
x x
Przekrój: HE 220 A Av = 14,7 cm2, m = 50,5 kg/m Jx = 5410 cm4, Jy = 1950 cm4, Jω = 193300 cm6, JΤ = 28,6 cm4, Wx = 515 cm3 Stal: St3 Nośności obliczeniowe przekroju: - zginanie: klasa przekroju 1 (αp = 1,051) MR = 116,42 kNm - ścinanie: klasa przekroju 1 VR = 183,31 kN Nośność na zginanie Przekrój z = 2,17 m Współczynnik zwichrzenia ϕL = 1,000 Moment maksymalny Mmax = 78,37 kNm (52) Mmax / (ϕL·MR) = 0,673 < 1 Nośność na ścinanie Przekrój z = 0,00 m Maksymalna siła poprzeczna Vmax = 36,84 kN (53) Vmax / VR = 0,201 < 1 Nośność na zginanie ze ścinaniem Vmax = 36,84 kN < Vo = 0,6·VR = 109,99 kN → warunek niemiarodajny Stan graniczny użytkowania Przekrój z = 3,18 m Ugięcie maksymalne fk,max = 19,99 mm Ugięcie graniczne fgr = lo / 250 = 28,00 mm fk,max = 19,99 mm < fgr = 28,00 mm (71,4%)
- 16 -
2. KONSTRUKCJA PODŁOGI PODDASZA Zgodnie z zaleceniami w ekspertyzie technicznej
3. KONSTRUKCJA KLATKI SCHODOWEJ Poz. 3.1. BIEG DOLNY gr. 15cm
Bieg schodowy 1 SZKIC SCHODÓW
13x 16,5/29,2
15
15
30 350 150
30 12030 500 30
40
20
40
215
221
5229,2
16,5
GEOMETRIA SCHODÓW Wymiary schodów : Długość biegu ln = 3,50 m Różnica poziomów spoczników h = 2,15 m Liczba stopni w biegu n = 13 szt. Grubość płyty t = 15,0 cm Długość górnego spocznika ls,g = 1,50 m Grubości okładzin: Okładzina spocznika dolnego 2,0 cm Okładzina pozioma stopni 2,0 cm Okładzina pionowa stopni 2,0 cm Okładzina spocznika górnego 2,0 cm Wymiary poprzeczne: Szerokość biegu 2,00 m Oparcia : (szerokość / wysokość) Belka dolna podpierająca bieg schodowy b = 30,0 cm, h = 40,0 cm Belka górna podpierająca bieg schodowy b = 30,0 cm, h = 40,0 cm Wieniec ściany podpierającej spocznik górny b = 30,0 cm, h = 20,0 cm DANE MATERIAŁOWE Klasa betonu C16/20 (B20) → fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa Ciężar objętościowy betonu ρ = 25,00 kN/m3 Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,33 Stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500W) → fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa Średnica prętów φ = 12 mm Otulina zbrojenia cnom = 20 mm Stal zbrojeniowa konstrukcyjna St3SX-b Średnica prętów konstrukcyjnych φ = 6 mm Maksymalny rozstaw prętów konstr. 20 cm ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ Obciążenia zmienne [kN/m2]:
Opis obciążenia Obc.char. γf kd Obc.obl. Obciążenie zmienne (biura, szkoły, zakłady naukowe, banki, 4,00 1,50 0,35 6,00
- 17 -
przychodnie lekarskie) [4,0kN/m2] Obciążenia stałe na biegu schodowym [kN/m2]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γf
Obc.obl. 1. Okładzina górna biegu (Lastriko bezspoinowe o grubości 20 mm grub. 2 cm
[0,440kN/m2:0,02m]) grub.2 cm 0,57·(1+16,5/29,2) 0,69 1,35 0,93
2. Płyta żelbetowa biegu grub.15 cm + schody 16,5/29,2 6,38 1,10 7,02 3. Okładzina dolna biegu (Warstwa cementowo-wapienna [19,0kN/m3]) grub.2 cm 0,44 1,35 0,59 Σ: 7,50 1,14 8,54
Obciążenia stałe na spoczniku [kN/m2]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γf
Obc.obl. 1. Okładzina górna spocznika (Lastriko bezspoinowe o grubości 20 mm grub. 2 cm
[0,440kN/m2:0,02m]) grub.2 cm 0,44 1,35 0,59
2. Płyta żelbetowa spocznika grub.15 cm 3,75 1,10 4,13 3. Okładzina dolna spocznika (Warstwa cementowo-wapienna [19,0kN/m3]) grub.2
cm 0,38 1,35 0,51
Σ: 4,57 1,14 5,23 Przyjęty schemat statyczny:
A
BCgo,b = 8,54 kN/m2
go,s = 5,23 kN/m2
po = 6,00 kN/m2
3,71 1,44
2,15
ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys wlim = 0,2 mm Graniczne ugięcie alim = leff/250 WYNIKI: Wyniki oblicze ń statycznych: Przęsło A-B: maksymalny moment obliczeniowy MSd = 16,61 kNm/mb Podpora B: moment podporowy obliczeniowy MSd,p = 18,78 kNm/mb Przęsło B-C: maksymalny moment obliczeniowy MSd = 0,00 kNm/mb Reakcja obliczeniowa RSd,A,max = 21,74 kN/mb, RSd,A,min = 12,50 kN/mb Reakcja obliczeniowa RSd,B,max = 53,61 kN/mb, RSd,B,min = 35,37 kN/mb Reakcja obliczeniowa RSd,C,max = 0,27 kN/mb, RSd,C,min = -8,88 kN/mb Obwiednia momentów zginających:
A
B
C
21,7
4
12,5
0
53,6
1
35,3
7 0,27
8,88
16,61
-18,78
0,07 3,63 0,16 1,28
2,15
SPRAWDZENIE wg PN-B-03264:2002 :
- 18 -
a
a
b
b
c
c
Przęsło A-B- sprawdzenie Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 16,61 kNm/mb Zbrojenie potrzebne As = 3,37 cm2/mb. Przyjęto φφφφ12 co 15,0 cm o As = 7,54 cm2/mb (ρ = 0,61%) (rozstaw prętów przyjęty przez użytkownika) Warunek nośności na zginanie: MSd = 16,61 kNm/mb < MRd = 34,57 kNm/mb (48,1%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa VSd = 29,82 kN/mb Warunek nośności na ścinanie: VSd = 29,82 kN/mb < VRd1 = 88,58 kN/mb (33,7%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 10,18 kNm/mb Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,082 mm < wlim = 0,2 mm (41,1%) Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 9,94 mm < alim = 14,82 mm (67,1%) Podpora B- sprawdzenie Zginanie: (przekrój b-b ) Moment podporowy obliczeniowy MSd = (-)18,78 kNm Zbrojenie potrzebne As = 2,65 cm2/mb. Przyjęto górą φφφφ12 co 15,0 cm o As = 7,54 cm2/mb (rozstaw prętów przyjęty przez użytkownika) Warunek nośności na zginanie: MSd = 18,78 kNm/mb < MRd = 50,40 kNm/mb (37,3%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)11,50 kNm/mb Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,099 mm < wlim = 0,2 mm (49,7%) Przęsło B-C- sprawdzenie Zginanie: (przekrój c-c ) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 0,00 kNm/mb Zbrojenie potrzebne (war. konstrukcyjny) As = 1,61 cm2/mb. Przyjęto φφφφ12 co 15,0 cm o As = 7,54 cm2/mb (ρ = 0,61%) (rozstaw prętów przyjęty przez użytkownika) Warunek nośności na zginanie: MSd = 0,00 kNm/mb < MRd = 34,57 kNm/mb (0,0%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa VSd = 19,43 kN/mb Warunek nośności na ścinanie: VSd = 19,43 kN/mb < VRd1 = 88,58 kN/mb (21,9%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 0,00 kNm/mb Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,000 mm < wlim = 0,2 mm (0,0%) Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt,podp = (-)11,50 kNm/m Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt,podp) = (-)1,10 mm < alim = 5,78 mm (19,0%)
Poz. 3.2. BIEG GÓRNY gr. 15cm
13x 16,5/30
15
15
15036030
12030510 3030
40
40
25
215
221
52 30
16,5
GEOMETRIA SCHODÓW Wymiary schodów : Długość dolnego spocznika ls,d = 1,50 m Długość biegu ln = 3,60 m Różnica poziomów spoczników h = 2,15 m Liczba stopni w biegu n = 13 szt. Grubość płyty t = 15,0 cm
- 19 -
Grubości okładzin: Okładzina spocznika dolnego 2,0 cm Okładzina pozioma stopni 2,0 cm Okładzina pionowa stopni 2,0 cm Okładzina spocznika górnego 2,0 cm Wymiary poprzeczne: Szerokość biegu 2,00 m Oparcia : (szerokość / wysokość) Belka podpierająca spocznik dolny b = 30,0 cm, h = 25,0 cm Belka dolna podpierająca bieg schodowy b = 30,0 cm, h = 40,0 cm Belka górna podpierająca bieg schodowy b = 30,0 cm, h = 40,0 cm DANE MATERIAŁOWE Klasa betonu C16/20 (B20) → fcd = 10,67 MPa, fctd = 0,87 MPa, Ecm = 29,0 GPa Ciężar objętościowy betonu ρ = 25,00 kN/m3 Maksymalny rozmiar kruszywa dg = 16 mm Wilgotność środowiska RH = 50% Wiek betonu w chwili obciążenia 28 dni Współczynnik pełzania (obliczono) φ = 3,33 Stal zbrojeniowa A-IIIN (RB500W) → fyk = 500 MPa, fyd = 420 MPa, ftk = 550 MPa Średnica prętów φ = 12 mm Otulina zbrojenia cnom = 20 mm Stal zbrojeniowa konstrukcyjna St3SX-b Średnica prętów konstrukcyjnych φ = 6 mm Maksymalny rozstaw prętów konstr. 20 cm ZESTAWIENIE OBCIĄŻEŃ Obciążenia zmienne [kN/m2]:
Opis obciążenia Obc.char. γf kd Obc.obl. Obciążenie zmienne (biura, szkoły, zakłady naukowe, banki, przychodnie lekarskie) [4,0kN/m2]
4,00 1,50 0,35 6,00
Obciążenia stałe na spoczniku [kN/m2]:
Lp. Opis obciążenia Obc.char. γf Obc.obl.
1. Okładzina górna spocznika (Lastriko bezspoinowe o grubości 20 mm grub. 2 cm [0,440kN/m2:0,02m]) grub.2 cm
0,44 1,35 0,59
2. Płyta żelbetowa spocznika grub.15 cm 3,75 1,10 4,13 3. Okładzina dolna spocznika (Warstwa cementowo-wapienna [19,0kN/m3]) grub.2
cm 0,38 1,35 0,51
Σ: 4,57 1,14 5,23
Obciążenia stałe na biegu schodowym [kN/m2]: Lp. Opis obciążenia Obc.char. γf
Obc.obl. 1. Okładzina górna biegu (Lastriko bezspoinowe o grubości 20 mm grub. 2 cm
[0,440kN/m2:0,02m]) grub.2 cm 0,57·(1+16,5/30,0) 0,68 1,35 0,92
2. Płyta żelbetowa biegu grub.15 cm + schody 16,5/30 6,35 1,10 6,98 3. Okładzina dolna biegu (Warstwa cementowo-wapienna [19,0kN/m3]) grub.2 cm 0,43 1,35 0,59 Σ: 7,47 1,14 8,49
Przyjęty schemat statyczny:
AB
C go,b = 8,49 kN/m2
go,s = 5,23 kN/m2
po = 6,00 kN/m2
1,433,83
2,02
ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE: Sytuacja obliczeniowa: trwała Graniczna szerokość rys wlim = 0,2 mm Graniczne ugięcie alim = leff/250 WYNIKI: Wyniki oblicze ń statycznych: Przęsło A-B: moment przęsłowy nie występuje Podpora B: moment podporowy obliczeniowy MSd,p = 20,05 kNm/mb Przęsło B-C: maksymalny moment obliczeniowy MSd = 17,57 kNm/mb
Przęsło A-B- sprawdzenie Zginanie: (przekrój a-a) Zbrojenie dolne w przęśle nie jest konieczne. Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa VSd = 20,39 kN/mb Warunek nośności na ścinanie: VSd = 20,39 kN/mb < VRd1 = 88,58 kN/mb (23,0%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt,podp = (-)12,27 kNm/m Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt,podp) = (-)1,17 mm < alim = 5,70 mm (20,6%) Podpora B- sprawdzenie Zginanie: (przekrój b-b ) Moment podporowy obliczeniowy MSd = (-)20,05 kNm Zbrojenie potrzebne As = 2,83 cm2/mb. Przyjęto górą φφφφ12 co 15,0 cm o As = 7,54 cm2/mb (rozstaw prętów przyjęty przez użytkownika) Warunek nośności na zginanie: MSd = 20,05 kNm/mb < MRd = 50,40 kNm/mb (39,8%) SGU: Moment podporowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = (-)12,27 kNm/mb Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,109 mm < wlim = 0,2 mm (54,6%) Przęsło B-C- sprawdzenie Zginanie: (przekrój c-c ) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 17,57 kNm/mb Zbrojenie potrzebne As = 3,58 cm2/mb. Przyjęto φφφφ12 co 15,0 cm o As = 7,54 cm2/mb (ρ = 0,61%) (rozstaw prętów przyjęty przez użytkownika) Warunek nośności na zginanie: MSd = 17,57 kNm/mb < MRd = 34,57 kNm/mb (50,8%) Ścinanie: Siła poprzeczna obliczeniowa VSd = 30,73 kN/mb Warunek nośności na ścinanie: VSd = 30,73 kN/mb < VRd1 = 88,58 kN/mb (34,7%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 10,75 kNm/mb Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,090 mm < wlim = 0,2 mm (44,9%) Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 11,32 mm < alim = 15,30 mm (74,0%)
- 21 -
Poz. 3.3. BELKI SPOCZNIKOWE 30x40cm
GEOMETRIA BELKI Wymiary przekroju: Typ przekroju: prostokątny Szerokość przekroju bw = 30,0 cm Wysokość przekroju h = 40,0 cm Rodzaj belki: monolityczna OBCIĄŻENIA NA BELCE Zestawienie obciążeń rozłożonych [kN/m]:
Lp. Opis obciążenia Obc.char. γf kd Obc.obl. Zasięg [m]
1. Reakcja od schodów 41,24 1,39 0,90 57,32 cała belka 2. Ciężar własny belki [0,30m·0,40m·25,0kN/m3] 3,00 1,35 -- 4,05 cała belka Σ: 44,24 1,39 61,37
Schemat statyczny belki
3,60
A B
61,3
7
61,3
7
ZAŁOŻENIA Sytuacja obliczeniowa: trwała Cotanges kąta nachylenia ścisk. krzyżulców bet. cot θ = 2,00 Graniczna szerokość rys wlim = 0,2 mm Graniczne ugięcie w przęsłach alim = leff/250 WYKRESY SIŁ WEWNĘTRZNYCH Momenty zginające [kNm]:
A
110,
47
B
110,
4799,43
Siły poprzeczne [kN]:
A B
110,47
-110,47
101,26
-101,26
Ugięcia [mm]:
A B
6,66
WYMIAROWANIE wg PN-B-03264:2002 Przęsło A - B: Zginanie: (przekrój a-a) Moment przęsłowy obliczeniowy MSd = 99,43 kNm Przyjęto indywidualnie górą 3φ16 o As2 = 6,03 cm2 Przyjęto indywidualnie dołem 5φ16 o As1 = 10,05 cm2 (ρ = 0,92%) Warunek nośności na zginanie: MSd = 99,43 kNm < MRd = 138,49 kNm (71,8%) Ścinanie: Miarodajna wartość obliczeniowa siły poprzecznej VSd = 101,26 kN Zbrojenie strzemionami dwuciętymi φφφφ8 co 120 mm na odcinku 108,0 cm przy podporach oraz co 200 mm w środku rozpiętości przęsła Warunek nośności na ścinanie: VSd = 101,26 kN < VRd3 = 230,54 kN (43,9%) SGU: Moment przęsłowy charakterystyczny MSk = 71,67 kNm Moment przęsłowy charakterystyczny długotrwały MSk,lt = 64,99 kNm Szerokość rys prostopadłych: wk = 0,149 mm < wlim = 0,2 mm (74,4%) Maksymalne ugięcie od MSk,lt: a(MSk,lt) = 6,66 mm < alim = 3600/250 = 14,40 mm (46,2%) Miarodajna wartość charakterystyczna siły poprzecznej VSk = 66,19 kN Szerokość rys ukośnych: wk = 0,110 mm < wlim = 0,2 mm (55,0%)