Hilti, Inc. 5400 South 122 nd East Avenue Tulsa, OK 74146 1-800-879-8000 www.hilti.com La ou les pages ci-jointes sont extraites du Guide technique des produits 2011 de Hilti Amérique du Nord. Pour connaître tous les détails sur le produit dont il y est question (notamment la méthode d’élaboration des données, la fiche technique, les usages auxquels il convient, la méthode d’installation, la résistance à la corrosion ainsi que les pondérations pour l’espacement et la distance de rive), prière de consulter le Guide technique ou de contacter Hilti.
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Hilti Inc 5400 South 122nd East Avenue
Tulsa OK 74146
1-800-879-8000 wwwhilticom
La ou les pages ci-jointes sont extraites du Guide technique des produits 2011 de Hilti Ameacuterique du Nord Pour connaicirctre tous les deacutetails sur le produit dont il y est question (notamment la meacutethode drsquoeacutelaboration des donneacutees la fiche technique les usages auxquels il convient la meacutethode drsquoinstallation la reacutesistance agrave la corrosion ainsi que les pondeacuterations pour lrsquoespacement et la distance de rive) priegravere de consulter le Guide technique ou de contacter Hilti
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012 267
LachevilleagravegoujonKWIKBolt(KB-TZ)est une cheville agrave expansion agrave couple controcircleacute qui convient particuliegraverement aux ouvrages parasismiques et aux travauxdanslebeacutetonfissureacuteElleestproposeacutee en acier ordinaire et en acier inoxydable 304 et 316 La cheville est offerte en plusieurs longueurs avec des diamegravetresallantde38agrave34pouceEllese pose dans de nombreux mateacuteriaux notamment le beacuteton de densiteacute normale le beacuteton de granulats leacutegers et le beacuteton leacuteger sur tablier meacutetallique
Exemple de clause de cahier de charges
Les chevilles agrave expansion agrave couple controcircleacute sont les chevilles KWIK BoltTZ(KB-TZ)fourniesparHiltietreacutepondent agrave la description dans la norme Federal Specification A-A 1923A type 4 La cheville porte une marque didentification de longueur estampeacutee dans son point de frappe et encadreacutee par quatre encoches estampeacutees lidentifiant comme eacutetant une cheville KWIKBoltTZHiltimecircmeunefoisposeacutee Les chevilles sont fabriqueacutees pour reacutepondre agrave lune des conditions suivantes
bull Lecorpsleacutecrouetetlarondelle en acier ordinaire possegravedent unrevecirctementeacutelectrozingueacuteconformeagravelanormeASTMB633dune eacutepaisseur minimale de 5 microm La gaine dexpansion en acier inoxydable est conforme au type 316
bull Lecorpsleacutecrouetlarondelleenacier inoxydable sont conformes au type 304 La gaine dexpansion en acier inoxydable est conforme au type 316
bull Lecorpsleacutecroularondelleetla gaine dexpansion en acier inoxydable sont conformes au type 304
Caracteacuteristiques du produitbull Marquesdidentificationdeproduit
et de longueur facilitant le controcircle de la qualiteacute apregraves la pose
bull Installationagravetraverslapiegraveceagravefixer et choix de longueurs de filetage permettant dameacuteliorer la productiviteacute et deffectuer la pose dans des plaques de diverses eacutepaisseurs
bull Calesenacierinoxydable316procurant un rendement supeacuterieur dans le beacuteton fissureacute
bull Calesdoteacuteesdenervurespourenaccroicirctre la fiabiliteacute
bull Expansionmeacutecaniquepermettantune mise en charge immeacutediate
bull Pointdefrappeensaillieproteacutegeant les filets pendant la pose
Agrave laide dune megraveche au carbure Hilti percer un trou dans le mateacuteriau support agrave la profondeur approprieacutee Enfoncerlachevilledansletrouaumarteau Au moins quatre filets doivent se trouver sous la surface dancrage avant deffectuer le serrage au couple dinstallation Serrer leacutecrou au couple dinstallation
3341 KWIK Bolt TZ Description du produit
Dispositions suppleacutementaires de conception-calcul selon ACI 318 appendice D
Les reacutesistances de calcul sont calculeacutees en conformiteacute avec ACI 318 appendice D etICCEvaluationServiceESR-1917pourleschevillesKWIKBoltTZHiltienacierordinaire et en acier inoxydable dans le beacuteton Les critegraveres de conception pertinents sont eacutegalement donneacutes dans les tableaux 1 2 et 3 du preacutesent document Les dispositionssuppleacutementairesquisontrequisespourlecalculdeschevillesKB-TZfigurentdansESR-1917section40(DESIGNANDINSTALLATION)Noterquecescritegraveres de conception viennent sajouter aux dispositions de conception dACI 318
HomologationsICC-ES (International Code Council)ESR-1917FM (Factory Mutual)Pipe Hanger Components for Automatic SprinklerSystems(38-34)UL (Underwriters Laboratories)PipeHangerEquipmentforFireProtectionServices(38-34)
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1 Les charges de rupture du boulon sont deacutetermineacutees sur un banc dessai dans le cadre des activiteacutes de controcircle de la qualiteacute du produit Ces charges ne sont pas destineacutees aux calculs Voir les tableaux 2 et 3
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3343 Fiche technique
Figure 1 ndash KWIK Bolt TZ poseacutee
tdh
do
anch
unthr
thread
hef hohnom
Tableau 1 ndash Tableau de speacutecifications des KWIK Bolt TZ
Donneacutees sur la pose Symbole UniteacutesDiamegravetre nominal de cheville (po)
38 12 58 34
Diamegravetre exteacuterieur de cheville do
po(mm)
0375 05 0625 075(95) (127) (159) (191)
Diamegravetre nominal de megraveche dmegraveche po 38 12 58 34
1 Leacutepaisseur minimale de la piegravece agrave fixer est baseacutee sur lutilisation dune cheville poseacutee agrave la profondeur dancrage minimale et est deacutetermineacutee par la longueur de filetage Si la piegravece agrave fixer est plus mince accroicirctre la profondeur dancrage en conseacutequence
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Tableau 2 ndash Donneacutees de calcul de la reacutesistance pour la cheville KWIK Bolt TZ en acier ordinaire
Donneacutees sur la pose Symbole UniteacutesDiamegravetre nominal de cheville
7 141Coefficient de reacutesistance agrave la rupture par effet de levier kcp
10 20
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture de lacier8 075
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture de lacier8 065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture du beacuteton conditionB9
065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture du beacuteton 070
1 Voir la figure 12 np (non permis) signifie que la condition nest pas autoriseacutee3 so (sans objet) signifie que cette valeur na pas preacutepondeacuterance dans le
calcul4 np (non permis) signifie que la condition nest pas autoriseacutee Les valeurs
sont pour le beacuteton fissureacute Les valeurs sont applicables aux combinaisons de charges statiques et sismiques
9 Utilisation avec les combinaisons de charges proposeacutees dans ACI 318 chapitre9section92LaconditionBsappliquedanslescasougravedesarmatures suppleacutementaires en conformiteacute avec ACI 318 D44 ne sont pas fournies ou lorsque la reacutesistance agrave lextraction ou agrave la rupture par effet de levier est preacutepondeacuterante Dans les cas ougrave la preacutesence dune armature suppleacutementaire est confirmeacutee les facteurs de reacuteduction de la reacutesistance associeacutes agrave la condition A peuvent ecirctre utiliseacutes
10 Pour les applications parasismiques multiplier la valeur de Vsatablier pour le diamegravetre38poucepar063etpourlediamegravetre58poucelamultiplierpar 094
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Tableau 3 ndash Donneacutees de calcul de la reacutesistance pour la cheville KWIK Bolt TZ en acier inoxydable
Donneacutees sur la pose Symbole UniteacutesDiamegravetre nominal de cheville
5 141 100 141 141 141 100 141Coefficient de reacutesistance agrave la rupture par effet de levier kcp
10 20
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture de lacier6 075
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture de lacier6 065 055 065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture du beacuteton conditionB7
065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture du beacuteton 070
1 Voir la figure 12 so (sans objet) signifie que cette valeur na pas preacutepondeacuterance dans le calcul3 Voir ACI 318 D444 Voir ACI 318 D5225 Voir ACI 318 D5266 LachevilleKB-TZestuneacuteleacutementenacierductileselonladeacutefinitiondonneacuteedansACI318D17 UtilisationaveclescombinaisonsdechargesproposeacuteesdansACI318chapitre9section92LaconditionBsappliquedanslescas
ougrave des armatures suppleacutementaires en conformiteacute avec ACI 318 D44 ne sont pas fournies ou lorsque la reacutesistance agrave lextraction ou agrave la rupture par effet de levier est preacutepondeacuterante Dans les cas ougrave la preacutesence dune armature suppleacutementaire est confirmeacutee les facteurs de reacuteduction de la reacutesistance associeacutes agrave la condition A peuvent ecirctre utiliseacutes
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Figure 2 ndash Interpolation des valeurs minimales de distance de rive et despacement des chevilles
Figure 3 ndash Pose dans le beacuteton sur tablier meacutetallique
Tableau 4 ndash Rigiditeacute axiale moyenne (1 000 lbpo) pour les chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et en acier inoxydable dans le beacuteton de densiteacute normale1
ca min agrave s ge
scalcul
ccalcul distance de rive c
smin agrave c ge
Condition du beacuteton KB-TZenacierordinaire(touslesdiamegravetres) KB-TZenacierinoxydable(touslesdiamegravetres)beacuteton non fissureacute 700 120
beacuteton fissureacute 500 90
1 Valeurs moyennes indiqueacutees La rigiditeacute reacuteelle peut varier consideacuterablement en fonction de la reacutesistance du beacuteton des charges et de la geacuteomeacutetrie de lapplication
Scalcul Ccalcul
58pomaxtype
112po
min
3 po
max
Anch
or
inRidge
412pomin
Retrait1pomaxtype
412pomin
Beacutetondedensiteacutenormaleoudegranulats leacutegers de 3 000 psi min
Cannelure supeacuterieure (noue)
Cannelure infeacuterieure (arecircte)
Tablier en acier calibre min no 20
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Calcul des contraintes admissiblesLes valeurs utiliseacutees dans le calcul des contraintes admissibles (calcul des contraintes en service) sont eacutetablies de la maniegravere suivanteRadmissASD = Rd
α ougraveRd = ФRk repreacutesente la reacutesistance-limite de calcul en traction (Ф Nn ) ou en cisaillement ( Ф Vn ) calculeacutee selon ACI 318 D411 et D412
Tableau 5 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton non fissureacute de densiteacute normale (lb)123456
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 On preacutesume que le beacuteton demeurera non fissureacute pendant la dureacutee de service de lancrage3 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05
Tableau 6 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton fissureacute de densiteacute normale (lb)12345
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
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Tableau 7 ndash Cisaillement non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)123456
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pour le calcul de la reacutesistance la reacutesistance requise = 16D + 12L Pour ASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 ASD=ФaciermiddotVsaα=075middotVsa14
Tableau 9 ndash Cisaillement sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)12345
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 Supposons une charge permanente de 50 et une charge sismique de 50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=1294
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
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Tableau 10 ndash Charges de traction et de cisaillement admissibles (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ poseacutees dans le dessous dune dalle de beacuteton leacuteger sur tablier meacutetallique12
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
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TABLEAU 12 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt TZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 102 140 114 191 152 165 222 171 254 203 229
Distance de rive minimalecac mm 64 70 60 92 83 121 105
poursgt mm 127 146 146 156 149 267 225Espacementminimaldeschevilles
smin mm 64 70 60 89 76 127 102pourcgt mm 92 105 89 121 108 241 197
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Distance de rive minimale 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton Фc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
Фs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 690 585 585 585
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 862 731 731 731
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 14 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 197 323 520 760 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 102 182 299 452 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 64 182 299 404
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier (beacuteton sur tablier meacutetallique)
Vsr tablier kN 60 85 140 130 171 Non permis
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr uncr kN 78 SO 171 SO 284 257 332 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
c
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TABLEAU 13 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt RTZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 98 140 114 191 152 178 225 152 254 178 229
Distance de rive minimalecac mm 64 73 54 83 60 108 102
poursgt mm 127 146 133 140 140 254 216Espacementminimaldeschevilles
smin mm 57 73 51 70 60 127 102pourcgt mm 89 114 83 105 108 241 178
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Cateacutegorie de cheville 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton ϕc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
ϕs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 634 634 634 525
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 793 793 793 700
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 10 7 7 10 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 140 100 140 140 100 140 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 181 351 564 727 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 138 195 336 569 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 80 195 336 414
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 82 SO 179 SO SO 374 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 73 99 SO SO 181 252 SO D632
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
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1 Agrave laide dun perforateur forer un trou du mecircme diamegravetre nominal que la chevilleKWIKBoltTZLaprofondeurminimale du trou doit ecirctre conforme aux directives dutilisation fixeacutees sur lemballage et au rapport deacutevaluation ICC-ESlecaseacutecheacuteantLapiegraveceagravefixer peut servir de gabarit de perccedilage pour sassurer que les chevilles sont poseacutees au bon endroit
2 Nettoyer le trou
3 Agrave laide dun marteau enfoncer lachevilleKWIKBoltTZdansle trou Faire en sorte quau moins quatre filets se trouvent sous la surface de la piegravece agrave fixer
4 Serrer leacutecrou au couple dinstallation
3344 Directives dinstallation des chevilles KWIK Bolt TZ dans le beacuteton de densiteacute normale et le beacuteton leacuteger
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3345 Renseignements sur les commandes chevilles KWIK Bolt TZ
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LachevilleagravegoujonKWIKBolt(KB-TZ)est une cheville agrave expansion agrave couple controcircleacute qui convient particuliegraverement aux ouvrages parasismiques et aux travauxdanslebeacutetonfissureacuteElleestproposeacutee en acier ordinaire et en acier inoxydable 304 et 316 La cheville est offerte en plusieurs longueurs avec des diamegravetresallantde38agrave34pouceEllese pose dans de nombreux mateacuteriaux notamment le beacuteton de densiteacute normale le beacuteton de granulats leacutegers et le beacuteton leacuteger sur tablier meacutetallique
Exemple de clause de cahier de charges
Les chevilles agrave expansion agrave couple controcircleacute sont les chevilles KWIK BoltTZ(KB-TZ)fourniesparHiltietreacutepondent agrave la description dans la norme Federal Specification A-A 1923A type 4 La cheville porte une marque didentification de longueur estampeacutee dans son point de frappe et encadreacutee par quatre encoches estampeacutees lidentifiant comme eacutetant une cheville KWIKBoltTZHiltimecircmeunefoisposeacutee Les chevilles sont fabriqueacutees pour reacutepondre agrave lune des conditions suivantes
bull Lecorpsleacutecrouetetlarondelle en acier ordinaire possegravedent unrevecirctementeacutelectrozingueacuteconformeagravelanormeASTMB633dune eacutepaisseur minimale de 5 microm La gaine dexpansion en acier inoxydable est conforme au type 316
bull Lecorpsleacutecrouetlarondelleenacier inoxydable sont conformes au type 304 La gaine dexpansion en acier inoxydable est conforme au type 316
bull Lecorpsleacutecroularondelleetla gaine dexpansion en acier inoxydable sont conformes au type 304
Caracteacuteristiques du produitbull Marquesdidentificationdeproduit
et de longueur facilitant le controcircle de la qualiteacute apregraves la pose
bull Installationagravetraverslapiegraveceagravefixer et choix de longueurs de filetage permettant dameacuteliorer la productiviteacute et deffectuer la pose dans des plaques de diverses eacutepaisseurs
bull Calesenacierinoxydable316procurant un rendement supeacuterieur dans le beacuteton fissureacute
bull Calesdoteacuteesdenervurespourenaccroicirctre la fiabiliteacute
bull Expansionmeacutecaniquepermettantune mise en charge immeacutediate
bull Pointdefrappeensaillieproteacutegeant les filets pendant la pose
Agrave laide dune megraveche au carbure Hilti percer un trou dans le mateacuteriau support agrave la profondeur approprieacutee Enfoncerlachevilledansletrouaumarteau Au moins quatre filets doivent se trouver sous la surface dancrage avant deffectuer le serrage au couple dinstallation Serrer leacutecrou au couple dinstallation
3341 KWIK Bolt TZ Description du produit
Dispositions suppleacutementaires de conception-calcul selon ACI 318 appendice D
Les reacutesistances de calcul sont calculeacutees en conformiteacute avec ACI 318 appendice D etICCEvaluationServiceESR-1917pourleschevillesKWIKBoltTZHiltienacierordinaire et en acier inoxydable dans le beacuteton Les critegraveres de conception pertinents sont eacutegalement donneacutes dans les tableaux 1 2 et 3 du preacutesent document Les dispositionssuppleacutementairesquisontrequisespourlecalculdeschevillesKB-TZfigurentdansESR-1917section40(DESIGNANDINSTALLATION)Noterquecescritegraveres de conception viennent sajouter aux dispositions de conception dACI 318
HomologationsICC-ES (International Code Council)ESR-1917FM (Factory Mutual)Pipe Hanger Components for Automatic SprinklerSystems(38-34)UL (Underwriters Laboratories)PipeHangerEquipmentforFireProtectionServices(38-34)
268 Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012
1 Les charges de rupture du boulon sont deacutetermineacutees sur un banc dessai dans le cadre des activiteacutes de controcircle de la qualiteacute du produit Ces charges ne sont pas destineacutees aux calculs Voir les tableaux 2 et 3
Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012 269
3343 Fiche technique
Figure 1 ndash KWIK Bolt TZ poseacutee
tdh
do
anch
unthr
thread
hef hohnom
Tableau 1 ndash Tableau de speacutecifications des KWIK Bolt TZ
Donneacutees sur la pose Symbole UniteacutesDiamegravetre nominal de cheville (po)
38 12 58 34
Diamegravetre exteacuterieur de cheville do
po(mm)
0375 05 0625 075(95) (127) (159) (191)
Diamegravetre nominal de megraveche dmegraveche po 38 12 58 34
1 Leacutepaisseur minimale de la piegravece agrave fixer est baseacutee sur lutilisation dune cheville poseacutee agrave la profondeur dancrage minimale et est deacutetermineacutee par la longueur de filetage Si la piegravece agrave fixer est plus mince accroicirctre la profondeur dancrage en conseacutequence
Systegravemes dancrage meacutecanique
334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
270 Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012
Tableau 2 ndash Donneacutees de calcul de la reacutesistance pour la cheville KWIK Bolt TZ en acier ordinaire
Donneacutees sur la pose Symbole UniteacutesDiamegravetre nominal de cheville
7 141Coefficient de reacutesistance agrave la rupture par effet de levier kcp
10 20
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture de lacier8 075
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture de lacier8 065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture du beacuteton conditionB9
065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture du beacuteton 070
1 Voir la figure 12 np (non permis) signifie que la condition nest pas autoriseacutee3 so (sans objet) signifie que cette valeur na pas preacutepondeacuterance dans le
calcul4 np (non permis) signifie que la condition nest pas autoriseacutee Les valeurs
sont pour le beacuteton fissureacute Les valeurs sont applicables aux combinaisons de charges statiques et sismiques
9 Utilisation avec les combinaisons de charges proposeacutees dans ACI 318 chapitre9section92LaconditionBsappliquedanslescasougravedesarmatures suppleacutementaires en conformiteacute avec ACI 318 D44 ne sont pas fournies ou lorsque la reacutesistance agrave lextraction ou agrave la rupture par effet de levier est preacutepondeacuterante Dans les cas ougrave la preacutesence dune armature suppleacutementaire est confirmeacutee les facteurs de reacuteduction de la reacutesistance associeacutes agrave la condition A peuvent ecirctre utiliseacutes
10 Pour les applications parasismiques multiplier la valeur de Vsatablier pour le diamegravetre38poucepar063etpourlediamegravetre58poucelamultiplierpar 094
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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Tableau 3 ndash Donneacutees de calcul de la reacutesistance pour la cheville KWIK Bolt TZ en acier inoxydable
Donneacutees sur la pose Symbole UniteacutesDiamegravetre nominal de cheville
5 141 100 141 141 141 100 141Coefficient de reacutesistance agrave la rupture par effet de levier kcp
10 20
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture de lacier6 075
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture de lacier6 065 055 065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture du beacuteton conditionB7
065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture du beacuteton 070
1 Voir la figure 12 so (sans objet) signifie que cette valeur na pas preacutepondeacuterance dans le calcul3 Voir ACI 318 D444 Voir ACI 318 D5225 Voir ACI 318 D5266 LachevilleKB-TZestuneacuteleacutementenacierductileselonladeacutefinitiondonneacuteedansACI318D17 UtilisationaveclescombinaisonsdechargesproposeacuteesdansACI318chapitre9section92LaconditionBsappliquedanslescas
ougrave des armatures suppleacutementaires en conformiteacute avec ACI 318 D44 ne sont pas fournies ou lorsque la reacutesistance agrave lextraction ou agrave la rupture par effet de levier est preacutepondeacuterante Dans les cas ougrave la preacutesence dune armature suppleacutementaire est confirmeacutee les facteurs de reacuteduction de la reacutesistance associeacutes agrave la condition A peuvent ecirctre utiliseacutes
Systegravemes dancrage meacutecanique
334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
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Figure 2 ndash Interpolation des valeurs minimales de distance de rive et despacement des chevilles
Figure 3 ndash Pose dans le beacuteton sur tablier meacutetallique
Tableau 4 ndash Rigiditeacute axiale moyenne (1 000 lbpo) pour les chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et en acier inoxydable dans le beacuteton de densiteacute normale1
ca min agrave s ge
scalcul
ccalcul distance de rive c
smin agrave c ge
Condition du beacuteton KB-TZenacierordinaire(touslesdiamegravetres) KB-TZenacierinoxydable(touslesdiamegravetres)beacuteton non fissureacute 700 120
beacuteton fissureacute 500 90
1 Valeurs moyennes indiqueacutees La rigiditeacute reacuteelle peut varier consideacuterablement en fonction de la reacutesistance du beacuteton des charges et de la geacuteomeacutetrie de lapplication
Scalcul Ccalcul
58pomaxtype
112po
min
3 po
max
Anch
or
inRidge
412pomin
Retrait1pomaxtype
412pomin
Beacutetondedensiteacutenormaleoudegranulats leacutegers de 3 000 psi min
Cannelure supeacuterieure (noue)
Cannelure infeacuterieure (arecircte)
Tablier en acier calibre min no 20
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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Calcul des contraintes admissiblesLes valeurs utiliseacutees dans le calcul des contraintes admissibles (calcul des contraintes en service) sont eacutetablies de la maniegravere suivanteRadmissASD = Rd
α ougraveRd = ФRk repreacutesente la reacutesistance-limite de calcul en traction (Ф Nn ) ou en cisaillement ( Ф Vn ) calculeacutee selon ACI 318 D411 et D412
Tableau 5 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton non fissureacute de densiteacute normale (lb)123456
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 On preacutesume que le beacuteton demeurera non fissureacute pendant la dureacutee de service de lancrage3 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05
Tableau 6 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton fissureacute de densiteacute normale (lb)12345
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
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Tableau 7 ndash Cisaillement non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)123456
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pour le calcul de la reacutesistance la reacutesistance requise = 16D + 12L Pour ASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 ASD=ФaciermiddotVsaα=075middotVsa14
Tableau 9 ndash Cisaillement sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)12345
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 Supposons une charge permanente de 50 et une charge sismique de 50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=1294
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
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Tableau 10 ndash Charges de traction et de cisaillement admissibles (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ poseacutees dans le dessous dune dalle de beacuteton leacuteger sur tablier meacutetallique12
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
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TABLEAU 12 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt TZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 102 140 114 191 152 165 222 171 254 203 229
Distance de rive minimalecac mm 64 70 60 92 83 121 105
poursgt mm 127 146 146 156 149 267 225Espacementminimaldeschevilles
smin mm 64 70 60 89 76 127 102pourcgt mm 92 105 89 121 108 241 197
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Distance de rive minimale 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton Фc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
Фs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 690 585 585 585
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 862 731 731 731
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 14 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 197 323 520 760 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 102 182 299 452 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 64 182 299 404
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier (beacuteton sur tablier meacutetallique)
Vsr tablier kN 60 85 140 130 171 Non permis
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr uncr kN 78 SO 171 SO 284 257 332 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
c
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012 277
TABLEAU 13 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt RTZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 98 140 114 191 152 178 225 152 254 178 229
Distance de rive minimalecac mm 64 73 54 83 60 108 102
poursgt mm 127 146 133 140 140 254 216Espacementminimaldeschevilles
smin mm 57 73 51 70 60 127 102pourcgt mm 89 114 83 105 108 241 178
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Cateacutegorie de cheville 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton ϕc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
ϕs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 634 634 634 525
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 793 793 793 700
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 10 7 7 10 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 140 100 140 140 100 140 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 181 351 564 727 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 138 195 336 569 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 80 195 336 414
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 82 SO 179 SO SO 374 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 73 99 SO SO 181 252 SO D632
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
c
Systegravemes dancrage meacutecanique
334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
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1 Agrave laide dun perforateur forer un trou du mecircme diamegravetre nominal que la chevilleKWIKBoltTZLaprofondeurminimale du trou doit ecirctre conforme aux directives dutilisation fixeacutees sur lemballage et au rapport deacutevaluation ICC-ESlecaseacutecheacuteantLapiegraveceagravefixer peut servir de gabarit de perccedilage pour sassurer que les chevilles sont poseacutees au bon endroit
2 Nettoyer le trou
3 Agrave laide dun marteau enfoncer lachevilleKWIKBoltTZdansle trou Faire en sorte quau moins quatre filets se trouvent sous la surface de la piegravece agrave fixer
4 Serrer leacutecrou au couple dinstallation
3344 Directives dinstallation des chevilles KWIK Bolt TZ dans le beacuteton de densiteacute normale et le beacuteton leacuteger
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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3345 Renseignements sur les commandes chevilles KWIK Bolt TZ
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1 Les charges de rupture du boulon sont deacutetermineacutees sur un banc dessai dans le cadre des activiteacutes de controcircle de la qualiteacute du produit Ces charges ne sont pas destineacutees aux calculs Voir les tableaux 2 et 3
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3343 Fiche technique
Figure 1 ndash KWIK Bolt TZ poseacutee
tdh
do
anch
unthr
thread
hef hohnom
Tableau 1 ndash Tableau de speacutecifications des KWIK Bolt TZ
Donneacutees sur la pose Symbole UniteacutesDiamegravetre nominal de cheville (po)
38 12 58 34
Diamegravetre exteacuterieur de cheville do
po(mm)
0375 05 0625 075(95) (127) (159) (191)
Diamegravetre nominal de megraveche dmegraveche po 38 12 58 34
1 Leacutepaisseur minimale de la piegravece agrave fixer est baseacutee sur lutilisation dune cheville poseacutee agrave la profondeur dancrage minimale et est deacutetermineacutee par la longueur de filetage Si la piegravece agrave fixer est plus mince accroicirctre la profondeur dancrage en conseacutequence
Systegravemes dancrage meacutecanique
334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
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Tableau 2 ndash Donneacutees de calcul de la reacutesistance pour la cheville KWIK Bolt TZ en acier ordinaire
Donneacutees sur la pose Symbole UniteacutesDiamegravetre nominal de cheville
7 141Coefficient de reacutesistance agrave la rupture par effet de levier kcp
10 20
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture de lacier8 075
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture de lacier8 065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture du beacuteton conditionB9
065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture du beacuteton 070
1 Voir la figure 12 np (non permis) signifie que la condition nest pas autoriseacutee3 so (sans objet) signifie que cette valeur na pas preacutepondeacuterance dans le
calcul4 np (non permis) signifie que la condition nest pas autoriseacutee Les valeurs
sont pour le beacuteton fissureacute Les valeurs sont applicables aux combinaisons de charges statiques et sismiques
9 Utilisation avec les combinaisons de charges proposeacutees dans ACI 318 chapitre9section92LaconditionBsappliquedanslescasougravedesarmatures suppleacutementaires en conformiteacute avec ACI 318 D44 ne sont pas fournies ou lorsque la reacutesistance agrave lextraction ou agrave la rupture par effet de levier est preacutepondeacuterante Dans les cas ougrave la preacutesence dune armature suppleacutementaire est confirmeacutee les facteurs de reacuteduction de la reacutesistance associeacutes agrave la condition A peuvent ecirctre utiliseacutes
10 Pour les applications parasismiques multiplier la valeur de Vsatablier pour le diamegravetre38poucepar063etpourlediamegravetre58poucelamultiplierpar 094
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012 271
Tableau 3 ndash Donneacutees de calcul de la reacutesistance pour la cheville KWIK Bolt TZ en acier inoxydable
Donneacutees sur la pose Symbole UniteacutesDiamegravetre nominal de cheville
5 141 100 141 141 141 100 141Coefficient de reacutesistance agrave la rupture par effet de levier kcp
10 20
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture de lacier6 075
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture de lacier6 065 055 065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture du beacuteton conditionB7
065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture du beacuteton 070
1 Voir la figure 12 so (sans objet) signifie que cette valeur na pas preacutepondeacuterance dans le calcul3 Voir ACI 318 D444 Voir ACI 318 D5225 Voir ACI 318 D5266 LachevilleKB-TZestuneacuteleacutementenacierductileselonladeacutefinitiondonneacuteedansACI318D17 UtilisationaveclescombinaisonsdechargesproposeacuteesdansACI318chapitre9section92LaconditionBsappliquedanslescas
ougrave des armatures suppleacutementaires en conformiteacute avec ACI 318 D44 ne sont pas fournies ou lorsque la reacutesistance agrave lextraction ou agrave la rupture par effet de levier est preacutepondeacuterante Dans les cas ougrave la preacutesence dune armature suppleacutementaire est confirmeacutee les facteurs de reacuteduction de la reacutesistance associeacutes agrave la condition A peuvent ecirctre utiliseacutes
Systegravemes dancrage meacutecanique
334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
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Figure 2 ndash Interpolation des valeurs minimales de distance de rive et despacement des chevilles
Figure 3 ndash Pose dans le beacuteton sur tablier meacutetallique
Tableau 4 ndash Rigiditeacute axiale moyenne (1 000 lbpo) pour les chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et en acier inoxydable dans le beacuteton de densiteacute normale1
ca min agrave s ge
scalcul
ccalcul distance de rive c
smin agrave c ge
Condition du beacuteton KB-TZenacierordinaire(touslesdiamegravetres) KB-TZenacierinoxydable(touslesdiamegravetres)beacuteton non fissureacute 700 120
beacuteton fissureacute 500 90
1 Valeurs moyennes indiqueacutees La rigiditeacute reacuteelle peut varier consideacuterablement en fonction de la reacutesistance du beacuteton des charges et de la geacuteomeacutetrie de lapplication
Scalcul Ccalcul
58pomaxtype
112po
min
3 po
max
Anch
or
inRidge
412pomin
Retrait1pomaxtype
412pomin
Beacutetondedensiteacutenormaleoudegranulats leacutegers de 3 000 psi min
Cannelure supeacuterieure (noue)
Cannelure infeacuterieure (arecircte)
Tablier en acier calibre min no 20
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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Calcul des contraintes admissiblesLes valeurs utiliseacutees dans le calcul des contraintes admissibles (calcul des contraintes en service) sont eacutetablies de la maniegravere suivanteRadmissASD = Rd
α ougraveRd = ФRk repreacutesente la reacutesistance-limite de calcul en traction (Ф Nn ) ou en cisaillement ( Ф Vn ) calculeacutee selon ACI 318 D411 et D412
Tableau 5 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton non fissureacute de densiteacute normale (lb)123456
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 On preacutesume que le beacuteton demeurera non fissureacute pendant la dureacutee de service de lancrage3 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05
Tableau 6 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton fissureacute de densiteacute normale (lb)12345
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
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Tableau 7 ndash Cisaillement non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)123456
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pour le calcul de la reacutesistance la reacutesistance requise = 16D + 12L Pour ASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 ASD=ФaciermiddotVsaα=075middotVsa14
Tableau 9 ndash Cisaillement sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)12345
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 Supposons une charge permanente de 50 et une charge sismique de 50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=1294
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
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Tableau 10 ndash Charges de traction et de cisaillement admissibles (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ poseacutees dans le dessous dune dalle de beacuteton leacuteger sur tablier meacutetallique12
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
276 Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012
TABLEAU 12 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt TZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 102 140 114 191 152 165 222 171 254 203 229
Distance de rive minimalecac mm 64 70 60 92 83 121 105
poursgt mm 127 146 146 156 149 267 225Espacementminimaldeschevilles
smin mm 64 70 60 89 76 127 102pourcgt mm 92 105 89 121 108 241 197
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Distance de rive minimale 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton Фc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
Фs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 690 585 585 585
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 862 731 731 731
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 14 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 197 323 520 760 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 102 182 299 452 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 64 182 299 404
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier (beacuteton sur tablier meacutetallique)
Vsr tablier kN 60 85 140 130 171 Non permis
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr uncr kN 78 SO 171 SO 284 257 332 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
c
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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TABLEAU 13 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt RTZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 98 140 114 191 152 178 225 152 254 178 229
Distance de rive minimalecac mm 64 73 54 83 60 108 102
poursgt mm 127 146 133 140 140 254 216Espacementminimaldeschevilles
smin mm 57 73 51 70 60 127 102pourcgt mm 89 114 83 105 108 241 178
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Cateacutegorie de cheville 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton ϕc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
ϕs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 634 634 634 525
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 793 793 793 700
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 10 7 7 10 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 140 100 140 140 100 140 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 181 351 564 727 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 138 195 336 569 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 80 195 336 414
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 82 SO 179 SO SO 374 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 73 99 SO SO 181 252 SO D632
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
c
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334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
278 Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012
1 Agrave laide dun perforateur forer un trou du mecircme diamegravetre nominal que la chevilleKWIKBoltTZLaprofondeurminimale du trou doit ecirctre conforme aux directives dutilisation fixeacutees sur lemballage et au rapport deacutevaluation ICC-ESlecaseacutecheacuteantLapiegraveceagravefixer peut servir de gabarit de perccedilage pour sassurer que les chevilles sont poseacutees au bon endroit
2 Nettoyer le trou
3 Agrave laide dun marteau enfoncer lachevilleKWIKBoltTZdansle trou Faire en sorte quau moins quatre filets se trouvent sous la surface de la piegravece agrave fixer
4 Serrer leacutecrou au couple dinstallation
3344 Directives dinstallation des chevilles KWIK Bolt TZ dans le beacuteton de densiteacute normale et le beacuteton leacuteger
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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3345 Renseignements sur les commandes chevilles KWIK Bolt TZ
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3343 Fiche technique
Figure 1 ndash KWIK Bolt TZ poseacutee
tdh
do
anch
unthr
thread
hef hohnom
Tableau 1 ndash Tableau de speacutecifications des KWIK Bolt TZ
Donneacutees sur la pose Symbole UniteacutesDiamegravetre nominal de cheville (po)
38 12 58 34
Diamegravetre exteacuterieur de cheville do
po(mm)
0375 05 0625 075(95) (127) (159) (191)
Diamegravetre nominal de megraveche dmegraveche po 38 12 58 34
1 Leacutepaisseur minimale de la piegravece agrave fixer est baseacutee sur lutilisation dune cheville poseacutee agrave la profondeur dancrage minimale et est deacutetermineacutee par la longueur de filetage Si la piegravece agrave fixer est plus mince accroicirctre la profondeur dancrage en conseacutequence
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334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
270 Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012
Tableau 2 ndash Donneacutees de calcul de la reacutesistance pour la cheville KWIK Bolt TZ en acier ordinaire
Donneacutees sur la pose Symbole UniteacutesDiamegravetre nominal de cheville
7 141Coefficient de reacutesistance agrave la rupture par effet de levier kcp
10 20
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture de lacier8 075
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture de lacier8 065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture du beacuteton conditionB9
065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture du beacuteton 070
1 Voir la figure 12 np (non permis) signifie que la condition nest pas autoriseacutee3 so (sans objet) signifie que cette valeur na pas preacutepondeacuterance dans le
calcul4 np (non permis) signifie que la condition nest pas autoriseacutee Les valeurs
sont pour le beacuteton fissureacute Les valeurs sont applicables aux combinaisons de charges statiques et sismiques
9 Utilisation avec les combinaisons de charges proposeacutees dans ACI 318 chapitre9section92LaconditionBsappliquedanslescasougravedesarmatures suppleacutementaires en conformiteacute avec ACI 318 D44 ne sont pas fournies ou lorsque la reacutesistance agrave lextraction ou agrave la rupture par effet de levier est preacutepondeacuterante Dans les cas ougrave la preacutesence dune armature suppleacutementaire est confirmeacutee les facteurs de reacuteduction de la reacutesistance associeacutes agrave la condition A peuvent ecirctre utiliseacutes
10 Pour les applications parasismiques multiplier la valeur de Vsatablier pour le diamegravetre38poucepar063etpourlediamegravetre58poucelamultiplierpar 094
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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Tableau 3 ndash Donneacutees de calcul de la reacutesistance pour la cheville KWIK Bolt TZ en acier inoxydable
Donneacutees sur la pose Symbole UniteacutesDiamegravetre nominal de cheville
5 141 100 141 141 141 100 141Coefficient de reacutesistance agrave la rupture par effet de levier kcp
10 20
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture de lacier6 075
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture de lacier6 065 055 065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture du beacuteton conditionB7
065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture du beacuteton 070
1 Voir la figure 12 so (sans objet) signifie que cette valeur na pas preacutepondeacuterance dans le calcul3 Voir ACI 318 D444 Voir ACI 318 D5225 Voir ACI 318 D5266 LachevilleKB-TZestuneacuteleacutementenacierductileselonladeacutefinitiondonneacuteedansACI318D17 UtilisationaveclescombinaisonsdechargesproposeacuteesdansACI318chapitre9section92LaconditionBsappliquedanslescas
ougrave des armatures suppleacutementaires en conformiteacute avec ACI 318 D44 ne sont pas fournies ou lorsque la reacutesistance agrave lextraction ou agrave la rupture par effet de levier est preacutepondeacuterante Dans les cas ougrave la preacutesence dune armature suppleacutementaire est confirmeacutee les facteurs de reacuteduction de la reacutesistance associeacutes agrave la condition A peuvent ecirctre utiliseacutes
Systegravemes dancrage meacutecanique
334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
272 Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012
Figure 2 ndash Interpolation des valeurs minimales de distance de rive et despacement des chevilles
Figure 3 ndash Pose dans le beacuteton sur tablier meacutetallique
Tableau 4 ndash Rigiditeacute axiale moyenne (1 000 lbpo) pour les chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et en acier inoxydable dans le beacuteton de densiteacute normale1
ca min agrave s ge
scalcul
ccalcul distance de rive c
smin agrave c ge
Condition du beacuteton KB-TZenacierordinaire(touslesdiamegravetres) KB-TZenacierinoxydable(touslesdiamegravetres)beacuteton non fissureacute 700 120
beacuteton fissureacute 500 90
1 Valeurs moyennes indiqueacutees La rigiditeacute reacuteelle peut varier consideacuterablement en fonction de la reacutesistance du beacuteton des charges et de la geacuteomeacutetrie de lapplication
Scalcul Ccalcul
58pomaxtype
112po
min
3 po
max
Anch
or
inRidge
412pomin
Retrait1pomaxtype
412pomin
Beacutetondedensiteacutenormaleoudegranulats leacutegers de 3 000 psi min
Cannelure supeacuterieure (noue)
Cannelure infeacuterieure (arecircte)
Tablier en acier calibre min no 20
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012 273
Calcul des contraintes admissiblesLes valeurs utiliseacutees dans le calcul des contraintes admissibles (calcul des contraintes en service) sont eacutetablies de la maniegravere suivanteRadmissASD = Rd
α ougraveRd = ФRk repreacutesente la reacutesistance-limite de calcul en traction (Ф Nn ) ou en cisaillement ( Ф Vn ) calculeacutee selon ACI 318 D411 et D412
Tableau 5 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton non fissureacute de densiteacute normale (lb)123456
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 On preacutesume que le beacuteton demeurera non fissureacute pendant la dureacutee de service de lancrage3 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05
Tableau 6 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton fissureacute de densiteacute normale (lb)12345
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
274 Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012
Tableau 7 ndash Cisaillement non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)123456
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pour le calcul de la reacutesistance la reacutesistance requise = 16D + 12L Pour ASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 ASD=ФaciermiddotVsaα=075middotVsa14
Tableau 9 ndash Cisaillement sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)12345
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 Supposons une charge permanente de 50 et une charge sismique de 50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=1294
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012 275
Tableau 10 ndash Charges de traction et de cisaillement admissibles (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ poseacutees dans le dessous dune dalle de beacuteton leacuteger sur tablier meacutetallique12
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
276 Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012
TABLEAU 12 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt TZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 102 140 114 191 152 165 222 171 254 203 229
Distance de rive minimalecac mm 64 70 60 92 83 121 105
poursgt mm 127 146 146 156 149 267 225Espacementminimaldeschevilles
smin mm 64 70 60 89 76 127 102pourcgt mm 92 105 89 121 108 241 197
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Distance de rive minimale 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton Фc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
Фs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 690 585 585 585
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 862 731 731 731
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 14 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 197 323 520 760 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 102 182 299 452 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 64 182 299 404
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier (beacuteton sur tablier meacutetallique)
Vsr tablier kN 60 85 140 130 171 Non permis
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr uncr kN 78 SO 171 SO 284 257 332 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
c
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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TABLEAU 13 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt RTZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 98 140 114 191 152 178 225 152 254 178 229
Distance de rive minimalecac mm 64 73 54 83 60 108 102
poursgt mm 127 146 133 140 140 254 216Espacementminimaldeschevilles
smin mm 57 73 51 70 60 127 102pourcgt mm 89 114 83 105 108 241 178
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Cateacutegorie de cheville 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton ϕc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
ϕs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 634 634 634 525
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 793 793 793 700
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 10 7 7 10 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 140 100 140 140 100 140 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 181 351 564 727 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 138 195 336 569 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 80 195 336 414
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 82 SO 179 SO SO 374 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 73 99 SO SO 181 252 SO D632
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
c
Systegravemes dancrage meacutecanique
334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
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1 Agrave laide dun perforateur forer un trou du mecircme diamegravetre nominal que la chevilleKWIKBoltTZLaprofondeurminimale du trou doit ecirctre conforme aux directives dutilisation fixeacutees sur lemballage et au rapport deacutevaluation ICC-ESlecaseacutecheacuteantLapiegraveceagravefixer peut servir de gabarit de perccedilage pour sassurer que les chevilles sont poseacutees au bon endroit
2 Nettoyer le trou
3 Agrave laide dun marteau enfoncer lachevilleKWIKBoltTZdansle trou Faire en sorte quau moins quatre filets se trouvent sous la surface de la piegravece agrave fixer
4 Serrer leacutecrou au couple dinstallation
3344 Directives dinstallation des chevilles KWIK Bolt TZ dans le beacuteton de densiteacute normale et le beacuteton leacuteger
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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3345 Renseignements sur les commandes chevilles KWIK Bolt TZ
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Tableau 2 ndash Donneacutees de calcul de la reacutesistance pour la cheville KWIK Bolt TZ en acier ordinaire
Donneacutees sur la pose Symbole UniteacutesDiamegravetre nominal de cheville
7 141Coefficient de reacutesistance agrave la rupture par effet de levier kcp
10 20
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture de lacier8 075
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture de lacier8 065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture du beacuteton conditionB9
065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture du beacuteton 070
1 Voir la figure 12 np (non permis) signifie que la condition nest pas autoriseacutee3 so (sans objet) signifie que cette valeur na pas preacutepondeacuterance dans le
calcul4 np (non permis) signifie que la condition nest pas autoriseacutee Les valeurs
sont pour le beacuteton fissureacute Les valeurs sont applicables aux combinaisons de charges statiques et sismiques
9 Utilisation avec les combinaisons de charges proposeacutees dans ACI 318 chapitre9section92LaconditionBsappliquedanslescasougravedesarmatures suppleacutementaires en conformiteacute avec ACI 318 D44 ne sont pas fournies ou lorsque la reacutesistance agrave lextraction ou agrave la rupture par effet de levier est preacutepondeacuterante Dans les cas ougrave la preacutesence dune armature suppleacutementaire est confirmeacutee les facteurs de reacuteduction de la reacutesistance associeacutes agrave la condition A peuvent ecirctre utiliseacutes
10 Pour les applications parasismiques multiplier la valeur de Vsatablier pour le diamegravetre38poucepar063etpourlediamegravetre58poucelamultiplierpar 094
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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Tableau 3 ndash Donneacutees de calcul de la reacutesistance pour la cheville KWIK Bolt TZ en acier inoxydable
Donneacutees sur la pose Symbole UniteacutesDiamegravetre nominal de cheville
5 141 100 141 141 141 100 141Coefficient de reacutesistance agrave la rupture par effet de levier kcp
10 20
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture de lacier6 075
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture de lacier6 065 055 065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture du beacuteton conditionB7
065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture du beacuteton 070
1 Voir la figure 12 so (sans objet) signifie que cette valeur na pas preacutepondeacuterance dans le calcul3 Voir ACI 318 D444 Voir ACI 318 D5225 Voir ACI 318 D5266 LachevilleKB-TZestuneacuteleacutementenacierductileselonladeacutefinitiondonneacuteedansACI318D17 UtilisationaveclescombinaisonsdechargesproposeacuteesdansACI318chapitre9section92LaconditionBsappliquedanslescas
ougrave des armatures suppleacutementaires en conformiteacute avec ACI 318 D44 ne sont pas fournies ou lorsque la reacutesistance agrave lextraction ou agrave la rupture par effet de levier est preacutepondeacuterante Dans les cas ougrave la preacutesence dune armature suppleacutementaire est confirmeacutee les facteurs de reacuteduction de la reacutesistance associeacutes agrave la condition A peuvent ecirctre utiliseacutes
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334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
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Figure 2 ndash Interpolation des valeurs minimales de distance de rive et despacement des chevilles
Figure 3 ndash Pose dans le beacuteton sur tablier meacutetallique
Tableau 4 ndash Rigiditeacute axiale moyenne (1 000 lbpo) pour les chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et en acier inoxydable dans le beacuteton de densiteacute normale1
ca min agrave s ge
scalcul
ccalcul distance de rive c
smin agrave c ge
Condition du beacuteton KB-TZenacierordinaire(touslesdiamegravetres) KB-TZenacierinoxydable(touslesdiamegravetres)beacuteton non fissureacute 700 120
beacuteton fissureacute 500 90
1 Valeurs moyennes indiqueacutees La rigiditeacute reacuteelle peut varier consideacuterablement en fonction de la reacutesistance du beacuteton des charges et de la geacuteomeacutetrie de lapplication
Scalcul Ccalcul
58pomaxtype
112po
min
3 po
max
Anch
or
inRidge
412pomin
Retrait1pomaxtype
412pomin
Beacutetondedensiteacutenormaleoudegranulats leacutegers de 3 000 psi min
Cannelure supeacuterieure (noue)
Cannelure infeacuterieure (arecircte)
Tablier en acier calibre min no 20
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Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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Calcul des contraintes admissiblesLes valeurs utiliseacutees dans le calcul des contraintes admissibles (calcul des contraintes en service) sont eacutetablies de la maniegravere suivanteRadmissASD = Rd
α ougraveRd = ФRk repreacutesente la reacutesistance-limite de calcul en traction (Ф Nn ) ou en cisaillement ( Ф Vn ) calculeacutee selon ACI 318 D411 et D412
Tableau 5 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton non fissureacute de densiteacute normale (lb)123456
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 On preacutesume que le beacuteton demeurera non fissureacute pendant la dureacutee de service de lancrage3 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05
Tableau 6 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton fissureacute de densiteacute normale (lb)12345
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
274 Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012
Tableau 7 ndash Cisaillement non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)123456
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pour le calcul de la reacutesistance la reacutesistance requise = 16D + 12L Pour ASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 ASD=ФaciermiddotVsaα=075middotVsa14
Tableau 9 ndash Cisaillement sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)12345
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 Supposons une charge permanente de 50 et une charge sismique de 50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=1294
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012 275
Tableau 10 ndash Charges de traction et de cisaillement admissibles (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ poseacutees dans le dessous dune dalle de beacuteton leacuteger sur tablier meacutetallique12
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
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TABLEAU 12 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt TZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 102 140 114 191 152 165 222 171 254 203 229
Distance de rive minimalecac mm 64 70 60 92 83 121 105
poursgt mm 127 146 146 156 149 267 225Espacementminimaldeschevilles
smin mm 64 70 60 89 76 127 102pourcgt mm 92 105 89 121 108 241 197
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Distance de rive minimale 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton Фc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
Фs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 690 585 585 585
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 862 731 731 731
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 14 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 197 323 520 760 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 102 182 299 452 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 64 182 299 404
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier (beacuteton sur tablier meacutetallique)
Vsr tablier kN 60 85 140 130 171 Non permis
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr uncr kN 78 SO 171 SO 284 257 332 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
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Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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TABLEAU 13 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt RTZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 98 140 114 191 152 178 225 152 254 178 229
Distance de rive minimalecac mm 64 73 54 83 60 108 102
poursgt mm 127 146 133 140 140 254 216Espacementminimaldeschevilles
smin mm 57 73 51 70 60 127 102pourcgt mm 89 114 83 105 108 241 178
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Cateacutegorie de cheville 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton ϕc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
ϕs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 634 634 634 525
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 793 793 793 700
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 10 7 7 10 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 140 100 140 140 100 140 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 181 351 564 727 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 138 195 336 569 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 80 195 336 414
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 82 SO 179 SO SO 374 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 73 99 SO SO 181 252 SO D632
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
c
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1 Agrave laide dun perforateur forer un trou du mecircme diamegravetre nominal que la chevilleKWIKBoltTZLaprofondeurminimale du trou doit ecirctre conforme aux directives dutilisation fixeacutees sur lemballage et au rapport deacutevaluation ICC-ESlecaseacutecheacuteantLapiegraveceagravefixer peut servir de gabarit de perccedilage pour sassurer que les chevilles sont poseacutees au bon endroit
2 Nettoyer le trou
3 Agrave laide dun marteau enfoncer lachevilleKWIKBoltTZdansle trou Faire en sorte quau moins quatre filets se trouvent sous la surface de la piegravece agrave fixer
4 Serrer leacutecrou au couple dinstallation
3344 Directives dinstallation des chevilles KWIK Bolt TZ dans le beacuteton de densiteacute normale et le beacuteton leacuteger
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3345 Renseignements sur les commandes chevilles KWIK Bolt TZ
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Tableau 3 ndash Donneacutees de calcul de la reacutesistance pour la cheville KWIK Bolt TZ en acier inoxydable
Donneacutees sur la pose Symbole UniteacutesDiamegravetre nominal de cheville
5 141 100 141 141 141 100 141Coefficient de reacutesistance agrave la rupture par effet de levier kcp
10 20
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture de lacier6 075
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture de lacier6 065 055 065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф agrave la traction modes de rupture du beacuteton conditionB7
065
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance Ф au cisaillement modes de rupture du beacuteton 070
1 Voir la figure 12 so (sans objet) signifie que cette valeur na pas preacutepondeacuterance dans le calcul3 Voir ACI 318 D444 Voir ACI 318 D5225 Voir ACI 318 D5266 LachevilleKB-TZestuneacuteleacutementenacierductileselonladeacutefinitiondonneacuteedansACI318D17 UtilisationaveclescombinaisonsdechargesproposeacuteesdansACI318chapitre9section92LaconditionBsappliquedanslescas
ougrave des armatures suppleacutementaires en conformiteacute avec ACI 318 D44 ne sont pas fournies ou lorsque la reacutesistance agrave lextraction ou agrave la rupture par effet de levier est preacutepondeacuterante Dans les cas ougrave la preacutesence dune armature suppleacutementaire est confirmeacutee les facteurs de reacuteduction de la reacutesistance associeacutes agrave la condition A peuvent ecirctre utiliseacutes
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Figure 2 ndash Interpolation des valeurs minimales de distance de rive et despacement des chevilles
Figure 3 ndash Pose dans le beacuteton sur tablier meacutetallique
Tableau 4 ndash Rigiditeacute axiale moyenne (1 000 lbpo) pour les chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et en acier inoxydable dans le beacuteton de densiteacute normale1
ca min agrave s ge
scalcul
ccalcul distance de rive c
smin agrave c ge
Condition du beacuteton KB-TZenacierordinaire(touslesdiamegravetres) KB-TZenacierinoxydable(touslesdiamegravetres)beacuteton non fissureacute 700 120
beacuteton fissureacute 500 90
1 Valeurs moyennes indiqueacutees La rigiditeacute reacuteelle peut varier consideacuterablement en fonction de la reacutesistance du beacuteton des charges et de la geacuteomeacutetrie de lapplication
Scalcul Ccalcul
58pomaxtype
112po
min
3 po
max
Anch
or
inRidge
412pomin
Retrait1pomaxtype
412pomin
Beacutetondedensiteacutenormaleoudegranulats leacutegers de 3 000 psi min
Cannelure supeacuterieure (noue)
Cannelure infeacuterieure (arecircte)
Tablier en acier calibre min no 20
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Calcul des contraintes admissiblesLes valeurs utiliseacutees dans le calcul des contraintes admissibles (calcul des contraintes en service) sont eacutetablies de la maniegravere suivanteRadmissASD = Rd
α ougraveRd = ФRk repreacutesente la reacutesistance-limite de calcul en traction (Ф Nn ) ou en cisaillement ( Ф Vn ) calculeacutee selon ACI 318 D411 et D412
Tableau 5 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton non fissureacute de densiteacute normale (lb)123456
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 On preacutesume que le beacuteton demeurera non fissureacute pendant la dureacutee de service de lancrage3 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05
Tableau 6 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton fissureacute de densiteacute normale (lb)12345
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
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Tableau 7 ndash Cisaillement non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)123456
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pour le calcul de la reacutesistance la reacutesistance requise = 16D + 12L Pour ASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 ASD=ФaciermiddotVsaα=075middotVsa14
Tableau 9 ndash Cisaillement sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)12345
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 Supposons une charge permanente de 50 et une charge sismique de 50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=1294
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
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Tableau 10 ndash Charges de traction et de cisaillement admissibles (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ poseacutees dans le dessous dune dalle de beacuteton leacuteger sur tablier meacutetallique12
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
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TABLEAU 12 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt TZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 102 140 114 191 152 165 222 171 254 203 229
Distance de rive minimalecac mm 64 70 60 92 83 121 105
poursgt mm 127 146 146 156 149 267 225Espacementminimaldeschevilles
smin mm 64 70 60 89 76 127 102pourcgt mm 92 105 89 121 108 241 197
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Distance de rive minimale 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton Фc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
Фs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 690 585 585 585
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 862 731 731 731
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 14 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 197 323 520 760 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 102 182 299 452 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 64 182 299 404
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier (beacuteton sur tablier meacutetallique)
Vsr tablier kN 60 85 140 130 171 Non permis
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr uncr kN 78 SO 171 SO 284 257 332 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
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TABLEAU 13 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt RTZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 98 140 114 191 152 178 225 152 254 178 229
Distance de rive minimalecac mm 64 73 54 83 60 108 102
poursgt mm 127 146 133 140 140 254 216Espacementminimaldeschevilles
smin mm 57 73 51 70 60 127 102pourcgt mm 89 114 83 105 108 241 178
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Cateacutegorie de cheville 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton ϕc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
ϕs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 634 634 634 525
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 793 793 793 700
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 10 7 7 10 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 140 100 140 140 100 140 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 181 351 564 727 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 138 195 336 569 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 80 195 336 414
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 82 SO 179 SO SO 374 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 73 99 SO SO 181 252 SO D632
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
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1 Agrave laide dun perforateur forer un trou du mecircme diamegravetre nominal que la chevilleKWIKBoltTZLaprofondeurminimale du trou doit ecirctre conforme aux directives dutilisation fixeacutees sur lemballage et au rapport deacutevaluation ICC-ESlecaseacutecheacuteantLapiegraveceagravefixer peut servir de gabarit de perccedilage pour sassurer que les chevilles sont poseacutees au bon endroit
2 Nettoyer le trou
3 Agrave laide dun marteau enfoncer lachevilleKWIKBoltTZdansle trou Faire en sorte quau moins quatre filets se trouvent sous la surface de la piegravece agrave fixer
4 Serrer leacutecrou au couple dinstallation
3344 Directives dinstallation des chevilles KWIK Bolt TZ dans le beacuteton de densiteacute normale et le beacuteton leacuteger
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Figure 2 ndash Interpolation des valeurs minimales de distance de rive et despacement des chevilles
Figure 3 ndash Pose dans le beacuteton sur tablier meacutetallique
Tableau 4 ndash Rigiditeacute axiale moyenne (1 000 lbpo) pour les chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et en acier inoxydable dans le beacuteton de densiteacute normale1
ca min agrave s ge
scalcul
ccalcul distance de rive c
smin agrave c ge
Condition du beacuteton KB-TZenacierordinaire(touslesdiamegravetres) KB-TZenacierinoxydable(touslesdiamegravetres)beacuteton non fissureacute 700 120
beacuteton fissureacute 500 90
1 Valeurs moyennes indiqueacutees La rigiditeacute reacuteelle peut varier consideacuterablement en fonction de la reacutesistance du beacuteton des charges et de la geacuteomeacutetrie de lapplication
Scalcul Ccalcul
58pomaxtype
112po
min
3 po
max
Anch
or
inRidge
412pomin
Retrait1pomaxtype
412pomin
Beacutetondedensiteacutenormaleoudegranulats leacutegers de 3 000 psi min
Cannelure supeacuterieure (noue)
Cannelure infeacuterieure (arecircte)
Tablier en acier calibre min no 20
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Calcul des contraintes admissiblesLes valeurs utiliseacutees dans le calcul des contraintes admissibles (calcul des contraintes en service) sont eacutetablies de la maniegravere suivanteRadmissASD = Rd
α ougraveRd = ФRk repreacutesente la reacutesistance-limite de calcul en traction (Ф Nn ) ou en cisaillement ( Ф Vn ) calculeacutee selon ACI 318 D411 et D412
Tableau 5 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton non fissureacute de densiteacute normale (lb)123456
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 On preacutesume que le beacuteton demeurera non fissureacute pendant la dureacutee de service de lancrage3 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05
Tableau 6 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton fissureacute de densiteacute normale (lb)12345
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
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Tableau 7 ndash Cisaillement non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)123456
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pour le calcul de la reacutesistance la reacutesistance requise = 16D + 12L Pour ASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 ASD=ФaciermiddotVsaα=075middotVsa14
Tableau 9 ndash Cisaillement sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)12345
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 Supposons une charge permanente de 50 et une charge sismique de 50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=1294
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012 275
Tableau 10 ndash Charges de traction et de cisaillement admissibles (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ poseacutees dans le dessous dune dalle de beacuteton leacuteger sur tablier meacutetallique12
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
276 Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012
TABLEAU 12 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt TZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 102 140 114 191 152 165 222 171 254 203 229
Distance de rive minimalecac mm 64 70 60 92 83 121 105
poursgt mm 127 146 146 156 149 267 225Espacementminimaldeschevilles
smin mm 64 70 60 89 76 127 102pourcgt mm 92 105 89 121 108 241 197
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Distance de rive minimale 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton Фc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
Фs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 690 585 585 585
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 862 731 731 731
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 14 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 197 323 520 760 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 102 182 299 452 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 64 182 299 404
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier (beacuteton sur tablier meacutetallique)
Vsr tablier kN 60 85 140 130 171 Non permis
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr uncr kN 78 SO 171 SO 284 257 332 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
c
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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TABLEAU 13 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt RTZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 98 140 114 191 152 178 225 152 254 178 229
Distance de rive minimalecac mm 64 73 54 83 60 108 102
poursgt mm 127 146 133 140 140 254 216Espacementminimaldeschevilles
smin mm 57 73 51 70 60 127 102pourcgt mm 89 114 83 105 108 241 178
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Cateacutegorie de cheville 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton ϕc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
ϕs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 634 634 634 525
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 793 793 793 700
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 10 7 7 10 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 140 100 140 140 100 140 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 181 351 564 727 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 138 195 336 569 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 80 195 336 414
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 82 SO 179 SO SO 374 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 73 99 SO SO 181 252 SO D632
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
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Systegravemes dancrage meacutecanique
334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
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1 Agrave laide dun perforateur forer un trou du mecircme diamegravetre nominal que la chevilleKWIKBoltTZLaprofondeurminimale du trou doit ecirctre conforme aux directives dutilisation fixeacutees sur lemballage et au rapport deacutevaluation ICC-ESlecaseacutecheacuteantLapiegraveceagravefixer peut servir de gabarit de perccedilage pour sassurer que les chevilles sont poseacutees au bon endroit
2 Nettoyer le trou
3 Agrave laide dun marteau enfoncer lachevilleKWIKBoltTZdansle trou Faire en sorte quau moins quatre filets se trouvent sous la surface de la piegravece agrave fixer
4 Serrer leacutecrou au couple dinstallation
3344 Directives dinstallation des chevilles KWIK Bolt TZ dans le beacuteton de densiteacute normale et le beacuteton leacuteger
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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3345 Renseignements sur les commandes chevilles KWIK Bolt TZ
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Calcul des contraintes admissiblesLes valeurs utiliseacutees dans le calcul des contraintes admissibles (calcul des contraintes en service) sont eacutetablies de la maniegravere suivanteRadmissASD = Rd
α ougraveRd = ФRk repreacutesente la reacutesistance-limite de calcul en traction (Ф Nn ) ou en cisaillement ( Ф Vn ) calculeacutee selon ACI 318 D411 et D412
Tableau 5 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton non fissureacute de densiteacute normale (lb)123456
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 On preacutesume que le beacuteton demeurera non fissureacute pendant la dureacutee de service de lancrage3 CombinaisonsdechargesdecalculdelareacutesistancetireacuteesdACI318section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05
Tableau 6 ndash Traction non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable beacuteton fissureacute de densiteacute normale (lb)12345
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
274 Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012
Tableau 7 ndash Cisaillement non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)123456
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pour le calcul de la reacutesistance la reacutesistance requise = 16D + 12L Pour ASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 ASD=ФaciermiddotVsaα=075middotVsa14
Tableau 9 ndash Cisaillement sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)12345
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 Supposons une charge permanente de 50 et une charge sismique de 50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=1294
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
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Tableau 10 ndash Charges de traction et de cisaillement admissibles (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ poseacutees dans le dessous dune dalle de beacuteton leacuteger sur tablier meacutetallique12
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
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TABLEAU 12 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt TZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 102 140 114 191 152 165 222 171 254 203 229
Distance de rive minimalecac mm 64 70 60 92 83 121 105
poursgt mm 127 146 146 156 149 267 225Espacementminimaldeschevilles
smin mm 64 70 60 89 76 127 102pourcgt mm 92 105 89 121 108 241 197
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Distance de rive minimale 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton Фc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
Фs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 690 585 585 585
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 862 731 731 731
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 14 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 197 323 520 760 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 102 182 299 452 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 64 182 299 404
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier (beacuteton sur tablier meacutetallique)
Vsr tablier kN 60 85 140 130 171 Non permis
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr uncr kN 78 SO 171 SO 284 257 332 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
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Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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TABLEAU 13 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt RTZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 98 140 114 191 152 178 225 152 254 178 229
Distance de rive minimalecac mm 64 73 54 83 60 108 102
poursgt mm 127 146 133 140 140 254 216Espacementminimaldeschevilles
smin mm 57 73 51 70 60 127 102pourcgt mm 89 114 83 105 108 241 178
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Cateacutegorie de cheville 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton ϕc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
ϕs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 634 634 634 525
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 793 793 793 700
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 10 7 7 10 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 140 100 140 140 100 140 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 181 351 564 727 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 138 195 336 569 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 80 195 336 414
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 82 SO 179 SO SO 374 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 73 99 SO SO 181 252 SO D632
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
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Systegravemes dancrage meacutecanique
334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
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1 Agrave laide dun perforateur forer un trou du mecircme diamegravetre nominal que la chevilleKWIKBoltTZLaprofondeurminimale du trou doit ecirctre conforme aux directives dutilisation fixeacutees sur lemballage et au rapport deacutevaluation ICC-ESlecaseacutecheacuteantLapiegraveceagravefixer peut servir de gabarit de perccedilage pour sassurer que les chevilles sont poseacutees au bon endroit
2 Nettoyer le trou
3 Agrave laide dun marteau enfoncer lachevilleKWIKBoltTZdansle trou Faire en sorte quau moins quatre filets se trouvent sous la surface de la piegravece agrave fixer
4 Serrer leacutecrou au couple dinstallation
3344 Directives dinstallation des chevilles KWIK Bolt TZ dans le beacuteton de densiteacute normale et le beacuteton leacuteger
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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3345 Renseignements sur les commandes chevilles KWIK Bolt TZ
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Tableau 7 ndash Cisaillement non sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)123456
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pour le calcul de la reacutesistance la reacutesistance requise = 16D + 12L Pour ASDlachargepondeacutereacutee=10D+10LLefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 ASD=ФaciermiddotVsaα=075middotVsa14
Tableau 9 ndash Cisaillement sismique admissible (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ en acier ordinaire et inoxydable acier (lb)12345
Diamegravetre (po)Capaciteacute admissible de lacier cisaillement
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
2 Combinaisons de charges de calcul de la reacutesistance tireacutees dACI 318 section92CombinaisonsdechargeASDtireacuteesdASCE7-05section2
3 Pourlecalculdelareacutesistancelareacutesistancerequise=12D+10EPourASDlachargepondeacutereacutee=10D+07ELefacteurdeconversionαestcalculeacute en divisant la reacutesistance requise dACI 318 par la charge pondeacutereacutee dASCE7
4 Supposons une charge permanente de 50 et une charge sismique de 50α=(12middot05+10middot05)(10middot05+07middot05)=1294
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
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Tableau 10 ndash Charges de traction et de cisaillement admissibles (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ poseacutees dans le dessous dune dalle de beacuteton leacuteger sur tablier meacutetallique12
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
276 Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012
TABLEAU 12 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt TZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 102 140 114 191 152 165 222 171 254 203 229
Distance de rive minimalecac mm 64 70 60 92 83 121 105
poursgt mm 127 146 146 156 149 267 225Espacementminimaldeschevilles
smin mm 64 70 60 89 76 127 102pourcgt mm 92 105 89 121 108 241 197
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Distance de rive minimale 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton Фc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
Фs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 690 585 585 585
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 862 731 731 731
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 14 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 197 323 520 760 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 102 182 299 452 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 64 182 299 404
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier (beacuteton sur tablier meacutetallique)
Vsr tablier kN 60 85 140 130 171 Non permis
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr uncr kN 78 SO 171 SO 284 257 332 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
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Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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TABLEAU 13 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt RTZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 98 140 114 191 152 178 225 152 254 178 229
Distance de rive minimalecac mm 64 73 54 83 60 108 102
poursgt mm 127 146 133 140 140 254 216Espacementminimaldeschevilles
smin mm 57 73 51 70 60 127 102pourcgt mm 89 114 83 105 108 241 178
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Cateacutegorie de cheville 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton ϕc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
ϕs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 634 634 634 525
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 793 793 793 700
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 10 7 7 10 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 140 100 140 140 100 140 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 181 351 564 727 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 138 195 336 569 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 80 195 336 414
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 82 SO 179 SO SO 374 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 73 99 SO SO 181 252 SO D632
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
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Systegravemes dancrage meacutecanique
334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
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1 Agrave laide dun perforateur forer un trou du mecircme diamegravetre nominal que la chevilleKWIKBoltTZLaprofondeurminimale du trou doit ecirctre conforme aux directives dutilisation fixeacutees sur lemballage et au rapport deacutevaluation ICC-ESlecaseacutecheacuteantLapiegraveceagravefixer peut servir de gabarit de perccedilage pour sassurer que les chevilles sont poseacutees au bon endroit
2 Nettoyer le trou
3 Agrave laide dun marteau enfoncer lachevilleKWIKBoltTZdansle trou Faire en sorte quau moins quatre filets se trouvent sous la surface de la piegravece agrave fixer
4 Serrer leacutecrou au couple dinstallation
3344 Directives dinstallation des chevilles KWIK Bolt TZ dans le beacuteton de densiteacute normale et le beacuteton leacuteger
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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3345 Renseignements sur les commandes chevilles KWIK Bolt TZ
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Tableau 10 ndash Charges de traction et de cisaillement admissibles (ASD) des chevilles KWIK Bolt TZ poseacutees dans le dessous dune dalle de beacuteton leacuteger sur tablier meacutetallique12
1 Valeurs pour des chevilles unitaires sans facteur de reacuteduction pour la distance de rive et lespacement des chevilles et aucune armature suppleacutementaire(conditionB)
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TABLEAU 12 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt TZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 102 140 114 191 152 165 222 171 254 203 229
Distance de rive minimalecac mm 64 70 60 92 83 121 105
poursgt mm 127 146 146 156 149 267 225Espacementminimaldeschevilles
smin mm 64 70 60 89 76 127 102pourcgt mm 92 105 89 121 108 241 197
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Distance de rive minimale 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton Фc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
Фs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 690 585 585 585
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 862 731 731 731
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 14 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 197 323 520 760 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 102 182 299 452 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 64 182 299 404
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier (beacuteton sur tablier meacutetallique)
Vsr tablier kN 60 85 140 130 171 Non permis
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr uncr kN 78 SO 171 SO 284 257 332 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
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Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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TABLEAU 13 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt RTZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 98 140 114 191 152 178 225 152 254 178 229
Distance de rive minimalecac mm 64 73 54 83 60 108 102
poursgt mm 127 146 133 140 140 254 216Espacementminimaldeschevilles
smin mm 57 73 51 70 60 127 102pourcgt mm 89 114 83 105 108 241 178
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Cateacutegorie de cheville 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton ϕc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
ϕs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 634 634 634 525
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 793 793 793 700
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 10 7 7 10 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 140 100 140 140 100 140 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 181 351 564 727 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 138 195 336 569 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 80 195 336 414
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 82 SO 179 SO SO 374 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 73 99 SO SO 181 252 SO D632
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334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
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1 Agrave laide dun perforateur forer un trou du mecircme diamegravetre nominal que la chevilleKWIKBoltTZLaprofondeurminimale du trou doit ecirctre conforme aux directives dutilisation fixeacutees sur lemballage et au rapport deacutevaluation ICC-ESlecaseacutecheacuteantLapiegraveceagravefixer peut servir de gabarit de perccedilage pour sassurer que les chevilles sont poseacutees au bon endroit
2 Nettoyer le trou
3 Agrave laide dun marteau enfoncer lachevilleKWIKBoltTZdansle trou Faire en sorte quau moins quatre filets se trouvent sous la surface de la piegravece agrave fixer
4 Serrer leacutecrou au couple dinstallation
3344 Directives dinstallation des chevilles KWIK Bolt TZ dans le beacuteton de densiteacute normale et le beacuteton leacuteger
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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3345 Renseignements sur les commandes chevilles KWIK Bolt TZ
276 Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012
TABLEAU 12 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt TZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 102 140 114 191 152 165 222 171 254 203 229
Distance de rive minimalecac mm 64 70 60 92 83 121 105
poursgt mm 127 146 146 156 149 267 225Espacementminimaldeschevilles
smin mm 64 70 60 89 76 127 102pourcgt mm 92 105 89 121 108 241 197
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Distance de rive minimale 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton Фc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
Фs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 690 585 585 585
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 862 731 731 731
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 14 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 197 323 520 760 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 102 182 299 452 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 64 182 299 404
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier (beacuteton sur tablier meacutetallique)
Vsr tablier kN 60 85 140 130 171 Non permis
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr uncr kN 78 SO 171 SO 284 257 332 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
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Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
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TABLEAU 13 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt RTZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 98 140 114 191 152 178 225 152 254 178 229
Distance de rive minimalecac mm 64 73 54 83 60 108 102
poursgt mm 127 146 133 140 140 254 216Espacementminimaldeschevilles
smin mm 57 73 51 70 60 127 102pourcgt mm 89 114 83 105 108 241 178
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Cateacutegorie de cheville 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton ϕc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
ϕs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 634 634 634 525
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 793 793 793 700
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 10 7 7 10 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 140 100 140 140 100 140 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 181 351 564 727 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 138 195 336 569 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 80 195 336 414
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 82 SO 179 SO SO 374 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 73 99 SO SO 181 252 SO D632
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
c
Systegravemes dancrage meacutecanique
334 Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ
278 Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012
1 Agrave laide dun perforateur forer un trou du mecircme diamegravetre nominal que la chevilleKWIKBoltTZLaprofondeurminimale du trou doit ecirctre conforme aux directives dutilisation fixeacutees sur lemballage et au rapport deacutevaluation ICC-ESlecaseacutecheacuteantLapiegraveceagravefixer peut servir de gabarit de perccedilage pour sassurer que les chevilles sont poseacutees au bon endroit
2 Nettoyer le trou
3 Agrave laide dun marteau enfoncer lachevilleKWIKBoltTZdansle trou Faire en sorte quau moins quatre filets se trouvent sous la surface de la piegravece agrave fixer
4 Serrer leacutecrou au couple dinstallation
3344 Directives dinstallation des chevilles KWIK Bolt TZ dans le beacuteton de densiteacute normale et le beacuteton leacuteger
Systegravemes dancrage meacutecanique
Cheville agrave goujon KWIK Bolt TZ 334
Hilti Inc (US) 1-800-879-8000 | wwwushilticom I en espantildeol 1-800-879-5000 I Hilti (Canada) Corp 1-800-363-4458 I wwwhiltica I Guide technique du chevillage 2012 279
3345 Renseignements sur les commandes chevilles KWIK Bolt TZ
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TABLEAU 13 ndash Donneacutees de calcul pour les chevilles KWIK Bolt RTZ conformeacutement agrave la norme CSA A233-04 annexe D1
Paramegravetre de conception-calcul Symbole Uniteacutes
Diamegravetre nominal de cheville Reacutef38 12 58 34 A233-04
Eacutepaisseurmindesupport hmin mm 102 127 102 152 152 203 127 152 203 152 203 203Distance de rive critique cac mm 111 98 140 114 191 152 178 225 152 254 178 229
Distance de rive minimalecac mm 64 73 54 83 60 108 102
poursgt mm 127 146 133 140 140 254 216Espacementminimaldeschevilles
smin mm 57 73 51 70 60 127 102pourcgt mm 89 114 83 105 108 241 178
Profondeur de trou min dans le beacuteton ho mm 67 67 102 98 121 117 146
Cateacutegorie de cheville 1 2 ou 3 1 D54cFacteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash beacuteton ϕc 065 842
Facteur de reacutesistance du mateacuteriau ndash armature en acier
ϕs 085 843
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture de lacier
R 080 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement (modes de rupture de lacier)
R 075 D54a
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance agrave la traction modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Facteur de reacuteduction de la reacutesistance au cisaillement modes de rupture du beacuteton
R Cond A 115 D54c
R CondB 100 D54c
Limite eacutelastique de lacier de la cheville ƒy MPa 634 634 634 525
Reacutesistanceagravelarupturedelacier de la cheville ƒut MPa 793 793 793 700
Section effective Ase mm2 336 650 1046 1528Coefficient de la reacutesistance agrave la rupture par arrachement du beacuteton pondeacutereacutee en traction
k 7 10 7 7 10 7 D626
Facteur de pondeacuteration de la reacutesistance agrave la traction pour tenir compte dun beacuteton non fissureacute
ψcN 140 100 140 140 100 140 D626
Reacutesistanceagravelatractionpondeacutereacutee de lacier Nsr kN 181 351 564 727 D612
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier Vsr kN 138 195 336 569 D712c
Reacutesistanceaucisaillementpondeacutereacutee de lacier sismique
Vsr sismique kN 80 195 336 414
Reacutesistanceagravelextractionpondeacutereacutee dans le beacuteton non fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 82 SO 179 SO SO 374 D632
Reacutesistanceagravelextraction pondeacutereacutee dans le beacuteton fissureacute (20 MPa)
Npr cr kN 73 99 SO SO 181 252 SO D632
1 PourdeplusamplesrenseignementsveuillezconsulternotresiteWebagraveladressesuivantewwwhilticaetnaviguerjusquagraveServiceDownloads puis jusquagrave Technical Downloads et ouvrir le guide laquo Limit States Design raquo
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1 Agrave laide dun perforateur forer un trou du mecircme diamegravetre nominal que la chevilleKWIKBoltTZLaprofondeurminimale du trou doit ecirctre conforme aux directives dutilisation fixeacutees sur lemballage et au rapport deacutevaluation ICC-ESlecaseacutecheacuteantLapiegraveceagravefixer peut servir de gabarit de perccedilage pour sassurer que les chevilles sont poseacutees au bon endroit
2 Nettoyer le trou
3 Agrave laide dun marteau enfoncer lachevilleKWIKBoltTZdansle trou Faire en sorte quau moins quatre filets se trouvent sous la surface de la piegravece agrave fixer
4 Serrer leacutecrou au couple dinstallation
3344 Directives dinstallation des chevilles KWIK Bolt TZ dans le beacuteton de densiteacute normale et le beacuteton leacuteger
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1 Agrave laide dun perforateur forer un trou du mecircme diamegravetre nominal que la chevilleKWIKBoltTZLaprofondeurminimale du trou doit ecirctre conforme aux directives dutilisation fixeacutees sur lemballage et au rapport deacutevaluation ICC-ESlecaseacutecheacuteantLapiegraveceagravefixer peut servir de gabarit de perccedilage pour sassurer que les chevilles sont poseacutees au bon endroit
2 Nettoyer le trou
3 Agrave laide dun marteau enfoncer lachevilleKWIKBoltTZdansle trou Faire en sorte quau moins quatre filets se trouvent sous la surface de la piegravece agrave fixer
4 Serrer leacutecrou au couple dinstallation
3344 Directives dinstallation des chevilles KWIK Bolt TZ dans le beacuteton de densiteacute normale et le beacuteton leacuteger
Systegravemes dancrage meacutecanique
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