Memoriu justificativ
In acest proiect s-a elaborate documentatia de proiectare
tehnologica pentru unele componente ale sistemului de alimentare cu
apa necesar pentru asigurarea apei potabile unei localitati in curs
de sistematizare.Localitatea are un numar de 16600 de locuitori
,iar sursa de apa o constituie stratul de apasubterana ,
aflatintr-o zona in care grosimea minima astratului de apa este de
H = 9.7 m . Nivelul apei se gaseste la 2,5 m sub nivelul terenului
.Lungimea frontului de captare pentru cele 15 foraje este 262 m
.Debitul optim al unui foraj a rezultat de 7 [l/s] .Aductiunea
asigura circulati acontrolata a apei de la captare la constructia
de inmagazinare. Caracteristici hidrogeologice : Coeficientul de
permeabilitate : k = 70 [m/zi ] Panta hidraulica a stratului
agvifer : i =5 % = 0.5 [mm]
Breviar de calcul
Numar de ordine : n = 17Numarul de locuitori din localitate :=
9800 + 400*n= 9800 + 400*17 =>=16600 locuitoriDebite
caracteristice ale necesarului de apa = = [ /zi ] = => = 5478 [
/zi ]Pentru zona 4 cu apartamente in blocuri ,canalizare , apa rece
, apa calda , cu prepararea apei calde : = 180 [ l /om, zi ]= 100 [
l /om, zi ] = 20 [ l /om, zi ] = 30 [ l /om, zi ] = * [ /zi ] =1.2
*5478 => = 6573.6 [ /zi ] = 1.20 = * [ /h ] = * => = 369.8 [
/h ]Debite caracteristice ale cerintei de apa = * * [ /zi ] = 1.15
* 1.02 * 5478 => = 6425.7 [ /zi ] = * * [ /zi ] = 1.15 * 1.02 *
6573.6 => = 7710.8 [ /zi ] = * * [ /h ] = 1.15 * 1.02 * 369.8
=> = 433.8 [ /h ]Volumul rezervei intangibile de incendiu :
[m3]Volum pentru consumul din localitate in perioada aparitiei
incendiilorHidranti exterioriHidranti interiori
Volum strict necesar stingerii incendiilor
Ti=10 min durata de functionare a hidrantilor interiori Te=3 h
durata de functionare a hidrantilor exteriori Qii debitul
hidrantilor interiori Qie debitul hidrantilor exteriori n numar de
incendii simultane = 0.7*369.8 * 3 + => = 776.6+222=998.6
[]Debite de dimensionare si verificare pentru obictele tehnologice
ale sistemului de alimentare cu apa. ACSPCIRD
QICQIICC captare cu foraje in strat acvifer cu nivel liberSP
statie de pompareA aductiuniCI complex inmagazinare: Rezervor
(minim 2) Statie de pompare CastelRD retea distributie a apei
potabile
=[ /zi ] = => = 998.6 [ /zi ] = * * [ /zi ] = 1.15 * 1.02
*998.6 +7710.8 = > =8882.2 [ /zi ] = + * [ /h ] = 369.8 +1.15 *
3.6 *10 => = 411.2 [ /h ] =a * + * [ /h ] = 0.7 *369.8 +20 *3.6
* 1.15 => = 341.7 [ /h ]H = 8 +0.1 *n 8+0.1*17 => H = 9.7 [m
]s = denivelareq = debit extras din foraj = 2 [l/s] =0.24 [m] = 4
[l/s] =0.80 [m] = 6 [l/s] =1.68 [m]K = 70 [ m /zi ]i = 0.05 = 0.5
[mm]Determinarea debitului optim si a denivelarii optime
Se traseaza curba q = f( s ) prinpunctele cu perechile de valori
: = 2 [l/s] =0.24 [m] = 4 [l/s] =0.80 [m] = 6 [l/s] =1.68 [m]q ( s
, ) = viteza admisa de intrarea apei in foraj = f ( ) = 0.5 [mm]q (
s , ) A* = 2**R* ( H s)*pentru s= H q = 0 pentru s = 0 q = 2**R* H
*q = 0.3 * * H * [/s ]q = 9.13* [/s ] => q = 9.13 [ l / s]1)
Debitul optim si devierea optima : = 2.25[ m ] = 7 [ l / s ]Valori
calculate pe grafic2) Numar de foraje n n = 1.2 n = 1.2* => n =
14.6 n = 15 foraje
forja functioneaza la parametrii:
Coeficientul 1.2 tine seama de influentarea reciproca din foraje
la functionarea simultana .3) Lungimea forajului captarii = [ m ] =
=> = 261.6 [ m ] 4) Distanta dintre foraje l l = l = => l =
17.5 50 mse adopta un l = 50 [ m ] 5) Distanta de protectie
sanitara = * T [ m ] p = porozitatea efectiva (p = 0.1 0.2 )k * i =
vitaza reala de curgere a apei prin intersectia materialului
granularT = timp normat de filtratii a apeiT = 20 de zile pentru
perimetrul de regim sever care se institute in jurul captarii = 20[
m ] =[ m ]Daca> 50 m se limiteaza la 50 m = * 20 => = 350[ m
] = 50 [ m ] = = > = 35[ m ] 6) Dimensionarea conductelor de
sifonareSe calculeaza cu ajutorul diagramei conducta din fonta
,otel si beton , dupa formula lui Manninig in functie de debite . v
trebuiesa fie intre( 0.4 0.8 ) [ m / s ] si sa cresca usor spre
putul colector trebuie sa aiba un diametru de maxim ( 100 125 ) [
mm ] = J * L J = panta hidraulicaLungimea conductei din interiorul
forajului a = 6 m
TronsonQDnVJLHrcote
-[l/s][mm][m/s]-MMPiezometrice
F1-26.851750.290.00067590.03953=323.63
2-313.72250.330.00064500.032=323.59
3-420.552500.430.001500.05=323.55
4-A27.42750.460.00111530.1683=323.5
A-PC47.953000.690.002350.07=323.33
=323.27
7) Dimensionare cote si castel de apa
= => x = 21.5 = 33 => x = x = 1.62h = 5 = 330 x => =
328.38 [ m ] = - 2.5 m - = 2.25 m = 328.38 2.5 2.25 => = 323.63
[ m ] = - =323.63 0.359=>= 323.27 [ m ] = - 1 =323.27 1 => =
322.27 [ m ]8) Calculul inaltimii vacumetrice = - ( 6 7 ) [ m ] -
1.5 miar = 326.88 [ m ] = 326.88 323.27 => = 3.61 [ m] 9)
Calculul cotei cuvei castelRelatia lui Berrnoulli intre castel si
P+3 = ( - 1.5 m) + + - presiunea de serviciu la bransament/) = (
1.5 + 1+12 ) + + + = ( 1 1.5 ) [ m ]=( 2 3 ) [ m ] = 2 [ m ] = (
1.5 + 1+12 ) + 1.5 + 3 + 2 => = 21 [ m ]
Relatia se aplica urmatoarelor puncte :(1) - punct de maxima
cota(2) - cel mai departat punct in functie de castel(3) - punctul
de cota inalta dar si departat fata de castelLungimea de la castel
pana in punctul de injective este de 50 m .Dintre valorile
calculate se aleg acea maxima ,apoi e determina cota cuva ( ) si
inaltimea turnului ( ) . trebuie sa fie multiplu de 2,5 . = 330 X
=> = 328.3 [ m ] X = 1.7 [ m ] = 310 X => = 308.44 [ m ]X =
1.56 [ m ] = 320 X => [ m ] X = 1.3 [ m ] = 450[ m ] = 850[ m ]
= 950[ m ] = J * [ m ] = ( - 1.5 m) + + [ m ]= J * = 0.005 *450
=> = 2.25 [ m ]= ( 328.3 1.5 ) + 21 + 2.25 = 351.05 [ m ] = ( -
1.5 m) + + [ m ] = J * = 0.005 * 900=> = 4.5 [ m ] = ( 308.44
1.5 ) + 21 + 4.5 = 322.44 [ m ] = ( - 1.5 m) + + [ m ] = J * =
0.005 * 690 =>=3.45 [ m ] = (318.7 1.5 ) +21 +3.45 = 341.65 [ m
] = 351.05 [ m ] = - 4 [ m ] = 351.05 4 => = 347.05 [ m ] = - [
m ]347.05 318.7 => = 28.35 [m]Se adopta : = 30 [ m ] = + [ m ] =
318.7 + 30 = >=348.7[ m ] = + 4 [ m ] = 348.7 + 4 => = 352.7[
m ]
10) Dimensionarea aductiunii : =8882.2 [ /zi ] => = 102.8
[l/s ] V = 0.5 [m/s] = 500 [ mm ]J = 0.006 = 1030 [ m ]Calculul
consumului anual de energie electrica :Inaltimea de pompare = + + =
( 0.51 ) [ m ] => = 1 [ m ] = J * L = 0.0006 * 1030 => =
0.618 [ m ] = - = 331.1 322.27 => =8.83 [m ] = + (34 ) [ m ] =
329.1 + 4 => =331.1 [ m ] = 322.27 [ m ] = 8.83 + 1 + 0.618
=> = 10.44 [m]E = P * 365 * 24 [kWh/an] = 1 [ kgf/ ] = (0.60.7)
Q = + * * [ l /s ]Q = 6425.7 + 1.15 * 1.02 * 998.6=7426.47 [Q =
85.95 [ l / s ]P = [ kW ]P = => P =14.67 [ kW ]E = 14.67 * 365 *
24 => E = 128537.2 [ kw*h/an ]
11) Reteaua de distributie :
= + * [ l /s ] = 1.15 = 5 [ l / s ]q = [ l / s , m ] = 433.8 +
1.5 *5 =>= 439.55 [ l / s ] = 1815[ m ]q = => q = 0.24 [ l /
s , m ]
q*l1,2=49.2q*l2,3=34.8q*l3.4=34.8q*l5.4=42q*l6.3=42q*l6.5=34.8q*l1.6=56.4q*l1,7=36q*l6.8=36q*l5.9=36q*l8.9=34.8q*l7.8=56.4
Se verifica apoi daca : q*l = 433.8 = 433.8Sectiunea fictive in
nodurile 4 si 9 :Debitele finale in nodurile 4 si 9 = 0 = 0 = 0 =
0Calculul debitelor pe artere in noduri se aplica ecuatia de
continuitate suma debitelor prelevate din nod se imparte la numarul
arterelor care alimenteaza nodul si se determina valorile debitelor
finale. = + q *[ l/s] = 0 + 34.8 => = 34.8 [l/s] = + q *[ l/s] =
= => =20.5 [l/s] = 20.5 + 12.53=33.03 [l/s] = + q *[ l/s] =
=> = 33.03 [l/s] = 33.03 + 49.2 => =82.23 [l/s] = + q *[ l/s]
= 0 + 36 =>= 36 [ l/s] = + q *[ l/s] = 0 + 42 => = 42 [ l/s]
= + q *[ l/s] = + 36 + 34.8 => = 70.8[ l/s] = 70.8 +34.8 => =
105.6 [ l/s] = + q *[ l/s] = 0 + 34.8 => = 34.8 [l/s] = + q *[
l/s] = =>17.4 [ l/s] = 17.4 + 36 => = 53.4 [ l/s] = + q *[
l/s] = 20.5 [ l/s] = 20.5 +42=> = 62.5 [ l/s] = + q *[ l/s] = +
+ + k*62.5 + 105.6 +53.4 + 1.15 * 5 = 227.25 [ l/s] = 227.25 + 56.4
=> = 283.65 [ l/s] = = 18.96 [l/s]
= + q *[ l/s] =17.4 + 56.4 => = 73.8 [ l/s] = + q *[ l/s] =
73.8 + 36 => = 109.8 [ l/s]
12) Verificare nod 1 : + + = 82.23 + 227.25 +109.8 = 419.2411.2
[ l/s ]
13) Calculul cotelor piezometrice:QIIC= 411.2 [l/s]Dn=1000
[mm]V=4.2 [m/s]J=0.016hrc1=j*lmn=0.4Cpiezo1=Nincc-hrc,1=350.65
Cpiezo2=Cpiezo1-hr1,2= 347.75
Cpiezo3=Cpiezo2-hr2,3=345.51
Cpiezo4=Cpiezo3-hr3,4= 343.27
Cpiezo6=Cpiezo1-hr1,6= 339.51
Cpiezo5=Cpiezo6-hr6,5= 337.27
Cpiezo7=Cpiezo1-hr1,7= 334.87
Cpiezo8=Cpiezo7-hr7,8= 331.11
Cpiezo9=Cpiezo8-hr8,9= 329.03
Calculul presiunii de serviciu:
(p/)1=Cpiezo1-Caxcond1=22.62
(p/)2=Cpiezo2-Caxcond2=15.6
(p/)3=Cpiezo3-Caxcond3=17.48
(p/)4=Cpiezo4-Caxcond4=18.97
(p/)5=Cpiezo5-Caxcond5=14.66
(p/)6=Cpiezo6-Caxcond6=12.2
(p/)7=Cpiezo7-Caxcond7=7.83
(p/)8=Cpiezo8-Caxcond8=9.61
(p/)9=Cpiezo9-Caxcond9=6.48
Caxcond1=Cteren1-1.5=328.03
Caxcond2=Cteren2-1.5=332.15
Caxcond3=Cteren3-1.5=328.03
Caxcond4=Cteren4-1.5=324.3
Caxcond5=Cteren5-1.5=322.61
Caxcond6=Cteren6-1.5=327.31
Caxcond7=Cteren7-1.5=327.04
Caxcond8=Cteren8-1.5=321.5
Caxcond9=Cteren9-1.5=322.55
Cteren1=329.53[m]
Cteren2=333.65[m]
Cteren3=329.53[m]
Cteren4=325.8[m]
Cteren5=324.11[m]
Cteren6=328.81[m]
Cteren7=328.54[m]
Cteren8=323[m]
Cteren9=324.05[m]
14) Reteaua de canalizare pentru colectarea apelor uzate
Reteaua de canalizare pentru colectarea apelor uzate este o
retea ramificata ce functioneaza gravitational cu nivel
liber.Quzorar max=0.8 * Qs orar max= 0.8 * 120.5= 96.4 [l/s]quz =
0.013 [l/s,m]Stabilirea debitului de dimensionare:Qdmn debit de
dimensionare pentru tronsonul
m-nQdmn=Qtranzit+Qlateral+QtronsonQtronson=quzlm,nQd2,3=0.013* 675
+0.013* 1360+0.013*200=29.05 [l/s]Qd3,4=29.05+0.013*1520+0.013*165
=50.95 [l/s]
Dimensionare:
Qd2,3=29.05 [l/s]=0.02905 [m3/s]Dn=300 [mm]I = 0.0008Qsp=0.035
[m/s]vplin=0.4 [m/s]
=11a=0.65v=11*0.65=4.4 [m/s]
Qd3,4=50.95[l/s]=0.05095[m3/s]Dn=500 [mm]I = 0.0008Qsp=0.075
[m/s]vplin=0.4 [m/s]
=10.7a=0.6v=0.6*10.7=6.42 [m/s]
U.T.C.B.Facultatea de Inginerie a Instalatiilor
Proiect Instalatii Hidroedilitare
Student: Tigoeanu Robert AndreiAn: IIISeria: AGrupa: 5