2 1 a PARTE – GERAL E HIDROSTÁTICA 1. GENERALIDADES 1.1. INTRODUÇÃO Tabela 1. Alguns eventos históricos que marcaram a evolução da hidráulica. EVENTO AUTOR ANO PAÍS Esgotos - 3750 a.C Babilônia Primeiro sistema público de abastecimento de água - 691 a.C. Assíria Parafuso de Arquimedes Arquimedes 250 a.C. Grécia Bomba de pistão Ctesibius-Hero 200-120 a.C. Grécia Aquedutos romanos - 150 a.C. Roma Termas romanas - 20 a.C. Roma Uso do vapor de água David Ramsey Thomas Savery 1630-1698 Inglaterra Barômetro Evangelista Torricelli 1643 Itália Compressor de ar Otto von Guerriche 1654 Alemanha Tubos de ferro fundido Bomba centrífuga Johan Jordan 1664 1680 França Máquina a vapor Denis Papim 1690 França Bacia sanitária Joseph Bramah 1775 Inglaterra Prensa hidráulica S. Stevin Joseph Bramah 1600 1796 Holanda Inglaterra Turbina hidráulica Benoit Fourneyron 1827 França Emprego da hélice John Ericson 1836 Suécia Tubos de concreto armado J. Monier 1867 França Hidrelétrica - 1882 EUA Primeira Hidrelétrica no Brasil - 1889 Juiz de Fora – MG Submarino J.P. Holland 1898 EUA Tubos fibrocimento A. Mazza 1923 Itália Propulsão a jato Frank Whittle 1937 Inglaterra 1.2. SISTEMAS DE UNIDADES Os sistemas de unidades mais utilizados na Hidráulica são: Sistema Internacional (SI), Sistema Técnico (ST) e o CGS. Para análise dimensional nesses sistemas de unidades, adota- se a seguinte notação para as grandezas fundamentais: • Massa = M • Comprimento = L • Tempo = T
Material de apoio para disciplina de Hidráulica Agrícola
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1a PARTE – GERAL E HIDROSTÁTICA
1. GENERALIDADES
1.1. INTRODUÇÃO
Tabela 1. Alguns eventos históricos que marcaram a evolução da hidráulica.
EVENTO AUTOR ANO PAÍS
Esgotos - 3750 a.C Babilônia Primeiro sistema público de
abastecimento de água - 691 a.C. Assíria
Parafuso de Arquimedes Arquimedes 250 a.C. Grécia Bomba de pistão Ctesibius-Hero 200-120 a.C. Grécia
Aquedutos romanos - 150 a.C. Roma Termas romanas - 20 a.C. Roma
Uso do vapor de água David Ramsey Thomas Savery
1630-1698 Inglaterra
Barômetro Evangelista Torricelli 1643 Itália Compressor de ar Otto von Guerriche 1654 Alemanha
Tubos de ferro fundido Bomba centrífuga
Johan Jordan 1664 1680
França
Máquina a vapor Denis Papim 1690 França Bacia sanitária Joseph Bramah 1775 Inglaterra
Prensa hidráulica S. Stevin Joseph Bramah
1600 1796
Holanda Inglaterra
Turbina hidráulica Benoit Fourneyron 1827 França Emprego da hélice John Ericson 1836 Suécia
Tubos de concreto armado J. Monier 1867 França Hidrelétrica - 1882 EUA
Primeira Hidrelétrica no Brasil - 1889 Juiz de Fora – MGSubmarino J.P. Holland 1898 EUA
Tubos fibrocimento A. Mazza 1923 Itália Propulsão a jato Frank Whittle 1937 Inglaterra
1.2. SISTEMAS DE UNIDADES
Os sistemas de unidades mais utilizados na Hidráulica são: Sistema Internacional (SI), Sistema Técnico (ST) e o CGS. Para análise dimensional nesses sistemas de unidades, adota-se a seguinte notação para as grandezas fundamentais:
• Massa = M • Comprimento = L • Tempo = T
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Tabela 2. Dimensão e unidades para algumas grandezas.
SISTEMA DE UNIDADE GRANDEZA DIMENSÃO SI ST CGS
Massa M kg kgf.m-1.s2 = UTM g Comprimento L m m cm
Pressão M.L-1.T-2 N.m-2 = Pa kgf.m-2 dyn.cm-2 = bária Potência M.L2.T-3 J.s-1 = W kgf.m.s-1 erg.s-1
1.3. ANÁLISE DIMENSIONAL E CONVERSÃO DE UNIDADES
Em muitas ocasiões, é necessário saber a equivalência das grandezas nos diversos siste-mas de unidades. Assim, querendo-se saber a equivalência entre bária e Pascal, por exemplo, faz-se o seguinte:
( ) 101
11.
101.
101
ss.
cm10
cm.g10
gMKSCGS
Pabária
232
2
12
1
3 ====−−
−
−
−
, ou seja, 1 Pa = 10 bárias
Tabela 3. Conversões de unidades.
Comprimento Superfície Volume 1 pol = 2,54 cm = 0,0254 m 1 pol2 = 6,452 cm2 1 pol3 = 16,39 cm3
É a propriedade que os fluidos possuem, em maior ou menor grau, de variarem seu vo-lume (dV) quando se varia a pressão externa sobre eles.
dp.V. dV α−= ...........................................................................(4)
sendo: ∝ – coeficiente de compressibilidade cúbica; V – volume inicial; dp – diferencial de pressão.
OBS: o sinal negativo significa redução de volume. O inverso do coeficiente de compressibilidade cúbica “α” é o coeficiente de elasticida-de volumétrica “ε” (epsilo), ou seja:
Tabela 5. Variação de α e ε da água com a temperatura.
Temperatura (°C) α (m2/N) ε (N/m2) 0 5,1277 x 10-10 1,9502 x 109 10 4,9295 x 10-10 2,0286 x 109 20 4,7461 x 10-10 2,1070 x 109 30 4,6594 x 10-10 2,1462 x 109
Sistema de unidades µ ν CGS dyn.s/cm2 (poise - P) cm2/s (stoke - St)
SI Pa.s (pouseuille – Pl) m2/s ST kgf.s/m2 m2/s
Tabela 6. Variação de µ e ν da água com a temperatura.
Temperatura (°C) µ (Pa.s) ν (m2/s) 0 1,7934 x 10-3 1,792 x 10-6 2 1,6758 x 10-3 1,673 x 10-6 4 1,5680 x 10-3 1,567 x 10-6 10 1,3034 x 10-3 1,308 x 10-6 15 1,1466 x 10-3 1,146 x 10-6 20 1,0094 x 10-3 1,007 x 10-6 30 0,8036 x 10-3 0,804 x 10-6 40 0,6566 x 10-3 0,657 x 10-6 50 0,5488 x 10-3 0,556 x 10-6 60 0,4704 x 10-3 0,478 x 10-6 70 0,4116 x 10-3 0,416 x 10-6 80 0,3528 x 10-3 0,367 x 10-6 90 0,3136 x 10-3 0,328 x 10-6
sendo: ε – coeficiente de elasticidade volumétrica; ρ – massa específica do líquido.
Sistemas de unidades: CGS: cm/s; SI: m/s; ST: m/s
2.5. TENSÃO SUPERFICIAL E CAPILARIDADE
Tabela 7. Variação de τ (coeficiente de tensão superficial da água) com a temperatura.
Temperatura (°C)
τ (N/m) Temperatura (°C)
τ (N/m)
0 7,56 x 10-2 50 6,76 x 10-2
4 7,51 x 10-2 60 6,62 x 10-2 10 7,42 x 10-2 70 6,45 x 10-2 20 7,28 x 10-2 80 6,25 x 10-2 30 7,11 x 10-2 90 6,07 x 10-2 40 6,96 x 10-2 100 5,89 x 10-2
Figura 1. Ângulo de contato na depressão capilar com o mercúrio e na ascensão capilar com a água.
O valor da altura (h) que um líquido, com tensão superficial (τ) e peso específico (γ), sobe ou desce em um capilar de raio (r), formando um ângulo de contato (θ):
Portanto, se a pressão no interior de uma massa líquida for medida com referência ao vácuo, se tem, então, a pressão absoluta (pabs); se medida com referência à pressão atmosférica local, se tem, então, a pressão relativa (p). Portanto, a relação entre tais tipos de medições é dada por:
Lei de Pascal: “Em qualquer ponto no interior de um líquido em repouso, a pressão é a mesma em todas as direções”.
Lei de Stevin: “A diferença de pressão entre dois pontos no interior de um líquido é igual à diferença de profundidade vezes o peso específico do líquido”.
Figura 3. Pincípio da prensa hidráulica (a); prensa hidráulica elétrica para 30 t (b); e prensa hidráulica para 500 t (c).
3.3. MEDIDORES DE PRESSÃO
Diversos são os artifícios utilizados para medir pressão, desde os mais sofisticados co-mo os transdutores eletrônicos de pressão até o mais simples como o piezômetro, que apesar da simplicidade permite medi-la com precisão.
Figura 4. Piezômetro.
Figura 6. Manômetro diferencial. Figura 7. Manômetro de Bourdon.
Figura 5. Tubo em “U” com líquido manométrico.
(a) (c) (b)
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3.4. EMPUXO EM SUPERFÍCIES INCLINADAS E CENTRO DE PRESSÃO
3.4.1. Grandeza e direção do empuxo
Módulo do empuxo:
Portanto: A..y.sen E CGθγ= ...................................................... (17)
Se θ = 90° ⇒ E = γ. hCG . A
OBS: A direção do empuxo é sempre perpendicular à área que atua.
3.4.2. Centro de pressão (CP)
∴ I0 – momento de inércia relativo ao eixo que passa pelo centro de gravidade, cujas equa-ções para as principais figuras se encontram na Tabela 12.
Finalmente: CG
2CG0
CP y.Ay.AI
y+
= ⇒ CGCG
0CP y
y.AI
y += ............................................... (18)
Tabela 12. Momentos de inércia (I0), áreas (A) e centros de gravidade (CG) das principais figuras regulares.
Figura I0 A CG
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2a PARTE - HIDRODINÂMICA 1. CLASSIFICAÇÃO E REGIMES DE ESCOAMENTO
DOS FLUIDOS
REGIMES DE ESCOAMENTO
Osborne Reynolds (1883):
ν
=D.vNR (para tubulações de seções circulares) ............................. (19)
ν
= hR.v.4NR (para tubulações de seções não circulares) ....................... (20)
sendo: v – velocidade de escoamento (m/s); D – diâmetro do conduto (m); ν – viscosidade cinemática (m2/s);
Rh – raio hidráulico, obtido pela relação: molhado perímetro
molhada área .
A classificação dos regimes de escoamento em função do NR é a seguinte:
Número de Reynolds Regime Menor que 2000 Laminar
Entre 2000 e 4000 Instável ou Crítico Maior que 4000 Turbulento
2. EQUAÇÃO DA CONTINUIDADE
Considerando-se o princípio da conservação da massa no fluxo de um conduto, tem-se:
A – área da seção; v – velocidade média na seção; m – massa de fluido escoado por unidade de
tempo; ρ – massa específica do fluido escoado.
Quantidade de fluido escoado na seção 1: m1 = ρ1.A1.v1 Quantidade de fluido escoado na seção 2: m2 = ρ2.A2.v2
Admitindo-se o líquido incompressível (ρ1 = ρ2) e o escoamento permanente (vazão constante), então a massa do fluido escoado também é constante, ou seja, m1 = m2. Com isso, se tem a Equação da Continuidade:
sendo Q definido como vazão, ou seja, volume escoado por unidade de tempo (m3/s no SI).
A1 (v1)
A2 (v2)
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3. TEOREMA DE BERNOULLI Teorema de Bernoulli (Daniel Bernoulli, 1700-1782) é: “Em uma linha de fluxo, a soma das cargas cinética, piezométrica e de posição se mantém constante”.
constante zpg.2
vzpg.2
vzpg.2
vn
n2n
22
22
11
21 =+
γ+=+
γ+=+
γ+ ..................... (25)
EXTENSÃO DO TEOREMA DE BERNOULLI À PRÁTICA
A expressão de Bernoulli é teórica, pois, na prática, ocorre uma certa “perda de carga (hf)” devido ao atrito interno (forças viscosas de resistência) e ao atrito externo (paredes dos tubos):
2,122
22
11
21 hfzp
g.2vzp
g.2v
++γ
+=+γ
+ ....................................... (26)
4. ESCOAMENTO EM ORIFÍCIOS E BOCAIS
Quanto à natureza das paredes os orifícios são considerados: a) De parede delgada: quando e (espessura) < 1,5.d; b) De parede espessa: quando e > 1,5.d. A veia líquida “cola-se” na parede do orifício.
Figura 10. Classificação dos orifícios quanto à natureza das paredes e bocal.
Como pode ser visto na Figura 10, após os orifícios vem os bocais. E, finalmente, após os bocais, vêm os tubos que podem ser classificados da seguinte maneira:
Se: 3.d < e < 100.d ⇒ tubos muito curtos; 100.d < e < 1000.d ⇒ tubos curtos; e > 1000.d ⇒ tubos longos.
Tabela 13. Efeito (%) da relação (L/d) na conversão de carga piezométrica (H = 30 m) em car-ga cinética, perda de carga na entrada e perda de carga na tubulação (D = 0,30 m).
Tabela 14. Coeficiente de contração (Cc), coeficiente de velocidade (Cv) e coeficiente de des-carga (Cd) médio de bocais e orifícios para escoamento de água.
VAZÃO DOS ORIFÍCIOS DE GRANDES DIMENSÕES (d < 1/3 da profundidade):
−−
=12
12d hh
hh.g.2.A.C.32Q
23
23
.............. (32)
nível constante
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5. ESCOAMENTO EM CONDUTOS FORÇADOS
5.1. TIPOS E CARACTERÍSTICAS DOS TUBOS
Existem diversos tipos de tubos, porém os mais empregados são os de ferro fundido, aço galvanizado, plástico, alumínio, fibrocimento, cobre, concreto simples e concreto armado. Segue-se as principais características destes tubos. FERRO FUNDIDO DÚCTIL
As principais características são: alta resistência à pressão (variável com a classe de pressão, indo, porém, até cerca de 4 MPa entre os comerciais); boa resistência à choques; grande durabilidade; baixa elasticidade; custo de aquisição elevado; baixa resistência química (oxidação) quando não revestido, embora o mais comum é obtê-los com revestimento interno de argamassa aplicada por centrifugação e externo de zinco com pintura betuminosa preta. AÇO GALVANIZADO/ZINCADO
As principais características são: boa resistência à pressão; boa resistência à choques; boa resistência à oxidação se o processo de galvanização for adequado e se no escoamento não for com materiais abrasivos em suspensão; baixa elasticidade; custo de aquisição médio. PVC – Policloreto de Vinila
As principais características dos tubos de PVC são: baixa resistência à pressão (0,392 até 1,225 MPa); baixa resistência à choques; grande durabilidade (40 anos) se não forem ex-postos ao sol; grande resistência química; grande elasticidade; baixa rugosidade das paredes; custo de aquisição médio (semelhante ao do aço galvanizado), porém, o custo com base anual é muito baixo se for considerado sua durabilidade.
PRFV
São tubos produzidos com resinas Poliester ou Epoxi reforçados com fibra de vidro (PRFV – Plástico Reforçado com Fibra de Vidro). As principais características são: boa resis-tência à pressão (até 2,0 MPa); baixa rugosidade (dependendo da fabricação); boa resistência térmica (temperatura até 100 °C); boa resistência mecânica; leveza (densidade do PRFV = 1,8); grande resistência química; grande durabilidade. ALUMÍNIO
Os tubos de alumínio são utilizados quase que exclusivamente nas linhas laterais de sistemas semifixos de irrigação por aspersão, devido a sua grande leveza e grande resistência à corrosão, porém, possuem baixa resistência à pressão, baixa resistência à choques e custo de aquisição elevado. Normalmente são comercializados em diâmetros que vão de 50 a 200 mm com comprimento de 6 m cada tubo. CONCRETO ARMADO
São tubos utilizados principalmente em bueiros, galerias de águas pluviais, esgotos sanitários e menos freqüentemente em linhas adutoras. Possuem média resistência à pressão e grande resistência química. Os diâmetros mais comuns vão de 300 a 1500 mm. FIBROCIMENTO
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São utilizados em redes coletoras de esgoto, redes de distribuição e, menos freqüente-mente, em linhas adutoras. Possuem grande resistência química e sua resistência à pressão depende da classe de pressão de fabricação, que resiste de cerca de 0,5 a 1,5 MPa. Os diâme-tros comerciais mais freqüentes vão de 50 a 500 mm. Além destes materiais, existem outros como o cobre e latão que são de uso muito co-mum em instalações prediais de água quente; chumbo, que atualmente está em desuso; aço inoxidável, que é utilizado para líquidos muito agressivos; e as manilhas cerâmicas que são bastante utilizadas em instalações de esgotos de edificações rurais.
5.2. PERDA DE CARGA: NATUREZA E CLASSIFICAÇÃO
Figura 16. Representação esquemática das linhas de cargas e perda de carga num escoamento permanente uniforme.
Perda ao longo da tubulação ocasionada pelo movimento da água nos tubos que compõem a tubulação. Admite-se que essa perda seja uniforme em qualquer trecho de uma tubulação de dimensões constantes, independentemente da posição da mesma. Por isso, também podem ser denominadas de perdas contínuas;
Perdas em peças especiais ou localizadas que são as perdas provocadas pelos acessórios e demais singularidades da tubulação. Essas perdas somente assumem valores consideráveis quando a tubulação for muito curta e/ou existirem muitas peças na tubulação. Nas tubula-ções longas com número reduzido de acessórios, o seu valor é desprezível.
5.3. PERDA DE CARGA AO LONGO DA TUBULAÇÃO: FÓR-MULAS PARA SEU CÁLCULO
sendo: e – rugosidade absoluta (m) da parede interna da tubulação (Tabela 15). Cálculo do fator de atrito (f) – Swamee (1993): permite o cálculo tanto para o escoa-mento laminar como para o escoamento turbulento (liso, de transição e rugoso):
125,0166
9,0
8
NR2500
NR74,5
D.7,3eln.5,9
NR64f
−
++
=
−
..................... (36)
Por sua vez, também é possível a obtenção do fator “f” através do diagrama de Moody, que pode ser visto na Figura 17.
Os valores da velocidade, vazão e diâmetro devem ser fornecidos no Sistema Internacional, ou seja, m/s, m3/s e m, respectivamente.
Nas soluções dos problemas práticos de escoamento utilizando a fórmula Universal, se distinguem, basicamente, três tipos de problemas:
1o Tipo: São dadas a vazão (Q), o diâmetro da tubulação (D), a rugosidade absoluta (e) das paredes internas da tubulação (que varia com tipo de material da tubulação) e a viscosidade cinemática (ν) do líquido escoado (que varia com a sua temperatura). A incógnita para ser calculada é a perda de carga unitária (J = hf/L) ou a perda de carga (hf), se for dado o comprimento (L) da tubulação.
2o Tipo: São dados o diâmetro da tubulação (D), a rugosidade absoluta (e) das paredes inter-nas da tubulação (que varia com tipo de material da tubulação), a viscosidade cinemática (ν) do líquido escoado (que varia com a sua temperatura) e a perda de carga unitária (J = hf/L). A incógnita para ser calculada é a vazão (Q) e/ou velocidade de escoamento (v).
3o Tipo: São dadas a vazão (Q), a rugosidade absoluta (e) das paredes internas da tubulação (que varia com tipo de material da tubulação), a viscosidade cinemática (ν) do líqui-do escoado (que varia com a sua temperatura) e a perda de carga unitária (J). A incógnita para ser calculada é o diâmetro da tubulação (D).
Quando se utiliza calculadora programável ou computador a resolução dos três tipos de problemas é bastante facilitado, inserindo-se a equação:
( )
( )
125,0166
9,0
9,08
2
52
Q.4.D..2500
Q.4.D..74,5
D.7,3eln.5,9
Q.D..16
L.Q.8hf.D..g
νπ−
νπ++
νπ=
π−
... (37)
Tabela 15. Rugosidade absoluta da parede interna dos tubos.
Material – Especificação Rugosidade absoluta(x 10-3 m)
18
galvanizado 0,1 a 0,2 rebitado 1,0 a 3,0 revestido 0,1 soldado novo 0,1
Aço
soldado moderadamente oxidado 0,4 fundido sem revestimento 0,2 a 0,5 fundido com revestimento de cimento centrifugado 0,1 fundido com revestimento de asfalto 0,1 a 0,2 fundido levemente oxidado 0,3
acabamento rugoso 1,5 a 2,0 Plástico (PVC e polietileno) 0,01
Fibrocimento 0,1 Cobre, latão e chumbo 0,02
Cerâmicos 1,5
Figura 17. Diagrama de Moody. Quando não se dispõe de calculadora programável ou computador, a resolução é feita com o auxílio do diagrama de Moody, conforme os três tipos de problemas apresentados:
1o Tipo: Utiliza-se a Equação da Continuidade (Eq.21) para calcular a velocidade de escoa-mento, que, por sua vez, permite o cálculo do número de Reynolds (Eq.19), da rugo-
19
sidade relativa (Eq.35) e, conseqüentemente, a obtenção do fator de atrito no dia-grama de Moody (Fig.17).
2o Tipo: Calcula-se a rugosidade relativa (Eq.35) e coloca-se a velocidade de escoamento em função do fator de atrito (Eq.34), denominando-a Eq.(a); e em função do número de Reynolds (Eq.19), denominando-a Eq.(b). Igualando-se (a) e (b) obtém-se um núme-ro “x” (sempre positivo) que representa o produto do número de Reynolds (indeter-minado) com o fator de atrito (indeterminado). Em seguida, e por tentativas, atribui-se um valor para o fator de atrito que com a rugosidade relativa calculada obtém-se, através do diagrama de Moody (Fig.17), um valor para o número de Reynolds. Quando o valor do produto do número de Reynolds, encontrado no diagrama, com o fator de atrito atribuído for igual ao do número “x”, então o valor do fator de atrito encontrado estará correto. Portanto, neste caso o problema somente é resolvido por tentativas (normalmente convergentes) para a obtenção do fator de atrito.
3o Tipo: Na Equação da Continuidade (Eq.21) coloca-se a velocidade de escoamento em fun-ção do diâmetro (indeterminado), denominando-a Eq.(a). Substitui-se a Eq.(a) na e-quação de perda de carga (Eq.34), obtém-se a Eq.(b), na qual o diâmetro fica em fun-ção do fator de atrito (indeterminado). Também se substitui a Eq.(a) na equação do número de Reynolds (Eq.19), ficando este em função do diâmetro, cuja equação de-nomina-se Eq.(c). Lembrando também que a rugosidade relativa (Eq.35) está em função do diâmetro. Em seguida, e por tentativas, atribui-se um valor para o fator de atrito que, substituído na Eq.(b), permite calcular o diâmetro, que por sua vez permi-te calcular o número de Reynolds na Eq.(c) e a rugosidade relativa (Eq.35). Com o número de Reynolds e a rugosidade relativa encontra-se um valor do fator de atrito no diagrama de Moody (Fig.17), que será o valor verdadeiro se coincidir com o atribuído. Caso contrário atribui-se outro fator de atrito e repete-se a tentativa até encontrá-lo. Quando isso ocorrer, então o diâmetro também o foi pela Eq.(b).
sendo: C – coeficiente relacionado à rugosidade interna do material da tubulação, adimensio-nal (Tabela 16);
J – perda de carga unitária ocorrida na tubulação (m/m). Os valores da velocidade, vazão e diâmetro devem ser fornecidos no Sistema Internacional, ou seja, m/s, m3/s e m, respectivamente. Tabela 16. Valores do coeficiente “C” de Hazen-Williams.
C Material – Especificação novos ± 10anos ± 20anos
sendo: b – coeficiente de Flamant, adimensional (Tabela 17).
Os valores da vazão e do diâmetro devem ser fornecidos no Sistema Internacional, ou seja, m3/s e m, respectivamente. Tabela 17. Valores do coeficiente “b” de Flamant.
MATERIAL b
Ferro fundido ou aço – novo 0,000185 Ferro fundido ou aço – usado 0,000230 Concreto 0,000185 PVC 0,000135 Chumbo 0,000140
5.4. PERDA DE CARGA EM TUBULAÇÕES COM MÚLTIPLAS SAÍDAS EQÜIDISTANTES
Christiansen (1942) estudou a redução de perda de carga em tubulações com múltiplas saídas eqüidistantes, chegando a um fator “F” para cálculo da perda de carga em tubulação de múltiplas saídas equidistantes, definido por:
2ms
N.61m
N.21
1m1
(hf) saída única com hf)(hf saídas múltiplas com hfF −
+++
== .................... (41)
sendo: N – número de saídas; m – expoente da velocidade na equação considerada para cálculo de hf.
21
O fator F também pode ser obtido na Tabela 18.
Tabela 18. Valores do fator de Christiansen (F) para cálculo da perda de carga em tubulação de múltiplas saídas eqüidistantes nas fórmulas Universal, Hazen-Williams e Fla-mant.
Caso a distância entre o início da linha da tubulação de múltiplas saídas eqüidistantes o primeiro emissor seja inferior ao espaçamento entre os demais emissores, o fator de Christian-sen deve ser ajustado (Fa) pela equação de SCALOPPI (1985):
Comporta aberta 1,00 Válvula de gaveta aberta 0,15 Cotovelo de 90° raio curto 0,90 Válvula de ângulo aberta 5,00 Cotovelo de 90° raio longo 0,60 Válvula de globo aberta 10,00
Cotovelo de 45° 0,40 Válvula de borboleta aberta 0,30 Curva 90° 0,40 Válvula de pé com crivo 10,00
Curva de 45° 0,20 Válvula de retenção 3,00 Curva de 22,5° 0,10 Válvula de bóia 6,00
Curva de retorno, α = 180° 2,20 Saída de tubulação 1,00 * Com base na velocidade maior (seção menor); ** Com base na velocidade da tubulação.
Tabela 20. Valores do coeficiente K para alguns níveis de fechamento do registro de gaveta.
a/D 0 1/4 3/8 ½ 5/8 3/4 7/8 K 0,15 0,26 0,81 2,06 5,52 17,00 97,80
Figura 21. Tipos de entrada na tubulação: (a) reentrante ou de Borda, K=1,00; (b) normal, K=0,50; (c) forma de sino, K=0,05; (d) concordância com uma redução, K=0,10.
MÉTODO DOS COMPRIMENTOS EQUIVALENTES
A existência de peças na tubulação pode ser interpretada como um aumento de seu com-primento correspondente à perda de carga provocada por estas peças, ou seja:
sendo: Lv – comprimento virtual da tubulação (m); L – comprimento da tubulação referente aos tubos (m); Le – comprimento de tubulação que produz perda de carga equivalente a da peça (m),
que pode ser obtido na Tabela 21.
23
Tabela 21. Comprimento equivalente (Le) em relação ao número de diâmetros da tubulação para peças metálicas, aço galvanizado e ferro fundido.
5.6. EFEITO DO ENVELHECIMENTO DOS TUBOS NA PERDA DE CARGA
Tabela 22. Capacidade de vazão da tubulação de ferro e aço (sem revestimento permanente interno) de diversos diâmetros nominais em função do tempo de uso (% em rela-ção à tubulação nova = 100%).
Idade 100 mm 150 mm 250 mm 400 mm 500 mm 750 mm
novos 100 100 100 100 100 100 10 anos 81 83 85 86 86 87 20 anos 68 72 74 75 76 77 30 anos 58 62 65 67 68 69 40 anos 50 55 58 61 62 63 50 anos 43 49 54 56 57 59
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6. TUBULAÇÕES COMPOSTAS EQUIVALENTES
Um conduto é equivalente a outro ou a outros quando transporta a mesma quantidade de fluido sob mesma perda de carga total. Podem ser simples, em série ou em paralelo.
Um sistema hidráulico é dito ramificado quando em uma ou mais seções de um conduto ocorre variação da vazão por derivação de água. A derivação pode ser para um reservatório ou para consumo direto em uma rede de distribuição.
Figura 27. Esquema de um sistema hidráulico ramificado.
Este problema tem aplicação em sistemas de distribuição de água, que pela própria natureza se caracteriza por uma razoável flutuação da demanda ao longo do dia. Durante a noite, quando o consumo cai, o reservatório R2 armazena água para ser usada durante o dia como reforço no abastecimento nas horas de maior consumo.