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Die Formelsammlungen sind teilweise stark veraltet
(Vorlesungsinhalte aus vergangenen Semestern, alte
Normen...) und sollten lediglich als Hilfestellung zum
Verfassen eigener Formelsammlungen dienen.
Kontrolliert auf jeden Fall die Formeln, es haben sich
auch Fehler eingeschlichen.
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Grundlagen des HolzbausFormelsammlung
Jan Höffgen
3. März 2013
Diese Zusammenfassung wurde auf der Basis der
Bachelor-VorlesungGrundlagen des Holzbaus
und der zugehörigen Übung im WS 2012/13 erstellt.
Verweise in Schneider Bautabellen für Ingenieure beziehen sich
auf die 19. Auflage.
Kein Anspruch auf Vollständigkeit oder Fehlerfreiheit.Wer einen
Fehler findet, melde ihn mir bitte.
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INHALTSVERZEICHNIS
Inhaltsverzeichnis1 Querschnittsnachweise im Grenzzustand der
Tragfähigkeit 3
1.1 Beanspruchungen . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 31.2 Bauteilwiderstand .
. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
. . . . . . . 31.3 Zug parallel zur Faser . . . . . . . . . . . . .
. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 31.4 Zug
unter einem Winkel α zur Faser . . . . . . . . . . . . . . . . . .
. . . . . . . . . . . . . . 41.5 Druck parallel zur Faser . . . . .
. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
41.6 Druck rechtwinklig zur Faserrichtung (Auflagerpressung,
Schwellendruck) . . . . . . . . . . . 41.7 Druck unter einem Winkel
α zur Faser . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
. . . 41.8 Biegung . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 41.9
Schubspannungsnachweise . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
. . . . . . . . . . . . . . . . 5
1.9.1 Schub aus Querkraft . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
. . . . . . . . . . . . . . . . . . 51.9.2 Schub aus Torsion . . .
. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
. 51.9.3 Schub aus Querkraft und Torsion . . . . . . . . . . . . .
. . . . . . . . . . . . . . . . . 5
2 Nachweise im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit 5
3 Versätze 63.1 Nachweis auf Druck unter einem Winkel γ zur
Faser (Stirnversatz) . . . . . . . . . . . . . . . 73.2 Nachweis
der Spannungen im Vorholz . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
. . . . . . . . . . 7
4 Stiftförmige Verbindungsmittel 74.1 Tragfähigkeit auf
Abscheren - genauer Nachweis . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
. . . . . . . 74.2 Vereinfachter Nachweis - Verbindungsmittel
allgemein . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 94.3
VM-Abstände bei Anschlüssen unter Winkel γ . . . . . . . . . . . .
. . . . . . . . . . . . . . 10
5 Nägel 105.1 Allgemeines . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 105.2
Nagelabstände . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
. . . . . . . . . . . . . . . . . 11
5.2.1 Mindestabstände . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
. . . . . . . . . . . . . . . . . . 115.2.2 Höchstabstände . . . .
. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
. . 11
5.3 Tragfähigkeit auf Abscheren - Vereinfachter Nachweis -
Vereinfachung für Nägel . . . . . . . . 125.4 Tragfähigkeit bei
Beanspruchung in Nagelachse (Herausziehen) . . . . . . . . . . . .
. . . . . 13
6 Stabdübel, Bolzen, Passbolzen und Gewindestangen 146.1
Charakteristische Festigkeitswerte . . . . . . . . . . . . . . . .
. . . . . . . . . . . . . . . . . . 146.2 Anwendungsregeln . . . .
. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
. . . . 146.3 Beanspruchung rechtwinklig zur Stiftachse . . . . . .
. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 156.4 Mindestabstände
. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
. . . . . . . . . 15
7 Holzschrauben 167.1 Beanspruchbarkeit in Schraubenachse . . .
. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 167.2
Beanspruchbarkeit rechtwinklig zur Schraubenachse . . . . . . . . .
. . . . . . . . . . . . . . 177.3 Kombinierte Beanspruchung von
Schrauben . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .
17
8 Stabilitätsgefährdete Bauteile 188.1 Biegeknicken von
Druckstäben - Ersatzstabverfahren . . . . . . . . . . . . . . . . .
. . . . . . 188.2 Biegedrillknicken (Kippen) . . . . . . . . . . .
. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 21
8.2.1 Auflagerkräfte durch Kippen - Schub aus Torsion . . . . .
. . . . . . . . . . . . . . . . 23
9 Schwinden und Quellen 23
10 Tabellen 24
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1 QUERSCHNITTSNACHWEISE IM GRENZZUSTAND DER TRAGFÄHIGKEIT
1 Querschnittsnachweise im Grenzzustand der Tragfähigkeit• Ed ≤
Rd
1.1 Beanspruchungen• Lastkombination: Ed =
∑j γG,jGk,j ⊕ γPPk ⊕ γQ,1Qk,1 ⊕
∑i>1 γQ,iψ0,iQk,i
• γG = 1.35, γQ = 1.5 (ungünstige Auswirkungen) (S9.4)
• ψ0,Wind = 0.6, ψ0,Schnee,1 ψ2,iQk,i
1.2 Bauteilwiderstand• Bemessungswert der Baustoffeigenschaft:
fi,d = kmod · fi,kγM
1. Bestimmung der Nutzungsklasse (NKL) [S9.5]NKL ϑ Φ
Ausgleichsfeuchte ωgl mittl. Holzfeuchte (NH) Beispiel1 20◦C ≤ 65%
5÷ 10% < 12% geschlossen, beheizt2 20◦C ≤ 85% 10÷ 20% < 29%
offen, überdacht3 sonst Witterung
2. Bestimmung der Klasse der Lasteinwirkungsdauer (KLED)
[S9.6]KLED akkumulierte Dauerständig länger als 10 Jahre
Eigenlasten, ungleichmäßige Setzungenlang 6 Monate - 10 Jahremittel
1 Woche - 6 Monate (Temperatur-), Feuchteänderungenkurz kürzer als
eine Wochesehr kurz
3. Ablesen von kmod [S9.5]
– bei Kombination von Einwirkungen: kmod für die Einwirkung mit
der kürzesten Dauer maß-gebend
4. Ablesen von γM (Holz: 1.3) [S9.5]
1.3 Zug parallel zur Faser
• Mittige Zugkraft: ft,0,d ≥ σt,0,d = Ft,dAn
J.H. Seite 3
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1 QUERSCHNITTSNACHWEISE IM GRENZZUSTAND DER TRAGFÄHIGKEIT
• Ausmittige Zugkraft (symmetrischer Anschluss): ft,0,d ≥ σt,0,d
= kt · Ft,dAn– kt = 1.5, falls letztes VM der Lasche ausziehfest,
kt = 2.5 sonst
• Keine Abminderung des Querschnitts bei Nägeln und
Holzschrauben mit d ≤ 6mm, die ohne Vorboh-rung eingetrieben
werden, sonst Abzug der Löcher
• Symmetrische Zuganschlüsse: Berechnung der Zugkraft in
ausziehfesten VM siehe Abschnitt 4.2
1.4 Zug unter einem Winkel α zur Faser
• σt,α,d ≤ ft,0,dft,0,dft,90,d
sin2 α+ft,0,dfv,d
·sinα·cosα+cos2 α
1.5 Druck parallel zur Faser
• fc,0,d ≥ σc,0,d = Fc,dAn• Keine Abminderung des Querschnitts
bei Schwächungen im Druckbereich, die mit einem steiferen
Material ausgefüllt werden
1.6 Druck rechtwinklig zur Faserrichtung (Auflagerpressung,
Schwellendruck)
• kc,90 · fc,90,d ≥ σc,90,d = Fc,90,dAef– kc,90 berücksichtigt
die Art der Einwirkung, der Spaltgefahr und des Grades der
Druckverformung
∗ kc,90 = 1.0 für VH aus Nadelholz und BSH mit l1 < 2h sowie
Laubholz∗ kc,90 = 1.25 für VH aus Nadelholz bei kontinuierlicher
Lagerung mit l1 ≥ 2h∗ kc,90 = 1.5 für BSH aus Nadelholz bei
kontinuierlicher Lagerung mit l1 ≥ 2h sowie für VH
aus Nadelholz bei Einzellagerung mit l1 ≥ 2h und bei
Auflagerknoten von Stabwerken mitindirekten Verbindungen
∗ kc,90 = 1.75 für BSH mit l1 ≥ 2h bei Einzellagerung∗
Kontinuierliche Lagerung ≡ Schwellendruck (links); Einzellagerung ≡
Auflagerdruck (rechts)
– Aef : wirksame Kontaktfläche bei Druckbeanspruchung
rechtwinklig zur Faserrichtung; tatsächli-che Kontaktlänge l wird
auf jeder Seite (wenn vorhanden) um min{30mm, a, l, l12 }
erhöht
1.7 Druck unter einem Winkel α zur Faser• σc,α,d = Fc,α,dA ≤
fc,0,dfc,0,d
kc,90·fc,90,dsin2 α+cos2 α
1.8 Biegung• Biegespannungsnachweis
– einachsige Biegung: σm,dfm,d ≤ 1
– zweiachsige Biegung: σm,y,dfm,y,d + km ·σm,z,dfm,z,d
≤ 1 und km · σm,y,dfm,y,d +σm,z,dfm,z,d
≤ 1
∗ km = 0.7 für Rechteckquerschnitte aus Voll-, Brettschicht- und
Furnierschichtholz; km = 1.0bei anderen Querschnitten und anderen
Holzwerkstoffen
J.H. Seite 4
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2 NACHWEISE IM GRENZZUSTAND DER GEBRAUCHSTAUGLICHKEIT
• Biegung und Zug
– einachsige Biegung und Zug: σt,0,dft,0,d +σm,dfm,d
≤ 1
– zweiachsige Biegung und Zug: σt,0,dft,0,d +σm,y,dfm,y,d
+ km · σm,z,dfm,z,d ≤ 1 undσt,0,dft,0,d
+ km · σm,y,dfm,y,d +σm,z,dfm,z,d
≤ 1
• Biegung und Druck
– einachsige Biegung und Druck:(σc,0,dfc,0,d
)2+
σm,dfm,d
≤ 1
– zweiachsige Biegung und Druck:(σc,0,dfc,0,d
)2+
σm,y,dfm,y,d
+ km · σm,z,dfm,z,d ≤ 1 und(σc,0,dfc,0,d
)2+ km · σm,y,dfm,y,d +
σm,z,dfm,z,d
≤ 1
– Zusätzliche Stabilitätsnachweise erforderlich (Abschnitt
8.1)
1.9 Schubspannungsnachweise1.9.1 Schub aus Querkraft
• Bemessungswert der Schubspannung (Rechteckquerschnitt): τd =
1.5 · VdAef– Aef = kcr · b · h∗ kcr = 2.0fv,k für VH und
Balkenschichtholz aus Nadelholz∗ kcr = 2.5fv,k für
Brettschichtholz∗ kcr = 1.0 sonst∗ Bei Stäben aus Nadelschnittholz
dürfen die Werte kcr in Bereichen, die mindestens 1.50m
vom Hirnholzende des Holzes entfernt liegen, um 30% erhöht
werden– Vd: maßgebende Querkraft im Abstand h vom Auflagerrand (h:
Trägerhöhe über Auflagermitte)∗ Einfeldträger unter Gleichlast: Vd
= qd2 (l − h)∗ Einzellasten, die auf der Oberseite des Biegestabes
innerhalb eines Abstandes h angreifen,
dürfen vernachlässigt werden
• Nachweis: τd ≤ fv,d
• Bei Doppelbiegung in Rechteckquerschnitten: τ2y,d + τ2z,d ≤
f2v,d
1.9.2 Schub aus Torsion
• τtor,d = MTWT ≤ kshape · fv,d
– kshape = 1.2 für runde Querschnitte, kshape = min{1 + 0.15hb ,
2.0} für Rechteckquerschnitte
1.9.3 Schub aus Querkraft und Torsion
• τtor,dkshape·fv,d +(τy,dfv,d
)2+(τz,dfv,d
)2≤ 1
2 Nachweise im Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit1.
Charkteristische (seltene) Bemessungssituation (Schäden an
eingebauten Bauteilen) (S9.16)
• Einwirkungskombination: Ed =∑j Gk,j ⊕Qk,1 ⊕
∑i>1 ψ0,i ·Qk,i (ψ0 aus S9.4)
• Sofortige Durchbiegung aus veränderlichen Lastenwinst =
wQ1,inst +
∑i≥2 ψ0,i · wQi,inst ≤
l500 ÷
l300
– winst aus Tabellen; Einfeldträger unter Gleichlast: w = 5384
·ql4
EmeanI
– Emean: gemittelter E-Modul
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3 VERSÄTZE
• Enddurchbiegung aus seltener Kombination: wfin = wG,fin −
wG,inst + wQ,fin= wG,inst · kdef + wQ1,inst · (1 + ψ2,1 · kdef )
+
∑i≥2 wQi,inst · (ψ0,i + ψ2,i · kdef ) ≤
l300 ÷
l150 (ψi
aus S9.4)
– Verformungsbeiwert kdef
2. Quasi-ständige Bemessungssituation (optisches
Erscheinungsbild) (S9.16)
• Einwirkungskombination: Ed =∑j Gk,j ⊕
∑i ψ2,i ·Qk,i
• Enddurchbiegung aus quasi-ständiger Kombination (alle
Komponenten mit gleichem Kriechver-halten):wfin,net = (wG,inst
+
∑i≥1 ψ2,i · wQi,inst) · (1 + kdef )− w0 ≤
l350 ÷
l250
– w0: Überhöhung im lastfreien Zustand– Komponenten mit
unterschiedlichem Kriechverhalten: Berechnung der Endverformungen
mit
den Endwerten der Mittelwerte der entsprechenden Elastizitäts-,
Schub- und Verschiebungs-moduln:Emean,fin =
Emean1+kdef
; Gmean,fin,Kser,fin entsprechend
3 Versätze
• Vorholzlänge lv ≥ 200mm, lv ≤ 8 · tv
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4 STIFTFÖRMIGE VERBINDUNGSMITTEL
• Versatztiefe tv in Abhängigkeit vom Strebenneigungswinkel γ
und der Balkenhöhe hγ tv≤ 50◦ ≤ h/4
50◦ ≤ γ ≤ 60◦ ≤ h · (2/3− γ/120◦)≥ 60◦ ≤ h/6
3.1 Nachweis auf Druck unter einem Winkel γ zur Faser
(Stirnversatz)
• NW:σc, γ
2,d
fc, γ2,d≤ 1
– σc, γ2 ,d =Fc, γ
2,d
A =Fd·cos γ2b·tv/cos γ
2=
Fd·cos2 γ2b·tv
– fc, γ2 ,d =fc,0,d√(
fc,0,d2·fc,90,d
·sin2( γ2 ))2
+(fc,0,d2·fv,d
·sin( γ2 )·cos(γ2 ))2
+cos4( γ2 )
3.2 Nachweis der Spannungen im Vorholz• Wenn lv real nicht
existiert, lv = 8 · tv ansetzen
• τd = HdAef =Fd·cos γlv·b·kcr ≤ fv,d (vgl. Abschnitt 1.9.1)
4 Stiftförmige Verbindungsmittel
4.1 Tragfähigkeit auf Abscheren - genauer Nachweis•
Lochleibungsfestigkeit fh,k für alle Holzarten in Verbindung
– Bei Lochleibung ⊥ zur Faserrichtung (d ≥ 8mm): fh,90,k =
fh,0,kk90 (Abschnitt 1.6, 6.3)
• Festigkeitsbeiwert β = fh,2,kfh,1,k• Fließmoment My,Rk
abhängig von der Art des VM
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4 STIFTFÖRMIGE VERBINDUNGSMITTEL
• Holz-Holz und Holz-Holzwerkstoff Verbindungen
– Einschnittige Verbindungen:
Fv,Rk = min
fh,1,k · t1 · d (a)fh,2,k · t2 · d (b)fh,1,k·t1·d
1+β
[√β + 2β2
[1 + t2t1 + (
t2t1
)2]
+ β3( t2t1 )2 − β(1 + t2t1 )
]+
Fax,Rk4 (c)
1.05fh,1,k·t1·d
2+β
[√2β(1 + β) +
4β(2+β)My,Rkfh,1,k·d·t21
− β]
+Fax,Rk
4 (d)
1.05fh,1,k·t2·d
1+2β
[√2β2(1 + β) +
4β(1+2β)My,Rkfh,1,k·d·t22
− β]
+Fax,Rk
4 (e)
1.15 ·√
2β1+β ·
√2My,Rk · fh,1,k · d+ Fax,Rk4 (f)
– Zweischnittige Verbindungen:
Fv,Rk = min
fh,1,k · t1 · d (g)0.5fh,2,k · t2 · d (h)1.05
fh,1,k·t1·d2+β
[√2β(1 + β) +
4β(2+β)My,Rkfh,1,k·d·t21
− β]
+Fax,Rk
4 (j)
1.15 ·√
2β1+β ·
√2My,Rk · fh,1,k · d+ Fax,Rk4 (k)
• Stahl-Holz Verbindungen
– Einschnittige Verbindung mit dünnem Stahlblech (t ≤ 0.5 ·
d):
Fv,Rk = min
{0.4 · fh,k · t1 · d (a)1.15 ·
√2My,Rk · fh,k · d+ Fax,Rk4 (b)
– Einschnittige Verbindung mit dickem Stahlblech (t ≥ d,
Toleranz des Lochdurchmessers < 0.1 ·d):
Fv,Rk = min
fh,k · t1 · d (c)fh,k · t1 · d
[√2 +
4My,Rkfh,k·d·t21
− 1]
+Fax,Rk
4 (d)
2.3 ·√My,Rk · fh,k · d+ Fax,Rk4 (e)
– Zweischnittige Verbindung mit innenliegendem Stahlblech:
Fv,Rk = min
fh,1,k · t1 · d (f)fh,1,k · t1 · d
[√2 +
4My,Rkfh,1,k·d·t21
− 1]
+Fax,Rk
4 (g)
2.3 ·√My,Rk · fh,1,k · d+ Fax,Rk4 (h)
– Zweischnittige Verbindung mit dünnen Stahlblechen (t ≤ 0.5 ·
d):
Fv,Rk = min
{0.5 · fh,2,k · t2 · d (j)1.15 ·
√2My,Rk · fh,2,k · d+ Fax,Rk4 (k)
– Zweischnittige Verbindung mit dicken Stahlblechen (t ≥ d,
Toleranz des Lochdurchmessers <0.1 · d):
Fv,Rk = min
{0.5 · fh,2,k · t2 · d (l)2.3 ·
√My,Rk · fh,2,k · d+ Fax,Rk4 (m)
– Bei Blechdicken zwischen 0.5 · d und d darf geradlinig
zwischen den entsprechenden Grenzwerteninterpoliert werden.
– Es sind Spannungsnachweise für die Stahlbleche zu führen
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4 STIFTFÖRMIGE VERBINDUNGSMITTEL
• Höchstwerte für Seileffekt (Ausziehwiderstand) Fax,Rk4 ≤ kax ·
FRk,Johansen
– kax = 0.15 für runde, glattschaftige Nägel (S9.50, i. d. R.
vernachlässigbar)
– kax = 0.25 für quadratische, glattschaftige Nägel
– kax = 0.5 für profilierte Nägel
– kax = 1 für Schrauben
– kax = 0.25 für Bolzen und Passbolzen
– kax = 0 für Stabdübel
• Bemessungswert der Tragfähigkeit je Scherfuge und
Verbindungsmittel: Fv,Rd = kmod·Fv,RkγM
4.2 Vereinfachter Nachweis - Verbindungsmittel allgemein•
Gleichungen für Fv,Rk des vereinfachter Nachweises sind unabhängig
von der Art des Verbindungsmit-
tels
• Holz-Holz- und Holzwerkstoff-Holz-Verbindungen
– Fv,Rk =√
2·β1+β ·
√2 ·My,Rk · fh,1,k · d
– Mindestdicke für das Seitenholz 1: t1,req = 1.15 ·(
2 ·√
β1+β + 2
)·√
My,Rkfh,1,k·d
– Mindestdicke (bzw. Einschlagtiefe) für das Seitenholz 2 einer
einschnittigen Verbindung:t2,req = 1.15 ·
(2√1+β
+ 2)·√
My,Rkfh,2,k·d
– Mindestdicke von Mittelhölzern bei zweischnittigen
Verbindungen: t2,req = 1.15·(
4√1+β
)·√
My,Rkfh,2,k·d
– Wird die Mindestholzdicke nicht eingehalten, ist die
charakteristische Tragfähigkeit abzumindern,indem Fv,Rk mit dem
kleineren der Verhältniswerte t1t1,req und
t2t2,req
multipliziert wird.
• Stahl-Holz-Verbindungen
– Innen liegende Stahlbleche und außen liegende, dicke
Stahlbleche (t ≥ d)∗ Tragfähigkeit pro Scherfläche: Fv,Rk =
√2 ·√
2 ·My,Rk · fh,1,k · d
∗ Mindestholzdicke: treq = 1.15 · 4 ·√
My,Rkfh,k·d
– Außen liegende, dünne Stahlbleche (t ≤ 0.5·)∗ Tragfähigkeit
pro Scherfuge: Fv,Rk =
√2 ·My,Rk · fh,k · d
∗ Mindestholzdicke für Mittelhölzer mit zweischnittig
beanspruchten Verbindungsmitteln:treq = 1.15 · 2
√2 ·√
My,Rkfh,k·d und für alle anderen Fälle
treq = 1.15 · (2 +√
2) ·√
My,Rkfh,k·d
· Bei Blechdicken zwischen 0.5·d und d darf geradlinig zwischen
den entsprechenden Grenz-werten interpoliert werden. Die
Mindestholzdicken dürfen dann vereinfacht bestimmt wer-den zu:treq
= 1.15 · 4 ·
√My,Rkfh,k·d bzw.
treq = 1.15 · 2√
2 ·√
My,Rkfh,k·d
J.H. Seite 9
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5 NÄGEL
∗ Ist die Holzdicke t kleiner als die Mindestholzdicke treq, ist
der charakteristische Wert derTragfähigkeit Fv,Rk mit dem Wert
ttreq zu multiplizieren
• Bemessungswert der Tragfähigkeit je Scherfuge und
Verbindungsmittel: Fv,Rd = kmod·Fv,RkγMmit γM = 1.1
• Das erste Verbindungsmittel in einer Lasche muss ausziehfest
sein
– Bestimmung von Fax,Rd (Abschnitt 5.4)
– In Richtung der Stiftachse wirkende Zugkraft: Ft,d =
Fd·t2·n·a∗ Fd: Zugkraft in der einseitig beanspruchten Lasche (N2
)∗ n: Anzahl der zur Übertragung der Scherkraft in Richtung der
Kraft Fd hintereinander an-
geordneten VM, ohne die zusätzlichen ausziehfesten VM∗ t: Dicke
der Lasche∗ a: Abstand der auf Herausziehen beanspruchten VM von
der nächsten Verbindungsmittelreihe
– Nachweis: m · Fax,Rd ≥ Ft,d (m ausziehfeste VM)–
Querschnittsnachweis der Laschen: Abschnitt 1.3
4.3 VM-Abstände bei Anschlüssen unter Winkel γ1. Bestimmung der
Mindestabstände a1,G/D und a2,G/D im Gurt und der Diagonalen
2. Mindestabstand im Gurt senkrecht zur Faser: a⊥,G = min{a2,G;
a1,D · sin γ}
3. Mindestabstand in der Diagonalen senkrecht zur Faser: a⊥,D =
min{a2,D; a1,G · sin γ}
4. Bestimmung von a3,c,GD, a3,t,GD, a4,c,GD, a4,t,GD
5. Bestimmung der maximalen VM-Anzahl in a⊥,D- und a⊥,G-Richtung
→ Parallelogramm
5 Nägel
5.1 Allgemeines• Bezeichnung: z.B. Na42x100 ⇒ d = 4.2mm; l =
100mm
• Nägel sollen so tief eingeschlagen werden, dass der Kopf
bündig mit der Holzoberfläche abschließt. BeiAnschlüssen von
Holzwerkstoffen an Holzbauteilen dürfen die Nägel nicht weiter als
2 mm versenktwerden. Ggf. sind die Mindestdicken anzupassen.
• Der Durchmesser von vorgebohrten Löchern sollte ca. 0, 9d
betragen, bei Stahlblech-Holz-Verbindungendarf der Lochdurchmesser
im Stahlblech bis zu 1mm größer sein.
• Bei Holz mit einer charakteristischen Rohdichte von mehr als
500kg/m3 sind die Nagellöcher auf dergesamten Nagellänge
vorzubohren.
• Ein Anschluss muss mindestens zwei Nägel enthalten.
Nagelverbindungen ins Hirnholz (parallel zurFaser) dürfen
rechnerisch nicht angesetzt werden.
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5 NÄGEL
5.2 Nagelabstände5.2.1 Mindestabstände
• Bauteile aus Sperrholz: Mindestabstände zum Hirnholz und zu
den Rändern: 3d bei unbeanspruchtemHolzrand, (3 + 4 sinα) bei
belastetem Holzrand (α: Winkel zwischen Kraftrichtung und
belastetemRand)
• Baufurniersperrholz-Holzverbindungen: Abminderung von a1, a2
mit Faktor 0.85
• Stahlblech-Holz-Verbindungen: Abminderung von a1, a2 mit
Faktor 0.7
5.2.2 Höchstabstände
• Holz-Holz: Bei tragenden Nägeln und Heftnägeln parallel zur
Faser max. 40d, rechtwinklig max. 20d
• Verbindungen mit HW oder Gipskarton: max. 40d
• Gipskarton-Holz: max. 60d
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5 NÄGEL
5.3 Tragfähigkeit auf Abscheren - Vereinfachter Nachweis -
Vereinfachung fürNägel
• Fließmoment My,Rk i. d. R. mit Nägelmindestzugfestigkeit fu =
600N/mm2
• Lochleibungsfestigkeit fh,1,k: siehe Abschnitt 4.1
• Mindestholzdicken (Spaltgefahr) bei Nagelverbindungen ohne
Vorbohren: t ≥ max{
14 · d; (13 · d− 30) ρk200}
– Halbierung des Wertes für NH bei Randabständen rechtwinklig
zur Faser von min. 10d fürρk ≤ 420 kgm3 bzw. min 14d für 420
kgm3 ≤ ρk ≤ 500
kgm3 und für Kiefernholz
• Mindestdicke t2 des Mittelteils bei sich übergreifenden Nägeln
(gegenüberliegende Nagellung) ohnevorgebohrte Nagellöcher: t2 >
4 · d+ l (l: Einschlagtiefe im Mittelholz)
• Bei unterschiedlichen kmod für Holz und Holzwerkstoff in einer
Verbindung: kmod =√kmod,1 · kmod,2
• Holz-Holz-Verbindungen: Fv,Rk =√
2 ·My,Rk · fh,1,k · d
– Mindest-Einschlagtiefe treq = 9 · d∗ Bei Einschlagtiefen 9·d
< tvorh ≤ 4·dmuss die Tragfähigkeit um den Faktor tvorhtreq
abgemindert
werden.∗ Bei Einschlagtiefen tvorh < 4 · d darf die der
Nagelspitze nächstliegende Scherfuge nicht in
Rechnung gestellt werden.
• Holzwerkstoff-Holz- und Gipswerkstoff-Holz-Verbindungen: Fv,Rk
= A ·√
2 ·My,Rk · fh,1,k · d
J.H. Seite 12
-
5 NÄGEL
– Bei einschnittigen HW-H-Verbindungen mit profilierten Nägeln,
nicht jedoch bei Gipsplatten-Holz-Verbindungen, darf Fv,Rk um einen
Anteil ∆Fv,Rk = min{0.5 · Fv,Rk; 0.25 · Fax,Rk} erhöhtwerden.
• Stahlblech-Holz-Verbindungen: Fv,Rk = A ·√
2 ·My,Rk · fh,1,k · d
– Bei einschnittigen HW-H-Verbindungen mit profilierten Nägeln
darf Fv,Rk um einen Anteil∆Fv,Rk = min{0.5 · Fv,Rk; 0.25 · Fax,Rk}
erhöht werden.
• Erforderliche Nagelanzahl: nerf = Ft,EdFv,Rd• Effektive
Nagelanzahl nef in einer Reihe mit n Nägeln in Faserrichtung:
– Falls Nägel um mind. 1d senkrecht zur Faserrichtung versetzt
angeordnet: nef = n
– Sonst: nef =[min
{n;n0.9 4
√a113d
}]· 90
◦−α90◦ + n ·
α90◦
5.4 Tragfähigkeit bei Beanspruchung in Nagelachse
(Herausziehen)• Einschlagtiefe tpen einschließlich Nagelspitze
(rechtwinklig zur Fasrrichtung und Schrägnagelung)
• Mindestabstände analog Abscheren (5.2.1), bei Schrägnagelung
muss der Mindestabstand zum bean-spruchten Rand mindestens 10d
betragen.
J.H. Seite 13
-
6 STABDÜBEL, BOLZEN, PASSBOLZEN UND GEWINDESTANGEN
• Charakteristischer Wert des Ausziehwiderstands
– Sondernägel: Fax,Rk = min{fax,k · d · tpen; fhead,k · d2h
}
– glattschaftige Nägel: Fax,Rk = min{fax,k · d · tpen; fax,k · d
· t+ fhead,k · d2h
}∗ für tpen ≥ 12d : fax,k = 20 · 10−6 · ρ2k, fhead,k = 70 · 10−6
· ρ2k
• Bemessungswert: Fax,d = kmodγM · Fax,Rk (γM = 1.3)
6 Stabdübel, Bolzen, Passbolzen und Gewindestangen
6.1 Charakteristische Festigkeitswerte• Stabdübel
• Bolzen und Passbolzen
• Gewindestangen
6.2 Anwendungsregeln• Bohrlochdurchmesser im Holz: dl = d
Bohrlochdurchmesser im Stahl: dl ≤ d+ 1mm
• Bei außen liegenden Stahllaschen sind statt Stabdübeln
Passbolzen einzusetzen
• In einer Verbindung sind mindestens 4 Scherflächen bei
mindestens 2 SDü anzuordnen. Bei nur einemStabdübel darf nur 50%
der Tragfähigkeit angesetzt werden.
J.H. Seite 14
-
6 STABDÜBEL, BOLZEN, PASSBOLZEN UND GEWINDESTANGEN
• Bei n Verbindungsmitteln mit d ≥ 6mm in Kraftrichtung
hintereinander ist die zu übertragende Kraftrechnerisch von nef =
min
{n;n0.9 4
√a113d
}VM aufzunehmen
– Wird das Spalten durch Verstärkungen rechtwinklig zur Faser
verhindert, darf nef = n gesetztwerden.
– In biegesteifen Verbindungen mit einem Stabdübelkreis gilt nef
= n. Bei mehreren Stabdübel-kreisen gilt nef = 0, 85 · n.
• Unter dem Kopf des Passbolzens und unter der Mutter sind
Unterlegscheiben mit einem Mindestdurch-messer von 3 · d und einer
Mindestdicke von 0, 3 · d anzuordnen.
• Die Tragfähigkeit eines außenliegenden Stahlbleches sollte auf
diejenige einer kreisrunden Unterlegschei-be mit dem kleineren Wert
von 12t (mit t als Stahlblechdicke) und 4d (mit d als
Bolzendurchmesser)als Durchmesser begrenzt werden.
6.3 Beanspruchung rechtwinklig zur Stiftachse• Nachweis analog
4.1 bzw. 4.2 (vereinfacht)
• Charakteristisches Fließmoment: My,Rk = 0.3 · fu,k · d2,6
• Charakteristischer Wert der Lochleibungsfestigkeit
– Holz-Holz, Stahlblech-Holz: fh,0,k = 0.082 · (1− 0.01 · d) ·
ρk∗ fh,α,k = fh,0,kk90·sin2 α+cos2 α· k90 = 1.35 + 0.015 · d für
NH· k90 = 1.30 + 0.015 · d für Furnierschnittholz LVL· k90 = 0.90 +
0.015 · d für LH
– Baufurniersperrholz: fh,k = 0.11 · (1− 0.01 · d) · ρk–
OSB-Platten und Spanplatten: fh,k = 50 · d−0.6 · t0.2
– fh in Nmm2 , d in mm, ρ inkgm3
• Bei Verbindungen mit Bolzen und Passbolzen darf der nach den
vereinfachten Regeln berechnete Wertder Tragfähigkeit Fv,Rk um
einen Anteil ∆Fv,Rk = min{0.25 · Fv,Rk; 0.25 · Fax,Rk} erhöht
werden
– 0.25 · Fv,Rk maßgebend ab Verbindungsmittelabstand a1 ≥ 5 ·
d(Bolzen zusätzlich dLoch ≤ dBo + 1mm)
– Stahlversagen → Fax,Rd: Schneider S. 8.55– Querdruck unter
Stahlplatte/Unterlegscheibe: Fax,Head,k = fc,90,k ·Aef∗ Aef :
Unterlegscheibenfläche oder maßgebender Anteil an Stahlblech
(Annahme konstanter
Spannungsverteilung), vgl. oben– Für Fax,Rk Minimum
maßgebend
6.4 Mindestabstände• Stabdübel und Passbolzen
J.H. Seite 15
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7 HOLZSCHRAUBEN
• Bolzen und Gewindestangen
7 Holzschrauben• Laubholz immer, Nadelholz mit
Schraubendurchmesser d > 6mm vorbohren
• Auf der Schaftlänge mit Schaftdurchmesser, im Gewindebereich
mit 0.7 · d bohren
• Bei selbstbohrenden Schrauben muss der Bohrlochdurchmesser
kleiner als der Innendurchmesser d1der Schraube sein.
7.1 Beanspruchbarkeit in Schraubenachse• Anwendungsregeln
– Mindestholzdicke t ≥ 12 · d– Mindesteinbindetiefe auf der
Seite der Schraubenspitze: t ≥ 6 · d
• Mindestabstände
– a1 ≥ 7 · d
– a2 ≥ 5 · d
– a1,CG ≥ 10 · d
– a2,CG ≥ 4 · d
J.H. Seite 16
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7 HOLZSCHRAUBEN
• Wirksame Schraubenanzahl bei Schraubengruppen: nef = n0.9
• Ausziehtragfähigkeit des Gewindes je Schraube
– Fax,α,Rk =fax,k·d·lef
1.2 cos2 α+sin2 α· kd für Schrauben mit 6mm ≤ d ≤ 12mm und 0.6 ≤
d1d ≤ 0.75
∗ fax,k = 0.52 · d−0.5 · l−0.1ef · ρ0.8k : char. Wert der
Ausziehfestigkeit [N/mm] (ETA/geg.)∗ lef : Eindringtiefe des
Gewindeteils (bei Holz-Holz: kleinerer Wert maßgebend)∗ α ≥ 30◦:
Winkel zwischen Schraubenachse und Faserrichtung (sonst in fax,k
berücksichtigt)∗ kd = min{d8 ; 1}
– Fax,α,Rk =fax,k·d·lef
1.2 cos2 α+sin2 α·(ρkρs
)0.8in allen anderen Fällen
∗ ρa: zugehörige Rohdichte für fax,k (ETA/geg.)
• Durchziehtragfähigkeit eines Schraubenkopfes: Fax,Rk = fhead,k
· d2h ·(ρkρs
)0.8– fhead,k: char. Wert der Durchziehfestigkeit für die
zugehörige Rohdichte ρa– dh: Durchmesser des Schraubenkopfes
(ETA/geg.)
– nicht relevant für Stahlblech-Holz-Verbindungen und
Vollgewindeschrauben (VG)
• Zugtragfähigkeit je Schraube: Ft,Rk = ftens,k (ETA/geg.)
• Fax,Rd,ges = kmodγM · nef · Fax,Rk,min
7.2 Beanspruchbarkeit rechtwinklig zur Schraubenachse
• Effektiver Durchmesser für die Berechnung der
Lochleibungsfestigkeit, des Fließmoments und der Min-destabstände
für Schrauben mit teilweise glattem Schaft und
Gewindeaußendurchmesser = Schaft-durchmesser bei einer
Eindringtiefe des Schaftes in das Holz mit der Schraubenspitze von
mind. 4 · d:def = d
– Sonst def = 1.1 · d1
• Für Verbindungen mit Schrauben mit d ≤ 6mm: Nachweis für Nägel
(Abschnitt 5.3), sonst Nachweisfür Bolzenverbindungen (Abschnitt
6.3)
– Schrauben mit einem Gewinde nach DIN 7998: My,k = 0.3 · fu,k ·
d2.6 (sonst: Versuche)
• Bei Verbindungen mit Holzschrauben darf der nach den
vereinfachten Regeln berechnete Wert derTragfähigkeit Fv,Rk um
einen Anteil ∆Fv,Rk = min{Fv,Rk; 0.25 · Fax,Rk} erhöht werden
• Bei um α zur Lastrichtung geneigten Schrauben lässt sich die
Beanspruchbarkeit berechnen zuFv = Fax · cosα
• Bei kleinem α ist der Abschernachweis irrelevant, da die
axiale Tragfähigkeit aufgrund der höherenSteifigkeit früher
aktiviert wird.
7.3 Kombinierte Beanspruchung von Schrauben
•(Fax,EdFax,Rd
)2+(Fv,EdFv,Rd
)2≤ 1
• Berechnung der Fi,Rd für die jeweiligen ni,ef (getrennt zu
ermitteln für Abscheren und Herausziehen)
J.H. Seite 17
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8 STABILITÄTSGEFÄHRDETE BAUTEILE
8 Stabilitätsgefährdete Bauteile
8.1 Biegeknicken von Druckstäben - Ersatzstabverfahren1.
Festlegung der zu untersuchenden Achse(n): Knicken um y ≡
Ausweichen in z
2. Bestimmung der effektiven Knicklänge lef = β · l
• allgemein
• Einfluss der Nachgiebigkeit: Bestimmung über Kϕ =∑ni=1K · r2i
= K ·
∑ni=1(x
2i + y
2i )
– Ri: Abstand des VM i vom Rotationszentrum– K:
Verschiebungsmodul eines VM je Scherfuge [N/mm]∗ K = Kser für den
Gebrauchstauglichkeitsnachweis∗ K = Ku,meanγM =
23KserγM
für den Tragfähigkeitsnachweis
· Stabdübel, Passbolzen, Bolzen und
Gewindestangen1,Holzschrauben und Nägel in vorgebohrten Löchern:
Kser = ρ1.5m · d23· Nägel (nicht vorgebohrt): Kser = ρ1.5m · d
0.8
30
· Klammern: Kser = ρ1.5m · d0.8
80
· Ringdübel Typ A und Scheibendübel Typ B: Kser = ρm · dc2·
Scheibendübel mit Zähnen Typ C1 bis C9: Kser = 1.5 · ρm · dc4·
Scheibendübel mit Dornen Typ C10, C11: Kser = ρm · dc2◦ Da die Norm
für BSH noch nicht offiziell ist, dürfen für ρm entsprechende Werte
von
Vollholzklassen eingesetzt werden◦ Bei
Stahlblech-Holz-Verbindungen sollte Kser verdoppelt werden.
– Zur Ermittlung der Knicklängenbeiwerte ist E = EmeanγM zu
verwenden.
1Bei Bolzen und Gewindestangen ist mit einem zusätzlichen
Schlupf von 1mm zu rechnen, der zu den mit Verschiebungs-moduln
ermitteln Verschiebungen hinzuzurechnen ist.
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8 STABILITÄTSGEFÄHRDETE BAUTEILE
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8 STABILITÄTSGEFÄHRDETE BAUTEILE
3. Bestimmung des Schlankheitsgrads λ = lefi
• Trägheitsradius i =√
IA
• Rechteckquerschnitte: iy = h√12 ≈ 0.289 · h, iz =b√12≈ 0.289 ·
b
• Kreisquerschnitte: i = d4
4. Bezogene Schlankheit λrel,c =√
fc,0,kσc,crit
= λπ ·√
fc,0,kE0.05
• σc,crit = π2·E0.05λ2 : Ideelle Knickspannung nach Euler
• fc,0,k: char. Druckfestigkeit• E0.05: char. E-Modul
• GL 24 h/c GL 28 h/c GL 32 h/c GL 36 h/cλrel = λ·
0.01608/0.01504 0.01622/0.01544 0.01627/0.01555 0.01625/0.01571
• C14 C16 C18 C20 C22 C24λrel = λ· 0.01857 0.01786 0.01743
0.01734 0.01739 0.01696
C27 C30 C35 C40 C45 C50λrel = λ· 0.01701 0.01707 0.01706 0.01674
0.01654 0.01657
J.H. Seite 20
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8 STABILITÄTSGEFÄHRDETE BAUTEILE
5. Knickbeiwert kc = min{
1
k+√k2−λ2rel,c
; 1
}• k = 0.5 · [1 + βc · (λrel − 0.3) + λ2rel]• βc = 0.2 für VH
und Balkenschichtholz, βc = 0.1 für BSH und Funierholz• Für λrel ≤
0.3 ist kc = 1 und der Stab ist nicht knickgefährdet• Alternativ:
Für C24, C30, GL24÷36 kc in Abhängigkeit von λ aus S9.25
ablesen
6. Nachweis
• Reine Druckbeanspruchung: σc,0,dkc·fc,0,d ≤ 1 (größerer
Schlankheitsgrad λ ist maßgebend)
• Druck und Biegung– Knicken um y : σc,0,dkc,y·fc,0,d +
σm,y,dfm,y,d
+ km · σm,z,dfm,z,d ≤ 1– Knicken um z : σc,0,dkc,z·fc,0,d + km
·
σm,y,dfm,y,d
+σm,z,dfm,z,d
≤ 1∗ km = 0.7 für Rechteckquerschnitte aus Voll-, Brettschicht-
und Furnierschichtholz;km = 1.0 bei anderen Querschnitten und
anderen Holzwerkstoffen
– Für Biegestäbe mit Rechteckquerschnitt und lef · hb2 > 140
Kippnachweis führen
7. Wenn Stab nicht knickgefährdet: Nachweise nach Abschnitt
1.8
8.2 Biegedrillknicken (Kippen)• Keine Kippgefährdung, wenn
Bauteilhöhe gering ist oder seitliche Abstützungen angebracht
sind
• Kritisches Moment: Mcrit = πlef ·√
EIz·GIT ·IyIy−Iz ·
√1 + EAwwGIT ·
π2
l2ef(Aww: Wölbwiderstand)
• Bemessung: Kippstabilitätsnachweis für Biegestäbe
1. Bestimmung der Einwirkungen
2. Berechnung von M[y/z],d
3. Berechnung von σm,[y/z],d =M[y/z],dW[y/z]
4. Bemessungwert der Festigkeit: fm,d = kmod · fm,kγM5.
Effektive Kipplänge
– Für gabelgelagerten Einfeldträger mit konst. Momentenbelastung
gilt: lef = l
– Ansonsten gilt: lef = la1·[1−a2· azl ·
√BT
] [≤ l]∗ az = Abstand des Lastangriffspunktes zum Schwerpunkt
(unten Minus, oben Plus)∗ B = E · Iz = E · b
3·h12
∗ T = G · IT = G · b3·h3
∗GL 24 h/c GL 28 h/c GL 32 h/c GL 36 h/c√
BT =
√E
4·G 2.007/2.217 2.010/2.092 2.007/2.095 2.010/2.079
∗C14 C16 C18 C20 C22 C24 C27 C30 C35 C40√
BT 1.994 2.000 2.004 2.006 1.992 1.996 1.998 2.000 2.003
1.994
J.H. Seite 21
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8 STABILITÄTSGEFÄHRDETE BAUTEILE
∗ a1; a2 aus Tabelle
6. Kritische Spannung: σm,crit = 0.78·b2
h·lef · E0,05
– Für Brettschichtholz darf E0,05 mit√
1.4 multipliziert werden
7. Bezogener Kippschlankheitsgrad: λrel,m =√
fm,kσm,crit
8. Kippbeiwert: kcrit =
1, 0 für λrel,m ≤ 0.751.56− 0.75 · λrel,m für 0.75 < λrel,m ≤
1.4
1λ2rel,m
für λrel,m > 1.4
– Für Biegestäbe mit Rechteckquerschnitt und lef · hb2 ≤ 140
gilt kcrit = 1.0– Alternativ: Für C24, C30, GL24÷36 kcrit in
Abhängigkeit von λ aus S9.26 ablesen
9. Nachweis
– Für Biegestäbe ohne Druckkraft: σm,dkcrit·fm,d ≤ 1
– Für Biegestäbe mit Druckkraft:(
σm,dkcrit·fm,d
)2+
σc,0,dkc,z·fc,0,d ≤ 1
– Für zweiachsige Biegung:
∗ σc,0,dkc,y·fc,0,d +σm,y,d
kcrit·fm,y,d +(σm,z,dfm,z,d
)2≤ 1
∗ σc,0,dkc,y·fc,0,d +(
σm,y,dkcrit·fm,y,d
)2+
σm,z,dfm,z,d
≤ 1
J.H. Seite 22
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9 SCHWINDEN UND QUELLEN
8.2.1 Auflagerkräfte durch Kippen - Schub aus Torsion
• Das durch Imperfektion entstandene Moment MTor,d = Md80 muss
durch die Gabellagerung aufgenom-men werden können.
• Kein gesonderter Nachweis, wenn die mit der Ersatzstablänge
lef ermittelte Kippschlankheitλrel,m =
lef ·hb2 ≤ 225 ist und die Stabilisierungskräfte im Bereich der
Auflagergabel abgeleitet werden
• Sonst: Nachweis der Schubspannungen
– Einwirkung: τTor = MTorWTor mit MTor =Md80 und WTor = β · h ·
b
2 (Rechteckquerschnitte)
∗ β in Abhängigkeit von hb aus S4.29
– Maßgebende Querkraft am Auflager (Abstand h vom Auflagerrand):
VEd = qd · ( l2 − h −a2 )
(Einfeldträger mit Auflagerbreite a)
– τ[y/z] = 1.5 ·V[y/z]kcr·b·h mit kcr =
2.0fv,k
für VH und kcr = 2.5fv,k für Brettschichtholz
– NW: τTor,dkshape·fv,d +(τy,dfv,d
)2+(τz,dfv,d
)2≤ 1 (Siehe Abschnitt 1.9.1)
∗ kshape = min{
1 + 0.15 · hb2.0
9 Schwinden und Quellen• Quell-/Schwinddehnung: ε = ∆ll = α
·∆ω
– α: Quell-/Schwindmaß
– ω = GN−GTGT · 100: Holzfeuchte in %∗ In Berechnung maximal 30%
ansetzen (danach Fasersättigung erreicht, Wasser in den Zell-
hohlräumen und kein Quellen mehr)
• Temperaturdehnung bei Holzbauwerken darf vernachlässigt
werden, da Dehnen und Schwinden entge-gengesetzt sind.
• Eigenspannungen durch Schwinden: σ = E · ε (E entsprechend
Schwindrichtung)
J.H. Seite 23
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10 TABELLEN
10 Tabellen
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J.H. Seite 24
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10 TABELLEN
Karlsruher Institut für Technologie (KIT) Seite 22 Holzbau und
Baukonstruktionen Tabelle 12: Rechenwerte für die
charakteristischen Materialkennwerte für Brettschichtholz, DIN EN
1194, Tabelle 1 und Tabelle 2
J.H. Seite 25
-
10 TABELLEN
DIN EN 1995-1-1/NA:2010-12
15
Tabelle NA.1 — Einteilung der Einwirkungen nach DIN 1055-1, DIN
1055-3, DIN 1055-4, DIN 1055-5, DIN 1055-9, DIN 1055-10 und DIN
1055-100 in Klassen der Lasteinwirkungsdauer (KLED)
1 2
1 Einwirkung KLED
2 Wichten- und Flächenlasten nach DIN 1055-1 ständig
3 Lotrechte Nutzlasten nach DIN 1055-3
A Spitzböden, Wohn- und Aufenthaltsräume mittel
B Büroflächen, Arbeitsflächen, Flure mittel
C Räume, Versammlungsräume und Flächen, die der Ansammlung von
Personen dienen können
(mit Ausnahme von unter A, B, D und E festgelegten
Kategorien)
kurz
D Verkaufsräume mittel
E Fabriken und Werkstätten, Ställe, Lagerräume und Zugänge,
Flächen mit erheblichen
Menschenansammlungen
lang
F Verkehrs- und Parkflächen für leichte Fahrzeuge (Gesamtlast 25
kN),
Zufahrtsrampen zu diesen Flächen
mittel
kurz
G Flächen für den Betrieb mit Gegengewichtsstaplern mittel
H nicht begehbare Dächer, außer für übliche Erhaltungsmaßnahmen,
Reparaturen kurz
K Hubschrauber Regellasten kurz
T Treppen und Treppenpodeste kurz
Z Zugänge, Balkone und Ähnliches kurz
4 Horizontale Nutzlasten nach DIN 1055-3
Horizontale Nutzlasten infolge von Personen auf Brüstungen,
Geländern und anderen
Konstruktionen, die als Absperrung dienen
kurz
Horizontallasten zur Erzielung einer ausreichenden Längs- und
Quersteifigkeit a
Horizontallasten für Hubschrauberlandeplätze auf Dachdecken
für horizontale Nutzlasten
für den Überrollschutz
kurz
sehr kurz
5 Windlasten nach DIN 1055-4 kurz / sehr kurz b
6 Schneelast und Eislast nach DIN 1055-5
Geländehöhe des Bauwerkstandortes über NN 1 000 m kurz
Geländehöhe des Bauwerkstandortes über NN > 1 000 m
mittel
7 Anpralllasten nach DIN 1055-9 sehr kurz
8 Horizontallasten aus Kran- und Maschinenbetrieb nach DIN
1055-10 kurz
a Entsprechend den zugehörigen Lasten.
b Bei Wind darf für kmod das Mittel aus kurz und sehr kurz
verwendet werden.
NCI Zu 2.3.1.2 „Klassen der Lasteinwirkungsdauer“
(NA.3) Einwirkungen der Klasse der Lasteinwirkungsdauer „sehr
kurz“ wirken weniger als eine Minute auf
die Bauteile und Verbindungen ein.
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J.H. Seite 27
Querschnittsnachweise im Grenzzustand der
TragfähigkeitBeanspruchungenBauteilwiderstandZug parallel zur
FaserZug unter einem Winkel zur FaserDruck parallel zur FaserDruck
rechtwinklig zur Faserrichtung (Auflagerpressung,
Schwellendruck)Druck unter einem Winkel zur
FaserBiegungSchubspannungsnachweiseSchub aus QuerkraftSchub aus
TorsionSchub aus Querkraft und Torsion
Nachweise im Grenzzustand der
GebrauchstauglichkeitVersätzeNachweis auf Druck unter einem Winkel
zur Faser (Stirnversatz)Nachweis der Spannungen im Vorholz
Stiftförmige VerbindungsmittelTragfähigkeit auf Abscheren -
genauer NachweisVereinfachter Nachweis - Verbindungsmittel
allgemeinVM-Abstände bei Anschlüssen unter Winkel
NägelAllgemeinesNagelabständeMindestabständeHöchstabstände
Tragfähigkeit auf Abscheren - Vereinfachter Nachweis -
Vereinfachung für NägelTragfähigkeit bei Beanspruchung in
Nagelachse (Herausziehen)
Stabdübel, Bolzen, Passbolzen und
GewindestangenCharakteristische
FestigkeitswerteAnwendungsregelnBeanspruchung rechtwinklig zur
StiftachseMindestabstände
HolzschraubenBeanspruchbarkeit in
SchraubenachseBeanspruchbarkeit rechtwinklig zur
SchraubenachseKombinierte Beanspruchung von Schrauben
Stabilitätsgefährdete BauteileBiegeknicken von Druckstäben -
ErsatzstabverfahrenBiegedrillknicken (Kippen)Auflagerkräfte durch
Kippen - Schub aus Torsion
Schwinden und QuellenTabellen