NORMA DGE “ALUMBRADO DE VÍAS PÚBLICAS EN ÁREAS RURALES” 1. OBJETIVO La presente norma tiene como objetivo establecer los requerimiento cumplir las instalaciones de alumbrado de vías públicas, en aquell desarrollen proyectos y obras de electrificación rural cuyas inver de Electrificación Rural y de Localidades Aisladas y de Frontera. 2. BASE LEGAL Ley No. 27744 “Ley de Electrificación Rural y de Localidades Aisla 3. ALCANCES La presente Norma es de aplicación imperativa para la dotación del de vías públicas para toda entidad que diseñe, opere o administre alumbrado eléctrico y provea el servicio en vías públicas en zonas Ley de Electrificación Rural y de Localidades Aisladas y de Fronte 4. CONSIDERACIONES PARA EL DISEÑO DE ALUMBRADO DE VÍAS PÚBLICAS La cantidad de puntos de iluminación en una localidad se debe dete procedimiento mostrado a continuación: 4.1 Se determina un consumo de energía mensual por alumbrado públi fórmula: CMAP = KALP x NU Donde: CMAP : Consumo mensual de alumbrado público en kWh KALP : Factor de AP en kWh/usuario-mes NU : Número de Usuarios de la localidad El Factor KALP es el correspondiente al Sector Típico 4 : KALP = 3 El Factor KALP será revisado por OSINERG y presentado al Ministeri Minas para su aprobación. 4.2 Para calcular el número de puntos de iluminación se debe consi promedio de lámpara de alumbrado y el número de horas de servicio alumbrado público (NHMAP). Se aplica la siguiente fórmula: PI = (CMAPx1000) / (NHMAPxPPL) Donde: PI: Puntos de Iluminación CMAP: Consumo mensual de alumbrado público en kWh NHMAP: Número de horas mensuales del servicio alumbrado público (h PPL: Potencia nominal promedio de la lámpara de alumbrado público Norma DGE “Alumbrado de Vías Públicas en Áreas Rurales” 4 de 4 · La cantidad de puntos de iluminación (PI) en el caso de ser dec redondear al entero inferior. · El número de horas mensuales del servicio de alumbrado público dependerá de su control de encendido y apagado: Tipo de control NHMAP (horas/mes ) Célula fotoeléctrica 360 Horario Número de horas diarias programadas multiplicada por 30 · La potencia nominal promedio de la lámpara de alumbrado público comprende la potencia nominal de la lámpara más la potencia nomina accesorios de encendido.
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NORMA DGE “ALUMBRADO DE VÍAS PÚBLICASEN ÁREAS RURALES”1. OBJETIVOLa presente norma tiene como objetivo establecer los requerimientos mínimos que debencumplir las instalaciones de alumbrado de vías públicas, en aquellas zonas donde sedesarrollen proyectos y obras de electrificación rural cuyas inversiones se rigen por la Leyde Electrificación Rural y de Localidades Aisladas y de Frontera.2. BASE LEGALLey No. 27744 “Ley de Electrificación Rural y de Localidades Aisladas y de Frontera”.3. ALCANCESLa presente Norma es de aplicación imperativa para la dotación del servicio de alumbradode vías públicas para toda entidad que diseñe, opere o administre instalaciones dealumbrado eléctrico y provea el servicio en vías públicas en zonas rurales en el ámbito de laLey de Electrificación Rural y de Localidades Aisladas y de Frontera.4. CONSIDERACIONES PARA EL DISEÑO DE ALUMBRADO DE VÍAS PÚBLICASLa cantidad de puntos de iluminación en una localidad se debe determinar con elprocedimiento mostrado a continuación:4.1 Se determina un consumo de energía mensual por alumbrado público de acuerdo a lafórmula:CMAP = KALP x NUDonde:CMAP : Consumo mensual de alumbrado público en kWhKALP : Factor de AP en kWh/usuario-mesNU : Número de Usuarios de la localidadEl Factor KALP es el correspondiente al Sector Típico 4 : KALP = 3,3El Factor KALP será revisado por OSINERG y presentado al Ministerio de Energía yMinas para su aprobación.4.2 Para calcular el número de puntos de iluminación se debe considerar una potenciapromedio de lámpara de alumbrado y el número de horas de servicio mensuales delalumbrado público (NHMAP). Se aplica la siguiente fórmula:PI = (CMAPx1000) / (NHMAPxPPL)Donde:PI: Puntos de IluminaciónCMAP: Consumo mensual de alumbrado público en kWhNHMAP: Número de horas mensuales del servicio alumbrado público (horas/mes)PPL: Potencia nominal promedio de la lámpara de alumbrado público en wattsNorma DGE “Alumbrado de Vías Públicas en Áreas Rurales” 4 de 4· La cantidad de puntos de iluminación (PI) en el caso de ser decimal se deberedondear al entero inferior.· El número de horas mensuales del servicio de alumbrado público (NHMAP)dependerá de su control de encendido y apagado:Tipo de control NHMAP (horas/mes )Célula fotoeléctrica 360Horario Número de horas diarias programadas multiplicada por 30· La potencia nominal promedio de la lámpara de alumbrado público (PPL)comprende la potencia nominal de la lámpara más la potencia nominal de susaccesorios de encendido.4.3 El número de horas diarias de alumbrado público considerado debe estarcomprendido entre 8 y 12 horas.4.4 La distribución de los puntos de iluminación se realizará de acuerdo a lascaracterísticas de las zonas a iluminar según el siguiente orden de prioridad:
i. Plazas principales o centro comunal de la localidad.ii. Vías públicas en el perímetro de las plazas principales.iii. Vías públicas importantes.iv. Áreas Restantes de la localidad.4.5 Para las instalaciones de alumbrado público, que se desarrollen en capitales deprovincia o capitales de distrito en las cuales haya una distribución concentrada yuniforme de las edificaciones, zonas de interés turístico o arqueológico o donde laseguridad de los usuarios lo requiera, ejemplo: Localidades desarrolladas al lado devías regionales, subregionales o autopistas; se debe considerar en la superficie de lavía los siguientes niveles de iluminancia y uniformidad media de iluminancia:Niveles de iluminancia y uniformidad media de iluminanciaTipo decalzadaIluminancia media(lux)Uniformidad mediade iluminanciaCalzada clara 1- 3 ³ 15 %Calzada oscura 2-6 ³ 15 %La identificación de los tipos de calzada se realizará de acuerdo al siguientecuadro:Tipo de superficie Tipo de calzadaRevestimiento de concreto ClaraRevestimiento de asfalto OscuraSuperficies de tierra ClaraNorma DGE “Alumbrado de Vías Públicas en Áreas Rurales” 5 de 54.6 Para las instalaciones que se desarrollen fuera del alcance del numeral anterior, sedebe utilizar un alumbrado que sirva de guía visual (Luz Guía), donde la percepciónvisual de la luz emitida por las luminarias pueda ser hecha desde la ubicación de laluminaria más cercana, se debe considerar en la superficie de la vía un nivel deiluminancia media entre 1y 3 lux.5. DIRECTIVAS GENERALES5.1 El sistema luminaria lámpara debe ser eficiente y asegurar un adecuado tiempo devida con un mínimo mantenimiento5.2 Las lámparas de alumbrado público podrán ser alimentadas directamente de las redesde servicio particular, en este caso el control de encendido y apagado debe serautomático. La determinación del consumo de energía del servicio de alumbradopúblico en este caso se debe realizar con los parámetros del numeral 4.2, bajo estascondiciones no será necesario la implementación de contadores de energía delservicio de alumbrado público.5.3 Los pastorales de las luminarias pueden ir adosadas a la pared de los usuarios,siempre y cuando cuenten con la autorización expresa y por escrito de estos.5.4 Se puede utilizar unidades de alumbrado público que empleen paneles solares para sufuncionamiento.5.5 En la Norma Técnica de Calidad de los Servicios Eléctricos para Electrificación Ruralse indica los aspectos a controlar en lo que corresponde a calidad de alumbradopúblico rural.5.6 Las reclamaciones sobre deficiencias del servicio de alumbrado público y sobre laincorrecta aplicación de esta norma, siguen el mismo procedimiento que las que serefieren al servicio público de electricidad en las zonas rurales.5.7 OSINERG sanciona el incumplimiento de esta norma de acuerdo con la escala depenalidades y multas vigente.6. DISPOSICIONES TRANSITORIASLas localidades que en la actualidad cuentan con el servicio público de electricidad pero no
con el servicio de alumbrado público, la entidad que administra las instalaciones eléctricasdebe dotarles dicho servicio, en concordancia con lo estipulado en la presente norma, dentrode un programa de adecuación coordinado con OSINERG.Norma DGE “Alumbrado de Vías Públicas en Áreas Rurales” 6 de 6RESOLUCIÓN DIRECTORAL N° 017-EM/DGELima, 30 de diciembre del 2003CONSIDERANDO:Que, el Artículo 1° de la Ley N° 27744, Ley de Electrificación Rural y deLocalidades Aisladas y de Frontera, declara de necesidad nacional y utilidad pública laelectrificación de zonas rurales y localidades aisladas y de frontera del país;Que, el Artículo 11° de la misma Ley señala que la Electrificación Rural deberácontar con normas específicas de diseño y construcción adecuadas a las zonasrurales;Que, en ese sentido, es necesario emitir una norma específica en el marco dela Ley N° 27744, estableciendo los niveles fotométricos mínimos para el alumbrado devías públicas, acorde con el nivel de tráfico vehicular y peatonal de las zonascomprendidas en la mencionada norma legal.Que, en aplicación de lo dispuesto en la Resolución Ministerial N° 162-2001-EM/SG, el proyecto de la presente Resolución Directoral fue prepublicado en la páginaWeb del Ministerio de Energía y Minas;De conformidad con lo establecido en el Artículo 37º del Reglamento deOrganización y Funciones del Ministerio de Energía y Minas, aprobado por el DecretoSupremo Nº 025-2003-EM;SE RESUELVE:Artículo 1°.- Aprobar la Norma DGE “Alumbrado de Vías Públicas en ÁreasRurales”, cuyo texto forma parte integrante de la presente Resolución, la cual es decumplimiento obligatorio para los proyectos que se desarrollan en el marco de la Leyde Electrificación Rural y de Localidades Aisladas y de Frontera.Artículo 2°.- La presente Resolución entrará en vigencia a partir del 01 de abrilde 2004.Regístrese, comuníquese y publíquese.JORGE AGUINAGA DÍAZDirector generalDirección General de Electricidad
R. M. N° 013-2003-EM/DM “Alumbrado de Vías Públicas en zonas de Concesión de Distribución”, de fecha 14.ENE.2003R.D. Nº 017-2003-EM/DGE “Alumbrado de Vías Públicas en Áreas Rurales"; de Fecha 30.DIC.2003
La presente norma tiene como objetivo establecer los requerimientos mínimos que debencumplir las instalaciones de alumbrado de vías públicas, en aquellas zonas donde sedesarrollen proyectos y obras de electrificación rural cuyas inversiones se rigen por la Ley
Ley No. 27744 “Ley de Electrificación Rural y de Localidades Aisladas y de Frontera”.
La presente Norma es de aplicación imperativa para la dotación del servicio de alumbradode vías públicas para toda entidad que diseñe, opere o administre instalaciones dealumbrado eléctrico y provea el servicio en vías públicas en zonas rurales en el ámbito de la
4. CONSIDERACIONES PARA EL DISEÑO DE ALUMBRADO DE VÍAS PÚBLICAS
4.1 Se determina un consumo de energía mensual por alumbrado público de acuerdo a la
El Factor KALP será revisado por OSINERG y presentado al Ministerio de Energía y
4.2 Para calcular el número de puntos de iluminación se debe considerar una potenciapromedio de lámpara de alumbrado y el número de horas de servicio mensuales del
NHMAP: Número de horas mensuales del servicio alumbrado público (horas/mes)
4.5 Para las instalaciones de alumbrado público, que se desarrollen en capitales de
uniforme de las edificaciones, zonas de interés turístico o arqueológico o donde laseguridad de los usuarios lo requiera, ejemplo: Localidades desarrolladas al lado devías regionales, subregionales o autopistas; se debe considerar en la superficie de la
4.6 Para las instalaciones que se desarrollen fuera del alcance del numeral anterior, sedebe utilizar un alumbrado que sirva de guía visual (Luz Guía), donde la percepciónvisual de la luz emitida por las luminarias pueda ser hecha desde la ubicación de la
5.1 El sistema luminaria lámpara debe ser eficiente y asegurar un adecuado tiempo de
5.2 Las lámparas de alumbrado público podrán ser alimentadas directamente de las redes
público en este caso se debe realizar con los parámetros del numeral 4.2, bajo estas
5.3 Los pastorales de las luminarias pueden ir adosadas a la pared de los usuarios,
5.4 Se puede utilizar unidades de alumbrado público que empleen paneles solares para su
5.5 En la Norma Técnica de Calidad de los Servicios Eléctricos para Electrificación Rural
5.6 Las reclamaciones sobre deficiencias del servicio de alumbrado público y sobre laincorrecta aplicación de esta norma, siguen el mismo procedimiento que las que se
5.7 OSINERG sanciona el incumplimiento de esta norma de acuerdo con la escala de
Las localidades que en la actualidad cuentan con el servicio público de electricidad pero no
con el servicio de alumbrado público, la entidad que administra las instalaciones eléctricasdebe dotarles dicho servicio, en concordancia con lo estipulado en la presente norma, dentro
Localidades Aisladas y de Frontera, declara de necesidad nacional y utilidad pública la
la Ley N° 27744, estableciendo los niveles fotométricos mínimos para el alumbrado de
EM/SG, el proyecto de la presente Resolución Directoral fue prepublicado en la página
Organización y Funciones del Ministerio de Energía y Minas, aprobado por el Decreto
Rurales”, cuyo texto forma parte integrante de la presente Resolución, la cual es decumplimiento obligatorio para los proyectos que se desarrollan en el marco de la Ley
R. M. N° 013-2003-EM/DM “Alumbrado de Vías Públicas en zonas de Concesión de Distribución”, de fecha 14.ENE.2003R.D. Nº 017-2003-EM/DGE “Alumbrado de Vías Públicas en Áreas Rurales"; de Fecha 30.DIC.2003
DA-0
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A.T. CALCULO DE CAMBIO DE ESTADO DE CONDUCTORES DE 4.5V= 10.0 REDES AEREAS EN BAJA TENSION. Vf= 5.8 -TENSION DEL PROYECTO : 380 / 220 V
Conex.=3 Ø Sistema: 380/220 VNº Hilos 3.0 -PROYECTO: PIURA (CONCESIÓN ENOSA)Trafo.Mayor: RED DISTRIB. SECUNDARIA - URB. PROGR. «ACUÑA GAVIDIA»kVA= 50.0 "ACUÑA GAVIDIA" Urb. Progr. "ACUÑA GAVIDIA"Zt = 2.00% CÁLCULO DE CAÍDA DE TENSIÓN DE R.S. - 380.0 kV
URB. PROGR-CONFIGURACION DE CONDUCTORES : VERTICAL«ACUÑA GAVIDIA"
Casas: 749C.Esp.: 5
#REF! D3 =#REF! OJO!! PARA MODIFICACIONES DE CONDUCTOR CAMBIAR AQUÍ!!
MD/Lote0.5 F.S.= 0.50 2MD/CE 1.0 F.S.= 1.00 2MD/AP 0.169 F.S.= 1.00 SECC. R (20°C) Ø REAL
Cu1, Al2 CARACTERISTICAS DEL CONDUCTOR: mm² mm
2 2 FASES ALEACIÓN Al. 25 1.330 6.420
2 NEUTRO ALEACIÓN Al. 25 1.330 6.420
-TEMPERATURAS QUE INTERVIENEN:LÁMP.
Na. 150 SEGUN DATOS DEL CONDUCTOR T1 = 20 °C+Pérd. 0.1685 OPERACION DEL CONDUCTOR T2 = 75 °CNorma A.P.:RM=13; RD=17; RM01=1 0.9
13 Fact=7.1RM 013-2003-EM/DM -CALCULO DE PARAMETROS DEL CONDUCTOR:Cant. Lámp.Diseño: #REF! TIPO R(75°C) Req. DMG
ÁNG. CRÍTICO (mm). (mm).
FASES ALEACIÓN Al. 1.59382 2.32116 #REF!2.321
!OJO: EN CASO NECESARIO SE PODRA UTILIZAR:
EN CONSECUENCIA SE TIENE:
TIPO SECC. R(75°C)mm²
FASES ALEACIÓN Al. 25 1.594 #REF!
1 H./ CÁLCULO 4.1 (Cont.) CÁLCULO DE CAÍDA DE TENSIÓN (OTRO FILE)2 H./ CÁLCULO 4.2 (Cont.) CÁLCULO DE RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRA3 H./ CÁLCULO 4.3 EVALUACIONES - CANTIDAD DE LÁMPARAS4 H./ CÁLCULO 4.4 (Cont.) CÁLCULO ECUACIÓN DE CAMBIO DE ESTADO5 H./ CÁLCULO 4.5 (Cont.) CÁLCULO MECÁNICO DE ESTRUCTURAS6 H./ CÁLCULO 4.6 (Cont.) CÁLCULO DE CIMENTACIÓN DE POSTES7 H./ CÁLCULO 4.7 (Cont.) CÁLCULO DE RETENIDAS
W/Km
-FACTOR POTENCIA (INDUCT.) COS F =
W/Km
R eq = 2.177 x (A/(7 x p))^0.5 =
X3FW/Km W/Km
DA-0
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8 H./ CÁLCULO 4.8 (Cont.) CÁLCULO Y SELEC. DE ANCLAJES DE RETENIDAS9 H./ CÁLCULO 4.9 CÁLCULO DE CIMENTACIÓN - MATERIAL AGREGADO
6 2 0 1 A A A CA L L A L U M I N U M A L L O Y C O N D U C T O R SCorporate Headquarters806 Douglas Rd., Suite 800Coral Gables, FL 33134Toll Free U.S. (866) 842-0533
Resuelve sustituir el Art. 2º de la R.M. Nº 185-2005-EM/DM por el siguiente texto:La facturación por el servicio de alumbrado público de los Sectores de Distribución Típicos 2, 3, 4 y 5 corresponderá al consumo leído mensualmente, no debiendo superar el porcentaje máximo de facturación de la Empresa (PALP), resultante del siguiente cálculo que se efectuará semestralmente:
PALP = FALP / FTOTDonde:PALP : % facturación máximo – A. Público, aplicable al semestre de facturación.FTOT : Monto facturado total en el semestre anterior (Ene-Jun ó Jul-Dic)FALP : Facturación estimada máxima – A. Público del semestre anterior
: Sumatoria de precios medios mensuales del semetre anterior.N : Número de suministros.KALP : kWh/Ususario-mes
FALP = N x KALP x S PMAP
SPMAP
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- Para efectos de Cálculos, se considera 30.0 m.s.n.m.0.3
4.89
PESO CANT.
Kg/Km HILOS
69.10 7.0
69.100 7.0
Radio Medio Geométrico (RMG)(Construcción del conductor) RMGAlambre sólido 0.7790 rCable de un solo material:7 hilos 0.7260 r19 hilos 0.7580 r37 hilos 0.7680 r61 hilos 0.7720 r91 hilos 0.7740 r127 hilos 0.7760 r
#REF!
#REF!
#REF!
CÁLCULO DE CAÍDA DE TENSIÓN (OTRO FILE)CÁLCULO DE RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRAEVALUACIONES - CANTIDAD DE LÁMPARASCÁLCULO ECUACIÓN DE CAMBIO DE ESTADOCÁLCULO MECÁNICO DE ESTRUCTURAS
X3F
W/Km
Z3FW/Km
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CÁLCULO Y SELEC. DE ANCLAJES DE RETENIDASCÁLCULO DE CIMENTACIÓN - MATERIAL AGREGADO
6 2 0 1 A A A CA L L A L U M I N U M A L L O Y C O N D U C T O R S
Toll Free U.S. (866) 842-0533
OverallDiameter of Lineal
No. of Diameter Conductor WeightStrands (mm) (mm) (Kg/km)
La facturación por el servicio de alumbrado público de los Sectores de Distribución Típicos 2, 3, 4 y 5 corresponderá al consumo leído mensualmente, no debiendo superar el porcentaje máximo de facturación de la Empresa (PALP), resultante del siguiente cálculo que se efectuará semestralmente:
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MaximumRated ResistanceStrength at 20°C(Kg) (Ohms/km)
La facturación por el servicio de alumbrado público de los Sectores de Distribución Típicos 2, 3, 4 y 5 corresponderá al consumo leído mensualmente, no debiendo superar el porcentaje máximo de facturación de la Empresa (PALP), resultante del siguiente cálculo que se efectuará semestralmente:
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Cu. BLANDO 0.00393
Cu. DURO 0.00382Al. PURO 0.00403ACSR 0AASC 0.0036
a (20°c)
RESUMEN: CONFORME A LOS TIPOS DE VÍAS - U.P. "ACUÑA GAVIDIA", SE TIENE:
Tipo de superficie Tipo de calzada
Revestimiento de concreto Clara
Superficies de tierra Clara
CASO I: VÍAS DE DOS CARRILES
Cálculos de Niveles de luminancia, iluminancia e índice de control de deslumbramiento
Tipo de Alumbrado
III (cd/m2) Calzada Clara (G)
Valores Según Norma 0,5 – 1 5 – 10 5 - 6
Valores Calculados según SIº 0,49 10,19 6,85Valores Calculados según SCº 0.51 6,27 7.10
Cálculos de Uniformidad media de ILUMINANCIA
Tipo de Alumbrado
III
Valores Según Norma 0,25 - 0,35
Valores Calculados según SIº 0,39Valores Calculados según SCº 0.32
Características de la Vía (dos carriles con Berma Central):
Especificaciones Medidas
Tipo Doble Vìa
Berma central 1,50 mAncho de cada Calzada 4,05 mInstalaciòn de Luminarias Simple LadoAltura de Instalaciòn 7,90 m
Luminancia media rev. seco
Iluminancia Horiz. media (lux)
Índice control deslumbr.
Uniform. media de Iluminancia
Distancia de Vanos 32,0 mOverhang (Avance) 1,56 mDistancia de Vanos 32,0 mOverhang (Avance) 1,56 mInclinción de Instalación 15ºLàmpara de 70 W Vapor Na APSuperficie de Calzada Concreto CIE R2
CASO II: VÍAS DE UN CARRIL
Cálculos de Niveles de luminancia, iluminancia e índice de control de deslumbramiento
Tipo de Alumbrado
III (cd/m2) Calzada Clara (G)
Valores Según Norma 0,5 – 1 5 – 10 5 - 6
Valores Calculados según SIº 0,60 11,31 8,06Valores Calculados según SCº 0.53 6,80 7.20
Cálculos de Uniformidad media de ILUMINANCIA
Tipo de Alumbrado
III
Valores Según Norma 0,25 - 0,35
Valores Calculados según SIº 0,13Valores Calculados según SCº 0.15
Características de la Vía (simple carril, sin Berma Central):
Especificaciones Medidas
Tipo Simple Vìa
Berma central 0,00 mAncho de Calzada 6,00 mInstalaciòn de Luminarias Simple LadoAltura de Instalaciòn 7,90 mInclinción de Instalación 15ºLàmpara de 70 W Vapor Na APSuperficie de Calzada CIE RIV
Luminancia media rev. seco
Iluminancia Horiz. media (lux)
Índice control deslumbr.
Uniform. media de Iluminancia
Entonces; conforme a los valores calculados, se cumplen con las prescripciones técnicas de la Norma aprobada con R. M. N° 013-2003-EM/DM
Nota:
Las anotaciones consignadas con SIº se refieren a los cálculos efectuados mediante el Software ILUMINA 2.1; y SCº a los cálculos efectuados mediante el Software CALCULUX ROAD 4.5b.
Entonces; conforme a los valores calculados, se cumplen con las prescripciones técnicas de la
Las anotaciones consignadas con SIº se refieren a los cálculos efectuados mediante el Software
CUADRO GENERAL DE LOTES Y RELACION DE PROPIETARIOSDEL CENTRO POBLADO "SANTA CRUZ DE LA SUCCHA"
LOTE PROPIETARIO LOTE
1 GODOFREDO QUISPE 0 42
2 ENEMESIO NÚÑEZ 0 43
3 IDELIA DÍAZ 0 44
4 LEONALDO DELGADO 0 45
5 GILBERTO DELGADO 0 46
6 JUAN GONZALES 0 47
7 OSWALDO GONZALES 0 48
0 8 I.E. N° 1057 - LOCAL1 0 49
9 JUAN HONORATO 0 50
10 ROSAS FERNÁNDEZ 0 51
11 VITELIO PÉREZ 0 52
12 ANÍBAL SILVA 0 53
13 EUSEBIO QUEVEDO 0 54
14 ALCIDES DÍAZ 0 55
15 BENJAMIN CASTILLO 0 56
16 PRÁXEDES DELGADO 0 57
1 17 EDUCACIÓN (*) 58
2 18 SERPAR (*) 59
3 19 RECREACIÓN (*) 60
4 20 OTROS USOS (*) 61
21 FELIPE GONZALES 0 62
22 I.E. N° 1057 - LOCAL2 0 63
23 CEI 0 64
24 VASO DE LECHE 0 65
25 FELICIANO CÁCERES 0 66
26 AURELIA OLIVERA 0 67
27 HELENA OLIVERA 0 68
28 SEGUNDO TAPIA CABRERA 0 69
29 PABLO DELGADO 0 70
30 JUAN TAPIA 0 71
31 LEONIDAS CHÁVEZ 0 72
32 RAFAEL FERNÁNDEZ 0 73
33 RICARDO CHÁVEZ 0 74
34 MARIO CASTRO 0 75
35 SAÚL PAREDES 76
36 ALVARINO BURGA 77
37 JUAN ROJAS 0 78
38 DIOMEDES SILVA 79
39 SEBASTIAN DELGADO 80
40 DIOMEDES SILVA 0 8141 REINERIO SILVA 0 82
NOTA: 4(*) LOTES PARA USOS DE VIVIENDA UNIFAMILIAR = 78
OBSERVACIONES: Según el planeamiento del Proyecto, el diseñoconsidera las cargas eléctricas que han sido evaluadas siguiendo los lineamientospara determinar la Demanda Máxima (Lotes habilitados, conforme al Plano Aprobado)
RELACIÓN DE CARGAS:Conforme a la evaluación de la Calificación Eléctrica las cargas eléctricas por alimentar son:
SISTEMA ECONÓMIC. ADAPTADO A LA DEMANDA
CALIFICACIÓN ELÉCTRICA
MÁXIMA DEMANDA (kW)
LOTES (VIVIENDAS TIPO UNIFAMILIARES)
CARGAS PARA USOS GENERALES
DESCRIPCIÓN TIPO DE URB. PROGR. CANTIDAD POR CASERÍOS
A. Presión 50W-220V Urbano 89 0 Cargas para / Usos
Generales Urbano 5 0
Relación de Cargas Especiales (p/ Usos Generales):
Nº DESCRIPCIÓN UBICACIÓN1 EDUCACIÓN2 SERPAR URB. PROGR.3 RECREACIÓN «ACUÑA GAVIDIA"4 OTROS USOS5 LOCAL COMERCIAL6 Capilla del Cementerio7 Iglesia Evangélica8 Casa del Club9 Iglesia Católica
10 Centro Educativo Primario CASERÍO11 Centro de Salud 012 Iglesia Católica CASERÍO13 Centro Educativo Primario 014 Puesto de Salud15 Centro Educativo Primario CASERÍO16 Centro Educativo Secundario SANTA ROSA17 Iglesia Católica DEL TINGO18 Centro Educativo Primario19 Iglesia Católica CASERÍO20 Puesto de Salud21 Casa Comunal
OBSERVACIONES: Según el planeamiento del Proyecto, el diseño considera lascargas eléctricas que han sido evaluadas siguiendo los lineamientos para determi-
nar la Demanda Máxima (Lotes conforme al Plano Aprobado).
V = h/3 * ( 0.277 + 1.493 C + 4C²+ 0.019 + 0.207 C + 0.554 C² )
= 36º )
L = h/COS 30º + 0.25 = 1.155 x h + 0.25 m
= 1.803 m3
Reemplazando datos, se tiene:
C = 0.727 x h
L = 1.155 x h + 0.25
V = h * ( 0.092 + 0.498 C + 1.333 C² + 0.002 + 0.023 C + 0.062 C² )
Entonces se tiene:
V = 1.803 = 0.092 h + 0.362 h² + 0.704 0.002 h² + 0.017
De donde:
h = 1.611 m < > 4.573 = 1.803ERR!!
Entonces: MOVER LOS VALORES AQUERR!
L = h /cos 30º + 0.25 = 2.110 m
De conformidad a criterios de normatividad interna de la Empresa Concesionaria y conforme a las dimensiones normalizadas y comerciales de la varilla de anclaje, se selecciona:
EN CONSECUENCIA ELEGIMOSUNA VARILLA DE: 5/8"Ø x 2.40 m. DE LONG. (COMERCIAL).
Así mismo; como el tiro de rotura del cable de retenida, en el caso más crítico está dado por sus características ynaturaleza: 3152.0 Kg, entonces se cumple con las condiciones dadas, debido a que ya lo hemos analizado y esconforme con las justificaciones de los presentes cálculos.
También cumple conforme al CNE Tomo IV - 2.2.4.4 c), con la relación d > Tm / (1.5 x L); donde d es el espesordel bloque de la retenida; los parámetros Tm y L ya están definidos.Entonces d > 3152.0 1.5 240.0 = 8.76 cm; dado que d = 20 cm.
)½)
C = h x TG ( r' ) h x TG ( (
V = Tm/l
h3 + h3+
DATOS
0.4 0.2
7530
1 3152.0 Siemens 3/8"
2 4241.0 Siemens 1/2"
3 4899.0 High Stre 3/8"4 6577.0 High Stre 1/2"
3152.0 1.0
7530.0 1.0
1.25
3940
30
(que se mide respecto a la horizontal, conforme a la defini- 54
orig
T/m3 (mediciones en el terreno); tierra media y húmeda 1.40 1.1
2,185.5
0.25
por lo que no se considera el numeral 2.2.1.4 b) ii) del CNE Tomo IV.
De conformidad a criterios de normatividad interna de la Empresa Concesionaria y conforme a las dimensiones
Así mismo; como el tiro de rotura del cable de retenida, en el caso más crítico está dado por sus características yKg, entonces se cumple con las condiciones dadas, debido a que ya lo hemos analizado y es
También cumple conforme al CNE Tomo IV - 2.2.4.4 c), con la relación d > Tm / (1.5 x L); donde d es el espesor
h4
H./ CÁLCULO 4.8 (Cont.)
CÁLCULO Y SELECCIONAMIENTO DE ANCLAJES DE RETENIDAS
Seguidamente se calculará las características técnicas del anclaje de las retenidas:
1.- DEFINICIÓN DE PARÁMETROS Y VARIABLES
Tro : Tiro de rotura de la varilla de retenida, en Kg.
Tm : Tiro máximo aplicado al anclaje de retenida, en Kg.
Coef. definido por el peso específico del terreno, en Kg/m².
Angulo de inclinación de la varilla, en grados sexagecimales
Angulo de talud del terreno, en grados sexagecimales
d
h : Profundidad de enterramiento, en m.
L : Longitud de la varilla, en m.
FS1 : Factor de seguridad que se aplica al tiro de rotura de la varilla de
anclaje; para el presente caso se considera = 1.50
hs : Saliente de la varilla del nivel del suelo, en m.
hs : Altura efectiva del bloque de concreto + tuercas.
A : Lado superior del tronco de pirámide, en m.
B : Lado inferior del tronco de pirámide, en m.
C : Proyección transversal del lado superior (tronco de pirámide), en m.
2.- PREMISAS IMPORTANTES
a.- Se analizará para el caso más crítico, es decir para una retenida
tipo simple, (con 01 cable de retenida sujeto a la varilla de anclaje).
b.- Bloque concreto armado : 0.40 x 0.40 x 0.20 m.
c.- Tipo de varilla de anclaje :
d.- Diámetro varilla anclaje : 5/8''Ø (Comercial)
e.- Tiro de rotura de la varilla : 7,530.0 Kg
f.- Tipo de cable de retenida: 1 Acero grado Siemens Martin
g.- Diámetro cable retenida: 1 3/8''Ø
h.- Tiro rotura cable retenida: 1 3,152.0 Kg
3.- EVALUACIÓN Y DESARROLLO DE CÁLCULOS
Discusión:
El volumen de material que está encima del bloque de concreto de la retenida debe
tener una fuerza equivalente vertical (peso) superior al tiro de rotura del cable de re-
tenida e inferior al tiro de rotura de la varilla de anclaje; entonces:
Tiro del cable de retenida Tm :
Tvarilla > Tm > Tcable
7,530.0 > Tm > 3,152.0
Teniendo en consideración la Fig. 4.11, tiene:
l :
q i :
b t :
Peso específico del terreno en T/m3
Acero SAE 1020 galvanizado en caliente.
H./ CÁLCULO 4.8 (Cont.)
Para cumplir estos condicionantes se aplicará el factor de seguridad FS1 y se tiene:
Þ Tm = Tvarilla / FS1 = 5,020.0 Kg. (caso más crítico)
Donde Tm se constituye como la fuerza efectiva que se requiera para extraer
el bloque de concreto, que cumple con las premisas condicionantes; lo que
implica la adecuada operatividad de la varilla de anclaje y que cumple con su
objetivo.
Þ 30 º
Þ 54 º
Þ 2,185.5 Kg/m3 (de cálculo cimentación).
Þ hs = 0.25 m.
Þ hb = 0.23 m.
ÞDonde :
Þ = 0.346 m
Þ = 0.727 x h m
Þ = 2.297
Þ = 1.155 x h + hs + hb
Reemplazando datos, se tiene:
Þ V = B² * h + 2 * B * C * h + 1.33 * C² * h
Þ Como B es conocido: V = 0.120 h + 0.50336 h²+ 0.7038 2.297
De donde se obtiene:
Þ Para un valor de h = 1.247 m < > V = 2.297 = 2.297
Entonces: ERR!!
Þ L = h/cos30° + 0.25 + 0.23 = 1.920 Comercial : 2.40 m
4.- ABSORSIÓN DE CARGAS MECÁNICAS DE CONDUCTORES EN ESTRUCTURAS
DE ÁNGULO O TERMINAL
De acuerdo a los Cálculos de Retenidas, el caso más crítico trata de estructura de
anclaje; y absorve una carga de conductores equivalente a Tr = 569.79 Kg.;
luego el cable de retenida trabaja a Tr / Trox100 = 18.1% de su carga de rotura;
que no excede el 50% de ésta carga de rotura; OK!! conforme al CNE-S.
5.- CONCLUSIÓN
q i =
b t =
l =
V = (1/3)*h*[(B+2C)² + B² + ((B+2C)²*B²)½]
B = 0.6 x Cos q i
C = h x (Ctg b t)
V = Tm / l m3
L = h / Cos q i + hs + hb
m3
h3 =
La varilla de anclaje de : 16 mm Ø x 2.40 m de Longitud (COMERCIAL).
Cable de Retenida tipo : Acero grado Siemens Martin
Hp = 5.8 m. 6.9 m. 6.9 m. 7.62,185.5 Kg/m³ 2185.5 Kg/m³ 2185.5 Kg/m³ 2186
1.5E+04 Kg/m² 1.5E+04 Kg/m² 1.5E+04 Kg/m² 1.5E+04a = 0.9 m. 0.8 m. 0.8 m. 0.8b = 0.9 m. 0.8 m. 0.8 m. 0.8
1.9 m. 1.0 m. 1.0 m. 1.3t = 1.9 m. 1.1 m. 1.1 m. 1.4
1.6E+3 2.2E+3 2.2E+3 2.2E+3Fp = 200 Kg. 300 Kg. 200 Kg. 300H = 8 m. (200Kg) 8 m. (300Kg) 8 m. (200Kg) 9dp = 0.1496 m. 0.150 m. 0.150 m. 0.120db = 0.288 m. 0.270 m. 0.270 m. 0.255de = 0.267 m. 0.255 m. 0.255 m. 0.236
390 Kg. 480 Kg. 450 Kg. 502
50 Kg. 120 Kg. 120 Kg. 210
100 Kg 120 Kg 120 Kg. 150
0 Kg.(Trafomix 0 Kg. 0 Kg. 300
9/3007.9 m.
2185.5 Kg/m³1.5E+04 Kg/m²
0.8 m.0.8 m.1.0 m.1.1 m.
2.2E+3300 Kg.
9 m. (300Kg)0.150 m.0.285 m.0.270 m.
506 Kg.120 Kg.120 Kg
0 Kg.
Presión Máxima admisible del terreno: s
s =
l =
s =
t1 =
dt = Kg/m3. dc = Kg/m3. Kg/m3.
Ppost=
Pequi=
Potros=
Ptrafo=
Kg/m3.
m.Kg/m³
Kg/m²m.m.
m.m.
Para 7/200 Para 8/200 Para 9/200 Para 11/200Kg. 7/300 8/300 9/300 11/300(400Kg) 7 8 9 11m. dp 120 150 120 165m. db 225 270 255 330m. 200 312 450 481 648
Kg. 300 343 480 502 683
Kg.
Kg.
Kg.(37.8kVA)(Monoposte)
Kg/m3.
PESO
PESO
H./ CÁLCULO 4.9
CÁLCULO DE CIMENTACIÓN - PROPORCIÓN DE MATERIAL AGREGADO
El presente cálculo tiene por objeto evaluar las cantidades requeridas de material agrega-do que serán utilizados en la cimentación de los postes.a.- CONSIDERACIONES GENERALES
CIMENTACIÓN POSTES DE C.A.C. DE 8 m. - CONCRETO CICLÓPEO
Para la cimentación de los postes de c.a.c. de 8m/200Kg y de 8m/300Kg., se utilizaráel concreto tipo CICLÓPEO; que define una relación entre el cemento : hormigón + 30 % de piedra de río , de las siguientes características:Relación: 1 10 30% Piedras de río
Incluye: 1% desperdicios + 2% factor compresión - agregado compactoDe tablas, se tiene de acuerdo a la dosificación planteada, para 1 m3 las siguientesproporciones volumétricas de los materiales:
b.- CÁLCULOS VOLUMÉTRICOS
EVALUACIÓN EXPERIMENTAL EVALUACIÓN REAL (DEL PROYECTO)Volumen 1.0 m3 0.6 m3 Se concluye:
Cemento 2.258 Bl. 1.468 Bl. 1 1/2 Bl.
1BL-CEM Hormigón 0.763 m3 0.496 m3 0.50 m3
Piedra 5 30% 0.327 m3 0.213 m3 0.21 m3
Cemento (m3) 0.117 m3 0.076 m3Condiciones del Proyecto:
Tipo de cemento: : Pórtland tipo I mejorado.Agujero de : 1.10 0.8 0.8Volúmen total : 0.704 m3
Volumen de post : 0.054 m3 de poste de 8/300 (caso más crítico)Volúmen efectivo : 0.65 m3
REQUERIMIENTOS VOLUMÉTRICOS DEL PROYECTO
c.- Volumen materiales = 0.785 m3 Incluye por desperdicios y otros: 3%Como la bolsa de cemento tiene un peso de : 42.5 Kg
Para el agujero efectivo se utilizará : 63.8 Kg
Contenido de Cemento y Concreto terminado : 98.1 Kg/m3
1 10 30% de piedras de río 5"Ø
Con esta concentración de concreto se logra el adecuado procedimiento para la cimen-tacion de los postes; que en las maniobras de montaje requiere de un fraguado rápido;de acuerdo a las maniobras por realizar. Y con el secado habitual de este concreto (alos 28 días, de concreto fraguado con contenido de cemen 95.00 Kg/m³), secumple con los objetivos esperados: no se vuelca el poste ante los requerimientos defuerzas que se aplican a ésta; es decir se justifica la aplicación de la Fórmula de Valensi.
Concreto CICLÓPEO de relación:
H./ CÁLCULO 4.6 (Cont.)
CÁLCULO DE CIMENTACIÓN DE POSTES
El presente cálculo tiene por objeto comprodar la estabilidad de los postes mediante
sus bloques de cimentación:
Conforme a los parámetros definidos y aplicando la Fórmula de VALENSI.
a.- CÁLCULO CIMENTACIÓN POSTES DE ALINEAMIENTO - RED SECUNDARIA
DEFINICIÓN DE DIMENSIONES:
Se inician los cálculos pertinentes, definiendo las dimensiones - dato y se asu-
men otras; de modo que se demuestre la ecuación en forma indirecta:
H = 8 m 2.2E+3
Fp = 200 Kg Pp = 450 Kg
P = ¿ ? Pe = 120 Kg
2185.53 Kg/m³ Po = 120 Kg
15000 Kg/m²
1.0 m. (estructuras varias de RS); y con:
He = 7.00 m a = 0.80 m
Hp = 6.90 m b = 0.80 m
1.00 m db = 0.270 m
t = 1.10 m de = 0.255 m
DESARROLLO DE CÁLCULOS:
Vm =a * b * t
Vt =
0.255 ² / 4 = 0.051071 m²
0.270 ² / 4 = 0.057256 m²
Vm = 0.704 m³
Vt = 0.054 m³
Pm = Þ Pm = 1,429.7 Kg.
P = Pp + Pe + Pm + Po Þ P = 2,119.7 Kg.
Cálculo momentos actuante:
Momento actuante: Ma = Fp * ( Hp + t ) = 1,600.0 Kg-m.
Momento resistente: 2,925.4 Kg-m.
Luego : Mr > Ma OK!
Coeficiente de Seguridad: CS = 1.83
dc = Kg/m3
l =
s =
Como: t1 » H/8 »
t1 =
(t1 / 3) * (A1 + A2 + Ö(A1 * A2))
A1 = p*de²/4 = p *
A2 = p*db²/4 = p *
(Vm - Vt) * dc
Mr = (P*a/2)-[(2*P2)/(3*b*s)]+(l*b*t3) =
H./ CÁLCULO 4.6 (Cont.)
b.-CÁLCULO CIMENTACIÓN POSTES DE ÁNGULO Y DE ANCLAJE - RED SECUNDARIA
DEFINICIÓN DE DIMENSIONES:
Se inician los cálculos pertinentes, definiendo las dimensiones - dato:
H = 8 m 2.2E+3
Fp = 300 Kg Pp = 480 Kg
P = ¿ ? Pe = 120 Kg
2185.53 Kg/m³ Po = 120 Kg
15000 Kg/m² 1
Factor de atenuación de esfuerzos por aplicación de la retenida
dado que en caso crítico debe soportar su esfuerzo nominal.
Desnivel hº : 0.05 m.H = 0.3 + 0.05 + 0.53 + 5.5 + heComo: he = H / 8
H = 7.29 ; H 8.0 m.
0.53m.
1/2
-
-
-
-
-
≈
32.0
H./ CÁLCULO 4.4 (Cont.)
Tabla de resultados - RED DE DISTRIBUCIÓN SECUNDARIA 0.3m
RED DISTRIB. SECUNDARIA - URB. PROGR. «ACUÑA GAVIDIA»
CÁLCULO MECÁNICO DE CONDUCTORES
Sección : 25 mm² Al-6201 Identif.: 6
TCD : 6 Kg/mm2 Config.: 3x25 + 1x16 + P25
TCD1 : 5.4 Kg/mm2 (Verific.) Tipo : CAAl 6.7m Desn. h = 0.05 m Sistema: 380/220 V
Hipótesis I : Condiciones de Máximo Esfuerzo.Temp. 1: 5 ºC Veloc.Viento: 70.2 Km/hr.
Hipótesis II : Condiciones Normales (EDS o TCD).Temp. 2: 25 ºC Veloc.Viento: 0 Km/hr.
Hipótesis III : Condiciones de Esfuerzos CombinadosTemp. 2: 25 ºC Veloc.Viento: 70.2 Km/hr.
Hipótesis IV : Condiciones de Máxima Flecha. 1.0m
Temp. 3: 50 ºC Veloc.Viento: 0 Km/hr.
Fig. 4.13
EVALUACIÓN PRELIMINAR DE LA FLECHA MÁXIMACONFORME AL CNE-SUMINISTRO TABLA 232-1: SE CONSIDERA PARA EL PROYECTO ALTURAMÍNIMA DEL CONDUCTOR MÁS BAJO AL PISO = 5.50 m. DONDE SE CONSIDERA ACCESO DE VEHÍCULOS (EL CRUCE).
Peso Hip. III (Kg) 0.4208 0.4893 0.5398 0.5837 0.6353 0.6832
CONFIGURACION DE CONDUCTORES QUE SE ANALIZAN EN LOS CALCULOS:(Conductores que se encuentran en el mercado nacional)Descripción: Secc. Eq. (mm²) Identif.
1x16 + P25 mm² ===> 25 1
2x16 + P25 mm² ===> 25 2
3x16 + P25 mm² ===> 25 3
3x16 + 1x16 + P25 mm² ===> 25 4
2x25 + 1x16 + P25 mm² ===> 25 5
3x25 + 1x16 + P25 mm² ===> 25 6
Coef. Dil.(a')
H./ CÁLCULO 4.4 (Cont.)
DEFINICIÓN DE PARÁMETROS DE LA CATENARIA:
Complementando los Cálculos de la ECUACIÓN DE CAMBIO DE ESTADO; se tiene:
La metodología de los cálculos será partir de una Hipótesis con parámetros conocidos y llegar a la
otra donde se requiere el cálculo de algún parámetro:
VERIFICACION DE LA TENSION DE CADA DIA TCD % (CONDUCTORES):
Conforme al Perfil Topográfico: Se tiene una topografía con pendientes mode-radas (h calculado corresponde los vanos del Proyecto); por lo que se adopta:
hº = 0.05 m
DEFINICION DEL ÁNGULO DE DESNIVEL d Y EL VANO REAL b:
"d" como el arc tg del cociente "h/a"; donde "h" es la altura de desnivel y "a" es la distancia
del cociente a / (cos d) = h / (sen d)
S (ai/cos³ di) S ai³
S (ai / cos² d) S (ai / cos² d)
VANOBASIC
Página 73
RS R.P.V V^3 V
V 1 = 15.94 0.0 V 1 = 15.9 0.00V 2 = 28.00 21952.0 V 2 = 79.94V 3 = 29.00 24389.0 V 3 = 79.94V 4 = 31.00 29791.0 V 4 = 102.50V 5 = 32.00 32768.0 V 5 = 102.50V 6 = 33.00 35937.0 V 6 = 40.62V 7 = 34.20 40001.7 V 7 = 34.50V 8 = 35.00 42875.0 V 8 = 90.90V 9 = 0.0 V 9 =V 10 = 0.0 V 10 =V 11 = 0.0 V 11 =V 12 = 0.0 V 12 =V 13 = 0.0 V 13 =V 14 = 0.0 V 14 =V 15 = 0.0 V 15 =V 16 = 0.0 V 16 =V 17 = 0.0 V 17 =V 18 = 0.0 V 18 =V 19 = 0.0 V 19 =V 20 = 0.0 V 20 =
Vb = 32.01
=====> Vb = 32 m. =====>
VALORES DE Vi (m)28.00 33.0029.00 34.2031.00 35.0032.00 0.00
VANOBASIC
Página 74
V^30.0
510848.9510848.9
1076890.61076890.6
67022.441063.6
751089.40.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0
Vb = ###
Vb = 88 m.
H./ CÁLCULO 4.2 (Cont.)
CÁLCULO DE RESISTENCIA DE PUESTA A TIERRARED DISTRIB. SECUNDARIA - URB. PROGR. «ACUÑA GAVIDIA»
Fórmula de Aplicación:Conforme se muestra en la Fig. adjunta, para una varilla de tierra de longitud efectiva L y diámetro a, sedetermina la resistencia:
Donde:L >> a Fc : Factor de Corrección por adición Tratamiento de Bentonita: 0.30
Se considera el empleo de tratamiento con suelos artificiales, con materiales debidamente aceptadosy certificados por una entidad especializada e imparcial competente, asegurándose que el tratamientono atente contra el medio ambiente (CNE-S, Numeral 036.B). En este caso se utilizará bentonita.El tratamiento aludido obedece al cumplimiento de las prescripciones del CNE-S; dada la no homo-geneidad de la resistencia del terreno.Procedimiento de Evaluación:Para efectos de cálculos, se procederá mediante el método indirecto donde se pre - elegirá una varillade dimensiones comerciales para buscar la solución de la ecuación dada:
Lt = 244cm a = 1.59cm Se entierra a partir del nivel del suelo he = -20 cm (i)
Se considera además la medición de resistividad del suelo, completamente aislado a -30 cm (ii)
3000 -30 cm) (iii)
Entonces se tiene: L = 243.8 20.0 -30.0 = 234 cm
Luego: 6.00
R = 3.719
Con lo que se cumple;
Conclusión:Las puestas a tierra serán del tipo jabalina, con varilla instaladaverticalmente, ésta será tipo Copper Weld y sus dimensionesserán: L = 8‘ (244 cm) y a = 5/8” (1,59 cm).
Resumen:
3000
5/8" (1,59 cm.).8 ' (2,44 m.).Tipo Copper-Weld.National Electric Code.
Fig. 4.12
R= [s/(2 x p x L)] x [ln(8 x L / a) - 1] x Fc
Resistividad promedio: s = W•cm (conforme a mediciones, a
R= [s/(2 x p x L)] x [ln(8 x L / a) - 1] x Fc Þ W < 6.0 W (CNE-S Numeral 017.B-Nota 2)
à Considerando que el terreno es del tipo arcilloso con arena y grava con resistividad s = W•cmà Para asegurar los valores permisibles de resistencia, se deberá tratar la tierra con sales químicas o similar.à Ø à L à Material à Norma
0.30
Ø 5/8”x 8’
POSTE C.A.C.
Caja Reg.
PTA. A TIERRA «1 VARILLA»
CÁLCULO DE CONDUCTOR DE PUESTA A TIERRA ALTA TENSIÓNAT BT
Sistema: 3 Ø 1 Ø
S =
Ncc = 104.40 MVA
V = 10.0 kV AT Datos de Ingreso: Con AMARILLOV = 0.38 kV BTIcc = 6.03 kA AT
S =
t = 0.4 seg.
F =>0.63245553
F => 3.063908 3.633180 0.843313 3.063908 4.844463330.855 3.106369 3.06390763
Tf = 1083 º C Fact. Seg. = 3 1
Tm = 361 º C CON UNIONES EMPERNADAS 4.84446333
Ta = 25 º C 4.901127860.4
S = 22.834 mm² S = 22.8339551S = Icc x F x Fc x t^.5
Se selecciona el conductor de cobre para la puesta a tierra en el lado de 25 187 0.741
Baja Tensión de sección estandarizada y concordante con Normatividad 35 231 0.534
de la Empresa Concesionaria: S = 35 mm² 50 292 0.395
c) EVALUACIÓN COMPLEMENTARIA - LADO DE BAJA TENSIÓN
En la Sub estación de Distribución, se tiene la corriente en Baja Tensión igual a:
Ibt = N x 1000/(3^0.5 x Vbt) 3 Ø
Idis = Ibt x (1 + Fs)
Donde:
Ibt : Corriente en el lado de Baja Tensión, en A.Idis : Corriente de diseño en el lado de Baja Tensión, en A.N : Potencia de la S.E. de mayor capacidad, en kVA.Vbt : Voltios en el lado de Baja Tensión, en VSbt : Sección del conductor de fase en el lado de Baja Tensión, en mm²St : Sección del conductor de tierra en el lado de Baja Tensión, en mm²Fs : Factor de seguridad que define la corriente de diseño.
Considerando los datos siguientes:N = 50 kVA (el más crítico)V = 380 VFs = 0.15Obtenemos:Ibt = 94.63 A.Idis = 108.83 A, que corresponde a una sección de Sbt
Luego, considerando para las fases cables de cobre, con aislamiento termoplástico e instalados alaire libre (de Tablas o Catálogos), se tiene:Sbt = 16.0 mm² - Cable NYY - 1 kV con In 87.0 A
Esta sección de cable NYY corresponde a una resistencia de: 1.130 OhmQue es equivalente a: 1.0 1.130 = 0.88 Mho (conductancia) ( i )
NCNE-S (354.D.3.a)
Entonces:De ( i ) se calcula Conductancia del conductor de puesta a tierra Mho t > 0.88 2
Mho t > 0.44 ( ii )Que es equivalente a: 1.0 0.442 = 2.26 Ohm ( iii )
Teniendo en consideración los resultados del inciso (iii), de las Tablas o Catálogos se seleccionael conductor de Cu. desnudo que corresponde a ésta resistencia:St = 16.0 mm² ; que tiene una resistencia óhmica de: 1.170 Ohm
Luego, en concordancia con la Normatividad de el Empresa Concesionaria, el conductor de Cu. para puesta a tierra para el lado de Baja Tensión tendrá una sección de St = 35mm²
Conclusión:
Þ MHOt (conductor de puesta a tierra) > MHOf (conductor de fase) / 2
Se selecciona el conductor de cobre para la puesta a tierra en el lado de Baja Tensión de secciónestandarizada: S = 35 mm²
Que es conforme a la normatividad de la Empresa Concesionaria.
DAT-rs
Página 82
CALCULOS MECANICOS POSTES C.A.C.
POSTES DE RED DE DISTRIBUCIÓN SECUNDARIA
1.- DISTANCIAS MINIMAS ENTRE CONDUCTORES EN UN POSTE
0.4 m LÍNEA PRIMARIA
Si : Un > 11 kV; Entonces D = 0.4 + 0.01 m/kV en exceso de 11 kV
2.- DISTANCIAS MINIMAS ENTRE FASES A MEDIO VANOmayor a 35 mm²:
Si :DATO Un = 380 kV !!CORREGIR LAS OTRAS PARTES!!DATO Fh = 1
f = 0.14 m. (IV Hipótesis)8.55 Kg/mm² (esfuerzo I Hipótesis)
f = 0.53 m HIP. IV f = 0.39 m. (II Hipótesis)V = 32.00 m. (VANO BÁSICO) V = 32.00 m. (VANO BÁSICO)
8.61 Kg/mm² HIP. I 5.44 Kg/mm² (esfuerzo II Hipótesis)
3.- DISTANCIAS MIN. ENTRE LAS PARTES BAJO TENSION Y LA ESTRUCTURA SOPORTADORA
L' = 0.1 + Fh x Un/150 0.35 0.3 0.05
4.- ALTURA DE POSTES DE C.A.C.
R.S.Alineamiento (con grapa de suspensión) Tabla 235-5 4.89En el soporte, se tiene:H = Hc1+Hfm1+Hl+(H/8)Si: dato Hl2 = 6.0 Tabla 232-1
Hc1 = 0.35 m.
Hfm1= 0.53 m. (IV Hipótesis) - RS - Si interviene
Hl = 5.5 m. (dist. mínima, del conductor al piso - RP con uso exclusivo; NCNE-S (Tabla 232-1)Hl2 = 6.0 m. (dist. mínima, del conductor al piso - RS; NCNE-S (Tabla 232-1)
dato 0.3Anclaje: RS Anclaje1:En el soporte, se tiene: En el soporte, se tiene:H = D3+Hc1+Hcn+Hfm1+Hl+(H/8) H = Hc1 + Hfm1 + Hl + (H/8)Si: Si:D3 = 0.3 m. dato Hc1 = 0.3Hc1 0.0 m.Hcn 0.0 m.Hfm1 0.53 m. (IV Hipótesis) - RS - Si interviene Tabla 235-5Hfm1 = 0.53Hfm2= 0.00 m. - RS asumido 4.89 Hfm2= 0.00Hl = 5.5 m. Hl = 5.5Hl2 = 6.0 m. (dist. mínima, del conductor al piso - RS; NCNE-S (Tabla Hl2 = 0.0
5.- CALCULO DE ESFUERZOS POSTES C.A.C.Diámetro de empotramiento:
Si : Un £ 11 kV; Entonces D =
D ³ (7.6 x Un x Fh + 20.4 x Ö (f - 610))/1000 D ³ (7.6 x Un x Fh + 8 x Ö (2.12 x f))/1000
s =
s = s =
DAT-rs
Página 83
ANALISIS: P/ALINEAMIENTO ANALISIS: P/ANCLAJE
Si: Si:H = 8 m. (300 Kg) OK!!!! 0.613 H = 8 m. (400 Kg) OK!!!!
7.00 m. 19.5 7.00 m.do = 150 mm. 70.2 do = 150 mm.
270 mm. 1Kg ------ 9.8 270 mm.V = 70.2 Km/hr V = 70.2 Km/hrK = 0.0048 (Cte. NCNE-S). K = 0.0048 (Cte. NCNE-S).Pv = 23.79 Kg/m² = 0.2331 kN Pv = 23.785 Kg/m²Altura de aplicación de fuerza del viento: Altura de aplicación de fuerza del viento:
Carga del viento sobre el poste: Carga del viento sobre el poste:
Pv = KV² Pv = KV²
Momento del viento sobre el poste: Momento del viento sobre el poste:
Carga del viento sobre el conductor: Carga del viento sobre el conductor:
Si se utiliza conductores de Al. Al. desnudo 6201: Si se utiliza conductores de Al. Al. desnudo 6201:NE 6.42 mm. conductor Cu. 25 mm² 6.42 mm. conductor Cu.UT A = 25 mm² (sección de conductor) A = 25 mm² (sección de conductor)RO 8.55 Kg/mm² (esfuerzo I Hipótesis) 8.5453 Kg/mm² (esfuerzo I Hipótesis)
6.42 mm. conductor Cu. 25 mm² 6.42 mm. conductor Cu.A = 25 mm² (sección de conductor) A = 25 mm² (sección de conductor)
8.6072 Kg/mm² (esfuerzo I Hipótesis) 8.607 Kg/mm² (esfuerzo I Hipótesis)L = 32 m. (vano promedio) L = 32 m. (vano promedio)
0 º 0 º
17 º 38 º crítico:
34 º 76 º
180.0 ºTracción de los conductores: Tracción de los conductores:
Fuerza total sobre los conductores: Fuerza total sobre los conductores:
Fc = T + Fvc Fc = T + Fvc
d1 = do + hL/H x (d2-do) d1 = do + hL/H x (d2-do)
hL = hL =
d2 = d2 =
Z = hL/3 x (d1 + 2 x do)/(d1 + do) Z = hL/3 x (d1 + 2 x do)/(d1 + do)
Fvp = Pv x hL x (d1 + do)/2, Fvp = Pv x hL x (d1 + do)/2,
Fvp = KV² x hL x (d1 + do)/2 Fvp = KV² x hL x (d1 + do)/2
Mvp = Fvp x Z Mvp = Fvp x Z
Fvp = KV² x hL x (d1 + do)/2 Fvp = KV² x hL x (d1 + do)/2
Fvc = Pv x L x Fc/1000 x cos a/2 Fvc = Pv x L x Fc/1000 x cos a/2
Fc = Fc =
s = s =
Fc = Fc =
s = s =
a1 = a'1 =
a2 = a'2 =
a3 = a'3 =
a180 =
T = Pv x L x de/1000 x cos a/22 x s x A x sen a/2 T = Pv x L x de/1000 x cos a/22 x s x A x sen a/2
N
DAT-rs
Página 84
Momento de los conductores sobre el poste: Momento de los conductores sobre el poste:
Mcp = Fc x Li Mcp = Fc x Li
Momento total resultante: Momento total resultante:
M = Mcp + Mvp M = Mcp + Mvp
M = Fc x Li + Fvp x Z M = Fc x Li + Fvp x Z
Fuerza total sobre el poste: Fuerza total sobre el poste:
Fp = Mt/hp Fp = Mt/hp
DAT-rs
Página 85
Kg/mm² (esfuerzo II Hipótesis)
Tabla 232-1
m. (dist. mínima, del conductor al piso - RP con uso exclusivo; NCNE-S (Tabla 232-1)
RS 0.3
H = Hc1 + Hfm1 + Hl + (H/8)
m.
m. (IV Hipótesis) - RS - Si intervienem. - RSm.m. (dist. mínima, del conductor al piso - RS; NCNE-S (Tabla 232-1)
Fig. 1
DAT-rs
Página 86
7 8 9 11Para 7/200 Para 8/200 Para 9/200 Para 11/200
Así mismo, considerando el caso más crítico que se presenta en elProyecto, se analizará: - Tipo de estructura : De ángulo - Caso más crítico - Conductores R.S. : CAAI; 3x25 + 1x16 + P25Cálculo de Esfuerzo de Trabajo del Cable de Retenida (Tr)
Entonces:33.7 x 3.20 268.8 6.70
Tr =Sen 30º 6.70
Tr = 569.8 Kg.
Entonces, seleccionamos:Tipo de Cable de AoGo. = Acero grado Siemens MartinDiámetro del cable de AoGo. = 9.5 mm ØEsfuerzo de rotura cable AoGo.= 3,152.0 KgEl cable de AoGo. con carga de rotur 3152.0 Kg., tiene las característicassiguientes: Cable de AoGo. de 7 hilos, con 9,5 mm Ø; fabricado al Carbono, con0.5% (acero laminado y galvanizado en caliente); con esfuerzo de rotura cuyovalor llega a: ### Kg/cm²; que tiene factor (mínimo) de seguridad = 2.0 conforme al NCNE-S.Entonces: CS = 5.53
CS > 2 ¡Cumple!
a =
Tc =
Fvc =
HrRS=
aº
Ø
Fvp
h
hr
Z
t
b
t1
Fig. 4.16
Tc
TrRS=Fvp x Z+∑ (Tci+Fvc i) x hi
SenØ x (HrRS )
H./ CÁLCULO 4.7 (Cont.)
CÁLCULO DE RETENIDAS TIPO CONTRAPUNTARED DISTRIB. SECUNDARIA - URB. PROGR. «ACUÑA GAVIDIA»
DIAGRAMA DE FUERZAS
Según el esquema:8/300/150/270
76ºVb = 32 m.Fvp = 33.7 Kg.
Z = 3.20 m. 1.2hcp = 6.70 m.hr = 6.70 m.
265.0 Kg.
3.9 Kg.
2.08 m.Ø = 30.0 º
Fp38.0 156.2 Kg76.0 276.6 Kg
180.0 224.6 Kg
Considerando que en el punto de aplicación de la contrapunta no debe existir esfuerzosde flexión excesivos (pueden fracturar el poste en casos críticos); y que la altura efectiva
ciones del Proyecto se aplicará la Fórmula, con lo que obtenemos: - Tipo de estructura : De ángulo - Caso más crítico - Conductores R.S. : CAAI; 3x25 + 1x16 + P25Cálculo de Esfuerzo de Trabajo del Cable de Retenida Contrapunta (Trc)
Entonces:33.7 x 3.20 268.8 6.70
Trc =Sen 30º 2.08
Trc =1836.7 Kg.
Entonces, seleccionamos:Tipo de Cable de AoGo. = Acero grado High StrenghtDiámetro del cable de AoGo. = 9.5 mm Ø
Esfuerzo de rotura cable AoGo.= 4899.0 KgEntonces: CS = 2.67
CS > 2 ¡Cumple!
a = HrRC
Tc =
Fvc =
HrRC=
aº
de aplicación HrRC, es la correspondiente a la altura de la contrapunta; y con éstas condi-
Ø
Fvp
h
hr
Z
t
b
t1
Fig. 4.17
Tc
TrcRS=Fvp x Z+∑ (Tci+Fvci ) x h i
SenØ x (hrRS )
ANEXO Nº 4.3 (Cont.)
TABLA DE RESULTADOS - ECUACION DE CAMBIO DE ESTADO
ECUACION DE CAMBIO DE ESTADO
DADO QUE EN EL DISEÑO MECÁNICO ACTÚA EL CABLE PORTANTE, SE ANALIZARÁEL COMPORTAMIENTO DE ESTE ANTE LAS DIFERENTES HIPOTESIS DE CÁLCULO."ACUÑA GAVIDIA" 0
SISTEMA : 380/220 V TIPO: CAAL-I
CALCULO MECANICO DE CONDUCTORESSecciones : 25-35 mm2-DAC Ver Identif.
T.C.D : 6 Kg/mm2
Hipótesis I : Condiciones de Máximo Esfuerzo.Temp. 1 : 5 ºC Veloc.Viento: 70.2 Km/hr.
Hipótesis II : Condiciones de Templado.Temp. 2 : 25 ºC Veloc.Viento: 0 Km/hr.
Hipótesis III : Condiciones de Máxima Flecha.Temp. 3 : 50 ºC Veloc.Viento: 0 Km/hr.
CARACTERISTICAS IMPORTANTES CONDUCTORES AUTOPORTANTES:RED SECUNDARIA
Complementando los Cálculos de la ECUACIÓN DE CAMBIO DE ESTADO (incluye sus Hipótesis);se tiene:La metodología de los cálculos será partir de una Hipótesis con parámetros conocidos y llegar a otradonde se requiere el cálculo de algún parámetro:
VERIFICACION DE LA TENSION DE CADA DIA TCD % (CONDUCTORES):NOTA: TCDcu = 20%, TCDal-al =18%, TCDal = 17%
Se tiene de la Hipótesis II:
TCD (%) = --------------------- x 100 = 18.9873 % ERROR!!! TiroRotura/Sección Que debe corregirse!!!
Entonces TCD (%) = 18.0% £ Kg/mm²
5.69 Kg/mm² Cumple con las condiciones dadas!!!Como: C = To/Wr = 142.2 0.0689 2063.86 (HIP. II)
2063.86 x Cos h(x/C)
DETERMINACION DEL COEFICIENTE DE SEGURIDAD (HIP.I)
En este Proyecto, se partirá de la Hip. II y se llegará a la Hip. I. [en el 1er. cálculo) y así consecutivamente.De la Hipótesis I:
DETERMINACION DE LA ECUACION DE LA CATERIANA (HIP. I)
Como : C = To / Wr = 213.63 0.167525
C = 1,275.23 m. (HIP: I)Entonces:
y = 1275.23 x cos h(x/C)
Con el propósito de corregir la Ecuación de Cambio de estado, se define el ángulo de desnivel
horizontal entre estructuras (vano horizontal).
Así mismo, la distancia real entre estructuras define el vano real "b", que es igual al resultado
Con la inserción de estos conceptos se ha evaluado la Ecuación de Cambio de Estado.
DEFINICION Y DETERMINACION DEL VANO BASICO a:
El vano ideal de regulación se calculó a partir de la expresión siguiente:
a = ------------------------ x ------------------------
a = 32.013 m
Para efectos de Cálculos, seleccionamos:a = 32.0 m
DETERMINACION DEL DESNIVEL h:
En el presente Proyecto, conociendo la topografía del terreno se observa quepresenta zonas con pendiente cero (zonas planas) y otras con pendientesmoderadas; para propósitos de efectuar los cálculos se optará por consideraruna pendiente promedio, la misma que determinará el desnivel promedio h,que ha sido calculado tomando las cotas del levantamiento topográfico que serepiten con mayor frecuencia para el caso de las zonas con pendientes; y hasido cuantificado mediante la siguiente expresión [se debe efectuar este pro-ceso para cada tramo de red que tiene un recorrido recto]:
Cota superior mayor - Cota inferior menorh = -------------------------------------------------------- = 0.0512 [Dist.efectiva entre ambas Cotas]/Vano Básico Conforme al Perfil Topográfico: Se tien una topografía uniforme y plana; por loque se adopta:
h = 0.0 m
DEFINICION DEL ANGULO DE DESNIVEL d Y EL VANO REAL b:
"d" como el arc tg del cociente "h/a"; donde "h" es la altura de desnivel y "a" es la distancia
del cociente a / (cos d) = h / (sen d)
S (ai/cos³ di) S ai³
S (ai / cos² d) S (ai / cos² d)
tru25
Página 106
OTRA HOJA: B5:M56
5.692E-05
E = 6000
5
2532
0.1675
0.1675Ø = 0.0064A = 25Wc = 0.0689
0.1527
0.1527
70.2 19.5
70.2 19.5
s2 =a =
T1 =
T2 = d =
W1 =
W2 =
Wv1 =
Wv2 =
V1 =
V2 =
tru25
Página 107
NOTA: ALEA. AL. CU. DURO
T.C.D. = 6 8 - 92.0m 18% 26%
SIEMPRE : NO MÁS DE 40% DE ESF. DE ROTURA.
1.0m
8.4m
1.6m
SE TIENE PARA EL PROYECTO LAS ALTURAS MÍNIMAS
CONFORME A LA EVALUACIÓN RESPECTIVA
(NUMERAL 4.1.1); DADO QUE SE PLANTEA EL USO DE REDES SECUNDARIAS DE USO COMPARTIDO.
Tabla de resultados - RED DISTR. PRIMARIA EN 22.9kV0.2m
"ACUÑA GAVIDIA"
CALCULO MECANICO DE CONDUCTORES 2.0mSección : 25 mm² Al - 6201 0.0mT.C.D. : 6 Kg/mm2T.C.D (Verificado): 5.69 Kg/mm2Desnivel h = 0 m
Hipótesis I : Condiciones de Máximo Esfuerzo. HmínTemp. 1: 5 ºC Veloc.Viento: 70.2 Km/hr.
Hipótesis II : Condiciones Normales (EDS o TCD). 9.2mTemp. 2: 25 ºC Veloc.Viento: 0 Km/hr.
Hipótesis III : Condiciones de Esfuerzo Medio.
Temp. 2: 25 ºC Veloc.Viento: 70.2 Km/hr.
Hipótesis IV : Condiciones de Máxima Flecha. 1.6m
Temp. 3: 50 ºC Veloc.Viento: 0 Km/hr.
EVALUACIÓN PRELIMINAR DE LA FLECHA MÁXIMA
CONFORME AL NCNE-SUMINISTRO TABLA 232-1: SE TIENE PARA EL PROYECTO LAS ALTURAS MÍNIMAS
DEL CONDUCTOR MÁS BAJO AL PISO IGUAL A 8.4 m. CONFORME A LA EVALUACIÓN RESPECTIVA
SE ADMITE EL CRUCE DE VEHÍCULOS Y EXISTE RED SECUNDARIA EN MEDIO VANO DE R.P.; DONDE SE TIENE, R.S. CON POSTES DE 8.0 m. Hl = 7.0 m.; CON DIST. SEG. = 1.40 m. = 8.4 m.
TABLA DE CÁLCULO MECANICO DE CONDUCTORES
(Seccción : 25 mm2 )
Vano (m) 54 59 64 69 74 79 84 89 94 99
s 8.71 8.75 8.80 8.85 8.90 8.96 9.01 9.07 9.12 9.18HIP. I
1.- DISTANCIAS MINIMAS ENTRE CONDUCTORES EN UN POSTE
0.4 m RED PRIMARIA
Si : Un > 11 kV; Entonces D = 0.4 + 0.01 m/kV en exceso de 11 kV
2.- DISTANCIAS MINIMAS ENTRE FASES A MEDIO VANOmayor a 35 mm²:
Si :DATO Un = 380 kV !!CORREGIR LAS OTRAS PARTES!!DATO Fh = 1
f = 0.14 m. (IV Hipótesis)8.55 Kg/mm² (esfuerzo I Hipótesis)
f = 0.62 m. (IV Hipótesis) f = 0.33 m. (II Hipótesis)V = 74.00 m. (VANO BÁSICO) V = 74.00 m. (VANO BÁSICO)
8.90 Kg/mm² (esfuerzo I Hipótesis) 5.69 Kg/mm² (esfuerzo II Hipótesis)
3.- DISTANCIAS MIN. ENTRE LAS PARTES 1.0 BAJO TENSION Y LA ESTRUCT.SOPORT. 0.2
L' = 0.1 + Fh x Un/150 2.0 1.0
4.- ALTURA DE POSTES DE C.A.C.0.0 0.0
REDAlineamiento (con 3 ménsulas): Tabla 235-54.89En el soporte, se tiene:H + Hpi = Hc1+Hcn+Hfm1+Hl+(H/8)Si: dato Hl2 = 6.0 Tabla 232-1Hpi = 0.2 m. datoHc1 = 2.00 m.Hcn = 0.00 m.Hfm1= 0.62 m. (IV Hipótesis) - RP - Si intervieneHfm2= 0.6 m. - RS asumidoHl = 8.4 m. (dist. mínima, del conductor al piso - RP con uso compartido de RS; NCNE-S (Tabla 232-1)Hl2 = 6.0 m. (dist. mínima, del conductor al piso - RS; NCNE-S (Tabla 232-1) datoHrs = 6.7 m. 0.3Anclaje: REDEn el soporte, se tiene: 1.0H = D3+Hc1+Hcn+Hfm1+Hl+(H/8) 2.0 1.0Si:D3 = 0.3 m. dato 0.0 0.0Hc1 2.0 m.Hcn 0.0 m.Hfm1 0.62 m. (IV Hipótesis) - RP - Si interviene Tabla 235-5 4.89Hfm2= 0.60 m. - RS asumidoHl = 8.4 m.Hl2 = 6.0 m. (dist. mínima, del conductor al piso - RS; NCNE-S (Tabla 232-1)Hrs = 6.7 m.
5.- CALCULO DE ESFUERZOS POSTES C.A.C.Diámetro de empotramiento:
Si : Un £ 11 kV; Entonces D =
D ³ (7.6 x Un x Fh + 20.4 x Ö (f - 610))/1000 D ³ (7.6 x Un x Fh + 8 x Ö (2.12 x f))/1000
s =
s = s =
ANALISIS: P/ALINEAMIENTO ANALISIS: P/ANCLAJE
Si: Si:H = 8 m. (300 Kg) OK!!!! 0.613 H = 8 m. (400 Kg) OK!!!!
7.00 m. 19.5 7.00 m.do = err mm. 70.2 do = err mm.
err mm. 1Kg ------ 9.8 err mm.V = 70.2 Km/hr V = 70.2 Km/hrK = 0.0048 (Cte. NCNE-S). K = 0.0048 (Cte. NCNE-S).Pv = 23.79 Kg/m² = 0.2331 kN Pv = 23.785 Kg/m²Altura de aplicación de fuerza del viento: Altura de aplicación de fuerza del viento:
Carga del viento sobre el poste: Carga del viento sobre el poste:
Pv = KV² Pv = KV²
Momento del viento sobre el poste: Momento del viento sobre el poste:
Carga del viento sobre el conductor: Carga del viento sobre el conductor:
Si se utiliza conductores de Al. Al. desnudo 6201: Si se utiliza conductores de Al. Al. desnudo 6201:NE 6.42 mm. conductor Cu. 25 mm² 6.42 mm. conductor Cu.UT A = 25 mm² (sección de conductor) A = 25 mm² (sección de conductor)RO 8.55 Kg/mm² (esfuerzo I Hipótesis) 8.5453 Kg/mm² (esfuerzo I Hipótesis)
6.42 mm. conductor Cu. 25 mm² 6.42 mm. conductor Cu.A = 25 mm² (sección de conductor) A = 25 mm² (sección de conductor)
8.9023 Kg/mm² (esfuerzo I Hipótesis) 8.9022744 Kg/mm² (esfuerzo I Hipótesis)L = 74 m. (vano promedio) L = 74 m. (vano promedio)
0 º 0 º
20 º 21 º crítico:
40 º 42 º
180.0 ºTracción de los conductores: Tracción de los conductores:
Fuerza total sobre los conductores: Fuerza total sobre los conductores:
Fc = T + Fvc Fc = T + Fvc
d1 = do + hL/H x (d2-do) d1 = do + hL/H x (d2-do)
hL = hL =
d2 = d2 =
Z = hL/3 x (d1 + 2 x do)/(d1 + do) Z = hL/3 x (d1 + 2 x do)/(d1 + do)
Fvp = Pv x hL x (d1 + do)/2, Fvp = Pv x hL x (d1 + do)/2,
Fvp = KV² x hL x (d1 + do)/2 Fvp = KV² x hL x (d1 + do)/2
Mvp = Fvp x Z Mvp = Fvp x Z
Fvp = KV² x hL x (d1 + do)/2 Fvp = KV² x hL x (d1 + do)/2
Fvc = Pv x L x Fc/1000 x cos a/2 Fvc = Pv x L x Fc/1000 x cos a/2
Fc = Fc =
s = s =
Fc = Fc =
s = s =
a1 = a'1 =
a2 = a'2 =
a3 = a'3 =
a180 =
T = Pv x L x de/1000 x cos a/22 x s x A x sen a/2 T = Pv x L x de/1000 x cos a/22 x s x A x sen a/2
N
N
Momento de los conductores sobre el poste: Momento de los conductores sobre el poste:
Mcp = Fc x Li Mcp = Fc x Li
Momento total resultante: Momento total resultante:
M = Mcp + Mvp M = Mcp + Mvp
M = Fc x Li + Fvp x Z M = Fc x Li + Fvp x Z
Fuerza total sobre el poste: Fuerza total sobre el poste:
Fp = Mt/hp Fp = Mt/hp
Kg/mm² (esfuerzo II Hipótesis)
Tabla 232-1
m. (dist. mínima, del conductor al piso - RP con uso compartido de RS; NCNE-S (Tabla 232-1)Fig. 1
25 mm²mm² (sección de conductor)Kg/mm² (esfuerzo I Hipótesis)
25 mm²mm² (sección de conductor)Kg/mm² (esfuerzo I Hipótesis)
Alin. Ancl.
20 21
33
Resumen - Evaluación y Resultados de Parámetros
Consideraciones Generales:Proyecto : "ACUÑA GAVIDIA"Sistema : 3Ø; con 3 fases; con neutro aislado.Configuración : Conforme a Estructura de Alineamiento y Anclaje definidas.Conductor Fase : 25mm² - 3 conductoresConductor Neutro : NO TIENE.Poste Alineam. : 13/300 Poste Anclaje : 13/400
Resultados evaluados:
CASO ESTRUCTURA DE ALINEAMIENTO CASO ESTRUCTURA DE ANCLAJE Var. Fase Neutro Total Var. Fase Neutro Total
13 #REF! 13 #REF! m.
1.60 #REF! 1.60 #REF! m.err #REF! err #REF! mm.
#VALUE! #REF! #VALUE! #REF! mm.err #REF! err #REF! mm.
Así mismo, considerando el caso más crítico que se presenta en elProyecto, se analizará:
- Tipo de estructura : ANCLAJE ó Fín de Línea
- Conductores L.S.T.: AA-6201-3Ø 25 mm²
Cálculo de Esfuerzo de Trabajo del Cable de Retenida (Tr)
Se define que las retenidas de LP, tienen una carga de trabajo identi-ficada como Tr; entonces:
Fvp x Z + T1 x (hs + hm + hi) Tr =
HrLP=
Æ =
TrLP = [Fvp x Z+T1 x (hs+hm+hi)] / [Sen Ø x (HrLP)]
Æ=30º
Fvp
Tc1
Tn1
hcpm
hn
h2
z
t
b
bt1
Fig. 12
hr
Sen Ø x (HrLP)
Entonces:
33.72 x 3.20 + 215.2 x ( 6.70 + #REF! + #REF! ) Tr =
Sen 30º x ( #REF! )
Tr = #REF! Kg.
Para lo cual se selecciona:
Tipo de Cable de AoGo. = Acero grado High Strenght
Diámetro del cable de AoGo. = 3/8''ØEsfuerzo de rotura cable AoGo.= 4,899.0 Kg
El cable de AoGo. con carga de rotura 4899.0 Kg., tiene las carac-terísticas siguientes: Cable de Ao.Go. de 7 hilos, con 3/8" Ø, fabricado al Carbono 0.6% (acero laminado y galvanizado en caliente); de esfuer-zo de rotura = ### Kg/cm².Conforme al NCNE-S, debe cumplir FS > 2.0.Entonces:
CS = #REF!### ###
NOTAS:
- Los cálculos efectuados corresponden a una L. .S. .T. en 22.9 kV
(no considera Redes Secundarias que recorren paralelamente; y por
consiguiente, las estructuras de la Línea de Sub Transmisión no son
de uso compartido).
- Para vanos que superan en 1.50 veces al Vano Básico considerado,
se han recalculado los parámetros y la selección efectuada está den-
tro de los valores permisibles (cable de retenida).
Conclusión:PARA EL PRESENTE PROYECTO SE UTILIZARÁ 01 RETENIDA
CON EL CABLE SELECCIONADO SEGÚN SE SUSTENTA CON
LOS CÁLCULOS JUSTIFICATIVOS; Y SE APLICARÁ EN LOS SO-
PORTES TIPO RIEL; DEPENDIENDO DEL TIPO DE ESTRUCT.
LA RETENIDA SERÁ APLICADA DE PREFERENCIA EN LA DI-
RECCIÓN DEL TIRO DE LOS CONDUCTORES.
ANEXO 4.2-PROYECTO : RED SECUNDARIA Dist. De PA al
RED DISTRIB. SECUNDARIA - URB. PROGR. «ACUÑA GAVIDIA» 1er. Trafo:Si se tiene: Conductor: AL-Al. Tipo: 2
S = 35 mm²DATOS: Potencia Corto Circuito : M = 120 MVA (Pto. de Aliment.)
DATOS: Distanc. más crítica a SSEE : 0.525 Km
DATOS: Tensión del Sistema : V = 22.9 kV
DATOS: Imped. unit. de Conductores : 1.149481 +j 0.4810 Ohm/Km
FORMULA: Corriente Corto Circuito : Ic = KA (Pto. Aliment.)
FORMULA: Corriente Corto Circuito Asim.: KA (Pto. Aliment.)
FORMULA: Impedancia Total : Z = Ohm (en la SE)
FORMULA: Potencia Corto Circuito (SE) : Ncc = MVA (en la SE)
FORMULA: Corriente Corto Circuito : Icc = KA (en la SE)
FORMULA: Corriente Dinámica : Is = KA (en la SE)
FORMULA: Factor de Potencia : Cos Ø = 0.9 (En atrazo)
EN EL PUNTO DE ALIMENTACION:
M V R75ºC X3Ø Ic(MVA) (kV) (kA) (kA)
120.0 22.9 1.149 0.481 3.025 7.701
EN LA ESTRUCTURA: DE SECCIONAMIENTO
ESTR. Z Ncc Icc Is(Km) (MVA) (kA) (kA)
SECC. 0.525 0.654 104.40 2.632 6.700
ENTONCES LOS EQUIPOS DE PROTECCIÓN, SECCIONAMIENTO Y MANIOBRAS
DEBERAN SER LOS ADECUADOS PARA SOPORTAR LAS CAPACIDADES DE
RUPTURA (EN MVA) INDICADOS EN EL 2do. CUADRO; ASí MISMO, ESTOS SERÁN
GARANTIZADOS PARA SOPORTAR UNA CORRIENTE DINAMICA (Is) MAYOR A: 7.0 kA.
L1 =
Z1 =
M/(Ö3 x V) IAS = Icc x 1.8 x Ö2
Z1 x L1
V² /(V²/M + Z) Ncc/(Ö3 x V) Icc x 1.8 x Ö2
IAS
(W/Km) (W/Km)
L1
(W)
SECCION SECCION(mm2.) (mm2.)
16 16 25 25 35 35 50 50 70 70
Dist. De PA al
500 10.741 AL-Al.
0.00382 duroMVA (Pto. de Aliment.) Dm = 0.726 x Øtotal /2 x 10^3 M =
S = 250.2 R = ### V =
Al-Al. 6201 1.0 X = 0.4759
KA (Pto. Aliment.) Øtotal = 6.4200
KA (Pto. Aliment.) 1.0 # Hilos= 7
2 Ic =
Ohm (en la SE) 1.0 0.9595
MVA (en la SE) 0.0036 Al-Al
KA (en la SE) d1= 1.000 Dm = 0.726 x Øtotal /2 x 10^3 Z =
KA (en la SE) d2 = 1.000 S = 35 Ncc =
d3= 2.000 R = 1.149481 Icc =
X = 0.4810 Is =Øtotal = 7.5600
# Hilos= 7
0.6532
AAAL - 6201: Diameter ofConductors
Size Area No. of Diameter Normal(mm2) (mm2) Strands (mm) (mm)
(Construcción del conductor) RMGAlambre sólido 0.7790 rCable de un solo material:7 hilos 0.7260 r19 hilos 0.7580 r37 hilos 0.7680 r61 hilos 0.7720 r91 hilos 0.7740 r127 hilos 0.7760 r
(Cables ACSR) RMG30 hilos en 2 capas 0.8260 r26 hilos en 2 capas 0.8090 r54 hilos en 3 capas 0.8100 rUna sola capa 0.35 - 0.70 r
donde: r = radio del conductor (radio real, en conjunto)El radio medio geométrico (RMG) junto con la distancia media geométrica (DMG) se utilizan paracalcular la inductancia.
Así mismo, considerando el caso más crítico que se presenta en elProyecto, se analizará: - Tipo de estructura : De anclaje (fín de línea). - Conductores R.P. : De Al-Al de 3 x 35 (trifásico) - Conductores R.S. : CAAI-I; de 2 x 25 + 1 x 16 + P25 mm².
Cálculo de Esfuerzo de Trabajo del Cable de Retenida (Tr)
Asumiendo que las retenidas de RP y RS tienen cables de la misma seccción, se llega a lo siguiente:
2 x Tr =
a =
Tc =
Tn =
Fvc =
Fvn =
HrRP=HrRS=Ø =
Fvp x Z + S[(Tci + Fvci) x hi] + S[(Tnj + Fvcj) x hj] + T2 x h2
Ø =30º
T2
30º
Fvp
hcp
hr
h2
Z
t
b
t1
Fig. 15
Tc1
Tc1
Tc1
TrRP+TrRS=Fvp x Z+∑ (Tci+Fvci ) x h i+∑ (Tn j+Fvc j ) x h j+T 2 x h2
SenØ x (HrRP+HrRS )
Sen Ø x (HrRP + HrRS)
Entonces:
### x ### + 222.6 x 30.30 + 213.6 x #REF! + 231.9 x 6.70Tr =
2 Sen 30º x ( 10.10 + 6.70 )
Tr = ### Kg.
Para lo cual se selecciona:
Tipo de Cable de AoGo. = Acero grado High Strenght
Diámetro del cable de AoGo. = 3/8''ØEsfuerzo de rotura cable AoGo.= 4,899.0 Kg
El cable de AoGo. con carga de rotura 4899.0 Kg., tiene las caracte-rísticas siguientes: Cable de Ao.Go. de 7 hilos, con 3/8" Ø, fabricado al Car-bono 0.6% (acero laminado y galvanizado en caliente); de esfuerzo de rotura cuyo valor es: ### Kg/cm²; que tiene factor (mínimo) de seguridad = 2.0Conforme al NCNE-S, debe cumplir FS > 2.0.Entonces:
CS = ###### ###
Para efectos de optimizar los costos del Proyecto, se evaluará la posibilidad deutilizar una sola retenida que permita soportar las tracciones producidas por losconductores de la RP y la RS; es decir:
2 x Tr =
Reemplazando datos:
### x ### + 222.6 x 30.30 + 213.6 x #REF! + 231.9 x 6.70Tr =
Sen 30º x ( 10.10 )
Tr = ### Kg.
Entonces:CS = ### ### ###
CONCLUSION:
PARA EL PRESENTE PROYECTO, LAS ESTRUCTURAS DE ANCLAJE DE RED
PRIMARIA QUE PORTAN CONDUCTORES DE RP Y RS, PODRÁN UTILIZAR 01
Fvp x Z + S[(Tci + Fvci) x hi] + S[(Tnj + Fvcj) x hj] + T2 x h2
Sen Ø x (HrRP + HrRS)
RETENIDA (QUE SOPORTARÁ RP Y RS); PERO SOLO PARA LAS CONDICIO-
NES DADAS.
H./ CÁLCULO 4.1 (Cont.)
PROYECTO: RED DISTRIB. SECUNDARIA - URB. PROGR. «ACUÑA GAVIDIA»
f = 60 en Hz. (frec. nominal).DMG: 16 25 35 50 70 mm².3H (SP) = 8.039 9.334 10.506 12.558 14.859 mm. (AP) = 7.075 7.075 7.075 7.595 8.245 mm.RMG = ###
###3.1416
A = Sección de conductor en mm2.Xsp =Xap =
CALCULO DE CAIDA DE TENSION:
AV = √3 * I * L * (R cos Ø + X sen Ø) = √3 * V * I * L * (R² + X²)½AV = I * L * K1
Donde :
√3 * (R cos Ø + X sen Ø) = √3 * V * I * L * (R² + X²)½0.9
R = Resistencia a: 75 I = Intensidad de corriente en Amp.L = Distancia al centro de carga en Km.AV = Caída de tensión en V - Sist. 3Ø
R2 = R1 * (1 + a * (T2-T1))
a =
°C en W/Km.°C en W/Km.
W*mm.
X = 4 * p * f * Ln(DMG/RMG) * 0.0001
* ÖA (en mm.) [7 Hilos]* ÖA (en mm.) [19 Hilos]
p =
Reactancia de Serv. Particular, en W/Km. Reactancia de Alumb. Público, en W/Km.
PARA R.S.:
K1 =cos F =
°C en W/Km.
r
H./ CÁLCULO 4.1 (Cont.)
AV = I * L * K2
Donde :
K2 = 2 * (R cos Ø + X sen Ø)cos Ø = 0.9 (factor de potencia).R = Resistencia a: 75 I = Intensidad de corriente en Amp.L = Distancia al centro de carga en Km.AV = Caída de tensión en V - Sist. 1Ø
W = Carga en Watts (de Lotes o Cargas Especiales).fs = 0.5 1.0 (factor de simultaneidad: Lotes y C. Especiales).V = 380 (tensión de la línea en V).cos Ø = 0.9 (red secundaria).I = Intensidad de corriente en Amp.
Donde :W = Carga de lámparas en Watts.fs = 1.0 (factor de simultaneidad).V = 220 (tensión neutro - línea en V).
0.9 [A.P.]I = Intensidad de corriente en Amp.
PARA A.P.:
AV = 2 * I * L (R cos F + X sen F)½= 2 * I * L * (R² + X²)½
= 2 * (R² + X²)½
°C en W/Km.
(W/Km) (W/Km) (W/Km) (W/Km)
PARA R.S.:
PARA A.P.:
I = (W * fs) /(V * cos F)
cos F =
Se obtiene los siguientes Cuadros de Caída de Tensión: