республикалық журнал республиканский Мерзімділігі жылына рет Периодичность 4 раза в год Главный редактор Г.Г. Пивень — ректор, академик МАН ВШ, д-р техн. наук, профессор Журнал Қ аза қ стан Республикасының Мә - дениет, а қ парат жә не қ оғ амдық келісім министрлігінде тіркелген (тіркеу куә лігі № 1351-ж 04.07.2000 ж.) МЕНШІК ИЕСІ Қазақстан Республикасы Білім және ғы- лым министрлігінің «Қарағанды мем- лекеттік техникалық университеті» Рес- публикалық мемлекеттік қазыналық кәсіп- орны (Қарағанды қаласы) Журнал зарегистрирован в Министер- стве культуры, информации и обще- ственного согласия Республики Казах- стан (регистрационное свидетельство № 1351–ж от 04.07.2000 г.) СОБСТВЕННИК Республиканское государственное казен- ное предприятие «Карагандинский госу - дарственный технический университет» Министерства образования и науки Рес - публики Казахстан (г. Караганда)
109
Embed
республикалық журнал республиканский · 2014. 2. 21. · республикалық журнал республиканский Мерзімділігі
This document is posted to help you gain knowledge. Please leave a comment to let me know what you think about it! Share it to your friends and learn new things together.
Transcript
республикалық журнал республиканский
Мерзімділігі жылына рет Периодичность 4 раза в год
Главный редактор
Г.Г. Пивень — ректор, академик МАН ВШ, д-р техн. наук, профессор
Журнал Қ азақ стан Республикасының Мә -дениет, ақ парат жә не қ оғ амдық келісім министрлігінде тіркелген (тіркеу куә лігі № 1351-ж 04.07.2000 ж.)
МЕНШІК ИЕСІ
Қазақстан Республикасы Білім және ғы-
лым министрлігінің «Қарағанды мем-лекеттік техникалық университеті» Рес-публикалық мемлекеттік қазыналық кәсіп-
орны (Қарағанды қаласы)
Журнал зарегистрирован в Министер-стве культуры, информации и обще-ственного согласия Республики Казах-стан (регистрационное свидетельство № 1351–ж от 04.07.2000 г.)
СОБСТВЕННИК
Республиканское государственное казен-
ное предприятие «Карагандинский госу-дарственный технический университет» Министерства образования и науки Рес-
публики Казахстан (г. Караганда)
Труды университета
Редакционный совет
Пивень Г.Г. ректор, академик МАН ВШ, академик АЕН РК, д-р техн. наук,
проф. (председатель)
Акимбеков А.К. проректор по научной работе и международным связям, д-р техн. наук, проф. (зам. председателя)
Исагулов А.З. зав. кафедрой машин, технологии литейного производства и конструкционных материалов, академик МАИН, д-р техн. наук, проф. (ответственный редактор)
Ахметжанов Б.А. зав. кафедрой экономики предприятий, д-р экон. наук, проф.
Бакиров Ж.Б. зав. кафедрой прикладной механики, д-р техн. наук, проф.
Брейдо И.В. зав. кафедрой автоматизации производственных процессов, академик МАИН, чл.-кор. АЕН РК, д-р техн. наук, проф.
Гращенков Н.Ф. профессор кафедры рудничной аэрологии и охраны труда, ака-демик МАН ЭБ, д-р техн. наук
Ермеков М.А. профессор кафедры геофизики и геологии, чл.-кор. НАН РК, д-р геол.-минер. наук
Жадрасинов Н.Т. профессор кафедры прикладной механики, академик МАИН, чл.-кор. ИА РК, д-р техн. наук
Жумасултанов А.Ж. профессор кафедры социально-гуманитарных дисциплин, д-р ист. наук
Кашиков Ш.К. профессор кафедры экономической теории, академик МЭАЕ, чл.-кор. АСН РК, д-р экон. наук
Квон С.С. профессор кафедры разработки месторождений полезных ис-копаемых, д-р техн. наук
Климов Ю.И. зав. кафедрой горных машин и оборудования, академик МА-ИН, чл.-кор. АЕН РК, д-р техн. наук, проф.
Колесникова Л.И. зав. кафедрой экономической теории, канд. экон. наук, доц.
Малыбаев С.К. зав. кафедрой промышленного транспорта, д-р техн. наук, проф.
Низаметдинов Ф.К. зав. кафедрой маркшейдерского дела и геодезии, д-р техн. наук, проф.
Нургужин М.Р. первый проректор, академик МАИН, д-р техн. наук, проф.
Пак Ю.Н. проректор по учебно-методической работе, академик АЕН РК, д-р техн. наук, проф.
Палев П.П. профессор кафедры теоретической механики и сопротивления материалов, д-р техн. наук
Сагинов А.С. академик НАН РК, академик АЕН РК, д-р техн. наук, проф.
Сагинтаев С.С. зав. кафедрой высшей математики, чл.-кор. МАИН, канд. техн. наук, проф.
Смирнов Ю.М. зав. кафедрой физики, академик МАИН, д-р техн. наук, проф.
СОДЕРЖАНИЕ
РАЗДЕЛ 1. ПРОБЛЕМЫ ВЫСШЕЙ ШКОЛЫ ...................................................................
ПОРТНОВ В.С., ЯВОРСКИЙ В.В., НУРГУЖИНА А.М., КОККОЗ М.М. Цели рейтинговой оценки и анализа учебы студентов.........................................................................................................................................................
АХМЕТЖАНОВ Б.А. Некоторые вопросы улучшения организации высшего профессионального экономического образования в Республике Казахстан: региональные аспекты ..........................................................
КАШИКОВ Ш.К., КОЛЕСНИКОВА Л.И. Подготовка нового поколения управленческих кадров — ключевой элемент обеспечения экономической безопасности Казахстана ...............................................................
НУРГУЖИНА Г.М. Об экспериментальной проверке эффективности учебной модели взаимо-связанного обучения терминологической лексике и словообразованию ....................................................................
РАЗДЕЛ 2. МАШИНОСТРОЕНИЕ. МЕТАЛЛУРГИЯ ....................................................
НУРГУЖИН М.Р., ЖЕТЕСОВА Г.С. Влияние усадочной силы на прочность металлоконструк-ций секций механизированных крепей .................................................................................................................................
ИСАГУЛОВ А.З., ДАХНО Л.А., СКВОРЦОВ Е.В., СЕРИКБАЕВА А.Б. Влияние модифицирова-ния на формирование структуры стали и природу неметаллических включений.....................................................
ИЛЬКУН В.И., ХАМИТОВ М.Х., СЕЙСИМБИНОВ Т.С. Влияние климатического районирования и транспортного фактора на некоторые качественные параметры тонколистовой стали......................................
ДАХНО Л.А., СЕРИКБАЕВА А.Б., ШАРАЯ О.А., ДАХНО А.А. Исследование причин растрески-вания колесной стали................................................................................................................................................................
ЕФИМЕЦ А.М., АКБЕРДИН А.А., КОНУРОВ У.К., КИМ А.С. Вязкость шлаков производства ферросилиция .............................................................................................................................................................................
ДЖАЙЧИБЕКОВ Н.Ж., РЫСМАГАНБЕТОВА С.К. Влияние параметров диспергированной фазы газовзвеси на динамические характеристики несущего газа в ударном слое перед обтекаемым телом .............................................................................................................................................................................................
АБЛЕЗОВ К.Т. Экспериментальные исследования ленточных конвейеров ...............................................................
РАЗДЕЛ 3. ГОРНОЕ ДЕЛО....................................................................................................
КВОН С.С., СОН Д.В. Проблемы управления геомеханическими явлениями при интенсифик а-ции угледобычи...........................................................................................................................................................................
ПОРТНОВ В.С. Магнитное поле в скважине конечных размеров. I. Общая задача.................................................
ПОРТНОВ В.С. Магнитное поле в скважине конечных размеров. II. Зависимость магнитной проницаемости от поля.............................................................................................................................................................
ДЕМИН В.Ф. Зависимость устойчивости подготовительных выработок от условий их поддер-жания .............................................................................................................................................................................................
ФИЛИППОВА Т.С. Классификация исполнительных органов горных машин по виду движ ения режущего инструмента .............................................................................................................................................................
ДЕМИН В.Ф. К вопросу об охране повторно используемых выработок породными полосами .............................
ЦАЙ Б.Н., БОНДАРЕНКО Т.Т. О реономности прочностных и деформационных параметров при оценке устойчивости пород..............................................................................................................................................
РАЗДЕЛ 4. СТРОИТЕЛЬСТВО ............................................................................................
АЛЬМЕНОВ К.С. Устойчивость сжатых стержней с упругоподатливыми опорами...................................................
УТЕНОВ Е.С. Определение размеров зоны уплотнения грунтов под фундаментами реконстру-ируемых зданий ..........................................................................................................................................................................
РАЗДЕЛ 5. ТЕХНИЧЕСКИЕ СРЕДСТВА И ПРОГРАММНОЕ ОБЕСПЕЧЕНИЕ
АВТОМАТИЗИРОВАННЫХ СИСТЕМ ..........................................................
НУРГУЖИН М.Р., АБЛЕЗОВ К.Т., ДАНЕНОВА Г.Т., КАЦАГА Т.Я. Блочно-иерархический подход в инженерном анализе сварных конструкций .....................................................................................................................
ЗАРТЕНОВА Л.Г. Особенности использования генетического алгоритма в задаче поиска оп-тимального решения .................................................................................................................................................................
КАСИМОВ А.Т. Исследование напряженно-деформированного состояния прямоугольных мно-гослойных пластин методом конечных разностей.............................................................................................................
ЗАРТЕНОВА Л.Г. Представление знаний при разработке информационных систем..............................................
РАЗДЕЛ 6. ФИЗИКА. ХИМИЯ..............................................................................................
ЮРОВ В.М., КУРБАНОВ К.Р. Безызлучательные переходы в автолокализованных экситонах ...........................
НАЛИБАЕВ Т.Н., ЖАКУПОВА А.С., МАЛЫБАЕВА М.К. Роль поверхностного состояния активи-рованных твердых тел в каталитических процессах.........................................................................................................
НАЛИБАЕВ Т.Н. О поверхностной энергии активированных переходных d-металлов ...........................................
РАЗДЕЛ 7. ЭКОНОМИКА .....................................................................................................
АУБАКИРОВА Г.М. Антикризисное управление промышленным предприятием......................................................
МУНШ В.А. Тенденции и регулирование кризиса неплатежей в казахстанской экономике (опыт Карагандинской области) .........................................................................................................................................................
АСЫЛОВА К.М., АБУОВ Е.З. Основные тенденции развития торгового маркетинга ...............................................
ИСМАНБАЕВА Ж.А. Вхождение Кыргызстана в международную интеграцию ..........................................................
НҰРҒАЛИЕВ Ӛ. Маркетингтік зерттеу жүргізу тәсілдері ...................................................................................................
5) К каждой словообразова-тельной модели подберите по 3-4 термина. Составьте с ними
предложения
Не
спр
ави
ли
сь
Лек
сич
ески
е о
ши
бки
Гр
амм
ати
чес
ки
е о
ши
бки
Не
спр
ави
ли
сь
Вы
пи
сал
и н
е все
тер
ми
ны
Ош
иб
ки
в о
пр
едел
ени
и м
ор
фем
но
го с
ост
ава
Ош
иб
ки
в п
ро
вед
ени
и с
ловоо
браз
оват
ельн
ого
ан
ал
иза
Не
спр
ави
ли
сь
Пер
евел
и н
е все
тер
ми
ны
Ош
иб
ки
гр
амм
ати
чес
ко
го х
арак
тер
а
Не
спр
ави
ли
сь
Пер
евел
и ч
асти
чн
о
Ош
иб
ки
в ф
ор
мал
ьн
ых
ср
едст
вах
Не
спр
ави
ли
сь
По
до
бр
али
ТЕ
не
ко
все
м м
од
елям
Со
став
лен
ы н
е все
пр
едл
ож
ен
ия
51 ЭГ - -
52 КГ
Раздел «Проблемы высшей школы»
Раздел 2
Машиностроение.
Металлургия
УДК 622.284.54.004.624
М.Р. НУРГУЖИН
Г.С. ЖЕТЕСОВА
Влияние усадочной силы на прочность
металлоконструкций секций механизированных крепей
ля расчета на прочность элементов секций механи-
зированных крепей необходимо выявить класс
кровли, мощность пласта, характер контактирующих с
крепью пород по углевмещающим породным структу-
рам шахтопласта, их свойствам и характеристикам в
пределах выемочного столба; выбрать схемы взаимо-
действия металлоконструкций секций механизирован-
ных крепей с боковыми породами, породами кровли и
почвы. В настоящее время разнообразие горно-
геологических условий при выемке пластов различной
мощности требует новых инженерных решений по
созданию механизированных крепей различных ти-
пов, приспособленных для работы как в благоприят-
ных, так и сложных горно-геологических условиях.
Доминирующим технологическим процессом в
области производства металлических конструкций
механизированных крепей является сварка. После
сварки продольных поясных швов в металлокон-
струкциях секций (основаниях, перекрытиях, ограж-
дениях) возникают деформации укорочения, которые
формируются в зоне термического влияния и являют-
ся остаточными продольными пластическими дефор-
мациями. Продольные остаточные деформации со-
здают усадочную силу и момент от усадочной силы,
который вызывает изгиб конструкции.
Для низколегированных и низкоуглеродистых
сталей в случаях сваривания соединений втавр за один
проход установлена зависимость усадочной силы от
режима сварки, жесткости сварного соединения и
предела текучести стали, точка приложения усадоч-
ной силы для соединения втавр находится примерно
на стыке стенки и полки (рис. 1,а) [1]:
.
. 2 2. 1 2
1 2
11-
ус ж
ус
ус ж
Т
PP
P е e
J J F
,
где Рус.ж — усадочная сила, возникающая при уклад-
ке шва на свариваемый элемент, кгс;
σТ — предел текучести металла, кгс/см , для стали
10Г2С1 равен 3000 кгс/см ;
J и J — соответственно моменты инерции отно-
сительно главных центральных осей 1–1 и 2–2,
см (рис. 1,б);
F — площадь поперечного сечения, см ;
е и е — соответственно эксцентриситеты при-
ложения усадочной силы относительно осей 1–1
и 2–2, см.
Металлоконструкции секций механизированных
крепей состоят из нескольких продольных и попе-
речных элементов, которые вначале собирают на
прихватках, а затем сваривают, в этом случае прихв а-
точные швы считаются достаточно прочными и
жесткими, чтобы обеспечить совместную работу всех
элементов. Так, при присоединении к раме основания
верхних накладок, площадью F является вся площадь
поперечного сечения (рис. 1,в), эксцентриситетами
приложения усадочной силы для шва В — е1В и е2В,
моменты инерции J и J относительно главных осей 1–
1 и 2–2 находят для всей площади поперечного сеч е-
ния.
Величина Рус.ж, выраженная в ньютонах, опреде-
ляется в зависимости от режима сварки [ ]:
Д
Труды университета
.
0
2300003,58
12600ус ж
c
gP
g V
,
где g — эффективная мощность сварки, Дж/с;
Vc — скорость сварки, см/с;
g — удельная погонная энергия сварки, Дж/см ;
g/Vc — погонная энергия сварки, Дж/см .
Рис. 1. Положение главных осей и эксцентриситеты приложения усадочной силы основания крепи 2ОКП70К: а — точки приложения усадочной силы для случая сваривания соединения втавр; б — положение главных осей и эксцентриситеты приложения усадочной силы в случае однопоясного соединения; в — положение главных осей и эксцентриситеты приложения усадоч-ной силы в случае двухпоясного соединения
Металлоконструкции перекрытий и оснований
секций механизированных крепей получают много-
проходной сваркой (четырехпроходная, пяти-
проходная сварка втавр двумя одинаковыми угло-
выми швами), зона пластических деформаций от
последующих слоев перекрывает зону пластических
деформаций, образованную ранее уложенными
слоями, и суммарная усадочная сила превышает
величину усадочной силы от первого прохода в не-
сколько раз. В этом случае суммарная усадочная
сила тавровых и угловых соединений определяется
[ ]:
2 2.1 2
.
1 2
11
ус жпл
ус п ус пл пл пл Т
пл Т
PF e eP P F F F
F J J F
,
где Fпл — площадь зоны пластических деформаций
при однопроходной односторонней сварке;
ΔFпл — приращение площади зоны пластических
деформаций при многопроходной сварке.
Усадочная сила вызывает изгиб и укорочение ме-
таллоконструкции в продольном направлении [ ]:
.ус п
пр
P l
EF ,
где l — длина сварного шва, см;
Е — модель упругости материала, кГ/см .
Использование формул (1)-(4) возможно, если
усадочная сила и площадь поперечного сечения свар-
ной конструкции неизменны вдоль оси металлокон-
струкции элемента секции, в противном случае, про-
дольное укорочение можно найти, рассмотрев малый
элемент сварной конструкции элемента секции, полу-
чив выражение для его укорочения и проинтегрировав
это выражение по всей длине конструкции. Предпола-
гаем, что суживающаяся металлоконструкция основа-
ния секции механизированной крепи (рис. 2) непре-
рывно нагружена распределенной усадочной силой, в
результате чего возникает переменная вдоль всей
длины конструкции сила. На расстоянии х от конца
основания вырезаем элемент длиной dx. Усадочная
сила, действующая на этот элемент, и площадь его
поперечного сечения должны быть представлены
функциями от х. Тогда укорочение элемента будет
равно [ ]
.ус х
пр
x
P dxd
EF ,
а укорочение всего основания составит
.
0 0
l lус х
пр пр
x
P dxd
EF .
Р усРус
l
х dх
Н
Рис. 2. Основание крепи с непрерывно изменяющимися площадью поперечного сечения и продольной усадоч-ной силой
Выражение (6) дает точные результаты вычисле-
ний для конструкций с углами между сторонами 20-
30º. На рис. 3 предлагается конечно-элементное пред-
ставление перекрытия и основания линейной секции
механизированной крепи 2ОКП70К в недеформиро-
ванном и деформированном состояниях сварной кон-
струкции. Материал элементов секции крепи — сталь
марки 10Г2С1. Конструкции сваривают на длине за
два прохода, на прихватках, по контуру прилегания.
Сварка дуговая, полуавтоматическая. Соединение
тавровое с катетами 16-18 мм и толщиной элементов
16-25 мм.
а)
б)
Рис. 3. Конечно-элементные модели основания и пере-крытия механизированной крепи 2ОКП70К: а) конечно-элементная модель перекрытия; б) конечно-элементная модель основания
Таким образом, наличие начальных сварочных
деформаций, вызванных усадкой металла в зоне
сварных соединений, существенно влияет на несу-
Раздел «Машиностроение. Металлургия»
щую способность сварной конструкции. Объясняется
это тем, что при высоких рабочих напряжениях и
высокой концентрации напряжений на первых же
стадиях осадки кровли возникают пластические де-
формации от суммы рабочих и остаточных напряже-
ний. Полученная пластическая деформация снижает
уравновешенные ранее остаточные напряжения, ко-
торые самопроизвольно не восстанавливаются, и
влияет на местную устойчивость элементов механи-
зированных крепей. Кроме того, значительная кон-
центрация напряжений превалирует над собствен-
ными напряжениями, тем самым понижая выносли-
вость.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
Сварка в машиностроении. Справочник в 4-х томах. Т.3. М.: Высшая школа, 1976. 585 с.
Николаев Г.А., Винокуров В.А. Сварные конструкции. Расчет и проектирование. М.: Высшая школа, 1990. 446 с.
Тимошенко С.П., Гере Дж. Механика материалов. М.: Мир, 1976. 670 с.
УДК 669.18:621.746:620.18
А.З. ИСАГУЛОВ
Л.А. ДАХНО
Е.В. СКВОРЦОВ
А.Б. СЕРИКБАЕВА
Влияние модифицирования на формирование
структуры стали и природу неметаллических включений
дним из способов повышения качества стали яв-
ляются управление процессом формирования
первичной (дендритной) структуры и изменение со-
става и морфологии неметаллических включений в
результате ввода модификаторов. Исследования пока-
зывают, что измельчение структуры, глобуляризация
и равномерное распределение включений позволяют
получить высокие свойства стальных слитков.
В настоящей работе для изучения качества стали
80Л исследовали влияние модификатора в виде сили-
кокальция на формирование дендритной структуры,
природу и распределение неметаллических включе-
ний. Сталь выплавляли в производственных условиях
в печи ДСП 1,5, модификатор в количестве 0,7; 1,0 и
2,0% по расчету вводили в ковш при выпуске металла.
После ввода модификатора расплав выдерживали 60 с
и разливали в форму для получения отливок.
Для количественной оценки структурного эффек-
та модифицирования применяли следующие металло-
графические критерии: размеры осей дендритов (дли-
на, ширина); плотность дендритной структуры, отра-
влаги в окружающем воздухе не всегда оговорено). По
международному стандарту ISO 3874-76 для дресси-
рованных листов из кипящих сталей гарантируется
отсутствие линий скольжения в течение шести недель;
по стандартам NFA 36-401-80 (Франция), UNI 5866-77
(Италия) и DIN 1623-83, ч.1 (Германия) — в течение
десяти недель (по стандарту Франции лишь в случаях,
когда листы подвергнуты правке перед штамповкой).
Стабильность сохранения механических свойств по
стандартам ISO и Германии гарантируется в течение
восьми дней. В ГОСТ 9045-80 (СССР), ASTM A -
A - A 568-95 (США), JIS G - JIS G
3141-96 (Япония) сроки гарантии сохранения механи-
ческих свойств для листов из кипящей стали не указа-
ны. В общем стандарте ASTM A 568-96 (США) указа-
но, что в интересах потребителя необходимо макси-
мальное сокращение сроков хранения листовой стали
до переработки в готовую продукцию. Предприятия,
перерабатывающие листовую сталь и не имеющие
правильных машин для правки листов, должны ис-
пользовать нестареющую сталь. Свойства листов из
нестареющей стали по стандартам ISO, Италии,
Франции, Германии и Японии гарантируются в тече-
ние шести месяцев.
При малых сроках сохранения механических
свойств листовая сталь должна перерабатываться
вблизи предприятий-изготовителей, чтобы расстояние
от изготовителя до потребителя могло быть покрыто
(с учетом времени на упаковку, отгрузку, транспорти-
ровку и разгрузку с доставкой к месту переработки) за
минимальное время (пять-шесть суток). Такое ограни-
чение по времени транспортировки резко снижает
возможности экспортеров и делает тонколистовую
сталь в ряде случаев неконкурентоспособной.
Для более детального изучения этого вопроса бы-
ло проведено измерение расстояний от пунктов пред-
приятий-производителей тонколистовой стали до
ближайших портов (речных, озерных, морских). Рас-
стояния между географическими пунктами определя-
ли по географическим картам с помощью курвиметра
КУ-А, имеющего погрешность измерений 0,5%.
Предполагалось, что портовые города — это промыш-
ленные центры, в которых имеются фирмы по перера-
ботке тонколистового проката.
В результате измерения расстояний до 75 центров-
производителей тонколистового стального проката,
расположенных на шести континентах, установлено,
что железнодорожное сообщение с морскими портами
имеют по крайней мере 49 пунктов на всех материках.
Для удобства анализа все 49 пунктов (рис. а) распре-
делили следующим образом: на рисунке (б) показана
гистограмма распределения расстояний от географи-
ческих пунктов-производителей тонколистового про-
ката до ближайших портов Северной и Южной Аме-
рики, на рисунке (в) — для Евразии. Из приведенной
на рисунке (а) гистограммы следует, что из 49, по
крайней мере, 20 пунктов (40,82%) расположены на
расстоянии менее 100 км от портовых городов. Уста-
новлено, что на американских (Северная и Южная
Америка) и Евразийском континентальных образова-
ниях по 9 пунктов связаны с портами железными до-
рогами протяженностью менее 100 км, что составляет
39,13% от общего числа пунктов-производителей
тонколистовой стали. На рисунке (г) показано распре-
деление пунктов-производителей тонколистовой ста-
ли на территории СНГ: Украина — 2, Российская
Федерация — 5 и Республика Казахстан — 1. Следует
отметить, что из перечисленных пунктов-производи-
телей тонколистовой стали речными портами являют-
ся Запорожье, Москва, Череповец (летом), а морским
портом — Мариуполь (также летом), а зимой — с
ледокольным сопровождением.
Из анализа соответствующих гистограмм (рис. а-
в) следует, что у всех кривых минимум находится в
диапазоне 500-900 км, в то время как и на гистограм-
ме (рис. г) — минимум расположен в интервале 1000-
1500 км. Распределения (рис. а-в) характерны для
стран, подавляющее большинство которых ориенти-
ровано и на внутренний, и на внешний рынки сбыта.
Для стран СНГ, выпускающих тонколистовую про-
дукцию, распределение характерно для внутреннего
рынка (рис. г).
А
Труды университета
0 5 10 15
св.900
300
600
900
Аа)20 5 10
300
600
0Аб)
5 100
св.900
300
600
900
Ав)5
500
1000
1500
2000
2500
0Аг)
Ра
ссто
ян
ия м
еж
ду п
ункт
ам
и-
пр
ои
звод
ите
лям
и и
порта
ми,
кмКоличество пунктов-производителей тонколистовой стали
Распределение городов(пунктов)-производителей тон-колистовой стали в зависимости от расстояния до ближайших портов: а) в целом на шести континентах земли; б) в Северной и Южной Америке; в) в Евразии; г) на территории СНГ (СССР)
Для выявления государств, в которые может осу-
ществляться поставка тонколистового проката из ки-
пящих сталей за пять-шесть суток, проанализировали
распределение стран-членов ISO-4977/4 по климати-
ческим поясам и областям [2, табл.1]. Установлено,
что географические центры (пункты) по производству
тонколистового проката некоторых стран расположе-
ны в одних и тех же или соседних климатических
областях. Наилучшее соответствие считалось для
стран, расположенных в одной климатической обла-
сти, хорошее — для стран, расположенных в соседних
климатических областях.
Из табл. 1 следует, что при поставке тонкого
стального листа из кипящих сталей по стандартам ISO
3574-76 и германскому (DIN 1623-83, ч.1) в оговорен-
ные этими стандартами сроки тонколистовой прокат
может быть доставлен по железной дороге практиче-
ски в любую европейскую страну, включая Украину и
Российскую Федерацию (до Уральского хребта).
Предполагалось, что среднесуточное продвижение
товарного состава достигает 800-1000 км.
Таблица 1
РАСПРЕДЕЛЕНИЕ СТРАН-ПРОИЗВОДИТЕЛЕЙ
ТОНКОЛИСТОВОГО ПРОКАТА ПО КЛИМАТ ИЧЕСКИМ
ОБЛАСТЯМ МАТЕРИКОВ ЗЕМЛИ
№ п.п.
Клима-
тическая область
Страны-производители тонколистового проката (по ISO
а) наилучшее соответствие
США, КНР, Япония
Австралийский Союз, США
Бельгия, Великобритания, Германия (ФРГ),
Италия, Нидерланды, Франция, Испания
13а СНГ (Российская Федерация), Канада, США
14б Австрия, Германия (ФРГ), Польша, Фран-
ция, Швеция, Италия
14в Румыния, СНГ (Украина)
б) хорошее соответствие
1а
1б
Венесуэла
Индия
ЮАР
Италия
Италия США
США
КНР, Япония
Австралийский Союз, США,
Бельгия, Великобритания, Германия (ФРГ),
Испания, Нидерланды, Франция
13а 13б
Канада, США, СНГ (Российская Федерация) СНГ (Республика Казахстан)
14б
14в
Австрия, Германия (ФРГ), Италия, Польша,
Франция, Швеция СНГ (Украина), Румыния
В другие страны Азии, Африки, Америки и Ав-
стралии целесообразно производить транспортировку
тонколистового проката только из нестареющих ста-
лей с соблюдением климатического соответствия
между странами-производителями и странами-потре-
бителями тонколистовой стали.
Таким образом, климатические условия стран,
входящих в указанную систематизацию, сыграли
немаловажную роль в формировании маркетинго-
вых связей. При этом учитывались условия произ-
водства тонколистовой стали и условия эксплуата-
ции оборудования, которые были близки или совпа-
дали.
Следует отметить также, что в приведенной си-
стематизации количество климатических областей,
для которых наблюдается соответствие между стра-
нами наилучшим (одна климатическая область) —
шесть, а количество пар климатических областей, для
которых отмечается соответствие хорошим (соседство
указанных климатических областей) — семь. Необхо-
димо подчеркнуть, что указанное соответствие эффек-
тивно только для климатических областей соответ-
ствующих стран, перечисленных в систематизации.
При этом могут быть достигнуты благоприятные ка-
чественные показатели для тонколистовых сталей,
выпускаемых по соответствующим стандартам на ТУ
и технологическим инструкциям.
В табл.2 приведены итоги распределения по мак-
роклиматическим районам, климатическим поясам и
областям земной суши стран-производителей тонко-
листового стального проката, выполненные с учетом
данных табл.1. Анализ табл.2 показал, что наибольшее
количество соответствий климатических условий
существует для стран, входящих в 8,10,13 и 14 клима-
тические области субтропического и умеренного кли-
матических поясов [2], относящихся к умеренному (У)
макроклиматическому району (по ГОСТ 25870-83), в
который входят макроклиматические районы (ГОСТ
15180-69) с умеренным (У), умеренно-холодным мор-
ским климатом (М), тропическим влажным климатом
(ТВ).
Учитывая, что тонколистовой прокат транспорти-
руется в каждом конкретном случае из страны-
производителя в страну-потребитель, найдем число
сочетаний двух пунктов (n=2) из общего числа стран
или пунктов (m) в каждой климатической области
(табл.1) для вариантов наилучшего и хорошего соот-
ветствия. Числа необходимых сочетаний определили
по классической формуле
( 1)...[ ( 1)]
1 2...
n
m
m m m nC
n
.
В результате расчетов установлено, что:
а) для наилучшего соответствия (когда все пункты
расположены в одной климатической области), табл.1
Раздел «Машиностроение. Металлургия»
Климатические области Число сочетаний
10,14в 2
2 1C
8,13а 2
3 3C
11,14б 2
5 15C
б) для хорошего соответствия (когда все пункты
расположены в двух соседних климатических обла-
стях, табл.1)
Климатические области Число сочетаний
6 и 7 2
2 1C
5 и 6; 7 и 8 2
3
3 23
1 2C
13а и 13б 2
3
4 36
1 2C
10 и 11; 14б и 14в 2
8
8 728
1 2C
Таблица 2
РАСПРЕДЕЛЕНИЕ ПО МАКРОКЛИМАТИЧЕСКИМ РАЙОНАМ, КЛИМАТИЧЕСКИМ ПОЯСАМ МАТЕРИКОВ СТРАН-
ПРОИЗВОДИТЕЛЕЙ И ПОТ РЕБИТЕЛЕЙ ТОНКОЛИСТОВОЙ СТАЛИ С НАИЛУЧШИМ И ХОРОШИМ СООТВЕТСТВИЕМ
КЛИМАТИЧЕСКИХ УСЛОВИЙ
Следовательно, минимальные 2
2 1C характерны для
климатических областей 6, 7, 10 и 14в, а максимальное 2
8 28C — для климатических областей 10 и 11, 14б и 14в.
В Европе качественные показатели определяющие ме-ханические свойства тонколистового проката из стареющих и нестареющих сталей, обеспечиваются при правильной упаковке к транспортировке от
производителя к потребителю, а на остальных континентах в основном нестареющих сталей (за исключением Канады и США).
Приведенные в статье распределения стран-
производителей тонколистовой стали и варианты
транспортировки могут быть использованы для выбо-
ра стран-экспортеров и соответствующих им по кли-
матическим условиям стран-потребителей, не произ-
водящих тонколистовой стальной прокат.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
Требования к качеству тонколистовой углеродистой стали по отечественным и зарубежным стандартам: Обзорная ин-
формация/Ин-т «Черметинформация». Сер. «Прокатное производство»/ Э.Н. Либерман, З.Д. Камалетдинова, Л.В. Ано-шина. М., 1985. Вып. 1. 49 с..
. Географический атлас. Изд. 4-е / Отв. редакторы Л.Н.Колосова, В.С. Чудинова. М.: ГУГК при Совете М инистров СССР,
1983. 238 с.
УДК 620.18:621.135.2
Л.А. ДАХНО
А.Б. СЕРИКБАЕВА
О.А. ШАРАЯ
А.А. ДАХНО
Исследование причин растрескивания колесной стали
Труды университета
ложные условия эксплуатации железнодорожных
колес грузовых и пассажирских вагонов приводят
к возникновению значительных напряжений в месте
контакта металла колес с рельсом: здесь имеют место
как нормальные напряжения — от давления колеса
при его качении по рельсу, так и касательные — при
скольжении колеса по рельсу в процессе торможения.
Поверхность катания колеса воспринимает также и
динамические нагрузки при качении колеса по стыкам
рельс.
Трение качения приводит к возникновению каса-
тельных сил в месте контакта, способствующих по-
вышению напряжений в поверхностном слое колеса и,
следовательно, — к износу поверхности катания. При
выходе нагретого участка колеса из зоны контакта
происходит быстрое охлаждение металла, что может
привести к образованию сетки трещин и разрушению
поверхности катания. Разогрев поверхности происхо-
дит главным образом за счет пластической деформа-
ции стального поверхностного слоя, при этом порядка
75% энергии, затраченной на пластическую деформа-
цию, превращается в тепло [1]. Тепловая энергия кон-
центрируется в микрообъемах, примыкающих к по-
верхности сдвига, температура металла в этих объе-
мах может превышать критические точки стали и при
быстром охлаждении создаются условия для протека-
ния мартенситного превращения. Образовавшийся на
поверхности колеса мартенситный слой в процессе
эксплуатации способен растрескиваться и отслаивать-
ся.
На поверхности катания наблюдаются также вы-
крашивания усталостного характера, что также приво-
сти «газа» t-частиц) в ударном слое перед телом при
S = 0,3 и M = 4. На этом рисунке кривые 1, 2 и 3 соот-
ветствуют диаметрам частиц 2,5-
-
и 10-
. Верти-
Раздел «Машиностроение. Металлургия»
кальные линии поперек оси ох указывают на положение
ударной волны для соответствующих режимов.
Рис. 3.
Нужно отметить, что размер частиц в твердой фа-
зе влияет не только на распределение параметров газа,
но и на его интегральные характеристики. Так, на рис.
4 приведена зависимость коэффициента сопротивле-
ния сферы сх от диаметра частиц для двух режимов
скорости при S
Рис. 4
Видно, что с увеличением диаметра частиц, коэф-
фициент сопротивления, уменьшаясь асимптотически,
приближается к своему значению при обтекании сфе-
ры «чистым» газом (штрихпунктирные линии). При
вычислении коэффициента сопротивления сила со-
противления относилась к параметрам набегающего
потока газа и площади миделевого сечения.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
Матвеев С.К. Математическое описание обтекания тел потоком газовзвеси с учетом влияния отраженных частиц // Газо-
динамика и теплообмен. Вып. 7. Л., 1982. С. -
Джайчибеков Н.Ж., Матвеев С.К. Расчет обтекания сферы газовзвесью на основе трехкомпонентной модели двухфазной среды//Вестник ЛГУ. Л., 1985. №22. С. -
Годунов С.К. и др. Численное решение многомерных задач газовой динамики. М., 1976. 400 с.
Белоцерковский О.М., Давыдов Ю.М. Метод крупных частиц в газовой динамике. М., 1982. 391 с.
УДК 621.867.2
К.Т. АБЛЕЗОВ Экспериментальные исследования ленточных
конвейеров
настоящее время широкое распространение для
транспортирования скального крупнокускового
материала получили ленточные конвейеры. Это тре-
бует решения ряда задач, связанных со спецификой
работы загрузочных узлов таких конвейеров. Для
изучения основных закономерностей взаимодействия
груза с лентой были выполнены экспериментальные
исследования, целью которых является изучение вли-
яния роликов с податливыми обечайками, способа их
расстановки в загрузочном узле и упругости самой
ленты на ударную нагрузку, определение ее износа
при подаче крупнокускового груза на конвейер в за-
грузочном узле.
Для достижения поставленной цели была разрабо-
тана и изготовлена экспериментальная установка в
виде копрового стенда, имитирующая подачу куска
груза на ленту конвейера в натуральную величину и
позволяющая воспроизвести наиболее тяжелые усло-
вия работы [1].
Ударное взаимодействие крупного куска груза с
приемной частью загрузочного узла является слож-
ным процессом, в котором участвуют груз, лента и
ролики опор. Экспериментальное исследование си-
стемы «груз — лента — податливая обечайка» заклю-
чается в установлении зависимости входных парамет-
ров, оказывающих влияние на объект исследования.
Основная цель многофакторного эксперимента
сводится к определению наиболее существенных фак-
торов при статистическом моделировании для после-
дующего выбора оптимальных параметров ударного
взаимодействия кускового груза с лентой и опорными
элементами. В соответствии с целями исследований в
качестве параметров, характеризующих влияние
входных факторов на динамическую систему, прини-
маем:
1) силу удара модели куска груза по ленте;
2) вертикальное смещение ленты и обечайки ро-
лика.
Входными параметрами, влияющими на ударную
нагрузку по ленте, являются: масса, острокромчат-
ность и высота падения груза, натяжение, скорость
движения, толщина обкладок и количество прокладок
ленты, наличие подсева мелочи, плотность и крепость
груза, жесткость обечаек роликоопор и др.
Кроме названных входных параметров существует
множество качественных факторов. При таком много-
образии количественных и качественных факторов
провести эксперимент и определить требуемую зави-
В
Труды университета
симость практически невозможно. Поэтому необхо-
димо применить специальные математические методы
планирования эксперимента и отбор наиболее важных
факторов [2, 3].
На первом этапе планирования эксперимента на
основе качественного и количественного анализа про-
изводится отбор факторов по их влиянию на ударную
нагрузку по ленте конвейера. Поэтому, с целью вос-
произведения наихудших условий в эксперименте,
некоторые факторы, уменьшающие ударную нагрузку
по ленте, не учитываются, например, подсев мелкой
фракции.
Предварительные экспериментальные исследова-
ния удара по ленте, опертой на роликоопоры с подат-
ливыми обечайками, показали, что при радиусе за-
кругления бойка груза менее 3-5 мм происходит быст-
рый сквозной пробой ленты при незначительной ве-
личине ударной нагрузки и повышается вероятность
пробоя при падении груза на ленту в промежутке
между роликоопорами. При радиусах закругления
бойка груза от 7 до 20 мм и ударе груза по ленте над
податливой обечайкой или между опорами фактор
острокромчатости груза не оказывает существенного
влияния на ударную нагрузку. Статистическая обра-
ботка результатов экспериментальных исследований с
использованием критерия Стьюдента исключила с
вероятностью 0,95 фактор острокромчатости из поли-
номинальной модели, описывающей силу удара груза
по ленте, опертой на ролики с податливыми обечай-
ками.
Анализ существующих работ, а также предвари-
тельные экспериментальные исследования выявили,
что наиболее значительное влияние на силу удара и
долговечность конвейерной ленты оказывают следу-
ющие факторы:
1) масса груза;
2) высота падения груза;
3) натяжение ленты;
4) шаг расстановки роликоопор в загрузочном узле;
5) жесткость обечаек податливых роликов.
Таким образом, количество входных параметров,
оказывающих влияние на силу удара груза по ленте,
составляет пять. При таком количестве входных пара-
метров на первом этапе планирования эксперимента
предусмотрено варьирование значениями факторов на
двух уровнях. С целью существенного сокращения
объема экспериментов примем ортогональный фак-
торный план с дробной репликой 2-
. Тогда количе-
ство экспериментов равно
NK -
где 2 — число уровней фактора;
К — число факторов.
Программа эксперимента была составлена с уче-
том рондомизации процесса.
Уровни и интервалы варьирования факторов при-
ведены в таблице 1.
Для построения локально-интегральной модели,
описывающей поведение исследуемой системы, ис-
пользовался метод наименьших квадратов. На первом
этапе была построена полиноминальная модель пер-
вого порядка, после чего проводился статистический
анализ. Статистический анализ заключался в проверке
ряда принимаемых гипотез:
1) об однородности дисперсий выходного пара-
метра;
2) о значимости коэффициентов регрессии;
3) об адекватности модели.
Таблица 1
УРОВНИ И ИНТЕРВАЛЫ ВАРЬИРОВАНИЯ ФАКТОРОВ
№ пп
Фактор Обознач. в
натур.
величинах
Обознач. в кодир.
Перемен.
Верхний уровень
(
Ниж-ний
уровень
-
Интервал варьиро-
вания
Шаг расста-
новки, м
l X
Масса груза, кг
M X
Натяже-
ние ленты, Н
S X
Высота падения,
м
Hn X
Жест-
кость обечаек,
Н/м
C X
В результате проведения и статистической обра-
ботки результатов экспериментов на ЭВМ получены
следующие полиноминальные модели:
для силы по ленте, в кН:
1 2 3 4 5
2 3 3 4 4 5
7,64 1,92 0,39 1,39 1,8
0,49 0,32 0,26 ;
P X X X X
X X X X X X
2 1 2 3 4
5 1 4 2 3
4,64 0,80 0,61 0,19 0,7
0,26 0,14 0,18 ;
P X X X X
X X X X X
для деформации ленты конвейера, в мм:
1 2 3 4 5 3 541,5 11,1 0,9 8,5 5,9 1,2F X X X X X X ;
2 1 2 3 4 2 360,0 9,1 6,5 1,6 6,4 0,9F X X X X X X .
Здесь 1P ,
1F — сила удара и деформация ленты в слу-
чае удара модели груза по ленте непосредственно
над податливой роликоопорой;
2P , 2F — сила удара и деформация ленты в слу-
чае удара модели груза по ленте между ролико-
опорами;
X — шаг расстановки роликов, м;
X — масса груза, кг;
X — натяжение ленты, Н;
X — высота падения, м;
X — жесткость обечаек, Н/м.
Адекватность моделей (2)- ) проверялась по кри-
терию Фишера. Сравнение экспериментальных и тео-
ретических результатов показывает, что полиноми-
нальные модели (2) — (5) достаточно адекватно отра-
жают ударное взаимодействие модели груза с лентой
и податливыми роликоопорами (табл.2,3).
Таблица 2
СРАВНЕНИЕ ТЕОРЕТИЧЕСКИХ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
РЕЗУЛЬТАТОВ В СЛУЧАЕ УДАРА ГРУЗА ПО ЛЕНТЕ НАД
ГОРИЗОНТАЛЬНЫМ РОЛИКОМ С ПОДАТЛИВОЙ ОБЕЧАЙКОЙ
Раздел «Машиностроение. Металлургия»
Точка
плана
Эксперимент Теория Ошибка, %
P , кН F , кН P , кН F , кН P F
Таблица 3
СРАВНЕНИЕ ТЕОРЕТИЧЕСКИХ И ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНЫХ
РЕЗУЛЬТАТОВ В СЛУЧАЕ УДАРА ГРУЗА ПО ЛЕНТЕ МЕЖДУ
РОЛИКАМИ С ПОДАТЛИВЫМИ ОБЕЧАЙКАМИ
Точка
плана
Эксперимент Теория Ошибка, %
P , кН F , кН P , кН F , кН P F
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
Аблезов К.Т. Стендовые испытания роликоопор с податливыми обечайками в загрузочных узлах ленточных конвейеров //
Молодые ученые — науке Центрального Казахстана: Тез. докл. регион. конф. Караганда, 1988. С.46. Баштаков Э. Планирование эксперимента в разведочном бурении. М.: Недра, 1985. 185с.
Зедгенидзе И.Г. Планирование эксперимента для исследования многокомпонентных систем. М.: Наука, 1976. 390с.
Раздел «Машиностроение. Металлургия»
Раздел 3
Горное дело
УДК 622.831.327:
С.С. КВОН
Д.В. СОН
Проблемы управления геомеханическими
явлениями при интенсификации угледобычи
овышения добычи угля в Карагандинском бас-
сейне в условиях рыночной экономики возможно
достичь только путем создания высокопроизводи-
тельных лав и постепенным переводом шахт на мо-
дель работы по типу «шахта-лава» или «шахта-пласт».
Эта цель достижима при внедрении высокопроизводи-
тельных и надежных очистных комплексов, аналогич-
ных тем, которые применяются в ведущих угледобы-
вающих странах мира, таких как США, Германия,
Англия, Австралия, ЮАР, где обеспечивается добыча
на уровне 15-20 тыс.т в сутки с одной лавы.
Одной из главных задач в этих условиях является
повышение надежности функционирования добычных
участков на основе совершенствования способов и
средств управления геомеханическим и газодинами-
ческим состоянием углепородного массива.
Основными горно-геологическими факторами,
влияющими на надежность и технико-экономические
показатели добычи, являются: выбросоопасность
угольных пластов, горное давление и газовыделение.
На показатели горных работ газовыделение ока-
зывает значительное влияние. Так, доля ограничения
производительности очистного оборудования по газо-
вому фактору при нагрузках 1200-1500 т/сутки со-
ставляет 13-15%, а при нагрузках на уровне 2.5-5 тыс.
т в сутки может достигать 35-40% и во многих случа-
ях «газовым порогом» является нагрузка 5-6 тыс.
т/сутки. Еще более остро эта проблема стоит при про-
ведении подготовительных выработок, что усиливает
диспропорцию между темпами подготовительных и
очистных работ.
Проявления горного давления в виде отжима, кон-
вергенции пород влияют не только на технико-
экономические показатели добычи, но и на надеж-
ность функционирования добычных участков.
Новые экономические отношения привносят до-
полнительные особенности в разработку угольных
месторождений. Так, в ряде случаев вынужденно вво-
дятся ограничения на добычу, что влечет за собой
интенсификацию отжима угля в очистных забоях.
Надработка или подработка пластов защитным
пластом от горных ударов и от внезапных выбросов
газа, угля и породы широко применяется в мировой
практике. В условиях Карагандинского бассейна под-
работка пласта К12 пластом К10 применяется на шах-
тах им. Костенко, «Стахановская», им. Калинина,
«Саранская» и др. Основной задачей такой подработ-
ки является предварительная дегазация пласта К12 для
эффективности дальнейшей его разработки. Кроме
того, подработка обеспечивает предварительное рас-
слабление сопротивления угля и пород, что значи-
тельно облегчает работу очистного комбайна и обру-
шение пород кровли, особенно, если они представле-
ны крепкими мощными песчаниками. Несмотря на
большой опыт подработки пласта К12 пластом К10,
детальный анализ последствий такого восходящего
способа разработки до сих пор не был произведен.
Поэтому на основании накопленного опыта и имею-
щихся материалов сделан анализ эффективности под-
работки.
В процессе подработки верхний пласт последова-
тельно проходит через следующие стадии деформиро-
вания:
) нагрузка и уплотнение в зоне опорного давле-
ния, возникающей впереди очистного забоя нижнего
пласта;
) разгрузка, опускание и разломы над породами,
нависающими над выработанным пространством под-
рабатывающего пласта;
) повторная нагрузка и уплотнение в зоне опор-
ного давления, возникающей позади нависающих
П
Труды университета
пород (т.е. в той части выработанного пространства,
где эти породы получают опору);
) частичное восстановление первоначальных
напряжений в зоне полных сдвижений.
Механизм деформирования пород непосредствен-
но над выработанным пространством подрабатываю-
щего пласта хорошо известен. Вслед за выемкой угля
и передвижкой призабойной крепи происходит обру-
шение слоев непосредственной кровли, которые под-
вергаются совместному действую изгибающих и рас-
тягивающих напряжений. Обрушенные слои непо-
средственной кровли частично поддерживают выше-
лежащие слои пород. Однако степень этого поддер-
жания недостаточна для восстановления начальных
геостатических напряжений, в результате чего девиа-
торные напряжения в массиве горных пород возрас-
тают, особенно за счет увеличения растягивающих
напряжений над зоной обрушения. В результате чего
разрушение может вызываться относительно неболь-
шими деформациями. Прочность же пород эффектив-
но снижается от пикового до остаточного значения с
потерей несущей способности и перераспределением
напряжений. Кроме того, подвергшиеся сдвигу и
сильно слоистые породы будут расслаиваться с уве-
личением разрушения массива.
Обрушаемость кровли в лаве зависит от толщины
слоев, прочности, трещиноватости, условий их кон-
такта, глубины с учетом перемещения основной кров-
ли. Обычно при кровлях с узкоблочным и корот-
коблочным типом разрушения блоки при перемеще-
ниях проскальзывают относительно друг друга. При
длинноблочном разрушении происходит их взаимный
разворот.
Давление на крепь может быть рассчитано из
условия ее работы в режиме заданной нагрузки. Важ-
ное значение в этом случае имеет установление ре-
альной схемы ее формирования и возможных расчет-
ных схем ожидаемых нагрузок на крепь в зависимости
от свойств непосредственной и основной кровель.
В условиях того или иного способа управления
кровлей существенное влияние на состояние кровли в
призабойном пространстве оказывают длина лавы и
скорость ее продвигания, прочность почвы (из-за воз-
можности вдавливания стоек и пучения породы), ра-
бочее сопротивление крепи и другие факторы в про-
цессе добычи.
При выборе способа управления кровлей следует
учитывать ее деформационные и прочностные харак-
теристики, соотношение вынимаемой мощности пла-
ста и непосредственной кровли. Тяжелые условия
поддержания очистного забоя создаются при больших
пролетах зависающих породных консолей. Возника-
ющие при этом максимальные напряжения выража-
ются формулой:
2
2
1max 2
11
4
a qb
b h
,
где a, b — длины сторон плиты, м;
h — мощность плиты, м;
— коэффициент Пуассона;
q — интенсивность нагружения;
(a/b) — функция, значения которой определя-
ются отношением а/b и протабулированы.
Для однопролетной балки длиной l c защемлен-
ными концами с теми же условиями нагружения мак-
симальные напряжения у опоры составляют
2
2max 2
1
2
ql
h .
Эквивалентный пролет находится из условия ра-
венства максимальных напряжений (1) и (2). Таким
образом,
1
12
э
al b
b
.
Расчеты можно вести для балки длиной lЭ, соот-
ношением (а/b) устанавливаются размеры плиты.
Максимальный прогиб плиты Wmax, при расчете
прочностью кровли можно пренебречь, предположив,
что напряжение продольного сжатия
0; 0x y .
Тогда
max
4
4 4 2 2
1 1 23
qW
Da b a b
,
где D = Eh - ) — цилиндрическая жесткость
пластинки.
Из (1) и (5) видно, что при этом возрастают
напряжения у забоя, в прогибах кровли и просадке
крепи. Периодически происходящие обрушения ос-
новной кровли (вторичные осадки) приводят к дина-
мическому воздействию на пласт, возможным завалам
лав. Могут создаваться ситуации, приводящие к вне-
запным выбросам угля и газа, а главное, при разработ-
ке сближенных или свиты пластов —к разрушению
рельефа поверхности земли, резко способствующих
образованию водоемкостей, разрушению зданий, со-
оружений и т.д., которые в совокупности коренным
образом усугубляют экологическую обстановку.
Вторичные осадки не происходят при подбучива-
нии основной кровли обрушающимися породами
непосредственной кровли. Практика показывает, что в
этом случае мощность непосредственной кровли
должна в 6-8 раз превышать вынимаемую мощность
пласта, то есть породы кровли должны относиться к
первому классу или управление кровлей должно осу-
ществляться полной закладкой выработанного про-
странства при коэффициенте усадки закладочного
материала Ку=1. Это достигается при полном бетони-
ровании закладываемого материала. Подбучивание
основной кровли произойдет при условии:
н кm h k m ,
откуда
1
1
н кh
m k
,
где m и hн.к — вынимаемая мощность пласта и мощ-
ность непосредственной кровли, м;
k — коэффициент разрыхления (отношение объ-
ема обрушенной породы к ее объему в массиве).
Раздел «Горное дело»
При недостаточной мощности непосредственной
кровли вторичные осадки основной кровли проявля-
ются тем сильнее, чем меньше отношение (7). Чтобы
соблюдались условия m + hн.к = km, необходимо вы-
полнение равенства k = k у, если при отработке пластов
необходимо значительно уменьшить прогибы пород
непосредственной и основной кровли или не допу-
стить их обрушения, т.е. условия k = k у, то необходима
полная закладка выработанного пространства с трам-
бовкой закладываемых материалов.
Рассмотрим характер проявления геомеханиче-
ских процессов в условиях работы высокопроизводи-
тельной лавы на шахте «Саранская».
В таблице представлено взаимное расположение
пластов на шахте «Саранская».
РАСПОЛОЖЕНИЕ ПЛАСТОВ ПО СКВ. №394
(САРАНСКИЙ УЧАСТОК, ШАХТА «САРАНСКАЯ»)
Индекс
пласта
Структ.
колонка
Общая
мощность
пласта, м
Мощность пород
между пластами, м
Общая
мощность
пласта, м общая в т.ч. песч.
К
К
К
К
К
К
К
К
К
К
К
К
К
К
К
К
К
Как видно из таблицы при разработке пласта К
вынимаемой мощностью 4-5м в I-ю зону, т.е. зону
«беспорядочного» обрушения кровли, попадают пла-
сты К , К , К , К и К , а во II-ю зону —
остальные пласты: К , К , К , К , К , К , К и К .
Поскольку породы кровли пласта К в I-й зоне в ос-
новном представлены мощными крепкими песчани-
ками, процесс обрушения как непосредственной, так и
основной кровли будет происходить большими бло-
ками с образованием сквозных трещин, а в зонах
наложения блоков — больших пустот. Этот чрезвы-
чайно опасный геомеханический процесс в I-й зоне
обрушения пород кровли может вызвать недопусти-
мую концентрацию напряжения у забоя очистного
пространства, особенно в момент обрушения основ-
ной кровли, что может привести к завалу большой
части лавы. Кроме того, в пустотах, образованных в
зонах наложения блоков, могут быть скопления боль-
шого количества метана, катастрофический выброс
которого может произойти в призабойное простран-
ство в момент дальнейшего обрушения блоков. В то
же время в период разработки подработанных пла-
стов, особенно пласта К , геомеханические условия
их выемки будут более благоприятны, чем до подра-
ботки. Надработка пласта К и нижележащих пластов
из-за значительного расстояния до пласта К (53 м) не
окажет существенного влияния в их разгрузке напря-
жений, хотя возникнут незначительные растягиваю-
щие напряжения с образованием микротрещин, через
которые может проникать метан.
Таким образом, первоочередная разработка пласта
К с подработкой вышележащих сближенных и над-
работкой нижележащих пластов создает дополнитель-
ные трудности в геомеханическом процессе, негатив-
ные последствия которых трудно прогнозировать.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
. Турчанинов И.А., Иофис М.А., Каспарян Э.В. Основы механики горных пород. Л.: Недра, 1989. 488с.
Презент Г.М., Баймухаметов С.К., Квон С.С., Роот Э.Г., Алиев С.Б. Проблемы реструктуризации и интенсификации угле-добычи в Карагандинском бассейне. Караганда,
Фармер Я. Выработки угольных шахт. М.: Недра, 1990.
Перзадаев М.А., Ермеков Т.Е., Исабек Т.К. Установление параметров движения горных пород при селективной выемке
угольных пластов короткими очистными забоями // Труды университета. Вып.2. Караганда: КарГТУ,
УДК 550.838.08
В.С. ПОРТНОВ Магнитное поле в скважине конечных размеров.
I. Общая задача
ксплуатационная разведка магнетитовых место-
рождений железных руд, разрабатываемых откры-
тым, подземным способами, предусматривает бурение
скважин с отбором керна или без отбора. Керн ис-
пользуется для изучения геологического строения
разреза скважины и определения общего содержания
железа, включающего в себя содержание железа, свя-
занного с магнетитом, силикатными, сульфидными и
другими минералами. Буровой шлам скважин, пробу-
ренных без отбора керна, в основном используется
для оценки содержания железа. В том и другом случа-
ях в скважинах проводятся измерения магнитной вос-
приимчивости и напряженности магнитного поля.
Каротаж магнитной восприимчивости позволяет
дифференцировать породы по магнитной восприим-
чивости (проницаемости), а при наличии корреляци-
онной связи между измеряемой величиной общего
или железа, связанного с магнетитом — определять
эти содержания по рудным интервалам, рудному телу.
Измерения напряженности магнитного поля в сква-
жине позволяют находить намагниченные объекты в
околоскважинном призабойном пространстве [ - ].
Э
Труды университета
Рассмотрим характер применения потенциала
магнитного поля U в скважине. При этом отметим,
что эта характеристика магнитного поля не измеряет-
ся, а измеряются ее производные вдоль каких-либо
направлений — напряженности магнитного поля.
Малый диаметр скважины по отношению к ее длине
позволяет аппроксимировать ее бесконечным цилин-
дром [ - ]. Рассмотрим решение задачи для скважины
конечных размеров, например, взрывные скважины
шарошечного бурения карьеров, имеющие диаметр
2 250R мм и длину 10 20 м.
Для решения поставленной задачи рассмотрим
цилиндрическую скважину конечных размеров, вдоль
оси которой (ось Z) по закону ( )t опускается маг-
нитный зонд (индукционная катушка, подключенная к
измерителю ЭДС индукции, наводимой в катушке).
Предположим, что скважина пересекает немагнитное
полупространство. Приближение катушки со скоро-
стью ( )d t dt по немагнитному полупространству
можно уподобить движению магнитного поля в глубь
скважины с границей раздела сред, движущейся по
закону ( )t . Задача аналогична проблеме Стефана в
аналитической теории теплопроводности с подвижной
границей раздела фаз [ - ].
Во многих случаях расчет магнитного поля упро-
щается, если вместо векторной величины напряжен-
ности магнитного поля H пользоваться магнитным
потенциалом U , который определяется соотношени-
ем H grad U . Несмотря на то, что магнитное
поле имеет вихревой характер и поэтому не может
быть описано скалярным потенциалом, повсюду, в
любой односвязной области, не содержащей токов,
скалярное описание допустимо. Этот подход уже дав-
но используется при вычислении магнитных полей
[например,7] в геофизике.
Нестационарное уравнение (с учетом движения
соленоида) для магнитного потенциала U (при его
изменении вдоль оси Z и по радиусу r) в цилиндриче-
ской системе координат будет иметь вид
22
2
1U U Ua r
t r r rz
,
где / мa , — магнитная проницаемость;
м — плотность магнитной массы.
Начальное и граничные условия выберем в общем
виде:
0, , | ,tU r z t r z ,
, , | ,r RU r z t z t ,
0 1, , | ,zU r z t r t , (
2, , | ,z tU r z t r t ,
Функции 1 2, , , , , , и ,t r z z t r t r t
будем считать непрерывными. Решение задачи ищем в виде
0, , ,k ok
k o
U r z t U z t I r
,
где ok — корни уравнения
0 0okI R
и I (okR) — функция Бесселя нулевого порядка,
удовлетворяющая уравнению
0
0 0
10
k
k
dI rdr I r
r dr dr
,
0
0
, , ,
R
k k okU z t U r z t I r rdr .
Применяя интегральное преобразование (9) и учи-
тывая (7) и (8), уравнение (1) приведем к виду:
2
2 2
1, ,k k
k k
U Uz t U z t
ta z
Используя замену 2a t
k kU U и преобразуя ана-
логично граничные условия, получим следующую
задачу:
2
2 2
1,k k
k
U Uz t
ta z
,
0, |k tU z t z ,
0 1, |k zU z t t ,
2, |k z tU z t t ,
в области : 0, 0 ( )Д t z t .
Решение задачи (11)-(14) ищем в виде суммы по-
тенциалов I и II рода, а также двух потенциалов
двойного слоя [ ]:
22
22
2
2
2
2
4 ( )4
0 6 0
4
13 / 22
0
( )
4
23 / 22
0
,1,
2 2
1( )
4
( )1( ) .
4
zz tk a ta t
k
zta t
zt
a t
U z t d d da t a t
zK d
a t
zK d
a t
Используя условия (13), (14), получим систему
интегральных уравнений:
2
2
( )
411 23/ 22 2
0
( ) ( )1( ) ( ) ,
2 4
ta t zK t
t K da a t
2
2
2
2
( ) ( )
422 23 / 22 2
0
( )
4
13 / 22
0
( ) ( ) ( )1( ) ( )
2 4
( )1( ) ,
4
tt
a t
tt
a t
K t tt K d
a a t
tK d
a t
где 22
22 4 ( )41 1
0 0 0
( ) ( , )1( ) ( ) ,
2 2 ( )
t
a tka tt t d d da t a t
22
22
( )( )
, 4 ( )42 2
0 0 0
( )( )1( ) ( ) .
2 2 ( )
tt t
k a ta tt t d d da t a t
Исключая из первого уравнения системы (16) и
подставляя в следующее уравнение 1( )K t , имеем:
Раздел «Горное дело»
2
2
2
2
2 2
2 2
( ) ( )
422 3 / 22 2
0
( )2 2
4
2 13 / 22
0
( ) ( )
14 4
2 1 13 / 2 3 / 22 2
0 0 1
( ) ( ) ( )1( )
2 4
( )2( ) ( )
8
( )
( )
tt
a t
tt
a t
t tt
a t a t
K t tt
a a t
ta aK d d
a t
tK d
a t a t
.d
Вводя обозначение
2
2
( )2
4
2 13/ 22
0
( )( ) ( ) ( )
2 ( )
tt
a ttaq t t d
a t
и вычисляя интеграл в (17), получим
2
2
2
2
( ) ( )
4223 / 22 2
0
( )
4
23 / 22
0
( ) ( ) ( )1( )
2 4 ( )
( )1( ) ( ).
4 ( )
tt
a t
tt
a t
K t tK d
a a t
tK d q t
a t
Обозначая
2 22 2
2
3 / 2
( ) ( ) ( )
( ) ( )
3 / 2
( ) ( )1, ( ) 2 ( ), ( , )
2
( ),
t t
t t
tf t a q t K t
a t
t
t
получаем интегральное уравнение
2 2
0
( ) ( , ) ( , ) ( )
t
K t K t K t d f t .
Интегральное уравнение (21) вольтеррово в
(0, )C , тогда и только тогда, когда [ ]
0 0
( , ) 0limt
t
K t d
.
Действительно, учитывая, что 1z при 0z ,
легко показать, что приведенное выше равенство вы-
полняется. Тогда для уравнения (21) существует един-
ственное решение, которое имеет вид:
2 2,
0
( ) ( )n
n
K t K t
,
2,0( ) ( )K t f t ,
2,1 2,0
0
( ) ( , ) ( )
t
K t K t K d ,
2,2 2,1
0
( ) ( , ) ( )
t
K t K t K d ,
2, 2, 1
0
( ) ( , ) ( )
t
n nK t K t K d ,
причем (22) сходится абсолютно и равномерно в то-
пологии (0, )C . Тогда
2
2
( )2
2 4 ( )1 1 2,3 / 2
200
( )( ) 2 ( ) ( )
2 ( )
t
a tn
n
taK t a t K d
a t
.
Выполняя обратное преобразование, окончательно
имеем:
2
2 2
22
2 2 2
40
0 0
1
0
0 0 0
4 ( ) 4 ( )13 / 2
20
3 / 22
0
1( , , )
2
( , )( , )
2
1( )
4 ( )
( )1
4 ( )
z
a t a tok
k
tok
ok
z zt
a a t a t
zt
U r z t I ra
RI Rr I r rdr d d
a t
zd K d
a t
z
a t
2
2
( )
4 ( )2 ( ) .a t K d
Таким образом, получено аналитическое решение
задачи о нахождении компонент магнитного поля в
скважине конечных размеров. Уравнение (24) подда-
ется численному решению при заданных начальных и
граничных условиях (2)-
Сделаем теперь несколько замечаний. Изменяя за-
кон движения феррозонда (например, с помощью
регулировки числа оборотов двигателя, осуществля-
ющего спуск датчика), можно поддерживать значение
измеряемой величины постоянной. Это дает возмож-
ность по диаграмме ( )t судить об однородности
магнитного поля в скважине, т.е. о характере залега-
ния околоскважинных рудных тел.
Важную информацию можно получить также о
соотношении радиуса околоскважинного простран-
ства r и глубины скважины l. Это позволит ответить
на вопросы — на какую глубину нужно бурить сква-
жину и на каком расстоянии бурить следующую.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
Бахвалов А.Н., Кусонский О.А. Моделирование магнитного поля железорудных месторождений // Разведка и охрана
недр. 1987. №6. С.43-
Бахвалов А.Н., Мухаметшин А.А. Особенности интерпретации результатов шахтно-скважинной магниторазведки: НТО.
Сер. Регион., развед. и промысл. геофизика. Вып. 13. М.: Изд. ВИЭМС. 1975. С.57-
Инструкция по каротажу магнитной восприимчивости и электромагнитному каротажу / Под ред. В.П.Кальварской. Л.: Изд. НПО «Рудгеофизика». 1987.
Любов Б.Я. Решение нестационарной одномерной задачи теплопроводности для областей с равномерно движущейся
границей / ДАН СССР. 1947. Т. 57. №6. С.551-
Цыбин А.М. К решению задачи Стефана // Журн. техн. физ. 1974. Т. 64. С.2441-
Карташов Э.М. Аналитические методы в теории теплопроводности твердых тел. М.: Высш. шк., 1985. 480 с. Кудрявцев Ю.И. Теория поля и ее применение в геофизике. Л.: Недра, 1988. 335 с.
Крейн С.Г. Линейные уравнения в банаховом пространстве. М.: Наука, 1971. 265 с.
Труды университета
УДК 550.838.08
В.С. ПОРТНОВ Магнитное поле в скважине конечных размеров. II. Зависимость магнитной проницаемости от поля
ля ферромагнетиков, к которым также относятся и
естественные постоянные магниты, например
куски магнетитовой руды, характерна сложная зави-
симость намагниченности от величины поля H .
Зависимость магнитной проницаемости от напря-
женности магнитного поля приведена на рисунке. В
области больших значений H магнитная проницае-
мость практически не зависит от напряженности поля
и в этом случае справедливы результаты, изложенные
нами в части I нашей работы. В области средних по-
лей можно воспользоваться степенным законом. Зада-
ча нахождения магнитного потенциала в скважине
конечных размеров, в отличие от части I, будет иметь
вид:
( , , ) ( , , )1( ) ( ) м
U r z t U r z t UU U
r r r z z t
,
где обозначения те же, что и в ч.I. Граничные условия
имеют вид:
0, , | ,tU r z t r z ,
, , | ,r RU r z t z t ,
0 1, , | ,zU r z t r t ,
2, , | ,z tU r z t r t .
Зависимость магнитной проницаемости от напряжен-ности поля ферромагнетика [ ]
Здесь мы также предполагаем, что (t)-функция
положительная, дифференцируемая при 0t , причем
(0) 0 , а функции 1, , , , ,r z z t r t и
2 ,r t являются непрерывными.
Зависимость магнитной проницаемости от поля
выберем в виде:
1
( ) , 1,2,3
k
c
c
UU k
U
,
где Uc и c — соответственно, потенциал магнитного
поля и магнитная проницаемость внешней среды.
Проводя все преобразования, как и в части I
нашей работы, мы получим аналитическое решение
задачи (1)-(6) в виде:
2
2
2
2
22
2
2
11
0
40
0 0
1 4
0 0
4
13/ 22
0
1( , , )
2
( , )
( , )
2
1( )
4 ( )
k ka tc
oi
c
z kR
c ca toi
c
zktoi a tac c
c
zta t
kUU r z t I r
a t
rUI r rdr d
k U
RI R Ud d
k Ua
zK d
a t
2
2
( )
4
23 / 22
0
( )1( ) .
4 ( )
zt
a tzK d
a t
Полученное уравнение поддается численному ре-
шению при заданных начальном и граничных услови-
ях. Отметим, что при ( ) 0t мы получаем сингуляр-
ное интегральное уравнение, требующее специального
исследования. Отметим, далее, что в скважинной маг-
ниторазведке изменение магнитного поля рудного
тела много меньше земного, поэтому приведенная
выше формула (7) может быть использована в методе
искусственного подмагничивания [ ].
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
Магниторазведка: Справочник геофизика / Под ред. В.Е. Никитского и Ю.С. Глебовского. М.: Наука, 1979. 832 с.
Стадухин В.Д., Туранов В.Н., Шабанова К.Н. и др. Метод искусственного подмагничивания при поисках магнетитовых
месторождений: Методические рекомендации. Свердловск: УНЦ АН СССР, 1982. 106 с.
УДК 622.268.6
В.Ф. ДЕМИН Зависимость устойчивости подготовительных выработок от условий их поддержания
последние годы на шахтах Карагандинского
угольного бассейна существует тенденция увели-
чения нагрузки на очистной забой (170..550 т в год).
Рост нагрузки на комплексно-механизированные за-
бои обусловлен совершенствованием выемочного
оборудования: повышением производительности
Д
В
-4Н 10 ,А м
, ед. СИd
Раздел «Горное дело»
очистных комбайнов и забойных конвейеров, увели-
чением надежности и долговечности машин и меха-
низмов, приведением оборудования в более полное
соответствие горно-геологическим условиям — при-
менением струговой выемки, соблюдением техноло-
гических паспортов и картограмм ведения добычных
работ и др. Так, например, УД ОАО «Испат-Кармет»
приобретено в 2000-2002 гг. и эффективно использу-
ется высокопроизводительное выемочно-забойное
оборудование: механизированные крепи с высокой
несущей способностью типа 2М-144С и «Фазос»;
очистные комбайны: КК-500 «Испат», SL-300 и SL-
500 с производительностью до 2000 т/ч; струг «Гляйт-
хобель» скользящего типа с забойным конвейером PF
(2.30); забойные приводы КС-26 и КС-34 с производи-
тельностью 720 т/ч, штрековые перегружатели ПС-34
и ПС-30 с производительностью 750 т/ч, участковые
ленточные конвейеры 2ЛКР-1000, дизелевозы и до-
ставочные дороги фирм «Шарф» (Германия) и «Фер-
рит» (Чехия).
В связи с этим наблюдается определенная тенден-
ция роста технико-экономических показателей по
шахтам. Объем добычи, приходящийся на одну шахту
угольного департамента, составляет 1.255 млн.т в год
и растет последние пять лет из расчета от 0.4 до 1.4
млн.т в год; производительность труда рабочего по
добыче в среднем составляет 60.2 т/ мес. и увеличива-
ется в темпе 3….12 т/год, нагрузка на лаву составляет
2500 т в сутки и растет в среднем на 15…25 % в год.
Это позволяет снизить простои оборудования по
внутрилавным причинам. Однако, несмотря на рост
потенциальных возможностей комплексно-механизи-
рованных забоев, уровень реализации их еще недоста-
точно высок.
Одной из основных причин возникновения вне-
лавных простоев является неудовлетворительное со-
стояние участковых подготовительных выработок,
вызванное в первую очередь ухудшением горно-
геологических условий эксплуатации с ростом глуби-
ны горных работ и значительной протяженностью
поддерживаемых воздухоподводящих путей.
Обработкой статистических данных по бассейну
установлена прямо пропорциональная зависимость
объема перекрепления выемочных горных выработок
с ростом глубины ведения горных работ. Увеличение
темпов отработки выемочных столбов с 50 до 80
м/мес. снижает вывалообразование в лавах в 2.5…3.5
раза, а снижение до 30 м/мес., соответственно, увели-
чивает на 50…60 %.
С переходом на прогрессивные технологические
схемы отработки угольных пластов по варианту «шах-
та-лава» или «шахта-пласт» с высокой степенью кон-
центрации ведения горных работ можно сократить
объем обслуживающих выработок на одну лаву до
10…15 км. По данным на 01.01.2002 г. объем поддер-
живаемых горных выработок на одну шахту составля-
ет около 95 км, на одну лаву в среднем 58 км или 780
м на 1000т добычи, при средних ежегодных объемах
погашения от 5 до 17 км или в среднем 10 км горных
выработок на одну шахту. Протяженность поддержи-
ваемых горных выработок неадекватна эффективно-
сти их использования.
В неудовлетворительном состоянии могут нахо-
дится как вентиляционные, так и конвейерные вые-
мочные выработки. В вентиляционных выработках
ведется интенсивная подрывка пород почвы, по край-
ней мере, проводится «штроба» (например, на пластах
К , К , К , К , К ), а также при необходимости и пе-
рекрепление (по мощному пласту К ) для обеспече-
ния минимально требуемых эксплуатационных разм е-
ров площади поперечного сечения.
Для оценки устойчивости подготовительной
транспортной выработки необходимо учесть и устано-
вить степень влияния различного рода горно-
геологических, горно-технических и технологических
факторов.
К горно-геологическим факторам следует отне-
сти: физико-механическую характеристику пород
кровли и почвы (строение напластований, прочность и
трещиноватость, мощность слоев непосредственной и
основной кровли и почвы), наличие тектонических
разрывных нарушений, водоприток и наличие мест
скопления воды на почве выработок.
Из горно-технических факторов для оценки
устойчивости выемочной выработки следует учесть:
глубину заложения выработки, наличие совместно
разрабатываемых пластов и пересекаемых фронтом
горных работ выработок и камеры (дегазационные,
для сухих подстанций), наличие зон повышенного
горного давления от целиков по вышележащим пла-
стам, периодичность посадок основной кровли.
Из факторов технологического плана суще-
ственное влияние на параметры поддержания конвей-
ерной выработки оказывают: скорость движения лавы,
тип и характеристики крепи горной выработки и кре-
пи ее усиления, паспорт крепления сопряжения, нали-
чие выработок по ходу движения лавы и технологиче-
ских камер.
Для определения последствий проявления горно-
геологических, горно-технических и технологических
факторов были проведены геомеханические наблюде-
ния за элементами крепи горной выработки на прим е-
ре конвейерного промштрека 43 К - пласта К шахты
им. Костенко УД ОАО «Испат-Кармет». Были уста-
новлены статистические данные по характеру пучения
почвы горной выработки, параметров сдвижения по-
род кровли, деформации элементов крепления выра-
ботки.
Ситуационная выкопировка из плана горных ра-
бот отработки выемочного столба лавой 43 К - (а) и
возможные виды деформаций (б) представлены на
рисунке.
Труды университета
Ситуационная выкопировка из плана горных работ отработки лавы 43 К - (а) и возможные виды дефор-маций крепи горных выработок (б)
При слабых породах почвы их алевролитов и ар-
гиллитов прочностью до 2.0 МПа пучение почвы
составляло до 2.5…2.9 м по всему сечению выработ-
ки, а при прочных породах почвы ее разломы во
внутреннее сечение выработки со смещением от оси
выработки на 0.5 м в сторону нетронутого угольного
массива.
Наблюдались выполаживание (выдавливание)
верхняков в полость выработки со стороны вырабо-
танного пространства (10 % длины выработки); раз-
рыв замковых соединений на элементах крепи усиле-
ния УКР: со стороны целика (0.2 %), со стороны вы-
работанного пространства (2.5 %), верхних УКР (3,3
%). По длине выработки выдавливание боковых но-
жек наблюдалось: со стороны целика на 8.8 % длины
выработки, что привело к потере несущей способно-
сти крепи выработки и ее перекреплению на 6.7 % ее
длины или замене боковых арочных ножек; со сторо-
ны выработанного пространства выдавливание боко-
вых ножек арочной металлокрепи произошло на 2.1 %
длины выработки. Выдавливание обеих боковых но-
жек арочной крепи произошло на 1.6 % длины выра-
ботки с необходимостью перекрепления в этой зоне.
На ряде участков – 1.2 % длины выработки — из-за
возможных посадок кровли боковые стойки арочной
крепи и частично рамы в целом наклонены в сторону,
противоположную направлению движения очистного
забоя.
Были учтены возможные состояния рамы крепи и
элементов крепи усиления участковой выработки и на
мента в пространственной системе координат и полу-
чены расчетные зависимости для нахождения длины
пути и скорости движения инструмента, угла поворота
инструмента, радиуса кривизны траектории.
Развитием исследований А.А. Архангельского
стала работа В.Г. Унгефуга [6], в которой получены
общее уравнение кинематики движения инструментов
планетарных рабочих дисков и уравнения геометрии
резцов при отделении стружки от массива инструмен-
том этих дисков, а также последующее обобщение
указанных уравнений для всех классов дисковых ис-
полнительных органов горных машин.
Е.К. Губенков разработал математическую модель
движения инструмента для планетарных исполни-
тельных органов с любым числом как угодно распо-
ложенных в пространстве осей вращения и получил
аналитические зависимости для нахождения кинема-
тических параметров планетарных исполнительных
органов.
Возможные модификации планетарных исполни-
тельных органов по способу установки дисков дости-
гаются заданием определенных характерных значений
углов и в пределах от 0 до 2 (рис. 3).
Толщина стружки определяется по формуле
02
0 0
A B Ch h
G F
,
где 0h — шаг продвигания на забой;
[ cos cos cos( )
sin cos sin( )]cos sin cos sin ;
A i
i i
[ sin cos cos( )
sin cos s( )]cos sin sin ;
B i
i co i
2[sin cos sin (sin cos
sin cos cos )]cos cos ;
C i i i
i
0 (sin sin cos cos cos ) cos ;F i i
Труды университета
2 2 2
0 1 sin sin
2 (cos cos sin cos sin );
G i
i i
R
r — отношение радиуса R переносного
движения к радиусу r относительного вращения
инструмента;
— угол поворота водила;
d
B
i
— отношение относительной
d и пере-
носной B скоростей инструмента;
— угол между радиусом переносного враще-
ния водила и ребром — общей прямой пересече-
ния плоскостей двугранного угла ;
— двугранный угол, образованный пересече-
нием плоскости вращения резцов диска с плоско-
стью вращения радиуса R водила;
— угол между осью переносного вращения и
направлением подачи на забой.
Рис. 3. Модификация установки диска на исполнитель-ном органе
Исполнительные органы с установкой дисков по
схеме рис. 3, а были применены на машине ПД-1М и
комбайне «Караганда 07-2», по схеме рис. 3, б — на
комбайнах «Караганда - », «Караганда - », по
схеме рис. в — на комбайнах «Караганда - 1м», «Ка-
раганда 07-1», по схеме рис. 3, г — на комбайнах
ПКГ-3, ПКГ-4, ФСО-1, КП, по схеме рис. 3, д — на
комбайнах «Караганда 13-1», «Караганда 07- ».
Из вышеперечисленных модификаций серийное
применение получили исполнительные органы с уста-
новкой дисков по схеме рис. 3, д. Схема резания пока-
зана на рис. 2, в.
Выражение (11) в этом случае принимает более
простой вид: А В F
0 sinh h i ,
где 0
n
B
han
;
п — скорость подачи комбайна на забой,
мм/мин;
a — число дисков, идущих по одному следу;
nB — число оборотов или число двойных качаний
(в мин) водила.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
Палев П.П., Филиппова Т.С. Модель усилия резания угля одиночным резцом в виде элементарной случайной функции // Научные труды / КарГТУ. Вып. 4. Караганда,
Протодьяконов М.М. Состояние и пути развития теории отделения горных пород от массива // Сб.: Разрушение углей и
Позин Е.З., Меламед В.З., Тон В.В. Разрушение углей выемочными машинами. М.: Недра, 1984. Архангельский А.С. Некоторые вопросы теории планетарных исполнительных органов проходческих комбайнов // Рас-
чет, конструирование и испытания горных машин. Вып. 2. М.: Углетехиздат, 1955.
Унгефуг В.Г. К теории аналитического расчета кинематических и геометрических параметров отделения стружки от
массива инструментом резцовых дисковых исполнительных органов горных машин // Научные труды КНИУИ. Вып. 11.
М.: Горгостехиздат, 1962. Берон Л.И., Глатман Л.Б., Губенков Е.К. Разрушение горных пород проходческими комбайнами. М.: Наука, 1968.
УДК 622.023:686.
В.Ф. ДЕМИН К вопросу об охране повторно используемых выработок породными полосами
Раздел «Горное дело»
словия поддержания и охраны подготовительных
выработок на шахтах угольного департамента ОАО
«Испат-Кармет»: «Тентекская», «Казахстанская»,
«Шахтинская», им. Ленина, «Саранская», им. Куземба-
ева, «Абайская» и им. Костенко, а также на шахтах
ТОО «Комир-Инвест» (им. Горбачева, им. 60-летия ОР)
и шахт ТОО «Трансэнерго» («Кировская» и «Долин-
ская»), отрабатывающих запасы угольных пластов
Карагандинского бассейна, являются одними из самых
сложных среди угольных предприятий, ведущих добы-
чу подземным способом на территории стран СНГ.
Это обусловлено следующими причинами. На
двенадцати действующих шахтах бассейна очистные и
подготовительные работы ведутся на глубинах более
00-800 м, предопределяющих повышенный уровень
горного давления. На всех шахтопластах породы
непосредственной почвы слабые, склонные к интен-
сивному пучению и размоканию, породы кровли
средней и трудноуправляемые, требующие жестких
опор из-за обрыва кровли на сопряжениях с выемоч-
ными выработками или технологических мероприятий
(например, отсечного торпедирования высоконапор-
ного гидроразрыва пород) и установки в выработках
различных типов усиливающих крепей. Мощные тол-
щи основной кровли представлены песчаниками
прочностью на одноосное сжатие 50-70 МПа.
Проведение подготовительных выработок по
мощным и средней мощности пластам осуществляется
комбайновым способом. Крепление протяженных
выемочных выработок производится металлической
прочной крепью КМП-А3 с замками ЗПК в узлах по-
датливости. В последнее время находит применение в
сочетании с другими видами крепей и без них — ан-
керная цепь. Сечение в свету оконтуривающих вые-
мочный столб горных выработок составляет 12.8 и
14.4 м с шагом установки арочного рамного крепле-
ния — от 1.33 до 2 рам на 1 м.
На шахтах Карагандинского угольного бассейна
применяются все способы подготовки шахтного поля
— в порядке убывания объема применения: этажный,
погоризонтный и панельный (односторонние панели),
преимущественно с повторным использованием вые-
мочных выработок при бесцеликовых способах их
охраны и с проведением вприсечку к выработкам
ранее отработанных выемочных столбов с оставлени-
ем целиков шириной 2-4 м — при слоевой выемке
мощных пластов, требующих значительных затрат на
поддержание выработок. Практика применения бесце-
ликовых способов охраны с поддержанием выработок
позади лавы показала, что при несоответствии харак-
Из (4) следует, что величина сцепления K возрастает
с понижением температуры испытываемого тела и
уменьшается с увеличением времени действия нагрузки.
Проверим достоверность формулы (4). Для этого
используем экспериментальные графики t
(где
—скорость деформирования породы) и опытные дан-
ные К , , i и n , полученные для мрамора при
]. Значения U = Дж/моль, =
Джмм /молькг были определены из зависимостей
lg
, тогда при
20
0
2
4
52
1ln ln sin
2 4 2
838 300sin tg 30 10,52
4 2 0,124 10
0,611 10 1 31 31sin2 45 sin 45 tg31
838 300 2 2 2
27, 4 .
URTK t t
RT
МПа
Сравнение расчетной величины с эксперимен-
тальной К = МПа дает отклонение 14
Важными деформационными характеристиками
породы являются модуль деформации E и коэффици-
ент остаточной поперечной деформации . Для ис-
следования динамики изменения прочностных дефор-
мационных параметров были выполнены эксперимен-
ты на образцах песчаника. При этом для изучения
кинетики трещинообразования был использован ме-
тод акустической эмиссии ( АЭ ), а испытания образ-
цов проводились в режиме нагружения = в
широком диапазоне изменения времени нагружения t
и бокового давления .
На рис.1 приведены графики варьирования E и с
начала нагружения образцов до полного его разруше-
ния.
С позиций статистической модели неоднородной
среды (рис.2,а) коэффициент остаточной поперечной
деформации с учетом образования микроразрывов по
площадкам а и b равен tg
При сдвиге по плоскости без возникновения
микроразрывов на площадках b =tg/
Дезинтеграция горных пород происходит в два
этапа: подготовительный и катастрофический. Перво-
начально в нагруженном образце происходит ста-
бильное накопление микротрещин (МИТ) за счет
сдвиговых деформаций, поэтому, безусловно, этой
стадии соответствует . На втором этапе происходит
П
Раздел «Горное дело»
объединение этих микротрещин за счет образования
микроразрывов по площадкам а. Причем в данном
случае преимущественная роль принадлежит разру-
шению элементов породы отрывом, а дезинтеграция
происходит в хрупком режиме на постоянной около-
звуковой скорости.
Из вышеизложенного следует, что и харак-
теризуют этапы разрушения —подготовительный,
отражающий вязкий механизм дезинтеграции, и ката-
строфический, сопровождающийся бурным образова-
нием макроразрыва в хрупком режиме. Тогда, в об-
щем случае, коэффициент остаточной поперечной
деформации определится выражением
1 tg
2tg 2
.
Определим динамику изменения и при варьи-
ровании С = / . Для этого вновь обратимся к стати-
стической модели разрушения, согласно которой [3]:
С С С
N N N ,
,
n n n ,
где N —число структурных элементов, вовлеченных в
деформационные и разрывные процессы,
n – количество плоскостей сдвига.
-Е ( t ) - V ( t )
4 10
10 МПа3
0 2 6 8 12 14
Е,
1.4
1.2
1.0
0.8
0.6
0.21
2
3
4
5
6
7
0 МПа
0 МПа
5 МПа
5 МПа
10 МПа
10 МПа
20 МПа
20 МПа
0,4
( t,с )
Рис. 1. Изменение модуля деформации Е и коэффици-
ента поперечной деформации во времени
С переходом от схемы «а» к схеме «б» происходит
уменьшение угла и возрастание угла внутреннего
трения . Дальнейшее увеличение внешней нагрузки
(при нагружении по схеме = в формулу (1)
вместо подставляется = ( - )/ = ( /c - ) /2)
приводит к убыванию , N , n и, как это следует из
(1), времени разрушения.
Исследуем изменение доли составляющих в (6)
при раздавливании образцов в диапазоне напряжений
< C < .
При сдвиге по микроплощадкам а на микропло-
щадках b происходит отрыв с образованием МИТ
длиною b и шириною l (рис.2,а) [3], причем их появ-
лению предшествуют пластические деформации. Од-
нако, это не означает, что произошло разрушение
образца, т.к. на микроплощадках а порода сохраняет
свою целостность. При увеличении внешней нагрузки
начинают взаимодействовать упругие поля напряже-
ний соседних МИТ, и при достаточной плотности
упругой энергии происходит образование микротре-
щин шириной btg отрывом, на микроплощадках а
(рис.2, б).
Появление МИТ на этом этапе не связано с пред-
шествующими пластическими деформациями, а вы-
звано преимущественно сопутствующей деформацией
в виде разворота, изгиба зерен кристалла.
Разрушение породы по схеме «б» обусловлено
возникновением МИТ как по микроплощадкам а, так
и b. Поэтому в формуле ( ) должны учитываться со-
ставляющие, отражающие вязкую и хрупкую стадии
разрушения.
При 0 и 0С доля сдвиговых деформаций
при дроблении породы убывает и при 0 полно-
стью исключается (рис.2,в). )
1
3 3
)
33
1
)
33
1
=
Рис. 2. Схемы разрушения пород при различных зна-
чениях С: а) С1; б) C в) С
Плоскость макроразрыва формируется в направ-
лении, параллельном действию главного напряжения
. Кроме того, с убыванием С происходит снижение
шероховатости (ступенчатости) плоскости макротре-
щины.
Труды университета
Анализ параметра также показывает, что увели-
чение от 0 до 90 приводит к возрастанию от 0 до
0,5, а от 0,5 до .
Значение = 0,5 является границей между стади-
ей вязкого и хрупкого разрушения породы, тогда ве-
личина модуля деформации для этого случая может
быть определена из зависимости 0,5 = r E / . В таблице приведены результаты определения Е
для песчаника при МПа и времени
разрушения t c (рис. 1).
Численные значения и Е есть интегральные ха-
рактеристики испытываемой породы, т.к. они являют-
ся следствием коллективных деформационных и раз-
рывных процессов всех ее элементов, вовлеченных в
дезинтеграционные процессы в результате статисти-
ческого отбора.
ЗНАЧЕНИЯ МОДУЛЯ ДЕФОРМАЦИИ Е
, МПа
=( -
МПа
r-
Модуль деформации E
МПа Отклоне-
ние, % расчетный
фактиче-
ский
Из представленной картины разрушения также
следует, что сцепление породы К при n = 0 соответ-
ствует началу образования МИТ на микроплощадках
a, т.е. с этого момента начинается переход дробления
от вязкого режима к хрупкому. Следовательно, по
величине К при n = 0 можно определить значение
внешнего напряжения, с которого начинается переход
от одного механизма разрушения к другому, т.е.
= ( - = К / sin - /
Подставим опытные значения К и , полученные
для мрамора , в (7) и определим . Оно равно
= / sin - МПа.
Величина , полученная из экспериментальной за-
висимости lg
, составляет 45 МПа, т.е. отклоне-
ние расчетной величины от опытной составляет
12,5%, что подтверждает ранее приведенный вывод.
Известно , что при = 0 можно получить сле-
дующие уравнения:
0 0
0 0
0 0 1
,
,
,
N t N t
N N
t t
где 0N
— максимальная активность трещинообразо-
вания;
N
— активность образования МИТ;
0
— предельная скорость деформирования эле-
ментарной связи;
l — относительная продольная деформация.
Принимая во внимание (8), получим, что
0 0l íV ΝΝ
Ν Ν Νt Εt Ε
,
где Vн — скорость нагружения.
Активность трещинообразования также описыва-
ется кинетическим уравнением типа [1]
0exp .0
UΝ Ν
RT
Подставив (10) в уравнение (9), получим следующее
выражение для определения модуля деформации Е:
0
0
exp .íV UΕ
RT
Коэффициент остаточных поперечных деформа-
ций также можно представить как
0
0 0 0 0
exp exp ,r 0 r r r
l
U U
RT RTt t
где r
— скорость относительной поперечной де-
формации.
При преобладании вязкого механизма разрушения
породы с учетом формул для определения μ и зави-
симости (12) можно записать как
0 0tg exp .
2 r
U
RT
При дезинтеграции пород в хрупком режиме по-
лучим следующее выражение:
0
0
2tg exp ,
r U
RT
где U' , γ' и U" , γ" – кинетические параметры, опре-
деленные соответственно для вязкой и хрупкой
дезинтеграции пород.
Из сравнения уравнений (10), (11), (12), (13) и (14)
c выражениями (1) и (10) следует, что основные де-
формационные характеристики зависят от временно-
температурного фактора.
Принимая во внимание, что угол внутреннего тре-
ния 2/4 , выражение (13) и (14) можно
преобразовать в следующий вид:
0 04arctg exp ,
22 r
U
RT
0
0
4 2arctg exp .
2
r U
RT
Таким образом, проведенными исследованиями
установлена временно-температурная взаимосвязь
деформационных и прочностных параметров пород,
что является вполне закономерным, т.к. их проявле-
ния носят термоактивационную природу. Полученные
результаты могут быть использованы при решении
геомеханических задач с учетом реономности механи-
ческих свойств горных пород.
Труды университета
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
Регель В.Р., Слуцкер А.Н., Томашевский Э.К. Кинетическая природа прочности твердых тел. М.: Недра, 1974. 376c.
Фисенко Г.Л. Устойчивость бортов карьеров и отвалов. М.: Недра, 1965. 378с.
Ставрогин А.Н., Протосеня А.Г. Пластичность горных пород. М.: Недра, 1979. 301с.
Раздел «Строительство»
Раздел 4
Строительство
УДК 624.131.54
Е.С. УТЕНОВ
В.Н. ПОПОВ
Методика оценки сжимаемости грунтов застроенных территорий, подверженных техногенезу
ри проектировании зданий, вновь возводимых или
реконструируемых в условиях застроенных терри-
торий, подверженных техногенезу, возникает необхо-
димость в определении фактических размеров зоны
деформации уплотнения основания существующего
фундамента, в пределах которой произошли послепо-
строечные изменения механических свойств грунтов.
Используемые в практике методы, основанные на
теории линейно деформируемой среды не позволяют
прогнозировать действительные размеры указанной
зоны, так как предназначены для расчета условного,
идеализированного грунта, поэтому их результаты
дают, как правило, весьма завышенные значения. Эти
методы также не приемлемы для расчета осадок фун-
даментов зданий, проектируемых в условиях город-
ской застройки, в частности, при наличии в их осно-
вании локальных упрочненных или ослабленных зон,
обусловливаемых техногенными факторами (длитель-
ное обжатие, подтопление). Поскольку действитель-
ные размеры указанных локальных зон реального
грунтового основания нельзя непосредственно пере-
нести на идеализированное основание, рассматривае-
мое существующими методами, то возникает необхо-
димость нового подхода к разработке методики расче-
та осадки фундаментов.
На основе экспериментальных и теоретических
исследований механизма взаимодействия фундамен-
тов с грунтовым основанием нами разработана рас-
четная модель основания (рис. А), наиболее близко
отражающая поведение реальных грунтов при нагру-
жении. Осадку фундамента в соответствии с принятой
расчетной схемой основания предлагается определять
по формуле (1):
2
11
111
1
i n iз
iз
i
eS V
A е
,
где А — площадь подошвы ленточного фундамента;
i — рассматриваемая напряженная зона основа-
ния фундамента;
n — количество выделенных зон основания;
Vi — объем i-й уплотняемой зоны основания;
e — коэффициент пористости неуплотненного
грунта природной структуры, определяемый по
компрессионной кривой при нагрузке
1 1 strр р ;
2iзe — коэффициент пористости уплотненного
грунта от действия максимального сжимающего
напряжения в i-й зоне, принимаемый по компрес-
сионной кривой при нагрузке 2 1 1iз iзp р ;
здесь 1iз - уплотняющее давление, определяе-
мое как разность диапазонов сжимающих напря-
жений, действующих в рассматриваемой i-й зоне: 1
1 11 .i зiз iз
Сравнительные расчеты показали высокую досто-
верность предлагаемой методики не только для расче-
та осадок фундаментов, но и для контрольного опре-
деления деформационных характеристик грунтов в
ходе изысканий, в частности, по результатам компрес-
сионных испытаний. Это объясняется главным досто-
инством нового подхода, которое заключается в учете
при расчете осадок фундаментов непосредственно
закона уплотнения (по эксперименту) рассматривае-
мого грунта основания. Как известно, при применении
существующих методов расчета осадок фундаментов
к большим погрешностям приводят «производные»
(вычисляемые) характеристики сжимаемости (m , mv,
, E) идеализированного грунта, получаемые на осно-
ве принятия ряда допущений и множества промежу-
точных вычислений. В результате этого получаемые
на начальном этапе опытным путем исходные досто-
П
Труды университета
верные характеристики (e , ei=f(i)), отражающие
действительные свойства грунтов на конечном этапе
входят в расчет со значительным искажением в виде
«производных» характеристик: m , mv, , E. Поэтому
Н.А. Цытович [2] не рекомендует спрямления соот-
ветствующего участка компрессионной кривой при
нахождении указанных показателей деформируемости
для слабых грунтов, характеризующихся с ярко выра-
женной нелинейной сжимаемостью.
Для сравнения были выполнены расчеты при следу-
ющих исходных данных: грунт суглинок тугопластич-
ный (рис. Б) с характеристиками кН/м ; e
mv МПа-
; E МПа; Pstr МПа; p
МПа; фундамент ленточный в=2 м; d=2,6 м. Расчеты
показали, что общепринятое при изысканиях спрямление
(рис. Г, прямая 2) компрессионной кривой на участке
уплотняющих нагрузок 0,1…0,3 МПа приводит к суще-
ственным погрешностям, в частности для суглинка, к
уменьшению осадки фундамента на 28%, а деформации
основания в рассмотренных зонах I, II и III соответ-
ственно на 20%; 34% и 51%.
Для суглинка с характеристиками e ; W ;
WL ; WP по результатам компрессионных испы-
таний образца, отобранного на глубине 2,5 м при ис-
пользовании существующей методики (путем спрям-
ления кривых, см. рис. Г, прямые 2) изыскателями
получено: для грунта при естественной влажности
Еест=5,4 МПа; m =0,30 МПа-
; для грунта в водонасы-
щенном состоянии EW =5,5 МПа; m =0,30 МПа-
. При
этом коэффициент изменчивости модуля деформации
грунта с учетом фактора обводнения составил
5,40,97 1,
5,5
E естW
W
EK
E что не соответствует дей-
ствительности. Осадка фундамента, вычисленная при
вышеизложенных исходных данных применительно
для этого грунта по методу СНиП, составила: при
естественной влажности основания (при Еест=5,4
МПа) Sест=9,2 см; при водонасыщенном основании
(при ЕW =5,5 МПа) SW =8,9 см. Оказалось, что увлажне-
ние грунта основания практически не влияет на вели-
чину осадки фундамента. Такой вывод тоже противо-
речит законам механики грунтов. В связи с этим пред-
ставляет интерес результаты расчета осадки рассмот-
ренного фундамента по предлагаемой методике, поз-
воляющей учет фактического (не линейного) закона
уплотнения грунта (см. рис. Г, кривые 1 и 1'). По но-
вой методике для тех же оснований нами получено:
Sест=7,8 см; SW =11 см. Решая обратную задачу по
формуле СНиП (метода суммирования), подставляя
уточненные значения осадки Sест=7,8 см и SW =11 см,
получим соответствующие значения модуля деформа-
ции грунта Eест=6,4 МПа и EW =4,5 МПа. При этом
коэффициент изменчивости модуля деформации грун-
та при обводнении составил 6,4
1,4,4,5
E естW
W
EK
E
что близко отражает фактическую сжимаемость грун-
тов.
Приведем аналогичные данные для супеси с ха-
рактеристиками e ; W ; WL ; WP , ото-
бранной с глубины 2,0 м. При применении существу-
ющей методики изыскателями получено: Еест=20
МПа; m =0,08 МПа-
; EW =12,5 МПа; m =0,13 МПа-
. С
учетом фактора обводнения грунта коэффициент из-
менчивости составил 20
1,612,5
E естW
W
EK
E . Согласно
предлагаемой методике сначала определим для условно-
го фундамента осадки по компрессионным кривым (рис.
В, кривые 1 и 1'): Sест=3,23 см; SW =6,19 см. Решая обрат-
ную задачу по формуле СНиП, подставляя эти значения
осадок, получим уточненные значения модуля деформа-
ции грунта Еест=15,3 МПа; EW =8 МПа. Определим ко-
эффициент изменчивости 15,3
1,98
E естW
W
EK
E . Про-
изводим сравнение значений E
WK , полученных по старой
и новой методике и для расчета рекомендуем принимать
наибольшее значение из них, как наиболее надежное. В
частности, для супеси сравнивая значения 1,6EWK и
1,9EWK , окончательно принимаем для расчета основа-
ний проектируемых фундаментов максимальное значе-
ние коэффициента изменчивости 1,9EWK и соответ-
ствующие значения модуля деформации грунта
Еест=15,3 МПа и EW =8 МПа.
Ba= Pstr
P0
0
0.5
1.0
1.5
2.0
2.5
А)
– точки на опытных кривых, используемые при расчете по новой методике; – опытные точки.
b
1
I I
1
III
bz
Ha
III
0 . 6 0 0
0 . 5 8 0
0 . 5 6 0
0 . 5 4 0
0 . 5 2 0
0 . 5 0 0
0 0 . 1 0 . 2 0 . 3
e
MПa
2
1
1 '
2
0 . 8 0 0
0 . 7 8 0
0 . 7 6 0
0 . 7 4 0
0 . 7 2 0
0 . 7 0 0
0 . 6 8 0
0 . 6 6 0
0 . 6 4 0
0 . 6 2 0
0 . 6 0 0
0 . 5 8 0
0 . 5 6 0
0 . 5 4 00 0 . 1 0 . 2 0 . 3
e
MПa
21
1 '
2
2
1
Б)
В)
Г)
Определение характеристик сжимаемости грунтов по предлагаемой методике: А — расчетная схема основания и фундамента; Б, В и Г — компрессионные кривые; 1 и 1' — опытные кривые сжатия грунта с природной влажно-стью и в водонасыщенном состоянии; 2 — спрямление опытных кривых при расчете по существующей методике;
— точки на опытных кривых, используемые при расче-те по новой методике; ● — опытные точки.
Таким образом, предлагаемая методика позволяет
более достоверно и точно оценивать сжимаемость
грунтов не только при расчете осадок оснований, но и
при определении деформационных характеристик
Раздел «Строительство»
грунтов по результатам компрессионных испытаний на стадии инженерно-геологических изысканий.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
Утенов Е.С. К методу расчета объемных осадок оснований фундаментов с учетом реальных свойств грунтов // Труды
университета. Караганда, 2001. Вып.2. С. 85-
Цытович Н.А. Проблемы теории и практики строительства на слабых водонасыщенных глинистых грунтах // Материалы
Всес. совещания по новым методам возведения промышленных и гражданских сооружений на слабых водонасыщенных глинистых грунтах «Проблемы строительства на слабых грунтах» / РИО РПИ. Рига, 1972.
УДК 624.043.2
К.С. АЛЬМЕНОВ Устойчивость сжатых стержней с упругоподатливыми опорами
лучаи жесткой заделки или жесткого шарнирного
опирания стержней, входящих в состав каркасов
зданий или строительных конструкций, на практике в
чистом виде встречаются довольно редко. Большее
распространение имеют случаи закрепления упругого
опирания и упругой заделки. Рассмотрим случай
упругого шарнирного опирания одного конца стержня
и жесткой заделки другого (рис. 1). При потере устой-
чивости на опоре В возникает реакция Rb = Q [ ], за-
висимость между Rb и yb можно записать:
b bR c y ,
где с — коэффициент жесткости опоры В.
Рис. 1
С учетом возможного перемещения на опоре В
дифференциальное уравнение упругой линии в этом
случае будет иметь вид
2
min 2( ) ( ) ( )b b
d yМ х ЕI P y y cy l x
dx .
Проведя преобразования и подстановку коэффициен-
та 2min/крk P EI , получим уравнение следующего вида:
22
2min
( ) ( )bb
d y cyk y y l z
EIdx .
После дополнительных алгебраических преобра-
зований уравнение (3) примет следующий вид:
22 2 2
2(1 ) b
b
кр кр
d y cyclk y k y k x
P Pdx .
Для уравнения (4) решение:
2sin cos (1 ) bb
кр кр
cycly C kx D kx y k x
P P .
В данном решении первые два слагаемых соответ-
ствуют случаю жесткой заделки и жесткого опирания
стержня, а третье и четвертое — учитывают податли-
вость шарнирной опоры.
Постоянное интегрирование С и D, а затем и кри-
тическую нагрузку определяют из граничных условий:
при х у =уА=0 и угол поворота (0) 0dy
dx ;
при x=l, y =yb.
Из (5) при подстановке х=0 и приравняв у=у =0,
получим
(1 )b
кр
clD y
P .
Вычислив угол поворота сечения, производную
(5) и приравняв ее нулю при х=0, получим уравнение
0b
кр
cykС
P ,
из которого в свою очередь определяется постоянная С:
b
кр
cyС
kP .
Подставив полученные значения С и D в уравне-
ние прогибов по длине стержня (5), получим
( ) sin (1 )cos (1 )b bb b
кр кр кр кр
cy cycl cly x kx y kx y x
kP P P P .
Используя граничные уравнения, когда при x=l
функция y(x)=yt=yb, найдем
sin (1 )cos (1 )b bl b b b
кр кр кр кр
cy clycl cly kl y kl y y
kP P P P .
После преобразований уравнение примет вид:
sin (1 )cos 0кр кр
c clkl kl
P P ,
откуда
(1 )крP
tgkl klcl
.
Из полученного смешанного тригонометрического
уравнения в зависимости от изменения коэффициента
жесткости опоры С можно определить коэффициент
приведения расчетной длины стержня , который
изменяется от 2 до 0,7.
Довольно распространенным в строительной
практике может быть случай, когда у стержня опора В
шарнирно опирается на неперемещаемую опору, а
опора А упруго заделана (рис. 2). Зависимость между
опорным моментом МА и угловым перемещением —
поворотом опоры А, можно записать
С
Труды университета
A AM c ,
где с – коэффициент жесткости опоры, изгибающий
момент в заделке при угле поворота .
QB
P
B
l
C
A
(1 )l
Рис. 2
Рассмотрим случай, когда стержень на опоре А за-
делан абсолютно жестко, коэффициент с , угол
поворота =0. Данную задачу можно решить графо-
аналитическим способом , в которой изгибающий
момент будет равен Mc .
Прогиб в точке С будет равен yc. Из расчетной
схемы можно установить зависимость
cb
yQ P
l .
Участок стержня ВС можно рассматривать как
центрально-сжатый стержень с шарнирными опорами,
нагруженный силой Р , которая в свою очередь пред-
ставляет геометрическую сумму сил Р и Qb=Q. Если
допустить, что при потере устойчивости участок ВС
принимает форму квадратной параболы, то грузовая
площадь опоры изгибающих моментов определится
по формуле
1 1 1
2
3lP y ,
где y – наибольшее значение прогиба условного
стержня ВС.
Фиктивные опорные реакции стержня ВС
1 1 1/ 2 1/3ф фВ С lP y .
Фиктивный изгибающий момент по середине
стержня ВС
2 211 1
3 5
2 2 8 2 48ф ф
llМ В P y l
.
Значение ординат линии изгиба определяется
уравнением y=Mф/EI, отсюда наибольший прогиб по
середине условного стержня ВС будет
2 21 1
1
5
48
P y ly
EI
.
Из (18) можно определить критическую силу для
условного стержня ВС
1 2
48
5( )кр
EIP
l .
Из формулы (18) видно, что коэффициент игра-
ет роль коэффициента приведения геометрической
длины сжатого стержня к расчетной.
Для определения значения коэффициента
необходимо рассмотреть участок СА, который заменя-
ется на эквивалентный условный стержень удвоенной
длины и с шарнирными опорами СД (рис. 3). Помимо
продольной силы Р стержень СД будет нагружен и
поперечной сосредоточенной силой Р Q в точке А.
Если предположить, что изогнутая ось стержня СД
представляет собой квадратную параболу, то фиктив-
ные реакции в точках С и Д будут иметь вид
2 22 3 2
1 2( ) (1 ) (1 )
2 3 2
cф ф с
P yС Д Р у l l
,
где - грузовая площадь изгибающих моментов по
стержню СД от действия силы Р ;
то же от действия силы Р .
Фиктивный изгибающий момент по середине
стержня СД в точке А:
2 3
2 22
3 3(1 ) (1 ) (1 )
8 8
(1 ) (4 ).
12
ф ф
c
М Д l l l
P y l
По уравнению ординат линии изгиба стержня
определяется значение критической силы для услов-
ного стержня СД
2 2 2
12
(1 ) (4 )кр
EIP
l
.
Приравнивая Р1кр= Р2кр, после преобразований
уравнение для определения величины будет иметь
вид
2 34(1 ) (4 ) 5 ,
после решения которого можно найти 0,7 , т.е.
для случая с жесткой дозаделки стержня на опоре А
при с .
При значении коэффициента жесткости опоры с=0
точка С, где происходит перегиб изогнутой оси
стержня, опустится и совпадет с точкой А, то есть
стержень будет иметь шарнирную опору и коэффици-
ент 1 . Если коэффициент жесткости опоры будет
иметь промежуточное значение 0 c , то и значе-
ние коэффициента будет между значениями 0,7 и 1,
а точка перегиба оси будет находиться на участке СА.
При определении значения коэффициента с уче-
том коэффициента жесткости опоры выполняется
аналогично только с учетом угла поворота опоры А
(рис. 3).
Раздел «Строительство»
Рис. 3
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
Справочник по сопротивлению материалов / Писаренко Г.С., Яковлев А.П., Матвеев В.В.; Отв. ред. Писаренко Г.С. 2-е
изд., перераб. и доп. Киев: Наукова думка, 1988. 736с.
Татур Г.С. Курс сопротивления материалов. Ч. 3. Минск: Высшая школа, 1966. 192с.
УДК 624.15
Е.С. УТЕНОВ Определение размеров зоны уплотнения грунтов под фундаментами реконструируемых зданий
кспериментальные исследования показывают, что
осадка фундамента обусловлена деформировани-
ем основания в пределах ограниченного объема, где
преимущественно развиваются структурные деформа-
ции уплотнения, приводящие к существенному изме-
нению исходных характеристик сжимаемости, проч-
ности и других свойств грунтов природного сложения.
Этот объем основания, где нарушается природная
структура грунта, принято называть зоной деформа-
ции уплотнения (рис.1), где Hа, Bа и lа – соответствен-
но, глубина, ширина и вынос зоны деформации
уплотнения, или в относительных величинах Hа/b,
Bа/b, и lа/b, где b – ширина подошвы фундамента.
Nсущ
Ba
la
Ha
b
1
2
Рис.1. Размеры зоны деформации уплотнения грунта основания фундамента: 1 — существующий фунда-мент; 2 — граница зоны деформации уплотнения грун-та; На, Ва и la — соответственно, глубина, ширина и вынос зоны уплотнения грунтов в основании фунда-мента; b — ширина фундамента; Nсущ — нагрузка
Достоверная оценка действительных размеров (Hа,
Bа, lа) деформируемой зоны оснований зданий и со-
оружений имеет большое научное и практическое
значение для строительства, так как эти параметры
являются ключевыми при решении многих задач
изысканий и проектирования. В частности, для уточ-
нения методов расчета осадок фундаментов с учетом
локальных изменений свойств грунтов в пределах
активной зоны основания здания в период его эксплу-
атации (учет влияния фактора уплотненности грунтов
– при надстройке существующих сооружений или
достройке незавершенных законсервированных объ-
ектов, проектировании близко расположенных строе-
ний). Однако используемые в практике методы, бази-
числе собственных экспериментов), в ходе проведения
которых наряду с измерением размеров зоны уплот-
нения основания штампов также определялись модули
деформации грунта, позволил нам установить весьма
тесную корреляционную зависимость Hа/b = ƒ(Ео) с
корреляционным отношением η = 0,9 (рис. 2).
Исходя из полученных закономерностей пред-
ставляется возможным размеры зоны уплотнения
грунтов под квадратными фундаментами определять
по следующим корреляционным уравнениям:
Bа/b Hа/b,
lа/b - Hа/b,
Hа/b σстр,
Hа/b Ео,
где 0,046 — коэффициент, имеющий размерность
МПа-
;
Ео — модуль общих деформаций грунта в МПа;
σстр — структурная прочность грунта при сжатии
в МПа.
H /ba
2.5
2.0
1.5
1.0
0.50 5 10 15 20
E , МПа0
1
Рис. 2. Зависимость относительной глубины зоны де-формации уплотнения основания Ha/b квадратных фундаментов от величины модуля деформации грунта
Е : — экспериментальные точки (поле корреляции); 1 — кривая, полученная по эмпирической формуле
Предложенные формулы применимы и для фунда-
ментов круглой площади, если ввести соотношение b =
D/1,13, где D — диаметр круглого фундамента, а 1,13
— коэффициент перехода. Причем величину σстр, вхо-
дящую в выражение (5), рекомендуется определять по
формулам, полученным нами из условия разрушения
естественной структуры грунта при уплотнении [3]:
для связных грунтов
0
12 ,стр a эф a
a
P с
для несвязных грунтов, не обладающих сцеплением:
0 ,астр эф
а
Р
)
где Рэф — эффективное давление, принимаемое для
нормально уплотненных грунтов равным быто-
вому давлению;
с — сцепление грунта;
ξо — коэффициент бокового давления грунта,
находящегося в состоянии покоя или допредель-
ного равновесия [4];
ξа — коэффициент бокового давления грунта,
находящегося в состоянии активного предельного
равновесия, определяемый по формуле [4]:
2 45 ,2
oa tg
где φ — угол внутреннего трения грунта.
Вышеприводимые зависимости можно применить
также для ориентировочной оценки размеров факти-
ческой зоны уплотнения грунтов под ленточными
фундаментами, если ввести в формулы (5) и (6) кор-
ректирующие коэффициенты, учитывающие различие
напряженного состояния для случаев пространствен-
ной и плоской задач. Для этой цели предлагается ис-
пользовать переходной коэффициент:
,пл
у
пр
FK
F
где плF и
прF — соответствующие для случаев плос-
кой и пространственной задач площади эпюр ко-
эффициентов влияния Кz (кривые 1 и 2 на рис.3),
используемых для определения характера рас-
пределения по глубине основания нормальных
напряжений (σz = σ ), возникающих под центром
подошвы фундамента от действия нагрузки Р
При этом переходной коэффициент уК следует
определять для значений На/b, вычисленных по
формулам (5) и (6). Например, при заданных зна-
чениях На/b = 1,0; 1,5; 2,0; 2,5, по формуле (10)
нами подсчитаны следующие значения переход-
ного коэффициента: уК =1,17; 1,27; 1,36; 1,45.
Для промежуточных значений На/b соответству-
ющие значения коэффициента уК рекомендуется
определять путем линейной интерполяции.
В таком случае фактическую глубину уплотнения
основания ленточных фундаментов можно определять
по формулам:
..0,596 0,046 ,пл у
a стрH b К
.01,05 1,95 .пл у
аН b К Е
Раздел «Строительство»
b
K
0.2 0.4 0.6 0.8 1.00
0.5
1.0
1.5
2.0
2.5
Z
z =
P
123
0
Рис. 3. Эпюры коэффициентов влияния Кz для опреде-ления нормальных напряжений под центром подошвы фундамента от действия нагрузки Р : 1 — для случая плоской задачи (для ленточных фундаментов); 2 и 3 — для случая пространственной задачи (соответственно для квадратных и круглых фундаментов).
На рис. 4 представлены графики зависимости
Накв.
/b = f(σстр); Накв.
/b = f(Е ), полученные по форму-
лам (5) и (6) для квадратных фундаментов (кривые 1),
а также графики Напл.
/b = f(σстр); Напл.
/b = f(Е ), постро-
енные по формулам (11) и (12) для ленточных фунда-
ментов (кривые 2).
Ширину (Вапл
) или вынос (lапл
) зоны уплотнения
основания ленточных фундаментов следует прини-
мать по размерам изобар наибольших главных нор-
мальных напряжений σ при заданных значениях Z =
Напл.
/b, определяемых из выражений (11) и (12).
2.5
2.0
1.5
1.0
0.50.02 0.04 0.06 0.08 0.1
sстр
МПа
2.5
2.0
1.5
1.0
0.50 5 10 15 20
а) б)
2
1
2
1
H /ba H /ba
МПа
E0
Рис. 4. График зависимости относительной глубины зоны деформации уплотнения основания Ha/b фунда-ментов от прочностных и деформационных свойств грунтов: а — зависимость фактической глубины уплот-нения основания от величины структурной прочности грунта (σстр); 1 — по эксперименту, полученный по эмпирической формуле (5) для квадратных фундамен-тов; 2 — график, построенный по формуле (11) для ленточных фундаментов; б — зависимость фактиче-ской глубины уплотнения основания от величины мо-дуля деформации грунта (Е ); 1 — по эксперименту, полученный по эмпирической формуле (6) для квад-ратных фундаментов; 2 — график, построенный по формуле (12) для ленточных фундаментов.
На рис. 5 показаны графики зависимости lа (или
Ва) от На в относительных координатах, полученные
по экспериментальным данным (график 1) по форму-
лам (3) и (4) и по теории — графики 2, 2' и 3, постро-
енные соответственно по размерам изобар σz (для
квадратных и ленточных фундаментов) и σ при зна-
чениях Z = На./b = 1; 1,5; 2,0; 2,5. Как видно из сравне-
ния графиков 1 и 3, наше предложение об оценке ши-
рины (или выноса) зоны уплотнения грунтов под лен-
точными фундаментами по размерам изобар σ имеет
экспериментальное подтверждение, так как эти гра-
фики в пределах наиболее вероятных значений На
b…2b сближаются. В то же время известные реко-
мендации об определении размеров деформируемой
зоны основания фундаментов путем построения изо-
бар вертикальных нормальных напряжений σz (для
квадратных — кривая 2 и для ленточных — кривая —
не подтверждаются результатами экспериментальных
исследований — графики 1, 2 и 2' — расходятся.
Такой инженерный метод оценки размеров де-
формируемой зоны основания в случае плоской зада-
чи можно использовать также применительно для
прямоугольных фундаментов, если коэффициент пе-
рехода по формуле (10) определить с учетом соотно-
шения сторон их подошвы (l/b). Тогда эпюра коэффи-
циентов влияния Kz будет находиться между кривыми
1 и 2 (рис. 3). В этом случае расчет ведется как для
ленточного фундамента по формулам (11) и (12), но с
учетом переходного коэффициента уK , вычисленного
для прямоугольного фундамента.
2.5
2.0
1.5
1.00.5 1.0 1.5 2.0 2.5
0.75
0.5
0.25
0
1
3
2
2'
Рис. 5. Графики зависимости ширины (Ва) и выноса (la) зоны уплотнения грунтов оснований фундаментов от ее глубины (На) в относительных координатах: 1 — по эксперименту, полученный по эмпирической формуле; 2 и 2` — по теории, построенные по размерам изобар σz (для квадратного и ленточного фундаментов) при значениях z=Ha/b=1; 1,5; 2,0 и 2,5. 3 — по теории, по-лученный по размерам изобар σ при значениях z=Ha/b=1; 1,5; 2,0 и 2,5.
Таким образом, предлагаемая методика, базиру-
ющаяся на результатах натурных экспериментов, поз-
воляет по эмпирическим зависимостям определять
фактические размеры зоны деформации уплотнения
грунтов не только под квадратными, круглыми фун-
даментами, но и в основаниях ленточных и прям о-
угольных фундаментов, причем вести расчет парал-
лельно с использованием прочностных и деформаци-
онных характеристик грунта, что будет способство-
вать повышению достоверности получаемых резуль-
татов.
Раздел «Строительство»
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
Утенов Е.С. К оценке уплотненности глинистых грунтов под фундаментами существующих зданий // Изв. вуз. Строи-
тельство и архитектура. 1984. №2. С.19-
Голубков В.Н. О проектировании оснований и фундаментов на глинистых водонасыщенных грунтах по условию равен-ства работ внешних и внутренних вил. В кн.: Материалы Всес. совещ. по строительству на слабых водонасыщенных гли-
нистых грунтах. Таллин,1965.
Утенов Е.С. К методике определения структурной прочности грунтов // Материалы междунар. науч.-практ. конф. «Стро-
ительные материалы XXI века. Технология и свойства. Импортозамещение». Кн. 2. Алматы, 2001. С.138-
Цытович Н.А. Механика грунтов: Учебник для строит. вузов. 4-е изд. перераб. и доп. М.: Высш. шк., 1983. 288 с.: ил.
Труды университета
Раздел 5
Технические средства
и программное обеспечение
автоматизированных систем
УДК 001.891.57:004.652.2:62.112.81
М.Р. НУРГУЖИН
К.Т. АБЛЕЗОВ
Г.Т. ДАНЕНОВА
Т.Я. КАЦАГА
Блочно-иерархический подход в инженерном анализе сварных конструкций
ехнологические машины, от технического состоя-
ния которых зависит не только нормальное функ-
ционирование технологических процессов (совокуп-
ность технологий), но и безопасность работающих,
относятся к классу машин с высокой интенсивностью
использования. Учитывая то обстоятельство, что
большая часть металла (60-80%), необходимая для
выпуска данного класса машин, используется на про-
изводство металлоконструкций, можно констатиро-
вать, что создание совершенных по металлоемкости,
экономичных в изготовлении и надежных в эксплуа-
тации металлоконструкций является одной из важ-
нейших задач в машиностроении. Важную роль при
этом играет сварка, являющаяся доминирующим тех-
нологическим процессом в области их производства.
Вместе с тем, использование сварочных технологий
имеет ряд особенностей, без учета которых не могут
быть получены надежные и экономичные сварные
конструкции. Это характерная форма сварных соеди-
нений, вызывающая концентрацию напряжений и
деформаций, влияние термического цикла сварки на
свойства основного металла, высокие сварочные оста-
точные напряжения, значительные пластические де-
формации, сварочные дефекты и др. [1].
В свете требований обеспечения надежности изде-
лий и рационального использования металла особую
актуальность приобретает создание совершенных ме-
тодов анализа сварных металлоконструкций. Осознание
же того, что во всех сварных конструкциях с самого
начала существуют трещиноподобные дефекты, требу-
ет разработки новых подходов к исследованию прочно-
сти с учетом реальной геометрии их узлов и соедине-
ний и влияния технологических факторов. Ныне дей-
ствующие методики (руководящие технические мате-
риалы — РТМ, руководящие документы — РД и пр.) не
учитывают в полной мере указанные факторы.
Обзор существующих методов расчета показыва-
ет, что наиболее серьезное признание получила кон-
цепция «fitness for purpose», в рамках которой пред-
ложены процедуры автоматизированного инженерно-
го анализа (computer aided engineering — CAE), осно-
ванные на сочетании соответствующих стандартных
испытаний материалов и численных расчетов с при-
влечением современных подходов механики дефор-
мирования и разрушения.
В данной работе рассматривается блочно-
иерархический поход к созданию и применению м е-
тодов автоматизированного анализа, охватывающих
жизненный цикл сварной металлоконструкции, на
основе имитационного моделирования и CAE-
технологий. Он предполагает использование функци-
ональных математических моделей на мета-, макро- и
микроуровнях, различающихся степенью детализации
рассмотрения процессов в области анализа (рис.1), и
базируется на следующих положениях:
1. Определение системных факторов и расчетных
случаев основано на имитационном моделировании
систем типа «машина-совокупность технологий».
Т
Раздел «Технические средства и программное обеспечение автоматизированных систем »
2. Формирование расчетных схем для принятия
решения осуществляется на основе макроанализа
металлоконструкции.
3. Учет технологических факторов реализуется на
основе описаний реальной геометрии сварных соеди-
нений и узлов и определения остаточных сварочных
напряжений и деформаций.
4. Конструкционное соответствие реального изде-
лия и его модели реализуется на основе применения
метода конечных элементов.
5. Принятие решения базируется на критериаль-
ных зависимостях механики разрушения при действии
статических либо динамических нагрузок.
Структурная модель
Объект анализа Процедуры анализа Методы и CAE-системы
Мет
аур
овен
ь
Система - "машина -
совокупность
технологий"
1. Оценка системных
факторов
2. Формирование рас
четных случаев
1. Системы массового обслу
живания (Q-схемы)
2. Методы механики деформи
руемого твердого тела
3. GPSS, ANSYS,ADAMS
Стадии анализа
Проектирование
Тр
ади
ци
он
ны
й п
од
хо
д
Проектный расчет
Сопромат, дет. машин
Руководящие техничес
кие материалы
Проверочный расчет
Руководящие техничес
кие материалы
Эксплуатация
Диагностика
Отраслевые методики
Руководящие документы
Объект анализа Процедуры анализа Методы и CAE-системы
Мак
ро
ур
овен
ь
Сварная
металлоконструкций
1. Кинематический
анализ
2. Динамический анализ
1. МКЭ, ТММ
2. ANSYS,ADAMS
Технологические факторы
ANSYS, КЭЛАПС
Объект анализа Процедуры анализа Методы и CAE-системы
Ми
кр
оу
ро
вен
ь
1. Пространственные
узлы
2. Сварные соединения
3.Дефекты машин
1. Расчеты напряженно-
деформированного
состояния
2. Анализ прочности
3. Анализ долговечности
1. МКЭ
2. ANSYS, CRACK
3. ANWELD
Принятие решенияПроизводство объекта Эксплуатация объекта
Списание объекта
Рис.1. Иерархия моделей автоматизированного инж е-нерного анализа
Метауровень
При построении имитационной модели системы
«машина-совокупность технологий» используется, как
правило, типовая Q-схема [2], реализующая особенно-
сти непрерывно-стохастического процесса обслужи-
вания, которая задается в виде:
Q , , , , , ,W U H Y Z R A .
Здесь W и U — потоки событий; H — множество
внутренних параметров системы; Y — выходной по-
ток событий; Z — множество состояний системы; R —
оператор сопряжения элементов системы; A — мно-
жество алгоритмов обслуживания.
Считается, что события (технологические опера-
ции) можно классифицировать следующим образом:
чисто случайные события, события с известным зако-
ном распределения, фиксированные во времени собы-
тия. Собранные данные о заданиях на операции
оформляются на бланке описания модели. Работа
машины моделируется на основе накопителя и канала
обслуживания с учетом длительности операции. Ин-
терпретация результатов моделирования осуществля-
ется на основе анализа статистической информации по
проведенному моделированию и позволяет оценить
режим работы машины, наиболее опасные расчетные
случаи сочетания нагрузок, пропускную способность
системы в целом, определить необходимое число ма-
шин для реализации совокупности технологий.
На рис. 2 в качестве примера показана Q-схема,
позволяющая моделировать систему «грузоподъемные
машины — совокупность технологий» [3].
Примером другого подхода к анализу объектов на
метауровне является исследование взаимодействия
крепи и горной породы [4]. Здесь используется рас-
четно-экспериментальный метод, основанный на ме-
тоде конечных элементов, реализованном в виде про-
граммы ANSYS [5] и результатах натурных замеров
деформирования металлоконструкции крепи.
U1 Ui Un ... ...
H1 Hi
K1 Ki
Рис.2. Q-схема
Макроуровень
На макроуровне сварная металлоконструкция
представляется в виде дискретно распределенной
системы. Математической моделью объекта в этом
случае является матричное дифференциальное урав-
нение
2
2[ ]{ } [ ] { } [ ] { } { } 0K C M F
t t
,
где [K] и { F } — матрицы жесткости и сил системы
конечных элементов;
[М], [С] — матрица масс и матрица демпфирования;
{} — вектор узловых перемещений системы ко-
нечных элементов.
Решение уравнения (2) методом конечных элемен-
тов (ANSYS) позволяет определить перемещения и
напряжения в элементах дискретной модели в функ-
циях времени, выявить наиболее нагруженные узлы и
соединения сварной металлоконструкции, определя-
ющие ее прочность и сформировать для них расчет-
ные схемы. При этом граничные условия определяют-
ся на основе результатов макроанализа.
Кинематический и силовой анализ металлокон-
струкции в целом реализуется на основе программы
ADAMS [6] для уточнения граничных условий при
решении уравнения (2).
Труды университета
На рис. 3 и 4 приведены дискретные модели мо-
стового крана и механизированной крепи с примене-
нием конечного элемента SHELL ANSYS).
Рис.3. Конечно-элементная модель перекрытия крепи
Рис.4. Конечно-элементная модель мостового крана
Технологические факторы
Определение технологических факторов базиру-
ется на методе конечных элементов (КЭЛАПС,
ANSYS). При этом рассматривается упругопластиче-
ское деформирование тела, дискретизированного на
конечные элементы, в термическом цикле сварки и
используется пошаговый метод нагружения. Расчет
тепловых процессов в сварке базируется на решении
нестационарного уравнения теплопроводности с за-
данными краевыми условиями
2 2 2
2 2 2x y z
T T T TK K K Q
tx y z
,
где Kx, Ky, Kz — коэффициенты теплопроводности;
Q — удельная мощность сосредоточенного дви-
жущегося источника тепла;
— удельная объемная теплоемкость.
Для решения уравнения (3) используется МКЭ
(ANSYS) в сочетании с разностной схемой Кранка-
Николсона. В модели приняты допущения: все тепло-
физические параметры рассматриваются как функции
температуры; температурное поле оказывает незначи-
тельное влияние на форму элементов; изменение фазы
происходит при фиксированной температуре и учиты-
вается скрытая теплота плавления.
Результаты расчета полей остаточных сварочных
напряжений и деформаций в дальнейшем используются
на микроуровне для учета их влияния. В случае нали-
чия трещин в расчетной зоне оценивается коэффициент
интенсивности остаточных напряжений r
IK
На рис.5 представлены поля продольных и попе-
речных напряжений в пластине с коротким сварным
швом, полученные на основе описанного подхода.
a
б
Рис.5. Остаточные напряжения в сварных соединениях, вы-
полненных короткими швами: a — x (N/cм ); б — y (N/см )
Микроуровень
На микроуровне рассматривается конкретный узел
или сварное соединение, выбранное на макроуровне, с
известной геометрией и граничными условиями. На
первом этапе на основе МКЭ (ANSYS) оценивается
напряженно-деформированное состояние (НДС) объ-
екта с учетом технологических факторов. В случае
отсутствия трещиноподобных дефектов принятие
решения базируется на традиционных критериях
прочности и долговечности [8]. При их наличии ста-
тическая трещиностойкость оценивается на модифи-
цированных выражениях для двухпараметрических
критериев прочности в терминах КИН и J-интеграла:
2
max
x
1/
IC i
B B
KK
n n
,
Раздел «Технические средства и программное обеспечение автоматизированных систем »
11
1
m
mC i
B B B
JJ
n n
Здесь nx и nb — коэффициенты безопасности; —
коэффициент, учитывающий жесткость нагружения и
величину притупления у вершины трещины; i —
расчетные напряжения в элементе; B — временное
сопротивление; m — показатель упрочнения в степен-
ной зависимости; KIC — и JC — вязкость разрушения в
терминах КИН и J-интеграла. В выражениях (4) и (5)
левая часть определяется с учетом влияния остаточ-
ных напряжений согласно формулам для КИН и J-
интеграла [9] или на основе МКЭ.
В основу определения долговечности сварных со-
единений с трещиноподобными дефектами положена
модифицированная формула Элбера [10]. Остаточный
ресурс в этом случае выражается как
1
( 1)
1 ( , )
c
o
lR
c m r
Il
e dlN
C K K R
,
где C- , m- , — экспериментальные характеристики
материала по данным [10];
К — размах КИН;
R — коэффициент асимметрии цикла нагружения;
( , )r
IK R — функция влияния остаточных
напряжений [11];
l и lc — начальная и критическая длины трещины.
Для принятия решения при сохранении требова-
ний к безопасности необходимо обоснование области
безопасных состояний поврежденных трещинами
конструкций по критериям живучести. В рамках рас-
сматриваемого подхода это достигается введением в
критерий предельного состояния (4), (5) коэффициен-
та m (коэффициента запаса на длину трещины). Тогда
обоснованная величина коэффициента живучести:
0
n
Nm m (n = m- ). С учетом этого живучесть объекта
определяется как N = Nc / mN. Коэффициент живучести
определяет запас по количеству циклов нагружения в
условиях развития трещины. Можно констатировать,
что проблема безопасности, живучести и ресурса м е-
таллоконструкций, поврежденных трещинами, являет-
ся связанной.
На рис.6 в качестве примера расчета представлено
НДС сварного соединения с трещиноподобным де-
фектом при статической нагрузке, близкой к предель-
ной. Диаграмма живучести указанных сварных соеди-
нений с учетом влияния остаточных напряжений по-
казана на рис.7. Ее определение базировалось на
уравнении (6).
На основе описанного подхода создана система ав-
томатизированного проектирования и прогнозирования
ресурса сварных соединений металлоконструкций
ANWELD [11]. Применение ANWELD и ее подсистем,
охватывающих жизненный цикл изделия, позволяет
создавать современные металлоконструкции, соответ-
ствующие назначению, а также решать вопросы о воз-
можности их сверхнормативной эксплуатации.
Рис.6. Напряженно-деформированное состояние таврового соединения при статических нагрузках, близких к предельным
Труды университета
105
106
107
108
N,сycles
10 20 30 l, mm
м
2
1
а
105
106
107
108
N,cycles
20 40 60 l, mm
1
2
b
Рис.7. Диаграммы живучести: 1 — с учетом остаточных напряжений; 2 — без учета остаточных напряжений
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
Masubushi K. Analysis of Welded Structures: Residual Stress, Distortion and their Consequences. Oxford etc.: Pergamon Press,
1980. 642 p. Советов Б.А., Яковлев С.А. Моделирование систем. М.: Высшая школа, 1998. 642 с.
Нургужин М.Р. Имитационное моделирование систем типа «машина — совокупность технологий» // Изв. вузов. Маши-
ностроение. 1996. №3. С. 28-
Кацага Т.Я. Метод автоматизированного расчета сварных металлоконструкций механизированных крепей: Автореф.
дис. ... канд. техн. наук. Караганда с. ANSYS, Inc., 1998, «ANSYS 5.5 — Finite Element Software». User’s Manual.
www.cadfem.ru
Даненова Г.Т. Pазработка методов расчета прочности сварных металлоконструкций с трещиноподобными дефектами:
Автореф. дис. ... канд. техн. наук. Караганда, 2001. 18 с.
Коллинз Дж. Повреждение материала в конструкциях. Анализ, предсказания, предотвращения. М .: Мир с. Nurguzhin M.R., Danenova G.T., Katsaga T.Ja. Application of FEM in the analysis of welded constructions with defects as cracks
// Eighth International ANSYS Conference and Exhibition: Proceeding. Pennsylvania (USA), 1998. P -
10.Прочность сварных соединений при переменных нагрузках / Под ред. В.И. Труфякова. Киев: Наукова думка с.
11.M.R.Nurguzhin, G.G.Piven, T.Ya.Katsaga. About One Approach to Solving Problem of Computer-Aided Engineering Analysis of Machine-Building Structures // The 8th International NAFEMS World Congress, Italy, Lake Como, 2001. P. 229-241 p.
УДК 004.832.2
Л.Г. ЗАРТЕНОВА Особенности использования генетического алгоритма в задаче поиска оптимального решения
енетический алгоритм (ГА) был получен в процес-
се обобщения и имитации в искусственных систе-
мах таких свойств живой природы, как естественный
отбор, приспособляемость к изменяющимся условиям
среды, наследование потомками жизненно важных
свойств от родителей и т.д.
В описании ГА обычно используется терминоло-
гия, принятая для описания процесса эволюции в при-
отбором, может быть, когда это необходимо, с успе-
хом компенсирована подходящим методом выбора
родительских пар, например, аутбридингом. Именно
такая комбинация «аутбридинг — элитный отбор»
является одной из наиболее эффективных.
Второй метод, на котором хотелось бы остано-
виться — это отбор вытеснением. Будет ли особь из
репродукционной группы заноситься в популяцию
нового поколения, определяется не только величиной
ее приспособленности, но и тем, есть ли уже в форм и-
руемой популяции следующего поколения особь с
аналогичным хромосомным набором. Из всех особей с
одинаковыми генотипами предпочтение сначала отда-
ется тем, чья приспособленность выше. Так достига-
ются две цели: во-первых, не теряются лучшие
найденные решения, обладающие различными хромо-
сомными наборами, а во-вторых, в популяции посто-
янно поддерживается достаточное генетическое раз-
нообразие. Вытеснение в данном случае формирует
новую популяцию из далеко расположенных особей,
вместо особей, группирующихся около текущего
найденного решения. Этот метод особенно хорошо
себя показал при решении многоэкстремальных задач,
при этом помимо определения глобальных экстрему-
мов появляется возможность выделить и те локальные
максимумы, значения которых близки к глобальным.
Технически процесс отбора представляет собой
процесс выбора определенным способом N строк
популяции G(t) для дальнейших генетических опера-
ций, например, выбор строки Sjt может быть пропор-
ционален еѐ ценности, т.е. величине фитнес-функции.
Последним этапом реализации ГА является опре-
деление условия окончания его работы. Такими усло-
виями могут быть определенное время эволюции,
отсутствие дальнейшего улучшения качества популя-
ции, выполнение определенных ограничений и т. д. На
этом же этапе определяется правило выбора наилуч-
шей особи из последней популяции, которое описыва-
ет найденное решение задачи.
Схема генетического алгоритма
На сегодня наиболее популярное приложение ГА
— оптимизация многопараметрических функций.
Многие реальные задачи могут быть сформулированы
как поиск оптимального значения, где значение —
сложная функция, зависящая от некоторых входных
параметров. В некоторых случаях, представляет инте-
рес поиск тех значений параметров, при которых до-
стигается наилучшее точное значение функции. В
Формирование начальной популя-
ции
Скрещивание
Мутация Отбор
Переход к новому поколению
Выбор наилучшей
особи
Раздел «Технические средства и программное обеспечение автоматизированных систем »
других случаях, точный оптимум не требуется —
решением может считаться любое значение, которое
лучше некоторой заданной величины. В этом случае,
ГА — часто наиболее приемлемый метод для поиска
«хороших» значений. Сила ГА заключена в его спо-
собности манипулировать одновременно многими
параметрами, и эта особенность уже используется в
сотнях прикладных программ, включая проектирова-
ние самолетов, настройку параметров алгоритмов и
поиску устойчивых состояний систем нелинейных
дифференциальных уравнений.
Однако нередки случаи, когда ГА работает не так
эффективно, как ожидалось.
Сравнительная эффективность алгоритмов поиска
Предположим, есть реальная задача, сопряженная
с поиском оптимального решения, станет ли ГА хо-
рошим методом для ее решения? До настоящего вре-
мени не существует строгого ответа, однако многие
исследователи разделяют предположения, что, если
пространство поиска, которое предстоит исследовать,
большое и предполагается, что оно не совершенно
гладкое и унимодальное (т.е. содержит один гладкий
экстремум) или не очень понятно, или функция при-
способленности с шумами, или задача не требует
строго нахождения глобального оптимума, т.е. если
достаточно быстро просто найти приемлемое «хоро-
шее» решения (что довольно часто имеет место в ре-
альных задачах) — ГА будет иметь хорошие шансы
стать эффективной процедурой поиска, конкурируя и
превосходя другие методы, которые не используют
знания о пространстве поиска.
Если же пространство поиска небольшое, то
наилучшее решение находится методом полного пе-
ребора, тогда как ГА может с большей вероятностью
приводить к локальному оптимуму, а не к глобально
лучшему решению. Если пространство гладкое и уни-
модальное, любой градиентный алгоритм, такой как,
метод скорейшего спуска, будет более эффективен,
чем ГА. Если о пространстве поиска есть некоторая
дополнительная информация (например, пространство
для хорошо известной задачи о коммивояжере), мето-
ды поиска, использующие эвристики, определяемые
пространством, часто превосходят любой универсаль-
ный метод, каким является ГА. При достаточно слож-
ном рельефе функции приспособленности методы
поиска с единственным решением в каждый момент
времени, такой как простой метод спуска, могли «за-
тыкаться» в локальном решении, однако считается,
что ГА, так как они работают с целой «популяцией»
решений, имеют меньше шансов сойтись к локально-
му оптимуму и лучше функционируют на многоэкс-
тремальном ландшафте.
УДК 624.073.1
А.Т. КАСИМОВ Исследование напряженно-деформированного состояния прямоугольных многослойных пластин
методом конечных разностей
ногослойные пластины находят широкое приме-
нение в различных отраслях машиностроения и
строительства. К числу преимуществ этих конструк-
ций относится то, что они изготовлены из разномо-
дульных материалов, обладают высокими прочност-
ными показателями и эксплутационными требования-
ми при относительно малой массе. Низкая сдвиговая
жесткость в поперечном направлении требует приме-
нения при расчете уточненных теорий.
В основу уточненной модели напряженно-дефор-
мированного состояния (НДС) многослойной пласти-
ны положена следующая система гипотез:
3 3 ,3 ,( )k k k
i i i iG z ;
33 3 ,
1
( )n
k k
i ii
i
z
; ( 1, 2)i ;
3
nU W .
Здесь W и — искомые функции прогиба и сдвига
координатной поверхности, для которой координата
z = 3
k
iG — модуль сдвига k-го слоя пластины,
остальные компоненты — функции распределения,
зависящие от поперечной координаты z (индекс после
запятой означает порядок производных по соответ-
ствующим направлениям осей).
Приведенные выражения получены на основе ги-
потез, предложенных А.Ш. Боженовым [ ], путем их
существенного упрощения из-за допущений, которые
позволили пренебречь рядом факторов, несуществен-
но влияющих на напряженно-деформированное со-
стояние пластин.
Гипотезы (1) удовлетворяют условиям совместной
работы слоев без отрыва и смещения, условиям на
поверхностях пластины и определяют нелинейный
закон изменения по толщине пластины напряжений
поперечного сдвига и нормальных поперечных
напряжений. Нормальные перемещения считаются
равными прогибам. Учет поперечного сдвига в двух
направлениях, давления слоев друг на друга, а также
ортотропии слоев произведен с помощью одной
функции χ, называемой функцией сдвига.
На основе принятых гипотез строится линейная
геометрическая модель многослойной пластины и
М
Эф
фе
кт
ивн
ост
ь
Генетический алгоритм
Комбинаторные Унимодальные Мультимодальные Тип задачи
Локальные методы
Переборные методы
Труды университета
устанавливается связь между напряжениями и дефор-
мациями.
Построенная модель является двумерной, но опи-
сывает трехмерный закон изменения НДС многослой-
ных пластин.
Из вариационного принципа Лагранжа выведены
уравнения изгиба многослойных пластин несиммет-
ричной структуры по толщине с ортотропными слоя-
ми и соответствующие им граничные условия в уси-
лиях. Затем, введением функции усилий, система
уравнений и граничные условия преобразуются в
смешанную форму. В результате получается система
трех уравнений 12-го порядка, которая описывает
изгиб многослойной пластины.
2 2 2 2
1 2 13( ) 0F S SW ;
2 2 2 2 2 2
1 3 23 4( ) ( )S S D P SW q ;
2 2 2 2 2
2 5 1 33 3( ) ( ) 0S S p P PW .
Система учитывает поперечный сдвиг и давление
слоев. Неизвестными являются три функции коорди-
натной поверхности: функция усилий, прогиба и сдви-
га.
Уравнения (2) содержат дифференциальные опе-
раторы 4-го и 2-го порядков, которые определяются
по (3) с коэффициентами соответственно *( 1,2,3),jA j *( 1,2)iB i зависящими от жесткостей
многослойной пластины (таблица). 2 * * *
1 ,1111 2 ,1122 3 ,2222(_) (_) (_)f A A A ;
* *
1 ,11 2 ,22(_) (_)g B B .
Коэффициенты дифференциальных операторов
Значе-ние f
Коэффициент Значе-ние g
Коэффициент
А * А * А * В * В *
F F F -2F F P P P
1S R R +R -R R
2S I I +I -I I
H H H
D D 2(D +2D ) D
3S RK RK RK
4S IK IK IK
C C C C
P P P P
5S I I I I I
P S S S
C C C C
На основе разработанной численной методики
расчета [ ] исследовано напряженно-деформирован-
ное состояние многослойных пластин с различным
количеством и расположением слоев по толщине,
симметричной и несимметричной структуры. Пласти-
ны — квадратные в плане, свободно опертые и за-
щемленные по контуру (на графиках — сплошная
линия), действующая нагрузка — равномерно распре-
деленная. Рассматриваемые пластины (двух-, трех-,
четырех-, пяти-, семислойные) имеют равную массу,
т.е. для всех пластин суммарные толщины несущих
слоев и слоев заполнения соответственно одинаковы.
В процессе расчета варьировались отношения:
модуля упругости жестких несущих слоев и заполни-
теля Eж.с/Eзап, размера пластин в плане к ее общей
толщине a/H. Шаг сетки при решении всех задач при-
нят равным =a/ .
Для слоев приняты следующие жесткостные ха-
рактеристики:
Еж.с МПа; Езап = Еж.с /
νж.с = νзап =
По полученным результатам для рассматрива е-
мых пластин построены графики относительных
прогибов и напряжений.
На рисунке представлены графики для семислой-
ных пластин относительных прогибов и напряжений.
Анализируя результаты, можно сделать следую-
щие выводы:
- чем больше жестких слоев в пластинах с одина-
ковым расходом материала, тем жестче становится
пластина;
- выгодным по прогибам оказался случай трех-
слойной пластины, когда верхний жесткий слой в два
раза превышает по толщине нижний жесткий слой;
- чем больше разница в модулях упругости жест-
ких слоев и заполнителя, тем больше разница между
результатами, полученными по предлагаемой методи-
ке и по классической теории.
Относительные прогибы и напряжения в семислойной пластине
Раздел «Технические средства и программное обеспечение автоматизированных систем »
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
Боженов А.Ш. К теории колебаний и устойчивости многослойных неоднородных пологих оболочек и пластин // Изв.
вузов. Строительство и архитектура. 1984. №11. С. -
Касимов А.Т. Напряженно-деформированное состояние многослойных ортотропных пластин с учетом поперечного сдви-га. Оболочки и пластины // Труды КарПТИ. Караганда, 1987. С. 64-
ры по толщине // Численные методы строительной механики: Материалы Всес. конф. Волгоград, 1990. С. 56-
Касимов А.Т. Алгоритм расчета многослойных ортотропных пластин в уточненной постановке // IV Междунар. научн-
теор. конф. «Наука и образование — ведущий фактор стратегии «Казахстан-2030»», посвящ. 10-летию Независимости Казахстана: Тез. докл. Караганда: КарГТУ, 2001. С. 22-
УДК 004.8
Л.Г. ЗАРТЕНОВА Представление знаний при разработке информационных систем
юбая информационная система оперирует знания-
ми о той или иной части реального мира — пред-
метной областью, которая рассматривается как неко-
торая совокупность реальных объектов (сущностей) и
связей между ними.
Использование компьютера привело к необходи-
мости формализованного описания знаний, на кото-
рых базируется решение той или иной задачи в рамках
определенной предметной области. Наиболее распро-
страненным подходом описания знаний стал алгорит-
мический или процедурный подход. Суть его заклю-
чается в выражении знаний в виде жесткой последова-
тельности действий, которые выполняются компьюте-
ром с использованием информации из базы данных.
Базой данных принято называть отражение предмет-
ной области в виде массивов информации, описыва-
ющих и представляющих предметную область. При
этом они должны быть оптимальным образом органи-
зованы для хранения и обработки, должна обеспечи-
ваться их целостность, непротиворечивость, связность
и структурированность.
Недостатком такого представления знаний являет-
ся следующее:
увеличение сложности решаемых задач приводит к
тому, что программы, реализующие алгоритмы об-
работки, становятся все сложнее для понимания и
поэтому затрудняется их разработка.
изменения, происходящие в предметной области,
зачастую требуют корректировки алгоритма реше-
ния задачи, что затем выражается в повторном
написании отдельных фрагментов программы, а
иногда и всей программы целиком.
Кроме этого, существует множество задач, и оно
значительно большее, для которых просто невозмож-
но написать алгоритм как предопределенную после-
довательность действий, — это так называемые плохо
торый постулировал, что вероятность безызлучатель-
ных переходов экспоненциально зависит от «обратной
температуры» и определяется формулой
0 exp( / )d d Q kT ,
где Q — энергия активации безызлучательного пере-
хода;
d — предэкспоненциальный множитель.
Предполагая, что вероятность безызлучательных
переходов не зависит от температуры, для квантового
выхода получаем выражение
1
1 exp( / )C Q kT
,
где 0 /C d f — постоянная тушения;
f — вероятность излучательных переходов.
Термически активированный безызлучательный
переход осуществляется после установления равнове-
сия возбужденного центра свечения с кристалличе-
ской решеткой по колебательной энергии. Безызлуча-
тельный переход происходит в точке пересечения
адиабатических потенциалов основного и возбужден-
ного состояний центра. Для этого перехода необходи-
ма энергия активации, численно равная энергетиче-
ской разности между минимумом потенциальной
кривой возбужденного состояния и точкой пересече-
ния потенциальных кривых.
Сущность второго механизма заключается в том,
что при оптическом возбуждении центра на колеба-
тельный уровень с энергией большей, чем энергия,
соответствующая пересечению потенциальных кри-
вых, возможна безызлучательная дезактивация цен-
тра.
Туннельный эффект сильно зависит от ширины
энергетического барьера, поэтому вероятность тун-
нельных безызлучательных переходов должна значи-
тельно увеличиваться с ростом температуры. Кванто-
вый выход люминесценции в этом случае должен
зависеть от частоты возбуждающего света.
Предположение о независимости вероятности из-
лучательных переходов от температуры проверялось
нами по спектрам поглощения оксогалогенидов вис-
мута и сурьмы. Поскольку вероятность спонтанного
перехода пропорциональна площади под кривой по-
глощения для данного перехода, то интеграл погло-
щения не должен зависеть от температуры. Это и
наблюдается для исследованных нами кристаллов.
Экспоненциальная зависимость квантового выхо-
да люминесценции от «обратной температуры»
наблюдается как для кристаллов ,BiOCl BiOBr , так и
для сложных кристаллов (рис.
Факт установления равновесного распределения
центров свечения по колебательной энергии доказан
нами исследованием зависимости спектров излучения
от частоты возбуждающего света. Оказалось, что в
стоксовой и антистоксовой областях спектр излучения
не зависит от частоты возбуждающего света. Измере-
ниями квантового выхода нами установлено, что
квантовый выход люминесценции как для
,BiOCl BiOBr , так и для оксогалогенидов сурьмы,
при возбуждении в длинноволновой полосе не зависит
Труды университета
от частоты в широком интервале температур (80-
250К), тем самым показано, что роль туннельных
безызлучательных переходов несущественна.
Таким образом, для исследованных нами кристал-
лов существенную роль играют лишь термически
активированные безызлучательные переходы.
В таблице 2 приведены параметры АЛЭ в иссле-
дованных нами кристаллах.
Таблица 2
ПАРАМЕТРЫ АЛЭ В ОКСОГАЛОГЕНИДАХ
ВИСМУТА И СУРЬМЫ
Кристалл æmE , эВ
ImE , эВ Q, мэВ
BiOCl
BiOBr
4 5 2Sb O Cl
Из сравнения таблиц 1 и 2 следует, что величина
Q для оксогалогенидов висмута и сурьмы имеет тот
же порядок величины, что и в ЩГК. Однако значения
G для оксогалогенидов висмута и сурьмы пока никем
еще не определены. Это не позволяет сделать оценку
концентрации АЛЭ в этих кристаллах, используя со-
отношение (2). Однако можно оценить G для оксога-
логенидов висмута и сурьмы, используя приближен-
ное соотношение
æ0
1/
1 exp( / )mG E
C Q kT
,
где — экспериментально определялось нами в ре-
жиме счета фотонов. Такая оценка дала значение
G для исследованных кристаллов порядка 1 эВ,
что приводит, как и в случае ЩГК, к безызлуча-
тельному распаду почти половины АЛЭ и, следо-
вательно, к эффективному экситонному механиз-
му образования структурных дефектов в оксога-
логенидах висмута и сурьмы.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
Соболев В.В. Экситоны и зоны в щелочно-галоидных кристаллах. Кишинев: Штиинца, 1984. 302с.
Соболев В.В. Зоны и экситоны галогенидов металлов. Кишинев: Штиинца, 1987. 264с.
Юров В.М., Кукетаев Т.А. К вопросу о термодинамике безызлучательных переходов в центрах люминесценции // Изв.
АН КазССР, сер. физ.-мат., 1988. №6. С - Лущик Ч.Б., Лущик А.Ч. Распад электронных возбуждений с образованием дефектов в твердых телах. М.: Наука, 1989.
Налибаев Т.Н., Талипов Г.Ш., Фасман А.Б. Сборник научных трудов. СредазНИИНП. 1973. Вып. 7. С.3- Налибаев Т.Н. Известия МН АН Республики Казахстан. №3. 50. 1998.
Налибаев Т.Н. Доклады АН Республики Казахстан. №2. 59. 1999.
Налибаев Т.Н. Доклады АН Республики Узбекистан. №4. 29. 1999.
10.Миначев К.М., Антошин Г.В., Шапиро Е.С. Применение рентгенофотоэлектронной спектроскопии для исследования
гетерогенного катализа // Проблемы кинетики и катализа. 1975. Т. 16. С.189- 11.Миначев К.М., Антошин Г.В., Шапиро Е.С. Фотоэлектронная спектроскопия и ее применение в катализе. М. 1981. С.47-
Раздел «Физика. Химия»
УДК 541.128.
Т.Н. НАЛИБАЕВ О поверхностной энергии активированных переходных d-металлов
а поверхности твердых тел при контакте между
молекулами жидкости и газов происходит слож-
ный взаимообменный процесс, состоящий из следую-
щих стадий: диффузия компонентов к катализатору,
адсорбция, химические превращения на поверхности
(из нескольких стадий), десорбция и обратная диффу-
зия продуктов реакции. Процесс физической и хими-
ческой адсорбции легко можно отличить по диапазону
теплоты адсорбции.
В процессе физической адсорбции выявляемое
тепло может колебаться в пределах 2-6 ккал/моль для
простых молекул, до 20 ккал/моль — для сложных.
При хемосорбции обычно выделяется большой объем
тепла. Теплота хемосорбции всегда выше 20
ккал/моль, но иногда доходит до 100 ккал/моль. При
физической адсорбции молекулы газа или адсорбата
могут находиться в разных слоях кристаллов на по-
верхности катализатора.
Таким образом, твѐрдое тело как адсорбент не яв-
ляется инертным при адсорбции реагента, и происхо-
дит специфическое уменьшение свободной энергии
поверхности (G). В процессе хемосорбции на поверх-
ности образуется три типа связей: чисто ионная связь,
ковалентная и смешанного типа.
Адсорбция всегда является экзотермическим про-
цессом, который сопровождает уменьшение свобод-
ной энергии Гиббса (G) и одновременно приводит к
уменьшению энтропии ( S ), то есть, согласно второ-
му закону термодинамики:
,G H T S
где H — дифференциальная теплота адсорбции —
должна быть отрицательной.
Прочность адсорбционной связи определяется ве-
личиной теплоты адсорбции, т.е. чем больше количе-
ство тепла, тем прочнее химическая связь. На основе
этих показаний можно выяснить природу активности
катализатора. Если теплота адсорбции ( Q H )
очень высокая, то очевидно, что каталитические про-
и (001) — г.п.у., а другие грани значительно высоко-
энергетические, так как способны содержать более
подвижные атомы на поверхности металлов.
Результаты анализа показали, что хемосорбция
кислорода и водорода на кристаллической г.ц.к. ре-
шетке никеля в плоскости (110) наиболее сильная, а в
плоскостях (110) и (111) значительно слабая. На плос-
кости (110) никеля стабильно удерживаются два атома
кислорода (или 20–), а на (111) не могут удерживаться
три атома кислорода.
Хемосорбция кислорода в кристаллической ре-
шетке никеля из-за термодинамического превращения
атомов наблюдается при переходе в октаэдрическое
окружение за счет электронного смещения и образо-
вания химической связи. Показано, что грани (110) в
пять раз активнее в реакциях гидрирования этилена по
сравнению с другими неориентированными гранями
поверхности плоскостей (100) и (111).
В зависимости от направления переноса электро-
нов каталитические реакции подразделяются на до-
норные и акцепторные. Возможно, в лимитирующей
стадии процесса происходит смещение электронов от
субстрата к катализатору или наоборот. Таким обра-
зом, поверхностью катализатора определяется хемо-
сорбционная способность по отношению к субстрату
и их связи энергии.
Практика показала, что превращение субстрата
при контакте на поверхности катализатора происхо-
дит процесс взаимодействия по типу ковалентной или
координационной связи. По прочности связи адсорба-
та с катализатором определяются их химические пре-
вращения с хемосорбированной молекулой.
Интенсивность взаимодействия между субстратом
и катализатором имеет существенное значение, т.е.
слишком быстрая приводит к дезактивации катализа-
тора, при нормальных скоростях — процесс продол-
жается обратимо хемосорбцией. Эти процессы связа-
ны с давлением, температурой и природой адсорбента,
а также удельной и активной площадью его поверхно-
сти.
Н
Труды университета
Сила хемосорбционной связи зависит от химиче-
ской природы катализатора, координационной насы-
щенности атомов на поверхности, степени диссоциа-
ции адсорбированной молекулы и т.д. Хемосорбция
приводит к образованию новых химических соеди-
нений путем деструкции молекулы или путем ее элек-
тронного дополнения, способствует появлению новых
полос поглощения, которые не являются ни адсорба-
том, ни адсорбентом. Существуют две формы хемо-
сорбции («слабые» и «прочные»). В «слабой» хемо-
сорбции часто на поверхности частиц не участвуют
свободные электроны или свободные «дырки» кри-
сталлической решетки, а в «прочной» хемосорбции
водорода поверхность металла покрывается мономо-
лекулярным слоем, связь между металлом и водоро-
дом (М-Н) происходит через «дырки» кристалличе-
ской решетки или через электроны.
Один из существенных вопросов заключается в
процессе быстрого превращения в различные формы
хемосорбции (слабую или сильную связь), которые
являются обязательными промежуточными состояни-
ями на поверхности. На этот вопрос до сих пор не
получен исчерпывающий ответ. Кроме поверхности
платинового электрода: Pt H , многие d-металлы
легко поляризуются с водородным электродом типа n mM H . Теплота хемосорбции водорода и кисло-
рода ( xH ) на поверхности металлов всегда выше,
чем теплота образования объемного процесса соеди-
нения ( yH ). Хемосорбция — это простое присо-
единение или внедрение в поверхностный слой, а
затем следуют: ионизация, диссоциация на атомы,
ионы или радикалы, изомеризация исходных молекул
и другие химические превращения.
Были выяснены хемосорбции О , СО, Н в ряде
металлов Pt, Ir, Ru и Ni. Окись углерода во всех этих
металлах адсорбировалась в молекулярной форме с
теплотой адсорбции Н=100÷150кДж/моль, энергия
связи (М-О) кислорода 180- Pt) и 500 кДж/моль
(Ni). По этим данным можно предположить, что опре-
деляющую роль активности в ряду Pt Ni играют
изменение энергии и состояние хемосорбированного
кислорода. В работе показаны степень заполнения
( ) кислородом на грани Ni (111) и появление ряда
структур (3х1)О, (2х1)О, Р(9х4)О и, наконец, (100)
NiO. Все эти механизмы адсорбции кислорода с ме-
таллами, по-видимому, идут по типам последователь-
ности ряда соединений: 2 2адсM O M O . (1 тип)
хемM O . (2 тип) окиселMO .Теплотой образования
[ ] называют тепловой эффект реакции образования 1
моль данного соединения из простых веществ, взятых
в устойчивом состоянии при условиях температуры и
давления.
Методом термодесорбции водорода на Pt-черни
были обнаружены четыре типа, соответствующие
разным температурам от 673 до 373 К. Однако суще-
ственные отличия в энергиях связи не обнаружены,
несмотря на катализаторы, имеющие разные формы и
дисперсность (50- Å). Однако присутствие четырех
форм водорода на всех типах катализаторов не сохра-
няется.
При изучении механизмов гидрогенизации было
обнаружено в лимитирующих стадиях процесса суще-
ствование рядов активных форм водорода: 2H , Н,
H , Н. С помощью теплоты адсорбции различных
газов (Н , О , СО) на металлах VIII группы (Ni, Ru, Rh,
Pd, Pt) и их скорости гидрирования адсорбции значи-
тельно высокими оказались металлы (чернь): Ni, Rh,
Pt. Эти металлы находились в носителе катализатора и
поэтому из-за большой дисперсности часть металлов
находилась в окисленном состоянии. Поэтому не все
активные металлы участвовали в процессе адсорбции
этих газов. Существуют различные энергии связи
между атомом металлов и субстратами, например, для
металла никеля энергии связи с Н , О , СО и Н О сле-
дующие: 137 132Ni H кДж/моль, : 449Ni O ,
552Ni CO и 2 226 138Ni H O .
По исследованию кристаллографической анизо-
тропии хемосорбции водорода на переходных метал-
лах и по результатам нашего исследования теоретиче-
ские и опытные данные показали, что во многих слу-
чаях теплота хемосорбции водорода на переходных d-
металлах имеет многие сходности.
Анализ энергетического баланса хемосорбции
двухатомных молекул (Н , О ) для энергии диссоциа-
тивной хемосорбции [6]адсE , [7]адсH согласуется
с результатами, полученными нами в опыте. В зави-
симости от технологии приготовления катализаторов,
соответственно могут возникнуть разные поверхност-
ные хемосорбционные структуры. Для вычисления
энергии связи металл-водород было использовано
уравнение Л. Полинга , которое позволило полу-
чить уравнение .
2
( ) ( ) ( )
196,5 ,
2M H M M H H m HE E E X X
где Е — энергия связи: (М - М), (Н - H) взяты из ис-
точника,
Х — электроотрицательности металла и водорода,
272M
ФX
,
Ф — работа выхода (кДж/моль).
( ) ,
2
amM M
HE
n
где n — число ближайших соседей атома металла в
решетке (n
∆Н — теплота атомизации металла.
В случае хемосорбции теплота двухатомных мо-
лекул газов определяется:
( ) ( )2 ,H MH H H M MQ E Д E
где QН — теплота хемосорбции водорода (газа),
Е(M–Н) — энергия связи атома водорода с метал-
лом поверхности,
Д(Н–Н) — энергии диссоциации молекулы,
— число связей (М–М); для переходных ме-
таллов значения
Е(M – M) — энергии связи (М–М) в поверхностном
слое величина порядка ниже Q газа.
На рис.1 показаны сопоставительные характери-
стики теоретических и опытных данных по энергии
Раздел «Физика. Химия»
связи E(M–H) и теплотам хемосорбции Q(M–H) между
водородом и металлом (Ni, Cu, Mo, W, Cr), имеющие
небольшое отличие.
Рис. 1. Сопоставительные характеристики теоретиче-ских (1) и опытных данных (2) по энергиям связи E(M-H) и теплотам хемосорбции водорода Q(M-H) на металлах
На рис.2 показан характер хемосорбционных
свойств водорода для трех основных граней кристал-
лов (100), (110) и (111) для металлов: Ni, Pd, Pt приве-
дены значения теоретических результатов и опытных,
а также сопоставительных данных. На основании
природы поверхности d-металлов и по данным тепло-
ты хемосорбции водорода можно судить о превраще-
нии ионизации атомов водорода (H → 2H ) и образо-
вании новой молекулы (переходного типа) гидридной
формы металлов (MHx) в октаэдрическом простран-
стве внутри кристаллической решетки.
Рис. 2. Теплоты хемосорбции водорода
Изучение теплоты хемосорбции кислорода (QM–O)
и азота (QM–N) ряда металлов Ni, Fe, W позволило вы-
явить природу свободной энергии и их поверхности, с
которыми связана близкая сходность теоретических
результатов и опытных данных.
Из-за отсутствия и неполной разработанности
гидридной теории до сих пор существуют два проти-
воречивых мнения по отношению к состоянию атомов
водорода в кристаллической решетке металлов. В
одном случае выясняется, что атомы водорода отдают
свои электроны металлу, а в другом — принимают,
т.е. и окислителем, и восстановителем становятся
атомы водорода.
Рис. 3. Сопоставительные данные по теплотам хемо-сорбции кислорода и азота на металлах: Ni, Fe, Ti, и W.
Скорее всего, при «внедрении» молекулярной
формы (H ) в решетку металла при очень близком
контакте атомов металла и атомов водорода происхо-
дит сильное смещение «электронного облака» в зави-
симости от сродства к электрону данного атома ме-
таллов, которые проявляют способности не везде оди-
наково. В области кристаллической решетки, где су-
ществуют «дырки», значительно интенсивно наблю-
дается процесс превращения (H–eH
+), а в других
местах, возможно, наоборот (H+eH
–).
Поэтому, когда на активированной поверхности
металлов преобладает дефектная структура, скорее
Труды университета
всего, на большей части площади происходит окисле-
ние водорода, и в этом случае поверхность катализа-
тора превращается в отрицательно заряженное состо-
яние.
Этот процесс охватывает очень малую долю пло-
щади поверхности, и создается активный локальный
центр быстрого реагирования.
Большинство переходных металлов по их индиви-
дуальной структуре в элементарной ячейке внутри
кристаллической решетки создает октаэдрические и
тетраэдрические поры и по объему внутренней окта-
эдрической пустоты в два раза превосходит тетраэд-
рические.
О природе состояния атомов водорода в этих пу-
стотах и их превращениях пока еще трудно судить,
особенно сложно дать количественные характеристики.
Таким образом, по значениям величины энергии
(теплоты) хемосорбции газов (Н , О , N ) на поверхно-
сти металлов ориентировочно можно определить
(способности d-электронных вкладов, физико-
химических свойств и неоднородности кристаллогра-
фических анизотропий и др.) их возможности сохра-
нения и выделения реакционноспособной активной
формы водорода ( 2H ) на поверхности металла. Это та
энергия (теплота), выделяющаяся при разрыве связи в
молекулах газов и образующая новые соединения
(гидридов) М-Н и окислов М-О. Две величины —
энергия активации (Ea) и энергия (теплота) хемосорб-
ции (Qx) — между собой неразрывно связаны. Начало
любого каталитического процесса связано с энергией
активации поверхности катализаторов, а дальнейшее
продолжение ее связано с энергией связи, т.е. тепло-
той хемосорбции газов. Для выяснения механизма
каталитического акта достаточно глубоко разобрать и
изучить хемосорбционные способности отдельных
металлов и природу поверхности катализаторов в
отношении легких лигандов (газов) в конкретных
условиях модельной реакции. По оптимальной вели-
чине хемосорбции газов на поверхности катализато-
ров ориентировочно можно определить активность
химических реакций. Поэтому энергии связи металл-
газов, способность хемосорбционных явлений на по-
верхности характеризуют природу активности катали-
заторов. Проведенные расчеты по теплоте (энергии)
хемосорбции газов на d-металлах дают возможность
для приготовления механизмов каталитических про-
цессов гидрогенизации. До сих пор в литературе отсутствует полное
объяснение сущности происходящих явлений в
контакте между двумя фазами и механизмами пре-
вращения молекул этиленовых углеводородов. При-
чина отсутствия полного механизма превращения
органических молекул и несоответствие некоторых
результатов, возможно, состоит из следующих не-
достатков:
- во-первых, исследования всегда проводятся на
малых пробах и поэтому трудно получить объектив-
ную среднюю величину;
- во-вторых, исследования структуры и физико-
химических свойств проводятся в изолированных
условиях, поэтому всегда резко отличаются от «живо-
го» контактного состояния двух фаз;
- в-третьих, без испытания в «insitu» трудно полу-
чить объективные результаты влияния природы по-
верхности на скорость процесса.
Эти факторы должны соблюдаться с некоторыми
поправками при испытании поверхности твердых тел
для получения объективных результатов.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
Томас Дж., Томас У. Гетерогенный катализ. М.: Мир, 1969. 450с.
Мортимер К. Теплоты реакции и прочность связей. М.: Мир, 1964. Сокольский Д.В., Сокольская А.М. Металлы-катализаторы гидрогенизации. Алма-Ата: Наука, 1970. 382с.
Кнор З. Некоторое применение автоэмиссии для изучения взаимодействия на поверхности переходных металлов. Меха-
низм катализа. Ч.2. Методы исследования каталитических реакций. Новосибирск: Наука, 1984. С.41-
Паулинг Л. Природа химической связи. М.-Л.: Гостехиздат, 1947.
D.P. Stwenson // J.Chem.Phys. 1955. V.23. P.203. Tanaka Y., Tamaru K. // J. Catalysis. 1963. V.2. P.366.
Савченко В.Н. Поверхности структуры кислорода на металлах VIII группы и реакции окисления простых молекул. Меха-
низм катализа. Ч.2. Методы исследования каталитических реакций. Новосибирск: Наука, 1984. С.126-
Раздел «Физика. Химия»
Раздел 7
Экономика
УДК 338.242:621 (574.3)
Г.М. АУБАКИРОВА Антикризисное управление промышленным предприятием
инансово-экономический анализ состояния и раз-
вития промышленных предприятий Карагандин-
ской области — АОЗТ «Машиностроительный завод
им. Пархоменко», завода по ремонту горно-
транспортного оборудования (РГТО) УД ОАО «Ис-
пат-Кармет», АОЗТ «Каргормаш-ИТЭКС» и АООТ
«Карагандинский литейно-машиностроительный за-
вод» корпорации «Казахмыс» — в период с 1995 по
2000гг. позволил сделать следующий вывод: несмотря
на имеющиеся трудности, в целом в деятельности
предприятий просматриваются хотя и неустойчивые,
но позитивные тенденции. Объектам исследования
удалось сохранить кадровый, технологический, ин-
теллектуальный потенциал и производственные мощ-
ности, задействовав которые можно в достаточно
короткие сроки в несколько раз увеличить объем про-
изводства ликвидной и конкурентоспособной продук-
ции, а также услуг промышленного характера. На
предприятиях проведена большая работа по модерни-
зации и выпуску новых видов продукции, в том числе
импортозамещающей и экспортной [1, 2, 3].
Основой антикризисного развития промышленных
предприятий стала инвестиционная привлекатель-
ность. Как показали аналитические расчеты [4, 5, 6, 7,
8, 9, 10, 11], предприятия смогли выйти из кризисной
ситуации и в настоящее время находятся в стадии
оживления своей производственно-хозяйственной
деятельности, наращивают объемы выпуска продук-
ции и вовлекают в производственный процесс практи-
чески весь свой промышленный аппарат, во многом
благодаря инвестиционной поддержке со стороны
ОАО «Испат-Кармет» и корпорации «Казахмыс».
На инвестиционную активность объектов настоя-
щего исследования оказали влияние причины, вы-
звавшие их неплатежеспособность и кризисную фи-
нансовую устойчивость, особенно в период 1995-
гг. Это прежде всего сокращение объемов произ-
водства и реализации, и, соответственно, прибыли от
деятельности предприятий, извлечение из оборота и,
вследствие этого, омертвление значительной величи-
ны средств в запасах, в частности, готовой и нереали-
зованной продукции, отсутствие средств на оплату
наиболее срочных обязательств, приводящее к их
самоувеличению за счет штрафных санкций. Пробле-
ма с финансовыми ресурсами, с одной стороны, высо-
кие цены на приобретаемое оборудование — с другой,
стали ведущими причинами инвестиционного спада
на изучаемых предприятиях. Анализ показал, что ни
огромные размеры взаимной задолженности, ни не-
определенные перспективы инвестиционных проек-
тов, ни неполная загрузка имеющихся мощностей не
препятствовали осуществлению капиталовложений в
такой степени, как устойчиво высокие издержки по-
ставщиков и потребителей инвестиционных товаров и
услуг [4, 5, 6, 9].
О стремлении предприятий к серьезной реструк-
туризации свидетельствуют цели разработки и реали-
зации инвестиционных проектов, большая часть из
которых связана с переходом к выпуску новой про-
дукции или модернизацией производственных мощ-
ностей, и лишь некоторые проекты были направлены
на повышение качества продукции и снижение издер-
жек. Отдельные проекты преследовали цель экстен-
сивного развития, а именно увеличение и сохранение
Ф
Труды университета
производственных мощностей и наращивание объе-
мов выпуска продукции.
В качестве источников финансирования инвести-
ционных проектов предприятия использовали ино-
странные инвестиции (завод РГТО и КЛМЗ) и соб-
ственные средства (завод им. Пархоменко и «Каргор-
маш-ИТЭКС»). С одной стороны, такая ситуация
означает, что предприятия оказались способны извле-
кать те или иные способы для реализации воспроиз-
водственных процессов. Им удалось в какой-то степе-
ни компенсировать негативные макроэкономические
эффекты и хотя бы отчасти заняться модернизацией и
реструктуризацей производства. С другой стороны,
сложившуюся практику финансирования вряд ли
можно считать эффективной в долгосрочном плане.
Предприятия объективно не могут вести чисто финан-
совые операции лучше, чем специализированные кре-
дитные учреждения. Трансакционные издержки пред-
приятий при таком способе инвестирования заведомо
высоки. Доминирование на казахстанском финансо-
вом рынке краткосрочных банковских кредитов,
предоставляемых под очень высокие и в номинальном
и реальном выражении проценты, не позволяло эф-
фективно использовать средства банковского капита-
ла в реальном секторе экономики и негативно отража-
лось на инвестиционной активности промышленных
предприятий.
Положительные сдвиги в деятельности промыш-
ленных предприятий Карагандинской области сделали
возможным их выживание и смягчение отрицатель-
ных воздействий различных кризисных явлений. Это
было достигнуто благодаря, главным образом, эконо-
мии материальных ресурсов, сокращению персонала,
прекращению выпуска нерентабельной продукции,
консервации производственных мощностей, внедре-
нию более экономических технологий. Параллельно с
этим объекты исследования приступили к выпуску
новой продукции или модернизации ранее выпускае-
мой, улучшили качество изделий, причем по ряду
наименований имело место принципиальное улучше-
ние качественных характеристик, освоили новые рын-
ки сбыта своей продукции. Кроме того, ввиду сложно-
стью этих самых мощностей произвести хотя бы те же
продукты, но в другой структуре. Не видя выхода из
создавшегося положения, предприятия продолжали
выпускать не пользующуюся спросом продукцию. В
результате при расширении ассортимента выпускае-
мой продукции в устоявшийся воспроизводственный
цикл внедрялись новые потребители денежных
средств. Чем больше их появлялось, тем большую
потребность в оборотном капитале и денежных ресур-
сах они вызывали и тем большую финансовую
нагрузку несла операционная деятельность предприя-
тия [8, 11].
Если расширение ассортимента производимой
продукции осуществляется планомерно, по мере со-
здания необходимых инвестиционных ресурсов, то
предприятие с успехом может выйти на уровень ди-
версификации, который увеличит его стоимость.
Если же темпы расширения достаточно велики, то
предприятие начинает сталкиваться с «финансовыми
перегрузками», которые приводят к ослаблению кон-
курентной силы, снижению денежных потоков по
остальной продукции и обесценению предприятия.
Это накладывает финансовые ограничения на пер-
спективы дальнейшего роста всего предприятия.
Хозяйствующие субъекты имеют финансовые
ограничения на темпы достижения оптимального
уровня диверсификации, поэтому как избыточный
уровень диверсификации, так и неоправданно высокие
темпы расширения производства могут стать для
предприятия причиной ухудшения его финансово-
экономического состояния и снижения рыночной
стоимости бизнеса. Это особенно важно учитывать
тем предприятиям, которые стоят на пороге реструк-
туризации.
Поскольку кризис промышленных предприятий
был вызван во многом несоответствием их финансово-
хозяйственных параметров, параметров окружающей
среды, что, в свою очередь, обусловлено неверной
стратегией и, как следствие, слабым адаптированием к
требованиям рынка, то способом решения подобных
проблем или устранения самой возможности их воз-
никновения может стать реструктуризация предприя-
тия, проводимая на основе разработанной стратегии.
Предприятиям, стремящимся выйти из кризиса, необ-
ходимо решать две последовательные задачи: устра-
нить последствия кризиса — восстановить платеже-
способность и стабилизировать финансово-
экономическое положение; устранить причины кризи-
са — разработать стратегию развития и провести на ее
основе реструктуризацию предприятия с целью недо-
пущения повторения кризисных явлений в будущем
Для промышленных предприятий Карагандинской
области на современном этапе развития одной из ак-
туальных задач является переход к их управлению на
основе анализа финансово-экономического состояния
с учетом постановки стратегических целей деятельно-
сти.
При разработке стратегии поведения предприятия
на рынке необходимо оценить его положение, устано-
вить цели деятельности и определить пути их дости-
жения.
Несмотря на множество вариантов стратегий, их
выбор можно ограничить четырьмя альтернативными
стратегическими категориями, каждая из которых
имеет два варианта [13].
Основные стратегические альтернативы:
– стратегия расширения. Предприятие ориентиру-
ется на крупное увеличение масштабов активности в
рынках определенной миссии или пересматривает
свое предназначение путем освоения новой продук-
ции, новых рынков или технологии. Принятие страте-
гии расширения обычно требует значительных инве-
стиций и часто связано с большими рисками;
– стратегия стабилизации. Предприятие нацелено
на постепенное наращивание улучшений в оператив-
ной деятельности, продолжая работать в соответствии
со своей миссией. Стратегия стабилизации не означа-
ет, что предприятие «ничего не хочет делать», скорее
оно ориентируется на «тонкую отладку» уже осу-
ществляемых операций;
– стратегия экономии. Активность предприятия
направлена на улучшение показателей посредством
ликвидации убыточных или маловыгодных операций
в рамках действующих целевых установок или пере-
сматривает их благодаря прекращению производства
некоторых товаров, уходу с рынков или отходу от
технологий. Этот вид стратегии может быть взят на
вооружение как временная мера при решении специ-
фического круга проблем;
– комбинированная стратегия. Предприятия одно-
временно осуществляют какие-либо две или даже все
три переменные стратегии. Например, предприятие
может выбрать стратегию расширения в наиболее
перспективной в отношении роста области и в то же
время выключиться из сфер активности, в которых
ожидается спад.
Каждый из основных видов стратегии имеет два
варианта, учитывающих внутренние и внешние аспек-
ты деятельности предприятия:
– стратегия внутреннего расширения направлена
на увеличение продаж выпускаемой продукции или
освоение новых рынков;
Раздел «Экономика»
– стратегия внутренней стабилизации означает
постепенное наращивание эффективности в некото-
рых функциональных областях;
– стратегия внутренней экономии основное вни-
мание уделяет сокращению издержек путем ликвида-
ции малорентабельных производственных мощностей;
– стратегия внешнего расширения нацелена на
слияние или покупку всей или части другого предпри-
ятия;
– стратегия внешней стабилизации направлена на
сохранение достигнутой рыночной доли;
– стратегия внешней экономии базируется на про-
даже или свертывании части бизнеса;
– комбинированная внешняя и внутренняя страте-
гия представляет любое сочетание указанных страте-
гий.
При выборе стратегии предприятия необходимо
учитывать, что кризисная ситуация и неблагоприят-
ный инвестиционный климат вынуждают объекты
исследования выбирать из всех стратегий наименее
капиталоемкие. В этой связи машиностроительным
предприятиям предлагается стратегия выживания,
которая дифференцируется по этапам выхода их из
кризиса. На первом этапе стратегия выживания со-
держит чрезвычайные меры по перестройке системы
управления и оздоровлению финансов, а на втором —
может включать различные инвестиции, направлен-
ные на развитие потенциала и повышение конкурен-
тоспособности выпускаемой продукции [2, 12].
Важнейшей целью антикризисной программы
предприятий должна стать устойчивость работы, ко-
торая находит проявление не только в достижении
требуемых показателей платежеспособности и доход-
ности, но и в поддержании их уровня, предотвраща-
ющего повторный кризис. Основные показатели дея-
тельности предприятия необходимо устанавливать
при разработке антикризисной программы. На их
величину влияют достигнутый технико-экономичес-
кий уровень производства, наиболее постоянные тре-
бования кредитов и общий уровень кредиторской
задолженности. Разработке антикризисной программы
предприятия должен предшествовать обстоятельный
анализ его финансово-хозяйственной деятельности.
Это позволит выявлять причины кризисного состоя-
ния предприятия, наметить способы его преодоления.
Анализ, дополняемый прогнозированием перспекти-
вы, даст возможность определить структуру, объемы и
источники ресурсов, необходимые для устранения
убыточности и достижения поставленных условий.
Разрабатывая антикризисные меры, необходимо
концентрировать внимание на отраслевых и регио-
нальных аспектах. Задача каждого предприятия, вста-
ющего или уже вставшего на путь структурных пре-
образований, - выбрать и экономически обосновать их
конкретную стратегию. При этом важно учитывать,
насколько эта стратегия вписывается в стратегию
развития промышленного региона, а следовательно,
может ли данная хозяйственная структура рассчиты-
вать на поддержку или же должна опираться на соб-
ственную ресурсную базу. Со стороны региональных
органов таким предприятиям должна быть оказана
помощь в целях обеспечения стабилизации и улучше-
ния их экономического положения, содействие повы-
шению конкурентоспособности, инвестиционной
привлекательности и выходу на внешний рынок.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
Аубакирова Г.М. Прогнозные стратегии развития потенциала предприятия // Труды университета. Вып.1 / КарГТУ. Кар а-
ганда, 2001. С.97- Аубакирова Г.М. Оценка надежности финансово-экономической деятельности предприятия // Там же. С.101-
Аубакирова Г.М. Стратегия выживания промышленных предприятий // Там же. Вып.2. С.32-
Аубакирова Г.М. Методы влияния цены и спроса на финансовые результаты деятельности предприятия // Материалы
респуб. науч.-теорет. конф. «Наука и образование в стратегии регионального развития». 1-2 октября 1999. Караганда:
Изд-во КарГУ, 1999. С.372- Аубакирова Г.М. Методика рейтинговой оценки финансового состояния предприятий // Материалы М еждунар. науч.-
практ. конф. «Казахстан на пороге XXI века: человек, наука, экономика». Караганда: Изд-во КЭУ, 1999. С.284-
Аубакирова Г.М. Управление финансово-экономической устойчивостью предприятия в условиях рынка // Труды Между-
нар. науч. конф. «Наука и образование — ведущий фактор стратегии «Казахстан — 2030»». 24-28 июня 2000г. Караганда:
Изд-во КарГТУ, 2000. С.808- Аубакирова Г.М. Экономическая безопасность промышленного предприятия в условиях кризиса // Материалы науч.-
практ. конф. «Пути экономического развития Казахстана и подготовка специалистов на пороге XXI века». Караганда:
Арко, 2000. С.25-
Аубакирова Г.М. Влияние выпуска промышленной продукции на финансово-экономическое положение предприятий //
Труды университета. Вып. 1 / КарГТУ. Караганда, 2000. С.65- Аубакирова Г.М. Комплексная оценка инвестиционной привлекательности промышленного предприятия // Материалы
Междунар. науч. конф. «Десять лет на постсоветском пространстве: ожидания, результаты, перспективы». 18-19 мая
2001г. Алматы: Ун-т «ТУРАН», 2001. С.374-
10.Аубакирова Г.М. Прогнозирование решений в экономике и бизнесе: Учебное пособие. Караганда: КарГТУ, 2001. 155с.
11.Аубакирова Г.М. Оценка финансово-экономической устойчивости предприятия с помощью показателей денежных пото-ков // Труды университета. Вып. 1 / КарГТУ. Караганда, 2000. С.68-
12.Валдайцев С.В. Антикризисное управление на основе инноваций: Учебное пособие. Спб.: Изд-во С.-Петербур. ун-та,
2001. 232с.
13.Кэхилл Д. Хозяйственная стратегия: разработка, осуществление, контроль // Проблемы теории и практики управления.
2001. №1. С.92-
Труды университета
УДК 347.736 (574.3)
В.А. МУНШ Тенденции и регулирование кризиса неплатежей
в казахстанской экономике (опыт Карагандинской области)
олее 10 лет экономика и общество Казахстана
находятся в стадии реформирования, в поиске
оптимального соотношения между действием свобод-
ных рыночных механизмов и регулированием со сто-
роны государства, которое бы обеспечило необходи-
мый уровень безопасности и подъем национальной
экономики. В ряду препятствий одно из решающих
мест продолжают занимать неплатежи, которые ха-
рактеризуются большими объемами взаимной задол-
женности между хозяйствующими субъектами, дол-
гами перед бюджетом, работниками.
Особенно остро кризис неплатежей проявился в
1996-1999 годах. Это стало результатом применения
жесткой денежно-кредитной политики государства в
1994-1995 годах в целях обеспечения макроэкономи-
ческой стабилизации. Как следствие, к 1997 году
большинство средних и крупных промышленных
предприятий резко снизило объемы производства
продукции, выполнение профильных работ и услуг,
стало неплатежеспособным и подверглось процедурам
банкротства. Основными причинами спада производ-
ства стали: отсутствие свободных оборотных средств,
необходимых для функционирования любого про-
мышленного предприятия, быстрый рост кредитор-
ской задолженности, низкая платежная дисциплина,
недостаточный платежеспособный спрос.
В Казахстане сформировались все симптомы кри-
зиса неплатежей: рост общей кредиторской задолжен-
ности всех хозяйствующих субъектов, резкий спад
производства в различных отраслях за исключением
металлургии и угледобычи, нарушение хозяйственных
связей, потеря рынков сбыта в связи с возникновени-
ем таможенных барьеров между странами СНГ и
ухудшением финансового состояния предприятий.
Так, к 1997 году на многих промышленных средних и
крупных предприятиях суммы задолженности по пе-
ням и штрафам превышали в несколько раз сумму
основной задолженности, которая образовалась в
1994-1996 годах. Ситуация требовала незамедлитель-
ного решения во избежание краха промышленного
сектора.
Передача в доверительное управление, а затем
приватизация крупных промышленных предприятий
были первыми действенными шагами в разрешении
кризиса неплатежей. Так, в Карагандинской области
сформировались две крупные вертикально интегриро-
ванные корпорации — ОАО «Испат-Кармет» и ОАО
«Корпорация «Казахмыс»», которые занимают значи-
тельную долю как в промышленном производстве
(82%), так и в общем объеме финансовых потоков
региона.
Стабилизация и увеличение объемов производства
структурных подразделений ОАО «Испат-Кармет» и
ОАО «Корпорация «Казахмыс»», работающих в раз-
ных отраслях промышленности (угле- и рудодобыва-
ющая, машиностроение, химическая, черная и цветная
металлургия и др.), улучшили социально-
экономическое положение в городах Темиртау, Кара-
ганде, Жезказгане, Балхаше, Шахтинске, Каражале,
т.к. позволили выплачивать заработную плату, попол-
нять местный бюджет, обеспечивать занятость насе-
ления. В доверительное управление были переданы, а
позже проданы пакеты акций ряда предприятий пище-
вой промышленности: ОАО «Конфеты Караганды»,
ОАО «Эфес-Караганда», ОАО «Карагандинский мар-
гариновый завод» и др.
Для запуска производства на других предприятиях
были организованы новые юридические лица, в то
время как прежнее юридическое лицо было включено
в процедуры банкротства. С принятием в 1997 году
Закона РК «О банкротстве» [1] в Карагандинской
области для решения проблемы неплатежей стали
активно использоваться конкурсные производства, а с
1998 года — процедуры реабилитации.
Тем не менее, последствия кризисного процесса,
начало которому было заложено в 1994- годах,
проявляются на протяжении уже 5 лет, несмотря на
результативность мер, предпринимаемых Правитель-
ством РК, местными органами власти. Банкротство
как последняя стадия кризисного процесса представ-
ляет собой завершение кризиса неплатежей на отдель-
ном предприятии.
Попробуем проанализировать динамику кризиса
неплатежей в Карагандинской области на основе объ-
емов кредиторской задолженности (первая стадия
кризиса неплатежей) и количества банкротов (послед-
няя стадия кризисного процесса), а также дать оценку
мерам, предпринимаемым государством.
Сумма общей кредиторской задолженности всех
хозяйствующих субъектов Карагандинской области и
количество объявленных банкротов в период 1997-
2001 годов приведены в таблице.
ПОКАЗАТЕЛИ НЕПЛАТЕЖЕЙ ПО КАРАГАНДИНСКОЙ ОБЛА-
СТИ
Наимено-
вание показа-теля 1
.01
.97
г.
1.0
1.9
8
г.
1.0
1.9
9
г.
1.0
1.0
0
г.
1.0
1.0
1
г.
1.0
1.0
2
г.
1.0
1.0
3 г
. (п
ро
-
гно
з)
Общая сумма кредиторской задолженности,
тыс.тенге
Количество объявленных
банкротов за год*
** ***
* — по данным Карагандинского филиала ОАО « Агентство по реорганизации и ликвидации предприятий» .
** — признано банкротами за 1995-1997 годы согласно Закону РК « О банкротстве» . *** — за 1 полугодие 2001 года
Б
Раздел «Экономика»
До 2000 года наблюдался рост кредиторской за-
долженности хозяйствующих субъектов области. Пи-
ковое количество объявленных банкротов также при-
ходится на 2000 год (322 признанных банкрота). Но к
01.01.2000 года 376 предприятий-должников уже бы-
ли объявлены банкротами, ликвидированы и исклю-
чены из реестра юридических лиц. По окончании кон-
курсного производства кредиторская задолженность
либо была поочередно погашена, либо списана на
основании решения суда.
Если в середине 90-х годов на откуп каждому
предприятию, предпринимателю отдавались свобода и
бесконтрольность со стороны государства финансово-
хозяйственной деятельности, то это привело в боль-
шинстве случаев к ослаблению финансово-платежной
дисциплины, поиску нелегального, бесконтрольного
оборота капитала, финансовых потоков, преднамерен-
ным и ложным банкротствам.
Начиная с 1997 года государством предпринима-
лись целенаправленные шаги по усилению контроля
за финансово-хозяйственной деятельностью предпри-
ятий. В первую очередь это лицензирование широкого
спектра видов профессиональной и коммерческой
деятельности (в том числе и деятельности по управле-
нию делами и имуществом несостоятельного должни-
ка); меры по ведению реестра неплатежеспособных
предприятий; разработка и реализация различных
программ по разрешению кризиса неплатежей
(например, Программа по снижению кредиторской
задолженности по Карагандинской области [2]), орга-
низация Агентства по реорганизации и ликвидации
предприятий и впоследствии Комитета по работе с
несостоятельными должниками; перераспределение
функций и полномочий в процедурах банкротства
между судебными, исполнительными, финансовыми и
контролирующими государственными органами.
Исполнение Постановления Правительства РК
№1336 от 25 декабря 1998 года [3] и реализация Про-
граммы по снижению кредиторской задолженности по
Карагандинской области на 2000 и 2001 годы позво-
лили значительно снизить кредиторскую задолжен-
ность в целом по субъектам области и по отдельным
блокам: задолженность в бюджет, просроченная зара-
ботная плата, задолженность поставщикам, банкам и
небанковским учреждениям (рис. 1).
3 6 0 9 , 3
4 9 0 6 , 8
5 6 1 0 , 6
4 7 6 65 4 6 0
4 6 5 4 , 9
8 2 5 3 , 3
4 0 9 9 , 2
5 5 6 0 , 8
1 5 4 9 , 4
3 5 3 6 , 8
8 8 0 , 5
2 5 3 1 , 7
5 2 7 , 7
0
1 0 0 0
2 0 0 0
3 0 0 0
4 0 0 0
5 0 0 0
6 0 0 0
7 0 0 0
8 0 0 0
9 0 0 0
1.01.9
7 г.
1.01.9
8 г.
1.01.9
9 г.
1.01.0
0 г.
1.01.0
1 г.
1.01.0
2 г.
1.01.0
3 г.
(прогноз)
н е д о и м к и в б ю д ж е т
п р о с р о ч е н н а яз а д о л ж е н н о с т ь п оз а р а б о т н о й п л а т е
Рис. 1. Динамика объемов задолженности перед бюд-жетом и работниками предприятий Карагандинской области
Программа по снижению кредиторской задолжен-
ности в Карагандинской области разрабатывается с
00 года и дала положительные результаты. Про-
грамма предусматривает еженедельный мониторинг за
ходом погашения задолженности и работой ответ-
ственных органов:
– по долгам в бюджет — Налогового комитета;
– по долгам бюджетных организаций — Област-
ного финансового управления;
– по долгам предприятий в процедурах банкрот-
ства — Агентства по реорганизации и ликвидации
предприятий (с ноября 2001 года Комитета по работе
с несостоятельными должниками).
Такой контроль за кредиторской задолженностью
со стороны государства был необходим по следую-
щим причинам:
– вплоть до 2000 года наблюдался рост общей
кредиторской задолженности:
– сохранялась социальная напряженность в обла-
сти из-за задолженностей по заработной плате и соци-
альным выплатам;
– проявлялась нескоординированность работы
государственных органов по разрешению проблемы
неплатежей;
– отсутствовало системное представление о фи-
нансовых потоках между хозяйствующими субъекта-
ми области;
– отсутствовал контроль за деятельностью руко-
водителей предприятий, что давало возможность для
проведения преднамеренных и ложных банкротств;
– обязательная отчетность конкурсных управля-
ющих только перед судом давала возможность не-
обоснованного продления сроков конкурсного произ-
водства и, как следствие, роста размеров администра-
ринга, выявления причин не связанного с ростом про-
изводства роста кредиторской задолженности, взаи-
модействия и координации работы государственных
органов, руководителей предприятий всех форм соб-
ственности, конкурсных и реабилитационных управ-
ляющих.
Агентством по реорганизации и ликвидации пред-
приятий с 2000 года осуществлялся мониторинг фи-
нансового состояния средних и крупных предприятий,
велся реестр неплатежеспособных предприятий. Но
Агентство было организовано в форме открытого
акционерного общества с наделенными полномочия-
ми согласно Постановлению Правительства РК №
1029 от 27 июня 1997 года [4]. Большую роль в кон-
троле за ходом конкурсного производства и реабили-
тации играли Коллегии по хозяйственным делам, а с
середины 2001 года — экономические суды.
Постановлением Правительства РК №1303 от 23
ноября 2001 года [5] ОАО «Агентство по реорганиза-
ции и ликвидации предприятий» было ликвидировано
Труды университета
и организован новый государственный орган — Ко-
митет по работе с несостоятельными должниками. С
появлением этого государственного органа произошло
перераспределение функций и полномочий предста-
вителей государства в деле о банкротстве — Комитета
по работе с несостоятельными должниками, экономи-
ческих судов и Налогового комитета.
Вновь образованный Комитет приобрел широкий
спектр полномочий при проведении процедур банк-
ротства, мер воздействия на конкурсного и реабили-
тационного управляющих и контроля за ходом проце-
дур банкротства. При этом к Налоговому комитету
полностью перешли функции по инициированию дел
о признании банкротами и представлению интересов
государства как кредитора.
Таким образом, в Казахстане идет активный поиск
путей выхода из кризиса неплатежей, становление
института банкротства как одной из необходимых
частей инфраструктуры рыночной экономики, прим е-
нение механизмов института банкротства для оздо-
ровления экономической среды региона. Наряду с
этим устанавливается оптимальное соотношение меж-
ду государственным регулированием, контролем за
финансовым состоянием предприятий и свободой
действия рыночных субъектов в конкурентной среде.
Проследим динамику изменения объемов креди-
торской задолженности хозяйствующих субъектов
Карагандинской области в 2000-2001 годах, т.е. за
период разработки и реализации Программы по сни-
жению кредиторской задолженности и ведению
Агентством по реорганизации и ликвидации предпри-
ятий реестра неплатежеспособных предприятий.
Благоприятное для экономики региона снижение
просроченной задолженности как по объему, так и по
удельному весу (рис. 2 и 3) на фоне общего роста
объемов производства товаров, услуг в области под-
черкивает эффективность реализации Программы.
99400
61944
87731
39672
57439
35486
0
20000
40000
60000
80000
100000
млн.тен
ге
1.01.00 г. 1.01.01 г. 1.01.02 г.
просроченнаязадолженность
долги предприятий-банкротов
Рис. 2. Соотношение объемов просроченной задол-женности и задолженности предприятий-банкротов Карагандинской области
38,944,5
50,2
37,7 38,530,5
19,3
1723,4
-5
10
25
40
55
70
85
100
1.01.00 г. 1.01.01 г. 1.01.02 г.
%
другаязадолженность
долгипредприятий-банкротов
просроченнаязадолженность
Рис. 3. Структура кредиторской задолженности хозяй-ствующих субъектов области
Доля кредиторской задолженности предприятий,
вовлеченных в процедуры банкротства, колеблется от
17 до 23,4%. Наибольшую часть кредиторской задол-
женности ликвидируемых и реабилитируемых пред-
приятий составляют долги перед бюджетом и постав-
щиками, сторонними организациями. По предприяти-
ям в конкурсном производстве 4 очередь (долги по
платежам в бюджет) составляла за 2000-2001 годы 37-
38%, а 5 очередь (штрафы, пени, долги другим хозяй-
ствующим субъектам) — -
Таким образом, сохраняется постоянное соотно-
шение, хотя на 01.01.2000 года в процедурах банкрот-
ства находились 425 предприятий, а за 2 года были
исключены из реестра по причине окончания кон-
курсного производства 446 юридических лиц, т.е.
наблюдается практическая смена контингента.
По погашению долгов ликвидируемых предприя-
тий согласно очередности, установленной Законом РК
«О банкротстве», тоже имеются постоянные соотно-
шения (рис. 4 и 5). После объявления должников сво-
бодными от долгов по окончании конкурсных произ-
водств в общем по Карагандинской области было
списано на 01.06.2000 года — 10663 млн.тенге, на
01.01.2001 года — 20196 млн.тенге, на 01.07.2001 года
— 24989 млн.тенге.
1 978,6
2 201,22 431,4
3 085,73 120,42 967,1
2 606,9
87,3
117,4
144,1127,5
68,8
116,7138,3
162,31 365,6
0,0
1 000,0
2 000,0
3 000,0
4 000,0
5 000,0
6 000,0
1.01.00 г. 1.06.00 г. 1.01.01 г. 1.07.01 г.
млн
.тен
ге
1 и 3 очереди
2 очередь
4 очередь
5 очередь
4 128,6
5 179,9
5 587,3
5 823,5
Рис. 4. Объемы погашения по очередям задолженно-сти предприятий-банкротов
Раздел «Экономика»
7,75
9,34 9,50 9,09
27,03
34,47
37,4837,99
0,42 0,56 0,59 0,61
10,0110,65
10,159,48
0,00
10,00
20,00
30,00
40,00
1.01.00 г. 1.06.00 г. 1.01.01 г. 1.07.01 г.
%
Всего
1 и 3 очереди
4 очередь
5 очередь
Рис. 5. Доля погашения по очередям от суммы задол-женности в реестре кредиторов
Конкурсной массы (ликвидных активов) хватает
только для погашения административных расходов
конкурсного производства и в среднем 10% требова-
ний кредиторов. Остальная часть задолженности спи-
сывается и выбывает из финансового оборота региона.
Сумма списанной задолженности на 01.07.2001 года
составила около 20% совокупного производства обла-
сти за первое полугодие 2001 года.
С чем связана такая малая доля погашения дол-
гов? Практика выявила следующий ряд причин:
– наличие в ликвидационном процессе большого
количества предприятий-«пустышек», конкурсной
массы которых недостаточно даже для покрытия ад-
министративных расходов;
– трудности в ликвидации предприятий-должни-
ков, по которым отсутствуют первые руководители,
главные бухгалтеры или финансовая документация;
– использование процедур банкротства для списа-
ния долгов предприятия через умышленное доведение
его до несостоятельности, выявить и квалифицировать
которое затруднительно;
– продление судами сроков конкурсного произ-
водства, затягивание ликвидационного процесса и тем
самым увеличение административных расходов;
– подотчетность конкурсных управляющих только
экономическому суду и комитету кредиторов, недо-
статочный контроль за их деятельностью со стороны
государственных органов;
– назначение конкурсных управляющих без учета
профиля должника и его места расположения.
По вопросам ликвидации некоторых государ-
ственных предприятий и погашения их долгов необ-
ходимы решения со стороны Правительства, респуб-
ликанского бюджета. Это и ГАО «Карметкомбинат»,
имеющий на своем балансе значительные суммы за-
долженности, но решения о признании его банкротом
до сих пор нет. Это и ОАО «Карагандашахтуголь» с
кредиторской задолженностью 12 873,37 млн.тенге на
начало 2001 года, которая должна быть погашена из
средств республиканского бюджета, но фактически
выплачено за 2001 год только 154,04 млн.тенге.
Ярким примером неотлаженности механизмов
применения процедур банкротства и ухода от погаше-
ния долгов является ОАО «КРЭК». С 14.01.1999 года
данное предприятие проходило процедуру реабилита-
ции. Но до завершения срока реабилитации в начале
2001 года РГЭП НЭС «Казахстанэнерго» отозвало
свое заявление в суд о признании несостоятельного
должника банкротом. А уже 14.05.2001 года была
повторно введена реабилитация на основании заявле-
ния в суд кредитора ТОО «Жанат». При этом погаше-
ние 3999 млн.тенге кредиторской задолженности ОАО
«КРЭК» вновь отсрочено на 2 года согласно Закону
«О банкротстве».
В настоящий момент в местных органах власти
решается дальнейшая судьба ОАО «Водоканал», по-
скольку за 10 месяцев применения процедуры реаби-
литации с сентября 2000 года задолженность предпри-
ятия только увеличивалась. Из 3322,6 млн.тенге кре-
диторской задолженности на 01.12.2001 года просро-
ченными являются 3189,7 млн.тенге (или 96%).
Для решения проблемы неплатежей в дальнейшем
предлагается реализация ряда мероприятий:
– разработка методики определения потенциаль-
ных банкротов на ранних стадиях, квалификация
преднамеренного и ложного банкротства;
– внесение изменений в законодательные и норма-
тивные акты РК по предупреждению-исключению
фактов преднамеренного и ложного банкротства, ухо-
да от погашения долгов;
– организация в регионе юридического лица, ко-
торое бы имело лицензию на право управления иму-
ществом и делами несостоятельного должника, вело
конкурсные производства по большому количеству
предприятий и позволило бы ускорить выведение
юридических лиц из реестра, в особенности предприя-
тий, не имеющих конкурсной массы;
– организация Центра ликвидации неплатежей,
выполняющего операции, связанные с продажей-
уступкой дебиторской задолженности банкротируе-
мых и действующих предприятий;
– организация вексельного обращения.
На практике имеют место случаи, когда предприя-
тия безвозмездно или за небольшую плату передают
свои активы другому юридическому лицу, совершают
другие хозяйственные сделки, которые резко ухудша-
ют финансовое состояние и не позволяют удовлетво-
рять требования кредиторов. Примеры таких предпри-
ятий в Карагандинской области — АОЗТ «Теплопри-
бор», АО «Гея», ТОО «Арка» и др.
Действующим законодательством РК подобные
сделки не запрещены, но дают возможность для ухода
от погашения долгов через процедуры банкротства.
Законом «О банкротстве» предусматривается отмена
сделок, ущемляющих права кредиторов и совершен-
ных в течение одного последующего года. А посколь-
ку дело о банкротстве возбуждается, как правило, по
прошествии большего, чем один год, периода време-
ни, отменить такие сделки не представляется возмож-
ным.
Для устранения негативных последствий совер-
шения крупных сделок предлагается:
1. Внести изменения в Закон РК «О банкротстве»
и ГК РК о продлении срока возможной отмены сделок
до 3 лет.
2. Регистрировать юридические лица, совершив-
шие сделки на сумму более половины уставного капи-
тала, собственного капитала в государственных орга-
нах, ведущих мониторинг финансового состояния
предприятий (Налоговый комитет, Комитет по работе
с несостоятельными должниками). По этим предприя-
тиям должен вестись отдельный список на протяже-
Труды университета
нии двух лет со дня регистрации сделки. И при пла-
номерном снижении платежеспособности и росте
просроченной и текущей кредиторской задолженно-
сти государственные органы могут обращаться в суд
для отмены сделки как ущемляющей права кредито-
ров.
3. Дополнительным средством может послужить
страхование крупных сделок в страховых компаниях.
В случае неисполнения сделки страховая компания
будет возмещать ущерб другой стороне.
Мониторинг финансового состояния будет вестись
на основе данных баланса и другой официальной фи-
нансовой отчетности предприятий, что не нарушит
коммерческой тайны. У государственных органов же
появляется возможность опровергать через суд сделки,
которые ведут к росту кредиторской задолженности
перед бюджетом, трудовым коллективом, другими
кредиторами и развивают кризис неплатежей между
хозяйственными субъектами национальной экономики.
СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ
Закон РК «О банкротстве» от 21 января 1997 года №67-
Программы по снижению кредиторской задолженности по Карагандинской области на 2000 и 2001 годы.
Постановление Правительства РК «О мерах по предупреждению роста кредиторской задолженности государственных
учреждений» №1336 от 25 декабря 1998 года. Постановление Правительства РК «О мерах по активизации деятельности по финансовому оздоровлению предприятий,
предупреждению банкротства, ликвидации несостоятельных предприятий» № 1029 от 27 июня 1997 года.
Постановление Правительства РК «Вопросы Комитета по работе с несостоятельными должниками Министерства госу-
дарственных доходов Республики Казахстан» №1303 от 23 ноября 2001 года.
УДК 339.138
К.М. АСЫЛОВА
Е.З. АБУОВ
Основные тенденции развития торгового маркетинга
настоящее время вместе с развитием рыночных
отношений и открытием границ повышается влия-
ние международных компаний на развитие рынка в
Казахстане. Многие компании, действующие в инду-
стрии быстро меняющегося ассортимента ТНП, строят
свою деятельность на основе концепции торгового
маркетинга. В их число входят такие международные
компании, как «Проктэр энд Гэмбл», «Пепси Кола» и
др. На примере этих компаний строят свою деятель-
ность некоторые местные производители продуктов
питания и косметических средств.
Торговый маркетинг — это адаптирование про-
дукции материально-технического снабжения таким
образом, чтобы наиболее полно удовлетворить по-
требности конкретных каналов сбыта, а также прио-
ритетных клиентов.
Иными словами, запросы каждого клиента будут
рассмотрены, и ему будут предоставлены услуги,
однако эти услуги будут различаться в зависимости от
важности клиента с точки зрения потенциального
объема продаж и масштаба маркетинга. Оказание
таких услуг способствует созданию прочных связей
между компанией, оказывающей эти услуги, и ее кли-
ентом, а также является залогом превосходства этой
компании в конкурентной борьбе.
При помощи торгового маркетинга компании
обеспечивают постоянное наличие запаса товаров для
потребителей, конкурентоспособные цены, эффектив-
ные витринные экспозиции и прибыль.
Изменяющиеся тенденции международной тор-
говли создают необходимость применения торгового
маркетинга как предпочтительного и наиболее эффек-
тивного средства, позволяющего удовлетворить нуж-
ды клиентов и достичь превосходства в конкурентной
борьбе.
Изменения тенденций международной торговли
влияют на две основные области: торговую среду и
потребительскую среду.
Торговая среда в различных странах мира за по-
следние десятилетия претерпела множество фунда-
ментальных изменений. Каждая страна со свойствен-
ной ей динамикой прошла процесс развития в дости-
жении более высокого усовершенствованного уровня
своей торговой среды. Особенно это заметно в Казах-
стане, где за последние 6-8 лет она кардинально изме-
нилась.
Такие изменения на мировом уровне приводят к
возникновению значительных изменений в торговой
среде внутренних рынков:
– концентрация торговли выходит за рамки госу-
дарственных границ;
– по мере уменьшения препятствий для движения
между различными странами товары шире проникают
на другие рынки;
– интернациональный характер крупных торговых
организаций продолжает усиливаться;
– товары, успешно реализуемые на отдельных
рынках, проникают на рынки других стран;
– компании проводят закупочные операции там,
где это наиболее выгодно для них;
– все больше возрастает престиж известных меж-
дународных марок и товаров;
– сфера торговли разрабатывает стратегии между-
народной деятельности по категориям товара;
– производители все более сближаются со своими
клиентами.
Такие изменения в торговой среде толкают многие
страны к сотрудничеству с целью сохранения своей
конкурентоспособности. Примером такого сотрудни-
чества является Европейское Сообщество:
– предполагается дальнейшая международная экс-
пансия; меньшее количество уполномоченных дилер-
В
Раздел «Экономика»
ских компаний при более активном сотрудничестве в
закупках товара и обмене информацией;
– компании, на сегодняшний день доминирующие
на своих внутренних рынках, находятся в наиболее
выгодном положении для успешного использования
будущих изменений.
Изменения в привычках и поведении потребите-
лей каждой страны в отношении приобретения това-
ров внесли свою лепту в меняющиеся тенденции тор-
говой среды. Общие тенденции, появляющиеся во
всех странах мира, следующие:
– уменьшение темпов прироста населения;
– значительное увеличение срока жизни населения
ввиду улучшения качества услуг здравоохранения;
– падение численного состава семей;
– повышенная мобильность населения;
– увеличение количества основных потребителей;
– стабильный рост доходов.
В различных регионах мира наблюдаются вариа-
ции этих мировых тенденций.
Общие тенденции развития международных ком-
паний-производителей потребительских товаров
быстрого употребления касаются четырех основных
областей:
– концентрация торговли;
– международный характер торговли;
– специализация;
– влияние технологий.
За последние десять лет поведение потребителя
при приобретении товаров претерпело множество
изменений. Данные изменения наложили свой отпеча-
ток на концентрацию торговых точек сбыта.
Изначально семьи полностью зависели от своего
собственного производства, обеспечивающего удо-
влетворение их потребительских нужд. Излишки про-
дукции привели к созданию мест для встреч с целью
совершения товарообмена, а также, как естественный
результат, появление множества независимых торго-
вых точек сбыта.
В начале 1970-х годов число торговых точек сбы-
та начало уменьшаться. Оставшиеся торговые точки
увеличились в размерах и развились в более крупные
компании и магазины. Многие небольшие магазины
как независимые продавцы исчезли с рынка. Некото-
рым независимым продавцам удалось выжить путем
заполнения определенных ниш рынка, так как у них
есть преимущества по времени обслуживания и удоб-
ному территориальному местоположению. Часы их
работы отличаются от крупных торговых предприя-
тий, они обслуживают тех клиентов, которые не хотят
тратить время на поездки за покупками в крупный
магазин.
Концентрация торговли привела:
– к сокращению количества точек сбыта;
– появлению крупных приоритетных клиентов;
– уменьшению количества независимых продавцов.
Торговля продолжает приобретать международ-
ный характер. Сегодня предприятия розничной тор-
говли открывают свои торговые точки во многих раз-
личных странах. Крупные закупочные группы, по-
явившиеся на международной арене и использующие
комплексные торговые сети, оказывают значительное
влияние на планы производителей по маркетингу.
Лояльность потребителей к товарам международ-
ных компаний была завоевана ими с помощью новых
и разнообразных по форме услуг в сфере розничной
торговли, нацеленных на удовлетворение различных
нужд потребителя.
Дальнейшее развитие и усовершенствование ком-
пьютерных технологий имеет следующие следствия:
– лучшая информированность торговой клиенту-
ры;
– усовершенствование управления многих аспек-
тов бизнеса;
– полный инвентарный контроль товаров, упро-
щающий для клиентуры систему заказов на товар;
сбалансированное регулирование не допускает недо-
статка или избытка товарных запасов;
– повышение потребительской активности, что
позволяет торговле более целенаправленно выходить
на потребителя.
Рассмотренные тенденции способствовали тому,
что многие компании изменили направление своей
деятельности в отношении концепции торгового мар-
кетинга. В прошлом их усилия были направлены в
основном на предоставление основных услуг в рамках
их отрасли индустрии. Этот момент остается и впредь
очень важным, потому что именно так закладывается
фундамент будущего компании. Однако особое вни-
мание получает также предоставление клиентам до-
полнительных услуг.
Основной задачей компаний по продаже потреби-
тельских товаров быстрого употребления является
удовлетворение клиентов и потребителей при макси-
мальном увеличении как доли рынка, так и прибыли.
Две основные функции — распространение и торго-
вый маркетинг — в сочетании обеспечивают под-
держку процесса продаж по схеме, представленной
ниже.
Распространение товара, с одной стороны, суще-
ствует отдельно, с другой — является составной ча-
стью торгового маркетинга.
Распространение — это необходимая основная
услуга; оно играет важную роль в объеме продаж
товаров клиентам. Существует два аспекта сбыта:
– распространение по торговым точкам;
– распространение внутри торговой точки.
Распространение по торговым точкам включает в
себя физическое движение товарного запаса к клиен-
ту. Распространение внутри торговой точки обеспечи-
вает постоянное наличие товара для потребителей в
магазине.
РАСПРОСТРАНЕНИЕ
ПО ТОРГОВЫМ ТОЧКАМ
ТОРГОВЫЙ МАРКЕТИНГ
РАСПРОСТРАНЕНИЕ ВНУТРИ ТОРГОВОЙ
ТОЧКИ
ПРОДАЖА ИЗ ТОЧКИ
СБЫТА ПОТРЕБИТЕЛЮ
Труды университета
УДК 339.924 (51)
Ж.А. ИСМАНБАЕВА Вхождение Кыргызстана в международную
интеграцию
ыргызстан является членом более 120 международ-
ных организаций. С 1992 года Кыргызстан является
членом Организации Экономического Сотрудничества
(ЭКО). Основателями этого союза являются Турция,
Иран, Пакистан. Помимо Кыргызстана в этот союз
входят следующие страны: Азербайджан, Туркмени-
стан, Казахстан, Узбекистан, Таджикистан и Афгани-
стан. Товарооборот Кыргызской Республики в 1997
году со странами, входящими в эту организацию, со-
ставил 38 % от всего товарооборота республики. Ос-
новная доля (33 %) приходилась на Туркменистан,
Азербайджан, Казахстан, Узбекистан, Таджикистан и
5% — на Афганистан, Иран, Пакистан, Турцию.
В рамках ЭКО республика участвует в разработке
проектов, направленных на углубление интеграцион-
ных процессов в регионе, решение вопросов регио-
нальных коммуникаций и транспортных связей, тари-
фов, свободной торговли и промышленных зон, при-
граничной торговли.
Учитывая возрастающий в мире авторитет ЭКО,
Кыргызстану необходимо занять более активную по-
зицию в этой организации с целью участия в области
развития торгово-экономических отношений, туризма,
создания совместных малых и средних предприятий.
Формирование Центрально-Азиатского экономи-
ческого сообщества началось подписанием в 1994
году договора о создании Единого экономического
пространства (ЕЭП) между Республикой Казахстан,
Кыргызской Республикой и Республикой Узбекистан,
к которому позднее присоединился Таджикистан.
За годы существования Договора о создании Еди-
ного экономического пространства сделано немало. В
соответствии с его положением был осуществлен ряд
первоочередных задач по формированию сообщества.
Межгосударственным Советом и его институтами
принят ряд полезных и нужных документов, многие из
которых имеют конкретную направленность, облег-
чают взаимодействие экономических субъектов сто-
рон. Были созданы облегченные условия пересечения
границ физическими лицами, перемещения рабочей
силы, принято соглашение о сотрудничестве в области
миграции населения и т.д.
Однако на сегодняшний день основные цели, по-
ставленные в Договоре о создании Единого экономи-
ческого пространства, не вполне достигнуты. Не уда-
лось в полной мере достичь согласованности в тамо-
женной и налоговой политике, конвертации валют,
антидемпинговой политике, защите внутреннего това-
ропроизводителя. Сохранились проблемы в сферах
водного, энергетического, газового, транспортного
комплексов.
Таможенный союз — важнейший элемент Эконо-
мического союза, чрезвычайно распространенная в
мировой практике форма организации межгосудар-
ственных экономических связей, взаимной защиты
экономических интересов. Эта форма коллективного
протекционизма сводится к полной отмене таможен-
ных пошлин внутри союза и созданию единого внеш-
него таможенного тарифа (по отношению к «третьим»
странам). Таможенные союзы создаются на добро-
вольной основе и с целью получения в их рамках
больших экономических выгод, чем это возможно вне
таких рамок. Они строятся в основном по принципу
территориальной близости.
В марте 1996 г. Кыргызская Республика присое-
динилась к Таможенному союзу России, Белоруссии и
Казахстана, при этом все четыре страны подписали
специальное Соглашение об углублении интеграции в
экономической и гуманитарной областях. Согласно
этому соглашению, создаются дополнительные коор-
динирующие организационные структуры на четы-
рехсторонней основе, решается вопрос о расширении
торгово-экономических связей на основе последова-
тельной либерализации обмена факторами производ-
ства. Кыргызстан принял к руководству все положе-
ния Соглашения, выполнил все условия по разработке
нормативных и ведомственных документов. Был под-
готовлен также Таможенный кодекс республики с
соответствии с Основами таможенных законода-
тельств государств-участников СНГ.
Условием первого этапа вхождения Кыргызской
Республики в Таможенный союз было подписание
межправительственных соглашений:
– об едином порядке урегулирования внешнеэко-
номической деятельности;
– об единстве управления таможенными служба-
ми.
Наряду с этим принят ряд следующих внутренних
документов:
– о проекте таможенного кодекса Кыргызской
Республики;
– о проекте Закона Кыргызской Республики о та-
моженном тарифе;
– о государственном регулировании внешнеторго-
вой деятельности в Кыргызской Республике;
– о порядке экспорта и импорта товаров (работ,
услуг) на территории Кыргызской Республики;
– об утверждении перечня стран-пользователей
схемой преференции Кыргызской Республики;
– об утверждении положений о порядке экспорта
и импорта материалов и технологий, применяющихся
при создании химического, ракетного и ядерного
оружия;
– о ставках таможенных пошлин на ввозимые то-
вары.
Второй этап формирования Таможенного союза
включает унификацию валютного, налогового и цено-
вого законодательства, а также общей методологии
определения цен на продукцию и услуги естественных
монополистов. Прорабатываются предложения о вне-
сении изменений в уголовное, уголовно-процессуаль-
ное, административное и таможенное законодатель-
ство, по обеспечению и взаимодействию по вопросам
собственной безопасности таможенных органов госу-
К
Раздел «Экономика»
дарств, технологии оформления товаров, перемещае-
мых железнодорожным, автомобильным и авиацион-
ным транспортом, а также в международных почто-
вых отправлениях.
До вступления Кыргызской Республики в Тамо-
женный союз, торговая политика республики была
гораздо либеральнее российской. В обмен на свобод-
ную торговлю с членами Таможенного союза Кыргыз-
стан отказался от режима менее либеральной торговли
с остальными государствами, не являющимися члена-
ми данного Союза. После ратификации договора об
Едином таможенном союзе произойдет увеличение
ставок импортных пошлин по отдельным позициям
ввозимых товаров, что, возможно, вызовет корректи-
ровку условий сотрудничества с МВФ и ВБ. Увеличе-
ние импортных пошлин по отдельным позициям м о-
жет привести к соответствующему росту цен на по-
требительском рынке. Чтобы этого избежать, считаем
необходимым проведение следующих мероприятий:
– снижение таможенных пошлин на продукцию,
не производимую в Кыргызской Республике;
– льготные таможенные пошлины на традицион-
ные для Кыргызстана экспортные товары: шерсть,
хлопок, табак;
В настоящее время Кыргызстан плодотворно со-
трудничает со странами Европейского Союза (ЕС).
Доля стран ЕС в общем товарообороте республики в
1995 году составляла 7%, в 1997 году — 9,36%, а уже
за 8 месяцев 1998 года — 26,8%. В 2000 году основ-
ными потребителями продукции республики были
Германия, Швейцария и Великобритания.
Кыргызская Республика сотрудничает со многими
международными финансовыми организациями, та-
кими как Международный валютный банк, Азиатский
банк развития, Европейский банк развития.
В настоящее время Кыргызстан является членом
различных международных организаций типа ЭКО,
ЭСКАМО, ЮНИСЕФ, ЮНФПА, ЮНИДО, ПРООН и
ряда других и строит светское, демократическое и
правовое государство, стремясь развивать, прежде
всего, экономическое сотрудничество, т.е. разрешать
наиболее приоритетные вопросы экономической ди-
пломатии, а именно торговли, транспорта, банковской
системы, коммуникаций и связи, туризма, энергетики
и сельского хозяйства путем привлечения прямых
иностранных инвестиций, технологий, создания сов-
местных предприятий, развития малого и среднего
бизнеса.
ӘОЖ 339.138.001.5
Ө. НҰРҒАЛИЕВ Маркетингтік зерттеу жүргізу тәсілдері
ынок экономикасының ӛзіне тән заңдылықтары
мен механизмі тек оған қажетті объективті ортада
ғана бар болмысымен әрекет ете алады. Сондықтанда
маркетингтік зерттеу жүргізудің нарықтық қатынас-
тарды жетілдіре түсу үшін мәні аса зор.
Маркетингтік зерттеу деп, фирманың алдында
тұрған маркетингтік ситуацияларды шешуге қажетті
мәліметтер жиынтығын әрдайым жүйелі түрде анық-
тап отыру, оны жинау, талдау және оның нәтижесін
шығаруды айтамыз. Маркетингтік зерттеу жүргізу
қажеттілігі, рыноктағы коммерциялық қызметтің
табысты неғұрлым кӛбейте түсу талабынан туындай-
ды.
Негізгі мақсат кез келген рынок қайраткері
алдымен тұтынушылар қажеттілігін қанағаттандыру-
ды ойлайды. Сонда маркетологтардың алдында мы-
нандай міндеттер туындайды: сол сатып алушыны
іздеп табу және оған қажетті осы тауар екенін, оның
қажеттілігін бұл бұйым толық қанағаттандыра алаты-
нына, оны бұлтарыссыз сендіру. Осыған байланысты
тағы бір сауал туындайды: сатушы үшін сатып алушы-
ны «табу» және оны «сендіру» қаншаға түседі. Міне,
сондықтанда фирмада қажетті деңгейде ақпарат
болуға тиіс. Мұндай информацияны жинау және оны
талдау бағытында жүргізілетін зерттеу жұмыстары әр
түрлі. Ұсақ фирма мамандандырылған ұйымдарға
маркетингтік зерттеу жүргізуге тапсырма береді. Ал,
пайдалануға болады. Сондай-ақ халықаралық мерзімді
статистикалық басылымдардан, жыл сайынғы ұлттық
статистикалық жинақтауында фирма ӛз жұмысына аса
қажетті материалдарды таба алады. Бұған қоса фирма
маркетингтік ақпаратты эксперимент жүргізу арқылы
сұрау кӛмегімен немесе басқа бақылау сұрау кӛмегі-
мен және басқа бақылау жүргізу кӛмегінде ала алады.
Міне осылайша алынған ақпараттар комерциялық
қызметтің табысты болуына, маркетингтік зерттеу
жүргізеді, одан әрі жетілдіре түсуге мүмкіндік ашады.
Маркетингтік зерттеу қызметін қоғамдық ӛмірдің
кез-келген саласында жүргізуге болады. Әрине, қазіргі
Қазақстан Республикасында нарықтық қатынастардың
енді ғана қалыптасуы барысында мұндай зерттеулер,
әсіресе, нарық экономикасының негізгі тұлғаларының
бірі — маркетолог ӛз қызметін кең қанатпен жая
алмай отырғаны бүгінгі күннің кұпиясы емес. Сонда
да болса бұл істің оқу-ағарту саласында да
басталғанын нық айтуға болады. Мысалы, Астанадағы
№5-мектеп-гимназиясындағы маркетинг қызметінің
ұйымдастыру құрылымын былайша беруге болады:
№5-мектеп-гимназиясындағы маркетинг қызметі-
нің ұйымдастыру құрылымы.
Осы схемада кӛрсетілгендей бұл мектеп гимна-
зияда ақпаратты жинау және талдау жұмысы дәйекті
жолға қойылған.
Мұнда маркетингтік зерттеу әдетте екінші рет
пайдаланылатын ақпараттарды жинаудан басталады.
Айта кеткен жӛн, екінші рет пайдаланылатын ақпарат-
деп, бұрын басқада бір мақсатқа жиналған, дайын
тұрған мәліметтерді айтамыз. Екінші рет пайдаланы-
латын мәліметтер зерттеу жұмысының алғашқы бас-
тау қадамы болып табылады. Ӛйткені, олар ӛте арзан-
ға түседі және неғұрлым оңтайлы болады. Бірақ бұл
мәліметтер зерттеу мақсатына сәйкес келмеуі мүмкін
немесе ескірген болуы да ықтимал. Мұндай жағдайда
зерттеуші кӛптеген шығын жұмсап бірінші рет пайда-
ланылатын мәліметтерді жинайды. Бұл мәліметтерді
жинау үшін арнайы жоспар жасалуы тиіс. Онда зерт-
теу тәсілдерімен кұрылымдары, іріктеу жолдары және
аудиториямен байланыс жасау әдістері кӛрсетіледі.
Зерттеу жүргізуші алынған мәліметтерге талдау
жасап, олардың ішінен ең негізгісін және қажеттісін
ғана іріктеп, алынған нәтижені кестеге түсіру дұрыс
болады. Сонда қазіргі заманғы озық әдісті қолдана
отырып, шешім қабылдау модельдерінде пайдалану
тиімді. Міне мұның бірі маркетингтік информацияны
талдау жүйесінде неғұрлым толық пайдаланылатын
құралдар мен тиімді тәсілдер.
Маркетингтік зерттеудің негізгі бӛлімдерінің бірі-
маркетингтік бақылау жүргізу. Бақылау жасаудың
ӛзіндік мәні мен ерекшелігі бар. Айталық әрібір
қабылданған шешімнің орындалуы барысына үнемі
бақылау жасау қажеттілігі туады. Мысалы, №5-
мектеп-гимназиясында маркетингтік бақылау жасау
құрылымы тӛмендегі схемада беріліп отыр.
Кез-келген фирманың немесе ұйымның тұрақты
тиімділікпен жұмыс істеудің алғы шарты-әрдайым
экономикалық, әлеуметтік-психологиялық және ӛнді-
Маркетингтік бақылау
Экономикалық кӛрсеткіштер Педагогикалық кӛрсеткіштер
Әлеуметтік-психологиялық кӛрсеткіштер
Зерттеудің мақсатымен міндеттерін анықтау
Екінші рет пайдаланылатын мәліметтерді жинау және оны талдау
Алынған мәліметтерді бір жүйеге келтіру және оны талдау
Бірінші рет пайдаланылатын мәліметтерді жинау
Ұсыну, анықтау
Зерттеу нәтижесін пайдалану
Маркетингтік бақылау Менеджмент
Маркетингтік қызыметті үйымдастыру
Нәтижені тарату Ж ұмыс әдістерін ынталандыру
Маркетингтік жоспарлау
Ақпаратты жинау және талдау
Раздел «Экономика»
рістік кӛрсеткіштердің орындалуы барысында қатаң бақылау жүргізіп отыру болып табылады.
ӘДЕБИЕТТЕР ТІЗІМІ
Қашықов Ш., Нұрғалиев Ӛ. Кәсіпкерлік және маркетинг негіздері. Қарағанды, 2001.
Каменова М.Ж. Основы маркетинга. Караганда, 2001.
Накипова Г.Н. Маркетинг малого бизнеса. Караганда, 2001.
Раздел «Экономика»
РЕЗЮМЕ
УДК 378.146. В.С . ПО РТНОВ, В.В. ЯВОРСКИЙ,
А .М. НУРГУЖИНА , М.М. КО ККО З. Цели
рейтинговой оценки и анализа учебы
студентов.
Рассмот рен анализ качест ва у своения
знаний по планиру емым в рамках у чебного плана предмет ам и общего у ровня подго-т овки ст у дент ов, позволяющий обеспечит ь рит мичност ь изу чения дисциплин, осу -
щест влят ь пост оянный конт роль работ ы ст у дент ов, формироват ь у правляющие воздейст вия по повышению качест ва обу че-
ния.
ӘО Ж 378.146. В.С . ПО РТНО В, В.В. ЯВО Р -
С КИЙ, Ә.М. НҰРҒО ЖИНА , М.М. КӚККӚЗ.
Студенттердің оқуы н рейтингтік
бағалау және талдау мақсаттары .
Пәндерді зерделеу дің ырғақт ылығын қамт а-
масыз ет у ге, ст у дент т ердің ж ұмысын т ұрақт ы бақылау ды ж үзеге асыру ға, оқыт у сапасын ж оғарылат у бойынша басқару шы әсерлерді қалыпт аст ыру ға мүмкіндік берет ін,
ст у дент т ерді дайындау дың ж алпы деңгейін ж әне оқу ж оспары шеңберінде ж оспарланат ын пәндер бойынша білімді
меңгеру сапасын т алдау қараст ырылған.
UDC 378.146. V .S. PORTNOV, V.V. YAVORSKY,
A .M. NURGUZHINA, M.M. KO KKO Z. Purpose
of Rating Evaluating and A nalyzing Stu-
dents’ Study.
The analy sis of the quality of mastering
know ledge on the subjects planned w ithin the curriculum and the general lev el of training the students has been considered. It allows to prov ide the rhy thm of learning the subjects, to
carry out the continuous check of the students’ work, to form controlling influence on increas-ing the quality of training.
УДК 378.14:33 (574). Б.А . А ХМЕТЖА НО В.
Некоторы е вопросы улучшения орга-
низации вы сшего профессионального
экономического образования в Рес-
публике Казахстан: региональны е
аспекты .
Рассмот рены от дельные вопросы совершен-
ст вования высшего образования в Казах-ст ане на современном эт апе с позиции реформирования высшей школы. О боснова-на взаимосвязь проводимых экономических
преобразований в ст ране с реформами высшей школы.
ӘО Ж 378.14:33 (574). Б.А . А ХМЕТЖА НО В.
Қазақстан Республикасы нда жоғары
кәсіптік экономикалы қ білім беруді
ұйы мдасты руды жақсартуды ң кейбір
мәселелері: аймақты қ аспектілері.
Жоғары мект епт і реформаландыру кӛзқара-сынан алғанда қазіргі кезеңде Қазақст анда
ж оғары білім беру ді ж ет ілдіру дің ж еке мәсе-лелері қараст ырылған. Жоғары мект еп ре-формаларымен елде ж үргізіліп ж ат қан экономикалық т үрлендіру лердің ӛзара
байланысы негізделген.
UDC 378.14:33 (574). B.A . A KHMETZHA NO V .
Some Problems of Improving Organizing
Higher Vocational Economic T raining in
Republic of Kazakhstan: Regional A s-
pects.
Some problems of improv ing higher education in Kazakhstan at the present stage hav e been
considered from the point of v iew of reforming higher educational institutions. The interrela-tion of economic reforms carried out in the country and those of higher education has
been substantiated.
УДК 336. Ш.К. КА ШИКО В, Л.И. КО ЛЕС НИ -
КО ВА . Подготовка нового поколения
управленческих кадров – ключевой
элемент обеспечения экономической
безопасности Казахстана.
Рассмот рены проблемы качест венного изменения у правления экономикой и т ребо-вания, предъявляемые к т еорет ической подгот овке современного менеджера.
ӘО Ж 336. Ш.Қ. ҚА ШЫҚО В, Л.И. КО ЛЕС НИ -
КО ВА . Басқарушы кадрларды ң жаңа
ұрпағы н дайы ндау – Қазақстанны ң
экономикалы қ қауіпсізд ігін
қамтамасы з етудің өзекті элементі.
Э кономиканы басқару ды сапалы ӛзгерт у мәселелері мен қазіргі менеджерді т еориялық дайындау ға қойылат ын т алапт ар қараст ырылған.
UDC 336. Sh.K. KA SHIKOV, L.I. KO LESNIKOVA.
T raining New Generation of A dministr a-
tive Personnel, Key Element of Providing
Economic Safety of Kazakhstan.
The problems of the qualitativ e change of
managing the economy and the requirements made on the theoretical training of a modern manager hav e been considered.
УДК ’373.378.147. Г.М. НУРГУЖИНА .
Об экспериментальной проверке эф-
фективности учебной модели взаимо-
связанного обучения терминологиче-
ской лексике и словообразованию.
С т ат ья посвящена вопросам обогащения пот енциального словаря ст у дент ов-казахов компьют ерной т ерминологией. По разрабо-
т анной мет одике освоения словообразова-т ельных возмож ност ей т ерминологической лексики с у чет ом бу ду щей специальност и
ст у дент ов приведены резу льт ат ы экспери-мент альных срезов.
ӘО Ж ’ Г.М. НҰРҒОЖИНА.
Өзара байланы сты түрде
терминологиялы қ лексика мен
сөзжасамды оқы туды ң оқу моделінің
тиімділігін эксперименттік тексеру
туралы .
Берілген мақала қазақ ст у денттерінің пот ен-циалды сӛздік қорын компьют ерлік т ермино-
логиямен байыт у мәселелеріне арналған. Терминологиялық лексиканың сӛзж асамдық мүмкіндікт ерін меңгеру дің әзірленген әдіст е-
месі бойынша ст у дент т ердің болашақ мамандықт арын есепке алу мен эксперимент т ік қиықт ардың нәт иж елері келт ірілген.
UDC 811 ’ G.M. NURGUZHINA.
Of Experimental T est of Efficiency of
Educational Model of Interconnected
T raining Terminological Vocabulary and
Word Formation.
The article giv en deals w ith the problems of enriching the potential v ocabulary of the Kazakh students w ith the terms concerning
computers. The results of experimental tests hav e been giv en based on the dev eloped methods of using word formation possibilities
of the terminological v ocabulary taking into account students’ future specialities.
УДК 622.284.54.004.624. М.Р. НУРГУЖИН,
Г.С . ЖЕТЕС О ВА . Влияние усадочной
силы на прочность металлоконструк-
ций секций механизированных крепей.
Расчет на прочност ь перекрыт ий, ограж де-ний и оснований механизированных крепей по су щест ву ющим мет одикам заключает ся в определении резу льт иру ющих напряж ений
и запасов прочност и в принят ых расчет ных сечениях и сравнении полу ченных запасов прочност и с допу ст имыми. С тепень полнот ы
у довлет ворения своему основному назначе-нию по поддерж анию призабойного про-ст ранст ва и у правлению боковыми порода-ми зависит от т ого, насколько полно и
правильно заданы исходные данные для расчет а и конст ру ирования механизирован-ных крепей.
ӘО Ж 622.284.54.004.624. М.Р. НҰРҒО ЖИН,
Г.С . ЖЕТЕСОВА. Шөгу күшінің механика-
ланды рылған бекітпелер секциялары -
ны ң металл конструкциялары ны ң бе-
ріктігіне әсер етуі.
Қолданылып ж үрген әдіст емелер бойынша механикаландырылған бекіт пелердің ара ж абындарын, қоршамалары мен негіздерін
берікт ікке есепт еу , қабылданған есепт ік қималардағы нәт иж елендіруші кернеу лер мен берікт ік қорларын анықт ау дан ж әне алынған
берікт ік қорларын ж арамды қорлармен салыст ыру дан т ұрады. Забой ж анындағы кеңіст ікт і күт іп ұст ау және бүйір ж ыныст арды басқару бойынша ӛзінің негізгі
т ағайындалу ына толық қанағаттану дәреж есі, механикаландырылған бекіт пелерді есепт еу мен конст ру кциялау үшін алғашқы дерект ердің қаншалықт ы т олық ж әне дұрыс
берілгеніне байланыст ы болады.
UDC 622.284.54.004.624. M.R. NURGUZHIN,
G.S. ZHETESO V A . Influencing Shrinking
Force on Strength of Metalworks of
Powered Supports Sections.
The strength analy sis of spans, guards and powered supports bases according to the existing methods is in determining the resulting stresses and safety margins in the adopted
reference sections and comparing the obtained safety margins w ith the assigned ones. The degree of the completeness of satisfy ing its
main purpose of supporting a face space and handling wall rocks depends on the fact how completely and correctly the initial data to calculate and design powered supports hav e
been assigned.
УДК 669.18:621.746:620.18. А .З. ИСАГУЛО В,
Л.А . ДА ХНО, Е.В. С КВО РЦО В, А .Б. С ЕРИК-
БА ЕВА . Влияние модифиц ирования на
формирование структуры стали и
природу неметаллических включений.
Исследовано влияние модиф ицирования
ст али марки 80Л на характ ер формирования дендрит ной ст ру кт у ры и распределение не-мет аллических включений в осях и меж -дендрит ных у част ках. Уст ановлено, чт о
модифицирование приводит к измельчению
ӘО Ж 669.18:621.746:620.18. А .З. ИСАҒҰЛОВ,
Л.А . ДА ХНО , Е.В. С КВО РЦО В, А .Б. С ЕРІК -
БА ЕВА . Т үр өзгертудің болат
құры лы мы ны ң қалы птасуы на және
металл емес кірмелер табиғатына әсер
етуі.
Л маркалы болат т үрін ӛзгерт у дің ден-дрит т ік құрылымды қалыпт аст ыру сипат ына ж әне мет алл емес кірмелерді осьт ер мен дендрит аралық у часкелерде т арат у ға әсер
ет у і зерт т елген. Түр ӛзгерт у дің перлит т ік
UDC 669.18:621.746:620.18. A .Z. ISA G ULO V ,
L.A . DA KHNO , E.V . SKV O RTSO V , A .B.
SERIKBAYEVA. Influencing Modification on
Forming Steel Structure and Nature of
Non-Metallic Inclusions.
Influencing the modification of 80L steel
quality on the character of forming the dendrit-ic structure and distributing non-metallic inclusions in axes and interdendritic sections hav e been studied. It has been ascertained
that modification results in grinding pearlite
перлит ных колоний и общему диспергиро-ванию ст ру кт у ры.
колониялардың ұсақт алу ына ж әне құрылым-ның ж алпы дисперсиялану ына әкеліп соға-т ыны анықт алған.
colonies and the general structure dispersion.
УДК 658.861.339:562. В.И. ИЛЬКУН, М.Х.
ХА МИТОВ, Т.С. С ЕЙС ИМБИНО В. Влияние
климатического районирования и
транспортного фактора на некоторы е
качественны е параметры тонколисто-
вой стали.
Излож ены резу льт ат ы взаимосвязи клима-т ического районирования в ст ранах-
производит елях т онколист овой ст али и у словий т ранспорт ировки эт ой ст али от производит еля к пот ребит елю.
ӘО Ж 658.861.339:562. В.И. ИЛЬКУН, М.Х.
ХА МИТОВ, Т.С. С ЕЙСИМБИНОВ. Климаттық
аудандасты руды ң және тасы малдау
факторы ның жұқа қаңылтыр болаттың
кейбір сапалы параметрлеріне әсер
етуі.
Жұқа қаңылт ыр болат т ы ӛндіру ші елдерде климат т ық ау дандаст ыру мен осы болат т ы
ӛндіру шіден т ұт ыну шыға т асымалдау шарт -т арының ӛзара байланысының нәт иж елері баяндалған.
UDC 658.861.339:562. V .I. ILKUN, M.Kh.
KHA MITOV, T.S. SEYSIMBINOV. Influence of
Climatic Zoning and T ransport Factor on
Some Qualitative Parameters of Sheet
Steel.
The results of interrelation of climatic zoning in the countries-producers of sheet steel and the conditions of transporting the steel from a
producer to a consumer hav e been stated.
УДК Л.А . ДА ХНО , А .Б.
С ЕРИКБА ЕВА , О .А . ША РА Я, А .А . ДА ХНО .
Исследование причин растрескивания
колесной стали.
Приведены резу льт аты мет аллографическо-
го исследования качест ва мет алла колесной пары. Показано наличие гру бых немет алли-ческих включений, кот орые неблагоприят но распределены в микрост ру кт у ре ст али в
виде пленок по границам зерен. Уст ановле-но, чт о причиной образования т рещин и расслоения мет алла являют ся дефект ы
мет аллу ргического производст ва колесной загот овки.
ӘО Ж 620.18:621.135.2. Л.А . ДА ХНО , А .Б.
С ЕРІКБАЕВА, О .А. ША РАЯ, А.А. ДАХНО. Доң-
ғалақты болаттың жары лу себептерін
зерттеу.
Доңғалақт ы ж ұпт ың сапасын мет алл графи-
калық зерт т еу нәт иж елері келт ірілген. Түйіршікт ер шекаралары бойынша қабықшалар т үрінде болат т ың микроқұрылымында қолайсыз т аралған,
мет алл емес қалың кірмелердің бар болу ы кӛрсет ілген. Жарықшақт ардың пайда болу ж әне мет алдың қабат т ану себебі доңға-
лақт ы дайындаманың мет аллу ргиялық ӛндірісінің ақау лары болып т абылат ыны анықт алған.
UDC 620.18:621.135.2. L.A . DA KHNO , A .B.
SERIKBAYEVA, O.A. SHARAYA, A.A. DAKHNO .
Investigating Reasons of Cracking Wheel
Steel.
The results of metallographic inv estigations of
a wheel pair quality hav e been giv en. The existence of rough non-metallic inclusions has been shown which are distributed unfav ourably in the steel microstructure in the form of films
at the grain boundaries. It has been stated that the reason of cracking and steel separa-tion into lay ers are the defects of metallurgical
production of wheel blanks.
УДК 669.168:669.782.9. А .М. ЕФИМЕЦ, А .А .
А КБЕРДИН, У.К. КО НУРО В, А .С . КИМ. Вяз-
кость шлаков производства ферроси-
лиция.
Э ксперимент ально изу чены вязкост ь шлаков
производст ва ферросилиция и влияние на неѐ присадок борного ангидрида и борат овой ру ды. Для полу чения шлака опт имальных свойст в рекомендовано вводит ь в него бора-
т овую ру ду из расчет а получения 1- B O .
ӘО Ж 669.168:669.782.9. А .М. ЕФИМЕЦ, А .А .
А ҚБЕРДИН, У.К. ҚО ҢЫРО В, А .С . КИМ.
Ферросилиций өндірісіндегі
қождарды ң тұтқы рлы ғы .
Ферросилиций ӛндірісіндегі шлакт ардың
т ұт қырлығы ж әне оған бор ангидриді мен борат ру дасы қосымдарының әсер ет у і эксперимент т үрінде зерделенген. О ңт айлы қасиет т і қож ды алу үшін оған 1-2% В2О 3
алу есебінен борат ру дасын қосу ұсынылған.
UDC 669.168:669.782.9. A .M. YEFIMETS, A .A .
A KBERDIN, U.K. KONUROV, A.S. KIM. Viscosi-
ty of Slags of Ferrosilicon Production.
The v iscosity of slags of ferrosilicon production and the influence of boric anhy dride additiv es
and borate ores on it hav e been studied experimentally . To obtain slag of optimal properties it is recommended to add borate ores into it on the basis of obtaining 1-2%
B O . УДК 533.601.1. Н.Ж. ДЖА ЙЧИБЕКО В, С .К.
РЫС МАГАНБЕТОВА. Влияние параметров
диспергированной фазы газовзвеси на
динамические характеристики несуще-
го газа в ударном слое перед обтекае-
мы м телом.
На примере расчет а обт екания сферы сверхзву ковым пот оком газовзвеси (газа с т вердыми част ицами) приводит ся анализ влияния парамет ров т вердой фазы на
изменение давления несу щего газа перед т елом и его коэффициент а сопрот ивления.
ӘО Ж 533.601.1. Н.Ж. ДЖА ЙЧИБЕКО В, С .К.
РЫС МА ҒА НБЕТО ВА . Газ жүзгінінің
бөлшектенген фазасы параметрлерінің
сүйір дененің алды ндағы соққы
қабаты ндағы көтергіш газды ң
динамикалы қ сипаттамалары на әсер
етуі.
Газ ж үзгінінің дыбыст ан ж ылдам орт асында сүйірлену і есебінің (қат т ы бӛлшект ері бар газ) мысалында қат т ы фаза парамет рлерінің
дене алдындағы кӛт ергіш газ қысымының ж әне оның кедергі коэффициент інің ӛзгерісіне әсер ет у ін т алдау ж үргізіледі.
UDC 533.601.1. N.Zh. DZHA ICHIBEKO V , S.K.
RISMAGANBETOVA. Influencing Parameters
of Gas-Suspension Disperse Phase on
Dynamic Characteristics of Carrying Gas
in Impact Layer in Front of Body Flown
Over.
The analy sis of influencing the solid-phase parameters on changing the carry ing gas pressure in front of the body and its resistance coefficient is giv en on the example of calculat-
ing the sphere flow ing-ov er w ith a supersonic gas-suspension flow (gas and solid particles).
УДК 621.867.2 К.Т. А БЛЕЗО В. Эксперимен-
тальные исследования ленточны х кон-
вейеров.
Приведены резу льт ат ы эксперимент альных исследований лент очных конвейеров для
перемещения кру пноку скового скального гру за. Выявлены основные закономерност и взаимодейст вия гру за с лент ой. Изу чено
влияние роликов с подат ливыми обечайка-ми, способа их расст ановки в загру зочном у зле и у пру гост и самой лент ы на у дарну ю нагру зку . В резу льт ат е проведения ст ат и-
ст ической обработ ки резу льт ат ов экспери-мент ов на Э ВМ полу чены полиноминальные модели: для силы у дара гру за по лент е и для деформации лент ы конвейера.
ӘО Ж К.Т. А БЛЕЗО В. Т аспалы
конвейерлерді эксперименттік
зерттеулер.
Ірі кесект і ж арт астық ж үкт ің орнын ау ыст ы-ру ға арналған т аспалы конвейерлерді экспе-
римент т ік зерт т еу нәт иж елері келт ірілген. Жүкт ің т аспамен ӛзара әрекет т есу інің негізгі заңдары айқындалған. Икемді ернеу шелі
шығыршықт ардың, оларды т иеу т орабында орналаст ыру ж әне т аспаның ӛзінің серпімділігі т әсімнің соққылық ж үкт емеге әсер ет у і зерделенген. Э ксперимент
нәт иж елерін Э ЕМ -да ст ат ист икалық ӛңдеу нәт иж есінде ж үкт ің т аспа бойымен соғылу күші үшін ж әне конвейер т аспасының деформациясы үшін полиноминал
модельдер алынған.
UDC 621.867.2 K.T. A BLEZOV. Experimental
Investigations of Belt Conveyers.
The results of experimental inv estigations of belt conv ey ers to mov e large lump-size rock load hav e been giv en. The basic mechanism of
interacting the load and the belt has been rev ealed. The influence of rollers hav ing pliable shells, the way of their arrangement in a
loading unit and the elasticity of the belt itself on the impact load has been studied. A s a result of carry ing out the statistical computer processing of the experiments results the
poly nomial models hav e been obtained for a load impact force onto the belt and for the conv ey er belt strain.
УДК 622.831.327:622.831.325. С .С . КВО Н,
Д.В. С О Н. Проблемы управления геоме-
ханическими явлениями при интенси-
фикации угледобы чи.
Рассмот рен механизм прот екания процессов при подработ ке у гольных пласт ов. В у сло-
виях шахт ы «С аранская» проанализированы геомеханические явления при подработ ке пласт а К высокопроизводит ельной лавой по пласт у К .
ӘО Ж 622.831.327:622.831.325. С .С . КВО Н,
Д.В. С О Н. Көмір өндіруді қарқы нда-
тудағы геомеханикалы қ
құбы лы старды басқару проблемалары.
Кӛмір қабат т арын кеу леу кезіндегі процес-т ердің ӛт у механизмі қараст ырылған. «С а-
ран» шахт асы ж ағдайларында К10 қабат ы бойынша ж оғары ӛнімді лавамен К12 қабат ын кеу легендегі геомеханикалық құбылыст ар т алданған.
UDC 622.831.327:622.831.325. S.S. KV O N,
D.V . SON. Problems of Controlling Geome-
chanical Phenomena in Intensifying Coal
Mining.
The mechanism of the process course in underworking coal seams has been considered.
The geomechanical phenomena hav e been analy zed in underworking the K seam w ith a highly effectiv e face along the K seam in the conditions of the mine «Saranskay a».
УДК 550.838.08. В.С . ПО РТНОВ. Магнитное
поле в скважине конечных размеров. I.
Общая задача.
Пост роено аналит ическое решение задачи
нахож дения магнит ного поля магнет ит овых ру д по измерениям в скваж ине конечных размеров.
ӘО Ж 550.838.08. В.С . ПО РТНО В. Шеткі
мөлшерлер ұңғы масы ндағы магнит
өрісі. І. Ж алпы міндеті.
Шет кі мӛлшерлер ұңғымасындағы ӛлшемдер
бойынша магнет ит ру даларының магнит ӛрісін т абу міндет інің аналит икалық шешімі салынған.
UDC 550.838.08. V .S. PO RTNO V . Magnetic
Field in Well of Finite Size. I. General
T ask.
The analy tical solution of the problem of
detecting magnetic field of magnetite ores by measurements in a well of finite size has been constructed.
Раздел «Экономика»
УДК 550.838.08. В.С . ПО РТНОВ. Магнитное
поле в скважине конечны х размеров.
II. Зависимость магнитной проницае-
мости от поля.
Полу чено аналит ическое решение задачи нахож дения магнит ного поля магнет ит овых ру д по измерениям в скваж ине конечных размеров с у чет ом зависимост и магнит ной
проницаемост и от величины магнит ного поля.
ӘО Ж 550.838.08. В.С . ПО РТНО В. Шеткі
мөлшерлер ұңғы масы ндағы магнит
өрісі. ІI. Магнит өткізгіштігінің өрістен
тәуелділігі.
Магнит ӛт кізгішт ігінің магнит ӛрісінің шамасынан т әу елділігін есепке алу мен шет кі мӛлшерлер ұңғымасындағы ӛлшемдер бойынша магнет ит ру даларының магнит
ӛрісін т абу міндет інің аналит икалық шешімі алынған.
UDC 550.838.08. V .S. PO RTNO V . Magnetic
Field in Well of Finite Size. II. Depend-
ence of Magnetic Permeability on Field.
The analy tical solution of the problem of
detecting magnetic field of magnetite ores by measurements in a well of finite dimensions taking into account the dependence of mag-netic permeability on the magnetic field magni-
tude has been obtained.
УДК 622.268.6. В.Ф . ДЕМИН. Зависимость
устойчивости подготовительных выра-
боток от условий их поддержания.
Приведены резу льт ат ы исследований по поддерж анию выемочных выработ ок в
зависимост и от комплекса горно-геологических, горно-т ехнических и т ехно-логических факт оров.
ӘО Ж 622.268.6. В.Ф . ДЕМИН. Даярлау
қазбалары тұрақты лы ғы ны ң оларды
күтіп ұстау шарттары нан тәуелділігі.
Тау -кен-геологиялық, т ау -кен-т ехникалық ж әне т ехнологиялық факт орлар кешеніне
байланыст ы алым қазбаларын күт іп ұст ау бойынша зерт т еу лердің нәт иж елері келт ірілген.
UDC 622.268.6. V .F. DEMIN. Dependence of
Development Workings Stability on
Conditions of their Support.
The results of inv estigations on supporting mining workings depending on a complex of
mining-and-engineering and technological factors hav e been giv en.
УДК Т.С . ФИЛИППОВА. Классифи-
кация исполнительных органов горных
машин по виду движения режущего
инструмента.
Приведена классификация исполнит ельных
органов горных машин по виду движ ения реж у щего инст ру мент а, формиру ющего основные парамет ры резания – т олщину и
ширину ст ру ж ки.
ӘО Ж 622.232. Т.С . ФИЛИППО ВА . Кескіш
құрал қозғалы сы ны ң түрі бойы нша
тау-кен машиналары ны ң атқару
органдары н жіктеу.
Кесу дің негізгі парамет рлерін – ж оңқаның
қалыңдығы мен енін қалыпт аст ырат ын, кескіш құрал қозғалысының т үрі бойынша т ау -кен машиналарының ат қару органдарын
ж ікт еу келт ірілген.
UDC 622.232. T.S. F ILIPPO V A . Classifying
A ctuators of Mining Machines Depending
on T ype of Cutting T ools Movement.
The classification of mining machines actuators hav e been giv en depending on the ty pe of
cutting tools mov ement forming the basic parameters of cutting, chip thickness and w idth.
УДК 622.023:686.22.016. В.Ф . ДЕМИН. К
вопросу об охране повторно использу-
емы х вы работок породными полосами.
Приводят ся резу льт ат ы исследований по обоснованию эффект ивност и охраны вые-мочных выработ ок породными полосами, полу чаемыми из породы от подрывки т ранс-
порт ных выработ ок, поддерж иваемых позади лавы.
ӘО Ж 622.023:686.22.016. В.Ф . ДЕМИН.
Ж ы ны с жолақтарымен қайта пайдала-
ны латын қазбаларды қорғау мәселесі.
А лым қазбаларын лаваның арт ында күт іп ұст алынат ын, т асымалдық қазбаларды қопа-ру дан болған ж ыныст ан алынат ын ж ыныс ж олақт арымен қорғау т иімділігін негіздеу
бойынша зерт т еу лердің нәт иж елері келт іріледі.
UDC 622.023: 686.22.016. V .F . DEMIN. T o
Problem of Guarding Repeatedly Used
Workings with Rock Belts.
The results of inv estigations on study ing the effectiv eness of guarding mining workings w ith rock belts obtained from rocks by means of blasting haulage workings supported behind
the face are giv en.
УДК 622.236.2. Б.Н. ЦА Й, Т.Т. БО НДАРЕНКО.
О реономности прочностны х и дефор-
мационны х параметров при оценке
устойчивости пород.
К позиции кинет ической т еории прочност и у ст ановлена временно т емперат у рная связь
деформационных и прочност ных парамет -ров горных пород.
ӘО Ж 622.236.2. Б.Н. ЦА Й, Т.Т.
БО НДА РЕНКО . Ж ы ны старды ң
төзімділігін бағалауда беріктік және
деформациялы қ параметрлердің
реономды ғы туралы .
Кинет икалық т еория берікт ігінің бағыт ына
т ау ж ыныст арының дефрмациялық ж әне бе-рікт ік парамет рлерінің у ақыт ша-т емпературалық байланыс орналаст ырылды.
UDC B.N. TSAY, T.T. BO NDA REN-
KO . A bout Rheonomity of Strength and
Strain Parameters in Evaluating Rock
Stability.
Time and temperature relation of strain and strength parameters of rocks has been stated
to the position of kinetic strength theory .
УДК 624.131.54. Е.С . УТЕНОВ, В.Н. ПО ПО В.
Методика оценки сжимаемости грунтов
застроенны х территорий, подвержен-
ны х техногенезу.
Для оценки сж имаемост и гру нт ов предло-ж ен мет од расчет а осадок, базиру ющийся на идее объемного сж ат ия основания под дейст вием главных нормальных напряж е-
ний, возникающих в пределах его акт ивной зоны. Расчет осадок фу ндамент ов, кон-т рольное определение деформационных характ ерист ик гру нт ов в процессе изыска-
ний показали высоку ю дост оверност ь.
ӘО Ж 624.131.54. Е.С . УТЕНОВ, В.Н. ПОПО В.
Т ехногенезге ұшы раған салы нған
аумақтар топы рағы ның сы ғы лғы шты -
ғы н бағалау әдістемесі.
Топырақт ың сығылғышт ығын бағалау үшін, оның акт ивт і белдемінің шекарасында пайда болат ын, баст ы қалыпт ы кернеу лердің әсер ет у імен негіздің кӛлемдік сығылу идеясында
негізделет ін, шӛгу ді есепт еу әдісі ұсынылған. Іргет аст ардың шӛгу ін есепт еу , ізденіст ер процесінде т опырақт ың деформациялық сипат т амаларын бақылап
анықт ау ж оғары сенімділікт і кӛрсет т і.
UDC 624.131.54. E.S. UTENOV, V .N. PO PO V .
Methods of Estimating Compressibility of
Soils of Developed T err itor ies Subjected
to T echnogenesis.
To estimate soil compressibility the method of calculating settlements has been suggested which is based on the idea of compressing the base by main normal stresses occurring w ithin
its activ e zone. C alculations of foundation settlements, control determination of soil deformation characteristics in the course of inv estigations showed high reliability .
УДК 624.043.2. К.С . А ЛЬМЕНО В. Устойчи-
вость сжаты х стержней с упругоподат-
ливы ми опорами.
Рассмот рен вопрос у ст ойчивост и стержней с у чет ом у пру гоподат ливого защемления на опорах. Предлож ено приближ енное реше-
ние, в кот ором цент рально-сж ат ый ст ер-ж ень у словно заменяет ся на балку , нагру -ж енну ю фикт ивной поперечной нагру зкой.
ӘО Ж 624.043.2. К.С . ӘЛМЕНО В. Серпімді-
икемді тіректері бар қы сы лған
шы бы қтарды ң орны қты лы ғы .
Тірект ердегі серпімді-икемді қысып ұст ау ды есепке алу мен шыбықт ардың орнықт ылығы мәселелері қараст ырылған. О нда орт алық-
қысылған шыбық ж алған кӛлденең ж үкт еме-мен ж үкт елген арқалыққа шарт т ы т үрде ау ыст ырылат ын, ж у ықт алған шешім ұсы-нылған.
UDC 624.043.2. K.S. A LMENO V . Stability of
Compressed Bars Having Elastic-
Compliance Supports.
The problem of bars stability taking into ac-count elastic-compliance restraints on supports has been considered. The approximate solution
has been suggested in which a centrally compressed bar is arbitrarily changed into a beam loaded by forged transv erse load.
УДК 624.15. Е.С . УТЕНО В. Определение
размеров зоны уплотнения грунтов под
фундаментами реконструируемых зда-
ний.
По резу льт ат ам полевых эксперимент ов у ст ановлены корреляционные зависимост и
размеров деформиру емой зоны основания фу ндамент ов от механических свойст в гру нт ов. Предлож ена методика определения факт ических размеров зоны деформации
у плот нения гру нт ов под квадрат ными, кру глыми, прямоу гольными и лент очными фу ндамент ами, кот орая позволяет вест и расчет параллельно с использованием
прочност ных и деформационных характ ери-ст ик гру нт ов.
ӘО Ж 624.15. Е.С . УТЕНО В. Қайта құры -
лы мданаты н үймереттер
іргетастары ны ң асты ндағы
топы рақтардың ты ғыздалу белдемінің
мөлшерлерін аны қтау.
Даладағы эксперимент т ер нәт иж елері
бойынша іргет аст ар негізінің деформацияланат ын белдемі мӛлшерлерінің т опырақт ың механикалық қасиет т ерінен корреляциялық т әу елділікт ері анықт алған.
Квадрат , дӛңгелек, т ік бұрышт ы ж әне т аспалы іргет аст ар аст ындағы т опырақт ың т ығыздалу ының деформациясы белдемінің нақт ы мӛлшерлерін анықт ау әдіст емесі
ұсынылған, ол т опырақт ың берікт ік ж әне деформациялық сипат т амаларын пайдалану мен параллель есепт еу ж үргізу ге
UDC 624.15. E.S. UTENO V . Determining
Dimensions of Soil Compaction Zone
below Foundations of Building Being
Reconstructed.
The correlation dependences of the dimensions of the foundation base zone being formed on
the soil mechanical properties hav e been stated as a result of field experiments. The methods of determining real dimensions of soil compaction deformation zone below square,
round, rectangular and belt foundations hav e been suggested which allow to do calculations parallel w ith using soil strength and defor-mation characteristics.
мүмкіндік береді. УДК . М.Р.
НУРГУЖИН, К.Т. А БЛЕЗОВ, Г.Т. ДАНЕНО ВА ,
Т.Я. КА ЦА ГА . Блочно-иерархический
подход в инженерном анализе сварных
конструкций.
О писаны мет одологические принципы применения блочно-иерархического подхода
к авт омат изированному анализу мет алло-конст ру кций т ехнологических машин с у чет ом конст ру кт ивно-т ехнологических
факт оров. Данный подход основан на со-временных C A E-сист емах, т аких как A NSYS, GPSS, A DA MS.
ӘО Ж . М.Р.
НҰРҒО ЖИН, К.Т. ӘБЛЕЗО В, Г.Т. ДӘНЕНОВА ,
Т.Я. КА ЦАГА. Дәнекерлік құралымдарды
инженерлік талдаудағы блокты -
иерархиялы қ ы ңғай.
Құралымдық-т ехнологиялық факт орларды есепке алу мен т ехнологиялық
машиналардың мет алл құралымдарын авт омат т андырылған т алдау ға блокт ы-иерархиялық ыңғайды қолдану дың
әдіснамалық қағидалары сипат т алған. Берілген ыңғай A NSІS, GPSS, ADAMS сияқты, қазіргі С А Е -ж үйелеріне негізделген.
UDC 001.891.57:004.652.2:62.112.81. M.R.
NURGUZHIN, K.T. A BLEZOV, G.T. DANENOVA ,
T.Ya. KA TSAGA. Block-Hierarchy Approach
in Engineering Analysis of Welded Struc-
tures.
The methodological principles of apply ing the block-hierarchy approach to automated analy -
sis of process machines metalworks taking into account structural and technological factors hav e been described. The giv en approach is
based on modern C A E-sy stems such as A NSYS, GPSS, A DA MS.
УДК 004.832.2. Л.Г. ЗА РТЕНОВА. Особенно-
сти использования генетического алго-
ритма в задаче поиска оптимального
решения.
Генет ические алгорит мы в процессе поиска
использу ют некот ору ю кодировку множ е-ст ва парамет ров вмест о самих парамет ров, в качест ве информации об опт имизиру емой фу нкции использу ют ся лишь еѐ значения в
рассмат риваемых т очках прост ранст ва поиска, не т ребу ет ся вычислений ни произ-водных, ни каких-либо иных характ ерист ик.
Благодаря эт ому генет ические алгорит мы могу т эффект ивно применят ься для реше-ния задач дискрет ной опт имизации, опреде-лѐнных как на числовых множ ест вах, т ак и
на конечных множ ест вах произвольной природы.
ӘО Ж 004.832.2. Л.Г. ЗА РТЕНОВА. Оңтайлы
шешімді іздеу есебінде генетикалы қ
алгоритмді пайдалану ерекшеліктері.
Іздеу процесіндегі генет икалық алгорит мдер парамет рлердің ӛздерінің орнына парамет р-
лердің ж иынын кейбір кодт ау ды пайдалана-ды, оңт айландырылат ын қызмет т у ралы ақпарат рет інде іздеу кеңіст ігінің қараст ыры-лат ын нүкт елерінде оның мәндері ғана
пайдаланылады, т у ындыларды да, қандай да бір ӛзге сипат т амаларды да есепт еу т алап ет ілмейді. О сының арқасында
генет икалық алгорит мдер сандық ж иындарда қалай анықт алса, еркін т абиғат т ың ақырлы ж иындарында да солай анықт алған, дискрет т ік оңт айландыру
есепт ерін шешу үшін т иімді қолданылу ы мүмкін.
UDC 004.832.2. L.G. ZA RTENOVA. Peculiar i-
ties of Using Genetic A lgorithm in T ask of
Searching Optimal Solution.
Genetic algorithms use some coding of a set of parameters instead of parameters themselv es
in the process of searching. The v alues of the optimized function at the considered points of the searching space are used as the infor-mation of it. C alculating of neither deriv ativ es
nor any other characteristic is required. Thanks to this genetic algorithms can be effectiv ely used to solv e discrete optimization tasks
determined both on numerical and finite sets of optimal nature.
УДК 624.073. А .Т. КА СИМОВ. Исследова-
ние напряженно-деформированного
состояния прямоугольны х многослой-
ны х пластин методом конечных разно-
стей.
Полу чены у равнения изгиба многослойных
пласт ин несиммет ричной ст ру кт у ры с орт о-т ропными слоями. Реализованная численная мет одика расчет а основана на мет оде конечных разност ей. Исследу ет ся напря-
ж енно-деформированное сост ояние изо-т ропных многослойных пласт ин с у чет ом поперечного сдвига и давления слоев дру г
на дру га.
ӘО Ж 624.073.1. А .Т. ҚА С ЫМО В. Шеткі
айы ры мдар әдісімен тік бұры шты көп
қабатты тілімдердің кернеулі-
деформацияланған күйін зерттеу.
О рт от ропт ы қабат т ары бар симмет риялы емес құрылымды кӛп қабат т ы т ілімдер
иілісінің т еңдеу лері алынған. Есепт еу дің іске асырылған сандық әдіст емесі шет кі айырым-дар әдісіне негізделген. Қабат т ардың бір-біріне кӛлденең ығысу ын ж әне қысымын
есепке алу мен изот ропт ы кӛп қабат т ы т ілімдердің кернеу лі-деформацияланған күйі зерт т еледі.
UDC 624.073.1. A .T. KASIMOV. Investigating
Stressed-Strained State of Rectangular
Multilayered Plates by Finite Difference
Method.
The equations of bending multilay ered plates of an asy mmetric structure hav ing orthotropic
lay ers hav e been obtained. The realized nu-merical methods of calculating is based on the finite difference method. The stressed-strained state of isotropic multilay ered plates is studied
taking into account the transv erse shear and pressure of lay ers on each other.
УДК 004.8. Л.Г. ЗА РТЕНОВА . Представле-
ние знаний при разработке информа-
ционны х систем.
Рассмат ривает ся один из возмож ных подхо-дов описания семант ики предмет ной обла-ст и на основе пост роения ее концепт у аль-ной модели.
ӘО Ж 004.8. Л.Г. ЗА РТЕНОВА. А қпаратты қ
жүйелерді әзірлеуде білім көрсету.
О ның концепциялық моделін салу негізінде
пәндік облыс семант икасын сипат т ау дың мүмкін болат ын ыңғайларының бірі қараст ы-рылады.
UDC 004.8. L.G. ZA RTENOVA. Representing
Knowledge at Developing Information
Systems.
O ne of the possible approaches to describe the semantics of a subject field on the basis of constructing its conceptual model is consid-ered.
УДК 535.37. В.М. ЮРО В, К.Р. КУРБА НО В,
Ю.С . С ИДОРЕНЯ. Люминесценция акти-
вированны х кристаллов оксогалогени-
дов висмута.
Исследование цент ров люминесценции в крист аллах дает важ ну ю информацию о процессах миграции и акку му ляции энергии,
переноса заряда и т .д. В работ е описаны цент ры люминесценции в оксогалогенидах висму т а с примесью различных ионов, исследованы их основные спект рально-
люминесцент ные свойст ва.
ӘО Ж 535.37. В.М. ЮРО В, К.Р. КУРБА НО В,
Ю.С . С ИДОРЕНЯ. Висмут оксогалогенид -
терінің активтендірілген кристалдары -
ны ң люминесценциясы .
Крист алдардағы люминесценция орт алықт а-рын зерт т еу , энергия миграциясы ж әне акку му ляциясы, зарядт ы т асымалдау ж әне
т .б. процест ері т у ралы маңызды ақпарат т ы береді. Жұмыст а әр т үрлі иондардың қоспасы бар висму т оксогалогенидт еріндегі люминесценция орт алықт ары сипат т алған,
олардың негізгі спект рлік-люминесцент т ік қасиет т ері зерт т елген.
UDC 535.37. V .M. YURO V , K.R. KURBA NO V ,
Yu.S. SIDORENYA. Luminescence of Doped
Crystals of Bismuth Oxohalogenides.
Inv estigating centers of luminescence in
cry stals giv es an important information of the process of energy accumulation and migration, charge transfer etc. In the paper luminescence
centers in bismuth oxohalogenides hav ing v arious ions impurities hav e been described, their basic spectral and luminescence proper-ties hav e been inv estigated.
УДК 535.37. В.М. ЮРО В, К.Р. КУРБА НО В.
Безы злучательные переходы в автоло-
кализованны х экситонах.
Проведен т ермодинамический анализ безызлу чат ельных переходов в авт олокали-зованных эксит онах анионного и кат ионного
т ипа. Показано, чт о почт и половина эксит о-нов испыт ывает безызлу чат ельный распад на ст ру кт у рные дефект ы.
ӘО Ж 535.37. В.М. ЮРО В, К.Р. КУРБА НО В.
А втотаралмаған экситондардағы сәуле
шы ғармайты н ауы сулар.
А нионды ж әне кат ионды т ипт і авт от арал-маған эксит ондарда сәу ле шығармайт ын ау ысу ларды т ермодинамикалық т алдау ж үр-
гізілген. Э ксит ондардың ж арт ысына дерлігі құрылымдық ақау ларға сәу ле шығармайт ын ыдырау ға ұшырайды.
UDC 535.37. V .M. YURO V , K.R. KURBA NO V .
T ransitions without Radiation in A utolo-
calized Excitons.
Thermody namic analy sis of transitions w ithout radiation in autolocalized excitons of anion and cation ty pes has been carried out. It has been
shown that almost a half of excitons undergo decay w ithout radiation into structural defects.
УДК 541.128. Т.Н. НА ЛИБАЕВ, А.С. ЖА КУПО-
ВА , М.К. МА ЛЫБА ЕВА . Роль поверхност-
ного состояния активированны х твер-
ды х тел в каталитических процессах.
Рент генофазовым анализом определен фазовый сост ав двойных Ni – A l сплава, кот орый сост оит из алюминидов NiA l , N i A l и свободного алюминия. Мет одом элект ро-
нографии у ст ановлена акт ивированная поверхност ь чист ых алюминидов из NiA l , N i A l и Ni- A l и обнару ж ены фазы: Ni, -
ӘО Ж 541. 128. Т.Н. НӘЛІБА ЕВ, А .С . ЖА КУ -
ПО ВА, М.Қ. МАЛЫБА ЕВА. Катализаторлық
процестердегі активтендірілген қатты
денелердің беттік күйінің атқараты н
ролі.
N іA l , N і A l алюминидт ерінен ж әне бос алюминийден т ұрат ын, қос N і – A l құймасының фазалық құрамы рент ген-
фазалық т алдау мен анықт алған. Элект роно-графия әдісімен N іA l , N і A l ж әне N і- A l-ден т аза алюминидт ердің акт ивт ендірілген бет і
UDC 541.128. T.N. NA LIBA YEV , A .S.
ZHA KUPO V A , M.K. MA LIBA YEV A . Role of
Surface Condition of A ctivated Solids in
Catalyst Processes.
The phase composition of the double Ni-50% A l alloy , which is composed of aluminides NiA l , N i A l and free aluminium has been determined by the X-ray phase analy sis.The activ ated
surface of pure aluminides of NiA l , N i A l and Ni-A l has been stated and the phases of Ni, -A l O ; Ni A l , N i and -A l O , and Ni, N i A l hav e
Раздел «Экономика»
A l O ; Ni A l , N i, -A l O , Ni, N i A l . анықт алған ж әне N і, -A l O ; N і A l , N і, -A l O ж әне N і, N і A l фазалары байқалған.
been discov ered w ith the method of electron diffractometry .
УДК 541.128.13. Т.Н. НА ЛИБАЕВ. О поверх-
ностной энергии активированны х
переходны х d-металлов.
О пределены энергии связи Е (м-н) и т епло-т ы адсорбции Q (m-н) кДж /моль для пере-
ходных мет аллов: Ni, F e, C u, Mo, W, C r. Показаны сопост авит ельные резу льт ат ы т еорет ических и опыт ных данных для эт их мет аллов (М -Н). Найдена т еплот а хемосорб-
ции водорода для плоскост и (hkl) граней: (100), (110) и (111). Теплот а хемосорбции для кислорода (М -О )Ni (500-605 кДж /моль), Fe (590-730), Ti (560-580), W (820- ) и для
азот а (M-N) Ni (430- ), F e (105-480), Ti (530- ), W (380-
ӘО Ж 541. 128.13. Т.Н. НӘЛІБА ЕВ. А к-
тивтендірілген ауы спалы d-
металдардың беттік энергиясы туралы.
N і, Fe, C u, Mo, W, C r ау ыспалы мет алдары үшін байланыс энергиялары E (м-н) ж әне
адсорбция ж ылу лықт ары Q (m-н) кДж /моль анықт алған. О сы мет алдар үшін т еориялық ж әне т әж ірибелік дерект ердің салыст ырмалы нәт иж елері кӛрсет ілген (М -
Н). (100), (110) ж әне (111) қырларының ж азықт ығы (hkl) үшін су т ек хемосорбциясының ж ылу лығы т абылған. О т т ек үшін (М -О ) хемосорбция ж ылу лығы N і
(500-605 кДж /моль), Fe (590-730), T і (560-580), W (820-) ж әне азот үшін (M-N) N і (430-), F e (105-480), T і (530-), W (380-
UDC 541.128.13. T.N. NALIBAYEV. Of Surface
Energy of A ctivated Transition d-Metals.
The binding energy E (M-H) and the adsorption heat energy Q (M-H) kJ/mol hav e been deter-mined for transition metals: Ni, F e, C u, Mo, W,
C r. The comparativ e results of theoretical and experimental data for these metals (M -H) hav e been shown. The hy drogen chemosorption heat has been found for the surface (hcl)
sides: (100), (110) and (111). The chemosorp-tion heat for oxy gen is (M -O )Ni (500-605 kJ/mol), F e (590-730), Ti (560- ), W (820-) and for nitrogen, (M-N)Ni (430), Ti (530-), W
-
УДК 338.242:621 (574.3). Г.М. А УБА КИРОВА .
А нтикризисное управление промы ш-
ленны м предприятием.
Показана роль ант икризисных инвест ицион-
ных проект ов в финансово-экономическом оздоровлении предприят ий.
ӘО Ж 338.242:621 (574.3). Г.М. ӘУБӘКІРОВА.
Өнеркәсіптік кәсіпоры нды дағдары сқа
қарсы басқару.
Кәсіпорындарды қарж ылық-экономикалық
сау ықт ыру да дағдарысқа қарсы инвест иция-лық ж обалардың ат қарат ын ролі кӛрсет ілген.
UDC 338.242:621 (574.3). G.M. A UBAKIROVA.
A nticr isis Management of Industr ial
Enterpr ise.
The role of anticrisis inv estment projects in the
financial and economic normalization of enter-prises has been shown.
УДК 347.736 (574.3). В.А . МУНШ. Т енден-
ции и регулирование кризиса непла-
тежей в казахстанской экономике
(опы т Карагандинской области).
Рассмат ривают ся причины возникновения,
развит ие кризиса неплат еж ей в Казахст ане. Проанализировано негат ивное воздейст вие кризиса неплат еж ей на экономику Караган-
динского региона, приведена динамика банкрот ст в и объемов кредит орской задол-ж енност и хозяйст ву ющих су бъект ов. Пред-лож ен ряд мероприят ий по у лу чшению
финансово-плат еж ной среды в регионе.
ӘО Ж 347.736 (574.3). В.А . МУНШ. Қазақ-
станды қ экономикадағы өтелмеген
төлемдер дағдары сы ны ң даму бағы т-
тары және оларды реттеу (Қарағанды
облы сы ны ң тәжірибесі).
Қазақст анда ӛт елмеген т ӛлемдердің пайда болу , даму себепт ері қараст ырылады. Ӛт ел-меген т ӛлемдер дағдарысының Қарағанды
аймағының экономикасына ж ағымсыз әсер ет у і т алданған, шару ашылықт ы ж үргізет ін су бъект ілердің банкрот т ығы мен несиелік берешект ері кӛлемдерінің динамикасы
келт ірілген. А ймақт ағы қарж ылық-т ӛлемдік орт аны ж ақсарт у бойынша бірқат ар шаралар ұсынылған.
UDC 347.736 (574.3). V .A . MUNSH. T enden-
cies and Regulating Cr isis of Defaults in
Paying in Kazakhstan’s Economy (Kar a-
ganda Region Experience).
The reasons of rising and dev eloping the crisis
of defaults in pay ing in Kazakhstan are consid-ered. The negativ e influence of the crisis of defaults in pay ing on the Karaganda region
economy has been analy zed; the dy namics of bankruptcy and the v olume of creditor’s debts of entities has been giv en. A number of measures to improv e the finance pay ment
sphere in the region has been suggested.
УДК 339.138. К.М. А С ЫЛО ВА , Е.З. А БУО В.
Основны е тенденции развития торго-
вого маркетинга.
Рассмат ривают ся современная концепция т оргового маркет инга и т енденции его
применения и развит ия применит ельно к компаниям по производст ву пот ребит ель-ских т оваров быст рого у пот ребления.
ӘО Ж 339.138. Қ.М. А С ЫЛО ВА , Е.З. ӘБУО В.
Сауда маркетингінің негізгі даму
бағы ттары .
С ау да маркет ингінің қазіргі т ұж ырымдамасы ж әне ж ылдам қолданылат ын т ұт ынымдық
т ау арларды ӛндіру бойынша компанияларға қат ыст ы оны қолдану дың даму бағыт т ары қараст ырылады.
UDC 339.138. K.M. A SILO V A , E.Z. A BUO V .
Basic T endencies of Developing T rade
Marketing.
The modern conception of trade marketing and tendencies of its use and dev elopment in
reference to companies producing consumer goods of fast use are considered.
УДК 339.924 (51). Ж.А . ИС МА НБА ЕВА .
Вхождение Кы ргы зстана в междуна-
родную интеграцию.
Кыргызская Респу блика с обрет ением госу -
дарст венного су веренит ет а осу щест вляет коренные экономические преобразования. Уж е сегодня мировое сообщест во признает значит ельные сдвиги в реформировании
экономики. В част ност и, дост игнуты опреде-ленные у спехи в област и макроэкономиче-ской ст абилизации, респу блика пост епенно входит в мировое экономическое сообще-
ст во и экономический инт еграционный процесс.
ӘО Ж 339.924 (51). Ж.А . ИС МА НБА ЕВА .
Қы рғы зстанны ң халықаралық интегра-
цияға кіруі.
Қырғызст ан Респу бликасы мемлекет т ік
егемендікт і алысымен т үпкілікт і экономика-лық т үрлендіру лерді ж үзеге асыру да. Бүгіннің ӛзінде әлемдік қау ымдаст ық экономиканы реформаландыру да едәу ір
алға басу ларды кӛріп от ыр. Кӛбінесе, макроэкономикалық т ұрақт андыру облысында белгілі т абыст арға қол ж ет т і, респу блика бірт індеп әлемдік экономикалық
қау ымдаст ыққа ж әне экономикалық инт еграциялық процеске кіріп ж ат ыр.
UDC 339.924(51). Zh.A . ISMA NBA YEV A .
Kirghizstan’s Enter ing International
Integration.
Hav ing found the state sov ereignty Kirghiz
Republic is carry ing out radical economic transformations. Today the world association recognizes considerable adv ances in reforming the economy . Specifically , certain adv ances
hav e been achiev ed in the field of microecomic stabilization, the republic enters gradually the world economic association and the economic integration process.
УДК 339.138.001.5. У.Н. НУРГА ЛИЕВ. Спо-
собы ведения маркетинговых исследо-
ваний.
Рассмат ривают ся т еорет ические вопросы маркет инговых исследований и практ ика
организации маркет инговой слу ж бы и маркет ингового конт роля в школе-гимназии.
ӘО Ж 339.138.001.5. Ӛ.Н. НҰРҒА ЛИЕВ. Мар-
кетингтік зерттеулерді жүргізу тәсіл -
дері.
Маркет ингт ік зерт т еу лердің т еориялық мәселелері ж әне мект еп-гимназияда марке-
т ингт ік қызмет ті ж әне маркет ингтік бақылау-ды ұйымдаст ыру т әж ірибесі қараст ырылады.
UDC 339.138.001.5. U.N. NURGALIYEV. Ways
of Conducting Marketing Studies.
Theoretical problems of marketing studies and the practice of organizing the marketing serv ice and marketing control at a school-
gy mnasium are considered.
республикалық журнал республиканский
ТРУДЫ УНИВЕРСИТЕТА. 2002. № . с.
№ 1351-ж тіркеу куә лігін 2000 жылдың 4 шілдесінде Қ азақ стан Республикасының Мә дениет, ақ парат жә не қ оғ амдық келісім министрлігі берген
Регистрационное свидетельство № 1351-ж от 04.07.2000 года выдано Министер-ством культуры, информации и обще-ственного согласия Республики Казахстан
Бас редактор — Главный редактор
Г.Г. Пивень
Жауапты редактор — Ответственный редактор
А.З. Исагулов
Әдеби редакторлар — Литературные редакторы
Т.В. Рустемова, Р.С. Искакова, Б.А. Асылбекова, Қ.Ә. Үйсін
Аудармашылар — Переводчики
А.С. Қордабаева, Л.В. Евдокимова
Компьютерлік ажарлау және беттеу — Компьютерный дизайн и верстка
М.М. Утебаев
Басуға қол қойылды
Пішімі Кӛлемі, ес.б.т.
Таралымы Тапсырыс
Индексі
Келісімді баға
60×84/8 ,
Подписано к печати
Формат Объем, п.л.
Тираж Заказ Индекс
Цена договорная
Редакцияның мекен-жайы — Адрес редакции
470075, г. Караганда, бульвар Мира, 56. Издательство КарГТУ.