F 型 標 識 柱 基 礎 図 - city.fuefuki.yamanashi.jp · F 型 標 識 柱 基 礎 図 100 3000 100 3200 1200 600 1200 150 1400 1400

Ｆ　型　標　識　柱　基　礎　図

１００

３０００

１００

３２００

１２００

６００

１２００

１５０

１４００

１４００

３００

砕石（クラッシャラン）

２

　　断面　　　

Ｓ＝１／３０

１

１００

１２００

１００

１４００

３００

６００

３００

　　断面　　　

Ｓ＝１／３０

３

１００

３０００

１００

３２００

１００

１２００

１００

１４００

１

３

　　断面　　　

Ｓ＝１／３０

２

　名　　　称　

　寸　　　　　　　　法　

　１個分重量

数量

　　　重量・容量

コンクリート

１２００＊３０００＊１４００

　　１

　　　　　　５．０４

ｍ

３

かぶせコンクリート

１２００＊３０００＊３００

　　１

　　　　　　１．０８

ｍ

３

砕石

１４００＊３２００＊１５０

　　１

　　　　　　０．６７

ｍ

３

型枠

　　　　　　１１．８

ｍ

２

P. 1

1. 一般事項

1-1 概要

Ｆ型 標識柱 L - 6.750 m

梁主材 STK-400- φ165.2 * 4.5

補 材 STK-400- φ 76.3 * 2.8

柱主材 STK-400- φ267.4 * 6.6

1-2 荷重条件

(1) 風荷重

設計風速は

50 m/sec = V2/16 = 156.25 kg/m2

風力係数は

板 = 1.2 (188.00)

支柱 = 0.7 (109.00)

(2) 標識板単位重量 20.00 kg/m2

標識板単位重量 20.00 kg/m2（規制，警戒，ルート等）

1-3 基礎条件

コンクリ－トの単位重量 2.35 t/m3

土の単位重量 1.70 t/m3

Ｎ値 10

受動土圧係数 3.530

地震時の係数 2

地耐力・直風時 10 t

地耐力・斜風時 10 t

地耐力・常 時 5 t

1-4 材料の許容応力度 (kg/cm2)

○ 鋼管(STK-400):鋼材(SS-400) < 長 期 > < 短 期 >

引張応力度 1600 2400

圧縮応力度 1600 2400

曲げ応力度 1600 2400

せん断応力度 900 1350

許容曲げ応力度 1850 2775

○ ボルト < 長 期 > < 短 期 >

引 張 せん断 引 張 せん断

SS-400 1000 900 1500 1350

○ 鉄筋・コンクリ－ト < 長 期 > < 短 期 >

圧縮 支圧 せん断 圧縮 支圧 せん断

無筋コンクリ－ト(160) 40 45 60 65

鉄筋コンクリ－ト(210) 70 60 6.5 105 90 9.5

○ 付着 < 丸 鋼 > < 形 鋼 >

7.5 15.00

P. 2

2. 梁の算定

2-1 荷重の算定

2-1-1 固定荷重(フランジ部は無視する)

1. 主路線

＜ 標識板 ＞

標識板 3.80m * 1.40 m * 20.00kg/m2 = 106.40 kg

標識板 3.80m * 1.40 m * 20.00kg/m2 = 106.40 kg

＜ 補　材 ＞ 0.900m * 5.08kg/m * 2本 = 9.14 kg

-----------------------------------------------------------------------------------

W1 = 221.94 kg

＜ 梁　材 ＞ ω1 = 17.80 kg/m

2-1-2 風 荷 重(フランジ部は無視する)

1. 主路線

＜ 標識板 ＞

標識板 3.80m * 1.40 m * 188.00kg/m2 = 1,000.16 kg

-----------------------------------------------------------------------------------

P1 = 1,000.16 kg

＜ 梁　材 ＞ ω3 = 18.01 kg/m

2-1-3 斜風時荷重(フランジ部は無視する)

1. 主路線

＜ 標識板 ＞

標識板 3.80 m

2* 1.40 m * 188.00kg/m2 = 707.22 kg

-----------------------------------------------------------------------------------

P'1 = 707.22 kg

P. 3

2-2 梁応力の算定

ω1(ω3)

W3(P3)

l2 l3

l1

1. 鉛直荷重W1 221.94 kg

2 2W3 = = = 110.97 kg

ω1 = 17.8 kg/m

2. 水平荷重P1 1000.16 kg

2 2P3 = = = 500.08 kg

ω3 = 18.0 kg/m

3. 斜風時荷重P'1 707.22 kg

2 2P'3 = = = 353.61 kg

4. 梁応力（梁材の支柱取付け部）

固定時反力

Ry1 = W3 + ω1･l1 = 110.97 kg + 17.8 kg/m * 5.70 m = 212.43 kg

固定時曲げモーメント

17.8 kg/m * 5.702 m

2My1 =

1

2 + + ( 106.4 kg * 3.90m + 106.4 kg * 3.90m)

1

2 + ( 9.1 kg * 3.90m)

= 721.95 kg･m

風時反力

Rx1 = P3 + ω3･l2 = 500.08 kg + 18.0 kg/m * 2.00 m = 536.09 kg

風時曲げモーメント

18.0 kg/m * 2.002 m

2Mx1 =

1

2 + ( 1000.2 kg * 3.90m)

= 1,986.33 kg･m

P. 4

斜風時反力ω3･l2 18.0 kg/m * 2.00 m

2 2Rx'1 = P'3 + = 353.61 kg +

= 379.08 kg

斜風時曲げモーメント

18.0 kg/m * 2.002 m

4Mx'1 =

1

2 2 + (

3.80 m

2 707.22 kg * ( + 2.00 m))

= 993.16 kg･m

1,986.33 kg･m ≧　 993.16 kg･m より、風時応力，風時モーメントは、直風時を採用する。

P. 5

2-3 梁断面の算定

主路線の応力にて、STK-400 - φ165.2 * 4.5を採用する。

断面積 A1 = 22.72 cm2

断面係数 Z1 = 88.9 cm3

1. 合成応力

せん断力

Q1 = Ry12 + Rx12

= 0.2122 t + 0.5362 t = 0.577 t

曲げモーメント

M1 = My12 + Mx12

= 0.7222 t･m + 1.9862 t･m = 2.113 t･m

2. 断面算定

曲げ応力度

M1 211.35 t･cm

Z1 88.9 cm3 cδb = = = 2.377 t/cm2

cδb 2.377 t/cm2

fb･1.5 1.60 t/cm2 * 1.5= = 0.991 ＜ 1 【ＯＫ】

せん断応力度

2･Q1 2 * 0.577 t

A1 22.72 cm2 τ = = = 0.051 t/cm2

τ 0.051 t/cm2

fs･1.5 0.90 t/cm2 * 1.5= = 0.038 ＜ 1 【ＯＫ】

P. 6

3. 柱の算定

3-1 荷重の算定

1. 固定荷重

梁　　 反 　　力 Ry1 = Ry2 = 212.43 kg

梁曲げモーメント My1 = My2 = 721.95 kg･m

柱　　　　　　材 ω5 = 42.4 kg/m

2. 風荷重

梁　　 反 　　力 Rx1 = Rx2 = 536.09 kg

梁曲げモーメント Mx1 = Mx2 = 1,986.33 kg･m

柱　　　　　　材 ω6 = 0.2674 m * 109.0 kg/m2 = 29.1 kg/m

3. 斜風時荷重

梁　　 反 　　力 Rx'1 = Rx'2 = 379.08 kg

梁曲げモーメント Mx'1 = Mx'2 = 993.16 kg･m

P. 7

3-2 柱応力の算定

ω5

(ω6)

L1

Rx1

L2

Ry1

Rx2

L3

Ry2

鉛直力

N1 = Ry1 + Ry2 + ω5･L1

= 212.43 Kg + 212.43 Kg + 42.4 kg/m * 6.75 m

= 711.06 kg

水平力

H1 = Rx1 + Rx2 + ω6･L1

= 536.09 Kg + 536.09 Kg + 29.1 kg/m * 6.75 m

= 1,268.93 kg

水平力（斜風時）

Rx'1 + Rx'2 ω6･L1

2 2 Hy1 = +

379.08 Kg + 379.08 Kg 29.1 kg/m * 6.75 m

2 2= +

= 675.21 kg

固定時曲げモーメント

My3 = My1 + My2

= 721.95 Kg･m + 721.95 Kg･m = 1,443.90 kg･m

風時曲げモーメント

ω6･L12

2 Mx3 = Rx1･L2 + Rx2･L3 +

29.1 kg/m * 6.752 m

2 = 536.09 Kg * 6.45 m + 536.09 Kg * 5.55 m +

= 7,097.12 Kg･m

P. 8

風時曲げモーメント（斜風時）

Rx'1･L2 + Rx'2･L3 ω6･L12

2 2 2 M'y3 = My3 + +

379.08 Kg * 6.45 m + 379.08 Kg * 5.55 m

2= 1443.90 kg･m +

29.1 kg/m * 6.752m

2 2+

= 5,129.98 kg･m

風時回転モーメント

Mt1 = Mx1 + Mx2

= 1986 Kg･m + 1986 Kg･m = 3,973 kg･m

風時回転モーメント（斜風時）

Mt'1 = Mx'1 + Mx'2

= 993 Kg･m + 993 Kg･m = 1,986 kg･m

3-3 柱断面の算定

STK-400 - φ267.4 * 6.6 を採用する。

断面積 A2 = 54.08 cm2

断面係数 Z2 = 344 cm3

断面極２次モーメント Ip = 9,200 cm4

断面積２次半径 i = 9.22 cm

1. 座屈長 (上下梁の中心距離とする)

lk = 600 * 2 = 1,200 cm

圧縮材の細長比

許容圧縮応力度lk 1200 cm

i 9.22 cm λ = = = 130.2 ===> fc = 0.565 t/cm2

2. 合成応力

曲げモーメント

M2 = My32 + Mx32

= 1.4442 t･m + 7.0972 t･m = 7.243 t･m

P. 9

3. 断面算定

圧縮応力度

N1 0.711 t

A2 54.08 cm2 σc = = = 0.013 t/cm2

曲げ応力度

M2 724.3 t･cm

Z2 344 cm3 cσb = = = 2.105 t/cm2

組合わせ応力度

σ = σc + cσb = 0.013 t/cm2 + 2.105 t/cm2 = 2.119 t/cm2

σc cσb 1 0.013 t/cm2 2.105 t/cm2 1

fc fb 1.5 0.565 t/cm2 1.60 t/cm2 1.5 ( + ) * = ( + ) *

= 0.893 ＜ 1 【ＯＫ】

ねじれせん断応力度

Mt1 φ 397.3 t･cm 26.74 cm

Ip 2 9200 cm4 2 τ = * = * = 0.577 t/cm2

最大せん断応力度

1

2 τmax = * σ2 + 4 * τ2

1

2 = * 2.1192 t/cm2 + 4 * 0.5772 t/cm2 = 1.206 t/cm2

τmax 1.206 t/cm2

fs･1.5 0.90 t/cm2 * 1.5= = 0.894 ＜ 1 【ＯＫ】

最大合成応力度

σ 2.119 t/cm2

2 2 σmax = + τmax = + 1.206 t/cm2 = 2.266 t/cm2

σmax 2.266 t/cm2

fb･1.5 1.60 t/cm2 * 1.5= = 0.944 ＜ 1 【ＯＫ】

P. 10

4. 柱と梁の仕口の算定

16 150

250

330

Fl.PL t = 16

Rib.PL t = 9

φ267.4x6.6

φ165.2x4.5

4-1 ボルトの算定

M - 20 断面積 A3 = 3.14 cm2 ボルト数 n = 8 本を採用する

フランジ D2 = 330 mm ボルト間 D1 = 250 mm

フランジ厚 t = 16 mm リブ枚数 n = 8

1. 存在合成応力

せん断力 Q1 = 0.577 t

曲げモーメント M1 = 2.113 t･m

2. 断面算定

ボルト１本当り引張力

4･M1 4 * 211.3 t･cm

n･D1 8 * 25 cm T = = = 4.227 t

ボルト１本当りせん断力

Q1 0.577 t

n 8 S = = = 0.072 t

引張応力度

T 4.227 t

A3 3.14 cm2 σt = = = 1.345 t/cm2

σt 1.345 t/cm2

fto･1.5 1.00 t/cm2 * 1.5= = 0.897 ＜ 1 【ＯＫ】

P. 11

4-2 フランジプレート

1. 形状算定

リブプレートに囲まれた部分を長方形とする

三辺固定版として算定する。

自由辺長

180° 180°

n 8 ly = D1･sin ( ) = 25.0 cm * sin ( ) = 9.6 cm

固定辺長

1 1

2 2 lx = ･(D2 - φ0) = * (33.0 cm - 16.52 cm) = 8.2 cm

2. 応力算定

単位圧縮応力度

T 4.227 t

ly･lx 9.6 cm * 8.2 cm ω7 = = = 0.054 t/cm2

三辺固定版

ly 9.6 cm

lx 8.2 cm= = 1.16

α0 = 0.12

自由辺曲げモーメント

Mo = ω7･lx2･α0

= 0.054 t/cm2 * 8.22 cm * 0.12 = 0.426 t･cm/cm

3. 断面算定

プレート厚さ

6･Mo

fb1･1.5 t1 =

6 * 0.426 t･cm/cm

1.85 t/cm2 * 1.5 = = 0.96 cm ＜ P.L - 16 mm 【ＯＫ】

P. 12

4-3 リブプレート

1. 応力算定

せん断力

Qo = ω7･lx2･2 = 0.054 t/cm2 * 8.242 cm * 2 = 7.28 t

2. 断面算定

R.P.L - 9 (to = 0.9cm), 長さ ho = 15.0 cm を採用する。

せん断応力度

Qo 7.28 t

to･ho 0.9 cm * 15.0 cm τ = = = 0.539 t/cm2

τ 0.539 t/cm2

fs･1.5 0.90 t/cm2 * 1.5= = 0.400 ＜ 1 【ＯＫ】

4-4 溶　接

1. 断面算定

すみ肉 S1 = 5 mm 両側溶接を採用する。

のど厚 a1 = 0.7 * 0.5 cm = 0.35 cm

溶接長 l4 = 15 cm として

せん断応力度

Qo 7.28 t

2･(a1･l4) 2 * (0.35 cm * 15 cm) τs = = = 0.693 t/cm2

τs 0.693 t/cm2

fs･1.5 0.90 t/cm2 * 1.5= = 0.514 ＜ 1 【ＯＫ】

P. 13

5. 柱脚部の算定

Do = 600

dt = 75

d = 525

75 75 450

b = 600

8-Anc.Bolt-M30

Base PL -t22

Rib PL -t12

5-1 存在応力

鉛直力 N1 = 0.711 t

水平力 H1 = 1.269 t

曲げモーメント M2 = 7.243 t･m

回転モーメント Mt1 = 3.973 t･m

5-2 中立軸の算定

アンカーボルト M-30 n = 8 (As = 7.07 cm2・・・ボルト一本当り)

M2 724.3 t･cm

N1 0.711 t 偏心距離 eo = = = 1,019 cm

ベース断面寸法 Do = 60 cm, b = 60 cm, dt = 7.5 cm, d = 52.5 cm

ヤング係数比 no = 15

引張側ボルト断面積 at = As * 3本 = 7.07 cm2 * 3本 = 21.21 cm2

Do 6･no･at Do

2 b 2 Xn3 + 3･(eo - )･Xn2 - ･(eo + - dt)･(d - Xn) = 0

60 cm 6 * 15 * 21.21 cm2

2 60.0 cm Xn3 + 3 * ( 1019 cm - ) * Xn2 -

60 cm

2* ( 1019 cm + - 7.5 cm) * (52.5 cm - Xn) = 0

Xn3 + 2966 * Xn2 + 33114 * Xn - 1738497 = 0

∴ 中立軸 Xn = 19.2 cm

5-3 コンクリート最大圧縮応力度の算定

Do

22･N1･(eo + - dt)

Xn

3b･Xn･(d - )

σc =

60 cm

22 * 711 kg * ( 1019 cm + - 7.5 cm)

19.2 cm

360 cm * 19.2 cm * (52.5 cm - )

= = 27.9 kg/cm2

σc 27.9 kg/cm2

fc･1.5 70 kg/cm2 * 1.5= = 0.266 ＜ 1 【ＯＫ】

P. 14

5-4 アンカーボルトの算定

1. 断面算定

引張力

Do Xn

2 3N1･(eo - + )

Xn

3d -

T1 =

60 cm 19.2 cm

2 3 0.711 t * ( 1019 cm - + )

19.2 cm

352.5 cm -

= = 15.35 t

引張応力度

T1 15.35 t

at 21.21 cm2σt = = = 0.724 t/cm2

σt 0.724 t/cm2

fto･1.5 1.00 t/cm2 * 1.5= = 0.482 ＜ 1 【ＯＫ】

2. 埋込長の算定

埋込長

σt･φ3 1

6･σa 1.5 l = *

724 kg/cm2 * 3.0 cm 1

6 * 7.5 kg/cm2 1.5 = * = 32.2 cm ＜ 85 cm 【ＯＫ】

5-5 ベースプレートの算定

lx1= 16.63

ly1= ly1=17.01 17.01ly2= 25.98

1. 形状算定

リブプレートに囲まれた部分を長方形とする

二辺固定版及び三辺固定版として算定する。

自由辺長 ly1 = 17.01 cm

自由辺長 ly2 = 25.98 cm

固定辺長 lx1 = 16.63 cm

P. 15

2. 応力算定

Xn

lx1

σcσ'c

圧縮反力を平均等分布で作用させて

単位圧縮応力度

σc + σ'c 27.9 kg/cm2 + 3.7 kg/cm2

2 2 ω8 = = = 15.8 kg/cm2

二辺固定版

ly1 17.0 cm

lx1 16.6 cm= = 1.02 =====> α2 = 0.295

三辺固定版

ly2 26.0 cm

lx1 16.6 cm= = 1.56 =====> α3 = 0.197

よって二辺固定版にて決定する。

α = α2 = 0.295

自由辺曲げモーメント

M3 = ω8･lx12･α

= 15.8 kg/cm2 * 16.62 cm * 0.295 = 1,289 kg･cm/cm

3. 断面算定

プレート厚さ

6･|M3|

fb1･1.5 t3 =

6 * 1.289 t･cm/cm

1.85 t/cm2 * 1.5 = = 1.67 cm ＜ P.L - 2.2 cm 【ＯＫ】

P. 16

5-6 リブプレート

1. 応力算定

せん断力

Q2 = ω8 * lx12 * 2 = 0.0158 t/cm2 * 16.632 cm * 2 = 8.74 t

2. 断面算定

R.P.L - 12(t4 = 1.2 cm)，長さ h4 = 25.0 cm を採用する。

せん断応力度

Q2 8.74 t

t4･h4 1.2 cm * 25.0 cm τ = = = 0.291 t/cm2

τ 0.291 t/cm2

fs･1.5 0.90 t/cm2 * 1.5= = 0.216 ＜ 1 【ＯＫ】

5-7 溶　接

1. 断面算定

すみ肉 S2 = 6 mm 両側溶接を採用する。

のど厚 a1 = 0.7 * 0.6 cm = 0.42 cm

溶接長 l6 = 25 cm として

せん断応力度

Q2 8.74 t

2･(a1･l6) 2 * (0.42 cm * 25 cm) τs = = = 0.416 t/cm2

τs 0.416 t/cm2

fs･1.5 0.90 t/cm2 * 1.5= = 0.308 ＜ 1 【ＯＫ】

6. たわみ

梁材のたわみ

1 1 W1･(l2 + l3)2 ･(3･l1 - (l2 + l3)) 2･ω1･l14

2 2･E･I 3 4 y1 = * * ( + )

1 1

2 2 * 2100000 kg/cm2 * 734 cm4 = *

222 kg * (200 + 190)2 cm * (3 * 570 cm - (200 + 190) cm)

3* (

2 * 0.178 kg/cm * 5704 cm

4+ ) = 3.93 cm

支柱のたわみ角

L2 + L3

2My3･

2･E･I i =

144390 kg･cm * 600 cm

2 * 2100000 kg/cm2 * 4600 cm4 = = 0.00448

支柱のたわみによる梁材のたわみ

y2 = l1 * i = 570 cm * 0.00448 = 2.56 cm

Σy = y1 + y2 = 3.93 cm + 2.56 cm ≒ 6.5 cm

P. 17

7. 基礎の算定（直接基礎）

N1

Hx1Mx3

B = 3000 L = 1200

D = 1400

N1

Hy1M'y3

1) 基礎寸法の仮定

側面幅 B = 300 cm 偏心量 EX = 0 cm

前面幅 L = 120 cm 偏心量 EY = 0 cm

深さ D = 140 cm かぶせ d2 = 30 cm

有効根入長 D'f = 140 cm

2) 脚柱応力

（直風時） （斜風時）

鉛直力 N1 = 0.711 t N2 = 0.711 t

水平力 Hx1 = 1.269 t Hy1 = 0.675 t

曲げモーメント Mx3 = 7.097 t･m M'y3 = 5.130 t･m

転倒モーメント Mx3' = 7.097 t･m My3' = 5.130 t･m

常時モーメント My3 = 1.444 t･m

P. 18

3) 直風時（道路平行方向）

a) 底面地盤反力度

水平方向の地盤反力係数

Bh = (L･D'f)1/2= ( 120 * 140)1/2 = 129.6 cm

10

30 Kho = 2 * 28 * = 18.7 Kg/cm3

Kh = 12.8･Kho･Bh -3/4 = 12.8 * 18.7 * 129.6 -3/4 = 6.220 Kg/cm3

= 6,220 t/m3

鉛直方向の地盤反力係数

Bv = (L･B)1/2 = ( 120 * 300)1/2 = 189.7 cm

10

30 Kvo = 2 * 28 * = 18.7 Kg/cm3

Kv = 12.8･Kvo･Bv -3/4 = 12.8 * 18.7 * 189.7 -3/4 = 4.674 Kg/cm3

= 4,674 t/m3

根入れ部分と底面に作用するモーメントの分担比

Kh D'f

Kv B

6220 1.4

4674 3.0 βm = ･ ( )3 = * ( )3 = 0.135

基礎底面における全作用モーメント

M = Mx3' + Hx1･D = 7.097 + 1.269 * 1.40 = 8.874 t･m

基礎底面に作用するモーメント

1 1

1 + βm 1 + 0.135 Mb = ･M = * 8.874 = 7.816 t･m

基礎底面を中心とする根入れ部分に作用するモーメント

βm 0.135

1 + βm 1 + 0.135 Ms = ･M = * 8.874 = 1.057 t･m

基礎底面に作用する鉛直荷重

V = N1 + rc･B･L･D + r･B･L･d2

= 0.711 + 2.35 * 3.00 * 1.20 * 1.40

+ 1.70 * 3.00 * 1.20 * 0.30 = 14.391 t

荷重の偏心距離

Mb 7.816

V 14.391 e = = = 0.543 m

B 3.0

3 3= = 1.000 m ≧ e 【ＯＫ】

P. 19

底面反力の作用幅

B 3.0

2 2 x = 3 * ( - e ) = 3 * ( - 0.543 ) = 2.871 m

ｘ＜Ｂより、三角形分布

基礎底面における最大地盤反力度

2･V 2 * 14.391

L･x 1.20 * 2.871 qmax = =

= 8.356 t/m2 ＜ 10.000 t/m2 【ＯＫ】

b) 底面地盤のせん断抵抗力

水平方向のせん断バネ定数

1

4 Ks = λ･Kv = * 4674 = 1,168 t/m3

根入れ部分と底面に作用する水平力の分担比

Kh･D'f 6220 * 1.4

2･Ks･B 2 * 1168 * 3.0 βh = = = 1.242

基礎底面に作用する水平力

1 1

1 + βh 1 + 1.242 Hb = ･Hx1 = * 1.269 = 0.566 t

基礎の根入れ部分に作用する水平力

βh 1.242

1 + βh 1 + 1.242 Hs = ･Hx1 = * 1.269 = 0.703 t

許容せん断抵抗力の安全率

V･μ 14.391 * 0.4

Hb 0.566 Nh1 = =

= 10.17 ≧ nh = 1.2 【ＯＫ】

c) 側面地盤の水平抵抗力

基礎側面の水平抵抗力

Kp･r･D2 ･L 3.53 * 1.7 * 1.42 * 1.2

2･Hs 2 * 0.703 np1 = =

= 10.04 ≧ np = 1.1 【ＯＫ】

基礎側面の曲げモーメント抵抗力

Kp･r･D3 ･L 3.53 * 1.7 * 1.43 * 1.2

6･Ms 6 * 1.057 np2 = =

= 3.12 ≧ np = 1.1 【ＯＫ】

P. 20

4) 斜風時（道路直角方向）

a) 底面地盤反力度

水平方向の地盤反力係数

Bh = (B･D'f)1/2 = ( 300 * 140)1/2 = 204.9 cm

10

30 Kho = 2 * 28 * = 18.7 Kg/cm3

Kh = 12.8･Kho･Bh -3/4 = 12.8 * 18.7 * 204.9 -3/4 = 4.411 Kg/cm3

= 4,411 t/m3

鉛直方向の地盤反力係数

Bv = (L･B)1/2 = ( 120 * 300)1/2 = 189.7 cm

10

30 Kvo = 2 * 28 * = 18.7 Kg/cm3

Kv = 12.8･Kvo･Bv -3/4 = 12.8 * 18.7 * 189.7 -3/4 = 4.674 Kg/cm3

= 4,674 t/m3

根入れ部分と底面に作用するモーメントの分担比

Kh D'f

Kv L

4411 1.4

4674 1.2 βm = ･ ( )3 = * ( )3 = 1.499

基礎底面における全作用モーメント

M = My3' + Hy1･D = 5.130 + 0.675 * 1.40 = 6.075 t･m

基礎底面に作用するモーメント

1 1

1 + βm 1 + 1.499 Mb = ･M = * 6.075 = 2.431 t･m

基礎底面を中心とする根入れ部分に作用するモーメント

βm 1.499

1 + βm 1 + 1.499 Ms = ･M = * 6.075 = 3.644 t･m

基礎底面に作用する鉛直荷重

V = 14.391 t

荷重の偏心距離

Mb 2.431

V 14.391 e = = = 0.169 m

L 1.2

3 3= = 0.400 m ≧ e 【ＯＫ】

P. 21

底面反力の作用幅

L 1.2

2 2 x = 3 * ( - e ) = 3 * ( - 0.169 ) = 1.293 m

ｘ＞Ｌより、台形分布

基礎底面における最大地盤反力度

V 6･Mb 14.391 6 * 2.431

B･L B･L2 3.00 * 1.20 3.00 * 1.202 qmax = + = +

= 7.374 t/m2 ＜ 10.000 t/m2 【ＯＫ】

b) 底面地盤のせん断抵抗力

水平方向のせん断バネ定数

Ks = 1,168 t/m3

根入れ部分と底面に作用する水平力の分担比

Kh･D'f 4411 * 1.4

2･Ks･L 2 * 1168 * 1.2 βh = = = 2.202

基礎底面に作用する水平力

1 1

1 + βh 1 + 2.202 Hb = ･Hy1 = * 0.675 = 0.211 t

基礎の根入れ部分に作用する水平力

βh 2.202

1 + βh 1 + 2.202 Hs = ･Hy1 = * 0.675 = 0.464 t

許容せん断抵抗力の安全率

V･μ 14.391 * 0.4

Hb 0.211 nh1 = =

= 27.30 ≧ nh = 1.2 【ＯＫ】

c) 側面地盤の水平抵抗力

基礎側面の水平抵抗力

Kp･r･D2 ･B 3.53 * 1.7 * 1.42 * 3.0

2･Hs 2 * 0.464 np3 = =

= 37.99 ≧ np = 1.1 【ＯＫ】

基礎側面の曲げモーメント抵抗力

Kp･r･D3 ･B 3.53 * 1.7 * 1.43 * 3.0

6･Ms 6 * 3.644 np4 = =

= 2.26 ≧ np = 1.1 【ＯＫ】

P. 22

5) 常時（道路直角方向）

a) 底面地盤反力度

根入れ部分と底面に作用するモーメントの分担比

βm = 1.499

基礎底面における全作用モーメント

M = My3 = 1.444 t･m

基礎底面に作用するモーメント

1 1

1 + βm 1 + 1.499 Mb = ･M = * 1.444 = 0.578 t･m

基礎底面を中心とする根入れ部分に作用するモーメント

βm 1.499

1 + βm 1 + 1.499 Ms = ･M = * 1.444 = 0.866 t･m

基礎底面に作用する鉛直荷重

V = 14.391 t

荷重の偏心距離

Mb 0.578

V 14.391 e = = = 0.040 m

L 1.2

6 6= = 0.200 m ≧ e 【ＯＫ】

底面反力の作用幅

L 1.2

2 2 x = 3 * ( - e ) = 3 * ( - 0.040 ) = 1.680 m

ｘ＞Ｌより、台形分布

基礎底面における最大地盤反力度

V 6･Mb 14.391 6 * 0.578

B･L B･L2 3.00 * 1.20 3.00 * 1.202 qmax = + = +

= 4.800 t/m2 ＜ 5.000 t/m2 【ＯＫ】