Precipitacion OKCUADRO N 16PROYECTO CHIRA-PIURAPRECIPITACIONES
MAXIMAS ANUALES DE 24 HORAS (mm.)CALCULO DE INTENSIDAD MAXIMA PARA
FRECUENCIAS DECALCULO DE INTENSIDAD MAXIMA PARA FRECUENCIAS
DEDIVISION DE HIDROMETEREOLOGIACUENCAS CHIRA Y PIURAOCURRENCIA Y
DURACION DE LA TORMENTA (MALLARES)OCURRENCIA Y DURACION DE LA
TORMENTA (ESPERANZA)ESTACION :
MALLARESNUMEROAOPRECIPITACIONINTENSIDADOCURRENCIANUMEROAOPRECIPITACIONINTENSIDADOCURRENCIALAT.:
0451' LONG.: 8043' ALT.: 80.00
MSNMORDENAOESPERANZAMALLARESCHILACOMIRAFLORESmMAX. EN
24Hmm/hm/(n+1)mMAX. EN 24Hmm/hm/(n+1)PARAMETRO CLIMATICO:
PRECIPITACION TOTAL MENSUAL
(mm)1197245.950.511765.31197250.5014.230.0361045.9013.090.036AOENEFEBMARABRMAYJUNJULAGOSEPOCTNOVDICTOTAL2197321.731.257.930.22197331.209.340.0712021.706.800.07119720.00.2151.518.01.60.10.00.00.40.00.07.6179.41.03197423.591319743.501.380.107302.000.840.107197350.317.329.85.70.00.00.00.00.70.20.31.0105.32.04197518.910.959.874197510.903.720.1434018.906.020.14319742.37.60.90.60.30.40.00.01.42.70.80.017.03.05197618.967.336.418.15197667.3018.300.1795018.906.020.17919752.74.332.10.90.10.50.03.50.10.40.60.045.24.06197713.910.75214.16197710.703.660.2146013.904.600.214197624.699.73.14.96.70.00.00.00.00.00.00.0139.05.0719788.725.651.731.97197825.607.860.250708.703.060.25019771.043.59.85.01.10.20.00.00.80.00.00.061.46.08197922.7104.5819792.701.100.286802.000.840.28619780.00.241.10.41.21.50.00.00.00.00.00.044.47.09198010.727.534.630.39198027.508.360.3219010.703.660.32119792.40.25.21.50.60.00.00.01.00.00.00.211.18.01019813.29.624.618.41019819.603.330.3571003.201.270.35719800.00.017.229.00.00.00.00.00.00.00.00.046.29.01119821.811.56.16.711198211.503.900.3931101.800.770.39319810.04.119.90.91.00.00.00.00.00.00.00.025.910.0121983134.8148.1136.2151.4121983148.1036.490.429120134.8033.610.42919820.00.60.01.11.60.00.00.01.12.62.322.732.011.01319844.647.360.71313198447.3013.440.4641304.601.750.4641983321.0218.2500.0608.7460.8234.14.00.00.05.40.23.12355.512.014198511.35.141.715.91419855.101.910.50014011.303.840.50019841.561.311.412.70.00.20.73.20.90.30.60.092.813.01519863.84.711.46.11519864.701.780.5361503.801.480.53619850.30.05.10.23.20.00.01.30.00.70.01.812.614.016198732.863.9108.134.916198763.9017.490.57116032.809.760.57119862.37.712.62.00.00.00.10.00.00.80.125.615.0171988115.728.94.617198815.705.120.6071701.000.460.60719879.6184.092.233.40.00.00.30.00.00.90.70.0321.116.01819899.431.243.710.118198931.209.340.6431809.403.270.64319889.62.41.420.20.10.00.00.01.80.01.70.037.217.01919902.12.67.82.41919902.601.060.6791902.100.880.67919899.563.30.00.70.00.00.44.30.00.078.218.02019911.515.441.73.520199115.405.040.7142001.500.660.71419900.10.91.41.11.20.10.00.00.01.32.14.312.519.021199255.6100.471107.1211992100.4025.970.75021055.6015.480.75019913.35.926.90.20.00.20.00.00.00.00.24.941.620.022199351.876.614066.322199376.6020.490.78622051.8014.550.78619928.842.5202.4230.84.21.40.00.00.00.3490.421.023199419.53372.319.523199433.009.810.82123019.506.190.82119930.00.00.00.00.00.10.00.122.024199516.112.26.82419956.102.240.8572401.000.460.85719941.29.70.01.10.70.00.00.00.30.00.06.519.523.02519960.37141.82519967.002.530.8932500.300.160.89319950.02.11.87.20.00.00.00.00.00.01.20.012.324.026199711.321.8117.55426199721.806.820.92926011.303.840.92919960.00.01.30.00.00.10.01.425.027199896.6201136.3173.6271998201.0047.670.96427096.6025.110.964199711.525.013.90.00.00.00.00.08.418.0199.3276.126.01998548.0434.6681.460.634.12.70.10.00.01.41.00.31764.227.0PROMEDIO10.46PROMEDIO6.2419998.0130.811.217.54.62.00.00.00.22.20.05.4181.928.0DESV.
ESTAND.11.34DESV.
ESTAND.8.0320001.812.68.339.221.30.80.00.00.00.00.017.0101.029.020017.95.8238.135.40.00.00.00.00.30.00.04.2291.730.020020.15.0103.0131.20.00.00.00.00.02.52.71.3245.831.020034.813.22.00.00.02.00.30.00.00.01.68.632.532.020047.51.71.14.80.00.00.00.00.01.30.07.624.033.0Precipitacion
para el Periodo de Retorno (PTR) Mediante La Ley de
GAMBELPrecipitacion para el Periodo de Retorno (PTR) Mediante La
Ley de
GAMBEL20050.00.023.40.30.10.50.00.00.00.00.00.024.334.0PeriodoPromedio
Int.Factor FrecuenciaDesv. EstandarPTRPeriodoPromedio Int.Factor
FrecuenciaDesv.
EstandarPTRRetornoXKtSXtRetornoXKtSXtMAX548.0434.6681.4608.7460.8234.14.03.51.88.418.0199.32355.5511.340.7211.3419.5058.030.728.0313.81MED32.142.172.540.616.67.30.20.20.31.11.19.0210.31011.341.3011.3426.14108.031.308.0318.52MIN0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.11511.341.6311.3429.89158.031.638.0321.17159.6738.11066.6629.851.610.71.38.19.427.833.6292.83029.42011.341.8711.3432.51208.031.878.0323.0330.031.030.030.030.030.030.030.030.030.030.030.030.02511.342.0411.3434.53258.032.048.0324.463011.342.1911.3436.17308.032.198.0325.62Sin
Nio5.323.835.621.01.70.40.00.30.30.91.19.8101.03711.342.3511.3438.05378.032.358.0326.95Sin
Nio5.023.133.319.71.60.30.00.30.30.91.19.294.75011.342.5911.3440.75508.032.598.0328.86Fuente:
Proyecto Especial Chira -
Piura10011.343.1411.3446.921008.033.148.0333.2415011.343.4511.3450.531508.033.458.0335.79Cuadro
N 12: Promedios mensuales de precipitacin en milmetros
(1972-2010)20011.343.6811.3453.082008.033.688.0337.59ZONAESTACINEFMAMJJASONDMXMEDMN25011.343.8511.3455.052508.033.858.0338.99BAJAMIRAFLORES61433122000011316775030011.344.0011.3456.673008.034.008.0340.14BAJAMALLARES2824311810000111015277040011.344.2211.3459.224008.034.228.0341.94MEDIACHULUCANAS21821002720000114239238050011.344.3911.3461.195008.034.398.0343.34MEDIACHILACO12429936310011122872100ALTAHUARMACA14019924114644445793132975639610AYABACA17222226220979218121949478627011864Fuente:
Plan de Gestin de la Oferta de Agua en las Cuencas del mbito del
Proyecto Chira Piura, ATA 2002Cuadro N 18: Temperatura media
Catamayo-Chira (C) 1971-1998.
Calculo Duracion Tormentas OKPROYECTO:"MEJORAMIENTO DE LA
TRANSITABILIDAD PEATONAL Y VEHICULAR EN LA TRANSVERSAL MORROPON Y
CALLE UGARTE DEL DISTRITO Y PROVINCIA DE SULLANA-PIURA"Coeficiente
de Escorrentia Segun el Tipo del SueloCaracteristicas de la
SuperficiePeriodo de Retorno en Aos25102550100UtilizadoAreas
desarrolladas :Asfaltico0.730.770.810.860.900.95Concreto /
Techo0.750.800.830.880.920.97Zonas Verdes ( jardines parques
etc.)Condicion pobre (cubierta pasto < al 50% del Area)Plano,
0-2%0.320.340.370.400.440.47Promedio,
2-7%0.370.400.430.460.490.53Superior al
7%0.400.430.450.490.520.55Condicion promedio (cubierta de pasto
50-75% del Area)Plano, 0-2%0.250.280.300.340.370.41Promedio,
2-7%0.330.360.380.420.450.49Superior al
7%0.370.400.420.460.490.53Condicion buena (cubierta de pasto
75-100% del Area)Plano, 0-2%0.210.230.250.290.320.36Promedio,
2-7%0.290.320.350.390.420.46Superior al
7%0.340.370.400.440.470.51COEFICIENTE DE ESCORRENTIA "TIPO DE
COBERTURA" ( Ce )=0.86COEFICIENTE DE ESCORRENTIA "PROMEDIO" ( Ce
)=0.450CALCULO DE INTENSIDAD MAXIMA PARA FRECUENCIAS DECALCULO DE
INTENSIDAD MAXIMA PARA FRECUENCIAS DEOCURRENCIA Y DURACION DE LA
TORMENTA (MALLARES)OCURRENCIA Y DURACION DE LA TORMENTA
(ESPERANZA)NUMEROAOPRECIPITACIONINTENSIDADOCURRENCIANUMEROAOPRECIPITACIONINTENSIDADOCURRENCIAmMAX.
EN 24Hmm/hm/(n+1)mMAX. EN
24Hmm/hm/(n+1)1197250.5014.230.03571197545.9013.090.03572197331.209.340.07142197621.706.800.0714319743.501.380.1071319772.000.840.10714197510.903.720.14294197818.906.020.14295197667.3018.300.17865197918.906.020.17866197710.703.660.21436198013.904.600.21437197825.607.860.2500719818.703.060.2500819792.701.100.2857819822.000.840.28579198027.508.360.32149198310.703.660.32141019819.603.330.35711019843.201.270.357111198211.503.900.39291119851.800.770.3929121983148.1036.490.4286121986134.8033.610.428613198447.3013.440.46431319874.601.750.46431419855.101.910.500014198811.303.840.50001519864.701.780.53571519893.801.480.535716198763.9017.490.571416199032.809.760.571417198815.705.120.60711719911.000.460.607118198931.209.340.64291819929.403.270.64291919902.601.060.67861919932.100.880.678620199115.405.040.71432019941.500.660.7143211992100.4025.970.750021199555.6015.480.750022199376.6020.490.785722199651.8014.550.785723199433.009.810.821423199719.506.190.82142419956.102.240.85712419981.000.460.85712519967.002.530.89292519990.300.160.892926199721.806.820.928626200011.303.840.9286271998201.0047.670.964327200196.6025.110.9643PROMEDIO10.46PROMEDIO6.24DESV.
ESTAND.11.34DESV. ESTAND.8.03Precipitacion para el Periodo de
Retorno ( PTR ) Mediante la Ley de GAMBELPeriodoPromedio Int.Factor
FrecuenciaDesv. EstandarPTRAOPromedio Int.Factor FrecuenciaDesv.
EstandarPTRRetornoXKtSXtXKtSXt510.460.7211.3418.625.006.240.728.0312.021010.461.3011.3425.2610.006.241.308.0316.721510.461.6311.3429.0015.006.241.638.0319.372010.461.8711.3431.6220.006.241.878.0321.232510.462.0411.3433.6425.006.242.048.0322.663010.462.1911.3435.2930.006.242.198.0323.833710.462.3511.3437.1737.006.242.358.0325.165010.462.5911.3439.8650.006.242.598.0327.0710010.463.1411.3446.04100.006.243.148.0331.4415010.463.4511.3449.64150.006.243.458.0333.9920010.463.6811.3452.19200.006.243.688.0335.8025010.463.8511.3454.17250.006.243.858.0337.2030010.464.0011.3455.79300.006.244.008.0338.3440010.464.2211.3458.33400.006.244.228.0340.1550010.464.3911.3460.31500.006.244.398.0341.55
Memoria Calculo hidrologia OKPROYECTO:"MEJORAMIENTO DE LA
TRANSITABILIDAD PEATONAL Y VEHICULAR EN LA TRANSVERSAL MORROPON Y
CALLE UGARTE DEL DISTRITO Y PROVINCIA DE SULLANA-PIURA"ANEXO
3.01DATOS GENERALESArea=0.04757km2Permetro=0.93994kmLongitud de
Recorrido (Lr)=354.04500mUnidad Hidrogrfica=CuencaCotasAltura
MediaAreaH*AArea
Acum.msnmmsnmHaHa112.8195.76104.290.04764.960.04760.000.000.04760.000.000.04760.000.000.04760.000.000.04760.000.000.04760.04764.96Altura
Media (Am)=104.29m.ANEXO 3.02Indice de Gravelius( Ic )=1.216Factor
de Forma( Rf )=0.000PENDIENTE DE LA CUENCA (Sc) :Pendiente de la
Cuenca "JUSTIN" (Sc)=0.0782Lado Mayor del Rectngulo ( L
)=0.322kmLado Menor del Rectngulo ( L )=0.148kmPendiente de la
Cuenca "RECTANGULO EQUIVALENTE" ( Sc )=0.0529ANEXO 3.03 -
3.05PENDIENTE PROMEDIO ADOPTADOSc =0.06556.55%INDICE DE PONDIENTE (
Ip ) :Lado mayor del rectngulo Equivalente ( L )
=0.322kmCotasAreaBihh*Bi(h*Bi/1000)^0,5msnmHaAi/At112.8195.760.04761.00017.0517.050.1306000.00000.0000.000.000.0000000.00000.0000.000.000.0000000.00000.0000.000.000.0000000.00000.0000.000.000.0000000.00000.0000.000.000.00000.050.1306INDICE
DE PENDIENTE ( Ip )=0.230TIEMPO DE CONCENTRACION ( Tc ) :Longitud
de Recorrido ( Lr )=354.05mDiferencia de Cotas ( H )=17.05mSoil
Conservation Service California ( Tc )=5.75min.EE.UU. Para el Diseo
de Alcantarillas ( Tc )=10.04Horas602.43min.Area de la Cuenca ( Ac
)=0.04757km2Metodo de GIANDOTTY ( Tc
)Tc=0.42HorasTc=25.49min.TIEMPO DE CONSENTRACION PROM. ( Tc
)=211.23min.ANEXO 3.04 Y 3.06PERIODO DE RETORNO ( T ) :Vida Util de
la Estructura ( n )=25aosProbabilidad de Ocurencia Asumido ( J
)=25.00%Probalidad de No Ocurrencia ( P )=98.86%Vida
UtilProbabilidadRiesgo de fallaTiempo de RetornoVida UtilTiempo de
Retornon (aos)PjT (aos)n (aos)T
(aos)50.9440.05617.89100.9720.02835.26150.9810.01952.64200.9860.01470.0210=35250.9890.01187.4087.40300.9900.010104.785=X370.9920.008129.11500.9940.006174.30X=17.381000.9970.003348.111500.9980.002521.912000.9990.001695.712500.9990.001869.513000.9990.0011,043.324000.9990.0011,390.925000.9990.0011,738.53PERIODO
DE RETORNO ( T )=87aosPRECIPITACION MEDIA ANNUAL ( Pc ) :Nombre
EstacionAltitudPrecipitacionDatos de CalculomsnmMedia Anual( X) )(
Y )( XY
)X2Y2MALLARES472109,882.722,209.0044,213.72ESPERANZA1246547.20144.002,079.36Suma5925610,429.922,353.0046,293.08Altitud
Media de la Cuenca ( Am )=104.29m.Constante de Regrecion Lineal (
)=-10.8585Pendiente ( )=4.705Nombre
EstacionAltitudPrecipitacionPrecipitacionmsnmMedia AnnualCorregida(
X) )( Y
)Y=+XMALLARES47210.27210.27ESPERANZA1245.6045.60Suma59255.87255.87PRECIPITACION
MEDIA ANUAL ( Pc )=127.94ANEXO 3.05 Y 3.07COEFICIENTE DE
ESCORRENTIA ( Ce ) :Promedio Anual de Precipitacin (Pm
)=127.94m.m.Temperatura Media de la Cuenca ( Tm )=26.00CArea de la
Cuenca ( A )=47,572.06m2Pendiente de la Cuenca ( S
)=0.07827.82%Escorrentia de la Cunca ( E )=5.121m.m.COEFICIENTE DE
ESCORRENTIA " JUSTIN " ( Ce )=0.040PROYECTO:"MEJORAMIENTO DE LA
TRANSITABILIDAD PEATONAL Y VEHICULAR EN LA TRANSVERSAL MORROPON Y
CALLE UGARTE DEL DISTRITO Y PROVINCIA DE SULLANA-PIURA"CALCULO DE
CAUDALES DE DISEO ( Q ) :CALCULO DE CAUDALES MAXIMOS METODO DE
MAC-MATHPeriodoAreaCoeficientePendientePTR (Prom.)Caudal
(Max.)Caudal (Max.)RetornoHaEscorrentiaS (m/km)Xt( L/seg )( m3/seg
)54.760.45065.5224.63158.650.159104.760.45065.5233.62216.550.217154.760.45065.5238.69249.210.249204.760.45065.5242.24272.080.272254.760.45065.5244.97289.690.290304.760.45065.5247.20304.020.304374.760.45065.5249.75320.450.320504.760.45065.5253.40343.960.3441004.760.45065.5261.76397.820.3981504.760.45065.5266.64429.230.4292004.760.45065.5270.09451.490.4512504.760.45065.5272.77468.740.4693004.760.45065.5274.96482.840.4834004.760.45065.5278.41505.060.5055004.760.45065.5281.08522.300.522PROYECTO:"MEJORAMIENTO
DE LA TRANSITABILIDAD PEATONAL Y VEHICULAR EN LA TRANSVERSAL
MORROPON Y CALLE UGARTE DEL DISTRITO Y PROVINCIA DE
SULLANA-PIURA"ANEXO 3.08CALCULO DE INTENSIDADES SOBRE INTERVALOS DE
RETORNO211.227Tiempo de RetornoBTIntensidad de Precipitaciones (
mm/hora )15 min.30 min.60
min.Tc=211.227'50.42820.50213.9589.5034.728100.56723.55116.03410.9175.432150.63325.16317.13211.6645.803200.67526.25117.87312.1686.054250.70627.07118.43012.5486.243300.73027.72518.87612.8516.394370.75628.46319.37813.1936.564500.79229.49220.07913.6706.8021000.86431.69221.57714.6907.3091500.89932.81922.34415.2127.5692000.92033.51422.81815.5357.730PROYECTO:"MEJORAMIENTO
DE LA TRANSITABILIDAD PEATONAL Y VEHICULAR EN LA TRANSVERSAL
MORROPON Y CALLE UGARTE DEL DISTRITO Y PROVINCIA DE
SULLANA-PIURA"TRAMO:ANEXO 3.09CALCULO DE CAUDALES MAXIMOS METODO
RACIONALArea de la Cuenca ( A )=0.048km2Coeficiente de Escorrentia
( Ce )=0.450Tiempo de RetornoBTCAUDALES : Q = CIA/3,6 ( m3 /
seg.)15 min.30 min.60
min.Tc=202,98'50.4280.120.080.060.03100.5670.140.100.060.03150.6330.150.100.070.03200.6750.160.110.070.04250.7060.160.110.070.04300.7300.160.110.080.04370.7560.170.120.080.04500.7920.180.120.080.041000.8640.190.130.090.041500.8990.200.130.090.052000.9200.200.140.090.05CALCULO
DE CAUDALES MAXIMOS METODO RACIONALPendiente de la Cuenca ( S
)=6.55%Coeficiente de Escorrentia ( Ce )=0.450Tiempo de
RetornoBTCAUDALES : Q = CIA/3,6 ( m3 / seg.)15 min.30 min.60
min.Tc=202,98'50.4280.280.170.110.04100.5670.330.210.130.05150.6330.360.220.140.06200.6750.380.240.150.06250.7060.400.250.150.06300.7300.410.250.160.07370.7560.420.260.160.07500.7920.440.270.170.071000.8640.480.300.190.081500.8990.510.310.190.082000.9200.520.320.200.08CAUDAL
DE DISEO :=0.13m3/seg.
Spacheco:La proximidad de la ciudad de Sullana a la lnea
ecuatorial y la influencia que ejercen sobre sta los desiertos
costeros y la corriente de El Nio determinan un clima sub rido
tropical clido, con una atmsfera hmeda de promedio 65% aunque en el
verano, por el microclima en el valle puede llegar a 90%1; la
ciudad presenta una temperatura mxima de 40 C y una mnima de 19 C
en las partes bajas siendo 26 C su promedio anual, siendo la
direccin del viento en la ciudad de sur-oeste a nor-oeste, con una
velocidad mxima de 36 km/hora.
Diseo Tuberia OKCALCULO DE LA TUBERIA DE DRENAJEDonde:Qm =
Descarga mxima proyectada en m3/seg.0.13m3/sg1El R.N.C. establece
que los primeros 300.00 m la pendiente ser de 10y para la
siguientes longitudes ser 8. Se toma esta precaucin porque al
inicio de los ramales colectores la descarga es mnima por lo que el
arrastre est prcticamente garantizado.Qd = Descarga de diseo de la
obra en m3/seg.Formula de ManningA R 2/3 S 1/2DETERMINACIN DE
GASTOQd =----------------nFRMULA DE MANNING - TUBO A PRESIN
ATMOSFRICA91.8791.45V= Velocidad media de desplazamiento
(m/s)3.45Nmero Manning n=0.010104.620.00401R= Radio medio hidrulico
(m)Pendiente del tubo S=0.0041m / mS= Pendiente de la
canalizacin0.004093dimetro=19.6850393701inch0.5m0.409%0.0010.0245n=
Coeficiente de rugosidad de
Manning.0.012radio=9.842519685inch0.25m0.00409A= Seccin transversal
de la canalizacin (m2)rea de tubo Ac=304.342in^20.19635m2Q= Caudal
(Escorrenta superficial pico) (m3/s)tirante (m)% llenadoQ
(lts/seg)Q (M3/seg)Velocidad m/segan mnimoA (m2)R
(m)EFICIENCIA0.02505%1.510.001510.410.45103n=0.0120.00370.01630.4%Remplazando
datos:0.050010%6.550.006550.640.64350n=0.0100.01020.03181.9%A R 2/3
S 1/20.075015%15.260.015260.830.79540n=0.0100.01850.04644.5%Qd
=----------------0.100020%27.490.027490.980.92730n=0.0100.02800.06038.1%n0.125025%43.000.043001.121.04720n=0.0100.03840.073312.7%0.150030%61.480.061481.241.15928n=0.0100.04950.085518.2%Qd
=3.14159*d2/4 *(d/4) 2/3 *(0.00409)
1/20.175035%82.540.082541.351.26610n=0.0100.06120.096724.4%3.14160.06250.25000.0640=0.0031=0.3139m3/sg0.010.200040%105.790.105791.441.36944n=0.0100.07330.107131.3%0.01000.01000.225045%130.760.130761.531.47063n=0.0100.08570.116538.7%Para
la obtencin del dimetro en metros de la frmula de
Manning0.250050%156.960.156961.601.57080n=0.0100.09820.125046.5%D =
Dimetro interior del tubo en
m.0.275055%183.870.183871.661.67096n=0.0100.11070.132454.5%Q =
Gasto requerido en
m3/seg0.300060%210.910.210911.711.77215n=0.0100.12300.138862.5%n =
Coeficiente de
rugosidad0.325065%237.460.237461.761.87549n=0.0100.13510.144170.3%S
= Prdida de energa por metro h/L, (m/m)(3.208*Q*n / S1/2
)3/80.350070%262.830.262831.791.98231n=0.0100.14680.148177.8%d
=0.375075%286.260.286261.812.09440n=0.0100.15800.150884.8%0.400080%306.860.306861.822.21430n=0.0100.16840.152190.9%d=0.36m0.425085%323.490.323491.822.34619n=0.0100.17790.151695.8%Asumir
d=0.50m0.450090%334.580.334581.802.49809n=0.0100.18610.149099.1%0.465093%337.530.337531.772.60607n=0.0100.19030.1460100.0%Remplazando
el valor asumido para
d0.470094%337.690.337691.762.64666n=0.0100.19150.1447100.0%d=0.50m0.485097%334.570.334571.722.79343n=0.0100.19460.139499.1%1m=100cmTenemos
Qd=0.31m3/sg0.5000100%313.930.313931.603.14159n=0.0100.19630.125093.0%1cm=10mm50cm500mmEntonces
se debe cumplir la condicion:Qd> QmOK0.5mEn nuestro caso, el
sistema de drenaje pluvial proyectado, en el campo real trabajara a
un % de llenado que debemos calcular, el mismo que debe satisfacer
la condicion de Qd > Qm% llenado real50%A =0.0982M2R =0.1250MQd
=0.1570M3/SEGQ'd> QmOKLas pendientes minimas de diseo de acuerdo
a los diametros, seran aquellas que satisfagan la velocidad minima
de 0.90 m/seg, fluyendo a tubo llenoVmim= Velocidad minima de
desplazamiento (m/s)0.90Vmax= Velocidad maxima de desplazamiento
(m/s)6.00Velocidad media (m/seg)3.45R 2/3 S 1/2Vd
=----------------n0.25000.06401.5988276955m/segVd =(d/4) 2/3 *(S)
1/20.0100nS1/2 =0.24Smax =0.49Entonces se debe cumplir la
condicion:Sd> Sm0OKR 2/3 S 1/2Vd =----------------nVd =(d/4) 2/3
*(0.409) 1/20.01Vd =1.60m/sgEntonces se debe cumplir la
condicion:Vd> Vmin0OKVd< Vmax0OK
Diseo Tuberia
OK1.50751969156.554154136815.259888106127.49118277443.002572147361.477105482882.5444635771105.7902607494130.7607558272156.9645419575183.87169466210.9101790583237.4586034578262.8332511798286.264926647306.8552830917323.485218598334.5847838533337.5340693732337.6870615573334.5683636895313.9290839149
gasto / tirantePorcentaje de llenadoQ lts/segGasto / Tirante
hidrulico
I. Calculo C Mtdo RacionalCaudal de Diseo Hidraulico Dren Calle
Morropn. Sullana. PiuraEl concepto bsico del Mtodo Racional, asume
que el mximo porcentaje de escurrimiento de una cuenca pequea
ocurre cuando la intensidad de tal cuenca est contribuyendo el
escurrimiento y que el citado porcentaje de escurrimiento es igual
a un porcentaje de la intensidad de lluvia promedio. Lo anterior en
forma de ecuacin resulta:Donde:Q =Caudal en m3/segC =Coeficiente de
escorrentaI =Intensidad de lluvia en mm/horaA =rea de la cuenca en
KmEl Coeficiente de Escorrenta se determina en funcin de las
caractersticas fsicas del rea drenante.Estas caractersticas fsicas,
se resumen en los cuadros Ns 5, 6, 7 y 8:Cuadro N 5: Clasificacin
de Suelos segn NRSCTipos de SueloTextura del SueloAArenas con poco
limo y arcillaBArenas finas y limoCArenas muy finas, limo, suelos
con alto contenido de arcillaDArcillas en grandes cantidades,
suelos poco profundos con subhorizontes de roca sana, suelos muy
impermeablesFuente: Estudio: MODELO PARA DETERMINAR EL EFECTO SOBRE
EL RECURSO HDRICO DE LA SIERRA DE LAS MINAS Y EL CERRO ALUX -
GuatemalaDe este cuadro se determin que para el tipo de suelo en
anlisis, corresponde al tipo D.Cuadro N 6: Coeficiente de
Escorrenta segn NRSCFACTORES DE CLASIFICACIONVALORES DE c
*TOPOGRAFATerreno plano, con pendiente de 0.15%0.3Terreno ondulado,
con pendiente de 0.35%0.2Terreno accidentado, con pendiente de
4.00%0.1SUELOSArcilloso firme0.1Arcillo arenoso0.2Arcillo arenoso
suelto0.4COBERTURATerrenos cultivados0.1Bosques0.2Fuente: Estudio:
ESTUDIO HIDROLOGICO DEL AREA DEL PROYECTO PICHITA-CALUGA. Per.* El
coeficiente de escurrimiento C se obtiene restando a la unidad la
suma de los c' para cada uno de los tres factoresDel cuadro
anterior se determin que para el tipo de suelo en anlisis, C = 0.50
(primer valor).C =0.3Cuadro N 7: Coeficiente de Escorrenta segn
NRSCTOPOGRAFADESCRIPCION DE SUELOSCOBERTURACOEFICIENTEO TIPOS DEL
SCSLLANAArcilloso firme impenetrable (D)Cultivo0.5Bosque0.4Arcillo
- arenoso firme (C y B)Cultivo0.4Bosque0.3Arcillo - arenoso abierto
(A)Cultivo0.2Bosque0.1ONDULADAArcilloso firme impenetrable
(D)Cultivo0.6Bosque0.5Arcillo - arenoso firme (C y
B)Cultivo0.5Bosque0.4Arcillo - arenoso abierto
(A)Cultivo0.3Bosque0.2ACCIDENTADAArcilloso firme impenetrable
(D)Cultivo0.7Bosque0.6Arcillo - arenoso firme (C y
B)Cultivo0.6Bosque0.5Arcillo - arenoso abierto
(A)Cultivo0.4Bosque0.3Fuente: Estudio: ESTUDIO HIDROLOGICO DEL AREA
DEL PROYECTO PICHITA-CALUGA. Per.Del cuadro anterior se determin
que para el tipo de suelo en anlisis, C = 0.70 (segundo valor).C
=0.7Cuadro N 8: Coeficiente de Escorrenta segn NRSCTIPOS DE
SUELOSP24hCOEFICENTE DE ESCORRENTA PARA REAS EN Km( mm )<
0.10.10 1.01.0 10.010.0 100.0> 100.0TIPO D800.60.70.650.650.681
1500.90.850.80.80.8151 2000.950.90.90.90.9>
2000.950.950.950.90.9TIPO C800.70.60.550.50.4581
1500.850.80.750.650.65151 2000.850.850.80.70.7>
2000.90.90.80.750.75TIPO B800.550.550.40.350.281
1500.650.630.560.450.3151 2000.750.70.650.550.4>
2000.80.750.70.650.5TIPO A800.350.280.20.20.1581
1500.450.350.250.250.2151 2000.550.450.40.350.3>
2000.60.550.50.450.4Fuente: Estudio: ESTUDIO HIDROLOGICO DEL AREA
DEL PROYECTO PICHITA-CALUGA. Per.Del cuadro anterior se determin
que para el tipo de suelo en anlisis, C = 0.80 (tercer valor).C
=0.55De esta manera, estos tres coeficientes de escurrimiento, se
promediaron para obtener el definitivo a utilizar.C =0.52En este
caso el coeficiente de escurrimiento C se tom igual a
0.57Finalmente se tiene el cuadro N 9, mediante el cual se
determinan los Caudales de Diseo:Cuadro N 9: Caudales de
Diseo(Estacin Mallares)CUENCALHTcCi25AQ( m )( m )( min )(
mm/hora)(Km)( m3/seg )Av,
Emancipacion354.0520.055.410.5212.130.050.08Fuente: Estudio
Elaboracion propia
Spacheco:MORMA OS 60Spacheco:NORMA OS 60Spacheco:Segn RNE
DIAMETRO MINIMO SERA DE 50MM
Calculo Tc, IPROYECTO : "MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD
PEATONAL Y VEHICULAR EN LA TRANSVERSAL MORROPON Y CALLE UGARTE DEL
DISTRITO Y PROVINCIA DE SULLANA-PIURA"RESPONSABLE : MUNICIPALIDAD
PROVINCIAL DE SULLANAUBICACIN : CALLE UGARTE Y TRANSVERSAL
MORROPONESTIMACION DE CAUDALES MAXIMOS POR METODOS
EMPIRICOSNombre:CUENCA BARRIO NORTESELECCIN DE UN TIEMPO PARA
PERIODO DE RETORNO (T)EN FUNCION AL TIPO DE ESTRUCTURATipo de
estructuraPeriodo de Retorno T(aos)ELV*Alcantarillado para
carreteras* Volumenes de trafico bajos510* Volumenes de trafico
intermedios1025* Volumenes de trafico Altos50100Puentes de
carreteras* Sistema secundario1050* Sistema primario50100Drenaje
agricola* Surcos510* Culverts550Drenaje urbano* Alcantarilas en
ciudades pequeas125* Alcantarillas en ciudades
grandes2550Aeropuertos* Volumenes bajos510* Volumenes
intermedios1025* Volumenes altos50100Diques* En fincas250*
Alrededor de las ciudades50100Presas con probabilidad de perdidas
de vidas (baja amenaza)* Presas pequeas50100* Presas intermedias+
de 10050* Presas grandes100%Presas con probabilidad de perdidas de
vidas (amenaza significativa)* Presas pequeas+ de 10050%* Presas
Intermedias50 - 100 %* Presas grandes100%Presas con probabilidad de
perdidas de vidas (Alta amenaza)Presas pequeas50 - 100 %Presas
intermedias100%Presas grandes100%SELECCIONAR T
>>>>>>>>>>25El Valor limite estimado,
es la maxima magnitud posible de un evento hidrologicoen un lugar
dado utilizando la mejor informacion disponible.COEFICIENTE DE
ESCORRENTIA "C"Caracteristicas de la SuperficiePeriode de retorno
en aos25102550100Areas
desarrolladasAsfaltico0.730.770.810.860.900.95Concreto
lecho0.750.80.830.860.920.97Zonas Verdes (jardines, parques,
etc)Condicion pobre (cubierta de pasto 75 % del area)Plano (0 - 2)
%0.210.230.250.290.320.36Promedio (2 - 7)
%0.290.320.350.390.420.46Superior al 7
%0.340.370.40.440.470.51SELECCIONAR "C"
>>>>>>>>>>>0.860CALCULO DEL TIEMPO
DE CONCENTRACION (Tc)Tiempo requerido para que el agua fluya desde
el punto mas distante de la cuenca, hsta la boca de descargaCOLOCAR
PENDIENTES DEL PERFILINGRESAR INFORMACION DE LA CUENCADATOS DEL
CADTRAMO1AREA=47,572.06M2=4.7572056HAL =0.35Longitud de cauce
principal (Km)AREA (HAS)4.76TRAMO21HA=10000M2SJ =0.05664Pendiente
de la cuenca (Manning)LONGITUD (m)354.05TRAMO3H =20.05Diferencia de
Cotas (m)COTA MAYOR112.82TRAMO4A =0.05Area (Km2)COTA
MENOR92.76TRAMO5S/PROMEDIO0.0566TRAMO6TRAMO720.1Formula de R.
TemezTRAMO8Tc =0.3 ( L / SJ0.25)0.75TRAMO9Tc =Tiempo de
concentracion(horas)PENDIENTE PROMEDIO %5.66L =0.35Longitud de
cauce principal (Km)SJ =0.0566Pendiente media del tramo (m/m)Tc
=0.1532horas20.1Formula de la Soil Conservation Service of
California0.0567724442Tc =(0.871( L3 /H))0.3855.6772444181Tc
=Tiempo de concentracion(horas)20.1H =20.05Diferencia de Cotas
(m)0.020053L =0.35Longitud de cauce principal (Km)2.0053Tc
=0.0901horasFormula de KirpichTc =0.06628 (L0.77)(Sk-0.385)L
=0.35Longitud del cauce (Km)H =20.05Diferencia de cotas extremas
(m)Sk =0.0566Pendiente media cauce principal (manning)Tc
=0.0900horasEVALUACION RESULTADOSMetodoTc (Horas)Formula de R.
Temez0.1532Soil Conservation service of Califormia0.0901Formula de
Kirpich0.0900Promedio0.1111SELECCIONAR e INGRESAR Tc
>>>>>>>>>>0.1111Sustentar:Se
selecciono el Metodo Promedio por ser el tiempo aproximado a las
caracteristicas de la cuencaCALCULO DE LA INTENSIDAD (I)La seleccin
de la intensidad de la precipitacion esta en funcion a un periodo
de retorno y un tiempo de concentracionFormula de Mac MathI =2.6934
T0.2747 Tc0.3679T =25.00T. de retorno (aos)Tc =0.11T. de
concentracion (horas)I =13.10Intensidad (mm/hora)(*) Para su
aplicacion en la formula Tc a sido convertido a minutosCAUDAL DE
DISEOMETODO DE MAC MATHQ =0.001 C I A0.58 S0.42C =0.86Coeficiente
de EscorrentiaA =4.76Area de la cuenca (Ha)S =0.0001Pendiente
(m/1000)I =13.10Intensidad (mm/hora)QMAX =0.00Caudal Max. Diseo
(m3/s)
Cliente:COLOCAR DATOS DE LA PLANTA Y PERFIL DEL CAD
II. Metodo Racional Dren PluvSELECCIN DE UN TIEMPO PARA PERIODO
DE RETORNO (T)Como no se cont con registros de aforos, la estimacin
de los caudales mximos fueron desarrollados utilizando metodologas
conocidas de precipitacin escorrenta que estn acordes con la
realidad fisiogrfica de las cuencas hidrogrficas en estudio, dichos
mtodos son el mtodo racional para determinar caudales mximos y el
mtodo de Cook que determina el coeficiente de escorrenta. El mtodo
racional se usa en cuencas de rea igual o menor que 50 Km2.IV.
CLCULO DE CAUDALESEN FUNCION AL TIPO DE ESTRUCTURAL=CALCULO DEL
TIEMPO DE CONCENTRACION (Tc)Tipo de estructuraPeriodo de Retorno
T(aos)ELV*Mtodo RacionalTiempo requerido para que el agua fluya
desde el punto mas distante de la cuenca, hsta la boca de
descargaCOLOCAR PENDIENTES DEL PERFILAlcantarillado para
carreterasPara determinar los caudales, se emplear el Mtodo
Racional, ya que las reas determinadas son menores a 20 Km. Para la
aplicacin de este mtodo se aplicar lo establecido por la Natural
Resources Conservation Services (NRCS), y que anteriormente era la
United States Soil Conservation Service (USSCS):INGRESAR
INFORMACION DE LA CUENCADATOS DEL
CADTRAMO1AREA=47,572.06M2=4.7572056HA* Volumenes de trafico
bajos510L =0.35Longitud de cauce principal (Km)AREA
(HAS)4.76TRAMO21HA=10000M2* Volumenes de trafico intermedios1025SJ
=0.05664Pendiente de la cuenca (Manning)LONGITUD (m)354.05TRAMO3*
Volumenes de trafico Altos50100H =20.05Diferencia de Cotas (m)COTA
MAYOR112.82TRAMO4Puentes de carreterasA.CUENCA "DREN CALLE MORROPON
BARRIO NORTE"1000000M2=1KM2A =0.05Area (Km2)COTA MENOR92.76TRAMO5*
Sistema secundario10501)A :rea de la
cuenca47572.056M2=XKM2S/PROMEDIO0.0566TRAMO6* Sistema
primario50100A=0.05KmTRAMO720.1Drenaje
agricolaXM2=0.047572056km2Formula de R. TemezTRAMO8TIEMPO DE
CONCENTRACION ( Tc ) :* Surcos5102)L :Longitud del curso de agua
mas largoTc =0.3 ( L / SJ0.25)0.75TRAMO9* Culverts550L=354.05mTc
=Tiempo de concentracion(horas)PENDIENTE PROMEDIO %5.66Longitud de
Recorrido ( Lr )=354.05mDrenaje urbanoL =0.35Longitud de cauce
principal (Km)Diferencia de Cotas ( H )=20.05m* Alcantarilas en
ciudades pequeas1253)CM :Cota mas alta de la cuencaSJ
=0.0566Pendiente media del tramo (m/m)* Alcantarillas en ciudades
grandes2550cm :Cota mas baja de la cuencaTc =0.1532horasSoil
Conservation Service California ( Tc )=5.41min.Aeropuertos20.1*
Volumenes bajos510CM=112.82mFormula de la Soil Conservation Service
of California0.0567724442EE.UU. Para el Diseo de Alcantarillas ( Tc
)=9.43Horas* Volumenes intermedios1025cm=92.76mTc =(0.871( L3
/H))0.3855.6772444181565.96min.* Volumenes altos50100Tc =Tiempo de
concentracion(horas)20.1Diques4)H :Diferencia de nivel entre el
punto mas altoH =20.05Diferencia de Cotas (m)0.020053Area de la
Cuenca ( Ac )=0.04757km2* En fincas250y el punto mas bajoL
=0.35Longitud de cauce principal (Km)2.0053* Alrededor de las
ciudades50100Tc =5.4058min.Metodo de GIANDOTTY ( Tc )Presas con
probabilidad de perdidas de vidas (baja amenaza)H = CM - cmTc
=0.0901horas* Presas pequeas50100Tc=0.39Horas* Presas intermedias+
de 10050H=20.05mFormula de KirpichTc=23.51min.* Presas
grandes100%Tc =0.06628 (L0.77)(Sk-0.385)Presas con probabilidad de
perdidas de vidas (amenaza significativa)5)Tc :Tiempo de
concentracinL =0.35Longitud del cauce (Km)Donde:TIEMPO DE
CONSENTRACION PROM. ( Tc )=198.29min.* Presas pequeas+ de
10050%Tenida la informacin topogrfica, queda definir el tiempo que
una gota de agua tarda en llegar desde la parte ms alta de la
cuenca hasta la desembocadura en el punto de estudio. Este tiempo
se calculara con la siguiente frmula:H =20.05Diferencia de cotas
extremas (m)Tc = Tiempo de concentracin en horas* Presas
Intermedias50 - 100 %Sk =0.0566Pendiente media cauce principal
(manning)L = Longitud del curso principal en metros* Presas
grandes100%Tc =0.0901horasPresas con probabilidad de perdidas de
vidas (Alta amenaza)Tc =0.0900horasS = Pendiente a lo largo del
cauce en m/mPresas pequeas50 - 100 %Formula de la Soil Conservation
Service of CaliforniaPresas intermedias100%Tc =(0.195 ( L3
/H))0.385EVALUACION RESULTADOSPresas grandes100%MetodoTc
(Horas)SELECCIONAR T
>>>>>>>>>>25Donde:Formula de R.
Temez0.1532El Valor limite estimado, es la maxima magnitud posible
de un evento hidrologicoTc =Tiempo de concentracin en minutosSoil
Conservation service of Califormia0.0901en un lugar dado utilizando
la mejor informacion disponible.L =Longitud el curso de agua ms
largo en metrosFormula de Kirpich0.0900H =Diferencia de elevacin en
metrosPromedio0.1111SELECCIONAR e INGRESAR Tc
>>>>>>> horas0.1111Tc=5.41minSustentar:Se
selecciono el Metodo Promedio por ser el tiempo aproximado a las
caracteristicas de la cuencaTc=0.0901horasTiempo requerido para que
el agua fluya desde el punto mas distante de la cuenca, hasta la
boca de descargaCALCULO DE LA INTENSIDAD (I)La seleccin de la
intensidad de la precipitacion esta en funcion a un periodo de
retorno y un tiempo de concentracion6)iIntensidad de clculo para un
perodo de retorno de 25 aosFormula de Mac MathI =2.6934 T0.2747
Tc0.3679La seleccin de la intensidad de la precipitacion esta en
funcion a un periodo de retorno y un tiempo de concentracionT
=25.00T. de retorno (aos)Tc =0.11T. de concentracion (horas)I
=13.10Intensidad (mm/hora)Formula de Mac Math(*) Para su aplicacion
en la formula Tc a sido convertido a minutosIc =2.6934 T0.2747
Tc0.3679T =25.00T. de retorno (aos)Tc =0.09T. de concentracion
(horas)Ic =12.13Intensidad (mm/hora)CAUDAL DE DISEODonde:METODO
RACIONALIc =Intensidad de Clculo para un perodo de retorno de 25
aosQ =0.278 C I Atd =Duracin de tormenta en minutos, y que es igual
al Tiempo de ConcentracinC =0.52Coeficiente de EscorrentiaA
=0.05Area de la cuenca (Ha)i=12.13mm/horaS =0.0001Pendiente
(m/1000)I =13.10Intensidad (mm/hora)7)Caudal de DiseoQMAX
=0.09Caudal Max. Diseo (m3/s)El concepto bsico del Mtodo Racional,
asume que el mximo porcentaje de escurrimiento de una cuenca pequea
ocurre cuando la intensidad de tal cuenca est contribuyendo el
escurrimiento y que el citado porcentaje de escurrimiento es igual
a un porcentaje de la intensidad de lluvia promedio.METODO DE MAC
MATHQ =0.001 C I A0.58 S0.42C =0.52Coeficiente de
EscorrentiaDonde:A =4.76Area de la cuenca (Ha)Q =Caudal en m3/segS
=0.0001Pendiente (m/1000)C =Coeficiente de escorrentaI
=13.10Intensidad (mm/hora)I =Intensidad de lluvia en mm/horaQMAX
=0.00028Caudal Max. Diseo (m3/s)A =rea de la cuenca en
KmCoeficiente de EscorrentaC =0.52El Coeficiente de Escorrenta se
determina en funcin de las caractersticas fsicas del rea
drenante.0.45Intensidadi25 =12.13mm/horarea de la cuencaA =0.05KmQ
=0.278 C I AQ =0.08m3/segQ =0.07m3/seg
Cliente:COLOCAR DATOS DE LA PLANTA Y PERFIL DEL
CADSpacheco:Existen varias frmulas para calcular este parmetro, en
el presente estudio se ha empleado la frmula de Kirpich ampliamente
utilizada en estudios hidrolgicos.
Numero ManningDETERMINACIN DE GASTOFRMULA DE MANNING - TUBO A
PRESIN ATMOSFRICAPROYECTO:TRAMO:FECHA:ELABORO:Nmero Manning
n=0.010Pendiente del tubo S=0.0041m /
mdimetro=19.6850393701inch0.5mradio=9.842519685inch0.25mrea de tubo
Ac=304.342in^20.19635m2tirante (m)% llenadoQ (lts/seg)Velocidad
m/segan mnimoA (m2)R
(m)EFICIENCIA0.02505.0%1.510.410.45103n=0.0120.00370.01630.4%0.050010.0%6.550.640.64350n=0.0100.01020.03181.9%0.075015.0%15.260.830.79540n=0.0100.01850.04644.5%0.100020.0%27.490.980.92730n=0.0100.02800.06038.1%0.125025.0%43.001.121.04720n=0.0100.03840.073312.7%0.150030.0%61.481.241.15928n=0.0100.04950.085518.2%0.175035.0%82.541.351.26610n=0.0100.06120.096724.4%0.200040.0%105.791.441.36944n=0.0100.07330.107131.3%0.225045.0%130.761.531.47063n=0.0100.08570.116538.7%0.250050.0%156.961.601.57080n=0.0100.09820.125046.5%0.275055.0%183.871.661.67096n=0.0100.11070.132454.5%0.300060.0%210.911.711.77215n=0.0100.12300.138862.5%0.325065.0%237.461.761.87549n=0.0100.13510.144170.3%0.350070.0%262.831.791.98231n=0.0100.14680.148177.8%0.375075.0%286.261.812.09440n=0.0100.15800.150884.8%0.400080.0%306.861.822.21430n=0.0100.16840.152190.9%0.425085.0%323.491.822.34619n=0.0100.17790.151695.8%0.450090.0%334.581.802.49809n=0.0100.18610.149099.1%0.465093.0%337.531.772.60607n=0.0100.19030.1460100.0%0.470094.0%337.691.762.64666n=0.0100.19150.1447100.0%0.485097.0%334.571.722.79343n=0.0100.19460.139499.1%0.5000100.0%313.931.603.14159n=0.0100.19630.125093.0%0.3139290839
&L&G&R&F
Numero Manning
gasto / tirantePorcentaje de llenadoQ lts/segGasto / Tirante
hidrulico
III. Diseo Tuberia Alcant DrenCALCULO DE LA TUBERIA DE DRENAJEQ
=313.93Lts/segDonde:Qm = Descarga mxima proyectada en
m3/seg.0.08m3/sg1El R.N.C. establece que los primeros 300.00 m la
pendiente ser de 10y para la siguientes longitudes ser 8. Se toma
esta precaucin porque al inicio de los ramales colectores la
descarga es mnima por lo que el arrastre est prcticamente
garantizado.Qd = Descarga de diseo de la obra en m3/seg.Formula de
ManningA R 2/3 S 1/2DETERMINACIN DE GASTOQd
=----------------nFRMULA DE MANNING - TUBO A PRESIN
ATMOSFRICA91.8791.45V= Velocidad media de desplazamiento
(m/s)3.45Nmero Manning n=0.010104.620.00401R= Radio medio hidrulico
(m)Pendiente del tubo S=0.0041m / mS= Pendiente de la
canalizacin0.004093dimetro=19.6850393701inch0.5m0.409%0.0010.0245n=
Coeficiente de rugosidad de
Manning.0.012radio=9.842519685inch0.25m0.00409A= Seccin transversal
de la canalizacin (m2)rea de tubo Ac=304.342in^20.19635m2Q= Caudal
(Escorrenta superficial pico) (m3/s)tirante (m)% llenadoQ
(lts/seg)Q (M3/seg)Velocidad m/segan mnimoA (m2)R
(m)EFICIENCIA0.02505%1.510.001510.410.45103n=0.0120.00370.01630.4%Remplazando
datos:0.050010%6.550.006550.640.64350n=0.0100.01020.03181.9%A R 2/3
S 1/20.075015%15.260.015260.830.79540n=0.0100.01850.04644.5%Qd
=----------------0.100020%27.490.027490.980.92730n=0.0100.02800.06038.1%n0.125025%43.000.043001.121.04720n=0.0100.03840.073312.7%0.150030%61.480.061481.241.15928n=0.0100.04950.085518.2%Porcentaje
de
llenado:100%0.175035%82.540.082541.351.26610n=0.0100.06120.096724.4%Qd
=3.14159*d2/4 *(d/4) 2/3 *(0.409)
1/20.200040%105.790.105791.441.36944n=0.0100.07330.107131.3%3.14160.06250.25000.0640=0.0031=0.3139m3/sg0.010.225045%130.760.130761.531.47063n=0.0100.08570.116538.7%0.01000.01000.250050%156.960.156961.601.57080n=0.0100.09820.125046.5%Para
la obtencin del dimetro en metros de la frmula de
Manning0.275055%183.870.183871.661.67096n=0.0100.11070.132454.5%D =
Dimetro interior del tubo en
m.0.300060%210.910.210911.711.77215n=0.0100.12300.138862.5%Q =
Gasto requerido en
m3/seg0.325065%237.460.237461.761.87549n=0.0100.13510.144170.3%n =
Coeficiente de
rugosidad0.350070%262.830.262831.791.98231n=0.0100.14680.148177.8%S
= Prdida de energa por metro h/L, (m/m)(3.208*Q*n / S1/2
)3/80.375075%286.260.286261.812.09440n=0.0100.15800.150884.8%d
=0.400080%306.860.306861.822.21430n=0.0100.16840.152190.9%0.425085%323.490.323491.822.34619n=0.0100.17790.151695.8%d=0.30m0.450090%334.580.334581.802.49809n=0.0100.18610.149099.1%Asumir
d=0.50m0.465093%337.530.337531.772.60607n=0.0100.19030.1460100.0%0.470094%337.690.337691.762.64666n=0.0100.19150.1447100.0%Remplazando
el valor asumido para
d0.485097%334.570.334571.722.79343n=0.0100.19460.139499.1%d=0.50m0.5000100%313.930.313931.603.14159n=0.0100.19630.125093.0%1m=100cmTenemos
Qd=0.3139m3/sg1cm=10mm50cm500mmEntonces se debe cumplir la
condicion:Qd> QmOK0.5mEn nuestro caso, el sistema de drenaje
pluvial proyectado, en el campo real trabajara a un % de llenado
que debemos calcular, el mismo que debe satisfacer la condicion de
Qd > Qm% llenado real40%A =0.0733M2R =0.1071MQd
=0.1058M3/SEGQ'd> QmOKLas pendientes minimas de diseo de acuerdo
a los diametros, seran aquellas que satisfagan la velocidad minima
de 0.90 m/seg, fluyendo a tubo llenoVmim= Velocidad minima de
desplazamiento (m/s)0.90Vmax= Velocidad maxima de desplazamiento
(m/s)6.00Velocidad media (m/seg)3.45R 2/3 S 1/2Vd
=----------------n0.25000.06401.5988276955m/segVd =(d/4) 2/3 *(S)
1/20.0100nS1/2 =0.24Smax =0.49Entonces se debe cumplir la
condicion:Sd> Sm0OKR 2/3 S 1/2Vd =----------------nVd =(d/4) 2/3
*(0.409) 1/20.01Vd =1.60m/sgEntonces se debe cumplir la
condicion:Vd> Vmin0OKVd< Vmax0OK
III. Diseo Tuberia Alcant
Dren1.50751969156.554154136815.259888106127.49118277443.002572147361.477105482882.5444635771105.7902607494130.7607558272156.9645419575183.87169466210.9101790583237.4586034578262.8332511798286.264926647306.8552830917323.485218598334.5847838533337.5340693732337.6870615573334.5683636895313.9290839149
gasto / tirantePorcentaje de llenadoQ lts/segGasto / Tirante
hidrulico
Precipitacion anual 24hrsPROYECTO CHIRA-PIURADIVISION DE
HIDROMETEREOLOGIACUADRO N 16ESTACION : MALLARESCALCULO DE
INTENSIDAD MAXIMA PARA FRECUENCIAS DEPRECIPITACIONES MAXIMAS
ANUALES DE 24 HORAS (mm.)LAT.: 0451' LONG.: 8043' ALT.: 80.00
MSNMOCURRENCIA Y DURACION DE LA TORMENTA (MALLARES)CUENCAS CHIRA Y
PIURAPARAMETRO CLIMATICO: PRECIPITACION TOTAL MENSUAL
(mm)NUMEROAOPRECIPITACIONINTENSIDADOCURRENCIAAOENEFEBMARABRMAYJUNJULAGOSEPOCTNOVDICTOTALmMAX.
EN
24Hmm/hm/(n+1)ORDENAOESPERANZAMALLARESCHILACOMIRAFLORES19720.00.2151.518.01.60.10.00.00.40.00.07.6179.41.01197250.5014.230.0291197245.950.511765.3197350.317.329.85.70.00.00.00.00.70.20.31.0105.32.02197331.209.340.0572197321.731.257.930.219742.37.60.90.60.30.40.00.01.42.70.80.017.03.0319743.501.380.0863197423.591ESTACION
: CHIRA
Piura19752.74.332.10.90.10.50.03.50.10.40.60.045.24.04197510.903.720.1144197518.910.959.87197624.699.73.14.96.70.00.00.00.00.00.00.0139.05.05197667.3018.300.1435197618.967.336.418.1PRECIPITACIONES
MXIMAS POR AO (En 24 Hrs en
mm)19771.043.59.85.01.10.20.00.00.80.00.00.061.46.06197710.703.660.1716197713.910.75214.1197784.619780.00.241.10.41.21.50.00.00.00.00.00.044.47.07197825.607.860.200719788.725.651.731.9197852.9219792.40.25.21.50.60.00.00.01.00.00.00.211.18.0819792.701.100.2298197922.7104.5197947.0419800.00.017.229.00.00.00.00.00.00.00.00.046.29.09198027.508.360.2579198010.727.534.630.3198055.8619810.04.119.90.91.00.00.00.00.00.00.00.025.910.01019819.603.330.2861019813.29.624.618.4198161.7419820.00.60.01.11.60.00.00.01.12.62.322.732.011.011198211.503.900.3141119821.811.56.16.7198235.281983321.0218.2500.0608.7460.8234.14.00.00.05.40.23.12355.512.0121983148.1036.490.343121983134.8148.1136.2151.4198367.6219841.561.311.412.70.00.20.73.20.90.30.60.092.813.013198447.3013.440.3711319844.647.360.713198461.9819850.30.05.10.23.20.00.01.30.00.70.01.812.614.01419855.101.910.40014198511.35.141.715.9198545.6919862.37.712.62.00.00.00.10.00.00.80.125.615.01519864.701.780.4291519863.84.711.46.1198667.9219879.6184.092.233.40.00.00.30.00.00.90.70.0321.116.016198763.9017.490.45716198732.863.9108.134.9198769.7119889.62.41.420.20.10.00.00.01.80.01.70.037.217.017198815.705.120.486171988115.728.94.6198845.9519899.563.30.00.70.00.00.44.30.00.078.218.018198931.209.340.5141819899.431.243.710.1198943.2219900.10.91.41.11.20.10.00.00.01.32.14.312.519.01919902.601.060.5431919902.12.67.82.4199045.8719913.35.926.90.20.00.20.00.00.00.00.24.941.620.020199115.405.040.5712019911.515.441.73.5199138.8119928.842.5202.4230.84.21.40.00.00.00.3490.421.0211992100.4025.970.60021199255.6100.471107.1199240.5419930.00.00.00.00.00.10.00.122.022199376.6020.490.62922199351.876.614066.3199348.4519941.29.70.01.10.70.00.00.00.30.00.06.519.523.023199433.009.810.65723199419.53372.319.5199468.1519950.02.11.87.20.00.00.00.00.00.01.20.012.324.02419956.102.240.68624199516.112.26.8199575.0319960.00.01.30.00.00.10.01.425.02519967.002.530.7142519960.37141.8199629.7199711.525.013.90.00.00.00.00.08.418.0199.3276.126.026199721.806.820.74326199711.321.8117.554199751.571998548.0434.6681.460.634.12.70.10.00.01.41.00.31764.227.0271998201.0047.670.77127199896.6201136.3173.6199865.519998.0130.811.217.54.62.00.00.00.22.20.05.4181.928.02819990.000.000.800199955.520001.812.68.339.221.30.80.00.00.00.00.017.0101.029.02920000.000.000.829200031.2120017.95.8238.135.40.00.00.00.00.30.00.04.2291.730.03020010.000.000.857200140.9420020.15.0103.0131.20.00.00.00.00.02.52.71.3245.831.03120020.000.000.886200266.6420034.813.22.00.00.02.00.30.00.00.01.68.632.532.03220030.000.000.914200342.120047.51.71.14.80.00.00.00.00.01.30.07.624.033.03320040.000.000.943200443.420050.00.023.40.30.10.50.00.00.00.00.00.024.334.03420050.000.000.971MAX548.0434.6681.4608.7460.8234.14.03.51.88.418.0199.32355.5PROMEDIO10.46MED32.142.172.540.616.67.30.20.20.31.11.19.0210.3DESV.
ESTAND.11.34MIN0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.1159.6738.11066.6629.851.610.71.38.19.427.833.6292.83029.430.031.030.030.030.030.030.030.030.030.030.030.030.0Sin
Nio5.323.835.621.01.70.40.00.30.30.91.19.8101.0Sin
Nio5.023.133.319.71.60.30.00.30.30.91.19.294.7Precipitacion para el
Periodo de Retorno (PTR) Mediante La Ley de GAMBELFuente: Proyecto
Especial Chira - PiuraPeriodoPromedio Int.Factor FrecuenciaDesv.
EstandarPTRRetornoXKtSXt511.340.7211.3419.501011.341.3011.3426.141511.341.6311.3429.892011.341.8711.3432.512511.342.0411.3434.533011.342.1911.3436.173711.342.3511.3438.055011.342.5911.3440.7510011.343.1411.3446.9215011.343.4511.3450.5320011.343.6811.3453.0825011.343.8511.3455.0530011.344.0011.3456.6740011.344.2211.3459.2250011.344.3911.3461.19Cuadro
N 12: Promedios mensuales de precipitacin en milmetros
(1972-2010)ZONAESTACINEFMAMJJASONDMXMEDMNBAJAMIRAFLORES614331220000113167750BAJAMALLARES28243118100001110152770MEDIACHULUCANAS218210027200001142392380MEDIACHILACO12429936310011122872100ALTAHUARMACA14019924114644445793132975639610AYABACA17222226220979218121949478627011864Fuente:
Plan de Gestin de la Oferta de Agua en las Cuencas del mbito del
Proyecto Chira Piura, ATA 2002Cuadro N 18: Temperatura media
Catamayo-Chira (C) 1971-1998.
Spacheco:MORMA OS 60Spacheco:NORMA OS 60Spacheco:Segn RNE
DIAMETRO MINIMO SERA DE 50MMSpacheco:pendiente 0.0020
01 Analisis Max PrecipPROYECTO : "MEJORAMIENTO DE LA
TRANSITABILIDAD PEATONAL Y VEHICULAR EN LA TRANSVERSAL MORROPON Y
CALLE UGARTE DEL DISTRITO Y PROVINCIA DE SULLANA-PIURA"RESPONSABLE
: MUNICIPALIDAD PROVINCIAL DE SULLANAUBICACIN : CALLE UGARTE Y
TRANSVERSAL MORROPONANALISIS ESTADISTICO DE MAXIMAS
DESCARGASNombre:CUENCA BARRIO NORTEInformacion BasicaTiempo de
Retorno (TR) =25.00ESTACION MALLARESAo de Inicio de Medicion
=1,972AoCaudal (QX)(QX - QP)2(QX - QP)3Ln (QX)( Ln (QX)-QY)2( Ln
(QX)-QY)311,972179.400953-29,4195.191.561.9411,973105.30011,019-1,156,6524.660.510.3711,97417.00037,354-7,219,3372.831.23-1.3611,97545.20027,248-4,497,8933.810.02-0.0011,976139.0005,079-362,0194.930.990.9811,97761.40022,162-3,299,3374.120.030.0111,97844.40027,513-4,563,6063.790.02-0.0011,97911.10039,669-7,900,8832.412.36-3.6211,98046.20026,919-4,416,6423.830.01-0.0011,98125.90033,993-6,267,2203.250.47-0.3311,98232.00031,780-5,665,5113.470.23-0.1111,9832355.5004,602,0099,872,365,5517.7614.6155.8611,98492.80013,799-1,621,0164.530.350.2011,98512.60039,074-7,723,7142.531.98-2.7911,98625.60034,103-6,297,8633.240.49-0.3411,987321.10012,2831,361,3355.773.356.1311,98837.20029,953-5,184,0573.620.11-0.0311,98978.20017,443-2,303,6604.360.170.0711,99012.50039,113-7,735,4422.532.01-2.8411,99141.60028,450-4,798,6393.730.05-0.0111,992490.40078,47221,982,4526.205.0811.4411,9930.10044,172-9,283,587-2.3038.99-243.4911,99419.50036,393-6,942,7942.970.94-0.9211,99512.30039,192-7,758,9332.512.05-2.9411,9961.40043,627-9,112,3810.3413.00-46.8611,997276.1004,334285,2735.622.824.7311,9981764.2002,414,6973,752,268,0937.4812.4944.1211,999181.900805-22,8355.201.592.0112,000101.00011,940-1,304,6984.620.450.3112,001291.7006,631539,9385.683.015.2112,002245.8001,26244,8505.502.443.8212,00332.50031,602-5,617,9743.480.21-0.1012,00424.00034,697-6,462,9813.180.58-0.4512,00524.30034,585-6,431,8043.190.56-0.4234Suma
=7,149.207,862,32613,514,866,596134.022114.753-169.412PARAMETROS
ESTADISTICOSMedia (QX)Desv. EstandarCoef. AsimetriaCoef.
VariacionQXSXCSCv210.271488.1113.7422.321QYSYCSYCvY3.9421.865-0.8410.473DISTRIBUCION
LOGNORMAL DE DOS PARAMETROSParametros EstadisticosCampo NormalN
=34.00QX =210.27SX =488.11CS =3.74Cv =2.32Campo TransformadoQY
=3.94SY =1.86CSY =-0.84CvY =0.47K =F(1-1/TR)K = F0.96K =1.75QESP
=Exp (QY + K SY)QESP =1,348.11Iintervalo de
Confianza583.683,113.71TR (Aos)ProbabilidadF(1-1/TR)K =
ZQESPIntervalo de
confianza(-)(+)xy20.50000.5000-0.000051.5122.30118.980.6951.5150.20000.80000.8416247.46107.14571.561.61247.46100.10000.90001.2816562.07243.351,298.212.30562.07250.04000.96001.75071,348.11583.683,113.713.221,348.11500.02000.98002.05372,372.271,027.095,479.203.912,372.27750.01330.98672.21643,212.611,390.937,420.144.323,212.611000.01000.99002.32633,943.941,707.569,109.294.613,943.941500.00670.99332.47475,201.252,251.9212,013.275.015,201.252000.00500.99502.57586,280.242,719.0814,505.405.306,280.243000.00330.99672.71318,111.613,511.9918,735.315.708,111.614000.00250.99752.80709,665.394,184.7122,324.055.999,665.395000.00200.99802.878211,036.294,778.2625,490.416.2111,036.2910000.00100.99903.090216,389.697,096.0637,855.106.9116,389.690.798316,441.20DISTRIBUCION
DE GUMBEL O EXTREMA TIPO IParametros EstadisticosCampo NormalN
=34.00QX =210.27SX =488.11CS =3.74Cv =2.32Campo TransformadoQY
=3.94SY =1.86CSY =-0.84CvY =0.47K1 =TR/(TR -1)K1 =1.0417Ln(Ln(K1))
=-3.20KT =2.04QESP =QX + KT SXQESP =1,207.89Iintervalo de
Confianza820.291,595.49TR (Aos)ProbabilidadLn Ln TR/(TR
-1)KTQESPIntervalo de
confianza(-)(+)xy20.5000-0.3665-0.16130.093.71256.470.69130.0950.2000-1.49990.72561.44348.61774.281.61561.44100.1000-2.25041.30847.04559.571,134.512.30847.04250.0400-3.19852.041,207.89820.291,595.493.221,207.89500.0200-3.90192.591,475.591,011.791,939.393.911,475.59750.0133-4.31082.911,631.191,122.682,139.704.321,631.191000.0100-4.60013.141,741.321,201.032,281.604.611,741.321500.0067-5.00733.451,896.261,311.112,481.425.011,896.262000.0050-5.29583.682,006.071,389.042,623.105.302,006.073000.0033-5.70214.002,160.701,498.672,822.725.702,160.704000.0025-5.99024.222,270.341,576.352,964.335.992,270.345000.0020-6.21364.392,355.361,636.563,074.176.212,355.3610000.0010-6.90734.942,619.351,823.363,415.346.912,619.350.999120,902.65DISTRIBUCION
LOG - PEARSON III O GAMA DE TRES PARAMETROSParametros
EstadisticosCampo NormalN =34.00CS =3.74Cv =2.32Campo
TransformadoQY =3.94SY =1.86CSY =-0.84K =F(1-1/TR)K = F0.9600Z
=1.75Z2-1=2.06Z3-6Z=-5.14CS/6 =-0.14KT =1.434QESP =Exp(QY + KT
SY)QESP =746.72Iintervalo de Confianza353.041,579.41Factor de
FrecuenciaKT =Z + (Z2-1) (CS/ 6) + (1/3) (Z3 - 6Z) (CS/ 6)2 -
(Z2-1) (CS/ 6)3 + Z (CS/ 6)4+ (1/3) (CS/ 6)5TR
(Aos)ProbabilidadZKTQESPIntervalo de
confianza(-)(+)xy20.5000-0.00000.137466.5639.24112.910.6966.5650.20000.84160.8528252.69136.71467.061.61252.69100.10001.28161.1572445.70225.87879.492.30445.70250.04001.75071.4339746.72353.041,579.413.22746.72500.02002.05371.5883995.87451.502,196.553.91995.87750.01332.21641.66371,146.27508.802,582.384.321,146.271000.01002.32631.71191,254.04549.052,864.274.611,254.041500.00672.47471.77341,406.46604.943,269.975.011,406.462000.00502.57581.81311,514.41643.873,561.975.301,514.413000.00332.71311.86411,665.50697.543,976.695.701,665.504000.00252.80701.89721,771.53734.684,271.665.991,771.535000.00202.87821.92121,852.89762.914,500.116.211,852.8910000.00103.09021.98822,099.43847.155,202.896.912,099.430.99452,165.99COMPARACION
DE CAUDALES MAXIMOS OBTENIDOSRESULTADOS CAUDAL DE DISEOMETODOR
2Q(m3/s)LOG NORMAL0.7981,348.110.00GUMBEL0.9991,207.891,207.89LOG
PEARSON0.994746.720.00MEJOR AJUSTE0.9991208.001,207.89SELECCIONAR
>>>>>>>>>>>Q(m3/s) =1,208.00(*) .-
R = Coeficiente de Correlacion
01 Analisis Max
Precip0.27773039810.10758482010.71696150021.12327804630.43512581762.8997442082.33187765590.90330277086.01974617825.08138810841.968384553113.1176121398.40447247983.255652481821.696160157511.00945130424.264746841528.420917471913.21515035215.11917162534.114933356616.90722242766.549374846643.646023767919.99698434217.746260322651.622249462625.11371427119.728335287264.831096572229.354725241211.371181750675.779273683733.034362504412.796568081285.278263605846.976716080518.1974374554121.2704733353
Periodo de Retorno (Aos)Caudal (m3/s)LOGNORMAL
02 Calculo Caudales
Max0.61308216830.250718920.97544541661.58507961660.97484473382.19531449932.22862650361.40440301923.0528499883.04174970131.93042365124.15307575143.64497093972.31516764974.97477422973.99558612152.53758604725.45358619584.24373808712.69462006035.7928561144.59289366512.91514207136.27064525894.84032043383.07116359136.60947727645.18875385613.29059065887.08691705335.43582068073.44601037387.42563098775.62739755843.56643957637.68835554046.22225183.93998818118.5045154188
Periodo de Retorno (Aos)Caudal (m3/s)METODO DE GUMBEL
03 Caudal de
Diseo0.29263492940.16122982710.53113746651.13774886640.56772932292.28008741262.2479660641.01207521764.99305914924.54860161931.800652376211.49015599277.08897231892.56778166119.57079501778.96133104253.091579000625.975546488410.48539931763.499052236331.420965285112.93632546564.126427972140.555298112714.908333274.610878145448.203052408118.04637173185.351769391660.853057905820.5474207945.920390323471.312274736222.65554908366.386937516380.363069619330.2277310277.985211985114.4259820226
Pariodo de Retorno (Aos)Caudal (m3/s)LOG-PEARSON IIIy =
93.347Ln(x) + 84.273R2 = 0.9965
04 Diseo
Tuberia0.27773039810.61308216830.29263492941.12327804631.58507961661.13774886642.33187765592.22862650362.2479660645.08138810843.04174970134.54860161938.40447247983.64497093977.088972318911.00945130423.99558612158.961331042513.21515035214.243738087110.485399317616.90722242764.592893665112.936325465619.99698434214.840320433814.9083332725.11371427115.188753856118.046371731829.35472524125.435820680720.54742079433.03436250445.627397558422.655549083646.97671608056.222251830.227731027
LOGNORMALGUMBELPEARSONPERIODO DE RETORNO (Aos)CAUDAL
(m3/s)COMPARACION DE RESULTADOSy = 262.18Ln(x) - 265.24R2 =
0.9156
Hoja2PROYECTO : "MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD PEATONAL Y
VEHICULAR EN LA TRANSVERSAL MORROPON Y CALLE UGARTE DEL DISTRITO Y
PROVINCIA DE SULLANA-PIURA"RESPONSABLE : MUNICIPALIDAD PROVINCIAL
DE SULLANAUBICACIN : CALLE UGARTE Y TRANSVERSAL MORROPONESTIMACION
DE CAUDALES MAXIMOS POR METODOS EMPIRICOSNombre:CUENCA BARRIO
NORTESELECCIN DE UN TIEMPO PARA PERIODO DE RETORNO (T)EN FUNCION AL
TIPO DE ESTRUCTURATipo de estructuraPeriodo de Retorno
T(aos)ELV*Alcantarillado para carreteras* Volumenes de trafico
bajos510* Volumenes de trafico intermedios1025* Volumenes de
trafico Altos50100Puentes de carreteras* Sistema secundario1050*
Sistema primario50100Drenaje agricola* Surcos510*
Culverts550Drenaje urbano* Alcantarilas en ciudades pequeas125*
Alcantarillas en ciudades grandes2550Aeropuertos* Volumenes
bajos510* Volumenes intermedios1025* Volumenes altos50100Diques* En
fincas250* Alrededor de las ciudades50100Presas con probabilidad de
perdidas de vidas (baja amenaza)* Presas pequeas50100* Presas
intermedias+ de 10050* Presas grandes100%Presas con probabilidad de
perdidas de vidas (amenaza significativa)* Presas pequeas+ de
10050%* Presas Intermedias50 - 100 %* Presas grandes100%Presas con
probabilidad de perdidas de vidas (Alta amenaza)Presas pequeas50 -
100 %Presas intermedias100%Presas grandes100%SELECCIONAR T
>>>>>>>>>>25El Valor limite estimado,
es la maxima magnitud posible de un evento hidrologicoen un lugar
dado utilizando la mejor informacion disponible.COEFICIENTE DE
ESCORRENTIA "C"Caracteristicas de la SuperficiePeriode de retorno
en aos25102550100Areas
desarrolladasAsfaltico0.730.770.810.860.900.95Concreto
lecho0.750.80.830.860.920.97Zonas Verdes (jardines, parques,
etc)Condicion pobre (cubierta de pasto 75 % del area)Plano (0 - 2)
%0.210.230.250.290.320.36Promedio (2 - 7)
%0.290.320.350.390.420.46Superior al 7
%0.340.370.40.440.470.51SELECCIONAR "C"
>>>>>>>>>>>0.860CALCULO DEL TIEMPO
DE CONCENTRACION (Tc)Tiempo requerido para que el agua fluya desde
el punto mas distante de la cuenca, hsta la boca de descargaCOLOCAR
PENDIENTES DEL PERFILINGRESAR INFORMACION DE LA CUENCADATOS DEL
CADTRAMO1AREA=47,572.06M2=4.7572056HAL =0.35Longitud de cauce
principal (Km)AREA (HAS)4.76TRAMO21HA=10000M2SJ =0.05664Pendiente
de la cuenca (Manning)LONGITUD (m)354.05TRAMO3H =20.05Diferencia de
Cotas (m)COTA MAYOR112.82TRAMO4A =0.05Area (Km2)COTA
MENOR92.76TRAMO5S/PROMEDIO0.0566TRAMO6TRAMO720.1Formula de R.
TemezTRAMO8Tc =0.3 ( L / SJ0.25)0.75TRAMO9Tc =Tiempo de
concentracion(horas)PENDIENTE PROMEDIO %5.66L =0.35Longitud de
cauce principal (Km)SJ =0.0566Pendiente media del tramo (m/m)Tc
=0.1532horas20.1Formula de la Soil Conservation Service of
California0.0566396927Tc =(0.871( L3 /H))0.3855.6639692694Tc
=Tiempo de concentracion(horas)20.1H =20.05Diferencia de Cotas
(m)0.020053L =0.35Longitud de cauce principal (Km)2.0053Tc
=0.0901horasFormula de KirpichTc =0.06628 (L0.77)(Sk-0.385)L
=0.35Longitud del cauce (Km)H =20.05Diferencia de cotas extremas
(m)Sk =0.0566Pendiente media cauce principal (manning)Tc
=0.0900horasEVALUACION RESULTADOSMetodoTc (Horas)Formula de R.
Temez0.1532Soil Conservation service of Califormia0.0901Formula de
Kirpich0.0900Promedio0.1111SELECCIONAR e INGRESAR Tc
>>>>>>>>>>0.1111Sustentar:Se
selecciono el Metodo Promedio por ser el tiempo aproximado a las
caracteristicas de la cuencaCALCULO DE LA INTENSIDAD (I)La seleccin
de la intensidad de la precipitacion esta en funcion a un periodo
de retorno y un tiempo de concentracionFormula de Mac MathI =2.6934
T0.2747 Tc0.3679T =25.00T. de retorno (aos)Tc =0.11T. de
concentracion (horas)I =13.10Intensidad (mm/hora)(*) Para su
aplicasion en la formula Tc a sido convertido a minutosCAUDAL DE
DISEOMETODO DE MAC MATHQ =0.001 C I A0.58 S0.42C =0.86Coeficiente
de EscorrentiaA =4.76Area de la cuenca (Ha)S =0.0001Pendiente
(m/1000)I =13.10Intensidad (mm/hora)QMAX =0.00Caudal Max. Diseo
(m3/s)
Cliente:COLOCAR DATOS DE LA PLANTA Y PERFIL DEL CAD
PROYECTO : "MEJORAMIENTO DE LA TRANSITABILIDAD PEATONAL Y
VEHICULAR EN LA TRANSVERSAL MORROPON Y CALLE UGARTE DEL DISTRITO Y
PROVINCIA DE SULLANA-PIURA"RESPONSABLE : MUNICIPALIDAD PROVINCIAL
DE SULLANAUBICACIN : CALLE UGARTE Y TRANSVERSAL MORROPONCALCULOS
BASICOS DE INGENIERIA APLICADOS A EVACUACION DE AGUAS
PLUVIALESOBRA:CUENCA BARRIO NORTEINFORMACION BASICA PAG.
ANTERIORQ(m3/s) =966.40Hoja N 01Q(m3/s) =0.00Hoja N 02S
=0.0000Pendiente (Manning)INGRESAR EL CAUDAL Y PENDIENTEQ(m3/s)
=483.20CaudalS* =0.0000Pendiente Tramo (Manning)CAUDAL INSTANTANEO
- Metodo de FullerUSAR SOLO CON LA MEDIA DE LOS CAUDALES DIARIOS DE
CADA AOQINST =QMAX (1 + 2.66/A0.3)1QINST =QMAX (1 +0.8 Lg
T)2SELECCIONAR FORMULA >>>> (1) (2)2Q(m3/s)
=483.20CaudalT =25.00Tiempo de Retorno en aosQINST =1,023.59Caudal
InstantaneoQ(m3/s) =753.39Caudal de Diseo
CALCULO DE LA TUBERIA DE DRENAJEDonde:Qm = Descarga mxima
proyectada en m3/seg.753.39m3/sg1El R.N.C. establece que los
primeros 300.00 m la pendiente ser de 10y para la siguientes
longitudes ser 8. Se toma esta precaucin porque al inicio de los
ramales colectores ladescarga es mnima por lo que el arrastre est
prcticamente garantizado.Qd = Descarga de diseo de la obra en
m3/seg.Formula de ManningA R 2/3 S 1/2Qd
=----------------n91.8791.45V= Velocidad media de desplazamiento
(m/s)3.45104.620.00401R= Radio medio hidrulico (m)S= Pendiente de
la canalizacin0.0040930.409%0.0010.0245n= Coeficiente de rugosidad
de Manning.0.0120.00409A= Seccin transversal de la canalizacin
(m2)Q= Caudal (Escorrenta superficial pico) (m3/s)Remplazando
datos:A R 2/3 S 1/2Qd =----------------nQd =3.14159*d2/4 *(d/4) 2/3
*(0.409)
1/23.141621.62251.75500.0640=7.6243=762.4290m3/sg0.010.01000.0100Para
la obtencin del dimetro en metros de la frmula de ManningD =
Dimetro interior del tubo en m.Q = Gasto requerido en m3/segn =
Coeficiente de rugosidadS = Prdida de energa por metro h/L,
(m/m)(3.208*Q*n / S1/2 )3/8d =d=9.26mAsumir d=9.26mRemplazando el
valor asumido para dd=9.30m1m=100cmTenemos
Qd=762.43m3/sg1cm=10mm50cm500mmEntonces se debe cumplir la
condicion:Qd> QmOK0.5mLas pendientes minimas de diseo de acuerdo
a los diametros, seran aquellas que satisfagan la velocidad minima
de 0.90 m/seg, fluyendo a tubo llenoVmim= Velocidad minima de
desplazamiento (m/s)0.90Vmax= Velocidad maxima de desplazamiento
(m/s)6.00Velocidad media (m/seg)3.45R 2/3 S 1/2Vd
=----------------n1.75500.064011.2238957828m/segVd =(d/4) 2/3 *(S)
1/20.0100nS1/2 =0.03Smax =0.18Entonces se debe cumplir la
condicion:Sd> Sm0OKR 2/3 S 1/2Vd =----------------nVd =(d/4) 2/3
*(0.409) 1/20.01Vd =11.22m/sgEntonces se debe cumplir la
condicion:Vd> Vmin0OKVd< Vmax0REFORMULAR
Spacheco:MORMA OS 60Spacheco:NORMA OS 60Spacheco:Segn RNE
DIAMETRO MINIMO SERA DE 50MM
MBD0016E5A9.unknown
MBD0017DFCA.unknown
MBD001B1650.unknown
MBD0017CD06.unknown
MBD0017BE27.unknown
MBD0009172B.unknown
MBD0009172C.unknown