HIPERIÓN High Prestations Sports Light Aircraft Diseño: Francisco Manuel Castillo Holguín Aerodinámica: José Arturo Candau Sánchez de Ibargüen Estabilidad: Norberto Aramburu del Boz Estructuras: María José Lorca Ávila Propulsión y Joaquín M. Rojas Madero Actuaciones: Dolores Álvarez Domínguez Entrega Final GRUPO 5
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Entrega Final GRUPO 5 - Universidad de Sevillaaero.us.es/adesign/Trabajos/Curso_2009_10/Grupo_05.pdf · Diseño: Francisco Manuel Castillo Holguín. Aerodinámica: José Arturo Candau
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HIPERIÓN High Prestations Sports Light Aircraft
Diseño:
Francisco Manuel Castillo HolguínAerodinámica:
José
Arturo Candau Sánchez de Ibargüen
Estabilidad:
Norberto Aramburu del BozEstructuras:
María José
Lorca Ávila
Propulsión y
Joaquín M. Rojas MaderoActuaciones:
Dolores Álvarez Domínguez
Entrega FinalGRUPO 5
DISEÑO
Entrega Final
HIPERIÓN“EL QUE MIRA DESDE ARRIBA”
Diseño: Diseño inicial
Diseño:
MODELADO EXTERNO
Diseño: Modelado externo
Geometría del alaPerfil tipo NACA 2412Ala forma trapezoidalAla mediaA=7.5 , S=8.05 m2 , b=7.77m, c=1.036
m
Diseño: Modelado externo
Geometría de la colaTipo de cola en TPerfiles simétricos NACA 0012Estabilizador vertical :
A=1.1 S=1,65
m2
c=1.68 m (raíz)c= 1.4 m (extremo superior)
Diseño: Modelado externo
Geometría de la colaEstabilizador horizontal:
S= 1.65 m2
A=4.5 , Cuerda media = 0.744 m
Diseño: Modelado externo
Geometría del fuselajeSe ha diseñado de una forma aerodinámicaL=6 mDiámetro máximo= 1.5 mSuperficie de fuselaje = 16,824m2
Diseño: Modelado externo
Diseño del tren de aterrizajeSemirretráctil TricicloTren de morro(50cm)
Tren trasero(60 cm)
Diseño: Hélice
Número de palas:3Longitud palas:0.861 m
Diseño:
MODELADO INTERNO
Diseño: Estructura del ala
Costillas: 16 Largueros:2
Diseño:Estructura de cola
Estabilizador VerticalCostilla: 5 Largueros:2
Diseño: Estructura de cola
Estabilizador horizontal:Costillas: 7 Largueros:1
Diseño:Fuselaje
Cuadernas:8 Largueros:7 Larguerillos:2
Diseño: Disposición elementos
Motor
Asientos
Tanque combustibleTren aterrizaje
Diseño: Disposición elementos
Diseño: Modelado Final
Diseño: Tren semirretráctil
Diseño: Modelado Final
Diseño: Vistas de la aeronave
Entrega Final
HIPERIÓN“EL QUE MIRA DESDE ARRIBA”
AERODINÁMICA
Finalmente nuestro Ala
Aerodinámica
Sflapped=45%c’/c=1.3
- El mismo perfil desde el principio, un acierto NACA 2412- Superficie con flap máxima admisible por configuración pasajeros- Previsión más optimista de elongación del flap
AerodinámicaGiro de la polar
-
Giro entorno al punto de alpha zero lift.-
Representación de parte lineal-
Misma operación con timón y estabilizador
λ=0.8
Aerodinámica
CLα CLα
(3D) CL0 ΔCLflap CLmáx αmax
Ala 6.82 5.0234 0.19 0.6783 2.1192 0.2410rad
Derivas(20% sup)
6.54 3.9288 0 0 1.33 0.23 rad
Resumen de datos del ala
AerodinámicaSuperficies reales contabilizadas
( ) ( )...c c c wet
Do subsonicref
C FF Q SC
S= +∑
Considerada la superficie real tras primera estimación con superficies sencillas.
AerodinámicaCálculos resistivos
Casi solapamiento en misma configuración, eficiencia elevada y pocavariación resistencia parásita.
Aerodinámica
clean
land
t.o.
loitter climb
AerodinámicaEficiencias distintas configuraciones
land
t.o.
cleansαoptimo ≈
7ºDebido a efectos sustentadores asociados a las altas velocidades no conseguimos en crucero acercarnos a este valor, teniendo angulos de ataque de aproximadamente 1º.
Cruise α=0.91º δ=-0.1ºAlcance α=3.7º δ=-0.26º
Polares de 2 coeficientes
Aerodinámica
Diferencias poco apreciables en traslación vertical para crucero.Aumento considerable resistenciasparásitas:
0.0166 0.03000.0199
Acierto con el primer perfilNecesidad del mejor y más extenso flap disponibleAltas eficiencias ( como al resto de grupos)Requisitos del resto de departamentos satisfechos
AerodinámicaConclusiones
ESTABILIDAD
Entrega finalAnálisis de la estabilidad estática y dinámica
HIPERIÓN“EL QUE MIRA DESDE ARRIBA”
Estabilidad Estática Longitudinal
El avión tienen que volar en crucero de forma equilibrada sin generar mucha resistencia.
Estabilidad Estática Longitudinal
-4
Margen estático: SM=12.5%
Trimado del avión
Valores a mitad del crucero:α=0,919ºδ=-0,133º
Deflexión pequeña del timón:Máximo CDi)trim=4,6·10
Estabilidad Estática Lateral -
Direccional
Se produce una asimetría en la condición de vuelo.
Para mantener la trayectoria es necesario compensar las fuerzas y momentos que se producen mediante una deflexión de las superficies de control.
Vuelo con resbalamiento β=15º
Estabilidad Estática Lateral-Direccional
Superficie del timón vertical: Sv=1,65m²
Alerones a lo largo de un tercio de la envergadura (entre 0,6·b y 0,9·b) y un 20% de la cuerda
Ala media, diedro de 3º
Estabilidad Estática Lateral -
Direccional
Vuelo con resbalamiento β=15º
Deflexión de las superficies de control
Además, es necesario un alabeo: Ф=13º
Timón de dirección
δr
=10.56º
Alerones δa
=4.83º
Estabilidad Estática Lateral -
Direccional
Segmento de esperaEl avión espera dando vueltas en una posición.
*Viraje*n=2V=185km/hФ=1.047ºRt=155.42m
Estabilidad Estática Lateral -
Direccional
Segmento de esperaPara mantener el avión girando a 185km/h, con factor de carga n=2son necesarias unas deflexiones de las superficies de control.
Timón de dirección
δr
= -1.860º
Alerones δa
= -0.375º
Estabilidad Dinámica Longitudinal
Resolución de las ecuaciones de la dinámica longitudinal del avión como sistema autónomo.
Se distinguen dos modos de vuelo:
Fugoide λPH
= -0.0006 +
0.1710i
Corto periodo λSP
= -3.3406 +
5.3398i
Estabilidad Dinámica Longitudinal
T (s) ξ tmedio
(s)
Fugoide 36.735 0.0038 1070
Corto periodo 1.186 0.5297 0.209
Modo fugoide:Estable, aunque demasiado lento.
Modo corto periodo:Estable, se amortigua rápidamente
Estabilidad Dinámica Longitudinal
Balance Holandés λBH
= -0.4866 +
3.2501iEspiral λES
= -1.1015Convergencia en Balance λCB
= -3.5822
Resolución de las ecuaciones de la dinámica lateral - direccional del avión como sistema autónomo.
Se distinguen tres modos de vuelo:
Estabilidad Dinámica Longitudinal
T (s) ξ tmedio (s)
Balance Holandés 1.93 0.1481 1.424
Espiral - 0.1015 6.831
Convergencia Balance - 3.5822 0.193
Todos los modos son estables, por lo que se amortiguan antes o después incluso sin actuación del piloto.
Peso total en vacío = Peso estructuras + Peso sistemas + 80.75 (peso del motor) = 307.35 kgPeso total = Peso estructuras + Peso sistemas + 80.75 (peso del motor) + combustible + carga de pago = 577.32 kg
Estructuras: Refuerzos
Unión ala-fuselaje, cola-fuselajeEvolución pesos estructuras:
188.83 kg (sin refuerzo)
192.98 kg (Reforzadas)
Estructuras:
Composite
Material mas ligero utilizado en alas y colaReducción de 24 kgPeso estructuras composite = 168.87 kg
Estructuras:
Peso : 545.68kg < 600kg
Estructuras
Determinación del Centro de Gravedad
Estabilidad 2.3 m
Xcg= 2.2964 m
∑∑ ×
=i
cgiicg W
XWX
)(
Estructuras
Variación del centro de gravedad
PROPULSIÓN
HIPERIÓN“EL QUE MIRA DESDE ARRIBA”
Entrega Final
PropulsiónPlanta Propulsora: Motor Rotax 94 UL DCDI
Parámetro característico Valor
Peso Motor 80.75 KgDiámetro 0.0795 mPotencia Máxima 115 hpRevoluciones Máximas 5800 rpmDiámetro de hélices 1.722 mNúmero de palas 3Hélice paso variable 85.0=Pfreeη
Depende de la componente propulsora Kt y aerodinámica Ka
Calculado también con Efecto Suelo
W/S=632 PaT/Wnec=0,698T/Wdisp=0,9855
Srod < 150 m en cualquier caso.(Cumple RFP)
Parámetro Valor
SG 93,00 m
SR 27,00 m
SRODADURA 120,00 m
SRODADURA (EFECTO SUELO) 124,95 m
γCLIMB 38,36º
STR 211,88 m
ActuacionesAterrizaje
Depende de la componente propulsora Kt y aerodinámica Ka
Calculado también con Efecto Suelo
W/S=545 PaT/W=0,2173
Srod < 200 m en cualquier caso.(Cumple RFP)
Parámetro Valor
SB 157,23 m
SFR 25,87 m
SRODADURA 183,10 m
SRODADURA (EFECTO SUELO) 180,63 m
γa 6,99º
SF 47,59 m
Sa 100,41 m
Subida
Actuaciones
Ángulo óptimo: 9,20 ºVv = 6,5 m/s
Ángulo máx Vv: 7,57 ºmax Vv = 8,5 m/s
Subida según RFP
Actuaciones
Dividida en dos tramos para mayor fiabilidad de resultados.
W/S1=631 PaT/Wnec1=0,1877T/Wdisp1=0,2198
W/S2=628 PaT/Wnec2=0,1773T/Wdisp=0,1876
Crucero
Actuaciones
Potencia disponible según palanca definida por Modelo Propulsivo.
Vmax = 318,6 km/h
W/S=587 PaT/Wnec=0,0877T/Wdisp=0,1078
Crucero: Alcance Máximo
Actuaciones
Alcance para el perfil del RFP:R=1300 km
•
Supera los 1333 km del RFPsumando subida y descensos.
Mitad de la carga de pago (combustible en lugar del pasajero) y planeo según el perfil de la misión
Rmax=2166 km
Vuelo Espera
Actuaciones
Motor optimizando autonomía:Dos segmentos de espera a distintas alturas según RFPW/S1 = 547,65 PaT/W1 = 0,0872T/Wdisp1 = 0,1386W/S2= 545,79 PaT/W2 = 0,0888T/Wdisp2 = 0,1562Radio1: 105,9 mRadio2: 80,74 m
hkmCK
SWvloiter
D
/1153
210
==ρ
hkmCK
SWvloiter
D
/1093
220
==ρ
Planeo
Actuaciones
Ángulo max alcance: 3,31 ºVv = 2,47 m/s
Ángulo máx auton: 3,82 ºVv = 2,17 m/s
ActuacionesDiagrama de la envolvente V-n
Vs
= 99,22 km/h
Va
= 204,9 km/h
VC
= 260 km/h
VD
= 325 km/h
ActuacionesDiagrama de la envolvente V-n
ActuacionesDiagrama Carga de Pago - Alcance
RA
= 2563.0 Km
RB
= 3013.6 Km
RC
= 4257.4 Km
ActuacionesConclusiones
La planta motora cumple con creces las expectativas
Se satisfacen sin problemas los requisitos del RFP (distancias de despegue y aterrizaje, velocidades máximas, etc.)
Su diseño mejorado a partir de las configuraciones clásicas de LSA junto con la versatilidad de misiones del modelo (más de 2000 km de alcance), hacen de Hiperión la mejor opción