Información del artículo: Revista de investigación: ELSEVIER, Cement & Concrete Composites 31 (2009) 555-563 http://www.elsevier.com/wps/find/journaldescription.cws_home/405892/description#description Lista de contenidos disponible en Science Direct Recibido 10 de septiembre 2008 Recibido en forma revisada 09 de febrero 2009 Aceptado 11 de febrero 2009 Disponible en línea 25 de febrero 2009 2009 Elsevier Ltd. Todos los derechos reservados. Traducción al castellano: Marulanda F., Carlos Eduardo Arquitecto Maestría en Construcción – Cohorte 11, Universidad Nacional de Colombia Vela O., Luis Alejandro Arquitecto Maestría en Construcción – Cohorte 11, Universidad Nacional de Colombia Bogotá, D.C., junio 01 de 2011 Durabilidad de los agregados del concreto reciclado diseñados con el método de volumen de mortero equivalente (EMV) Abdelgadir Abbas Amec Americas, Calgary, Alberta, Canada Gholamreza Fathifazl Adjeleian Allen Rubeli Consulting Structural Engineers, Ottawa, ON, Canada O. Burkan Isgor PCarleton University, Department of Civil and Environmental Engineering, 1125 Colonel By Drive Ottawa, ON, Canada KIS 5B6 A. Ghani Razaqpur McMaster University, Department of Civil Engineering, Hamilton, ON, Canada Benoit Fournier Laval University, Department of Geology and Geological Engineering, Québec, QC, Canada Simon Foo Public Works and Government Services Canada, Gatineau, Quebec, Canada
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Durabilidad de Los Agregados Del Concreto Reciclado
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Información del artículo:
Revista de investigación: ELSEVIER, Cement & Concrete Composites 31 (2009) 555-563
Marulanda F., Carlos Eduardo Arquitecto Maestría en Construcción – Cohorte 11, Universidad Nacional de Colombia
Vela O., Luis Alejandro Arquitecto Maestría en Construcción – Cohorte 11, Universidad Nacional de Colombia
Bogotá, D.C., junio 01 de 2011
Durabilidad de los agregados del concreto reciclado diseñados con el método de volumen de mortero equivalente (EMV)
Abdelgadir Abbas Amec Americas, Calgary, Alberta, Canada
Gholamreza Fathifazl Adjeleian Allen Rubeli Consulting Structural Engineers, Ottawa, ON, Canada
O. Burkan Isgor PCarleton University, Department of Civil and Environmental Engineering,
1125 Colonel By Drive Ottawa, ON, Canada KIS 5B6
A. Ghani Razaqpur McMaster University, Department of Civil Engineering, Hamilton, ON, Canada
Benoit Fournier Laval University, Department of Geology and Geological Engineering, Québec, QC, Canada
Simon Foo Public Works and Government Services Canada, Gatineau, Quebec, Canada
2 Maestría en Construcción – 1er semestre de 2011
RESUMEN: Se presentan los resultados de una investigación exhaustiva sobre la durabilidad del concreto estructural de calidad elaborado con agregados de concreto (RCA). Las mezclas de concreto RCA fueron proporcionados mediante un nuevo método de diseño de la mezcla, denomi-nado el método de volumen de mortero equivalente (EMV). El método EMV se basa en la hipóte-sis de que el RCA es un material compuesto de mortero y agregados naturales, y por lo tanto, la dosificación de una mezcla de concreto que contienen RCA, debe tener en cuenta la cantidad rela-tiva, las propiedades de cada uno de los dos componentes y el estado fresco de las mezclas, tanto de agregados secundarios para la pasta fresca como el contenido de la mezcla. Se realizaron prue-bas para estudiar los fenómenos de congelación y descongelación, la penetración de cloruros y re-sistencias a la carbonatación de la mezcla proporcionada por el método EMV y por el método con-vencional. Los resultados de la prueba mostraron que la mezcla de concreto RCA elaborado por el método EMV tienen una mayor acción respecto a la resistencia frente a los fenómenos de congela-ción y descongelación, la penetración de cloruro y la carbonatación, con respecto a los métodos de diseño convencional, cumpliendo con los requisitos actuales para el concreto expuesto a ambientes severos.
PALABRAS CLAVES: agregado de concreto reciclado (RCA), concreto (RCA), diseño de
mezcla, penetración del cloruro, carbonatación, fenómeno de congelación y descongelación.
ABSTRACT: Results of a comprehensive investigation about the durability of structural-grade
concrete made with recycled concrete aggregate (RCA) are presented. The RCA-concrete mixes
were proportioned using a new concrete mix design method, termed the equivalent mortar vo-
lume (EMV) method. The EMV method is based on the hypothesis that RCA is a composite
material comprising mortar and natural aggregate; therefore, when proportioning a concrete mix-
ture containing RCA, one must account for the relative amount and properties of each the two
components and adjust both the fresh coarse aggregate and fresh paste content of the mix accor-
dingly. Tests were conducted to study the freeze–thaw, chloride penetration and carbonation re-
sistances of the mixes proportioned by the EMV method and by the con- ventional method. Re-
sults of the test showed that RCA-concrete mixes proportioned by the EMV method have higher
resistance to freeze–thaw action, chloride penetration and carbonation than those designed with
the conventional method, and they satisfy the current requirements for concrete exposed to severe
Cabe señalar que se asumen diferentes valores de R en la propuesta de método de EMV, en mu-
chas alternativas de mezcla de concreto RCA que pueden ser diseñadas con las mismas proporcio-
nes de mortero y agregados naturales, pero con diferentes relaciones de volumen de mortero resul-
tante vs mortero natural. En otras palabras, contrario a los métodos convencionales de
dosificación de la mezcla, la adopción de diferentes valores de R en el método estándar EMV no se
traduce en mayor volumen global de mortero en el concreto RCA en comparación con los demás
componentes agregados del concreto convencional. En este estudio, para tener el mismo volumen
total de mortero en la mezcla de concreto RCA y el control de mezclas de concreto normal, el nue-
vo volumen natural total del concreto RCA se incrementó en una cantidad igual al volumen del
mortero residual RCA. En consecuencia, los contenidos de RCA, como porcentaje del volumen to-
tal de agregado grueso, se determinan en 63,5% y 74,3%, para las mezclas hechas con RCA de
Montreal (RCA-MO) y Vancouver (RCA-VA), respectivamente.
3 CONTENIDO DEL DOCUMENTO
3. Programa experimental 3.1. Caracterización de materiales del RCA Para el presente estudio, las plantas de reciclaje de donde proviene el RCA, reciben el concreto de de la demolición de varios proyectos, y el material que producen incorpora una mezcla de agregados naturlaes de diferentes fuentes. El primer lote de RCA se ha obtenido de una planta procesadora de reciclado global con sede en Montreal, Quebec (RCA-MO), y el segundo de una planta en Vancouver, Columbia Británica (RCA-VA). RCA-MO se obtuvo de concreto en el que los agregados naturales de piedra caliza fueron aplastados, y RCA-VA se obtuvo de la demolición de concreto hecho en su mayor parte con grava de río bien redondeada. Desde la RCA de ambas fuentes se recibió material sin triturar y sin clasificar, antes de comenzar las pruebas de caracterización de materiales, estos fueron seleccionados mecánicamente para eliminar las impurezas y finos, separando por tamaños las diferentes partículas de RCA utilizando tamices con aberturas de 4.75, 9.5, 12.7 ,19 y 25 mm. Para evitar daños al RCA, el tiempo de tamizado se fijó a 30 segundos por lote, y después de tamizado el RCA, esta fue lavada, secada al aire, y almacenada en tambores para su posterior uso en las pruebas de caracterización del material.
El examen petrográfico de RCA-MO mostró que los agregados originales en esencia consistían
en material (aplastado) de grano fino, de piedra caliza de color gris oscuro. Por otra parte, los agre-gados originales del RCA-VA se compone de grava poligiénica bien redondeado, que se compone principalmente de diferentes tipos de rocas volcánicas e intrusivas (granito), con partículas de cuar-zo, sílex, arenisca y piedra caliza (en menores proporciones). En general, la distribución de tamaño de partícula de los agregados originales de RCA-RCA y MO-VA se encontraban dentro del rango típico utilizado en el concreto “convencional”, es decir, 25.5 mm.
Un examen más detallado de mortero residual se realiza bajo el microscopio petrográfico (luz
reflejada) y la exploración microscópico- electrónico de barrido (SEM) para determinar micro-
texturas adicionales y características de composición que podría ayudar en la comprensión de la ac-
tuación de RCA en las distintas pruebas realizadas en el laboratorio. El origen del concreto de los
dos tipos de RCA se desconoce, sin embargo, se encontró que el mortero residuale de RCA-MO
por general contenía más burbujas de aire que el mortero de RCA-VA [12].
6 Maestría en Construcción – 1er semestre de 2011
Tabla 1
Promedio de las propiedades físicas de los agregados gruesos y finos.
Agregado Porosidad (%) Capacidad de
absorción (%) Peso específico RMC (%)
Unitario SSD Aparente
RCA - MO 12,3 5,4 2,31 2,42 2,64 41
RCA - VA 8,1 3,3 2,42 2,5 2,64 23
Calizas 0,9 0,34 2,7 2,71 2,73 0
Grava de río 2,4 0,89 2,72 2,74 2,79 0
Arena de río - 0,54 2,7 2,72 2,76 -
*Arena con módulo de finura de 2,60.
De conformidad con las Normas Nacionales de Canadá [13], los elementos de concreto expues-
to contienen entre el 4% y 9% de aire incorporado para la resistencia frente a las heladas. A pesar
de las condiciones de exposición en el área de Vancouver, son más leves que los de Montreal, sin
embargo, se espera que el concreto expuesto en estas regiones contenga aire incorporado. La otra
observación más importante de los morteros residuales en el marco del SEM fue la presencia de
partículas de ceniza volante en el mortero residual de la RCA-VA [12]. Durante los últimos 30
años, ha sido una práctica común en el área metropolitana de Vancouver para sustituir alrededor
del 20-25% de la masa de cemento con cenizas volantes, las cenizas volantes se clasifica como un
tipo de CSA IC, es decir, con un contenido intermedio ( 10 - 15%) de óxido de calcio [14].
La caracterización del material en cuestión involucra la determinación de la capacidad de absor-
ción, densidad, porosidad y el contenido de mortero residual (RMC) para el RCA-MO, RCA-VA y
agregados naturales utilizados para producir las muestras de concreto. Los valores promedio de es-
tas propiedades aparecen en la Tabla 1. El peso específico y las pruebas de capacidad de absorción
se realizaron según la norma ASTM C 127 -88 [15]. La RMC de cada tipo RCA se determinó sobre
la base de un nuevo método desarrollado por Abbas et al. [11], que contempla la inmersión de RCA
en solución de sulfato de sodio y su sometimiento a varios ciclos de congelación y descongelación.
RMC es el porcentaje del mortero residual por el peso de RCA, y se puede observar en la Tabla 1,
que el RCA-MO tiene un mayor RMC de RCA-VA (41% vs 23%). Además de los faldones de las
pruebas de caracterización de materiales de la RCA se pueden obtener de la referencia. [16]. 3.2. Preparación de la muestra
El presente estudio se centra en la durabilidad de concreto RCA en donde el RCA-MO y RCA- VA con la mezcla proporcional mencionada por el método EMV. El estudio experimental para eliminar los efectos de la relación agua-cemento y la resistencia a la compresión del concreto, manteniendo constantes estos parámetros (w / c = 0.45 y f 0 c = 35 a 40 MPa). Sin embargo, fue investigado el efecto de la composición tipo sobre propiedades de durabilidad, con materiales cementantes suple-mentarios, tales como la ceniza volante y la escoria granulada de alto horno, BFS. La tasa de susti-tución sobre la base de peso de cemento, expresada en porcentaje, fue del 25% para ceniza volante y 35% para sfb. La ceniza volante del tipo CSA CI con un promedio específico de masa de 2.01, y el de sfb grado 80 con un promedio específico de masa de 2.99. Además, todas las mezclas se pre-pararon como aire comprimido (6% de contenido de aire resultante) eliminado el efecto de conteni-do de aire en las propiedades de durabilidad del concreto RCA.
ral o (L) grava natural solamente (G), y (3) C, F o B significa el tipo de aglutinante en la mezcla, es
decir, que contienen solo mezcla de cemento ordinario Portland (C), cemento ordinario Portland
con 25% de ceniza volante (F), o cemento ordinario portland con 35% bfs (B). Por ejemplo, CM-B
representa una mezcla proporcionada por el método convencional, hecha con RCA-MO e incorpo-
rando bfs.
Es importante mencionar que el método EMV disminuye el cemento necesario para la mezcla, ya que requiere menos mortero natural que la requerida por el método convencional. La baja calidad del cemento determina que el concreto RCA esté proporcionado por el método EMV, el cual es más respetuoso con el medio ambiente. Como se puede observar en el cuadro 2, el contenido de cemento de la mezcla proporcionada por el método convencional sin RCA sea superior a 400 kg/m3. Cuando una mezcla de concreto RCA, con un volumen total de mortero igual a la corres-pondiente mezcla convencional es diseñada por el método EMV, el cemento presenta contenido de gotas de 335 kg/m3 y 358 kg / m 3 para las mezclas hechas con RCA-MO y RCA-VA, respectiva-mente.
Después del proceso de mezclado, el concreto fue moldeado y curado por 24 horas, siguiendo
los procedimientos descritos en la norma ASTM C 192 / C 192 M- 00 [15]. Para cada mezcla de
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concreto, tres primas de 75 x 100 x 400 mm se prepararon para las pruebas de congelación y des-
congelación de acuerdo a los requerimientos de la ASTM C666-97 [15]. Del mismo modo, para ca-
da combinación de tres primas de 100 x 100 x 406 mm fueron preparadas para la aceleración de las
pruebas de carbonatación. Para las pruebas de penetración de cloruro, se requirieron en cada mez-
cla, tres probetas cilíndricas de 100 mm y 200 mm de diámetro. Adicionalmente, se prueban tres
cilindros de la mezcla con un diámetro de 150 mm y una longitud de 300 mm determinando la re-
sistencia a la compresión en 28 días. Para las mezclas con incorporación de aire, ceniza volante o
bfs, dos cilindros adicionales fueron analizados determinando la resistencia su resistencia a la com-
presión a los 56 días. Las muestras fueron almacenadas durante 28 días en una habitación húmeda,
de acuerdo con los requerimientos de la norma ASTM C 511-98 [15].
3.3. Propiedades de endurecimiento y humedad en muestras de concreto
En general es aceptable que exista una correlación entre algunas de las propiedades de humedad y endurecimiento del concreto. En general, concretos con adecuada incorporación de aire, manejabi-lidad, y resistencia a la compresión, no generan segregación ni perdida de humedad, esperándose de estos una buena durabilidad. Por lo tanto, el objetivo de este estudio fue producir un concreto ar-mado RCA con resistencia a la compresión aceptable y contenido convencional de aire en el con-creto. Se reconoce que la resistencia a la compresión del concreto no siempre puede ser una indica-ción de su durabilidad, especialmente cuando son utilizados materiales cementantes complementarios, sin embargo, para el tipo de concreto armado, determina un mejor parámetro de diseño con la incrementación de fuerzas. La Tabla 3 presenta las medidas de las propiedades de mezclas de concreto húmedo y endurecido.
Tabla 3
Propiedades de la mezcla en estado fresco y endurecido
Mezcla ID Propiedades en estado fresco
Propiedades en estado sólido
Asentamien-
to (mm)
Contenido
de aire
(%)
Densidad
(Kg/m3) f'c (Mpa)
Densidad
(Kg/m3)
f'c56
(MPa)
CM-C 70 6,9 2262
41,8 2264 -
CM-F 130 7,4 2226
34,0 2217 38,5
CM-B 55 6,0 2281
42,0 2269 44,8
EM-C 105 6,0 2305
39,2 2295 -
EM-F 120 5,7 2291
34,2 2293 40,9
EM-B 80 5,7 2306
41,8 2319 46,3
CL-C 175 6,3 2332
36,9 2300 -
CV-C 70 7,4 2306
39,7 2285 -
CV-F 90 6,0 2291
35,0 2281 40,8
CV-B 110 7,1 2286
39,3 2289 41,3
EV-C 140 6,0 2328
40,0 2321 -
EV-F 140 5,5 2321
35,2 2304 42,3
EV-B 150 6,8 2316
40,0 2325 42,3
CG-C 210 6,3 2339
35,6 2315 -
f’c56: resistencia a la compresión a los 56 días, fueron analizadas dos muestras por promedio
En base a la tabla, todas las mezclas de concreto RCA diseñadas con el método convencional y
el método EMV se consideraron viables, con un slum que oscila entre 55 mm (CM-B) y 150 mm (EV-B). También se observa que el contenido de aire para todas las mezclas de concreto varió de
5,5% (EV-F) 7,4% (CM-F y la CV-C). Estos resultados están proporcionados con los resultados de contenido de aire de 6% y están dentro del rango de 5-8% especificado por CSA 23.2 a 04 [13] pa-ra condiciones de exposición severa. La densidad de humedad de los valores de la mezcla de con-creto RCA diseñadas por el método EMV es más alta que las mezclas diseñadas por los métodos convencionales, respectivamente. Esto puede atribuirse a la disminución del volumen de mortero en las mezclas diseñadas por el método EMV en comparación con las mezclas diseñadas por el méto-do convencional. El incremento de la densidad de las muestras varió de 2.217 kg / m 3 (CM-F) a 2.325 kg / m 3 (EV-B), que se encuentra dentro del rango esperado de densidad del concreto.
La resistencia a la compresión a los 28 días varía en las mezclas de 34 MPa (CM-F) a 42.0 MPa
(CM-B y EM-B), encontrándose dentro el rango de la fuerza diseñada. La resistencia a la compre-
sión a los 56 días de las muestras que contienen materiales cementantes adicionales- ELA fue de 40
MPa y superior. Es importante tener en cuenta que el esfuerzo a la compresión de las muestras de
mezclas elaboradas por el método EMV es más alto que las mezclas diseñadas con método conven-
cional. Aunque esta diferencia no es significativa (2 - 5 MPa), demuestra que la mezcla de concreto
RCA diseñada por el método EMV podría tener una mayor resistencia que la incorporación de
mezclas del concreto sin RCA a pesar de un menor contenido de cemento en anteriores mezclas.
3.4. Durabilidad de las muestras
Después de la preparación de la muestra, fue muestreada la durabilidad de las mezclas de concre-to RCA diseñadas por el método EMV. Entre estas propiedades, la resistencia a la acción de conge-lación y descongelación, penetración de cloruro y la carbonatación se considera particular impor-tancia ya que estas propiedades se ven significativamente afectadas por la calidad y la cantidad de mortero, propiedades que son diferentes del concreto RCA en comparación con el concreto con-vencional.
3.4.1. Resistencia a la congelación y descongelación
Las pruebas de congelación y descongelación fueron realizadas mediante una rápida congelación
y descongelación en agua de acuerdo al procedimiento de la norma ASTM C 666-97 [15]. Los da-
ños por congelación y descongelación son monitoreados con mediciones de módulos dinámicos re-
lativos de los ensayos en prismas para un máximo de 300 ciclos. El módulo dinámico relativo es
determinado por medición de la frecuencia transversal de las muestras. El desempeño del concreto
contra la acción de congelación y descongelación estuvo representado por el factor de durabilidad,
que puede ser calculado así,
(2)
Donde DF es el factor de la durabilidad de la muestra de ensayo; PN (%) es el módulo dinámico re-
lativo de elasticidad después de la cantidad de ciclos de congelación y descongelación; N es el
número de ciclos en el que el módulo dinámico relativo de elasticidad alcanza el valor mínimo es-
pecificado de pruebas aleatorias o el número específico de ciclos donde se da por terminada la ex-
posición, con tendencia a disminuir, y M es el número específico de ciclos en que la exposición es
determinada (300 ciclos para este estudio).
10 Maestría en Construcción – 1er semestre de 2011
(a) RCA-MO y control de muestras
(b) RCA-VA y control de muestras
Fig. 1. Módulo dinámico relativo de las muestras sin materiales cementantes
El concreto convencional con aire incorporado se considera adecuado si puede soportar 300 ciclos
con respecto al valor mínimo especificado del módulo dinámico relativo.
La figura 1 ilustra la variación del módulo dinámico con respecto al el número de ciclos hielo-
deshielo para las muestras RCA-MO y RCA-VA sin materiales cementantes suplementarios. En
general, para todas las muestras de RCA-MO y RCA-VA, el módulo dinámico relativo es de un
rango de 90% a 100%, demostrando que todas las muestras presentaron buenos resultados contra la
acción de congelación y descongelación. Sin embargo, el módulo dinámico relativo para las mues-
tras CL-C (i.e. concreto convencional con piedra caliza) fueron en un 2% superiores a los de las
muestras EM-C. Del mismo modo, los módulos dinámicos relativos de las muestras CG-C (es decir,
concreto convencional con grava de río) son alrededor del 4% superiores a las de las muestras EV-
C. Esta variación podría atribuirse a la diferencia entre las cualidades del mortero residuales frente
al mortero húmedo RCA utilizado en concreto convencional.
Un resumen de los factores de durabilidad (DF) de las probetas se muestra en la Fig.2. Una compa-
ración de los valores de FD esta en la misma figura, con la consideración del método de diseño de
la mezcla, es decir, EMV (E) vs el método convencional (C), muestra que el ensayo inicial realiza-
do es mejor que el posterior el cual utiliza RCA: El DF para las mezclas con el método EMV son
ligeramente (~ 7.2%) superiores a las previstas por la método convencional, con RCA-MO Y RCA-
VA. Esta diferencia puede atribuirse a la menor cantidad de mortero total en las mezclas diseñado
por el método EMV. Se puede observar de la misma cifra que el DF de la mayoría de las muestras
de concreto RCA- con cenizas volantes (F) es de alrededor de un 4% inferior a la de la mezcla con-
junta sin material cementante adicional. Por lo tanto, la resistencia a la congelación y descongela-
ción de concreto RCA no se mejora con la sustitución de cemento con cenizas volantes. Sin embar-
go, también debe tenerse en cuenta que estas pruebas se llevaron a cabo en 28 días, y se espera que
las propiedades de la mezcla con cenizas volantes mejoren las propiedades en este mismo periodo.
Observaciones similares se pueden hacer en la figura. 2 con respecto a la adición de bfs (B): hay un
12 Maestría en Construcción – 1er semestre de 2011
3% de aumento en el DF de las muestras preparadas con bfs, sin embargo, esta diferencia puede
atribuirse al hecho de que las pruebas fueron desarrolladas 28 días después del curado. Se espera
que produzca mejores resultados un mayor tiempo de curado de las probetas con bfs. Es importante
enfatizar que la reducción de las lecturas observadas en las muestras con materiales cementantes
complementarios no significa que estas muestras sean vulnerables a los ataques de congelación y
descongelación. Como se mencionó anteriormente, todas las muestras presentaron un alto módulo
dinámico al respecto (y el factor de durabilidad) y puede ser utilizado en ambientes severos de
acuerdo a las especificaciones canadienses presentes. 3.4.2. Penetración del cloruro
La penetración de cloruros en el concreto RCA fue investigado con el desarrollo de la prueba de difusión por separado en ácido soluble según la norma ASTM C 1556-1504 [15]. Este método de ensayo de laboratorio determina el aumento del coeficiente aparente de cloruro en las mezclas de cemento a través de la medición del ácido soluble (total) contenido en cloruros. Para obtener resul-tados más aproximados en este estudio, se emplean dos muestras iguales para la determinación del coeficiente de expansión de concreto RCA. Estas muestras se realizaron mediante la reducción de 75 mm de espesor en los extremos de los discos, de los cilindros de 200 mm de largo descrito ante-riormente. Desde la parte restante de la muestra del cilindro, un disco grueso de 20 mm fue cortado para determinar el contenido inicial de ion cloruro, C0. Fueron recubiertos 75 mm de espesor de los discos con resina epóxica en toda su superficie, a excepción de la superficie acabada constituida por el cilindro incial. Las muestras se colocaron en recipientes de plástico y plenamente inmerso en un 15,1% (en peso) en solución de cloruro de sodio. Todos los recipientes fueron sellados con tapas de plástico para evitar la evaporación. Las muestras de prueba fueron retiradas de la solución de cloruro de sodio después de 60 días. De cada muestra, de aproximadamente 20 g con- polvo de concreto se extrajo a ocho diferentes profundidades de la cara expuesta, es decir, aproximadamente en 1, 2, 4, 6, 9, 12, 15 y 18 mm, por desgaste de la superficie a la profundidad especificada. El pol-vo seleccionado se utilizó para determinar el contenido de cloruro de ácido soluble (cloruro total) según lo especificado por la norma ASTM C 1152-90 [15]. La concentración de cloruros totales en el fondo especificado fue determina por la medición potenciométrica del cloruro con nitrato de pla-ta como se describe en la norma ASTM C-114-03 [15].
En cumplimiento con la norma ASTM C 1152 a 1190 [15], el valor de la concentración de la superficie de cloruro, C, y el aumento del coeficiente de cloruro, Da, se calculó mediante la varia-ción en la ecuación. (3) que mide el contenido total de ion cloruro a diferentes profundidades por medio de un análisis de regresión no lineal:
(3)
donde Ct (% de la masa de concreto) es la concentración total de iones cloro con relación al
tiempo t (s) y la profundidad x (m), Cs (% de la masa de concreto) es la concentración de cloruros en la superficie expuesta, C0 (% en masa de concreto) es la concentración de cloruros inicial, erf es el coeficiente de error y Da es el coeficiente de incremento aparente (m2/ s). La concentración ini-cial de ácido de cloruro soluble, C0, se midió utilizando 20 mm de espesor de discos descrito ante-riormente.