DTU 13.1203 1988 DTU P 11-711reglas para el clculo de
cimentaciones superficiales AnlisisEste documento sustituye a las
DTU 13.1 reglas de clculo "Cimentaciones superficiales" de febrero
1968. Cambiosnoviembre 1988 Errata incorporados en 2296 aparecieron
en el libro.
Resumen Lista de autores Captulo 1 alcance y el objetivo Captulo
2 fundacin trabajos de diseo 2.1 La reaccin del suelo 2.2 Acciones
y tensiones 2,3 obras Foundation Pruebas 2.3.1 ltimo estado lmite
de resistencia 2.3.2 ltimo estabilidad de la forma estado lmite
2.3.3 Estado lmite de equilibrio esttico 2.3.4 estado lmite de
servicio sostenibilidad vis--vis 2.3.5 Estado lmite vis--vis las
deformaciones Servicio 2.4 Casos especiales 2.4.1 Las fundaciones
en suelos difciles 2.4.2 Las fundaciones en diferentes niveles
2.4.3 Cimentaciones superficiales cerca de la pila de libros 2.4.4
Las fundaciones en las inmediaciones de las excavaciones y
terraplenes 2.4.5 Precauciones sobre la congelacin 2.4.6
Fundamentos antivibratorios 2.5 Requisitos de construccin 2.5.1
Conjunto de ruptura 2.5.2 Junta de Expansin 2.5.3 mnima
encadenamientoRefuerzo 2.5.4 refuerzo de Ubicacin 2.5.5 Aceros de
espera Captulo 3 para determinar la tensin de diseo q 3.1 Clculo de
la tensin derivada de la experiencia 3.2 Determinacin del valor
final que 3.2.1 Las pruebas de laboratorio 3.2.2 Pruebas
presiomtricos 3.2.3 Pruebas penetromtricos 3.3 Evaluacin de los
asentamientos 3.3.1 Evaluacin basada en pruebas de laboratorio
3.3.2 Evaluacin de las pruebas presiomtricos 3.3.3 Evaluacin de los
asentamientos de las pruebas penetrmetro (esttica, dinmica, SPT)
Apndice 1 zapatas continuas bajo paredes transversalmente
desarmados Apndice 2 varillas mtodo Generales Aplicacin de las
bielas al mtodo de clculo de las plantas en el suelo Zapatas
continuas bajo paredes transmiten una carga uniformemente centrado
Base cuadrada en soles mensajes cuadrados Zapatas base rectangular
como postes rectangulares Miembro de la Comisin DTU en
cimentaciones superficialesPresidente,Sr. JALIL SOCOTECModeradorSr.
ADAM, Director del Reglamento de la Federacin Nacional
deBuilding.Co-RelatoresMM JALIL (SOCOTEC) COIN (Director Tcnico de
la SAE) miembros.MM AMAR representandoLCPC BLEVOT representando
SECURITAS Oficina BOLLE, representando SPIEBatignolles- BUSH y
ISNARD representa el VERITAS CLAUZON representandoUNM COLLIN,
representando ITBTP-cado CUNIN en representacin dela CEP GERY,
representando GERY-DUTHEIL Construction Company Gonin, ESTUDIOS
SIMECSOL representante HABIB, en representacin del Laboratorio de
Mecnica de Slidos HURTADO, que representa la SUELOS Y ESTRUCTURAS
Empresa Lebgue y Tchengrepresentando CEBTP Mingasson
representandoSOCOTEC Perchat representandoFNB que
representanREIMBERT Ingenieros Consejos Francia ROUSSEAU, en
representacin de la Compaa SOLETCO PAREZ representael SUELO-TEST
Empresa Schmol representael SNBATI Verzat representael CSMBA
Captulo 1 alcance y propsitoEstas reglas de clculo son
aplicables a los trabajos de cimentaciones superficiales en el
hormign, hormign armado consiste en zapatas aisladas, zapatas
corridas, rifles generales y profundas semi-masivo (pozos cortos)
Recall las DTU 14.1 se refiere a la accin del agua en las partes
sumergidas de la construccin de obras de cimentacin. Cuando la
relacin de la anchura a la altura de una base es menor que un sexto
y la altura es mayor que 3 m, es cimentaciones profundas son por lo
tanto dentro de la DTU 13.2.
Estas reglas de clculo no se ocupan de los cimientos de algunas
obras que son objeto de normas especficas.Por lo tanto, hay reglas
profesionales para chimeneas, torres de agua, etc.
Captulo 2 fundacin trabajos de diseo
2.1 SoilLa reaccinreaccindel suelo en una estructura definida al
menos en esquema, tal vez lo ms a menudo se caracteriza por ltimo
valor qu. Este valor se toma implcitamente en cuenta las
dimensiones previsibles suelas de sus respectivos asentamientos, la
alternancia posible compresin-descompresin del suelo y la
inclinacin probable de la resultante de las cargas aplicadas. En
casos especiales, se debe definir para cada situacin lo ltimo q
valor deu. El clculo q restriccin es el menor de dos valores qu / 2
y uno que ofrece a considerar los asentamientos diferenciales en la
estructura (ver seccin 2.3.5). Es posible tener ms tensin de diseo
como se defini anteriormente, sin exceder qu / 2, pero es necesaria
para reflejar los asentamientos diferenciales esperados asociados.
El informe del suelo tiene como objetivo, en particular, para
especificar el valor de la tensin de diseo q. El estrs de clculo
utilizado para los controles en las ULS (Estado Lmite ltimo) no
debe confundirse con la tensin admisible utilizado previamente con
las reglas llamadas "esfuerzo admisible", por ejemplo BA 68. El
esfuerzo admisible es inferior a la tensin de diseo. Las
aplicaciones de construccin tpicamente utilizan para limitar las
consecuencias de los asentamientos totales entre la estructura y su
entorno.
2.2 Acciones ysubrayaParticipacionesy un montn de estructuras de
cimentacin se evalan en base a reglas concretas.Este es actualmente
el Reglamento BAEL 83 y, por lo general en la parte B del captulo
B8 y B9. Cuando las obras de cimentacin son superados por la madera
marco estructural o de metal, la combinacin de las tensiones debe
hacerse de acuerdo con las reglas de clculo de hormign armado o,
alternativamente, de acuerdo a las reglas de clculo de la
estructura, con el acuerdo de la contratacin libro.
2.3 Pruebas fundacin trabajaLas estructuras de cimentacin tienen
que justificarse bajo las reglas de hormign armado en vigor en los
siguientes estados diferentes: ltimo estado lmite de resistencia
lmite ltimo estabilidad de la forma estado limitar estado de
equilibrio esttico (en particular, de deslizamiento y crculos de
deslizamiento) servicio de estado lmite vis--vis la sostenibilidad;
limitar Estado vis--vis el servicio deformaciones.
2.3.1 Ultimatede resistencia estatales
lmitesolicitacionesexpresadas por la resultante general de las
fuerzas tomadas en el plano de contacto con el suelo y p se deduce,
el valor representativo de la componente normal de las
restricciones asociadas.La reaccin de del suelo por lo general
puede ser considerada como uniforme bajo la fundacin, se centr en
la resultante general de las fuerzas y se caracteriza por el valor
de p.Se permite considerar una reaccin del suelo centrado en la
resultante general de las fuerzas y respetando a las limitaciones
de variacin lineal p con el valor normal representativo.
Se cumple La justificacin de la ltima resistencia de estado
lmite vis--vis el suelo por la siguiente desigualdad: p qEn el caso
de combinacin de acciones para las que el viento es accin variable
base, la desigualdad se cumple: p 1,33 qLa justificacin de las
dimensiones de la fundacin y sus placas vis--vis las normas
concretas es el mtodo de bielas en su mbito de aplicacin o de forma
ms general cualquier mtodo de la resistencia de los materiales en
la medida en que la forma de las piezas permite (mtodo momento o
mtodo de la viga). En este ltimo caso, se siguen aplicando las
normas de hormign armado en su totalidad.Por el mtodo de bielas ver
Apndice 2.Para hormign armado, que es actualmente la BAEL 83.
2.3.2 ltimo estabilidad de la forma estado lmiteCuando la
estructura que supere la fundacin se justificaba por la estabilidad
de la forma definitiva del estado lmite o estatal flexin compone
con el tiempo adicional, el estrs a considerar en la justificacin
para el estado lmite ltimo de la resistencia de la fundacin debe
tener en cuenta las excentricidades adicionales de efectos de
segundo orden.
2.3.3 Estado lmite de equilibrio estticoNo hay un estado lmite
de justificacin especial de equilibrio esttico, excepto en lo
relativo a los dos puntos siguientes: Condicin antideslizante de la
fundacin en el suelo: Se debe asegurar que la inclinacin de la
resultante con respecto a la normal a la fundacin plano de contacto
con el suelo permanece en el medio ngulo de cono de deslizamiento
con un pice de tal manera que tan = 0,5 El ngulo de apertura del
cono de deslizamiento es en s limitado por el ngulo de friccin
interna del suelo, en el caso de suelo no cohesivo (ver cap. 3).
estado general la estabilidad en el caso de pendiente o pendiente
empinada, teniendo en cuenta la estructura y el terreno
circundante. Por ejemplo, el mtodo del crculo de deslizamiento.
2.3.4 Estado lmite de servicio sostenibilidad vis--visEn
ausencia de acciones ms especficas de servicio combinaciones de
justificacin si el agrietamiento de la fundacin se considera
perjudicial o muy perjudicial, seccin Rebar obtuvo el ltimo estado
lmite de resistencia se debe aumentar en un 10% o 50%,
respectivamente.Para la definicin de las declaraciones
perjudiciales y altamente perjudiciales, se refiere a las reglas de
hormign armado en vigor, actualmente la BAEL 83.
2.3.5 Estado lmite vis--vis las deformidades de servicioNo hay
justificacin para limitar Estado vis--vis las deformaciones
servicio, salvo en los siguientes casos: El primer caso se refiere
a estructuras indeterminadas calculados teniendo en cuenta los
supuestos sobre el movimiento o rotacin de los fundamentos. Es
conveniente verificar que las bases de viaje o de rotacin que
surgen de tensiones as calculadas siguen siendo coherentes con las
hiptesis El segundo caso se refiere a las bases y estructuras
cuando se tienen en cuenta los asentamientos diferenciales; Para
estructuras de concreto, es el artculo BAEL B 52 cuando
asentamiento diferencial calculada supere l / 500 el tercer caso en
DPM receta. Esto es, por ejemplo, de uso particular de ciertas
premisas.
2.4 Casos especiales
2.4.1 Las fundaciones en suelos difcilesLas cimentaciones
superficiales en terrenos difciles requieren estudio especfico que
abarca tanto las reas de diseo, clculo y de problemas.ejecucin,en
particular, se encuentran este tipo en el caso de excavaciones en
una gran profundidad, la parte inferior est situado en una capa de
arcilla en el caso de las fundaciones basado en un suelo hinchazn
cuyas variaciones dimensional fuertemente estn condicionados por su
contenido de agua, etc.
2.4.2 Las fundaciones en diferentes nivelescuando la subrasante
puede dar lugar a una diapositiva en general, las bases niveles
sucesivos deben ser tales que una pendiente mxima de la base de 3
por 2 de altura conecta los bordes de la las plantas ms
cercanas.
Si esta condicin no se puede cumplir, arreglos especiales se
deben tomar para evitar el aflojamiento de los tribunales
superiores, para equilibrar los empujes y para asegurar el
drenaje.
2.4.3 Cimentaciones superficiales cerca de los libros se
amontonanfundaciones superficiales deben ejercer cualquier accin
peligrosa en las pilas vecinos.
2.4.4 Las fundaciones en las inmediaciones de las excavaciones y
de pendienteSi, en las proximidades de la estructura, hay
excavaciones o la depresin ms profunda que el nivel de base, debe
comprobar que las cargas y empujes realizados por fundaciones
pueden ser apoyados por su distancia entre asientos, as como la
fase provisional y en la fase final. Si es necesario, se tomarn las
medidas especficas para este fin.
2.4.5 PrecaucionesgelEl nivel de basese debe bajar a una
profundidad suficiente para poner el piso del asiento inmune a las
consecuencias de la congelacin, a menos que los arreglos especiales
hechas para este propsito.Esta profundidad depende de la naturaleza
de suelo y clima. Incluso si el suelo no se congela profundamente,
el contenido de agua del suelo subyacente se puede alterar en gran
medida por las heladas. La capacidad de carga del suelo est
mejorando en general con la profundidad, es recomendable bajar en
menos 0,50 m en los pases templados, y en ocasiones ir ms all de 1
metro de montaa, debido a la altitud y la naturaleza del suelo.
2.4.6Fundaciones antivibratoriosLas fundaciones
antivibratoriosno estn cubiertos en este texto.Las fundaciones
antivibratorios requieren un estudio especfico que abarca tanto las
reas de diseo, clculo y ejecucin de la obra en s y estructuras
vecinas.
2,5 disposiciones Detallado
2.5.1ruptura conjuntaUnade la junta debe estar formada entre dos
piezas de estructuras adyacentes cuando sufren diferencias
significativas de carga y asentamiento.Es lo mismo cuando el suelo
tiene un repentino cambio de compresibilidad bajo una libro.
2.5.2 Las juntas de dilatacinEn terreno llano, bien
consolidadas, cortar juntas de control se prefieren bases evitado;
juntas de dilatacin normalmente previstas se luego se detuvieron
por encima de las zapatas.
2.5.3 Refuerzo mnimo encadenamientoLas zapatas bajo la necesidad
de la pared, a menos que de otro modo DPM tiene un encadenamiento
cuya seccin debe ser de al menos uno de los siguientes: 3 cm en el
caso de lisa Fe E 215redonda 2 cm en el caso de barras de HA Fe E
400 1,6 cm en el caso de la malla o barras soldada Fe E 500. Est
permitido en el caso del nico grande de concreto para posponer las
placas de encadenamiento a la base de la pared si es de suficiente
altura. En el caso de gran longitud, las placas de encadenamiento
pueden consistir en barras sucesivas donde la recuperacin es de 35
dimetros (o 3 soldaduras de malla soldada).En los bordes afilados o
conexin entrante entre 2 paredes, de continuidad Chaining tambin
est garantizada por la recuperacin.
2.5.4 refuerzo de la PosicinLa distancia libre mnima entre
cualquier generador externo de cualquier marco y la superficie de
la suela o de hormign de limpieza ms cercana debe respetar los
recubrimientos exigidos por la normativa de hormign armado en
vigor. De lo contrario, esta distancia se tomar como 4 cm. De
artculo A.7.1 BAEL 83.
2.5.5 Aceros esperaCuando se proporciona aceros de espera como
polos de cebadores de refuerzo o paredes, estos aceros deben ser
devueltos en la parte inferior de las fundaciones cuadrar de nuevo
si se calcula al equilibrio o un momento de flexin una fuerza de
traccin normal a la base del poste o pared.
Captulo 3 para determinar la tensin de diseo qDeterminar la
tensin de diseo o bien se puede deducir de la experiencia o puede
determinarse por clculo a partir de los anlisis de suelo
resultados.
3.1 Clculo de la tensin derivada de la experienciaq La tensin de
clculo se puede deducir de la experiencia de la vecina logros
existentes para un piso y un libro determinado.Para obtener
informacin, la siguiente tabla muestra el orden de magnitud estrs
clculo de q admiti dependiendo de la naturaleza del suelo, sin
ningn problema particular.
3.2 Determinacin del valor ltimo quqEl valor finalu se puede
calcular de la geotcnica resultados de las pruebas de la
subrasante.
3.2.1 Las pruebas de laboratorioen las pruebas generales de
laboratorio han llevado al conocimiento de los 3 parmetros
siguientes: C:la cohesin : ngulo de friccin interna : densidad. Los
valores tomados en cuenta para y C son: para mantener el equilibrio
a corto plazoCuu y uu para el largo plazo el equilibrio C 'y '.
Para un nico sometido a una carga vertical de centrado anchura B de
longitud L y la fijacin de D, entonces:
Factores de formas:
Sq = 1
NC N Nyq son parmetros adimensionales en funcin . Ellos son
dados por la siguiente tabla:
En el caso de una carga inclinada de la ngulo vertical de 3
trminos en la frmula anterior son cada uno multiplicado por un
coeficiente de minorateur, a saber:
En el caso de cargas excntricas excentricidad e la anchura a
considerar en lugar de ESTB B '= B - segundo
3.2.2Pruebas presiomtricospruebaspresiomtricos determinan en los
diferentes niveles de los 2 parmetros siguientes: pl: la presin
lmite EM: mdulo presiomtrico. Luego calculado para cada nivel, el
correspondiente lmite de la presin neta: pl = p *l -podonde po es
el estrshorizontal total en el suelo en cuestin y cuando la prueba
se hacepara.bajo una carga vertical centrada nica anchura B,
longitud L y la incrustacin de D, tenemos: qu = Ktie pp * + . Dcon
la densidad del suelo, en parte media de calibre adecuado. pla *
espresin lmite equivalente neto calculado como el valor medio de la
presin neta existiendo limita una profundidad de 1.5 B situado bajo
la planta del pie. Sin embargo los lmites de presin netas siendo un
tope de 1,5 veces el valor mnimo de la profundidad planificada. Kp
es el factor de capacidad de carga que depende de las dimensiones
de la base, su instalacin relativa y el tipo de suelo. Es dado por
el siguiente cuadro: En el caso de un ngulo de inclinacin de la
carga en la vertical, el valorKp Te * se multiplica por un
coeficientei minorateur que tiene en cuenta la inclinacin de la
tierra y de la instalacin relativa. Minorateur Este coeficiente se
obtiene mediante la siguiente tabla:
En el caso de carga excntrica, la excentricidad e, la anchura
para ser considerado en lugar de B es: B '= B - 2e
3.2.3 pruebas penetrmetro
3.2.3.1 penetrmetro estticoLa prueba del penetrmetro esttico da
un perfil continuo dando penetracin resistencia punta qc como una
funcin de la profundidad.En una suela sometido a una carga vertical
centrada anchura B de longitud L y incrustar D, el ltimo valor de
qu se obtiene mediante la frmula: qu = Kc qlo i +D i: minorateur
coeficiente teniendo en cuenta la inclinacin : densidad del suelo,
descargada parcialmente si los hubiere; qesto. fuerza mxima
equivalente calculado como el valor medio de las resistencias de
los puntos netos a una profundidad igual a 1,5 B situado debajo de
la suela Resistencias puntos netos se deducen picos de resistencia
medidos por el recorte valores superiores a 1,3 veces el promedio
sobre 1.5 B fortalezas pico medidos. El caso de los perfiles de
penetracin que aparecen en el rea de accin de las bases de la
estructura de valores de qc