00 GET J. 0626-D - B1 - DISTRIBUTION ELECTRIQUE DOSSIER B Ce dossier contient les documents suivants : Présentation : .................................................................. page B1 Travail demandé : ........................................................... pages B2 à B4 Documentation technique : ............................................. pages B5 à B17
Calcul du courant assigné Calcul de la section des conducteurs. Calcul des courants de court-circuit Vérification de la chute de tension en ligne Vérification de la longueur maximale de câble Vérification des protections
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Transcript
00 GET J. 0626-D
- B1 -
DISTRIBUTION ELECTRIQUE
DOSSIER B
Ce dossier contient les documents suivants :
Ø Présentation : .................................................................. page B1Ø Travail demandé : ........................................................... pages B2 à B4Ø Documentation technique : ............................................. pages B5 à B17
- B2 -
PrésentationPrésentation
L'installation est alimentée à partir d'un transformateur HTA / BTA privé 630kVA 20kV / 410V triphasé.Le réseau amont a une puissance de court circuit de 500MVA. Le schéma des liaisons à la terre utilisé estle type TNC depuis le transformateur jusqu'aux armoires électriques, puis de type TNS depuis lesarmoires électriques jusqu'aux récepteurs.
But de l'étudeL'étude qui vous est proposée porte sur les fonctions alimenter, distribuer et protéger les matériels etles personnes.
Généralités ........................................................................................................partie B1Calcul du courant assigné..................................................................................partie B2Calcul de la section des conducteurs.................................................................partie B3Calcul des courants de court-circuit..................................................................partie B4Vérification de la chute de tension en ligne ......................................................partie B5Vérification de la longueur maximale de câble ................................................partie B6Vérification des protections ..............................................................................partie B7
Toutes les réponses sont à apporter dans le cahier réponses pages DR B1 à DR B4
Méthodologie : Logigramme du choix de la section des canalisations et du dispositif de protection selonle "GUIDE DE L'INSTALLATION ELECTRIQUE " de SCHNEIDER Electric.
Puissance apparenteà véhiculer
Puissance de court-circuità l'origine du circuit
Courant d'emploi Courant de court-circuit
Courant assigné dudispositif de protection
Pouvoir de coupure dudispositif de protection
Réseau amont ouaval
Choix du dispositifde protection
Conditionsd'installation
Section des conducteursde la canalisation
Vérification de la chutede tension maximale
Choix du dispositifde protection
Vérification de la longueurmaximale de la canalisation
Confirmation du choix de la section de la canalisation etde sa protection
IB ICC
IN
Vérification éventuelle dela contrainte thermique
Schéma IT ou TN
Pdc
Schéma TT
Détermination de la sectiondes conducteurs
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Travail demandé
B1 : Généralités :
B1.1 : Préciser quels types d'appareils interviennent dans la protection contre les contacts indirectsdans ce schéma des liaisons à la terre (TN), justifier votre réponse.
B1.2 : Quelles sont les conditions que doivent respecter les dispositifs de protection permettantd'assurer la protection des personnes et des matériels ?
B2 : Calcul du courant assigné : (doc. Tech. B2)Pour le calcul du courant assigné, on prendra en compte uniquement les récepteurs énumérés ci-dessous :ØMoteur treuil : 45kW ............................ku : 1 ØMoteur réfrigérant : 0,55kW .....................ku : 1ØMoteur arrimage (×12) : 1,5kW ...........ku : 1 ØMoteur pompe monophasée : 0,5kW.........ku : 1Les coefficients ku sont pris = 1 pour des raisons de sécurité.Le coefficient de simultanéité en aval du disjoncteur 10DJ1 est : ks = 1.
B2.1 : Calculer la valeur du courant d'emploi IB (présenter vos résultats sous forme de tableau).
B2.2 : Choisir la valeur du courant assigné IN correspondant au calibre du disjoncteur.
B3 : Calcul de la section des conducteurs : (doc. Tech. B3)Les caractéristiques de l'installation sont les suivantes :
- La distance séparant le transformateur du container est de 150 m.- La canalisation est en câble multipolaire, âme en aluminium enrobée de polyéthylène réticulé PR.- La canalisation est enterrée sous fourreau dans un terrain normal.- La température du sol est de 25°C.- L'installation est protégée par un disjoncteur C161N dont la courbe de déclenchement est donnéedans le dossier technique.
B3.1 : Déterminer la section minimale des conducteurs (Ph et PEN) alimentant le container.
B4 : Calcul des courants de court-circuit : (doc. Tech. B4 et B7)La connaissance des intensités de court-circuit (Icc) aux différents points d'une installation estindispensable pour la conception d'un réseau.
On néglige le jeu de barre de liaison transformateur / disjoncteur 10DJ1.
B4.1 : Calculer la valeur du courant présumé de court-circuit pouvant survenir en aval de 10QG1.(présenter vos résultats sous forme de tableau).
B4.2 : Vérifier que la protection de l'installation convient (pouvoir de coupure et temps dedéclenchement) pour la valeur trouvée du courant présumé de court-circuit au niveau desfusibles du sectionneur 10QG1 et du disjoncteur 10DJ1.
B4.3 : Conclure sur le choix des dispositifs de protection.
B4.4 : Y a t'il une solution pouvant garantir une sélectivité ?
- B4 -
B5 : Vérification de la chute de tension en ligne : (doc. Tech. B5)La connaissance de la chute de tension est importante afin de s'assurer que les pertes en ligne ne sont
pas importantes.
B5.1 : Calculer la chute de tension aux bornes de la canalisation.
B5.2 : Quelle conclusion pouvez-vous en tirer ?
B6 : Vérification de la longueur maximale de câble : (doc. Tech. B6 et B7)
B6.1 : Quelle longueur maximale de câble peut-on installer à partir du disjoncteur 10DJ1 ?
B6.2 : Conclure sur le choix du dispositif de protection en fonction de la longueur réellementinstallée.
B7 : Vérification des protections : (doc. Tech. B7)Compte tenu de ses caractéristiques, le container est assimilé à un local humide.En cas d'apparition d'un défaut d'isolement franc sur le moteur du treuil :
B7.1 : Calculer la valeur du courant de défaut.
B7.2 : Déterminer les temps de déclenchement des dispositifs de protection.
B7.3 : Quel est l'appareil qui assure réellement la protection des personnes ?
- B5 -
26KM1 27KM7
TN
630 KVAPrim. 20 kV±2,5%Sec.410V à videCouplage Dyn 11
Neutre sortiDiélectrique : huile
Relais DGPT2ALSTHOM
LocaltransformateurPoste sériels
EDF
B1OO1000A
TGBT
PEN
Câbled'alimentationdu ballonLong. : 150 m
PEN
DisjoncteurMerlin GerinC161N-160A35 kA
10 QG1200AgF
24KM2
4 DEHNport (Y)
I>
10 QM12,5A 4A
2,52
P=0,5kWU=230VI=3A
M∼
Pompe à eau
P=45kWU=400VI=81A
P=0,55kWU=400VI=1,6A
DEHNbridge
2,52
14DJ2
2,52
14DJ4
Alimentation secourueSECOURS ULTIME
2,52
10A300mA
14DJ1
4 DEHNguard (Y)
252
I>16 QM12,5A 4A I>
18 QM42,5A 4A
2,52 2,52
P=1,5kWU=400VI=3,75A
×12
M3∼
Moteur arrimage
M3∼
Moteur arrimage
P=1,5kWU=400VI=3,75A
252
11FU1200A86A URG
41KM1
DIGISTART
252
M3∼
TREUIL
252
11FU21AgF
2,52
12FU12AgF
2,52
Energie desecours
12FU310AgF
12FU310AgF
42
12 QM11,6A 2,5A
M3∼
Réfrigérant
I>
2,52
42KM12,52
K10A30mA
13DJ1
Alimentation secteurSECOURS
29KM1 29KM2
13PC1 13PC2
Prise d'alimentationdu ventilateur
24KM1
BATTERIE
∼ 12VDC =
K10A30mA
10A300mA
Document technique DT B1Schéma électrique d'installation du ballon captif 5500
10 DJ1
≈≈
P=3kWU=400VI=6,3A
M3∼
Secours Ultime
I>13 QM12,5A 4A
2,52
13PC3
Coffret 13A1
Départs divers
CONTAINER AEROPHILE
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Document technique DT B2Extrait du Guide de l'installation électrique "SCHNEIDER Electric"
Puissance d'une installationPuissance d'utilisationTous les récepteurs ne sont pas utilisés forcément à pleine charge ni en même temps. Les facteurs ku et kspermettent de déterminer la puissance d'utilisation maximale qui sert à dimensionner l'installation.
Facteur d'utilisation maximale (ku)Le régime de fonctionnement normal d'un récepteurpeut être tel que sa puissance utilisée soit inférieure àsa puissance nominale installée, d'où la notion defacteur d'utilisation.Le facteur d'utilisation s'applique individuellement àchaque récepteur.
Ceci se vérifie pour des récepteurs à moteur susceptiblesde fonctionner en dessous de leur pleine charge.Dans une installation industrielle, ce facteur peut-êtreestimé en moyenne à 0,75 pour les moteurs.Pour l'éclairage et le chauffage, il sera toujours égal à 1.Pour les prises de courant, tout dépend de leurdestination.
Facteur de simultanéité (ks).Tous les récepteurs installés ne fonctionnent passimultanément. C'est pourquoi, il est permis d'appliqueraux différents ensembles de récepteurs (ou de circuits)des facteurs de simultanéité.Le facteur de simultanéité s'applique à chaqueregroupement de récepteur (exemple au niveau d'untableau terminal, d'un tableau divisionnaire, d'unearmoire…).La détermination de ces facteurs de simultanéitéimplique la connaissance détaillée de l'installation et deses conditions d'exploitation. On ne peut donc pasdonner des valeurs précises applicables à tous les cas.Les normes NF C 14-100, NF C 63-410 et le guide UTEC 15-105 donnent cependant des indications sur cefacteur.
Facteur de simultanéité pour les armoires dedistributionLa norme NF C 63-410 (ensembles d'appareillage àbasse tension) comporte le tableau B2-1.Il s'applique à une armoire de distribution regroupantplusieurs circuits où les indications relatives auxconditions de charge font défaut.Si l'armoire est composée principalement de circuitsd'éclairage, il est prudent de majorer ces facteurs.Facteur de simultanéité en fonction de l'utilisationLe guide UTE C 15-105 a pour titre :"Méthode simplifiée pour la détermination des sectionsde conducteurs et choix des dispositifs de protection".Il propose des facteurs de simultanéité pour lesapplications fréquentes. Les plus courants sontindiqués dans le tableau B2-2
Tableau B2-1 : Facteur de simultanéité pour armoirede distribution.Nombresde circuits
Facteur desimultanéité
Ensembles entièrement testés2 et 3 0,9
4 et 5 0,86 à 9 0,710 et plus 0,6Ensembles partiellement testéschoisir dans tous les cas
1
Tableau B2-2 : Facteur de simultanéité pour armoirede distribution.Utilisation Facteur de
simultanéitéEclairage 1Chauffage etconditionnement de l'air 1Prise de courant 0,1 à 0,2 (1)Ascenseurs (2) et monte charge- pour moteur le plus puissant- pour le moteur suivant- pour les autres
10,750,60
(1) Dans certains cas, notamment les installations industrielles, ce facteur peut être plus élevé.(2) Le courant à prendre en considération est égal au courant nominal du moteur, majoré du tiers du courant de démarrage.
Document technique DT B2Extrait du Guide de l'installation électrique "SCHNEIDER Electric"
Puissance et intensité absorbée par les moteurs asynchrones
Sans compensation d'énergie réactive Avec compensation d'énergie réactiveIntensité absorbée pour tension Intensité absorbée pour tensionmono. Triphasée mono. Triphasée
Tableau B2-3 : Puissance et intensité absorbée par les moteurs asynchronesCes valeurs sont indicatives, elles peuvent varier suivant le type de moteur et le constructeur.
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Document technique DT B2Extrait du Guide de l'installation électrique "SCHNEIDER Electric"
Pour la détermination des canalisations, le courant d'emploi découle directement de la puissance d'utilisation en
triphasé : 3
Pu IB400
= .
1er niveau 2ème niveau 3ème niveau
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Document technique DT B3Extrait du Guide de l'installation électrique "SCHNEIDER Electric"
Détermination pratique de la section minimale d'une canalisation
Logigramme de la détermination de la section d'une canalisation
Les tableaux qui suivent dans cette section permettent de déterminer la section des conducteurs de phase d'uncircuit pour véhiculer l'intensité souhaitée.Pour obtenir des conducteurs de phase il faut :§ Déterminer une méthode de référence désignée par une lettre de sélection qui prend en compte :- Le type de circuit (monophasé, triphasé, etc.) et- Le mode de pose, puis§ Déterminer le coefficient K du circuit considéré qui résume les influences ci-dessous :- Le mode de pose,- Le groupement des circuits,- La température ambiante.
Conditionsd'installationsdes conducteurs
Intensité d'emploi
Déterminationdes coefficients Ket de la lettre desélection
Détermination de l'intensité assignée In du dispositif de protection, prisejuste supérieur à l'intensité d'emploi In ≥ IB
Choix d'un courant admissible Iz pour la canalisation, qui correspond àune section de conducteur que le dispositif de protection saura protéger.
Détermination de section S des conducteurs de la canalisation,susceptibles de vérifier IZ 1 ou IZ2 à l'aide du courant équivalent I'Z quiprend en compte l'influence du coefficient K (I'Z = IZ/K), de la lettre desélection et de la nature du revêtement isolant des conducteurs.
Fusible
Iz = 1,31×In si In ≤ 10 A*Iz = 1,21×In si In > 10 A
et In ≤ 25 A*Iz = 1,10×In si In > 25 A
Disjoncteur
Iz = In*
IB
In
IZ1 IZ2
I'ZS2
I'ZS1
Vérification des autres conditions requises* ou juste supérieur
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Document technique DT B3Extrait du Guide de l'installation électrique "SCHNEIDER Electric"
Détermination pratique de la section minimale d'une canalisation
Détermination de la section des canalisations enterréesPour les canalisations enterrées, la valeur du coefficient K caractérisant les conditions d'installation s'obtient àpartir des coefficients suivants : K4 × K5 × K6 × K7 = K qui dépendent des conditions de leur installation.Le facteur K4 mesure l'influence du mode de pose.Le facteur K5 mesure l'influence mutuelle des circuits placés côte à côte.Le facteur K6 mesure l'influence de la nature du sol.Le facteur K7 mesure l'influence de la température du sol.Les valeurs de ces différents coefficients sont données dans les tableaux B3-1 à B3-4 qui suivent.
Facteur de correction K4Le facteur de correction K4 mesure l'influence du modede pose.Cas d'installation K4Pose sous fourreaux, conduits ouprofilés
0,8
Autres cas 1Tableau B3-1 : Facteur de correction K4 lié au mode depose.
Facteur de correction K6Ce facteur prend en compte la nature du sol ets'applique aux canalisations enterrées.
Nature du sol K6Terrain très humide 1,21
humide 1,13normal 1,05sec 1
très sec 0,86Tableau B3-3 : Facteur de correction K6 pour la naturedu sol.
Facteur de correction K5Le facteur de correction K5 mesure l'influence mutuelle des circuits placés côte à côte.Une pose est jointive lorsque L, distance entre 2 conducteurs, est inférieure au double du diamètre d'unconducteur.
Facteur de correction K5Nombre de cicuits ou de câbles multiconducteurs
Tableau B3-2 : Facteur de correction K5 pour groupement de plusieurs circuits en une couche.Lorsque les câbles sont disposés en plusieurs couches, multiplier K5 par 0,8 pour 2 couches, par 0,73 pour 3couches, ou par 0,70 pour 4 ou 5 couches.
Facteur de correction K7Le facteur prend en compte l'influence de la température du sol lorsqu'elle est différente de 20°C.
IsolationTempérature du sol°C Polychlorure de vinyle
300 371 447 440 520Tableau B3-5 : Cas d'une canalisation enterrée : détermination de la section minimale enfonction du type de conducteur et de l'intensité fictive I'Z (équivalente à l'intensitéadmissible IZ divisée par le coefficient K).
Section des conducteurs de phaseSPH
Cu Alu
Section duconducteur SPE
Section du conducteurSPEN
Section des conducteurs deterre (entre la prise de terre etla borne principale)
≤ 16 ≤ 16 SPE = SPH
25SPEN = SPH avecmini 102 Cu, 162 Alu
25,35 35SPE = 16
Méthodesimple
> 35 > 35 SPE = SPH/2SPEN = SPH/2 à SPH avecmini 162 Cu, 252 Alu
Méthodeadiabatique
Quelconque SPE = (I√t)/k
§ En présence de protectionmécanique : S = (I√t)/k
§ Sans protection mécanique maisavec protection contre la corrosionpar la gaine mini 162 pour Cu ouacier galvanisé§ Sans protection mécanique etsans protection contre la corrosionmini 252 pour Cu nu et 502 pouracier galvanisé
Tableau B3-6 : Sections minimales des conducteurs de protection et conducteur de terre.
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Document technique DT B4Extrait du Guide de l'installation électrique "SCHNEIDER Electric"
Calcul des courants de court-circuit
Les règles pratiques et calculs simplifiés ci-après sont une approximation suffisante pour le calcul de l'Icc dans lagrande majorité des cas.
1. Courant de court-circuit triphasé au secondaire d'un transformateur HT/BT
Pour les transformateurs de distribution (norme NF C52-113), Ucc a les valeurs normalisées données parle tableau B4-1.
Le tableau B4-2 qui suit donne l'Icc au secondaired'un transformateur HT/BT en tenant compte del'impédance d'un réseau amont de 500 MVA depuissance de court-circuit.
Tableau B4-2 : Icc triphasé aux bornes du transformateur HT/BT alimenté par un réseau 500 MVA.
2. Courant de court-circuit triphasé en tout point d'une installation BT
Dans une installation triphasée, Icc tri en un point du réseau est donné par la formule :T
20
Z3
U tri Icc = (en A).
U20 = tension entre phases à vide au secondaire d'un transformateur HT/BT (en V).ZT = impédance totale par phase du réseau en amont du défaut (en Ω).
Méthode de calcul de ZT
Chaque constituant d'un réseau (réseau HT, transformateur, câble, disjoncteur, barres…) se caractérise par uneimpédance Z composée d'un élément résistant (R) et d'un élément inductif (X) appelé réactance. X, R et Zs'expriment en ohms. La méthode consiste à décomposer le réseau en tronçons et à calculer, pour chacun d'euxles R et X, puis à les additionner arithmétiquement mais séparément : RT = ∑ R XT = ∑ X.
Connaissant RT et XT, on obtient 2T
2TT XRZ += .
Détermination des impédances d'un réseauRéseau amontLa puissance de court-circuit du réseau HT (Pcc) est donnée parle distributeur d'énergie (EDF). L'impédance du réseau amontramenée au secondaire du transformateur HT/BT vaut :Za = U20
2 / PccLe tableau B4-3 donne les valeurs de Ra et de Xa pour despuissances de court-circuit les plus fréquentes (250 MVA et500MVA).
PCC U20 (V) Ra (mΩ) Xa (mΩ)237 0,033 0,222250 MVA410 0,1 0,700237 0,017 0,111500 MVA410 0,050 0,350
Tableau B4-3 : Impédance du réseau amontramené au secondaire du transformateurHT/BT.
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Document technique DT B4Extrait du Guide de l'installation électrique "SCHNEIDER Electric"
Calcul des courants de court-circuitTransformateurs
Tableau B4-4 : Impédance, résistance et réactance d'un transformateur.
Tableau récapitulatifEléments considérés Résistance R Réactance XRéseau amontTableau B4-2 15,0
Xa
Ra ≈Pcc
UZaXa
220=≈
TransformateurTableau B4-3 2In3
PcuRt
×= Xt= 2
t2t RZ − et Ucc
P
UZt
220 ×=
Disjoncteurou sectionneur
négligeable Xd = 0,15 mΩ
Canalisation
S
LRc
×ρ=Xc = 0,08 mΩ/m
Jeux de barre Négligeable pourS>200 mm2
S
LRb
×ρ=
Xd = 0,15 mΩ/m
MoteursCourant de court-circuit 2
T2T XR +
=3
Utri Icc 20
Tableau B4-5 : Récapitulation des impédances des différents éléments d'un réseau BT.
P : puissance nominale du transformateur en VA.U20 : tension entre phases à vide au secondaire du transformateur HT/BT en volt.Pcc : puissance de court-circuit du réseau amont en VA.Pcu : pertes cuivre du transformateur en VA.Ucc : tension de court-circuit en %.ρ : résistivité à la température normale des conducteurs en service.ρ = 22,5 mΩ.mm2/m pour le cuivre.ρ = 36 mΩ.mm2/m pour l'aluminium.
M
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Document technique DT B5Extrait du Guide de l'installation électrique "SCHNEIDER Electric"
Calcul de la chute de tension
Limite maximale de la chute de tensionLa norme NFC 15-100 impose que la chute de tension entre l'origine de l'installation BT et tout point d'utilisationn'excède pas les valeurs du tableau B5-1 ci-après.
Chute de tension maximale entre l'origine de l'installation BT et l'utilisationEclairage Autres usages
(force motrice)Alimentation par le réseau BT dedistribution publique
3% 5%
Alimentation par poste privé HT/BT 6% 8%Tableau B5-1 : limite maximale de la chute de tension.
Calcul de la chute de tension en ligne en régime permanentLe tableau B5-2 ci-après donne les formulesusuelles qui permettent de calculer la chute detension dans un circuit donné par km de longueur.
IB : courant d'emploi en ampère.L : longueur du câble en km.R : résistance linéaire d'un conducteur en Ω/km.
)mm en (section S
/kmmm 22,5R
2
2Ω= pour le cuivre.
)mm en (section S
/kmmm 36R
2
2Ω= pour l'aluminium.
X : réactance linéique d'un conducteur en Ω/km ; X estnégligeable pour les câbles de section inférieure à50 mm2. En l'absence d'autre indication on prendraX = 0,08 Ω/km.ϕ : déphasage du courant sur la tension dans le circuitconsidéré ; généralement :§ Eclairage : cos ϕ = 1.§ Force motrice :
- En démarrage : cos ϕ = 0,35.- En service normal : cos ϕ = 0,5.
Un : tension nominale entre phases.Vn : tension nominale entre phase et neutre.Pour les canalisations préfabriquées, la résistance R etla réactance X sont indiquées par le constructeur.
Chute de tensionCircuitEn volt En %
Monophasé : deux phases )sinXcos(RLI2 U B ϕϕ ×+××××=Ä
Un
U100 ∆×
Monophasé : phase et neutre )sinXcos(RLI2 U B ϕϕ ×+××××=Ä
Un
U100 ∆×
Triphasé équilibré : trois phases(avec ou sans neutre)
)sinXcos(RLI3 U B ϕϕ ×+××××=ÄUn
U100 ∆×
Tableau B5-2 : Formules de calcul de chute de tension.
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Document technique DT B6Extrait du Guide de l'installation électrique "SCHNEIDER"
Longueur maximale de canalisations
Principe de calcul de longueur de câble par la méthode conventionnelleElle consiste à appliquer la loi d'ohm au seul départ concerné en faisant l'hypothèse que la tension entre phase endéfaut et le PE (ou PEN) reste supérieur à 80% de la tension simple nominale. Ce coefficient prend en compteforfaitairement l'ensemble des impédances amont. En BT lorsque le conducteur de protection chemine à coté desconducteurs de phase correspondants, il est possible de négliger les réactances des conducteurs devant leurrésistance ; cette approximation est considérée comme admissible jusqu'à des sections de 120 mm2.
La longueur maximale d'un circuit en schéma TN est donnée par la formule :Ia)m1(
SPH
×+×ρ××= 0U0,8
Lmax dans laquelle :
Lmax : longueur maximale en mètre.U0 : tension simple.ρ : résistivité à la température de fonctionnementnormal.ρ = 22,5 10-3 Ω mm2/m pour le cuivre.ρ = 36 10-3 Ω mm2/m pour l'aluminium.
Ia : courant (A) de fonctionnement du déclencheurmagnétique du disjoncteur.m : SPH/SPE avec SPH : section des phases en mm2.
SPE : section du conducteur de protection en mm2.
Document technique DT B7Caractéristique des dispositifs de protection
Courbe de déclenchement du disjoncteur C161N ( Doc. MERLIN GERIN)
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Document technique DT B7Caractéristique des dispositifs de protection
Courbes de fusion des fusibles types gl ( Doc. LEGRAND)
84 6 10
12
16
20 26
32
36
40
50
63
80
100
125
160
200
250
315
400
500
630
800
10
00
12
00
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Document technique DT B7Vérification des protections
Si la protection est assurée par un disjoncteur, il suffit de vérifier que le courant de défaut dépasse le seuil
de déclenchement instantané ou le seuil de courant de retard (Im) : ImZ
U8,0
S
0 ⟩× avec :
U0 : tension simple.ZS : impédance de la boucle de défaut.