1 OPIS DO PROJEKTU BUDOWLANO - WYKONAWCZEGO KONSTRUKCJI budynku garażu dla potrzeb Urzędu Celnego na terenie Drogowego Przejścia Granicznego w Bezledach 1. Dane ogólne Budynek zaplecza garażowego 1-no kondygnacyjny, niepodpiwniczony. Technologia wykonania : ściany murowane , strop prefabrykowany typu Filigran. Ukł ad konstrukcyjny mieszany o dł ugościach traktów: 1,80 m; 3,60m ; 5,40m; 6,30m i 7,20 m. 2. Podstawa opracowania – umowa – projekt architektoniczny, – projekty branżowe, – obowi ązujące normy, – techniczne badania podłoża. 3. Opis techniczny elementów konstrukcji 3.1 Dach Stropodach, jednospadkowy. Pokrycie – papa termozgrzewalna Ocieplenie dachu -twardą wełną mineralną. 3.2 Strop Strop prefabrykowany typu Filigran z uzupełnieniami żelbetowymi – wylewkami między kominami. W wylewkach beton B – 20 , zbrojenie – wg rys. konstrukcyjnych 3.3 Wieńce W poziomie stropów wykonać wieńce wylewane żelbetowe, zbrojone stalą 34GS. Zbroje- nie podłużne wieńców łączyć na zakład – 50% zbrojenia w jednym miejscu. (zakład - 50 średnic). 3.4 Ściany wewnętrzne konstrukcyjne 3.4.1 Ściany fundamentowe projektuje się z bloczków betonowych gr. 24cm. 3.4.2 Ściany nadziemne – murowane z bloczków wapienno-piaskowych Silka E24 na za- prawie AZ110, a w warunkach zimowych na zaprawie mrozoodpornej. 3.6 Nadproża i belki Na kondygnacjach nadziemnych nadproża nad otworami w ścianach wewnętrznych pro- jektuje się gł ównie z elementów prefabrykowanych „L –19”w miejscach koniecznych – wylewane wg rzutu montażowego. 3.7 Elementy wykończeniowe – wg projektu architektury
30
Embed
DO PROJEKTU BUDOWLANO - WYKONAWCZEGO …bip.uw.olsztyn.pl/pl/bip/przetargi/budowa_budynkow_garazowych_dla... · – projekt architektoniczny, – projekty branżowe, – obowiązujące
This document is posted to help you gain knowledge. Please leave a comment to let me know what you think about it! Share it to your friends and learn new things together.
Transcript
1
OPIS
DO PROJEKTU BUDOWLANO - WYKONAWCZEGOKONSTRUKCJI
budynku garażu dla potrzeb Urzędu Celnego
na terenie Drogowego Przejścia Granicznego w Bezledach
1. Dane ogólneBudynek zaplecza garażowego 1-no kondygnacyjny, niepodpiwniczony. Technologiawykonania : ściany murowane , strop prefabrykowany typu Filigran.Układ konstrukcyjny mieszany o długościach traktów: 1,80 m; 3,60m ; 5,40m; 6,30mi 7,20 m.
2. Podstawa opracowania– umowa– projekt architektoniczny,– projekty branżowe,– obowiązujące normy,– techniczne badania podłoża.
3. Opis techniczny elementów konstrukcji3.1 DachStropodach, jednospadkowy.Pokrycie – papa termozgrzewalnaOcieplenie dachu -twardą wełną mineralną.
3.2 StropStrop prefabrykowany typu Filigran z uzupełnieniami żelbetowymi – wylewkami międzykominami.W wylewkach beton B – 20 , zbrojenie – wg rys. konstrukcyjnych
3.3 WieńceW poziomie stropów wykonać wieńce wylewane żelbetowe, zbrojone stalą 34GS. Zbroje-nie podłużne wieńców łączyć na zakład – 50% zbrojenia w jednym miejscu. (zakład - 50średnic).
3.4 Ściany wewnętrzne konstrukcyjne
3.4.1 Ściany fundamentowe projektuje się z bloczków betonowych gr. 24cm.
3.4.2 Ściany nadziemne – murowane z bloczków wapienno-piaskowych Silka E24 na za-prawie AZ110, a w warunkach zimowych na zaprawie mrozoodpornej.
3.6 Nadproża i belkiNa kondygnacjach nadziemnych nadproża nad otworami w ścianach wewnętrznych pro-jektuje się głównie z elementów prefabrykowanych „L –19”w miejscach koniecznych –wylewane wg rzutu montażowego.
3.7 Elementy wykończeniowe – wg projektu architektury
23.11 Warunki posadowienia
Obliczenia wykonano w oparciu o parametry gruntowe na podstawie technicznychbadań podłoża wykonanych grudniu 2007 r. przez mgr Marka WinskiewiczaJak wynika z przeprowadzonych prac badawczych budowa geologiczna badanego terenujest stosunkowo urozmaicona. W podłożu, pod nasypami o bardzo zróżnicowanej miąższo-ści, występują utwory organiczne, holoceńskie mułki, a nizej gliny i piaski ablacyjne orazgliny lodowcowe.
Dla potrzeb bezpośredniego posadowienia fundamentó można wykorzystać abla-cyjne gliny plastyczne oraz gliny lodowcowe twardoplastyczne. Spod fundamentów należyw całości usunąć nasypy niebudowlane, glebę oraz miękkoplastyczne gliny ablacyjne.
Warunki wodne są niekorzystne. Woda gruntowa wystepuje bardzo płytko 87,5-88,4 m npm. Sączenia mogą pojawić się już od głębokości rzędu 1,2m ppt. Wskazany dre-naż oraz konieczna izolacja.Zbrojenie podłużne 4#14Zbrojenie podłużne łączyć na zakład 50% w jednym miejscu.Zaprojektowano ławy i stopy żelbetowe – z betonu B-20 zbrojone stalą 34GS. Strzemionaw ławach fundamentowych – ø 6 ze stali StOS-b.Pręty zbrojenia podłużnego łączyć na zakład 50d.max. 50% zbrojenia łączyć w jednymmiejscu.
Uwaga:– dokonać sprawdzenia dna wykopu z udziałem uprawnionego geologa,– prace fundamentowe wykonywać po wytyczeniu osi przez uprawnionego geodetę.– w trakcie prac ziemnych i fundamentowych należy bardzo ostrożnie obchodzić się z
gruntami w dnie wykopu. Duża ich część może ulegać wtórnemu uplastycznieniu podwpływem wstrząsów
– grunty w dnie wykopu chronic przed przemarzaniem
Opracował:mgr inż. Anna Ceynowa
3
Obliczenia statycznedo projektu budowlano-wykonawczego budynku garaży dla potrzeb Urzędu Celnego na
terenie Drogowego Przejścia Granicznego w Bezledach
Wielkości statyczne:Nbc= -Rb Fbc= -1000´11,5´0,0246= -282,443 kN, Mbc= Nbc ebc = -282,443×(-0,089) = 25,090 kNm,Na= 281,487 kN, Ma= Na ea = 281,487×0,102 = 28,712 kNm,Warunki stanu granicznego nośnościMgr=ôMbc+Ma+Macô = ô25,090 +28,712ô= 53,802 > 29,135 = ôMô
Zbrojenie poprzeczne (strzemiona)
Na całej długości pręta przyjęto strzemiona o średnicy d=8 mm ze stali A-0, dla której Ras = 0,8 Ra = 152MPa.Maksymalny rozstaw strzemion: s1 = 0,75 h = 0,75×28,0 = 21,0 s1 £ 50 cm
przyjęto s1 = 21,0 cm.Zagęszczony rozstaw strzemion: s2 = 1/3 h = 1/3×28,0 = 9,3 s2 £ 30 cm
przyjęto s2 = 9,3 cm.
75,0 300,0 75,0
Rozstaw strzemion:Strefa nr 1
Początek i koniec strefy: xa = 0,0 xb = 75,0 cmStrzemiona 2-cięte o rozstawie 6,0 cm.Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 6,0 ×10 = 254,678 kN/m
Strefa nr 2Początek i koniec strefy: xa = 75,0 xb = 375,0 cmStrzemiona 2-cięte o rozstawie 13,5 cm.Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 13,5 ×10 = 113,190 kN/m
Strefa nr 3Początek i koniec strefy: xa = 375,0 xb = 450,0 cmStrzemiona 2-cięte o rozstawie 6,0 cm.Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 6,0 ×10 = 254,678 kN/m
2¤16 2¤16 28,00
24,00
7Ścinanie
Siła poprzeczna: Q = 0,000 kNWymiary przekroju: b = 24,0 cm
ho = h - a = 28,0 - 3,0 = 25,0 cmSpełniony jest warunek (42):
Q = 0,000 < 40,500 = 0,75×0,90×24,0×25,0×10-1 = 0,75 Rbz b ho
Nośności przekroju ukośnego na ścinanie można nie sprawdzać.Stan graniczny użytkowania:Zarysowanie:
adop = 0,3 mm af = 0,15 mmaf = 0,15 < 0,30 = adop
Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą:amax = 20,8 mmagr = l / 200 = 4500 / 200 = 22,5 mm
amax = 20,8 < 22,5 = agr
Poz. 1.2. Belka w stropie na wjeździe przy otworze stropowym L=5,40mPrzyjęto belki łącznie z wieńcami . Belki wys. 18,0 + 17,0 cm nad stropem . Obciążenie:
– z poz.1.1 R = 26,84 kN– ze stropu. 7,93 x 1,50 x 0,5 = 5,95 kN/m– wieniec 0,24 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,58 kN/m
7,53 kN/m– ścianka 0,24 x 0,61 x 18,0 x 1,1 = 2,90 kN/m
10,43 kN/mCiężar własny belki uwzględniono w obliczeniach
Warunki stanu granicznego nośnościMgr=ôMbc+Ma+Macô = ô27,216 +48,205 +22,009ô= 97,430 > 79,263 = ôMô
Zbrojenie poprzeczne (strzemiona)
Na całej długości pręta przyjęto strzemiona o średnicy d=8 mm ze stali A-0, dla której Ras = 0,8 Ra = 152MPa.Maksymalny rozstaw strzemion: s1 = 0,75 h = 0,75×35,0 = 26,2 s1 £ 50 cm
przyjęto s1 = 26,2 cm.Zagęszczony rozstaw strzemion: s2 = 1/3 h = 1/3×35,0 = 11,7 s2 £ 30 cm
przyjęto s2 = 11,7 cm.
35,00
24,00
4¤12
5¤16
35,00
24,00
10
135,0 270,0 135,0
Rozstaw strzemion:Strefa nr 1
Początek i koniec strefy: xa = 0,0 xb = 135,0 cmStrzemiona 4-cięte o rozstawie 9,3 cm.Fs = n fs = 4×0,50 = 2,01 cm2,qs = Fs Ras / s = 2,01×152 / 9,3 ×10 = 327,444 kN/m
Strefa nr 2Początek i koniec strefy: xa = 135,0 xb = 405,0 cmStrzemiona 4-cięte o rozstawie 21,0 cm.Fs = n fs = 4×0,50 = 2,01 cm2,qs = Fs Ras / s = 2,01×152 / 21,0 ×10 = 145,531 kN/m
Strefa nr 3Początek i koniec strefy: xa = 405,0 xb = 540,0 cmStrzemiona 4-cięte o rozstawie 9,3 cm.Fs = n fs = 4×0,50 = 2,01 cm2,qs = Fs Ras / s = 2,01×152 / 9,3 ×10 = 327,444 kN/m
Ścinanie
135,0 270,0 135,0
56,756
43,755
16,915
-16,915
-43,755
-56,756
56,756
-56,756
Położenie przekroju ukośnego: x = 0,000 mSiła poprzeczna: Q = 56,756 kNWymiary przekroju: b = 24,0 cm
ho = h - a = 35,0 - 3,0 = 32,0 cmDla podparcia i obciążenia bezpośredniego: bs = 0,15Strzemiona: 4-cięte; d = 8 mm; A-0Wytrzymałości stali: Ras = 0,8 Ra = 152 MPa
Rao = 0,8 Ra = 280 MPaSiła przenoszona przez strzemiona: Fs Ras = 4×0,50×152×10-1 = 30,5614 kN
11Rozstaw strzemion: s = 93 mmNośność strzemion na jednostkę długości:
qs = Ras Fs / s = 30,5614 / 0,093 = 327,444 kN/m
Długość rzutu przekroju ukośnego:
c R bhq
ss b o
s= =
b 20,15×11,5×10³×0,240×0,320²
327,444= 0,360 m
Siła poprzeczna przenoszona przez strzemiona i beton:
Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą:amax = 26,6 mmagr = l / 200 = 5400 / 200 = 27,0 mm
amax = 26,6 < 27,0 = agr
Poz. 1.3. Belka w stropie przy ścianie, przy otworze stropowym L=5,40m Obciążenie:
– z poz.1.1 R = 26,84 kN– ze stropu. 7,93 x 1,20 x 0,5 = 4,76 kN/m– wieniec 0,24 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,58 kN/m
6,34 kN/m– ścianka 0,24 x 0,61 x 18,0 x 1,1 = 2,90 kN/m
9,24 kN/mCiężar własny belki uwzględniono w obliczeniachPrzyjeto wymiary i zbrojenie jak w Poz. 1.2
Poz. 2.0. Nadproża i podciągiNadproża w ścianach projektuje się z elementów prefabrykowanych L – 19 oraz wyle-wane, zbrojone wg obliczeń i rysunków konstrukcyjnych.
Poz. 2.1. Nadproże na wjeździe do garażu L0=2,58 Obciążenie:
– ze stropu. 7,93 x 0,5 x ( 7,20 + 0,90 ) x 3,15 : 7,20 = 14,05 kN/m– wieniec 0,24 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,58 kN/m– wieniec 0,18 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,19 kN/m– ścianka 0,24 x 0,81 x 18,0 x 1,1 = 3,85 kN/m
20,67 kN/mCiężar własny belki uwzględniono w obliczeniach
Wielkości statyczne:Nbc= -Rb Fbc= -1000´11,5´0,0104= -119,632 kN, Mbc= Nbc ebc = -119,632×(-0,128) = 15,352 kNm,Na= 118,752 kN, Ma= Na ea = 118,752×0,114 = 13,538 kNm,Warunki stanu granicznego nośnościMgr=ôMbc+Ma+Macô = ô15,352 +13,538ô= 28,890 > 23,622 = ôMô
Zbrojenie poprzeczne (strzemiona)
Na całej długości pręta przyjęto strzemiona o średnicy d=8 mm ze stali A-0, dla której Ras = 0,8 Ra = 152MPa.Maksymalny rozstaw strzemion: s1 = 0,75 h = 0,75×30,0 = 22,5 s1 £ 50 cm
przyjęto s1 = 22,5 cm.Zagęszczony rozstaw strzemion: s2 = 1/3 h = 1/3×30,0 = 10,0 s2 £ 30 cm
przyjęto s2 = 10,0 cm.
49,0 192,0 49,0
Rozstaw strzemion:Strefa nr 1
Początek i koniec strefy: xa = 0,0 xb = 49,0 cmStrzemiona 2-cięte o rozstawie 10,0 cm.Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 10,0 ×10 = 152,807 kN/m
Strefa nr 2Początek i koniec strefy: xa = 49,0 xb = 241,0 cmStrzemiona 2-cięte o rozstawie 22,5 cm.Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 22,5 ×10 = 67,914 kN/m
Strefa nr 3Początek i koniec strefy: xa = 241,0 xb = 290,0 cmStrzemiona 2-cięte o rozstawie 10,0 cm.Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 10,0 ×10 = 152,807 kN/m
3¤12
30,00
24,00
15ŚcinanieSiła poprzeczna: Q = 0,000 kNWymiary przekroju: b = 24,0 cm
ho = h - a = 30,0 - 3,0 = 27,0 cmSpełniony jest warunek (42):
Q = 0,000 < 43,740 = 0,75×0,90×24,0×27,0×10-1 = 0,75 Rbz b ho
Nośności przekroju ukośnego na ścinanie można nie sprawdzać.Stan graniczny użytkowania:Zarysowanie:
adop = 0,3 mmaf = 0,25 mm
af = 0,25 < 0,30 = adop
Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą:amax = 9,4 mmagr = l / 200 = 2900 / 200 = 14,5 mm
amax = 9,4 < 14,5 = agr
Poz. 2.2. Nadproże na wjeździe do myjni L0=3,08 Obciążenie:
– ze stropu. 7,93 x 0,5 x 1,50 = 5,95 kN/m– wieniec 0,24 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,58 kN/m– wieniec 0,18 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,19 kN/m– ściana 0,24 x 2,01 x 18,0 x 1,1 = 9,55 kN/m
18,27 kN/mCiężar własny belki uwzględniono w obliczeniach
Wielkości statyczne:Nbc= -Rb Fbc= -1000´11,5´0,0138= -159,251 kN, Mbc= Nbc ebc = -159,251×(-0,121) = 19,293 kNm,Na= 158,336 kN, Ma= Na ea = 158,336×0,114 = 18,050 kNm,Warunki stanu granicznego nośnościMgr=ôMbc+Ma+Macô = ô19,293 +18,050ô= 37,344 > 29,001 = ôMô
Zbrojenie poprzeczne (strzemiona)Na całej długości pręta przyjęto strzemiona o średnicy d=8 mm ze stali A-0, dla której Ras = 0,8 Ra = 152MPa.Maksymalny rozstaw strzemion: s1 = 0,75 h = 0,75×30,0 = 22,5 s1 £ 50 cm
przyjęto s1 = 22,5 cm.Zagęszczony rozstaw strzemion: s2 = 1/3 h = 1/3×30,0 = 10,0 s2 £ 30 cm
przyjęto s2 = 10,0 cm.
57,0 226,0 57,0
30,00
24,00
4¤12
30,00
24,00
18Rozstaw strzemion:Strefa nr 1
Początek i koniec strefy: xa = 0,0 xb = 57,0 cmStrzemiona 2-cięte o rozstawie 10,0 cm.Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 10,0 ×10 = 152,807 kN/m
Strefa nr 2Początek i koniec strefy: xa = 57,0 xb = 283,0 cmStrzemiona 2-cięte o rozstawie 22,5 cm.Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 22,5 ×10 = 67,914 kN/m
Strefa nr 3Początek i koniec strefy: xa = 283,0 xb = 340,0 cmStrzemiona 2-cięte o rozstawie 10,0 cm.Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 10,0 ×10 = 152,807 kN/m
ŚcinanieSiła poprzeczna: Q = 0,000 kNWymiary przekroju: b = 24,0 cm
ho = h - a = 30,0 - 3,0 = 27,0 cmSpełniony jest warunek (42):
Q = 0,000 < 43,740 = 0,75×0,90×24,0×27,0×10-1 = 0,75 Rbz b ho
Nośności przekroju ukośnego na ścinanie można nie sprawdzać.Stan graniczny użytkowania:
Zarysowanie:adop = 0,3 mmaf = 0,23 mm
af = 0,23 < 0,30 = adop
Ugięcia względem osi Y liczone od cięciwy pręta wynoszą:amax = 13,6 mmagr = l / 200 = 3400 / 200 =17,0mm
amax = 13,6 < 17,0 = agr
Poz. 2.3. Nadproże na wejści do magazynu paliw L0=1,03 Obciążenie:
– ze stropu. 7,93 x 0,5 x 1,80 = 7,14 kN/m– wieniec 0,18 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,19 kN/m– ściana 0,24 x 2,50 x 18,0 x 1,1 = 11,88 kN/m
20,21 kN/m– reakcja z rdzenia 56,76 kN
Ciężar własny belki uwzględniono w obliczeniachREAKCJE PODPOROWE:
Zbrojenie poprzeczne (strzemiona)Na całej długości pręta przyjęto strzemiona o średnicy d=8 mm ze stali A-0, dla której Ras = 0,8 Ra = 152MPa.Maksymalny rozstaw strzemion: s1 = 0,75 h = 0,75×24,0 = 18,0 s1 £ 50 cm
przyjęto s1 = 18,0 cm.Zagęszczony rozstaw strzemion: s2 = 1/3 h = 1/3×24,0 = 8,0 s2 £ 30 cm
przyjęto s2 = 8,0 cm.
43,0 52,0 35,0
Rozstaw strzemion:Strefa nr 1
Początek i koniec strefy: xa = 0,0 xb = 43,0 cmStrzemiona 2-cięte o rozstawie 8,0 cm.Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 8,0 ×10 = 191,009 kN/m
Strefa nr 2Początek i koniec strefy: xa = 43,0 xb = 95,0 cmStrzemiona 2-cięte o rozstawie 18,0 cm.Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 18,0 ×10 = 84,893 kN/m
Strefa nr 3Początek i koniec strefy: xa = 95,0 xb = 130,0 cmStrzemiona 2-cięte o rozstawie 8,0 cm.Fs = n fs = 2×0,50 = 1,01 cm2,qs = Fs Ras / s = 1,01×152 / 8,0 ×10 = 191,009 kN/m
Ścinanie
43,0 52,0 35,0
43,326
29,686
-27,074
-41,579
43,326
-41,579
Położenie przekroju ukośnego: x = 0,000 mSiła poprzeczna: Q = 43,326 kNWymiary przekroju: b = 24,0 cm
ho = h - a = 24,0 - 3,0 = 21,0 cm
22Dla podparcia i obciążenia bezpośredniego: bs = 0,15Strzemiona: 2-cięte; d = 8 mm; A-0Wytrzymałości stali: Ras = 0,8 Ra = 152 MPa
Rao = 0,8 Ra = 280 MPaSiła przenoszona przez strzemiona: Fs Ras = 2×0,50×152×10-1 = 15,2807 kNRozstaw strzemion: s = 80 mmNośność strzemion na jednostkę długości:
qs = Ras Fs / s = 15,2807 / 0,080 = 191,009 kN/m
Długość rzutu przekroju ukośnego:
c R bhq
ss b o
s= =
b 20,15×11,5×10³×0,240×0,210²
191,009= 0,309 m
Siła poprzeczna przenoszona przez strzemiona i beton:
konstrukcyjnym.Poz. 4. Zestawienie obciążeń na fundamentyPoz. 4.1. Ściana szczytowa w osi 1
Obciążenia:– ściana attyki 0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,85 kN/m– ściana nadziemia 0,24 x 3,00x 18,0 x 1,1 = 14,26 kN/m– ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kN/m– styropian [(0,5 + 0,56) x 0,04 + 5,06 x 0,12] x 0,45 x 1,2 = 0,35 kN/m– tynk (1,23 + 2 x 3,0) x 0,015 x 19,0 x 1,3 = 2,68 kN/m– wieńce (0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 2,77 kN/m– ze stropu 7,93 x 6,3 x 0,5 x 3,15 : 6,3 = 12,49 kN/m
41,88 kN/mPoz. 4.2. Ściana szczytowa w osi 9
Obciążenia:– ściana attyki 0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,85 kN/m– ściana nadziemia 0,24 x 3,00x 18,0 x 1,1 = 14,26 kN/m– ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kN/m– styropian [(0,5 + 0,56) x 0,04 + 5,06 x 0,12] x 0,45 x 1,2 = 0,35 kN/m– tynk (1,23 + 2 x 3,0) x 0,015 x 19,0 x 1,3 = 2,68 kN/m– wieńce (0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 2,77 kN/m– ze stropu 7,93 x 6,3 x 1,80 : 6,3 = 14,27 kN/m
43,66 kN/m
23Poz. 4.3. Ściana zewnętrzna w osi A ob- ciążona z traktu 6,3
Obciążenia:– ściana attyki 0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,85 kN/m– ściana nadziemia 0,24 x 3,00x 18,0 x 1,1 = 14,26 kN/m– ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kN/m– styropian [(0,5 + 0,56) x 0,04 + 5,06 x 0,12] x 0,45 x 1,2 = 0,35 kN/m– tynk (1,23 + 2 x 3,0) x 0,015x 19,0 x 1,3 = 2,68 kN/m– wieńce (0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 2,77 kN/m– ze stropu 7,93 x (7,2 +0,9) x 0,5 x 3,15 : 7,2 = 14,05 kN/m
43,44 kN/mPoz. 4.4. Ściana zewnętrzna w osi E obciążona z traktu 1,5
Obciążenia:– ściana attyki 0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,85 kN/m– ściana nadziemia 0,24 x 4,50 x 18,0 x 1,1 = 21,38 kN/m– ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kN/m– styropian [(0,5 x 2 + 0,56) x 0,04 + 6,56 x 0,12] x 0,45 x 1,2 = 0,46 kN/m– tynk (1,23 + 2 x 4,5) x 0,015x 19,0 x 1,3 = 3,79 kN/m– wieńce (0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 2,77 kN/m– ze stropu 7,93 x 1,5 x 0,5 = 5,95 kN/m
43,68 kN/mPoz. 4.5. Ściana zewnętrzna w osi D przy z trakcie 3,6
Obciążenia:– ściana attyki 0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,85 kN/m– ściana nadziemia 0,24 x 3,00x 18,0 x 1,1 = 14,26kN/m– ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kN/m– styropian [(0,5 + 0,56) x 0,04 + 5,06 x 0,12] x 0,45 x 1,2 = 0,35 kN/m– tynk (1,23 + 2 x 3,0) x 0,015x 19,0 x 1,3 = 2,68 kN/m– wieńce (0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 2,77 kN/m
29,39 kN/mPoz. 4.6. Ściana zewnętrzna w osi B obciążona z traktu 1,2
Obciążenia:– ściana attyki 0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,85 kN/m– ściana nadziemia 0,24 x 4,50 x 18,0 x 1,1 = 21,38 kN/m– ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kN/m– styropian [(0,5 x 2 + 0,56) x 0,04 + 6,56 x 0,12] x 0,45 x 1,2 = 0,46 kN/m– tynk (1,23 + 2 x 4,5) x 0,015x 19,0 x 1,3 = 3,79 kN/m– wieńce (0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 2,77 kN/m– ze stropu 7,93 x 1,2 x 0,5 = 4,76 kN/m
42,49 kN/mPoz. 4.7. Ściana wewnętrzna w osi B obciążona z traktów 6,3
Obciążenia:– ściana nadziemia 0,24 x 3,00x 18,0 x 1,1 = 14,26kN/m– ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kN/m– tynk 3,0 x 0,03x 19,0 x 1,3 = 2,22 kN/m– wieńce 0,18 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,19 kN/m– ze stropu 2 x 7,93 x (7,2 +0,9) x 0,5 x 3,15 : 7,2 = 28,10 kN/m
51,25 kN/mPoz. 4.8. Ściana wewnętrzna w osi 2 obciążona z traktów 7,2 i 1,35
Obciążenia:– ściana attyki 0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,85 kN/m– ściana nadziemia 0,24 x 4,26 x 18,0 x 1,1 = 20,24 kN/m– ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kN/m– styropian [(0,5 x 2 + 0,56) x 0,04 + 2,70 x 0,12] x 0,45 x 1,2 = 0,21 kN/m– tynk (1,23 + 4,5 + 3,0 ) x 0,015x 19,0 x 1,3 = 3,23 kN/m– wieńce (2 x 0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 3,96 kN/m
24
– ze stropu 7,93 x (6,3 x 0,5 x 3,15 + 1,35 x 0,5 x 6,3) : 6,3 = 17,84 kN/m54,81 kN/m
Poz. 4.9. Ściana wewnętrzna w osi 3 obciążona z traktów 1,35Obciążenia:– ściana nadziemia 0,24 x 4,50 x 18,0 x 1,1 = 21,38 kN/m– ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kN/m– tynk 4,5 x 0,03 x 19,0 x 1,3 = 3,33 kN/m– wieńce 0,18 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,19 kN/m– ze stropu 2 x 7,93 x (1,35 x 0,5 x 6,3) : 6,3 = 10,71 kN/m
42,09 kN/mPoz. 4.10. Ściana wewnętrzna w osi 4 obciążona z traktów 1,8 i 1,35
Obciążenia:– ściana nadziemia 0,24 x 4,50 x 18,0 x 1,1 = 21,38 kN/m– ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kN/m– tynk 4,5 x 0,03 x 19,0 x 1,3 = 3,33 kN/m– wieńce 0,18 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,19 kN/m– ze stropu 7,93 x (6,3 x 0,5 x 1,8 + 1,35 x 0,5 x 6,3) : 6,3 = 12,49 kN/m
43,87 kN/mPoz. 4.11. Ściana wewnętrzna w osi 5 obciążona z traktów 1,8 i 3,6
Obciążenia:– ściana attyki 0,81 x 0,24 x 18,0 x 1,1 = 3,85 kN/m– ściana nadziemia 0,24 x 4,26 x 18,0 x 1,1 = 20,24 kN/m– ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kN/m– styropian [(0,5 x 2 + 0,56) x 0,04 + 2,70 x 0,12] x 0,45 x 1,2 = 0,21 kN/m– tynk (1,23 + 4,5 + 3,0 ) x 0,015x 19,0 x 1,3 = 3,23 kN/m– wieńce (2 x 0,18 + 0,24) x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 3,96 kN/m– ze stropu 7,93 x (6,3 x 0,5 x 1,8 + 3,6 x 0,5 x 6,3) : 6,3 = 21,41 kN/m
58,38 kN/mPoz. 4.12. Ściana wewnętrzna w osi 6, 7, 8 obciążona z traktów 3,6
Obciążenia:– ściana nadziemia 0,24 x 3,0 x 18,0 x 1,1 = 14,26 kN/m– ściana piwnic 0,24 x 0,83 x 25,0 x 1,1 = 5,48 kN/m– tynk 3,0 x 0,03 x 19,0 x 1,3 = 2,22 kN/m– wieńce 0,18 x 0,24 x 25,0 x 1,1 = 1,19 kN/m– ze stropu 2 x 7,93 x 3,0 x 0,5 = 28,55 kN/m
51,70 kN/mPoz. 4.13. Rdzenie
– Obciążenie max : 2 x 56,76 + 5,33 x 0,24 x 0,24 x 25,0 x 1,1= 121,96 kN
Poz. 5.0 FUNDAMENTY
Fundamenty obliczono programem komputerowymObliczenia wykonano w oparciu o parametry gruntowe na podstawie technicznych
badań podłoża wykonanych grudniu 2007 r. przez mgr Marka WinskiewiczaJak wynika z przeprowadzonych prac badawczych budowa geologiczna badanego terenujest stosunkowo urozmaicona. W podłożu, pod nasypami o bardzo zróżnicowanej miąższo-ści, występują utwory organiczne, holoceńskie mułki, a nizej gliny i piaski ablacyjne orazgliny lodowcowe.
Dla potrzeb bezpośredniego posadowienia fundamentó można wykorzystać abla-cyjne gliny plastyczne oraz gliny lodowcowe twardoplastyczne. Spod fundamentów należyw całości usunąć nasypy niebudowlane, glebę oraz miękkoplastyczne gliny ablacyjne.
Zaprojektowano wymianę gruntów spod fundamentów, należy w całości usu-nąć: nasypy niebudowlane, glebę oraz grunty organiczne, tak ażeby w dnie wykopu
25znalazły się grunty nośne. Wymieniany grunt pod fundamentami należy zastąpićpodsypką piaskową. Z uwagi na no, że w dnie wykopu zalegają gruntu spoiste, pierw-szą warstwę podsypki piaskowej gr. ~ 0,30 m należy stabilizować cementem, pozosta-łą część należy zagęszczać warstwami do ID = 0,40 (konieczny odbiór podsypki przezuprawnionego geologa).
Warunki wodne są niekorzystne. Woda gruntowa wystepuje bardzo płytko 87,5-88,4 m npm. Sączenia mogą pojawić się już od głębokości rzędu 1,2m ppt. Wskazany dre-naż oraz konieczna izolacja.Zbrojenie podłużne 4#14Zbrojenie podłużne łączyć na zakład 50% w jednym miejscu.Zaprojektowano ławy i stopy żelbetowe – z betonu B-20 zbrojone stalą 34GS. Strzemionaw ławach fundamentowych – ø 6 ze stali StOS-b.Pręty zbrojenia podłużnego łączyć na zakład 50d.max. 50% zbrojenia łączyć w jednymmiejscu.
Uwaga:– dokonać sprawdzenia dna wykopu z udziałem uprawnionego geologa,– prace fundamentowe wykonywać po wytyczeniu osi przez uprawnionego geodetę.– w trakcie prac ziemnych i fundamentowych należy bardzo ostrożnie obchodzić się z
gruntami w dnie wykopu. Duża ich część może ulegać wtórnemu uplastycznieniu podwpływem wstrząsów
– grunty w dnie wykopu chronic przed przemarzaniem
Poz. 5.1 Ławy fundamentowe1. Założenia:MATERIAŁ:
BETON: klasa C16/20, ciężar objętościowy = 24,0 (kN/m3)STAL: klasa A-III, f yd = 350,00 (MPa)
OPCJE:· Obliczenia wg normy: betonowej: PN-B-03264 (2002)
gruntowej: PN-81/B-03020· Oznaczenie parametrów geotechnicznych metodą: B
współczynnik m = 0,81 - do obliczeń nośnościwspółczynnik m = 0,72 - do obliczeń poślizguwspółczynnik m = 0,72 - do obliczeń obrotu
· Wymiarowanie fundamentu na:NośnośćOsiadanie
- Sdop = 7,00 (cm)- czas realizacji budynku: tb > 12 miesięcy- współczynnik odprężenia: l = 1,00
ObrótPoślizgŚcinanie
· Graniczne położenie wypadkowej obciążeń:- długotrwałych w rdzeniu I- całkowitych w rdzeniu II
2. Geometria
A = 0,50 (m) a = 0,24 (m)L = 15,00 (m)h = 0,40 (m)h1 = 1,60 (m)ex = 0,10 (m) objętość betonu fundamentu: V = 0,584 (m3/m)
26
otulina zbrojenia: c = 0,05 (m)poziom posadowienia: D = 1,2 (m)minimalny poziom posadowienia: Dmin = 1,2 (m)poziom wody gruntowej Dw = 1,5 (m)
3. GruntCharakterystyczne parametry gruntu:Warstwa Nazwa Poziom IL / ID Symbol Typ wilgotności [m] konsolidacji1 Piasek drobny 0,0 0,30 --- mało wilgotne2 Glina -0,4 0,41 B ---3 Piasek drobny -1,2 0,40 --- mokre4 Glina -2,0 0,41 B ---5 Glina piaszczysta -3,0 0,15 B ---
27 N=58,38kN/m· Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 16,03 (kN/m)· Obciążenie wymiarujące: Nr = 74,41kN/m My = 5,52kN*m/m· Moment zapobiegający obrotowi fundamentu:
- My(stab) = 13,08 (kN*m/m)· Współczynnik bezpieczeństwa: M(stab) * m / M = +INF
POŚLIZG· Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=58,38kN/m· Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 16,03 (kN/m)· Obciążenie wymiarujące: Nr = 74,41kN/m My = 5,52kN*m/m· Zastępcze wymiary fundamentu: A_ = 0,35 (m)· Współczynnik tarcia:
- fundament grunt: m = 0,40· Współczynnik redukcji spójności gruntu = 0,20· Wartość siły poślizgu: F = 0,00 (kN/m)· Wartość siły zapobiegającej poślizgowi fundamentu:
- w poziomie posadowienia: F(stab) = 29,96 (kN/m)· Współczynnik bezpieczeństwa: F(stab) * m / F = +INF
WYMIAROWANIE ZBROJENIAWzdłuż boku A:
· Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=58,38kN/m· Obciążenie wymiarujące: Nr = 77,97kN/m My = 5,45kN*m/m· Powierzchnia zbrojenia [cm2/m]:
wzdłuż boku A- minimalna: Ax = 4,42- wyliczona: Ax = 4,42- przyjęta: Ax = 4,52 f 12 co 25 (cm)
Poz. 5.2 Poszerzenie ław ze względu na rdzenie1. Założenia:MATERIAŁ:
BETON: klasa C16/20, ciężar objętościowy = 24,0 (kN/m3)STAL: klasa A-III, f yd = 350,00 (MPa)
OPCJE:· Obliczenia wg normy: betonowej: PN-B-03264 (2002)
gruntowej: PN-81/B-03020· Oznaczenie parametrów geotechnicznych metodą: B
współczynnik m = 0,81 - do obliczeń nośnościwspółczynnik m = 0,72 - do obliczeń poślizguwspółczynnik m = 0,72 - do obliczeń obrotu
· Wymiarowanie fundamentu na:NośnośćOsiadanie
- Sdop = 7,00 (cm)- czas realizacji budynku: tb > 12 miesięcy- współczynnik odprężenia: l = 1,00
ObrótPoślizgŚcinanie
· Graniczne położenie wypadkowej obciążeń:- długotrwałych w rdzeniu I- całkowitych w rdzeniu II
OBRÓT· Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=137,06kN/m· Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 18,21 (kN/m)· Obciążenie wymiarujące: Nr = 155,27kN/m My = 0,00kN*m/m· Moment zapobiegający obrotowi fundamentu:
- My(stab) = 46,58 (kN*m/m)· Współczynnik bezpieczeństwa: M(stab) * m / M = +INF
POŚLIZG· Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=137,06kN/m· Obliczeniowy ciężar fundamentu i nadległego gruntu: Gr = 18,21 (kN/m)· Obciążenie wymiarujące: Nr = 155,27kN/m My = 0,00kN*m/m· Zastępcze wymiary fundamentu: A_ = 0,60 (m)· Współczynnik tarcia:
- fundament grunt: m = 0,40· Współczynnik redukcji spójności gruntu = 0,20· Wartość siły poślizgu: F = 0,00 (kN/m)· Wartość siły zapobiegającej poślizgowi fundamentu:
- w poziomie posadowienia: F(stab) = 62,51 (kN/m)· Współczynnik bezpieczeństwa: F(stab) * m / F = +INF
WYMIAROWANIE ZBROJENIAWzdłuż boku A:
· Kombinacja wymiarująca: L1 (długotrwała) N=137,06kN/m· Obciążenie wymiarujące: Nr = 159,32kN/m My = 0,00kN*m/m· Powierzchnia zbrojenia [cm2/m]:
wzdłuż boku A- minimalna: Ax = 4,42- wyliczona: Ax = 4,42- przyjęta: Ax = 4,52 f 12 co 25 (cm)
Poz. 5.3. Fundament pod podnośnika dwukolumnowyProjektuje się płytę fundamentową pod podnośnik dwukolumnowy posadowioną na za-gęszczonych warstwach podsypki z pospółki. Zagęszczenie podsypki projektuje się do Id=0,8 . Pod płytą przewiduje się 10,0 cm betonu C10/15 . Cały fundament musi być oddyla-towany od posadzki. Płyta fundamentowa – z betonu C25/30 zbrojnie górą i dołem .
Obciążenia:- waga podnośnika 70kN/m2 x 1,2 x 1,5 = 126,00 kN/m2
- waga pojazdu 50kN/m2 x 1,2 x 1,5 = 90,00 kN/m2
RAZEM 216,00 kN/m2
Obliczono programem komputerowym ABC płyta
30
Zaprojektowano płytę gr.30cm z betonu C25/30 zbrojonoą krzyżowo stalą 34GS #12 co25cm dołem i górą.