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CUADRO NºCAUDALES GENERADOS (M3/Seg.)
PARA LA OBTENCIÓN DE CAUDALES SE UTILIZÓ EL PROGRAMA DE TEMEZ
CAUDALES GENERADOS MOZOQCANCHA (M3/Seg.)PARA LA OBTENCIÓN DE CAUDALES SE UTILIZÓ EL PROGRAMA DE TEMEZ ALT. = 4056 msnm Area = 23.51 km2
VOLUMEN TOTAL A ALMACENAR (m3) : Vt = 6,249,595.8 VOLUMEN DE LA LAGUNA EXISTENTE (m3): Ve = 0.00 VOLUMEN TOTAL A ALMACENAR (MMC) : Vt = 6.25
CONSIDERAMOS LA EVAPORACIÓN DEL EMBALSE (mm/dïa) = 1.00
AREA DEL ESPEJO DEL EMBALSE (has) = 52
CAPACIDAD DE AZOLVES
VOL AZOLVES = 187,487.87 m3
3. CAPACIDAD TOTAL DEL ALMACENAMIENTO
VOL TOT = VOL AZOLVES + VOL UTIL
Volumen total del embalse 6.437 MMC
4. NAN (NIVEL DE AGUAS NORMALES)
Segun la capacidad del embalse a que se cota se ubicara el NAN (cresta del aliviadeNAN 3584 msnm
5. NAME (NIVEL DE AGUAS MAXIMAS EXTRAORDINARIAS)
NAME 3586 msnm
EVAPORACIÓN DEL
EMBALSE (m3)
VOL. LAG. APORT. MESES
CRÍTICOS
OFERTA AJUSTADA
(m3)
NECESIDAD DE ALMACENAJE
(m3)
Segun el transito de avenidas, por encima de la cresta del aliviadero debe pasar una altura de agua de 1 m (altura del superalmacenamiento),
ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC
-1,500,000
-1,000,000
-500,000
0
500,000
1,000,000
1,500,000
Balance de Oferta y Demanda
Q.
M3
7. BORDE LIBRE (BL)
BL = h1 + h2 + h3 + asentamientos
olas h1=0.03227(V * F )^ 1/ Donde :mareas h2=V2*F / 62816*D h1=altura de olas (m)choque ol h3=0.6*h1 V=veloc. Max. viemto (Km/hr) a 7.5 m sobre el nivel del agua
F=Fetch (Km), long. mayor del embalse hasta el eje de la presah2=efecto de mareas (m)D=prof. media del agua = vol.agua/area espejoh3=choque de olas RUN UPasentamientos=0.5-1.0 m
Si el borde libre calculado es de 1m, a que cota se ubicara la CORONA de la presaCOTA CORONA 3590 msnm
8. ALTURA DE LA PRESA (H)
ALTURA DE PRESA = 30.00 M
ALTURA DE SUPERALMACENAMIENTO: h3 (m) = 0.80000000000018
FIGURA 03
Cálculo del Borde Libre (h4):El borde libre se define como el desnivel entre el NAME y la corona de la presa. El borde libre esta en función de los siguientes parametros:
· Marea del Viento.
·Oleaje del Viento.
· Pendiente y Carcaterísticas del Paramento Mojado.
· Factor de Seguridad
al arrastre provocado por el viento, en el sentido del mismo.De acuerdo con la figura 04 y 05 se considera la altura de la marea del viento con la siguiente expresión:
Donde:F = Fetch efectivo (Km)V = Velocidad del viento en Km/Hora (a 7.5 m. de altura sobre el nivel del agua)D = Profundidad media del vaso (m)S = Marea del viento (m)
F = 1.38V = 40D = 15S = 0.002
FIG.04
1.- Marea del Viento.- Se define como la sobreelevación del agua, arriba del nivel de aguas tranquilas, debida
S= V 2 F62816 D
FIG. 05
paramento mojado del dique. Ho se determina mediante un diagrama propuesto porSaville ("Obras Hidraulicas"/F. torres Herrera. Pag.18 - Fig.1.3), a la cual se ingresa con los datos del fetchefectivo y la velocidad del viento, intersectando estos valores se obtiene la altura de la ola.
Ho = 0.95
anterior en la Pag. 14 - de la Fig. 1.4 se obtiene el
Donde:Lo = Longitud aproximada de la ola (m).T = Período máximo de la ola (seg.) en función de la velocidad de l viento y del fetch.
T = 3.21Lo = 16.18
De la Fig. 1.5 se obtiene los valores relativos de remotaje de la ola, en función de su característica de pendientedel paramento mojado y el acabado de éste, expresado como Ho/Lo y con el talud aguas arriba se puede obtener
Ho/Lo = 0.059 Talud aguas arriba = 1:10
R/Ho = 0.41R = 0.39
FS = 0.5
h4 = 2
ALTURA TOTAL DEL DIQUE (m) = 30.00 ANCHO DE LA CORONA (m) = 3
2.- Oleaje del Viento.- Es uan función de la altura de la ola Ho y de la altura que dicha ola puede llegar en el
3.- Pendiente y Características del Paramento Mojado.- En el obra del mismo autor mencionado en el parrafo
valor de T, en segundos. Cuyo valor es reemplazado en la siguiente expresión:
el valor de R/Ho. Donde R es el remontaje de la ola en metros.
4.- Factor de Seguridad.- Su valor puede varias de 0.50 - 1.0 m.
FIG. 05
Lo=1. 57∗T 2
ANALISIS ESTRUCTURAL DEL CUERPO DE LA PRESA
DATOS:
2.41.0
Resistencia del Subsuelo Roca dura = 15 Kg/cm2
3
1.25:1
a) Cálculo de las cargas verticales:A (m) = 3L (m) = 18.495
X1 (m) = 1.14X2 (m) = 14.375
p (m) = 1.511.20.8
Hs (m) = 5.114
Wc1 = 100.8 Ton
Peso unitario concreto γc (Ton/m3) =Peso unitario del agua γw (Ton/m3) =
La excentricidad es aproximadamente igual a la del cuerpo de la presa es decir: 2.47
ANALISIS DE ESTABILIDAD DEL CUERPO DEL VERTEDOR DE EXCEDENCIAS
1.- Coeficiente de Seguridad al Deslizamiento C.S.D (1.2 -1.5)
0.8226.7397.618
C.S.D = 1.858 OK
2.- Coeficiente de Seguridad al Volteo C.S.V (1.5 - 2.0)
Mr = 4282.9568Mv = 3563.218
C.S.V = 1.52 OK
Fuerza Máximas y Mínimas:
Mr = 903.5504 Ton-m501.2 Ton-m20.8 Ton-m
0 Ton-m342.1 Ton-m
39.4504 Ton-m
0.11La resultante cae dentro del núcleo.
¦ =∑Fv =∑Fh =
C.S.D > 1.5, por tanto se considera estable a la estructura.
MEA =MES =
MEAS1 =MEAS2 =
∑M =
Excentricidad (m) = ∑M/∑Fv =
FIGURA 08
C .S . D=∑ Fv
∑ Fh∗f
C . S .V =MrMv
12.95
11.57
DISEÑO DE LA CUENCA AMORTIGUADORA
11.20 + 0.80 + 2.0 = 14.0 m.0.75 (50 cm. De carga)
Debido a las pérdidas debidas a la fricción la altura total se reduce en un 10%
12.6 m.
De la figura 09 tenemos:
V1 = 15.723 m/seg.Y1 = 0.048 mY2 = 1.54 m.
Lc = 7.7584 m.
DISEÑO DE LA TOMA DE CAPTACION:
Según el informe agronómico del cuadro Nº 4 se protende irrigar 130 Has, el módulo de riego calculado es de
3.- Coeficiente de Seguridad al Hundimiento s:
smax = < 15 Kg/cm2 → OK
smin =
HT =Caudal Unitario del vertedor m3/seg/ml Quv =
DHT =
0.78 Lt/seg/Ha. Por lo tanto el caudal que se requiere en la captación será: Qr = Mr x Ar
σ=∑ Fv
L±
6∑ Mr
L2
V 1=√2 gΔHt Y 1=QuvV 1
Y 2=0 .45Quv
√Y 1
Lc=5 .2(Y 2−Y 1 )
Mr = 0.817Ar = 130
Qr = 106.21 Lt/seg.
La toma será controlada por una válvula aguas abajo:Considerando una tubería de asbesto-cemento de 8 pulgadas de diámetro, una vávula de sálida de 6 pulgadas.
Vtub. = 3.275 m/seg.Vvalv. = 5.822
FIGURA 09
Según el informe agronómico del cuadro Nº 4 se protende irrigar 130 Has, el módulo de riego calculado es de
Considerando una tubería de asbesto-cemento de 8 pulgadas de diámetro, una vávula de sálida de 6 pulgadas.