This document is posted to help you gain knowledge. Please leave a comment to let me know what you think about it! Share it to your friends and learn new things together.
Transcript
RIO: BLANCO
AÑO ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SET OCT NOV DIC
En el gráfico podemos observar que la distribución que más se acerca a la distribusión registrada, es la distribución Log-Pearson III, por lo cual asumiremos a esta distribución para calcular el Qd:
Log-Pearson IIIT (años) Qd (m3/s) T = 50
5 103.113
1 10 100 10000
500
1000
1500
2000
2500
3000
3500
T vs Q
Registro Log-Pearson III
Nash Gamma
Gumbel I
Tiempo de Retorno (años)
Cau
dal
(m3/
s)
10 168.068 Qd' = 477.65225 307.71350 477.652
100 734.379200 1121.689
1000 2952.939
1 10 100 10000
500
1000
1500
2000
2500
3000
3500
T vs Q
Registro Log-Pearson III
Nash Gamma
Gumbel I
Tiempo de Retorno (años)
Cau
dal
(m3/
s)
En el gráfico podemos observar que la distribución que más se acerca a la distribusión registrada, es la distribución Log-Pearson III, por lo cual asumiremos a esta distribución para calcular el Qd:
años
1 10 100 10000
500
1000
1500
2000
2500
3000
3500
T vs Q
Registro Log-Pearson III
Nash Gamma
Gumbel I
Tiempo de Retorno (años)
Cau
dal
(m3/
s)
m3/s
1.-Valores basicos de n recomendados (n1)Cauces en grava fina 0.014 escogidoCauces en grava gruesa 0.028Cauces en roca 0.015Cauces en tierra 0.010
2.- Aumento del coeficiente n que se recomienda para tomar en cuenta el grado de irregularidad (n2)Cauces parejos 0.000Moderados 0.010Muy irregulares 0.020Poco irregulares 0.005 escogido
3.- Aumento del coeficiente n que se recomienda para tomar en cuenta el cambio de diemnsiones y de forma de seccion transversal (n3)Graduales 0.000Ocasionales 0.005 escogidoFrecuentes 0.010 0.015
4.- Aumento del coeficiente n que se recomienda para tomar en cuenta obstrucciones formadas por arrastres, raices, etc. (n4)efecto inapreciable 0.000poco efecto 0.010 escogidoefecto apreciable 0.030mucho efecto 0.060
5.- Aumento del coeficiente n que se recomienda para toamr en cuenta la vegetación. (n5)poco efecto 0.005 0.010efecto medio 0.010 0.025mucho efecto 0.025 0.050muchisimo efecto 0.050 0.100
6.- Aumento del coeficiente n que se recomienda para tomar según la tortuosidad del cauce (n6)Ls= Longitud del tramo recto 1Lm= Longitud del tramo con meandros 1
Con este dato remplazamos en las formulas y tenemos:Area = 6.253 m²
Perimetro = 7.142 mRadio H. = 0.876 mEspejo = 6.125 m
bt = 7.375 mV = 1.993 m/shv = 0.202 m
E = Yn+hv = 1.652 mBL = Yn /3 = 0.483 m.
Asumiremos: BL = 0.50 m.
DISEÑO DE LA VENTANA DE CAPTACION.
Qvc = Qder = 12.462
Donde:C = 0.600
Avc = Ancho de la ventana de captacion = 3.500Hvc = Altura de la vantana de captacion = 1.800Arvc = Area de la ventana de captacion = Avc*Hvc = 6.299
Q = C*A*raiz(2*g*haho)
m3/seg.
h
Hsed
YNCR
Qvc
HvcH = P
Fondo de rio
canal rectangular. b = 2.80 m.
K
5/3
D164
elegir el valor de tabla
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
Qvc = Qder Qvc = 16.740*h^0.5Qder = 6.925*(K-h)
4.00 m.Ecuación: 16.74*h^0.5 + 6.925*h - 27.700 =
h Y = 0Solucion : 1.2728 0.000
Qvc = 18.886
Qder = 18.886
Reemplazando haho = 1.273Vvc = La velocidad en la ventana de captacion será = Q/Arvc = 2.998
Se Recomienda Derivar el caudal excedente o controlar el ingreso mediante compuerta.
Qvc = Qder= hvc = 0.29 Qvc =
Arvc = 1.015 Qder =
Ecuacion: 2.698*h^0.5 + 6.925*h - 27.700 =h Y = 0
Solucion : 3.687 3.012
Qvc = 5.180
Qder = 2.168
Reemplazando haho = 3.687Vvc = La velocidad en la ventana de captacion será = Q/Arvc = 5.103
RESUMEN : Avc = 3.500Hvc = 1.800
DISEÑO DE BOCATOMA - DISEÑO HIDRAULICO
Calculo de la rugosidad del rio :n
a) Valor Basico de n: Cauce en Grava Fina (Arenoso) = 0.0140b) Grado de irregularidad: Poco Irregular = 0.0050c) Cambio de dimensiones y de forma de las secciones transversales: Ocasionales = 0.0050d) Obstrucciones formadas por arrastre,raices,
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
etc.: de poco Efecto = 0.0100e) Tomar en cuenta la vegetación: De poco efecto= 0.0050f) Aumento tuortosidad del cauce Longitud de Meandros similar a la de tramos Rectos
Lm / Lr de 1,00---1,2 Usar: 1,00 n = 0,000 Lr= Longitud del tramo recto (m) 0.0000
Lm= Longitud del tramo con meandros(m) 0.0000ns =a+b+c+d+e n = 0.0390
Diseño del Barraje fijo.
Calculo de la cota en B Tomando en cuenta la toma .
Cota B = CFC + Yn + hv + 0.20
Donde:CFC: Cota de fondo del canalCFR: Cota de fondo del rio =
Hsed: Altura de sedimentos = Yncr: Tirante Normal del canal de captacion =
hvcr: Carga de Velocidad en Canal de captacion =Pt: Perdidas por transicion, cambio de direccion, etc. =
Calculando CFC: CFC = CFR + Hsed = 88.570 msnmCalculando la cota en B:Cota en B = CFC + hvcr + Yncr + Pt = 91.028
91.028
89.028
88.570
87.5700
CASO 01: criterio de la ventana de captacion.
Cota B
BLcr
Yncr
Hsed
CFR
CFC
CFR =
CFC =
Cota en B =
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
P = altura de sedimentos + Ycanal de captacion + desnivel de la ventana de captacion (h)
Hsed = altura de sedimentos = 1.000Yncr = 1.800
desnivel de la ventana de capatacion = 1.273
P = 4.072
CASO 02 Criterio de la cota en B.
P = cota en B - CFR
Remplazando :
P = 3.458 m
Resumen de PCaso 01 4.072 m.Caso 02 3.458 m.
Se asume un P = 4.000 m.
Calculo del nivel de estiaje y maxima avenida por curva de aforo.
Cota Area Perime. Radio h. Pendi.(m2) (m) (m) S
87.5700
88.0000 21.50 50.8600 0.42273 0.00149
88.5000 46.50 51.8600 0.89664 0.00149
89.0000 71.50 52.8600 1.35263 0.00149
89.5000 96.50 53.8600 1.79168 0.00149
90.0000 121.50 54.8600 2.21473 0.00149
90.5000 146.50 55.8600 2.62263 0.00149
90.5000 146.50 55.8600 2.62263 0.00149
91.0000 171.50 56.8600 3.01618 0.00149
91.5000 196.50 57.8600 3.39613 0.00149
91.7100 207.00 58.2800 3.55182 0.00149
Datos de bocatoma.Tirantes P =
Medio Max. Ave. Lbo =Por Curva: 2.4510 4.140 Sbo =
nrio =
Calculo de la Longitud del barraje fijo y del barraje movil
Predimensionamiento:
haho
Hsed
YNCR
Qvc
HvcH = P
Fondo de rio
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
lbf = lbo - #P*ep - 2*ee - lbm
Ademas se tiene que:
Predimensionamiento del espesor del Pilar (ep)
ep = espesor del pilar = 0.5 m.#p = numero de pilares = 2.00 unidad.Longitud de bocatoma = 50.00 m.
Predimensionamiento del espesor del estribo (ee)
ee = espesor del estribo = 0.40
Reemplazando la ecuacion 04, 03 y 02 en 01 se despeja lbm:
lbm = 5 m.# de compuertas = 2.000 m.
longitud de cada compuerta = 2.400 m.
Entonces: lbm = 5.00 m.Lbf = 45.00 m.
Longitud de la bocatoma = 50.00 m.
Verificando el espesor del Pilar (ep)Longitud entre compuertas del Barrage Movil: Lcd
Lcd = 1.60 m.ep' = Lcd /4 = 0.40 m.
ep = 0.50 m. Cumple ep' < ep
Calculo la Carga Hidraulica "H":
Descarga sobre la cresta del cimacio (barraje fijo).
Qmax = Qcanal de limpia + Qaliviadero demasias
Qbf : Descarga del aliviaderoE : Coeficiente de reduccionC : coeficiente de descargaL : Longitud efectiva de la crestaH : Carga sobre la cresta incluyendo hvL1 : Longitud bruta de la cresta = 45.00N : # de pilares que atraviesa el aliviadero =Kp : Coeficiente de contraccion de pilares =Ka : Coeficiente de contraccion de estribos =
Se seguirá un proceso Iterativo:
El area hidraulica del canal de limpia tiene una relacion de 1/10 del area obstruida por el aliviadero, teniendose:
A1 = A2 /10 ecuacion 01
A1 = Area del barraje movil A1 = P*Lbm
A2 = Area del barraje fijo A2 = P*lbf
Qbf = 0.55*C*L*H3/2
L = L1 - 2(N*Kp + Ka)*H
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
Para un H= 2.360 m Asumido hasta que el Qmax sea igual a:
Calculo de Longitud efectiva de la cresta (L):
L = 44.434 m.
Calculo del Coeficiente de descarga variable (C) :
C = Co * K1 * K2 * K3 * K4
* Por efecto de la profundidad de llegada (Co):P/H = 1.695
En la fig.3 (DBI), pag307 (MPG-T) tenemos que :Co = 3.95
* Por efecto de las cargas diferentes a la del proyecto (K1):
he = Hhe/H = 1.00
En la fig. 4 (DBI), pag307,(MPG-T) tenemos que.
C/Co = K1 = 3.95
* Por efecto del talud paramento aguas arriba (K2):
K2 = 1.00
*
P = hd = 4.00
(hd + H)/H = 2.69
En la fig 7 (DBI), pag 310 (MPG-T) tenemos que:K3 = 1.00
* Por efecto de la interferencia del agua de descarga:
hd = 2*H/3 = 1.573
hd/he = 0.667En la fig.8 (DBI), pag 311 (MPG-T) tenemos:
K4 = 1.00
Remplazando tenemos que.
C = 3.95
Calculando Qbf:Qbf = 349.98
Descarga en la compuerta de limpia (barraje movil).
Se considera que cada compuerta funciona como vertedero cuya altura P = 0.Para ello seguieremos iterando, igual que anteriormente asumiendo un valor de h, para ello usaremos la siguiente formula:
Por efecto de la interferencia del lavadero aguas abajo y de la sumergencia (K3):
m3/seg.
Qbm = 0.55*C*Lbm*H'3/2
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
Qbm : Descarga del aliviaderoE : Coeficiente de reduccionC . coeficiente de descarga
Lbm : Longitud efectiva de la compuerta (barraje movil).H' : Altura total del agua.
Longitud bruta de la cresta = 5.00N : # de pilares que atraviesa el aliviadero =Kp : Coeficiente de contraccion de pilares =Ka : Coeficiente de contraccion de estribos =
H' = Altura total del agua = P + H =
Calculo de Longitud efectiva de la cresta (L):
L = 4.75 m.
Calculo del Coeficiente de descarga variable (C) :
C = Co * K1 * K2 * K3 * K4
* Por efecto de la profundidad de llegada (Co):P/H = 1.695
En la fig.3 (DBI), pag307 (MPG-T) tenemos que :Co = 3.95
* Por efecto de las cargas diferentes a la del proyecto (K1):
he = Hhe/H = 1.00
En la fig. 4 (DBI), pag307,(MPG-T) tenemos que.
C/Co = K1 = 1.00
* Por efecto del talud paramento aguas arriba (K2):
K2 = 1.00
*
H' = Hd = 4.00d = 0.00
(Hd + d)/H' = 1.00
En la fig 7 (DBI), pag 310 (MPG-T) tenemos que:K3 = 0.77
* Por efecto de la interferencia del agua de descarga:
hd = 2*H/3 = 1.573
hd/he = 0.667En la fig.8 (DBI), pag 311 (MPG-T) tenemos:
K4 = 1.00
Remplazando tenemos que.
C = 3.0415
Lbm = L2 - 2(N*Kp + Ka)*H
L2 :
Por efecto de la interferencia del lavadero aguas abajo y de la sumergencia (K3):
De la figura Observamos, de acuerdo a la posiciónde los ejes que pasan por encima de la cresta la porción quequeda aguas arriba del origen se define como una curva circular compuesta y una tangente.
Con el valor de hv/H = 0.0323Se va a los monogramas pag 305 (MPG-T) y se calcula Zc, Yc, R1 y R2.
H = 2.360 m. Carga hidraulica del barraje fijoQ bf = 349.977 m³/s Caudal del barraje fijoLbf = 45.000 m. Longitud del barraje fijoP+H = 6.360 m.
q = Qbf/Lbf = 7.777 m²/s Caudal unitario o especificoV = q/(P+H) = 1.223 m/s
m3/seg.
m3/seg.m3/seg.m3/seg.
m3/seg.
m3/seg.m3/seg.m3/seg.
Calculo de los valores Xc, Yc, R1 y R2.
P
hv
hoH
Xc
R1R2
X
Y
Yc
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
hv = V²/2g = 0.076 m.Xc/H = 0.265Yc/H = 0.114
0.515
0.215Xc = 0.625 m.Yc = 39.897 m.
23.175 m.
1.367 m.
24.542 m.
Con la relacion de hv/H = 0.0323 se calcula k y n.
Del Abaco N° 01 (DBI), pag 304 (MPG-T) obtenemos los valores de :
k = 0.507n = 1.855
Remplazando en la ecuacion general tenemos:
Y/Ho = -0.5070 *( X/Ho)
1.855Y = -0.2433 * X
X = 2.1424
Calculo del punto de tangencia (Pt)
Derivando la ecuacion de Creager en :-0.855
tg a = dy/dx = tg45 = 1 = -0.451 * X
Despejando este valor tenemos que:X = 0.394 mY = -0.043 m
Remplazando estos valores en la ecuacion tenemos que:
7.40
Conjugando estas dos ultimas ecuaciones tenemos la ecuacion:
3.08291Y1^3 - 7Y1^2 + 3.0829=
Iterando tenemos que:
a =
Resumen
0.329 m
0.315 m
0.329 m
RESUMEN:
0.329
6.226
24.658
1.305
Calculo del Numero de Froude.
13.721 Caso = 4.00
Profundidad de la cuenca o de la poza de disipacion.
0.412 m.Se asume S = 0.900 m.
Radio de la curva al pie del Azud
1.646 m.
Longitud del estanque amortiguador o poza de disipacion
Según Lind Quist:
Lpd = 29.483 m.
Según Safranez:
Y1 + (V1²/2g) = Z + Yc + hv - Sperdidas.
Y1 + (V1²/2g) =
V1 = Qbf/(Lbf*Y1)
Y1 + / Y1² =
Y1 =
V1 = Qbf/(lbf*Y1) =
Caso 01: Y1 = Caso 01: V1 =
Caso 02: Y1 = Caso 02: V1 =
Y1 = V1 =
Calculo de Y2:
Y2 = -Y1/2+[(2Y1*V1²/g) + (Y1²/4)]0.5
Y2 = Tirante conjugado en 2 =
V2 = Velocidad en 2 =
Y1 =
Y2 =
V1 =
V2 =
F1 = V1/raiz(g*Y1)
F1 =
S = 1.25*Y1 =
R = 5*Y1 =
Lpd = 5*(Y2-Y1)
Lpd = 6*Y1*V1/(g*Y1)1/2 = 6*Y1*F1
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
Lpd = 27.103 m.
Según Pavloski:
Lpd = 28.749 m.
Según Torres Herrera:
Lpd = 41.276 m.
Longitud promedio de la poza de disipacion =
Se asume una Lpd =
Calculo del espesor del enrrocado:
Donde:e = espesor de enrocado.
q = Caudal unitario o especifico = 7.777Ht = Carga hidraulica total = H + P = 6.360
Reemplazando valores tenemos:e = 1.865 m.
e = 1.300 m.
Calculo de la longitud del enrocado:
Donde:
q = Caudal unitario o especifico =
Material del cauce CLimo o arena muy fino 18
Arena fina 15Arena de grano grueso 12
Grava y arena 4--9Cascajo con grava y arena 4--6
Reemplazando valores tenemos:
Le = 44.577 m.
Usar Le = 25.000 m.
Calculo de la longitud del solado delantero (Lsd):
Lsd = 5*H Lsd = 11.80 m.
SE asume = 10.00 m.
Calculo de los muros de encauzamiento.
Calculo de la longitud del muro de encuzamiento.
Aguas arriba = 10.000 m. Depende de la topografia.
Lpd = 2.50*(1.90*Y2-Y1)
Lpd = 7.00*(Y2-Y1)
e = 0.6*q1/2/(Ht/g)1/4
Le = C*raiz(H)*(0.642*q1/2-0.612)
H = Carga de agua para maxima avenida o carga hiraulica total = H + P =
C = Coeficiente de filtracion de Blight que depende de la clase de material del lecho del rio =
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
Cimacio : ld + d = 4.175 m.Aguas abajo = 30.00 m. Depende de la topografia.Estanques = 45.000 m.
Longitud de muro total = 89.175 m.Se asume un valor de lme = 84.200 m.
Calculo de la altura del muro de encauzamiento:
Hm = 1.25*(H+P)
Hm = 7.950 m.
Hm = 8.300 m.
0.25*(H+P) = 1.59
Verificacion de espesor de poza de disipacion. epd
Determinacion del espesor del colchon o poza según Krochin:
emin = 0.30Factor de Seguridad (1.10-1.35) = 1.35
epd = 0.41
0.65Se asume un valor de epd = 0.60
Verificando el valor de "e"
Donde:q = Caudal unitario o espesifico = 7.777
6.031
0.874epd > e1, Cumple
Usar epd= 0.65
Predimensionado de los dentellones delanteros y posteriores.
Dentellon delantero.
Para el calculo de Y1 (forma 02) se considero por predimensionado un valor de epd =
e1 = 0.20*q1/2*z1/4
z = P + H - Y1 =
e1 =
epd
add
ldd
poza de disipacion
dentellon delantero dentellon Posterior
umbral terminal
t2
t1
hz
s/c
hp
b1
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
add = 2.000 m.Determinacion de la longitud del dentellon.
Se asume un valor de ldd =
Dentellon posterior.adp = 2.000 m.ldp = 2.000 m.
Umbral terminal.aut = 0.600 m.lut = 0.700 m.
Calculo de la posicion de los lloradores.
Valores del coeficiente de Filtracio "C"Materiales Bligh
Arena fina y limosas 15--18Arena muy fina Arenas comunes 9--12Arena de grano grueso Canto rodado, grava y arena 4--9Suelos arcillosos 6--7
Cascajo con grava y arena 6--4
Calculo de la Longitud de filtracion necesaria "L"Lfn = C*H
C = Valor del coeficiente de filtracion = 5.00 Según komoyH = 2.360 m.
Lfn = C*H = 11.800 m.Lcomp = lv + lh/3
Donde:lh = ldd + d
Por lo tanto: Lcomp = lv + (ldd + d)/3 Igualando: Lcomp = Lnec, se pocede a calcular d:
d = 3*(Lnec - lv) - lddDespejando se obtiene:
ldd = 2.75 m.lv = 2.65 m.d = 24.70 m.
Se asume un valor de d = 11.10 m.
Determinacion de la altura del dentellon delantero: (mayor informacion en MPG-T))
Carga total de agua = P + H + V12/(2*g) =
El espesor minimo: ldd = 0.20*(H + P + V12/(2*g)) =
Según Lfn < Lcomp, significa que la longitud de filtracion necesaria < la longitud de filtracion compensada en posicion "d" de los lloradores o filtros:
aut
ldd
add
epd
d
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
Analisis de estabilidad de agua.
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
Datos de inicio.
Determinacion de Ka:
Pre dimensionamiento:
t2
t1
hz
h
s/c
hp
b2b1
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
Dimensionamineto del muro.
Determinando t2:h'
=
P = gs*hp*Ka
hp-d
h'
P = gs*hp*Ka
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
Verificacion de la estabilidad.
Valores de b1 y b2:
Yo
h'
P3
P1 P2
P4
E
lzi
lze
t1
hz
hhp
b2b1
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
Determinacion de fuerzas y momentos resistentes.
Chequeo por deslizamineto.
Chequeo por volteo.
Posicion de la resultante y excentricidad
Presiones en la superficie de contacto
Diseño de la pantalla.
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
Determinacion del refuerzo en la pantalla.
Refuerzo horizontal
Refuerzo en la parte interior:
Refuerzo en la parte media
hp-d
h'
P = gs*hp*Ka
Y3
E3
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
3.925
4.617
3.920
12.462
El cálculo de la pendiente se ha obtenido en el perfil longitudinal, esta pendiente está0+000 a 1+300.00
Se tiene un material a los costados del rio de tierra compacta
P = altura de sedimentos + Ycanal de captacion + desnivel de la ventana de captacion (h)
m.m.m.
m.
Analisis Criterio de la ventana de captacionAnalisis Criterio de la cota B
Rugosi. CaudalTiranten (m3/seg)
0.039 11.9953 0.430
0.039 42.8283 0.930
0.039 86.6210 1.430
0.039 141.0044 1.930
0.039 204.4817 2.430
0.039 275.9688 2.930
0.039 275.9688 2.930
0.039 354.6230 3.430
0.039 439.7608 3.930
0.039 477.3118 4.140
Datos de bocatoma.4.000 m.50.000 m.0.00149 %0.03900
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
longitud barraje movil: 5.000 mlongitud barraje Fijo: 45.000 m
usar: 45.000 m
m.
m.2.000.010 Tajamar redondo0.10 Estribos redondeados muros a 90°
El area hidraulica del canal de limpia tiene una relacion de 1/10 del area obstruida por el aliviadero,
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
477.65 m3/seg.
Por efecto de la interferencia del lavadero aguas abajo y de la sumergencia
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
m.2.00 uni.0.01 Tajamar redondo.0.00 No hay estribo.6.36 m.
Por efecto de la interferencia del lavadero aguas abajo y de la sumergencia
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
350.323
Carga hidraulica del barraje fijoCaudal del barraje fijoLongitud del barraje fijo
Caudal unitario o especifico
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
Del Abaco N° 01 (DBI), pag 304 (MPG-T) obtenemos los valores de :
0.5020323946
1.855
Puntos de Tangencia.
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
349.98 m³/s
45.00 m.
0
Tanteo debe cumplir = 0
aut
epd
Y2 Yn
2 3
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
d1 y=
0.15 57.68
0.20 55.50
0.25 52.70
0.30 49.28
0.329 46.998
0.35 45.24
0.40 40.58
0.45 35.31
V1 = 23.624 m/s
hV1 = 28.45 m.
5.96 m.
m.m.m.m3/seg.
Tomando Bernaulli entre la seccion de control que se localiza sobre la cresta y al pie de la cortina, tal como se muestra
Perdidas de descarga dentro del tramo.
m.
Perdidas de descarga dentro del tramo.
²/2g) + S perdidas
) : perdidas de carga por velocidad.
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
m.
Conjugando estas dos ultimas ecuaciones tenemos la ecuacion:
7.400
0.3152.378 m.
24.658 m/s.
Resumen
23.624 m/seg
24.658 m/seg
24.658 m/seg
6.226 m.
1.249 m/seg.
RESUMEN:
m.
m.
m/seg
m/seg.
²/g) + (Y1²/4)]0.5
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
41.28 m.
20.00 m.
m³/s/m m.
6.360 m.7.777 m³/s/m
15.00
m. Depende de la topografia.
C = Coeficiente de filtracion de Blight que depende de la clase de material
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
m. Depende de la topografia.
m.
m.
m.m.
m³/s
m.
m.
m.
lut
ldp
adp
aut
dentellon Posterior
umbral terminal
Df
Hes
hm
b2
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
37.351 m.
7.470 m.
2.750 m.
Valores del coeficiente de Filtracio "C"Lane Komoy
7--8.50 8--10
5--6 6--7
2.5--4 3--61.6--3 3--6
1.6--3 3--6
Determinacion de la altura del dentellon delantero: (mayor informacion en
Según Lfn < Lcomp, significa que la longitud de filtracion necesaria < la longitud de filtracion compensada
aut
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
Df
Hes
h
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
h'
O
Df
Hes
h
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
Estructuras Hidraúlicas
Maco Carlos JuanRegalado La Torre Martín
Zegarra González Rosa
CALCULO HIDRAULICO
I. CONSTRUCCION DE CURVA DE AFORO PARA CANAL DE CONDUCCIÓN AGUAS ABAJO
Q max = 389.687 m³/s
Q medio = 3.000 m³/s
Q min = 1.000 m³/s
Qmax = 389.687 m³/s
DATOS HIDROLOGICOS
Q max = 389.687 m³/sQ medio = 3.000 m³/s
Q minimo = 1.000 m³/s
CAUDAL DE DERIVACION
Este caudal depende de las áreas a irrigar, el proyectoque asimismo será descrito de la informacion basica:
N° de ordenAreas a Irrigar (Ha) Cultivo a Irrigar
1 800 Y 1000 ARROZ Y ALFALFA
2 900 Y 1200 ALFALFA Y MENESTRAS
3 1000 Y 1400 MENESTRAS Y ALGODÓN
4 1400 Y 1650 ALGODÓN Y ARROZ
I. CONSTRUCCION DE CURVA DE AFORO
5 1660 Y 1800 ALFALFA Y MENESTRAS
6 1800 Y 2000 MENESTRAS Y ALGODÓN
7 2000 Y 2200 ALGODÓN Y ARROZ
8 2200 Y 2400 ARROZ Y ALFALFA
9 2400 Y 600 ALFALFA Y ALGODÓN
10 800 Y 2500 MENESTRAS Y ALGODÓN
11 900 Y 2700 ARROZ Y ALFALFA
20 2200 Y 3600 ALGODÓN Y ALFALFAFrejol 1580 0.94 l/s/ha
CANAL ZAÑA
Producto Ha a irri. M.Riego Q necesario
ARROZ 90 1.71 l/s/ha 153.90 l/s
ALFALFA 2700 1.30 l/s/ha 3510.00 l/s
TOTAL 3663.90 l/s
Q derivado 3.664 m³/s
CALCULO DE "n"
1.- Valor basico de arena para cauce arenoso 0.0142.- Incremento por el grado de Irregularidad (poco irregular) 0.0053.- Incremento por el cambio de dimensiones ocacionales 0.0054.- esencia de raices 05.- Poca Vegetacion 0.005
6.- Aumento tuortosidad del cauce 00.029
n = 0.029
CALCULO DE "s"
El calculo de la pendiente se ha obtenido en el perfil longitudinal, esta pendiente está
comprendida entre los tramos del kilometraje .
midad del tirante del agua
0.2
110.00
Ancho de plantila (B) : 31.98 Nota:
Talud (Z) : 6.18 Se tiene un material a los castados
Pendiente (S) : 0.00181818182 del rio de tierra compacta
CONSTRUCCIÓN DE LA CURVA DE AFORO
DATOS HIDROLOGICOS
s = 0.18 %
b = 31.98
s = 0.001818181818182
Q derivado = 3.6639
Talud (Z) = 6.18
COTA Area (m²) P (m) R.H.^ 2/3 1/n s^ 1/2 Q (m³/s)