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ESTRCUTURAS DE ACERO
ING.SOFIO CRUZ ESTRADA
PLACA BASE
Diseño de la placa base para recibir columna
Peso en columna= 33,180 kg
Momento=597,240kg.cm
Altura de columna= 6.00m
Perfil IPR para columna de 356mm x 44.8kg/m Perfil−IR
10 x 22 { ital lb} wideslash { ital ft } left (254 ital mmx 32 . 9 { ital kg} wideslash {m} right )} { ¿
Peso de columna=6 .0m (32. 9kg /m )=197 . 4kg
Proponiendo diámetro de ancla 3/4”=1.91cm
separación=1 .91 cm∗6=11.46 cm
Dimensiones de placa
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(11.46∗2 )+26 cm=48 .92cm≈50 cm
Área de la placa
A=(50cm )2=2500 cm2
Peso de la sección
Ptotal=33 ,180kg+197 . 4kg=33 ,377 . 4kg
Esfuerzo
σ= PA
=33 ,377 . 4kg
2500cm2=13 .35 kg/cm2
Carga
w=σ Lb=(13 .35 kg/cm2) (11. 46cm ) (1cm )=152. 99kg
Momento
M=wl2
2=
152 .99 kg (11.46cm )2
2=10 ,046 .21kg .cm
Espesor
e=√ 6MbFy
=√ 6∗10 ,046. 211 (3515 )
=4 .14 cm≈1 3/4=4 . 445 ital cm } {¿
Volumen de la placa
V= (0 .25m2 ) (0 . 04445m )=0 .011m3
Peso especifico del acero
γ acero=7840kg/m3
Peso de la placa
0 .011m3 (7840kg /m3 )=86 .24 kg
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Calculo de los esfuerzos
f= PA
±MyI
=33 ,1802500
±597 ,240∗25
50∗503
12
=13. 27±28 .67
f 1=13 . 27+28 .67=41 .94 kg /cm2
f 2=13 . 27−28 .67=−15 .4kg /cm2
f 1+ f 2=41 .94+15 . 4=57 .34 kg /cm2
57 . 34 48 . 9241 . 94 X
∴X=41 . 94∗48 . 9257 . 92
=35. 42cm
Diseño de anclas
μ=0.075 f ' c=0 . 075∗350kg /cm2=26 .25kg /cm2
Proponiendo diámetro de 3/ 4 } {¿a=2.85cm2∅=1.9 cm
Capacidad de resistencia del Ancla Ra
Fy=3515kg /cm2
Ra=(2 . 85cm2 ) (3515kg /cm2 )=10 ,017 . 75kg
Capacidad de tensión
T=bh2L=
35 .42 (41 .94 )2
48.92=36 ,335.69 kg
Número de Anclas
Noanclas=TRa
=36 ,336 .6910 ,017 .75
=3 . 62≈4 pzas
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Longitud de ancla
L= Tπφμ
=36 ,336 .69π (1. 90 )26 . 25
=231 .91cm≈232cm
Por especificación
La=40φ=40∗1. 9=76cm
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DISEÑO DE ZAPATAS AISLADAS
CIMENTACIONES
Objetivo
Resistir y transmitir las cargas que le envía la superestructura al suelo y de acuerdo a la capacidad
resistente de este, determinar el área de sustentación de la estructura.
Hipótesis de Diseño
1. Suponemos una variación lineal de presiones de un suelo.
2. No se acepta resistencia del terreno a tensión.
3. Los esfuerzos que se presentan en el suelo son proporcionales a los desplazamientos que
sufre la cimentación para la cual se considera un movimiento de cuerpo rígido.
4. También se puede considerar la presión uniforme en lugar de lineal.
5. Las hipótesis que la geotecnia nos da para conocer los comportamientos del suelo.
Diseño de una zapata con flexión en un sentido
DatosSección=60 cm∗60 cmf ' c=350 kg /cm2
f∗c¿0 .8 f ' c=280 kg /cm2
f rSub { size 8{c} } =0 . 85 f* rSub { size 8{c} } = 238 ital kg / ital cm rSup { size 8{2} } {} # ital fy= 4200 ital kg / ital cm rSup { size 8{2} } {} } } {¿
¿
Peso en columna= 33,180 kg
Peso de columna=197 . 4 kg
Peso de la placa =86 .24 kg
Peso total sobre dado =33 , 463. 64 kg
Pu=33 ,463 .64 kgMux=597 ,240 kg .cm
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La capacidad de carga de suelo se supondrá qsuelo=25 ton /m2=25 ,000kg /m2
qu=25 ,000kg/m2∗0 .7=17 ,500kg /m2también se supondrá que el peralte de la zapata es de
20cm y la profundidad de excavación es de 150cm
A= Puqu−Fcqpp
q pp ¿ {0 .2m∗2 .4 ton /m3=0 .48t /m2 ¿ ¿¿Por lo tanto, sustituyendo los valores en la
ecuación anterior en la ecuación anterior.
A= Puqu−Fcqpp
=33 , 463.64 kg
17 ,500kg /m2−( 1. 4∗2560kg /m2)=2 .40m2
Ancho de zapata
B=L=√2 .40m2=1. 55m≈1 .60m
Peso propio
Pupp=1. 4 (3 ,520 kg/m2) (2 . 40m2)=11 ,827 .2≈11 ,827kg
Calculo de qd de diseño
qd=33 ,463 . 64kg
2 . 56m2=13 ,071 .73 kg/m2≈13 ,072kg/m2
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Caculo de las excentricidades
Datos
Pu=33 ,463 .64kgPutotal=46 ,849. 1kgMux=597 ,240 kg .cm
ex=597 ,240 kg .cm33 ,463 .64 kg
=18cm
ex=597 ,240 kg .cm46 ,849 .1kg
=13cm
Calculo del peralte por flexión para el máximo porcentaje de acero
w=qd∗1=13 ,072kg/m2 (1m )=13 ,072kg/m
M=wl2
2=
13 ,072kg∗(0 . 55m)2
2=1,977 . 14kg .m
pmín=0 . 7√ f ' c
f y=
0 . 7∗√350 kg/cm2
4200kg /cm2=0 . 0031
q=f y
f rSub { size 8{c} } } } p= { {0 . 0031 * 4200 ital kg / ital cm rSup { size 8{2} } } over {238 ital kg / ital cm rSup { size 8{2} } } } =0 . 055 } {¿¿¿
MR=FR bd2 f rSub { size 8{c} } q left (1 - 0 . 5q right )} {} # M rSub { size 8{R} } =0 . 7*100 ital cm*d rSup { size 8{2} } *238 ital kg / ital cm rSup { size 8{2} } *0 . 055* left (1 - 0 . 5*0 . 055 right ) {} # M rSub { size 8{R} } = left ( 891 . 10 ital kg / ital cm right )d rSup { size 8{2} } {} # d= sqrt { { { 197 ,714 ital kg . ital cm} over { 891 . 10 ital kg / ital cm} } } = 14 . 90 ital cm {} } } {¿
¿¿
Por lo tanto, el peralte que propusimos está bien, el que tenemos es de 20 cm y el que se requiere es
de 14.90cm.
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Verificación del peralte por cortante por penetración
Vu=Pu−Acqd
Ac=(c1+d )∗(c2+d )(c1+d )=(c2+d )50cm+20cm=70cm∴ Ac=0 . 49m2
Sustituyendo valores
Vu=Pu−Acqd=33 ,180kg− (0 .49m2∗13 ,072kg /m2)=26 ,774 . 72kgVu=26 ,774 .72kg∗0 .9=24 ,097 . 25kg
MR=0 .2∗24 ,097 . 25kg∗0 . 2m=963. 89kg .m=96 ,389 kg .cmMu>MR=597 ,240kg .cm>96 ,389kg .cm
Por lo tanto, si hay transmisión de momento.
α=1− 1
1+0 . 67√ c 1+dc 2+d
=1− 1
1+0. 67√ 0. 700. 70
=0 . 40
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Esfuerzo cortante de diseño
cab=c1+d
2=c2+d
2=35
Acr=2∗20cm∗(50cm+50cm+40cm )=5600cm2
Jc=20cm (70cm )3
6+
(70cm ) (20cm )3
6+
20cm (70cm )3
2=4 .7 x106cm4
vuab=24 ,097 . 25kg
5600cm2+ 0. 40∗597 ,240kg .cm∗35 cm
4 . 7 x106cm4=6 . 08kg /cm2
El esfuerzo cortante máximo de diseño obtenido con los criterios anteriores no debe exceder de:
0 .8 (0 .5+1 ) √280kg /cm2=20 . 08kg/cm2
0 .8∗√280kg /cm2=13 . 39kg /cm2
Por lo tanto, por esta verificación si pasa.
Cálculo del acero por flexión
As=0. 0031∗100 cm∗20 cm=6 . 2cm2
Separación
Utilizaremos varilla del numero 4
sφ 4=lAsφ4Asn
=100cm∗1 . 27cm2
6 .2cm2=20. 48cm≈20cm
Área de acero por cambio volumétrico
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As=(660 x1
fy (100+x1 ))1 .5=(660∗20cm
4200kg /cm2 (120cm) )1 .5=0 . 04cm2
As=100∗0 . 04cm=4 .0cm2
Aquí también se utilizara varilla del Numero 4
sφ 4=lAsφ4Asn
=100cm∗1 . 27 cm2
4 cm2=31 . 75 cm≈30 cm
Ver los detalles y dibujos anexos
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