Aspectos Fundamentales del Programa "ASD.GMV." - Este es un programa de "Verificación de perfiles de Ace - El Ingreso de datos se debe realizar en las celdas en R requerida. - El Ingreso de datos se debe realizar en las unidades ut - Si se desea comparar los resultados con los que entregu se entrega una hoja de cálculos llamada de la misma for unidades necesarios. - El Ingreso de las solicitaciones debe ser del resultado eventualidades se debe señalar el Nº de estas en la li - El Ingreso de las solicitaciones deben ser positivas, s y para tracción será (-). - El Ingreso del tipo de acero dará las tensión de Fluenc - El Ingreso de datos debe ser consecuente con el tipo de propiedades geométricas tienen que ser positivas, en ca indicara el error. - En el ingreso de la distancia entre atiesadores, se pue atiesadores. - En algunos casos la hoja de calculo consta de dos tipos desea utilizar. - Para hacer que la planilla sea dinámica y se vean los a de hipervínculos, que puedan guiar al usuario a un corr - Antes de ver el resumen de resultados se debe revisar e debe incluir información indispensable para el resultado u de fácil de conversión (Kgf/cm 2 , Kgf, tonf, tonf-m, c
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Transcript
Aspectos Fundamentales del Programa "ASD.GMV."
- Este es un programa de "Verificación de perfiles de Acero por el Método de Tensiones Admisibles"
- El Ingreso de datos se debe realizar en las celdas en Rojo o en la lista que contenga la información requerida.
- El Ingreso de datos se debe realizar en las unidades utilizadas para el Método de Tensiones Admisibles
- Si se desea comparar los resultados con los que entregue el Método de Factores de Carga y Resistencia se entrega una hoja de cálculos llamada de la misma forma, en la cual están todos los cambios de unidades necesarios.
- El Ingreso de las solicitaciones debe ser del resultado de la combinacion de las cargas, en caso de haber eventualidades se debe señalar el Nº de estas en la lista desplegable al inicio de la hoja
- El Ingreso de las solicitaciones deben ser positivas, salvo la carga axial que para compresión será (+) y para tracción será (-).
- El Ingreso del tipo de acero dará las tensión de Fluencia del material.
- El Ingreso de datos debe ser consecuente con el tipo de dimensión a ingresar, es decir las propiedades geométricas tienen que ser positivas, en caso contrario al final de lo datos se indicara el error.
- En el ingreso de la distancia entre atiesadores, se puede no llenar la celda dejando al elemento sin atiesadores.
- En algunos casos la hoja de calculo consta de dos tipos de secciones, el usuario debe señalar cual desea utilizar.
- Para hacer que la planilla sea dinámica y se vean los análisis debidos se le han agregado una serie de hipervínculos, que puedan guiar al usuario a un correcto seguimiento de la verificación.
- Antes de ver el resumen de resultados se debe revisar el detalle según corresponda, ya que se debe incluir información indispensable para el resultado final.
- En la lista de los análisis a realizar, se indicara cuales serán posibles según el estado de cargas, señalando cuales se omiten destacados en rojo.
u de fácil de conversión (Kgf/cm2, Kgf, tonf, tonf-m, cm, mm).
- Para cada análisis se debe agregar la siguiente información adicional:
- Tracción: Se debe señalar si el Perfil es Principal, Secundario o de Arriostramiento. Lo que determinara la esbeltez limite.
- Flexión: Para determinar si el elemento esta o no afecto a Pandeo Lateral torsional, se deben
- Verificación Flexión Compuesta: Para determinar Cft se debe señalar en la celda marcada la notación correspondiente al caso, según lo señalado a continuación:
a) En marcos con desplazamiento lateral
b) En marcos sin desplazamiento lateral y no afectos a solicitación transversal entre sus apoyos en el
plano de flexión.
c) En marcos sin desplazamiento lateral en el plano de carga y afectos a carga transversal entre sus
apoyos, ver Tabla en la parte de Verificación Compuesta.
- Una vez ingresados lo datos adicionales según corresponda, mencionados anteriormente, se puede ir al Resumen de los Resultados, donde solo saldrán los que el usuario indique con un ticket.
- El Resumen señala la Carga admisible, la Tension Admisible, La razon entre la Tension de Trabajo y La Tension Admisible, y el porcentaje de sobredimensionamiento o subdimensionamiento.
- En caso que la esbeltez del elemento no cumpla con los requerimientos, se señalara en dicho resumen que se debe cambiar el perfil.
- En caso que el elemento este subdimensionado aparecerá un linck que lo lleve a cambiar el perfil .
- En el análisis a Flexión se considera momentos en el eje x (según notación del Cintac, y no necesariamente como eje mayor), y solo se toma en el otro eje para Flexión Compuesta.
- Para las Verificaciones Compuestas los lincks guían al usuario al rango en el que se encuentra la sección.
ingresar la magnitud de los momentos en los extremos (M1 y M2), y el tipo de curvatura.
- Este es un programa de "Verificación de perfiles de Acero por el Método de Tensiones Admisibles"
- El Ingreso de datos se debe realizar en las celdas en Rojo o en la lista que contenga la información
- El Ingreso de datos se debe realizar en las unidades utilizadas para el Método de Tensiones Admisibles
- Si se desea comparar los resultados con los que entregue el Método de Factores de Carga y Resistencia se entrega una hoja de cálculos llamada de la misma forma, en la cual están todos los cambios de
- El Ingreso de las solicitaciones debe ser del resultado de la combinacion de las cargas, en caso de haber
- El Ingreso de las solicitaciones deben ser positivas, salvo la carga axial que para compresión será (+)
- El Ingreso de datos debe ser consecuente con el tipo de dimensión a ingresar, es decir las
- En el ingreso de la distancia entre atiesadores, se puede no llenar la celda dejando al elemento sin
- En algunos casos la hoja de calculo consta de dos tipos de secciones, el usuario debe señalar cual
- Para hacer que la planilla sea dinámica y se vean los análisis debidos se le han agregado una serie de hipervínculos, que puedan guiar al usuario a un correcto seguimiento de la verificación.
- Antes de ver el resumen de resultados se debe revisar el detalle según corresponda, ya que se
- En la lista de los análisis a realizar, se indicara cuales serán posibles según el estado de cargas,
k 0.5 0.7 1 1 2 2kdis 0.65 0.8 1.2 1 2.1 2
- Tracción: Se debe señalar si el Perfil es Principal, Secundario o de Arriostramiento.
- Flexión: Para determinar si el elemento esta o no afecto a Pandeo Lateral torsional, se deben
- Verificación Flexión Compuesta: Para determinar Cft se debe señalar en la celda marcada
b) En marcos sin desplazamiento lateral y no afectos a solicitación transversal entre sus apoyos en el
c) En marcos sin desplazamiento lateral en el plano de carga y afectos a carga transversal entre sus
- Una vez ingresados lo datos adicionales según corresponda, mencionados anteriormente, se puede ir al Resumen de los Resultados, donde solo saldrán los que el usuario indique con un ticket.
- El Resumen señala la Carga admisible, la Tension Admisible, La razon entre la Tension de Trabajo y La Tension Admisible, y el porcentaje de sobredimensionamiento o subdimensionamiento.
- En caso que la esbeltez del elemento no cumpla con los requerimientos, se señalara en dicho
- En caso que el elemento este subdimensionado aparecerá un linck que lo lleve a cambiar el perfil .
- En el análisis a Flexión se considera momentos en el eje x (según notación del Cintac, y no
- Para las Verificaciones Compuestas los lincks guían al usuario al rango en el que se encuentra la
), y el tipo de curvatura.
PERFILES:
SOLDADOS
LAMINADOS
PLEGADOS
ININ IPIP HNHN PHPH TT
CC ZZ CACA ICIC ICAICA
LL TLTL XLXL
SS LL TLTL
CC CC L L
IN
L
TLTL XLXL LALA TLATLA TCTCXLAXLA L L
IP HN PH T
C Z CA ZA IC ICA S L TL XL L LA TLA XLA TC
TL XL L
Conversión
Kgf Tonf
21321 21.32
Tonf Kgf
1.0 1000.00
N kgf
60 6
kgf N
100.0 980.67
KN Tonf
9.8 1.00
Tonf KN
1.0 9.80
Mpa
2400 235.36
Mpa
250.0 2549
N -mm Tonf-m
1000000 0.10
Tonf-m N -mm
16.7 163771055
N -mm Tonf-m
1000000 0.10
Tonf-m N -mm
16.7 163771055
kgf/cm2
kgf/cm2
PERFIL IN25x23.5ELEMENTO columna 8-9COMBINACION PP+nieve Nº de eventualidades: 1 0
= 1280 cm Longitud Libre entre Arriostramientos según Eje x
= 1280 cm Longitud Libre entre Arriostramientos según Eje y
= 1.0 Coeficientes de longitud efectiva Eje y
= 1.0 Coeficientes de longitud efectiva Eje x
En caso de no tener atiesador no debe llenar la celda:
a = sin atiesadores Distancia entre atiesadores
3.2 PERFIL IPN
Señale el tipo de perfil escogido: En caso de querer darle parámetros con distintos valores a los aproximados por el programase deben llenar los valores deseados en la columna G.
H = 50 cm 550 Altura Total 6.4
B = 250 mm 210 Ancho Ala 6.4
Mx
My
MATERIAL : Acero Calidad Estructural :
Ff kgf /cm2
kgf /cm2
kgf /cm2
Lx
Ly
Lmx
Lmy
Kx
Ky
iminx
iminy
PERFILES
Peso = 107.1 Kgf/m 0.00
= 18 mm 17.2 Espesor Ala 1093
= 10 mm 11.1 Espesor Alma 0.00
T = 464 mm
k = 18 mm
= 5 mm
r = 0 mm
A = 136.4 Área
= 60622 Inercia eje x-x
= 2425 Módulo Resistente Elástico eje x-x
= 21.1 Radio de Giro eje x-x
= 4691 Inercia eje y-y
= 375.3 Módulo Resistente Elástico eje y-y
= 5.9 cm Radio de Giro eje y-y
= 7.0 cm Radio de Giro al Alabeo
= 0.9 cm Radio de Giro a la Torsión
J = 111 Constante de torsión St. Venant
= 0 0 Constante de Alabeo
= 2707 Módulo Resistente Plástico eje x-x
= 574 Módulo Resistente Plástico eje y-y
0
Marque la verficación deseada según corresponda, Haga click en el vinculo para ver detalle:
Tipo de curvatura: 2 Tipo de curvatura: 2(+/-) = 1 (+/-) = 1
= -1.00 = -1.00
= 1.00 <= 2.3
= 1.000
= 184
= 1.000
= 1422
Lp = 318.10 cm Distancia entre arriostramientos
La viga esta afecta al pandeo lateral-torsional: Lm > Lp
6.3 Doble Fórmula
= 366
= 575
= 575
6.4 Radio de Giro Equivalente Omitir
= 9.5 cm
= 135.4
= 677
6.5 La tensión admisible esta dada por : Doble fórmula
= 575
= 1.19
= 13.9 tonf -m
fmx=Mx/Wx kgf/cm2 fmy=My/Wy kgf/cm2
M1x M1x
M2x M2y
M1/M2 M1/M2
Cmx
ka
la=kaLmx/ia
kt
lt=ktLmx/it
FmcxA kgf/cm2
FmcxT kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
(ia)equiv
la(equiv)
FmcxA kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
fmx/Fmcx
Madm x
-19.044% subdimensionamiento
Cambiar Perfilatrás
7.1 VERIFICACION FLEXO-COMPRESION Omitir
Determinación de Cf, en la celda marcada ponga la notación correspondiente al caso, según lo señalado a continuación:a) En marcos con desplazamiento lateralb) En marcos sin deaplazamiento lateral y no afectos a solicitación transversal entre sus apoyos en el plano de flexión.c) En marcos sin desplazamiento lateral en el plano de carga y afectos a carga transversal entre sus apoyos, ver Tabla.
= 0.85 1.00
= 1.00 1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
Haga Click aquí
Cfx
Cfy
atrás
Cfx1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
C1
C2
C3
C4
C5
C6
Determinación Cf
7.1.1 A1 : Omitir
= 684
= 0.0
= 2933
= 227
= 575
= 575
= 0.00
1.01
0.00
1.01 < 1.0
A2 : Omitir
= 0
= 0.00
= 575
= 575
= 0.00
= 0.00
= 0.00
0.00 < 1.0
si fc/FcF>0.15
fmcx kgf/cm2
fmcy kgf/cm2
FcxE kgf/cm2
FcyE kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
fc/FcF
[Cfx/(1-fc/FcxE)] (fmcx/Fmcx) =
[Cfy/(1-fc/FcyE)] (fmcy/Fmcy) =
si fc/FcF>0.15
fmcx kgf/cm2
fmcy kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
fc/(0.6Ff)
(fmcx/Fmcx)
(fmcy/Fmcy)
atrás
7.1.2 B:
= 0
= 0
= 575
= 575
= 0.00
= 0.00
= 0.00
0.00 < 1.0 Ok
si fc/FcF<=0.15
fmcx kgf/cm2
fmcy kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
fc/FcF
(fmcx/Fmcx)
(fmcy/Fmcy)
atrás
7.2 VERIFICACION FLEXO-TRACCION Omitir
= 0
= 0
= 575
= 575
= 0.00
= 0.00
= 0.00
0.00 < 1.0
fmcx kgf/cm2
fmcy kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
ft/Ft
(fmcx/Fmcx)
(fmcy/Fmcy)
atrás
8 CORTE Alma No Atiesada
V = 2.06 tonf (Corte)
h = 46.4 cm Altura del Alma(h/t) = 46.4 Esbeltez del Alma
= 46.40 Area de alma
a = 1E+20 cm Distancia entre Atiesadoresa/h = 1.00E+20k = 5.34 Coeficiente de Placa
= 1.604 Coeficiente de Corte
Rango Anelástico
= 44.40 Tensión de trabajo por corte
= 1014.37 Tensión admisible por corte
Criterio Alma No Atiesada
= 47.07 tonf Carga Admisible
= 0.04 96% sobredimensionamiento
Av cm2
Cv
fv kgf/cm2
Fv kgf/cm2
Vadm
fv/Fv
atrás
9 VERIFICACION FLEXION-CORTE
Haga Click aquí
atrás
9 VERIFICACION FLEXION-CORTE
A. Para Almas No Atiesadas o Diseñadas por el Criterio de Pandeo del Alma
= 17144
= 1014
= 0.0
= 0.04
= 3.5E-03 <1 Ok
9 VERIFICACION FLEXION-CORTE
B. Para Almas Atiesadas Diseñadas por el Criterio de Campo de Tracción Omitir
= 684
= 1012.0
Fmv kgf/cm2
Fv kgf/cm2
fm/Fmv
fv/Fv
(fv/Fv)2+(fm/Fmv)2
atrás
fmt kgf/cm2
Fv kgf/cm2
= 0.3
= 0.02
0.29 <0.825
fmt/Ff
0.375*(fv/Fv)
fmt/Ff+0.375*(fv/Fv) =
atrás
RESUMEN DE LOS RESULTADOS (tonf, tonf-m)
Carga Admisible Tensión Adm. Ten. Trabajo / Ten. Adm.
La Falla esta Controlada por : FLEXION -19% subdimensionamiento
Cambiar Perfil
kgf/cm2
atrás
Tipo Acero
A37-24 ES 2400A42-27 ES 2700A52-34 ES 3400
A36 2530A572M Gr 50 3520
0
1
23
En caso de querer darle parámetros con distintos valores a los aproximados por el programa
cm MPA E
cm MPA G
Ff kgf /cm2
PERFILES
mm H
mm B
Peso
mm
mm
mm T
mm k
mm
mm r
A
mm
mm
mm
mm
MPA
J
D
a
Marque la verficación deseada según corresponda, Haga click en el vinculo para ver detalle:
cm2
cm3
cm3
tf
tw
k1
mm2
mm4 Ix
mm3 Zx
mm3 Wx
ix
mm4 Iy
mm3 Zy
mm3 Wy
iy
ia
it
X1
(1/MPA)^ X2
mm4
mm6 Ca
-25 -20 -15 -10 -5 0 5 10 15 20 25
-50
-40
-30
-20
-10
0
10
20
30
40
50
revisar el detalle, ya que se debe incluir
información indispensable para el resultado final
Perfil principal
Perfil secundario o de arriostramient
Antes de ver el resumen de resultados debe
Cambiar Perfil, esbeltez mayor a la admisible
46.40
46.4 cm f=Mx/Wef 684.2
684.157807 kgf /cm2 f=My/Wef 0.00
EA
caso a
Coeficiente de Reducción de Tensiones por concepto de Pandeo Local de los elementos componentes (b/e)c = 42.1
1.00
ENA caso a
(b/e)c = 12.5
1
Tensión admisible de compresión (Pandeo por Flexión)
be =
Qa =
Qs =
A ala 1 NAPlástica A ala 2 A
A alma 3 y4A ala 1 NAA ala 2 A
Compacta A alma 3 armado
A alma 4 plegado
Máxima
(h/t) 46.4
46.4
45574.71
574.71
Simple -1Doble 1
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
Av
Aa
Fmc
F'mc
Cmy
ka
la=kaLmy/ia
kt
lt=ktLmy/it
FmcyA
FmcxT
Fmcx
(ia)equiv
la(equiv)
FmcyA
Fmcy
fmy/Fmcy
Madm y
Determinación de Cf, en la celda marcada ponga la notación correspondiente al caso, según lo señalado a continuación:
b) En marcos sin deaplazamiento lateral y no afectos a solicitación transversal entre sus apoyos en el plano de flexión.c) En marcos sin desplazamiento lateral en el plano de carga y afectos a carga transversal entre sus apoyos, ver Tabla.
Tipo de curvatura: 1 Tipo de curvatura: 1(+/-) = -1 (+/-) = -1
= -1.00 = -1.00
= 1.00 <= 2.3
= 1.000
= 180
= 1.000
= 1280
Lp = 318.10 cm Distancia entre arriostramientos
La viga esta afecta al pandeo lateral-torsional: Lm > Lp
6.3 Doble Fórmula
= 385
= 639
= 639
6.5 La tensión admisible esta dada por : Doble fórmula
= 639
= 0.96
= 16.4 tonf -m
4% sobredimensionamiento
fmx=Mx/Wx kgf/cm2 fmy=My/Wy
M1x M1x
M2x M2y
M1/M2 M1/M2
Cmx
ka
la=kaLmx/ia
kt
lt=ktLmx/it
FmcxA kgf/cm2
FmcxT kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
fmx/Fmcx
Madm x
atrás
7.1 VERIFICACION FLEXO-COMPRESION Omitir
Determinación de Cf, en la celda marcada ponga la notación correspondiente al caso, según lo señalado a continuación:a) En marcos con desplazamiento lateralb) En marcos sin deaplazamiento lateral y no afectos a solicitación transversal entre sus apoyos en el plano de flexión.c) En marcos sin desplazamiento lateral en el plano de carga y afectos a carga transversal entre sus apoyos, ver Tabla.
= 1.00
= 0.85
Haga Click aquí
Cfx
Cfy
atrás
Determinación Cf
7.1.1 A1 : Omitir
= 612
= 0.0
= 3094
= 251
= 639
= 639
= 0.00
0.96
0.00
0.96 < 1.0
A2 : Omitir
= 0
= 0.00
= 639
= 639
= 0.00
= 0.00
= 0.00
0.00 < 1.0
si fc/FcF>0.15
fmcx kgf/cm2
fmcy kgf/cm2
FcxE kgf/cm2
FcyE kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
fc/FcF
[Cfx/(1-fc/FcxE)] (fmcx/Fmcx) =
[Cfy/(1-fc/FcyE)] (fmcy/Fmcy) =
si fc/FcF>0.15
fmcx kgf/cm2
fmcy kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
fc/(0.6Ff)
(fmcx/Fmcx)
(fmcy/Fmcy)
atrás
7.1.2 B:
= 0
= 0
= 639
= 639
= 0.00
= 0.00
= 0.00
0.00 < 1.0 Ok
7.2 VERIFICACION FLEXO-TRACCION Omitir
si fc/FcF<=0.15
fmcx kgf/cm2
fmcy kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
fc/FcF
(fmcx/Fmcx)
(fmcy/Fmcy)
atrás
= 0
= 0
= 639
= 639
= 0.00
= 0.00
= 0.00
0.00 < 1.0
fmcx kgf/cm2
fmcy kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
ft/Ft
(fmcx/Fmcx)
(fmcy/Fmcy)
atrás
8 CORTE Alma No Atiesada
V = 2.75 tonf (Corte)t = 0.8 cmh = 46.0 cm Altura del Alma(h/t) = 57.5 Esbeltez del Alma
= 57.50 Area de alma
a = 1.00E+20 cm Distancia entre Atiesadoresa/h = 1.00E+20k = 5.34 Coeficiente de Placa
= 1.294 Coeficiente de Corte
Rango Anelástico
= 47.83 Tensión de trabajo por corte
= 1014.37 Tensión admisible por corte
Criterio Alma No Atiesada
= 58.33 tonf Carga Admisible
= 0.05 95% sobredimensionamiento
APLASTAMIENTO 11.6.1 a), Nch 427
P = 0 kgf Carga concentrada o reacción
N = 10 cm Longitud de la placa de apoyo (k < N < H)k = 0.5 cm Distancia entre la cara exterior del ala y la raíz del filete de soldadurat = 0.8 cm Espesor del alma
Av cm2
Cv
fv kgf/cm2
Fv kgf/cm2
Vadm
fv/Fv
atrás
q = 349.5 kgf/cm Carga uniformemente distribuida l = 20 cm Longitud de aplcación carga distribuida
fap = 143 Tensión de trabajo
Fv = 1898 Tensión Admisible, ver párrafo 11.1 Nch 427
= 109 tonf Carga Admisible
= 0.08 92% sobredimensionamiento
PANDEO VERTICAL 11.6.1 b), Nch 427
Fs = 2.6 Factor de seguridad
Fcv = 1518 Tensión Admisible de compresión (Pandeo vertical del alma)
fcv = 437 Tensión de trabajo (Pandeo vertical del alma)
= 87 tonf Carga Admisible
= 0.29 71% sobredimensionamiento
9 VERIFICACION FLEXION-CORTE
Haga Click aquí
kgf/cm2
kgf/cm2
Vadm
fap/Fap
kgf/cm2
kgf/cm2
Vadm
fv/Fv
atrás
atrás
9 VERIFICACION FLEXION-CORTE
A. Para Almas No Atiesadas o Diseñadas por el Criterio de Pandeo del Alma
= 11164
= 1014
= 0.1
= 0.05
= 0.01 <1 Ok
Fmv kgf/cm2
Fv kgf/cm2
fm/Fmv
fv/Fv
(fv/Fv)2+(fm/Fmv)2
atrás
9 VERIFICACION FLEXION-CORTE
B. Para Almas Atiesadas Diseñadas por el Criterio de Campo de Tracción
= 612
= 1012.0
= 0.2
= 0.02
0.26 <0.825
fmt kgf/cm2
Fv kgf/cm2
fmt/Ff
0.375*(fv/Fv)
fmt/Ff+0.375*(fv/Fv) =
atrás
RESUMEN DE LOS RESULTADOS (tonf, tonf-m)
Carga Admisible Tensión Adm. Ten. Trabajo / Ten. Adm.
FLEXION 16.4 638.6 0.96 4%
CORTE 58.3 1014.4 0.05 95%
kgf/cm2
VERIFICACION FLEXION-CORTE 0.01 <=1 99%
La Falla esta Controlada por : FLEXION 4%
atrás
Tipo Acero
A37-24 ESA42-27 ES
0 A52-34 ESA36
A572M Gr 50
A63-42 ES
0
1
23
Longitud Afecta a Pandeo según Eje x
Longitud Afecta a Pandeo según Eje y
Longitud Libre entre Arriostramientos según Eje x
Longitud Libre entre Arriostramientos según Eje y
Coeficientes de longitud efectiva Eje y
Coeficientes de longitud efectiva Eje x 2.2.1 Factores de Longitud Efectiva de Pandeo, K
KK diseño
Propiedades recomendadas para el diseño
PERFILES
k 0.5 0.7 1 1 2 2kdis 0.65 0.8 1.2 1 2.1 2
6.4 cm
6.4 cm x
0.00 -12.5
1034 -12.5
0.00 -0.4
-0.4
-12.5
-12.5
12.5
12.5
0.4
0.4
12.5
12.5
-12.5
Marque la verficación deseada según corresponda, Haga click en el vinculo para ver detalle:
iminx
iminy
Amin cm2
Wxmin cm3
Wymin cm3
ESFUERZOS Y MATERIAL
-25 -20 -15 -10 -5 0 5 10 15 20 25
-50
-40
-30
-20
-10
0
10
20
30
40
50
revisar el detalle, ya que se debe incluir
información indispensable para el resultado final
Perfil principal
Perfil secundario o de arriostramient
sobredimensionamiento
PROPIEDADES DEL PERFIL
Antes de ver el resumen de resultados debe
Cambiar Perfil, esbeltez mayor a la admisible
be = 46.0 cm f=Mx/Wef
f = 611.720709 kgf /cm2 f=My/Wef
Coeficiente de Reducción de Tensiones en elementos no Atiesados EA
Coeficiente de Reducción de Tensiones por concepto de Pandeo Local de los elementos componentes (b/e)c =
ENA
(b/e)c =
Tensión admisible de compresión (Pandeo por Flexión)
sobredimensionamiento
be =
Qa =
Qs =
Plástica
Compacta
Máxima
(h/t)
/m1/ < /m2/
tonf -m
tonf -m
SimpleDoble
kgf/cm2 Av
Aa
Fmc
F'mc
Cmy
ka
la=kaLmy/ia
kt
lt=ktLmy/it
FmcyA
FmcxT
Fmcx
Fmcy
fmy/Fmcy
Madm y
Determinación de Cf, en la celda marcada ponga la notación correspondiente al caso, según lo señalado a continuación:
b) En marcos sin deaplazamiento lateral y no afectos a solicitación transversal entre sus apoyos en el plano de flexión.c) En marcos sin desplazamiento lateral en el plano de carga y afectos a carga transversal entre sus apoyos, ver Tabla.
1.00 1.00 a
1.00 1.00 b
1.00 1.00 c11.00 1.00 c21.00 1.00 c31.00 1.00 c4
c5c6
Cfx1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
C1
C2
C3
C4
C5
C6
Determinación Cf Cfy
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
Para Flexión Compuesta Cm=1
Lp
Lc
FmcA
FmcT
Fmc
FmcA
Fmc
Alma No Atiesada
Alma Atiesada
sobredimensionamiento
Ala comprimida impedida de girarAla comprimida libre de girar
Longitud de la placa de apoyo (k < N < H) Alma no atiesada, 1) En el tramo Distancia entre la cara exterior del ala y la raíz del filete de soldadura Alma no atiesada, 1) En el extremo
Alma atiesada
Fv
Fv
Fv
Fv
Alma atiesada y no atiesada para qLongitud de aplcación carga distribuida
Tensión Admisible, ver párrafo 11.1 Nch 427
sobredimensionamiento
Tensión Admisible de compresión (Pandeo vertical del alma)
Tensión de trabajo (Pandeo vertical del alma)
sobredimensionamiento
Omitir
sobredimensionamiento
subdimensionamientoTen. Trabajo / Ten. Adm.
sobredimensionamiento
sobredimensionamiento
sobredimensionamiento
sobredimensionamiento
4
2400 37002700 42003400 52002530 40803520 4590
4200 6300
2.2.1 Factores de Longitud Efectiva de Pandeo, K ( a ) ( b ) ( c ) ( d ) ( e ) ( f )
0.5 0.7 1 1 2 20.65 0.8 1.2 1 2.1 2
Ff kgf /cm2 Fu kgf /cm2
y
25
23
23
-23
-23
-25
-25
-23
-23
23
23
25
25
240 1
Perfil secundario o de arriostramient 300
46.00 cm
611.7 fx*fy=
0.00 0
caso a caso b caso c caso d1 y2
42.1 37.0 39.6 50.7
1.00 1.00 1.00
caso a caso b caso c caso d1 y2 caso d3 caso d4
12.5 16.1 21.7 10.6
1 1 1 1 1 1
Esbelteces Plástica CompactaA ala 1 NA (b/t) 8.5A ala 2 A (b/t) 31.0A alma 3 y4 (H/t) 68.6A ala 1 NA (b/t)A ala 2 A (b/t)
A alma 3 armado (H/t) 165A alma 4 plegado (H/t) 156
57.5
36.8
50638.57
638.57
-11
= 1.00 <= 2.3
= 1.000
= 180
= 1.000
= 1280
= 385
= 639
= 639
= 639
= 0.00
= 2.66 tonf -m
kgf/cm2
kgf/cm2
kgf/cm2
kgf/cm2
8
1
Para Flexión Compuesta Cm=1
318.097108995
x y
385 385
639 639
639 639
748 98
639 639
Alma No Atiesada Criterio Alma No Atiesada
1014.4
1012.00
1012.00 Criterio Pandeo del Alma
No aplicable Criterio Campo de Tracción
Fcv, kgf/cm2
Ala comprimida impedida de girar 1 1518
Ala comprimida libre de girar 1518
fcv, kgf/cm2
Alma no atiesada, 1) En el tramo 4 0.0
Alma no atiesada, 1) En el extremo 0.010922
Alma atiesada y no atiesada para q 437
sobredimensionamiento
subdimensionamiento
Volver
DISEÑO A COMPRESIÓN ELEMENTOS DE ACERO (ASD)
PERFIL IC20x262ELEMENTO Puntal 2COMBINACION Nº de eventualidades: 1 0
1. ESFUERZOS
= tonf -m Momento eje x-x
= tonf -m Momento eje y-y
P = 1.94 tonf CompresiónT = tonf Tracción
2
= 2530 Tensión de Fluencia
E = 2100000 Módulo de Elasticidad
G = 800000 Módulo Elástico de Corte
3 PROPIEDADES
3.1 Elemento
L = 330 cm Longitud Total
= 330 cm Longitud Afecta a Pandeo según Eje x
= 330 cm Longitud Afecta a Pandeo según Eje y
= 330 cm Longitud Libre entre Arriostramientos según Eje x
= 330 cm Longitud Libre entre Arriostramientos según Eje y
= 1.0 Coeficientes de longitud efectiva Eje y
= 1.0 Coeficientes de longitud efectiva Eje x
En caso de no tener atiesador no debe llenar la celda:
a = sin atiesadores Distancia entre atiesadores
3.2 PERFIL
Propiedades recomendadas para el diseño
1.65 cm
1.65 cm
1.28
0
0.00
H = 20 cm Altura Total
B = 150 mm Ancho Ala
e = 5 mm Espesor Ala
d = 8 mm Espaciamiento entre canales
A = 33.4 Área
= 1930 Inercia eje x-x
= 193 Módulo Resistente Elástico eje x-x
= 8 Radio de Giro eje x-x
= 282 Inercia eje y-y
Mx
My
MATERIAL : Acero Calidad Estructural :
Ff kgf /cm2
kgf /cm2
kgf /cm2
Lx
Ly
Lmx
Lmy
Kx
Ky
iminx
iminy
Amin cm2
Wxmin cm3
Wymin cm3
cm2
Ix cm4
Wx cm3
ix cm
Iy cm4
PERFILES
DISEÑO A COMPRESIÓN ELEMENTOS DE ACERO (ASD)
= 38 Módulo Resistente Elástico eje y-y
= 3.2 cm Radio de Giro eje y-y
= 3.82 cm Radio de Giro al Alabeo
= 0.38 cm Radio de Giro a la Torsión
J = 2.78 Constante de torsión St. Venant
= 24200 Constante de Alabeo
0
Marque la verficación deseada según corresponda, Haga click en el vinculo para ver detalle:
= 570 cm Longitud Libre entre Arriostramientos según Eje x
= 570 cm Longitud Libre entre Arriostramientos según Eje y
= 1.0 Coeficientes de longitud efectiva Eje y
= 1.0 Coeficientes de longitud efectiva Eje x
En caso de no tener atiesador no debe llenar la celda:
a = 6 cm Distancia entre atiesadores
3.2 PERFIL C20x20.3
Señale el tipo de perfil escogido: En caso de querer darle parámetros con distintos valores a los aproximados por el programase deben llenar los valores deseados en la columna G.
1Para perfiles Laminado ud esta forzado a ingresar todos los datos en la columna G
H = 200 cm Altura Total
B = 500 mm Ancho Ala
e = 10 mm Espesor ala
Mx
My
MATERIAL : Acero Calidad Estructural :
Ff kgf/cm2
kgf/cm2
kgf/cm2
Lx
Ly
Lmx
Lmy
Kx
Ky
Laminado
Plegado
R = 15 mm Espesor alma
A = 296 Área
= 1620227 Inercia eje x-x
= 16202 Módulo Resistente Elástico eje x-x
= 73.9 Radio de Giro eje x-x
= 60581 Inercia eje y-y
= 1469 Módulo Resistente Elástico eje y-y
= 14.30 cm Radio de Giro eje y-y
x = 8.77 cm
= 19.3 cm Radio de Giro al Alabeo
= 0.250 cm Radio de Giro a la Torsión
= 23.09 cm
= 78.78 cm
= 0.914
j = 122.54 cm
J = 98.76 Constante de torsión St. Venant
= 441010564.66 Constante de Alabeo
0
Marque la verficación deseada según corresponda, Haga click en el vinculo para ver detalle:
Tipo de curvatura: 2 Tipo de curvatura: 2(+/-) = 1 (+/-) = 1
= -1.00 = -1.00
= 1.00 <= 2.3
= 1.0
= 29
= 1.0
= 2280
fmx=Mx/Wx kgf/cm2 fmy=My/Wy
M1x M1x
M2x M2y
M1/M2 M1/M2
Cmx
ka
la=kaLmx/ia
kt
lt=ktLmx/it
Lc = 3014.26 cm Distancia entre arriostramientos
La viga No esta afecta al pandeo lateral-torsional: Lm < Lc Ok
6.3 Doble Fórmula Omitir
= 1440
= 358
= 1440
6.4 Radio de Giro Equivalente Omitir
= 19 cm
= 29
= 1440
6.5 La tensión admisible esta dada por : Tabla 15 NCh427
= 1440
= 0.01
= 233.3 tonf -m 99% sobredimensionamiento
FmcxA kgf/cm2
FmcxT kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
(ia)equiv
la(equiv)
FmcxA kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
fmx/Fmcx
Madm x
atrás
7 VERIFICACION FLEXO-COMPRESION
Condiciones a cumplir :
a) Pandeo por Flexión (eje y-y)
b) Pandeo por Flexo-torsional (eje x-x)La tensión de comresión axial fc, debe ser menor o igual que la tensi'on admisible FcxFT, calculada conforme a lo indicado en la tabla 37 NCh427
a) Pandeo por Flexión (eje y-y)
Determinación de Cf, en la celda marcada ponga la notación correspondiente al caso, según lo señalado a continuación:a) En marcos con desplazamiento lateralb) En marcos sin deaplazamiento lateral y no afectos a solicitación transversal entre sus apoyos en el plano de flexión.c) En marcos sin desplazamiento lateral en el plano de carga y afectos a carga transversal entre sus apoyos, ver Tabla.
= 1.00
= 1.00
Haga Click aquí
Las tensiones de trabajo, fc=P/A y fm (calculada conforme a lo idicado en tabla 38 NCH427, deberán cumplir con las fórmulas de interacción
dadas en la tabla 36 en las que FcF=Fcy
F y fmcx=0;
Cfx
Cfy
atrás
Determinación Cf
7.1 A1 : Omitir
= 0
= 68.1
= 182009
= 6805
= 1440
= 1440
= 170.7
= 0.01
0.00
0.05
0.05 < 1.0
A2 : Omitir
= 0
= 0.00
= 1440
= 1440
si fc/FcF>0.15
CA1 fmcx kgf/cm2
CA1 fmcy kgf/cm2
FcxE kgf/cm2
FcyE kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
FcF kgf/cm2
fc/FcF
[Cfx/(1-fc/FcxE)] (fmcx/Fmcx) =
[Cfy/(1-fc/FcyE)] (fmcy/Fmcy) =
si fc/FcF>0.15
CA2 fmcx kgf/cm2
CA2 fmcy kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
= 0.00
= 0.00
= 0.00
0.00 < 1.0
B:
= 0
= 0
= 1440
= 1440
= 171
= 0.01
= 0.00
= 0.00
0.01 < 1.0 Ok
fc/(0.6Ff)
(fmcx/Fmcx)
(fmcy/Fmcy)
atrás
si fc/FcF<=0.15
fmcx kgf/cm2
fmcy kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
FcF kgf/cm2
fc/FcF
(fmcx/Fmcx)
(fmcy/Fmcy)
atrás
7.2 VERIFICACION FLEXO-TRACCION Omitir
= 0
= 0
= 1440
= 1440
= 0.00
= 0.00
= 0.00
0.00 < 1.0
fmcx kgf/cm2
fmcy kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
ft/Ft
(fmcx/Fmcx)
(fmcy/Fmcy)
atrás
8 CORTE Alma Atiesada
V = 0.01 tonf (Corte)
h = 200.0 cm Altura del Alma
(h/t) = 200.0 Esbeltez del Alma
= 200.00 Area de alma
a = 6E+00 cm Distancia entre Atiesadores
a/h = 3.00E-02
k = 5937.33 Coeficiente de Placa
= 12.740 Coeficiente de Corte
Rango Anelástico
= 0.05 Tensión de trabajo por corte
= 960.00 Tensión admisible por corte
Criterio Pandeo del Alma
= 192.00 tonf Carga Admisible
= 0.00 100% sobredimensionamiento
Av cm2
Cv
fv kgf/cm2
Fv kgf/cm2
Vadm
fv/Fv
atrás
9 VERIFICACION FLEXION-CORTE
Haga Click aquí
9 VERIFICACION FLEXION-CORTE
A. Para Almas No Atiesadas o Diseñadas por el Criterio de Pandeo del Alma
= 922.8
= 10570.8
= 0.1
= 0.0
= 5.4E-03 <1 Ok
9 VERIFICACION FLEXION-CORTE
B. Para Almas Atiesadas Diseñadas por el Criterio de Campo de Tracción
= 68
= 960.0
= 0.0
= 0.0
0.03 <0.825
Fmv kgf/cm2
Fv kgf/cm2
fm/Fmv
fv/Fv
(fv/Fv)2+(fm/Fmv)2
atrás
fmt kgf/cm2
Fv kgf/cm2
fmt/Ff
0.375*(fv/Fv)
fmt/Ff+0.375*(fv/Fv) =
atrás
RESUMEN DE LOS RESULTADOS (tonf, tonf-m)
Carga Admisible Tensión Adm. (Ten. Trabajo / Ten. Adm.)
kgf/cm2
COMPRESIÓN 45.1 152 0.01 99%
FLEXION 233.3 1440 0.01 99%
CORTE 192.0 960 0.00 100%
VERIFICACION FLEXION-CORTE 0.01 <=1 99%
La Falla esta Controlada por : COMPRESIÓN 99%
atrás
Tipo Acero
A37-24 ESA42-27 ES
1 A52-34 ESA36
A572M Gr 50
0
1
23
Longitud Afecta a Pandeo según Eje x
Longitud Afecta a Pandeo según Eje y
Longitud Libre entre Arriostramientos según Eje x
Longitud Libre entre Arriostramientos según Eje y
Coeficientes de longitud efectiva Eje y
Coeficientes de longitud efectiva Eje x
En caso de querer darle parámetros con distintos valores a los aproximados por el programase deben llenar los valores deseados en la columna G.
Para perfiles Laminado ud esta forzado a ingresar todos los datos en la columna G
MPAMPA
Propiedades mínimas aceptadas para el diseño mm
mm
2.85 cmiminx
PERFILES
2.85 cm mm
0.28 mm
102
69.44
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
Marque la verficación deseada según corresponda, Haga click en el vinculo para ver detalle:
revisar el detalle, ya que se debe incluir
información indispensable para el resultado final
iminy
Amin cm2
Wxmin cm3 mm2
Wymin cm3 mm4
mm3
mm3
mm4
mm3
mm3
(1/MPA)^
mm4
Antes de ver el resumen de resultados debe
Perfil principal
Perfil secundario o de arriostra
Esfuerzo de trabajo considerando una eventualidad
sobredimensionamiento
EA
(b/e)c =
be =
ENA(b/e)c =
be = 53.34 cm
f = 1440 kgf /cm2
Coeficiente de Reducción de Tensiones en elementos no Atiesados 53.3421993
53
Coeficiente de Reducción de Tensiones por concepto de Pandeo Local de los elementos componentes f=Mx/We 9
f=My/We 68
f = 1440
Esfuerzo de trabajo considerando una eventualidad
Tensión admisible de compresión (Pandeo por Flexión)
Qa =
Qs =
be =
be =
Esfuerzo de trabajo considerando una eventualidad
Tensión crítica de compresión según Euler
Tensión admisible de compresión (Pandeo por Flexo-torsión)
Pandeo por Flexo-torsión
sobredimensionamiento
scxE=p2E/(lx)2
Plástica
Compacta
Máxima
(h/t)
/m1/ < /m2/
tonf -m
tonf -m
SimpleDoble
kgf/cm2 Av
Aa
Fmc
F'mc
Cmy
ka
la=kaLmy/ia
kt
lt=ktLmy/it
sobredimensionamiento
FmcyA
FmcxT
Fmcx
(ia)equiv
la(equiv)
FmcyA
Fmcy
fmy/Fmcy
Madm y
La tensión de comresión axial fc, debe ser menor o igual que la tensi'on admisible FcxFT, calculada conforme a lo indicado en la tabla 37 NCh427
Determinación de Cf, en la celda marcada ponga la notación correspondiente al caso, según lo señalado a continuación:
b) En marcos sin deaplazamiento lateral y no afectos a solicitación transversal entre sus apoyos en el plano de flexión.c) En marcos sin desplazamiento lateral en el plano de carga y afectos a carga transversal entre sus apoyos, ver Tabla.
1.00 1.00 a
1.00 1.00 b
1.00 1.00 c11.00 1.00 c21.00 1.00 c31.00 1.00 c4
c5c6
=P/A y fm (calculada conforme a lo idicado en tabla 38 NCH427, deberán cumplir con las fórmulas de interacción
Cfx1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
C1
C2
C3
C4
C5
C6
Determinación Cf Cfy1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
Para Flexión Compuesta (A1, Cm=1)
Lc
FmcA
FmcT
Fmc
FmcA
Fmc
b) Pandeo por Flexo-torsional (eje x-x)
= 348850
= 15343
= 15283
= 114599366
= 5331337813
= 377916
= ###
= ###
= -3.20273E-11
scxE
scT
scxFT
Mt
f1
f2
+scxFT
+FcxFT
fc/FcxFT
Alma No Atiesada
Alma Atiesada
sobredimensionamiento
Fv
Fv
Fv
Fv
Omitir
sobredimensionamiento
subdimensionamiento(Ten. Trabajo / Ten. Adm.)
sobredimensionamiento
sobredimensionamiento
sobredimensionamiento
sobredimensionamiento
sobredimensionamiento
1
2400 37002700 42003400 52002530 40803520 4590
E = 200000G = 77200H = 2000B = 500
Peso = 232.6
Ff kgf /cm2 Fu kgf /cm2
t = 10.0
R = 15.0
A = 29628
= 16202273691
= 19579527
= 16202274
= 739.5
= 605813875
= 16849104
= 1469399
= 143.0
= 0.00
= 0.00 2401208.70
= 0.00 2659799.22
= 11.77 16849103.98
x = 87.7
= 193.4
= 2.50
= 1.315E-01m = 148.2
J = 987611
r = 20
u = 31.4
a = 1950
= 1990
b = 475
= 495
Ix
Zx
Wx
ix
Iy
Zy
Wy
iy
xp
xp >=t Zy
t<= xp<(R+t) Zy
t<= xp<(R+t) Zy
ia
it
X2
a-
b-
Perfil principal 240 2
Perfil secundario o de arriostra 300
caso a caso b caso c caso d1 y243.3 38.0 40.6 52.1
caso a caso b caso c53.34 52.69136596799 52.97
0.51 0.51 0.50
caso a caso b caso c caso d1 y2 caso d312.9 16.5 22.2 10.9
0.18666666667 0.241666666667 0.241666666666667 Qs de gráfico 1o 2 dependiendo Ff0.15833333333333
cm
cm
fx*fy=
617
kgf /cm2
Esbelteces Plástica CompactaA ala 1 NA (b/t) 8.8A ala 2 A (b/t) 31.8A alma 3 y4 (H/t) 70.4A ala 1 NA (b/t)A ala 2 A (b/t)
A alma 3 armad (H/t) 169A alma 4 plegado(H/t) 160
347.0 armado200 plegado
200.0
200
50
1440.00
1440.00
-11
= 1.00 <= 2.3
= 1.0
= 29
= 1.0
= 2280
= 1440
= 358
= 1440
= 19 cm
= 29
= 1440
= 1440
= 0.05
= 21.16 tonf -m
kgf/cm2
kgf/cm2
kgf/cm2
kgf/cm2
kgf/cm2
3
4
Para Flexión Compuesta (A1, Cm=1)
3014.26
x y
1440 1440
358 358
1440 1440
1440 1440
1440 1440
b) Pandeo por Flexo-torsional (eje x-x)
Tensión crítica de compresión según Euler kgf/cm2
kgf/cm2 scxFT=p2E/(lx)2
kgf/cm2 scT=(GJ+p2ECa/(KxLx)2)/(Aio2)
Alma No Atiesada
149.7 Plegadas
Alma Atiesada
960.00
960.00 Criterio Pandeo del Alma
No aplicable Criterio Campo de Tracción
sobredimensionamiento
subdimensionamiento
caso d4
0.28333333
PERFIL T25x23.5ELEMENTO columna 8-9COMBINACION PP+nieve Nº de eventualidades: 1 0
Tipo de curvatura: 1 Tipo de curvatura: 1(+/-) = -1 (+/-) = -1
= -1.00 = -1.00
= 1.00 <= 2.3
= 1.0
= 49
= 1.0
= 250
Lp = 261.28 cm Distancia entre arriostramientos
La viga esta afecta al pandeo lateral-torsional: Lm > Lp
6.3 Doble Fórmula Omitir
= 1440
= 1440
= 1440
6.4 Radio de Giro Equivalente
= 16 cm
= 32
= 1440
6.5 La tensión admisible esta dada por : Radio de giro equivalente
= 1440
= 0.54
= 1.9 tonf -m 48% sobredimensionamiento
M2x M2y
M1/M2 M1/M2
Cmx
ka
la=kaLmx/ia
kt
lt=ktLmx/it
FmcxA kgf/cm2
FmcxT kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
(ia)equiv
la(equiv)
FmcxA kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
fmx/Fmcx
Madm x
atrás
7 VERIFICACION FLEXO-COMPRESION
Determinación de Cf, en la celda marcada ponga la notación correspondiente al caso, según lo señalado a continuación:
a) En marcos con desplazamiento lateralb) En marcos sin deaplazamiento lateral y no afectos a solicitación transversal entre sus apoyos en el plano de flexión.c) En marcos sin desplazamiento lateral en el plano de carga y afectos a carga transversal entre sus apoyos, ver Tabla.
= 1.00 1.00
= 1.00 0.97
0.96
0.98
0.96
0.94
Haga Click aquí
7.1 A1 : Omitir
Cfx
Cfy
si fc/FcF>0.15
Cfx1.00
0.97
0.96
0.98
0.96
0.94
C1
C2
C3
C4
C5
C6
Determinación Cf
= 775
= 0
= 351
= 235
= 1440
= 1440
= 350.94
= 0.09
0.59
0.00
0.69 < 1.0
A2 : Omitir
= 0
= 0.00
= 1440
= 1440
= 0.02
= 0.00
= 0.00
0.02 < 1.0
CA1 fmcx kgf/cm2
CA1 fmcy kgf/cm2
FcxE kgf/cm2
FcyE kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
FcF
fc/FcF
[Cfx/(1-fc/FcxE)] (fmcx/Fmcx) =
[Cfy/(1-fc/FcyE)] (fmcy/Fmcy) =
si fc/FcF>0.15
CA2 fmcx kgf/cm2
CA2 fmcy kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
fc/(0.6Ff)
(fmcx/Fmcx)
(fmcy/Fmcy)
atrás
B:
= 0
= 0
= 1440
= 1440
= 350.9
= 0.14
= 0.00
= 0.00
0.14 < 1.0 Ok
7.2 VERIFICACION FLEXO-TRACCION Omitir
si fc/FcF<=0.15
fmcx kgf/cm2
fmcy kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
FcF kgf/cm2
fc/FcF
(fmcx/Fmcx)
(fmcy/Fmcy)
atrás
= 0
= 0
= 1440
= 1440
= 0.00
= 0.00
= 0.00
0.00 < 1.0
fmcx kgf/cm2
fmcy kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
ft/Ft
(fmcx/Fmcx)
(fmcy/Fmcy)
atrás
8 CORTE Alma Atiesada
V = 1.00 tonf (Corte)
h = 20.0 cm Altura del Alma
(h/t) = 16.7 Esbeltez del Alma
= 24.00 Area de alma
a = 6E+00 cm Distancia entre Atiesadores
a/h = 3.00E-01
k = 63.33 Coeficiente de Placa
= 15.790 Coeficiente de Corte
Rango Anelástico
= 41.67 Tensión de trabajo por corte
= 960.00 Tensión admisible por corte
Criterio Pandeo del Alma
= 23.04 tonf Carga Admisible
= 0.04 96% sobredimensionamiento
Av cm2
Cv
fv kgf/cm2
Fv kgf/cm2
Vadm
fv/Fv
atrás
9 VERIFICACION FLEXION-CORTE
Haga Click aquí
9 VERIFICACION FLEXION-CORTE
A. Para Almas No Atiesadas o Diseñadas por el Criterio de Pandeo del Alma
= 132878.0
= 13101.2
= 0.0
= 0.00
= 4.4E-05 <1 Ok
9 VERIFICACION FLEXION-CORTE
B. Para Almas Atiesadas Diseñadas por el Criterio de Campo de Tracción Omitir
= 775
= 960.0
= 0.3
= 0.02
0.34 <0.825
Fmv kgf/cm2
Fv kgf/cm2
fm/Fmv
fv/Fv
(fv/Fv)2+(fm/Fmv)2
atrás
fmt kgf/cm2
Fv kgf/cm2
fmt/Ff
0.375*(fv/Fv)
fmt/Ff+0.375*(fv/Fv) =
atrás
RESUMEN DE LOS RESULTADOS (tonf, tonf-m)
Carga Admisible Tensión Adm. Ten. Trabajo / Ten. Adm.
COMPRESIÓN 14.3 233 0.14 86% sobredimensionamientoCambiar Perfil, esbeltez mayor a la admisible
La Falla esta Controlada por : FLEXION 46% sobredimensionamiento
kgf/cm2
atrás
Tipo Acero
A37-24 ES 2400A42-27 ES 2700A52-34 ES 3400
A36 2530A572M Gr 50 3520
0
1
23
Longitud Libre entre Arriostramientos según Eje x
Longitud Libre entre Arriostramientos según Eje y
Ff kgf /cm2
PERFILES
=
y =H =B =e =t =
A =
=
=
=
=
=
=
=
=
x =
=
=
=
=
=j =
J =
=
revisar el detalle, ya que se debe incluir
información indispensable para el resultado final
yp
Ix
Zx
Wx
ix
Iy
Zy
Wy
iy
ia
it
xo
io
b
Ca
Antes de ver el resumen de resultados debe
Perfil principal
Perfil secundario o de arriostram
Cambiar Perfil, esbeltez mayor a la admisible
= 16.7
Coeficiente de Reducción de Tensiones por concepto de Pandeo Local de los elementos componentes
Tensión admisible de compresión (Pandeo por Flexión)
Tensión admisible de compresión (Pandeo por Flexo-torsión)
scxFT=p2E/(lx)2
scT=(GJ+p2ECa/(KxLx)2)/(Aio2)
A ala 1 NAPlástica A ala 2 A
A alma 3 y4A ala 1 NAA ala 2 A
Compacta A alma 3 armadA alma 4 plegado
Máxima(h/t) 16.7
21.6
40
1440.00
1440.00
Av
Aa
Fmc
F'mc
Simple -1Doble 1
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
=
Cmy
ka
la=kaLmy/ia
kt
lt=ktLmy/it
FmcyA
FmcxT
Fmcx
(ia)equiv
la(equiv)
FmcyA
Fmcy
fmy/Fmcy
Madm y
Determinación de Cf, en la celda marcada ponga la notación correspondiente al caso, según lo señalado a continuación:
b) En marcos sin deaplazamiento lateral y no afectos a solicitación transversal entre sus apoyos en el plano de flexión.c) En marcos sin desplazamiento lateral en el plano de carga y afectos a carga transversal entre sus apoyos, ver Tabla.
Tipo de curvatura: 2 Tipo de curvatura: 2(+/-) = 1 (+/-) = 1
= -1.00 = -1.00
= 1.00 <= 2.3
= 1.0
= #VALUE! #VALUE!
fmx=Mx/Wx kgf/cm2 fmy=My/Wy
M1x M1x
M2x M2y
M1/M2 M1/M2
Cmx
ka
la=kaLmx/ia
= 1.0
= #VALUE!
Lc = #VALUE! cm Distancia entre arriostramientos
#VALUE! #VALUE! ###
6.3 Doble Fórmula #VALUE!
= #VALUE!
= #VALUE!
= #VALUE!
6.4 Radio de Giro Equivalente #VALUE!
= #VALUE! cm
= #VALUE!
= #VALUE!
6.5 La tensión admisible esta dada por : #VALUE!
= #VALUE!
= #VALUE!
= #VALUE! tonf -m #VALUE! #VALUE!
#VALUE!
kt
lt=ktLmx/it
FmcxA kgf/cm2
FmcxT kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
(ia)equiv
la(equiv)
FmcxA kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
fmx/Fmcx
Madm x
atrás
7 VERIFICACION FLEXO-COMPRESION Omitir
Determinación de Cf, en la celda marcada ponga la notación correspondiente al caso, según lo señalado a continuación:
a) En marcos con desplazamiento lateralb) En marcos sin deaplazamiento lateral y no afectos a solicitación transversal entre sus apoyos en el plano de flexión.c) En marcos sin desplazamiento lateral en el plano de carga y afectos a carga transversal entre sus apoyos, ver Tabla.
= 1.00
= 1.00
Haga Click aquí
Cfx
Cfy
Determinación Cf
7.1 A1 :
= 0
= 0
= 410
= 12179
= #VALUE!
= #VALUE!
= 410.3
= 8.04
#VALUE!
#VALUE!
#VALUE! < 1.0 #VALUE!
A2 :
= 0
= 0.00
= #VALUE!
si fc/FcF>0.15
CA1 fmcx kgf/cm2
CA1 fmcy kgf/cm2
FcxE kgf/cm2
FcyE kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
FcF
fc/FcF
[Cfx/(1-fc/FcxE)] (fmcx/Fmcx) =
[Cfy/(1-fc/FcyE)] (fmcy/Fmcy) =
si fc/FcF>0.15
CA2 fmcx kgf/cm2
CA2 fmcy kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
= #VALUE!
= 2.29
= #VALUE!
= #VALUE!
#VALUE! < 1.0 #VALUE!
B: Omitir
= 0
= 0
= #VALUE!
= #VALUE!
= 1220
= 8.04
= #VALUE!
= #VALUE!
#VALUE! < 1.0
Fmcy kgf/cm2
fc/(0.6Ff)
(fmcx/Fmcx)
(fmcy/Fmcy)
atrás
si fc/FcF<=0.15
fmcx kgf/cm2
fmcy kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
FcF kgf/cm2
fc/FcF
(fmcx/Fmcx)
(fmcy/Fmcy)
7.2 VERIFICACION FLEXO-TRACCION Omitir
= 0
= 0
= #VALUE!
= #VALUE!
= 0.00
= #VALUE!
= #VALUE!
#VALUE! < 1.0
atrás
fmcx kgf/cm2
fmcy kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
ft/Ft
(fmcx/Fmcx)
(fmcy/Fmcy)
atrás
8 CORTE Alma No Atiesada Omitir
V = 0.00 tonf (Corte)
h = 4.0 cm Altura del Alma
(h/t) = 4.0 Esbeltez del Alma
= 4.00 Area de alma
a = 1E+20 cm Distancia entre Atiesadores
a/h = 1.00E+20
k = 5.34 Coeficiente de Placa
= 19.104 Coeficiente de Corte
Rango Anelástico
= 0.00 Tensión de trabajo por corte
= 962.25 Tensión admisible por corte
= 3.85 tonf Carga Admisible
= 0.00 100% sobredimensionamiento
Av cm2
Cv
fv kgf/cm2
Fv kgf/cm2
Vadm
fv/Fv
atrás
9 VERIFICACION FLEXION-CORTE Omitir
A. Para Almas No Atiesadas o Diseñadas por el Criterio de Pandeo del Alma
= 2306910.6
= 962.3
= 0.0
= 0.00
= 0.0E+00 <1 Ok
Fmv kgf/cm2
Fv kgf/cm2
fm/Fmv
fv/Fv
(fv/Fv)2+(fm/Fmv)2
atrás
RESUMEN DE LOS RESULTADOS (tonf, tonf-m)
Carga Admisible Tensión Adm. Ten. Trabajo / Ten. Adm.
COMPRESIÓN 3.8 410 8.04 -704%
kgf/cm2
La Falla esta Controlada por :COMPRESIÓN -704%
Cambiar Perfilatrás
Tipo Acero
A37-24 ESA42-27 ES
0 A52-34 ESA36
A572M Gr 50
0
1
23
Longitud Afecta a Pandeo según Eje x
Longitud Afecta a Pandeo según Eje y
Longitud Libre entre Arriostramientos según Eje x
Longitud Libre entre Arriostramientos según Eje y
Coeficientes de longitud efectiva Eje y
Coeficientes de longitud efectiva Eje x
PERFILES
revisar el detalle, ya que se debe incluir
información indispensable para el resultado final
Antes de ver el resumen de resultados debe
Perfil principal
Perfil secundario o de arriostra
sobredimensionamiento
= 8.0
Coeficiente de Reducción de Tensiones en elementos no Atiesados
Coeficiente de Reducción de Tensiones por concepto de Pandeo Local de los elementos componentes
Tensión admisible de compresión (Pandeo por Flexión)
Tensión crítica de compresión según Euler
Tensión admisible de compresión (Pandeo por Flexo-torsión)
subdimensionamiento
Plástica
Compacta
Máxima
/m1/ < /m2/
tonf -m
tonf -m
SimpleDoble
kgf/cm2
Cmy
ka
la=kaLmy/ia
kt
lt=ktLmy/it
FmcyA
FmcxT
Fmcx
(ia)equiv
la(equiv)
FmcyA
Fmcy
fmy/Fmcy
Madm y
Determinación de Cf, en la celda marcada ponga la notación correspondiente al caso, según lo señalado a continuación:
b) En marcos sin deaplazamiento lateral y no afectos a solicitación transversal entre sus apoyos en el plano de flexión.c) En marcos sin desplazamiento lateral en el plano de carga y afectos a carga transversal entre sus apoyos, ver Tabla.
1.00 1.00 a
0.40 0.92 b
0.40 0.89 c10.40 0.95 c20.40 0.89 c30.40 0.84 c4
c5c6
Cfx1.00
0.40
0.40
0.40
0.40
0.40
C1
C2
C3
C4
C5
C6
Determinación Cf Cfy1.00
0.92
0.89
0.95
0.89
0.84
Para Flexión Compuesta (A1, Cm=1)
Lc
FmcA
FmcT
Fmc
FmcA
Fmc
Alma No Atiesada
Alma Atiesada
sobredimensionamiento
Fv
Fv
sobredimensionamiento
subdimensionamientoTen. Trabajo / Ten. Adm.
subdimensionamiento
subdimensionamiento
Cambiar Perfil
1
2400 37002700 42003400 52002530 40803520 4590
Ff kgf /cm2 Fu kgf /cm2
Perfil principal 240 1
Perfil secundario o de arriostra 300
Esbelteces Plástica CompactaA ala 1 NA (b/t) 8.8A ala 2 A (b/t) 31.8A alma 3 y4 (H/t) 44.1A ala 1 NA (b/t)A ala 2 A (b/t)
A alma 3 armad (H/t) 169A alma 4 plegado(H/t) 160
-11
= 1.00 <= 2.3
= 1.0
= #VALUE!
= 1.0
= #VALUE!
= #VALUE!
= #VALUE!
= #VALUE!
= #VALUE! cm
= #VALUE!
= #VALUE!
= #VALUE!
= #VALUE!
= #VALUE! tonf -m
kgf/cm2
kgf/cm2
kgf/cm2
kgf/cm2
kgf/cm2
Para Flexión Compuesta (A1, Cm=1)
#VALUE!
x y
#VALUE! #VALUE!
#VALUE! #VALUE!
#VALUE! #VALUE!
#VALUE! #VALUE!
#VALUE! #VALUE!
Alma No Atiesada
962.3 Plegadas
Alma Atiesada
960.00 Criterio Pandeo del Alma
sobredimensionamiento
subdimensionamiento
PERFIL TL25x23.5ELEMENTOCOMBINACION Nº de eventualidades: 1
Tipo de curvatura: 2 Tipo de curvatura: 2(+/-) = 1 (+/-) = 1
= -1.00 = -1.00
= 1.00 <= 2.3
= 1.0
= 42
= 1.0
= 2083
Lc = 665.43 cm Distancia entre arriostramientos
La viga No esta afecta al pandeo lateral-torsional: Lm < Lc Ok
fmx=Mx/Wx kgf/cm2 fmy=My/Wy
M1x M1x
M2x M2y
M1/M2 M1/M2
Cmx
ka
la=kaLmx/ia
kt
lt=ktLmx/it
6.3 Doble Fórmula Omitir
= 1440
= 392
= 1440
6.4 Radio de Giro Equivalente Omitir
= 16 cm
= 31
= 1440
6.5 La tensión admisible esta dada por : Tabla 15 NCh427
= 1440
= 0.04
= 2.3 tonf -m 96% sobredimensionamiento
FmcxA kgf/cm2
FmcxT kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
(ia)equiv
la(equiv)
FmcxA kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
fmx/Fmcx
Madm x
atrás
7 VERIFICACION FLEXO-COMPRESION
Determinación de Cf, en la celda marcada ponga la notación correspondiente al caso, según lo señalado a continuación:
a) En marcos con desplazamiento lateralb) En marcos sin deaplazamiento lateral y no afectos a solicitación transversal entre sus apoyos en el plano de flexión.c) En marcos sin desplazamiento lateral en el plano de carga y afectos a carga transversal entre sus apoyos, ver Tabla.
= 1.00
= 1.00
Haga Click aquí
Cfx
Cfy
Determinación Cf
7.1 A1 : Omitir
= 62
= 0
= 1671
= 1671
= 1440
= 1440
= 1044.3
= 0.00
0.04
0.00
0.04 < 1.0
A2 : Omitir
= 0
= 0.00
= 1440
= 1440
= 0.00
= 0.00
= 0.00
0.00 < 1.0
si fc/FcF>0.15
CA1 fmcx kgf/cm2
CA1 fmcy kgf/cm2
FcxE kgf/cm2
FcyE kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
FcF
fc/FcF
[Cfx/(1-fc/FcxE)] (fmcx/Fmcx) =
[Cfy/(1-fc/FcyE)] (fmcy/Fmcy) =
si fc/FcF>0.15
CA2 fmcx kgf/cm2
CA2 fmcy kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
fc/(0.6Ff)
(fmcx/Fmcx)
(fmcy/Fmcy)
atrás
B:
= 0
= 0.0
= 1440
= 1440
= 1044
= 0.00
= 0.00
= 0.00
0.00 < 1.0 Ok
si fc/FcF<=0.15
fmcx kgf/cm2
fmcy kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
FcF kgf/cm2
fc/FcF
(fmcx/Fmcx)
(fmcy/Fmcy)
atrás
7.2 VERIFICACION FLEXO-TRACCION Omitir
= 0
= 0
= 1440
= 1440
= 0.00
= 0.00
= 0.00
0.00 < 1.0
fmcx kgf/cm2
fmcy kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
ft/Ft
(fmcx/Fmcx)
(fmcy/Fmcy)
atrás
8 CORTE Alma Atiesada Cambiar la distancia entre atiesadores
V = 0.10 tonf (Corte)
h = 16.8 cm Altura del Alma
(h/t) = 10.5 Esbeltez del Alma
= 26.88 Area de alma
a = 1E+05 cm Distancia entre Atiesadores
a/h = 5.95E+03
k = 5.34 Coeficiente de Placa
= 7.278 Coeficiente de Corte
Rango Anelástico
= 3.72 Tensión de trabajo por corte
= 960.00 Tensión admisible por corte
Criterio Pandeo del Alma
= 25.80 tonf Carga Admisible
= 0.00 100% sobredimensionamiento
Av cm2
Cv
fv kgf/cm2
Fv kgf/cm2
Vadm
fv/Fv
atrás
9 VERIFICACION FLEXION-CORTE
A. Para Almas No Atiesadas o Diseñadas por el Criterio de Pandeo del Alma
= 334789.7
= 6038.4
= 0.0
= 0.0
= 4.1E-07 <1 Ok
Fmv kgf/cm2
Fv kgf/cm2
fm/Fmv
fv/Fv
(fv/Fv)2+(fm/Fmv)2
atrás
RESUMEN DE LOS RESULTADOS (tonf, tonf-m)
Carga Admisible Tensión Adm. Ten. Trabajo / Ten. Adm.
FLEXION 2.3 1440 0.04 96%
CORTE 25.8 960 0.00 100%
VERIFICACION FLEXO-COMPRESION 0.00 <=1 100%
VERIFICACION FLEXION-CORTE 0.00 <=1 100%
kgf/cm2
La Falla esta Controlada por : FLEXION 96%
atrás
Tipo Acero
A37-24 ESA42-27 ES
0 A52-34 ESA36
A572M Gr 50
0
1
23
Longitud Afecta a Pandeo según Eje x
Longitud Afecta a Pandeo según Eje y
Longitud Libre entre Arriostramientos según Eje x
Longitud Libre entre Arriostramientos según Eje y
Coeficientes de longitud efectiva Eje y
Coeficientes de longitud efectiva Eje x
PERFILES
revisar el detalle, ya que se debe incluir
información indispensable para el resultado final
Antes de ver el resumen de resultados debe
Perfil principal
Perfil secundario o de arriostra
63.0
132.3
Coeficiente de Reducción de Tensiones por concepto de Pandeo Local de los elementos componentes
Tensión admisible de compresión (Pandeo por Flexión)
lmaximo
FcF
Padm
fc/FcF
Tensión crítica de compresión según Euler
Tensión admisible de compresión (Pandeo por Flexo-torsión)
Pandeo por Flexo-torsión
ly
scxE
scT
scxFT
FcxFT
Padm
fc/FcxFT
Plástica
Compacta
Máxima
/m1/ < /m2/
tonf -m
tonf -m
SimpleDoble
kgf/cm2
Cmy
ka
la=kaLmy/ia
kt
lt=ktLmy/it
FmcyA
FmcxT
Fmcx
(ia)equiv
la(equiv)
FmcyA
Fmcy
fmy/Fmcy
Madm y
Determinación de Cf, en la celda marcada ponga la notación correspondiente al caso, según lo señalado a continuación:
b) En marcos sin deaplazamiento lateral y no afectos a solicitación transversal entre sus apoyos en el plano de flexión.c) En marcos sin desplazamiento lateral en el plano de carga y afectos a carga transversal entre sus apoyos, ver Tabla.
1.00 1.00 a
1.00 1.00 b
1.00 1.00 c11.00 1.00 c21.00 1.00 c31.00 1.00 c4
c5c6
Cfx1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
C1
C2
C3
C4
C5
C6
Cfy1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
1.00
Para Flexión Compuesta (A1, Cm=1)
Lc
FmcA
FmcT
Fmc
FmcA
Fmc
Cambiar la distancia entre atiesadores
Alma No Atiesada
Alma Atiesada
Fv
Fv
sobredimensionamiento
subdimensionamientoTen. Trabajo / Ten. Adm.
sobredimensionamiento
sobredimensionamiento
sobredimensionamiento
sobredimensionamiento
sobredimensionamiento
1
2400 37002700 42003400 52002530 40803520 4590
Ff kgf /cm2 Fu kgf /cm2
Perfil principal 240 2
Perfil secundario o de arriostra 300
= 80.4
= 1044.3
= 62.5 tonf
= 0.00
kgf/cm2
= 80.4
= 3203
= 7540
= 2716
= 976
= 58.3 tonf
= 0.00
kgf/cm2
kgf/cm2
kgf/cm2
kgf/cm2
Esbelteces Plástica CompactaA ala 1 NA (b/t) 8.8A ala 2 A (b/t) 31.8A alma 3 y4 (H/t) 70.3A ala 1 NA (b/t)A ala 2 A (b/t)
A alma 3 armad (H/t) 169A alma 4 plegado(H/t) 160
-11
= 1.00 <= 2.3
= 1.0
= 42
= 1.0
= 2083
= 1440
= 392
= 1440
= 16 cm
= 31
= 1440
= 1440
= 0.04
= 2.33 tonf -m
kgf/cm2
kgf/cm2
kgf/cm2
kgf/cm2
kgf/cm2
Para Flexión Compuesta (A1, Cm=1)
665.43
x y
1440 1440
392 392
1440 1440
1440 1440
1440 1440
Alma No Atiesada
962.3 Plegadas
Alma Atiesada
960.00 Criterio Pandeo del Alma
sobredimensionamiento
subdimensionamiento
PERFIL L25x23.5ELEMENTO columna 8-9COMBINACION PP+nieve Nº de eventualidades: 1
= 500 cm Longitud Libre entre Arriostramientos según Eje x
= 500 cm Longitud Libre entre Arriostramientos según Eje y
= 1.0 Coeficientes de longitud efectiva Eje y
= 1.0 Coeficientes de longitud efectiva Eje x
En caso de no tener atiesador no debe llenar la celda:
a = 6 cm Distancia entre atiesadores
3.2 PERFIL T20x20.3 En caso de querer darle parámetros con distintos valores a los aproximados por el programase deben llenar los valores deseados en la columna G.
La viga esta afecta al pandeo lateral-torsional: Lm > Lp
6.3 Doble Fórmula Omitir
= 1238
= 1440
= 1440
6.4 Radio de Giro Equivalente
= 13 cm
= 39
= 1440
6.5 La tensión admisible esta dada por : Radio de giro equivalente
= 1440
= 2.38
= 0.4 tonf -m -138% subdimensionamiento
Cambiar Perfil
M1/M2 M1/M2
Cmx
ka
la=kaLmx/ia
kt
lt=ktLmx/it
FmcxA kgf/cm2
FmcxT kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
(ia)equiv
la(equiv)
FmcxA kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
fmx/Fmcx
Madm x
atrás
7 VERIFICACION FLEXO-COMPRESION
Determinación de Cf, en la celda marcada ponga la notación correspondiente al caso, según lo señalado a continuación:
a) En marcos con desplazamiento lateralb) En marcos sin deaplazamiento lateral y no afectos a solicitación transversal entre sus apoyos en el plano de flexión.c) En marcos sin desplazamiento lateral en el plano de carga y afectos a carga transversal entre sus apoyos, ver Tabla.
= 0.85
= 1.00
Cfx
Cfy
Determinación Cf
Haga Click aquí
7.1 A1 :
= 3434
= 0
= 98
= 98
= 1440
= 1440
= 98.20
= 0.89
19.21
si fc/FcF>0.15
CA1 fmcx kgf/cm2
CA1 fmcy kgf/cm2
FcxE kgf/cm2
FcyE kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
FcF
fc/FcF
[Cfx/(1-fc/FcxE)] (fmcx/Fmcx) =
0.00
20.11 < 1.0 Revisar perfil
A2 :
= 0
= 0.00
= 1440
= 1440
= 0.06
= 0.00
= 0.00
0.06 < 1.0 Ok
B: Omitir
= 0
[Cfy/(1-fc/FcyE)] (fmcy/Fmcy) =
si fc/FcF>0.15
CA2 fmcx kgf/cm2
CA2 fmcy kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
fc/(0.6Ff)
(fmcx/Fmcx)
(fmcy/Fmcy)
atrás
si fc/FcF<=0.15
fmcx kgf/cm2
= 0
= 1440
= 1440
= 98.2
= 0.89
= 0.00
= 0.00
0.89 < 1.0
7.2 VERIFICACION FLEXO-TRACCION Omitir
= 0
= 0
= 1440
= 1440
= 0.00
= 0.00
= 0.00
0.00 < 1.0
fmcy kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
FcF kgf/cm2
fc/FcF
(fmcx/Fmcx)
(fmcy/Fmcy)
atrás
fmcx kgf/cm2
fmcy kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
ft/Ft
(fmcx/Fmcx)
(fmcy/Fmcy)
atrás
8 CORTE Alma Atiesada
V = 1.00 tonf (Corte)
h = 10.0 cm Altura del Alma
(h/t) = 8.3 Esbeltez del Alma
= 12.00 Area de alma
a = 6E+00 cm Distancia entre Atiesadores
a/h = 6.00E-01
k = 18.83 Coeficiente de Placa
= 17.221 Coeficiente de Corte
Rango Anelástico
= 83.33 Tensión de trabajo por corte
= 960.00 Tensión admisible por corte
Criterio Pandeo del Alma
= 11.52 tonf Carga Admisible
= 0.09 91% sobredimensionamiento
Av cm2
Cv
fv kgf/cm2
Fv kgf/cm2
Vadm
fv/Fv
atrás
9 VERIFICACION FLEXION-CORTE
Haga Click aquí
9 VERIFICACION FLEXION-CORTE
A. Para Almas No Atiesadas o Diseñadas por el Criterio de Pandeo del Alma
= 531512.2
= 14288.6
= 0.0
= 0.0
= 7.6E-05 <1 Ok
9 VERIFICACION FLEXION-CORTE
B. Para Almas Atiesadas Diseñadas por el Criterio de Campo de Tracción
Fmv kgf/cm2
Fv kgf/cm2
fm/Fmv
fv/Fv
(fv/Fv)2+(fm/Fmv)2
atrás
= 1440
= 960.0
= 0.6
= 0.0
0.63 <0.825
fmt kgf/cm2
Fv kgf/cm2
fmt/Ff
0.375*(fv/Fv)
fmt/Ff+0.375*(fv/Fv) =
atrás
RESUMEN DE LOS RESULTADOS (tonf, tonf-m)
Carga Admisible Tensión Adm. Ten. Trabajo / Ten. Adm.
COMPRESIÓN 1.3 41 2.15 -115%Cambiar Perfil, esbeltez mayor a la admisible
FLEXION 0.4 1440 2.38 -138%
CORTE 11.5 960 0.09 91%
VERIFICACION FLEXO-COMPRESION 20.11 <=1 -1911%
VERIFICACION FLEXION-CORTE 0.00 <=1 100%
La Falla esta Controlada por : VERIFICACION FLEXO-COMPRESION -1911%
Cambiar Perfil
kgf/cm2
atrás
Tipo Acero
A37-24 ESA42-27 ES
0 A52-34 ESA36
A572M Gr 50
0
1
23
Longitud Afecta a Pandeo según Eje x
Longitud Afecta a Pandeo según Eje y
Longitud Libre entre Arriostramientos según Eje x
Longitud Libre entre Arriostramientos según Eje y
Coeficientes de longitud efectiva Eje y
Coeficientes de longitud efectiva Eje x
En caso de querer darle parámetros con distintos valores a los aproximados por el programase deben llenar los valores deseados en la columna G.
MPAMPAmm
PERFILES
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
mm
MPA
mm
mm
mm
mm2
mm4
mm3
mm3
(1/MPA)^
mm4
mm6
revisar el detalle, ya que se debe incluir
información indispensable para el resultado final
Cambiar Perfil, esbeltez mayor a la admisible
Perfil principal
Perfil secundario o de arriostra
Antes de ver el resumen de resultados debe
Cambiar Perfil, esbeltez mayor a la admisible
= 264
= 515
Coeficiente de Reducción de Tensiones en elementos no Atiesados
Coeficiente de Reducción de Tensiones por concepto de Pandeo Local de los elementos componentes
lu=kxLmx/ix
lv=kyLmy/iy
Tensión admisible de compresión (Pandeo por Flexión)
Tensión crítica de compresión según Euler
Tensión admisible de compresión (Pandeo por Flexo-torsión)
Pandeo por Flexo-torsión
subdimensionamiento
lmaximo
FcF
Padm
fc/FcF
ly
scxE
scT
scxFT
FcxFT
Padm
fc/FcxFT
Plástica
Compacta
Máxima
Cambiar Perfil
/m1/ < /m2/
tonf -m
tonf -m
Simple
kgf/cm2
Doble
subdimensionamiento
Cmy
ka
la=kaLmy/ia
kt
lt=ktLmy/it
FmcyA
FmcxT
Fmcx
(ia)equiv
la(equiv)
FmcyA
Fmcy
fmy/Fmcy
Madm y
Determinación de Cf, en la celda marcada ponga la notación correspondiente al caso, según lo señalado a continuación:
b) En marcos sin deaplazamiento lateral y no afectos a solicitación transversal entre sus apoyos en el plano de flexión.c) En marcos sin desplazamiento lateral en el plano de carga y afectos a carga transversal entre sus apoyos, ver Tabla.
1.00 1.00 a
0.73 0.73 b
0.64 0.64 c1
Cfx1.00
0.73
0.64
C1
C2
C3
Determinación Cf Cfy1.00
0.73
0.64
0.82 0.82 c20.64 0.64 c30.46 0.46 c4
c5c6
Para Flexión Compuesta (A1, Cm=1)
Lp
FmcA
FmcT
Fmc
FmcA
Fmc
0.64
0.82
0.64
0.46
C3
C4
C5
C6
0.64
0.82
0.64
0.46
Alma No Atiesada
Alma Atiesada
sobredimensionamiento
Fv
Fv
Fv
Fv
Omitir
sobredimensionamiento
subdimensionamientoTen. Trabajo / Ten. Adm.
subdimensionamiento
subdimensionamiento
sobredimensionamiento
subdimensionamiento
sobredimensionamiento
subdimensionamiento
Cambiar Perfil
1
2400 37002700 42003400 52002530 40803520 4590
E = 200000G = 77200H = 100
Ff kgf /cm2 Fu kgf /cm2
B = 100t = 12
Peso = 17.87R = 13
= 6.0
k = 24
A = 2277
= 2067667
= 53061
= 29123
= 30.14
= 11.4
x -y = 29.0
= 3276212
= 37.9
= 859122
= 19.4
= 59.6
= 12.00
= 147409
= 1.945E-09
J = 106235
= 79736064j = 64.7
= 32.5
= 53.6= 0.632= 82.0= 6.0
= -1208545a = 0.15
D = 13.0946
R1
Ix =Iy
Zx =Zy
Wx=Wy
ix=iy
xp
Iu
iu
Iv
iv
ia
it
X1
X2
Ca
xo
io
b
a-
b-
Ixy
Perfil principal 240 1
Perfil secundario o de arriostra 300
= 331.8
= 98.2
= 2.2 tonf
= 0.89
= 331.8
= 188
= 12989
= 187
= 98
= 2.2 tonf
= 0.90
kgf/cm2
kgf/cm2
kgf/cm2
kgf/cm2
kgf/cm2
Esbelteces Plástica CompactaA ala 1 NA (b/t) 8.8A ala 2 A (b/t) 31.8A alma 3 y4 (H/t) 64.4A ala 1 NA (b/t)A ala 2 A (b/t)
A alma 3 armad (H/t) 169A alma 4 plegado(H/t) 160
-1
1
= 1.00 <= 2.3
= 1.0
= 84
= 1.0
= 417
= 1238
= 1440
= 1440
= 13 cm
= 39
= 1440
= 1440
= 2.38
= 0.42 tonf -m
kgf/cm2
kgf/cm2
kgf/cm2
kgf/cm2
kgf/cm2
1
3
Para Flexión Compuesta (A1, Cm=1)
130.639452948
x y
1238 1238
1440 1440
1440 1440
1440 1440
1440 1440
Alma No Atiesada
962.3 Plegadas
Alma Atiesada
960.00
960.00 Criterio Pandeo del Alma
No aplicable Criterio Campo de Tracción
sobredimensionamiento
subdimensionamiento
PERFIL O25x23.5ELEMENTOCOMBINACION Nº de eventualidades: 1
RESUMEN DE LOS RESULTADOS Nota: Antes de ver el resumen de resultados debe
ladmisible
= 198.5 Esbeltez eje x-x
= 198.5 Esbeltez eje y-y
= 0.0 Esfuerzo de trabajo
= 1620.0 Tensión admisible de Tracción
= 0 100% sobredimensionamiento
= 0.8 tonf Carga Admisible para Tracción
lx=kxLmx/ix
ly=kyLmy/iy
ft = P/A kgf/cm2
Ft kgf/cm2
ft / Ft
Padm
atrás
5 COMPRESION
5.1 Esbelteces
= 200 Esbeltez máxima admisible
= 198.5 Esbeltez eje x-x
= 198.5 Esbeltez eje y-y
5.2 Pandeo por Flexión
= 404.2 Esfuerzo de trabajo
D/e = 2.3
= 1620 Tensión admisible de compresión (NCh 427, 11.9)
= 0.25 75% sobredimensionamiento
= 0.8 tonf Carga Admisible
ladmisible
lx=kxLmx/ix
ly=kyLmy/iy
fc = N/A kgf/cm2
Fc
fc/FcF
Padm
atrás
6 FLEXION Omitir
= 0
D/e = 2.3
= 1620
fmx=Mx/Wx kgf/cm2
Fm kgf/cm2
= 0.0 100.0% sobredimensionamiento
= 0.0 tonf -m
fm/Fm
Madm
atrás
7 VERIFICACION FLEXO-COMPRESION Omitir
Determinación de Cf, en la celda marcada ponga la notación correspondiente al caso, según lo señalado a continuación:a) En marcos con desplazamiento lateralb) En marcos sin deaplazamiento lateral y no afectos a solicitación transversal entre sus apoyos en el plano de flexión.c) En marcos sin desplazamiento lateral en el plano de carga y afectos a carga transversal entre sus apoyos, ver Tabla.
Tipo de curvatura: 2 Tipo de curvatura: 2(+/-) = 1 (+/-) = 1
= 0.00 = 0.05
7.1 A1 :
= 1144206
Cfx
Cfy
M1x M1x
M2x M2y
M1/M2 M1/M2
atrás
si fc/FcF>0.15
fmcx kgf/cm2
Cfx1.00
0.56
0.41
0.71
0.41
0.40
C1
C2
C3
C4
C5
C6
Determinación Cf
= 1094457.4
= 275
= 275
= 1620
= 1620
= 0.25
-1271.52
-1216.24
-2487.50 < 1.0 Ok
A2 :
= 457682
= 437782.97
= 1620
= 1620
= 0.25
= 282.52
= 270.24
553.01 < 1.0 Revisar perfil
fmcy kgf/cm2
FcxE kgf/cm2
FcyE kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
fc/FcF
[Cfx/(1-fc/FcxE)] (fmcx/Fmcx) =
[Cfy/(1-fc/FcyE)] (fmcy/Fmcy) =
si fc/FcF>0.15
fmcx kgf/cm2
fmcy kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
fc/(0.6Ff)
(fmcx/Fmcx)
(fmcy/Fmcy)
atrás
B: Omitir
= 457682
= 437783
= 1620
= 1620
= 0.25
= 1.05
= 270.24
271.53 < 1.0
7.2 VERIFICACION FLEXO-TRACCION Omitir
= 457682
= 437783
= 1620
= 1620
= 0.00
= 282.52
= 270.24
552.76 < 1.0
si fc/FcF<=0.15
fmcx kgf/cm2
fmcy kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
fc/FcF
(fmcx/Fmcx)
(fmcy/Fmcy)
atrás
fmcx kgf/cm2
fmcy kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
ft/Ft
(fmcx/Fmcx)
(fmcy/Fmcy)
atrás
RESUMEN DE LOS RESULTADOS (tonf, tonf-m)
Carga Admisible Tensión Adm. Ten. Trabajo / Ten. Adm.
COMPRESIÓN 0.8 1620 0.25 75%
La Falla esta Controlada por : COMPRESIÓN 75%
kgf/cm2
atrás
Tipo Acero
A37-24 ESA42-27 ES
0 A52-34 ESA36
A572M Gr 50
0
1
23
Longitud Afecta a Pandeo según Eje x
Longitud Afecta a Pandeo según Eje y
Longitud Libre entre Arriostramientos según Eje x
Longitud Libre entre Arriostramientos según Eje y
Coeficientes de longitud efectiva Eje y
Coeficientes de longitud efectiva Eje x
PERFILES
revisar el detalle, ya que se debe incluir
información indispensable para el resultado final
Perfil principal
Perfil secundario o de arriostramient
Antes de ver el resumen de resultados debe
sobredimensionamiento
Tensión admisible de compresión (NCh 427, 11.9) FS
sobredimensionamiento
lmaximo
Ce
FcF
Padm
fc/FcF
fmy=My/Wy
sobredimensionamiento
Plástica
Compacta
Máxima
Determinación de Cf, en la celda marcada ponga la notación correspondiente al caso, según lo señalado a continuación:
b) En marcos sin deaplazamiento lateral y no afectos a solicitación transversal entre sus apoyos en el plano de flexión.c) En marcos sin desplazamiento lateral en el plano de carga y afectos a carga transversal entre sus apoyos, ver Tabla.
1.00 1.00 a
0.56 0.56 b
0.41 0.41 c10.71 0.71 c20.41 0.41 c30.40 0.40 c4
c5c6
/m1/ < /m2/
tonf -m
tonf -m
SimpleDoble
Cfx1.00
0.56
0.41
0.71
0.41
0.40
Cfy
1.00
0.56
0.41
0.71
0.41
0.40
sobredimensionamiento
subdimensionamientoTen. Trabajo / Ten. Adm.
sobredimensionamiento
sobredimensionamiento
2
2400 37002700 42003400 52002530 40803520 4590
Ff kgf /cm2 Fu kgf /cm2
240 2
Perfil secundario o de arriostramient 300
= 198.5 Esbeltez máxima
= 123.91 Esbeltez de Euler
= 1.92
= 274.6 Tensión admisible de compresión (Pandeo por Flexión)
= 0.1 tonf Carga Admisible
= 0.25 75% sobredimensionamiento
kgf/cm2
= 0 kgf/cm2
Esbelteces Plástica CompactaA ala 1 NA (b/t) 8.3A ala 2 A (b/t) 30.0A alma 3 y4 (H/t) 43.2A ala 1 NA (b/t)A ala 2 A (b/t)
A alma 3 armado (H/t) 160
A alma 4 plegado (H/t) 151
1
1
-11
sobredimensionamiento
subdimensionamiento
Tensión admisible de compresión (Pandeo por Flexión)
PERFIL Cajón O25x23.5ELEMENTOCOMBINACION Nº de eventualidades: 2
Tipo de curvatura: 2 Tipo de curvatura: 2(+/-) = 1 (+/-) = 1
= 1.00 = 1.00
= 2.30 <= 2.3
= 0.659
= 38
fmx=Mx/Wx kgf/cm2 fmy=My/Wy
M1x M1x
M2x M2y
M1/M2 M1/M2
Cmx
ka
la=kaLmx/ia
= 0.435
= 313
Lc = 1383 cm Distancia entre arriostramientos
La viga No esta afecta al pandeo lateral-torsional: Lm < Lc Ok
6.5 La tensión admisible esta dada por : Tabla 15 NCh427
= 1518
= 0.90 10% sobredimensionamiento
= 4.4 tonf -m
kt
lt=ktLmx/it
Fmcx kgf/cm2
fmx/Fmcx
Madm x
atrás
7 VERIFICACION FLEXO-COMPRESION
Determinación de Cf, en la celda marcada ponga la notación correspondiente al caso, según lo señalado a continuación:a) En marcos con desplazamiento lateralb) En marcos sin deaplazamiento lateral y no afectos a solicitación transversal entre sus apoyos en el plano de flexión.c) En marcos sin desplazamiento lateral en el plano de carga y afectos a carga transversal entre sus apoyos, ver Tabla.
= 0.99
= 1.00
Haga Click aquí
Cfx
Cfy
Cfx1.00
0.99
0.99
1.00
0.99
0.99
C1
C2
C3
C4
C5
C6
Determinación Cf
7.1 A1 : Omitir
= 1372
= 6.8
= 2054
= 2054
= 1512
= 1512
= 0.04
0.92
0.00
0.96 < 1.0
A2 : Omitir
= 1372
= 6.84
= 1518
= 1518
si fc/FcF>0.15
fmcx kgf/cm2
fmcy kgf/cm2
FcxE kgf/cm2
FcyE kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
fc/FcF
[Cfx/(1-fc/FcxE)] (fmcx/Fmcx) =
[Cfy/(1-fc/FcyE)] (fmcy/Fmcy) =
si fc/FcF>0.15
fmcx kgf/cm2
fmcy kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
= 0.03
= 0.90
= 0.00
0.94 < 1.0
B:
= 1372
= 7
= 1518
= 1518
= 0.04
= 0.90
= 0.00
0.95 < 1.0 Ok
fc/(0.6Ff)
(fmcx/Fmcx)
(fmcy/Fmcy)
atrás
si fc/FcF<=0.15
fmcx kgf/cm2
fmcy kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
fc/FcF
(fmcx/Fmcx)
(fmcy/Fmcy)
7.2 VERIFICACION FLEXO-TRACCION Omitir
= 1372
= 7
= 1518
= 1518
= 0.00
= 0.90
= 0.00
0.91 < 1.0
atrás
fmcx kgf/cm2
fmcy kgf/cm2
Fmcx kgf/cm2
Fmcy kgf/cm2
ft/Ft
(fmcx/Fmcx)
(fmcy/Fmcy)
atrás
8 CORTE Alma No Atiesada
V = 0.08 tonf (Corte)
h = 17.6 cm Altura del Alma(h/t) = 29.3 Esbeltez del Alma
= 10.56 Area de alma
a = 1E+20 cm Distancia entre Atiesadoresa/h = 1.00E+20k = 5.34 Coeficiente de Placa
= 2.537 Coeficiente de Corte
Rango Anelástico
= 7.58 Tensión de trabajo por corte
= 1014.37 Tensión admisible por corte
= 10.71 tonf Carga Admisible
Av cm2
Cv
fv kgf/cm2
Fv kgf/cm2
Vadm
= 0.01 99% sobredimensionamiento
9 VERIFICACION FLEXION-CORTE
A. Para Almas No Atiesadas o Diseñadas por el Criterio de Pandeo del Alma
= 42897.1
= 1014.4
= 0.0
= 0.0
= 1.1E-03 <1 Ok
fv/Fv
atrás
Fmv kgf/cm2
Fv kgf/cm2
fm/Fmv
fv/Fv
(fv/Fv)2+(fm/Fmv)2
atrás
RESUMEN DE LOS RESULTADOS (tonf, tonf-m)
Carga Admisible Tensión Adm. Ten. Trabajo / Ten. Adm.
COMPRESIÓN 51.6 1108 0.04 96%
FLEXION 4.44 1518 0.90 10%
CORTE 11 1014 0.01 99%
VERIFICACION FLEXO-COMPRESION 0.95 <=1 5%
VERIFICACION FLEXION-CORTE 0.00 <=1 100%
La Falla esta Controlada por : VERIFICACION FLEXO-COMPRESION 5%
kgf/cm2
atrás
Tipo Acero
A37-24 ESA42-27 ES
1 A52-34 ESA36
A572M Gr 50
0
1
23
Longitud Afecta a Pandeo según Eje x
Longitud Afecta a Pandeo según Eje y
Longitud Libre entre Arriostramientos según Eje x
Longitud Libre entre Arriostramientos según Eje y
Coeficientes de longitud efectiva Eje y
Coeficientes de longitud efectiva Eje x
PERFILES
revisar el detalle, ya que se debe incluir
información indispensable para el resultado final
Antes de ver el resumen de resultados debe
Perfil principal
Perfil secundario o de arriostramient
Esfuerzo de trabajo considerando una eventualidad
sobredimensionamiento
f=Mx/Wef
f=My/Wef
f =
Coeficiente de Reducción de Tensiones en elementos no Atiesados
Coeficiente de Reducción de Tensiones por concepto de Pandeo Local de los elementos componentes
Esfuerzo de trabajo considerando una eventualidad
be
he =
Tensión admisible de compresión (Pandeo por Flexión)
sobredimensionamiento
Plástica
Compacta
Máxima
/m1/ < /m2/
tonf -m
tonf -m
SimpleDoble
kgf/cm2
Cmy
ka
la=kaLmy/ia
sobredimensionamiento
kt
lt=ktLmy/it
Fmcy
fmy/Fmcy
Madm y
Determinación de Cf, en la celda marcada ponga la notación correspondiente al caso, según lo señalado a continuación:
b) En marcos sin deaplazamiento lateral y no afectos a solicitación transversal entre sus apoyos en el plano de flexión.c) En marcos sin desplazamiento lateral en el plano de carga y afectos a carga transversal entre sus apoyos, ver Tabla.
1.00 1.00 a
0.99 0.99 b
0.99 0.99 c11.00 1.00 c20.99 0.99 c30.99 0.99 c4
c5c6
Cfx1.00
0.99
0.99
1.00
0.99
0.99
Cfy
1.00
0.99
0.99
1.00
0.99
0.99
Para Flexión Compuesta Cm=1
Lc
FmcA
FmcT
Fmc
FmcA
Fmc
Alma No Atiesada
Alma Atiesada
Fv
Fv
sobredimensionamiento
sobredimensionamiento
subdimensionamientoTen. Trabajo / Ten. Adm.
sobredimensionamiento
sobredimensionamiento
sobredimensionamiento
sobredimensionamiento
sobredimensionamiento
sobredimensionamiento
4
2400 37002700 42003400 52002530 40803520 4590
Ff kgf /cm2 Fu kgf /cm2
240 2
Perfil secundario o de arriostramient 300
17.60 cm
17.6 cm
1371.72 fx*fy=
6.8 9385
1518.00 kgf /cm2
Esbelteces Plástica CompactaA ala 1 NA (b/t) 8.5A ala 2 A (b/t) 31.0A ala 1 NA (b/t)A ala 2 A (b/t)
A alma 3 armado (H/t) 165
A alma 4 plegado (H/t) 156
-11
= 1.00 <= 2.3
= 1.000
= 58
= 1.000
= 719
= 1518
= 0.00
= 4.44 tonf -m
kgf/cm2
4
3
Para Flexión Compuesta Cm=1
542.75
x y
1498 1498
1137 1137
1498 1498
1512 1512
1512 1512
Alma No Atiesada
1014.4 Plegadas
1012.00 Criterio Pandeo del Alma
sobredimensionamiento
subdimensionamiento
Dudas
Coeficiente Cv Según ASD, para Cv>0.8, parece haber incoherencia entre pag 6 y pag 73según 6 según 73