Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
FactChiLT Fattore di riduzione LT per instabilitagrave flesso torsionale secondo 1993-1-1 eq 656
MrPos Momento resistente di progetto per flessione positiva Riportato solo per sezioni di
frcPos Tensione di resistenza a flessione della piattabanda compressa per momento positivo
frtPos Tensione di resistenza a flessione della piattabanda tesa per momento positivo
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
76 di 172
TABLE Bridge Super Design EUROCODE 56 - SteelUCompCstrNStg-FlxPs
Station Location Girder MuPos Pu MuNonComp fbuComp fbuTens VDiaphDown VDiaphUp LambdaLT FactPhiLT FactChiLT DCRatio
m Text Text KN-m KN KN-m KNm2 KNm2 KN KN Unitless Unitless Unitless Unitless
000 After Left Exterior Girder 00 -295 00 00 00 -27945 -27945 023 054 097 000
000 After Right Exterior Girder 00 -295 00 00 00 -27945 -27945 023 054 097 000
210 Before Left Exterior Girder 54944 -295 54944 -409868 206994 -27945 -27945 023 054 097 013
210 Before Right Exterior Girder 54944 -295 54944 -409868 206994 -27945 -27945 023 054 097 013
210 After Left Exterior Girder 54944 -295 54944 -409868 206994 -27945 -27945 023 054 097 013
210 After Right Exterior Girder 54944 -295 54944 -409868 206994 -27945 -27945 023 054 097 013
420 Before Left Exterior Girder 105491 -295 105491 -786935 397422 -27945 -27945 023 054 097 025
420 Before Right Exterior Girder 105491 -295 105491 -786935 397422 -27945 -27945 023 054 097 025
420 After Left Exterior Girder 106234 1204 106234 -792478 400221 -27945 -27945 023 054 097 025
420 After Right Exterior Girder 106234 1204 106234 -792478 400221 -27945 -27945 023 054 097 025
630 Before Left Exterior Girder 150970 1204 150970 -1126195 568757 -27945 -27945 023 054 097 036
630 Before Right Exterior Girder 150970 1204 150970 -1126195 568757 -27945 -27945 023 054 097 036
630 After Left Exterior Girder 150970 1204 150970 -1126195 568757 -27945 -27945 023 054 097 036
630 After Right Exterior Girder 150970 1204 150970 -1126195 568757 -27945 -27945 023 054 097 036
840 Before Left Exterior Girder 190253 1204 190253 -1419233 716749 -27945 -27945 023 054 097 045
840 Before Right Exterior Girder 190253 1204 190253 -1419233 716749 -27945 -27945 023 054 097 045
840 After Left Exterior Girder 190248 1225 190248 -1419194 716729 -27945 -27945 046 071 080 055
840 After Right Exterior Girder 190248 1225 190248 -1419194 716729 -27945 -27945 046 071 080 055
925 Before Left Exterior Girder 204455 1225 204455 -1525196 770379 -27945 -27945 046 071 080 059
925 Before Right Exterior Girder 204455 1225 204455 -1525196 770379 -27945 -27945 046 071 080 059
925 After Left Exterior Girder 204455 1225 204455 -1525196 770379 -27945 -27945 046 071 080 059
925 After Right Exterior Girder 204455 1225 204455 -1525196 770379 -27945 -27945 046 071 080 059
935 Before Left Exterior Girder 206033 1225 206033 -1012835 643290 -27945 -27945 033 060 090 035
935 Before Right Exterior Girder 206033 1225 206033 -1012835 643290 -27945 -27945 033 060 090 035
935 After Left Exterior Girder 206033 1225 206033 -1012835 643290 -27945 -27945 033 060 090 035
935 After Right Exterior Girder 206033 1225 206033 -1012835 643290 -27945 -27945 033 060 090 035
1183 Before Left Exterior Girder 241943 1225 241943 -1347410 750274 -27945 -27945 032 060 091 046
1183 Before Right Exterior Girder 241943 1225 241943 -1347410 750274 -27945 -27945 032 060 091 046
1183 After Left Exterior Girder 241943 1225 241943 -1347410 750274 -27945 -27945 032 060 091 046
1183 After Right Exterior Girder 241943 1225 241943 -1347410 750274 -27945 -27945 032 060 091 046
1432 Before Left Exterior Girder 269550 1637 269550 -1501156 835884 -27945 -27945 032 060 091 051
1432 Before Right Exterior Girder 269550 1637 269550 -1501156 835884 -27945 -27945 032 060 091 051
1432 After Left Exterior Girder 269550 1637 269550 -1501156 835884 -27945 -27945 032 060 091 051
1432 After Right Exterior Girder 269550 1637 269550 -1501156 835884 -27945 -27945 032 060 091 051
1680 Before Left Exterior Girder 289219 1637 289219 -1610694 896877 -27945 -27945 032 060 091 055
1680 Before Right Exterior Girder 289219 1637 289219 -1610694 896877 -27945 -27945 032 060 091 055
1680 After Left Exterior Girder 289191 1734 289191 -1610537 896790 -27945 -27945 048 072 079 063
1680 After Right Exterior Girder 289191 1734 289191 -1610537 896790 -27945 -27945 048 072 079 063
1843 Before Left Exterior Girder 297485 1734 297485 -1656725 922509 -27945 -27945 048 072 079 065
1843 Before Right Exterior Girder 297485 1734 297485 -1656725 922509 -27945 -27945 048 072 079 065
1843 After Left Exterior Girder 297485 1734 297485 -1656725 922509 -27945 -27945 048 072 079 065
1843 After Right Exterior Girder 297485 1734 297485 -1656725 922509 -27945 -27945 048 072 079 065
2005 Before Left Exterior Girder 302373 1734 302373 -1486429 944087 -27945 -27945 049 073 079 059
2005 Before Right Exterior Girder 302373 1734 302373 -1486429 944087 -27945 -27945 049 073 079 059
2005 After Left Exterior Girder 302373 1734 302373 -1486429 944087 -27945 -27945 049 073 079 059
2005 After Right Exterior Girder 302373 1734 302373 -1486429 944087 -27945 -27945 049 073 079 059
2015 Before Left Exterior Girder 302562 1734 302562 -1487361 944679 -27945 -27945 049 073 079 059
2015 Before Right Exterior Girder 302562 1734 302562 -1487361 944679 -27945 -27945 049 073 079 059
2015 After Left Exterior Girder 302562 1734 302562 -1487361 944679 -27945 -27945 049 073 079 059
2015 After Right Exterior Girder 302562 1734 302562 -1487361 944679 -27945 -27945 049 073 079 059
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
77 di 172
TABLE Bridge Super Design EUROCODE 56 - SteelUCompCstrNStg-FlxPs
Station Location Girder MuPos Pu MuNonComp fbuComp fbuTens VDiaphDown VDiaphUp LambdaLT FactPhiLT FactChiLT DCRatio
m Text Text KN-m KN KN-m KNm2 KNm2 KN KN Unitless Unitless Unitless Unitless
2246 Before Left Exterior Girder 303170 1668 303170 -1688389 940140 -27945 -27945 048 072 079 066
2246 Before Right Exterior Girder 303170 1668 303170 -1688389 940140 -27945 -27945 048 072 079 066
2246 After Left Exterior Girder 303170 1668 303170 -1688389 940140 -27945 -27945 048 072 079 066
2246 After Right Exterior Girder 303170 1668 303170 -1688389 940140 -27945 -27945 048 072 079 066
2478 Before Left Exterior Girder 296748 1668 296748 -1652623 920225 -27945 -27945 048 072 079 064
2478 Before Right Exterior Girder 296748 1668 296748 -1652623 920225 -27945 -27945 048 072 079 064
2478 After Left Exterior Girder 292436 15374 292436 -1628611 906854 -27945 -27945 048 072 079 063
2478 After Right Exterior Girder 292436 15374 292436 -1628611 906854 -27945 -27945 048 072 079 063
2709 Before Left Exterior Girder 283199 1584 283199 -1577166 878208 -27945 -27945 048 072 079 061
2709 Before Right Exterior Girder 283199 1584 283199 -1577166 878208 -27945 -27945 048 072 079 061
2709 After Left Exterior Girder 283199 1584 283199 -1577166 878208 -27945 -27945 048 072 079 061
2709 After Right Exterior Girder 283199 1584 283199 -1577166 878208 -27945 -27945 048 072 079 061
2940 Before Left Exterior Girder 262671 1584 262671 -1462846 814552 -27945 -27945 048 072 079 057
2940 Before Right Exterior Girder 262671 1584 262671 -1462846 814552 -27945 -27945 048 072 079 057
2940 After Left Exterior Girder 262700 1485 262700 -1463006 814641 -27945 -27945 031 059 092 050
2940 After Right Exterior Girder 262700 1485 262700 -1463006 814641 -27945 -27945 031 059 092 050
3103 Before Left Exterior Girder 243877 1485 243877 -1358180 756271 -27945 -27945 031 059 092 046
3103 Before Right Exterior Girder 243877 1485 243877 -1358180 756271 -27945 -27945 031 059 092 046
3103 After Left Exterior Girder 243877 1485 243877 -1358180 756271 -27945 -27945 031 059 092 046
3103 After Right Exterior Girder 243877 1485 243877 -1358180 756271 -27945 -27945 031 059 092 046
3265 Before Left Exterior Girder 221649 1485 221649 -1089602 692047 -27945 -27945 032 060 091 037
3265 Before Right Exterior Girder 221649 1485 221649 -1089602 692047 -27945 -27945 032 060 091 037
3265 After Left Exterior Girder 221649 1485 221649 -1089602 692047 -27945 -27945 032 060 091 037
3265 After Right Exterior Girder 221649 1485 221649 -1089602 692047 -27945 -27945 032 060 091 037
3275 Before Left Exterior Girder 220211 1485 220211 -1642739 829750 -27945 -27945 045 070 081 063
3275 Before Right Exterior Girder 220211 1485 220211 -1642739 829750 -27945 -27945 045 070 081 063
3275 After Left Exterior Girder 220211 1485 220211 -1642739 829750 -27945 -27945 045 070 081 063
3275 After Right Exterior Girder 220211 1485 220211 -1642739 829750 -27945 -27945 045 070 081 063
3360 Before Left Exterior Girder 207139 1485 207139 -1545223 780494 -27945 -27945 045 070 081 059
3360 Before Right Exterior Girder 207139 1485 207139 -1545223 780494 -27945 -27945 045 070 081 059
3360 After Left Exterior Girder 207204 1236 207204 -1545704 780738 -27945 -27945 045 070 081 059
3360 After Right Exterior Girder 207204 1236 207204 -1545704 780738 -27945 -27945 045 070 081 059
3560 Before Left Exterior Girder 172567 1236 172567 -1056203 562701 -27945 -27945 046 071 080 041
3560 Before Right Exterior Girder 172567 1236 172567 -1056203 562701 -27945 -27945 046 071 080 041
3560 After Left Exterior Girder 172567 1236 172567 -1056203 562701 -27945 -27945 046 071 080 041
3560 After Right Exterior Girder 172567 1236 172567 -1056203 562701 -27945 -27945 046 071 080 041
3760 Before Left Exterior Girder 132903 1236 132903 -680951 381456 -27945 -27945 048 072 080 026
3760 Before Right Exterior Girder 132903 1236 132903 -680951 381456 -27945 -27945 048 072 080 026
3760 After Left Exterior Girder 132170 -192 132170 -677195 379352 -27945 -27945 023 054 097 022
3760 After Right Exterior Girder 132170 -192 132170 -677195 379352 -27945 -27945 023 054 097 022
3960 Before Left Exterior Girder 86926 -192 86926 -379006 222578 -27945 -27945 024 054 097 012
3960 Before Right Exterior Girder 86926 -192 86926 -379006 222578 -27945 -27945 024 054 097 012
3960 After Left Exterior Girder 86926 -192 86926 -379006 222578 -27945 -27945 024 054 097 012
3960 After Right Exterior Girder 86926 -192 86926 -379006 222578 -27945 -27945 024 054 097 012
4160 Before Left Exterior Girder 36515 -192 36515 -137349 84343 -27945 -27945 024 055 097 004
4160 Before Right Exterior Girder 36515 -192 36515 -137349 84343 -27945 -27945 024 055 097 004
4160 After Left Exterior Girder 38089 183 38089 -143271 87980 -27945 -27945 015 000 100 004
4160 After Right Exterior Girder 38089 183 38089 -143271 87980 -27945 -27945 015 000 100 004
4300 Before Left Exterior Girder 00 183 00 00 00 -27945 -27945 015 000 100 000
4300 Before Right Exterior Girder 00 183 00 00 00 -27945 -27945 015 000 100 000
4300 After Left Exterior Girder 00 00 00 00 00 -27945 -27945 015 000 100 000
4300 After Right Exterior Girder 00 00 00 00 00 -27945 -27945 015 000 100 000
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
78 di 172
744 Verifica sezione non composta ndash taglio
Legenda ndash Verifica taglio SLU sezioni a U non composte
DesReqName Nome della verifica
Station Progressiva della section cut
Location Specifica se gli output della section cut sono calcolati prima o dopo la progressiva
Girder Nome della trave
Combo Nome della combinazione di carico
CodeEqn Equazione dellrsquoEurocodice utilizzata per calcolare la resistenza
SlabStatus Condizione della soletta in ca sezione composta sezione non composta
Vu Taglio di calcolo (valore assoluto)
Tu Torsione di calcolo (valore assoluto)
Vtor Azione di taglio agente sullrsquoanima dovuta alla torsione calcolata con St Venant (valore
assoluto)
Vrd Taglio resistente
Vp Taglio plastico resistente
eta Fattore descritto in EN 1993-1-5 512 Nota 2
kTau Coefficiente minimo per instabilitagrave a taglio del pannello drsquoanima calcolato come in
EN 1993-1-5 A3
Lamdaw Parametro di snellezza calcolato come in EN 1993-1-5 53 Nota 2
Chiw Fattore che tiene conto del contributo dellrsquoanima alla resistenza allrsquoinstabilitagrave a taglio
calcolato come in EN 1993-1-5 table 51
DCRatio Rapporto domandacapacitagrave
DesReqName = FASE 0
Combo = FASE 0
eta = 0
kTau = 1
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
79 di 172
Chiw = 1
CodeEqn = EN 1993-1-1 eq(618) gammaM=1
Slab Status sezione non composta
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
80 di 172
TABLE Bridge Super Design EUROCODE 58 - SteelUCompCstrNStg-Shear
Station Location Girder Vu Tu Vtor Vrd Vp Lamdaw DCRatio
m Text Text KN KN-m KN KN KN Unitless Unitless
000 After Left Exterior Girder 13973 1364 240 132076 132076 159 011
000 After Right Exterior Girder 13973 1364 171 132076 132076 159 011
210 Before Left Exterior Girder 12694 1173 206 132076 132076 159 010
210 Before Right Exterior Girder 12694 1173 147 132076 132076 159 010
210 After Left Exterior Girder 12674 1173 206 132076 132076 159 010
210 After Right Exterior Girder 12674 1173 147 132076 132076 159 010
420 Before Left Exterior Girder 11396 981 173 132076 132076 159 009
420 Before Right Exterior Girder 11396 981 123 132076 132076 159 009
420 After Left Exterior Girder 11291 1325 233 132076 132076 159 009
420 After Right Exterior Girder 11291 1325 166 132076 132076 159 009
630 Before Left Exterior Girder 10012 1134 199 132076 132076 159 008
630 Before Right Exterior Girder 10012 1134 142 132076 132076 159 008
630 After Left Exterior Girder 9992 1134 199 132076 132076 159 008
630 After Right Exterior Girder 9992 1134 142 132076 132076 159 008
840 Before Left Exterior Girder 8714 942 166 132076 132076 159 007
840 Before Right Exterior Girder 8714 942 118 132076 132076 159 007
840 After Left Exterior Girder 8608 937 165 132076 132076 159 007
840 After Right Exterior Girder 8608 937 117 132076 132076 159 007
925 Before Left Exterior Girder 8106 859 151 132076 132076 159 006
925 Before Right Exterior Girder 8106 859 108 132076 132076 159 006
925 After Left Exterior Girder 8093 859 151 132076 132076 159 006
925 After Right Exterior Girder 8093 859 108 132076 132076 159 006
935 Before Left Exterior Girder 8032 772 163 108956 108956 189 008
935 Before Right Exterior Girder 8032 772 116 108956 108956 189 007
935 After Left Exterior Girder 8019 772 163 108956 108956 189 008
935 After Right Exterior Girder 8019 772 116 108956 108956 189 007
1183 Before Left Exterior Girder 6441 567 100 108956 108956 189 006
1183 Before Right Exterior Girder 6441 567 71 108956 108956 189 006
1183 After Left Exterior Girder 6418 567 100 108956 108956 189 006
1183 After Right Exterior Girder 6418 567 71 108956 108956 189 006
1432 Before Left Exterior Girder 4773 366 64 108956 108956 189 004
1432 Before Right Exterior Girder 4773 366 46 108956 108956 189 004
1432 After Left Exterior Girder 4749 366 64 108956 108956 189 004
1432 After Right Exterior Girder 4749 366 46 108956 108956 189 004
1680 Before Left Exterior Girder 3171 161 28 108956 108956 189 003
1680 Before Right Exterior Girder 3171 161 20 108956 108956 189 003
1680 After Left Exterior Girder 3064 153 27 108956 108956 189 003
1680 After Right Exterior Girder 3064 153 19 108956 108956 189 003
1843 Before Left Exterior Girder 2039 19 03 108956 108956 189 002
1843 Before Right Exterior Girder 2039 19 02 108956 108956 189 002
1843 After Left Exterior Girder 2016 19 03 108956 108956 189 002
1843 After Right Exterior Girder 2016 19 02 108956 108956 189 002
2005 Before Left Exterior Girder 992 114 24 108956 108956 189 001
2005 Before Right Exterior Girder 992 114 17 108956 108956 189 001
2005 After Left Exterior Girder 979 114 24 108956 108956 189 001
2005 After Right Exterior Girder 979 114 17 108956 108956 189 001
2015 Before Left Exterior Girder 917 123 26 108956 108956 189 001
2015 Before Right Exterior Girder 917 123 18 108956 108956 189 001
2015 After Left Exterior Girder 905 123 26 108956 108956 189 001
2015 After Right Exterior Girder 905 123 18 108956 108956 189 001
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
81 di 172
TABLE Bridge Super Design EUROCODE 58 - SteelUCompCstrNStg-Shear
Station Location Girder Vu Tu Vtor Vrd Vp Lamdaw DCRatio
m Text Text KN KN-m KN KN KN Unitless Unitless
2246 Before Left Exterior Girder 632 302 53 108956 108956 189 001
2246 Before Right Exterior Girder 632 302 38 108956 108956 189 001
2246 After Left Exterior Girder 654 302 53 108956 108956 189 001
2246 After Right Exterior Girder 654 302 38 108956 108956 189 001
2478 Before Left Exterior Girder 2123 493 87 108956 108956 189 002
2478 Before Right Exterior Girder 2123 493 62 108956 108956 189 002
2478 After Left Exterior Girder 2112 68 12 108956 108956 189 002
2478 After Right Exterior Girder 2112 68 09 108956 108956 189 002
2709 Before Left Exterior Girder 3682 692 122 108956 108956 189 003
2709 Before Right Exterior Girder 3682 692 86 108956 108956 189 003
2709 After Left Exterior Girder 3704 692 122 108956 108956 189 004
2709 After Right Exterior Girder 3704 692 86 108956 108956 189 003
2940 Before Left Exterior Girder 5173 883 155 108956 108956 189 005
2940 Before Right Exterior Girder 5173 883 110 108956 108956 189 005
2940 After Left Exterior Girder 5279 888 156 108956 108956 189 005
2940 After Right Exterior Girder 5279 888 111 108956 108956 189 005
3103 Before Left Exterior Girder 6304 1022 180 108956 108956 189 006
3103 Before Right Exterior Girder 6304 1022 128 108956 108956 189 006
3103 After Left Exterior Girder 6327 1022 180 108956 108956 189 006
3103 After Right Exterior Girder 6327 1022 128 108956 108956 189 006
3265 Before Left Exterior Girder 7352 1156 244 108956 108956 189 007
3265 Before Right Exterior Girder 7352 1156 173 108956 108956 189 007
3265 After Left Exterior Girder 7365 1156 244 108956 108956 189 007
3265 After Right Exterior Girder 7365 1156 173 108956 108956 189 007
3275 Before Left Exterior Girder 7425 1234 217 132076 132076 159 006
3275 Before Right Exterior Girder 7425 1234 155 132076 132076 159 006
3275 After Left Exterior Girder 7439 1234 217 132076 132076 159 006
3275 After Right Exterior Girder 7439 1234 155 132076 132076 159 006
3360 Before Left Exterior Girder 7940 1312 231 132076 132076 159 006
3360 Before Right Exterior Girder 7940 1312 164 132076 132076 159 006
3360 After Left Exterior Girder 8034 1314 231 132076 132076 159 006
3360 After Right Exterior Girder 8034 1314 165 132076 132076 159 006
3560 Before Left Exterior Girder 9253 1352 238 149292 149292 180 006
3560 Before Right Exterior Girder 9253 1352 168 149292 149292 180 006
3560 After Left Exterior Girder 9281 1352 238 149292 149292 180 006
3560 After Right Exterior Girder 9281 1352 168 149292 149292 180 006
3760 Before Left Exterior Girder 10518 1399 247 166509 166509 201 006
3760 Before Right Exterior Girder 10518 1399 173 166509 166509 201 006
3760 After Left Exterior Girder 10688 907 160 166509 166509 201 007
3760 After Right Exterior Girder 10688 907 112 166509 166509 201 006
3960 Before Left Exterior Girder 11942 983 174 183726 183726 221 007
3960 Before Right Exterior Girder 11942 983 121 183726 183726 221 007
3960 After Left Exterior Girder 11971 983 174 183726 183726 221 007
3960 After Right Exterior Girder 11971 983 121 183726 183726 221 007
4160 Before Left Exterior Girder 13243 1064 188 200942 200942 242 007
4160 Before Right Exterior Girder 13243 1064 131 200942 200942 242 007
4160 After Left Exterior Girder 13339 846 150 200942 200942 242 007
4160 After Right Exterior Girder 13339 846 104 200942 200942 242 007
4300 Before Left Exterior Girder 14235 1099 194 200942 200942 242 007
4300 Before Right Exterior Girder 14235 1099 135 200942 200942 242 007
4300 After Left Exterior Girder 640 181 32 200942 200942 242 000
4300 After Right Exterior Girder 640 181 22 200942 200942 242 000
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
82 di 172
745 Verifica sezione composta SLU ndash flessione
Si riportano le verifiche relative alla combinazione piugrave gravosa ossia la SLU_02
Legenda ndash Verifica flessione positiva SLU sezioni a U composte
DesReqName Nome della verifica
Station Progressiva della section cut
Location Specifica se gli output della section cut sono calcolati prima o dopo la
progressiva
Girder Nome della trave
Combo Nome della combinazione di carico
CodeEqn Equazione dellrsquoEurocodice utilizzata per calcolare la resistenza
MuPos Momento di calcolo Se negativo egrave posto uguale a zero Riportato solo per
sezioni di classe 1 e 2 altrimenti egrave posto uguale a zero
MrPos Momento resistente per flessione positiva Riportato solo per classi 1 e 2
Pu Sforzo normale di calcolo nella trave Considerato solo quando si usa la
Stage Analysis altrimenti egrave posto uguale a 0
MuNonComp Momento di calcolo sulla sezione non composta Riportato solo quando
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
83 di 172
non si usa la Stage Analysis altrimenti egrave posto uguale a zero
MuLTerm Momento di calcolo sulla sezione composta a lungo termine Riportato
solo quando non si usa la Stage Analysis altrimenti egrave posto uguale a 0
MuSTerm Momento di progetto sulla sezione composta a breve termine Riportato
solo quando non si usa la Stage Analysis altrimenti egrave posto uguale a 0
fbuComp
Tensione di compressione sulla piattabanda superiore dovuta alle azioni di
calcolo in corrispondenza della section cut Riportata solo per sezioni di
classe 3e 4 altrimenti egrave posta uguale a 0
fbuTens
Tensione di trazione sulla piattabanda inferiore dovuta alle azioni di
calcolo in corrispondenza della section cut Riportata solo per sezioni di
classe 3e 4 altrimenti egrave posta uguale a 0
fDeck Tensione allrsquoestradosso della soletta Riportata solo per sezioni di classe 3e
4 altrimenti egrave posta uguale a 0
frcPos
Tensione di resistenza a flessione della piattabanda compressa per
momento positivo Riportata solo per sezioni di classe 3e 4 altrimenti egrave
posta uguale a 0
frtPos
Tensione di resistenza a flessione della piattabanda tesa per momento
positivo Riportata solo per sezioni di classe 3e 4 altrimenti egrave posta uguale
a 0
DCRatio Rapporto domandacapacitagrave
frcPos = 355000 KNm2
frtPos = 355000 KNm2
DesReqName = SLU_02
Combo = SLU_02
CodeEqn = EN 1994-2 6215 gammaM=1
MuPos = 0
MrPos = 0
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
84 di 172
Station Location Girder Pu MuNonComp MuLTerm MuSTerm fbuComp fbuTens fDeck DCRatio
m Text Text KN KN-m KN-m KN-m KNm2 KNm2 KNm2 Unitless
000 After Left Exterior Girder 15769 -1109 -1307 32131 -866 6715 -484 002
000 After Right Exterior Girder 23878 -1145 -1360 51136 -1856 11062 -778 003
210 Before Left Exterior Girder 16234 54554 72436 88255 -47539 55400 -2025 016
210 Before Right Exterior Girder 20361 54523 72388 109791 -48585 60315 -2342 017
210 After Left Exterior Girder 16455 54555 72436 87642 -47509 55260 -2016 016
210 After Right Exterior Girder 18736 54522 72387 111101 -48650 60615 -2362 017
420 Before Left Exterior Girder 16774 104766 138602 165532 -91007 105358 -3826 030
420 Before Right Exterior Girder 15705 104737 138558 175747 -91492 107680 -3976 030
420 After Left Exterior Girder 20511 105583 139482 166963 -91688 106162 -3855 030
420 After Right Exterior Girder 17782 105556 139442 180724 -92351 109298 -4058 031
630 Before Left Exterior Girder 21272 150054 198070 234383 -130134 150171 -5435 042
630 Before Right Exterior Girder 15108 150030 198035 237856 -130287 150951 -5486 043
630 After Left Exterior Girder 21574 150054 198071 233898 -130110 150060 -5428 042
630 After Right Exterior Girder 13997 150030 198035 239054 -130347 151225 -5503 043
840 Before Left Exterior Girder 22341 189072 249082 291438 -163691 188204 -6786 053
840 Before Right Exterior Girder 12111 189052 249051 288230 -163514 187454 -6738 053
840 After Left Exterior Girder 23017 189081 249100 291012 -163677 188113 -6780 053
840 After Right Exterior Girder 11366 189066 249082 289237 -163578 187698 -6753 053
925 Before Left Exterior Girder 23017 203208 267591 312742 -179335 202748 -7622 057
925 Before Right Exterior Girder 11366 203198 267579 306220 -178976 201242 -7520 057
925 After Left Exterior Girder 23429 203207 267590 312564 -179324 202706 -7619 057
925 After Right Exterior Girder 10909 203199 267580 306943 -179016 201409 -7532 057
935 Before Left Exterior Girder 23429 204771 269626 314247 -132199 173111 -6834 049
935 Before Right Exterior Girder 10909 204764 269619 308791 -131912 172002 -6756 048
935 After Left Exterior Girder 23774 204769 269624 314067 -132188 173074 -6831 049
935 After Right Exterior Girder 10530 204765 269622 309385 -131944 172123 -6764 048
1183 Before Left Exterior Girder 25312 240444 316105 367320 -160888 192592 -7638 054
1183 Before Right Exterior Girder 9371 240459 316129 352634 -160182 189783 -7441 053
1183 After Left Exterior Girder 26042 240446 316107 367050 -160875 192541 -7635 054
1183 After Right Exterior Girder 8880 240457 316127 353644 -160230 189976 -7454 054
1432 Before Left Exterior Girder 28073 267888 351854 406672 -179074 214012 -8472 060
1432 Before Right Exterior Girder 8706 267892 351862 385682 -178055 209988 -8190 059
1432 After Left Exterior Girder 28736 267891 351858 406488 -179067 213979 -8470 060
1432 After Right Exterior Girder 8364 267889 351857 386509 -178093 210145 -8201 059
1680 Before Left Exterior Girder 30158 287419 377162 432439 -191888 228800 -9035 064
1680 Before Right Exterior Girder 7803 287414 377158 408564 -190723 224217 -8714 063
1680 After Left Exterior Girder 30753 287392 377126 432316 -191865 228762 -9033 064
1680 After Right Exterior Girder 7680 287388 377123 409126 -190734 224312 -8721 063
1843 Before Left Exterior Girder 30960 295640 387937 445137 -197390 235404 -9298 066
1843 Before Right Exterior Girder 7322 295650 387955 415356 -195947 229697 -8897 065
1843 After Left Exterior Girder 31071 295636 387931 445248 -197393 235423 -9299 066
1843 After Right Exterior Girder 6990 295654 387961 415776 -195970 229780 -8903 065
2005 Before Left Exterior Girder 31311 300478 394203 452137 -193294 251885 -9887 071
2005 Before Right Exterior Girder 6709 300512 394257 417893 -191539 244964 -9398 069
2005 After Left Exterior Girder 31305 300477 394202 452298 -193302 251917 -9889 071
2005 After Right Exterior Girder 6529 300513 394259 418133 -191552 245013 -9401 069
2015 Before Left Exterior Girder 31305 300664 394440 452455 -193415 252047 -9894 071
2015 Before Right Exterior Girder 6529 300700 394498 418073 -191654 245100 -9403 069
2015 After Left Exterior Girder 31370 300664 394441 452448 -193415 252046 -9893 071
2015 After Right Exterior Girder 6472 300700 394497 418176 -191659 245120 -9404 069
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
85 di 172
TABLE Bridge Super Design EUROCODE 38 - SteelUCompUltimate-FlxPos
Station Location Girder Pu MuNonComp MuLTerm MuSTerm fbuComp fbuTens fDeck DCRatio
m Text Text KN KN-m KN-m KN-m KNm2 KNm2 KNm2 Unitless
2246 Before Left Exterior Girder 31108 301288 395229 453507 -201136 239851 -9473 068
2246 Before Right Exterior Girder 5919 301322 395284 416120 -199337 232698 -8970 066
2246 After Left Exterior Girder 30975 301288 395229 453646 -201143 239878 -9474 068
2246 After Right Exterior Girder 5758 301322 395283 416367 -199349 232746 -8973 066
2478 Before Left Exterior Girder 30578 294886 386759 445452 -196928 235043 -9292 066
2478 Before Right Exterior Girder 5467 294927 386824 407926 -195127 227868 -8788 064
2478 After Left Exterior Girder 42188 290352 380770 446966 -194301 233025 -9261 066
2478 After Right Exterior Girder 16725 290572 381135 408798 -192585 225830 -8751 064
2709 Before Left Exterior Girder 29229 281418 369115 425570 -187960 224401 -8874 063
2709 Before Right Exterior Girder 5032 281442 369156 391494 -186316 217879 -8416 061
2709 After Left Exterior Girder 28731 281419 369117 425836 -187974 224453 -8878 063
2709 After Right Exterior Girder 4950 281441 369154 391398 -186311 217859 -8415 061
2940 Before Left Exterior Girder 27614 261002 342287 393233 -174245 207831 -8210 059
2940 Before Right Exterior Girder 4888 261007 342303 367253 -172984 202851 -7861 057
2940 After Left Exterior Girder 26621 261035 342320 393693 -174285 207933 -8217 059
2940 After Right Exterior Girder 4664 261035 342329 366956 -172985 202806 -7857 057
3103 Before Left Exterior Girder 25473 242335 317956 366880 -161892 193337 -7648 054
3103 Before Right Exterior Girder 4577 242344 317978 341568 -160667 188488 -7308 053
3103 After Left Exterior Girder 24314 242335 317956 367419 -161919 193441 -7655 054
3103 After Right Exterior Girder 4487 242344 317977 340910 -160634 188362 -7299 053
3265 Before Left Exterior Girder 23144 220226 289051 334188 -141836 185210 -7288 052
3265 Before Right Exterior Girder 4498 220249 289092 311784 -140688 180683 -6968 051
3265 After Left Exterior Girder 22449 220226 289051 334500 -141852 185273 -7292 052
3265 After Right Exterior Girder 4458 220250 289093 311405 -140669 180606 -6962 051
3275 Before Left Exterior Girder 22449 218802 287193 332464 -192693 217087 -8131 061
3275 Before Right Exterior Girder 4458 218826 287235 308688 -191437 211638 -7763 060
3275 After Left Exterior Girder 21830 218802 287192 332754 -192708 217154 -8135 061
3275 After Right Exterior Girder 4613 218826 287235 308275 -191416 211543 -7756 060
3360 Before Left Exterior Girder 21830 205792 270118 312302 -181214 204089 -7641 057
3360 Before Right Exterior Girder 4613 205824 270174 291825 -180143 199405 -7325 056
3360 After Left Exterior Girder 19956 205856 270205 313080 -181308 204310 -7654 058
3360 After Right Exterior Girder 4304 205889 270260 291100 -180156 199280 -7314 056
3560 Before Left Exterior Girder 18309 171636 225330 259880 -127685 150564 -5288 042
3560 Before Right Exterior Girder 4594 171691 225418 245991 -127078 147758 -5110 042
3560 After Left Exterior Girder 16662 171634 225328 260897 -127731 150771 -5301 042
3560 After Right Exterior Girder 5004 171694 225420 245399 -127051 147638 -5102 042
3760 Before Left Exterior Girder 15195 132383 173573 196394 -85859 103597 -3551 029
3760 Before Right Exterior Girder 5651 132473 173708 196938 -85937 103746 -3558 029
3760 After Left Exterior Girder 10978 131241 172024 198876 -85293 103463 -3568 029
3760 After Right Exterior Girder 1978 131316 172137 184599 -84715 100870 -3406 028
3960 Before Left Exterior Girder 9088 86261 113008 125643 -49360 60882 -2042 017
3960 Before Right Exterior Girder 2659 86382 113183 126535 -49461 61090 -2052 017
3960 After Left Exterior Girder 7553 86261 113009 125910 -49372 60927 -2045 017
3960 After Right Exterior Girder 3621 86381 113182 126395 -49455 61067 -2051 017
4160 Before Left Exterior Girder 6258 36132 47149 45007 -18489 22206 -731 006
4160 Before Right Exterior Girder 5131 36262 47326 65372 -19387 25411 -930 007
4160 After Left Exterior Girder 3966 38030 49675 57460 -19881 24941 -868 007
4160 After Right Exterior Girder 2985 38141 49823 57297 -19926 24963 -867 007
4300 Before Left Exterior Girder 3151 -291 -394 6293 -1082 8458 -558 000
4300 Before Right Exterior Girder 3916 -164 -231 15420 -5165 23077 -1411 001
4300 After Left Exterior Girder -543 00 00 00 00 00 00 000
4300 After Right Exterior Girder -400 00 00 00 00 00 00 000
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
86 di 172
746 Verifica sezione composta SLU ndash taglio
Si riportano le verifiche relative alla combinazione piugrave gravosa ossia la SLU_03
Legenda ndash Verifica taglio SLU sezioni a U composte
DesReqName Nome della verifica
Station Progressiva della section cut
Location Specifica se gli output della section cut sono calcolati prima o dopo la progressiva
Girder Nome della trave
GirderDist Distanza della trave misurata dallrsquoinizio della campata
Combo Nome della combinazione di carico
CodeEqn Equazione dellrsquoEurocodice utilizzata per calcolare la resistenza
Vu Taglio di calcolo (valore assoluto)
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
87 di 172
Tu Torsione di calcolo (valore assoluto)
Vtor Azione di taglio agente sullrsquoanima dovuta alla torsione calcolata con St Venant (valore
assoluto)
Vrd Taglio resistente
Vp Taglio plastico resistente
eta Fattore descritto in EN 1993-1-5 512 Nota 2
kTau Coefficiente minimo per instabilitagrave a taglio del pannello drsquoanima calcolato come in
EN 1993-1-5 A3
Lamdaw Parametro di snellezza calcolato come in EN 1993-1-5 53 Nota 2
Chiw Fattore che tiene conto del contributo dellrsquoanima alla resistenza allrsquoinstabilitagrave a taglio
calcolato come in EN 1993-1-5 table 51
DCRatio Rapporto domandacapacitagrave
DesReqName = SLU_03
Combo = SLU_03
eta = 0
kTau = 1
Chiw = 1
CodeEqn = EN 1993-1-1 eq(618) gammaM=1
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
88 di 172
TABLE Bridge Super Design EUROCODE 40 - SteelUCompUltimate-Shear
Station Location Girder Vu Tu Vtor Vrd Vp Lamdaw DCRatio
m Text Text KN KN-m KN KN KN Unitless Unitless
000 After Left Exterior Girder 55209 60867 10709 132076 132076 1591 050
000 After Right Exterior Girder 51148 36227 4540 132076 132076 1591 042
210 Before Left Exterior Girder 51181 52631 9260 132076 132076 1591 046
210 Before Right Exterior Girder 47546 28983 3632 132076 132076 1591 039
210 After Left Exterior Girder 49882 50154 8825 132076 132076 1591 044
210 After Right Exterior Girder 46386 27031 3388 132076 132076 1591 038
420 Before Left Exterior Girder 46134 45476 8001 132076 132076 1591 041
420 Before Right Exterior Girder 42833 23761 2978 132076 132076 1591 035
420 After Left Exterior Girder 44842 44345 7803 132076 132076 1591 040
420 After Right Exterior Girder 41260 26015 3260 132076 132076 1591 034
630 Before Left Exterior Girder 41259 41797 7354 132076 132076 1591 037
630 Before Right Exterior Girder 38111 27796 3483 132076 132076 1591 031
630 After Left Exterior Girder 40022 41494 7301 132076 132076 1591 036
630 After Right Exterior Girder 37034 27518 3448 132076 132076 1591 031
840 Before Left Exterior Girder 36459 39754 6995 132076 132076 1591 033
840 Before Right Exterior Girder 33352 27427 3437 132076 132076 1591 028
840 After Left Exterior Girder 35213 34630 6093 132076 132076 1591 031
840 After Right Exterior Girder 32048 22336 2799 132076 132076 1591 026
925 Before Left Exterior Girder 34712 34122 6004 132076 132076 1591 031
925 Before Right Exterior Girder 31546 22891 2869 132076 132076 1591 026
925 After Left Exterior Girder 33702 33631 5917 132076 132076 1591 030
925 After Right Exterior Girder 30546 22001 2757 132076 132076 1591 025
935 Before Left Exterior Girder 33641 33099 6987 108956 108956 1891 037
935 Before Right Exterior Girder 30486 23229 3483 108956 108956 1891 031
935 After Left Exterior Girder 32908 32310 6821 108956 108956 1891 036
935 After Right Exterior Girder 30053 23684 3551 108956 108956 1891 031
1183 Before Left Exterior Girder 28805 29880 5257 108956 108956 1891 031
1183 Before Right Exterior Girder 26078 23557 2944 108956 108956 1891 027
1183 After Left Exterior Girder 27446 29392 5171 108956 108956 1891 030
1183 After Right Exterior Girder 24779 22249 2780 108956 108956 1891 025
1432 Before Left Exterior Girder 23261 27025 4754 108956 108956 1891 026
1432 Before Right Exterior Girder 20860 22109 2763 108956 108956 1891 022
1432 After Left Exterior Girder 21850 26416 4647 108956 108956 1891 024
1432 After Right Exterior Girder 19678 21127 2640 108956 108956 1891 020
1680 Before Left Exterior Girder 17882 23874 4200 108956 108956 1891 020
1680 Before Right Exterior Girder 15834 21230 2653 108956 108956 1891 017
1680 After Left Exterior Girder 17008 22172 3901 108956 108956 1891 019
1680 After Right Exterior Girder 14001 15125 1890 108956 108956 1891 015
1843 Before Left Exterior Girder 14715 20627 3629 108956 108956 1891 017
1843 Before Right Exterior Girder 11872 15515 1939 108956 108956 1891 013
1843 After Left Exterior Girder 13131 19774 3479 108956 108956 1891 015
1843 After Right Exterior Girder 10751 14740 1842 108956 108956 1891 012
2005 Before Left Exterior Girder 11262 18683 3944 108956 108956 1891 014
2005 Before Right Exterior Girder 8643 15029 2253 108956 108956 1891 010
2005 After Left Exterior Girder 10228 18238 3850 108956 108956 1891 013
2005 After Right Exterior Girder 7843 14589 2188 108956 108956 1891 009
2015 Before Left Exterior Girder 10166 18178 3837 108956 108956 1891 013
2015 Before Right Exterior Girder 7782 14524 2178 108956 108956 1891 009
2015 After Left Exterior Girder 9754 17974 3795 108956 108956 1891 012
2015 After Right Exterior Girder 7386 14464 2169 108956 108956 1891 009
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
89 di 172
TABLE Bridge Super Design EUROCODE 40 - SteelUCompUltimate-Shear
Station Location Girder Vu Tu Vtor Vrd Vp Lamdaw DCRatio
m Text Text KN KN-m KN KN KN Unitless Unitless
2246 Before Left Exterior Girder 8517 16512 2905 108956 108956 1891 010
2246 Before Right Exterior Girder 6991 14808 1850 108956 108956 1891 008
2246 After Left Exterior Girder 9619 17052 3000 108956 108956 1891 012
2246 After Right Exterior Girder 7983 15295 1911 108956 108956 1891 009
2478 Before Left Exterior Girder 13592 20183 3551 108956 108956 1891 016
2478 Before Right Exterior Girder 11416 15543 1942 108956 108956 1891 012
2478 After Left Exterior Girder 14529 21433 3771 108956 108956 1891 017
2478 After Right Exterior Girder 12265 16915 2114 108956 108956 1891 013
2709 Before Left Exterior Girder 18832 24122 4244 108956 108956 1891 021
2709 Before Right Exterior Girder 15956 17046 2130 108956 108956 1891 017
2709 After Left Exterior Girder 20094 24906 4382 108956 108956 1891 022
2709 After Right Exterior Girder 16973 18142 2267 108956 108956 1891 018
2940 Before Left Exterior Girder 24271 28405 4997 108956 108956 1891 027
2940 Before Right Exterior Girder 20425 18678 2334 108956 108956 1891 021
2940 After Left Exterior Girder 25194 34296 6034 108956 108956 1891 029
2940 After Right Exterior Girder 22143 25789 3222 108956 108956 1891 023
3103 Before Left Exterior Girder 27510 36688 6454 108956 108956 1891 031
3103 Before Right Exterior Girder 24241 25922 3239 108956 108956 1891 025
3103 After Left Exterior Girder 28869 37948 6676 108956 108956 1891 033
3103 After Right Exterior Girder 25334 27168 3395 108956 108956 1891 026
3265 Before Left Exterior Girder 31270 40819 8617 108956 108956 1891 037
3265 Before Right Exterior Girder 27441 27111 4065 108956 108956 1891 029
3265 After Left Exterior Girder 32268 42383 8947 108956 108956 1891 038
3265 After Right Exterior Girder 28076 27967 4194 108956 108956 1891 030
3275 Before Left Exterior Girder 32328 42849 7539 132076 132076 1591 030
3275 Before Right Exterior Girder 28137 26855 3365 132076 132076 1591 024
3275 After Left Exterior Girder 32867 43670 7684 132076 132076 1591 031
3275 After Right Exterior Girder 28751 26850 3365 132076 132076 1591 024
3360 Before Left Exterior Girder 33369 44179 7773 132076 132076 1591 031
3360 Before Right Exterior Girder 29252 26295 3295 132076 132076 1591 025
3360 After Left Exterior Girder 35043 46502 8182 132076 132076 1591 033
3360 After Right Exterior Girder 30600 27770 3480 132076 132076 1591 026
3560 Before Left Exterior Girder 37979 51912 9149 149292 149292 1799 032
3560 Before Right Exterior Girder 33158 23562 2935 149292 149292 1799 024
3560 After Left Exterior Girder 39788 54498 9605 149292 149292 1799 033
3560 After Right Exterior Girder 34529 24314 3029 149292 149292 1799 025
3760 Before Left Exterior Girder 42853 59973 10584 166509 166509 2006 032
3760 Before Right Exterior Girder 37096 28696 3557 166509 166509 2006 024
3760 After Left Exterior Girder 44338 63243 11162 166509 166509 2006 033
3760 After Right Exterior Girder 39663 30139 3736 166509 166509 2006 026
3960 Before Left Exterior Girder 47441 69654 12306 183726 183726 2214 033
3960 Before Right Exterior Girder 42279 35997 4445 183726 183726 2214 025
3960 After Left Exterior Girder 49328 72577 12823 183726 183726 2214 034
3960 After Right Exterior Girder 43746 36385 4493 183726 183726 2214 026
4160 Before Left Exterior Girder 52521 79163 13999 200942 200942 2421 033
4160 Before Right Exterior Girder 46272 43086 5304 200942 200942 2421 026
4160 After Left Exterior Girder 54322 83205 14714 200942 200942 2421 034
4160 After Right Exterior Girder 47778 45802 5638 200942 200942 2421 027
4300 Before Left Exterior Girder 56719 85248 15075 200942 200942 2421 036
4300 Before Right Exterior Girder 49494 47781 5882 200942 200942 2421 028
4300 After Left Exterior Girder 3112 3520 623 200942 200942 2421 002
4300 After Right Exterior Girder 1893 2314 285 200942 200942 2421 001
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
90 di 172
75 Verifiche aste acciaio
751 Traversi a ldquoXrdquo ndash 2L 120x120x10
Figura 60 Caratteristiche sezione traversi a ldquoXrdquo (lunghezze in mm)
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
91 di 172
Ned= 46133 KN (SLU 04)
461330 N
Meqy= 0 Nmm
Meqz= 0 Nmm asse y asse z
Curva di instabilitagrave c
= 049 b 1 b 1
A= 4600 mm2 L 19395 mm L 19395 mm
fyk= 355 Nmm2 l0= 19395 mm l0= 19395 mm
M1= 105 Iy= 15559933 mm4 Iz= 15559933 mm4
p 314
E 210000 Nmm2 Ncry= 8564593 N Ncrz= 8564593 N
8565 KN 8565 KN
Wy= 11877812 mm3 Wz= 11877812 mm3
l_= 044 l_= 044
= 065 = 065
x= 088 x= 088
MRdy= 39894957 Nmm MRdz= 39894957 Nmm
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
92 di 172
752 Briglie orizzontali ndash 2L 120x120x10
Stabiltagrave membrature inflesse-compresse
NEd= -46133 kN Azione assiale di compressione sollecitante
MeqEd= 0 kNm Azione flettente sollecitante (asse verticale)
a= 049 Fattore di imperfezione
Wply= 11877812 mm3modulo plastico asse verticale
Wplz= 11877812 mm3modulo plastico asse trasversale
Iply= 15559933 mm4
momento dinerzia asse verticale
Iplz= 15559933 mm4
momento dinerzia asse trasversale
L= 19395 m lunghezza elemento
L0y= 19395 m lunghezza libera inflessione asse verticale
L0y= 19395 m lunghezza libera inflessione asse trasversale
fyk= 355 Nmm2
tensione di rottura
gm0= 105 coeffriduttivo della resistenza delle Sezioni Classe 1-2-3-4
gm1= 105 coeffriduttivo della resistenz allinstabilitagrave delle membrature
gm2= 125 ceffriduttivo nei riguardi della frattura delle sezioni tese
fyd= 338 Nmm2tensione di snervamento
A= 4600 mm2Area sezione
ly= 044 Snellezza adimensionale asse verticale
Fy= 065
cy= 088
lz= 044 Snellezza adimensionale asse trasversale
Fz= 065
cz= 088
NCry= 8564593 N Carico critico elastico asse verticale
NCrz= 8564593 N Carico critico elastico asse trasversale
verifica
NedltNrd
= 034 lt 1 verifica soddisfatta
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
93 di 172
Figura 61 Caratteristiche sezione briglie orizzontali (lunghezze in mm)
Ned= 36434 KN (SLU 04)
364340 N
Meqy= 0 Nmm
Meqz= 0 Nmm asse y asse z
Curva di instabilitagrave c
= 049 b 1 b 1
A= 4636 mm2 L 2800 mm L 2800 mm
fyk= 355 Nmm2 l0= 2800 mm l0= 2800 mm
M1= 105 Iy= 6258000 mm4 Iz= 13000000 mm4
p 314
E 210000 Nmm2 Ncry= 1652715 N Ncrz= 3433254 N
1653 KN 3433 KN
Wy= 716658 mm3 Wz= 104000 mm3
l_= 100 l_= 069
= 119 = 086
x= 054 x= 073
MRdy= 19832829 Nmm MRdz= 33002016 Nmm
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
94 di 172
753 Controventi superiori ndash 2L 120x120x10
Stabiltagrave membrature inflesse-compresse
NEd= -36434 kN Azione assiale di compressione sollecitante
MeqEd= 0 kNm Azione flettente sollecitante (asse verticale)
a= 049 Fattore di imperfezione
Wply= 716658 mm3
modulo plastico asse verticale
Wplz= 104000 mm3
modulo plastico asse trasversale
Iply= 6258000 mm4momento dinerzia asse verticale
Iplz= 13000000 mm4
momento dinerzia asse trasversale
L= 28 m lunghezza elemento
L0y= 28 m lunghezza libera inflessione asse verticale
L0y= 28 m lunghezza libera inflessione asse trasversale
fyk= 355 Nmm2tensione di rottura
gm0= 105 coeffriduttivo della resistenza delle Sezioni Classe 1-2-3-4
gm1= 105 coeffriduttivo della resistenz allinstabilitagrave delle membrature
gm2= 125 ceffriduttivo nei riguardi della frattura delle sezioni tese
fyd= 338 Nmm2tensione di snervamento
A= 4636 mm2Area sezione
ly= 100 Snellezza adimensionale asse verticale
Fy= 119
cy= 054
lz= 069 Snellezza adimensionale asse trasversale
Fz= 086
cz= 073
NCry= 1652715 N Carico critico elastico asse verticale
NCrz= 3433254 N Carico critico elastico asse trasversale
verifica
NedltNrd
= 043 lt 1 verifica soddisfatta
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IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
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IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
95 di 172
Figura 62 Caratteristiche sezione controventi superiori (lunghezze in mm)
Ned= 254 KN (SLU_08)
254000 N
Meqy= 0 Nmm
Meqz= 0 Nmm asse y asse z
Curva di instabilitagrave c
= 049 b 1 b 1
A= 4636 mm2 L 2524 mm L 2524 mm
fyk= 355 Nmm2 l0= 2524 mm l0= 2524 mm
M1= 105 Iy= 6258000 mm4 Iz= 13000000 mm4
p 314
E 210000 Nmm2 Ncry= 2033927 N Ncrz= 4225161 N
2034 KN 4225 KN
Wy= 716658 mm3 Wz= 104000 mm3
l_= 090 l_= 062
= 108 = 080
x= 060 x= 077
MRdy= 22264203 Nmm MRdz= 34700515 Nmm
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
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Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
96 di 172
754 Controventi inferiori ndash 2L 150x150x15
Stabiltagrave membrature inflesse-compresse
NEd= -254 kN Azione assiale di compressione sollecitante
MeqEd= 0 kNm Azione flettente sollecitante (asse verticale)
a= 049 Fattore di imperfezione
Wply= 716658 mm3modulo plastico asse verticale
Wplz= 104000 mm3modulo plastico asse trasversale
Iply= 6258000 mm4
momento dinerzia asse verticale
Iplz= 13000000 mm4momento dinerzia asse trasversale
L= 2524 m lunghezza elemento
L0y= 2524 m lunghezza libera inflessione asse verticale
L0y= 2524 m lunghezza libera inflessione asse trasversale
fyk= 355 Nmm2
tensione di rottura
gm0= 105 coeffriduttivo della resistenza delle Sezioni Classe 1-2-3-4
gm1= 105 coeffriduttivo della resistenz allinstabilitagrave delle membrature
gm2= 125 ceffriduttivo nei riguardi della frattura delle sezioni tese
fyd= 338 Nmm2tensione di snervamento
A= 4458 mm2Area sezione
ly= 088 Snellezza adimensionale asse verticale
Fy= 106
cy= 061
lz= 061 Snellezza adimensionale asse trasversale
Fz= 079
cz= 078
NCry= 2033927 N Carico critico elastico asse verticale
NCrz= 4225161 N Carico critico elastico asse trasversale
verifica
NedltNrd
= 028 lt 1 verifica soddisfatta
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Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
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LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
97 di 172
Figura 63 Caratteristiche sezione controventi inferiori (lunghezze in mm)
Ned= 33576 KN (SISMA Y_02)
335760 N
Meqy= 0 Nmm
Meqz= 0 Nmm asse y asse z
Curva di instabilitagrave c
= 049 b 1 b 1
A= 8550 mm2 L 2524 mm L 2524 mm
fyk= 355 Nmm2 l0= 2524 mm l0= 2524 mm
M1= 105 Iy= 43181550 mm4 Iz= 18225444 mm4
p 314
E 210000 Nmm2 Ncry= 14034538 N Ncrz= 5923495 N
14035 KN 5923 KN
Wy= 268208 mm3 Wz= 268208 mm3
l_= 047 l_= 072= 067 = 088
x= 086 x= 071
MRdy= 92935960 Nmm MRdz= 89816857 Nmm
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LOTTO
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D 09 CL
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VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
98 di 172
76 Verifica diaframmi di testata
Nei paragrafi seguenti si riportano le verifiche di resistenza dei traversi pieni di testata Il traverso egrave
caratterizzato da un pannello di spessore 30 mm irrigidito da montanti costituiti da piatti da 20 mm come
descritto nella figura seguente Tutte le giunzioni tra gli elementi metallici sono realizzate con saldature a
completa penetrazione di prima classe vengono pertanto omesse le verifiche di sicurezza delle saldature
Operando a vantaggio di sicurezza le verifiche sono condotte trascurando il contributo resistente del
calcestruzzo
Le sollecitazioni derivano dallrsquoinviluppo delle combinazioni SLU e SLV
Stabiltagrave membrature inflesse-compresse
NEd= -33576 kN Azione assiale di compressione sollecitante
MeqEd= 0 kNm Azione flettente sollecitante (asse verticale)
a= 049 Fattore di imperfezione
Wply= 268208 mm3modulo plastico asse verticale
Wplz= 268208 mm3modulo plastico asse trasversale
Iply= 43181550 mm4momento dinerzia asse verticale
Iplz= 18225444 mm4momento dinerzia asse trasversale
L= 2524 m lunghezza elemento
L0y= 2524 m lunghezza libera inflessione asse verticale
L0y= 2524 m lunghezza libera inflessione asse trasversale
fyk= 355 Nmm2tensione di rottura
gm0= 105 coeffriduttivo della resistenza delle Sezioni Classe 1-2-3-4
gm1= 105 coeffriduttivo della resistenz allinstabilitagrave delle membrature
gm2= 125 ceffriduttivo nei riguardi della frattura delle sezioni tese
fyd= 338 Nmm2tensione di snervamento
A= 8550 mm2Area sezione
ly= 047 Snellezza adimensionale asse verticale
Fy= 067
cy= 086
lz= 072 Snellezza adimensionale asse trasversale
Fz= 088
cz= 071
NCry= 14034538 N Carico critico elastico asse verticale
NCrz= 5923495 N Carico critico elastico asse trasversale
verifica
NedltNrd
= 016 lt 1 verifica soddisfatta
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
99 di 172
Le verifiche di resistenza sono state condotte in corrispondenza di due sezioni la prima passante per un
pannello non forato la seconda per il passo drsquouomo
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
100 di 172
761 Diaframma testata lato trave H = 275 m ndash Sezione PIENA
Geometria trave - pannello danima
Htot= 2750 mm
C1= 2710 mm
t1= 30 mm
C2= 190 mm
t2= 20 mm
C3= 190 mm
t3= 20 mm
Irrigidimento= 0 tipologia di irrigidimento adottata
Nirrlong= 0 numero di irrigidimenti longitudinali
hiirrlong= altezze irrigidimenti longitudinali
a= 800 mm lunghezza pannello tra due irrigidimenti trasversali
Aslorda = 97700 mm2
area sezione lorda
ZGslorda = 13750 mm posizione z asse baricentrico sezione lorda
Islorday = 8031E+10 mm4
momento dinerzia y baricentrico sezione lorda
YGslorda = 000 mm posizione y asse baricentrico sezione lorda-asse anima
Islordaz = 236E+08 mm4
momento dinerzia z baricentrico sezione lorda
Apanima = 81300 mm2
area sezione lorda pannello danima
Ypanima = 000 mm posizione Y asse baricentrico sezione lorda pannello danima
Ipanima = 6098E+06 mm4
momento dinerzia z baricentrico sezione lorda pannello danima
Classe anima 3 Classe piattabanda anima (soggetta a flessione)
Classe ala sup 3 Classe piattabanda ala sup (soggetta a compressione)
Classe ala inf 3 Classe piattabanda ala inf (soggetta a compressione)
DH
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
101 di 172
NEd = -54550 kN Sforzo normale di progetto
MEd = -61590 kNm Momento di progetto
VEd = 4362 kN Taglio di progetto
hw = 2710 mm altezza pannello
t = 30 mm spessore pannello
Nirrlong= 0 numero di irrigidimenti longitudinali
ktl = 0000
kt = 65277 coefficiente per instabilitagrave a taglio
h= 12
hwt = 9033 gt 486 verifica necessaria
Verifica dinstabilitagrave per taglio
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
102 di 172
sE= 2328 Nmm2
tensione critica euleriana
tcr = 151992 Nmm2
tensione tangenziale critica
fyw = 35500 Nmm2
tensione di snervamento del pannello
fyf = 35500 Nmm2
tensione di snervamento della piattabanda
bf = 243 mm larghezza efficace della piattabanda
lW = 037 coefficiente di snellezza
ĻW = 120 coefficiente funzione dellinstabilitagrave elastica del pannello
Mfk = 73946 KNm momento resistente di progetto
VbwRd = 1817803 KN contributo resistente dellanima
Mfred = 704942 KNm momento resistente di progetto ridotto
VbfRd = 198 KN contributo resistente delle piattabande
(12āfywdā hwāt)radic3= 1817803 KN
VbRd = 181780 KN gt 4362 Verifica soddisfatta
h3 = 0240
Verifica di stabilitagrave a compressione pannelli con irrigidimenti aperti
NEd = -5455 KN Sforzo normale di progetto
MEd = -6159 KNm Momento di progetto
Sollecitazioni di progetto
sEdsup = 4808 Nmm2
Tensione al lembo superiore
sEdinf = -15974 Nmm2
Tensione al lembo inferiore
Tensioni di progetto
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
103 di 172
Verifica pannello danima
verifica singoli sottopannelli
sottopannello b r bsubpannello bedgeinf bedgesup binf bsup
1 27100 -03010 07127 20831 8332 12498 FALSO 00
sottopannello b r bsubpannello beff bedgeinfeff bedgesupeff binfeff bsupeff xeff
1 27100 -03010 07127 20831 14847 5939 8908 00 00 5984
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
104 di 172
calcolo caratteristiche geometriche efficaci
tweff = 2138 mm spessore anima zona compressa efficace
tsl1eff = 499 mm spessore irrigidimento zona compressa efficace
tsl2eff = 855 mm spessore irrigidimento zona compressa efficace
Aceff = 7902495 mm2
area sezione lorda efficace
haGzeff = 148058 mm posizione asse baricentrico sezione lorda efficace
YGslorda = 000 mm posizione y asse baricentrico sezione lorda efficace-asse anima
eNz = 10558 mm eccentricitagrave lungo z asse neutro sezione efficace
eNy = 000 mm
Iyeff = 743E+10 mm4
momento dinerzia y baricentrico sezione lorda efficace
Wyeff = 502E+07 mm3
modulo di resistenza y
Izeff = 196E+09 mm4
Wzeff = -130E+08 mm3
NEd = -54550 KN Sforzo normale di progetto
MEd = -61590 KNm Momento di progetto
MLOC_Ed = 2479400 KNm Momento LOCALE di progetto
05412 lt 1 Verifica soddisfatta
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
105 di 172
762 Diaframma testata lato trave H = 275 m ndash Sezione PASSO DrsquoUOMO
Geometria trave - pannello danima
Htot= 825 mm
C1= 785 mm
t1= 30 mm
C2= 190 mm
t2= 20 mm
C3= 190 mm
t3= 20 mm
Irrigidimento= 2 tipologia di irrigidimento adottata
Nirrlong= 0 numero di irrigidimenti longitudinali
hiirrlong= altezze irrigidimenti longitudinali
a= 800 mm lunghezza pannello tra due irrigidimenti trasversali
Aslorda = 39950 mm2
area sezione lorda
ZGslorda = 4125 mm posizione z asse baricentrico sezione lorda
Islorday = 3867E+09 mm4
momento dinerzia y baricentrico sezione lorda
YGslorda = 000 mm posizione y asse baricentrico sezione lorda-asse anima
Islordaz = 232E+08 mm4
momento dinerzia z baricentrico sezione lorda
Apanima = 23550 mm2
area sezione lorda pannello danima
Ypanima = 000 mm posizione Y asse baricentrico sezione lorda pannello danima
Ipanima = 1766E+06 mm4
momento dinerzia z baricentrico sezione lorda pannello danima
Classe anima 1 Classe piattabanda anima (soggetta a flessione)
Classe ala sup 3 Classe piattabanda ala sup (soggetta a compressione)
Classe ala inf 3 Classe piattabanda ala inf (soggetta a compressione)
DH
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
106 di 172
n= 1
[mm]
t1 = 20
hi = 190
NEd = -46880 kN Sforzo normale di progetto
MEd = -9270 kNm Momento di progetto
VEd = 2036 kN Taglio di progetto
hw = 785 mm altezza pannello
t = 30 mm spessore pannello
Nirrlong= 0 numero di irrigidimenti longitudinali
ktl = 0000
kt = 8317 coefficiente per instabilitagrave a taglio
h= 12
hwt = 2617 lt 486 pannello verificato
Verifica dinstabilitagrave per taglio
Verifica di stabilitagrave a compressione pannelli con irrigidimenti aperti
NEd = -4688 KN Sforzo normale di progetto
MEd = -927 KNm Momento di progetto
Sollecitazioni di progetto
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IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
107 di 172
sEdsup = -2325 Nmm2
Tensione al lembo superiore
sEdinf = -21144 Nmm2
Tensione al lembo inferiore
Tensioni di progetto
Verifica pannello danima
verifica singoli sottopannelli
sottopannello b r bsubpannello bedgeinf bedgesup binf bsup
1 7850 01100 10000 7850 3211 FALSO 4639 00
sottopannello b r bsubpannello beff bedgeinfeff bedgesupeff binfeff bsupeff xeff
1 7850 01100 10000 7850 7850 3211 00 4639 00 00
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IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
108 di 172
calcolo caratteristiche geometriche efficaci
tweff = 3000 mm spessore anima zona compressa efficace
tsl1eff = 2000 mm spessore irrigidimento zona compressa efficace
tsl2eff = - mm spessore irrigidimento zona compressa efficace
Aceff = 3955000 mm2
area sezione lorda efficace
haGzeff = 41250 mm posizione asse baricentrico sezione lorda efficace
YGslorda = 000 mm posizione y asse baricentrico sezione lorda efficace-asse anima
eNz = 000 mm eccentricitagrave lungo z asse neutro sezione efficace
eNy = 000 mm
Iyeff = 380E+09 mm4
momento dinerzia y baricentrico sezione lorda efficace
Wyeff = 922E+06 mm3
modulo di resistenza y
Izeff = 433E+08 mm4
Wzeff = -289E+07 mm3
NEd = -46880 KN Sforzo normale di progetto
MEd = -9270 KNm Momento di progetto
MLOC_Ed = 000 KNm Momento LOCALE di progetto
06481 lt 1 Verifica soddisfatta
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
109 di 172
763 Diaframma testata lato trave H = 415 m ndash Sezione PIENA
Geometria trave - pannello danima
Htot= 4150 mm
C1= 4110 mm
t1= 30 mm
C2= 190 mm
t2= 20 mm
C3= 190 mm
t3= 20 mm
Irrigidimento= 0 tipologia di irrigidimento adottata
Nirrlong= 0 numero di irrigidimenti longitudinali
hiirrlong= altezze irrigidimenti longitudinali
a= 800 mm lunghezza pannello tra due irrigidimenti trasversali
Aslorda = 139700 mm2
area sezione lorda
ZGslorda = 20750 mm posizione z asse baricentrico sezione lorda
Islorday = 2435E+11 mm4
momento dinerzia y baricentrico sezione lorda
YGslorda = 000 mm posizione y asse baricentrico sezione lorda-asse anima
Islordaz = 239E+08 mm4
momento dinerzia z baricentrico sezione lorda
Apanima = 123300 mm2
area sezione lorda pannello danima
Ypanima = 000 mm posizione Y asse baricentrico sezione lorda pannello danima
Ipanima = 9248E+06 mm4
momento dinerzia z baricentrico sezione lorda pannello danima
Classe anima 4 Classe piattabanda anima (soggetta a flessione)
Classe ala sup 3 Classe piattabanda ala sup (soggetta a compressione)
Classe ala inf 3 Classe piattabanda ala inf (soggetta a compressione)
DH
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
110 di 172
NEd = -77760 kN Sforzo normale di progetto
MEd = -156010 kNm Momento di progetto
VEd = 5806 kN Taglio di progetto
hw = 4110 mm altezza pannello
t = 30 mm spessore pannello
Nirrlong= 0 numero di irrigidimenti longitudinali
ktl = 0000
kt = 112929 coefficiente per instabilitagrave a taglio
h= 12
hwt = 13700 gt 486 verifica necessaria
Verifica dinstabilitagrave per taglio
sE= 1012 Nmm2
tensione critica euleriana
tcr = 114319 Nmm2
tensione tangenziale critica
fyw = 35500 Nmm2
tensione di snervamento del pannello
fyf = 35500 Nmm2
tensione di snervamento della piattabanda
bf = 243 mm larghezza efficace della piattabanda
lW = 043 coefficiente di snellezza
ĻW = 120 coefficiente funzione dellinstabilitagrave elastica del pannello
Mfk = 111867 KNm momento resistente di progetto
VbwRd = 2756890 KN contributo resistente dellanima
Mfred = 1066896 KNm momento resistente di progetto ridotto
VbfRd = -637 KN contributo resistente delle piattabande
(12āfywdā hwāt)radic3= 2756890 KN
VbRd = 275052 KN gt 5806 Verifica soddisfatta
h3 = 0211
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
111 di 172
Verifica di stabilitagrave a compressione pannelli con irrigidimenti aperti
NEd = -7776 KN Sforzo normale di progetto
MEd = -15601 KNm Momento di progetto
Sollecitazioni di progetto
sEdsup = 7600 Nmm2
Tensione al lembo superiore
sEdinf = -18733 Nmm2
Tensione al lembo inferiore
Tensioni di progetto
Verifica pannello danima
verifica singoli sottopannelli
sottopannello b r bsubpannello bedgeinf bedgesup binf bsup
1 41100 -04057 05297 29238 11695 17543 FALSO 00
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
112 di 172
sottopannello b r bsubpannello beff bedgeinfeff bedgesupeff binfeff bsupeff xeff
1 41100 -04057 05297 29238 15486 6195 9292 00 00 13751
calcolo caratteristiche geometriche efficaci
tweff = 1589 mm spessore anima zona compressa efficace
tsl1eff = 371 mm spessore irrigidimento zona compressa efficace
tsl2eff = 636 mm spessore irrigidimento zona compressa efficace
Aceff = 9779207 mm2
area sezione lorda efficace
haGzeff = 239068 mm posizione asse baricentrico sezione lorda efficace
YGslorda = 000 mm posizione y asse baricentrico sezione lorda efficace-asse anima
eNz = 31568 mm eccentricitagrave lungo z asse neutro sezione efficace
eNy = 000 mm
Iyeff = 202E+11 mm4
momento dinerzia y baricentrico sezione lorda efficace
Wyeff = 847E+07 mm3
modulo di resistenza y
Izeff = 220E+09 mm4
Wzeff = -146E+08 mm3
NEd = -77760 KN Sforzo normale di progetto
MEd = -156010 KNm Momento di progetto
MLOC_Ed = 2479400 KNm Momento LOCALE di progetto
07081 lt 1 Verifica soddisfatta
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
113 di 172
764 Diaframma testata lato trave H = 415 m ndash Sezione PASSO DrsquoUOMO
Geometria trave - pannello danima
Htot= 1525 mm
C1= 1485 mm
t1= 20 mm
C2= 190 mm
t2= 20 mm
C3= 190 mm
t3= 20 mm
Irrigidimento= 2 tipologia di irrigidimento adottata
Nirrlong= 0 numero di irrigidimenti longitudinali
hiirrlong= altezze irrigidimenti longitudinali
a= 800 mm lunghezza pannello tra due irrigidimenti trasversali
Aslorda = 45700 mm2
area sezione lorda
ZGslorda = 7625 mm posizione z asse baricentrico sezione lorda
Islorday = 1452E+10 mm4
momento dinerzia y baricentrico sezione lorda
YGslorda = 000 mm posizione y asse baricentrico sezione lorda-asse anima
Islordaz = 214E+08 mm4
momento dinerzia z baricentrico sezione lorda
Apanima = 29700 mm2
area sezione lorda pannello danima
Ypanima = 000 mm posizione Y asse baricentrico sezione lorda pannello danima
Ipanima = 9900E+05 mm4
momento dinerzia z baricentrico sezione lorda pannello danima
Classe anima 3 Classe piattabanda anima (soggetta a flessione)
Classe ala sup 3 Classe piattabanda ala sup (soggetta a compressione)
Classe ala inf 3 Classe piattabanda ala inf (soggetta a compressione)
DH
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
114 di 172
n= 1
[mm]
t1 = 20
hi = 190
NEd = -71590 kN Sforzo normale di progetto
MEd = -26170 kNm Momento di progetto
VEd = 2550 kN Taglio di progetto
hw = 1485 mm altezza pannello
t = 30 mm spessore pannello
Nirrlong= 0 numero di irrigidimenti longitudinali
ktl = 0000
kt = 18220 coefficiente per instabilitagrave a taglio
h= 12
hwt = 4950 gt 486 verifica necessaria
Verifica dinstabilitagrave per taglio
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
115 di 172
sE= 7754 Nmm2
tensione critica euleriana
tcr = 141287 Nmm2
tensione tangenziale critica
fyw = 35500 Nmm2
tensione di snervamento del pannello
fyf = 35500 Nmm2
tensione di snervamento della piattabanda
bf = 243 mm larghezza efficace della piattabanda
lW = 038 coefficiente di snellezza
ĻW = 120 coefficiente funzione dellinstabilitagrave elastica del pannello
Mfk = 40765 KNm momento resistente di progetto
VbwRd = 996102 KN contributo resistente dellanima
Mfred = 388741 KNm momento resistente di progetto ridotto
VbfRd = 446 KN contributo resistente delle piattabande
(12āfywdā hwāt)radic3= 996102 KN
VbRd = 99610 KN gt 2550 Verifica soddisfatta
h3 = 0256
Verifica di stabilitagrave a compressione pannelli con irrigidimenti aperti
NEd = -7159 KN Sforzo normale di progetto
MEd = -2617 KNm Momento di progetto
Sollecitazioni di progetto
sEdsup = -626 Nmm2
Tensione al lembo superiore
sEdinf = -22866 Nmm2
Tensione al lembo inferiore
Tensioni di progetto
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
116 di 172
Verifica pannello danima
verifica singoli sottopannelli
sottopannello b r bsubpannello bedgeinf bedgesup binf bsup
1 14850 00274 10000 14850 5973 FALSO 8877 00
sottopannello b r bsubpannello beff bedgeinfeff bedgesupeff binfeff bsupeff xeff
1 14850 00274 10000 14850 14850 5973 00 8877 00 00
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
117 di 172
77 Verifiche a fatica
Le verifiche a fatica sono condotte secondo quanto indicato in RFI DTC INC PO SP IFS 003 A Specifica per
la verifica a fatica dei ponti ferroviari Le variazioni di tensione considerate per la verifica a fatica sono quelle
indotte dai carichi relativi gruppo di carico 3 riportato al cap 6
In particolare sono state considerate le variazioni di tensione normale nelle piattabande superiore ed inferiore
e la variazione di tensione tangenziale nelle anime delle travi
Si riportano di seguito un estratto della specifica RFI richiamata sopra e le verifiche
calcolo caratteristiche geometriche efficaci
tweff = 3000 mm spessore anima zona compressa efficace
tsl1eff = 2000 mm spessore irrigidimento zona compressa efficace
tsl2eff = - mm spessore irrigidimento zona compressa efficace
Aceff = 6055000 mm2
area sezione lorda efficace
haGzeff = 76250 mm posizione asse baricentrico sezione lorda efficace
YGslorda = 000 mm posizione y asse baricentrico sezione lorda efficace-asse anima
eNz = 000 mm eccentricitagrave lungo z asse neutro sezione efficace
eNy = 000 mm
Iyeff = 172E+10 mm4
momento dinerzia y baricentrico sezione lorda efficace
Wyeff = 226E+07 mm3
modulo di resistenza y
Izeff = 193E+09 mm4
Wzeff = -129E+08 mm3
NEd = -71590 KN Sforzo normale di progetto
MEd = -26170 KNm Momento di progetto
MLOC_Ed = 000 KNm Momento LOCALE di progetto
06919 lt 1 Verifica soddisfatta
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
118 di 172
Estratto RFI DTC INC PO SP IFS 003 A
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Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
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VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
119 di 172
Dati
gMf = 135 coefficiente parziale di sicurezza (strutture sensibili conseguenze della rottura per fatica significative)
L= 43 m luce di calcolo
F2= 1070 coefficiente dinamico
l2= 1 (per volume di traffico pari a 25x106 tannovia)
l3= 1 (per vita utile a fatica pari a 100 anni)
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COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
120 di 172
771 Sezione di mezzeria
piattabanda inferiore sp = 40 mm
DsC= 71 Mpa classe del dettaglio (dettagli costruttivi per saldature a piena penetrazione - esempio 13)
sp= 40 mm spessore lamiera
ks= 091 coefficiente riduttivo della classe del dettaglio
DsCrid= 6463 Mpa classe del dettaglio ridotta
Dss71 = DsLM71 2740 Mpa Treno LM71
DsSW2= 2210 Mpa 1 treno di carico (SW2)
DsSW2+LM71= 4950 Mpa 2 treni di carico (SW2+LM71)
l1= 064 (per L = 43 m)
n= 033 percentuale dei treni che si incrociano sul ponte
a= 045 tensione per 1 solo binario caricotensione per 2 binari carichi
l4= 082
l= 053
DsEd=lF2DsLM71= 1545 lt DsCridgMf = 4787 OK 032
piattabanda superiore sp = 35 mm
DsC= 71 Mpa classe del dettaglio (dettagli costruttivi per saldature a piena penetrazione - esempio 13)
sp= 35 mm spessore lamiera
ks= 093 coefficiente riduttivo della classe del dettaglio
DsCrid= 6638 Mpa classe del dettaglio ridotta
Dss71 = DsLM71 770 Mpa Treno LM71
DsSW2= 840 Mpa 1 treno di carico (SW2)
DsSW2+LM71= 1610 Mpa 2 treni di carico (SW2+LM71)
l1= 064 (per L = 43 m)
n= 033 percentuale dei treni che si incrociano sul ponte
a= 052 tensione per 1 solo binario caricotensione per 2 binari carichi
l4= 082
l= 053
DsEd=lF2DsLM71= 433 lt DsCridgm= 4917 OK 009
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CODIFICA
D 09 CL
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VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
121 di 172
772 Sezione di giunto conci 1-2
piattabanda inferiore sp = 30 mm
DsC= 71 Mpa classe del dettaglio (dettagli costruttivi per saldature a piena penetrazione - esempio 13)
sp= 30 mm spessore lamiera
ks= 096 coefficiente riduttivo della classe del dettaglio
DsCrid= 6846 Mpa classe del dettaglio ridotta
Dss71 = DsLM71 3760 Treno LM71
DsSW2= 4000 Mpa 1 treno di carico (SW2)
DsSW2+LM71= 7760 Mpa 2 treni di carico (SW2+LM71)
l1= 064 (per L = 43 m)
n= 033 percentuale dei treni che si incrociano sul ponte
a= 052 tensione per 1 solo binario caricotensione per 2 binari carichi
l4= 082
l= 053
DsEd=lF2DsLM71= 4367 lt DsCridgm= 5071 OK 086
anima sp = 24 mm
taglio
DtC= 80 Mpa classe del dettaglio (dettagli costruttivi per saldature a piena penetrazione - esempio 10)
sp= 24 mm spessore lamiera
ks= 100 coefficiente riduttivo della classe del dettaglio
DtCrid= 8000 Mpa per lo spessore della lamiera 22 mm
Dts71 = DtLM71 680 Treno LM71
DtSW2= 390 Mpa 1 treno di carico(SW2)
DtSW2+LM71= 1070 Mpa 2 treni di carico (SW2+LM71)
l1= 064 (per L = 43 m)
n= 033 percentuale dei treni che si incrociano sul ponte
a= 036 tensione per 1 solo binario caricotensione per 2 binari carichi
l4= 084
l= 053
DtEd=lF2DtLM71= 389 lt DtCridgm= 5926 OK 007
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D 09 CL
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VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
122 di 172
tensione ideale
DsC= 71 Mpa classe del dettaglio (dettagli costruttivi per saldature a piena penetrazione - esempio 10)
sp= 20 mm spessore lamiera
ks= 100 coefficiente riduttivo della classe del dettaglio
DsCrid= 7100 Mpa per lo spessore della lamiera 22 mm
Dss71 = DsLM71 3940 Treno LM71
Dsid-SW2= 4057 Mpa 1 treno di carico(SW2)
Dsid-SW2+LM71= 7978 Mpa 2 treni di carico (SW2+LM71)
l1= 064 (per L = 43 m)
n= 033 percentuale dei treni che si incrociano sul ponte
a= 051 tensione per 1 solo binario caricotensione per 2 binari carichi
l4= 082
l= 053
Dsid-Ed=lF2Dsid-LM71= 2217 lt DsCridgm= 5259 OK 042
piattabanda superiore sp = 22 mm
DsC= 71 Mpa classe del dettaglio (dettagli costruttivi per saldature a piena penetrazione - esempio 13)
sp= 22 mm spessore lamiera
ks= 100 coefficiente riduttivo della classe del dettaglio
DsCrid= 7100 Mpa per lo spessore della lamiera 24 mm
Dss71 = DsLM71 594 Treno LM71
DsSW2= 568 Mpa 1 treno di carico(SW2)
DsSW2+LM71= 1162 Mpa 2 treni di carico (SW2+LM71)
l1= 064 (per L = 43 m)
n= 033 percentuale dei treni che si incrociano sul ponte
a= 049 tensione per 1 solo binario caricotensione per 2 binari carichi
l4= 082
l= 053
DsEd=lF2DsLM71= 334 lt DsCridgm= 5259 OK 006
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D 09 CL
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REV
A
FOGLIO
123 di 172
773 Sezione di giunto conci 3-4
piattabanda superiore sp = 30 mm
DsC= 71 Mpa classe del dettaglio (dettagli costruttivi per saldature a piena penetrazione - esempio 13)
sp= 30 mm spessore lamiera
ks= 096 coefficiente riduttivo della classe del dettaglio
DsCrid= 6846 Mpa per lo spessore della lamiera 24 mm
Dss71 = DsLM71 1460 Treno LM71
DsSW2= 1580 Mpa 1 treno di carico(SW2)
DsSW2+LM71= 3040 Mpa 2 treni di carico (SW2+LM71)
l1= 064 (per L = 43 m)
n= 033 percentuale dei treni che si incrociano sul ponte
a= 052 tensione per 1 solo binario caricotensione per 2 binari carichi
l4= 082
l= 053
DsEd=lF2DsLM71= 822 lt DsCridgm= 5071 OK 016
piattabanda inferiore sp = 40 mm
DsC= 71 Mpa classe del dettaglio (dettagli costruttivi per saldature a piena penetrazione - esempio 13)
sp= 40 mm spessore lamiera
ks= 091 coefficiente riduttivo della classe del dettaglio
DsCrid= 6463 Mpa classe del dettaglio ridotta
Dss71 = DsLM71 3720 Treno LM71
DsSW2= 4500 Mpa 1 treno di carico (SW2)
DsSW2+LM71= 8220 Mpa 2 treni di carico (SW2+LM71)
l1= 064 (per L = 43 m)
n= 033 percentuale dei treni che si incrociano sul ponte
a= 055 tensione per 1 solo binario caricotensione per 2 binari carichi
l4= 082
l= 053
DsEd=lF2DsLM71= 4634 lt DsCridgm= 4787 OK 097
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REV
A
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124 di 172
anima sp = 20 mm
taglio
DtC= 80 Mpa classe del dettaglio (dettagli costruttivi per saldature a piena penetrazione - esempio 10)
sp= 20 mm spessore lamiera
ks= 100 coefficiente riduttivo della classe del dettaglio
DtCrid= 8000 Mpa per lo spessore della lamiera 22 mm
Dts71 = DtLM71 1260 Treno LM71
DtSW2= 700 Mpa 1 treno di carico(SW2)
DtSW2+LM71= 1960 Mpa 2 treni di carico (SW2+LM71)
l1= 064 (per L = 43 m)
n= 033 percentuale dei treni che si incrociano sul ponte
a= 036 tensione per 1 solo binario caricotensione per 2 binari carichi
l4= 084
l= 054
DtEd=lF2DtLM71= 722 lt DtCridgm= 5926 OK 012
tensione ideale
DsC= 71 Mpa classe del dettaglio (dettagli costruttivi per saldature a piena penetrazione - esempio 10)
sp= 20 mm spessore lamiera
ks= 100 coefficiente riduttivo della classe del dettaglio
DsCrid= 7100 Mpa per lo spessore della lamiera 22 mm
Dsid-s71 = Dsid-LM71 4313 Treno LM71
Dsid-SW2= 4660 Mpa 1 treno di carico(SW2)
Dsid-SW2+LM71= 8973 Mpa 2 treni di carico (SW2+LM71)
l1= 064 (per L = 43 m)
n= 033 percentuale dei treni che si incrociano sul ponte
a= 052 tensione per 1 solo binario caricotensione per 2 binari carichi
l4= 082
l= 053
Dsid-Ed=lF2Dsid-LM71= 2427 lt DsCridgm= 5259 OK 046
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125 di 172
774 Sezione di appoggio
78 Verifica sistema di connessione
Laccoppiamento trave-soletta egrave affidato a pioli di ancoraggio saldati alle ali superiori delle travi
Il loro numero diametro e passo egrave funzione delle tensioni di aderenza che nascono alla superficie di
separazione trave-soletta In particolare il numero totale dei connettori egrave stato determinato al fine di garantire
una connessione a completo ripristino di resistenza
781 Resistenza a taglio del singolo connettore
Si utilizzano connettori tipo St37-3K DIN 17100
Si riporta il calcolo della resistenza del singolo connettore
anima sp = 24mm
taglio
DtC= 80 Mpa classe del dettaglio (dettagli costruttivi per saldature a piena penetrazione - esempio 10)
sp= 24 mm spessore lamiera
ks= 100 coefficiente riduttivo della classe del dettaglio
DtCrid= 8000 Mpa per lo spessore della lamiera 24 mm
Dts71 = DtLM71 1050 Mpa Treno LM71
DtSW2= 230 Mpa 1 treno di carico(SW2)
DtSW2+LM71= 1280 Mpa 2 treni di carico (SW2+LM71)
l1= 07 (L = 04 luce campata)
n= 557 percentuale dei treni che si incrociano sul ponte
a= 018 tensione per 1 solo binario caricotensione per 2 binari carichi
l4= 131
l= 092
DtEd=lF2DtLM71= 1031 lt DtCridgm= 5926 OK 017
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126 di 172
782 Calcolo numero totale pioli
Le norme tecniche ferroviarie richiedono che il progetto delle connessioni a taglio nelle travi miste in acciaio-
calcestruzzo si effettuato a completo ripristino di resistenza
Nelle connessioni a completo ripristino bisogna predisporre un numero di connettori tali da poter assorbire
una forza di scorrimento pari a
V = MplRd z = min (Rc Ra) = Fcf
dove
Rc = 085 fck beff hc c Resistenza soletta di calcestruzzo
Ra = Aa fyd a Resistenza a trazione della trave in acciaio
h 300 mm Altezza piolo
d 22 mm Diametro piolo
hd 136
1
fu 450 Mpa Resistenza ultima a trazione del piolo
fck 32 Mpa Resistenza cilindirca del cls
Ecm 11115 Mpa Valore medio del modulo secante del cls
v 125 Coeff parziale di sicurezza
PRd1 109 KN
PRd2 67 KN
PRd 67 KN Resistenza di un piolo
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127 di 172
SOLETTA
CLS
Classe cls C3240
fcd 1881 Mpa
b 137 m Larghezza soletta
h 0427 Altezza media soletta
Area 585 m2
Area soletta
ARMATURA
passo 20 cm Passo armatura longitudinale nella soletta
n barre 1384
20 mm
As tot 43480 mm2
fyd 391 MPa
Rc 127050 KN Resistenza a compressione della soletta
TRAVE ACCIAIO
Acciaio S355
Aa 057 m2Area trave
fyd 309 Mpa
Ra 175957 KN Resistenza a trazione della trave in acciaio
Fcf 127050 KN Forza di scorrimento su L2
n TOT 1897 numero minimo pioli su L2
n ala 474 numero minimo pioli su ogni ala superiore
File da 5 pioli
n file 95 numero minimo file
L2 225 m metagrave luce del ponte
i max pioli 024 m interasse massimo tra le file
i scelta 020 m interasse di progetto tra le file
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CODIFICA
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128 di 172
79 Scarichi apparecchi drsquoappoggio
Si riportano di seguito gli scarichi elementari sugli apparecchi drsquoappoggio in cui Fz Fy e Fx indicano
rispettivamente le reazioni vincolari in direzione verticale trasversale e longitudinale dellrsquoimpalcato
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CODIFICA
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129 di 172
Si riportano di seguito anche i valori massimi e minime degli inviluppi SLU e SLV delle combinazioni di
carico
Ndeg disp Load Fz Fy Fx Ndeg disp Load Fz Fy Fx
appoggio Case KN KN KN appoggio Case KN KN KN
Peso proprio 11507 00 00 Peso proprio 11075 00 00
Perm Portati 13272 00 00 Perm Portati 11955 00 00
Treno LM71 667 00 00 Treno LM71 1163 00 00
Treno SW2 15492 00 00 Treno SW2 19171 00 00
Vento 0 bin 2612 00 00 Vento 0 bin 3046 00 00
Vento 1 bin 3326 00 00 Vento 1 bin 3741 00 00
Vento 2 bin 1209 00 00 Vento 2 bin 1519 00 00
Folla marciapiede 831 00 00 Folla marciapiede 723 00 00
Sisma X 7549 00 00 Sisma X 6232 00 00
Sisma Y 16800 00 00 Sisma Y 21293 00 00
Sisma Z 3395 00 00 Sisma Z 2824 00 00
Res paras vincoli 00 00 00 Res paras vincoli 00 00 00
Peso proprio 11621 -1596 -07 Peso proprio 14786 00 00
Perm Portati 11338 -2359 -10 Perm Portati 13837 00 00
Treno LM71 6224 3154 5842 Treno LM71 10047 00 00
Treno SW2 13430 2616 17371 Treno SW2 14755 00 00
Vento 0 bin 598 3031 963 Vento 0 bin 1980 00 00
Vento 1 bin 617 2792 1653 Vento 1 bin 2022 00 00
Vento 2 bin 610 2080 478 Vento 2 bin 1391 00 00
Folla marciapiede 243 -296 -01 Folla marciapiede 403 00 00
Sisma X 7640 6326 51139 Sisma X 6439 00 00
Sisma Y 8390 29817 7545 Sisma Y 18304 00 00
Sisma Z 2729 839 6033 Sisma Z 3509 00 00
Res paras vincoli 00 00 4746 Res paras vincoli 00 00 00
Peso proprio 11622 1596 07 Peso proprio 14776 00 00
Perm Portati 11340 2359 10 Perm Portati 13827 01 00
Treno LM71 11590 2533 10141 Treno LM71 10451 4883 00
Treno SW2 4702 2031 7703 Treno SW2 3505 -994 00
Vento 0 bin -710 3164 -963 Vento 0 bin -1203 6587 00
Vento 1 bin -1135 3156 -1653 Vento 1 bin -1631 6236 00
Vento 2 bin -253 1848 -478 Vento 2 bin -542 4277 00
Folla marciapiede 243 296 01 Folla marciapiede 403 00 00
Sisma X 7584 6412 50885 Sisma X 6496 108 00
Sisma Y 8354 29801 7594 Sisma Y 10244 60137 00
Sisma Z 2781 848 5985 Sisma Z 3549 58 00
Res paras vincoli 00 00 4746 Res paras vincoli 00 00 00
Peso proprio 11511 00 00 Peso proprio 11074 00 00
Perm Portati 13277 00 00 Perm Portati 11952 00 00
Treno LM71 6870 00 00 Treno LM71 3509 00 00
Treno SW2 -2626 00 00 Treno SW2 -1309 00 00
Vento 0 bin -2501 00 00 Vento 0 bin -3823 00 00
Vento 1 bin -2807 00 00 Vento 1 bin -4132 00 00
Vento 2 bin -1566 00 00 Vento 2 bin -2368 00 00
Folla marciapiede 831 00 00 Folla marciapiede 722 00 00
Sisma X 8015 00 00 Sisma X 6300 00 00
Sisma Y 16803 00 00 Sisma Y 29416 00 00
Sisma Z 3480 00 00 Sisma Z 2925 00 00
Res paras vincoli 00 00 00 Res paras vincoli 00 00 00
App 4 App 4
App 2
App 3 App 3
App 1 App 1
App 2
CAMPATA L = 45 m
F
i
l
a
1
F
i
l
a
2
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D 09 CL
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130 di 172
710 Verifica di deformabilitagrave dellrsquoimpalcato
7101 Stati limite di esercizio per la sicurezza del traffico ferroviario
Considerando la presenza dei treni di carico LM71 SW2 incrementati con il corrispondente coefficiente
dinamico e con il coefficiente il massimo valore di inflessione nel piano verticale dellrsquoimpalcato per effetto
di tali carichi ferroviari non deve eccedere il valore di L600
L600 = 43m600 = 0072 m
Il modello in CsiBridge riporta uno spostamento sotto lrsquoeffetto dei suddetti carichi pari a 0036 m lt 0072 m
La verifica egrave pertanto soddisfatta
7102 Stati limite per il comfort dei passeggeri
Linflessione verticale deve calcolarsi in asse al binario considerando il modello di carico LM71 con
il relativo incremento dinamico e con il coefficiente
Il valore limite del rapporto L per impalcati semplicemente appoggiati aventi tre o piugrave campate per una
luce di 43 m e una velocitagrave di progetto pari a 200 kmh egrave pari a L = 1450 da cui si determina il massimo
abbassamento max = 30 cm
Ndeg disp Load Fz Fy Fx Ndeg disp Load Fz Fy Fx
appoggio Case KN KN KN appoggio Case KN KN KN
SLU max 6324 0 0 SLU max 6739 0 0
SLU min 3502 0 0 SLU min 3288 0 0
SLV max 4825 0 0 SLV max 5115 0 0
SLV min 439 0 0 SLV min -109 0 0
SLU max 6282 595 3022 SLU max 7856 0 0
SLU min 3198 595 2504 SLU min 4072 0 0
SLV max 3828 3640 6482 SLV max 5440 0 0
SLV min 1115 3640 5964 SLV min 725 0 0
SLU max 5891 1416 2968 SLU max 6280 1556 0
SLU min 2986 1416 2450 SLU min 3778 1556 0
SLV max 3782 3667 6451 SLV max 4464 6138 0
SLV min 1103 3667 5933 SLV min 1506 6138 0
SLU max 4638 0 0 SLU max 3972 0 0
SLU min 2781 0 0 SLU min 1967 0 0
SLV max 4653 0 0 SLV max 5634 0 0
SLV min 383 0 0 SLV min -1044 0 0
App 4 App 4
App 2 App 2
App 3 App 3
F
i
l
a
1
F
i
l
a
2
App 1 App 1
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
131 di 172
Il modello agli elementi finiti restituisce come valore di abbassamento in asse al binario carico = 17 cm La
verifica risulta pertanto soddisfatta
711 Controfreccia di montaggio
Al fine di contrastare gli effetti deformativi dovuti ai pesi propri ai sovraccarichi permanenti ad una quota
pari al 25 dei sovraccarichi accidentali ed al ritiro della soletta ed agli effetti viscosi egrave prevista lrsquoadozione di
una controfreccia di montaggio cosigrave ottenuta
cf = fp + ff + (025fs fr = 22 mm + 23 mm + 7 mm + 17 mm = 69 mm
dove
fp = deformazione elastica dovuta al peso proprio della struttura metallica e della soletta
ff = deformazione elastica dovuta al peso delle opere di finitura
fs = deformazione elastica dovuta ai carichi verticali da traffico
fr = deformazione elastica dovuta agli effetti del ritiro e della viscositagrave
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
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IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
132 di 172
8 IMPALCATO EFFETTI LOCALI
La soletta egrave realizzata da predalles e da getto aggiuntivo di completamento Nei successi paragrafi si
descrivono i modelli di calcolo lrsquoanalisi dei carichi e le verifiche di sicurezza della sezione trasversale ove si
riscontrano le condizioni piugrave severe per lrsquoelemento strutturale in oggetto
81 Modello di calcolo
Per il calcolo delle sollecitazioni si egrave ricorso alla risoluzione di modelli agli elementi finiti tramite il software
SAP2000
Il modello realizzato con 29 elementi frame e 30 nodi riproduce la soletta vincolata in corrispondenza delle
anime delle travi metalliche
Gli elementi frame che riproducono la soletta variano linearmente da 38 cm di altezza al bordo a 47 cm in
mezzeria Cosigrave facendo oltre a riprodurre in maniera fedele la variazione di altezza si lascia calcolare il peso
proprio della soletta automaticamente al programma di calcolo senza dover definire un ulteriore caso di
carico
Di seguito si riportano tre immagini del modello di soletta appena citato dove si evidenziano le indicazione
dei nodi dei frames e della variazione di altezza della sezione assegnata agli elementi frames
Figura 64 Modello trasversale con lrsquoindicazione degli elementi frames
Figura 65 Modello trasversale con lrsquoindicazione dei nodi
Figura 66 Modello trasversale (sezione ad altezza variabile)
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LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
133 di 172
Per tener conto dellrsquoeffetto prodotto dalle eccentricitagrave geometrica ed accidentale (definite al par 54) in
aggiunta al modello sopra descritto in cui non si egrave tenuto conto di alcuna eccentricitagrave sono stati definiti tre
ulteriori modelli
due modelli che tengono conto delle situazioni limite assegnando da una parte e dallrsquoaltra rispetto allrsquoasse
della struttura metallica il massimo spostamento (somma di entrambe le eccentricitagrave) alle fasce di carico
associate ai carichi viaggianti
un modello che tiene conto della sola eccentricitagrave accidentale assegnando lo spostamento corrispondente alla
sola fascia di carico associata al treno di carico LM71
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CODIFICA
D 09 CL
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REV
A
FOGLIO
134 di 172
82 Descrizione condizioni di carico
Di seguito si riportano le condizioni di carico elementari considerate e la loro applicazione nel modello
821 Carichi permanenti strutturali (DEAD)
Il peso proprio degli elementi strutturali componenti il modello definiti come detto in precedenza con
sezione variabile con sezione variabile da 38 cm di altezza al bordo a 47 cm in mezzeria egrave calcolato in
automatico dal modello di calcolo avendo considerato un peso per unitagrave di volume del calcestruzzo pari a 25
kNm3
822 Carichi permanenti non strutturali
ballast piugrave massetto sottostante (g2_ballast)
Per tener conto del massetto sottostante si egrave considerato il peso di volume g del ballast pari a 19 kNm3 e
considerando unrsquoaltezza di 08 m si ha un carico distribuito su 82 m pari a 152 kNm
Figura 67 Carico ballast e sottostante massetto
barriere antirumore (g2_barriere)
barriere antirumore due forze concentrate pari a 16 kN
Figura 68 Forze barriere antirumore
altri permanenti portati (g2_portati)
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REV
A
FOGLIO
135 di 172
cavidotti e marciapiedi FFP
Figura 69 Forze cavidotti e FFP
velette due forze concentrate pari a 15 kN
Figura 70 Forze velette
cordoli carico distribuito di 5 kNm su 85 cm di lunghezza
Figura 71 Carico cordoli
massetto del camminamento carico distribuito di 125 kNm su 190 cm di lunghezza
Figura 72 Carico massetto camminamento
823 Carichi viaggianti
A partire dalla base dalle traversine 240x20 con interasse di 60 cm egrave stata considerata una diffusione dei
carichi mobili secondo unrsquoinclinazione di 14 nello strato di ballast e secondo unrsquoinclinazione di 11 nella
soletta (come indicato nelle immagini sottostanti) fino ad arrivare al piano medio della soletta
- longitudinalmente su una larghezza di 140 m (L_long)
- trasversalmente su una larghezza di 310 m (L_trasv)
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D 09 CL
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VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
136 di 172
Figura 73 Ripartizione longitudinale carichi viaggianti
Figura 74 Ripartizione trasversale carichi viaggianti
In particolare con riferimento a quanto determinato per L_trasv ed L_long e alle figure sopra riportate
carico viaggiante LM71 (q1_LM71)
q1_LM71 = Fa3 (310 140) = 97 kNm2
dove
- F= 25000 kN (carico assiale relativo al treno LM71)
- a= 11
- 3= 153 (vedi par 53)
Avendo quindi considerato una sezione larga 1 m si applicheragrave un carico distribuito di 97 kNm su 310 m
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CODIFICA
D 09 CL
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VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
137 di 172
Figura 75 carico LM71 (q1_LM71)
Si ignora a favore di sicurezza lrsquoeffetto di ripartizione longitudinale nella soletta (in effetti gli assi da 250 kN
hanno interasse longitudinale pari a 160 m)
carico viaggiante SW2 (q1_SW2)
q1_SW2 = F 3 (310) = 741 kNm2
dove
- F= 15000 kN (carico assiale distribuito relativo al treno SW2)
- 3= 153 (vedi par 53)
Avendo quindi considerato una sezione larga 1 m si applicheragrave un carico distribuito di 741 kNm su 310 m
Figura 76 carico SW2 (q1_SW2)
Nel calcolo delle sollecitazioni indotte dai carichi viaggianti sulla soletta egrave stata considerata la presenza di un
solo treno di carico (LM71) o di due treni di carico (LM71+SW2) in maniera tale da determinare per le
diverse sollecitazioni la condizione piugrave gravosa a seconda della sezione di calcestruzzo considerata
824 Forza centrifuga
Lrsquoeffetto della forza centrifuga su un carico viaggiante che sta percorrendo una curva si traduce in una
modifica della pressione esercitata sulla struttura sottostante che da uniforme diviene trapezia con valori piugrave
elevati sul lato esterno della curva Si riporta di seguito il calcolo della pressione esercitata
In particolare
centrifuga LM71 (q4_LM71)
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D 09 CL
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REV
A
FOGLIO
138 di 172
qv= 250140 = 17850 kNm (carico verticale viaggiante al metro)
qt= cqv=01291785 = 23 kNm (azione orizzontale centrifuga al metro)
dove
- c= (V2)(127R)f coeff definito al par 57(b) per treno LM71 con V=200 Kmh R= 1550
m
La forza qt applicata secondo normativa ad 18 m al di sopra del PF presenta un braccio rispetto al piano
medio della soletta b=2835 m e quindi il momento torcente sulla soletta risulta pari a
Mtorc= qtb= 23(18+08+0235)= 652 kNmm
Per il calcolo degli effetti locali sulla soletta tale momento torcente si traduce in una distribuzione di tensioni
triangolare applicata su 310 m variabile linearmente tra -421 kNm e 421 kNm
Figura 77 centrifuga LM71 (q4_LM71)
centrifuga SW2 (q4_SW2)
qv= 150140 = 1072 kNm (carico verticale viaggiante al metro)
qt= cqv=00511075 = 544 kNm (azione orizzontale centrifuga al metro)
dove
- c= (V2)(127R)f coeff definito al par 570 per treno SW2 con V=100 Kmh R= 1550
m
La forza qt applicata secondo normativa ad 18 m al di sopra del PF presenta un braccio rispetto al piano
medio della soletta b=2835 m e quindi il momento torcente sulla soletta risulta pari a
Mtorc= qtb= 544(18+08+0235)= 154 kNmm
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139 di 172
Per il calcolo degli effetti locali sulla soletta tale momento torcente si traduce in una distribuzione di tensioni
triangolare applicata su 310 m variabile linearmente tra -10 kNm e 10 kNm
Figura 78 centrifuga SW2 (q4_SW2)
Nel calcolo delle sollecitazioni indotte dalla forza centrifuga sulla soletta egrave stata considerata la presenza di un
solo treno di carico (LM71) o di due treni di carico (LM71+SW2) in maniera tale da determinare per le
diverse sollecitazioni la condizione piugrave gravosa a seconda della sezione di calcestruzzo considerata
825 Carico variabile sui marciapiedi (q_folla)
Per la verifica della sezione della soletta si applica un carico di folla pari a 10 kNm2
Come prescritto tale carico non egrave da considerarsi contemporaneo ai convogli ferroviari
826 Serpeggio (q5)
Lrsquoeffetto della serpeggio su un carico viaggiante egrave il medesimo di quello indotto dallrsquoazione centrifuga Il
calcolo della pressione esercitata la cui azione concentrata egrave pari a 100 kN si puograve pensare distribuita su una
lunghezza di 3 m egrave riportato di seguito
qs= Fs3=1003 = 333 kNm (azione orizzontale centrifuga al metro)
La forza qs applicata secondo normativa alla sommitagrave della rotaia piugrave alta presenta un braccio rispetto al
piano medio della soletta b=115 m e quindi il momento torcente sulla soletta risulta pari a
Mtorc= qsb= 333115= 383 kNmm
Per il calcolo degli effetti locali sulla soletta tale momento torcente si traduce in una distribuzione di tensioni
triangolare applicata su 310 m variabile linearmente tra -247 kNm e 247 kNm
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REV
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140 di 172
Figura 79 serpeggio binario 1 (q5_1treno)
Figura 80 serpeggio binario 2 (q5_2treno) (direzione-y)
Il serpeggio egrave stato considerato agente in entrambe i versi ed alternativamente su uno solo o su entrambi i
binari in maniera da determinare quale fosse per le diverse sollecitazioni la condizione piugrave gravosa a seconda
della sezione di calcestruzzo considerata
827 Vento (q6)
vento su barriere (q6_barriere)
Lrsquoazione su ogni barriera di altezza 4 m dal piano della soletta vale
qbarr= qv1400=2394 = 956 kNm (azione orizzontale del vento al metro sulle barriere)
dove
- qv1= pressione del vento definita al par 512
Considerando un braccio b=22 m (metagrave altezza della barriera piugrave metagrave altezza della soletta) il momento
agente sulla soletta ed applicato a modello risulta pari a
Mbarr= qbarrb= 956(2+02)= 2105 kNmm
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Figura 81 vento barriere (q6_barriere)
vento su treno (q6_treno)
Lrsquoeffetto del vento su un treno egrave il medesimo di quello indotto dallrsquoazione centrifuga Lrsquoazione sul treno
(indipendentemente dal numero di convogli) considerata agente su una fascia di altezza 4 metri dal PF vale
qtreno= qv1400=2394 = 956 kNm (azione orizzontale del vento al metro sul treno)
dove
qv1= pressione del vento definita al par 512
Tale azione presenta un braccio rispetto al piano medio della soletta b=305 m e quindi il momento torcente
sulla soletta risulta pari a
Mtorc-vento= qtrenob= 956 305= 292 kNmm
Per il calcolo degli effetti locali sulla soletta tale momento torcente si traduce in una distribuzione di tensioni
triangolare applicata su 310 m variabile linearmente tra -188 kNm e 188 kNm
Figura 82 vento treno (q6_treno)
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142 di 172
Nel calcolo delle sollecitazioni indotte sulla soletta il vento egrave stato considerato agente in entrambe i versi ed
alternativamente sulle barriere antirumore o su un treno in maniera da determinare quale fosse per le diverse
sollecitazioni la condizione piugrave gravosa a seconda della sezione di calcestruzzo considerata
828 Deragliamento (deragliamento)
Si riportano di seguito le posizioni del carico relativamente ai due casi di deragliamento indicati nelle Norme
Ferroviarie Tali posizioni sono state definite in maniera da determinare per le diverse sollecitazioni la
condizione piugrave gravosa a seconda della sezione di calcestruzzo considerata
caso 1 (deragliamento1)
qsvio1 = 60045 = 13300 kNm
Figura 83 deragliamento1 (posizione a)
Figura 84 deragliamento1 (posizione b)
caso 2 (deragliamento2)
qsvio2 = 8014045 = 24900 kNm
Figura 85 deragliamento2 (posizione a)
Figura 86 deragliamento2 (posizione b)
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143 di 172
83 Combinazione azioni
I casi di carico descritti al par82 sono stati combinati secondo quanto riportato al cap 6 in maniera tale da
massimizzare gli sforzi di taglio e momento nelle sezioni di verifica della soletta riportate di seguito
Figura 87 sezioni verifica
In particolare
sez A massimo taglio e massimo momento negativo
sez B massimo momento positivo
sez C massimo taglio e massimo momento negativo
sez D massimo momento positivo
Le combinazioni di carico considerate sono riportate nelle tabelle seguenti
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D 09 CL
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REV
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144 di 172
TABLE Combination Definitions TABLE Combination Definitions
ComboName ComboType CaseName ScaleFactor ComboName ComboType CaseName ScaleFactor
Text Text Text Unitless Text Text Text Unitless
SLU1 Linear Add DEAD 135 SLEcar1 Linear Add DEAD 1
SLU1 g2_portati 135 SLEcar1 g2_portati 1
SLU1 g2_barriere 135 SLEcar1 g2_barriere 1
SLU1 g2_ballast 15 SLEcar1 g2_ballast 1
SLU1 q1_LM71 145 SLEcar1 q1_LM71 1
SLU1 q4_LM71(-) 145 SLEcar1 q4_LM71(-) 1
SLU1 q5_1treno(-) 145 SLEcar1 q5_1treno(-) 1
SLU1 q6_treno(-) 09 SLEcar1 q6_treno(-) 06
SLU2 Linear Add DEAD 135 SLEcar2 Linear Add DEAD 1
SLU2 g2_portati 135 SLEcar2 g2_portati 1
SLU2 g2_barriere 135 SLEcar2 g2_barriere 1
SLU2 g2_ballast 15 SLEcar2 g2_ballast 1
SLU2 q1_LM71 145 SLEcar2 q1_LM71 1
SLU3 Linear Add DEAD 135 SLEcar3 Linear Add DEAD 1
SLU3 g2_portati 135 SLEcar3 g2_portati 1
SLU3 g2_barriere 135 SLEcar3 g2_barriere 1
SLU3 g2_ballast 15 SLEcar3 g2_ballast 1
SLU3 q1_LM71 145 SLEcar3 q1_LM71 1
SLU3 q1_SW2 145 SLEcar3 q1_SW2 1
SLU4 Linear Add DEAD 135 SLEcar4 Linear Add DEAD 1
SLU4 g2_portati 135 SLEcar4 g2_portati 1
SLU4 g2_barriere 135 SLEcar4 g2_barriere 1
SLU4 g2_ballast 15 SLEcar4 g2_ballast 1
SLU4 q1_LM71 145 SLEcar4 q1_LM71 1
SLU4 q4_LM71 145 SLEcar4 q4_LM71 1
SLU4 q5_1treno(+) 145 SLEcar4 q5_1treno(+) 1
SLU4 q6_treno(+) 09 SLEcar4 q6_treno(+) 06
SLU5 Linear Add DEAD 135 SLEcar5 Linear Add DEAD 1
SLU5 g2_portati 135 SLEcar5 g2_portati 1
SLU5 g2_barriere 135 SLEcar5 g2_barriere 1
SLU5 g2_ballast 15 SLEcar5 g2_ballast 1
SLU5 q1_LM71 145 SLEcar5 q1_LM71 1
SLU5 q4_LM71 145 SLEcar5 q4_LM71 1
SLU5 q5_1treno(+) 145 SLEcar5 q5_1treno(+) 1
SLU5 q6_treno(+) 09 SLEcar5 q6_treno(+) 06
SLU5 q1_SW2 145 SLEcar5 q1_SW2 1
SLU5 q5_2treni(-) 145 SLEcar5 q5_2treni(-) 1
SLU6 Linear Add DEAD 135 SLEcar6 Linear Add DEAD 1
SLU6 g2_portati 135 SLEcar6 g2_portati 1
SLU6 g2_barriere 135 SLEcar6 g2_barriere 1
SLU6 g2_ballast 15 SLEcar6 g2_ballast 1
SLU6 q6_barriere(-) 15 SLEcar6 q6_barriere(-) 1
SLU6 q_folla 15 SLEcar6 q_folla 1
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145 di 172
Tali combinazioni sono state definite per ognuno dei modelli di cui al par 81 I segni piugrave e meno indicati tra
parentesi al fianco del singolo caso di carico (es q5_1treno(+)) indicano il verso in cui sono stati considerati
tali casi di carico
TABLE Combination Definitions TABLE Combination Definitions
ComboName ComboType CaseName ScaleFactor ComboName ComboType CaseName ScaleFactor
Text Text Text Unitless Text Text Text Unitless
SLEfreq1 Linear Add DEAD 1 SLEqp Linear Add DEAD 1
SLEfreq1 g2_portati 1 SLEqp g2_portati 1
SLEfreq1 g2_barriere 1 SLEqp g2_barriere 1
SLEfreq1 g2_ballast 1 SLEqp g2_ballast 1
SLEfreq1 q1_LM71 08 Eccezionale1a Linear Add DEAD 1
SLEfreq1 q4_LM71(-) 08 Eccezionale1a g2_portati 1
SLEfreq1 q5_1treno(-) 08 Eccezionale1a g2_barriere 1
SLEfreq1 q6_treno(-) 05 Eccezionale1a g2_ballast 1
SLEfreq2 Linear Add DEAD 1 Eccezionale1a deragl1a 1
SLEfreq2 g2_portati 1 Eccezionale1b Linear Add DEAD 1
SLEfreq2 g2_barriere 1 Eccezionale1b g2_portati 1
SLEfreq2 g2_ballast 1 Eccezionale1b g2_barriere 1
SLEfreq2 q1_LM71 08 Eccezionale1b g2_ballast 1
SLEfreq3 Linear Add DEAD 1 Eccezionale1b deragl1b 1
SLEfreq3 g2_portati 1 Eccezionale2a Linear Add DEAD 1
SLEfreq3 g2_barriere 1 Eccezionale2a g2_portati 1
SLEfreq3 g2_ballast 1 Eccezionale2a g2_barriere 1
SLEfreq3 q1_LM71 08 Eccezionale2a g2_ballast 1
SLEfreq3 q1_SW2 08 Eccezionale2a deragl2a 1
SLEfreq4 Linear Add DEAD 1 Eccezionale2b Linear Add DEAD 1
SLEfreq4 g2_portati 1 Eccezionale2b g2_portati 1
SLEfreq4 g2_barriere 1 Eccezionale2b g2_barriere 1
SLEfreq4 g2_ballast 1 Eccezionale2b g2_ballast 1
SLEfreq4 q1_LM71 08 Eccezionale2b deragl2b 1
SLEfreq4 q4_LM71 08
SLEfreq4 q5_1treno(+) 08
SLEfreq4 q6_treno(+) 05
SLEfreq5 Linear Add DEAD 1
SLEfreq5 g2_portati 1
SLEfreq5 g2_barriere 1
SLEfreq5 g2_ballast 1
SLEfreq5 q1_LM71 08
SLEfreq5 q4_LM71 08
SLEfreq5 q5_1treno(+) 08
SLEfreq5 q6_treno(+) 05
SLEfreq5 q1_SW2 08
SLEfreq5 q5_2treni(-) 08
SLEfreq6 Linear Add DEAD 1
SLEfreq6 g2_portati 1
SLEfreq6 g2_barriere 1
SLEfreq6 g2_ballast 1
SLEfreq6 q6_barriere(-) 05
SLEfreq6 q_folla 1
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
146 di 172
84 Verifiche
Nelle verifiche della soletta il contributo delle dalles egrave stato considerato solo nel caso di momento negativo
(appoggio) e quindi compressione delle stesse Al contrario a favore di sicurezza egrave stato trascurato il suo
contributo nel caso di momento positivo (campata)
Si riportano nelle tabelle seguenti per gli stati limite indicati le sollecitazioni massime considerate nella
verifica delle sezioni della soletta tali valori sono stati determinati inviluppando le sollecitazioni dovute alle
combinazioni di carico definite al par 83
Le immagini sotto mostrano i diagrammi delle sollecitazioni relativi ad alcuni dei valori riportati nelle tabelle
sopra
Figura 88 massimo momento negativo sez A (combinazione SLU6)
Figura 89 massimo taglio sez A (combinazione SLU1)
Figura 90 massimo momento positivo sez B (combinazione SLU1)
Figura 91 massimo momento negativo sez C (combinazione SLU1)
Momento Taglio Momento Taglio Momento Taglio Momento Taglio
SLU -1896 2696 SLU 932 717 SLU -985 2337 SLU 410 359
SLE car -1356 1895 SLE car 618 515 SLE car -667 1614 SLE car 296 247
SLE freq -1251 1674 SLE freq 454 464 SLE freq -536 1368 SLE freq 295 199
SLE qp -926 782 SLE qp -209 323 SLE qp -13 375 SLE qp 250 01
Sezione A Sezione B Sezione C Sezione D
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
147 di 172
Figura 92 massimo taglio sez C (combinazione SLU1)
Figura 93 massimo momento positivo sez D (combinazione SLU4)
841 Verifiche a flessione (SLU - SLE)
8411 Sezione A
La sezione A come mostrato in Figura 87 sezioni verifica si trova in corrispondenza dellrsquoanima della trave di
bordo A favore di sicurezza i valori di momento flettente che si ottengono in asse (riportati nelle tabelle di
par 84) non vengono ridotti per tener conto del fatto che la reazione vincolare esplicata dalle anime delle
travi non egrave concentrata ma distribuita per una certa larghezza grazie alla presenza della piattabanda superiore
metallica
SEZIONE A Dati della Sezione Soletta con Armature Trasversale
Bsol = 100 cm Striscia di 1m Soletta Materiali
Hsol = 41 cm Altezza Soletta CLS C3240
spred = 5 cm Spessore Predalla (non collaborante) ACCIAIO B450C
Hsez = 41 cm Altezza Sezione considerata nei calcoli
coprsup = 7 cm Copriferro Superiore
Ī¦sup = 24 mm Ferri Trasversali Superiori Sollecitazioni
nĪ¦sup = 5 Numero Ferri Trasversali Superiori Momento Taglio
dsup = 8 cm Altezza Utile Ferri Superiori SLU -1896 2696Ī¦inf = 20 mm Ferri Trasversali Inferiori SLE car -1356 1895
nĪ¦inf = 5 Numero Ferri Trasversali Inferiori SLE freq -1251 1674
dinf = 34 cm Altezza Utile Ferri Inferiori SLE qp -926 782
Ī¦agg-sup = 20 mm Ferri Aggiuntivi Trasv Superiori
nagg-sup = 5 Numero Ferri Aggiuntivi Trasv Superiori
dagg-sup = 8 cm Altezza Utile Ferri Aggiuntivi Superiori
Riepilogo
Sezione di calcolo H = 41 cm B = 100 cm
Armatura Superiore Ī¦2420 + Ī¦2020 AĪ¦sup = 3833 mm2
Armatura Inferiore Ī¦2020 AĪ¦inf = 1571 mm2Ferri utilizzati
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
148 di 172
Si considera unrsquoapertura massima delle fessure pari wamm= 02 mm
DATI GENERALI SEZIONE IN CA NOME SEZIONE Sezione A
Descrizione Sezione Metodo di calcolo resistenza Stati Limite Ultimi Tipologia sezione Sezione generica Normativa di riferimento NTC Percorso sollecitazione A Sforzo Norm costante Condizioni Ambientali Molto aggressive Tipo di sollecitazione Retta (asse neutro sempre parallelo allasse X) Riferimento Sforzi assegnati Assi xy principali dinerzia Riferimento alla sismicitagrave Zona non sismica CARATTERISTICHE DI RESISTENZA DEI MATERIALI IMPIEGATI CALCESTRUZZO - Classe C3240 Resis compr di calcolo fcd 18810 MPa Resis compr ridotta fcd 0000 MPa Defunit max resistenza ec2 00020 Defunit ultima ecu 00035 Diagramma tensione-deformaz Parabola-Rettangolo Modulo Elastico Normale Ec 333460 MPa Resis media a trazione fctm 3020 MPa Coeff Omogen SLE 1500 Coeff Omogen SLE 1500 Sc limite SLE comb Frequenti 16000 daNcmsup2 ApFessure limite SLE comb Frequenti 0200 mm Sc limite SLE comb QPermanenti 000 Mpa ApFessure limite SLE comb QPermanenti 0200 mm ACCIAIO - Tipo B450C Resist caratt snervam fyk 45000 MPa Resist caratt rottura ftk 45000 MPa Resist snerv di calcolo fyd 39130 MPa Resist ultima di calcolo ftd 39130 MPa Deform ultima di calcolo Epu 0068 Modulo Elastico Ef 2000000 daNcmsup2 Diagramma tensione-deformaz Bilineare finito Coeff Aderenza istantaneo szlig1szlig2 100 Coeff Aderenza differito szlig1szlig2 050 Sf limite SLE Comb Rare 36000 MPa CARATTERISTICHE DOMINIO CONGLOMERATO Forma del Dominio Poligonale Classe Conglomerato C3240 Ndegvertice X [cm] Y [cm] 1 -500 00 2 500 00 3 500 -410 4 -500 -410 DATI BARRE ISOLATE
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IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
149 di 172
NdegBarra X [cm] Y [cm] DiamOslash[mm] 1 -450 -80 24 2 350 -80 24 3 -400 -340 20 4 400 -340 20 5 -360 -80 20 6 450 -80 20 DATI GENERAZIONI LINEARI DI BARRE NdegGen Numero assegnato alla singola generazione lineare di barre NdegBarra Ini Numero della barra iniziale cui si riferisce la generazione NdegBarra Fin Numero della barra finale cui si riferisce la generazione NdegBarre Numero di barre generate equidistanti cui si riferisce la generazione Oslash Diametro in mm delle barre della generazione
NdegGen NdegBarra Ini NdegBarra Fin NdegBarre Oslash 1 1 2 3 24 2 3 4 3 20 3 5 6 3 20 STLIMULTIMI - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [kN] applicato nel Baric (+ se di compressione) Mx Momento flettente [daNm] intorno allasse X di riferimento delle coordinate con verso positivo se tale da comprimere il lembo sup della sez Vy Componente del Taglio [kN] parallela allasse Y di riferimento delle coordinate
NdegComb N Mx Vy 1 000 -18960 000 COMB RARE (SLE) - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [kN] applicato nel Baricentro (+ se di compressione) Mx Momento flettente [kNm] intorno allasse X di riferimento (tra parentesi MomFessurazione) con verso positivo se tale da comprimere il lembo superiore della sezione
NdegComb N Mx My 1 000 -13560 000 COMB FREQUENTI (SLE) - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [kN] applicato nel Baricentro (+ se di compressione) Mx Momento flettente [kNm] intorno allasse X di riferimento (tra parentesi MomFessurazione) con verso positivo se tale da comprimere il lembo superiore della sezione
NdegComb N Mx My 1 000 -13560 (-10799) 000 (000) 2 000 -12510 (-10799) 000 (000) COMB QUASI PERMANENTI (SLE) - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [kN] applicato nel Baricentro (+ se di compressione) Mx Momento flettente [kNm] intorno allasse X di riferimento (tra parentesi MomFessurazione) con verso positivo se tale da comprimere il lembo superiore della sezione
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IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
150 di 172
NdegComb N Mx My 1 000 -9260 (-10799) 000 (000) RISULTATI DEL CALCOLO Sezione verificata per tutte le combinazioni assegnate Copriferro netto minimo barre longitudinali 38 cm Interferro netto minimo barre longitudinali 68 cm METODO AGLI STATI LIMITE ULTIMI - RISULTATI PRESSO-TENSO FLESSIONE Ver S = combinazione verificata N = combin non verificata N Sforzo normale assegnato [kN] nel baricentro B sezione cls(positivo se di compressione) Mx Momento flettente assegnato [kNm] riferito allasse x princ dinerzia N ult Sforzo normale ultimo [kN] nel baricentro B sezione cls(positivo se di compress) Mx ult Momento flettente ultimo [kNm] riferito allasse x princ dinerzia MisSic Misura sicurezza = rapporto vettoriale tra (N ultMx ultMy ult) e (NMxMy) Verifica positiva se tale rapporto risulta gt=1000 As Tesa Area armature [cmsup2] in zona tesa (solo travi) Tra parentesi larea minima di normativa
NdegComb Ver N Mx N ult Mx ult MisSic As Tesa 1 S 000 -18960 000 -43474 2293 383(54) METODO AGLI STATI LIMITE ULTIMI - DEFORMAZIONI UNITARIE ALLO STATO ULTIMO ec max Deform unit massima del conglomerato a compressione ec 37 Deform unit del conglomerato nella fibra a 37 dellaltezza efficace Xc max Ascissa in cm della fibra corrisp a ec max (sistema rif XYO sez) Yc max Ordinata in cm della fibra corrisp a ec max (sistema rif XYO sez) es min Deform unit minima nellacciaio (negativa se di trazione) Xs min Ascissa in cm della barra corrisp a es min (sistema rif XYO sez) Ys min Ordinata in cm della barra corrisp a es min (sistema rif XYO sez) es max Deform unit massima nellacciaio (positiva se di compress) Xs max Ascissa in cm della barra corrisp a es max (sistema rif XYO sez) Ys max Ordinata in cm della barra corrisp a es max (sistema rif XYO sez)
NdegComb ec max ec 37 Xc max Yc max es min Xs min Ys min es max Xs max Ys max 1 000350 -000370 -500 -410 000063 -400 -340 -001002 450 -80 POSIZIONE ASSE NEUTRO PER OGNI COMB DI RESISTENZA a b c Coeff a b c nelleq dellasse neutro aX+bY+c=0 nel rif XYO gen xd Rapp di duttilitagrave a rottura in presenza di sola fless(travi) CRid Coeff di riduz momenti per sola flessione in travi continue NdegComb a b c xd CRid
1 0000000000 -0000409778 -0013300899 0259 0764 COMBINAZIONI RARE IN ESERCIZIO - MASSIME TENSIONI NORMALI ED APERTURA FESSURE
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
151 di 172
Ver S = comb verificata N = comb non verificata Sc max Massima tensione (positiva se di compressione) nel conglomerato [Mpa] Xc max Yc max Ascissa Ordinata [cm] del punto corrisp a Sc max (sistema rif XYO) Sf min Minima tensione (negativa se di trazione) nellacciaio [Mpa] Xs min Ys min Ascissa Ordinata [cm] della barra corrisp a Sf min (sistema rif XYO) Ac eff Area di calcestruzzo [cmsup2] in zona tesa considerata aderente alle barre As eff Area barre [cmsup2] in zona tesa considerate efficaci per lapertura delle fessure D barre Distanza tre le barre tese [cm] ai fini del calcolo dellapertura fessure Beta12 Prodotto dei coeff di aderenza delle barre Beta1Beta2
NdegComb Ver Sc max Xc max Yc max Sf min Xs min Ys min Ac eff As eff D barre Beta12 1 S 601 500 -410 -1261 248 -80 1350 383 98 100 COMBINAZIONI FREQUENTI IN ESERCIZIO - MASSIME TENSIONI NORMALI ED APERTURA FESSURE NdegComb Ver Sc max Xc max Yc max Sf min Xs min Ys min Ac eff As eff D barre Beta12 1 S 601 500 -410 -1261 248 -80 1350 383 98 050 2 S 555 500 -410 -1163 248 -80 1350 383 98 050 COMBINAZIONI FREQUENTI IN ESERCIZIO - APERTURA FESSURE [sectB66 DM96] La sezione viene assunta sempre fessurata anche nel caso in cui la trazione minima del calcestruzzo sia inferiore a fctm Ver Esito della verifica S1 Massima tensione [Mpa] di trazione del calcestruzzo valutata in sezione non fessurata S2 Minima di trazione [Mpa] del cls (in sezione non fessurata) nella fibra piugrave interna dellarea Ac eff k2 = 04 per barre ad aderenza migliorata k3 = (S1 + S2)(2S1) con riferimento allarea tesa Ac eff Oslash Diametro [mm] medio delle barre tese comprese nellarea efficace Ac eff Cf Copriferro [mm] netto calcolato con riferimento alla barra piugrave tesa Psi = 1-Beta12(SsrSs)sup2 = 1-Beta12(fctmS2)sup2 = 1-Beta12(MfessM)sup2 [B66 DM96] e sm Deformazione unitaria media tra le fessure [431713 DM96] Il valore limite = 04SsEs egrave tra parentesi srm Distanza media tra le fessure [mm] wk Valore caratteristico [mm] dellapertura fessure = 17 e sm srm Valore limite tra parentesi MX fess Componente momento di prima fessurazione intorno allasse X [kNm] MY fess Componente momento di prima fessurazione intorno allasse Y [kNm]
Comb Ver S1 S2 k3 Oslash Cf Psi e sm srm wk Mx fess My fess 1 S -38 -12 0166 22 700 0683 000043 (000025) 211 0155 (020) -10799 000 2 S -35 -11 0166 22 700 0627 000036 (000023) 211 0131 (020) -10799 000 COMBINAZIONI QUASI PERMANENTI IN ESERCIZIO - MASSIME TENSIONI NORMALI ED APERTURA FESSURE NdegComb Ver Sc max Xc max Yc max Sf min Xs min Ys min Ac eff As eff D barre Beta12 1 S 410 500 -410 -861 248 -80 1350 383 98 050 COMBINAZIONI QUASI PERMANENTI IN ESERCIZIO - APERTURA FESSURE [sectB66 DM96] Comb Ver S1 S2 k3 Oslash Cf Psi e sm srm wk Mx fess My fess 1 S -26 -08 0166 22 700 0320 000017 (000017) 211 0062 (020) -10799 000
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IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
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COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
152 di 172
8412 Sezione B
La sezione B come mostrato in Figura 87 sezioni verifica rappresenta la sezione di mezzeria della campata tra la
trave di bordo e la trave centrale Nei calcoli la predalla non viene considerata collaborante
Si considera unrsquoapertura massima delle fessure pari wamm= 02 mm
DATI GENERALI SEZIONE IN CA NOME SEZIONE Sezione B
Descrizione Sezione Metodo di calcolo resistenza Stati Limite Ultimi Tipologia sezione Sezione generica Normativa di riferimento NTC Percorso sollecitazione A Sforzo Norm costante Condizioni Ambientali Molto aggressive Tipo di sollecitazione Retta (asse neutro sempre parallelo allasse X) Riferimento Sforzi assegnati Assi xy principali dinerzia Riferimento alla sismicitagrave Zona non sismica CARATTERISTICHE DI RESISTENZA DEI MATERIALI IMPIEGATI CALCESTRUZZO - Classe C3240 Resis compr di calcolo fcd 18810 MPa Resis compr ridotta fcd 0000 MPa Defunit max resistenza ec2 00020 Defunit ultima ecu 00035 Diagramma tensione-deformaz Parabola-Rettangolo Modulo Elastico Normale Ec 333460 MPa Resis media a trazione fctm 3020 MPa Coeff Omogen SLE 1500
SEZIONE B Dati della Sezione Soletta con Armature Trasversale
Bsol = 100 cm Striscia di 1m Soletta Materiali
Hsol = 43 cm Altezza Soletta CLS C3240
spred = 5 cm Spessore Predalla (non collaborante) ACCIAIO B450C
Hsez = 38 cm Altezza Sezione considerata nei calcoli
coprsup = 7 cm Copriferro Superiore
Ī¦sup = 24 mm Ferri Trasversali Superiori Sollecitazioni
nĪ¦sup = 5 Numero Ferri Trasversali Superiori Momento Taglio
dsup = 8 cm Altezza Utile Ferri Superiori SLU 932 717Ī¦inf = 20 mm Ferri Trasversali Inferiori SLE car 618 515
nĪ¦inf = 5 Numero Ferri Trasversali Inferiori SLE freq 454 464
dinf = 36 cm Altezza Utile Ferri Inferiori SLE qp -209 323
Riepilogo
Sezione di calcolo H = 38 cm B = 100 cm
Armatura Superiore Ī¦2420 AĪ¦sup = 2262 mm2
Armatura Inferiore Ī¦2020 AĪ¦inf = 1571 mm2Ferri utilizzati
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Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
153 di 172
Coeff Omogen SLE 1500 Sc limite SLE comb Frequenti 16000 daNcmsup2 ApFessure limite SLE comb Frequenti 0200 mm Sc limite SLE comb QPermanenti 000 Mpa ApFessure limite SLE comb QPermanenti 0200 mm ACCIAIO - Tipo B450C Resist caratt snervam fyk 45000 MPa Resist caratt rottura ftk 45000 MPa Resist snerv di calcolo fyd 39130 MPa Resist ultima di calcolo ftd 39130 MPa Deform ultima di calcolo Epu 0068 Modulo Elastico Ef 2000000 daNcmsup2 Diagramma tensione-deformaz Bilineare finito Coeff Aderenza istantaneo szlig1szlig2 100 Coeff Aderenza differito szlig1szlig2 050 Sf limite SLE Comb Rare 36000 MPa CARATTERISTICHE DOMINIO CONGLOMERATO Forma del Dominio Poligonale Classe Conglomerato C3240 Ndegvertice X [cm] Y [cm] 1 -500 00 2 500 00 3 500 -380 4 -500 -380 DATI BARRE ISOLATE NdegBarra X [cm] Y [cm] DiamOslash[mm] 1 -400 -80 24 2 400 -80 24 3 -400 -360 20 4 400 -360 20 DATI GENERAZIONI LINEARI DI BARRE NdegGen Numero assegnato alla singola generazione lineare di barre NdegBarra Ini Numero della barra iniziale cui si riferisce la generazione NdegBarra Fin Numero della barra finale cui si riferisce la generazione NdegBarre Numero di barre generate equidistanti cui si riferisce la generazione Oslash Diametro in mm delle barre della generazione
NdegGen NdegBarra Ini NdegBarra Fin NdegBarre Oslash 1 1 2 3 24 2 3 4 3 20 STLIMULTIMI - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [kN] applicato nel Baric (+ se di compressione) Mx Momento flettente [daNm] intorno allasse X di riferimento delle coordinate con verso positivo se tale da comprimere il lembo sup della sez Vy Componente del Taglio [kN] parallela allasse Y di riferimento delle coordinate
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
154 di 172
NdegComb N Mx Vy 1 000 9320 000 COMB RARE (SLE) - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [kN] applicato nel Baricentro (+ se di compressione) Mx Momento flettente [kNm] intorno allasse X di riferimento (tra parentesi MomFessurazione) con verso positivo se tale da comprimere il lembo superiore della sezione
NdegComb N Mx My 1 000 6180 000 COMB FREQUENTI (SLE) - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [kN] applicato nel Baricentro (+ se di compressione) Mx Momento flettente [kNm] intorno allasse X di riferimento (tra parentesi MomFessurazione) con verso positivo se tale da comprimere il lembo superiore della sezione
NdegComb N Mx My 1 000 6180 (9032) 000 (000) 2 000 4540 (9032) 000 (000) COMB QUASI PERMANENTI (SLE) - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [kN] applicato nel Baricentro (+ se di compressione) Mx Momento flettente [kNm] intorno allasse X di riferimento (tra parentesi MomFessurazione) con verso positivo se tale da comprimere il lembo superiore della sezione
NdegComb N Mx My 1 000 -2090 (-8973) 000 (000) RISULTATI DEL CALCOLO Sezione verificata per tutte le combinazioni assegnate Copriferro netto minimo barre longitudinali 10 cm Interferro netto minimo barre longitudinali 176 cm METODO AGLI STATI LIMITE ULTIMI - RISULTATI PRESSO-TENSO FLESSIONE Ver S = combinazione verificata N = combin non verificata N Sforzo normale assegnato [kN] nel baricentro B sezione cls(positivo se di compressione) Mx Momento flettente assegnato [kNm] riferito allasse x princ dinerzia N ult Sforzo normale ultimo [kN] nel baricentro B sezione cls(positivo se di compress) Mx ult Momento flettente ultimo [kNm] riferito allasse x princ dinerzia MisSic Misura sicurezza = rapporto vettoriale tra (N ultMx ultMy ult) e (NMxMy) Verifica positiva se tale rapporto risulta gt=1000 As Tesa Area armature [cmsup2] in zona tesa (solo travi) Tra parentesi larea minima di normativa
NdegComb Ver N Mx N ult Mx ult MisSic As Tesa 1 S 000 9320 000 22442 2408 157(49) METODO AGLI STATI LIMITE ULTIMI - DEFORMAZIONI UNITARIE ALLO STATO ULTIMO
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
155 di 172
ec max Deform unit massima del conglomerato a compressione ec 37 Deform unit del conglomerato nella fibra a 37 dellaltezza efficace Xc max Ascissa in cm della fibra corrisp a ec max (sistema rif XYO sez) Yc max Ordinata in cm della fibra corrisp a ec max (sistema rif XYO sez) es min Deform unit minima nellacciaio (negativa se di trazione) Xs min Ascissa in cm della barra corrisp a es min (sistema rif XYO sez) Ys min Ordinata in cm della barra corrisp a es min (sistema rif XYO sez) es max Deform unit massima nellacciaio (positiva se di compress) Xs max Ascissa in cm della barra corrisp a es max (sistema rif XYO sez) Ys max Ordinata in cm della barra corrisp a es max (sistema rif XYO sez)
NdegComb ec max ec 37 Xc max Yc max es min Xs min Ys min es max Xs max Ys max 1 000350 -000530 -500 00 -000082 -400 -80 -001596 -400 -360 POSIZIONE ASSE NEUTRO PER OGNI COMB DI RESISTENZA a b c Coeff a b c nelleq dellasse neutro aX+bY+c=0 nel rif XYO gen xd Rapp di duttilitagrave a rottura in presenza di sola fless(travi) CRid Coeff di riduz momenti per sola flessione in travi continue NdegComb a b c xd CRid
1 0000000000 0000540446 0003500000 0180 0700 COMBINAZIONI RARE IN ESERCIZIO - MASSIME TENSIONI NORMALI ED APERTURA FESSURE Ver S = comb verificata N = comb non verificata Sc max Massima tensione (positiva se di compressione) nel conglomerato [Mpa] Xc max Yc max Ascissa Ordinata [cm] del punto corrisp a Sc max (sistema rif XYO) Sf min Minima tensione (negativa se di trazione) nellacciaio [Mpa] Xs min Ys min Ascissa Ordinata [cm] della barra corrisp a Sf min (sistema rif XYO) Ac eff Area di calcestruzzo [cmsup2] in zona tesa considerata aderente alle barre As eff Area barre [cmsup2] in zona tesa considerate efficaci per lapertura delle fessure D barre Distanza tre le barre tese [cm] ai fini del calcolo dellapertura fessure Beta12 Prodotto dei coeff di aderenza delle barre Beta1Beta2
NdegComb Ver Sc max Xc max Yc max Sf min Xs min Ys min Ac eff As eff D barre Beta12 1 S 328 -500 00 -1230 200 -360 1373 157 200 100 COMBINAZIONI FREQUENTI IN ESERCIZIO - MASSIME TENSIONI NORMALI ED APERTURA FESSURE NdegComb Ver Sc max Xc max Yc max Sf min Xs min Ys min Ac eff As eff D barre Beta12 1 S 328 -500 00 -1230 200 -360 1373 157 200 050 2 S 241 -500 00 -904 200 -360 1373 157 200 050 COMBINAZIONI FREQUENTI IN ESERCIZIO - APERTURA FESSURE [sectB66 DM96] La sezione viene assunta sempre fessurata anche nel caso in cui la trazione minima del calcestruzzo sia inferiore a fctm Ver Esito della verifica S1 Massima tensione [Mpa] di trazione del calcestruzzo valutata in sezione non fessurata S2 Minima di trazione [Mpa] del cls (in sezione non fessurata) nella fibra piugrave interna dellarea Ac eff k2 = 04 per barre ad aderenza migliorata k3 = (S1 + S2)(2S1) con riferimento allarea tesa Ac eff Oslash Diametro [mm] medio delle barre tese comprese nellarea efficace Ac eff Cf Copriferro [mm] netto calcolato con riferimento alla barra piugrave tesa
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
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LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
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VI 00 07 002
REV
A
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156 di 172
Psi = 1-Beta12(SsrSs)sup2 = 1-Beta12(fctmS2)sup2 = 1-Beta12(MfessM)sup2 [B66 DM96] e sm Deformazione unitaria media tra le fessure [431713 DM96] Il valore limite = 04SsEs egrave tra parentesi srm Distanza media tra le fessure [mm] wk Valore caratteristico [mm] dellapertura fessure = 17 e sm srm Valore limite tra parentesi MX fess Componente momento di prima fessurazione intorno allasse X [kNm] MY fess Componente momento di prima fessurazione intorno allasse Y [kNm]
Comb Ver S1 S2 k3 Oslash Cf Psi e sm srm wk Mx fess My fess 1 S -21 -06 0159 20 100 -0068 000025 (000025) 171 0072 (020) 9032 000 2 S -15 -04 0159 20 100 -0979 000018 (000018) 171 0053 (020) 9032 000 COMBINAZIONI QUASI PERMANENTI IN ESERCIZIO - MASSIME TENSIONI NORMALI ED APERTURA FESSURE NdegComb Ver Sc max Xc max Yc max Sf min Xs min Ys min Ac eff As eff D barre Beta12 1 S 113 500 -380 -342 200 -80 1400 226 200 050 COMBINAZIONI QUASI PERMANENTI IN ESERCIZIO - APERTURA FESSURE [sectB66 DM96] Comb Ver S1 S2 k3 Oslash Cf Psi e sm srm wk Mx fess My fess 1 S -07 -02 0160 24 680 -8217 000007 (000007) 271 0031 (020) -8973 000
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REV
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157 di 172
8413 Sezione C
La sezione C si trova in corrispondenza dellrsquoanima della trave interna A favore di sicurezza i valori di
momento flettente che si ottengono in asse (riportati nelle tabelle di par 84) non vengono ridotti per tener
conto del fatto che la reazione vincolare esplicata dalle anime delle travi non egrave concentrata ma distribuita per
una certa larghezza grazie alla presenza della piattabanda superiore metallica
Si considera unrsquoapertura massima delle fessure pari wamm= 02 mm
DATI GENERALI SEZIONE IN CA NOME SEZIONE Sezione C
Descrizione Sezione Metodo di calcolo resistenza Stati Limite Ultimi Tipologia sezione Sezione generica Normativa di riferimento NTC Percorso sollecitazione A Sforzo Norm costante Condizioni Ambientali Molto aggressive Tipo di sollecitazione Retta (asse neutro sempre parallelo allasse X) Riferimento Sforzi assegnati Assi xy principali dinerzia Riferimento alla sismicitagrave Zona non sismica CARATTERISTICHE DI RESISTENZA DEI MATERIALI IMPIEGATI CALCESTRUZZO - Classe C3240 Resis compr di calcolo fcd 18810 MPa Resis compr ridotta fcd 0000 MPa Defunit max resistenza ec2 00020 Defunit ultima ecu 00035
SEZIONE C Dati della Sezione Soletta con Armature Trasversale
Bsol = 100 cm Striscia di 1m Soletta Materiali
Hsol = 45 cm Altezza Soletta CLS C3240
spred = 5 cm Spessore Predalla (non collaborante) ACCIAIO B450C
Hsez = 45 cm Altezza Sezione considerata nei calcoli
coprsup = 7 cm Copriferro Superiore
Ī¦sup = 24 mm Ferri Trasversali Superiori Sollecitazioni
nĪ¦sup = 5 Numero Ferri Trasversali Superiori Momento Taglio
dsup = 8 cm Altezza Utile Ferri Superiori SLU -985 2337Ī¦inf = 20 mm Ferri Trasversali Inferiori SLE car -667 1614
nĪ¦inf = 5 Numero Ferri Trasversali Inferiori SLE freq -536 1368
dinf = 38 cm Altezza Utile Ferri Inferiori SLE qp -13 375
Riepilogo
Sezione di calcolo H = 45 cm B = 100 cm
Armatura Superiore Ī¦2420 AĪ¦sup = 2262 mm2
Armatura Inferiore Ī¦2020 AĪ¦inf = 1571 mm2Ferri utilizzati
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IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
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158 di 172
Diagramma tensione-deformaz Parabola-Rettangolo Modulo Elastico Normale Ec 333460 MPa Resis media a trazione fctm 3020 MPa Coeff Omogen SLE 1500 Coeff Omogen SLE 1500 Sc limite SLE comb Frequenti 16000 daNcmsup2 ApFessure limite SLE comb Frequenti 0200 mm Sc limite SLE comb QPermanenti 000 Mpa ApFessure limite SLE comb QPermanenti 0200 mm ACCIAIO - Tipo B450C Resist caratt snervam fyk 45000 MPa Resist caratt rottura ftk 45000 MPa Resist snerv di calcolo fyd 39130 MPa Resist ultima di calcolo ftd 39130 MPa Deform ultima di calcolo Epu 0068 Modulo Elastico Ef 2000000 daNcmsup2 Diagramma tensione-deformaz Bilineare finito Coeff Aderenza istantaneo szlig1szlig2 100 Coeff Aderenza differito szlig1szlig2 050 Sf limite SLE Comb Rare 36000 MPa CARATTERISTICHE DOMINIO CONGLOMERATO Forma del Dominio Poligonale Classe Conglomerato C3240 Ndegvertice X [cm] Y [cm] 1 -500 00 2 500 00 3 500 -450 4 -500 -450 DATI BARRE ISOLATE NdegBarra X [cm] Y [cm] DiamOslash[mm] 1 -400 -80 24 2 400 -80 24 3 -400 -380 20 4 400 -380 20 DATI GENERAZIONI LINEARI DI BARRE NdegGen Numero assegnato alla singola generazione lineare di barre NdegBarra Ini Numero della barra iniziale cui si riferisce la generazione NdegBarra Fin Numero della barra finale cui si riferisce la generazione NdegBarre Numero di barre generate equidistanti cui si riferisce la generazione Oslash Diametro in mm delle barre della generazione
NdegGen NdegBarra Ini NdegBarra Fin NdegBarre Oslash 1 1 2 3 24 2 3 4 3 20 STLIMULTIMI - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [kN] applicato nel Baric (+ se di compressione)
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LOTTO
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REV
A
FOGLIO
159 di 172
Mx Momento flettente [daNm] intorno allasse X di riferimento delle coordinate con verso positivo se tale da comprimere il lembo sup della sez Vy Componente del Taglio [kN] parallela allasse Y di riferimento delle coordinate
NdegComb N Mx Vy 1 000 -9850 000 COMB RARE (SLE) - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [kN] applicato nel Baricentro (+ se di compressione) Mx Momento flettente [kNm] intorno allasse X di riferimento (tra parentesi MomFessurazione) con verso positivo se tale da comprimere il lembo superiore della sezione
NdegComb N Mx My 1 000 -6670 000 COMB FREQUENTI (SLE) - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [kN] applicato nel Baricentro (+ se di compressione) Mx Momento flettente [kNm] intorno allasse X di riferimento (tra parentesi MomFessurazione) con verso positivo se tale da comprimere il lembo superiore della sezione
NdegComb N Mx My 1 000 -6670 (-12039) 000 (000) 2 000 -5360 (-12039) 000 (000) COMB QUASI PERMANENTI (SLE) - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [kN] applicato nel Baricentro (+ se di compressione) Mx Momento flettente [kNm] intorno allasse X di riferimento (tra parentesi MomFessurazione) con verso positivo se tale da comprimere il lembo superiore della sezione
NdegComb N Mx My 1 000 -130 (-12039) 000 (000) RISULTATI DEL CALCOLO Sezione verificata per tutte le combinazioni assegnate Copriferro netto minimo barre longitudinali 60 cm Interferro netto minimo barre longitudinali 176 cm METODO AGLI STATI LIMITE ULTIMI - RISULTATI PRESSO-TENSO FLESSIONE Ver S = combinazione verificata N = combin non verificata N Sforzo normale assegnato [kN] nel baricentro B sezione cls(positivo se di compressione) Mx Momento flettente assegnato [kNm] riferito allasse x princ dinerzia N ult Sforzo normale ultimo [kN] nel baricentro B sezione cls(positivo se di compress) Mx ult Momento flettente ultimo [kNm] riferito allasse x princ dinerzia MisSic Misura sicurezza = rapporto vettoriale tra (N ultMx ultMy ult) e (NMxMy) Verifica positiva se tale rapporto risulta gt=1000 As Tesa Area armature [cmsup2] in zona tesa (solo travi) Tra parentesi larea minima di normativa
NdegComb Ver N Mx N ult Mx ult MisSic As Tesa 1 S 000 -9850 000 -30788 3126 226(61)
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VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
160 di 172
METODO AGLI STATI LIMITE ULTIMI - DEFORMAZIONI UNITARIE ALLO STATO ULTIMO ec max Deform unit massima del conglomerato a compressione ec 37 Deform unit del conglomerato nella fibra a 37 dellaltezza efficace Xc max Ascissa in cm della fibra corrisp a ec max (sistema rif XYO sez) Yc max Ordinata in cm della fibra corrisp a ec max (sistema rif XYO sez) es min Deform unit minima nellacciaio (negativa se di trazione) Xs min Ascissa in cm della barra corrisp a es min (sistema rif XYO sez) Ys min Ordinata in cm della barra corrisp a es min (sistema rif XYO sez) es max Deform unit massima nellacciaio (positiva se di compress) Xs max Ascissa in cm della barra corrisp a es max (sistema rif XYO sez) Ys max Ordinata in cm della barra corrisp a es max (sistema rif XYO sez)
NdegComb ec max ec 37 Xc max Yc max es min Xs min Ys min es max Xs max Ys max 1 000350 -000699 -500 -450 -000031 -400 -380 -001662 400 -80 POSIZIONE ASSE NEUTRO PER OGNI COMB DI RESISTENZA a b c Coeff a b c nelleq dellasse neutro aX+bY+c=0 nel rif XYO gen xd Rapp di duttilitagrave a rottura in presenza di sola fless(travi) CRid Coeff di riduz momenti per sola flessione in travi continue NdegComb a b c xd CRid
1 0000000000 -0000543682 -0020965680 0174 0700 COMBINAZIONI RARE IN ESERCIZIO - MASSIME TENSIONI NORMALI ED APERTURA FESSURE Ver S = comb verificata N = comb non verificata Sc max Massima tensione (positiva se di compressione) nel conglomerato [Mpa] Xc max Yc max Ascissa Ordinata [cm] del punto corrisp a Sc max (sistema rif XYO) Sf min Minima tensione (negativa se di trazione) nellacciaio [Mpa] Xs min Ys min Ascissa Ordinata [cm] della barra corrisp a Sf min (sistema rif XYO) Ac eff Area di calcestruzzo [cmsup2] in zona tesa considerata aderente alle barre As eff Area barre [cmsup2] in zona tesa considerate efficaci per lapertura delle fessure D barre Distanza tre le barre tese [cm] ai fini del calcolo dellapertura fessure Beta12 Prodotto dei coeff di aderenza delle barre Beta1Beta2
NdegComb Ver Sc max Xc max Yc max Sf min Xs min Ys min Ac eff As eff D barre Beta12 1 S 292 500 -450 -906 200 -80 1650 226 200 100 COMBINAZIONI FREQUENTI IN ESERCIZIO - MASSIME TENSIONI NORMALI ED APERTURA FESSURE NdegComb Ver Sc max Xc max Yc max Sf min Xs min Ys min Ac eff As eff D barre Beta12 1 S 292 500 -450 -906 200 -80 1650 226 200 050 2 S 235 500 -450 -728 200 -80 1650 226 200 050 COMBINAZIONI FREQUENTI IN ESERCIZIO - APERTURA FESSURE [sectB66 DM96] La sezione viene assunta sempre fessurata anche nel caso in cui la trazione minima del calcestruzzo sia inferiore a fctm Ver Esito della verifica S1 Massima tensione [Mpa] di trazione del calcestruzzo valutata in sezione non fessurata S2 Minima di trazione [Mpa] del cls (in sezione non fessurata) nella fibra piugrave interna dellarea Ac eff k2 = 04 per barre ad aderenza migliorata k3 = (S1 + S2)(2S1) con riferimento allarea tesa Ac eff
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02
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D 09 CL
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VI 00 07 002
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161 di 172
Oslash Diametro [mm] medio delle barre tese comprese nellarea efficace Ac eff Cf Copriferro [mm] netto calcolato con riferimento alla barra piugrave tesa Psi = 1-Beta12(SsrSs)sup2 = 1-Beta12(fctmS2)sup2 = 1-Beta12(MfessM)sup2 [B66 DM96] e sm Deformazione unitaria media tra le fessure [431713 DM96] Il valore limite = 04SsEs egrave tra parentesi srm Distanza media tra le fessure [mm] wk Valore caratteristico [mm] dellapertura fessure = 17 e sm srm Valore limite tra parentesi MX fess Componente momento di prima fessurazione intorno allasse X [kNm] MY fess Componente momento di prima fessurazione intorno allasse Y [kNm]
Comb Ver S1 S2 k3 Oslash Cf Psi e sm srm wk Mx fess My fess 1 S -17 -05 0159 24 680 -0629 000018 (000018) 287 0088 (020) -12039 000 2 S -13 -04 0159 24 680 -1523 000015 (000015) 287 0071 (020) -12039 000 COMBINAZIONI QUASI PERMANENTI IN ESERCIZIO - MASSIME TENSIONI NORMALI ED APERTURA FESSURE NdegComb Ver Sc max Xc max Yc max Sf min Xs min Ys min Ac eff As eff D barre Beta12 1 S 006 500 -450 -18 200 -80 1650 226 200 050 COMBINAZIONI QUASI PERMANENTI IN ESERCIZIO - APERTURA FESSURE [sectB66 DM96] Comb Ver S1 S2 k3 Oslash Cf Psi e sm srm wk Mx fess My fess 1 S 00 00 0159 24 680-4287229000000 (000000) 287 0002 (020) -12039 000
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162 di 172
8414 Sezione D
La sezione D come mostrato in Figura 87 sezioni verifica rappresenta la sezione di mezzeria della campata tra le
due travi interne Nei calcoli la predalla non viene considerata collaborante
Si considera unrsquoapertura massima delle fessure pari wamm= 02 mm
DATI GENERALI SEZIONE IN CA NOME SEZIONE Sezione D
Descrizione Sezione Metodo di calcolo resistenza Stati Limite Ultimi Tipologia sezione Sezione generica Normativa di riferimento NTC Percorso sollecitazione A Sforzo Norm costante Condizioni Ambientali Molto aggressive Tipo di sollecitazione Retta (asse neutro sempre parallelo allasse X) Riferimento Sforzi assegnati Assi xy principali dinerzia Riferimento alla sismicitagrave Zona non sismica CARATTERISTICHE DI RESISTENZA DEI MATERIALI IMPIEGATI CALCESTRUZZO - Classe C3240 Resis compr di calcolo fcd 18810 MPa Resis compr ridotta fcd 0000 MPa Defunit max resistenza ec2 00020 Defunit ultima ecu 00035 Diagramma tensione-deformaz Parabola-Rettangolo Modulo Elastico Normale Ec 333460 MPa Resis media a trazione fctm 3020 MPa Coeff Omogen SLE 1500
SEZIONE D Dati della Sezione Soletta con Armature Trasversale
Bsol = 100 cm Striscia di 1m Soletta Materiali
Hsol = 47 cm Altezza Soletta CLS C3240
spred = 5 cm Spessore Predalla (non collaborante) ACCIAIO B450C
Hsez = 42 cm Altezza Sezione considerata nei calcoli
coprsup = 7 cm Copriferro Superiore
Ī¦sup = 24 mm Ferri Trasversali Superiori Sollecitazioni
nĪ¦sup = 5 Numero Ferri Trasversali Superiori Momento Taglio
dsup = 8 cm Altezza Utile Ferri Superiori SLU 410 359Ī¦inf = 20 mm Ferri Trasversali Inferiori SLE car 296 247
nĪ¦inf = 5 Numero Ferri Trasversali Inferiori SLE freq 295 199
dinf = 40 cm Altezza Utile Ferri Inferiori SLE qp 250 01
Riepilogo
Sezione di calcolo H = 42 cm B = 100 cm
Armatura Superiore Ī¦2420 AĪ¦sup = 2262 mm2
Armatura Inferiore Ī¦2020 AĪ¦inf = 1571 mm2Ferri utilizzati
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02
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D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
163 di 172
Coeff Omogen SLE 1500 Sc limite SLE comb Frequenti 16000 daNcmsup2 ApFessure limite SLE comb Frequenti 0200 mm Sc limite SLE comb QPermanenti 000 Mpa ApFessure limite SLE comb QPermanenti 0200 mm ACCIAIO - Tipo B450C Resist caratt snervam fyk 45000 MPa Resist caratt rottura ftk 45000 MPa Resist snerv di calcolo fyd 39130 MPa Resist ultima di calcolo ftd 39130 MPa Deform ultima di calcolo Epu 0068 Modulo Elastico Ef 2000000 daNcmsup2 Diagramma tensione-deformaz Bilineare finito Coeff Aderenza istantaneo szlig1szlig2 100 Coeff Aderenza differito szlig1szlig2 050 Sf limite SLE Comb Rare 36000 MPa CARATTERISTICHE DOMINIO CONGLOMERATO Forma del Dominio Poligonale Classe Conglomerato C3240 Ndegvertice X [cm] Y [cm] 1 -500 00 2 500 00 3 500 -420 4 -500 -420 DATI BARRE ISOLATE NdegBarra X [cm] Y [cm] DiamOslash[mm] 1 -400 -80 24 2 400 -80 24 3 -400 -400 20 4 400 -400 20 DATI GENERAZIONI LINEARI DI BARRE NdegGen Numero assegnato alla singola generazione lineare di barre NdegBarra Ini Numero della barra iniziale cui si riferisce la generazione NdegBarra Fin Numero della barra finale cui si riferisce la generazione NdegBarre Numero di barre generate equidistanti cui si riferisce la generazione Oslash Diametro in mm delle barre della generazione
NdegGen NdegBarra Ini NdegBarra Fin NdegBarre Oslash 1 1 2 3 24 2 3 4 3 20 STLIMULTIMI - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [kN] applicato nel Baric (+ se di compressione) Mx Momento flettente [daNm] intorno allasse X di riferimento delle coordinate con verso positivo se tale da comprimere il lembo sup della sez Vy Componente del Taglio [kN] parallela allasse Y di riferimento delle coordinate
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IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
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LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
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VI 00 07 002
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FOGLIO
164 di 172
NdegComb N Mx Vy 1 000 4100 000 COMB RARE (SLE) - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [kN] applicato nel Baricentro (+ se di compressione) Mx Momento flettente [kNm] intorno allasse X di riferimento (tra parentesi MomFessurazione) con verso positivo se tale da comprimere il lembo superiore della sezione
NdegComb N Mx My 1 000 2960 000 COMB FREQUENTI (SLE) - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [kN] applicato nel Baricentro (+ se di compressione) Mx Momento flettente [kNm] intorno allasse X di riferimento (tra parentesi MomFessurazione) con verso positivo se tale da comprimere il lembo superiore della sezione
NdegComb N Mx My 1 000 2960 (10934) 000 (000) 2 000 2950 (10934) 000 (000) COMB QUASI PERMANENTI (SLE) - SFORZI PER OGNI COMBINAZIONE ASSEGNATA N Sforzo normale [kN] applicato nel Baricentro (+ se di compressione) Mx Momento flettente [kNm] intorno allasse X di riferimento (tra parentesi MomFessurazione) con verso positivo se tale da comprimere il lembo superiore della sezione
NdegComb N Mx My 1 000 2500 (10934) 000 (000) RISULTATI DEL CALCOLO Sezione verificata per tutte le combinazioni assegnate Copriferro netto minimo barre longitudinali 10 cm Interferro netto minimo barre longitudinali 176 cm METODO AGLI STATI LIMITE ULTIMI - RISULTATI PRESSO-TENSO FLESSIONE Ver S = combinazione verificata N = combin non verificata N Sforzo normale assegnato [kN] nel baricentro B sezione cls(positivo se di compressione) Mx Momento flettente assegnato [kNm] riferito allasse x princ dinerzia N ult Sforzo normale ultimo [kN] nel baricentro B sezione cls(positivo se di compress) Mx ult Momento flettente ultimo [kNm] riferito allasse x princ dinerzia MisSic Misura sicurezza = rapporto vettoriale tra (N ultMx ultMy ult) e (NMxMy) Verifica positiva se tale rapporto risulta gt=1000 As Tesa Area armature [cmsup2] in zona tesa (solo travi) Tra parentesi larea minima di normativa
NdegComb Ver N Mx N ult Mx ult MisSic As Tesa 1 S 000 4100 000 24902 6074 157(56) METODO AGLI STATI LIMITE ULTIMI - DEFORMAZIONI UNITARIE ALLO STATO ULTIMO
ITINERARIO NAPOLI-BARI RADDOPPIO TRATTA CANCELLO-BENEVENTO
IIdeg LOTTO FUNZIONALE FRASSO TELESINO-VITULANO
Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
COMMESSA
IF0H
LOTTO
02
CODIFICA
D 09 CL
DOCUMENTO
VI 00 07 002
REV
A
FOGLIO
165 di 172
ec max Deform unit massima del conglomerato a compressione ec 37 Deform unit del conglomerato nella fibra a 37 dellaltezza efficace Xc max Ascissa in cm della fibra corrisp a ec max (sistema rif XYO sez) Yc max Ordinata in cm della fibra corrisp a ec max (sistema rif XYO sez) es min Deform unit minima nellacciaio (negativa se di trazione) Xs min Ascissa in cm della barra corrisp a es min (sistema rif XYO sez) Ys min Ordinata in cm della barra corrisp a es min (sistema rif XYO sez) es max Deform unit massima nellacciaio (positiva se di compress) Xs max Ascissa in cm della barra corrisp a es max (sistema rif XYO sez) Ys max Ordinata in cm della barra corrisp a es max (sistema rif XYO sez)
NdegComb ec max ec 37 Xc max Yc max es min Xs min Ys min es max Xs max Ys max 1 000350 -000623 -500 00 -000082 -400 -80 -001812 -400 -400 POSIZIONE ASSE NEUTRO PER OGNI COMB DI RESISTENZA a b c Coeff a b c nelleq dellasse neutro aX+bY+c=0 nel rif XYO gen xd Rapp di duttilitagrave a rottura in presenza di sola fless(travi) CRid Coeff di riduz momenti per sola flessione in travi continue NdegComb a b c xd CRid
1 0000000000 0000540426 0003500000 0162 0700 COMBINAZIONI RARE IN ESERCIZIO - MASSIME TENSIONI NORMALI ED APERTURA FESSURE Ver S = comb verificata N = comb non verificata Sc max Massima tensione (positiva se di compressione) nel conglomerato [Mpa] Xc max Yc max Ascissa Ordinata [cm] del punto corrisp a Sc max (sistema rif XYO) Sf min Minima tensione (negativa se di trazione) nellacciaio [Mpa] Xs min Ys min Ascissa Ordinata [cm] della barra corrisp a Sf min (sistema rif XYO) Ac eff Area di calcestruzzo [cmsup2] in zona tesa considerata aderente alle barre As eff Area barre [cmsup2] in zona tesa considerate efficaci per lapertura delle fessure D barre Distanza tre le barre tese [cm] ai fini del calcolo dellapertura fessure Beta12 Prodotto dei coeff di aderenza delle barre Beta1Beta2
NdegComb Ver Sc max Xc max Yc max Sf min Xs min Ys min Ac eff As eff D barre Beta12 1 S 131 -500 00 -527 200 -400 1460 157 200 100 COMBINAZIONI FREQUENTI IN ESERCIZIO - MASSIME TENSIONI NORMALI ED APERTURA FESSURE NdegComb Ver Sc max Xc max Yc max Sf min Xs min Ys min Ac eff As eff D barre Beta12 1 S 131 -500 00 -527 200 -400 1460 157 200 050 2 S 130 -500 00 -525 200 -400 1460 157 200 050 COMBINAZIONI FREQUENTI IN ESERCIZIO - APERTURA FESSURE [sectB66 DM96] La sezione viene assunta sempre fessurata anche nel caso in cui la trazione minima del calcestruzzo sia inferiore a fctm Ver Esito della verifica S1 Massima tensione [Mpa] di trazione del calcestruzzo valutata in sezione non fessurata S2 Minima di trazione [Mpa] del cls (in sezione non fessurata) nella fibra piugrave interna dellarea Ac eff k2 = 04 per barre ad aderenza migliorata k3 = (S1 + S2)(2S1) con riferimento allarea tesa Ac eff Oslash Diametro [mm] medio delle barre tese comprese nellarea efficace Ac eff Cf Copriferro [mm] netto calcolato con riferimento alla barra piugrave tesa
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Relazione di Calcolo impalcato a struttura mista Viadotto ferroviario ndash L=45 m
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REV
A
FOGLIO
166 di 172
Psi = 1-Beta12(SsrSs)sup2 = 1-Beta12(fctmS2)sup2 = 1-Beta12(MfessM)sup2 [B66 DM96] e sm Deformazione unitaria media tra le fessure [431713 DM96] Il valore limite = 04SsEs egrave tra parentesi srm Distanza media tra le fessure [mm] wk Valore caratteristico [mm] dellapertura fessure = 17 e sm srm Valore limite tra parentesi MX fess Componente momento di prima fessurazione intorno allasse X [kNm] MY fess Componente momento di prima fessurazione intorno allasse Y [kNm]
Comb Ver S1 S2 k3 Oslash Cf Psi e sm srm wk Mx fess My fess 1 S -08 -02 0159 20 100 -5822 000011 (000011) 178 0032 (020) 10934 000 2 S -08 -02 0159 20 100 -5869 000011 (000011) 178 0032 (020) 10934 000 COMBINAZIONI QUASI PERMANENTI IN ESERCIZIO - MASSIME TENSIONI NORMALI ED APERTURA FESSURE NdegComb Ver Sc max Xc max Yc max Sf min Xs min Ys min Ac eff As eff D barre Beta12 1 S 111 -500 00 -445 200 -400 1460 157 200 050 COMBINAZIONI QUASI PERMANENTI IN ESERCIZIO - APERTURA FESSURE [sectB66 DM96] Comb Ver S1 S2 k3 Oslash Cf Psi e sm srm wk Mx fess My fess 1 S -07 -02 0159 20 100 -8564 000009 (000009) 178 0027 (020) 10934 000
8415 Armatura Longitudinale
ARMATURA LONGITUDINALE
Si decide di disporre la seguente armatura longitudinale
Armatura Longitudinale Superiore
Armatura Longitudinale Superiore Ferri Ī¦1420 AĪ¦Long sup = 770 mm2
Armatura Longitudinale Inferiore
Armatura Longitudinale Inferiore Ferri Ī¦1420 AĪ¦Long inf = 770 mm2
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REV
A
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167 di 172
842 Verifica a taglio (SLU)
8421 Sezione A
La sezione A verificata presenta unrsquoaltezza di 41cm Si predispongono spille 1220x20
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A
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168 di 172
8422 Sezione C
La sezione C verificata presenta unrsquoaltezza di 45cm Si predispongono spille 1220x20
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170 di 172
85 Verifica dalles in fase di getto
851 Modalitagrave di esecuzione del getto
Il getto della soletta dellrsquoimpalcato egrave effettuato in due fasi
1a fase ndash getto delle campate interne delle zone soprastanti le piattabande superiori delle travi di bordo e
di un tratto di sbalzo di 08 m misurato dallrsquoasse dellrsquoanima delle travi di bordo
2a fase ndash getto delle della restante parte di sbalzo mediante lrsquoausilio di puntelli
852 Carichi considerati
Sono stati considerati i seguenti casi di carico
peso proprio dalles 005m25 kNm3=15 kNm2
peso getto spessore 46 cm 046m25 kNm3=115 kNm2
sovraccarico mezzi drsquoopera 1 kNm2
853 Verifiche
Stante lrsquoausilio di puntelli nella 2a fase di getto si procede alla sola verifica della prima 1a fase la quale presenta
una luce libera drsquoinflessione maggiore
Nella verifica 1a fase sono state fatte le seguenti approssimazioni a favore di sicurezza
- egrave stata considerata una luce di calcolo maggiore pari alla distanza netta tra le piattabande (20m) piugrave
03 m per un totale di 23 m Come riportato nellrsquoimmagine seguente
- inoltre non egrave stato considerato lrsquoapporto benefico dovuto agli 08m di getto negli sbalzi in modo da
massimizzare il momento sollecitante nella mezzeria del tratto verificato
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171 di 172
Figura 94 schema di calcolo 1a fase
Considerando come elemento resistente il solo traliccio (predalla non collaborante) vengono riportate le
relative verifiche
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172 di 172
Dati della sezione della predalla e del traliccio usato
spred = 5 cm Spessore predalla
htr = 25 cm Altezza traliccio
btr = 11 cm Distanza tra i correnti inf
pd = 20 cm Passo diagonali traliccio
Lpred = 120 cm Larghezza predalla
itr = 60 cm Interasse tralicci
NT rpred = 2 - Num tralicci ogni predalla
As J
(mm) (mm2) (mm4)
14 154 1886 Corrente Superiore
12 113 1018 Correnti Inferiori
10 79 491 Diagonale Traliccio
Resist Car Snervam ACCIAIO fyk = 450 Nmm2 0 0 0 Armatura Aggiuntiva
Resist Car Compress CLS Rck = 40 Nmm2
Tipo di Traliccio adottato
L = 230 m Luce Mmax = 135 kNm Momento massimo
H soletta campata = 046 m Altezza Media Soletta Tmax = 235 kN Taglio massimo
l predalles = 120 m Larghezza predalla
Q acc = 100 kNm2 Sovraccarico Mezzi dOpera Sollecitazioni Agenti su ogni TraliccioĪ³G = 135 Coeff Perm Strutt MTR - max = 68 kNm M_ max ogni traliccio
Ī³Q = 15 Coeff Perm Non Strutt TTR - max = 117 kN T_ max ogni traliccio
Verifica Instabilitagrave Corrente Superiore Compresso
NEd = MT r hT r = 270 KN Azione Assiale di Compressione
Nc r = Ļ2middotEmiddotI L02 = 977 KN Carico Critico Euleriano
l = radic(AmiddotfykNc r)= 084 - Snellezza Adimensionale
= 049 - Fatt Imperf per Sez Piene-Curva Inst c
= 05middot[1+middot(l-02)+l2] = 101 -
= 1(+radic(2middotl2)le10 = 064 - Fattore relativo allinflessione
M1 = 110 - Coeff di sicurezza
NbRd = middotAmiddotfyk M1 = 400 KN Resistenza allinstabilitagrave a compressione
NEd NbRd le 1 = 067 - le1 verifica soddisfatta
Verifica a Trazione Correnti Inferiori Tesi
NEd= MT r hT r 2 = 135 KN Sforzo Assiale di trazione
M0 = 105 Coeff di sicurezza
Nplrd = AmiddotFyk Ī³m0 = 485 kN Resistenza a Trazione
NEd NbRd le 1 = 028 - le1 verifica soddisfatta
Verifica Instabiltagrave Diagolanali Compressi
Si fa lapprossimazione di considerare che il taglio venga portato tutto dai diagonali
Ld = 270 cm Lunghezza Diagonali
NEd =( TT r middot Ld) hT r 2 = 63 KN Azione Assiale di Compressione
Nc r = Ļ2middotEmiddotI L02 = 139 KN Carcio Critico
l = radic(AmiddotfykNc r)= 159 - Snellezza Adimensionale
= 049 - Fatt Imperf per Sez Piene-Curva Inst c
= 05middot[1+middot(l-02)+l2] = 211 -
= 1(+radic(2middotl2)le10 = 029 - Fattore relativo allinflessione
M1 = 110 - Coeff di sicurezza
NbRd = middotAmiddotfyk M1 = 92 KN Resistenza allinstabilitagrave a compressione
NEd NbRd le 1 = 069 - le1 verifica soddisfatta
Getto soletta tratto in campata
121410 H=25