D2_Calcoli e verifiche delle strutture Ante-Operam
P a g . 1 | 19
Comune di Teramo Provincia di Teramo
D2_Calcoli e verifiche ante-operam
Oggetto: MIGLIORAMENTO SISMICO DELLA PALAZZAINA UFFICI ANTE-
OPERAM
Il Progettista: Ing. Andrea Fratini
Il Committente: INAF OATe
D2_Calcoli e verifiche delle strutture Ante-Operam
P a g . 2 | 19
Indice generale
RELAZIONE GENERALE ............................................................................................................................................. 3
• DESCRIZIONE GENERALE DELL’OPERA .................................................................................................... 3
• DESCRIZIONE DELLE CARATTERISTICHE GEOLOGICHE DEL SITO ................................................ 3
• INFORMAZIONI GENERALI SULL’ANALISI SVOLTA ............................................................................... 3
NORMATIVA DI RIFERIMENTO ............................................................................................................................... 3
REFERENZE TECNICHE (CAP. 12 D.M. 14.01.2008) ................................................................................................. 4
MISURA DELLA SICUREZZA ................................................................................................................................. 11
MODELLI DI CALCOLO ........................................................................................................................................... 12
• AZIONI SULLA COSTRUZIONE ..................................................................................................................... 13
AZIONI AMBIENTALI E NATURALI ...................................................................................................................... 13
DESTINAZIONE D’USO E SOVRACCARICHI PER LE AZIONI ANTROPICHE ................................................. 14
AZIONE SISMICA ...................................................................................................................................................... 15
AZIONI DOVUTE AL VENTO .................................................................................................................................. 16
AZIONI DOVUTE ALLA TEMPERATURA ............................................................................................................. 16
NEVE ........................................................................................................................................................................... 16
AZIONI ANTROPICHE E PESI PROPRI ................................................................................................................... 16
COMBINAZIONI DI CALCOLO ............................................................................................................................... 17
COMBINAZIONI DELLE AZIONI SULLA COSTRUZIONE .................................................................................. 17
• TOLLERANZE ..................................................................................................................................................... 18
• DURABILITÀ ....................................................................................................................................................... 18
• PRESTAZIONI ATTESE AL COLLAUDO ...................................................................................................... 19
D2_Calcoli e verifiche delle strutture Ante-Operam
P a g . 3 | 19
RELAZIONE GENERALE
OGGETTO: Miglioramento sismico della Palazzina Uffici Ante-Operam (Verifiche di vulnerabilità)
Per una immediata comprensione delle condizioni sismiche, si riporta il seguente:
RIEPILOGO PARAMETRI SISMICI
Vita Nominale 50
Classe d’Uso 2
Categoria del Suolo B
Categoria Topografica 1
Latitudine del sito oggetto di edificazione 42.65468
Longitudine del sito oggetto di edificazione 13.73234
DESCRIZIONE GENERALE DELL’OPERA
La Palazzina Uffici è un edificio a pianta rettangolare, in muratura portante, con solai in acciaio e
tavelloni e copertura con struttura in acciaio. L’edificio è su tre piani, di cui uno seminterrato e due
fuori terra. Il sottotetto non è praticabile, ma ispezionabile. Il vano scale è posizionato centralmente
alla struttura e realizzato con solette in acciaio e tavelloni. L’edificio si presenta in discreto stato di
manutenzione, nonostante presenti diffuse lesioni provocate dalle ripetute scosse sismiche del
terremoto del Centro Italia del 2016.
DESCRIZIONE DELLE CARATTERISTICHE GEOLOGICHE DEL SITO
L’opera oggetto di progettazione strutturale ricade nel territorio comunale di Teramo; l'area analizzata
è ubicata ad una quota di circa 380 metri s.l.m.
Per la caratterizzazione geotecnica si è fatto riferimento alla relazione geologica redatta dal
Geologo Dott. Marcello Catalogna.
L’esatta individuazione del sito è riportata nei grafici di progetto.
• INFORMAZIONI GENERALI SULL’ANALISI SVOLTA
NORMATIVA DI RIFERIMENTO
- D.M 14/01/2008 - Nuove Norme Tecniche per le Costruzioni;
D2_Calcoli e verifiche delle strutture Ante-Operam
P a g . 4 | 19
Circ. Ministero Infrastrutture e Trasporti 2 febbraio 2009, n. 617 Istruzioni per l’applicazione delle
“Nuove norme tecniche per le costruzioni” di cui al D.M. 14 gennaio 2008;
REFERENZE TECNICHE (Cap. 12 D.M. 14.01.2008)
- UNI ENV 1992-1-1 - Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici.
UNI EN 206-1/2001 - Calcestruzzo. Specificazioni, prestazioni, produzione e conformità.
UNI EN 1993-1-1 - Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici.
UNI EN 1995-1 – Costruzioni in legno
UNI EN 1998-1 – Azioni sismiche e regole sulle costruzioni
UNI EN 1998-5 – Fondazioni ed opere di sostegno
Tipo Analisi svolta
- Tipo di analisi e motivazione
L'analisi per le combinazioni delle azioni permanenti e variabili è stata condotta in regime elastico
lineare.
Per quanto riguarda le azioni sismiche, tenendo conto che per tali azioni si vogliono determinare le
prestazioni in termini di capacità in spostamento e di danno per i vari stati limite previsti dalla
norma si è reso necessario effettuare un insieme di analisi statiche non lineari incrementali
modellando esplicitamente le caratteristiche non lineari degli elementi strutturali.
- Metodo di risoluzione della struttura
La struttura è stata modellata con il metodo degli elementi finiti utilizzando vari elementi di libreria
specializzati per schematizzare i vari elementi strutturali.
Nel modello sono stati tenuti in conto i disassamenti tra i vari elementi strutturali schematizzandoli
come vincoli cinematici rigidi. La presenza di eventuali orizzontamenti e' stata tenuta in conto o con
vincoli cinematici rigidi o con modellazione della soletta con elementi SHELL. I vincoli tra i vari
elementi strutturali e quelli con il terreno sono stati modellati in maniera congruente al reale
comportamento strutturale.
I legami costitutivi utilizzati nelle analisi globali finalizzate al calcolo delle sollecitazioni sono del
tipo elastico lineare.
- Metodo di verifica sezionale
Le verifiche sono state condotte con il metodo degli stati limite (SLU e SLE) utilizzando i
coefficienti parziali della normativa di cui al DM 14.01.2008.
Per le verifiche sezionali degli elementi in c.a. ed acciaio sono stati utilizzati i seguenti legami:
Legame parabola rettangolo per il cls
Legame elastico perfettamente plastico o incrudente a duttilita' limitata per l' acciaio
D2_Calcoli e verifiche delle strutture Ante-Operam
P a g . 5 | 19
- Combinazioni di carico adottate
Le combinazioni di calcolo considerate sono quelle previste dal D.M. 14.01.2008 per i vari stati
limite e per le varie azioni e tipologie costruttive. In particolare, ai fini delle verifiche degli stati
limite, sono state considerate le combinazioni delle azioni di cui al § 2.5.3 delle NTC 2008, per i
seguenti casi di carico:
SLO NO
SLD SI
SLV SI
SLC NO
Combinazione Rara NO
Combinazione frequente NO
Combinazione quasi permanente NO
SLU terreno A1 – Approccio 1/ Approccio 2 SI
SLU terreno A2 – Approccio 1 SI
- Motivazione delle combinazioni e dei percorsi di carico
Il sottoscritto progettista ha verificato che le combinazioni prese in considerazione per il calcolo
sono sufficienti a garantire il soddisfacimento delle prestazioni sia per gli stati limite ultimi che per
gli stati limite di esercizio.
Le combinazioni considerate ai fini del progetto tengono infatti in conto le azioni derivanti dai pesi
propri, dai carichi permanenti, dalle azioni variabili, dalle azioni termiche e dalle azioni sismiche
combinate utilizzando i coefficienti parziali previsti dal DM2008 per le prestazioni di SLU ed SLE.
In particolare per le azioni sismiche si sono considerati i percorsi di carico di tipo affine
come descritti precedentemente. Tale insieme di percorsi di carico risultano scelti in modo da avere
informazioni adeguate sulla risposta non lineare della struttura in tutte le direzioni ed in tutte le
condizioni, ovvero sia nello stato integro che nello stato finale vicino al collasso.
D2_Calcoli e verifiche delle strutture Ante-Operam
P a g . 6 | 19
Origine e Caratteristiche dei codici di calcolo
Produttore S.T.S. srl
Titolo CDSWin
Versione Rel. 2016
Nro Licenza 12513
Ragione sociale completa del produttore del software:
S.T.S. s.r.l. Software Tecnico Scientifico S.r.l.
Via Tre Torri n°11 – Complesso Tre Torri
95030 Sant’Agata li Battiati (CT).
- Affidabilita' dei codici utilizzati L’affidabilità del codice utilizzato e la sua idoneita' al caso in esame, è stata attentamente verificata
sia effettuando il raffronto tra casi prova di cui si conoscono i risultati esatti sia esaminando le
indicazioni, la documentazione ed i test forniti dal produttore stesso.
La S.T.S. s.r.l., a riprova dell’affidabilità dei risultati ottenuti, fornisce direttamente on-line i test sui
casi prova liberamente consultabili all' indirizzo:
http://www.stsweb.it/STSWeb/ITA/homepage.htm
D2_Calcoli e verifiche delle strutture Ante-Operam
P a g . 7 | 19
Validazione dei codici
L' opera in esame non e' di importanza tale da necessitare un calcolo indipendente eseguito con altro
software da altro calcolista
Presentazione sintetica dei risultati
Una sintesi del comportamento della struttura e' consegnata nelle tabelle di sintesi dei risultati,
riportate in appresso, e nelle rappresentazioni grafiche allegate in coda alla presente relazione in cui
sono rappresentate le principali grandezze (deformate, sollecitazioni, etc..) per le parti piu'
sollecitate della struttura in esame.
Tabellina Riassuntiva delle % Massa Eccitata
Il numero dei modi di vibrare considerato (9) ha permesso di mobilitare le seguenti percentuali delle
masse della struttura, per le varie direzioni:
DIREZIONE % MASSA
X 100
Y 100
Z 0
Tabellina Riassuntiva degli Spostamenti SLO/SLD
Stato limite Status Verifica
SLO NON CALCOLATO
SLD VERIFICATO
Tabellina riassuntiva delle verifiche SLU
Tipo di Elemento Non Verif/Totale STATUS
Travi c.a. Fondazione 0 su 0 NON PRESENTI
Travi c.a. Elevazione 0 su 0 NON PRESENTI
Pilastri in c.a. 0 su 0 NON PRESENTI
Shell in c.a. 0 su 0 NON PRESENTI
Piastre in c.a. 0 su 0 NON PRESENTI
Aste in Acciaio 0 su 0 NON PRESENTI
Aste in Legno 0 su 0 NON PRESENTI
Zattera Plinti 0 su 0 NON PRESENTI
Pali/Micropali (Plinti) 0 su 0 NON PRESENTI
Micropali (Travi/Piastre) 0 su 0 Tipologie NON PRESENTI
Tabellina riassuntiva delle verifiche SLE
Tipo di Elemento Non Verif/Totale STATUS
Travi c.a. Fondazione 0 su 0 NON PRESENTI
Travi c.a. Elevazione 0 su 0 NON PRESENTI
Pilastri in c.a. 0 su 0 NON PRESENTI
Shell in c.a. 0 su 0 NON PRESENTI
Piastre in c.a. 0 su 0 NON PRESENTI
Aste in Acciaio 0 su 0 NON PRESENTI
Aste in Legno 0 su 0 NON PRESENTI
Zattera Plinti 0 su 0 NON PRESENTI
Pali 0 su 0 NON PRESENTI
D2_Calcoli e verifiche delle strutture Ante-Operam
P a g . 8 | 19
Tabellina Riassuntiva della Ridistribuzione Plastica
Numero totale Travi a
cui si e' applicata la
ridistribuzione plastica
Numero Travi con coeff. di
ridistribuzione plastica inferiore
al limite di Norma
Ridistribuzione Plastica Travi in C.A. NON ESEGUITA NON ESEGUITA
Tabellina Riassuntiva delle Verifiche di Gerarchia delle Resistenze
Non Verif/Totale STATUS
Gerarchia Trave Colonna c.a. 0 su 0 NON ESEGUITA
Gerarchia Trave Colonna acc. 0 su 0 NON ESEGUITA
Tabellina Riassuntiva delle Verifiche delle Unioni Metalliche
Non Verif/Totale STATUS
Telai 0 su 0 NON PRESENTI
Reticolari 0 su 0 NON PRESENTI
Tabellina riassuntiva delle PushOver
Numero PushOver PgaSLO/Pga81% PgaSLD/Pga63% PgaSLV/Pga10% PgaSLC/Pga5%
1 0 .953 .915 0
2 0 .88 .763 0
3 0 .8 .763 0
4 0 .812 .672 0
5 0 1.208 1.162 0
6 0 1.187 .949 0
7 0 1.01 .942 0
8 0 1.1 .826 0
9 0 .858 .794 0
10 0 .943 .872 0
11 0 .847 .615 0
12 0 .824 .798 0
13 0 1.159 .984 0
14 0 1.201 1.098 0
15 0 1.138 .791 0
16 0 1.076 .98 0
Min. PgaSL/Pga% 0 .8 .615 0
NOTA: (-Fragili)=Non sono stati determinati i valori per meccanismi fragili
Tabellina riassuntiva verifiche Murature
Tipo Verifica Non Verif/Totale Coeff. Sicur. Minimi STATUS
Maschi – Statiche 0 su 198 VERIFICATO
Maschi – Sisma Ortog. 0 su 198 1.75 VERIFICATO
Maschi – Sisma Parall. 0 su 198 NON ESEGUITA
Architravi 0 su 0 NON PRESENTE
Meccanismi Locali 5 su 5 .04 NON VERIFICATO
D2_Calcoli e verifiche delle strutture Ante-Operam
P a g . 9 | 19
Tabellina riassuntiva verifiche Murature Armate
Tipo Verifica Non Verif/Totale Coeff. Sicur. Minimi STATUS
Maschi – Statiche 0 su 0 NON PRESENTE
Maschi – Sisma Ortog. 0 su 0 NON PRESENTE
Maschi – Sisma Parall. 0 su 0 NON PRESENTE
Architravi 0 su 0 NON PRESENTE
Tabellina riassuntiva verifiche Pareti CLS Debolmente Armate
Tipo Verifica Non Verif/Totale Coeff. Sicur. Minimi STATUS
Maschi – Statiche 0 su 0 NON PRESENTE
Maschi – Sisma Ortog. 0 su 0 NON PRESENTE
Maschi – Sisma Parall. 0 su 0 NON PRESENTE
Architravi 0 su 0 NON PRESENTE
Tabellina riassuntiva della portanza
VALORE STATUS
Sigma Terreno Massima (kg/cmq) 0
Coeff. di Sicurezza Portanza Globale NON CALCOLATO
Coeff. di Sicurezza Scorrimento NON CALCOLATO
Cedimento Elastico Massimo (cm) NON CALCOLATO
Cedimento Edometrico Massimo (cm) NON CALCOLATO
Cedimento Residuo Massimo (cm) NON CALCOLATO
Tabellina riassuntiva della Stabilita' Globale della struttura
Numero della combinazione di carico CARICO CRITICO NON CALCOLATO
Valore del moltiplicatore dei carichi CARICO CRITICO NON CALCOLATO
D2_Calcoli e verifiche delle strutture Ante-Operam
P a g . 10 | 19
Informazioni sull' elaborazione
Il software e' dotato di propri filtri e controlli di autodiagnostica che intervengono sia durante la
fase di definizione del modello sia durante la fase di calcolo vero e proprio.
In particolare il software è dotato dei seguenti filtri e controlli:
o Filtri per la congruenza geometrica del modello generato
o Controlli a priori sulla presenza di elementi non connessi, interferenze, mesh
non congruenti o non adeguate.
Filtri sulla precisione numerica ottenuta, controlli su labilita' o eventuali mal condizionamenti delle
matrici, con verifica dell’indice di condizionamento.
Controlli sulla verifiche sezionali e sui limiti dimensionali per i vari elementi strutturali in funzione
della normativa utilizzata.
Controlli e verifiche sugli esecutivi prodotti.
Rappresentazioni grafiche di post-processo che consentono di evidenziare eventauli anomalie
sfuggite all' autodiagnistica automatica.
In aggiunta ai controlli presenti nel software si sono svolti appositi calcoli su schemi semplificati,
che si riportano nel seguito, che hanno consentito di riscontrare la correttezza della modellazione
effettuata per la struttura in esame.
D2_Calcoli e verifiche delle strutture Ante-Operam
P a g . 11 | 19
Giudizio motivato di accettabilita'
Il software utilizzato ha permesso di modellare analiticamente il comportamento fisico della
struttura utilizzando la libreria disponibile di elementi finiti.
Le funzioni di visualizzazione ed interrogazione sul modello hanno consentito di controllare sia la
coerenza geometrica che la adeguatezza delle azioni applicate rispetto alla realtà fisica.
Inoltre la visualizzazione ed interrogazione dei risultati ottenuti dall’analisi quali: sollecitazioni,
tensioni, deformazioni, spostamenti e reazioni vincolari, hanno permesso un immediato controllo di
tali valori con i risultati ottenuti mediante schemi semplificati della struttura stessa.
Si è inoltre riscontrato che le reazioni vincolari sono in equilibrio con i carichi applicati, e che i
valori dei taglianti di base delle azioni sismiche sono confrontabili con gli omologhi valori ottenuti
da modelli SDOF semplificati.
Sono state inoltre individuate un numero di travi ritenute significative e, per tali elementi, e' stata
effettuata una apposita verifica a flessione e taglio.
Le sollecitazioni fornite dal solutore per tali travi, per le combinazioni di carico indicate nel tabulato
di verifica del CDSWin, sono state validate effettuando gli equilibri alla rotazione e traslazione
delle dette travi, secondo quanto meglio descritto nel calcolo semplificato, allegato alla presente
relazione.
Si sono infine eseguite le verifiche di tali travi con metodologie semplificate e, confrontandole con
le analoghe verifiche prodotte in automatico dal programma, si e' potuto riscontrare la congruenza
di tali risultati con i valori riportati dal software.
Si è inoltre verificato che tutte le funzioni di controllo ed autodiagnostica del software abbiano dato
tutte esito positivo.
Da quanto sopra esposto si puo' quindi affermare che il calcolo e' andato a buon fine e che il
modello di calcolo utilizzato e' risultato essere rappresentativo della realtà fisica, anche in funzione
delle modalità e sequenze costruttive.
MISURA DELLA SICUREZZA
Il metodo di verifica della sicurezza adottato è quello degli Stati Limite (SL) che prevede due insiemi
di verifiche rispettivamente per gli stati limite ultimi S.L.U. e gli stati limite di esercizio S.L.E..
La sicurezza viene quindi garantita progettando i vari elementi resistenti in modo da assicurare che
la loro resistenza di calcolo sia sempre maggiore delle corrispondente domanda in termini di azioni
di calcolo.
Le norme precisano che la sicurezza e le prestazioni di una struttura o di una parte di essa devono
essere valutate in relazione all’insieme degli stati limite che verosimilmente si possono verificare
durante la vita normale.
Prescrivono inoltre che debba essere assicurata una robustezza nei confronti di azioni eccezionali.
Le prestazioni della struttura e la vita nominale sono riportati nei successivi tabulati di calcolo della
struttura.
La sicurezza e le prestazioni saranno garantite verificando gli opportuni stati limite definiti di
concerto al Committente in funzione dell’utilizzo della struttura, della sua vita nominale e di quanto
stabilito dalle norme di cui al D.M. 14/01/2008 e successive modifiche ed integrazioni.
In particolare si è verificata:
- la sicurezza nei riguardi degli stati limite ultimi (S.L.U.) che possono provocare eccessive
deformazioni permanenti, crolli parziali o globali, dissesti, che possono compromettere l’incolumità
D2_Calcoli e verifiche delle strutture Ante-Operam
P a g . 12 | 19
delle persone e/o la perdita di beni, provocare danni ambientali e sociali, mettere fuori servizio
l’opera. Per le verifiche sono stati utilizzati i coefficienti parziali relativi alle azioni ed alle resistenze
dei materiali in accordo a quando previsto dal D.M. 14/01/2008 per i vari tipi di materiale. I valori
utilizzati sono riportati nel fascicolo delle elaborazioni numeriche allegate;
la sicurezza nei riguardi degli stati limite di esercizio (S.L.E.) che possono limitare nell’uso e nella
durata l’utilizzo della struttura per le azioni di esercizio. In particolare di concerto con il
committente e coerentemente alle norme tecniche si sono definiti i limiti riportati nell’allegato
fascicolo delle calcolazioni;
la sicurezza nei riguardi dello stato limite del danno (S.L.D.) causato da azioni sismiche con
opportuni periodi di ritorno definiti di concerto al committente ed alle norme vigenti per le
costruzioni in zona sismica;
robustezza nei confronti di opportune azioni accidentali in modo da evitare danni sproporzionati in
caso di incendi, urti, esplosioni, errori umani;
Per quando riguarda le fasi costruttive intermedie la struttura non risulta cimentata in maniera più
gravosa della fase finale.
MODELLI DI CALCOLO
Si sono utilizzati come modelli di calcolo quelli esplicitamente richiamati nel D.M. 14/01/2008.
Per quanto riguarda le azioni sismiche ed in particolare per la determinazione del fattore di
struttura, dei dettagli costruttivi e le prestazioni sia agli S.L.U. che allo S.L.D. si fa riferimento
al D.M. 14/01/08 e alla circolare del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti del 2 febbraio
2009, n. 617 la quale è stata utilizzata come norma di dettaglio.
La definizione quantitativa delle prestazioni e le verifiche sono riportati nel fascicolo delle
elaborazioni numeriche allegate.
Per le verifiche sezionali i legami utilizzati sono:
Legame costitutivo di progetto parabola-rettangolo per il calcestruzzo.
D2_Calcoli e verifiche delle strutture Ante-Operam
P a g . 13 | 19
Il valore cu2 nel caso di analisi non lineari sarà valutato in funzione dell’effettivo grado di
confinamento esercitato dalle staffe sul nucleo di calcestruzzo.
Legame costitutivo di progetto elastico perfettamente plastico o incrudente a duttilità limitata
per l’acciaio.
• legame rigido plastico per le sezioni in acciaio di classe 1 e 2 e elastico lineare per quelle di
classe 3 e 4;
legame elastico lineare per le sezioni in legno;
legame elasto-viscoso per gli isolatori.
Legame costitutivo per gli isolatori.
Il modello di calcolo utilizzato risulta rappresentativo della realtà fisica per la configurazione finale
anche in funzione delle modalità e sequenze costruttive.
• AZIONI SULLA COSTRUZIONE
AZIONI AMBIENTALI E NATURALI
Si è concordato con il committente che le prestazioni attese nei confronti delle azioni sismiche siano
verificate agli stati limite, sia di esercizio che ultimi individuati riferendosi alle prestazioni della
costruzione nel suo complesso, includendo gli elementi strutturali, quelli non strutturali e gli impianti.
D2_Calcoli e verifiche delle strutture Ante-Operam
P a g . 14 | 19
Gli stati limite di esercizio sono:
- Stato Limite di Operatività (S.L.O.)
- Stato Limite di Danno (S.L.D.)
Gli stati limite ultimi sono:
- Stato Limite di salvaguardia della Vita (S.L.V.)
- Stato Limite di prevenzione del Collasso (S.L.C.)
Le probabilità di superamento nel periodo di riferimento PVR , cui riferirsi per individuare l’azione
sismica agente in ciascuno degli stati limite considerati, sono riportate nella successiva tabella:
Stati Limite PVR : Probabilità di superamento nel periodo di riferimento VR
Stati limite di
esercizio
SLO 81%
SLD 63%
Stati limite ultimi SLV 10%
SLC 5%
Per la definizione delle forme spettrali (spettri elastici e spettri di progetto), in conformità ai dettami
del D.M. 14/01/2008 § 3.2.3. sono stati definiti i seguenti termini:
• Vita Nominale del fabbricato;
• Classe d’Uso del fabbricato;
• Categoria del Suolo;
• Coefficiente Topografico;
• Latitudine e Longitudine del sito oggetto di edificazione.
Si è inoltre concordato che le verifiche delle prestazioni saranno effettuate per le azioni derivanti
dalla neve, dal vento e dalla temperatura secondo quanto previsto dal cap. 3 del D.M. 14/01/08 e
dlla Circolare del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti del 2 febbraio 2009 n. 617 per un
periodo di ritorno coerente alla classe della struttura ed alla sua vita utile.
DESTINAZIONE D’USO E SOVRACCARICHI PER LE AZIONI ANTROPICHE
Per la determinazione dell’entità e della distribuzione spaziale e temporale dei sovraccarichi variabili
si farà riferimento alla tabella del D.M. 14/01/2008 in funzione della destinazione d’uso.
I carichi variabili comprendono i carichi legati alla destinazione d’uso dell’opera; i modelli di tali
azioni possono essere costituiti da:
• carichi verticali uniformemente distribuiti qk [kN/m2]
• carichi verticali concentrati Qk [kN]
• carichi orizzontali lineari Hk [kN/m]
Tabella 3.1.II – Valori dei carichi d’esercizio per le diverse categorie di edifici Categ. Ambienti qk [kN/m2] Qk [kN] Hk [kN/m]
D2_Calcoli e verifiche delle strutture Ante-Operam
P a g . 15 | 19
A Ambienti ad uso residenziale.
Sono compresi in questa categoria i locali di abitazione e relativi servizi, gli alberghi (ad esclusione delle aree suscettibili di affollamento)
2,00 2,00 1,00
B Uffici.
Cat. B1 – Uffici non aperti al pubblico 2,00 2,00 1,00
Cat. B2 – Uffici aperti al pubblico 3,00 2,00 1,00
C Ambienti suscettibili di affollamento.
Cat. C1 – Ospedali, ristoranti, caffè, banche, scuole 3,00 2,00 1,00
Cat. C2 – Balconi, ballatoi e scale comuni, sale convegni, cinema, teatri, chiese, tribune con posti fissi
4,00 4,00 2,00
Cat. C3 – Ambienti privi di ostacoli per il libero movimento delle persone, quali musei, sale per esposizioni, stazioni ferroviarie, sale da ballo, palestre, tribune libere, edifici per eventi pubblici, sale da concerto, palazzetti per lo sporte relative tribune
5,00 5,00 3,00
D Ambienti ad uso commerciale.
Cat. D1 – Negozi 4,00 4,00 2,00
Cat. D2 – Centri commerciali, mercati, grandi magazzini, librerie 5,00 5,00 2,00 E Biblioteche, archivi, magazzini e ambienti ad uso industriale.
Cat. E1 – Biblioteche, archivi, magazzini, depositi, laboratori manifatturieri > 6,00 6,00 1,00*
Cat. E2 – Ambienti ad uso industriale, da valutarsi caso per caso - - -
F – G Rimesse e parcheggi.
Cat. F – Rimesse e parcheggi per il transito di automezzi di peso a pieno carico fino a 30 kN
2,50 2 x 10,00 1,00**
Cat. G – Rimesse e parcheggi per il transito di automezzi di peso a pieno carico superiore a 30 kN, da valutarsi caso per caso
- - -
H Coperture e sottotetti.
Cat. H1 – Coperture e sottotetti accessibili per sola manutenzione 0,50 1,20 1,00
Cat. H2 – Coperture praticabili Secondo categoria di appartenenza
Cat. H3 – Coperture speciali (impianti, eliporti, altri) da valutarsi caso per caso
- - -
* non comprende le azioni orizzontali eventualmente esercitate dai materiali immagazzinati ** per i soli parapetti o partizioni nelle zone pedonali. Le azioni sulle barriere esercitate dagli automezzi dovranno essere valutate caso per caso
I valori nominali e/o caratteristici qk, Qk ed Hk di riferimento sono riportati nella Tab. 3.1.II. delle
N.T.C. 2008. In presenza di carichi verticali concentrati Qk essi sono stati applicati su impronte di
carico appropriate all’utilizzo ed alla forma dello orizzontamento.
In particolare si considera una forma dell’impronta di carico quadrata pari a 50 x 50 mm, salvo che
per le rimesse ed i parcheggi, per i quali i carichi si sono applicano su due impronte di 200 x 200
mm, distanti assialmente di 1,80 m.
AZIONE SISMICA
Ai fini delle N.T.C. 2008 l'azione sismica è caratterizzata da 3 componenti traslazionali, due
orizzontali contrassegnate da X ed Y ed una verticale contrassegnata da Z, da considerare tra di loro
indipendenti.
Le componenti possono essere descritte, in funzione del tipo di analisi adottata, mediante una delle
seguenti rappresentazioni:
- accelerazione massima attesa in superficie;
- accelerazione massima e relativo spettro di risposta attesi in superficie;
- accelerogramma.
l’azione in superficie è stata assunta come agente su tali piani.
Le due componenti ortogonali indipendenti che descrivono il moto orizzontale sono caratterizzate
dallo stesso spettro di risposta. L’accelerazione massima e lo spettro di risposta della componente
verticale attesa in superficie sono determinati sulla base dell’accelerazione massima e dello
spettro di risposta delle due componenti orizzontali.
D2_Calcoli e verifiche delle strutture Ante-Operam
P a g . 16 | 19
In allegato alle N.T.C. 2008, per tutti i siti considerati, sono forniti i valori dei precedenti parametri
di pericolosità sismica necessari per la determinazione delle azioni sismiche.
AZIONI DOVUTE AL VENTO
Le azioni del vento sono state determinate in conformità al §3.3 del D.M. 14/01/08 e della Circolare
del Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti del 2 febbraio 2009 n. 617. Si precisa che tali azioni
hanno valenza significativa in caso di strutture di elevata snellezza e con determinate caratteristiche
tipologiche come ad esempio le strutture in acciaio.
AZIONI DOVUTE ALLA TEMPERATURA
E’ stato tenuto conto delle variazioni giornaliere e stagionali della temperatura esterna, irraggiamento
solare e convezione comportano variazioni della distribuzione di temperatura nei singoli elementi
strutturali, con un delta di temperatura di 15° C.
Nel calcolo delle azioni termiche, si è tenuto conto di più fattori, quali le condizioni climatiche del
sito, l’esposizione, la massa complessiva della struttura, la eventuale presenza di elementi non
strutturali isolanti, le temperature dell’aria esterne (Cfr. § 3.5.2), dell’aria interna (Cfr.§ 3.5.3) e la
distribuzione della temperatura negli elementi strutturali (Cfr § 3.5.4) viene assunta in conformità ai
dettami delle N.T.C. 2008.
NEVE
Il carico provocato dalla neve sulle coperture, ove presente, è stato valutato mediante la seguente
espressione di normativa:
qs i qsk CE Ct (Cfr. §3.3.7)
in cui si ha:
qs = carico neve sulla copertura;
µi = coefficiente di forma della copertura, fornito al (Cfr.§ 3.4.5);
qsk = valore caratteristico di riferimento del carico neve al suolo [kN/m2], fornito al (Cfr.§ 3.4.2)
delle N.T.C. 2008
per un periodo di ritorno di 50 anni;
CE = coefficiente di esposizione di cui al (Cfr.§ 3.4.3);
Ct = coefficiente termico di cui al (Cfr.§ 3.4.4).
AZIONI ANTROPICHE E PESI PROPRI
Nel caso delle spinte del terrapieno sulle pareti di cantinato (ove questo fosse presente), in sede di
valutazione di tali carichi, (a condizione che non ci sia grossa variabilità dei parametri geotecnici dei
vari strati così come individuati nella relazione geologica), è stata adottata una sola tipologia di
terreno ai soli fini della definizione dei lati di spinta e/o di eventuali sovraccarichi.
D2_Calcoli e verifiche delle strutture Ante-Operam
P a g . 17 | 19
COMBINAZIONI DI CALCOLO
Le combinazioni di calcolo considerate sono quelle previste dal D.M. 14/01/2008 per i vari stati limite
e per le varie azioni e tipologie costruttive.
In particolare, ai fini delle verifiche degli stati limite si definiscono le seguenti combinazioni delle
azioni per cui si rimanda al § 2.5.3 delle N.T.C. 2008. Queste sono:
- Combinazione fondamentale, generalmente impiegata per gli stati limite ultimi (S.L.U.) (2.5.1);
- Combinazione caratteristica (rara), generalmente impiegata per gli stati limite di esercizio (S.L.E.)
irreversibili, da utilizzarsi nelle verifiche alle tensioni ammissibili di cui al § 2.7 (2.5.2);
- Combinazione frequente, generalmente impiegata per gli stati limite di esercizio (S.L.E.)
reversibili (2.5.3);
- Combinazione quasi permanente (S.L.E.), generalmente impiegata per gli effetti a lungo
termine (2.5.4);
- Combinazione sismica, impiegata per gli stati limite ultimi e di esercizio connessi all’azione
sismica E (v. § 3.2 form. 2.5.5);
- Combinazione eccezionale, impiegata per gli stati limite ultimi connessi alle azioni eccezionali di
progetto Ad (v. § 3.6 form. 2.5.6).
Nelle combinazioni per S.L.E., si intende che vengono omessi i carichi Qkj che danno un contributo
favorevole ai fini delle verifiche e, se del caso, i carichi G2.
Altre combinazioni sono da considerare in funzione di specifici aspetti (p. es. fatica, ecc.). Nelle
formule sopra riportate il simbolo + vuol dire “combinato con”.
I valori dei coefficienti parziali di sicurezza Gi e Qj sono dati in § 2.6.1, Tab. 2.6.I.
Nel caso delle costruzioni civili e industriali le verifiche agli stati limite ultimi o di esercizio devono
essere effettuate per la combinazione dell’azione sismica con le altre azioni già fornita in § 2.5.3
form. 3.2.16 delle N.T.C. 2008.
Gli effetti dell'azione sismica saranno valutati tenendo conto delle masse associate ai carichi
gravitazionali (form. 3.2.17).
I valori dei coefficienti 2 j sono riportati nella Tabella 2.5.I..
La struttura deve essere progettata così che il degrado nel corso della sua vita nominale, purché si
adotti la normale manutenzione ordinaria, non pregiudichi le sue prestazioni in termini di resistenza,
stabilità e funzionalità, portandole al di sotto del livello richiesto dalle presenti norme.
Le misure di protezione contro l’eccessivo degrado devono essere stabilite con riferimento
alle previste condizioni ambientali.
La protezione contro l’eccessivo degrado deve essere ottenuta attraverso un’opportuna scelta
dei dettagli, dei materiali e delle dimensioni strutturali, con l’eventuale applicazione di
sostanze o ricoprimenti protettivi, nonché con l’adozione di altre misure di protezione attiva o
passiva.
La definizione quantitativa delle prestazioni e le verifiche sono riportati nel fascicolo delle
elaborazioni numeriche allegate.
COMBINAZIONI DELLE AZIONI SULLA COSTRUZIONE
Le azioni definite come al § 2.5.1 delle N.T.C. 2008 sono state combinate in accordo a quanto
D2_Calcoli e verifiche delle strutture Ante-Operam
P a g . 18 | 19
definito al § 2.5.3. applicando i coefficienti di combinazione come di seguito definiti:
Categoria/Azione variabile ψ0j ψ 1j ψ 2j Categoria A Ambienti ad uso residenziale 0,7 0,5 0,3
Categoria B Uffici 0,7 0,5 0,3 Categoria C Ambienti suscettibili di affollamento 0,7 0,7 0,6
Categoria D Ambienti ad uso commerciale 0,7 0,7 0,6
Categoria E Biblioteche, archivi, magazzini e ambienti ad uso industriale 1,0 0,9 0,8
Categoria F Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso ≤ 30 kN) 0,7 0,7 0,6
Categoria G Rimesse e parcheggi (per autoveicoli di peso > 30 kN) 0,7 0,5 0,3
Categoria H Coperture 0,0 0,0 0,0
Vento 0,6 0,2 0,0
Neve (a quota ≤ 1000 m s.l.m.) 0,5 0,2 0,0
Neve (a quota > 1000 m s.l.m.) 0,7 0,5 0,2
Variazioni termiche 0,6 0,5 0,0
Tabella 2.5.I – Valori dei coefficienti di combinazione
I valori dei coefficienti parziali di sicurezza γGi e γQj utilizzati nelle calcolazioni sono dati nelle
N.T.C. 2008 in § 2.6.1, Tab. 2.6.I.
• TOLLERANZE
Nelle calcolazioni si è fatto riferimento ai valori nominali delle grandezze geometriche ipotizzando
che le tolleranze ammesse in fase di realizzazione siano conformi alle euronorme EN 1992-1991-
EN206 - EN 1992-2005:
- Copriferro –5 mm (EC2 4.4.1.3)
Per dimensioni 150mm 5 mm
Per dimensioni =400 mm 15 mm
Per dimensioni 2500 mm 30 mm
Per i valori intermedi interpolare linearmente.
• DURABILITÀ
Per garantire la durabilità della struttura sono state prese in considerazioni opportuni stati limite di
esercizio (S.L.E.) in funzione dell’uso e dell’ambiente in cui la struttura dovrà vivere limitando sia
gli stati tensionali che nel caso delle opere in calcestruzzo anche l’ampiezza delle fessure. La
definizione quantitativa delle prestazioni, la classe di esposizione e le verifiche sono riportati nel
fascicolo delle elaborazioni numeriche allegate.
Inoltre per garantire la durabilità, cosi come tutte le prestazioni attese, è necessario che si ponga
adeguata cura sia nell’esecuzione che nella manutenzione e gestione della struttura e si utilizzino
D2_Calcoli e verifiche delle strutture Ante-Operam
P a g . 19 | 19
tutti gli accorgimenti utili alla conservazione delle caratteristiche fisiche e dinamiche dei materiali e
delle strutture La qualità dei materiali e le dimensioni degli elementi sono coerenti con tali obiettivi.
Durante le fasi di costruzione il direttore dei lavori implementerà severe procedure di controllo sulla
qualità dei materiali, sulle metodologie di lavorazione e sulla conformità delle opere eseguite al
progetto esecutivo nonché alle prescrizioni contenute nelle “Norme Tecniche per le Costruzioni”
D.M. 14/01/2008 e relative Istruzioni.
• PRESTAZIONI ATTESE AL COLLAUDO
La struttura a collaudo dovrà essere conforme alle tolleranze dimensionali prescritte nella presente
relazione, inoltre relativamente alle prestazioni attese esse dovranno essere quelle di cui al § 9 del
D.M. 14/01/2008.
Ai fini della verifica delle prestazioni il collaudatore farà riferimento ai valori di tensioni,
deformazioni e spostamenti desumibili dall’allegato fascicolo dei calcoli statici per il valore delle
azioni pari a quelle di esercizio.
COMUNE DI TERAMO PROVINCIA DI TERAMO
TABULATI DI CALCOLO
OGGETTO:
MIGLIORAMENTO SISMICO DELLA PALAZZINA UFFICI ANTE-OPERAM
COMMITTENTE:
INAF-OATe
IL PROGETTISTA ING. ANDREA FRATINI
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 2
R E L A Z I O N E D I C A L C O L O
Sono illustrati con la presente i risultati dei calcoli che riguardano il progetto delle armature, la verifica delle tensioni di
lavoro dei materiali e del terreno.
• NORMATIVA DI RIFERIMENTO
I calcoli sono condotti nel pieno rispetto della normativa vigente e, in particolare, la normativa cui viene fatto riferimento
nelle fasi di calcolo, verifica e progettazione è costituita dalle Norme Tecniche per le Costruzioni, emanate con il D.M.
14/01/2008 pubblicato nel suppl. 30 G.U. 29 del 4/02/2008, nonché la Circolare del Ministero Infrastrutture e Trasporti
del 2 Febbraio 2009, n. 617 “Istruzioni per l’applicazione delle nuove norme tecniche per le costruzioni”.
• METODI DI CALCOLO
I metodi di calcolo adottati per il calcolo sono i seguenti:
1) Per i carichi statici: METODO DELLE DEFORMAZIONI;
2) Per i carichi sismici: metodo dell’ANALISI MODALE o dell’ANALISI SISMICA STATICA EQUIVALENTE.
Per lo svolgimento del calcolo si è accettata l'ipotesi che, in corrispondenza dei piani sismici, i solai siano infinitamente
rigidi nel loro
piano e che le masse ai fini del calcolo delle forze di piano siano concentrate alle loro quote.
• CALCOLO SPOSTAMENTI E CARATTERISTICHE
II calcolo degli spostamenti e delle caratteristiche viene effettuato con il metodo degli elementi finiti (F.E.M.).
Possono essere inseriti due tipi di elementi:
1) Elemento monodimensionale asta (beam) che unisce due nodi aventi ciascuno 6 gradi di libertà. Per maggiore
precisione di calcolo, viene tenuta in conto anche la deformabilità a taglio e quella assiale di questi elementi.
Queste aste, inoltre, non sono considerate flessibili da nodo a nodo ma hanno sulla parte iniziale e finale due
tratti infinitamente rigidi formati dalla parte di trave inglobata nello spessore del pilastro; questi tratti rigidi
forniscono al nodo una dimensione reale.
2) L’elemento bidimensionale shell (quad) che unisce quattro nodi nello spazio. Il suo comportamento è duplice,
funziona da lastra per i carichi agenti sul suo piano, da piastra per i carichi ortogonali.
Assemblate tutte le matrici di rigidezza degli elementi in quella della struttura spaziale, la risoluzione del sistema viene
perseguita tramite il metodo di Cholesky.
Ai fini della risoluzione della struttura, gli spostamenti X e Y e le rotazioni attorno l'asse verticale Z di tutti i nodi che
giacciono su di un impalcato dichiarato rigido sono mutuamente vincolati.
• RELAZIONE SUI MATERIALI
Le caratteristiche meccaniche dei materiali sono descritti nei tabulati riportati nel seguito per ciascuna tipologia di
materiale utilizzato.
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 3
• ANALISI SISMICA DINAMICA
L’analisi sismica dinamica è stata svolta con il metodo dell’analisi modale; la ricerca dei modi e delle relative frequenze
è stata perseguita con il metodo di Jacobi.
I modi di vibrazione considerati sono in numero tale da assicurare l’eccitazione di più dell’85% della massa totale della
struttura.
Per ciascuna direzione di ingresso del sisma si sono valutate le forze applicate spazialmente agli impalcati di ogni piano
(forza in X, forza in Y e momento).
Le forze orizzontali così calcolate vengono ripartite fra gli elementi irrigidenti (pilastri e pareti di taglio), ipotizzando i
solai dei piani sismici infinitamente rigidi assialmente.
Per la verifica della struttura si è fatto riferimento all’analisi modale, pertanto sono prima calcolate le sollecitazioni e gli
spostamenti modali e poi viene calcolato il loro valore efficace.
I valori stampati nei tabulati finali allegati sono proprio i suddetti valori efficaci e pertanto l’equilibrio ai nodi perde di
significato. I valori delle sollecitazioni sismiche sono combinate linearmente (in somma e in differenza) con quelle per
carichi statici per ottenere le sollecitazioni per sisma nelle due direzioni di calcolo.
Gli angoli delle direzioni di ingresso dei sismi sono valutati rispetto all’asse X del sistema di riferimento globale.
• VERIFICHE
Le verifiche, svolte secondo il metodo degli stati limite ultimi e di esercizio, si ottengono inviluppando tutte le condizioni
di carico prese in considerazione.
In fase di verifica è stato differenziato l’elemento trave dall’elemento pilastro. Nell’elemento trave le armature sono
disposte in modo
asimmetrico, mentre nei pilastri sono sempre disposte simmetricamente.
Per l’elemento trave, l’armatura si determina suddividendola in cinque conci in cui l’armatura si mantiene costante,
valutando per tali conci le massime aree di armatura superiore ed inferiore richieste in base ai momenti massimi riscontrati
nelle varie combinazioni di carico esaminate. Lo stesso criterio è stato adottato per il calcolo delle staffe.
Anche l’elemento pilastro viene scomposto in cinque conci in cui l'armatura si mantiene costante. Vengono però riportate
le armature massime richieste nella metà superiore (testa) e inferiore (piede).
La fondazione su travi rovesce è risolta contemporaneamente alla sovrastruttura tenendo in conto sia la rigidezza flettente
che quella torcente, utilizzando per l’analisi agli elementi finiti l’elemento asta su suolo elastico alla Winkler.
Le travate possono incrociarsi con angoli qualsiasi e avere dei disassamenti rispetto ai pilastri su cui si appoggiano.
La ripartizione dei carichi, data la natura matriciale del calcolo, tiene automaticamente conto della rigidezza relativa delle
varie travate
convergenti su ogni nodo.
Le verifiche per gli elementi bidimensionali (setti) vengono effettuate sovrapponendo lo stato tensionale del
comportamento a lastra e di quello a piastra. Vengono calcolate le armature delle due facce dell’elemento bidimensionale
disponendo i ferri in due direzioni ortogonali.
• DIMENSIONAMENTO MINIMO DELLE ARMATURE.
Per il calcolo delle armature sono stati rispettati i minimi di legge di seguito riportati:
TRAVI:
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 4
1. Area minima delle staffe pari a 1.5*b mmq/ml, essendo b lo spessore minimo dell’anima misurato in mm,
con passo non maggiore di 0,8 dell’altezza utile e con un minimo di 3 staffe al metro. In prossimità degli
appoggi o di carichi concentrati per una lunghezza pari all' altezza utile della sezione, il passo minimo sarà
12 volte il diametro minimo dell'armatura longitudinale.
2. Armatura longitudinale in zona tesa ≥ 0,15% della sezione di calcestruzzo. Alle estremità è disposta una
armatura inferiore minima che possa assorbire, allo stato limite ultimo, uno sforzo di trazione uguale al
taglio.
3. In zona sismica, nelle zone critiche il passo staffe è non superiore al minimo di:
- un quarto dell'altezza utile della sezione trasversale;
- 175 mm e 225 mm, rispettivamente per CDA e CDB;
- 6 volte e 8 volte il diametro minimo delle barre longitudinali considerate ai fini delle verifiche,
rispettivamente per CDA e CDB;
- 24 volte il diametro delle armature trasversali.
Le zone critiche si estendono, per CDB e CDA, per una lunghezza pari rispettivamente a 1 e 1,5 volte
l'altezza della sezione della trave, misurata a partire dalla faccia del nodo trave-pilastro. Nelle zone critiche
della trave il rapporto fra l'armatura compressa e quella tesa è maggiore o uguale a 0,5.
PILASTRI:
1. Armatura longitudinale compresa fra 0,3% e 4% della sezione effettiva e non minore di 0,10*Ned/fyd;
2. Barre longitudinali con diametro ≥ 12 mm;
3. Diametro staffe ≥ 6 mm e comunque ≥ 1/4 del diametro max delle barre longitudinali, con interasse non
maggiore di 30 cm.
4. In zona sismica l’armatura longitudinale è almeno pari all’1% della sezione effettiva; il passo delle staffe di
contenimento è non superiore alla più piccola delle quantità seguenti:
- 1/3 e 1/2 del lato minore della sezione trasversale, rispettivamente per CDA e CDB;
- 125 mm e 175 mm, rispettivamente per CDA e CDB;
- 6 e 8 volte il diametro delle barre longitudinali che collegano, rispettivamente per CDA e CDB.
• SISTEMI DI RIFERIMENTO
1) SISTEMA GLOBALE DELLA STRUTTURA SPAZIALE
Il sistema di riferimento globale è costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali (O-XYZ) dove l’asse Z
rappresenta l’asse verticale rivolto verso l’alto. Le rotazioni sono considerate positive se concordi con gli assi vettori:
2) SISTEMA LOCALE DELLE ASTE
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 5
Il sistema di riferimento locale delle aste, inclinate o meno, è costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali
che ha l’asse Z coincidente con l'asse longitudinale dell’asta ed orientamento dal nodo iniziale al nodo finale, gli assi
X ed Y sono orientati come nell’archivio delle sezioni:
3) SISTEMA LOCALE DELL’ELEMENTO SHELL
Il sistema di riferimento locale dell’elemento shell è costituito da una terna destra di assi cartesiani ortogonali che ha
l’asse X coincidente con la direzione fra il primo ed il secondo nodo di input, l’asse Y giacente nel piano dello shell
e l’asse Z in direzione dello spessore:
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 6
• UNITÀ DI MISURA
Si adottano le seguenti unità di misura:
[lunghezze] = m
[forze] = kgf / daN
[tempo] = sec
[temperatura] = °C
• CONVENZIONI SUI SEGNI
I carichi agenti sono:
1) Carichi e momenti distribuiti lungo gli assi coordinati;
2) Forze e coppie nodali concentrate sui nodi.
Le forze distribuite sono da ritenersi positive se concordi con il sistema di riferimento locale dell’asta, quelle concentrate
sono positive se concordi con il sistema di riferimento globale.
I gradi di libertà nodali sono gli omologhi agli enti forza, e quindi sono definiti positivi se concordi a questi ultimi.
VERIFICA ESTESA STATICA ELEMENTI IN MURATURA
La verifica per le azioni statiche sugli elementi murari è stata effettuata secondo le modalità di seguito riassunte.
a) CALCOLO DELLE ECCENTRICITÀ
Eccentricità accidentale trasversale:
ea = h / 200
dove con h si è indicata l'altezza complessiva del muro. Tale valore di eccentricità si utilizza per intero nella
sezione di testa, per metà in quella di mezzeria e si annulla nella sezione al piede.
Eccentricità strutturale trasversale:
es = M / N
essendo:
M = momento flettente complessivo dovuto alle azioni di calcolo, tra cui l'eccentricità della risultante del carico
del solaio, la pressione orizzontale dovuta all'azione del vento o del terrapieno, l'eccentricità di
posizionamento del muro sovrastante e l'effetto di azioni orizzontali spingenti.
N = sforzo normale complessivo agente sulla sezione da verificare.
Eccentricità strutturale longitudinale:
eb = Mb / N
essendo:
Mb = momento flettente complessivo dovuto alle azioni di calcolo, tra cui l'eccentricità della risultante del carico
del solaio, la pressione orizzontale dovuta all'azione del vento o del terrapieno, l'eccentricità di
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 7
posizionamento del muro sovrastante e l'effetto di azioni orizzontali spingenti lungo la direzione del muro.
N = sforzo normale complessivo agente sulla sezione da verificare.
Eccentricità trasversale di calcolo:
e = |es| + |ea|
In ogni caso il valore dell'eccentricità trasversale di calcolo per ciascuna sezione di verifica non può essere
inferiore ad h / 200 o superiore a 1/3 dello spessore del muro. Nel primo caso questa si porrà comunque pari ad
h / 200; nel secondo caso la verifica si riterrà non soddisfatta.
b) CALCOLO DEI COEFFICIENTI DI ECCENTRICITÀ
Si calcola il seguenti coefficiente:
m = 6 e / t
essendo t lo spessore del muro, nel caso di eccentricità trasversale, o la lunghezza, nel caso di eccentricità
longitudinale.
c) CALCOLO DELLA SNELLEZZA DELLA PARETE
l = (r h) / t
Essendo r il fattore laterale di vincolo, posto in questo calcolo sempre pari ad 1.
d) CALCOLO DEI COEFFICIENTI DI RIDUZIONE
Il calcolo dei coefficienti Fi, in funzione di m e l, viene effettuato per doppia interpolazione con la
seguente tabella:
l Coefficiente di eccentricità m = 6*e / t
0 0,5 1,0 1,5 2,0
0
5 10
15
20
1,00
0,97 0,86
0,69
0,53
0,74
0,71 0,61
0,48
0,36
0,59
0,55 0,45
0,32
0,23
0,44
0,39 0,27
0,17
-
0,33
0,27 0,15
-
-
In nessuna caso è ammessa l'estrapolazione di tale tabella. Quindi per valori di snellezza ed eccentricità
per i quali non è ricavabile un valore di Fi, la verifica si riterrà non soddisfatta. In caso di eccentricità
longitudinale si pone l pari a 0.
e) VERIFICA
La verifica verrà effettuata utilizzando il metodo agli stati limite ultimi. La condizione che soddisfa la verifica
della sezione sarà la seguente:
s = N / (Fi Fb A) ú fd
essendo:
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 8
N = sforzo normale complessivo agente nella sezione; Fi
= coefficiente di parzializzazione trasversale per la sezione i-esima (testa, mezzeria o piede);
Fb = coefficiente di parzializzazione longitudinale per la sezione di piede (pari ad 1 per le altre sezioni);
A = area della sezione;
fd = resistenza di calcolo della muratura.
VERIFICA ELEMENTI IN MURATURA PER SISMA ORTOGONALE
Viene svolta la verifica per ciascun muro anche per le azioni generate dalla componente dell'azione sismica ortogonale
al piano del muro. In conseguenza di ciò si generano una pressione distribuita lungo tutta la superficie del muro, dovuta
al suo peso proprio, e delle eventuali azioni concentrate dovute a masse che gravano sul muro nei punti ove esso non
risulti efficacemente vincolato a un impalcato rigido.
A prescindere dalle direzioni di ingresso del sisma selezionate per la struttura, ciascuna verifica locale dei muri viene
svolta considerando il sisma agente proprio nella direzione ortogonale al muro di volta in volta esaminato. Le
sollecitazioni derivanti da tali azioni verranno ricavate anche in base all'analisi complessiva della struttura, tenendo
quindi conto della posizione mutua tra i muri, della disposizione degli impalcati rigidi e della eventuale presenza di
cordoli e tiranti.
Il calcolo della pressione e delle forze orizzontali è svolto in ottemperanza ai punti 7.2.3 e 7.8.2.2.3 del D.M. 2008.
La distribuzione delle sollecitazioni è calcolata seguendo un andamento proporzionale alla situazione di collasso
cinematico in cui si formano tre cerniere allineate in verticale sul singolo paramento.
La verifica è svolta confrontando la coppia di sollecitazioni M e N di calcolo con quelle che garantiscono l'equilibrio
nella situazione limite a rottura, con sezione parzializzata e sigma di compressione uniforme nel tratto reagente pari a
0,85 Fd. La verifica a taglio è svolta invece confrontando la tensione tangenziale media della sezione con quella limite
del materiale incrementata per un valore pari a 0,4 N.
VERIFICA ELEMENTI IN MURATURA PER SISMA PARALLELO
Viene svolta la verifica per ciascun muro per le azioni ottenute mediante l'analisi sismica globale combinate con le
azioni verticali e tenendo in conto la contemporaneità dei due sismi ortogonali come previsto dalla norma. Le verifiche
verranno condotte sia agli SLV che agli SLD utilizzando gli spettri del D.M.2008 punto 3.2.1, le azioni sismiche
verranno combinate come previsto al punto 3.2.4.
L'analisi sismica potrà essere di tipo statica equivalente o dinamica modale utilizzando lo spettro di progetto ridotto
tramite il fattore di struttura definito per le strutture in muratura al punto 7.8.1.3 del D.M.2008.
Il modello di calcolo sarà costituito da elementi verticali continui e da fasce di piano schematizzate come elementi
travi, per il calcolo delle rigidezza si farà riferimento ai valori fessurati pari al 50% della rigidezza della sezione integra.
Le fasce di piano saranno considerate incernierate ai maschi murari se non presenti elementi capaci di resistere a
trazione quali tiranti e catene. Le pareti verticali saranno verificate a flessione ed a taglio utilizzando per il calcolo dei
valori resistenti le formule previste nel paragrafo 7.8.2.2 del D.M.2008.
Per le strutture in muratura esistenti è possibile utilizzare come modo di collasso a taglio quello previsto al punto
C8.7.1.5 della Circolare 2 febbraio 2009, n. 617 in alternativa o in aggiunta al modo previsto al punto 7.8.2.2 del
D.M.2008.
Ai soli fini del calcolo di vulnerabilità è inoltre previsto di calcolare la PGA limite con il metodo di livello 1 previsto
nel D.M. 21/10/03. Tale verifica è valida solo per gli scopi previsti dal D.M. 21/10/03 e non può essere utilizzato per la
progettazione degli interventi sia di adeguamento che miglioramento.
Per il calcolo dei valori resistenti del materiale si terrà in conto inoltre del fattore di confidenza come definito al punto
8.5.4 del D.M.2008 ed alla Circolare 2 febbraio 2009, n. 617 capitolo C8A.1, sia per le verifiche sismiche che quelle
statiche.
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 9
VERIFICA MECCANISMI LOCALI DI COLLASSO PER LA MURATURA
La verifica è effettuata in base al punto 8.7.1 del D.M.2008, secondo le direttive previste dalla Circolare 2 febbraio
2009 al capitolo C8A.4 e le indicazioni presenti nelle "Schede illustrative dei principali meccanismi di collasso locali
negli edifici esistenti in muratura e dei relativi modelli cinematici di analisi", curate dalla Protezione Civile e dalla
Reluiss.
Il calcolo è effettuato utilizzando l'analisi cinematica lineare (semplificata) con fattore q pari a 2, per lo stato limite di
salvaguardia della vita. La verifica consiste nel verificare che l'accelerazione spettrale di attivazione a0* soddisfi ciascuna
delle seguenti diseguaglianze:
a0* >= ag(PVR) S / q
a0* >= Se(T1) g (Z / H) / q
dove:
ag
= accelerazione sismica al suolo, funzione di PVR
, cioè della probabilità P di superamento dello stato limite
di salvaguarda della vita (pari al 10%) e della vita di riferimento VR della struttura come definiti punto 3.2
del D.M.2008; S = prodotto del coefficiente di amplificazione stratigrafica e del coefficiente di amplificazione topografica,
come definiti al punto 3.2.3.2.1 del D.M.2008;
q = il fattore di struttura, che si è posto pari a 2; Se = spettro elastico, come definito al punto 3.2.3.2.1 del D.M.2008, funzione del periodo T1, relativo al primo
modo di vibrare della struttura;
Z / H = approssima la forma del primo modo di vibrare della struttura normalizzato a 1 in sommità, essendo H
l'altezza complessiva dell'edificio e Z l'altezza del punto più basso della porzione di muratura interessata
dal meccanismo, entrambe misurate a partire dalla quota di fondazione dell'edificio;
g = coefficiente di partecipazione modale, che viene approssimato con l'espressione g = 3 N / (2 N + 1), essendo N il
numero di piani dell'edificio;
L'accelerazione spettrale di attivazione è data dalla seguente formula:
a0* = a0 g / (e* FC)
essendo:
a0 = moltiplicatore dell'azione sismica che causa il collasso del meccanismo, ricavato applicando il principio dei
lavori virtuali;
g = accelerazione di gravità;
e* = frazione di massa partecipante, come definita al punto C8A.4.2.2 della Circolare 2009;
FC = fattore di confidenza (nel caso in cui per la valutazione del moltiplicatore a0 non si tenga conto della
resistenza a compressione della muratura, con conseguente arretramento della linea ideale del
ribaltamento, il fattore di confidenza sarà comunque posto pari a quello relativo al livello di conoscenza
LC1).
Si tiene conto della presenza di eventuali tiranti o comunque altra tipologia di elementi facenti parte della struttura nel
suo complesso in grado di creare una azione di tipo stabilizzante, così come si prende in considerazione l'effetto
instabilizzante di carichi spingenti dovuti a volte o altre tipologie di carico che abbiano tale effetto. In caso di muratura a doppia cortina si considera che il ribaltamento possa avvenire per le due porzioni di muratura,
quella esterna e quella interna, in modo indipendente.
In presenza di cordolature di testa non adeguatamente ammorsate alla muratura sottostante, non si tiene in alcun conto a
fini stabilizzanti dell'effetto dovuto all'attrito tra cordolo e muratura, dal momento che in presenza di azione sismica
l'effetto di tale attrito potrebbe essere aleatorio a causa delle azioni sussultorie.
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 10
In caso di meccanismo della tipologia di flessione orizzontale in cui si tiene conto di un effetto di confinamento, alle
azioni agenti sugli elementi facenti parte del meccanismo si aggiunge un effetto stabilizzante dato ad una doppia coppia
di forze, agenti con asse vettore verticale. Per ciascuna coppia la forza è assegnata pari alla tensione 0,85 Fd, intesa come
agente su metà dello spessore del muro e per un'altezza pari alla linea di frattura interessata dal meccanismo. Il braccio
della coppia invece sarà assunto pari alla metà dello spessore del muro stesso.
L'effetto del confinamento può essere garantito dalla presenza di corpi di fabbrica adiacenti alla zona interessata al
meccanismo o da una apposita tirantatura disposta allo scopo parallelamente alla muratura e opportunamente ancorata,
in grado di impedire spostamenti orizzontali delle imposte a partire dalle quali si innesca il meccanismo di flessione
fuori piano, ingenerando così una specie di effetto arco interno alla muratura, che viene schematizzato, come appena
esposto, in forma di arco a tre cerniere, considerando il centro di ciascuna cerniera nel semi-spessore di muro
compresso in condizioni di limite per la resistenza alla compressione.
VERIFICA EQUIVALENZA CERCHIATURE
Alcuni elementi murari forati possono essere modellati come privi di foro, nel caso sia soddisfatta una verifica di
equivalenza tra la cerchiatura realizzata nel foro e la porzione di muratura mancante. Tale equivalenza si considera
soddisfatta se risulta che la rigidezza della cerchiatura sia circa equivalente alla rigidezza di un elemento in muratura di
dimensioni pari a quelle del foro, al lordo dello spessore della cerchiatura, e la resistenza della cerchiatura sia pari
o superiore a quello dell'elemento di muratura eliminata. Rigidezza e resistenza sono riferite ad una forza orizzontale
applicata in testa all'elemento e ad esso complanare.
Il calcolo si effettua ipotizzando l'elemento in muratura con vincolo di testa che impedisce la rotazione, mentre
per la cerchiatura si adotta l'ipotesi di telaio a comportamento shear-type. Per entrambi si prevede un vincolo di incastro
al piede.
Si ipotizza che in fase di realizzazione la cerchiatura abbia uno sviluppo chiuso, quindi che sia presente il
traverso inferiore, al fine di garantire l'ipotesi di incastro. Inoltre si richiede che l'intera cerchiatura sia
adeguatamente ancorata alla muratura circostante in modo diffuso lungo tutto il perimetro.
Per il calcolo della rigidezza della muratura si considera un modulo elastico fessurato, pari cioŠ alla met… di
quello nominale relativo al materiale.
Per il calcolo della resistenza della muratura si considerano cautelativamente i valori di resistenza fk ed fkv non ridotti
per il coefficiente parziale del materiale e per il fattore di confidenza. Per il cemento armato o l'acciaio della
cerchiatura si adottano i valori di modulo elastico e resistenza che si utilizzano normalmente per le verifiche agli stati
limite.
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 11
• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dell'archivio materiali.
Materiale N.ro : Numero identificativo del materiale in esame
Densità : Peso specifico del materiale
Ex * 1E3 : Modulo elastico in direzione x moltiplicato per 10 al cubo
Ni.x : Coefficiente di Poisson in direzione x
Alfa.x : Coefficiente di dilatazione termica in direzione x
Ey * 1E3 : Modulo elastico in direzione y moltiplicato per 10 al cubo
Ni.y : Coefficiente di Poisson in direzione y
Alfa.y : Coefficiente di dilatazione termica in direzione y
E11 * 1E3 : Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 1a riga - 1a colonna
E12 * 1E3 : Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 1a riga - 2a colonna
E13 * 1E3 : Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 1a riga - 3a colonna
E22 * 1E3 : Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 2a riga - 2a colonna
E23 * 1E3 : Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 2a riga - 3a colonna
E33 * 1E3 : Elemento della matrice elastica moltiplicato per 10 al cubo, 3a riga - 3a colonna
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 12
• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dell'archivio shell.
Sezione N.ro : Numero identificativo dell'archivio sezioni (dal numero 601 in poi)
Spessore : Spessore dell'elemento
Base foro : Base di un eventuale foro sull'elemento (zero nel caso in cui il foro non
sia presente)
Altezza foro : Altezza di un eventuale foro sull'elemento (zero nel caso in cui il foro non
sia presente)
Codice : Codice identificativo della posizione del foro (1 = al centro; 0 =
qualunque posizione)
Ascissa foro : Ascissa dello spigolo inferiore sinistro del foro
Ordinata foro : Ordinata dello spigolo inferiore sinistro del foro
Tipo mater. : Numero di archivio dei materiali shell
Tipo elem. : Schematizzazione dell'elemento a livello di calcolo:
0 = Lastra – Piastra
1 = Lastra
2 = Piastra
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 13
• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle riassuntive dei criteri di progetto per le aste in elevazione,
per quelle di fondazione, per i pilastri e per i setti.
Crit.N.ro : Numero indicativo del criterio di progetto
Elem. : Tipo di elemento strutturale
%Rig.Tors. : Percentuale di rigidezza torsionale
Mod. E : Modulo di elasticità normale
Poisson : Coefficiente di Poisson
Sgmc : Tensione massima di esercizio del calcestruzzo
tauc0 : Tensione tangenziale minima
tauc1 : Tensione tangenziale massima
Sgmf : Tensione massima di esercizio dell'acciaio
Om. : Coefficiente di omogeneizzazione
Gamma : Peso specifico del materiale
Copristaffa : Distanza tra il lembo esterno della staffa ed il lembo esterno della sezione in
calcestruzzo
Fi min. : Diametro minimo utilizzabile per le armature longitudinali
Fi st. : Diametro delle staffe
Lar. st. : Larghezza massima delle staffe
Psc : Passo di scansione per i diagrammi delle caratteristiche
Pos.pol. : Numero di posizioni delle armature per la verifica di sezioni poligonali
D arm. : Passo di incremento dell'armatura per la verifica di sezioni poligonali
Iteraz. : Numero massimo di iterazioni per la verifica di sezioni poligonali
Def. Tag. : Deformabilità a taglio (si, no)
%Scorr.Staf. : Percentuale di scorrimento da far assorbire alle staffe
P.max staffe : Passo massimo delle staffe
P.min.staffe : Passo minimo delle staffe
tMt min. : Tensione di torsione minima al di sotto del quale non si arma a torsione
Ferri parete : Presenza di ferri di parete a taglio
Ecc.lim. : Eccentricità M/N limite oltre la quale la verifica viene effettuata a flessione pura
Tipo ver. : Tipo di verifica (0 = solo Mx; 1 = Mx e My separate; 2 = deviata)
Fl.rett. : Flessione retta forzata per sezioni dissimmetriche ma simmetrizzabili (0 = no; 1 =
si)
Den.X pos. : Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento Mx minimo per la
copertura del diagramma positivo
Den.X neg. : Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento Mx minimo per la
copertura del diagramma negativo
Den.Y pos. : Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento My minimo per la
copertura del diagramma positivo
Den.Y neg. : Denominatore della quantità q*l*l per determinare il momento My minimo per la
copertura del diagramma negativo
%Mag.car. : Percentuale di maggiorazione dei carichi statici della prima combinazione di
carico
%Rid.Plas : Rapporto tra i momenti sull'estremo della trave M*(ij)/M(ij), dove:
- M*(ij)=Momento DOPO la ridistribuzione plastica
- M(ij)=Momento PRIMA della ridistribuzione plastica
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 14
Linear. : Coefficiente descrittivo del comportamento dell'asta:
1 = comportamento lineare sia a trazione che a compressione
2 = comportamento non lineare sia a trazione che a compressione.
3 = comportamento lineare solo a trazione.
4 = comportamento non lineare solo a trazione.
5 = comportamento lineare solo a compressione.
6 = comportamento non lineare solo a compressione.
Appesi : Flag di disposizione del carico sull'asta (1 = appeso, cioè applicato all'intradosso;
0 = non appeso, cioè applicato all'estradosso)
Min. T/sigma : Verifica minimo T/sigma (1 = si; 0 = no)
Verif.Alette : Verifica alette travi di fondazione (1 = si; 0 = no)
Kwinkl. : Costante di sottofondo del terreno
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 15
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nelle tabelle riassuntive dei criteri di progetto per le verifiche agli stati
limite.
Cri.Nro : Numero identificativo del criterio di progetto
Tipo Elem. : Tipo di elemento: trave di elevazione, trave di fondazione, pilastro, setto, setto
elastico ("SHela")
fck : Resistenza caratteristica del calcestruzzo
fcd : Resistenza di calcolo del calcestruzzo
rcd : Resistenza di calcolo a flessione del calcestruzzo (massimo del diagramma
parabola rettangolo)
fyk : Resistenza caratteristica dell'acciaio
fyd : Resistenza di calcolo dell'acciaio
Ey : Modulo elastico dell'acciaio
ec0 : Deformazione limite del calcestruzzo in campo elastico
ecu : Deformazione ultima del calcestruzzo
eyu : Deformazione ultima dell'acciaio
Ac/At : Rapporto dell'incremento fra l'armatura compressa e quella tesa
Mt/Mtu : Rapporto fra il momento torcente di calcolo e il momento torcente resistente ultimo
del calcestruzzo al di sotto del quale non si arma a torsione
Wra : Ampiezza limite della fessura per combinazioni rare
Wfr : Ampiezza limite della fessura per combinazioni frequenti
Wpe : Ampiezza limite della fessura per combinazioni permanenti c Rara : Sigma massima del calcestruzzo per combinazioni rare
c Perm : Sigma massima del calcestruzzo per combinazioni permanenti
fRara
: Sigma massima dell'acciaio per combinazioni rare
SpRar : Rapporto fra la lunghezza dell'elemento e lo spostamento massimo per
combinazioni rare
SpPer : Rapporto fra la lunghezza dell'elemento e lo spostamento massimo per
combinazioni permanenti
Coef.Visc.: : Coefficiente di viscosità
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 16
• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito il significato delle simbologie usate nelle tabelle di stampa dei dati di input dei fili fissi:
- Filo : Numero del filo fisso in pianta.
- Ascissa : Ascissa.
- Ordinata : Ordinata.
Si riporta di seguito il significato delle simbologie usate nelle tabelle di stampa dei dati di input delle quote di
piano:
- Quota : Numero identificativo della quota del piano.
- Altezza : Altezza dallo spiccato di fondazione.
- Tipologia : Le tipologie previste sono due:
0 = Piano sismico, ovvero piano che è sede di massa, sia strutturale che portata, che
deve essere considerata ai fini del calcolo sismico. Tutti i nodi a questa quota hanno
gli spostamenti orizzontali legati dalla relazione di impalcato rigido.
1 = Interpiano, ovvero quota intermedia che ha rilevanza ai fini della geometria
strutturale ma la cui massa non viene considerata a questa quota ai fini sismici. I nodi
a questa quota hanno spostamenti orizzontali indipendenti.
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 17
╖ SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa dei dati di input dei pilastri.
Filo : Numero del filo fisso in pianta su cui insiste il pilastro
Sez. : Numero di archivio della sezione del pilastro
Tipologia : Descrive le seguenti grandezze:
a) La forma attraverso le sigle 'Rett.'=rettangolare; 'a T'; 'ad I'; 'a C'; 'Circ.=circolare;
'Polig.'=poligonale
b) Gli ingombri in X ed Y nel sistema di riferimento locale della sezione. Nel caso di sezioni
rettangolari questi ingombri coincidono con base ed altezza
Magrone : Larghezza del magrone di fondazione. Se presente individua ai fini del calcolo un'asta su suolo
alla Winkler
Ang. : Angolo di rotazione della sezione. L'angolo e' positivo se antiorario
Codice : Individua il posizionamento del filo fisso nella sezione. Per la sezione rettangolare valgono i
seguenti codici di spigolo:
Il codice zero, che è inizialmente associato al centro pilastro, permette anche degli scostamenti
imposti esplicitamente del filo fisso dal centro del pilastro dx : Scostamento filo fisso - centro pilastro lungo l'asse X in pianta
dy : Scostamento filo fisso - centro pilastro lungo l'asse Y in pianta
Crit.N.ro : Numero identificativo del criterio di progetto associato al pilastro
Nel caso di vincoli particolari (situazione diversa dal doppio incastro), segue un'ulteriore tabulato relativo ai vincoli, le
cui sigle hanno il seguente significato:
Codice: Codice sintetico identificativo del tipo di vincolo secondo la codifica appresso riportata:
I = incastro; K = appoggio scorrevole; C = cerniera sferica; E = esplicito; CF = cerniera flessionale.
Il reale funzionamento dei vincoli (da intendersi come vincoli interni tra asta e nodo) è esplicitato dai successivi dati:
Tx, Ty, Tz : Valori delle rigidezze alla traslazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per
convenzione che quella particolare traslazione mutua tra pilastro e nodo è impedita (ovvero la
traslazione assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro è la medesima), mentre lo 0 indica che
non vi è continuità tra tali elementi ai fini di tale traslazione reciproca (ovvero la traslazione
assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro sono diverse ed indipendenti). Invece un valore
maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l'estremo del pilastro (traslazioni
assolute diverse), ma sul nodo agirà una forza, nella direzione della sconnessione inserita, di
valore pari alla rigidezza per la variazione di spostamento. Se infine viene inserito un valore
compreso fra -1 (incastrato) e 0 (libero) (fattore di connessione) il programma trasforma in
automatico tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento
locale della sezione, mentre Z è parallelo all'asse del pilastro.
Rx, Ry, Rz : Valori delle rigidezze alla rotazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per
convenzione che quella particolare rotazione mutua tra pilastro e nodo è impedita (ovvero la
rotazione assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro è la medesima), mentre lo 0 indica che
non vi è continuità tra tali elementi ai fini di tale rotazione reciproca (ovvero la rotazione
assoluta del nodo e dell'estremo del pilastro sono diverse ed indipendenti). Invece un valore
maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l'estremo dell'asta (rotazioni
assolute diverse), ma sul nodo agirà un momento nella direzione della sconnessione inserita di
valore pari alla rigidezza per la variazione di rotazione. Se viene inserito un valore compreso
fra –1 (incastrato) e 0 (libero) (fattore di connessione) il programma trasforma in automatico
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 18
tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento locale della
sezione, mentre Z è parallelo all'asse del pilastro.
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 19
╖ SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa dei dati di input delle travi:
Trave : Numero identificativo della trave alla quota in esame
Sez. : Numero di archivio della sezione della trave. Se il numero sezione è superiore a 600, si tratta di
setto di altezza pari all’interpiano e di cui nei successivi dati viene specificato il solo spessore
Base x Alt. : Ingombri in X ed Y nel sistema di riferimento locale della sezione. Nel caso di sezioni
rettangolari questi ingombri coincidono con base ed altezza
Magrone : Larghezza del magrone di fondazione. Se presente individua ai fini del calcolo un’asta su suolo
alla Winkler
Ang. : Angolo di rotazione della sezione attorno all’asse
Filo in. : Numero del filo fisso iniziale della trave
Filo fin. : Numero del filo fisso finale della trave
Quota in. : Quota dell’estremo iniziale della trave
Quota fin. : Quota dell’estremo finale della trave
dx in : Scostamento in direzione X del punto iniziale dell’asse della trave dal filo fisso iniziale di
riferimento
dx f : Scostamento in direzione X del punto finale dell’asse della trave dal filo fisso finale di
riferimento
dy in : Scostamento in direzione Y del punto iniziale dell’asse della trave dal filo fisso iniziale di
riferimento
dy f : Scostamento in direzione Y del punto finale dell’asse della trave dal filo fisso finale di riferimento
Pann. : Carico sulla trave dovuto a pannelli di solai.
Tamp. : Carico sulla trave dovuto a tamponature
Ball. : Carico sulla trave dovuto a ballatoi
Espl. : Carico sulla trave imposto dal progettista
Tot. : Totale dei carichi verticali precedenti
Torc. : Momento torcente distribuito agente sulla trave imposto dal progettista
Orizz. : Carico orizzontale distribuito agente sulla trave imposto dal progettista
Assia. : Carico assiale distribuito agente sulla trave imposto dal progettista
Ali. : Aliquota media pesata dei carichi accidentali per la determinazione della massa sismica
Crit.N.ro : Numero identificativo del criterio di progetto associato alla trave
Nel caso di vincoli particolari (situazione diversa dal doppio incastro), segue un’ulteriore tabulato relativo ai vincoli, le
cui sigle hanno il seguente significato:
Codice: Codice sintetico identificativo del tipo di vincolo secondo la codifica appresso riportata:
I = incastro; K = appoggio scorrevole; C = cerniera sferica; E = esplicito; CF = cerniera flessionale.
Il reale funzionamento dei vincoli (da intendersi come vincoli interni tra asta e nodo) è esplicitato dai successivi dati:
Tx, Ty, Tz : Valori delle rigidezze alla traslazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per
convenzione che quella particolare traslazione mutua tra trave e nodo è impedita (ovvero la
traslazione assoluta del nodo e dell’estremo dell’asta è la medesima), mentre lo 0 indica che
non vi è continuità tra tali elementi ai fini di tale traslazione reciproca (ovvero la traslazione
assoluta del nodo e dell’estremo dell’asta sono diverse ed indipendenti). Invece un valore
maggiore di zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l’estremo dell’asta (traslazioni
assolute diverse), ma sul nodo agirà una forza, nella direzione della sconnessione inserita, di
valore pari alla rigidezza per la variazione di spostamento. Se infine viene inserito un valore
compreso fra -1 (incastrato) e 0 (libero), fattore di connessione, il programma trasforma in
automatico tale numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento
locale della sezione, mentre Z è parallelo all’asse della trave.
Rx, Ry, Rz : Valori delle rigidezze alla rotazione imposte al nodo in esame. Il valore -1 indica per
convenzione che quella particolare rotazione mutua tra trave e nodo è impedita (ovvero la
rotazione assoluta del nodo e dell’estremo dell’asta è la medesima), mentre lo 0 indica che non
vi è continuità tra tali elementi ai fini di tale rotazione reciproca (ovvero la rotazione assoluta
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 20
del nodo e dell’estremo dell’asta sono diverse ed indipendenti). Invece un valore maggiore di
zero equivale ad una sconnessione fra il nodo e l’estremo dell’asta (rotazioni assolute diverse),
ma sul nodo agirà un momento, nella direzione della sconnessione inserita, di valore pari alla
rigidezza per la variazione di rotazione. Se viene inserito un valore compreso fra -1
(incastrato) e 0 (libero), fattore di connessione, il programma trasforma in automatico tale
numero in una rigidezza esplicita. Gli assi X e Y sono quelli del riferimento locale della sezione,
mentre Z è parallelo all’asse della trave.
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 21
• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta di seguito la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa dell'input piastre.
Piastra N.ro : Numero identificativo della piastra in esame
Filo 1 : Numero del filo fisso su cui è stato posto il primo spigolo della piastra
Filo 2 : Numero del filo fisso su cui è stato posto il secondo spigolo della piastra
Filo 3 : Numero del filo fisso su cui è stato posto il terzo spigolo della piastra
Filo 4 : Numero del filo fisso su cui è stato posto il quarto spigolo della piastra
Tipo carico : Numero di archivio delle tipologie di carico
Quota filo 1 : Quota dello spigolo della piastra inserito in corrispondenza del primo
filo fisso
Quota filo 2 : Quota dello spigolo della piastra inserito in corrispondenza del secondo
filo fisso
Quota filo 3 : Quota dello spigolo della piastra inserito in corrispondenza del terzo filo
fisso
Quota filo 4 : Quota dello spigolo della piastra inserito in corrispondenza del quarto
filo fisso
Tipo sezione : Numero identificativo della sezione della piastra
Spessore : Spessore della piastra
Kwinkler : Costante di Winkler del terreno su cui poggia la piastra (zero nel caso di
piastre in elevazione)
Tipo mater. : Numero di archivio dei materiali shell
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 22
• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa dei carichi e vincoli nodali.
Filo : Numero identificativo del filo fisso
Quo N. : Numero identificativo della quota di riferimento secondo la codifica
dell’input quote
D.Quo. : Delta quota, ovvero scostamento della quota del nodo dalla quota di
riferimento
P. Sis : Piano sismico di appartenenza del nodo in esame. È possibile avere più
piani sismici alla stessa quota di impalcato
Codi : Codice sintetico identificativo del tipo di vincolo secondo la codifica
appresso riportata:
I = Incastro
A = Automatico
C = Cerniera sferica
E = Esplicito
Il vincolo di tipo 'A', cioè' automatico, corrisponde ad un tipo di vincolo
scelto dal programma in funzione delle varie situazioni strutturali
riscontrate. Per valutare quale tipo di vincolo è stato imposto da
CDSWin in questi casi è necessario riferirsi ai dati delle successive
colonne della presente tabella di stampa
Tx, Ty, Tz : Valori delle rigidezze alla traslazione imposte al nodo in esame. Il valore
-1 indica per convenzione che quella particolare traslazione è impedita,
mentre lo 0 indica che non ha alcun vincolo
Rx, Ry, Rz : Valori delle rigidezze alla rotazione imposte al nodo in esame. Il valore
-1 indica per convenzione che quella particolare rotazione è impedita,
mentre lo 0 indica che non ha alcun vincolo
Fx, Fy, Fz : Valori delle forze concentrate applicate al nodo in esame
Mx, My, Mz : Valori delle coppie concentrate applicate al nodo in esame
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 23
ARCHIVIO MATERIALI PIASTRE: MATRICE ELASTICA
Materiale Densita' Ex*1E3 Ni.x Alfa.x Ey*1E3 Ni.y Alfa.y E11*1E3 E12*1E3 E13*1E3 E22*1E3 E23*1E3 E33*1E3 N.ro kg/mc kg/cmq (*1E5) kg/cmq (*1E5) kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq
1 2500 285 0,20 0,00 285 0,20 0,00 296 59 0 296 0 119 2 1800 15 0,35 1,00 15 0,35 1,00 17 6 0 17 0 6 3 36 315 0,20 1,00 315 0,20 1,00 328 66 0 328 0 131 4 32 315 0,20 1,00 315 0,20 1,00 328 66 0 328 0 131 5 40 315 0,20 1,00 315 0,20 1,00 328 66 0 328 0 131 6 63 315 0,20 1,00 315 0,20 1,00 328 66 0 328 0 131 7 35 315 0,20 1,00 315 0,20 1,00 328 66 0 328 0 131 8 31 315 0,20 1,00 315 0,20 1,00 328 66 0 328 0 131 9 32 315 0,20 1,00 315 0,20 1,00 328 66 0 328 0 131 10 31 315 0,20 1,00 315 0,20 1,00 328 66 0 328 0 131 11 2000 53 0,25 1,00 53 0,25 1,00 57 14 0 57 0 21 12 1800 25 0,25 1,00 25 0,25 1,00 27 7 0 27 0 10 13 1900 50 0,25 1,00 50 0,25 1,00 53 13 0 53 0 20 14 1800 50 0,25 1,00 50 0,25 1,00 53 13 0 53 0 20 15 1900 50 0,25 1,00 50 0,25 1,00 53 13 0 53 0 20 16 1900 30 0,25 1,00 30 0,25 1,00 32 8 0 32 0 12 17 1900 30 0,25 1,00 30 0,25 1,00 32 8 0 32 0 12
ARCHIVIO SEZIONI SHELLS
Sezione Spessore Tipo Tipo Elemento N.ro cm Mater. (descrizione)
601 70 2 LASTRA-PIASTRA 602 60 2 LASTRA-PIASTRA 603 50 2 LASTRA-PIASTRA 604 40 2 LASTRA-PIASTRA 605 30 2 LASTRA-PIASTRA
ARCHIVIO TIPOLOGIE DI CARICO
Peso Perman. Varia Anal Car. Strut NONstru bile Neve Destinaz. Psi Psi Psi Car. DESCRIZIONE SINTETICA DEL TIPO DI CARICO N.ro kg/mq kg/mq kg/mq kg/mq d'Uso 0 1 2 N.ro
1 300 100 200 0 Categ. A 0,7 0,5 0,3 33 2 200 50 300 0 Categ. B 0,7 0,5 0,3 SOLAIO PUTRELLE E TAV. INTERPIANO 3 160 0 50 0 Categ. H 0,0 0,0 0,0 SOLAIO SOTTOTETTO 4 400 50 400 110 Categ. H 0,0 0,0 0,0 BALCONE 5 0 50 300 0 Categ. B 0,7 0,5 0,3 VOLTE PIANO TERRA
CRITERI DI PROGETTO
IDENTIF. CARATTERISTICHE DEL MATERIALE DURABILITA' CARATTER.COSTRUTTIVE FLAG
Crit Elem. % Rig % Rig Classe Classe Mod. El Pois Gamma Tipo Tipo Toll. Copr Copr Fi Fi Lun Li App N.ro Tors. Fless CLS Acciaio kg/cmq son kg/mc Ambiente Armatura Copr. staf ferr min st sta n. esi
1 ELEV. 60 100 C25/30 B450C 314758 0,20 2500 ORDIN. X0 POCO SENS. 0,00 2,0 3,5 14 8 60 0 0 3 PILAS 60 100 C25/30 B450C 314758 0,20 2500 ORDIN. X0 POCO SENS. 0,00 2,0 3,5 14 8 50 0
CRITERI DI PROGETTO
C R I T E R I P E R I L C A L C O L O A G L I S T A T I L I M I T E U L T I M I E D I E S E R C I Z I O
Cri Tipo fck fcd rcd fyk ftk fyd Ey ec0 ecu eyu At/ Mt/ Wra Wfr Wpe cRar cPer fRar Spo Spo Spo Coe euk Nro Elem ----------- kg/cmq ---- --------- Ac Mtu mm mm mm --- kg/cmq --- Rar Fre Per Vis
1 ELEV. 250,0 141,0 141,0 4500 4500 3913 2100000 0,20 0,35 1,00 50 10 0,4 0,3 150,0 112,0 3600 2,0 0,08 3 PILAS 250,0 141,0 141,0 4500 4500 3913 2100000 0,20 0,35 1,00 50 10 0,4 0,3 150,0 112,0 3600 2,0 0,08
DATI MASCHI MURARI 1/3
IDEN MATERIALE DI BASE D A T I D I R E T E F R P DATI NASTRI METALLICI PRETESI
Mat. fm tau0 Mod.E Mod.G Peso Re DESCRIZIONE TipoFibra Gram Magl Traz Eul NM Sner Rott Sp. Larg IntX Int.Y N.ro kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/cmq kg/mc te g/mq mm kg % P. kg/cmq mm m m
2 24,00 0,60 15000 5000 1800 NO NO 3 24,00 0,60 15000 5000 1800 SI FIBRENET 66*66 Vetro 300 66 4500 3 NO 4 26,00 0,56 17400 5800 2100 NO NO 5 15,00 0,95 14000 3500 1200 NO NO 6 10,00 0,20 8700 2900 1900 NO NO 7 24,00 0,60 15000 5000 1800 NO NO 8 24,00 0,60 15000 5000 1800 NO NO 9 62,00 1,00 62000 24800 1900 NO NO 10 62,00 3,00 62000 24800 1200 NO NO 11 40,00 3,00 45000 13500 1200 NO NO
DATI MASCHI MURARI 2/3
IDEN COEFFICIENTI CORRETTIVI DEL MATERIALE DI BASE DI MURATURE ESISTENTI TIRANTE RINFORZO CON RETE IN ACCIAIO PRECOMPRES
Mat. Malta Giunti Ricorsi Conness. Nucleo Iniezioni Intonaco Rd Re Classe Classe Fi Pas Spsx Spdx Sforz Pass N.ro Buona Sottili Listat. Trasvers Scadente Leganti Armato (t) te CLS Acc. mm cm (cm) (cm) (t) (cm)
2 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 NO 3 1,50 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,15 NO 4 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 NO 5 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 NO 6 1,00 1,00 1,00 1,00 0,90 1,00 1,00 NO 7 1,00 1,00 1,00 1,00 0,70 1,00 1,00 NO 8 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 NO 9 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 NO 10 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 NO 11 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 NO
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 24
DATI MASCHI MURARI 3/3
IDEN PARAMETRI MECCANICI MATERIALE RISULTANTE DEFORM.ULT.
Mat. Gamma Fk Fkv Fk/F Fkv/F Mod.E Mod.G Rig.Fes Tagl. Fless Descrizione Estesa N.ro kg/mc kg/cmq (F=Fatt.Conf.) kg/cmq % (u/h)
2 1800 24,0 0,6 17,8 0,4 15000 5000 20 0,004 0,006 Mattoni pieni+calce 3 1800 36,0 0,9 26,7 0,7 22500 7500 20 0,004 0,006 Mattoni pieni+calce+FRP 4 2100 26,0 0,6 19,3 0,4 17400 5800 -1 0,004 0,006 Pietre a spacco 5 1200 15,0 0,9 11,1 0,7 14000 3500 0 0,004 0,006 Blocchi CLS o Argil 6 1900 9,0 0,2 6,7 0,1 7829 2609 16427 0,004 0,006 Pietrame disordin 7 1800 16,8 0,4 12,4 0,3 10499 3499 0 0,004 0,006 Mattoni pieni 8 1800 24,0 0,6 17,8 0,4 15000 5000 16441 0,004 0,006 Mattoni pieni+calce 9 1200 62,0 3,0 62,0 3,0 62000 24800 16434 0,004 0,006 MURATURA UTENTE 10 1200 62,0 3,0 62,0 3,0 62000 24800 -1 0,004 0,006 MURATURA UTENTE 11 1200 40,0 3,0 29,6 2,2 45000 13500 27777 0,004 0,006 Lat.Semip. fori<45%
CRITERI DI PROGETTO GEOTECNICI - FONDAZIONI SUPERFICIALI E SU PALI
IDEN COSTANTE WINKLER IDEN COSTANTE WINKLER IDEN COSTANTE WINKLER
Crit KwVert KwOriz. Crit KwVert KwOriz. Crit KwVert KwOriz. N.ro kg/cmc kg/cmc N.ro kg/cmc kg/cmc N.ro kg/cmc kg/cmc
1 15,00 0,00 2 10,00 0,00
DATI GENERALI DI STRUTTURA
D A T I G E N E R A L I D I S T R U T T U R A
Massima dimens. dir. X (m) 17,27 Altezza edificio (m) 11,20 Massima dimens. dir. Y (m) 14,40 Differenza temperatura(°C) 15
P A R A M E T R I S I S M I C I
Vita Nominale (Anni) 50 Classe d' Uso SECONDA Longitudine Est (Grd) 13,73234 Latitudine Nord (Grd) 42,65468 Categoria Suolo B Coeff. Condiz. Topogr. 1,00000 Sistema Costruttivo Dir.1 Muratura Sistema Costruttivo Dir.2 Muratura Regolarita' in Altezza SI (KR=1) Regolarita' in Pianta NO Direzione Sisma (Grd) 0 Sisma Verticale ASSENTE Effetti P/Delta NO Quota di Zero Sismico (m) 0,00000 PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.D.
Probabilita' Pvr 0,63 Periodo di Ritorno Anni 50,00 Accelerazione Ag/g 0,07 Periodo T'c (sec.) 0,30 Fo 2,45 Fv 0,90 Fattore Stratigrafia'Ss' 1,20 Periodo TB (sec.) 0,14 Periodo TC (sec.) 0,41 Periodo TD (sec.) 1,90 PARAMETRI SPETTRO ELASTICO - SISMA S.L.V.
Probabilita' Pvr 0,10 Periodo di Ritorno Anni 475,00 Accelerazione Ag/g 0,18 Periodo T'c (sec.) 0,35 Fo 2,48 Fv 1,43 Fattore Stratigrafia'Ss' 1,20 Periodo TB (sec.) 0,16 Periodo TC (sec.) 0,47 Periodo TD (sec.) 2,33 PARAMETRI SISTEMA COSTRUTTIVO MURATURA - D I R. 1
Sistema Strutturale Ordinaria AlfaU/Alfa1 1,50 Fattore di struttura 'q' 2,50 PARAMETRI SISTEMA COSTRUTTIVO MURATURA - D I R. 2
Sistema Strutturale Ordinaria AlfaU/Alfa1 1,50 Fattore di struttura 'q' 2,50
COEFFICIENTI DI SICUREZZA PARZIALI DEI MATERIALI
Muratura azioni sismiche 2,00 Muratura azioni statiche 2,00 Legno per comb. eccez. 1,00 Legno per comb. fondament.: 1,30 Livello conoscenza LC1 FRP Collasso Tipo 'A' 1,10 FRP Delaminazione Tipo 'A' 1,20 FRP Collasso Tipo 'B' 1,25 FRP Delaminazione Tipo 'B' 1,50 FRP Resist. Press/Fless 1,00 FRP Resist. Taglio/Torsione 1,20 FRP Resist. Confinamento 1,10
DATI GENERALI DI STRUTTURA
D A T I D I C A L C O L O P E R A Z I O N E N E V E
Zona Geografica II Coefficiente Termico 1,00 Altitudine sito s.l.m. (m) 380 Coefficiente di forma 0,80
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 25
Tipo di Esposizione Normale Coefficiente di esposizione 1,00 Carico di riferimento kg/mq 138 Carico neve di calcolo kg/mq 110,00
Il calcolo della neve e' effettuato in base al punto 3.4 del D.M. 2008 e relative modifiche e integrazioni riportate nella Circolare del 26/02/2008
COORDINATE E TIPOLOGIA FILI FISSI
Filo Ascissa Ordinata Filo Ascissa Ordinata N.ro m m N.ro m m
1 0,00 0,00 2 5,32 0,00 3 9,82 0,00 4 11,95 0,00 5 17,27 0,00 6 17,27 4,70 7 17,27 9,15 8 17,27 14,40 9 11,95 14,40 10 5,32 14,40 11 0,00 14,40 12 0,00 6,07 13 0,00 4,70 14 5,32 4,70 15 9,82 4,70 16 11,95 4,70 17 11,95 6,07 18 11,95 9,15 19 11,95 12,57 20 5,32 12,57 21 5,32 9,15 22 5,32 6,07 23 0,00 9,15 24 0,00 9,90 25 0,00 11,50 26 5,32 9,90 27 5,32 11,50 28 11,95 9,90 29 11,95 11,50 30 17,27 9,90 31 17,27 11,50
QUOTE PIANI SISMICI ED INTERPIANI
Quota Altezza Tipologia IrregTamp Quota Altezza Tipologia IrregTamp N.ro m XY Alt. N.ro m XY Alt.
0 0,00 Piano Terra 1 3,35 Piano sismico NO NO 2 7,35 Piano sismico NO NO 3 11,20 Piano sismico NO NO
SETTI ALLA QUOTA 3.35 m
GEOMETRIA QUOTE SCOSTAMENTI CARICHI VERTICALI PRESSIONI RINFORZI MUR
Sett Sez Sp. Fil Fil Q in. Q.fin Dxi Dyi Dzi Dxf Dyf Dzf Pann Tamp Ball Espl Tot. Torc Orizz Assia Ali Psup. Pinf. Mat Ini Fin. N.ro N.r cm in. fin (m) (m) cm cm cm cm cm cm kg / m kg kg / m % kg/mq Nro cm cm
1 601 70 1 2 3,35 3,35 0 35 0 0 35 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 2 601 70 2 3 3,35 3,35 0 35 0 0 35 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 3 601 70 3 4 3,35 3,35 0 35 0 0 35 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4 601 70 4 5 3,35 3,35 0 35 0 0 35 0 1166 0 0 0 1166 0 0 0 30 0 0 5 601 70 5 6 3,35 3,35 -35 0 0 -35 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 6 601 70 6 7 3,35 3,35 -35 0 0 -35 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 7 601 70 7 30 3,35 3,35 -35 0 0 -35 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 8 601 70 8 9 3,35 3,35 0 -35 0 0 -35 0 1318 0 0 0 1318 0 0 0 30 0 0 9 601 70 9 10 3,35 3,35 0 -35 0 0 -35 0 377 0 0 0 377 0 0 0 30 0 0 10 601 70 10 11 3,35 3,35 0 -35 0 0 -35 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 11 601 70 11 25 3,35 3,35 35 0 0 35 0 0 1502 0 0 0 1502 0 0 0 30 0 0 12 601 70 12 13 3,35 3,35 35 0 0 35 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 13 601 70 13 1 3,35 3,35 35 0 0 35 0 0 2543 0 0 0 2543 0 -5372 0 30 0 0 14 602 60 6 16 3,35 3,35 0 -30 0 0 -30 0 2382 0 0 0 2382 0 0 0 30 0 0 15 602 60 14 13 3,35 3,35 0 -30 0 0 -30 0 587 0 0 0 587 0 0 0 30 0 0 16 602 60 15 14 3,35 3,35 0 -30 0 0 -30 0 587 0 0 0 587 0 0 0 30 0 0 17 602 60 16 15 3,35 3,35 0 -30 0 0 -30 0 587 0 0 0 587 0 0 0 30 0 0 18 602 60 4 16 3,35 3,35 -30 0 0 -30 0 0 631 0 0 0 631 0 0 0 30 0 0 19 602 60 10 20 3,35 3,35 30 0 0 30 0 0 1494 0 0 0 1494 0 0 0 30 0 0 20 602 60 19 20 3,35 3,35 0 30 0 0 30 0 1145 0 0 0 1145 0 0 0 30 0 0 21 602 60 7 18 3,35 3,35 0 30 0 0 30 0 2534 0 0 0 2534 0 0 0 30 0 0 22 602 60 18 28 3,35 3,35 -30 0 0 -30 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 23 602 60 18 21 3,35 3,35 0 30 0 0 30 0 1668 0 0 0 1668 0 0 0 30 0 0 24 602 60 14 2 3,35 3,35 30 0 0 30 0 0 4713 0 0 0 4713 0 2440 0 30 0 0 25 602 60 20 27 3,35 3,35 30 0 0 30 0 0 1494 0 0 0 1494 0 0 0 30 0 0 26 602 60 21 22 3,35 3,35 30 0 0 30 0 0 1494 0 0 0 1494 0 0 0 30 0 0 27 602 60 22 14 3,35 3,35 30 0 0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 28 602 60 16 17 3,35 3,35 -30 0 0 -30 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 29 602 60 17 18 3,35 3,35 -30 0 0 -30 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 30 602 60 19 9 3,35 3,35 -30 0 0 -30 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 31 602 60 3 15 3,35 3,35 -30 0 0 -30 0 0 2871 0 0 0 2871 0 -2933 0 30 0 0 32 602 60 12 22 3,35 3,35 0 30 0 0 30 0 587 0 0 0 587 0 0 0 30 0 0 33 602 60 22 17 3,35 3,35 0 30 0 0 30 0 1269 0 0 0 1269 0 0 0 30 0 0 34 601 70 23 12 3,35 3,35 35 0 0 35 0 0 1502 0 0 0 1502 0 0 0 30 0 0 35 601 70 24 23 3,35 3,35 35 0 0 35 0 0 1502 0 0 0 1502 0 0 0 30 0 0 36 601 70 25 24 3,35 3,35 35 0 0 35 0 0 1502 0 0 0 1502 0 0 0 30 0 0 37 602 60 26 21 3,35 3,35 30 0 0 30 0 0 1494 0 0 0 1494 0 0 0 30 0 0 38 602 60 27 26 3,35 3,35 30 0 0 30 0 0 1494 0 0 0 1494 0 0 0 30 0 0 39 602 60 28 29 3,35 3,35 -30 0 0 -30 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 40 602 60 29 19 3,35 3,35 -30 0 0 -30 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 41 601 70 30 31 3,35 3,35 -35 0 0 -35 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 42 601 70 31 8 3,35 3,35 -35 0 0 -35 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 26
FORI SETTI ALLA QUOTA 3.35 m
Setto Foro Base f Alt. f Codice Asc. f Ord. f Sezione Sezione Sezione Sezione Mat. Crit FiLon NFer NFer FiSt PSta N.ro N.ro cm cm Posiz.Foro cm cm Catena Cerchiat. Architrav Piedritti SubF Prog mm Sup. Inf. mm cm
1 1 75 60 LIBERO 227 245 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
2 1 75 60 LIBERO 105 245 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
3 1 80 220 LIBERO 40 60 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
4 1 75 60 LIBERO 232 245 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
5 1 100 290 LIBERO 260 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
6 1 232 275 LIBERO 130 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
14 1 100 200 LIBERO 380 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
18 1 90 200 LIBERO 280 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna 2 105 200 LIBERO 100 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
21 1 100 200 LIBERO 380 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna 2 100 200 LIBERO 130 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
24 1 90 200 LIBERO 60 80 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
31 1 90 200 LIBERO 320 80 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
41 1 100 130 LIBERO 90 160 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
SETTI ALLA QUOTA 7.35 m
GEOMETRIA QUOTE SCOSTAMENTI CARICHI VERTICALI PRESSIONI RINFORZI MUR
Sett Sez Sp. Fil Fil Q in. Q.fin Dxi Dyi Dzi Dxf Dyf Dzf Pann Tamp Ball Espl Tot. Torc Orizz Assia Ali Psup. Pinf. Mat Ini Fin. N.ro N.r cm in. fin (m) (m) cm cm cm cm cm cm kg / m kg kg / m % kg/mq Nro cm cm
1 602 60 1 2 7,35 7,35 0 30 0 0 30 0 1214 0 0 0 1214 0 0 0 30 0 0 2 602 60 2 3 7,35 7,35 0 30 0 0 30 0 1214 0 0 0 1214 0 0 0 30 0 0 3 602 60 3 4 7,35 7,35 0 30 0 0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 4 602 60 4 5 7,35 7,35 0 30 0 0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 5 602 60 5 6 7,35 7,35 -30 0 0 -30 0 0 1481 0 0 0 1481 0 0 0 30 0 0 6 602 60 6 7 7,35 7,35 -30 0 0 -30 0 0 1481 0 0 0 1481 0 0 0 30 0 0 7 602 60 7 30 7,35 7,35 -30 0 0 -30 0 0 1481 0 0 0 1481 0 0 0 30 0 0 8 602 60 8 9 7,35 7,35 0 -30 0 0 -30 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 9 602 60 30 31 7,35 7,35 -30 0 0 -30 0 0 1481 0 0 0 1481 0 0 0 30 0 0 10 602 60 10 11 7,35 7,35 0 -30 0 0 -30 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 11 602 60 11 25 7,35 7,35 30 0 0 30 0 0 1498 0 0 0 1498 0 0 0 30 0 0 12 602 60 12 13 7,35 7,35 30 0 0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 13 602 60 13 1 7,35 7,35 30 0 0 30 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 14 605 30 6 16 7,35 7,35 0 -15 0 0 -15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 15 605 30 14 13 7,35 7,35 0 -15 0 0 -15 0 1568 0 0 0 1568 0 0 0 30 0 0 16 605 30 15 14 7,35 7,35 0 -15 0 0 -15 0 1582 0 0 0 1582 0 0 0 30 0 0 17 605 30 16 15 7,35 7,35 0 -15 0 0 -15 0 496 0 0 0 496 0 0 0 30 0 0 18 604 40 4 16 7,35 7,35 -20 0 0 -20 0 0 1941 0 0 0 1941 0 0 0 30 0 0 19 602 60 10 20 7,35 7,35 30 0 0 30 0 0 1508 0 0 0 1508 0 0 0 30 0 0 20 603 50 19 20 7,35 7,35 0 25 0 0 25 0 904 0 1340 0 2244 0 0 0 12 0 0 21 604 40 7 18 7,35 7,35 0 20 0 0 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 22 604 40 18 28 7,35 7,35 -20 0 0 -20 0 0 1466 0 0 0 1466 0 0 0 30 0 0 23 604 40 18 21 7,35 7,35 0 20 0 0 20 0 984 0 0 0 984 0 0 0 30 0 0 24 604 40 14 2 7,35 7,35 20 0 0 20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 25 604 40 20 27 7,35 7,35 20 0 0 20 0 0 1466 0 0 0 1466 0 0 0 30 0 0 26 604 40 21 22 7,35 7,35 20 0 0 20 0 0 1466 0 0 0 1466 0 0 0 30 0 0 27 602 60 31 8 7,35 7,35 -30 0 0 -30 0 0 1498 0 0 0 1498 0 0 0 30 0 0 28 604 40 16 17 7,35 7,35 -20 0 0 -20 0 0 1466 0 0 0 1466 0 0 0 30 0 0 29 604 40 17 18 7,35 7,35 -20 0 0 -20 0 0 1466 0 0 0 1466 0 0 0 30 0 0 30 602 60 19 9 7,35 7,35 -30 0 0 -30 0 0 1508 0 0 0 1508 0 0 0 30 0 0 31 604 40 3 15 7,35 7,35 -20 0 0 -20 0 0 616 0 0 0 616 0 0 0 30 0 0 32 605 30 12 22 7,35 7,35 0 15 0 0 15 0 482 0 0 0 482 0 0 0 30 0 0 33 604 40 22 17 7,35 7,35 0 20 0 0 20 0 503 0 0 0 503 0 0 0 30 0 0 34 604 40 28 29 7,35 7,35 -20 0 0 -20 0 0 1466 0 0 0 1466 0 0 0 30 0 0 35 604 40 29 19 7,35 7,35 -20 0 0 -20 0 0 1466 0 0 0 1466 0 0 0 30 0 0 36 602 60 23 12 7,35 7,35 30 0 0 30 0 0 1481 0 0 0 1481 0 0 0 30 0 0 37 602 60 24 23 7,35 7,35 30 0 0 30 0 0 1481 0 0 0 1481 0 0 0 30 0 0 38 602 60 25 24 7,35 7,35 30 0 0 30 0 0 1481 0 0 0 1481 0 0 0 30 0 0 39 604 40 26 21 7,35 7,35 20 0 0 20 0 0 1466 0 0 0 1466 0 0 0 30 0 0 40 604 40 27 26 7,35 7,35 20 0 0 20 0 0 1466 0 0 0 1466 0 0 0 30 0 0
FORI SETTI ALLA QUOTA 7.35 m
Setto Foro Base f Alt. f Codice Asc. f Ord. f Sezione Sezione Sezione Sezione Mat. Crit FiLon NFer NFer FiSt PSta N.ro N.ro cm cm Posiz.Foro cm cm Catena Cerchiat. Architrav Piedritti SubF Prog mm Sup. Inf. mm cm
1 1 100 200 LIBERO 215 90 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
2 1 100 200 LIBERO 80 90 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
3 1 100 200 LIBERO 30 90 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
4 1 100 200 LIBERO 220 90 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
5 1 100 200 LIBERO 260 90 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
6 1 100 200 LIBERO 200 90 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
8 1 100 200 LIBERO 245 90 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
9 1 100 200 LIBERO 90 90 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
10 1 100 200 LIBERO 190 90 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
11 1 100 200 LIBERO 165 90 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 27
FORI SETTI ALLA QUOTA 7.35 m
Setto Foro Base f Alt. f Codice Asc. f Ord. f Sezione Sezione Sezione Sezione Mat. Crit FiLon NFer NFer FiSt PSta N.ro N.ro cm cm Posiz.Foro cm cm Catena Cerchiat. Architrav Piedritti SubF Prog mm Sup. Inf. mm cm
12 1 100 290 LIBERO 20 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
13 1 100 200 LIBERO 205 90 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
14 1 125 225 LIBERO 395 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
15 1 110 225 LIBERO 215 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
16 1 110 225 LIBERO 265 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
17 1 100 225 LIBERO 50 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
18 1 245 275 LIBERO 120 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
20 1 80 200 LIBERO 140 90 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna 2 125 290 LIBERO 267 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna 3 80 200 LIBERO 440 90 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
21 1 245 350 LIBERO 170 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
23 1 110 225 LIBERO 55 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
24 1 70 200 LIBERO 300 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
28 1 110 225 LIBERO 10 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
31 1 120 150 LIBERO 185 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
32 1 110 225 LIBERO 410 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
33 1 110 225 LIBERO 500 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
34 1 110 225 LIBERO 45 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
37 1 100 200 LIBERO 30 90 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
40 1 110 225 LIBERO 3 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
SETTI ALLA QUOTA 11.2 m
GEOMETRIA QUOTE SCOSTAMENTI CARICHI VERTICALI PRESSIONI RINFORZI MUR
Sett Sez Sp. Fil Fil Q in. Q.fin Dxi Dyi Dzi Dxf Dyf Dzf Pann Tamp Ball Espl Tot. Torc Orizz Assia Ali Psup. Pinf. Mat Ini Fin. N.ro N.r cm in. fin (m) (m) cm cm cm cm cm cm kg / m kg kg / m % kg/mq Nro cm cm
1 604 40 1 2 11,20 11,20 0 20 0 0 20 0 435 0 0 568 1003 0 207 0 0 0 0 2 604 40 2 3 11,20 11,20 0 20 0 0 20 0 435 0 0 568 1003 0 207 0 0 0 0 3 604 40 3 4 11,20 11,20 0 20 0 0 20 0 435 0 0 568 1003 0 207 0 0 0 0 4 604 40 4 5 11,20 11,20 0 20 0 0 20 0 435 0 0 568 1003 0 207 0 0 0 0 5 604 40 5 6 11,20 11,20 -20 0 0 -20 0 0 0 0 0 497 497 0 181 0 0 0 0 6 604 40 6 7 11,20 11,20 -20 0 0 -20 0 0 0 0 0 497 497 0 181 0 0 0 0 7 604 40 7 30 11,20 11,20 -20 0 0 -20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 8 604 40 8 9 11,20 11,20 0 -20 0 0 -20 0 493 0 0 0 493 0 0 0 0 0 0 9 604 40 30 31 11,20 11,20 -20 0 0 -20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 10 604 40 10 11 11,20 11,20 0 -20 0 0 -20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 11 604 40 11 25 11,20 11,20 20 0 0 20 0 0 538 0 0 0 538 0 0 0 0 0 0 12 604 40 12 13 11,20 11,20 20 0 0 20 0 0 0 0 0 497 497 0 181 0 0 0 0 13 604 40 13 1 11,20 11,20 20 0 0 20 0 0 0 0 0 497 497 0 181 0 0 0 0 14 605 30 6 16 11,20 11,20 0 -15 0 0 -15 0 907 0 0 0 907 0 0 0 0 0 0 15 605 30 14 13 11,20 11,20 0 -15 0 0 -15 0 584 0 0 0 584 0 0 0 0 0 0 16 605 30 15 14 11,20 11,20 0 -15 0 0 -15 0 589 0 0 1300 1889 0 0 0 0 0 0 17 605 30 16 15 11,20 11,20 0 -15 0 0 -15 0 589 0 0 1300 1889 0 0 0 0 0 0 18 604 40 4 16 11,20 11,20 -20 0 0 -20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 19 603 50 10 20 11,20 11,20 25 0 0 25 0 0 536 0 0 0 536 0 0 0 0 0 0 20 603 50 19 20 11,20 11,20 0 25 0 0 25 0 342 0 0 495 837 0 180 0 0 0 0 21 605 30 7 18 11,20 11,20 0 15 0 0 15 0 965 0 0 0 965 0 0 0 0 0 0 22 605 30 18 28 11,20 11,20 -15 0 0 -15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 23 605 30 18 21 11,20 11,20 0 15 0 0 15 0 353 0 0 2235 2588 0 0 0 0 0 0 24 605 30 14 2 11,20 11,20 15 0 0 15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 25 605 30 20 27 11,20 11,20 15 0 0 15 0 0 537 0 0 0 537 0 0 0 0 0 0 26 605 30 21 22 11,20 11,20 15 0 0 15 0 0 537 0 0 1300 1837 0 0 0 0 0 0 27 604 40 31 8 11,20 11,20 -20 0 0 -20 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 28 604 40 16 17 11,20 11,20 -20 0 0 -20 0 0 0 0 0 1300 1300 0 0 0 0 0 0 29 605 30 17 18 11,20 11,20 -15 0 0 -15 0 0 0 0 0 1300 1300 0 0 0 0 0 0 30 603 50 19 9 11,20 11,20 -25 0 0 -25 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 31 604 40 23 12 11,20 11,20 20 0 0 20 0 0 531 0 0 497 1028 0 181 0 0 0 0 32 605 30 12 22 11,20 11,20 0 15 0 0 15 0 159 0 0 0 159 0 0 0 0 0 0 33 604 40 22 17 11,20 11,20 0 20 0 0 20 0 159 0 0 2841 3000 0 240 0 0 0 0 34 604 40 24 23 11,20 11,20 20 0 0 20 0 0 531 0 0 497 1028 0 181 0 0 0 0 35 604 40 25 24 11,20 11,20 20 0 0 20 0 0 531 0 0 0 531 0 0 0 0 0 0 36 605 30 28 29 11,20 11,20 -15 0 0 -15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 37 605 30 29 19 11,20 11,20 -15 0 0 -15 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 38 605 30 26 21 11,20 11,20 15 0 0 15 0 0 537 0 0 0 537 0 0 0 0 0 0 39 605 30 27 26 11,20 11,20 15 0 0 15 0 0 537 0 0 0 537 0 0 0 0 0 0
FORI SETTI ALLA QUOTA 11.2 m
Setto Foro Base f Alt. f Codice Asc. f Ord. f Sezione Sezione Sezione Sezione Mat. Crit FiLon NFer NFer FiSt PSta N.ro N.ro cm cm Posiz.Foro cm cm Catena Cerchiat. Architrav Piedritti SubF Prog mm Sup. Inf. mm cm
1 1 100 200 LIBERO 215 90 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
2 1 100 200 LIBERO 80 90 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
3 1 100 200 LIBERO 30 90 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
4 1 100 200 LIBERO 220 90 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 28
FORI SETTI ALLA QUOTA 11.2 m
Setto Foro Base f Alt. f Codice Asc. f Ord. f Sezione Sezione Sezione Sezione Mat. Crit FiLon NFer NFer FiSt PSta N.ro N.ro cm cm Posiz.Foro cm cm Catena Cerchiat. Architrav Piedritti SubF Prog mm Sup. Inf. mm cm
5 1 100 200 LIBERO 260 90 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
6 1 100 200 LIBERO 200 90 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
8 1 100 200 LIBERO 245 90 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
9 1 100 200 LIBERO 90 90 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
10 1 100 200 LIBERO 190 90 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
11 1 100 200 LIBERO 165 90 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
12 1 100 200 LIBERO 20 90 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
13 1 100 200 LIBERO 205 90 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
15 1 80 225 LIBERO 400 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna 2 110 225 LIBERO 215 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
16 1 110 225 LIBERO 265 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
17 1 100 225 LIBERO 50 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
18 1 110 225 LIBERO 310 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
20 1 80 200 LIBERO 140 90 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna 2 125 290 LIBERO 267 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna 3 80 200 LIBERO 440 90 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
23 1 110 225 LIBERO 55 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
28 1 110 225 LIBERO 10 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
31 1 115 290 LIBERO 125 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
32 1 100 225 LIBERO 230 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna 2 105 225 LIBERO 65 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
33 1 110 225 LIBERO 500 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
34 1 100 200 LIBERO 30 90 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
36 1 110 225 LIBERO 45 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
39 1 110 225 LIBERO 3 0 Nessuna Nessuna Nessuna Nessuna
NODI ALLA QUOTA 11.2 m
IDENTIFICAZIONE R I G I D E Z Z E N O D O E S T E R N E C A R I C H I N O D A L I C O N C E N T R A T I
Filo Quo D.Quo P. Co Tx Ty Tz Rx Ry Rz Fx Fy Fz Mx My Mz N.ro N. cm sis di (t/m) (t/m) (t/m) (t·m) (t·m) (t·m) (t) (t) (t) (t·m) (t·m) (t·m)
1 3 0 3 A 0 0 0 0 0 0 -0,740 -0,695 -2,873 0,000 0,000 0,000 5 3 0 3 A 0 0 0 0 0 0 0,740 -0,695 -2,873 0,000 0,000 0,000 8 3 0 3 A 0 0 0 0 0 0 0,329 0,309 -1,277 0,000 0,000 0,000 9 3 0 3 A 0 0 0 0 0 0 -0,329 0,309 -1,277 0,000 0,000 0,000 10 3 0 3 A 0 0 0 0 0 0 0,329 0,309 -1,277 0,000 0,000 0,000 11 3 0 3 A 0 0 0 0 0 0 -0,329 0,309 -1,277 0,000 0,000 0,000 17 3 0 3 A 0 0 0 0 0 0 0,000 0,000 -4,363 0,000 0,000 0,000 22 3 0 3 A 0 0 0 0 0 0 0,000 0,000 -4,363 0,000 0,000 0,000 24 3 0 3 A 0 0 0 0 0 0 0,000 0,000 -1,490 0,000 0,000 0,000 25 3 0 3 A 0 0 0 0 0 0 0,000 0,000 -1,596 0,000 0,000 0,000 26 3 0 3 A 0 0 0 0 0 0 0,000 0,000 -1,490 0,000 0,000 0,000 27 3 0 3 A 0 0 0 0 0 0 0,000 0,000 -1,596 0,000 0,000 0,000 28 3 0 3 A 0 0 0 0 0 0 0,000 0,000 -1,490 0,000 0,000 0,000 29 3 0 3 A 0 0 0 0 0 0 0,000 0,000 -1,596 0,000 0,000 0,000 30 3 0 3 A 0 0 0 0 0 0 0,000 0,000 -1,490 0,000 0,000 0,000 31 3 0 3 A 0 0 0 0 0 0 0,000 0,000 -1,596 0,000 0,000 0,000
COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D.
DESCRIZIONI 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15
Peso Strutturale 1,30 1,30 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Perm.Non Strutturale 1,50 1,50 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Var.Uffici 1,50 1,05 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 Var.Neve h<=1000 0,75 1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Var.Coperture 1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Corr. Tors. dir. 0 0,00 0,00 1,00 -1,00 1,00 -1,00 1,00 -1,00 1,00 -1,00 -1,00 1,00 -1,00 1,00 -1,00 Corr. Tors. dir. 90 0,00 0,00 0,30 0,30 -0,30 -0,30 -0,30 -0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 -0,30 -0,30 -0,30 Sisma direz. grd 0 0,00 0,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 -1,00 -1,00 -1,00 -1,00 -1,00 Sisma direz. grd 90 0,00 0,00 0,30 0,30 0,30 0,30 -0,30 -0,30 -0,30 -0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 -0,30
COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D.
DESCRIZIONI 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30
Peso Strutturale 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Perm.Non Strutturale 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 Var.Uffici 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 Var.Neve h<=1000 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Var.Coperture 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 Corr. Tors. dir. 0 1,00 -1,00 1,00 0,30 -0,30 0,30 -0,30 0,30 -0,30 0,30 -0,30 -0,30 0,30 -0,30 0,30 Corr. Tors. dir. 90 -0,30 0,30 0,30 1,00 1,00 -1,00 -1,00 -1,00 -1,00 1,00 1,00 1,00 1,00 -1,00 -1,00 Sisma direz. grd 0 -1,00 -1,00 -1,00 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 0,30 -0,30 -0,30 -0,30 -0,30 Sisma direz. grd 90 -0,30 -0,30 -0,30 1,00 1,00 1,00 1,00 -1,00 -1,00 -1,00 -1,00 1,00 1,00 1,00 1,00
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 29
COMBINAZIONI CARICHI - S.L.V. - A1 / S.L.D.
DESCRIZIONI 31 32 33 34
Peso Strutturale 1,00 1,00 1,00 1,00 Perm.Non Strutturale 1,00 1,00 1,00 1,00 Var.Uffici 0,30 0,30 0,30 0,30 Var.Neve h<=1000 0,00 0,00 0,00 0,00 Var.Coperture 0,00 0,00 0,00 0,00 Corr. Tors. dir. 0 -0,30 0,30 -0,30 0,30 Corr. Tors. dir. 90 -1,00 -1,00 1,00 1,00 Sisma direz. grd 0 -0,30 -0,30 -0,30 -0,30 Sisma direz. grd 90 -1,00 -1,00 -1,00 -1,00
COMBINAZIONI RARE - S.L.E.
DESCRIZIONI 1 2
Peso Strutturale 1,00 1,00 Perm.Non Strutturale 1,00 1,00 Var.Uffici 1,00 0,70 Var.Neve h<=1000 0,50 1,00 Var.Coperture 1,00 0,00 Corr. Tors. dir. 0 0,00 0,00 Corr. Tors. dir. 90 0,00 0,00 Sisma direz. grd 0 0,00 0,00 Sisma direz. grd 90 0,00 0,00
COMBINAZIONI FREQUENTI - S.L.E.
DESCRIZIONI 1 2
Peso Strutturale 1,00 1,00 Perm.Non Strutturale 1,00 1,00 Var.Uffici 0,50 0,30 Var.Neve h<=1000 0,00 0,20 Var.Coperture 0,00 0,00 Corr. Tors. dir. 0 0,00 0,00 Corr. Tors. dir. 90 0,00 0,00 Sisma direz. grd 0 0,00 0,00 Sisma direz. grd 90 0,00 0,00
COMBINAZIONI PERMANENTI - S.L.E.
DESCRIZIONI 1
Peso Strutturale 1,00 Perm.Non Strutturale 1,00 Var.Uffici 0,30 Var.Neve h<=1000 0,00 Var.Coperture 0,00 Corr. Tors. dir. 0 0,00 Corr. Tors. dir. 90 0,00 Sisma direz. grd 0 0,00 Sisma direz. grd 90 0,00
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 30
• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa delle forze di piano modali.
Massa eccitata : Sommatoria delle masse efficaci, estesa a tutti i modi considerati ed espressa
come forza peso
Massa totale : Massa sismica di tutti i piani espressa come forza peso
Rapporto : Rapporto tra Massa eccitata e Massa totale. Deve essere secondo la norma non
inferiore a 0,85
Modo : Numero del modo di vibrazione
Fattore Modale : Coefficiente di partecipazione modale
Fmod/Fmax : Influenza percentuale del modo attuale rispetto a quello di massimo effetto
Massa Mod. Eff. : Massa modale efficace
Mmod/Mmax : Percentuale di massa eccitata per il singolo modo
Piano : Numero del piano sismico
FX : Forza di piano agente con direzione parallela alla direzione X del sistema di
riferimento globale e applicata nell'origine delle coordinate
FY : Forza di piano agente con direzione parallela alla direzione Y del sistema di
riferimento globale e applicata nell'origine delle coordinate
Mt : Momento torcente di piano rispetto all'asse Z del sistema di riferimento globale
Mom.Ecc. 5% : Momento torcente di piano rispetto all'asse Z del sistema di riferimento globale
relativo ad una eccentricità accidentale pari al 5% della dimensione massima
del piano in direzione ortogonale alla direzione del sisma. Se in questa colonna
non è stampato nulla l'effetto torsionale accidentale è tenuto in conto
incrementando le sollecitazioni di verifica con il fattore delta (vedi punto 4.5.2)
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 31
• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nel tabulato di stampa.
- Tabulato BARICENTRI MASSE E RIGIDEZZE
PIANO : Numero del piano sismico
QUOTA : Altezza del piano dallo spiccato di fondazione
PESO : Peso sismico di piano (peso proprio, carichi permanenti e aliquota dei
sovraccarichi variabili)
XG : Ascissa del baricentro delle masse rispetto all'origine del sistema di
riferimento globale
YG : Ordinata del baricentro delle masse rispetto all'origine del sistema di
riferimento globale
XR : Ascissa del baricentro delle rigidezze rispetto all'origine del sistema di
riferimento globale
YR : Ordinata del baricentro delle rigidezze rispetto all'origine del sistema di
riferimento globale
DX : Scostamento in ascissa del baricentro delle rigidezze rispetto a quello delle
masse (XR – XG)
DY : Scostamento in ordinata del baricentro delle rigidezze rispetto a quello delle
masse (YR – YG)
Lpianta : Dimensione in pianta del piano nella direzione ortogonale al primo sisma
Bpianta : Dimensione in pianta del piano nella direzione ortogonale al secondo sisma
RigFleX : Rigidezza flessionale di piano nella direzione primo sisma. E’ calcolata come
rapporto fra la forza unitaria applicata sul baricentro delle masse del piano
in direzione del primo sisma e la differenza di spostamento, sempre nella
direzione del sisma, fra il piano in questione e quello sottostante.
RigFleY : Rigidezza flessionale di piano nella direzione secondo sisma
RigTors : Rigidezza torsionale di piano
r/ls : Rapporto di piano per determinare se una struttura è deformabile
torsionalmente (vedi DM 2008 7.4.3.1)
- Tabulato VARIAZIONI MASSE E RIGIDEZZE DI PIANO
PIANO : Numero del piano sismico
QUOTA : Altezza del piano dallo spiccato di fondazione
PESO : Peso sismico di piano (peso proprio, carichi permanenti e aliquota dei
sovraccarichi variabili)
Variaz% : Variazione percentuale della massa rispetto al piano superiore
Tagliante (t) : Tagliante relativo al piano nella direzione X/Y. Nel caso di analisi sismica
dinamica il valore si riferisce al modo principale
Spost(mm) : Spostamento del baricentro del piano in direzione X/Y calcolato come
differenza fra lo spostamento del piano in questione ed il sottostante
Klat(t/m) : Rigidezza laterale del piano in direzione X/Y calcolata come rapporto fra il
tagliante e lo spostamento
Variaz(%) : Variazione della rigidezza della massa rispetto al piano superiore in
direzione X/Y
Teta : Indice di stabilità per gli effetti p-d (DM 2008, formula 7.3.2)
- Tabulato REGOLARITA' STRUTTURALE
Questo tabulato verrà omesso se la struttura è dichiarata in input NON regolare, poiché superfluo.
N. piano : Numero del piano sismico
Res X (t) : Resistenza a taglio complessiva nel piano in direzione X (Sisma1/Sisma2)
Res Y (t) : Resistenza a taglio complessiva nel piano in direzione Y (Sisma1/Sisma2)
Dom X (t) : Domanda a taglio complessiva nel piano in direzione X (Sisma1/Sisma2)
Dom Y (t) : Domanda a taglio complessiva nel piano in direzione Y (Sisma1/Sisma2)
Res/Dom : Rapporto tra la resistenza e la domanda (Sisma1/Sisma2)
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 32
Var.R/D : Variazione del rapporto resistenza/capacità rispetto ai piani superiori
(Sisma1/Sisma2)
Flag
Verifica
: Esito del controllo sulla variazione del rapporto resistenza/capacità (DM
2008, 7.2.2 punto g)
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 33
PULSAZIONI E MODI DI VIBRAZIONE
Modo Pulsazione Periodo Smorz Sd/g Sd/g Sd/g Sd/g Sd/g Sd/g Piano X Y Rot N.ro (rad/sec) (sec) Mod(%) SLO SLD SLV X SLV Y SLC X SLC Y N.ro (m) (m) (rad)
1 13,653 0,46020 5,0 0,193 0,216 0,216 1 -,000669 0,010707 -,000061 2 -,001290 0,028786 -,000096 3 -,002115 0,047061 -,000194
2 15,713 0,39986 5,0 0,214 0,216 0,216 1 0,008744 0,000945 -,000104 2 0,024190 0,005296 -,000579 3 0,037120 0,010164 -,001083
3 17,774 0,35350 5,0 0,214 0,216 0,216 1 0,014397 -,014513 0,001680 2 0,033277 -,034404 0,004111 3 0,047958 -,051230 0,006095
4 32,672 0,19231 5,0 0,214 0,216 0,216 1 -,003340 0,031355 -,000547 2 -,001411 0,027844 -,000320 3 0,004624 -,039484 0,000713
5 38,575 0,16288 5,0 0,214 0,216 0,216 1 -,016829 -,008307 0,001127 2 -,015649 -,009061 0,001268 3 0,019610 0,012799 -,001760
6 42,242 0,14874 5,0 0,214 0,216 0,216 1 0,035684 -,030410 0,003614 2 0,024080 -,016187 0,002552 3 -,046440 0,037856 -,005016
7 49,365 0,12728 5,0 0,204 0,216 0,216 1 0,000154 0,034960 -,000405 2 0,006491 -,038814 0,001108 3 -,005831 0,020524 -,000850
8 56,035 0,11213 5,0 0,190 0,216 0,216 1 -,018196 -,010495 0,001752 2 0,018457 0,007097 -,001216 3 -,009078 -,003714 0,000605
9 62,185 0,10104 5,0 0,180 0,216 0,216 1 0,037672 -,027600 0,003893 2 -,039392 0,029770 -,003910 3 0,021818 -,017465 0,002242
FATTORI E FORZE DI PIANO MODALI S.L.D.
S I S M A D I R E Z I O N E : 0° Massa eccitata (t): 1261.15 Massa totale (t): 1261.15 Rapporto:1 Modo Fattore Fmod/Fmax Massa Mod Mmod/Mtot Piano FX FY Mt Mom.Ecc. 5% N.ro Modale (%) Eff. (t) % N.ro (t) (t) (t*m) (t*m)
1 0,627 2,07 0,39 0,03 1 0,02 -0,66 0,68 32,50 2 0,03 -1,45 0,34 56,90 3 0,03 -1,62 0,68 59,69 2 30,340 100,00 920,54 72,99 1 33,09 0,26 -10,28 2 78,75 0,76 -108,41 3 85,53 1,58 -144,47 3 5,202 17,15 27,06 2,15 1 1,61 -0,23 52,85 2 2,17 0,60 104,88 3 2,02 0,44 91,59 4 0,528 1,74 0,28 0,02 1 0,03 1,63 -2,88 2 0,04 1,22 -0,91 3 -0,01 -1,11 1,36 5 14,416 47,51 207,81 16,48 1 40,99 -1,94 -84,97 2 32,48 -2,57 -98,96 3 -28,91 2,18 90,00 6 4,772 15,73 22,77 1,81 1 5,77 -0,01 104,63 2 2,74 2,61 59,18 3 -3,63 -1,63 -67,65 7 1,063 3,50 1,13 0,09 1 0,35 3,68 -4,99 2 -0,12 -2,72 5,73 3 0,00 0,85 -2,71 8 8,687 28,63 75,46 5,98 1 27,03 -3,77 -71,06 2 -19,12 2,45 51,42 3 6,46 -0,74 -17,13 9 2,390 7,88 5,71 0,45 1 2,44 1,19 46,59 2 -2,23 -0,77 -38,12 3 0,82 0,24 12,68
FATTORI E FORZE DI PIANO MODALI S.L.V.
S I S M A D I R E Z I O N E : 0° Massa eccitata (t): 1261.15 Massa totale (t): 1261.15 Rapporto:1 Modo Fattore Fmod/Fmax Massa Mod Mmod/Mtot Piano FX FY Mt Mom.Ecc. 5% N.ro Modale (%) Eff. (t) % N.ro (t) (t) (t*m) (t*m)
1 0,627 2,07 0,39 0,03 1 0,02 -0,74 0,76 36,33 2 0,04 -1,62 0,38 63,59 3 0,03 -1,81 0,76 66,71 2 30,340 100,00 920,54 72,99 1 33,31 0,26 -10,35 2 79,29 0,76 -109,15 3 86,12 1,59 -145,46 3 5,202 17,15 27,06 2,15 1 1,62 -0,23 53,21 2 2,19 0,61 105,60 3 2,03 0,45 92,22 4 0,528 1,74 0,28 0,02 1 0,03 1,64 -2,90 2 0,04 1,22 -0,92 3 -0,01 -1,12 1,37 5 14,416 47,51 207,81 16,48 1 41,27 -1,96 -85,56 2 32,70 -2,59 -99,64 3 -29,11 2,19 90,62 6 4,772 15,73 22,77 1,81 1 5,81 -0,01 105,39 2 2,76 2,63 59,60 3 -3,66 -1,65 -68,14 7 1,063 3,50 1,13 0,09 1 0,37 3,89 -5,28 2 -0,12 -2,88 6,06
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 34
FATTORI E FORZE DI PIANO MODALI S.L.V.
S I S M A D I R E Z I O N E : 0° Massa eccitata (t): 1261.15 Massa totale (t): 1261.15 Rapporto:1 Modo Fattore Fmod/Fmax Massa Mod Mmod/Mtot Piano FX FY Mt Mom.Ecc. 5% N.ro Modale (%) Eff. (t) % N.ro (t) (t) (t*m) (t*m) 3 0,00 0,89 -2,87 8 8,687 28,63 75,46 5,98 1 30,69 -4,28 -80,68 2 -21,71 2,78 58,38 3 7,34 -0,84 -19,45 9 2,390 7,88 5,71 0,45 1 2,93 1,43 55,90 2 -2,68 -0,92 -45,74 3 0,98 0,29 15,22
FATTORI E FORZE DI PIANO MODALI S.L.D.
S I S M A D I R E Z I O N E : 90° Massa eccitata (t): 1261.15 Massa totale (t): 1261.15 Rapporto:.99 Modo Fattore Fmod/Fmax Massa Mod Mmod/Mtot Piano FX FY Mt Mom.Ecc. 5% N.ro Modale (%) Eff. (t) % N.ro (t) (t) (t*m) (t*m)
1 30,856 100,00 952,10 75,49 1 -0,78 32,64 -33,64 38,98 2 -1,58 71,43 -16,86 68,24 3 -1,38 79,84 -33,32 71,59 2 0,399 1,29 0,16 0,01 1 0,44 0,00 -0,14 2 1,04 0,01 -1,43 3 1,13 0,02 -1,90 3 0,732 2,37 0,54 0,04 1 0,23 -0,03 7,44 2 0,31 0,08 14,77 3 0,28 0,06 12,90 4 15,285 49,54 233,62 18,52 1 0,83 47,11 -83,37 2 1,16 35,22 -26,48 3 -0,26 -32,24 39,44 5 0,754 2,44 0,57 0,05 1 -2,14 0,10 4,45 2 -1,70 0,13 5,18 3 1,51 -0,11 -4,71 6 0,945 3,06 0,89 0,07 1 1,14 0,00 20,72 2 0,54 0,52 11,72 3 -0,72 -0,32 -13,40 7 8,328 26,99 69,36 5,50 1 2,72 28,86 -39,09 2 -0,92 -21,31 44,89 3 0,00 6,63 -21,27 8 1,244 4,03 1,55 0,12 1 -3,87 0,54 10,18 2 2,74 -0,35 -7,36 3 -0,93 0,11 2,45 9 1,539 4,99 2,37 0,19 1 1,57 0,77 30,00 2 -1,44 -0,49 -24,54 3 0,53 0,15 8,16
FATTORI E FORZE DI PIANO MODALI S.L.V.
S I S M A D I R E Z I O N E : 90° Massa eccitata (t): 1261.15 Massa totale (t): 1261.15 Rapporto:.99 Modo Fattore Fmod/Fmax Massa Mod Mmod/Mtot Piano FX FY Mt Mom.Ecc. 5% N.ro Modale (%) Eff. (t) % N.ro (t) (t) (t*m) (t*m)
1 30,856 100,00 952,10 75,49 1 -0,87 36,48 -37,60 43,56 2 -1,77 79,83 -18,84 76,26 3 -1,54 89,23 -37,24 80,00 2 0,399 1,29 0,16 0,01 1 0,44 0,00 -0,14 2 1,04 0,01 -1,44 3 1,13 0,02 -1,91 3 0,732 2,37 0,54 0,04 1 0,23 -0,03 7,49 2 0,31 0,09 14,87 3 0,29 0,06 12,98 4 15,285 49,54 233,62 18,52 1 0,84 47,43 -83,94 2 1,17 35,46 -26,66 3 -0,26 -32,46 39,71 5 0,754 2,44 0,57 0,05 1 -2,16 0,10 4,48 2 -1,71 0,14 5,21 3 1,52 -0,11 -4,74 6 0,945 3,06 0,89 0,07 1 1,15 0,00 20,87 2 0,55 0,52 11,80 3 -0,72 -0,33 -13,49 7 8,328 26,99 69,36 5,50 1 2,88 30,52 -41,33 2 -0,97 -22,53 47,47 3 0,00 7,01 -22,49 8 1,244 4,03 1,55 0,12 1 -4,40 0,61 11,56 2 3,11 -0,40 -8,36 3 -1,05 0,12 2,79 9 1,539 4,99 2,37 0,19 1 1,89 0,92 35,99 2 -1,72 -0,59 -29,45 3 0,63 0,18 9,80
BARICENTRI MASSE E RIGIDEZZE
IDENTIFICATORE BARICENTRI MASSE E RIGIDEZZE RIGIDEZZE FLESSIONALI E TORSIONAALI
PIANO QUOTA PESO XG YG XR YR DX DY Lpianta Bpianta Rig.FleX Rig.FleY RigTors. r / ls N.ro (m) (t) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (m) (t/m) (t/m) (t*m)
1 3,35 537,30 8,41 6,97 9,12 7,23 0,71 0,26 14,40 17,27 86183 62197 4547158 2 7,35 428,71 8,67 6,99 8,73 6,71 0,06 -0,28 14,40 17,27 37477 29980 2484996 3 11,20 295,14 8,63 6,86 8,86 6,30 0,23 -0,56 14,40 17,27 22881 16081 1441042
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 35
VARIAZIONI MASSE E RIGIDEZZE DI PIANO
D I R E Z I O N E X D I R E Z I O N E Y
Piano Quota Peso Variaz. Tagliante Spost. Klat. Variaz Teta Tagliante Spost. Klat. Variaz Teta N.ro (m) (t) (%) (t) (mm) (t/m) (%) (t) (mm) (t/m) (%)
1 3,35 537,30 0,0 198,73 2,47 80440 0,0 0,013 205,54 3,56 57772 0,0 0,017 2 7,35 428,71 -20,2 165,41 4,84 34201 -57,5 0,015 169,06 6,24 27094 -53,1 0,017 3 11,20 295,14 -31,2 86,12 4,13 20860 -39,0 0,010 89,23 6,10 14635 -46,0 0,013
PERCENTUALI RIGIDEZZE PILASTRI E SETTI
RAPPORTO DELLE RIGIDEZZE IN DIREZIONE X RAPPORTO DELLE RIGIDEZZE IN DIREZIONE Y
RigidezzaPilastri Rigidezza Setti Rigid.Elem.Second RigidezzaPilastri Rigidezza Setti Rigid.Elem.Second Piano ----------------- ----------------- ----------------- ----------------- ----------------- ----------------- N.r Rig.Pil+Rig.Setti Rig.Pil+Rig.Setti Rig.Pil+Rig.Setti Rig.Pil+Rig.Setti Rig.Pil+Rig.Setti Rig.Pil+Rig.Setti
1 0,00 1,00 0,00 0,00 1,00 0,00 2 0,00 1,00 0,00 0,00 1,00 0,00 3 0,00 1,00 0,00 0,00 1,00 0,00
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 36
• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa della geometria dei maschi
murari
Quota : Numero della quota di riferimento, in ordine crescente dal basso verso
l'alto
Muro : Numero del maschio murario
Xin : Ascissa del punto iniziale dell'asse del muro in pianta
Yin : Ordinata del punto iniziale dell'asse del muro in pianta
Xfin : Ascissa del punto finale dell'asse del muro in pianta
Yfin : Ordinata del punto finale dell'asse del muro in pianta
Hsup : Altezza della testa del muro rispetto alla fondazione
Hinf : Altezza del piede del muro rispetto alla fondazione
Spess : Spessore del muro
Lung : Lunghezza del muro
H mur : Altezza del muro
Ro : Fattore laterale di vincolo
Lambda :
Snellezza del muro Spess
HmurRo
Mat : Numero del materiale di cui Š costituito il muro
Pia Sup : Numero del piano a comportamento rigido cui il muro è saldamente
collegato in testa. Lo zero sta a indicare che il muro non è collegato in
testa a nessun impalcato rigido
Pia Inf : Numero del piano a comportamento rigido cui il muro è saldamente
collegato al piede. Lo zero sta a indicare che il muro non è collegato al
piede a nessun impalcato rigido
Asta : Numero dell'asta 3D corrispondente al muro nel modello utilizzato per
il calcolo agli elementi finiti
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 37
• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa della verifica per sisma ortogonale dei maschi
murari.
Quota : Numero della quota di riferimento, in ordine crescente dal basso verso
l'alto
Muro : Numero del maschio murario
Sez. : Sezione di verifica
Cmb ort : Combinazione di carico più gravosa per la verifica
Coeff. sicur. : Coefficiente di sicurezza
Nru : Sforzo normale ultimo complessivo del muro associato all’eccentricità di
calcolo
Vru : Taglio ultimo complessivo del muro
Mru : Momento flettente ultimo complessivo del muro associato all’eccentricità
di calcolo
Nd : Sforzo normale complessivo di calcolo agente sul muro
Vd : Taglio complessivo di calcolo agente sul muro
Md : Momento flettente complessivo di calcolo agente sul muro
PGA : Accelerazione sismica al suolo necessaria per provocare il collasso del
muro per sisma ortogonale (qualora richiesta per edifici esistenti)
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 38
• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA
Si riporta appresso la spiegazione delle sigle usate nella tabella di stampa della verifica dei meccanismi locali di collasso
delle murature.
Forza n. : Numero della singola azione ribaltante o stabilizzante
Tipo forza : Tipo di azione considerata
Quota n. : Quota di appartenenza del setto associato all'azione
Setto n. : Numero del setto associato all'azione
Asta n. : Numero dell'asta spaziale associata all'azione
Fv stat : Componente verticale statica dell'azione
Fo stat : Componente orizzontale statica dell'azione
Fo sism : Componente orizzontale sismica per accelerazione unitaria
Xg : Coordinata X globale del punto di applicazione dell'azione
Yg : Coordinata Y globale del punto di applicazione dell'azione
Zg : Coordinata Z globale del punto di applicazione dell'azione
b oriz : Braccio dell'azione orizzontale
b vert : Braccio dell'azione verticale
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 39
GEOMETRIA MASCHI MURARI
GEOMETRIA MASCHI MURARI
Quota Muro Xin Yin Xfin Yfin Hsup Hinf Spess Lung Hmur Ro Lambda Mat. Pia Pia Asta N.ro N.ro (m) (m) (m) (m) (m) (m) (cm) (cm) (cm) N.ro Sup Inf N.ro
1 1 0,00 0,00 2,15 0,00 3,35 0,00 70 215 335 1,00 4,49 2 1 0 3 1 2 2,21 0,00 2,33 0,00 3,35 0,00 70 12 335 1,00 4,49 2 1 0 8 1 3 2,96 0,00 3,08 0,00 3,35 0,00 70 12 335 1,00 4,49 2 1 0 11 1 4 3,15 0,00 6,12 0,00 3,35 0,00 70 297 335 1,00 4,49 2 1 0 16 1 5 6,24 0,00 6,49 0,00 3,35 0,00 70 25 335 1,00 4,49 2 1 0 22 1 6 7,12 0,00 10,12 0,00 3,35 0,00 70 300 335 1,00 4,49 2 1 0 27 1 7 10,17 0,00 10,27 0,00 3,35 0,00 70 10 335 1,00 4,49 2 1 0 33 1 8 10,97 0,00 11,07 0,00 3,35 0,00 70 10 335 1,00 4,49 2 1 0 36 1 9 11,12 0,00 14,15 0,00 3,35 0,00 70 303 335 1,00 4,49 2 1 0 43 1 10 14,21 0,00 14,33 0,00 3,35 0,00 70 12 335 1,00 4,49 2 1 0 48 1 11 14,96 0,00 15,08 0,00 3,35 0,00 70 12 335 1,00 4,49 2 1 0 51 1 12 15,15 0,00 17,27 0,00 3,35 0,00 70 212 335 1,00 4,49 2 1 0 56 1 13 17,27 0,00 17,27 2,60 3,35 0,00 70 260 335 1,00 4,49 2 1 0 61 1 14 17,27 3,50 17,27 5,90 3,35 0,00 70 240 335 1,00 4,49 2 1 0 67 1 15 17,27 8,66 17,27 11,14 3,35 0,00 70 248 335 1,00 4,49 2 1 0 75 1 16 17,27 14,40 14,82 14,40 3,35 0,00 70 245 335 1,00 4,49 2 1 0 78 1 17 15,32 14,40 14,32 14,40 3,35 0,00 70 100 335 1,00 4,49 2 1 0 81 1 18 13,82 14,40 11,95 14,40 3,35 0,00 70 187 335 1,00 4,49 2 1 0 86 1 19 11,95 14,40 5,32 14,40 3,35 0,00 70 663 335 1,00 4,49 2 1 0 91 1 20 5,32 14,40 3,42 14,40 3,35 0,00 70 190 335 1,00 4,49 2 1 0 96 1 21 2,92 14,40 1,92 14,40 3,35 0,00 70 100 335 1,00 4,49 2 1 0 101 1 22 2,42 14,40 0,00 14,40 3,35 0,00 70 242 335 1,00 4,49 2 1 0 104 1 23 0,00 14,40 0,00 12,75 3,35 0,00 70 165 335 1,00 4,49 2 1 0 109 1 24 0,00 13,25 0,00 12,25 3,35 0,00 70 100 335 1,00 4,49 2 1 0 112 1 25 0,00 6,37 0,00 5,37 3,35 0,00 70 100 335 1,00 4,49 2 1 0 119 1 26 0,00 4,87 0,00 2,65 3,35 0,00 70 222 335 1,00 4,49 2 1 0 126 1 27 0,00 3,15 0,00 2,15 3,35 0,00 70 100 335 1,00 4,49 2 1 0 129 1 28 0,00 1,65 0,00 0,00 3,35 0,00 70 165 335 1,00 4,49 2 1 0 134 1 29 17,27 4,70 13,47 4,70 3,35 0,00 60 380 335 1,00 5,23 2 1 0 139 1 30 12,67 4,70 12,27 4,70 3,35 0,00 60 40 335 1,00 5,23 2 1 0 143 1 31 6,07 4,70 3,17 4,70 3,35 0,00 60 290 335 1,00 5,23 2 1 0 148 1 32 3,17 4,70 2,07 4,70 3,35 0,00 60 110 335 1,00 5,23 2 1 0 153 1 33 2,45 4,70 1,70 4,70 3,35 0,00 60 75 335 1,00 5,23 2 1 0 156 1 34 1,72 4,70 0,92 4,70 3,35 0,00 60 80 335 1,00 5,23 2 1 0 159 1 35 0,78 4,70 0,26 4,70 3,35 0,00 60 52 335 1,00 5,23 2 1 0 162 1 36 10,45 4,70 7,17 4,70 3,35 0,00 60 328 335 1,00 5,23 2 1 0 167 1 37 7,17 4,70 6,07 4,70 3,35 0,00 60 110 335 1,00 5,23 2 1 0 172 1 38 12,26 4,70 11,64 4,70 3,35 0,00 60 62 335 1,00 5,23 2 1 0 177 1 39 10,95 4,70 9,95 4,70 3,35 0,00 60 100 335 1,00 5,23 2 1 0 182 1 40 11,95 0,50 11,95 1,50 3,35 0,00 60 100 335 1,00 5,23 2 1 0 187 1 41 11,95 1,67 11,95 2,42 3,35 0,00 60 75 335 1,00 5,23 2 1 0 189 1 42 11,95 3,45 11,95 3,95 3,35 0,00 60 50 335 1,00 5,23 2 1 0 193 1 43 11,95 4,40 11,95 5,00 3,35 0,00 60 60 335 1,00 5,23 2 1 0 198 1 44 5,32 14,40 5,32 12,57 3,35 0,00 60 183 335 1,00 5,23 2 1 0 201 1 45 11,95 12,57 10,55 12,57 3,35 0,00 60 140 335 1,00 5,23 2 1 0 206 1 46 10,15 12,57 9,35 12,57 3,35 0,00 60 80 335 1,00 5,23 2 1 0 211 1 47 9,52 12,57 9,05 12,57 3,35 0,00 60 47 335 1,00 5,23 2 1 0 214 1 48 9,28 12,57 8,03 12,57 3,35 0,00 60 125 335 1,00 5,23 2 1 0 217 1 49 8,27 12,57 7,80 12,57 3,35 0,00 60 47 335 1,00 5,23 2 1 0 220 1 50 7,95 12,57 7,15 12,57 3,35 0,00 60 80 335 1,00 5,23 2 1 0 223 1 51 6,75 12,57 5,32 12,57 3,35 0,00 60 143 335 1,00 5,23 2 1 0 228 1 52 17,27 9,15 15,97 9,15 3,35 0,00 60 130 335 1,00 5,23 2 1 0 233 1 53 14,97 9,15 13,47 9,15 3,35 0,00 60 150 335 1,00 5,23 2 1 0 239 1 54 12,48 9,15 11,41 9,15 3,35 0,00 60 107 335 1,00 5,23 2 1 0 247 1 55 11,40 9,15 10,30 9,15 3,35 0,00 60 110 335 1,00 5,23 2 1 0 252 1 56 10,30 9,15 5,32 9,15 3,35 0,00 60 498 335 1,00 5,23 2 1 0 257 1 57 5,32 4,40 5,32 3,80 3,35 0,00 60 60 335 1,00 5,23 2 1 0 262 1 58 5,32 3,20 5,32 1,70 3,35 0,00 60 150 335 1,00 5,23 2 1 0 267 1 59 5,32 2,05 5,32 1,35 3,35 0,00 60 70 335 1,00 5,23 2 1 0 270 1 60 5,32 1,50 5,32 0,50 3,35 0,00 60 100 335 1,00 5,23 2 1 0 273 1 61 5,32 12,57 5,32 11,50 3,35 0,00 60 107 335 1,00 5,23 2 1 0 278 1 62 5,32 10,37 5,32 6,07 3,35 0,00 60 430 335 1,00 5,23 2 1 0 283 1 63 5,32 6,07 5,32 4,70 3,35 0,00 60 137 335 1,00 5,23 2 1 0 288 1 64 11,95 4,80 11,95 5,90 3,35 0,00 60 110 335 1,00 5,23 2 1 0 294 1 65 11,95 5,81 11,95 5,98 3,35 0,00 60 17 335 1,00 5,23 2 1 0 297 1 66 11,95 6,07 11,95 10,35 3,35 0,00 60 428 335 1,00 5,23 2 1 0 302 1 67 11,95 12,57 11,95 14,40 3,35 0,00 60 183 335 1,00 5,23 2 1 0 307 1 68 9,82 0,00 9,82 1,85 3,35 0,00 60 185 335 1,00 5,23 2 1 0 312 1 69 9,82 1,85 9,82 3,05 3,35 0,00 60 120 335 1,00 5,23 2 1 0 317 1 70 9,82 2,97 9,82 3,13 3,35 0,00 60 15 335 1,00 5,23 2 1 0 320 1 71 9,82 3,80 9,82 4,40 3,35 0,00 60 60 335 1,00 5,23 2 1 0 325 1 72 0,32 6,07 0,98 6,07 3,35 0,00 60 65 335 1,00 5,23 2 1 0 330 1 73 0,65 6,07 1,70 6,07 3,35 0,00 60 105 335 1,00 5,23 2 1 0 333 1 74 2,00 6,07 2,60 6,07 3,35 0,00 60 60 335 1,00 5,23 2 1 0 338 1 75 1,80 6,07 2,80 6,07 3,35 0,00 60 100 335 1,00 5,23 2 1 0 339 1 76 2,90 6,07 3,70 6,07 3,35 0,00 60 80 335 1,00 5,23 2 1 0 342 1 77 4,10 6,07 5,20 6,07 3,35 0,00 60 110 335 1,00 5,23 2 1 0 347 1 78 5,14 6,07 5,26 6,07 3,35 0,00 60 12 335 1,00 5,23 2 1 0 350 1 79 5,32 6,07 10,32 6,07 3,35 0,00 60 500 335 1,00 5,23 2 1 0 355 1 80 10,32 6,07 11,42 6,07 3,35 0,00 60 110 335 1,00 5,23 2 1 0 360 1 81 11,16 6,07 11,68 6,07 3,35 0,00 60 52 335 1,00 5,23 2 1 0 363 1 82 0,00 9,65 0,00 8,65 3,35 0,00 70 100 335 1,00 4,49 2 1 0 366 1 83 0,00 8,25 0,00 7,55 3,35 0,00 70 70 335 1,00 4,49 2 1 0 371 1 84 0,00 7,90 0,00 6,75 3,35 0,00 70 115 335 1,00 4,49 2 1 0 374
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 40
GEOMETRIA MASCHI MURARI
GEOMETRIA MASCHI MURARI
Quota Muro Xin Yin Xfin Yfin Hsup Hinf Spess Lung Hmur Ro Lambda Mat. Pia Pia Asta N.ro N.ro (m) (m) (m) (m) (m) (m) (cm) (cm) (cm) N.ro Sup Inf N.ro 1 85 0,00 6,51 0,00 5,63 3,35 0,00 70 88 335 1,00 4,49 2 1 0 379 1 86 0,00 11,75 0,00 9,60 3,35 0,00 70 215 335 1,00 4,49 2 1 0 385 1 87 5,32 11,50 5,32 10,37 3,35 0,00 60 113 335 1,00 5,23 2 1 0 392 1 88 11,95 10,35 11,95 11,50 3,35 0,00 60 115 335 1,00 5,23 2 1 0 400 1 89 11,95 11,50 11,95 12,57 3,35 0,00 60 107 335 1,00 5,23 2 1 0 405 1 90 17,27 11,80 17,27 14,40 3,35 0,00 70 260 335 1,00 4,49 2 1 0 414
GEOMETRIA MASCHI MURARI
GEOMETRIA MASCHI MURARI
Quota Muro Xin Yin Xfin Yfin Hsup Hinf Spess Lung Hmur Ro Lambda Mat. Pia Pia Asta N.ro N.ro (m) (m) (m) (m) (m) (m) (cm) (cm) (cm) N.ro Sup Inf N.ro
2 1 0,00 0,00 2,15 0,00 7,35 3,35 60 215 400 1,00 6,32 2 2 1 418 2 2 3,15 0,00 6,12 0,00 7,35 3,35 60 297 400 1,00 6,32 2 2 1 424 2 3 7,12 0,00 10,12 0,00 7,35 3,35 60 300 400 1,00 6,32 2 2 1 430 2 4 11,12 0,00 14,15 0,00 7,35 3,35 60 303 400 1,00 6,32 2 2 1 438 2 5 15,15 0,00 17,27 0,00 7,35 3,35 60 212 400 1,00 6,32 2 2 1 444 2 6 17,27 0,00 17,27 2,60 7,35 3,35 60 260 400 1,00 6,32 2 2 1 447 2 7 17,27 3,50 17,27 5,90 7,35 3,35 60 240 400 1,00 6,32 2 2 1 451 2 8 17,27 8,66 17,27 11,14 7,35 3,35 60 248 400 1,00 6,32 2 2 1 456 2 9 17,27 14,40 14,82 14,40 7,35 3,35 60 245 400 1,00 6,32 2 2 1 458 2 10 13,82 14,40 11,95 14,40 7,35 3,35 60 187 400 1,00 6,32 2 2 1 463 2 11 5,32 14,40 3,42 14,40 7,35 3,35 60 190 400 1,00 6,32 2 2 1 468 2 12 2,42 14,40 0,00 14,40 7,35 3,35 60 242 400 1,00 6,32 2 2 1 473 2 13 0,00 14,40 0,00 12,75 7,35 3,35 60 165 400 1,00 6,32 2 2 1 476 2 14 0,00 4,87 0,00 2,65 7,35 3,35 60 222 400 1,00 6,32 2 2 1 485 2 15 0,00 1,65 0,00 0,00 7,35 3,35 60 165 400 1,00 6,32 2 2 1 490 2 16 17,27 4,70 13,47 4,70 7,35 3,35 30 380 400 1,00 12,63 2 2 1 493 2 17 6,07 4,70 3,17 4,70 7,35 3,35 30 290 400 1,00 12,63 2 2 1 497 2 18 2,45 4,70 1,70 4,70 7,35 3,35 30 75 400 1,00 12,63 2 2 1 500 2 19 1,72 4,70 0,92 4,70 7,35 3,35 30 80 400 1,00 12,63 2 2 1 502 2 20 0,78 4,70 0,26 4,70 7,35 3,35 30 52 400 1,00 12,63 2 2 1 504 2 21 10,45 4,70 7,17 4,70 7,35 3,35 30 328 400 1,00 12,63 2 2 1 507 2 22 12,26 4,70 11,64 4,70 7,35 3,35 30 62 400 1,00 12,63 2 2 1 511 2 23 11,95 0,50 11,95 1,50 7,35 3,35 40 100 400 1,00 9,48 2 2 1 516 2 24 11,95 3,45 11,95 3,95 7,35 3,35 40 50 400 1,00 9,48 2 2 1 518 2 25 11,95 4,40 11,95 5,00 7,35 3,35 40 60 400 1,00 9,48 2 2 1 521 2 26 5,32 14,40 5,32 12,57 7,35 3,35 60 183 400 1,00 6,32 2 2 1 523 2 27 11,95 12,57 10,55 12,57 7,35 3,35 50 140 400 1,00 7,58 2 2 1 526 2 28 9,52 12,57 9,05 12,57 7,35 3,35 50 47 400 1,00 7,58 2 2 1 531 2 29 8,27 12,57 7,80 12,57 7,35 3,35 50 47 400 1,00 7,58 2 2 1 533 2 30 6,75 12,57 5,32 12,57 7,35 3,35 50 143 400 1,00 7,58 2 2 1 538 2 31 17,27 9,15 15,97 9,15 7,35 3,35 40 130 400 1,00 9,48 2 2 1 541 2 32 12,48 9,15 11,41 9,15 7,35 3,35 40 107 400 1,00 9,48 2 2 1 546 2 33 10,30 9,15 5,32 9,15 7,35 3,35 40 498 400 1,00 9,48 2 2 1 550 2 34 5,32 4,40 5,32 3,80 7,35 3,35 40 60 400 1,00 9,48 2 2 1 553 2 35 5,32 3,20 5,32 1,70 7,35 3,35 40 150 400 1,00 9,48 2 2 1 556 2 36 5,32 1,50 5,32 0,50 7,35 3,35 40 100 400 1,00 9,48 2 2 1 559 2 37 5,32 12,57 5,32 11,50 7,35 3,35 40 107 400 1,00 9,48 2 2 1 562 2 38 5,32 10,37 5,32 6,07 7,35 3,35 40 430 400 1,00 9,48 2 2 1 565 2 39 17,27 11,80 17,27 14,40 7,35 3,35 60 260 400 1,00 6,32 2 2 1 568 2 40 11,95 5,81 11,95 5,98 7,35 3,35 40 17 400 1,00 9,48 2 2 1 572 2 41 11,95 6,07 11,95 10,35 7,35 3,35 40 428 400 1,00 9,48 2 2 1 575 2 42 11,95 12,57 11,95 14,40 7,35 3,35 60 183 400 1,00 6,32 2 2 1 578 2 43 9,82 0,00 9,82 1,85 7,35 3,35 40 185 400 1,00 9,48 2 2 1 581 2 44 9,82 2,97 9,82 3,13 7,35 3,35 40 15 400 1,00 9,48 2 2 1 584 2 45 9,82 3,80 9,82 4,40 7,35 3,35 40 60 400 1,00 9,48 2 2 1 587 2 46 0,32 6,07 0,98 6,07 7,35 3,35 30 65 400 1,00 12,63 2 2 1 590 2 47 0,65 6,07 1,70 6,07 7,35 3,35 30 105 400 1,00 12,63 2 2 1 592 2 48 2,00 6,07 2,60 6,07 7,35 3,35 30 60 400 1,00 12,63 2 2 1 595 2 49 1,80 6,07 2,80 6,07 7,35 3,35 30 100 400 1,00 12,63 2 2 1 596 2 50 2,90 6,07 3,70 6,07 7,35 3,35 30 80 400 1,00 12,63 2 2 1 598 2 51 5,14 6,07 5,26 6,07 7,35 3,35 30 12 400 1,00 12,63 2 2 1 601 2 52 5,32 6,07 10,32 6,07 7,35 3,35 40 500 400 1,00 9,48 2 2 1 604 2 53 11,15 6,07 11,69 6,07 7,35 3,35 40 53 400 1,00 9,48 2 2 1 607 2 54 11,95 11,50 11,95 12,57 7,35 3,35 40 107 400 1,00 9,48 2 2 1 612 2 55 0,00 8,25 0,00 7,55 7,35 3,35 60 70 400 1,00 6,32 2 2 1 617 2 56 0,00 7,90 0,00 6,75 7,35 3,35 60 115 400 1,00 6,32 2 2 1 619 2 57 0,00 6,51 0,00 5,63 7,35 3,35 60 88 400 1,00 6,32 2 2 1 622 2 58 0,00 11,75 0,00 9,60 7,35 3,35 60 215 400 1,00 6,32 2 2 1 626
GEOMETRIA MASCHI MURARI
GEOMETRIA MASCHI MURARI
Quota Muro Xin Yin Xfin Yfin Hsup Hinf Spess Lung Hmur Ro Lambda Mat. Pia Pia Asta N.ro N.ro (m) (m) (m) (m) (m) (m) (cm) (cm) (cm) N.ro Sup Inf N.ro
3 1 0,00 0,00 2,15 0,00 11,20 7,35 40 215 385 1,00 9,10 2 3 2 632 3 2 3,15 0,00 6,12 0,00 11,20 7,35 40 297 385 1,00 9,10 2 3 2 636 3 3 7,12 0,00 10,12 0,00 11,20 7,35 40 300 385 1,00 9,10 2 3 2 641 3 4 11,12 0,00 14,15 0,00 11,20 7,35 40 303 385 1,00 9,10 2 3 2 647 3 5 15,15 0,00 17,27 0,00 11,20 7,35 40 212 385 1,00 9,10 2 3 2 651 3 6 17,27 0,00 17,27 2,60 11,20 7,35 40 260 385 1,00 9,10 2 3 2 654 3 7 17,27 3,50 17,27 5,90 11,20 7,35 40 240 385 1,00 9,10 2 3 2 658 3 8 17,27 8,66 17,27 11,14 11,20 7,35 40 248 385 1,00 9,10 2 3 2 663
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 41
GEOMETRIA MASCHI MURARI
GEOMETRIA MASCHI MURARI
Quota Muro Xin Yin Xfin Yfin Hsup Hinf Spess Lung Hmur Ro Lambda Mat. Pia Pia Asta N.ro N.ro (m) (m) (m) (m) (m) (m) (cm) (cm) (cm) N.ro Sup Inf N.ro 3 9 17,27 14,40 14,82 14,40 11,20 7,35 40 245 385 1,00 9,10 2 3 2 665 3 10 13,82 14,40 11,95 14,40 11,20 7,35 40 187 385 1,00 9,10 2 3 2 669 3 11 5,32 14,40 3,42 14,40 11,20 7,35 40 190 385 1,00 9,10 2 3 2 674 3 12 2,42 14,40 0,00 14,40 11,20 7,35 40 242 385 1,00 9,10 2 3 2 678 3 13 0,00 14,40 0,00 12,75 11,20 7,35 40 165 385 1,00 9,10 2 3 2 681 3 14 0,00 4,87 0,00 2,65 11,20 7,35 40 222 385 1,00 9,10 2 3 2 689 3 15 0,00 1,65 0,00 0,00 11,20 7,35 40 165 385 1,00 9,10 2 3 2 693 3 16 17,27 4,70 13,47 4,70 11,20 7,35 30 380 385 1,00 12,13 2 3 2 696 3 17 6,07 4,70 3,17 4,70 11,20 7,35 30 290 385 1,00 12,13 2 3 2 700 3 18 2,45 4,70 1,70 4,70 11,20 7,35 30 75 385 1,00 12,13 2 3 2 703 3 19 0,78 4,70 0,26 4,70 11,20 7,35 30 52 385 1,00 12,13 2 3 2 706 3 20 10,45 4,70 7,17 4,70 11,20 7,35 30 328 385 1,00 12,13 2 3 2 709 3 21 12,26 4,70 11,64 4,70 11,20 7,35 30 62 385 1,00 12,13 2 3 2 713 3 22 11,95 0,50 11,95 1,50 11,20 7,35 40 100 385 1,00 9,10 2 3 2 718 3 23 11,95 4,40 11,95 5,00 11,20 7,35 40 60 385 1,00 9,10 2 3 2 721 3 24 5,32 14,40 5,32 12,57 11,20 7,35 50 183 385 1,00 7,28 2 3 2 723 3 25 11,95 12,57 10,55 12,57 11,20 7,35 50 140 385 1,00 7,28 2 3 2 726 3 26 9,52 12,57 9,05 12,57 11,20 7,35 50 47 385 1,00 7,28 2 3 2 730 3 27 8,27 12,57 7,80 12,57 11,20 7,35 50 47 385 1,00 7,28 2 3 2 732 3 28 6,75 12,57 5,32 12,57 11,20 7,35 50 143 385 1,00 7,28 2 3 2 736 3 29 17,27 9,15 15,97 9,15 11,20 7,35 30 130 385 1,00 12,13 2 3 2 739 3 30 12,48 9,15 11,41 9,15 11,20 7,35 30 107 385 1,00 12,13 2 3 2 744 3 31 10,30 9,15 5,32 9,15 11,20 7,35 30 498 385 1,00 12,13 2 3 2 748 3 32 5,32 4,40 5,32 3,80 11,20 7,35 30 60 385 1,00 12,13 2 3 2 751 3 33 5,32 3,20 5,32 1,70 11,20 7,35 30 150 385 1,00 12,13 2 3 2 754 3 34 5,32 1,50 5,32 0,50 11,20 7,35 30 100 385 1,00 12,13 2 3 2 757 3 35 5,32 12,57 5,32 11,50 11,20 7,35 30 107 385 1,00 12,13 2 3 2 760 3 36 5,32 10,37 5,32 6,07 11,20 7,35 30 430 385 1,00 12,13 2 3 2 763 3 37 17,27 11,80 17,27 14,40 11,20 7,35 40 260 385 1,00 9,10 2 3 2 766 3 38 11,95 5,81 11,95 5,98 11,20 7,35 40 17 385 1,00 9,10 2 3 2 770 3 39 11,95 6,07 11,95 10,35 11,20 7,35 30 428 385 1,00 12,13 2 3 2 773 3 40 11,95 12,57 11,95 14,40 11,20 7,35 50 183 385 1,00 7,28 2 3 2 776 3 41 0,00 8,25 0,00 7,55 11,20 7,35 40 70 385 1,00 9,10 2 3 2 780 3 42 0,00 6,51 0,00 5,63 11,20 7,35 40 88 385 1,00 9,10 2 3 2 783 3 43 0,32 6,07 0,98 6,07 11,20 7,35 30 65 385 1,00 12,13 2 3 2 785 3 44 2,00 6,07 2,60 6,07 11,20 7,35 30 60 385 1,00 12,13 2 3 2 788 3 45 2,90 6,07 3,70 6,07 11,20 7,35 30 80 385 1,00 12,13 2 3 2 790 3 46 5,14 6,07 5,26 6,07 11,20 7,35 30 12 385 1,00 12,13 2 3 2 793 3 47 5,32 6,07 10,32 6,07 11,20 7,35 40 500 385 1,00 9,10 2 3 2 796 3 48 11,15 6,07 11,69 6,07 11,20 7,35 40 53 385 1,00 9,10 2 3 2 799 3 49 0,00 11,75 0,00 9,60 11,20 7,35 40 215 385 1,00 9,10 2 3 2 803 3 50 11,95 11,50 11,95 12,57 11,20 7,35 30 107 385 1,00 12,13 2 3 2 808
VERIFICA A SISMA ORTOGONALE
VERIFICA A SISMA ORTOGONALE Tempo Ritorno Sisma Ortogonale: 2375 Anni - PGAmin: .31
Quota Muro Sez. Cmb Coeff. Nru Vru Mru Nd Vd Md STRINGA DI N.ro N.ro ort sicur. (t) (t) (t*m) (t) (t) (t*m) CONTROLLO
1 1 Testa 3 12,93 17,56 5,95 5,20 17,56 0,46 0,13 OK Mezz. 3 30,90 22,10 6,62 6,23 22,10 0,06 0,20 OK Piede 3 15,85 26,64 7,29 7,14 26,64 0,46 0,19 OK
1 2 Testa 3 12,88 0,98 0,33 0,29 0,98 0,03 0,01 OK Mezz. 3 30,84 1,23 0,37 0,35 1,23 0,00 0,01 OK Piede 3 15,80 1,48 0,41 0,40 1,48 0,03 0,01 OK
1 3 Testa 3 13,19 0,80 0,31 0,25 0,80 0,02 0,01 OK Mezz. 3 27,36 1,06 0,34 0,31 1,06 0,00 0,01 OK Piede 3 16,43 1,31 0,38 0,36 1,31 0,02 0,01 OK
1 4 Testa 3 12,89 18,76 7,40 5,78 18,76 0,57 0,16 OK Mezz. 3 26,44 25,03 8,33 7,36 25,03 0,02 0,28 OK Piede 3 16,13 31,30 9,26 8,77 31,30 0,57 0,27 OK
1 5 Testa 3 12,56 1,48 0,61 0,46 1,48 0,05 0,01 OK Mezz. 3 25,39 2,00 0,69 0,60 2,00 0,00 0,02 OK Piede 3 15,79 2,53 0,76 0,72 2,53 0,05 0,02 OK
1 6 Testa 3 11,34 20,34 7,68 6,21 20,34 0,68 0,17 OK Mezz. 3 27,60 26,67 8,62 7,77 26,67 0,12 0,28 OK Piede 3 14,11 33,00 9,56 9,15 33,00 0,68 0,27 OK
1 7 Testa 3 11,01 0,63 0,25 0,19 0,63 0,02 0,01 OK Mezz. 3 26,41 0,84 0,28 0,25 0,84 0,00 0,01 OK Piede 3 13,78 1,05 0,31 0,30 1,05 0,02 0,01 OK
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 42
VERIFICA A SISMA ORTOGONALE
VERIFICA A SISMA ORTOGONALE Tempo Ritorno Sisma Ortogonale: 2375 Anni - PGAmin: .31
Quota Muro Sez. Cmb Coeff. Nru Vru Mru Nd Vd Md STRINGA DI N.ro N.ro ort sicur. (t) (t) (t*m) (t) (t) (t*m) CONTROLLO
1 8 Testa 3 8,59 0,66 0,25 0,20 0,66 0,03 0,01 OK Mezz. 3 26,28 0,88 0,29 0,26 0,88 0,01 0,01 OK Piede 3 10,70 1,09 0,32 0,30 1,09 0,03 0,01 OK
1 9 Testa 3 8,71 20,92 7,81 6,37 20,92 0,90 0,17 OK Mezz. 3 26,56 27,32 8,76 7,93 27,32 0,33 0,28 OK Piede 3 10,82 33,71 9,71 9,32 33,71 0,90 0,27 OK
1 10 Testa 3 8,81 0,86 0,31 0,26 0,86 0,04 0,01 OK Mezz. 3 26,79 1,11 0,35 0,32 1,11 0,01 0,01 OK Piede 3 10,92 1,36 0,39 0,37 1,36 0,04 0,01 OK
1 11 Testa 3 13,52 0,90 0,32 0,27 0,90 0,02 0,01 OK Mezz. 3 29,26 1,15 0,36 0,33 1,15 0,00 0,01 OK Piede 3 16,70 1,40 0,39 0,38 1,40 0,02 0,01 OK
1 12 Testa 3 12,28 12,27 5,12 3,82 12,27 0,42 0,11 OK Mezz. 3 25,07 16,74 5,78 4,98 16,74 0,02 0,20 OK Piede 3 15,47 21,22 6,44 6,02 21,22 0,42 0,20 OK
1 13 Testa 3 11,12 12,55 5,90 3,99 12,55 0,53 0,13 OK Mezz. 3 22,49 18,03 6,72 5,48 18,03 0,04 0,24 OK Piede 3 14,18 23,52 7,53 6,82 23,52 0,53 0,25 OK
1 14 Testa 3 12,12 17,59 6,34 5,30 17,59 0,52 0,14 OK Mezz. 3 28,94 22,65 7,09 6,51 22,65 0,07 0,23 OK Piede 3 15,00 27,72 7,84 7,58 27,72 0,52 0,22 OK
1 15 Testa 3 8,93 23,06 7,27 6,65 23,06 0,81 0,15 OK Mezz. 3 23,01 28,29 8,05 7,77 28,29 0,35 0,23 OK Piede 3 10,84 33,53 8,82 8,74 33,53 0,81 0,22 OK
1 16 Testa 3 11,20 11,88 5,57 3,78 11,88 0,50 0,13 OK Mezz. 3 22,55 17,05 6,34 5,18 17,05 0,04 0,23 OK Piede 3 14,28 22,22 7,10 6,44 22,22 0,50 0,23 OK
1 17 Testa 3 11,13 4,73 2,26 1,51 4,73 0,20 0,05 OK Mezz. 3 22,23 6,84 2,57 2,08 6,84 0,02 0,09 OK Piede 3 14,21 8,95 2,88 2,60 8,95 0,20 0,10 OK
1 18 Testa 3 11,07 8,66 4,19 2,77 8,66 0,38 0,09 OK Mezz. 3 21,96 12,61 4,78 3,85 12,61 0,03 0,18 OK Piede 3 14,15 16,56 5,36 4,82 16,56 0,38 0,18 OK
1 19 Testa 3 10,89 28,80 14,58 9,25 28,80 1,34 0,33 OK Mezz. 3 21,15 42,79 16,65 13,15 42,79 0,10 0,62 OK Piede 3 13,99 56,79 18,73 16,66 56,79 1,34 0,65 OK
1 20 Testa 3 10,71 7,68 4,09 2,48 7,68 0,38 0,09 OK Mezz. 3 20,29 11,69 4,69 3,62 11,69 0,03 0,18 OK Piede 3 13,82 15,70 5,28 4,64 15,70 0,38 0,19 OK
1 21 Testa 3 10,64 3,94 2,14 1,28 3,94 0,20 0,05 OK Mezz. 3 19,99 6,05 2,45 1,88 6,05 0,01 0,09 OK Piede 3 13,76 8,16 2,76 2,42 8,16 0,20 0,10 OK
1 22 Testa 3 10,57 9,24 5,13 3,00 9,24 0,49 0,11 OK Mezz. 3 19,64 14,34 5,89 4,46 14,34 0,03 0,23 OK Piede 3 13,68 19,45 6,65 5,77 19,45 0,49 0,24 OK
1 23 Testa 3 11,50 7,13 3,62 2,29 7,13 0,32 0,08 OK Mezz. 3 21,09 10,62 4,14 3,26 10,62 0,01 0,15 OK Piede 3 14,77 14,10 4,66 4,14 14,10 0,32 0,16 OK
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 43
VERIFICA A SISMA ORTOGONALE
VERIFICA A SISMA ORTOGONALE Tempo Ritorno Sisma Ortogonale: 2375 Anni - PGAmin: .31
Quota Muro Sez. Cmb Coeff. Nru Vru Mru Nd Vd Md STRINGA DI N.ro N.ro ort sicur. (t) (t) (t*m) (t) (t) (t*m) CONTROLLO
1 24 Testa 3 11,61 4,48 2,22 1,43 4,48 0,19 0,05 OK Mezz. 3 21,52 6,59 2,53 2,02 6,59 0,00 0,09 OK Piede 3 14,88 8,70 2,84 2,54 8,70 0,19 0,10 OK
1 25 Testa 3 12,15 5,27 2,34 1,66 5,27 0,19 0,05 OK Mezz. 3 23,69 7,38 2,65 2,22 7,38 0,01 0,09 OK Piede 3 15,40 9,49 2,96 2,73 9,49 0,19 0,09 OK
1 26 Testa 3 12,27 12,09 5,24 3,79 12,09 0,43 0,12 OK Mezz. 3 24,16 16,77 5,94 5,03 16,77 0,01 0,21 OK Piede 3 15,51 21,46 6,63 6,14 21,46 0,43 0,21 OK
1 27 Testa 3 12,39 5,62 2,39 1,76 5,62 0,19 0,05 OK Mezz. 3 24,63 7,73 2,70 2,31 7,73 0,01 0,09 OK Piede 3 15,63 9,84 3,01 2,80 9,84 0,19 0,09 OK
1 28 Testa 3 12,48 9,51 3,98 2,97 9,51 0,32 0,09 OK Mezz. 3 25,02 13,00 4,49 3,87 13,00 0,01 0,15 OK Piede 3 15,72 16,48 5,01 4,68 16,48 0,32 0,15 OK
1 29 Testa 11 13,15 31,66 9,76 7,75 31,66 0,74 0,20 OK Mezz. 11 29,06 38,53 10,78 8,97 38,53 0,13 0,31 OK Piede 11 15,89 45,41 11,79 10,03 45,41 0,74 0,29 OK
1 30 Testa 11 12,46 2,19 0,86 0,58 2,19 0,07 0,02 OK Mezz. 11 22,59 2,92 0,97 0,73 2,92 0,00 0,03 OK Piede 11 15,58 3,64 1,07 0,87 3,64 0,07 0,03 OK
1 31 Testa 11 12,64 16,29 6,28 4,28 16,29 0,50 0,14 OK Mezz. 11 22,92 21,53 7,06 5,40 21,53 0,03 0,24 OK Piede 11 15,76 26,78 7,83 6,40 26,78 0,50 0,23 OK
1 32 Testa 11 12,68 6,21 2,39 1,63 6,21 0,19 0,05 OK Mezz. 11 23,00 8,20 2,68 2,06 8,20 0,01 0,09 OK Piede 11 15,81 10,19 2,98 2,43 10,19 0,19 0,09 OK
1 33 Testa 11 12,70 4,25 1,63 1,11 4,25 0,13 0,04 OK Mezz. 11 23,04 5,60 1,83 1,40 5,60 0,01 0,06 OK Piede 11 15,83 6,96 2,03 1,66 6,96 0,13 0,06 OK
1 34 Testa 11 12,71 4,54 1,74 1,19 4,54 0,14 0,04 OK Mezz. 11 23,07 5,99 1,95 1,50 5,99 0,01 0,07 OK Piede 11 15,85 7,43 2,17 1,77 7,43 0,14 0,06 OK
1 35 Testa 11 12,73 2,96 1,13 0,78 2,96 0,09 0,03 OK Mezz. 11 23,09 3,90 1,27 0,98 3,90 0,00 0,04 OK Piede 11 15,86 4,84 1,41 1,15 4,84 0,09 0,04 OK
1 36 Testa 11 12,54 18,20 7,07 4,79 18,20 0,56 0,16 OK Mezz. 11 22,75 24,13 7,95 6,06 24,13 0,03 0,27 OK Piede 11 15,66 30,06 8,83 7,20 30,06 0,56 0,26 OK
1 37 Testa 11 12,59 6,14 2,38 1,62 6,14 0,19 0,05 OK Mezz. 11 22,84 8,13 2,67 2,04 8,13 0,01 0,09 OK Piede 11 15,72 10,12 2,97 2,42 10,12 0,19 0,09 OK
1 38 Testa 11 12,47 3,41 1,33 0,90 3,41 0,11 0,03 OK Mezz. 11 22,61 4,53 1,50 1,14 4,53 0,01 0,05 OK Piede 11 15,59 5,65 1,66 1,35 5,65 0,11 0,05 OK
1 39 Testa 11 12,49 5,51 2,15 1,45 5,51 0,17 0,05 OK Mezz. 11 22,65 7,32 2,42 1,84 7,32 0,01 0,08 OK Piede 11 15,61 9,13 2,69 2,19 9,13 0,17 0,08 OK
1 40 Testa 11 15,47 8,75 2,63 2,12 8,75 0,17 0,05 OK
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 44
VERIFICA A SISMA ORTOGONALE
VERIFICA A SISMA ORTOGONALE Tempo Ritorno Sisma Ortogonale: 2375 Anni - PGAmin: .31
Quota Muro Sez. Cmb Coeff. Nru Vru Mru Nd Vd Md STRINGA DI N.ro N.ro ort sicur. (t) (t) (t*m) (t) (t) (t*m) CONTROLLO Mezz. 11 29,90 10,56 2,90 2,43 10,56 0,01 0,08 OK Piede 11 18,62 12,37 3,17 2,70 12,37 0,17 0,07 OK
1 41 Testa 3 14,70 5,42 1,80 1,37 5,42 0,12 0,04 OK Mezz. 3 26,72 6,78 2,00 1,63 6,78 0,00 0,06 OK Piede 3 17,98 8,14 2,21 1,86 8,14 0,12 0,06 OK
1 42 Testa 3 14,13 3,49 1,18 0,88 3,49 0,08 0,03 OK Mezz. 3 26,14 4,39 1,32 1,06 4,39 0,00 0,04 OK Piede 3 17,33 5,29 1,45 1,22 5,29 0,08 0,04 OK
1 43 Testa 3 14,10 4,16 1,42 1,06 4,16 0,10 0,03 OK Mezz. 3 26,05 5,25 1,58 1,27 5,25 0,00 0,05 OK Piede 3 17,30 6,33 1,74 1,46 6,33 0,10 0,05 OK
1 44 Testa 3 12,87 9,70 3,88 2,57 9,70 0,30 0,09 OK Mezz. 3 22,14 13,02 4,37 3,29 13,02 0,00 0,15 OK Piede 3 16,12 16,33 4,86 3,93 16,33 0,30 0,15 OK
1 45 Testa 3 11,55 6,19 2,78 1,68 6,19 0,24 0,06 OK Mezz. 3 19,83 8,72 3,16 2,26 8,72 0,01 0,11 OK Piede 3 14,67 11,25 3,53 2,78 11,25 0,24 0,12 OK
1 46 Testa 3 11,51 3,48 1,58 0,94 3,48 0,14 0,04 OK Mezz. 3 19,66 4,93 1,80 1,28 4,93 0,01 0,07 OK Piede 3 14,62 6,38 2,01 1,58 6,38 0,14 0,07 OK
1 47 Testa 3 11,48 2,03 0,93 0,55 2,03 0,08 0,02 OK Mezz. 3 19,56 2,88 1,05 0,75 2,88 0,00 0,04 OK Piede 3 14,60 3,73 1,18 0,92 3,73 0,08 0,04 OK
1 48 Testa 3 11,44 5,34 2,46 1,45 5,34 0,21 0,06 OK Mezz. 3 19,43 7,60 2,79 1,97 7,60 0,01 0,10 OK Piede 3 14,56 9,86 3,13 2,44 9,86 0,21 0,10 OK
1 49 Testa 3 11,40 1,98 0,92 0,54 1,98 0,08 0,02 OK Mezz. 3 19,29 2,83 1,05 0,74 2,83 0,00 0,04 OK Piede 3 14,52 3,68 1,17 0,91 3,68 0,08 0,04 OK
1 50 Testa 3 11,37 3,34 1,56 0,91 3,34 0,14 0,04 OK Mezz. 3 19,18 4,79 1,78 1,25 4,79 0,01 0,07 OK Piede 3 14,50 6,24 1,99 1,55 6,24 0,14 0,07 OK
1 51 Testa 3 11,32 5,88 2,78 1,60 5,88 0,25 0,06 OK Mezz. 3 19,00 8,46 3,16 2,21 8,46 0,01 0,12 OK Piede 3 14,45 11,05 3,54 2,75 11,05 0,25 0,12 OK
1 52 Testa 11 11,77 11,69 3,47 2,81 11,69 0,29 0,07 OK Mezz. 11 30,38 14,05 3,81 3,21 14,05 0,08 0,11 OK Piede 11 14,14 16,40 4,16 3,55 16,40 0,29 0,10 OK
1 53 Testa 3 13,85 9,51 3,41 2,45 9,51 0,25 0,07 OK Mezz. 3 24,67 12,22 3,81 3,01 12,22 0,00 0,12 OK Piede 3 17,12 14,94 4,21 3,50 14,94 0,25 0,12 OK
1 54 Testa 3 13,00 6,59 2,40 1,71 6,59 0,18 0,05 OK Mezz. 3 24,26 8,53 2,69 2,11 8,53 0,01 0,09 OK Piede 3 16,10 10,47 2,98 2,46 10,47 0,18 0,08 OK
1 55 Testa 3 12,95 6,71 2,46 1,74 6,71 0,19 0,05 OK Mezz. 3 24,10 8,70 2,76 2,15 8,70 0,01 0,09 OK Piede 3 16,06 10,69 3,05 2,52 10,69 0,19 0,09 OK
1 56 Testa 3 12,82 29,47 11,01 7,69 29,47 0,86 0,24 OK Mezz. 3 23,66 38,48 12,34 9,58 38,48 0,05 0,40 OK
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 45
VERIFICA A SISMA ORTOGONALE
VERIFICA A SISMA ORTOGONALE Tempo Ritorno Sisma Ortogonale: 2375 Anni - PGAmin: .31
Quota Muro Sez. Cmb Coeff. Nru Vru Mru Nd Vd Md STRINGA DI N.ro N.ro ort sicur. (t) (t) (t*m) (t) (t) (t*m) CONTROLLO Piede 3 15,93 47,49 13,68 11,25 47,49 0,86 0,39 OK
1 57 Testa 3 16,02 5,69 1,64 1,35 5,69 0,10 0,03 OK Mezz. 3 31,30 6,77 1,80 1,53 6,77 0,01 0,05 OK Piede 3 19,16 7,86 1,96 1,68 7,86 0,10 0,04 OK
1 58 Testa 3 15,29 13,35 3,98 3,22 13,35 0,26 0,08 OK Mezz. 3 30,20 16,07 4,38 3,68 16,07 0,02 0,12 OK Piede 3 18,38 18,78 4,78 4,08 18,78 0,26 0,11 OK
1 59 Testa 11 15,25 6,21 1,85 1,50 6,21 0,12 0,04 OK Mezz. 11 30,15 7,48 2,04 1,72 7,48 0,01 0,06 OK Piede 11 18,34 8,75 2,23 1,90 8,75 0,12 0,05 OK
1 60 Testa 11 15,11 8,72 2,63 2,11 8,72 0,17 0,05 OK Mezz. 11 29,84 10,53 2,89 2,43 10,53 0,01 0,08 OK Piede 11 18,19 12,34 3,16 2,69 12,34 0,17 0,07 OK
1 61 Testa 3 12,99 5,83 2,29 1,54 5,83 0,18 0,05 OK Mezz. 3 22,50 7,76 2,58 1,96 7,76 0,00 0,09 OK Piede 3 16,24 9,70 2,86 2,33 9,70 0,18 0,09 OK
1 62 Testa 3 13,29 25,06 9,45 6,55 25,06 0,71 0,21 OK Mezz. 3 23,44 32,84 10,60 8,19 32,84 0,01 0,35 OK Piede 3 16,54 40,62 11,75 9,65 40,62 0,71 0,34 OK
1 63 Testa 3 13,51 8,36 3,06 2,17 8,36 0,23 0,07 OK Mezz. 3 24,10 10,83 3,43 2,68 10,83 0,00 0,11 OK Piede 3 16,75 13,31 3,80 3,14 13,31 0,23 0,11 OK
1 64 Testa 3 14,06 7,56 2,59 1,93 7,56 0,18 0,06 OK Mezz. 3 25,92 9,55 2,88 2,32 9,55 0,01 0,09 OK Piede 3 17,27 11,54 3,18 2,66 11,54 0,18 0,08 OK
1 65 Testa 3 14,03 1,16 0,40 0,30 1,16 0,03 0,01 OK Mezz. 3 25,82 1,47 0,44 0,36 1,47 0,00 0,01 OK Piede 3 17,24 1,78 0,49 0,41 1,78 0,03 0,01 OK
1 66 Testa 3 13,09 23,98 9,26 6,30 23,98 0,71 0,21 OK Mezz. 3 22,88 31,72 10,41 7,96 31,72 0,01 0,35 OK Piede 3 16,34 39,46 11,55 9,43 39,46 0,71 0,34 OK
1 67 Testa 3 12,84 9,65 3,87 2,56 9,65 0,30 0,09 OK Mezz. 3 22,05 12,96 4,36 3,28 12,96 0,00 0,15 OK Piede 3 16,09 16,27 4,85 3,92 16,27 0,30 0,15 OK
1 68 Testa 3 13,84 13,26 4,43 3,35 13,26 0,32 0,09 OK Mezz. 3 26,57 16,60 4,93 3,99 16,60 0,02 0,15 OK Piede 3 16,94 19,95 5,42 4,56 19,95 0,32 0,14 OK
1 69 Testa 3 13,66 8,31 2,83 2,11 8,31 0,21 0,06 OK Mezz. 3 26,04 10,49 3,15 2,54 10,49 0,01 0,10 OK Piede 3 16,76 12,66 3,48 2,91 12,66 0,21 0,09 OK
1 70 Testa 3 13,56 1,02 0,35 0,26 1,02 0,03 0,01 OK Mezz. 3 25,77 1,29 0,39 0,31 1,29 0,00 0,01 OK Piede 3 16,67 1,56 0,43 0,36 1,56 0,03 0,01 OK
1 71 Testa 3 16,24 5,84 1,67 1,38 5,84 0,10 0,03 OK Mezz. 3 31,76 6,93 1,83 1,55 6,93 0,01 0,05 OK Piede 3 19,38 8,01 1,99 1,70 8,01 0,10 0,04 OK
1 72 Testa 3 13,24 4,08 1,47 1,06 4,08 0,11 0,03 OK Mezz. 3 24,53 5,26 1,65 1,30 5,26 0,01 0,05 OK Piede 3 16,38 6,43 1,82 1,51 6,43 0,11 0,05 OK
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 46
VERIFICA A SISMA ORTOGONALE
VERIFICA A SISMA ORTOGONALE Tempo Ritorno Sisma Ortogonale: 2375 Anni - PGAmin: .31
Quota Muro Sez. Cmb Coeff. Nru Vru Mru Nd Vd Md STRINGA DI N.ro N.ro ort sicur. (t) (t) (t*m) (t) (t) (t*m) CONTROLLO
1 73 Testa 3 13,23 6,58 2,37 1,70 6,58 0,18 0,05 OK Mezz. 3 24,50 8,48 2,66 2,09 8,48 0,01 0,09 OK Piede 3 16,36 10,38 2,94 2,43 10,38 0,18 0,08 OK
1 74 Testa 3 13,21 3,75 1,36 0,97 3,75 0,10 0,03 OK Mezz. 3 24,47 4,84 1,52 1,19 4,84 0,01 0,05 OK Piede 3 16,34 5,92 1,68 1,39 5,92 0,10 0,05 OK
1 75 Testa 3 13,19 6,24 2,26 1,61 6,24 0,17 0,05 OK Mezz. 3 24,44 8,05 2,53 1,99 8,05 0,01 0,08 OK Piede 3 16,32 9,86 2,79 2,31 9,86 0,17 0,08 OK
1 76 Testa 3 13,17 4,98 1,80 1,29 4,98 0,14 0,04 OK Mezz. 3 24,41 6,43 2,02 1,59 6,43 0,01 0,07 OK Piede 3 16,30 7,88 2,23 1,85 7,88 0,14 0,06 OK
1 77 Testa 3 13,15 6,83 2,48 1,77 6,83 0,19 0,05 OK Mezz. 3 24,37 8,82 2,77 2,18 8,82 0,01 0,09 OK Piede 3 16,28 10,81 3,07 2,54 10,81 0,19 0,09 OK
1 78 Testa 3 13,14 0,74 0,27 0,19 0,74 0,02 0,01 OK Mezz. 3 24,35 0,96 0,30 0,24 0,96 0,00 0,01 OK Piede 3 16,26 1,18 0,33 0,28 1,18 0,02 0,01 OK
1 79 Testa 3 13,08 30,82 11,23 7,99 30,82 0,86 0,25 OK Mezz. 3 24,26 39,86 12,57 9,86 39,86 0,05 0,41 OK Piede 3 16,20 48,91 13,91 11,51 48,91 0,86 0,39 OK
1 80 Testa 3 13,01 6,72 2,46 1,74 6,72 0,19 0,05 OK Mezz. 3 24,12 8,71 2,76 2,16 8,71 0,01 0,09 OK Piede 3 16,13 10,70 3,05 2,52 10,70 0,19 0,09 OK
1 81 Testa 3 12,99 3,17 1,16 0,82 3,17 0,09 0,03 OK Mezz. 3 24,08 4,11 1,30 1,02 4,11 0,01 0,04 OK Piede 3 16,11 5,05 1,44 1,19 5,05 0,09 0,04 OK
1 82 Testa 3 11,86 4,84 2,27 1,54 4,84 0,19 0,05 OK Mezz. 3 22,54 6,95 2,59 2,11 6,95 0,00 0,09 OK Piede 3 15,12 9,07 2,90 2,63 9,07 0,19 0,10 OK
1 83 Testa 3 11,93 3,46 1,60 1,10 3,46 0,13 0,04 OK Mezz. 3 22,81 4,94 1,82 1,50 4,94 0,00 0,07 OK Piede 3 15,18 6,41 2,04 1,86 6,41 0,13 0,07 OK
1 84 Testa 3 12,00 5,81 2,65 1,84 5,81 0,22 0,06 OK Mezz. 3 23,10 8,23 3,01 2,49 8,23 0,01 0,11 OK Piede 3 15,26 10,66 3,37 3,08 10,66 0,22 0,11 OK
1 85 Testa 3 12,08 4,54 2,04 1,44 4,54 0,17 0,05 OK Mezz. 3 23,41 6,40 2,32 1,93 6,40 0,00 0,08 OK Piede 3 15,33 8,26 2,59 2,38 8,26 0,17 0,08 OK
1 86 Testa 3 11,73 10,02 4,83 3,20 10,02 0,41 0,11 OK Mezz. 3 22,03 14,56 5,50 4,44 14,56 0,01 0,20 OK Piede 3 15,00 19,10 6,17 5,56 19,10 0,41 0,21 OK
1 87 Testa 3 13,07 6,28 2,44 1,65 6,28 0,19 0,05 OK Mezz. 3 22,78 8,32 2,74 2,09 8,32 0,00 0,09 OK Piede 3 16,32 10,37 3,04 2,48 10,37 0,19 0,09 OK
1 88 Testa 3 12,96 6,25 2,46 1,65 6,25 0,19 0,05 OK Mezz. 3 22,46 8,33 2,77 2,10 8,33 0,00 0,09 OK Piede 3 16,21 10,41 3,08 2,50 10,41 0,19 0,09 OK
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 47
VERIFICA A SISMA ORTOGONALE
VERIFICA A SISMA ORTOGONALE Tempo Ritorno Sisma Ortogonale: 2375 Anni - PGAmin: .31
Quota Muro Sez. Cmb Coeff. Nru Vru Mru Nd Vd Md STRINGA DI N.ro N.ro ort sicur. (t) (t) (t*m) (t) (t) (t*m) CONTROLLO
1 89 Testa 3 12,91 5,74 2,28 1,52 5,74 0,18 0,05 OK Mezz. 3 22,28 7,67 2,56 1,94 7,67 0,00 0,09 OK Piede 3 16,16 9,61 2,85 2,31 9,61 0,18 0,09 OK
1 90 Testa 3 13,03 17,25 6,60 5,28 17,25 0,51 0,14 OK Mezz. 3 27,24 22,74 7,41 6,64 22,74 0,02 0,24 OK Piede 3 16,24 28,23 8,23 7,85 28,23 0,51 0,24 OK
VERIFICA A SISMA ORTOGONALE
VERIFICA A SISMA ORTOGONALE Tempo Ritorno Sisma Ortogonale: 2375 Anni - PGAmin: .31
Quota Muro Sez. Cmb Coeff. Nru Vru Mru Nd Vd Md STRINGA DI N.ro N.ro ort sicur. (t) (t) (t*m) (t) (t) (t*m) CONTROLLO
2 1 Testa 3 5,48 4,31 3,51 1,24 4,31 0,64 0,14 OK Mezz. 3 6,93 8,96 4,19 2,44 8,96 0,03 0,35 OK Piede 3 7,63 13,60 4,88 3,51 13,60 0,64 0,44 OK
2 2 Testa 3 5,81 11,22 5,62 3,09 11,22 0,97 0,25 OK Mezz. 3 9,45 17,63 6,57 4,60 17,63 0,13 0,49 OK Piede 3 7,78 24,05 7,52 5,93 24,05 0,97 0,54 OK
2 3 Testa 3 6,20 10,96 5,62 3,02 10,96 0,91 0,25 OK Mezz. 3 9,28 17,44 6,58 4,56 17,44 0,06 0,49 OK Piede 3 8,32 23,92 7,54 5,91 23,92 0,91 0,55 OK
2 4 Testa 3 5,96 12,82 5,94 3,49 12,82 1,00 0,27 OK Mezz. 3 10,06 19,37 6,91 4,99 19,37 0,14 0,50 OK Piede 3 7,90 25,91 7,88 6,31 25,91 1,00 0,54 OK
2 5 Testa 3 5,52 6,00 3,72 1,69 6,00 0,67 0,16 OK Mezz. 3 8,13 10,58 4,39 2,82 10,58 0,08 0,35 OK Piede 3 7,53 15,16 5,07 3,83 15,16 0,67 0,41 OK
2 6 Testa 3 6,16 8,49 4,72 2,36 8,49 0,77 0,21 OK Mezz. 3 8,75 14,11 5,56 3,73 14,11 0,04 0,43 OK Piede 3 8,33 19,72 6,39 4,93 19,72 0,77 0,48 OK
2 7 Testa 3 6,66 13,29 5,17 3,50 13,29 0,78 0,23 OK Mezz. 3 11,71 18,48 5,94 4,60 18,48 0,10 0,39 OK Piede 3 8,64 23,66 6,71 5,55 23,66 0,78 0,41 OK
2 8 Testa 3 7,63 15,13 5,55 3,93 15,13 0,73 0,24 OK Mezz. 3 12,37 20,49 6,34 5,03 20,49 0,03 0,41 OK Piede 3 9,81 25,84 7,14 5,97 25,84 0,73 0,42 OK
2 9 Testa 3 4,22 0,85 3,39 0,25 0,85 0,80 0,05 OK Mezz. 3 4,34 6,14 4,18 1,74 6,14 0,11 0,40 OK Piede 3 5,06 11,44 4,96 3,08 11,44 0,80 0,61 OK
2 10 Testa 3 4,56 3,78 3,05 1,08 3,78 0,67 0,12 OK Mezz. 3 6,95 7,82 3,65 2,13 7,82 0,14 0,31 OK Piede 3 6,34 11,85 4,25 3,06 11,85 0,67 0,38 OK
2 11 Testa 3 4,74 3,62 3,07 1,04 3,62 0,65 0,12 OK Mezz. 3 6,78 7,73 3,68 2,11 7,73 0,11 0,31 OK Piede 3 6,62 11,83 4,29 3,06 11,83 0,65 0,39 OK
2 12 Testa 3 4,60 1,94 3,51 0,57 1,94 0,76 0,09 OK Mezz. 3 5,07 7,17 4,29 2,01 7,17 0,08 0,40 OK Piede 3 5,91 12,40 5,06 3,30 12,40 0,76 0,56 OK
2 13 Testa 3 5,42 2,22 2,53 0,65 2,22 0,47 0,08 OK Mezz. 3 5,93 5,78 3,06 1,60 5,78 0,00 0,27 OK Piede 3 6,90 9,35 3,58 2,45 9,35 0,47 0,36 OK
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 48
VERIFICA A SISMA ORTOGONALE
VERIFICA A SISMA ORTOGONALE Tempo Ritorno Sisma Ortogonale: 2375 Anni - PGAmin: .31
Quota Muro Sez. Cmb Coeff. Nru Vru Mru Nd Vd Md STRINGA DI N.ro N.ro ort sicur. (t) (t) (t*m) (t) (t) (t*m) CONTROLLO
2 14 Testa 3 4,84 7,77 4,11 2,15 7,77 0,85 0,18 OK Mezz. 3 9,07 12,56 4,82 3,30 12,56 0,22 0,36 OK Piede 3 6,52 17,36 5,53 4,31 17,36 0,85 0,41 OK
2 15 Testa 3 5,56 3,44 2,71 0,98 3,44 0,49 0,11 OK Mezz. 3 7,04 7,00 3,24 1,90 7,00 0,02 0,27 OK Piede 3 7,72 10,57 3,77 2,72 10,57 0,49 0,33 OK
2 16 Testa 11 7,27 12,93 4,45 1,65 12,93 0,61 0,21 OK Mezz. 11 5,97 17,03 5,06 2,05 17,03 0,02 0,34 OK Piede 11 6,89 21,14 5,66 2,39 21,14 0,61 0,35 OK
2 17 Testa 3 7,08 9,44 3,33 1,21 9,44 0,47 0,16 OK Mezz. 3 5,82 12,58 3,80 1,53 12,58 0,02 0,26 OK Piede 3 6,72 15,71 4,26 1,79 15,71 0,47 0,27 OK
2 18 Testa 3 6,19 1,73 0,76 0,23 1,73 0,12 0,04 OK Mezz. 3 4,77 2,54 0,88 0,32 2,54 0,00 0,07 OK Piede 3 5,53 3,35 1,00 0,40 3,35 0,12 0,07 OK
2 19 Testa 3 5,20 1,34 0,73 0,19 1,34 0,13 0,04 OK Mezz. 3 4,02 2,21 0,86 0,29 2,21 0,00 0,07 OK Piede 3 4,67 3,07 0,99 0,38 3,07 0,13 0,08 OK
2 20 Testa 3 4,30 0,59 0,43 0,08 0,59 0,08 0,02 OK Mezz. 3 3,33 1,16 0,52 0,16 1,16 0,00 0,05 OK Piede 3 3,87 1,72 0,60 0,22 1,72 0,08 0,06 OK
2 21 Testa 3 7,82 14,39 4,32 1,74 14,39 0,55 0,19 OK Mezz. 3 6,88 17,93 4,84 2,04 17,93 0,04 0,30 OK Piede 3 7,92 21,47 5,37 2,29 21,47 0,55 0,29 OK
2 22 Testa 11 10,79 4,36 1,06 0,45 4,36 0,10 0,04 OK Mezz. 11 8,64 5,03 1,16 0,48 5,03 0,00 0,06 OK Piede 11 9,82 5,70 1,26 0,51 5,70 0,10 0,05 OK
2 23 Testa 3 7,34 3,85 1,46 0,67 3,85 0,20 0,07 OK Mezz. 3 7,60 5,29 1,67 0,87 5,29 0,00 0,11 OK Piede 3 8,79 6,73 1,89 1,05 6,73 0,20 0,12 OK
2 24 Testa 11 9,96 4,30 1,08 0,62 4,30 0,11 0,04 OK Mezz. 11 11,68 5,02 1,19 0,67 5,02 0,01 0,06 OK Piede 11 11,93 5,74 1,29 0,71 5,74 0,11 0,05 OK
2 25 Testa 3 10,12 5,30 1,32 0,75 5,30 0,13 0,05 OK Mezz. 3 11,81 6,16 1,45 0,81 6,16 0,01 0,07 OK Piede 3 12,09 7,02 1,57 0,86 7,02 0,13 0,06 OK
2 26 Testa 11 5,91 5,42 3,24 1,52 5,42 0,55 0,14 OK Mezz. 11 8,32 9,38 3,83 2,50 9,38 0,03 0,30 OK Piede 11 8,04 13,33 4,41 3,36 13,33 0,55 0,35 OK
2 27 Testa 3 6,83 8,65 2,84 1,81 8,65 0,42 0,12 OK Mezz. 3 11,30 11,17 3,21 2,20 11,17 0,08 0,19 OK Piede 3 8,63 13,69 3,58 2,54 13,69 0,42 0,19 OK
2 28 Testa 3 10,28 4,61 1,20 0,85 4,61 0,12 0,05 OK Mezz. 3 14,43 5,45 1,33 0,94 5,45 0,00 0,07 OK Piede 3 12,42 6,30 1,46 1,02 6,30 0,12 0,06 OK
2 29 Testa 3 10,13 4,48 1,19 0,84 4,48 0,12 0,04 OK Mezz. 3 14,24 5,32 1,31 0,93 5,32 0,00 0,07 OK Piede 3 12,27 6,17 1,44 1,01 6,17 0,12 0,06 OK
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 49
VERIFICA A SISMA ORTOGONALE
VERIFICA A SISMA ORTOGONALE Tempo Ritorno Sisma Ortogonale: 2375 Anni - PGAmin: .31
Quota Muro Sez. Cmb Coeff. Nru Vru Mru Nd Vd Md STRINGA DI N.ro N.ro ort sicur. (t) (t) (t*m) (t) (t) (t*m) CONTROLLO
2 30 Testa 3 6,94 8,26 2,81 1,75 8,26 0,40 0,12 OK Mezz. 3 10,87 10,83 3,19 2,17 10,83 0,06 0,20 OK Piede 3 8,83 13,41 3,58 2,52 13,41 0,40 0,20 OK
2 31 Testa 11 6,70 4,61 1,84 0,81 4,61 0,27 0,09 OK Mezz. 11 7,25 6,48 2,12 1,08 6,48 0,02 0,15 OK Piede 11 8,40 8,35 2,39 1,32 8,35 0,27 0,16 OK
2 32 Testa 3 8,88 7,69 2,09 1,17 7,69 0,24 0,08 OK Mezz. 3 10,74 9,23 2,32 1,32 9,23 0,02 0,12 OK Piede 3 10,82 10,77 2,55 1,44 10,77 0,24 0,12 OK
2 33 Testa 3 7,57 22,90 7,82 3,88 22,90 1,03 0,35 OK Mezz. 3 8,42 30,07 8,88 4,81 30,07 0,05 0,57 OK Piede 3 9,63 37,24 9,94 5,61 37,24 1,03 0,58 OK
2 34 Testa 11 9,33 4,04 1,13 0,63 4,04 0,12 0,05 OK Mezz. 11 10,40 4,91 1,26 0,72 4,91 0,00 0,07 OK Piede 11 11,43 5,77 1,39 0,79 5,77 0,12 0,07 OK
2 35 Testa 11 5,98 4,97 2,07 0,89 4,97 0,35 0,10 OK Mezz. 11 6,98 7,13 2,39 1,20 7,13 0,05 0,17 OK Piede 11 7,83 9,29 2,71 1,48 9,29 0,35 0,18 OK
2 36 Testa 3 7,25 4,10 1,50 0,71 4,10 0,21 0,07 OK Mezz. 3 7,89 5,54 1,71 0,91 5,54 0,01 0,11 OK Piede 3 9,12 6,98 1,92 1,07 6,98 0,21 0,12 OK
2 37 Testa 3 7,34 5,29 1,73 0,88 5,29 0,24 0,08 OK Mezz. 3 8,77 6,83 1,96 1,08 6,83 0,03 0,12 OK Piede 3 9,27 8,37 2,19 1,24 8,37 0,24 0,12 OK
2 38 Testa 3 6,99 15,10 6,06 2,67 15,10 0,87 0,29 OK Mezz. 3 7,22 21,29 6,98 3,56 21,29 0,02 0,49 OK Piede 3 8,35 27,48 7,89 4,33 27,48 0,87 0,52 OK
2 39 Testa 3 5,61 4,98 4,20 1,43 4,98 0,75 0,16 OK Mezz. 3 6,79 10,59 5,04 2,89 10,59 0,02 0,43 OK Piede 3 7,83 16,21 5,87 4,19 16,21 0,75 0,53 OK
2 40 Testa 3 10,11 1,49 0,37 0,21 1,49 0,04 0,01 OK Mezz. 3 11,78 1,74 0,41 0,23 1,74 0,00 0,02 OK Piede 3 12,08 1,98 0,44 0,24 1,98 0,04 0,02 OK
2 41 Testa 3 8,35 23,00 7,21 3,78 23,00 0,86 0,32 OK Mezz. 3 9,20 29,16 8,12 4,52 29,16 0,02 0,49 OK Piede 3 10,47 35,32 9,04 5,14 35,32 0,86 0,48 OK
2 42 Testa 11 5,85 5,40 3,24 1,52 5,40 0,55 0,14 OK Mezz. 11 8,31 9,36 3,83 2,49 9,36 0,04 0,30 OK Piede 11 7,96 13,31 4,41 3,35 13,31 0,55 0,35 OK
2 43 Testa 3 6,82 7,05 2,69 1,23 7,05 0,39 0,13 OK Mezz. 3 7,56 9,71 3,08 1,61 9,71 0,03 0,21 OK Piede 3 8,75 12,38 3,48 1,93 12,38 0,39 0,22 OK
2 44 Testa 3 7,42 0,59 0,22 0,10 0,59 0,03 0,01 OK Mezz. 3 7,72 0,81 0,25 0,13 0,81 0,00 0,02 OK Piede 3 8,92 1,02 0,29 0,16 1,02 0,03 0,02 OK
2 45 Testa 3 9,22 3,94 1,12 0,62 3,94 0,12 0,05 OK Mezz. 3 10,25 4,80 1,24 0,71 4,80 0,00 0,07 OK Piede 3 11,34 5,67 1,37 0,78 5,67 0,12 0,07 OK
2 46 Testa 3 5,66 1,28 0,62 0,17 1,28 0,10 0,03 OK
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 50
VERIFICA A SISMA ORTOGONALE
VERIFICA A SISMA ORTOGONALE Tempo Ritorno Sisma Ortogonale: 2375 Anni - PGAmin: .31
Quota Muro Sez. Cmb Coeff. Nru Vru Mru Nd Vd Md STRINGA DI N.ro N.ro ort sicur. (t) (t) (t*m) (t) (t) (t*m) CONTROLLO Mezz. 3 4,37 1,98 0,73 0,26 1,98 0,00 0,06 OK Piede 3 5,07 2,68 0,83 0,33 2,68 0,10 0,06 OK
2 47 Testa 3 5,88 2,21 1,03 0,30 2,21 0,16 0,05 OK Mezz. 3 4,54 3,34 1,19 0,43 3,34 0,00 0,09 OK Piede 3 5,26 4,47 1,36 0,54 4,47 0,16 0,10 OK
2 48 Testa 3 6,08 1,34 0,60 0,18 1,34 0,09 0,03 OK Mezz. 3 4,69 1,99 0,69 0,25 1,99 0,00 0,05 OK Piede 3 5,44 2,63 0,79 0,32 2,63 0,09 0,06 OK
2 49 Testa 3 6,27 2,36 1,02 0,32 2,36 0,16 0,05 OK Mezz. 3 4,84 3,44 1,18 0,44 3,44 0,00 0,09 OK Piede 3 5,61 4,52 1,34 0,54 4,52 0,16 0,10 OK
2 50 Testa 3 6,48 2,00 0,83 0,27 2,00 0,13 0,04 OK Mezz. 3 5,00 2,86 0,96 0,36 2,86 0,00 0,07 OK Piede 3 5,79 3,73 1,09 0,44 3,73 0,13 0,08 OK
2 51 Testa 3 7,31 0,49 0,15 0,06 0,49 0,02 0,01 OK Mezz. 3 6,62 0,62 0,17 0,07 0,62 0,00 0,01 OK Piede 3 7,63 0,75 0,19 0,08 0,75 0,02 0,01 OK
2 52 Testa 3 7,08 19,57 7,34 3,41 19,57 1,04 0,34 OK Mezz. 3 7,68 26,77 8,41 4,41 26,77 0,05 0,57 OK Piede 3 8,88 33,97 9,48 5,27 33,97 1,04 0,59 OK
2 53 Testa 3 7,97 3,29 0,96 0,52 3,29 0,12 0,04 OK Mezz. 3 9,95 4,05 1,07 0,61 4,05 0,02 0,06 OK Piede 3 9,85 4,81 1,18 0,67 4,81 0,12 0,06 OK
2 54 Testa 3 7,84 6,18 1,87 1,00 6,18 0,24 0,08 OK Mezz. 3 9,57 7,72 2,10 1,18 7,72 0,03 0,12 OK Piede 3 9,75 9,26 2,32 1,32 9,26 0,24 0,12 OK
2 55 Testa 3 5,61 3,12 1,39 0,84 3,12 0,25 0,06 OK Mezz. 3 10,34 4,63 1,62 1,19 4,63 0,05 0,11 OK Piede 3 7,41 6,14 1,84 1,49 6,14 0,25 0,12 OK
2 56 Testa 3 5,39 4,51 2,20 1,24 4,51 0,41 0,10 OK Mezz. 3 9,65 7,00 2,57 1,82 7,00 0,08 0,19 OK Piede 3 7,19 9,48 2,94 2,33 9,48 0,41 0,21 OK
2 57 Testa 3 5,14 2,94 1,61 0,82 2,94 0,31 0,07 OK Mezz. 3 8,85 4,84 1,89 1,28 4,84 0,06 0,14 OK Piede 3 6,95 6,74 2,17 1,68 6,74 0,31 0,16 OK
2 58 Testa 3 5,49 11,96 4,64 3,15 11,96 0,85 0,21 OK Mezz. 3 11,74 16,60 5,33 4,13 16,60 0,24 0,35 OK Piede 3 7,11 21,25 6,01 4,98 21,25 0,85 0,37 OK
VERIFICA A SISMA ORTOGONALE
VERIFICA A SISMA ORTOGONALE Tempo Ritorno Sisma Ortogonale: 2375 Anni - PGAmin: .31
Quota Muro Sez. Cmb Coeff. Nru Vru Mru Nd Vd Md STRINGA DI N.ro N.ro ort sicur. (t) (t) (t*m) (t) (t) (t*m) CONTROLLO
3 1 Testa 3 3,96 2,15 2,23 0,42 2,15 0,56 0,10 OK Mezz. 3 3,21 5,13 2,67 0,94 5,13 0,04 0,29 OK Piede 3 3,77 8,11 3,11 1,42 8,11 0,56 0,38 OK
3 2 Testa 3 3,47 2,16 2,96 0,42 2,16 0,85 0,11 OK Mezz. 3 2,87 6,27 3,57 1,17 6,27 0,13 0,41 OK Piede 3 3,38 10,39 4,18 1,84 10,39 0,85 0,54 OK
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 51
VERIFICA A SISMA ORTOGONALE
VERIFICA A SISMA ORTOGONALE Tempo Ritorno Sisma Ortogonale: 2375 Anni - PGAmin: .31
Quota Muro Sez. Cmb Coeff. Nru Vru Mru Nd Vd Md STRINGA DI N.ro N.ro ort sicur. (t) (t) (t*m) (t) (t) (t*m) CONTROLLO
3 3 Testa 3 4,41 4,26 3,30 0,81 4,26 0,75 0,17 OK Mezz. 3 3,72 8,42 3,91 1,53 8,42 0,02 0,41 OK Piede 3 4,37 12,58 4,53 2,17 12,58 0,75 0,50 OK
3 4 Testa 3 3,03 3,95 3,28 0,76 3,95 1,08 0,16 OK Mezz. 3 3,58 8,15 3,90 1,48 8,15 0,34 0,41 OK Piede 3 4,18 12,35 4,52 2,14 12,35 1,08 0,51 OK
3 5 Testa 3 4,25 2,36 2,23 0,45 2,36 0,53 0,10 OK Mezz. 3 3,35 5,30 2,67 0,97 5,30 0,01 0,29 OK Piede 3 3,94 8,23 3,10 1,44 8,23 0,53 0,36 OK
3 6 Testa 3 3,96 2,26 2,65 0,44 2,26 0,65 0,11 OK Mezz. 3 3,05 5,87 3,18 1,09 5,87 0,02 0,36 OK Piede 3 3,59 9,47 3,71 1,67 9,47 0,65 0,46 OK
3 7 Testa 3 3,25 1,86 2,41 0,36 1,86 0,74 0,10 OK Mezz. 3 2,93 5,19 2,90 0,96 5,19 0,16 0,33 OK Piede 3 3,45 8,51 3,39 1,50 8,51 0,74 0,44 OK
3 8 Testa 3 2,83 3,06 2,66 0,59 3,06 0,94 0,13 OK Mezz. 3 3,50 6,50 3,17 1,19 6,50 0,34 0,34 OK Piede 3 3,91 9,94 3,68 1,72 9,94 0,94 0,42 OK
3 9 Testa 3 3,48 74,04 2,18 0,00 0,00 0,63 0,00 OK Mezz. 3 1,93 3,40 2,68 0,65 3,40 0,03 0,34 OK Piede 3 2,28 6,79 3,18 1,23 6,79 0,63 0,54 OK
3 10 Testa 3 2,79 0,31 1,71 0,06 0,31 0,56 0,02 OK Mezz. 3 2,15 2,90 2,09 0,55 2,90 0,10 0,26 OK Piede 3 2,53 5,49 2,48 0,99 5,49 0,56 0,39 OK
3 11 Testa 3 3,09 57,42 1,69 0,00 0,00 0,55 0,00 OK Mezz. 3 1,93 2,63 2,08 0,50 2,63 0,08 0,26 OK Piede 3 2,28 5,27 2,47 0,96 5,27 0,55 0,42 OK
3 12 Testa 3 3,45 73,14 2,15 0,00 0,00 0,62 0,00 OK Mezz. 3 1,93 3,35 2,65 0,64 3,35 0,04 0,33 OK Piede 3 2,28 6,71 3,14 1,22 6,71 0,62 0,54 OK
3 13 Testa 3 3,05 0,52 1,54 0,10 0,52 0,41 0,03 OK Mezz. 3 2,35 2,81 1,88 0,53 2,81 0,01 0,23 OK Piede 3 2,77 5,10 2,22 0,92 5,10 0,41 0,33 OK
3 14 Testa 3 3,21 2,00 2,27 0,39 2,00 0,71 0,10 OK Mezz. 3 3,09 5,08 2,73 0,94 5,08 0,17 0,30 OK Piede 3 3,64 8,16 3,18 1,43 8,16 0,71 0,39 OK
3 15 Testa 3 4,29 1,92 1,75 0,37 1,92 0,41 0,08 OK Mezz. 3 3,41 4,21 2,09 0,77 4,21 0,01 0,23 OK Piede 3 4,01 6,50 2,43 1,13 6,50 0,41 0,28 OK
3 16 Testa 11 3,68 4,58 3,21 0,65 4,58 0,76 0,18 OK Mezz. 11 2,83 8,53 3,80 1,15 8,53 0,04 0,41 OK Piede 11 3,32 12,48 4,38 1,60 12,48 0,76 0,48 OK
3 17 Testa 3 3,32 2,79 2,35 0,40 2,79 0,62 0,12 OK Mezz. 3 2,55 5,81 2,79 0,79 5,81 0,06 0,31 OK Piede 3 3,00 8,82 3,24 1,15 8,82 0,62 0,38 OK
3 18 Testa 3 3,13 0,63 0,59 0,09 0,63 0,14 0,03 OK Mezz. 3 2,41 1,41 0,71 0,19 1,41 0,00 0,08 OK Piede 3 2,83 2,19 0,82 0,29 2,19 0,14 0,10 OK
3 19 Testa 3 2,27 0,15 0,37 0,02 0,15 0,10 0,01 OK
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 52
VERIFICA A SISMA ORTOGONALE
VERIFICA A SISMA ORTOGONALE Tempo Ritorno Sisma Ortogonale: 2375 Anni - PGAmin: .31
Quota Muro Sez. Cmb Coeff. Nru Vru Mru Nd Vd Md STRINGA DI N.ro N.ro ort sicur. (t) (t) (t*m) (t) (t) (t*m) CONTROLLO Mezz. 3 1,75 0,69 0,45 0,10 0,69 0,00 0,06 OK Piede 3 2,06 1,23 0,53 0,17 1,23 0,10 0,08 OK
3 20 Testa 11 5,39 8,39 3,43 1,12 8,39 0,64 0,20 OK Mezz. 11 4,24 11,80 3,93 1,49 11,80 0,01 0,35 OK Piede 11 4,95 15,21 4,44 1,81 15,21 0,64 0,37 OK
3 21 Testa 11 5,80 2,22 0,74 0,28 2,22 0,13 0,04 OK Mezz. 11 5,15 2,86 0,84 0,34 2,86 0,01 0,07 OK Piede 11 6,00 3,51 0,93 0,39 3,51 0,13 0,07 OK
3 22 Testa 3 4,42 1,35 1,09 0,26 1,35 0,25 0,05 OK Mezz. 3 3,64 2,74 1,29 0,50 2,74 0,00 0,14 OK Piede 3 4,28 4,12 1,50 0,71 4,12 0,25 0,17 OK
3 23 Testa 3 5,40 2,93 0,97 0,49 2,93 0,18 0,05 OK Mezz. 3 7,26 3,76 1,09 0,60 3,76 0,03 0,08 OK Piede 3 6,78 4,59 1,21 0,69 4,59 0,18 0,08 OK
3 24 Testa 11 3,69 0,72 2,14 0,18 0,72 0,58 0,05 OK Mezz. 11 3,01 3,89 2,61 0,92 3,89 0,04 0,30 OK Piede 11 3,55 7,06 3,08 1,59 7,06 0,58 0,45 OK
3 25 Testa 3 3,14 2,03 1,86 0,49 2,03 0,59 0,09 OK Mezz. 3 4,37 4,45 2,22 1,02 4,45 0,18 0,23 OK Piede 3 4,35 6,88 2,57 1,50 6,88 0,59 0,29 OK
3 26 Testa 3 5,09 1,32 0,72 0,30 1,32 0,14 0,04 OK Mezz. 3 5,99 2,13 0,84 0,47 2,13 0,00 0,08 OK Piede 3 6,80 2,94 0,96 0,61 2,94 0,14 0,09 OK
3 27 Testa 3 5,07 1,30 0,72 0,30 1,30 0,14 0,04 OK Mezz. 3 5,95 2,12 0,84 0,47 2,12 0,00 0,08 OK Piede 3 6,78 2,93 0,96 0,61 2,93 0,14 0,09 OK
3 28 Testa 3 3,29 1,87 1,87 0,45 1,87 0,57 0,08 OK Mezz. 3 4,20 4,35 2,23 1,00 4,35 0,14 0,24 OK Piede 3 4,58 6,83 2,60 1,49 6,83 0,57 0,30 OK
3 29 Testa 11 4,25 2,08 1,18 0,29 2,08 0,27 0,07 OK Mezz. 11 3,27 3,43 1,38 0,46 3,43 0,02 0,14 OK Piede 11 3,83 4,79 1,58 0,60 4,79 0,27 0,16 OK
3 30 Testa 11 5,46 3,04 1,16 0,40 3,04 0,21 0,07 OK Mezz. 11 4,50 4,16 1,33 0,52 4,16 0,01 0,11 OK Piede 11 5,27 5,27 1,49 0,62 5,27 0,21 0,12 OK
3 31 Testa 3 5,16 11,66 5,05 1,57 11,66 0,98 0,30 OK Mezz. 3 4,03 16,83 5,81 2,15 16,83 0,03 0,53 OK Piede 3 4,71 22,01 6,58 2,66 22,01 0,98 0,56 OK
3 32 Testa 3 4,43 1,04 0,55 0,14 1,04 0,12 0,03 OK Mezz. 3 3,40 1,66 0,65 0,22 1,66 0,01 0,06 OK Piede 3 3,99 2,29 0,74 0,29 2,29 0,12 0,07 OK
3 33 Testa 3 2,70 0,84 1,12 0,12 0,84 0,30 0,05 OK Mezz. 3 2,08 2,40 1,36 0,33 2,40 0,01 0,16 OK Piede 3 2,45 3,96 1,59 0,52 3,96 0,30 0,21 OK
3 34 Testa 3 3,26 0,92 0,80 0,13 0,92 0,19 0,04 OK Mezz. 3 2,51 1,96 0,96 0,27 1,96 0,00 0,11 OK Piede 3 2,95 3,00 1,11 0,39 3,00 0,19 0,13 OK
3 35 Testa 11 4,02 1,54 0,94 0,22 1,54 0,22 0,05 OK Mezz. 11 3,09 2,65 1,11 0,35 2,65 0,01 0,11 OK
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 53
VERIFICA A SISMA ORTOGONALE
VERIFICA A SISMA ORTOGONALE Tempo Ritorno Sisma Ortogonale: 2375 Anni - PGAmin: .31
Quota Muro Sez. Cmb Coeff. Nru Vru Mru Nd Vd Md STRINGA DI N.ro N.ro ort sicur. (t) (t) (t*m) (t) (t) (t*m) CONTROLLO Piede 11 3,63 3,76 1,27 0,48 3,76 0,22 0,13 OK
3 36 Testa 3 4,65 8,13 4,07 1,12 8,13 0,84 0,24 OK Mezz. 3 3,57 12,60 4,73 1,65 12,60 0,02 0,46 OK Piede 3 4,19 17,07 5,40 2,11 17,07 0,84 0,50 OK
3 37 Testa 3 2,61 0,15 2,33 0,03 0,15 0,64 0,01 OK Mezz. 3 2,01 3,75 2,87 0,71 3,75 0,01 0,36 OK Piede 3 2,37 7,36 3,40 1,33 7,36 0,64 0,56 OK
3 38 Testa 3 6,27 1,10 0,31 0,17 1,10 0,05 0,02 OK Mezz. 3 8,48 1,33 0,35 0,20 1,33 0,01 0,02 OK Piede 3 7,67 1,57 0,38 0,22 1,57 0,05 0,02 OK
3 39 Testa 3 5,31 10,97 4,48 1,46 10,97 0,84 0,26 OK Mezz. 3 4,24 15,42 5,14 1,95 15,42 0,03 0,46 OK Piede 3 4,96 19,87 5,80 2,37 19,87 0,84 0,48 OK
3 40 Testa 11 3,71 0,66 2,13 0,16 0,66 0,57 0,04 OK Mezz. 11 2,96 3,83 2,60 0,90 3,83 0,03 0,30 OK Piede 11 3,49 7,00 3,07 1,57 7,00 0,57 0,45 OK
3 41 Testa 3 4,99 1,76 0,88 0,32 1,76 0,18 0,05 OK Mezz. 3 4,96 2,73 1,03 0,48 2,73 0,01 0,10 OK Piede 3 5,81 3,70 1,17 0,61 3,70 0,18 0,10 OK
3 42 Testa 3 3,54 1,73 1,04 0,32 1,73 0,29 0,06 OK Mezz. 3 4,36 2,95 1,22 0,52 2,95 0,08 0,12 OK Piede 3 4,78 4,17 1,40 0,70 4,17 0,29 0,14 OK
3 43 Testa 11 2,98 0,48 0,50 0,07 0,48 0,13 0,02 OK Mezz. 11 2,29 1,15 0,60 0,16 1,15 0,01 0,07 OK Piede 11 2,69 1,83 0,70 0,24 1,83 0,13 0,09 OK
3 44 Testa 3 4,67 1,14 0,57 0,16 1,14 0,11 0,03 OK Mezz. 3 3,58 1,77 0,66 0,23 1,77 0,00 0,06 OK Piede 3 4,20 2,39 0,75 0,30 2,39 0,11 0,07 OK
3 45 Testa 3 4,49 1,42 0,74 0,20 1,42 0,15 0,04 OK Mezz. 3 3,45 2,25 0,87 0,30 2,25 0,00 0,09 OK Piede 3 4,04 3,08 0,99 0,38 3,08 0,15 0,09 OK
3 46 Testa 3 5,39 0,36 0,13 0,05 0,36 0,02 0,01 OK Mezz. 3 4,61 0,48 0,15 0,06 0,48 0,00 0,01 OK Piede 3 5,39 0,61 0,17 0,07 0,61 0,02 0,01 OK
3 47 Testa 3 5,22 15,32 6,71 2,75 15,32 1,29 0,38 OK Mezz. 3 5,55 22,25 7,74 3,79 22,25 0,07 0,68 OK Piede 3 6,49 29,18 8,77 4,71 29,18 1,29 0,73 OK
3 48 Testa 3 6,13 3,29 0,96 0,52 3,29 0,16 0,05 OK Mezz. 3 8,31 4,02 1,07 0,60 4,02 0,03 0,07 OK Piede 3 7,52 4,76 1,18 0,67 4,76 0,16 0,07 OK
3 49 Testa 3 3,12 4,30 2,55 0,80 4,30 0,82 0,14 OK Mezz. 3 4,40 7,28 2,99 1,29 7,28 0,29 0,29 OK Piede 3 4,21 10,26 3,43 1,73 10,26 0,82 0,33 OK
3 50 Testa 11 4,04 1,56 0,94 0,22 1,56 0,21 0,05 OK Mezz. 11 3,11 2,67 1,11 0,36 2,67 0,01 0,11 OK Piede 11 3,65 3,78 1,27 0,48 3,78 0,21 0,13 OK
VERIFICHE MECCANISMI LOCALI MURATURE: MECCANISMO 4
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 54
D A T I D I M E C C A N I S M O Descrizione del meccanismo di collasso FACCIATA 4 Tipologia meccanismo Ribaltamento Semplice Analisi cinematica lineare con fattore q = 2 Parete a doppia cortina Cordoli efficacemente ancorati alla muratura Si tiene conto della resistenza a schiacciamento Massa complessiva (t) 163,11 Altezza del baricentro (m) 5,73 Dimensione X porzione di struttura (m) 0,00 Dimensione Y porzione di struttura (m) 14,40 Dimensione Z porzione di struttura (m) 11,20 Ascissa punto iniziale asse cerniera inferiore (m) 17,23 Ordinata punto iniziale asse cerniera inferiore (m) 0,00 Quota punto iniziale asse cerniera inferiore (m) 0,00 Ascissa punto finale asse cerniera inferiore (m) 17,23 Ordinata punto finale asse cerniera inferiore (m) 14,40 Quota punto finale asse cerniera inferiore (m) 0,00 Momento Ribaltante Forze sismiche (Ag/g=1) (tm) 935,03 Momento Ribaltante Forze statiche (tm) -6,59 Momento Stabilizzante forze peso e carichi (tm) 19,50 Momento Stabilizzante massimo dovuto ai tiranti (tm) 0,00 Momento Stabilizzante massimo dovuto ai cordoli (tm) 0,00 Moltiplicatore di collasso 0,03 Massa partecipante (t) 125,55 Fattore di massa partecipante 0,77 Accelerazione spettrale di attivazione m/s² 0,26 Verifica allo SLD (non obbligatoria) Accelerazione limite di progetto m/s² 0,86 Pga domanda Ag/g 0,07 Pga capacita' Ag/g 0,02 Tempo di ritorno PGA capacita' Anni 30,00 Indicatore di rischio SLD 0,31 Verifica allo SLV Accelerazione limite di progetto m/s² 1,07 Pga domanda Ag/g 0,18 Pga capacita' Ag/g 0,04 Tempo di ritorno PGA capacita' Anni 30,00 Indicatore di rischio SLV 0,25 LA VERIFICA SLV DEL MECCANISMO RISULTA NON SODDISFATTA
VERIFICHE MECCANISMI LOCALI MURATURE: MECCANISMO 5
D A T I D I M E C C A N I S M O Descrizione del meccanismo di collasso FACCIATA 4 RIB.SEMPL Tipologia meccanismo Ribaltamento Semplice Analisi cinematica lineare con fattore q = 2 Parete a doppia cortina Cordoli efficacemente ancorati alla muratura Si tiene conto della resistenza a schiacciamento Massa complessiva (t) 59,93 Altezza del baricentro (m) 9,25 Dimensione X porzione di struttura (m) 0,15 Dimensione Y porzione di struttura (m) 14,40
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 55
Dimensione Z porzione di struttura (m) 3,85 Ascissa punto iniziale asse cerniera inferiore (m) 17,26 Ordinata punto iniziale asse cerniera inferiore (m) 0,00 Quota punto iniziale asse cerniera inferiore (m) 7,35 Ascissa punto finale asse cerniera inferiore (m) 17,26 Ordinata punto finale asse cerniera inferiore (m) 14,40 Quota punto finale asse cerniera inferiore (m) 7,35 Momento Ribaltante Forze sismiche (Ag/g=1) (tm) 114,06 Momento Ribaltante Forze statiche (tm) -2,26 Momento Stabilizzante forze peso e carichi (tm) 5,48 Momento Stabilizzante massimo dovuto ai tiranti (tm) 0,00 Momento Stabilizzante massimo dovuto ai cordoli (tm) 0,00 Moltiplicatore di collasso 0,07 Massa partecipante (t) 42,35 Fattore di massa partecipante 0,71 Accelerazione spettrale di attivazione m/s² 0,70 Verifica allo SLD (non obbligatoria) Accelerazione limite di progetto m/s² 1,60 Pga domanda Ag/g 0,07 Pga capacita' Ag/g 0,03 Tempo di ritorno PGA capacita' Anni 30,00 Indicatore di rischio SLD 0,44 Verifica allo SLV Accelerazione limite di progetto m/s² 2,23 Pga domanda Ag/g 0,18 Pga capacita' Ag/g 0,06 Tempo di ritorno PGA capacita' Anni 30,00 Indicatore di rischio SLV 0,31 LA VERIFICA SLV DEL MECCANISMO RISULTA NON SODDISFATTA
VERIFICHE MECCANISMI LOCALI MURATURE: MECCANISMO 4
M A S S E E F O R Z E A G E N T I
Forza Tipo Quota Setto Asta Fv stat Fo stat Fo sism Xg Yg Zg b oriz b vert Nro Forza Nro Nro Nro t t t m m m m m
1 Peso Proprio Setto 1 5 0 16,18 0,00 16,18 16,92 2,18 1,73 1,73 0,31 2 Peso Proprio Setto 2 5 0 18,14 0,00 18,14 16,97 2,26 5,36 5,36 0,26 3 Peso Proprio Setto 3 5 0 11,59 0,00 11,59 17,07 2,26 9,28 9,28 0,16 4 Peso Proprio Setto 1 6 0 10,74 0,00 10,74 16,92 6,75 1,90 1,90 0,31 5 Peso Proprio Setto 2 6 0 17,06 0,00 17,06 16,97 6,89 5,36 5,36 0,26 6 Peso Proprio Setto 3 6 0 10,90 0,00 10,90 17,07 6,89 9,28 9,28 0,16 7 Peso Proprio Setto 1 7 0 3,17 0,00 3,17 16,92 9,52 1,67 1,67 0,31 8 Peso Proprio Setto 2 7 0 3,24 0,00 3,24 16,97 9,52 5,35 5,35 0,26 9 Peso Proprio Setto 3 7 0 2,08 0,00 2,08 17,07 9,52 9,27 9,27 0,16 10 Peso Proprio Setto 1 41 0 5,61 0,00 5,61 16,92 10,61 1,56 1,56 0,31 11 Peso Proprio Setto 2 9 0 5,40 0,00 5,40 16,97 10,57 5,38 5,38 0,26 12 Peso Proprio Setto 3 9 0 3,43 0,00 3,43 17,07 10,57 9,28 9,28 0,16 13 Peso Proprio Setto 1 42 0 11,75 0,00 11,75 16,92 13,00 1,65 1,65 0,31 14 Peso Proprio Setto 2 27 0 11,88 0,00 11,88 16,97 13,02 5,36 5,36 0,26 15 Peso Proprio Setto 3 27 0 7,61 0,00 7,61 17,07 13,02 9,28 9,28 0,16 16 Carichi Setto 3 5 0 2,87 0,62 2,87 17,27 0,00 11,20 11,20 -0,04 17 Carichi Setto 3 5 0 0,00 -0,23 0,00 17,27 1,30 11,20 11,20 -0,04 18 Carichi Setto 3 5 0 0,00 -0,21 0,00 17,27 2,60 11,20 11,20 -0,04 19 Carichi Setto 3 5 0 0,00 -0,19 0,00 17,27 3,60 11,20 11,20 -0,04 20 Carichi Setto 3 6 0 0,00 -0,22 0,00 17,27 4,70 11,20 11,20 -0,04 21 Carichi Setto 3 6 0 0,00 -0,33 0,00 17,27 6,00 11,20 11,20 -0,04 22 Carichi Setto 3 6 0 0,00 -0,28 0,00 17,27 8,32 11,20 11,20 -0,04 23 Carichi Setto 3 7 0 0,00 -0,08 0,00 17,27 9,15 11,20 11,20 -0,04 24 Carichi Setto 3 9 0 1,49 0,00 1,49 17,27 9,90 11,20 11,20 -0,04 25 Carichi Setto 3 27 0 1,28 0,33 1,28 17,27 14,40 11,20 11,20 -0,04 26 Carichi Setto 3 27 0 1,60 0,00 1,60 17,27 11,50 11,20 11,20 -0,04 27 Carichi Setto 2 5 446 1,13 0,00 1,13 16,97 0,65 7,35 7,35 0,26 28 Carichi Setto 2 5 448 1,13 0,00 1,13 16,97 1,95 7,35 7,35 0,26 29 Carichi Setto 2 5 449 0,87 0,00 0,87 16,97 3,10 7,35 7,35 0,26 30 Carichi Setto 2 5 450 0,96 0,00 0,96 16,97 4,15 7,35 7,35 0,26 31 Carichi Setto 2 6 452 1,13 0,00 1,13 16,97 5,35 7,35 7,35 0,26 32 Carichi Setto 2 6 453 2,02 0,00 2,02 16,97 7,16 7,35 7,35 0,26 33 Carichi Setto 2 6 454 0,72 0,00 0,72 16,97 8,73 7,35 7,35 0,26 34 Carichi Setto 2 7 455 0,65 0,00 0,65 16,97 9,52 7,35 7,35 0,26 35 Carichi Setto 2 9 465 0,78 0,00 0,78 16,97 10,35 7,35 7,35 0,26
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 56
VERIFICHE MECCANISMI LOCALI MURATURE: MECCANISMO 4
M A S S E E F O R Z E A G E N T I
Forza Tipo Quota Setto Asta Fv stat Fo stat Fo sism Xg Yg Zg b oriz b vert Nro Forza Nro Nro Nro t t t m m m m m 36 Carichi Setto 2 9 466 0,87 0,00 0,87 16,97 11,30 7,35 7,35 0,26 37 Carichi Setto 2 27 567 1,14 0,00 1,14 16,97 12,45 7,35 7,35 0,26 38 Carichi Setto 2 27 569 1,14 0,00 1,14 16,97 13,75 7,35 7,35 0,26 39 Carichi Setto 3 5 653 0,65 0,00 0,65 17,07 0,65 11,20 11,20 0,16 40 Carichi Setto 3 5 655 0,65 0,00 0,65 17,07 1,95 11,20 11,20 0,16 41 Carichi Setto 3 5 656 0,50 0,00 0,50 17,07 3,10 11,20 11,20 0,16 42 Carichi Setto 3 5 657 0,55 0,00 0,55 17,07 4,15 11,20 11,20 0,16 43 Carichi Setto 3 6 659 0,65 0,00 0,65 17,07 5,35 11,20 11,20 0,16 44 Carichi Setto 3 6 660 1,15 0,00 1,15 17,07 7,16 11,20 11,20 0,16 45 Carichi Setto 3 6 661 0,41 0,00 0,41 17,07 8,73 11,20 11,20 0,16
VERIFICHE MECCANISMI LOCALI MURATURE: MECCANISMO 5
M A S S E E F O R Z E A G E N T I
Forza Tipo Quota Setto Asta Fv stat Fo stat Fo sism Xg Yg Zg b oriz b vert Nro Forza Nro Nro Nro t t t m m m m m
1 Peso Proprio Setto 3 5 0 11,59 0,00 11,59 17,07 2,26 9,28 1,93 0,19 2 Peso Proprio Setto 3 6 0 10,90 0,00 10,90 17,07 6,89 9,28 1,93 0,19 3 Peso Proprio Setto 3 7 0 2,08 0,00 2,08 17,07 9,52 9,27 1,93 0,19 4 Peso Proprio Setto 3 9 0 3,43 0,00 3,43 17,07 10,57 9,28 1,93 0,19 5 Peso Proprio Setto 3 27 0 7,61 0,00 7,61 17,07 13,02 9,28 1,93 0,19 6 Carichi Setto 3 5 0 2,87 0,62 2,87 17,27 0,00 11,20 3,85 -0,01 7 Carichi Setto 3 5 0 0,00 -0,23 0,00 17,27 1,30 11,20 3,85 -0,01 8 Carichi Setto 3 5 0 0,00 -0,21 0,00 17,27 2,60 11,20 3,85 -0,01 9 Carichi Setto 3 5 0 0,00 -0,19 0,00 17,27 3,60 11,20 3,85 -0,01 10 Carichi Setto 3 6 0 0,00 -0,22 0,00 17,27 4,70 11,20 3,85 -0,01 11 Carichi Setto 3 6 0 0,00 -0,33 0,00 17,27 6,00 11,20 3,85 -0,01 12 Carichi Setto 3 6 0 0,00 -0,28 0,00 17,27 8,32 11,20 3,85 -0,01 13 Carichi Setto 3 7 0 0,00 -0,08 0,00 17,27 9,15 11,20 3,85 -0,01 14 Carichi Setto 3 9 0 1,49 0,00 1,49 17,27 9,90 11,20 3,85 -0,01 15 Carichi Setto 3 27 0 1,28 0,33 1,28 17,27 14,40 11,20 3,85 -0,01 16 Carichi Setto 3 27 0 1,60 0,00 1,60 17,27 11,50 11,20 3,85 -0,01 17 Carichi Setto 2 5 446 1,13 0,00 1,13 16,97 0,65 7,35 0,00 0,29 18 Carichi Setto 2 5 448 1,13 0,00 1,13 16,97 1,95 7,35 0,00 0,29 19 Carichi Setto 2 5 449 0,87 0,00 0,87 16,97 3,10 7,35 0,00 0,29 20 Carichi Setto 2 5 450 0,96 0,00 0,96 16,97 4,15 7,35 0,00 0,29 21 Carichi Setto 2 6 452 1,13 0,00 1,13 16,97 5,35 7,35 0,00 0,29 22 Carichi Setto 2 6 453 2,02 0,00 2,02 16,97 7,16 7,35 0,00 0,29 23 Carichi Setto 2 6 454 0,72 0,00 0,72 16,97 8,73 7,35 0,00 0,29 24 Carichi Setto 2 7 455 0,65 0,00 0,65 16,97 9,52 7,35 0,00 0,29 25 Carichi Setto 2 9 465 0,78 0,00 0,78 16,97 10,35 7,35 0,00 0,29 26 Carichi Setto 2 9 466 0,87 0,00 0,87 16,97 11,30 7,35 0,00 0,29 27 Carichi Setto 2 27 567 1,14 0,00 1,14 16,97 12,45 7,35 0,00 0,29 28 Carichi Setto 2 27 569 1,14 0,00 1,14 16,97 13,75 7,35 0,00 0,29 29 Carichi Setto 3 5 653 0,65 0,00 0,65 17,07 0,65 11,20 3,85 0,19 30 Carichi Setto 3 5 655 0,65 0,00 0,65 17,07 1,95 11,20 3,85 0,19 31 Carichi Setto 3 5 656 0,50 0,00 0,50 17,07 3,10 11,20 3,85 0,19 32 Carichi Setto 3 5 657 0,55 0,00 0,55 17,07 4,15 11,20 3,85 0,19 33 Carichi Setto 3 6 659 0,65 0,00 0,65 17,07 5,35 11,20 3,85 0,19 34 Carichi Setto 3 6 660 1,15 0,00 1,15 17,07 7,16 11,20 3,85 0,19 35 Carichi Setto 3 6 661 0,41 0,00 0,41 17,07 8,73 11,20 3,85 0,19
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 57
• SPECIFICHE CAMPI TABELLA DI STAMPA PUSH-OVER
Numero d’ordine della PushOver : Tipo di distribuzione delle forze orizzontali utilizzate nell'analisi.
Angolo Ingr. Sisma (Grd) : Angolo di ingresso del sisma della PushOver.
Numero collassi totali : Numero di elementi che hanno raggiunto la condizione di collasso
al termine dell’analisi.
Numero passo Resist.Max. : Numero del passo a cui corrisponde il picco massimo del taglio alla
base nella curva di capacità.
Numero passi significativi : Numero dei passi significativi alla fine dell’analisi.
Massa SDOF, (t) : Massa totale del sistema equivalente.
Taglio alla base max., (t) : Tagliante massimo alla base della struttura reale.
Coeff. Partecipazione : Coefficiente di partecipazione relativo alla distribuzione di forze
orizzontali utilizzate nell’analisi della PushOver.
Resistenza SDOF, (t) : Resistenza allo snervamento del sistema ad un grado di libertà
equivalente.
Rigidezza SDOF, (t/m) : Rigidezza all’origine del sistema ad un grado di libertà equivalente.
Spostam. Snervam. SDOF, (mm) : Spostamento a cui corrisponde lo snervamento del sistema ad un
grado di libertà equivalente.
Periodo SDOF, (sec) : Periodo proprio del sistema ad un grado di libertà equivalente.
Rapporto di incrudimento : Rapporto tra la rigidezza incrudente e la rigidezza all’origine del
sistema ad un grado di libertà equivalente. Per un sistema elastico
perfettamente plastico tale rapporto vale sempre 0.
Rapporto Alfau/alfa1 : Rapporto tra il tagliante ultimo e il tagliantea cui corrisponde la
formazione della prima cerniera plastica. Per le strutture esistenti
tale valore può assumere valori molto alti in quanto per bassi
valori di forze orizzontali spesso viene raggiunto il limite elastico
in qualche sezione.
Fattore struttura : Fattore di struttura (q) calcolato a posteriori in funzione delle
effettive risorse anelastiche della struttura.
Coeff Smorzam.Equival. : Coefficiente di smorzamento di un oscillatore elasto-viscoso che
dissipa per viscosità la stessa energia della struttura.
Duttilità : Duttilità misurata sul legame bilatero del sistema elasto-plastico
equivalente come rapporto tra lo spostamento ultimo (fine del tratto
orizzontale) e lo spostamento al limite elastico (inizio tratto
orizzontale).
Per ogni stato limite richiesto, la frase “MECCANISMI CONSIDERATI NELL'ANALISI” significa:
Con Flag di post-verifica = NO : Considera nell’analisi al passo non lineare sia i meccanismi fragili
attivati che quelli duttili.
Con Flag di post-verifica = SI : Verifica a posteriori dei meccanismi fragili in corrispondenza dei
passi della curva di capacità precedentemente valutata per il solo
comportamento duttile. I risultati relativi ai soli meccanismi fragili
sono riportati in una apposita tabella.
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 58
Spostamento : Domanda/Capacita dello spostamento relativo allo stato limite.
S.L.x : Flag riassuntivo della verifica effettuata per i meccanismi considerati
nell’analisi.
PgaLx/g : Valore della PGA limite corrispondente alla prestazione definita per lo stato
limite considerato e per i meccanismi considerati nell’analisi.
q* : Rapporto tra la domanda elastica di tagliante alla base e la resistenza del
sistema SDOF equivalente. Viene utilizzato solo per le struttura in muratura in
qual caso non può superare il valore 3.
Numero passo precedente : Numero passo precedente al punto della curva per cui si raggiunge la capacità
rispetto alla prestazione definita per lo stato limite e per i soli meccanismi
considerati nell'analisi.
PgaLx/Pga y% : Rapporto tra la PGA limite e la PGA al bedrock del sisma atteso nel sito con
la probabilità prevista per lo stato limite corrispondente.
Asta3D Nro : Numerazione 3D dell’asta in cui si raggiunge la prestazione definita per lo
stato limite e per i soli meccanismi considerati nell’analisi.
TrCLx : Valore del periodo di ritorno corrispondente all'evento sismico che provoca
il raggiungimento della capacità per lo stato limite considerato e per i soli
meccanismi considerati nell’analisi.
(TrCLx/TDLx)^a : Rapporto tra il periodo di ritorno del sisma a cui corrisponde il raggiungimento
della capacità ed il periodo di ritorno del sisma atteso nel sito con la
probabilità prevista per lo stato limite corrispondente. L'esponente a vale 0,41
come previsto dalle linee guida nazionali.
DATI STAMPATI PER LE TABELLE AUSILIARIE
Push. nro : Numero della PushOver.
PRIMO COLLASSO : Dati relativi ai meccanismi fragili per gli elementi in calcestruzzo armato del
Nodo e del Taglio.
TrCLC : Valore del periodo di ritorno corrispondente all’evento sismico che provoca
il raggiungimento della capacità per lo stato limite di collasso del Nodo/Taglio.
PgaLC/g : Valore della PGA corrispondente all'evento sismico che provoca il
raggiungimento della capacità per lo stato limite di collasso Nodo/Taglio.
Resistenza nel Piano di un
pannello in muratura
: Indicatori di capacità relativi alla prestazione di raggiungimento della
resistenza nel piano del primo pannello in muratura.
TrCLV : Valore del periodo di ritorno corrispondente all’evento sismico che provoca
il raggiungimento della capacità per lo stato limite di Salvaguardia della Vita.
Prestazione definita dal raggiungimento della resistenza nel piano del primo
pannello in muratura.
PgaLV/g : Valore della PGA corrispondente all'evento sismico che provoca il
raggiungimento della capacità per lo stato limite di Salvaguardia della Vita.
Prestazione definita dal raggiungimento della resistenza nel piano del primo
pannello in muratura.
VERIFICA
MECCANISMI FRAGILI
STRUTTURE IN C.A.
:
Viene stampata la condizione di VERIFICATA/NON VERIFICATA. Nel caso
non venga stampato nulla significa che la verifica effettuata a posteriori sulla
curva di capacità determinata con l’analisi non lineare tenendo conto del solo
comportamento duttile non è stata in grado di individuare alcun meccanismo
fragile per cui è necessario ripetere l’analisi tenendo in conto i meccanismi
fragili e settando il dato Push+PostVer. = No.
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 59
RISULTATI GENERALI PUSH-OVER
MECCANISMI DI COLLASSO CONSIDERATI NELLA ANALISI PUSH-OVER
- Analisi con meccanismi DUTTILI E FRAGILI - NESSUNA modalita' di collasso considerata per il nodo in CLS - Collasso a taglio considerato su TUTTE le aste in CLS - Collasso per ripresa di getto IGNORATA - Effetti P-Delta IGNORATI - DISTRIBUZ FORZE: Proporz.Forze Analisi Sism. Statica
RISULTATI GENERALI PUSH-OVER
PUSH-OVER N.ro 1 - DISTRIB. FORZE SECONDO DEFORMATA MODALE +Ecc5% Angolo Ingr. Sisma (Grd) 0 Numero collassi totali 41 Numero passo Resist.Max. 23 Numero passi significativi 34 Massa SDOF (t) 737,19 Taglio alla base max. (t) 171,18 Coeff. Partecipazione 1,40 Resistenza SDOF (t) 116,33 Rigidezza SDOF (t/m) 6460,00 Spostam. Snervam. SDOF mm 18 Periodo SDOF (sec) 0,68 Rapporto di incrudimento 0,000 Rapporto Alfau/alfa1 7175,083 Fattore struttura 2,168 Coeff Smorzam.Equival. 22,000 Duttilita 2,168
S T A T O L I M I T E D I D A N N O D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 14,967 Spostamento mm 14,206 S.L. Danno NON VERIFICA Numero passo precedente 12 PgaLD/g 0,070 PgaLD/Pga 63% 0,953 Rapporto q*=Fe/Fy 0,83 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 44,000 TrCLD 44,000 ------------------------ (TrCLD/TDLD)^a 0,949
S T A T O L I M I T E D I S A L V A G U A R D I A D E L L A V I T A D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 43,158 Spostamento mm 39,047 S.L. Salvaguardia Vita NON VERIFICA Numero passo precedente 33 PgaLV/g 0,166 PgaLV/Pga 10% 0,916 Rapporto q*=Fe/Fy 2,40 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 39,000 TrCLV 371,000 ------------------------ (TrCLV/TDLV)^a 0,903
RISULTATI GENERALI PUSH-OVER
PUSH-OVER N.ro 2 - DISTRIB. FORZE SECONDO DEFORMATA MODALE +Ecc5% Angolo Ingr. Sisma (Grd) 180 Numero collassi totali 47 Numero passo Resist.Max. 19 Numero passi significativi 26 Massa SDOF (t) 737,19 Taglio alla base max. (t) 170,95 Coeff. Partecipazione 1,40 Resistenza SDOF (t) 114,93 Rigidezza SDOF (t/m) 6091,03 Spostam. Snervam. SDOF mm 19 Periodo SDOF (sec) 0,70 Rapporto di incrudimento 0,000 Rapporto Alfau/alfa1 7669,321 Fattore struttura 1,737 Coeff Smorzam.Equival. 18,000 Duttilita 1,737
S T A T O L I M I T E D I D A N N O D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 15,414 Spostamento mm 13,359 S.L. Danno NON VERIFICA Numero passo precedente 10 PgaLD/g 0,064 PgaLD/Pga 63% 0,881 Rapporto q*=Fe/Fy 0,82 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 37,000 TrCLD 37,000 ------------------------ (TrCLD/TDLD)^a 0,883
S T A T O L I M I T E D I S A L V A G U A R D I A D E L L A V I T A D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 44,446 Spostamento mm 32,777 S.L. Salvaguardia Vita NON VERIFICA Numero passo precedente 19 PgaLV/g 0,138 PgaLV/Pga 10% 0,764 Rapporto q*=Fe/Fy 2,36 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 24,000 TrCLV 229,000 ------------------------ (TrCLV/TDLV)^a 0,741
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 60
RISULTATI GENERALI PUSH-OVER
PUSH-OVER N.ro 3 - DISTRIB. FORZE SECONDO DEFORMATA MODALE +Ecc5% Angolo Ingr. Sisma (Grd) 90 Numero collassi totali 20 Numero passo Resist.Max. 20 Numero passi significativi 31 Massa SDOF (t) 737,19 Taglio alla base max. (t) 143,17 Coeff. Partecipazione 1,40 Resistenza SDOF (t) 95,34 Rigidezza SDOF (t/m) 4892,59 Spostam. Snervam. SDOF mm 19 Periodo SDOF (sec) 0,78 Rapporto di incrudimento 0,000 Rapporto Alfau/alfa1 10242,526 Fattore struttura 1,877 Coeff Smorzam.Equival. 19,000 Duttilita 1,877
S T A T O L I M I T E D I D A N N O D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 17,198 Spostamento mm 13,177 S.L. Danno NON VERIFICA Numero passo precedente 8 PgaLD/g 0,058 PgaLD/Pga 63% 0,800 Rapporto q*=Fe/Fy 0,88 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 30,000 TrCLD 30,000 ------------------------ (TrCLD/TDLD)^a 0,810
S T A T O L I M I T E D I S A L V A G U A R D I A D E L L A V I T A D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 49,592 Spostamento mm 36,574 S.L. Salvaguardia Vita NON VERIFICA Numero passo precedente 20 PgaLV/g 0,138 PgaLV/Pga 10% 0,764 Rapporto q*=Fe/Fy 2,54 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 24,000 TrCLV 229,000 ------------------------ (TrCLV/TDLV)^a 0,741
RISULTATI GENERALI PUSH-OVER
PUSH-OVER N.ro 4 - DISTRIB. FORZE SECONDO DEFORMATA MODALE +Ecc5% Angolo Ingr. Sisma (Grd) 270 Numero collassi totali 25 Numero passo Resist.Max. 15 Numero passi significativi 31 Massa SDOF (t) 737,19 Taglio alla base max. (t) 130,78 Coeff. Partecipazione 1,40 Resistenza SDOF (t) 85,95 Rigidezza SDOF (t/m) 5295,88 Spostam. Snervam. SDOF mm 16 Periodo SDOF (sec) 0,75 Rapporto di incrudimento 0,000 Rapporto Alfau/alfa1 7769,400 Fattore struttura 1,867 Coeff Smorzam.Equival. 19,000 Duttilita 1,867
S T A T O L I M I T E D I D A N N O D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 16,531 Spostamento mm 13,102 S.L. Danno NON VERIFICA Numero passo precedente 8 PgaLD/g 0,059 PgaLD/Pga 63% 0,812 Rapporto q*=Fe/Fy 1,02 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 31,000 TrCLD 31,000 ------------------------ (TrCLD/TDLD)^a 0,821
S T A T O L I M I T E D I S A L V A G U A R D I A D E L L A V I T A D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 47,666 Spostamento mm 30,304 S.L. Salvaguardia Vita NON VERIFICA Numero passo precedente 17 PgaLV/g 0,122 PgaLV/Pga 10% 0,672 Rapporto q*=Fe/Fy 2,94 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 17,000 TrCLV 165,000 ------------------------ (TrCLV/TDLV)^a 0,647
RISULTATI GENERALI PUSH-OVER
PUSH-OVER N.ro 5 - DISTRIB. FORZE PROPORZIONALE ALLE MASSE +Ecc5% Angolo Ingr. Sisma (Grd) 0 Numero collassi totali 41 Numero passo Resist.Max. 25 Numero passi significativi 40 Massa SDOF (t) 1261,15 Taglio alla base max. (t) 252,84 Coeff. Partecipazione 1,00 Resistenza SDOF (t) 240,48 Rigidezza SDOF (t/m) 9227,39 Spostam. Snervam. SDOF mm 26 Periodo SDOF (sec) 0,74 Rapporto di incrudimento 0,000 Rapporto Alfau/alfa1 8933,384 Fattore struttura 2,116
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 61
Coeff Smorzam.Equival. 21,000 Duttilita 2,116
S T A T O L I M I T E D I D A N N O D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 16,380 Spostamento mm 20,714 S.L. Danno VERIFICATO Numero passo precedente 14 PgaLD/g 0,088 PgaLD/Pga 63% 1,208 Rapporto q*=Fe/Fy 0,63 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 76,000 TrCLD 76,000 ------------------------ (TrCLD/TDLD)^a 1,188
S T A T O L I M I T E D I S A L V A G U A R D I A D E L L A V I T A D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 47,232 Spostamento mm 55,155 S.L. Salvaguardia Vita VERIFICATO Numero passo precedente 37 PgaLV/g 0,210 PgaLV/Pga 10% 1,162 Rapporto q*=Fe/Fy 1,81 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 76,000 TrCLV 718,000 ------------------------ (TrCLV/TDLV)^a 1,185
RISULTATI GENERALI PUSH-OVER
PUSH-OVER N.ro 6 - DISTRIB. FORZE PROPORZIONALE ALLE MASSE +Ecc5% Angolo Ingr. Sisma (Grd) 180 Numero collassi totali 45 Numero passo Resist.Max. 23 Numero passi significativi 34 Massa SDOF (t) 1261,15 Taglio alla base max. (t) 251,67 Coeff. Partecipazione 1,00 Resistenza SDOF (t) 234,83 Rigidezza SDOF (t/m) 8894,16 Spostam. Snervam. SDOF mm 26 Periodo SDOF (sec) 0,76 Rapporto di incrudimento 0,000 Rapporto Alfau/alfa1 7935,358 Fattore struttura 1,717 Coeff Smorzam.Equival. 18,000 Duttilita 1,717
S T A T O L I M I T E D I D A N N O D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 16,684 Spostamento mm 20,549 S.L. Danno VERIFICATO Numero passo precedente 13 PgaLD/g 0,087 PgaLD/Pga 63% 1,188 Rapporto q*=Fe/Fy 0,63 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 73,000 TrCLD 73,000 ------------------------ (TrCLD/TDLD)^a 1,169
S T A T O L I M I T E D I S A L V A G U A R D I A D E L L A V I T A D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 48,108 Spostamento mm 45,330 S.L. Salvaguardia Vita NON VERIFICA Numero passo precedente 23 PgaLV/g 0,172 PgaLV/Pga 10% 0,949 Rapporto q*=Fe/Fy 1,82 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 43,000 TrCLV 408,000 ------------------------ (TrCLV/TDLV)^a 0,939
RISULTATI GENERALI PUSH-OVER
PUSH-OVER N.ro 7 - DISTRIB. FORZE PROPORZIONALE ALLE MASSE +Ecc5% Angolo Ingr. Sisma (Grd) 90 Numero collassi totali 18 Numero passo Resist.Max. 22 Numero passi significativi 31 Massa SDOF (t) 1261,15 Taglio alla base max. (t) 206,06 Coeff. Partecipazione 1,00 Resistenza SDOF (t) 185,09 Rigidezza SDOF (t/m) 6957,22 Spostam. Snervam. SDOF mm 27 Periodo SDOF (sec) 0,85 Rapporto di incrudimento 0,000 Rapporto Alfau/alfa1 12224,516 Fattore struttura 1,910 Coeff Smorzam.Equival. 20,000 Duttilita 1,910
S T A T O L I M I T E D I D A N N O D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 18,864 Spostamento mm 19,158 S.L. Danno VERIFICATO Numero passo precedente 8 PgaLD/g 0,074 PgaLD/Pga 63% 1,011 Rapporto q*=Fe/Fy 0,71 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 50,000 TrCLD 50,000 ------------------------ (TrCLD/TDLD)^a 1,000
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 62
S T A T O L I M I T E D I S A L V A G U A R D I A D E L L A V I T A D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 54,394 Spostamento mm 50,807 S.L. Salvaguardia Vita NON VERIFICA Numero passo precedente 28 PgaLV/g 0,171 PgaLV/Pga 10% 0,942 Rapporto q*=Fe/Fy 2,04 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 42,000 TrCLV 400,000 ------------------------ (TrCLV/TDLV)^a 0,932
RISULTATI GENERALI PUSH-OVER
PUSH-OVER N.ro 8 - DISTRIB. FORZE PROPORZIONALE ALLE MASSE +Ecc5% Angolo Ingr. Sisma (Grd) 270 Numero collassi totali 25 Numero passo Resist.Max. 20 Numero passi significativi 33 Massa SDOF (t) 1261,15 Taglio alla base max. (t) 189,89 Coeff. Partecipazione 1,00 Resistenza SDOF (t) 174,75 Rigidezza SDOF (t/m) 7646,94 Spostam. Snervam. SDOF mm 23 Periodo SDOF (sec) 0,81 Rapporto di incrudimento 0,000 Rapporto Alfau/alfa1 9289,250 Fattore struttura 1,827 Coeff Smorzam.Equival. 19,000 Duttilita 1,827
S T A T O L I M I T E D I D A N N O D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 17,993 Spostamento mm 20,151 S.L. Danno VERIFICATO Numero passo precedente 13 PgaLD/g 0,080 PgaLD/Pga 63% 1,100 Rapporto q*=Fe/Fy 0,79 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 61,000 TrCLD 61,000 ------------------------ (TrCLD/TDLD)^a 1,085
S T A T O L I M I T E D I S A L V A G U A R D I A D E L L A V I T A D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 51,883 Spostamento mm 41,755 S.L. Salvaguardia Vita NON VERIFICA Numero passo precedente 22 PgaLV/g 0,150 PgaLV/Pga 10% 0,826 Rapporto q*=Fe/Fy 2,27 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 30,000 TrCLV 282,000 ------------------------ (TrCLV/TDLV)^a 0,807
RISULTATI GENERALI PUSH-OVER
PUSH-OVER N.ro 9 - DISTRIB. FORZE SECONDO DEFORMATA MODALE -Ecc5% Angolo Ingr. Sisma (Grd) 0 Numero collassi totali 40 Numero passo Resist.Max. 20 Numero passi significativi 29 Massa SDOF (t) 737,19 Taglio alla base max. (t) 167,48 Coeff. Partecipazione 1,40 Resistenza SDOF (t) 115,14 Rigidezza SDOF (t/m) 6284,94 Spostam. Snervam. SDOF mm 18 Periodo SDOF (sec) 0,69 Rapporto di incrudimento 0,000 Rapporto Alfau/alfa1 7513,593 Fattore struttura 1,841 Coeff Smorzam.Equival. 19,000 Duttilita 1,841
S T A T O L I M I T E D I D A N N O D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 15,174 Spostamento mm 12,816 S.L. Danno NON VERIFICA Numero passo precedente 10 PgaLD/g 0,063 PgaLD/Pga 63% 0,859 Rapporto q*=Fe/Fy 0,83 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 35,000 TrCLD 35,000 ------------------------ (TrCLD/TDLD)^a 0,863
S T A T O L I M I T E D I S A L V A G U A R D I A D E L L A V I T A D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 43,755 Spostamento mm 33,719 S.L. Salvaguardia Vita NON VERIFICA Numero passo precedente 24 PgaLV/g 0,144 PgaLV/Pga 10% 0,794 Rapporto q*=Fe/Fy 2,39 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 27,000 TrCLV 254,000 ------------------------ (TrCLV/TDLV)^a 0,773
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 63
RISULTATI GENERALI PUSH-OVER
PUSH-OVER N.ro 10 - DISTRIB. FORZE SECONDO DEFORMATA MODALE -Ecc5% Angolo Ingr. Sisma (Grd) 180 Numero collassi totali 34 Numero passo Resist.Max. 21 Numero passi significativi 36 Massa SDOF (t) 737,19 Taglio alla base max. (t) 179,73 Coeff. Partecipazione 1,40 Resistenza SDOF (t) 121,90 Rigidezza SDOF (t/m) 6183,72 Spostam. Snervam. SDOF mm 20 Periodo SDOF (sec) 0,69 Rapporto di incrudimento 0,000 Rapporto Alfau/alfa1 7533,380 Fattore struttura 1,917 Coeff Smorzam.Equival. 20,000 Duttilita 1,917
S T A T O L I M I T E D I D A N N O D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 15,298 Spostamento mm 14,357 S.L. Danno NON VERIFICA Numero passo precedente 12 PgaLD/g 0,069 PgaLD/Pga 63% 0,943 Rapporto q*=Fe/Fy 0,78 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 43,000 TrCLD 43,000 ------------------------ (TrCLD/TDLD)^a 0,940
S T A T O L I M I T E D I S A L V A G U A R D I A D E L L A V I T A D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 44,112 Spostamento mm 37,780 S.L. Salvaguardia Vita NON VERIFICA Numero passo precedente 33 PgaLV/g 0,158 PgaLV/Pga 10% 0,872 Rapporto q*=Fe/Fy 2,24 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 34,000 TrCLV 326,000 ------------------------ (TrCLV/TDLV)^a 0,856
RISULTATI GENERALI PUSH-OVER
PUSH-OVER N.ro 11 - DISTRIB. FORZE SECONDO DEFORMATA MODALE -Ecc5% Angolo Ingr. Sisma (Grd) 90 Numero collassi totali 22 Numero passo Resist.Max. 15 Numero passi significativi 31 Massa SDOF (t) 737,19 Taglio alla base max. (t) 130,42 Coeff. Partecipazione 1,40 Resistenza SDOF (t) 86,33 Rigidezza SDOF (t/m) 5240,65 Spostam. Snervam. SDOF mm 16 Periodo SDOF (sec) 0,75 Rapporto di incrudimento 0,000 Rapporto Alfau/alfa1 7748,390 Fattore struttura 1,668 Coeff Smorzam.Equival. 17,000 Duttilita 1,668
S T A T O L I M I T E D I D A N N O D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 16,617 Spostamento mm 13,760 S.L. Danno NON VERIFICA Numero passo precedente 8 PgaLD/g 0,062 PgaLD/Pga 63% 0,847 Rapporto q*=Fe/Fy 1,01 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 34,000 TrCLD 34,000 ------------------------ (TrCLD/TDLD)^a 0,853
S T A T O L I M I T E D I S A L V A G U A R D I A D E L L A V I T A D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 47,916 Spostamento mm 27,484 S.L. Salvaguardia Vita NON VERIFICA Numero passo precedente 15 PgaLV/g 0,111 PgaLV/Pga 10% 0,616 Rapporto q*=Fe/Fy 2,91 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 14,000 TrCLV 133,000 ------------------------ (TrCLV/TDLV)^a 0,592
RISULTATI GENERALI PUSH-OVER
PUSH-OVER N.ro 12 - DISTRIB. FORZE SECONDO DEFORMATA MODALE -Ecc5% Angolo Ingr. Sisma (Grd) 270 Numero collassi totali 31 Numero passo Resist.Max. 18 Numero passi significativi 27 Massa SDOF (t) 737,19 Taglio alla base max. (t) 133,66 Coeff. Partecipazione 1,40 Resistenza SDOF (t) 88,05 Rigidezza SDOF (t/m) 5266,55 Spostam. Snervam. SDOF mm 17 Periodo SDOF (sec) 0,75 Rapporto di incrudimento 0,000 Rapporto Alfau/alfa1 9562,342 Fattore struttura 2,216
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 64
Coeff Smorzam.Equival. 22,000 Duttilita 2,216
S T A T O L I M I T E D I D A N N O D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 16,577 Spostamento mm 13,381 S.L. Danno NON VERIFICA Numero passo precedente 9 PgaLD/g 0,060 PgaLD/Pga 63% 0,824 Rapporto q*=Fe/Fy 0,99 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 32,000 TrCLD 32,000 ------------------------ (TrCLD/TDLD)^a 0,832
S T A T O L I M I T E D I S A L V A G U A R D I A D E L L A V I T A D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 47,799 Spostamento mm 37,044 S.L. Salvaguardia Vita NON VERIFICA Numero passo precedente 26 PgaLV/g 0,145 PgaLV/Pga 10% 0,799 Rapporto q*=Fe/Fy 2,86 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 27,000 TrCLV 258,000 ------------------------ (TrCLV/TDLV)^a 0,778
RISULTATI GENERALI PUSH-OVER
PUSH-OVER N.ro 13 - DISTRIB. FORZE PROPORZIONALE ALLE MASSE -Ecc5% Angolo Ingr. Sisma (Grd) 0 Numero collassi totali 43 Numero passo Resist.Max. 23 Numero passi significativi 26 Massa SDOF (t) 1261,15 Taglio alla base max. (t) 251,13 Coeff. Partecipazione 1,00 Resistenza SDOF (t) 239,95 Rigidezza SDOF (t/m) 9134,13 Spostam. Snervam. SDOF mm 26 Periodo SDOF (sec) 0,75 Rapporto di incrudimento 0,000 Rapporto Alfau/alfa1 7918,363 Fattore struttura 1,774 Coeff Smorzam.Equival. 18,000 Duttilita 1,774
S T A T O L I M I T E D I D A N N O D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 16,463 Spostamento mm 19,753 S.L. Danno VERIFICATO Numero passo precedente 11 PgaLD/g 0,085 PgaLD/Pga 63% 1,160 Rapporto q*=Fe/Fy 0,63 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 69,000 TrCLD 69,000 ------------------------ (TrCLD/TDLD)^a 1,142
S T A T O L I M I T E D I S A L V A G U A R D I A D E L L A V I T A D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 47,472 Spostamento mm 46,605 S.L. Salvaguardia Vita NON VERIFICA Numero passo precedente 25 PgaLV/g 0,178 PgaLV/Pga 10% 0,984 Rapporto q*=Fe/Fy 1,81 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 47,000 TrCLV 449,000 ------------------------ (TrCLV/TDLV)^a 0,977
RISULTATI GENERALI PUSH-OVER
PUSH-OVER N.ro 14 - DISTRIB. FORZE PROPORZIONALE ALLE MASSE -Ecc5% Angolo Ingr. Sisma (Grd) 180 Numero collassi totali 37 Numero passo Resist.Max. 24 Numero passi significativi 37 Massa SDOF (t) 1261,15 Taglio alla base max. (t) 262,56 Coeff. Partecipazione 1,00 Resistenza SDOF (t) 247,85 Rigidezza SDOF (t/m) 8821,50 Spostam. Snervam. SDOF mm 28 Periodo SDOF (sec) 0,76 Rapporto di incrudimento 0,000 Rapporto Alfau/alfa1 9276,846 Fattore struttura 1,895 Coeff Smorzam.Equival. 20,000 Duttilita 1,895
S T A T O L I M I T E D I D A N N O D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 16,753 Spostamento mm 21,018 S.L. Danno VERIFICATO Numero passo precedente 12 PgaLD/g 0,088 PgaLD/Pga 63% 1,201 Rapporto q*=Fe/Fy 0,60 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 75,000 TrCLD 75,000 ------------------------ (TrCLD/TDLD)^a 1,182
C.D.S.
BLUENGINEERING SRL
SOFTWARE: C.D.S. - SLU - Rel.2016 - Lic. Nro: 12513
Pag. 65
S T A T O L I M I T E D I S A L V A G U A R D I A D E L L A V I T A D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 48,306 Spostamento mm 53,236 S.L. Salvaguardia Vita VERIFICATO Numero passo precedente 36 PgaLV/g 0,199 PgaLV/Pga 10% 1,099 Rapporto q*=Fe/Fy 1,72 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 64,000 TrCLV 612,000 ------------------------ (TrCLV/TDLV)^a 1,110
RISULTATI GENERALI PUSH-OVER
PUSH-OVER N.ro 15 - DISTRIB. FORZE PROPORZIONALE ALLE MASSE -Ecc5% Angolo Ingr. Sisma (Grd) 90 Numero collassi totali 16 Numero passo Resist.Max. 20 Numero passi significativi 33 Massa SDOF (t) 1261,15 Taglio alla base max. (t) 195,42 Coeff. Partecipazione 1,00 Resistenza SDOF (t) 180,90 Rigidezza SDOF (t/m) 7388,02 Spostam. Snervam. SDOF mm 24 Periodo SDOF (sec) 0,83 Rapporto di incrudimento 0,000 Rapporto Alfau/alfa1 9559,529 Fattore struttura 1,655 Coeff Smorzam.Equival. 17,000 Duttilita 1,655
S T A T O L I M I T E D I D A N N O D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 18,306 Spostamento mm 21,487 S.L. Danno VERIFICATO Numero passo precedente 12 PgaLD/g 0,083 PgaLD/Pga 63% 1,138 Rapporto q*=Fe/Fy 0,75 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 66,000 TrCLD 66,000 ------------------------ (TrCLD/TDLD)^a 1,121
S T A T O L I M I T E D I S A L V A G U A R D I A D E L L A V I T A D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 52,785 Spostamento mm 40,521 S.L. Salvaguardia Vita NON VERIFICA Numero passo precedente 20 PgaLV/g 0,143 PgaLV/Pga 10% 0,792 Rapporto q*=Fe/Fy 2,16 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 27,000 TrCLV 252,000 ------------------------ (TrCLV/TDLV)^a 0,770
RISULTATI GENERALI PUSH-OVER
PUSH-OVER N.ro 16 - DISTRIB. FORZE PROPORZIONALE ALLE MASSE -Ecc5% Angolo Ingr. Sisma (Grd) 270 Numero collassi totali 27 Numero passo Resist.Max. 20 Numero passi significativi 31 Massa SDOF (t) 1261,15 Taglio alla base max. (t) 197,49 Coeff. Partecipazione 1,00 Resistenza SDOF (t) 181,54 Rigidezza SDOF (t/m) 7531,94 Spostam. Snervam. SDOF mm 24 Periodo SDOF (sec) 0,82 Rapporto di incrudimento 0,000 Rapporto Alfau/alfa1 11716,432 Fattore struttura 2,122 Coeff Smorzam.Equival. 21,000 Duttilita 2,122
S T A T O L I M I T E D I D A N N O D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 18,130 Spostamento mm 19,865 S.L. Danno VERIFICATO Numero passo precedente 12 PgaLD/g 0,079 PgaLD/Pga 63% 1,077 Rapporto q*=Fe/Fy 0,75 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 58,000 TrCLD 58,000 ------------------------ (TrCLD/TDLD)^a 1,063
S T A T O L I M I T E D I S A L V A G U A R D I A D E L L A V I T A D O M A N D A C A P A C I T A' Spostamento mm 52,278 Spostamento mm 51,136 S.L. Salvaguardia Vita NON VERIFICA Numero passo precedente 28 PgaLV/g 0,178 PgaLV/Pga 10% 0,981 Rapporto q*=Fe/Fy 2,17 Asta3D Nro Vita Residua (anni) 47,000 TrCLV 445,000 ------------------------ (TrCLV/TDLV)^a 0,974