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COMPORTAMIENTO ESFUERZO-DEFORMACIN DE SUELOS COMPACTADOS
PARCIALMENTE SATURADOS
Osvaldo Flores Castrelln, Profesor Facultad de Ingeniera
BUAP,
[email protected]
Octavio Linares Saldaa, Profesor Facultad de Ingeniera BUAP,
[email protected]
RESUMEN.
Se estudia el comportamiento esfuerzo-deformacin en condiciones
UU de suelos compactados parcialmente saturados, para lo cual se
ensayaron cuatro materiales con diferente plasticidad del material
que forma la parte fina. Se analiza la influencia del grado de
saturacin inicial, la plasticidad de los finos y el esfuerzo de
confinamiento en la variacin de la cohesin, el ngulo de friccin
aparente y las resistencias mxima y residual del suelo.
1. INTRODUCCIN. El estudio de las propiedades mecnicas de los
suelos compactados es un tema que algunos investigadores como Olson
(1936), Marsal y Resndiz (1969), Alberro, et al (1982, 1982a y
1983), y Mendoza (1982) han abordado experimentalmente, definiendo
las variables que tienen mayor influencia en su comportamiento
mecnico de este tipo de materiales. Recientemente se han realizado
investigaciones para determinar las propiedades estticas y dinmicas
que gobiernan el comportamiento de los suelos compactados, algunas
de las conclusiones parciales a las que se llegaron fue que en
condiciones estticas al aumentar el grado de saturacin, la
deformacin unitaria axial a la que se presenta la resistencia mxima
se incrementa, presentando notoriamente una cambio de
comportamiento frgil a plstico cerca del 65% de grado de saturacin,
adems que con el incremento del grado de saturacin inicial
disminuye de forma considerable la resistencia mxima del suelo, con
disminuciones hasta del 80 % de la resistencia mxima (Flores, O. y
Romo, M. P., 2003)
El comportamiento mecnico, tanto esttico como dinmico, est
regido principalmente por el grado de saturacin inicial (o su
correspondiente contenido de agua), la plasticidad de la parte
fina, el esfuerzo de confinamiento o de consolidacin y la energa de
compactacin, adems de otros como la distribucin granulomtrica, la
forma de partculas y el mtodo de compactacin utilizado.
Con el fin de entender mejor el comportamiento de este tipo de
materiales, en el presente trabajo se estudia el comportamiento
esfuerzodeformacin de suelos compactados y la influencia del grado
de saturacin inicial, la plasticidad de la fraccin fina y del
esfuerzo de confinamiento en dicho comportamiento, para lo cual se
realizaron series de tres pruebas triaxiales del tipo UU sometida
cada probeta a diferente esfuerzo de confinamiento, para siete
contenidos de agua distribuidos en la rama seca y hmeda de la curva
de compactacin,
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seleccionando la parte fina para que se cubran las cuatro
variantes de suelos que el Sistema Unificado de Clasificacin de
Suelos (SUCS) presenta en la carta de plasticidad: ML, MH, CL, y CH
y que a su vez cumpla con una distribucin granulomtrica
especificada para terraceras.
2 DESCRIPCIN DEL MATERIAL. Las caractersticas granulomtricas y
de plasticidad de los materiales ensayados se describen a
continuacin y se muestran en la tabla 1:
Material Azumiatla. Formado por 67.65% de suelos finos y 32.23%
de arena. La parte fina es arcilla de baja plasticidad, por lo que
el material integral se clasific como CL-arcilla de baja
plasticidad con arena.
Material Aeropuerto. Est formado por 34.59% de finos y 63.30% de
arenas. La parte fina se identific como limo de baja plasticidad,
por lo que se clasifica como SM-arena limosa.
Material 70-30MH. Se obtuvo de la mezcla de dos suelos: la parte
fina, limo de alta plasticidad, se obtuvo de la localidad Tenango
de las flores, Huauchinango, Pue.; y la fraccin gruesa se muestre
del banco denominado El Cerro, ubicado en Cuatlancingo, Pue. El
material compuesto tiene 70% de arena y 30% de finos y se clasific
como SM-arena limosa.
Material 70-30CH. De una mezclar arena del banco llamado El
Cerro y finos de alta plasticidad, obtenida en Ciudad
Universitaria, Pue. Este material est formado por 70% de arenas y
30% de finos y se clasific como SC-arena arcillosa.
Banco Gravas Arenas Finos Clasificacin% % % del fino
Azumiatla 0.12 32.23 67.65 CLAeropuerto 2.11 63.30 34.59 ML70-30
MH 0.00 70.00 30.00 MH70-30 CH 0.00 70.00 30.00 CH
Banco wL wP IP w Gs Clasificacin% % % % SUCS
Azumiatla 36.12 18.36 17.76 6.28 2.58
Aeropuerto 35.71 30.04 5.67 16.46 2.63SM-
Arena limosa
70-30 MH 98.30 57.32 40.98 20.98 2.69SM-
Arena limosa
70-30 CH 65.20 29.52 35.68 23.34 2.87SC-
Arena arcillosa
CL-arcilla de baja
plasticidad con arena
Tabla 1. Propiedades ndice de los materiales.
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3. DESCRIPCIN DE LOS ENSAYES. Para definir la relacin
esfuerzo-deformacin de los suelos en estudio, se formaron las
probetas con dimensiones apropiadas, que permitieran su montaje en
los equipos triaxiales, para lo cual, para cada uno de los
materiales, primero se ejecut la prueba Proctor estndar (ASTM
D698-00). De la curva de compactacin resultante se tomaron siete
puntos, tres en la rama seca, tres en la hmeda y el correspondiente
al ptimo, para definir en total siete contenidos de agua y siete
pesos especficos secos para tratar reproducirlos despus en un molde
metlico de 36 mm de dimetro y 90 mm de altura (molde triaxial), con
un pisn de 200 g de masa y 250 mm de altura de cada, los cuales se
muestran en la figura 1, utilizando un mtodo dinmico de
compactacin, con una energa equivalente a la utilizada en la Prctor
estndar (Flores, O. y Romo, M. P., 2003),
Figura 1. Molde miniatura y pisn. (Flores y Romo, 2003)
Se trat de reproducir, para cada material, la curva de
compactacin Proctor, variando el nmero de capas y los impactos por
capa, obteniendo las curvas que se presentan en la figura 2. Para
los cuatro materiales las curvas de compactacin con el molde
triaxial tienen pesos especficos secos mayores a los obtenidos con
el molde Proctor, aunque el contenido de agua correspondiente al
ptimo, que fue con el que se ajustaron el nmero de capas e
impactos, es el mismo con ambos mtodos.
De cada punto seleccionado en la curva de compactacin se
formaron tres probetas de iguales caractersticas volumtricas, las
cuales se ensayaron en el equipo triaxial esttico en condiciones no
consolidadas no drenadas (tipo UU) a esfuerzos de confinamiento de
0.5, 1.0 y 1.5 kg/cm2, a una velocidad de 0.15 mm/min, hasta llevar
al espcimen a la resistencia residual.
Se efectuaron 81 ensayes, un promedio de 20 pruebas por material
estudiado, con grados de saturacin que van de 23 a 94 %. En la
tabla 2 se muestran las caractersticas iniciales de las probetas y
las condiciones de esfuerzo a las que se sometieron.
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1225
1275
1325
1375
1425
1475
1525
15 17 19 21 23 25 27 29 31 33 35Contenido de agua, w (%)
Peso
v
olu
mt
rico
s
eco
, d
(kg
/m3 )
Proctor estndarMolde miniatura
Gw(%) 1009080Azumiatla
1450
1500
1550
1600
1650
1700
1750
5 7 9 11 13 15 17 19 21 23 25Contenido de agua, w (%)
Peso
vo
lum
tric
o se
co,
d
(kg/m
3 )
Proctor estndarMolde miniatura
Gw(%) 1009080Aeropuerto
a) Azumiatla b) Aeropuerto
1350
1400
1450
1500
1550
1600
15 17 19 21 23 25 27 29 31 33Contenido de agua, w (%)
Peso
vo
lum
tric
o se
co,
d (kg
/m3 )
Proctor estndarMolde miniatura
Gw(%) 10090807030MH
1350
1400
1450
1500
1550
1600
1650
1700
10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 32 34Contenido de agua, w
(%)
Peso
vo
lum
tric
o se
co,
d (kg
/m3 )
Proctor estndarMolde miniatura
Gw(%) 1009080
7030CH
c) 70-30MH d) 70-30CH Figura 2. Curvas de compactacin en prueba
Prctor y molde triaxial Al hacer un resumen de la variacin del
grado de saturacin con el contenido de agua de las probetas
formadas para ensayarlas en el equipo triaxial se encontr que los
contenidos de agua correspondientes al ptimo para los cuatro
materiales se encuentran en un intervalo entre 16 y 25 %, mientras
que el grado de saturacin se encuentra entre 84 y 87% (figura 3),
lo cual indica que la variacin del grado de saturacin en la rama
seca est entre el 30 y el 84%, mientras que para la rama hmeda
entre 85 y 94%.
Debido a que de cada material se ensayaron siete probetas con el
mismo esfuerzo de confinamiento, variado el grado de saturacin,
esto para tres niveles de esfuerzo, se obtuvieron siete curvas
esfuerzo-deformacin para cada esfuerzo de confinamiento y tres
curvas por contenido de agua, con tres niveles diferentes de
esfuerzo, tal como se muestran de manera ilustrativa en las figuras
4a y 4b. En estos grficos se puede identificar la influencia tanto
del incremento del contenido de agua y del esfuerzo de
confinamiento, respectivamente.
Tomando la resistencia al esfuerzo cortante mxima, denominada de
pico (p) se graficaron los crculos de Mohr para cada uno de los
esfuerzos aplicados, a partir de los cuales se determin el ngulo de
friccin aparente y la cohesin, tal como se ilustra en la figura 4c.
Adicionalmente
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se determin la deformacin unitaria correspondiente al esfuerzo
cortante de pico, denominada deformacin de pico (p), cuya variacin
se ilustra en la figura 4c. En esta ltima se puede apreciar de
manera clara que a llegar a un grado de saturacin de 84%,
correspondiente al ptimo, para los tres niveles de esfuerzo la
deformacin de pico se incrementa de manera importante, lo cual
significa un cambio de comportamiento de frgil en la rama seca a
dctil en la rama hmeda.
A Z U M I A T L A A E R O P U E R T OPrueba Esfuerzo de
Contenido Relacin Grado de Prueba Esfuerzo de Contenido Relacin
Grado de
No. confinamiento de agua de vacos saturacin No. confinamiento
de agua de vacos saturacinc w e Gw c w e Gw
kg/cm 2 % % kg/cm 2 % %1 0.500 16.800 0.839 51.286 22 0.500
7.350 0.680 28.4442 1.000 16.700 0.847 50.459 23 1.000 7.350 0.678
28.5313 1.500 16.900 0.842 51.375 24 1.500 7.350 0.702 27.5274
0.500 18.890 0.732 66.105 25 0.500 10.810 0.681 41.7685 1.000
19.590 0.778 64.500 26 1.000 10.810 0.626 45.4076 1.500 18.890
0.755 64.023 27 1.500 10.810 0.616 46.1187 0.500 22.400 0.690
83.133 28 0.500 13.320 0.557 62.8818 1.000 22.500 0.792 72.765 29
1.000 13.320 0.547 64.0689 1.500 22.200 0.779 72.920 30 1.500
13.320 0.551 63.62910 0.500 24.920 0.737 86.516 31 0.500 15.910
0.537 77.92811 1.000 24.940 0.748 85.344 32 1.000 15.910 0.540
77.48812 1.500 24.920 0.748 85.236 33 1.500 15.910 0.540 77.50013
0.500 26.490 0.772 87.810 34 0.500 17.890 0.560 83.95114 1.000
26.530 0.755 89.949 35 1.000 17.890 0.568 82.89415 1.500 26.430
0.756 89.548 36 0.500 19.900 0.619 84.57716 0.500 28.700 0.807
90.992 37 1.000 19.900 0.614 85.27517 1.000 28.600 0.776 94.327 38
1.500 19.900 0.616 84.90118 1.500 28.460 0.783 93.008 39 0.500
22.050 0.668 86.85919 0.500 33.140 0.906 93.666 40 1.000 22.050
0.670 86.58920 1.000 33.000 0.894 94.532 41 1.500 22.050 0.665
87.24221 1.500 33.000 0.895 94.433
Tabla 2. Programa de ensayes
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S O
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7 0 3 0 M H 7 0 3 0 C HPrueba Esfuerzo de Contenido Relacin
Grado de Prueba Esfuerzo de Contenido Relacin Grado de
No. confinamiento de agua de vacos saturacin No. confinamiento
de agua de vacos saturacinc w e Gw c w e Gw
kg/cm 2 % % kg/cm 2 % %42 0.500 16.400 0.806 54.767 61 0.500
12.780 0.948 38.70843 1.000 16.400 0.814 54.191 62 1.000 12.780
0.940 39.00744 1.500 16.400 0.851 51.843 63 1.500 12.780 0.933
39.29245 0.500 18.360 0.751 65.787 64 0.500 15.870 0.853 53.40046
1.000 18.360 0.751 65.787 65 1.000 15.870 0.840 54.24747 1.500
18.360 0.751 65.787 66 1.500 15.870 0.843 54.00348 0.500 22.150
0.716 83.189 67 0.500 18.630 0.805 66.45749 1.000 22.150 0.709
84.093 68 1.000 18.630 0.804 66.53550 1.500 22.150 0.705 84.474 69
1.500 18.630 0.807 66.26851 0.500 23.700 0.721 88.406 70 0.500
20.300 0.748 77.88552 1.000 23.700 0.717 88.908 71 1.000 20.300
0.742 78.51253 0.500 24.430 0.722 91.041 72 1.500 20.300 0.749
77.77554 1.000 24.430 0.717 91.611 73 0.500 24.430 0.844 83.04155
1.500 24.430 0.718 91.499 74 1.000 24.430 0.842 83.26656 0.500
26.750 0.785 91.635 75 1.500 24.430 0.840 83.43057 1.000 26.750
0.785 91.671 76 0.500 26.640 0.911 83.89358 1.500 26.750 0.786
91.503 77 1.000 26.640 0.911 83.89359 0.500 30.250 0.884 92.074 78
1.500 26.640 0.911 83.89360 1.000 30.250 0.883 92.144 79 0.500
30.080 1.016 84.982
80 1.000 30.080 1.017 84.91181 1.500 30.080 1.015 85.063
0102030405060708090
100
0 5 10 15 20 25 30 35Contenido de agua, w (%)
Gra
do de
sa
tura
ci
n,
Gw
(%
)
AzumiatlaAeropuerto7030MH7030CH
Azumiatla
Aeropuerto
7030MH
7030CH
wop (%)
Figura 3. Relacin entre Gw y w
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S O C H I G E
00.5
11.5
22.5
33.5
44.5
5
0 0.05 0.1 0.15 0.2 0.25
Deformacin unitaria axial, (mm/mm)
Esfu
erzo
co
rta
nte
,
(kg/c
m2 )
28.5345.4164.0777.5083.0085.2887.24
Gw (%)Aeropuertoc=1.0 kg/cm2Gw
00.5
11.5
22.5
33.5
44.5
5
0 0.05 0.1 0.15 0.2
Deformacin unitaria axial, (mm/mm)
Esfu
erzo
co
rtan
te,
(kg
/cm
2 )
0.50
1.00
1.50
c (kg/cm2)
Gw=28.53%Aeropuerto
p
p
r
r
a) Variacin del comportamiento con Gw b) Variacin del
comportamiento con sc
00.5
11.5
22.5
33.5
44.5
5
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10Esfuerzo, (kg/cm2)
Esfu
erzo
co
rtan
te,
(kg
/cm
2 )
0.501.001.50
c (kg/cm2)Gw=28.53%Aeropuertoap
c
0
0.05
0.1
0.15
0.2
0.25
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100Grado de saturacin, Gw (%)
Def
. u
nita
ria de
pi
co,
p (m
m/m
m)
0.501.001.50
Aeropuerto
c) Crculos de Mohr d) Deformacin unitaria correspondiente a
p
Figura 4. Resultados para el material de Aeropuerto
En la figura 5b se muestra el incremento del esfuerzo cortante
mximo con el incremento del esfuerzo de confinamiento. Estos mismos
resultados, pero representados en el crculo de Mohr se muestran en
la figura 5c.
Ya que el material se encuentra parcialmente saturado, la
resistencia mxima se incrementa con el aumento del esfuerzo de
confinamiento, lo que nos da como resultado un ngulo de friccin
aparente diferente de cero.
Si se grafica la deformacin unitaria axial correspondiente al
esfuerzo cortante de pico versus grado de saturacin, se puede ver
que al llegar al grado de saturacin correspondiente al ptimo, la
deformacin unitaria se incrementa de manera importante, lo que
indica el cambio del comportamiento de frgil a plstico, tal como se
muestra en la figura 5d.
4. ANLISIS DE RESULTADOS. Partiendo de los resultados obtenidos
de las curvas esfuerzo-deformacin se puede apreciar que respecto al
esfuerzo cortante de pico, para todos los materiales el esfuerzo
cortante de pico aumenta conforme se incrementa el esfuerzo de
confinamiento, pero disminuye conforme se incrementa el grado de
saturacin, con una
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disminucin importante al llegar al grado de saturacin
correspondiente al ptimo hasta llegar, como es de esperarse, casi a
cero cuando se llega a una saturacin de 94%, tal como se muestra en
la figura 5. En estos grficos se puede ver claramente que los
materiales de Azumiatla y Aeropuerto, los que tienen plasticidad ms
baja (CL y ML, respectivamente) tienen los valores de resistencia
de pico ms alta, entre 4 y 6 kg/cm2 el primero y entre 1 y 4 kg/cm2
el segundo, mientras que los materiales de 7030MH y 7030CH, con
finos de alta plasticidad tienen resistencia de pico mximas entre 1
y 2.5 kg/cm2 el primero y entre 1.5 y 3 kg/cm2, el segundo.
0
1
2
3
4
5
6
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Grado de saturacin, Gw (%)
Esf.
cort
ante
de
pi
co,
p (kg
/cm
2 )
0.501.001.50
Azumiatla
c(kg/cm2)
Gw (ptimo)0
1
2
3
4
5
6
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Grado de saturacin, Gw (%)
Esf.
cort
ante
de
pi
co,
p (kg
/cm
2 )
0.501.001.50
Aeropuerto
c(kg/cm2)
Gw (ptimo)
a) Azumiatla b) Aeropuerto
0
1
2
3
4
5
6
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100Grado de saturacin, Gw (%)
Esf.
cort
ante
de
pi
co,
p (kg
/cm
2 )
0.501.001.50
7030MH
c(kg/cm2)
Gw (ptimo)0
1
2
3
4
5
6
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90Grado de saturacin, Gw (%)
Esf.
cort
ante
de
pi
co,
p
(kg/c
m2 )
0.501.001.50
7030CHc(kg/cm2)
Gw (ptimo)
c) 7030MH d) 7030CH
Figura 5. Esfuerzo cortante de pico versus grado de
saturacin
Es importante observar que la resistencia de pico mxima se
obtiene para el contenido de agua ms bajo y a partir de ah
disminuye o se mantiene constante hasta llegar al grado de
saturacin correspondiente al ptimo, a partir del cual sufre un
disminucin importante hasta llegar a los valores ms pequeos, en el
grado de saturacin ms alto. Esta disminucin puede se del orden de
hasta el 90% de la resistencia ms alta.
Ahora, al graficar la resistencia de pico respecto a su
correspondiente deformacin unitaria, la cual se muestra en la
figura 6, se puede observar que para las resistencias de pico ms
altas les corresponden a las deformaciones ms bajas y conforme
disminuye la resistencia se incrementa la deformacin unitaria. Esto
indica que cuando el material experimenta las
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resistencias de pico ms altas, en la rama seca, llega a esta
deformacin para niveles de deformacin entre 2 y 8%, lo cual
identificamos como un comportamiento frgil. Conforme disminuye la
resistencia de pico aumenta la deformacin hasta llegar a valores
del 18%, lo cual indica un comportamiento de tipo dctil. Este
cambio de comportamientos se puede apreciar de forma grfica en la
figura 4a.
0
1
2
3
4
5
6
0 0.05 0.1 0.15 0.2 0.25
Def. unitaria de pico, p (mm/mm)
Esf.
cort
ante
de
pi
co,
p (kg
/cm
2 )
0.501.001.50
Azumiatla c(kg/cm2)
0
1
2
3
4
5
6
0 0.05 0.1 0.15 0.2 0.25
Def. unitaria de pico, p (mm/mm)Es
f. co
rtan
te de
pi
co,
p (kg
/cm
2 )
0.501.001.50
Aeropuertoc(kg/cm2)
a) Azumiatla b) Aeropuerto
0
1
2
3
4
5
6
0 0.05 0.1 0.15 0.2 0.25Def. unitaria de pico, p (mm/mm)
Esf.
cort
ante
de
pi
co,
p (kg
/cm
2 )
0.501.001.50
7030MH c(kg/cm2)
0
1
2
3
4
5
6
0 0.05 0.1 0.15 0.2 0.25Def. unitaria de pico, p (mm/mm)
Esf.
corta
nte
de
pi
co,
p (kg
/cm
2 )
0.501.001.50
7030CH c(kg/cm2)
c) 7030MH d) 7030CH Figura 6. Esfuerzo cortante de pico versus
deformacin unitaria de pico
La variacin de la deformacin unitaria de pico con el grado de
saturacin se puede apreciar claramente en la figura 7a, en la cual
se ve que antes de llegar al grado de saturacin correspondiente al
ptimo se mantiene entre 2 y 8%, pero al llegar al ptimo se
incrementa de manera importante hasta llegar a 18%. En este grfico
tambin se puede identificar que para los materiales con finos de
baja plasticidad se tienen en la rama seca las deformaciones
unitarias de pico ms bajas, entre 1 y 3%, mientras que para los
materiales de alta plasticidad est entre 4 y 8%.
Respecto a la variacin de la cohesin con el grado de saturacin
(figura 7b) se observa que sta disminuye conforme aumenta el grado
de saturacin, pero decrece de manera importante al llegar al grado
de saturacin correspondiente al ptimo. Respecto a la influencia de
la plasticidad de la parte fina se aprecia que, de mayor a menor,
se presenta en el siguiente orden: CL, CH, MH y ML, lo que confirma
que las arcillas aportan ms a la cohesin respecto a los
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limos. En el caso de las arcillas, el material con finos CL
tiene valores de cohesin ms altos, esto tal vez se deba a que es el
suelo que tiene 67 % de finos.
En la figura 7c se presenta la variacin del ngulo de friccin
aparente con el grado de saturacin, y se puede apreciar que, para
los cuatro materiales, el ngulo se mantiene constante en la rama
seca y disminuye de manera drstica al llegar al ptimo. El suelo que
presenta los ngulos ms altos es el que corresponde a finos ML,
seguido de CL, MH y CH, lo que sugiere que conforme se incrementa
la plasticidad de los finos, el material en condiciones confinadas
es menos resistente.
0
0.05
0.1
0.15
0.2
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Grado de saturacin, Gw (%)
Def
. u
nita
ria de
pi
co,
p (m
m/m
m)
AzumiatlaAeropuerto7030MH7030CH
intervalo Gw (ptimo)
0
0.5
1
1.5
2
2.5
3
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Grado de saturacin, Gw (%)
Cohe
sin
, c
(kg/c
m2 ) Azumiatla
Aeropuerto7030MH7030CH
intervalo Gw (ptimo)
a) Deformacin unitaria de pico (p) b) Cohesin (c)
05
101520253035404550
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
Grado de saturacin, Gw (%)
ngu
lo de
fri
cc
in
a
pare
nte
, a
p (g
rado
s)
AzumiatlaAeropuerto7030MH7030CH
intervalo Gw (ptimo)
c) ngulo de friccin aparente (ap) Figura 7. Variacin de los
parmetros mecnicos con el grado de saturacin.
5. CONCLUSIONES.
En este trabajo se observ que para los cuatro materiales los
valores de resistencia mxima de pico se ubican en la rama seca y
tienen una disminucin importante al llegar al grado de saturacin
correspondiente al ptimo, al mismo tiempo que la deformacin
unitaria correspondiente a la resistencia de pico se mantiene en
valores entre 2 y 8 %, para humedades menores al ptimo y llegan a
valores deformaciones del 18% para grados de saturacin ms altas.
Respecto a la cohesin y el ngulo de friccin aparente, stos tienen
sus valores ms altos tambin en la rama seca y disminuyen de manera
importante en la rama hmeda. De
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acuerdo a la opinin de los autores, si el material que se
compacte en campo y trabajar en condiciones parcialmente saturadas,
es conveniente colocarlo con un porcentaje pequeo abajo del ptimo,
para garantizar resistencias relativamente altas, pero que la
resistencia mxima no se presente en valores abajo del 5%. Deber
considerarse adems el comportamiento del suelo en condiciones de
saturacin total.
Se apreci tambin que en estos materiales la influencia de la
fraccin fina juega un papel muy importante y que los finos
correspondientes a arcillas reportan parmetros de resistencia ms
bajos, lo cual implica mientras sea posible lo ms recomendable es
no utilizarlas y sustituirlos por limos.
6. REFERENCIAS.
Alberro, J., Hirirart, G., Marsal, R., Mendoza, M. J. (1982).
Comportamiento de suelos compactados (cuarto informe), IIUNAM.
Alberro, J., Hirirart, G., Marsal, R. J., y Mendoza, M. J.
(1982a). Comportamiento de suelos compactados (quinto informe),
IIUNAM.
Alberro, J., Hirirart, G., Marsal, R. J., Mendoza, M. J. (1983).
Comportamiento de suelos compactados (sexto informe), IIUNAM.
ASTM D698-00 (2002). Estndar Test Methods for Loboratry
Compaction Characteristics of soil Using Standar Effort.
Cueto, J. D., Marsal, R. J., y Alberro, J. (1983).
Comportamiento de suelos compactados saturados por compresin
hidrosttica no drenada, IIUNAM.
Domnguez, L. (1995). Propiedades dinmicas de los suelos
compactados a bajas deformaciones: Determinaciones en laboratorio,
Tesis Licenciatura, FIBUAP
Flores, O. y Romo, M. P. (2003). Propiedades estticas y dinmicas
del material del banco La Concepcin. Reporte interno, Instituto de
Ingeniera UNAM.
Seed, H.B., Chan, C. K. (1959). Structure and strength
characteristics of compacted clays, Journal of de soil mechanics
and foundations division, ASCE., E.U.A.
Marsal, R. J., Resndiz, D. (1968). Compactacin de suelos
arcillosos, propiedades mecnicas de suelos arcillosos compactados,
publicacin tcnica No. 187, IIUNAM.
Mendoza, M. J. (1982). Caractersticas esfuerzo deformacin de
suelos cohesivos compactados: Efectos estructurales, Tesis de
Maestra, FIUNAM.
Rico, R., Del Castillo, E. (1999). La Ingeniera de Suelos en las
Vas Terrestres, Vol. I, Ed. LIMUSA, Mxico.
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