CARGAS DEBIDA A LOS EFECTOS DE CORTOCIRCUITO CONDUCTORES FLEXIBLES Ik3 corriente de cortocircuito simetrica trifasica,KA a separacion entre fases,m f frecuencia del sistema,Hz tki duracion del cortocircuito S Rigidez de los soportes E Modulo de elasticidad As Area del conductor L Longitud del vano mc Masa del conductor unidad de longitud n Numero de conductores por fase g aceleracion de la gravedad Do diametro del cable CALCULO DE CARGAS SEGÚN NORMA IEC-60865 CARGAS DEBIDO A EFECTOS DE CORTOCIRCUITOS 46.88 N/m µo 1.25664E-06 Coeficiente de permeabilidad magnetica Ik3 25000 Corriente de cortocircuito simetrica tr a 2 Separacion entre fases l 8 Longitud de vano lc 8 FUERZA ESTATICA DEL CONDUCTOR Yc 0.24 m Se debe de sonsiderar 3% d Considerando una trayectoria parabolica To 254.08 N fuerza horizontal Ty 30.49 N fuerza vertical Fst 255.90 N CALCULO DE LA FLECHA ESTATICA EN EL MEDIO VANO = /2 .0.75. 〖 3 〗 ^2/ . / =( . ^2)/ (8. )
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CARGAS DEBIDA A LOS EFECTOS DE CORTOCIRCUITO
CONDUCTORES FLEXIBLES
Ik3 corriente de cortocircuito simetrica trifasica,KA 25a separacion entre fases,m 2f frecuencia del sistema,Hz 60
tki duracion del cortocircuito 2S Rigidez de los soportes 100000E Modulo de elasticidad 53798040000
As Area del conductor 0.00024L Longitud del vano 8
mc Masa del conductor unidad de longitud 0.777n Numero de conductores por fase 1g aceleracion de la gravedad 9.81
Do diametro del cable 0.01985
CALCULO DE CARGAS SEGÚN NORMA IEC-60865
CARGAS DEBIDO A EFECTOS DE CORTOCIRCUITOS
46.88 N/m
µo 1.25664E-06 Coeficiente de permeabilidad magneticaIk3 25000 Corriente de cortocircuito simetrica trifasica A.a 2 Separacion entre fasesl 8 Longitud de vanolc 8
FUERZA ESTATICA DEL CONDUCTOR
Yc 0.24 m Se debe de sonsiderar 3% de la congitud del vano
Considerando una trayectoria parabolica
To 254.08 N fuerza horizontalTy 30.49 N fuerza vertical
Fst 255.90 N
CALCULO DE LA FLECHA ESTATICA EN EL MEDIO VANO
𝐹=𝜇𝑜/2𝜋.0.75.〖𝐼𝑘 3〗 ^2/𝑎.𝑙𝑐/𝑙
𝑇𝑜=(𝑤𝑡.𝐿^2)/(8.𝑌𝑐)
La flecha estatica bc en el medio el vano puede estimarse como:
0.24 m
PERIODO DE OSCILACION DEL CONDUCTOR
0.88 seg.
PERIODO DE OSCILACION RESULTANTE
0.40 seg.
RIGIDEZ NORMAL PARA UNA INSTALACION CON CONDUTORES FLEXIBLES
1.4894547E-06
Fst/nAs 1066257.6253 ≤ 50000000 ok
Es 17400644909 N/m2
FACTOR DE ESFUERZO PARA EL CONDUCTOR
ξ 6.21
tk1/Tres 5.00 > 0.5 ok
161.53
Durante o despues del cortocircuito el vano sufre oscilaciones maximas que pueden ser calculadas con las siguientes relaciones o mediante :
161.53 > 90
X -5.15
σfin (Menor valor del esfuerzo estatico σ para el cual el modulo de young se vuelve contante)
Fuerza de tension durante el cortocircutio causada por la oscilacion
tk1 2 >
ϕ 15.69
Ft
Fuerza de tension despues del cortocircuito causada por el movimiento brusco del conductor
Ff
δm 𝑿<−𝟎.𝟗𝟖𝟓δk>𝟗𝟎°
𝐹𝑓=1.2.𝐹𝑠𝑡.√(1+8.𝜉.𝛿𝑚/(180°))
KA okm okHz ok
seg. okN/m ok
N/m2 okm2 okm ok
kg/m ok
m/s2m ok
Ft 0.38 KN
r 6.15 δ1 80.761.554
CARGAS DEBIDO AL VIENTO SOBRE CONDUTORES
Se debe de sonsiderar 3% de la congitud del vano La carga debida ala accion del viento se supone actuando horisontalmente y en angulo recto con el cable y se obtiene como sigue
Velocidad maxima del viento 94 km/hCategoria C
Kz 0.94 Tabla 7 del IEEE-605-2008
Factor de respuesta de rafaga
Gf 0.95 Tabla 10 del IEEE-605-2008
Factor de importancia
I 1.15 IEEE-605-2008
Coeficiente de fuerza
Cf 2 IEEE-605-2008
Durante o despues del cortocircuito el vano sufre oscilaciones maximas que pueden ser calculadas con las siguientes relaciones o mediante :
OK
(Menor valor del esfuerzo estatico σ para el cual el modulo de young se vuelve contante)
δk>𝟗𝟎°
Tres/4 0.10
ψ 0.61 se calcula de la tablas del libro 0.00
2.69 KN
Fuerza de tension despues del cortocircuito causada por el movimiento brusco del conductor
2.19 KN
𝑿<−𝟎.𝟗𝟖𝟓δk>𝟗𝟎°
La carga debida ala accion del viento se supone actuando horisontalmente y en angulo recto con el cable y se obtiene como sigue