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CLCULO DE INSTALACIONES TRIFSICAS CON CARGADESEQUILIBRADA
J. M. GARCA ARVALO, ROBERTO C. REDONDO, N. R. MELCHORIngeniera
Elctrica, ETSII Bjar, Universidad de Salamanca
El estudio de una instalacin con carga desequilibrada no est muy
difundido,pese a constituir la configuracin ms frecuente en la
prctica. En este artculose muestran los aspectos ms importantes a
tener en cuenta para calcularcorrectamente los elementos
principales de una instalacin elctrica trifsicacon carga
desequilibrada. Se analizan ciertos conceptos bsicos que conducen
aun clculo notablemente exacto de la instalacin, como el concepto
decoeficiente de simultaneidad por fase en la alimentacin de un
conjunto deviviendas, y se comprueba la repercusin que el
desequilibrio puede tenersobre el rendimiento de la instalacin.
Introduccin
El reparto de las cargas monofsicas influye en el valor de
algunos parmetrosdeterminantes en el diseo de las instalaciones
elctricas. Un reparto desigualprovoca el desequilibrio en las
intensidades de fase, lo que influye en lapotencia del
transformador a instalar y la seccin de los conductores
necesarios.
El error que se comete al calcular una instalacin desequilibrada
utilizando lasexpresiones para carga equilibrada depende del grado
de desequilibrio de lainstalacin. Cuando ste es reducido el error
es despreciable, pero no sucede lo
mismo con desequilibrios acusados, que hacen inaceptable el
tratamiento de lascargas como equilibradas.
Mostraremos la forma correcta de determinar los valores de
algunos factoresfundamentales en el diseo de una instalacin cuando
la carga estdesequilibrada. Concretamente la determinacin de la
potencia deltransformador y la seccin de las lneas necesarias.
Potencias por fase
La potencia compleja que absorbe una carga conectada a un
sistema trifsico decuatro hilos, figura 1, se puede determinar
sumando las potencias complejas decada fase [1].
Carga
S=P+jQ
V
R
S
T
N
S
VR
VT
+
+
+
IR
IS
IT
IN
Fig. 1.- Sistema trifsico de cuatro hilos.
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S = SR + SS + ST = PR +jQR( )+ PS +jQS( ) + PT +jQT( ) =
= PR + PS + PT( )+jQR +QS +QT( ) =P +jQ (1)
donde S , P y Q son respectivamente: la potencia compleja,
activa y reactiva
absorbidas por la carga y SR,S,T, PR,S,T, y QR,S,Tlas potencias
por fase.Las potencias activas y reactivas por fase se obtienen
sumando las potencias delas cargas monofsicas conectadas entre cada
fase y neutro. Tambin se puedenmedir, por ejemplo, mediante un
analizador de redes conectado como semuestra en la figura 2.
Carga
S=P+jQ
VS
VR
VT
+
+
+
IR
IS
IT
IN
PRQR
PSQS
PTQT
Analizador
Fig. 2.- Medida de las potencias por fase.
Las potencias aparentes por fase se calculan a partir de las
potencias activas yreactivas por fase de la siguiente forma
SR = PR2+QR
2 , SS = PS2+QS
2 , ST = PT2+QT
2 (2)
Con las potencias activas y reactivas, y partiendo del habitual
sistema detensiones equilibrado, es inmediato el clculo de las
intensidades de fase [2].
IR =PRjQR
V, IS =
PSjQSV/120
, IT =PTjQTV/ 120
(3)
La intensidad por el neutro es
IN = I
R+ I
S+ I
T (4)
Y, finalmente, los valores eficaces de las intensidades
IR =
SR
V, I
R =
SR
V, I
R =
SR
V, I
N = I
R+I
S+I
T (5)
Con carga equilibrada, la potencia aparente del transformador
necesariocoincide con la potencia aparente de la carga. No sucede
lo mismo con cargadesequilibrada, pues hay que tener en cuenta que
el lmite de un transformadorse alcanza cuando la potencia requerida
por una de las fases es igual a la terceraparte de la potencia
aparente nominal del transformador. Por tanto, la potencianominal
de ste ser, al menos, el triple de la mxima potencia aparente
absorbida por las fases. Es decir, debe garantizarse que la
intensidad por
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cualquiera de los devanados del transformador no supere el lmite
impuestopor el fabricante en su construccin.
Coeficiente de simultaneidad por fase
La intensidad por una lnea que alimenta varias cargas se obtiene
sumandofasorialmente las intensidades de las cargas conectadas
simultneamente. Sinembargo, es habitual, que no todas las cargas se
conecten a la vez, lo que reducela intensidad total y, en
consecuencia, la seccin necesaria. La forma ideal paradeterminar la
intensidad sera considerar solo aquellas cargas que sonsusceptibles
de funcionar simultneamente, pero esto no siempre resulta fcilde
precisar. Para subsanar este inconveniente se emplean coeficientes
o factoresde simultaneidad, como establece el Reglamento para Baja
Tensin para el casode un conjunto de viviendas.
Tabla 1. Coeficientes desimultaneidad para viviendas
segn la ITC-BT 10.
N de Coeficiente deviviendas (n) simultaneidad
1 12 23 34 3,85 4,66 5,47 6,28 79 7,8
10 8,511 9,212 9,913 10,614 11,315 11,916 12,517 13,118 13,719
14,320 14,821 15,3
n > 21 15,3+(n-21)0,5
La tabla 1, obtenida de la instruccin tcnican 10 del Reglamento
[3], sirve para determinarla carga simultnea correspondiente a
unconjunto de viviendas. La potencia a considerarse obtiene
multiplicando la media aritmtica delas potencias mximas previstas
en cadavivienda por el coeficiente de simultaneidadindicado en
dicha tabla, segn el nmero deviviendas. Los coeficientes de
simultaneidad dela tabla 1 se obtienen segn la ley de
formacinmostrada en la tabla 2, y consiste en sumar unfactor
decreciente, de 1.0 a 0.5, al coeficiente
correspondiente al nmero de viviendasanterior: en las tres
primeras viviendas se aade1.0; en las 6 viviendas siguientes se
aade 0.8; enlas 5 siguientes se aade 0.7, en las 5 siguientesse
aade 0.6, y luego siempre 0.5.
Nos ha llamado la atencin que la ley deformacin no agrupe las
viviendas en mltiplosde 3 (empieza hacindolo pero luego sigue de
5en 5), pues, como se ve en la tabla 3, resulta msconveniente para
sistemas trifsicos.
En la tabla 3 se introduce el coeficiente de simultaneidad por
fase, que seobtiene a partir del coeficiente de simultaneidad
propuesto (tabla 2), quellamaremos coeficiente global, pero esta
vez fase a fase, y suponiendo que se vacargando primero la fase R,
luego la S, luego la T y as sucesivamente. Estasuposicin es
arbitraria y no resulta relevante para la obtencin de la tabla
decoeficientes que se muestra.
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Tabla 2. Ley de formacin del coeficiente de simultaneidad actual
ysu propuesta de modificacin.
N de viviendas(n)
Coeficiente desimultaneidadde la ITC-BT 10
Coeficiente de simultaneidadpropuesto
1 1 1 1 12 1 + 1 2 1 + 1 2
3 2 + 1 3 2 + 1 34 3 + 0,8 3,8 3 + 0,8 3,85 3,8 + 0,8 4,6 3,8 +
0,8 4,66 4,6 + 0,8 5,4 4,6 + 0,8 5,47 5,4 + 0,8 6,2 5,4 + 0,8 6,28
6,2 + 0,8 7 6,2 + 0,8 79 7 + 0,8 7,8 7 + 0,8 7,810 7,8 + 0,7 8,5
7,8 + 0,7 8,511 8,5 + 0,7 9,2 8,5 + 0,7 9,212 9,2 + 0,7 9,9 9,2 +
0,7 9,913 9,9 + 0,7 10,6 9,9 + 0,7 10,614 10,6 + 0,7 11,3 10,6 +
0,7 11,315 11,3 + 0,6 11,9 11,3 + 0,7 1216 11,9 + 0,6 12,5 12 + 0,6
12,617 12,5 + 0,6 13,1 12,6 + 0,6 13,2
18 13,1 + 0,6 13,7 13,2 + 0,6 13,819 13,7 + 0,6 14,3 13,8 + 0,6
14,420 14,3 + 0,5 14,8 14,4 + 0,6 1521 14,8 + 0,5 15,3 15 + 0,6
15,6
n> 21 15,3+(n-21)0,5 15,6+(n-21)0,5
N de viviendas Coeficiente de Coeficiente de Coeficiente de
Coeficiente detotales y reparto simultaneidad simultaneidad
simultaneidad simultaneidadpor fase (R, S, T) fase R fase S fase T
global
1 (1,0,0) 1 0 0 12 (1,1,0) 1 1 0 23 (1,1,1) 1 1 1 34 (2,1,1) 1,8
1 1 3,8
5 (2,2,1) 1,8 1,8 1 4,66 (2,2,2) 1,8 1,8 1,8 5,47 (3,2,2) 2,6
1,8 1,8 6,28 (3,3,2) 2,6 2,6 1,8 79 (3,3,3) 2,6 2,6 2,6 7,810
(4,3,3) 3,3 2,6 2,6 8,511 (4,4,3) 3,3 3,3 2,6 9,212 (4,4,4) 3,3 3,3
3,3 9,913 (5,4,4) 4 3,3 3,3 10,614 (5,5,4) 4 4 3,3 11,315 (5,5,5) 4
4 4 1216 (6,5,5) 4,6 4 4 12,617 (6,6,5) 4,6 4,6 4 13,218 (6,6,6)
4,6 4,6 4,6 13,819 (7,6,6) 5,2 4,6 4,6 14,4
20 (7,7,6) 5,2 5,2 4,6 1521 (7,7,7) 5,2 5,2 5,2 15,6n> 21
15,6+(n-21)0,5
Tabla 3. Desglose del coeficiente de simultaneidadglobal
aplicable a cada fase.
Se puede comprobar que la suma, en cada fila, de los tres
coeficientes aplicablesa las tres fases, resulta equivalente al
coeficiente de la tabla del Reglamentomodificada. La aplicacin
prctica de la tabla 3 se transforma en la sencillaaplicacin de la
tabla 4 a cada fase, que est extrada de cualquiera de las
trescolumnas de fase de la tabla 3. As, para obtener la previsin de
potenciasuministrada por una fase, bastara multiplicar el
coeficiente de simultaneidad
de la tabla 4 por el valor medio de las potencias
correspondientes a lasviviendas conectadas en esa fase.
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N de viviendasCoeficiente desimultaneidad
por fase (nf) por fase1 12 1,83 2,64 3,3
5 46 4,67 5,2
nf> 7 5,2 + (nf - 7) 0,5Tabla 4. Coeficiente de simultaneidad
por fase.
La potencia a considerar como potencia de una vivienda coincide
con el gradode electrificacin de la misma. En la tabla 5 se
muestran los escalones depotencias monofsicos habituales [4].
Electrificacin Potencia Calibre interruptor general(W) automtico
(IGA) en (A)5750 25
Bsica7360 329200 4011500 50Elevada14490 63
Tabla 5. Escalones de potencia en suministros monofsicos
(Gua-BT-10).
El grado de electrificacin pretende identificar la potencia
mxima que elabonado podr contratar con la compaa distribuidor. Sin
embargo, no todoslos abonados contratan una potencia igual al grado
de electrificacin y, adems,es altamente improbable que todas las
viviendas estn absorbiendo la mximapotencia al mismo tiempo. Estas
razones justifican la tcnica del factor desimultaneidad. Como
excepcin, en edificios cuya instalacin est prevista parala
aplicacin de la tarifa nocturna, la simultaneidad a considerar es
la unidad,ya que todos los radiadores y acumuladores se suelen
conectar al mismotiempo.
Nos sumamos, desde luego, a la opinin de quienes consideran que
la potencialmite de una instalacin debe fijarse en VA y no en W. Y
a la de quienes pidenque las compaas distribuidoras indiquen en el
contrato y las facturas desuministro la potencia mxima en VA, ya
que la potencia limitada no espotencia activa, sino potencia
aparente. En efecto, al colocar un interruptorgeneral automtico
(IGA), tambin conocido como interruptor de control depotencia
(ICP), lo que realmente se est limitando es la intensidad mxima
quepuede absorber la instalacin, y al ser fija la tensin de la red,
ello equivale a
limitar el producto de la intensidad por la tensin, que es la
potencia aparente yno necesariamente la activa. Solo coinciden
ambas en el caso de que el factor depotencia (fdp) del conjunto de
receptores conectados por el abonado sea launidad, lo que resulta
rarsimo en la prctica. En el resto de los casos lapotencia activa
que podra obtenerse a partir del lmite impuesto por el ICP,
Pmx
, sera igual a la potencia aparente contratada Scont.
multiplicada por el
factor de potencia, es decir:
Pmx
= Scont.
fdp (6)
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Clculo de secciones por intensidad mxima
Los criterios que establecen la seccin de los cables de una red
de baja tensinson la intensidad mxima, la cada de tensin, el
rendimiento, y la intensidadde cortocircuito. El procedimiento de
clculo teniendo en cuenta los tres
primeros criterios es diferente en funcin de si la carga est
desequilibrada ono. Veamos:
Cuando la carga est desequilibrada, la intensidad no es igual en
las tres fases.El diseo debe partir del clculo, para todos los
tramos entre nudos oderivaciones a las cargas, de las intensidades
de fase. Despus hay que tener encuenta la mayor intensidad de las
tres, verificar que no supere la mximaadmisible por el cable, y
calcular, adems, la intensidad que tendr que circularpor el neutro,
si existe, verificando tambin su seccin. Con una
sencillaherramienta informtica, como una hoja de clculo, las
laboriosas operacionesnecesarias se resuelven cmodamente.
La intensidad admisible en condiciones de instalacin (c.i.) se
obtienemultiplicando la intensidad mxima admisible en condiciones
normales (c.n.)por el producto de todos los factores de correccin
fci establecidos por lasInstrucciones Tcnicas del Reglamento de
BT.
Las condiciones que tienen que cumplirse son:- para las
fases:
IR ,IS ,IT( )mx Icable de fase c.i.( ) = Icable de fase c .n.( )
fci (7)- para el neutro: I
N Iconductorneutro c.i .( ) (8)
Clculo de secciones por cada de tensin
En cuanto a la cada de tensin, est muy extendida la prctica de
emplear las
expresiones para la cada de tensin simple Vey compuesta U
een una lnea
trifsica con carga equilibrada siguientes:
Ve = I
eRcos+Xsen( )
Ue = 3V
e = 3 I
eRcos+Xsen( ) (9)
Sin embargo, cuando la carga es desequilibrada, hay que
considerar las trescadas de tensin simples y las tres compuestas, y
la relacin entre lascompuestas y las simples ya no es tan simple
como la raz de 3. El Reglamentopara Baja Tensin no se refiere a
ninguna cada de tensin en particular, por loque hay que entender
que la condicin de validez de las secciones debe ser quelas tres
cadas de tensin simples y las tres compuestas no superen las cadas
detensin reglamentarias:
VR,V
S,V
T( )mx VReglamentariaU
RS,U
ST,U
TR( )mx UReglamentaria(10)
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La determinacin de todas las cadas de tensin que
reglamentariamente hayque considerar para verificar la seccin de
una lnea trifsica de cuatro hilos,como la mostrada en la figura 3,
debe hacerse de la siguiente forma:
Nudo 1
IR1,2
IS1,2
IT 1,2
IN1,2
Nudo 2
ZF1,2
ZF1,2
ZF1,2
ZN1,2
R
S
T
N
Fig. 3.- Lnea trifsica de cuatro hilos.
La tensin entre la faseR
y el neutro en el nudo 2 esVR
2
=VR
1
ZF1, 2
IR
1,2
ZN
1, 2
IN
1, 2
(11)
siendo VR
1
y VR
2
las tensiones entre la fase R y el neutro en los nudos 1 y
2,
respectivamente, ZF1, 2
y ZN
1, 2
las impedancias correspondientes al tramo de
lnea entre el nudo 1 y el 2 de la fase y del neutro,
respectivamente e IR
1,2
e IN
1, 2
las intensidades en el tramo de lnea entre el nudo 1 y el 2 por
la fase R y elneutro, respectivamente.
Las intensidades por la fase Ry el neutro, en ese tramo,
sonIR
1,2
= fSR2IR
2
IS1,2
= fSS2
IS2
IT1,2
= fST2
IT2
IN1 ,2
=IR1,2
+IS1,2
+IT1,2
(12)
donde fSR 2
es el factor de simultaneidad de la fase Ren el nudo 2 y IR
2 es el
sumatorio de las intensidades correspondientes a las cargas
conectadas a la faseRen el nudo 2.
De la misma forma se obtienen las tensiones en las fases Sy
T
VS
2
=VS
1
ZF
1 ,2
IS
1,2
ZN
1 ,2
IN
1 ,2
VT
2
=VT
1
ZF
1 ,2
IT
1,2
ZN
1 ,2
IN
1 ,2
(13)
Las cadas de tensin simples por fase en el tramo de lnea
comprendida entrelos nudos 1 y 2 son
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VR
1, 2
= VR
1
VR
2
VS
1, 2
= VS
1
VS
2
VT
1, 2
= VT
1
VT
2
(14)
Y las cadas de tensin compuestas, en las que, como se ve, no
influye la cadade tensin en el neutro, se obtienen de la siguiente
forma:
URS
1 ,2
=URS
1
URS
2
=URS
1
URS
1
ZF
1 ,2
IR
1 ,2
IS
1 ,2( )
UST
i1 ,i
=UST
1
UST
2
=UST
1
UST
1
ZF
1 ,2
IS
1 ,2
IT
1 ,2( )
UTR
i1 ,i
=UTR
1
UTR
2
=UTR
1
UTR
1
ZF
1 ,2
IT
1 ,2
IR
1 ,2( )
(15)
Clculo de secciones por rendimiento
El rendimiento de la lnea depende de las prdidas de potencia en
la misma,siendo este un criterio que justifica la eleccin de
secciones mayores que lasexigibles segn los anteriores. Cuando la
carga est equilibrada las tresintensidades de fase son iguales, y
las prdidas en una lnea se puedendeterminar, despreciando los
parmetros transversales, con la siguienteexpresin
Ppe = 3RIe2 (16)
Siendo Ppe las prdidas de potencia supuesta la carga
equilibrada, R laresistencia por fase de los conductores e Ieel
valor eficaz de la intensidad defase.
En general, sin embargo, para una lnea con conductores de fase y
neutroidnticos, la expresin de las prdidas es
Pp = R IR2+ IS
2+ IT
2+ IN
2( ) (17)
Definiremos la relacin de prdidas rp como el cociente de las
prdidas reales
entre las prdidas mnimas tericas, es decir,
rp =Pp
Ppe=
IR2+ IS
2+ IT
2+ IN
2
3Ie2
(18)
En [5] se demuestra que las mnimas prdidas se producen cuando la
carga estequilibrada. En ese caso, la relacin de prdidas es 1, y si
est desequilibradasiempre es mayor que la unidad. Por tanto, la
relacin de prdidas es un buenndice del grado de desequilibrio de
una carga.Con el objetivo de analizar la influencia que tiene el
desequilibrio sobre lasprdidas, vamos a considerar el siguiente
reparto particular de la carga sobre
las fases:
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Carga desequilibradaS = P +jQ
IR
IS
IT
IN
PRQR
PSQS
PTQT
VS
VR
VT
+
+
+
Fig. 4. Reparto de potencias sobre las fases.
Se supondr, figura 4, que la relacin entre las potencias activas
y reactivas enlas tres fases es la misma, que el sistema de
tensiones est equilibrado, y que lafase Sy Testn cargadas de la
misma forma, siendo la fase Rla que soporta unacarga mayor.PR
QR=PS
QS=PT
QT, VR=V/0, VS=V/ 120, VT=V/120 (19)
Para cuantificar las potencias activas, reactivas y aparentes
por fase se puedeintroducir una variable auxiliar x, que tome
valores entre 0 y 1, tal que unaumento de ximplique un mayor
desequilibrio de la carga. En la expresin (20)se formula un caso de
reparto de la carga que, cumpliendo con las condicionesde (19),
implica desde un equilibrio total (x=0) hasta un desequilibrio en
el quela fase Rasume toda la carga (x=1)
0x 1PR = 1 +2x( )P
3, PS = 1 x( )P
3, PT = 1 x( )P
3
QR = 1+2x( )Q
3, QS = 1 x( )
Q
3, QT = 1 x( )
Q
3
SR = 1+2x( )S
3, SS = 1 x( )
S
3, ST = 1 x( )
S
3
(20)
Las intensidades por las fases y el neutro son
IR = 1+ 2x( )
S
3V
, IS = 1x( )
S
3V
, IT = 1x( )
S
3V
, IN =
xS
V (21)
La relacin de potencias, con este reparto, es la mostrada en
(22). En la figura 5se representa su variacin en funcin del grado
de desequilibrio x.
rp =Pp
Ppe=
IR2+ IS
2+ IT
2+ IN
2
3Ie2
= 1+ 5x2 ; 1 rp 6 (22)
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10
0.2 0.4 0.6 0.8 1
2
3
4
5
x
rp =Pp
Ppe
6
Fig. 5. Relacin de potencias en funcin del grado de
desequilibrio.
Aunque hay muchas otras formulaciones del reparto de la carga
distintas de laempleada en (20), por lo demostrado en [5] se deduce
que, para todas ellas,cuanto mayor es el desequilibrio, mayores son
las prdidas en la lnea de
alimentacin, en relacin con las que se tendran con carga
equilibrada. Y en elcaso extremo de que se conecte toda la carga
entre una fase y neutro, de la (22)se deduce que las prdidas se
multiplican por seis (igual en las referencias [2] y[5]). Este
ejemplo pone de manifiesto el error que se comete cuando se fija
laseccin de la lnea que alimenta una carga desequilibrada en funcin
de lasprdidas calculadas como carga equilibrada.
Ejemplo
Calcular los parmetros que determinan el diseo de una lnea
general dealimentacin de un bloque de 7 viviendas con grado de
electrificacin elevada(9200VA), suponiendo que se conectan 3
viviendas entre la fase Ry el neutro, 2en la S y 2 en la T. La
tensin de alimentacin es 400V, y con el objeto desimplificar los
clculos se supondr que el factor de potencia de las viviendas esla
unidad, no se consideran los servicios generales del edificio y se
deseprecia lareactancia de la lnea de alimentacin.
La potencia aparente total del conjunto de viviendas segn la
tabla 1 seraS = 6.2 9200 = 57040VA
La intensidad por las fases Sy T, en este caso, es menor a la de
la fase R. Sinembargo con la tabla 1, no es posible determinar la
intensidad en cada fase deforma correcta. La intensidad supuesta la
carga equilibrada sera
Ie =
S
3U=
57040
3 400 82.33A
Si se realiza de nuevo el clculo utilizando la tabla 4, es
posible determinar laintensidad en cada fase sin cometer el error
de tratar la carga como equilibradacuando no lo es. En
efecto:SR
=2.6 9200 =23920VA, SS = S
T = 1.8 9200 = 16560VA
IR
=
SR
V=
23920
400/ 3 103.58A, I
S = I
T =
SS
V=
16560
400/ 3=71.71A
La relacin entre la intensidad mxima y la equilibrada es
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Desequilibrada
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IR
Ie
=
103.58
82.33 1.26
Es decir, la intensidad en la fase ms cargada es un 26% mayor
que la obtenidacon la tabla 1 del Reglamento.
La cada de tensin simple en la lnea, utilizando la expresin (9)
para cargaequilibrada y con las suposiciones hechas al principio,
es
Ve = I
eRcos+Xsen( ) = RIe = R S
3U
Si se utilizan las expresiones (14), la cada de tensin simple
mxima entre elorigen (1) y el final (2) de la lnea estara en la
fase Rsiendo su valor
VR
1, 2
= VR
1
VR
2
1.65R S3U
La relacin entre las cadas de tensin
VR
1, 2
Ve
1.65
Por tanto, la cada de tensin simple en la fase Res un 65% mayor
a la obtenidasupuesta la carga equilibrada.
En cuanto a las prdidas de potencia, el valor de x
correspondiente a esteejemplo se puede obtener a partir de una de
las expresiones contenidas en (20),por ejemplo la siguiente
SR = 1+ 2x( )
S
3 x 0.13
La relacin de prdidas es
rp =Pp
Ppe= 1+ 5x2 1.08
Las prdidas son un 8 % mayores que las que se obtendran
suponiendo que la
carga est equilibrada.
Conclusiones
El clculo de una instalacin con carga desequilibrada a partir de
lasexpresiones de carga equilibrada no garantiza un resultado
fiable. Lasimplificacin que supone despreciar el desequilibrio de
la carga puedeocasionar resultados que se alejan de forma
importante de la realidad.
El empleo del coeficiente de simultaneidad global en el clculo
de la lneageneral de alimentacin de un bloque de viviendas no
resulta adecuado cuandoel nmero de viviendas es reducido y no es
mltiplo de tres. En su lugar serecomienda utilizar el coeficiente
de simultaneidad por fase.
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Debe calcularse el valor de la intensidad que soporta cada
conductor de fase (yel neutro si existe), entre cada dos nudos de
una red o lnea de alimentacin,pues solo de esta forma es posible
aplicar correctamente los criteriosreglamentarios para verificar
las secciones de los conductores. El clculo de
esas intensidades ha de consistir en una suma fasorial,
conductor por conductorincluido el neutro, y debe abandonarse la
simplificacin de considerar que laintensidad se debe a cargas
equilibradas, cuando stas no lo son.
Obtenidas correctamente todas las intensidades, pueden
evaluarsesatisfactoriamente las secciones con los criterios de
intensidad mximaadmisible, cada de tensin y rendimiento. En las
secciones anteriores se hamostrado la manera de hacerlo.
Bibliografa
[1] F. Redondo Quintela, and N. Redondo Melchor, Multi-terminal
networkpower measurement, International Journal of Electrical
Engineering Education(IJEEE), april 2002.
[2] J. M. Garca Arvalo, Desarrollo de un sistema para el
equilibrado de cargastrifsicas y la correccin simultnea de su
factor de potencia, Tesis doctoral,septiembre 2005.
[3] Ministerio de Ciencia y Tecnologa, Real Decreto 842/2002, de
2 de agosto.Reglamento electrotcnico para baja tensin.
Instrucciones tcnicas complementarias,Boletn Oficial del Estado n
224, de 18 de septiembre de 2002.
[4] Ministerio de Ciencia y Tecnologa, Gua tcnica de aplicacin:
instalaciones dede enlace. Previsin de cargas para suministros en
baja tensin, Gua-BT-10, ed.septiembre 2003.
[5] F. Redondo Quintela, J. M. Garca Arvalo, N. Redondo
Melchor,Desequilibrio y prdidas en las instalaciones elctricas,
Montajes e Instalaciones,n 338, pg. 77-82, abril 2000.