buku AM new

KATA PENGANTAR

Dengan ini disampaikan Laporan Perhitungan Struktur Atas dari Proyek Kantor Adiwisesa Mandiri

yang berlokasi di Jalan Aipda KS Tubun 2C/30.

Laporan ini menguraikan pelaksanaan metode analisis dan desain struktur dari pekerjaan tersebut di

atas, yang telah dilaksanakan sesuai dengan persyaratan yang diajukan oleh pihak pemberi tugas.

Adapun hasil-hasil analisis dan desain struktur atas Pekerjaan Desain Struktur Atas Proyek Kantor

Adiwisesa Mandiri disertakan pula dalam bentuk lampiran pada bagian akhir dari laporan ini.

Jakarta, Oktober 2013

Perencana Struktur Atas

Ir. Taufik Hidayat Linggadjaja, MT

SIPTB No. 0990/P/K-A/DPPB/I-2012

1

DAFTAR ISI

KATA PENGANTAR -------------------------------------------------------------------------------------------- 1

BAB 1. PENDAHULUAN --------------------------------------------------------------------------------------- 4

1.1. LATAR BELAKANG --------------------------------------------------------------------------------------- 4

1.2. MAKSUD DAN TUJUAN PEKERJAAN --------------------------------------------------------------- 4

1.3. SISTEMATIKA PENULISAN ----------------------------------------------------------------------------- 5

BAB 2. KRITERIA DESAIN STRUKTUR ------------------------------------------------------------------- 6

2.1. STANDAR DAN PERATURAN -------------------------------------------------------------------------- 6

2.2. KRITERIA MATERIAL ------------------------------------------------------------------------------------ 6

2.3. KRITERIA PEMBEBANAN------------------------------------------------------------------------------- 7

BAB 3. MODELISASI STRUKTUR DAN PEMBEBANAN --------------------------------------------- 9

3.1. SISTEM STRUKTUR ------------------------------------------------------------------------------------- 9

3.2. MODELISASI STRUKTUR ------------------------------------------------------------------------------ 9

3.3. FAKTOR MODIFIKASI KEKAKUAN LENTUR DAN TORSI------------------------------------ 10

3.4. FAKTOR REDUKSI KEKUATAN ---------------------------------------------------------------------- 11

3.5. KOMBINASI PEMBEBANAN -------------------------------------------------------------------------- 11

3.6. EFEK P-DELTA -------------------------------------------------------------------------------------------- 12

3.7. ARAH UTAMA BANGUNAN --------------------------------------------------------------------------- 12

3.8. EKSENTRISITAS RENCANA --------------------------------------------------------------------------- 13

BAB 4. ANALISIS STRUKTUR ------------------------------------------------------------------------------ 14

4.1. KARAKTERISTIK DINAMIK STRUKTUR ---------------------------------------------------------- 14

4.2. GAYA GESER DASAR DESAIN ----------------------------------------------------------------------- 15

4.3. SIMPANGAN ANTAR TINGKAT ---------------------------------------------------------------------- 16

BAB 5. DESAIN KOMPONEN STRUKTUR --------------------------------------------------------------- 18

5.1. DESAIN BALOK ------------------------------------------------------------------------------------------- 18

5.2. DESAIN KOLOM ------------------------------------------------------------------------------------------ 19

5.3. DESAIN JOINT BALOK-KOLOM ---------------------------------------------------------------------- 22

5.4. DESAIN PELAT -------------------------------------------------------------------------------------------- 23

5.5. DESAIN TANGGA -----------------------------------------------------------------------------------------

23

2

LAMPIRAN A. Gambar Arsitektural

LAMPIRAN B. Modelisasi Struktur dan Input ETABS

LAMPIRAN C. Output ETABS

LAMPIRAN D. Karakteristik dan Respon Dinamik Struktur

LAMPIRAN E. Simpangan dan Lendutan

LAMPIRAN F. Desain Balok dan Kolom

LAMPIRAN G. Desain Pelat Lantai

LAMPIRAN H. Desain Tangga

LAMPIRAN I. Gambar Rencana Struktur (Dijilid Terpisah)

3

BAB 1. PENDAHULUAN

1.1. LATAR BELAKANG

Gedung Kantor Adiwisesa Mandiri direncanakan untuk dibangun di Jakarta, tepatnya di Jalan

Aipda KS Tubun 2C/30. Secara umum dapat disampaikan bahwa struktur bangunan ini terdiri

dari rangka portal beton bertulang.

Bangunan tersebut merupakan sebuah gedung yang tersusun atas 1 (satu) lantai basement yang

digunakan untuk tempat parkir dan berbagai ruang utilitas, serta 6 (enam) lantai yang

diperuntukkan untuk keperluan area kantor dan berbagai ruang utilitas lainnya. Denah dari

basement dan juga lantai tipikal di atas berbentuk kotak.

Bangunan ini memiliki luas sebesar ± 986 m2 dengan tinggi bangunan mencapai 21,8 m, yang

ditempatkan di atas lahan seluas ± 3.627 m2. Adapun pihak-pihak yang terlibat dalam

pelaksanaan proyek ini antara lain adalah :

Pemilik : PT. Adiwisesa Mandiri

Perencana Arsitektur : …

Perencana Struktur : PT. Tiara Handalan Larasadi ( PT.TaHL)

Perencana M/E : PT. Skemanusa Consultama Teknik

Sesuai dengan lingkup pekerjaan yang disepakati, laporan ini menyajikan hasil pelaksanaan

pekerjaan tersebut berupa desain struktur atas dari gedung kantor Adiwisesa Mandiri beserta

hasil perhitungan yang dihasilkan dalam pelaksanaan pekerjaan ini.

1.2. MAKSUD DAN TUJUAN PEKERJAAN

Pekerjaan ini dimaksudkan untuk memberikan rencana teknis terinci, khususnya dalam bidang

struktur, untuk digunakan dalam pekerjaan Proyek Kantor Adiwisesa Mandiri yang berlokasi di

Jalan Aipda KS Tubun 2C/30, Jakarta.

Tujuan dari pekerjaan ini adalah untuk menghasilkan suatu desain struktur yang efektif dan

sesuai dengan peraturan dan syarat keamanan yang berlaku sehingga desain struktur yang

dihasilkan dapat dipertanggungjawabkan dan diaplikasikan dalam tahapan konstruksi.

4

1.3. SISTEMATIKA PENULISAN

Sistematika penulisan laporan ini disusun dalam 5 bab dan 9 lampiran yang terdiri dari :

Bab 1. Pendahuluan

Pada bab ini diuraikan latar belakang kegiatan, maksud dan tujuan kegiatan serta sistematika

penulisan laporan.

Bab 2. Kriteria Desain Struktur

Pada bab ini diuraikan mengenai kriteria-kriteria yang digunakan dalam pelaksanaan desain

struktur yang terdiri atas: standar dan peraturan, kriteria material, serta criteria pembebanan.

Bab 3. Modelisasi Struktur dan Pembebanan

Bagian-bagian dalam bab ini menjelaskan proses modelisasi struktur yang merupakan salah satu

tahapan kegiatan dalam desain struktur atas Grandhika Hotel.

Bab 4. Analisis Struktur

Bab ini memaparkan tentang tahapan kegiatan analisis struktur yang dilakukan terhadap model

struktur yang dihasilkan dalam tahapan kegiatan sebelumnya.

Bab 5. Desain Komponen Struktur

Bab ini menyajikan metode desain yang digunakan pada setiap jenis komponen struktur, sesuai

dengan yang diatur dalam standar dan peraturan perencanaan bangunan gedung.

5

BAB 2. KRITERIA DESAIN STRUKTUR

2.1. STANDAR DAN PERATURAN

Standar dan Peraturan yang digunakan dalam pekerjaan Desain Struktur Atas Kantor Adiwisesa

Mandiri adalah sebagai berikut:

Pedoman Perencanaan Pembebanan untuk Rumah dan Gedung, SNI-03-1727-1989.

Tata Cara Perencanaan Struktur Beton untuk Bangunan Gedung, SNI-03-2847-2002.

Tata Cara Perencanaan Struktur Baja untuk Bangunan Gedung, SNI-03-1729-2002.

Standar Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Struktur Gedung, SNI-03-1726-2002.

American Concrete Institute, “Building Code Requirement for Reinforced Concrete”, ACI-

318-05.

2.2. KRITERIA MATERIAL

Mutu material yang digunakan adalah :

Beton

− Pelat Konvensional:

Semua tipe pelat lantai : fc’ = 25 MPa

− Balok:

Semua tipe balok : fc’ = 25 MPa

− Kolom:

Semua tipe kolom : fc’ = 30 MPa

− Tangga dan Bordes:

Semua tipe tangga : fc’ = 25 MPa

6

Baja Tulangan:

− < ∅10 mm : fy = 240 Mpa

− ≥ ∅10 mm : fy = 400 MPa

2.3. KRITERIA PEMBEBANAN

Beban-beban rencana yang dikerjakan pada struktur ini adalah :

Beban Mati (DL), termasuk di dalamnya berat sendiri struktur dan beban mati tambahan

(ADL).

Adapun perhitungan berat sendiri struktur secara otomatis dilakukan oleh program analisis

struktur (ETABS) berdasarkan data massa jenis material yang disertakan dalam input program.

Massa jenis material yang digunakan adalah sebagai berikut:

− Beton bertulang : 2.400 kg/m3

Untuk beban mati tambahan, besaran beban ini ditentukan berdasarkan data-data yang

didapatkan dalam gambar arsitektural dan disesuaikan dengan peraturan pembebanan yang

berlaku yaitu SNI-03-1727-1989. Dengan demikian, beban mati tambahan yang digunakan untuk

kantor Adiwisesa Mandiri adalah sebagai berikut:

− Screed dan finishing lantai : 110 kg/m2

− Mekanikal, elektrikal, plumbing : 25 kg/m2

− Dinding bata : 250 kg/m2

− Anak tangga : 240 kg/m2

− Dinding hebel : 150 kg/m2

− Roof tank : 2000 kg/m2

Beban Hidup (LL)

Beban hidup ditentukan berdasarkan fungsi ruang pada masing-masing lantai yang besarannya

ditentukan sesuai dengan peraturan pembebanan. Besaran beban hidup yang digunakan terdiri

atas:

− Lantai kantor : 250 kg/m2

7

− Lantai balkon : 250 kg/m2

− Lantai basement : 500 kg/m2

− Lantai atap : 100 kg/m2

− Lantai GWT dan ruang pompa : 3000 kg/m2

− Tangga dan bordes : 300 kg/m2

Beban Gempa (EQ)

Beban gempa dihitung menggunakan user coefficient dan perhitungannya dilakukan berdasarkan

Standar Perencanaan Ketahanan Gempa untuk Struktur Gedung (SNI 03-1726-2002).

Parameter-parameter desain yang digunakan adalah sebagai berikut:

− Faktor keutamaan gedung yang nilainya ditentukan sesuai dengan klasifikasi yang ada dalam

standar perencanaan. Fungsi Kantor Adiwisesa Mandiri adalah untuk hunian dan perkantoran,

yang memiliki nilai faktor keutamaan gedung (I) sebesar 1,0.

− Sistem struktur direncanakan sebagai interaksi antara dinding geser khusus dengan Sistem

Rangka Pemikul Momen Menengah (SRPMM). Nilai factor reduksi respon gempa (R)

ditentukan sebesar 5,5.

Berdasarkan SNI 03-1726-2002, besarnya gaya gempa desain yang diberikan pada struktur

diperhitungkan berdasarkan parameter gaya geser dasar yang diformulasikan sebagai:

C= I x0.75R x T

dimana:

0.75 = Koefisien wilayah gempa menggunakan tanah lunak (wilayah Jakarta)

C = Koefisien gempa dasar

I = Faktor keutamaan gedung

R = Faktor reduksi respon gempa berdasarkan tingkat daktilitas struktur

T = Periode getar mode 1 (diperoleh dari hasil analisa goyangan ETABS)

8

BAB 3. MODELISASI STRUKTUR DAN PEMBEBANAN

3.1. SISTEM STRUKTUR

Gedung Kantor Adiwisesa Mandiri direncanakan sebagai struktur bangunan beton bertulang

yang terdiri atas 6 lantai bangunan dan 1 lantai basement. Sistem struktur atas penahan gaya

gravitasi adalah sistem konvensional yang terdiri dari komponen pelat dan balok. Sedangkan

sistem struktur atas penahan gaya lateral berupa Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah

(SRPMM).

3.2. MODELISASI STRUKTUR

Modelisasi struktur adalah penyederhanaan sifat dan perilaku sebuah struktur menjadi sebuah

model matematis yang dapat diselesaikan, sehingga perilaku struktur tersebut dapat dianalisis.

Modelisasi struktur gedung kantor Adiwisesa Mandiri dilakukan dengan menggunakan software

analisis struktur ETABS.

Modelisasi struktur dilakukan dengan memodelkan setiap komponen struktur pada bangunan

tersebut. Komponen balok dan kolom dimodelkan sebagai elemen frame, komponen pelat lantai

umumnya dimodelkan sebagai elemen membrane, namun khusus untuk pelat tangga dimodelkan

sebagai elemen shell.

Keseluruhan model struktur dari gedung ini terdiri atas 3229 elemen frame, 110 elemen joint,

102 elemen membrane, dan 414 elemen shell. Model struktur ini dibuat dengan taraf penjepitan

lateral yang terletak pada elevasi Lt. 1 (+ 0.00 m) dari gedung ini. Uraian lebih lengkap

mengenai data input dalam modelisasi struktur disajikan dalam Lampiran B dari laporan ini.

Gambar-gambar berikut merupakan ilustrasi model struktur gedung kantor Adiwisesa Mandiri

yang dibuat dalam software ETABS.

9

Gambar 3.1. Ilustrasi Kantor Adiwisesa Mandiri (ETABS)

3.3. FAKTOR MODIFIKASI KEKAKUAN LENTUR DAN TORSI

Dalam pemodelan diperhitungkan pula pengaruh keretakan yang mungkin terjadi pada

penampang komponen struktur. Hal ini dilakukan dengan menerapkan faktor modifikasi

kekakuan lentur dan torsi seperti yang diuraikan dalam tabel berikut ini:

Tabel 3.1. Faktor Modifikasi Kekakuan Lentur dan Torsi

Komponen Struktur Faktor Modifikasi Kekakuan

Lentur

Faktor Modifikasi

Kekakuan Torsi

Balok T atau L 0.35 0.1

Balok Persegi 0.7 0.2

Kolom 0.7 1

Shearwall 0.7 1

10

Balok Perangkai Shearwall 0.35 1

Pelat 0.25 1

3.4. FAKTOR REDUKSI KEKUATAN

Kuat rencana dari suatu komponen struktur merupakan hasil kali dari kekuatan nominal

komponen struktur tersebut dengan suatu faktor reduksi kekuatan. Faktor reduksi kekuatan

tersebut ditentukan sesuai dengan yang tertera dalam pasal 11.3 dari SNI-03- 2847-2002, yaitu:

Lentur tanpa beban aksial : 0.80

Beban aksial dan beban aksial dengan lentur

− Aksial tarik dan aksial tarik dengan lentur : 0.80

− Aksial tekan dan aksial tekan dengan lentur

o Komponen struktur dengan tulangan spiral : 0.70

o Komponen struktur lainnya : 0.65

Geser dan torsi : 0.75

Geser seismik : 0.55

3.5. KOMBINASI PEMBEBANAN

Kombinasi terfaktor dari pembebanan yang dilakukan dalam analisis dan desain struktur gedung

kantor Adiwisesa Mandiri ini adalah berikut:

1.2 (D + AD) + 1.6 L

1.4 (D + AD)

1.2 (D + AD) + L ± (EQx, EQy)

0.9 (D + AD) ± (EQx, EQy)

11

dimana :

D = Beban Mati

AD = Beban Mati Tambahan

L = Beban Hidup

EQx, EQy = Beban Gempa arah X dan Y yang dikombinasikan dengan metode SRSS

3.6. EFEK P-DELTA

Ada 2 (dua) buah metode yang dapat digunakan dalam software analisis ETABS untuk

memperhitungkan efek P-Delta, yaitu:

Metode Non-Iterasi (Story Mass)

Dalam metode ini gaya tambahan yang terjadi hanya diperhitungkan berdasarkan besar massa

dari setiap lantai bangunan, sehingga tidak diperlukan iterasi perhitungan.

Metode Iterasi (P-Delta Load Combination)

Berlawanan dengan metode sebelumnya, pada metode ini diperhitungkan pula beban-beban statis

yang bekerja pada struktur, yang disertakan dalam suatu bentuk kombinasi pembebanan.

Kombinasi pembebanan yang dimaksud adalah kombinasi antara seluruh beban mati (DL) dan

sebagian beban hidup (LL) yang bekerja pada struktur, yang dapat dituliskan seperti persamaan

berikut:

Combo = DL + 𝛼∙𝐿𝐿Dalam perencanaan ini, perhitungan efek P-Delta dilakukan oleh program ETABS dengan

menggunakan metode non iterasi (story mass).

3.7. ARAH UTAMA BANGUNAN

Sesuai dengan yang diatur dalam SNI-03-1726-2002 khususnya pada pasal 5.8, arah utama

pengaruh gempa rencana harus ditentukan sedemikian rupa sehingga memberikan efek

maksimum pada struktur gedung yang ditinjau. Menurut pasal tersebut pengaruh pembebanan

gempa pada arah utama bangunan harus diperhitungkan sebesar 100%, ditambah dengan 30%

pembebanan gempa dalam arah tegak lurus terhadap arah utama bangunan.

12

3.8. EKSENTRISITAS RENCANA

Sesuai dengan standar perencanaan ketahanan gempa, antara pusat massa dan pusat rotasi lantai

tingkat harus ditinjau suatu eksentrisitas rencana (ed). Apabila ukuran horizontal terbesar denah

struktur gedung pada lantai tingkat itu diukur tegak lurus pada arah pembebanan gempa,

dinyatakan dengan b, maka eksentrisitas rencana harus ditentukan sebagai berikut :

Untuk 0 < e ≤ 0,3 b :

ed = 1,5 e + 0,05 b, atau

ed = e – 0,05 b

dan dipilih diantara keduanya yang pengaruhnya paling menetukan untuk unsur atau subsistem

struktur gedung yang ditinjau.

Untuk e > 0,3 b :

ed = 1,33 e + 0,1 b, atau

ed = 1,17 e – 0,1 b

dan dipilih diantara keduanya yang pengaruhnya paling menetukan untuk unsur atau subsistem

struktur gedung yang ditinjau.

13

BAB 4. ANALISIS STRUKTUR

Metode analisis yang dilakukan dalam software analisis struktur ETABS dikenal sebagai metode

elemen hingga. Dengan menggunakan metode ini, analisis struktur dapat dilakukan dengan efisien

serta memiliki tingkat akurasi yang baik. Berdasarkan kedua faktor tersebut di atas, metode analisis

ini telah diakui sebagai metode terbaik untuk menganalisa sebuah model struktur bangunan gedung.

Kegiatan analisis struktur dilakukan untuk mendapatkan respon statis (untuk gaya-gaya gravitasi) dan

respon dinamik (untuk gaya-gaya dinamik seperti beban gempa) dari struktur.

Analisa respon statik struktur dilakukan dengan menggunakan metode matriks, sedangkan

perhitungan perilaku dinamis seperti pola getar dan frekuensi alami struktur dipecahkan dengan

menggunakan metode iterasi sub-ruang (subspace iteration) dimana respon dinamik struktur

didapatkan dari penjumlahan tiap-tiap pola getar utama (modal combination) dengan menggunakan

metode Complete Quadratic Combination (CQC).

4.1. KARAKTERISTIK DINAMIK STRUKTUR

4.1.1. PERIODE GETAR

Analisis dinamik model struktur Kantor Adiwisesa Mandiri dilakukan pada 23 buah mode pola

getar. Hasil analisis pada 3 buah mode pola getar pertama dapat ditunjukkan pada tabel

dibawah ini :

Tabel 4-1 Hasil Analisis Dinamik Struktur

Mode Pola Getar

Periode Getar (detik) X-Translasi Y-Translasi Z-Rotasi

1 1.67909 67.7311 0.0118 0.80982 1.3633 0.0609 67.1575 1.81923 1.32932 0.6303 1.8563 64.9506

Berdasarkan tabel di atas dapat diketahui bahwa periode getar terbesar dari model struktur

Kantor Adiwisesa Mandiri adalah 1,6791 detik. Dari tabel 4-1 di atas, pola getar bangunan

pada mode 1 bersifat translasi X, mode 2 bersifat translasi Y dan mode 3 bersifat rotasi Z.

14

4.1.2. RASIO PARTISIPASI MASSA

Sesuai dengan yang diatur dalam SNI 03-1726-2002, sejumlah pola getar harus diperhitungkan

pada analisis dinamik sehingga rasio partisipasi massa kumulatif (sum of mass participation

factor) dari seluruh pola getar yang diperhitungkan tidak kurang dari 90% total massa struktur.

Tabel berikut ini menunjukkan rasio partisipasi massa kumulatif dengan nilai di atas 90%

untuk masing-masing arah pola getar. Data ini didapatkan dari hasil analisis dinamik pada

software ETABS untuk 23 buah mode pola getar :

Tabel 4-2 Rasio Partisipasi Massa Kumulatif

Arah Pola Getar Mode Pola Getar Ke- Rasio Partisipasi Massa Kumulatif (%)

Translasi X 20 99.6737

Translasi Y 19 99.982

Rotasi X 3 98.565

Rotasi Y 1 94.382

Rotasi Z 21 99.9843

Dengan demikian dapat disimpulkan bahwa rasio partisipasi massa kumulatif untuk setiap arah

pola getar telah memenuhi syarat. Data selengkapnya dari rasio partisipasi massa kumulatif

dapat dilihat dalam Lampiran D.

4.2. GAYA GESER DESAIN

Perhitungan gaya geser dasar struktur akibat beban gempa dengan menggunakan metode respon

spectra harus dibatasi dengan menurut persamaan berikut :

V dinamik > 0.8 x V static

Besar gaya geser dasar dinamik (Vdinamik) diperhitungkan berdasarkan hasil analisis struktur

yang dilakukan oleh software ETABS. Sedangkan besar gaya geser static (Vstatik)

diperhitungkan berdasarkan persamaan yang telah disampaikan dalam Bab 2.3 yaitu :

V static = C x I x Wt

R

15

Pemeriksaan gaya geser dasar tersebut di atas ditunjukkan oleh tabel berikut ini :

Tabel 4-3 Pemeriksaan Gaya Geser Dasar Struktur

Arah Gaya

Geser

Vdinamik (kN) Vstatik (kN) 0,8 Vstatik (kN) Status

Arah x 2024,2 1733,4 1386,72 OK

Arah y 2336,7 1407,04 1125,92 OK

Seperti yang ditunjukkan pada Tabel 4-3, gaya geser dasar dinamis struktur telah memenuhi

syarat yang ditetapkan dan dapat digunakan sebagai gaya geser dasar desain. Namun demikian

dalam desain struktur atas Kantor Adiwisesa Mandiri digunakan pula batasan minimum untuk

gaya geser dasar desain yang telah ditetapkan sebesar 3% dari berat total gedung. Adapun

penggunaan batasan minimum ini ditentukan berdasarkan pertimbangan bahwa struktur Kantor

Adiwisesa Mandiri memiliki keterbatasan redundant pada system portalnya.

Berat total struktur berdasarkan hasil ETABS adalah 25.994,75 kN, sehingga gaya geser desain

yang diinginkan adalah sebesar:

𝑉 ≥ 0,03 × 25.994,75𝑉 ≥ 779,84 kN

Berdasarkan hasil analisis ETABS, besar gaya geser dinamik adalah sebesar:

Vdinamik arah X = 2.024,2 kN

Vdinamik arah Y = 2.336,7 kN

Dengan demikian tidak perlu dilakukan perbesaran gaya gempa pada model pembebanan. Bila

syarat tidak terpenuhi, maka dilakukan perbesaran gaya gempa dengan cara menggunakan faktor

skala untuk arah X, maupun arah Y. Penjelasan lebih lengkap mengenai analisis gaya geser dasar

struktur disampaikan dalam Lampiran D.

4.3. SIMPANGAN ANTAR TINGKAT

Pemeriksaan simpangan antar tingkat (story drift) dilakukan pada dua buah kondisi, yaitu :

Kondisi Layan

Untuk kondisi layan, batas maksimum simpangan antar tingkat yang diperbolehkan adalah

nilai terkecil dari :

𝛿 < 0,03 x HR

16

𝛿 < 30mm Kondisi Ultimit

Pada kondisi ultimit, nilai simpangan antar tingkat terlebih dahulu dikalikan dengan factor

pengali :

0,7 x R

Batas maksimum simpangan yang diperbolehkan dalam kondisi ini adalah sebesar :𝛿 < 0,02 x HUraian selengkapnya dapat dilihat pada Lampiran E.

17

BAB 5. DESAIN KOMPONEN STRUKTUR

5.1. DESAIN BALOK

Desain penulangan balok dilakukan oleh software ETABS dan hasilnya ditampilkan dalam

Lampiran F dari laporan ini. Adapun metode perhitungan yang dilakukan oleh software tersebut

dapat dijelaskan sebagai berikut.

5.1.1. KONSEP PERHITUNGAN BALOK

Pembesian lentur atas dan bawah pada penampang balok direncanakan pada penampang di

titik-titik tertentu sepanjang bentangan balok (yaitu pada kedua ujung dan pada tengah bentang

balok). Langkah-langkah berikut dipergunakan pada perencanaan pembesian pada tiap-tiap

penampang:

Menentukan nilai terbesar momen terfaktor (positif dan negatif) untuk setiap kombinasi

pembebanan yang direncanakan.

Penentuan tinggi blok tegangan tekan beton.

Kontrol tinggi blok tegangan tekan terhadap tinggi blok tegangan tekan ijin.

Menentukan jumlah besi tulangan.

Diasumsikan bahwa beban aksial ultimit rencana tidak melebihi 0.1 fc’×Ag, sehingga seluruh

balok direncanakan terhadap lentur dan geser utama saja. Pada setiap kondisi perencanaan

lentur, untuk memenuhi persyaratan daktilitas penampang balok, pembesian tarik minimum

dan maksimum yang diijinkan dibatasi pada nilai tertentu.

5.1.2. PERENCANAAN TERHADAP BEBAN GEMPA

Untuk struktur rangka beton pemikul momen menengah (Intermediate Moment Resisting

Frame –IMRF atau SRPMM), perencanaan balok harus memenuhi persyaratan tambahan

berikut ini:

18

Pada setiap ujung balok, kapasitas momen balok tidak boleh kurang dari 1/3 kapasitas

momen negatif ujung tersebut.

Baik kapasitas momen positif maupun negatif pada setiap penampang balok tidak boleh

kurang dari 1/5 dari momen kapasitas positif dan negatif pada ujung-ujung balok.

5.1.3. DESAIN PEMBESIAN GESER BALOK

Perencanaan pembesian geser balok dilakukan pada minimal 3 lokasi (penampang) sepanjang

balok terhadap semua kemungkinan kombinasi pembebanan sesuai peraturan perencanan.

Prosedur berikut digunakan untuk mendapatkan desain pembesian geser pada sebuah

penampang pada balok akibat kombinasi pembebanan yang menentukan (kondisi ultimit).

Menentukan gaya geser ultimit terfaktor (Vu).

Menentukan gaya geser yang ditahan oleh beton (Vc).

Menentukan luas tulangan geser yang diperlukan untuk menahan kelebihan gaya geser yang

tidak dapat ditahan oleh beton.

Dalam desain SRPMM, kuat geser rencana balok, kolom, dan konstruksi pelat dua arah yang

memikul beban gempa tidak boleh kurang daripada:

Jumlah gaya lintang yang timbul akibat termobilisasinya kuat lentur nominal komponen

struktur pada setiap ujung bentang bersihnya dan gaya lintang akibat beban gravitasi terfaktor.

Gaya lintang maksimum yang diperoleh dari kombinasi beban rencana termasuk pengaruh

beban gempa (Eq), dimana nilai Eq diambil sebesar dua kali nilai yang ditentukan dalam

peraturan perencanaan tahap gempa.

Desain SRPMM juga menyebutkan bahwa pada kedua ujung balok tersebut harus dipasang

pembesian geser (sengkang) sepanjang dua kali tinggi komponen struktur diukur dari muka

perletakan ke arah tengah bentang. Sengkang pertama harus dipasang pada jarak tidak lebih

dari 50 mm dari muka perletakan.

Desain komponen balok disampaikan secara lengkap dalam Lampiran F.

5.2. DESAIN KOLOM

19

Sama seperti desain balok, desain penulangan kolom juga dilakukan oleh software ETABS yang

hasilnya dilampirkan pula dalam Lampiran F. Adapun prosedur perencanaan pembesian kolom

yang dilakukan software tersebut adalah sebagai berikut:

Membuat diagram interaksi 2 arah gaya aksial – momen untuk semua tipe kolom yang akan

didesain. Diagram interaksi 2 arah tipikal diperlihatkan pada Gambar 5-1 yang dibuat untuk

persentase pembesian 1 – 8 persen (persentase pembesian ijin pada kolom rangka portal pemikul

momen menengah dan biasa.

Gambar 5.1. Diagram interaksi Kolom Tipikal

20

Gambar 5.2. Interaksi Distribusi Regangan untuk Pembuatan Diagram Interaksi

Menghitung rasio kapasitas atau pembesian perlu untuk beban ultimit aksial dan momen (pada

dua arah – biaksial) terfaktor pada tiap penampang yang diperiksa/didesain. Rasio kapasitas

(kapasitas dibagi beban) ≥ 1.

21

Gambar 5.3. Gambaran Geometris dari Rasio Kapasitas Kolom

Perencanaan pembesian geser dilakukan berdasarkan gaya geser ultimit yang diderita kolom

akibat semua kombinasi pembebanan pada sumbu kuat dan lemah penampang kolom.

Gambar 5.4. Area Tegangan Geser (Acv)

Dalam desain SRPMM, kuat geser rencana balok, kolom, dan konstruksi pelat dua arah yang

memikul beban gempa tidak boleh kurang daripada:

Jumlah gaya lintang yang timbul akibat termobilisasinya kuat lentur nominal komponen

struktur pada setiap ujung bentang bersihnya dan gaya lintang akibat beban gravitasi terfaktor.

Gaya lintang maksimum yang diperoleh dari kombinasi beban rencana termasuk pengaruh

beban gempa (Eq), dimana nilai Eq diambil sebesar dua kali nilai yang ditentukan dalam

peraturan perencanaan tahap gempa.

5.3. DESAIN JOINT BALOK – KOLOM

Desain joint balok-kolom termasuk pula dalam perhitungan yang dilakukan oleh software

analisis struktur ETABS. Secara umum, prosedur perencanaan sambungan balok-kolom tersebut

dapat dijelaskan sebagai berikut:

Menentukan beban aksial kolom ultimit (Pu)

Menentukan gaya geser ultimit (Vuh) berdasarkan persamaan:

𝑉𝑢h = 𝑇𝐿+ 𝑇𝑅 – 𝑉𝑢22

Dimana :

Vu= Mul+MurH

TL dan TR adalah gaya tarik tulangan baja berdasarkan kekuatan nominalnya.

Menentukan area efektif sambungan

Menentukan tegangan geser beton kritis

Memeriksa tegangan geser yang terjadi pada area sambungan

Menghitung tulangan geser yang diperlukan

Memeriksa kapasitas lentur balok terhadap kolom berdasarkan prinsip strong column –

weak beam

5.4. DESAIN PELAT

Sistem pelat yang digunakan dalam bangunan adalah sistem pelat dua arah biasa (ordinary two-

way slab system). Perencanaan pembesian yang dilakukan untuk sistem slab ini berdasarkan

metode kekuatan ultimit biasa dan mirip dengan pembesian longitudinal balok persegi.

Umumnya sistem slab tidak memerlukan pembesian geser.

Desain penulangan pelat dilakukan dengan menggunakan spreadsheet perencanaan pelat yang

dibuat berdasarkan Tata Cara Perencanaan Struktur Beton untuk Bangunan Gedung, (SNI-03-

2847-2002). Ada 5 buah tipe pelat lantai yang digunakan pada desain struktur atas gedung kantor

Adiwisesa Mandiri. Perhitungan selengkapnya dari pelat lantai tersebut disajikan dalam

Lampiran G.

5.5. DESAIN TANGGA

Struktur gedung kantor Adiwisesa Mandiri hanya memiliki 1 (satu) buah tipe tangga yang

perencanaannya dilakukan dengan menggunakan perhitungan manual yang akan dilampirkan

dalam Lampiran H.

23

LAMPIRAN A

GAMBAR ARSITEKTURAL

LAMPIRAN B

MODELISASI STRUKTUR DAN INPUT ETABS

MODEL ETABS [B.1]

INPUT ETABS [B.2]

LAMPIRAN B.1. MODEL ETABS

Gambar B-1. Model Struktur Kantor Adiwisesa Mandiri Lantai Basement

Gambar B-2. Model Struktur Kantor Adiwisesa Mandiri Lantai Dasar

Gambar B-3. Model Struktur Kantor Adiwisesa Mandiri Lantai 1

Gambar B-4. Model Struktur Kantor Adiwisesa Mandiri Lantai 2-4

Gambar B-5. Model Struktur Kantor Adiwisesa Mandiri Lantai Atap

Gambar B-6. Gambar Tampak Kantor Adiwisesa Mandiri

LAMPIRAN B.2. INPUT ETABS

S T O R Y D A T A STORY SIMILAR TO HEIGHT ELEVATION LTATAP2 LTATAP1 3.000 24.800 LTATAP1 None 4.200 21.800 LT4 LT3 4.200 17.600 LT3 None 4.200 13.400 LT2 LT3 4.200 9.200 LT1 LT3 5.000 5.000 DASAR LT3 3.500 0.000 BASE None -3.500

C O O R D I N A T E S Y S T E M L O C A T I O N D A T A NAME TYPE X Y ROTATION BUBBLESIZE VISIBLE GLOBAL Cartesian 0.000 0.000 0.00000 1.250 Yes C O O R D I N A T E S Y S T E M G R I D D A T A SYSTEM GRID GRID GRID GRID BUBBLE GRID NAME DIR ID TYPE HIDE LOC COORDINATE GLOBAL X K Primary No Top -2.650 GLOBAL X L Primary No Top -1.550 GLOBAL X A Primary No Top 0.000 GLOBAL X N Primary No Top 2.670 GLOBAL X G Primary No Top 4.000 GLOBAL X O Primary No Top 5.340 GLOBAL X B Primary No Top 8.000 GLOBAL X P Primary No Top 10.670 GLOBAL X H Primary No Top 12.000 GLOBAL X F Primary No Top 13.330 GLOBAL X C Primary No Top 16.000 GLOBAL X S Primary No Top 17.000 GLOBAL X Q Primary No Top 18.670 GLOBAL X I Primary No Top 20.000 GLOBAL X R Primary No Top 21.340 GLOBAL X T Primary No Top 23.000 GLOBAL X D Primary No Top 24.000 GLOBAL X T Primary No Top 26.670 GLOBAL X J Primary No Top 28.000 GLOBAL X U Primary No Top 29.340 GLOBAL X E Primary No Top 32.000 GLOBAL X M Primary No Top 33.420 GLOBAL Y 11 Primary No Left -2.200 GLOBAL Y 1 Primary No Left 0.000 GLOBAL Y 5 Primary No Left 1.750 GLOBAL Y 16 Primary No Left 3.125

GLOBAL Y 9 Primary No Left 5.500 GLOBAL Y 6 Primary No Left 6.500 GLOBAL Y 8 Primary No Left 7.500 GLOBAL Y 2 Primary No Left 8.000 GLOBAL Y 14 Primary No Left 10.875 GLOBAL Y 17 Primary No Left 12.158 GLOBAL Y 15 Primary No Left 13.350 GLOBAL Y 12 Primary No Left 14.850 GLOBAL Y 3 Primary No Left 16.000 GLOBAL Y 7 Primary No Left 17.500 GLOBAL Y 13 Primary No Left 22.850 GLOBAL Y 4 Primary No Left 24.000 GLOBAL Y 10 Primary No Left 26.000

P O I N T C O O R D I N A T E S POINT X Y DZ-BELOW 1 -1.550 -2.200 0.000 2 0.000 -2.200 0.000 3 8.000 -2.200 0.000 4 12.000 -2.200 0.000 5 17.000 -2.200 0.000 6 23.000 -2.200 0.000 7 28.000 -2.200 0.000 8 32.000 -2.200 0.000 9 -1.550 0.000 0.000 10 0.000 0.000 0.000 11 2.670 0.000 0.000 12 5.340 0.000 0.000 13 8.000 0.000 0.000 14 10.670 0.000 0.000 15 13.330 0.000 0.000 16 16.000 0.000 0.000 17 17.000 0.000 0.000 18 23.000 0.000 0.000 19 24.000 0.000 0.000 20 26.670 0.000 0.000 21 29.340 0.000 0.000 22 32.000 0.000 0.000 23 33.420 0.000 0.000 24 0.000 1.750 0.000 25 2.670 1.750 0.000 26 4.000 1.750 0.000 27 5.340 1.750 0.000 28 8.000 1.750 0.000 29 10.670 1.750 0.000 30 12.000 1.750 0.000 31 13.330 1.750 0.000 32 16.000 1.750 0.000 33 17.000 1.750 0.000 34 18.670 1.750 0.000 35 20.000 1.750 0.000 36 21.340 1.750 0.000 37 23.000 1.750 0.000 38 24.000 1.750 0.000

39 26.670 1.750 0.000 40 28.000 1.750 0.000 41 29.340 1.750 0.000 42 32.000 1.750 0.000 43 16.000 3.125 0.000 44 18.670 3.125 0.000 45 21.340 3.125 0.000 46 24.000 3.125 0.000 47 8.000 5.500 0.000 48 10.670 5.500 0.000 49 12.000 5.500 0.000 50 13.330 5.500 0.000 51 16.000 5.500 0.000 52 -1.550 6.500 0.000 53 0.000 6.500 0.000 54 2.670 6.500 0.000 55 4.000 6.500 0.000 56 5.340 6.500 0.000 57 8.000 6.500 0.000 58 16.000 6.500 0.000 59 18.670 6.500 0.000 60 20.000 6.500 0.000 61 21.340 6.500 0.000 62 24.000 6.500 0.000 63 26.670 6.500 0.000 64 28.000 6.500 0.000 65 29.340 6.500 0.000 66 32.000 6.500 0.000 67 33.420 6.500 0.000 68 8.000 7.500 0.000 69 10.670 7.500 0.000 70 12.000 7.500 0.000 71 13.330 7.500 0.000 72 16.000 7.500 0.000 73 -1.550 8.000 0.000 74 0.000 8.000 0.000 75 32.000 8.000 0.000 76 33.420 8.000 0.000 77 8.000 10.875 0.000 78 10.670 10.875 0.000 79 12.000 10.875 0.000 80 13.330 10.875 0.000 81 16.000 10.875 0.000 89 8.000 13.350 0.000 90 10.670 13.350 0.000 91 12.000 13.350 0.000 92 13.330 13.350 0.000 93 16.000 13.350 0.000 95 16.000 14.850 0.000 96 20.000 14.850 0.000 97 24.000 14.850 0.000 98 10.670 15.250 0.000 99 13.330 15.250 0.000 100 -2.650 16.000 0.000 101 -1.550 16.000 0.000 102 0.000 16.000 0.000 103 32.000 16.000 0.000

104 33.420 16.000 0.000 105 -2.650 17.500 0.000 106 -1.550 17.500 0.000 107 0.000 17.500 0.000 108 2.670 17.500 0.000 109 4.000 17.500 0.000 110 5.340 17.500 0.000 111 8.000 17.500 0.000 112 10.670 17.500 0.000 113 12.000 17.500 0.000 114 13.330 17.500 0.000 115 16.000 17.500 0.000 116 18.670 17.500 0.000 117 20.000 17.500 0.000 118 21.340 17.500 0.000 119 24.000 17.500 0.000 120 26.670 17.500 0.000 121 28.000 17.500 0.000 122 29.340 17.500 0.000 123 32.000 17.500 0.000 124 33.420 17.500 0.000 125 16.000 22.850 0.000 126 24.000 22.850 0.000 127 -2.650 24.000 0.000 128 -1.550 24.000 0.000 129 0.000 24.000 0.000 130 2.670 24.000 0.000 131 4.000 24.000 0.000 132 5.340 24.000 0.000 133 8.000 24.000 0.000 134 10.670 24.000 0.000 135 12.000 24.000 0.000 136 13.330 24.000 0.000 137 16.000 24.000 0.000 138 18.670 24.000 0.000 139 20.000 24.000 0.000 140 21.340 24.000 0.000 141 24.000 24.000 0.000 142 26.670 24.000 0.000 143 28.000 24.000 0.000 144 29.340 24.000 0.000 145 32.000 24.000 0.000 146 33.420 24.000 0.000 147 -2.650 26.000 0.000 148 -1.550 26.000 0.000 149 0.000 26.000 0.000 150 8.000 26.000 0.000 151 16.000 26.000 0.000 152 24.000 26.000 0.000 153 32.000 26.000 0.000 154 33.420 26.000 0.000 491 0.000 12.158 0.000 492 2.670 12.158 0.000 493 5.340 12.158 0.000 494 8.000 12.158 0.000 495 10.670 12.158 0.000 496 13.330 12.158 0.000

497 16.000 12.158 0.000 498 18.670 12.158 0.000 499 21.340 12.158 0.000 500 24.000 12.158 0.000 501 26.670 12.158 0.000 502 29.340 12.158 0.000 503 32.000 12.158 0.000 504 20.000 12.158 0.000 C O L U M N C O N N E C T I V I T Y D A T A COLUMN I END PT J END PT I END STORY C1 10 10 Below C2 13 13 Below C3 22 22 Below C4 32 32 Below C5 38 38 Below C6 50 50 Below C7 51 51 Below C8 57 57 Below C9 62 62 Below C10 71 71 Below C11 72 72 Below C12 74 74 Below C13 75 75 Below C14 77 77 Below C15 81 81 Below C16 89 89 Below C17 93 93 Below C18 95 95 Below C19 97 97 Below C20 102 102 Below C21 103 103 Below C22 111 111 Below C23 115 115 Below C24 119 119 Below C25 129 129 Below C26 133 133 Below C27 137 137 Below C28 141 141 Below C29 145 145 Below B E A M C O N N E C T I V I T Y D A T A BEAM I END PT J END PT B3 3 4 B4 5 6 B5 7 8 B7 10 2 B8 13 3 B9 4 16 B10 17 5 B11 18 6

B12 19 7 B13 22 8 B14 8 23 B15 9 10 B16 10 13 B17 13 16 B18 13 17 B19 16 19 B20 18 22 B21 19 22 B22 22 23 B23 32 16 B24 17 33 B25 18 37 B26 38 19 B27 24 28 B28 28 32 B29 32 38 B30 38 42 B31 48 14 B32 50 15 B33 43 46 B34 54 11 B35 56 12 B36 57 13 B37 63 20 B38 65 21 B39 49 30 B40 50 31 B41 51 32 B42 9 73 B43 10 74 B44 75 22 B45 76 23 B46 55 26 B48 60 35 B50 62 38 B51 63 39 B52 64 40 B53 65 41 B54 69 29 B55 47 50 B56 50 51 B57 52 53 B58 53 57 B59 70 49 B60 50 71 B61 72 51 B62 58 62 B63 62 66 B64 66 67 B65 68 71 B66 71 72 B67 73 74 B68 75 76 B69 80 71 B70 96 60

B71 77 81 B72 101 73 B73 74 102 B74 108 54 B75 109 55 B76 110 56 B77 111 57 B78 116 59 B79 117 60 B80 118 61 B81 119 62 B82 120 63 B83 121 64 B84 122 65 B85 103 75 B86 104 76 B87 89 77 B88 90 78 B89 91 79 B90 92 80 B91 93 81 B92 112 69 B93 113 70 B94 114 71 B95 115 72 B96 89 93 B97 95 97 B98 98 99 B99 112 90 B100 114 92 B101 100 102 B102 101 102 B103 103 104 B104 115 95 B105 119 97 B106 105 107 B107 106 107 B108 107 111 B109 111 115 B110 115 119 B111 119 123 B112 123 124 B115 102 129 B116 145 103 B117 146 104 B118 130 108 B119 131 109 B120 132 110 B121 133 111 B122 134 112 B123 135 113 B124 136 114 B125 137 115 B126 138 116 B127 139 117 B128 140 118 B129 141 119

B130 142 120 B131 143 121 B132 144 122 B133 125 126 B134 127 129 B135 128 129 B136 129 133 B137 133 137 B138 137 141 B139 141 145 B140 145 146 B143 129 149 B144 133 150 B145 137 151 B146 141 152 B147 145 153 B148 153 146 B153 150 151 B154 151 152 B155 152 153 B157 152 154 B158 154 104 B159 148 150 B160 148 101 B161 147 150 B162 147 100 B163 1 73 B164 1 3 B165 59 44 B166 44 34 B167 61 45 B168 45 36 B174 67 23 B175 154 124 B177 9 52 B179 148 106 B182 106 52 B184 124 67 B186 491 492 B187 492 493 B188 493 494 B189 494 495 B190 495 496 B191 496 497 B192 497 498 B193 498 499 B194 499 500 B195 500 501 B196 501 502 B197 502 503 B198 497 504 B199 504 500

W A L L C O N N E C T I V I T Y D A T A WALL POINT 1 POINT 2 POINT 3 POINT 4 PT1 STORY PT2 STORY PT3 STORY PT4 STORY W1 24 28 28 24 Below Below Same Same W2 28 32 32 28 Below Below Same Same W3 32 38 38 32 Below Below Same Same W4 38 42 42 38 Below Below Same Same W5 74 10 10 74 Below Below Same Same W6 75 22 22 75 Below Below Same Same W7 102 74 74 102 Below Below Same Same W8 103 75 75 103 Below Below Same Same W9 129 102 102 129 Below Below Same Same W10 145 103 103 145 Below Below Same Same W11 129 133 133 129 Below Below Same Same W12 133 137 137 133 Below Below Same Same W13 137 141 141 137 Below Below Same Same W14 141 145 145 141 Below Below Same Same

M A S S S O U R C E D A T A MASS LATERAL LUMP MASS FROM MASS ONLY AT STORIES Loads Yes Yes M A S S S O U R C E L O A D S LOAD MULTIPLIER DEAD 1.0000 LIVE 0.3000

G R O U P M A S S D A T A GROUP SELF SELF TOTAL TOTAL TOTAL NAME MASS WEIGHT MASS-X MASS-Y MASS-Z ALL 0.0000 3622510.660 425773.2819 425773.2819 0.0000 M A T E R I A L L I S T B Y E L E M E N T T Y P E ELEMENT TOTAL NUMBER NUMBER TYPE MATERIAL MASS PIECES STUDS tons Column FC30 449.45 152 Beam FC25 1176.76 643 0 Wall FC25 188.19 Floor FC25 1808.11

M A T E R I A L L I S T B Y S E C T I O N ELEMENT NUMBER TOTAL TOTAL NUMBER SECTION TYPE PIECES LENGTH MASS STUDS meters tons C40/60 Column 60 253.000 145.75 C40/90 Column 24 101.200 87.45 C50/50 Column 28 113.200 67.93 B40/80 Beam 49 343.500 214.38 0 B30/60 Beam 349 2311.425 718.37 0 B40/60 Beam 29 204.375 79.94 0 B20/50 Beam 164 747.356 122.47 0 C30X30 Column 8 24.000 5.18 C50/90 Column 32 132.500 143.12 B3/5 Beam 52 152.000 41.59 0 SLAB15 Floor 584.26 SLAB12 Floor 1187.52 BW20 Wall 188.19 SLAB20CM Floor 36.32

M A T E R I A L L I S T B Y S T O R Y ELEMENT TOTAL FLOOR UNIT NUMBER NUMBER STORY TYPE MATERIAL WEIGHT AREA WEIGHT PIECES STUDS tons m2 kg/m2 LTATAP2 Column FC30 18.87 25.140 750.4868 14 LTATAP2 Beam FC25 15.53 25.140 617.6048 16 0 LTATAP2 Floor FC25 7.24 25.140 288.0494 LTATAP1 Column FC30 71.48 820.180 87.1509 23 LTATAP1 Beam FC25 164.19 820.180 200.1851 94 0 LTATAP1 Floor FC25 253.65 820.180 309.2662 LT4 Column FC30 71.48 820.180 87.1509 23 LT4 Beam FC25 159.86 820.180 194.9138 94 0 LT4 Floor FC25 246.42 820.180 300.4486 LT3 Column FC30 71.48 820.180 87.1509 23 LT3 Beam FC25 159.86 820.180 194.9138 94 0 LT3 Floor FC25 246.42 820.180 300.4486 LT2 Column FC30 71.48 820.180 87.1509 23 LT2 Beam FC25 159.86 820.180 194.9138 94 0 LT2 Floor FC25 246.42 820.180 300.4486 LT1 Column FC30 85.09 853.080 99.7499 23 LT1 Beam FC25 162.55 853.080 190.5491 101 0 LT1 Floor FC25 256.85 853.080 301.0847 DASAR Column FC30 59.57 950.032 62.6992 23 DASAR Beam FC25 140.52 950.032 147.9121 101 0 DASAR Wall FC25 188.19 950.032 198.0905

DASAR Floor FC25 290.17 950.032 305.4358 BASE Beam FC25 214.38 712.000 301.0966 49 0 BASE Floor FC25 260.92 712.000 366.4674 SUM Column FC30 449.45 5820.972 77.2115 152 SUM Beam FC25 1176.76 5820.972 202.1592 643 0 SUM Wall FC25 188.19 5820.972 32.3300 SUM Floor FC25 1808.11 5820.972 310.6198 TOTAL All All 3622.51 5820.972 622.3206 795 0

M A T E R I A L P R O P E R T Y D A T A MATERIAL MATERIAL DESIGN MATERIAL MODULUS OF POISSON'S THERMAL SHEAR NAME TYPE TYPE DIR/PLANE ELASTICITY RATIO COEFF MODULUS STEEL Iso Steel All 2.039E+10 0.3000 1.1700E-05 7841930445 CONC Iso Concrete All 2531050654.1 0.2000 9.9000E-06 1054604439.2 OTHER Iso None All 2.039E+10 0.3000 1.1700E-05 7841930445 FC25 Iso Concrete All 2396333051.7 0.2000 9.9000E-06 998472104.9 FC30 Iso Concrete All 2625000002.7 0.2000 9.9000E-06 1093750001.1 M A T E R I A L P R O P E R T Y M A S S A N D W E I G H T MATERIAL MASS PER WEIGHT PER NAME UNIT VOL UNIT VOL STEEL 7.9814E+02 7.8334E+03 CONC 2.4480E+02 2.4026E+03 OTHER 7.9814E+02 7.8334E+03 FC25 2.4004E+02 2.4004E+03 FC30 2.4004E+02 2.4004E+03 M A T E R I A L D E S I G N D A T A F O R S T E E L M A T E R I A L S MATERIAL STEEL STEEL STEEL NAME FY FU COST ($) STEEL 35153481.31 45699525.70 27679906.54 M A T E R I A L D E S I G N D A T A F O R C O N C R E T E M A T E R I A L S MATERIAL LIGHTWEIGHT CONCRETE REBAR REBAR LIGHTWT NAME CONCRETE FC FY FYS REDUC FACT CONC No 2812278.505 42184177.57 42184177.57 N/A FC25 No 2549290.481 40788647.69 40788647.69 N/A FC30 No 3059148.577 40788647.69 40788647.69 N/A

F R A M E S E C T I O N P R O P E R T Y D A T A MATERIAL SECTION SHAPE NAME OR NAME CONC CONC FRAME SECTION NAME NAME IN SECTION DATABASE FILE COL BEAM C40/60 FC30 Rectangular Yes C40/90 FC30 Rectangular Yes B40/90 FC25 Rectangular Yes C50/50 FC30 Rectangular Yes B40/80 FC25 Rectangular Yes B30/60 FC25 Rectangular Yes B40/60 FC25 Rectangular Yes B20/50 FC25 Rectangular Yes B30/70 FC25 Rectangular Yes B30X80 FC25 Rectangular Yes C30X30 FC30 Rectangular Yes C50/90 FC30 Rectangular Yes B3/5 FC25 Rectangular Yes F R A M E S E C T I O N P R O P E R T Y D A T A SECTION FLANGE FLANGE WEB FLANGE FLANGE FRAME SECTION NAME DEPTH WIDTH TOP THICK TOP THICK WIDTH BOT THICK BOT C40/60 0.6000 0.4000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 C40/90 0.9000 0.4000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 B40/90 0.9000 0.4000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 C50/50 0.5000 0.5000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 B40/80 0.8000 0.4000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 B30/60 0.6000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 B40/60 0.6000 0.4000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 B20/50 0.5000 0.2000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 B30/70 0.7000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 B30X80 0.8000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 C30X30 0.3000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 C50/90 0.9000 0.5000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 B3/5 0.5000 0.3000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 F R A M E S E C T I O N P R O P E R T Y D A T A SECTION TORSIONAL MOMENTS OF INERTIA SHEAR AREAS FRAME SECTION NAME AREA CONSTANT I33 I22 A2 A3 C40/60 0.2400 0.0075 0.0072 0.0032 0.2000 0.2000 C40/90 0.3600 0.0138 0.0243 0.0048 0.3000 0.3000 B40/90 0.3600 0.0138 0.0243 0.0048 0.3000 0.3000 C50/50 0.2500 0.0088 0.0052 0.0052 0.2083 0.2083 B40/80 0.3200 0.0117 0.0171 0.0043 0.2667 0.2667 B30/60 0.1800 0.0037 0.0054 0.0014 0.1500 0.1500 B40/60 0.2400 0.0075 0.0072 0.0032 0.2000 0.2000 B20/50 0.1000 0.0010 0.0021 0.0003 0.0833 0.0833 B30/70 0.2100 0.0046 0.0086 0.0016 0.1750 0.1750 B30X80 0.2400 0.0055 0.0128 0.0018 0.2000 0.2000 C30X30 0.0900 0.0011 0.0007 0.0007 0.0750 0.0750 C50/90 0.4500 0.0245 0.0304 0.0094 0.3750 0.3750

B3/5 0.1500 0.0028 0.0031 0.0011 0.1250 0.1250 F R A M E S E C T I O N P R O P E R T Y D A T A SECTION MODULI PLASTIC MODULI RADIUS OF GYRATION FRAME SECTION NAME S33 S22 Z33 Z22 R33 R22 C40/60 0.0240 0.0160 0.0360 0.0240 0.1732 0.1155 C40/90 0.0540 0.0240 0.0810 0.0360 0.2598 0.1155 B40/90 0.0540 0.0240 0.0810 0.0360 0.2598 0.1155 C50/50 0.0208 0.0208 0.0313 0.0313 0.1443 0.1443 B40/80 0.0427 0.0213 0.0640 0.0320 0.2309 0.1155 B30/60 0.0180 0.0090 0.0270 0.0135 0.1732 0.0866 B40/60 0.0240 0.0160 0.0360 0.0240 0.1732 0.1155 B20/50 0.0083 0.0033 0.0125 0.0050 0.1443 0.0577 B30/70 0.0245 0.0105 0.0368 0.0158 0.2021 0.0866 B30X80 0.0320 0.0120 0.0480 0.0180 0.2309 0.0866 C30X30 0.0045 0.0045 0.0068 0.0068 0.0866 0.0866 C50/90 0.0675 0.0375 0.1013 0.0563 0.2598 0.1443 B3/5 0.0125 0.0075 0.0188 0.0113 0.1443 0.0866 F R A M E S E C T I O N W E I G H T S A N D M A S S E S TOTAL TOTAL FRAME SECTION NAME WEIGHT MASS C40/60 145753.0116 14575.3012 C40/90 87451.8069 8745.1807 B40/90 0.0000 0.0000 C50/50 67931.6572 6793.1657 B40/80 214380.7883 21438.0788 B30/60 718374.5748 71837.4575 B40/60 79944.5187 7994.4519 B20/50 122468.9042 12246.8904 B30/70 0.0000 0.0000 B30X80 0.0000 0.0000 C30X30 5184.8897 518.4890 C50/90 143124.5605 14312.4561 B3/5 41594.3377 4159.4338 S T A T I C L O A D C A S E S STATIC CASE AUTO LAT SELF WT NOTIONAL NOTIONAL CASE TYPE LOAD MULTIPLIER FACTOR DIRECTION DEAD DEAD N/A 1.0000 LIVE LIVE N/A 0.0000 ADL DEAD N/A 0.0000 EQX1 QUAKE USER_COEFF 0.0000 EQX2 QUAKE USER_COEFF 0.0000 EQY1 QUAKE USER_COEFF 0.0000 EQY2 QUAKE USER_COEFF 0.0000

DEADLIFT DEAD N/A 0.0000 L O A D I N G C O M B I N A T I O N S COMBO CASE SCALE COMBO TYPE CASE TYPE FACTOR DL ADD DEAD Static 1.0000 ADL Static 1.0000 LL ADD LIVE Static 1.0000 12D16L ADD DL Combo 1.2000 LL Combo 1.6000 14D ADD DL Combo 1.4000 COMB1 ADD DL Combo 1.2000 LL Combo 1.0000 EQX1 Static 1.0000 EQY1 Static 0.3000 COMB2 ADD DL Combo 1.2000 LL Combo 1.0000 EQX1 Static 1.0000 EQY1 Static -0.3000 COMB3 ADD DL Combo 1.2000 LL Combo 1.0000 EQX1 Static -1.0000 EQY1 Static 0.3000 COMB4 ADD DL Combo 1.2000 LL Combo 1.0000 EQX1 Static -1.0000 EQY1 Static -0.3000 COMB5 ADD DL Combo 1.2000 LL Combo 1.0000 EQX1 Static 0.3000 EQY1 Static 1.0000 COMB6 ADD DL Combo 1.2000 LL Combo 1.0000 EQX1 Static -0.3000 EQY1 Static 1.0000 COMB7 ADD DL Combo 1.2000 LL Combo 1.0000 EQX1 Static 0.3000 EQY1 Static -1.0000 COMB8 ADD DL Combo 1.2000 LL Combo 1.0000 EQX1 Static -0.3000 EQY1 Static -1.0000 COMB9 ADD DL Combo 0.9000 EQX1 Static 1.0000 EQY1 Static 0.3000 COMB10 ADD DL Combo 0.9000 EQX1 Static 1.0000 EQY1 Static -0.3000 COMB11 ADD DL Combo 0.9000 EQX1 Static -1.0000 EQY1 Static 0.3000 COMB12 ADD DL Combo 0.9000

EQX1 Static -1.0000 EQY1 Static -0.3000 COMB13 ADD DL Combo 0.9000 EQX1 Static 0.3000 EQY1 Static 1.0000 COMB14 ADD DL Combo 0.9000 EQX1 Static -0.3000 EQY1 Static 1.0000 COMB15 ADD DL Combo 0.9000 EQX1 Static 0.3000 EQY1 Static -1.0000 COMB16 ADD DL Combo 0.9000 EQX1 Static -0.3000 EQY1 Static -1.0000 COMB17 ADD DL Combo 1.2000 EQX2 Static 1.0000 EQY2 Static 0.3000 LL Combo 1.0000 COMB18 ADD DL Combo 1.2000 EQX2 Static 1.0000 EQY2 Static -0.3000 LL Combo 1.0000 COMB19 ADD DL Combo 1.2000 EQX2 Static -1.0000 EQY2 Static 0.3000 LL Combo 1.0000 COMB20 ADD DL Combo 1.2000 EQX2 Static -1.0000 EQY2 Static -0.3000 LL Combo 1.0000 COMB21 ADD DL Combo 1.2000 EQX2 Static 0.3000 EQY2 Static 1.0000 LL Combo 1.0000 COMB22 ADD DL Combo 1.2000 EQX2 Static -0.3000 EQY2 Static 1.0000 LL Combo 1.0000 COMB23 ADD DL Combo 1.2000 EQX2 Static 0.3000 EQY2 Static -1.0000 LL Combo 1.0000 COMB24 ADD DL Combo 1.2000 EQX2 Static -0.3000 EQY2 Static -1.0000 LL Combo 1.0000 COMB25 ADD DL Combo 0.9000 EQX2 Static 1.0000 EQY2 Static 0.3000 COMB26 ADD DL Combo 0.9000 EQX2 Static 1.0000 EQY2 Static -0.3000 COMB27 ADD DL Combo 0.9000 EQX2 Static -1.0000 EQY2 Static 0.3000 COMB28 ADD DL Combo 0.9000 EQX2 Static -1.0000

EQY2 Static -0.3000 COMB29 ADD DL Combo 0.9000 EQX2 Static 0.3000 EQY2 Static 1.0000 COMB30 ADD DL Combo 0.9000 EQX2 Static -0.3000 EQY2 Static 1.0000 COMB31 ADD DL Combo 0.9000 EQX2 Static 0.3000 EQY2 Static -1.0000 COMB32 ADD DL Combo 0.9000 EQX2 Static -0.3000 EQY2 Static -1.0000 1D1L ADD DL Combo 1.0000 LL Combo 1.0000 DEADLIFT Static 1.0000 12D1L ADD DL Combo 1.2000 LL Combo 1.0000 GMPBSR1 ADD EQX1 Static 2.5000 EQY1 Static 2.5000 12D1L Combo 1.0000 GMPBSR2 ADD EQX1 Static -2.5000 EQY1 Static 2.5000 12D1L Combo 1.0000 GMPBSR3 ADD EQX1 Static 2.5000 EQY1 Static -2.5000 12D1L Combo 1.0000 GMPBSR4 ADD EQX1 Static -2.5000 EQY1 Static -2.5000 12D1L Combo 1.0000 GMPBSR5 ADD EQX2 Static 2.5000 EQY2 Static 2.5000 12D1L Combo 1.0000 GMPBSR6 ADD EQX2 Static -2.5000 EQY2 Static 2.5000 12D1L Combo 1.0000 GMPBSR7 ADD EQX2 Static 2.5000 EQY2 Static -2.5000 12D1L Combo 1.0000 GMPBSR8 ADD EQX2 Static -2.5000 EQY2 Static -2.5000 12D1L Combo 1.0000 GMPBSR9 ADD EQX1 Static 2.5000 EQY1 Static 2.5000 DEAD Static 0.9000 GMPBSR10 ADD EQX1 Static -2.5000 EQY1 Static 2.5000 DEAD Static 0.9000 GMPBSR11 ADD EQX1 Static 2.5000 EQY1 Static -2.5000 DEAD Static 0.9000 GMPBSR12 ADD EQX1 Static -2.5000 EQY1 Static -2.5000 DEAD Static 0.9000 GMPBSR13 ADD EQX2 Static 2.5000 EQY2 Static 2.5000 DEAD Static 0.9000

GMPBSR14 ADD EQX2 Static -2.5000 EQY2 Static 2.5000 DEAD Static 0.9000 GMPBSR15 ADD EQX2 Static 2.5000 EQY2 Static -2.5000 DEAD Static 0.9000 GMPBSR16 ADD EQX2 Static -2.5000 EQY2 Static -2.5000 DEAD Static 0.9000 ENVEGMP ENVE COMB1 Combo 1.0000 COMB2 Combo 1.0000 COMB3 Combo 1.0000 COMB4 Combo 1.0000 COMB5 Combo 1.0000 COMB6 Combo 1.0000 COMB7 Combo 1.0000 COMB8 Combo 1.0000 COMB9 Combo 1.0000 COMB10 Combo 1.0000 COMB11 Combo 1.0000 COMB12 Combo 1.0000 COMB13 Combo 1.0000 COMB14 Combo 1.0000 COMB15 Combo 1.0000 COMB16 Combo 1.0000 COMB17 Combo 1.0000 COMB18 Combo 1.0000 COMB19 Combo 1.0000 COMB20 Combo 1.0000 COMB21 Combo 1.0000 COMB22 Combo 1.0000 COMB23 Combo 1.0000 COMB24 Combo 1.0000 COMB25 Combo 1.0000 COMB26 Combo 1.0000 COMB27 Combo 1.0000 COMB28 Combo 1.0000 COMB29 Combo 1.0000 COMB30 Combo 1.0000 COMB31 Combo 1.0000 COMB32 Combo 1.0000 ENVEGMPBSR ENVE GMPBSR1 Combo 1.0000 GMPBSR2 Combo 1.0000 GMPBSR3 Combo 1.0000 GMPBSR4 Combo 1.0000 GMPBSR5 Combo 1.0000 GMPBSR6 Combo 1.0000 GMPBSR7 Combo 1.0000 GMPBSR8 Combo 1.0000 GMPBSR9 Combo 1.0000 GMPBSR10 Combo 1.0000 GMPBSR11 Combo 1.0000 GMPBSR12 Combo 1.0000 GMPBSR13 Combo 1.0000 GMPBSR14 Combo 1.0000 GMPBSR15 Combo 1.0000 GMPBSR16 Combo 1.0000

A U T O S E I S M I C U S E R C O E F F I C I E N T Case: EQX1 AUTO SEISMIC INPUT DATA Direction: X + EccY Typical Eccentricity = 5% Eccentricity Overrides: No Period Calculation: Program Calculated Ct = 0.035 (in feet units) Top Story: LTATAP2 Bottom Story: BASE C = 0.08 K = 1 AUTO SEISMIC CALCULATION FORMULAS V = C W AUTO SEISMIC CALCULATION RESULTS Auto seismic calculation results are not currently available ETABS v9.7.3 File:KANTOR ADIWISESA MANDIRI FINAL Units:Kgf-m October 18, 2013 14:45 PAGE 21 A U T O S E I S M I C U S E R C O E F F I C I E N T Case: EQX2 AUTO SEISMIC INPUT DATA Direction: X - EccY Typical Eccentricity = 5% Eccentricity Overrides: No Period Calculation: Program Calculated Ct = 0.035 (in feet units) Top Story: LTATAP2 Bottom Story: BASE C = 0.08 K = 1 AUTO SEISMIC CALCULATION FORMULAS V = C W

AUTO SEISMIC CALCULATION RESULTS Auto seismic calculation results are not currently available

A U T O S E I S M I C U S E R C O E F F I C I E N T Case: EQY1 AUTO SEISMIC INPUT DATA Direction: Y + EccX Typical Eccentricity = 5% Eccentricity Overrides: No Period Calculation: Program Calculated Ct = 0.035 (in feet units) Top Story: LTATAP2 Bottom Story: BASE C = 0.08 K = 1 AUTO SEISMIC CALCULATION FORMULAS V = C W AUTO SEISMIC CALCULATION RESULTS Auto seismic calculation results are not currently available

A U T O S E I S M I C U S E R C O E F F I C I E N T Case: EQY2 AUTO SEISMIC INPUT DATA Direction: Y - EccX Typical Eccentricity = 5% Eccentricity Overrides: No Period Calculation: Program Calculated Ct = 0.035 (in feet units) Top Story: LTATAP2 Bottom Story: BASE C = 0.08 K = 1

AUTO SEISMIC CALCULATION FORMULAS V = C W AUTO SEISMIC CALCULATION RESULTS W Used = 3442424.82 V Used = 0.0800W = 275393.99 AUTO SEISMIC STORY FORCES STORY FX FY FZ MX MY MZ LTATAP2 0.00 5209.10 0.00 0.000 0.000 6654.627 LTATAP1 0.00 75301.74 0.00 0.000 0.000 137898.301 LT4 0.00 64539.41 0.00 0.000 0.000 117623.085 LT3 0.00 51692.70 0.00 0.000 0.000 94209.959 LT2 0.00 38846.00 0.00 0.000 0.000 70796.833 LT1 0.00 26672.15 0.00 0.000 0.000 47307.133 DASAR 0.00 13132.87 0.00 0.000 0.000 21744.005 A U T O S E I S M I C U S E R C O E F F I C I E N T Case: EQY2 AUTO SEISMIC INPUT DATA Direction: Y - EccX Typical Eccentricity = 5% Eccentricity Overrides: No Period Calculation: Program Calculated Ct = 0.035 (in feet units) Top Story: LTATAP2 Bottom Story: BASE C = 0.08 K = 1 AUTO SEISMIC CALCULATION FORMULAS V = C W AUTO SEISMIC CALCULATION RESULTS W Used = 3442424.82 V Used = 0.0800W = 275393.99

AUTO SEISMIC STORY FORCES STORY FX FY FZ MX MY MZ LTATAP2 0.00 5209.10 0.00 0.000 0.000 6654.627 LTATAP1 0.00 75301.74 0.00 0.000 0.000 -106894.146 LT4 0.00 64539.41 0.00 0.000 0.000 -92802.117 LT3 0.00 51692.70 0.00 0.000 0.000 -74329.658 LT2 0.00 38846.00 0.00 0.000 0.000 -55857.198 LT1 0.00 26672.15 0.00 0.000 0.000 -40227.388 DASAR 0.00 13132.87 0.00 0.000 0.000 -20682.411

LAMPIRAN C

OUTPUT ETABS

MODAL INFORMATION [C.1]

BUILDING OUTPUT [C.2]

LAMPIRAN C.1.

MODAL INFORMATION

M O D A L P E R I O D S A N D F R E Q U E N C I E S MODE PERIOD FREQUENCY CIRCULAR FREQ NUMBER (TIME) (CYCLES/TIME) (RADIANS/TIME) Mode 1 1.67909 0.59556 3.74202 Mode 2 1.36331 0.73351 4.60878 Mode 3 1.32933 0.75226 4.72659 Mode 4 0.50178 1.99292 12.52190 Mode 5 0.41120 2.43190 15.28011 Mode 6 0.40420 2.47404 15.54488 Mode 7 0.26022 3.84286 24.14542 Mode 8 0.21527 4.64540 29.18791 Mode 9 0.21243 4.70751 29.57818 Mode 10 0.16243 6.15653 38.68261 Mode 11 0.13595 7.35557 46.21640 Mode 12 0.13291 7.52392 47.27419 Mode 13 0.12392 8.06953 50.70237 Mode 14 0.11208 8.92254 56.06200 Mode 15 0.09910 10.09078 63.40222 Mode 16 0.09565 10.45523 65.69213 Mode 17 0.08345 11.98374 75.29605 Mode 18 0.07118 14.04874 88.27081 Mode 19 0.02636 37.93586 238.35802 Mode 20 0.02510 39.84685 250.36514 Mode 21 0.01972 50.70568 318.59321

Mode 22 0.01152 86.83350 545.59098 Mode 23 0.01070 93.46168 587.23708

M O D A L P A R T I C I P A T I N G M A S S R A T I O S MODE X-TRANS Y-TRANS Z-TRANS RX-ROTN RY-ROTN RZ-ROTN NUMBER Mode 1 67.73 0.01 0.00 0.02 94.38 0.81 Mode 2 0.06 67.16 0.00 95.90 0.08 1.82 Mode 3 0.63 1.86 0.00 2.65 0.85 64.95 Mode 4 8.42 0.00 0.00 0.00 2.37 0.18 Mode 5 0.01 8.13 0.00 0.02 0.00 0.16 Mode 6 0.22 0.18 0.00 0.00 0.05 8.00 Mode 7 2.49 0.00 0.00 0.00 0.00 0.14 Mode 8 0.00 2.45 0.00 0.47 0.00 0.05 Mode 9 0.13 0.05 0.00 0.01 0.00 2.55 Mode 10 0.78 0.00 0.00 0.00 0.10 0.10 Mode 11 0.00 0.85 0.00 0.03 0.00 0.00 Mode 12 0.09 0.00 0.00 0.00 0.01 0.78 Mode 13 0.07 0.00 0.00 0.00 0.00 0.08 Mode 14 0.11 0.00 0.00 0.00 0.01 0.01 Mode 15 0.00 0.20 0.00 0.03 0.00 0.00 Mode 16 0.02 0.00 0.00 0.00 0.00 0.18 Mode 17 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Mode 18 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 Mode 19 0.00 19.09 0.00 0.87 0.00 0.00 Mode 20 18.92 0.00 0.00 0.00 2.11 0.24 Mode 21 0.18 0.01 0.00 0.00 0.02 19.92 Mode 22 0.10 0.00 0.00 0.00 0.01 0.00 Mode 23 0.05 0.00 0.00 0.00 0.01 0.0

M O D A L L O A D P A R T I C I P A T I O N R A T I O S (STATIC AND DYNAMIC RATIOS ARE IN PERCENT) TYPE NAME STATIC DYNAMIC Load DEAD 0.4829 0.0000 Load LIVE 0.3298 0.0000 Load ADL 0.6648 0.0000 Load EQX1 100.0000 99.9489 Load EQX2 100.0000 99.9490 Load EQY1 100.0000 99.9028 Load EQY2 100.0000 99.9030 Load DEADLIFT 0.0756 0.0000 Accel UX 100.0000 99.9998 Accel UY 100.0000 99.9909 Accel UZ 0.0000 0.0000 Accel RX 122.0687 99.9996 Accel RY 78.1880 100.0000 Accel RZ 94.7773 99.9850

TOTAL REACTIVE FORCES (RECOVERED LOADS) AT ORIGIN LOAD FX FY FZ MX MY MZ DEAD 2.177E-08 -4.446E-09 3.665E+06 4.563E+07 -5.761E+07 -3.112E-07 LIVE 5.980E-09 -2.160E-09 1.843E+06 2.260E+07 -2.942E+07 -8.101E-08 ADL 1.773E-08 -7.290E-09 1.958E+06 2.327E+07 -2.902E+07 -3.577E-07 EQX1 -2.755E+05 7.833E-08 1.000E-11 -1.141E-06 -4.091E+06 3.786E+06 EQX2 -2.755E+05 1.175E-07 1.273E-11 -1.852E-06 -4.091E+06 3.131E+06 EQY1 7.946E-08 -2.755E+05 1.637E-11 4.091E+06 1.276E-06 -4.779E+06 EQY2 4.779E-08 -2.755E+05 3.092E-11 4.091E+06 7.885E-07 -3.885E+06 DEADLIFT -5.842E-12 -1.151E-11 5.340E+03 3.471E+04 -7.831E+04 -1.026E-10 DISPLACEMENTS AT DIAPHRAGM CENTER OF MASS STORY DIAPHRAGM LOAD UX UY RZ LTATAP2 D1 EQX1 0.1033 0.0002 -0.00067 LTATAP1 D1 EQX1 0.0975 0.0007 -0.00066 LT4 D1 EQX1 0.0862 0.0005 -0.00061 LT3 D1 EQX1 0.0693 0.0004 -0.00050 LT2 D1 EQX1 0.0473 0.0002 -0.00034 LT1 D1 EQX1 0.0230 0.0001 -0.00016 DASAR D1 EQX1 0.0001 0.0000 0.00000 BASE D1 EQX1 0.0000 0.0000 0.00000 LTATAP2 D1 EQX2 0.1014 0.0005 0.00019 LTATAP1 D1 EQX2 0.0969 0.0004 0.00016 LT4 D1 EQX2 0.0856 0.0003 0.00012 LT3 D1 EQX2 0.0688 0.0002 0.00009 LT2 D1 EQX2 0.0470 0.0001 0.00006

LT1 D1 EQX2 0.0229 0.0000 0.00003 DASAR D1 EQX2 0.0001 0.0000 0.00000 BASE D1 EQX2 0.0000 0.0000 0.00000 LTATAP2 D1 EQY1 -0.0007 0.0663 0.00058 LTATAP1 D1 EQY1 0.0001 0.0634 0.00053 LT4 D1 EQY1 -0.0001 0.0566 0.00047 LT3 D1 EQY1 -0.0001 0.0458 0.00037 LT2 D1 EQY1 -0.0001 0.0317 0.00025 LT1 D1 EQY1 0.0000 0.0157 0.00012 DASAR D1 EQY1 0.0000 0.0001 0.00000 BASE D1 EQY1 0.0000 0.0000 0.00000 LTATAP2 D1 EQY2 0.0019 0.0659 -0.00060 LTATAP1 D1 EQY2 0.0009 0.0638 -0.00060 LT4 D1 EQY2 0.0007 0.0569 -0.00054 LT3 D1 EQY2 0.0006 0.0461 -0.00044 LT2 D1 EQY2 0.0004 0.0319 -0.00030 LT1 D1 EQY2 0.0001 0.0157 -0.00014 DASAR D1 EQY2 0.0000 0.0001 0.00000 BASE D1 EQY2 0.0000 0.0000 0.00000

STORY MAXIMUM AND AVERAGE LATERAL DISPLACEMENTS STORY LOAD DIR MAXIMUM AVERAGE RATIO LTATAP2 EQX1 X 0.1099 0.1037 1.060 LTATAP1 EQX1 X 0.1050 0.0971 1.082 LT4 EQX1 X 0.0931 0.0858 1.085 LT3 EQX1 X 0.0749 0.0690 1.086 LT2 EQX1 X 0.0512 0.0471 1.086 LT1 EQX1 X 0.0248 0.0230 1.082 DASAR EQX1 X 0.0001 0.0001 1.007 LTATAP2 EQX2 X 0.1031 0.1013 1.018 LTATAP1 EQX2 X 0.0989 0.0970 1.020 LT4 EQX2 X 0.0872 0.0857 1.017 LT3 EQX2 X 0.0700 0.0688 1.016 LT2 EQX2 X 0.0478 0.0470 1.016

LT1 EQX2 X 0.0233 0.0229 1.018 DASAR EQX2 X 0.0001 0.0001 1.079 LTATAP2 EQY1 Y 0.0709 0.0662 1.070 LTATAP1 EQY1 Y 0.0721 0.0637 1.132 LT4 EQY1 Y 0.0643 0.0569 1.132 LT3 EQY1 Y 0.0520 0.0460 1.130 LT2 EQY1 Y 0.0359 0.0318 1.127 LT1 EQY1 Y 0.0176 0.0157 1.120 DASAR EQY1 Y 0.0001 0.0001 1.061 LTATAP2 EQY2 Y 0.0708 0.0660 1.073 LTATAP1 EQY2 Y 0.0732 0.0635 1.152 LT4 EQY2 Y 0.0653 0.0567 1.152 LT3 EQY2 Y 0.0529 0.0459 1.153 LT2 EQY2 Y 0.0366 0.0318 1.151 LT1 EQY2 Y 0.0180 0.0157 1.147 DASAR EQY2 Y 0.0001 0.0001 1.085

LAMPIRAN C.2

BUILDING OUTPUT

C E N T E R S O F C U M U L A T I V E M A S S & C E N T E R S O F R I G I D I T Y STORY DIAPHRAGM /---CENTER OF MASS---//--CENTER OF RIGIDITY--/ LEVEL NAME MASS ORDINATE-X ORDINATE-Y ORDINATE-X ORDINATE-Y LTATAP2 D1 3.361E+03 16.092 14.091 16.153 11.235 LTATAP1 D1 5.233E+04 15.496 12.692 15.881 11.606 LT4 D1 1.028E+05 15.517 12.653 15.897 11.547 LT3 D1 1.533E+05 15.524 12.640 15.914 11.525 LT2 D1 2.038E+05 15.527 12.634 15.935 11.563 LT1 D1 2.559E+05 15.554 12.578 15.938 11.744 DASAR D1 3.173E+05 15.593 12.511 15.999 13.062

S T O R Y F O R C E S STORY LOAD P VX VY T MX MY LTATAP2 EQX1 -1.739E-11 -5.330E+03 -2.861E-01 8.139E+04 8.582E-01 -1.599E+04 LTATAP1 EQX1 -1.070E-10 -8.270E+04 -1.185E+01 1.143E+06 5.063E+01 -3.633E+05 LT4 EQX1 1.100E-09 -1.495E+05 -2.173E+01 2.061E+06 1.419E+02 -9.912E+05 LT3 EQX1 2.095E-09 -2.034E+05 -3.007E+01 2.803E+06 2.682E+02 -1.846E+06 LT2 EQX1 2.838E-09 -2.443E+05 -3.648E+01 3.365E+06 4.214E+02 -2.872E+06 LT1 EQX1 2.488E-09 -2.725E+05 -3.994E+01 3.749E+06 6.212E+02 -4.235E+06 DASAR EQX1 2.015E-09 -1.933E+05 1.214E+03 2.828E+06 -3.627E+03 -4.911E+06 LTATAP2 EQX2 3.467E-11 -5.327E+03 -5.557E-01 6.879E+04 1.667E+00 -1.598E+04 LTATAP1 EQX2 3.690E-10 -8.269E+04 -9.364E+00 9.509E+05 4.100E+01 -3.633E+05 LT4 EQX2 6.021E-10 -1.495E+05 -1.734E+01 1.714E+06 1.138E+02 -9.910E+05 LT3 EQX2 2.183E-09 -2.034E+05 -2.354E+01 2.330E+06 2.127E+02 -1.845E+06 LT2 EQX2 2.896E-09 -2.443E+05 -2.768E+01 2.798E+06 3.289E+02 -2.871E+06

LT1 EQX2 2.576E-09 -2.725E+05 -2.997E+01 3.111E+06 4.788E+02 -4.234E+06 DASAR EQX2 2.236E-09 -1.923E+05 1.361E+03 2.272E+06 -4.284E+03 -4.907E+06 LTATAP2 EQY1 2.956E-11 7.716E-01 -5.286E+03 -9.177E+04 1.586E+04 2.315E+00 LTATAP1 EQY1 2.883E-10 -8.680E-01 -8.195E+04 -1.417E+06 3.600E+05 -1.331E+00 LT4 EQY1 1.245E-09 3.995E-02 -1.480E+05 -2.563E+06 9.815E+05 -1.163E+00 LT3 EQY1 2.077E-09 2.940E+00 -2.012E+05 -3.486E+06 1.826E+06 1.119E+01 LT2 EQY1 1.855E-09 6.706E+00 -2.414E+05 -4.184E+06 2.840E+06 3.935E+01 LT1 EQY1 1.659E-09 7.808E+00 -2.691E+05 -4.667E+06 4.186E+06 7.839E+01 DASAR EQY1 1.432E-09 6.543E+02 -1.493E+05 -2.707E+06 4.708E+06 2.369E+03 LTATAP2 EQY2 2.451E-10 -2.207E+00 -5.286E+03 -7.834E+04 1.586E+04 -6.622E+00 LTATAP1 EQY2 2.183E-11 -1.987E+01 -8.195E+04 -1.154E+06 3.600E+05 -9.008E+01 LT4 EQY2 5.278E-10 -3.862E+01 -1.480E+05 -2.085E+06 9.815E+05 -2.523E+02 LT3 EQY2 1.564E-09 -5.625E+01 -2.012E+05 -2.835E+06 1.826E+06 -4.885E+02 LT2 EQY2 1.688E-09 -7.126E+01 -2.414E+05 -3.401E+06 2.840E+06 -7.878E+02 LT1 EQY2 1.673E-09 -7.888E+01 -2.691E+05 -3.794E+06 4.186E+06 -1.182E+03 DASAR EQY2 1.068E-09 -7.037E+02 -1.495E+05 -1.948E+06 4.709E+06 -3.645E+03 STORY DRIFTS STORY DIRECTION LOAD MAX DRIFT LTATAP2 X EQX1 1/614 LTATAP1 X EQX1 1/350 LT4 X EQX1 1/228 LT3 X EQX1 1/175 LT2 X EQX1 1/157 LT1 X EQX1 1/200 DASAR X EQX1 1/31614 LTATAP2 X EQX2 1/588 LTATAP1 X EQX2 1/360 LT4 X EQX2 1/244 LT3 X EQX2 1/190 LT2 X EQX2 1/172 LT1 X EQX2 1/215 DASAR X EQX2 1/29213 LTATAP2 Y EQY1 1/1025 LTATAP1 Y EQY1 1/533 LT4 Y EQY1 1/337 LT3 Y EQY1 1/258

LT2 Y EQY1 1/228 LT1 Y EQY1 1/283 DASAR Y EQY1 1/27803 LTATAP2 Y EQY2 1/1201 LTATAP1 Y EQY2 1/529 LT4 Y EQY2 1/333 LT3 Y EQY2 1/254 LT2 Y EQY2 1/223 LT1 Y EQY2 1/276 DASAR Y EQY2 1/27217

LAMPIRAN D

KARAKTERISTIK DAN RESPON DINAMIK

STRUKTUR

KARAKTERISTIK DINAMIK STRUKTUR (TANPA FAKTOR SKALA) [D.1]

ANALISIS RESPON DINAMIK STRUKTUR [D.2]

FAKTOR SKALA PERBESARAN GAYA GEMPA [D.3]

KARAKTERISTIK DINAMIK STRUKTUR (DENGAN FAKTOR SKALA) [D.4]

LAMPIRAN D.1

KARAKTERISTIK DINAMIK STRUKTUR (TANPA FAKTOR SKALA)

Periode Getar dan Rasio Partisipasi Massa

ModePeriod UX UY UZ RX RY RZ

11.679089 67.7311 0.0118 0 0.0176 94.382 0.8098

21.363307 0.0609 67.1575 0 95.8994 0.08 1.8192

31.329327 0.6303 1.8563 0 2.6485 0.8525 64.9506

40.501776 8.4167 0.0008 0 0.0002 2.368 0.175

50.4112 0.0062 8.1321 0 0.0247 0.0026 0.1632

60.404196 0.2232 0.1803 0 0.0011 0.0466 8.0037

70.260223 2.4889 0.0002 0 0 0.0001 0.1434

80.215267 0.0015 2.4496 0 0.4678 0 0.0494

90.212426 0.1314 0.0504 0 0.0095 0.0006 2.5542

100.162429 0.7754 0.0003 0 0.0001 0.0992 0.0984

110.135951 0 0.8496 0 0.0288 0 0.0034

120.132909 0.0905 0.002 0 0.0002 0.007 0.7773

130.123923 0.0715 0.0031 0 0.0001 0.0001 0.0827

140.112076 0.1076 0.0002 0 0.0001 0.0066 0.0091

150.0991 0.0004 0.1968 0 0.0269 0 0.002

160.095646 0.0178 0.0027 0 0.0003 0.0003 0.176

170.083446 0.0002 0.0004 0 0.0021 0.0039 0.0003

180.071181 0 0.0002 0 0.0027 0.0008 0.0001

190.02636 0.0025 19.0877 0 0.8691 0.0003 0.0046

200.025096 18.9168 0.0033 0 0.0002 2.1131 0.2446

210.019722 0.1768 0.0056 0 0.0003 0.0195 19.9174

220.011516 0.1042 0 0 0 0.0116 0.0005

230.0107 0.0458 0 0 0 0.0051 0.0002

Jumlah mode getar : 23 mode

Periode getar : 1.6791 detik

Arah pola getar :

Mode 1 : Translasi X

Mode 2 : Translasi Y

Mode 3 : Rotasi Z

Mode 1

Mode 2

Mode 3

LAMPIRAN D.2

ANALISIS RESPON DINAMIK STRUKTUR

RASIO PARTISIPASI MASSA

Rasio partisipasi massa kumulatif untuk 23 mode getar ditunjukkan pada tabel di bawah ini :

ModePeriod

UX UY RX RY RZ

11.679089 67.7311 0.0118 0.0176 94.382 0.8098

21.363307 67.7921 67.1693 95.917 94.4621 2.629

31.329327 68.4223 69.0256 98.5655 95.3146 67.5796

40.501776 76.8391 69.0264 98.5656 97.6826 67.7546

50.4112 76.8452 77.1585 98.5903 97.6852 67.9178

60.404196 77.0684 77.3388 98.5915 97.7318 75.9214

70.260223 79.5573 77.339 98.5915 97.7318 76.0649

80.215267 79.5589 79.7886 99.0593 97.7318 76.1143

90.212426 79.6903 79.839 99.0688 97.7325 78.6685

100.162429 80.4657 79.8393 99.0689 97.8316 78.7669

110.135951 80.4657 80.689 99.0978 97.8317 78.7703

120.132909 80.5562 80.691 99.0979 97.8386 79.5476

130.123923 80.6277 80.6941 99.098 97.8388 79.6303

140.112076 80.7353 80.6943 99.0981 97.8454 79.6394

150.0991 80.7357 80.8911 99.125 97.8454 79.6414

160.095646 80.7535 80.8938 99.1253 97.8456 79.8174

170.083446 80.7537 80.8941 99.1274 97.8496 79.8177

180.071181 80.7537 80.8944 99.1301 97.8504 79.8177

190.02636 80.7562 99.982 99.9992 97.8506 79.8223

200.025096 99.673 99.9854 99.9993 99.9637 80.0669

210.019722 99.8498 99.9909 99.9996 99.9832 99.9843

220.011516 99.954 99.9909 99.9996 99.9949 99.9848

230.0107 99.9998 99.9909 99.9996 100 99.985

Rasio partisipasi massa kumulatif untuk setiap arah pola getar telah mencapai sekurang-kurangnya

90%, seperti yang disyaratkan dalam SNI 03-1726-2002.

GAYA GESER DASAR

Gaya geser dasar struktur akibat beban gempa perlu diperiksa dengan menggunakan persamaan

berikut: 𝑉dinamik ≥ 0,8 × static

Gaya geser dasar struktur dinamik (Vdinamik) berdasarkan hasil analisis adalah sebesar:


Vdinamik arah Y = 2.336,7 Kn

Untuk gaya geser dasar struktur statik, nilainya didapatkan dengan menggunakan persamaan:


R

Hasil gaya geser statik diperoleh dari ETABS sebesar :

Arah X = 1.733,4 Kn -> 0,8 Arah X = 1.386,72 kN

Arah Y = 1.407,4 kN -> 0,8 Arah Y = 1.125,92 kN

Dengan demikian didapatkan:

Gaya geser dasar arah X = 2.024,2 > 1.386,72…..OK!

Gaya geser dasar arah Y = 2.336,7 > 1.125,92…..OK!

LAMPIRAN D.3

FAKTOR SKALA PERBESARAN GAYA GEMPA

Berdasarkan hasil analisis gaya geser dasar yang telah diuraikan dalam Lampiran D.2, gaya geser

dasar dinamik boleh digunakan sebagai gaya geser desain. Namun dalam desain struktur atas kantor

Adiwisesa Mandiri ini, digunakan parameter tambahan untuk menentukan gaya geser desain.

Parameter yang dimaksud adalah : besar gaya geser desain sekurang-kurangnya mencapai 3% berat

total struktur, yang dapat dituliskan dalam persamaan berikut:

𝑉 ≥ 0,03 × 𝑊𝑇Berat total struktur berdasarkan hasil ETABS adalah 25.994,75 kN, sehingga gaya geser desain yang

diinginkan adalah sebesar:

𝑉 ≥ 0,03 × 25.994,75𝑉 ≥ 779,84 kN

Berdasarkan hasil analisis ETABS, besar gaya geser dinamik adalah sebesar:



Dengan demikian tidak perlu dilakukan perbesaran gaya gempa pada model pembebanan. Bila syarat

tidak terpenuhi, maka dilakukan perbesaran gaya gempa dengan cara menggunakan faktor skala untuk

arah X, maupun arah Y.

LAMPIRAN D.4

KARAKTERISTIK DINAMIK STRUKTUR

GAYA GEMPA DASAR

Setelah dilakukan perbesaran gaya gempa dengan menggunakan faktor skala, besar gaya geser dasar

dinamik struktur adalah:



Hal ini sesuai dengan parameter gaya geser desain yang diinginkan, yaitu :𝑉 ≥ 779,84 kN

GAYA GESER TINGKAT

Gaya geser tingkat dinamik yang didapatkan dari hasil analisis software ETABS dapat dilihat pada

tabel berikut:

Story Elevation (m) Vdx (kg) Vdy (kg)

LT4 21.10 57388.19401 46595.342LT3 16.90 103353.1456 83915.782LT2 12.70 137894.8548 111961.32LT1 8.50 161765.9873 131343.07

DASAR 3.50 173340.2167 140740.56

Untuk gaya geser tingkat statik, perlu dilakukan perhitungan dengan menggunakan persamaan:


R

Nilai dari parameter yang digunakan dalam perhitungan ini yaitu:

Koefisien gempa (C) :

Arah x, T = 1,679 -> C = 0,066

Arah y, T = 1,363 -> C = 0,054

Faktor keutamaan gedung (I) : 1,0

Faktor reduksi respon gempa (R) : 5,5

Berat struktur (WT) diperhitungkan berdasarkan massa masing-masing tingkat yang didapatkan dari

hasil analisis ETABS, sehingga hasil perhitungan gaya geser tingkat static adalah sebagai berikut :

Story Elevation(m) Massa(kg) W (kg) Vstatik x Vstatik y 0,8 Vstatik x 0,8 Vstatik y

LT4 21.10 50488.012 495287.394 57388.19401 46595.342 45910.55521 37276.2738LT3 16.90 50488.012 495287.394 103353.1456 83915.782 82682.5165 67132.6258LT2 12.70 50488.012 495287.394 137894.8548 111961.32 110315.8839 89569.056LT1 8.50 52131.745 511412.418 161765.9873 131343.07 129412.7899 105074.4554

DASA

R3.50 61386.406 602200.639 173340.2167 140740.56 138672.1734 112592.4502

Selanjutnya besar beban gempa nominal statik ekivalen dapat dihitung dengan menggunakan

persamaan berikut:

Hasil perhitungannya disajikan dalam tabel berikut ini:

Story Z(m) W(kg) Z x W(kgm) V tingkat x V tingkat y Beban gempa Fx Beban gempa Fy

LT4 21.1 495287 10450564.01 45910.555 37276.273 45910.55521 37276.2738LT3 16.9 495287 8370356.955 93375.929 71096.003 47465.37462 33819.7295LT2 12.7 495287 6290149.901 131214.09 96283.628 37838.16218 25187.62556LT1 8.5 511412 4347005.557 160460.53 115285.34 29246.44701 19001.72013

DASAR 3.5 602200 2107702.236 183580.54 130146.56 23120.002 14861.21895

LAMPIRAN E

SIMPANGAN DAN LENDUTAN

Output ETABS

Story Type Load Drift X Drift YLTATAP

2 Max Drift X EQX1 0.001699LTATAP

2 Max Drift Y EQY1 0.000975LTATAP

1 Max Drift X EQX1 0.002855LTATAP

1 Max Drift Y EQY2 0.00189LT4 Max Drift X EQX1 0.004394LT4 Max Drift Y EQY2 0.00297LT3 Max Drift X EQX1 0.005725LT3 Max Drift Y EQY2 0.003932LT2 Max Drift X EQX1 0.006361LT2 Max Drift Y EQY2 0.004479LT1 Max Drift X EQX1 0.005007LT1 Max Drift Y EQY2 0.00362

DASAR Max Drift X EQX1 0.000034DASAR Max Drift Y EQY2 0.000037

Pemeriksaan simpangan antar tingkat (story drift) dilakukan pada dua buah kondisi, yaitu :

Kondisi Layan

Untuk kondisi layan, batas maksimum simpangan antar tingkat yang diperbolehkan adalah nilai

terkecil dari :

𝛿 < 0,03 x HR𝛿 < 30mm

Kondisi Ultimit

Pada kondisi ultimit, nilai simpangan antar tingkat terlebih dahulu dikalikan dengan factor

pengali:

0,7 x R

Batas maksimum simpangan yang diperbolehkan dalam kondisi ini adalah sebesar :𝛿 < 0,02 x HBerikut ini merupakan tabel perhitungan yang digunakan dalam pemeriksaan simpangan antar

tingkat, baik untuk kondisi layan maupun kondisi ultimit.

Story Kondisi Layan Kondisi Ultimit

Drift X Drift Y Batas Maks Drift X Drift Y Batas Maks

LT ATAP 2 0.001699 0.000975 0.01636 0.005097 0.002925 0.06

LT ATAP 1 0.002855 0.00189 0.02291 0.008565 0.00567 0.084

LT 4 0.004394 0.00297 0.02291 0.013182 0.00891 0.084

LT 3 0.005725 0.003932 0.02291 0.01715 0.011796 0.084

LT 2 0.006361 0.004479 0.02291 0.019083 0.013437 0.084

LT 1 0.005007 0.00362 0.02727 0.015 0.01086 0.1

LT DASAR 0.000034 0.000037 0.01909 0.000102 0.000111 0.07

Tabel di atas menunjukkan bahwa simpangan antar tingkat pada seluruh lantai bangunan tidak

memenuhi batas maksimum yang disyaratkan.

LAMPIRAN F

DESAIN BALOK DAN KOLOM

PARAMETER DESIGN FRAME [G.1]

OUTPUT DESIGN KOLOM [G.2]

OUTPUT DESIGN BALOK [G.3]

LAMPIRAN F.1

PARAMETER DESAIN FRAME

FRAME SECTION – DESIGN PREFERENCES

LAMPIRAN F.2

OUTPUT DESAIN KOLOM

Output ETABS (Truncated)

StoryCol Line Sec ID

Stn Loc Status

PMM Combo As Min As

Corner Rebar As

Mid Rebar As

V Maj Rebar

V Min Rebar

LTATAP1 C1 C40/60 0 No Message 1D1L 0.0024 0.0024 0.0003 0.0003 0 0

LTATAP1 C1 C40/60 1.8 No Message 1D1L 0.0024 0.0024 0.0003 0.0003 0 0


LT4 C1 C40/60 0 No Message 1D1L 0.0024 0.0024 0.0003 0.0003 0 0

LT4 C1 C40/60 1.8 No Message 1D1L 0.0024 0.0024 0.0003 0.0003 0 0





LT2 C1 C40/60 0 No Message COMB24 0.0024 0.003005 0.000376 0.000376 0 0






DASAR C1 C40/60 0 No Message 1D1L 0.0024 0.0024 0.0003 0.0003 0 0

DASAR C1 C40/60 1.45 No Message 1D1L 0.0024 0.0024 0.0003 0.0003 0 0


LTATAP1 C2 C40/60 0 No Message 1D1L 0.0024 0.0024 0.0003 0.00030.00008

2 0

LTATAP1 C2 C40/60 1.8 No Message 1D1L 0.0024 0.0024 0.0003 0.00030.00007

5 0

LTATAP1 C2 C40/60 3.6 No Message 1D1L 0.0024 0.0024 0.0003 0.00030.00006

9 0




LT3 C2 C40/60 0 No Message 1D1L 0.0024 0.0024 0.0003 0.00030.00000

1 0

LT3 C2 C40/60 1.8 No Message 1D1L 0.0024 0.0024 0.0003 0.00030.00000

4 0


6 0

LT2 C2 C40/60 0 No Message COMB20 0.0024 0.003818 0.000477 0.0004770.00008

8 0


1 0


3 0







LTATAP1 C3 C40/60 0 No Message 1D1L 0.0024 0.0024 0.0003 0.0003 0 0


















LTATAP1 C4 C40/60 0 No Message COMB22 0.0024 0.002789 0.000349 0.000349 0 0


LTATAP1 C4 C40/60 3.6 No Message COMB19 0.0024 0.002453 0.000307 0.000307 0 0
















--Truncated—

LAMPIRAN F.3

OUTPUT DESAIN BALOK

Output ETABS (Truncated)

Story

LTATAP2

Bay ID

B56

Sec ID

B20/50

Stn Loc

0.25

Status

No Message

As Min Top

0.000262

As Top

0.000262

As Min Bot

0.000086

As Bot

0.000086

V Rebar

0

T Lng Rebar

0

T Trn Rebar

0

LTATAP2 B56 B20/50 0.612 No Message 0.00014 0.00014 0.000052

0.000052 0 0 0

LTATAP2 B56 B20/50 0.973 No Message 0.000052

0.000052 0.000052

0.000052 0 0 0


0.000052 0.000117

0.000117 0 0 0


0.000052 0.000117

0.000117 0 0 0


0.000052 0.000135

0.000135 0 0 0


0.000052 0.000166

0.000166 0 0 0

LTATAP2 B56 B20/50 2.42 No Message 0 0 0.000193

0.000193 0 0 0


0.000409 0.000176

0.000176 0.00063 0 0


0.000162 0.000162

0.000162

0.000611 0 0


0.000162 0.00031 0.00031

0.000584 0 0


0.000641

0.000566 0 0


0.000604

0.000443 0 0


0.000153 0.00031

0.000333

0.000456 0 0

LTATAP2 B61 B20/50 1 No Message 0.000153

0.000153 0.000153

0.000153

0.000475 0 0


0.000153 0.000153

0.000153

0.000475 0 0


0.000263 0.000153

0.000153

0.000494 0 0


0.000478 0.000205

0.000205

0.000507 0 0


0.000103 0.000034

0.000034 0 0 0


0.000032 0.000051

0.000051 0 0 0


0.000021 0.000095

0.000095 0 0 0


0.000021 0.000133

0.000133 0 0 0


0.000021 0.000133

0.000133 0 0 0


0.000021 0.000114

0.000114 0 0 0


0.000021 0.000099

0.000099 0 0 0


0.000006 0.00008 0.00008 0 0 0


0.000192 0.000063

0.000063 0

0.000418 0.00012


0.000083 0.000083

0.000083 0

0.000418 0.00012


0.000083 0.00017 0.00017 0

0.000418 0.00012


0.000083 0.000249

0.000249 0

0.000418 0.00012


0.000083 0.00031 0.00031 0

0.000418 0.00012


0.000083 0.00031 0.00031 0

0.000418 0.00012


0.000083 0.00031

0.000315 0

0.000418 0.00012


0.000083 0.00031 0.00032 0 0 0


0.000083 0.00031

0.000329 0 0 0


0.000083 0.00031

0.000334 0 0 0

LTATAP B71 B20/50 4 No Message 0.000083 0.00008 0.00031 0.00033 0 0 0

2 3


0.000083 0.00031 0.00033 0 0 0


0.000083 0.00031

0.000312 0 0 0


0.000083 0.00031 0.00031 0 0 0


0.000083 0.00031 0.00031 0 0 0


0.000083 0.00031 0.00031 0 0 0


0.000083 0.000278

0.000278 0 0 0


0.000083 0.000195

0.000195 0 0 0


0.000083 0.000103

0.000103 0 0 0


0.000083 0 0 0


0.000277 0.000083

0.000083 0 0 0


0.000139 0 0 0


0.000471 0.000202

0.000202

0.000122 0 0


0.000317 0.00012 0.00012

0.000108 0 0


0.000233 0.00012 0.00012

0.000086 0 0


0.000129 0.00012 0.00012

0.000058 0 0

LTATAP2 B87 B20/50 1.89 No Message 0.00012 0.00012 0.00012 0.00012

0.000036 0 0


0.000122 0.000245

0.000245

0.000023 0 0


0.000027 0.000009

0.000009 0 0 0


0.000005 0.000026

0.000026 0 0 0


0.000005 0.000058

0.000058 0 0 0


0.000005 0.000061

0.000061 0 0 0


0.000005 0.000034

0.000034 0 0 0


0.000013 0.000004

0.000004 0 0 0


0.000015 0.000005

0.000005 0 0 0


0.000004 0.000037

0.000037 0 0 0


0.000004 0.000065

0.000065 0 0 0


0.000004 0.000064

0.000064 0 0 0


0.000004 0.000034

0.000034 0 0 0


0.000018 0.000006

0.000006 0 0 0


0.000284 0.000162

0.000162 0 0 0


0.000191 0.000084

0.000084 0 0 0


0.000108 0.000071

0.000071 0 0 0


0.000122 0.000071

0.000071 0 0 0


0.000237 0.000071

0.000071 0 0 0


0.000128 0 0 0


0.000218 0.000072

0.000072 0

0.000409 0.000109


0.000097 0.000081

0.000081 0

0.000409 0.000109


0.000081 0.000165

0.000165 0

0.000409 0.000109


0.000081 0.000248

0.000248 0

0.000409 0.000109


0.000081 0.00031 0.00031 0

0.000409 0.000109


0.000081 0.00031 0.00031 0

0.000409 0.000109


0.000081 0.00031

0.000327 0

0.000409 0.000109


0.000081 0.00031

0.000322 0 0 0


0.000081 0.00031

0.000331 0 0 0


0.000081 0.00031

0.000338 0 0 0

LTATAP B96 B20/50 4 No Message 0.000081 0.00008 0.00031 0.00033 0 0 0

2 1 4


0.000081 0.00031

0.000317 0 0 0


0.000081 0.00031 0.00031 0 0 0


0.000081 0.00031 0.00031 0 0 0


0.000081 0.00031 0.00031 0

0.000419 0.000105


0.000081 0.000276

0.000276 0

0.000419 0.000105


0.000081 0.000197

0.000197 0

0.000419 0.000105


0.000081 0.000109

0.000109 0

0.000419 0.000105


0.000136 0.000081

0.000081 0

0.000419 0.000105


0.000271 0.000081

0.000081 0

0.000419 0.000105


0.000314 0.000136

0.000136 0

0.000419 0.000105


0.000276 0.000117

0.000117 0 0 0


0.000199 0.000133

0.000133 0 0 0


0.000129 0.000144

0.000144 0 0 0


0.000073 0.000159

0.000159 0 0 0


0.000055 0.000172

0.000172 0 0 0


0.000055 0.000179

0.000179 0 0 0


0.000055 0.000179

0.000179 0 0 0


0.000055 0.000174

0.000174 0 0 0


0.000055 0.000181

0.000181 0 0 0


0.000055 0.000181

0.000181 0 0 0


0.000055 0.000188

0.000188 0 0 0


0.000055 0.000209

0.000209 0 0 0


0.000055 0.000224

0.000224 0 0 0


0.000055 0.000232

0.000232 0 0 0


0.000055 0.000235

0.000235 0 0 0


0.000075 0.000231

0.000231 0 0 0


0.000123 0.000222

0.000222 0 0 0


0.000176 0.000206

0.000206 0 0 0


0.001619 0.000558

0.000558

0.000626

0.000747 0.000242


0.001174 0.000398

0.000398

0.000616

0.000747 0.000242


0.000758 0.000398

0.000398

0.000606

0.000747 0.000242


0.000489 0.000398

0.000398

0.000597

0.000747 0.000242


0.000398 0.000398

0.000398

0.000587

0.000747 0.000242


0.000497

0.000577

0.000747 0.000242


0.001607 0.000558

0.000558

0.000506

0.000747 0.000239


0.000395

0.000496

0.000747 0.000239


0.000741 0.000395

0.000395

0.000486

0.000747 0.000239


0.000463 0.000395

0.000395

0.000477

0.000747 0.000239


0.000395 0.000395

0.000395

0.000467

0.000747 0.000239


0.000528

0.000457

0.000747 0.000239


0.000046 0.000162

0.000162 0

0.000747 0.000102


0.000095 0.000144

0.000144 0

0.000747 0.000102


0.000095 0.000119

0.000119 0

0.000747 0.000102


0.000095 0.000119

0.000119 0

0.000747 0.000102


0.000095 0.000095

0.000095 0

0.000747 0.000102

LTATAP B125 B30/60 2.13 No Message 0.000095 0.00009 0.000095 0.00009 0 0.00074 0.000102

2 5 5 7


0.000095 0.000095

0.000095 0

0.000747 0.000102


0.000095 0.000095

0.000095 0

0.000747 0.000102


0.000098 0.000095

0.000095 0

0.000747 0.000102


0.000161 0.000095

0.000095 0

0.000747 0.000102


0.000231 0.000095

0.000095 0

0.000747 0.000102


0.000307 0.000095

0.000095 0

0.000747 0.000102


0.000095 0

0.000747 0.000102


0.000481 0.000158

0.000158 0

0.000747 0.000102


0.000325 0 0 0


0.000174 0.000258

0.000258 0 0 0


0.000174 0.000185

0.000185 0 0 0


0.000174 0.000185

0.000185 0 0 0


0.000174 0.000174

0.000174 0 0 0


0.000174 0.000174

0.000174 0 0 0


0.000174 0.000174

0.000174 0 0 0


0.000174 0.000174

0.000174 0 0 0


0.000263 0.000174

0.000174 0 0 0


0.000374 0.000174

0.000174 0 0 0


0.000492 0.000174

0.000174 0 0 0


0.000558 0.000174

0.000174 0 0 0


0.000565 0.000174

0.000174 0 0 0


0.000672 0.000291

0.000291 0 0 0


0.000182 0.000233

0.000233 0 0 0


0.000135 0.000246

0.000246 0 0 0


0.000091 0.000253

0.000253 0 0 0


0.000056 0.000256

0.000256 0 0 0


0.000056 0.000255

0.000255 0 0 0


0.000056 0.000248

0.000248 0 0 0


0.000056 0.000237

0.000237 0 0 0


0.000056 0.000237

0.000237 0 0 0


0.000056 0.00022 0.00022 0 0 0


0.000056 0.000198

0.000198 0 0 0


0.000056 0.000189

0.000189 0 0 0


0.000056 0.000189

0.000189 0 0 0


0.000056 0.000182

0.000182 0 0 0


0.000056 0.000184

0.000184 0 0 0


0.000056 0.000183

0.000183 0 0 0


0.000056 0.000183

0.000183 0 0 0


0.000056 0.000178

0.000178 0 0 0


0.000056 0.000167

0.000167 0 0 0


0.000091 0.000161

0.000161 0 0 0


0.000155 0 0 0


0.000214 0.000145

0.000145 0 0 0


0.000283 0.000132

0.000132 0 0 0

LTATAP1 B15 B20/50 0 No Message 0 0 0 0 0 0 0

LTATAP B15 B20/50 0.417 No Message 0.000097 0.00009 0.000068 0.00006 0 0 0

1 7 8


0.000211 0.000068

0.000068 0 0 0


0.000113 0 0 0


0.001424 0.000558

0.000558

0.000317 0 0


0.001059 0.000354

0.000354

0.000281 0 0


0.000728 0.000354

0.000354

0.000235 0 0


0.000558 0.000397

0.000397

0.000185 0 0


0.000354 0.000523

0.000523

0.000146 0 0


0.000354 0.000558

0.000558

0.000117 0 0


0.000354 0.000558

0.000558 0 0 0


0.000354 0.000558

0.000558 0 0 0


0.000354 0.000558

0.000558 0 0 0


0.000354 0.000558

0.000558 0 0 0


0.000354 0.000558

0.000558 0 0 0


0.000354 0.000558

0.000558 0 0 0

--Truncated—

LAMPIRAN G

DESAIN PELAT LANTAI

PELAT LANTAI BASEMENT

PELAT LANTAI BERSINGGUNG LANGSUNG DENGAN TANAH

PELAT TYPE :

FS1LT BASEMENT

DIMENSI :TEBAL:

0.15m

15cm

x =4m

TEBAL 8 cmtangki air =

0

y =11m

BETON 360 kg/m2

tanah =0

Beban Mati =492

kg/m2

FINISHING 132 kg/m2

Beban Hidup =500

kg/m2 PLAFON + DUCT

28 kg/m2

D TULANGAN

1.3 cmJarak

X10.053 cm

Qu=

1390.4kg/m2 Jarak

Y16.824 cm

ly / lx=

2.75

10.053 cm = 100 mm

dan

16.8 cm = 150 mm

Mtx=

1824.2kg.m

Faktor = 0.082 (Tabel SNI 2002)

Areq=

18242013824

=13.195

cm2

Smax132.66Areq

=10.053

cm

Mty=

1090.0kg.m


Areq=

10900713824

=7.8853

cm2

Smax=

132.66Areq

=16.824

cm

Tulangan yang digunakan : D13-100 untuk bentang pendek dan D13-150 untuk bentang panjang

PELAT LANTAI BERSINGGUNG LANGSUNG DENGAN TANAH

PELAT TYPE :

FS2LT BASEMENT

DIMENSI :TEBAL:

0.2m

20cm

x =2.5m


3500

y =5m

BETON 480 kg/m2

tanah =0

Beban Mati =4112

kg/m2

FINISHING 132 kg/m2

Beban Hidup =250

kg/m2 PLAFON + DUCT

28 kg/m2

D TULANGAN 1.3 cmJarak

X10.901 cm

Qu=

5334.4kg/m2 Jarak

Y16.866 cm

ly / lx=2

Mtx=

2733.9kg.m


10.901 cm = 100 mm

dan

16.866 = 150 mmAreq

=27338822464

= 12.17 cm2

Smax132.67Areq

= 10.901 cm

Mty=

1767kg.m


Areq=

17670222464

= 7.8660 cm2

Smax=

132.67Areq

= 16.865 cm


PELAT LANTAI TIDAK BERSINGGUNG LANGSUNG DENGAN TANAH

PELAT TYPE :

S1LT DASAR-ATAP

DIMENSI :TEBAL:

0.12m

12Cm

x =4m


0

y =5.5m

BETON 288 kg/m2

tanah =0

Beban Mati =526

kg/m2

FINISHING 110 kg/m2

Beban Hidup =250

kg/m2 PLAFON + DUCT

28 kg/m2

D TULANGAN

1 cm Jarak X 12.988 cm

Qu=

1031.2kg/m2 Jarak Y 17.003 cm

ly / lx=

1.375

12.988 cm = 100 mm

dan

17.003 cm = 150 mm

Mtx=

1187.9kg.m


Areq=

11879419656

=6.043

6cm2

Smax78.5Areq

=12.98

8cm

Mty=

907.45kg.m


Areq=

9074519656

=4.616

6cm2

Smax=

78.5Areq

=17.00

3cm



PELAT TYPE :

S2LT DASAR-ATAP

DIMENSI : TEBAL:

0.15m

15Cm

x =3.5m


0

y =8m

BETON 360 kg/m2

tanah =0

Beban Mati =598

kg/m2

FINISHING 110 kg/m2

Beban Hidup =250

kg/m2 PLAFON + DUCT

28 kg/m2

D TULANGAN

1 cmJarak

X19.634 cm

Qu =1117.6kg/m2 Jarak

Y30.962 cm

ly / lx = 2.2857

19.634 cm = 150 mm

dan

30.962 cm = 200 mm

Mtx=

1122.6kg.m


Areq=

11226228080

= 3.9979 cm2

Smax78.5Areq

= 19.634 cm

Mty=

711.91kg.m


Areq=

7119128080

= 2.5352 cm2

Smax=

78.5Areq

= 30.962 cm



PELAT TYPE :

S3LT ATAP

DIMENSI :TEBAL:

0.2m

20Cm

x =3.2m


2500

y =5.3m

BETON 480 kg/m2

tanah =0

Beban Mati =3218

kg/m2

FINISHING 110 kg/m2

Beban Hidup =250

kg/m2 PLAFON + DUCT

28 kg/m2

D TULANGAN

1.3 cmJarak

X16.208 cm

Qu=

4261.6kg/m2 Jarak

Y23.712 cm

ly / lx=

1.6562

16.2 cm = 150 mm

dan

23.7 cm = 200 mm

Mtx=

3447.4kg.m


Areq=

34474642120

= 8.1848 cm2

Smax132.66Areq

= 16.208 cm

Mty=

2356.4kg.m


Areq=

23564942120

= 5.5947 cm2

Smax=

132.66Areq

= 23.712 cm


LAMPIRAN H

DESAIN TANGGA

Desain Tangga

Struktur kantor Adiwisesa Mandiri hanya memiliki 1 (satu) buah tipe tangga yang perencanaannya

dilakukan dengan menggunakan perhitungan manual sesuai standar perencanaan SNI 2002.

Pelaksanaan desain tangga struktur kantor Adiwisesa Mandiri adalah sebagai berikut:

L = 3.9 meter

Tinggi lantai ke bordes = 2.5 meter

Tebal anak tangga = 0.12 meter

Fc’ = 25 MPa

Fy = 400 MPa

Berat jenis beton = 25 KN/m3

Beban hidup (QL) = 3 KN/m2

Beban mati (QD) = 1.38 KN/m2

Perhitungan panjang dan tinggi anak tangga

tan α = 2.5/3.9

α = 33⁰

tan α = T / I

0.641 = T / I

T = 0.641 I

2T + I = 61 cm

2(0.641 I ) + I = 61 cm

2.282 I = 61 cm

I = 27 cm

T = 0.641 . 27 = 18 cm

Dead Load = 0.12 x 25 = 3

0.18/2 x 25 = 2.25

= 1.38

Total = 6.63 KN/m2

Qu = 1.2 (6.63) + 1.6 (3) = 12.756 KN/m2

Momen Lapangan = Mu+ = 1/11. Qu.L2 = 17.638 KNm.

Momen Tumpuan = Mu- = 1/16. Qu.L2 = 12.126 KNm.

Perhitungan Tulangan

Tulangan Memanjang Tangga :

Mu+ = 17.638 KNm.

d = 120 – 25 = 95 mm

K = 17.638 x1000000

0.8 x1000 x95 x 95 = 2.443

a = (1 – √1−2(2.443)0.85(25)

) 95 = 11.63 mm.

Tulangan Pokok

As = 0.85 x25 x11.63 x 1000

400 = 617.85 mm2.

Jarak antar tulangan

S= 0.25 x3.14 x 13 x 13 x1000

617.85=214.72 mm .

Pakai D 13 – 150

Tulangan Memendek Tangga :

S= 0.25 x3.14 x 10 x 10 x1000

400=196.25 mm .

Pakai D 10 - 150

Tulangan Bagi digunakan 8-150∅

buku AM new

Documents