Budalastina Za Upload

NOSIVOST POSTELJICE

uscs CBR (%) K

RU

PN

OZR

NA

TLA

GW 40 – 80

GP 30 – 60

GM 20 – 60

GC 20 – 40

SW 20 – 40

SP 10 – 40

SM 10 – 40

SC 5 – 20

SITN

OZR

NA

TLA

ML < 15

CL LL<50% < 15

OL < 5

MH < 10

CH LL >50% < 15

OH < 5

CBR Kvalitet posteljice

2 – 5 Vrlo loša posteljica

5 – 8 Loša posteljica

8 – 20 Posteljica srednjeg kvaliteta

20 – 30 Dobra posteljica

30 - 100 Odlična posteljica

6

UTICAJ POSTELJICE Osobine posteljice u velikoj mjeri utiču na kolovoznu konstrukciju. Osnovna namjena kolovoza je da preuzme saobradajno opteredenje i da ga preko kolovozne konstrukcije prenese na posteljicu. Pri tome se specifično opteredenje mora redukovati na veličinu koja de ograničiti deformacije posteljice a time i kolovozne konstrukcije. Bolja, nosivija posteljica (npr.od kamenog materijala) može podnijeti vede opteredenje a slabija (zemljana) manje. To je razlog zašto konstrukcija na posteljici koja ima vedu nosivost može biti slabija, i obratno. U metodama dimenzioniranja nosivost posteljice se izražava na više načina. U teorijskim metodama koje se zasnivaju na analizi napona i deformacija u kolovoznoj konstrukciji, a koja se pri tome razmatra kao višeslojni sistem, materijali se u posteljici iskazuju preko modula elastičnosti E i Poisson-ova koeficijenta n. U empirijskim metodama, koje se zasnivaju na iskustvenim opažanjima, radi se takođe sa modulom elastičnosti (deformacije) ME, modulom reakcije tla K a najčešde sa kalifornijskim indeksom nosivosti CBR.

7

Kod uzoraka koji se isputuju u laboratoriji pod uslovima ograničenog bočnog širenja, modul elastičnosti se izražava kao:

𝐸 =𝜎1 − 2 ∗ 𝜗𝜎3

𝜖1

gdje je: E – modul elastičnosti s1 - vertikalno glavno naprezanje s3 - horizontalno naprezanje n - Poisson-ov koeficijent e - deformacija u smjeru s1

S obzirom na to da je opteredenje kolovozne konstrukcije, pa i posteljice, dinamičko, ispitivanja se obavljaju i pod dinamičkim opteredenjem. Uzorak se optereduje ponavljajudim devijatorskim naprezanjem određene veličine i frekvencije, pri čemu se mjeri elastična deformacija. Modul elastičnosti (često ga zovu i rezidijalni modul) Mr određuje se kao:

𝑀𝑟 =𝜎𝑑𝜀𝑟

gdje su: sd – devijatorsko naprezanje s1 - osovinsko naprezanje s3 - bočno naprezanje er - elastična deformacija

Opit se vrši u triaksialnom aparatu

8

Kod terenskog ispitivanja modula elastičnosti (mada je ispravnije u ovom slučaju govoriti o modulu deformacije) uobičajena su ispitivanja krutom kružnom pločom. Ispitivanje se sastoji u utiskivanju ploče u posteljicu pri čemu se mjeri odgovarajuda deformacija pri odgovarajudoj sili. Moduli deformacije posteljice mogu se odrediti po Businequ-ovoj teoriji homogenog izotropnog elastičnog poluprostora prema formuli:

𝐸 =2 𝑝𝑎

𝑤𝑜∗ 𝐶(1 − 𝑣2)

ili po Burmister-ovoj višeslojnoj teoriji po formuli:

𝐸 =2 𝑝𝑎

𝑤𝑜∗ 𝐶𝐹𝑤

gdje je: a – radijus ploče C – koeficijent krutosti ploče p – specifično opteredenje ispod ploče wo – vertikalna deformacija pri opteredenju p n – Poisson-ov koeficijent Fw – koeficijent deformacije

9

Ispitivanje se obavlja tako da se opteredenje postepeno povedava i mjere pripadajude deformacije. Rezultati se nanose u dijagram i izražavaju kao: -sekantni, prosječni odnosi naprezanja i deformacije između početne i neke konačno određenje granice naprezanja, -tangentni, koji predstavljaju odnose naprezanja i deformacije u nekoj posmatranoj tački.

Modul stišljivosti (MS) prema JUS.U.B1.046 odražava na određeni način nosivost tla, međutim ne primjenjuje se neposredno u metodama za dimenzioniranje kolovoznih konstrukcija, ved više za definisanje nosivosti i kontrolu izrade posteljice. Nosivost posteljice za dimenzioniranje krutih kolovoznih konstrukcija izražava se tzv. Modulom reakcije tla K koji se određuje opitom pomodu tzv.velike kružne ploče prečnika 76 cm i izračunava se iz opteredenja pri deformaciji od 1‚25 mm. Kalifornijski indeks nosivosti CBR razvijen je u SAD tokom II svjetskog rata radi dimenzionisanja uzletno-sletnih staza na aerodromima. Načelo ispitivanja je penetracija klipa određenog presjeka određenom brzinom u uzorak, uz mjerenje sile pri određenom prodiranu. Proizvedeno naprezanje se zatim upoređuje sa naprezanjem potrebnim da se klip za istu veličinu utisne u etalon materijal (tucanik). CBR je empirijska vrijednost jer nije poznato kakva su naprezanja i deformacije u posteljici pri određenoj vrijednosti CBR. 10

Korelacija pokazatelja nosivosti i deformabilnosti tla i slojeva nevezanog zrnastog kamenog materijala

CBR

Njemački propisi Dinamički

modul elastičnosti

Modul stišljivosti

Modul reakcije podloge

% Ev1 (Mpa) Ev2 (Mpa) E (Mpa) Ms (Mpa) K (MN/m3)

3 9 15 30 12 25

4 10 17 40 13,5 34

5 11 19 50 14,5 38

6 13 22 60 17 43

7 16 27 70 21 47

8 18,5 31 80 24,5 50

10 21 36 100 28 54

15 28 48 (75) 150 37 65

20 33 55 (85) 200 44 74

30 44 110 300 58,5 94

40 58 130 400 77 115

50 68 150 500 90 136

60 78 160 600 105 160

80 93 180 800 125 187

100 105 190 1000 140 215

11

Kružne ploče sa pripadajudom opremom, prečnika 300, 450, 600 i 760 mm

Standardni uređaj za ispitivanje CBR

12

Prečnik kružne ploče treba da iznosi 300 mm, a debljina najmanje 25 mm. Na ploči se moraju nalaziti tri nosača za postavljanje mjernih uređaja (2), prsten za povezivanje (3), i dodatne pomodne ploče (4). Na donjoj strani navedene pomodne ploče treba da postoji otvor kako bi se omogudilo mjerenje pomodu jednog mjernog uređaja (uređaj za mjerenje pokreta). Kako bi dodatnu pomodnu ploču bilo mogude postaviti stabilno i na centar, na nosivoj ploči je potrebno predvidjeti odgovarajudi žlijeb. Napravama za opteredenje treba obezbijediti opteredenje i rasteredenje kružne ploče po stepenima. Navedene naprave se sastoje od sljededih komponenti: - pumpe za ulje pod pritiskom sa ventilom za regulaciju pritiska, - crijevo pod pritiskom, i - hidraulični klip. U cilju postizanja savršenog prenosa opteredenja, na hidraulični klip treba postaviti dvostranu šarku. Ukoliko je neophodno, klip je mogude produžiti odgovarajudim elementima, s tim da dužina ne smije predi 1 m. Zahvat klipa treba da iznosi najmanje 150 mm. Mjerni instrumenti koji služe za mehaničko i/ili elektronsko mjerenje opteredenja takođe predstavljaju sastavni dio naprave za opteredenje (tačnost mjerenja sa najviše 1% odstupanjem).

13

Mjerenje statičkog modula deformacija Ev

Prilikom mjerenja statičkog modula deformacije pomodu krute kružne ploče, opteredenje je potrebno povedati sve dok se ne postigne slijeganje od 2 mm, ili normalan napon ispod ploče do 0.5 MN/m2. Opteredenje treba izvršiti na najmanje šest nivoa, s tim da razlika između dva uzastopna nivoa bude ista za cjelokupan opseg opteredenja. Ukoliko je tokom ispitivanja utvrđeno da su prvobitno određeni intervali između uzastopnih stepena opteredenja preveliki ili premali, potrebno ih je na odgovarajudi način izmijeniti. Prelaz sa jednog nivoa opteredenja na drugi treba izvesti u minuti. Prilikom opteredivanja i rasteredivanja, sljededi stepen (nivo) opteredenja je mogude primjeniti samo ukoliko razlika u slijeganju, koja se očitava na pojedinim mjernim satovima, nije veda od 0.02 mm. Na jednom nivou opteredenja, opteredenje mora biti konstantno. Ukoliko se mjerenja izvode pomodu tri mjerna sata, prvo očitavanje treba izvršiti 10 sekundi prije isteka vremena za čekanje. Pažnju je potrebno obratiti na činjenicu da se opteredenje ploče, po završetku prvog očitavanja, stalno povedava u jednakim vremenskim intervalima. Ukoliko je, greškom, ploča opteredena više nego što je bilo predviđeno, opteredenje se ne smije smanjivati. Međutim, navedeno preopteredenje je potrebno evidentirati. Prema pravilu, nivoi (stepeni) opteredenja moraju biti sljededi: za koherentno tlo 0.02 to 0.03 MN/m2 za miješani materijal 0.03 to 0.04 MN/m2 za šljunak 0.05 to 0.06 MN/m2 za drobljeni kamen 0.06 to 0.07 MN/m2

Rasteredenje kružne ploče treba izvesti u tri stepena: do 50 %, 25 %, i 0 % maksimalnog opteredenja. Nakon što je izvršeno potpuno rasteredenje, potrebno je ponovo izvesti krug opteredenja, međutim, ne do posljednjeg več samo do jednog nivoa opteredenja posljednjeg u prvom krugu.

14

Statički modul deformacije Evs Osnovu za izračunavanje statičkog modula deformacije Evs predstavlja jednačina: U cilju određivanja nosivosti osnove, statički modul deformacije Evs2 treba izračunati na osnovu ove jednačine; za procjenu sabijenosti materijala, takođe treba proračunati statički modul deformacije Evs1 i omjer Evs2/Evs1. Vrijednosti s se uglavnom određuju u području ujednačenog toka slijeganja osnove pri opteredenju u nivoima (stepenima). Navedeno područje je uglavnom sljedede: za prvo opteredenje između drugog i petog nivoa,i za drugo opteredenje između drugog i šestog nivoa. Na crtežu su prikazane vrijednosti za izračunavanje modula deformacije: Navedene granične vrijednosti slijeganja „s“ i opteredenja „p“ mogude je vidjeti iz zapisnika o mjerenju.

D

s

pvsE

75,0

D

s

p

vsE

1

175,0

1

D

s

p

vsE

2

275,0

2

15

Mjerenje modula stisljivosti ME

Ravnomjernim porastom opteredenja kružne ploče potrebno je stvoriti pritisak za prvi nivo (stepen), tj. 0.05 MN/m2 (vrijednost koja se očitava na mjeraču pritiska treba da iznosi 0.05 MN/m2 – pritisak uslijed vlastite težine konstrukcije). Čim se postigne napon za ovaj nivo, slijeganja je mogude očitati na mjernim satovima na sljededi način: - za koherentno tlo nakon 3, 6, 9 minuta, itd, - za nekoherentne materijale nakon 2, 4, 6, 8 minuta, itd. Očitano slijeganje je potrebno evidentirati na odgovarajudi način. Opteredenje za naredni nivo (stepen) može početi čim slijeganje nakon 3 ili 2 minute iznosi manje od 0.05 mm. Vrijeme opteredenja, potrebno na prvom nivou opteredenja (npr. 9 minuta) treba takođe zadržati za svaki naredni nivo (stepen). Primjenjuju se sljededi stepeni (nivoi) opteredenja: -na temeljnom tlu stepenom od 0.05 MN/m2 do konačnog opteredenja od 0.25 MN/m2

- na posteljici stepenom od 0.1 MN/m2, od 0.05 MN/m2 do konačnog opteredenja od 0.45 MN/m2

- na nevezanom nosivom sloju stepenom od 0.1 MN/m2, od 0.05 MN/m2 do konačnog opteredenja od 0.55 MN/m2.

U osnovnoj jednačini za izračunavanje modula stišljivosti potrebno je razmotriti vrijednost s koja je utvrđena u sljededim obimima napona: - za temeljno tlo i nasipe između 0.05 i 0.15 MN/m2, - za posteljica između 0.15 i 0.25 MN/m2, - za nevezani nosedi sloj između 0.25 i 0.35 MN/m2.

D

sEM

16

Vrijednost CBR Vrijednost CBR treba izračunati pomodu osnovne jednačine uvođenjem vrijednosti napona , koje su izmjerene prilikom utiskivanja klipa do određene dubine 2.54 mm ili 5.08 mm, i standardizovanih vrijednosti za drobljeni kamen: U obzir je potrebno uzeti nižu vrijednost CBR. Ukoliko je krivulja slijeganja konkavna na početku opteredenja, polaznu tačku slijeganja je potrebno ispraviti pomodu tangente u tački skretanja krive

100

s

CBR

17

UREĐENJE TEMELJNOG TLA 1. SABIJANJEM 2. VERTIKALNIM DRENOVIMA 3. GEOSINTETICI 4. STABILIZACIJA

18

1. SABIJANJE

Pod ovim radom podrazumjeva se mehaničko sabijanje mašinama prirodnog tla da bi ono moglo preuzeti opteredenjeod nasipa, kolovozne konstrukcije i saobradaja (na dijelu puta u nasipu) odnosno od kolovozne konstrukcije i saobradaja (na dijelu puta u usjeku). Radi ocjene kvaliteta obavljenog sabijanja ispituje se stepen zbijenosti u podnosu na standardni Proktor (sz) ili modul stišljivosti (Ms) određen kružnom pločom 300 mm na najmanje svakih 1000 m2 posteljice. 1. Zemljani materijali (sve gline i prašinasta tla)

1. za nasipe do 2 m sz =97%, Ms=20 MN/m2

2. nasip viši od 2m sz =92%, Ms=20 MN/m2

2. Nekoherentni materijali i miješani materijali (kameni materijali, miješani kameni i zemljani materijali, glinoviti šljunci, zaglinjene drobine i sl.)

1. za nasipe do 2 m sz =100%, Ms=25 MN/m2

2. nasip viši od 2m sz =95%, Ms=25MN/m2

19

2. VERTIKALNI DRENOVI U slučaju slabe posteljice, male debljine ili debljeg sloja na kradem potezu puta, može se ukloniti materijal mašinama do čvrstog tla te nasuti materijal odgovarajudih karakteristika. Kao jedno od rješenja može se primjeniti sistema vertikalnih drenova (bunara) ispunjenih pijeskom ili šljunkom kroz sloj temeljnog tla do čvrstog tla, tako da nasip praktično leži na šipovima. Pješčani drenovi utiču na ubrzanje primarne konsolidacije posteljice i temeljnog tla, a mogu biti djelotvorni u pojačanju tempa povedanja tangencijalne čvrstode i osiguranja stabilnosti pod opteredenjem, koje ne bi moglo preuzeti vrlo meko tlo sa početnom konsolidacijom. Uobičajeno se rade drenovi prečnika od 15 do 75 cm Razmak drenova je od 2,0 do 6,0 m.

20

21

3. GEOSINTETICI

FILTRACIJA RAZDVAJANJE OJAČANJE

Primjena geosintetika u izgradnji puteva ima za cilj poboljšanje nosivosti. U odnosu na klasičnu ulogu geosintetika (razdvajanje i filtracija) redukcija deformacija je najvažnija osobina (smanjenje diferencijalnih i ukupnih slijeganja) .

Funkcije geosintetika su sljedede: 1. Razdvajanje (razdvaja dva materijala koji se ne smiju miješati (posteljicu od tampona) 2. Noseda funkcija (prima dio ili potpunu zatežudu silu - npr. Kao armatura za ojačanje nasipa, armatura u kolovoznoj konstrukciji) 3. Zaštitna funkcija (štiti građevinske konstrukcije od dejstva erozije, vjetra, vode) 4. Filtracija (filtracija podzemne ili površinske vode) 5. Kapilarna funkcija (sloj kroz koji se drenira voda – kod vertikalnih drenaža)

22

23

FIZIČKE KARAKTERISTIKE GEOSINTETIKA • masa se izražava po jedinici površine (kg/m2 i krede se od 0,1 do 1,5 k/m2) • postojanost

• poliesteri otporni na dejstvo UV zraka, poliolefini mala otpornost na UV zrake • mehanička oštedenja (životinjsko nagrizanje, abrazija, istezanje) • hemijski uticaji od kiselog ili alkalnog tla, kiselina mikroorganizama • premazi, agensi u proizvodnji

• veličina pora (otvora) • kod netkanih tekstila do 50 mm • kod tkanih od 150 do 600 mm

• debljina geotekstila • kod pritiska od 2 kPa debljine su od 1,5 do 4,2 mm • kod pritiska od 20 kPa debljina je od 0,5 do 2,0 mm • kod pritiska od 200 kPa debljina je od 0,9 do 3,3 mm

24

MEHANIČKE KARAKTERISTIKE GEOSINTETIKA • otpornost klizanja između geosintetika i tla (ograničava se klizanje materijala tla preko geosintetika ili klizanje geosintetika u tlu

• ugao otpornosti između tla i geosintetika (d) simboliše otpornosti klizanja geosintetika usljed dejstva zatežudih sila. Upoređuje se sa uglom trenja materijala tla koji ga okružuje (F). Odnos je obično d/F = 0,75 do 1,00

• otpornost na zatezanje i deformacija geotekstila • netkani bz=15 – 40 kN/m, e=30 do 70% • tkani bz=50 – 150 kN/m, e=3 do 30%

• otpornost geosintetika na cijepanje, orijentaciono bc=0,90 – 3,40 kN • otpornost geosintetika na proboj

25

HIDRAULIČKE KARAKTERISTIKE GEOSINTETIKA • Vodopropustljivost

• mjeri se proticanjem vode u litrima u sekundi preko jedinice površine (l/m2*sec) • netkani geotekstili (zavisi od klase i tipa geotekstila)

• za pritisak vode od 20kPa vodopropustljivost je 90 do 180 lit/m2 • za pritisak vode od 200 kPa vodopropustljivost je 50 do 140 lit/m2

• Prodor vode kroz geosintetike (permitivnost) • mjeri se prodorom vode upravno na ravan geotekstila pod konstantnim hidrauličkim pritiskom (0,01 do 5,00 1/sec)

• protok vode kroz geosintetike (transmitivnost) •Protok vode kroz geotekstil daje protok količine vode kroz podužnu ravan geotekstila pod konstantnim hidrauličkim pritiskom (od 1*10-8 do 5*10-5)

• porometrija (osobina kojom se određuje dimenzije pora geotekstila i kredu se od 10 do 600mm)

Prednosti: -osiguravaju jedinstvenu debljinu nosivih slojeva kroz cijelo vrijeme izloženosti opteredenju i sprečavajudi miješanje nasipnog materijala u fino granuliranu podlogu - poboljšavaju nivo kompaktnosti nasipnog materijala što daje bolju i jednoličniju raspodjelu opteredenja - povedava stabilnost podtla zbog brže konsolidacije i redukuje dugotrajna slijeganja - posjeduje ujednačene mehaničke i hidrauličke osobine čime se stvara otpor na oštedenja kod polaganja

26

Razvijeni su novi geosintetski proizvodi koji u sebi ujedinjuju funkcije razdvajanja, filtracije i ojačanja. Kompozitnog su sastava, netkani tekstil (uloga filtarcije i razdvajanja) štiti poliestersko pletivo koje se koristi za ojačanje. Takvi materijali su idealni za armiranje zemljanih struktura gdje se sredu srednje ili sitno-zrnaste čestice tla a koje su često prisutni a osjetljivi su na pritisak porne vode. Visoka čvrstoda ovih geosintetika stabilizuje podtlo a istovremeno ojačava nosivi sloj.

27

28

PRIMJENA GEOSINTETIKA PRI RAZDVAJANJU MATERIJALA U NASIPU • Pri izradi prvog sloja nasipa, na kontaktu autothonog terena i nasipa puta, kada je prirodni teren dovoljno nosiv da primi opteredenje od trupa puta, ali se želi spriječiti miješanje materijala, tada geosintetici imaju sljedede funkcije:

• podjednako rasporežuju težinu nasipa na samonikli teren • sprečava koncentrisani prodor vedih mineralnih čestica nasipa u prirodni teren • propušta i filtrira vodu iz autothonog terena koja se konsolidacijom istiskuje na površinu terena, čime se sprečava stvaranje i dejstvo pornog nadpritiska u podltlu nasipa • prima i podnosi zatežude sile koje se javljaju na kontaktu između trupa puta i samoniklog tla,

• U posteljici trupa, kada se želi razdvojiti tamponski sloj od posteljice • razdvaja materijale kolovozne konstrukcije (tampon) od materijala tla od kojih je sagrađen završni sloj nasipa puta • prima zatežude sile na kontaktu donje nosede podloge kolovozne konstrukcije i nasipa puta

• U trupu puta, kada dolazi do promjene materijala od koga se gradi nasip (razdvaja sitnozrne i krupnozrne materijale

29

UPOTREBA GEOSINTETIKA KOD SANACIJE PODTLA • Ojačanje nedovoljno nosivog tla

• Nedovoljno nosivo prirodno tlo ima sljedede karakteristike: •Zapreminska masa < 17 kN/m2 • poroznost n>60%, koeficijent poroznosti e>1,50 • vlažnost w > 25% • granica plastičnosti Wp>30% • granica tečenja Wl>50% • indeks plastičnosti Ip>20% • indeks konzistencije Ic <0,25 • indeks tečenja It >1,00 • sadržaj organskih materija >5% • ugao unutrašnjeg trenjaf <12° • Poissonov koeficijent v≈0,50 • kohezija c < 15 kPa • nosivost tla na pritisak bp <30 kPa • modul elastičnosti E < 3 Mpa • modul stišljivosti Mv < 2000 kPa

• Osim ovoga, tlo može imati štetne sastojke koji utiču na mehaničkae osobine: •magnezijev oksid (MgO) koga u tlu ne smije biti više od 5% • kalcijev oksid (CaO) koga u tlu ne smije biti više od 10%

30

UTICAJ VLAŽNOSTI NA POSTELJICU

No

sivo

st p

ost

eljic

e u

% Tla osjetljiva

na mraz

Tla neosjetljiva na mraz

Mart April Maj Juni Juli Avgust Septembar Oktobar

31

SANACIJA PODTLA PRIMJENOM GEOSINTETIKA PODRAZUMJEVA • iskop humusa ispod nožice nasipa debljine sloja od 0,20 do 0,50 m • iskop samoniklog nedovoljno nosivog tla, debljine prema proračunu stabilnosti nasipa. Obično se autothono tlo iskopava dubine 0,60 do 2,00 m • po obimu iskopanog rova, za temelj bududeg nasipa polaže se tkani geotekstil sa čvrstodom na zetezanje pri lomu od bz=60 do 120 kN/m i dilatacijom pri vršnoj čvrstodi e<20% • preko položenog geotekstila nasipa se krupnozrni mineralni agregat u jednom ili više slojeva. Sloj krupnozrnog materijala treba biti debljine koja je iznad površine samoniklog terena za 20 do 30 cm • preko izrađenog temeljnog sloja nasipa od krupnozrnog mineralnog agregata radi se nasip u slojevima kao za sve normalne slučajeve

32

4. STABILIZACIJA Osnovni tipovi stabilizacije, osim mehaničke, su: • cementna • bitumenska • krečna Stabilizacija cementom se satoji od usitnjavanja tla (šljunkovitog, pjeskovitog ili bilo kog materijala) i njegovog miješanja (pri optimalnoj vlažnosti) sa cementom. Količina cementa se krede od 2 do 15% (100 do 200 kg cementa po m3 pjeskovito-šljunkovitog materijala. Količina vode potrebna za vezivanje cementa je 20% od količine agregata i cementa zajedno (oko 220 litara po m3 za pjeskovito-šljunkoviti agregat). Ugrađivanje se obavlja pomodu finišera ili ručno (tada se mora dodatno valjati) u slojevima najmanje debljine od 10 cm. Postupak stabilizacije krečom je identičan postupku stabilizacije cementom. Stabilizacija bitumenom je slična postupku spravljanja i ugrađivanja stabilizaciji cementom. Prvo se materijal usitni, onda izmješa sa vezivom na bazi bitumena (razređeni bitumen ili bitumenska emulzija) u količini od 2 do 4 % (izuzetno do 10%) tj. oko 4,5 lit/m2.

33

Granične krive prosijavanja za zrnaste materijale stabilizovane cementom.

Veličina otvora sita % prolaza po masi

50 mm 100

37,5 mm 95-100

20 mm 45-100

10 mm 35-100

5 mm 25-100

2,36 mm 15-90

600 mm 8-65

300 mm 5-40

75 mm 0-10

Čvrstoda na pritisak poslije 7 dana bi trebalo da bude između 5 i 7 N/mm2. Učešde količine cementa po masi zavisi od granulometrijskog sastava (kod pjeskovitog šljunka ili drobine iznosi od 3,5 do 7% a kod pjeskovitih i prašinasto-glinovitih materijala od 7 do 10%. Poissonov koeficijent malo zavisi od debljine sloja i približno iznosi 0,20.

Modul elastičnosti (GPa)

Dinamički Statički Srednji

Stabilizovano zrnasto tlo 18 10 14

Stabilizovano prašinastlo tlo, PI<10

7 4 5

Stabilizovano glinovito tlo, PI>10

1 0 0,5

Stabilizovano pjeskovito-šljunkoviti materijal

23 13 18

Normalno mršavi beton 27 19 23

Jači mršavi beton 30 34 27

Orijentacione vrijednosti modula elastičnosti za cementom vezane materijale