- 1 – S.C. “ROMPROIECT IPC” S.A. Bucuresti Beneficiar : S.C. “FUTURE INVESTITII IMOBILIARE” SRL Bucuresti Amplasament : Cartier Tatarasi, zona Ciric-Venetia ; Iasi Obiecte : Bloc B 5 cvartal Venetia – Iasi. Proiect nr. 2344 /2006 ad 1. Faza: Pth. + CS + DE BREVIAR DE CALCUL Rezistenta Constructie cu pereti structurali de beton armat Descrierea constructiei: # - cladiri amplasate in Iasi; Bloc B 5 (P + 8 E ); # - un subsol (hs=3,50 m) + parter (hs=2,90 m) + 7(8) etaje (hs= 2,90 m); # - travee 2 x 7,20 m; 2 x 6,00 m.; deschideri 1 x 8,70 m; 2 x 9,0 m; 1 x 1,60 m. Date arhitecturale: # - Functiune de locuinte si anexe specifice; # - Inchideri cu pereti din BCA de 30 cm. grosime; # - Compartimentari cu pereti din RIGIPS; # - Pardoseli curente: pardoseli calde din parchet in camerele de locuit si pardoseli din gresie ceramica in rest; # - Terasa circulabila partial(beton panta (γ≤1850daN/m 3 ;g med. =15cm); polistiren extrudat sapa armata ( g=4cm); hidroizolatie bituminoasa; pat nisip (g=3cm; γ=1900daN/mc) pavele (g=3cm; γ=2600daN/mc) si terasa partial necirculabila(beton panta(γ≤1850daN/mc; g med. =15cm); polistiren extrudat; sapa armata ( g=4cm); hidroizolatie bituminoasa si protectie cu pavele (g=2.5cm;) montate pe pat nisip;
This document is posted to help you gain knowledge. Please leave a comment to let me know what you think about it! Share it to your friends and learn new things together.
Transcript
- 1 –
S.C. “ROMPROIECT IPC” S.A. Bucuresti Beneficiar : S.C. “FUTURE INVESTITII IMOBILIARE” SRL Bucuresti Amplasament: Cartier Tatarasi, zona Ciric-Venetia ; Iasi Obiecte : Bloc B5 cvartal Venetia – Iasi. Proiect nr. 2344 /2006 ad 1. Faza: Pth. + CS + DE
BREVIAR DE CALCULRezistenta
Constructie cu pereti structurali de beton armat
Descrierea constructiei:
# - cladiri amplasate in Iasi; Bloc B5(P + 8E);# - un subsol (hs=3,50 m) + parter (hs=2,90 m) + 7(8) etaje (hs= 2,90 m);# - travee 2 x 7,20 m; 2 x 6,00 m.; deschideri 1 x 8,70 m; 2 x 9,0 m; 1 x 1,60 m.
Date arhitecturale:
# - Functiune de locuinte si anexe specifice; # - Inchideri cu pereti din BCA de 30 cm. grosime; # - Compartimentari cu pereti din RIGIPS; # - Pardoseli curente: pardoseli calde din parchet in camerele de locuit si pardoseli din gresie ceramica in rest; # - Terasa circulabila partial(beton panta (γ≤1850daN/m3;gmed.=15cm); polistiren extrudatsapa armata ( g=4cm); hidroizolatie bituminoasa; pat nisip (g=3cm; γ=1900daN/mc)pavele (g=3cm; γ=2600daN/mc) si terasa partial necirculabila(beton panta(γ≤1850daN/mc;gmed.=15cm); polistiren extrudat; sapa armata ( g=4cm); hidroizolatie bituminoasa si protectie cu pavele (g=2.5cm;) montate pe pat nisip; # - Garaje; boxe la subsol; adapost ALA.
# - Radier general cu grinzi din b.a. monolit (C16/20 (fcd=15,0 N/mm2, fctd=1.10 N/mm2
pereti de subsol din beton armat monolit, planseu din b.a. monolit peste subsol – cutie rigida – structura incastrata la cota – 0,07.# - Comform studiului geotehnic intocmit de S.C. “ARHICON PROIECT” S.R.L. Iasi din martie 2006, proiect verificat conform GE 035-2002 de ing. Petru Chiriac, pe amplasamen- tul obiectivului se pot preciza urmatoarele: # - amplasamentul studiat are asigurata stabilitatea locala si generala; Avand invedere prezenta in amonte a barajului acumularii Venetia pe paraul Ciric, amplasamentul nu este inundabil atat timp cat acumularea respectiva functioneaza in parametrii proiectati.
- 2 - # - la nivelul cotei de fundare se gaseste se gaseste un strat de argila galbena cu zone cenusii si cafenii, plastic vartoasa situata la adancimi de 6,80 – 7,10 m. fata de gurile forajelor geotehnice; # - alcatuirea infrastructurii constructiei, dintr-un radier din beton armat presupuneca dimensiunile in plan ale radierului sa respecte conditia ca presiunile efective pe talpasa fie inferioare valorilor presiunilor plastice si critice. Transmiterea sarcinilor pe teren prin inermediul pernei din material granular avand o grosime minima de 1,5 m. Partea inferioara pernei s-a pozitionat in stratul de argila, situat la adancimi de 6,80 – 7,10 m. fata de CTN. # - la realizarea sapaturii generale, taluzurile vor avea o panta maxima de 1 : 1,25pentru adancimi mai mici de 3,0 m. si de 1 : 1,50 pentru adancimi mai mari. In cazul in care nu se pot realiza aceste pante ale taluzurilor, se vor realiza sprijiniri, pentru a nu inregistra fenomene de surpare a malurilor sapaturii generale. # - conform NP 120-06 este obligatorie intocmirea unei expertize tehnice pentrulucrarile de terasamente si consolidari de taluze. # - la executarea umpluturilor langa fundatii si sub pardoseli, se vor avea in vedereurmatoarele:
- indepartarea obligatorie a stratului de pamant vegetal sau alte categorii deterenuri improprii pentru umpluturi;
- umiditatea pamantului sa fie cat mai aproape de umiditatea optima de compactare – 19 …20%;
- grad de compactare 92%, greutate volumica in stare uscata de 16,0 kN/m3
# - fundarea se va realiza prin imbunatatirea terenului cu o perna de balast # - presiunea plastica si critica este conform STAS 3300/2-85:
Bloc Presiune Dfi(m)1,00 1,50 2,00
B5plasticaPpl(kPa)
230 250 270
criticaPcr(kPa)
250 290 320
# - pentru determinarea fundatiilor se vor face corectiile conform Anexa B din STAS 3300/2-85. # - categoria geotehnica 2, risc geotehnic moderat.
Caracterizarea amplasamentului si a constructiei cf. [2] :
# - Accceleratia terenului pentru proiectare IMR 100 ani ag = 0.20g (fig. 3.1);# - Perioada de control (colt) Tc = 0,7 sec (fig. 3.2);# - Clasa de ductilitate H (pct 5.2.1.);# - Clasa de importanta si de expunere γI=1.0 (tabel 4.3);
Principalele reglementari tehnice avute in vedere sunt:
[1] CR 2-1-1.1- 2005 „Cod de proiectare a constructiilor cu pereti structurali de beton armat”[2] P100-1/2006 „Cod de proiectare seismica”;[3] STAS 10107/0-90 „Calculul si alcatuirea elementelor structurale din beton, betonarmat si beton precomprimat”;
[4] CR0-2005 „Cod de proiectare. Bazele proiectarii structurilor in constructii”;[5] NP112-04 Normativ pentru proiectarea structurilor de fundare directa.
- 3 -
1. Programele de calcul utilizate la intocmirea exemplului de proiectare au fost:
# - WINCASE pentru calculul de ansamblu al structurii; # - o serie de programe intocmite de Catedra de Beton Armat din Universitatea Tehnica de Constructii Bucuresti pentru dimensionarea elementelor structurale din beton armat – EFO; CS0; ARC 2.1. etc.
Coeficienti pentru evaluarea sarcinii seismice ( P100/1-2006)
γI=1,00 ag = 0,20 g
q = 0,80 x = 0,80 x 4 x 1,15 = 3,68 (pereti structurali b.a.) – ψ = 0,272
Notatii : Nc, sarcini axiale din incarcare verticala in gruparea fundamentala (tf), Ns, sarcini axiale din incarcare verticala in gruparea speciala (tf) Pi, aria sectiunii orizontale a peretilor(mp), σoc=Nc/ Pi (daN/cmp), σos=Ns/ Pi (daN/cmp),
TIP ETAJ Nc(tf) Ns(tf) Pi(mp)σoc (daN/cmp)
σos (daN/cmp)
P1a 1buc ET 9 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00P1d 1buc ET 8 42,00 30,00 1,53 2,75 1,97 ET 7 75,00 53,20 1,53 4,92 3,49 ET 6 108,00 76,40 1,53 7,08 5,01 ET 5 141,00 99,60 1,53 9,25 6,53 ET 4 172,85 122,10 1,53 11,33 8,01 ET 3 204,70 144,60 1,53 13,42 9,48 ET 2 236,60 167,10 1,53 15,51 10,96 ET 1 269,60 190,30 1,53 17,68 12,48 P 302,60 213,50 1,53 19,84 14,00P1b 1buc ET 9 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00P1c 1buc ET 8 42,00 30,00 1,61 2,62 1,87 ET 7 75,00 53,20 1,61 4,67 3,31 ET 6 108,00 76,40 1,61 6,73 4,76 ET 5 141,00 99,60 1,61 8,79 6,21 ET 4 172,85 122,10 1,61 10,77 7,61 ET 3 204,70 144,60 1,61 12,75 9,01 ET 2 236,60 167,10 1,61 14,74 10,41 ET 1 269,60 190,30 1,61 16,80 11,86 P 302,60 213,50 1,61 18,85 13,30P2a-3buc ET 9 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00P2b-1buc ET 8 26,73 18,65 0,69 3,87 2,70 ET 7 47,05 32,82 0,69 6,82 4,76 ET 6 67,37 46,99 0,69 9,76 6,81 ET 5 87,69 61,16 0,69 12,71 8,86 ET 4 108,01 75,33 0,69 15,65 10,92 ET 3 128,33 89,50 0,69 18,60 12,97 ET 2 148,65 103,67 0,69 21,54 15,02 ET 1 168,97 117,84 0,69 24,49 17,08
P 189,29 132,01 0,69 27,43 19,13P3a-1buc ET 9 60,32 43,15 1,02 5,91 4,23P3b-1buc ET 8 118,78 84,04 2,55 4,66 3,30 ET 7 172,70 121,81 2,55 6,77 4,78 ET 6 226,62 159,58 2,55 8,89 6,26 ET 5 280,54 197,35 2,55 11,00 7,74 ET 4 334,46 235,12 2,55 13,12 9,22 ET 3 388,38 272,89 2,55 15,23 10,70 ET 2 442,30 310,66 2,55 17,35 12,18 ET 1 496,22 348,43 2,55 19,46 13,66 P 550,14 386,20 2,55 21,57 15,15P4a-2buc ET 9 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 ET 8 11,95 8,42 0,24 4,98 3,51 ET 7 21,14 14,53 0,24 8,81 6,05 ET 6 30,33 20,64 0,24 12,64 8,60 ET 5 39,52 26,75 0,24 16,47 11,15 ET 4 47,31 32,02 0,24 19,71 13,34 ET 3 55,10 37,29 0,24 22,96 15,54 ET 2 62,89 42,56 0,24 26,20 17,73 ET 1 72,08 48,67 0,24 30,03 20,28 P 81,27 54,78 0,24 33,86 22,83P4b-1buc ET 9 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00P4c-1buc ET 8 13,10 9,18 0,24 5,46 3,83 ET 7 22,29 15,29 0,24 9,29 6,37 ET 6 31,48 21,40 0,24 13,12 8,92 ET 5 40,67 27,51 0,24 16,95 11,46 ET 4 48,46 32,78 0,24 20,19 13,66 ET 3 56,25 38,05 0,24 23,44 15,85 ET 2 64,04 43,32 0,24 26,68 18,05 ET 1 73,23 49,43 0,24 30,51 20,60 P 82,42 55,54 0,24 34,34 23,14P4d-1buc ET 9 8,28 6,02 0,24 3,45 2,51P4e-1buc ET 8 21,78 15,46 0,24 9,08 6,44 ET 7 29,47 20,67 0,24 12,28 8,61 ET 6 37,16 25,88 0,24 15,48 10,78 ET 5 44,85 31,09 0,24 18,69 12,95 ET 4 53,95 37,13 0,24 22,48 15,47 ET 3 63,05 43,17 0,24 26,27 17,99 ET 2 72,15 49,21 0,24 30,06 20,50 ET 1 79,84 54,42 0,24 33,27 22,68 P 87,53 59,63 0,24 36,47 24,85P4f-2buc ET 9 8,16 5,94 0,24 3,40 2,48 ET 8 21,66 15,38 0,24 9,03 6,41 ET 7 30,76 21,42 0,24 12,82 8,93 ET 6 39,86 27,46 0,24 16,61 11,44 ET 5 48,96 33,50 0,24 20,40 13,96 ET 4 58,06 39,54 0,24 24,19 16,48 ET 3 67,16 45,58 0,24 27,98 18,99 ET 2 76,26 51,62 0,24 31,78 21,51 ET 1 85,36 57,66 0,24 35,57 24,03 P 94,46 63,70 0,24 39,36 26,54P5a-1buc ET 9 33,00 23,75 0,33 10,00 7,20P5b-1buc ET 8 50,71 36,54 0,42 12,07 8,70 ET 7 67,35 47,89 0,42 16,04 11,40 ET 6 84,00 59,24 0,42 20,00 14,10 ET 5 100,64 70,59 0,42 23,96 16,81 ET 4 117,28 81,94 0,42 27,92 19,51 ET 3 133,92 93,29 0,42 31,89 22,21 ET 2 150,56 104,64 0,42 35,85 24,91 ET 1 167,20 115,99 0,42 39,81 27,62
P 183,84 127,34 0,42 43,77 30,32P6a-1buc ET 9 28,70 20,23 0,48 5,98 4,21P6b-1buc ET 8 76,30 53,01 1,16 6,58 4,57 ET 7 118,01 81,19 1,16 10,17 7,00 ET 6 159,72 109,37 1,16 13,77 9,43 ET 5 201,43 137,55 1,16 17,36 11,86 ET 4 243,14 165,73 1,16 20,96 14,29 ET 3 284,85 193,91 1,16 24,56 16,72 ET 2 326,56 222,09 1,16 28,15 19,15 ET 1 368,27 250,27 1,16 31,75 21,58 P 413,44 280,98 1,50 27,56 18,73P7a-1buc ET 9 45,58 31,66 0,20 22,79 15,83P7b-1buc ET 8 93,29 64,57 1,60 5,83 4,04 ET 7 141,69 97,50 1,60 8,86 6,09 ET 6 190,09 130,43 1,60 11,88 8,15 ET 5 238,49 163,36 1,60 14,91 10,21 ET 4 286,89 196,29 1,60 17,93 12,27 ET 3 335,29 229,22 1,60 20,96 14,33 ET 2 383,70 262,15 1,60 23,98 16,38 ET 1 432,10 295,08 1,60 27,01 18,44 P 481,65 328,90 1,72 28,00 19,12P8-2buc ET 9 82,98 58,63 2,40 3,46 2,45 ET 8 176,51 123,58 3,00 5,88 4,12 ET 7 258,87 180,02 3,00 8,63 6,00 ET 6 341,23 236,46 3,00 11,37 7,88 ET 5 423,59 292,90 3,00 14,12 9,76 ET 4 507,92 350,86 3,00 16,93 11,70 ET 3 592,84 408,82 3,00 19,76 13,63 ET 2 677,76 466,78 3,00 22,59 15,56 ET 1 760,12 523,22 3,00 25,34 17,44 P 848,79 584,33 3,65 23,29 16,03P9-2buc ET 9 32,97 23,70 0,20 16,91 12,15 ET 8 51,73 36,55 0,29 18,15 12,82 ET 7 69,42 48,59 0,29 24,36 17,05 ET 6 87,11 60,63 0,29 30,56 21,27 ET 5 104,80 72,67 0,29 36,77 25,50 ET 4 122,49 84,71 0,29 42,98 29,72 ET 3 140,18 99,75 0,29 49,19 35,00 ET 2 157,87 111,79 0,29 55,39 39,22 ET 1 175,56 123,83 0,29 61,60 43,45 P 193,30 135,90 0,29 67,82 47,68P10-2buc ET 9 27,20 19,03 0,39 6,97 4,88 ET 8 57,93 40,22 0,42 13,79 9,58 ET 7 78,70 54,36 0,42 18,74 12,94 ET 6 99,40 68,50 0,42 23,67 16,31 ET 5 120,10 82,60 0,42 28,60 19,67 ET 4 145,90 99,78 0,42 34,74 23,76 ET 3 171,70 116,76 0,42 40,88 27,80 ET 2 197,50 134,14 0,42 47,02 31,94 ET 1 218,20 148,28 0,42 51,95 35,30 P 239,00 162,42 0,42 56,90 38,67P11a-2bu ET 9 24,00 16,89 0,42 5,71 4,02 ET 8 38,63 26,94 0,42 9,20 6,41 ET 7 52,51 36,39 0,42 12,50 8,66 ET 6 66,39 45,84 0,42 15,81 10,91 ET 5 80,28 55,29 0,42 19,11 13,16 ET 4 94,15 64,74 0,42 22,42 15,41 ET 3 108,03 74,19 0,42 25,72 17,66 ET 2 121,91 83,64 0,42 29,03 19,91 ET 1 135,80 93,09 0,42 32,33 22,16
P 149,70 102,54 0,42 35,64 24,41P11b-1bu ET 9 24,81 17,44 0,42 5,91 4,15P11c-1bu ET 8 39,44 27,50 0,42 9,39 6,55 ET 7 53,32 36,95 0,42 12,70 8,80 ET 6 67,20 46,40 0,42 16,00 11,05 ET 5 81,08 55,85 0,42 19,30 13,30 ET 4 94,96 65,30 0,42 22,61 15,55 ET 3 108,84 74,75 0,42 25,91 17,80 ET 2 122,72 84,20 0,42 29,22 20,05 ET 1 136,60 93,65 0,42 32,52 22,30 P 150,48 103,10 0,42 35,83 24,55P12-2buc ET 9 130,04 88,98 4,67 2,78 1,91 ET 8 249,02 170,37 4,80 5,19 3,55 ET 7 368,00 251,76 4,80 7,67 5,25 ET 6 486,98 333,15 4,80 10,15 6,94 ET 5 605,96 414,54 4,80 12,62 8,64 ET 4 724,94 495,93 4,80 15,10 10,33 ET 3 843,92 577,32 4,80 17,58 12,03 ET 2 962,90 658,71 4,80 20,06 13,72 ET 1 1081,90 740,10 4,80 22,54 15,42 P 1199,20 820,30 4,80 24,98 17,09P13-2buc ET 9 71,09 50,53 2,57 2,77 1,97 ET 8 139,03 96,56 2,57 5,42 3,76 ET 7 206,45 142,18 2,57 8,05 5,54 ET 6 273,87 187,80 2,57 10,68 7,32 ET 5 341,29 233,42 2,57 13,31 9,10 ET 4 408,71 279,04 2,57 15,93 10,88 ET 3 476,13 324,66 2,57 18,56 12,66 ET 2 543,55 370,28 2,57 21,19 14,44 ET 1 610,97 415,90 2,57 23,82 16,21 P 678,39 461,52 2,57 26,45 17,99P14-2buc ET 9 17,51 13,00 0,24 7,30 5,42 ET 8 31,11 22,33 0,24 12,96 9,30 ET 7 44,71 31,61 0,24 18,63 13,17 ET 6 58,31 40,99 0,24 24,30 17,08 ET 5 71,91 50,32 0,24 29,96 20,97 ET 4 85,51 59,65 0,24 35,63 24,85 ET 3 99,11 68,98 0,24 41,30 28,74 ET 2 112,71 78,31 0,24 46,96 32,63 ET 1 126,31 87,64 0,24 52,63 36,52 P 139,91 96,97 0,24 58,30 40,40P15-2buc ET 9 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 ET 8 47,56 31,96 0,72 6,61 4,44 ET 7 77,15 51,96 0,72 10,72 7,22 ET 6 106,74 71,96 0,72 14,83 9,99 ET 5 136,33 91,96 0,72 18,93 12,77 ET 4 165,92 111,96 0,72 23,04 15,55 ET 3 195,51 131,96 0,72 27,15 18,33 ET 2 225,69 151,96 0,72 31,35 21,11 ET 1 255,28 171,96 0,72 35,46 23,88 P 284,80 191,93 0,72 39,56 26,66
Conform studiului geotehnic intocmit de S.C. « ARHICON PROIECT » S.R.L. Iasi, verificat de ing. Chiriac C. Petru (Af), in cazul alegerii transmiterii la teren a sarcinilor din suprastructura prin intermediul unei perne din material granular valorile presiunilor plastice si critice sunt :
- perna de balast- ppl = 250 kPa ; pcr = 290 kPa.Conform cap.3 din STAS 3300/2-85 si cap.6.3. anexa A3 din NP112-04,
pentru calculul la starea limita de deformatie :pef £ ppl.
pef £ 1,4 ppl.
GGF = 19.129,0 tf.GGS = 13.983 tf.
= 25.475 tfm.= 25.049 tfm.
pef = = 248 kPa < ppl = 250 kPa
= =
= 182 102.8 52 = 336 kPa(presiune maxima)
= 336 kPa < 1,4 x 250 = 350 kPaConform cap.4 din STAS 3300/2-85 si cap.6.3. anexa A.4. din NP 112-04,
verificarea capacitatii portante se face cu relatia :p’ef < mc pcr (kPa)
p’ef =
V = 13.983,00 tf. = 139.830 kNL’ = L – 2 e1
B’ = B – 2 e2
L = 38,25 m.B = 20,10 m.mc = 1,0
e1 = = = 1,82 m.
e2 = = = 1,79 m.
L’ = 38,25 – 2 x 1,82 = 34,61 m.B’ = 20,10 – 2 x 1,79 = 16,52 m.