SVEUČILIŠTE U ZAGREBU PRIRODOSLOVNO-MATEMATIČKI FAKULTET KEMIJSKI ODSJEK SVEUČILIŠNI POSLIJEDIPLOMSKI (DOKTORSKI) STUDIJ KEMIJA Beskatalitičko izravno fluoriranje aromatskih supstrata u dvofaznim mikrofluidnim uvjetima KEMIJSKI SEMINAR I Marko Viskić Zagreb, veljača 2017.
37
Embed
Beskatalitičko izravno fluoriranje aromatskih supstrata u ... · SVEUČILIŠTE U ZAGREBU PRIRODOSLOVNO-MATEMATIČKI FAKULTETKEMIJSKI ODSJEK SVEUČILIŠNI POSLIJEDIPLOMSKI (DOKTORSKI)
This document is posted to help you gain knowledge. Please leave a comment to let me know what you think about it! Share it to your friends and learn new things together.
Transcript
SVEUČILIŠTE U ZAGREBU
PRIRODOSLOVNO-MATEMATIČKI FAKULTET
KEMIJSKI ODSJEK
SVEUČILIŠNI POSLIJEDIPLOMSKI (DOKTORSKI) STUDIJ KEMIJA
Shema 3. Oksidativno fluoriranje benzena djelovanjem bakrova (II) fluorida uz recikliranje
Među nedostacima Balz–Schiemannove reakcije je stvaranje velikih količina
nusprodukata kao sto su NaBF4, NaCl, ili HCl, što se nastoji izbjeći oksidativnim
fluoriranjem. Pokretačka sila reakcije je stvaranje vode kao stehiometrijskog nusprodukta. U
procesu generirani CuF2 djeluje kao fluorirajuće sredstvo pri otprilike 500°C. Nastali bakar se
naknadno reciklira reakcijom s fluorovodičnom kiselinom i kisikom pri 400°C. Ciklusi
reakcija-regeneracija mogu se ponavljati veći broj puta bez gubitka učinka bakrovog
reagensa, što proces čini jeftinijim.
2.4.4. Halex proces
Shema 4. Primjer halex procesa uz dodatak phase-transfer katalizatora (PTC)
U danas najkorištenijem postupku sinteze fluoroarena, halex (eng. halogen exchange)
procesu, aromatski supstrati s elektron-odvlačećim, uglavnom halo- ili nitro- skupinama, pri
povišenim temperaturama reagiraju s anorganskim izvorom fluora kako bi došlo do
nukleofilne supstitucije. Pritom se obično smjesi dodaje „phase-transfer“ katalizator kako bi
se povećao nukleofilni karakter fluorida te time povećala učinkovitost procesa. [3, 9]
14 | K e m i j s k i s e m i n a r I
2.4.5. Izravno fluoriranje
Reakcije ugljikovodika s elementarnim fluorom vrlo su egzotermne zbog viskokih
entalpija formiranja veze ugljik-fluor (456 kJmol-1). Entalpija disocijacije fluora je niska (oko
157 kJmol-1) te je uobičajena pretpostavka da se fluoriranje primarno odvija radikalskim
mehanizmom. (Shema 5.) Za razliku od izravnog kloriranja, fluoriranje se odvija u odsustvu
svjetla i povišene temperature te je značajno da, iako fluor nije osobito disociran pri niskim i
srednjim temperaturama, (K = 10-20), niska energija aktivacije uklanjanja vodika znači da je
prisutnost male količine disociranog fluora dovoljna za inicijaciju i propagaciju radikalskog
mehanizma. Tako u inicijaciji molekularni fluor reagira s ugljikovodikom i daje alkilni ili
arilni radikal, fluorovodik i atom fluora.
Shema 5. Homoliza fluora pri standardnim uvjetima. Predloženi inicijacijski i
propagacijski koraci reakcija s ugljikovodicima.
Reakcije koje rezultiraju zamjenom vodika fluorom mogu se odvijati bilo kojim od dva
predložena procesa (Shema 6.) i u praksi je teško doći do smislenog objašnjenja koji proces
prevladava. Razni reagensi koji su izvori elektrofilnog fluora uključujući elementarni fluor,
sposobni su prenijeti „F+“ na pogodni nukleofilni centar čime nastaje -kompleks A, ali takvi
reagensi za elektrofilno fluoriranje su često jaki oksidansi. Posljedično, proces bi mogao
započeti jednoelektronskim transferom čime nastaje radikal-kation B kojemu reagens zatim
može prenjeti atom fluora, čime dolazimo do A u dva koraka. U drugom slučaju radikal-
kation B prima fluorid anion i time tvori radikalski -kompleks C. Oba opisana procesa se
vjerojatno odvijaju pri različitim uvjetima. [1]
15 | K e m i j s k i s e m i n a r I
Shema 6.
Praktično najjednostavnija metoda fluoriranja je zamjena vodika na sp2 ili sp3 ugljiku
fluorom što zahtjeva upotrebu elektrofilnog fluorirajućeg reagensa. Najjeftiniji i najreaktivniji
elektrofilni reagens za fluoriranje je elementarni fluor, iako danas postoji niz korisnih
reagensa kao izvora elektrofilnog fluora. Dok je elektrofilno kloriranje i bromiranje praktičan
i razjašnjen proces, kod fluoriranja to nije slučaj zbog niza istovremenih neželjenih reakcija
kao što su adicija fluora i polimerizacija pa su u praksi iskorištenja i selektivnost željenih
produkata vrlo mali. [5]
Veća selektivnost u reakcijama direknog fluoriranja postiže se primjenom fluora vrlo
razrjeđenog u inertnim plinovima kao što su dušik ili helij te provedbom reakcije pri niskim
temperaturama, obično oko -78°C do najviše -30°C. Osim toga, moguće je koristiti inertna
halogenirana otapala koja otapaju fluor i odvode nastalu toplinu, čime se izbjegava lokalno
prezasićenje. Nešto modificiran sustav otapala CFCl3/CHCl3 uz dodatak 10% etanola, služi
kao učinkovit čistač radikala čime se umanjuje napredak neželjenih reakcija. [1]
Općenito vrijedi da se izravno fluoriranje najbolje provodi u uvjetima pri kojima je
radikalski mehanizam potisnut, a pospješen nukleofilni napad supstrata na fluor transferom
bilo jednog ili dva elektrona. Napad nukleofila potiče se na nekoliko načina, od čega je
najvažnija interakcija izlazne skupine (F-) s Brønsted-Lowryjevom kiselinom kao otapalom.
U seriji istraživanja[8] otapala su bile jake protonske kiseline kao sumporna i mravlja,
zbog polarizacije (Shema 7.) koja čini fluor pogodnim za napad nukleofila-aromatskog
susptrata (Shema 8.) dajući produkte koji su u skladu s modelom elektrofilne aromatske
susptitucije. Korištena otapala djeluju i kao akceptori fluorida u prijelaznom stanju.
Shema 7.
16 | K e m i j s k i s e m i n a r I
Shema 8.
Testiranja na 4-fluorbenzojevoj kiselini u raznim otapalima pokazala su porast
konverzije u 3,4-difluorbenzojevu kiselinu (Tablica 3.) s porastom kiselosti otapala zbog
pojačane interakcije otapala s fluorom.[5, 10]
Tablica 3. Fluoriranje 4-fluorbenzojeve kiseline u raznim otapalima i iskorištenja
Otapalo X (3,4-difluorbenzojeva kiselina) /% pKa r
F2ClC-CFCl2 0 vrlo visok
CF3CH2OH 10 12.5
CH3COOH 25 4.76 6
CH3CN 53 25 37
CF3COOH 56 0.52
HCOOH 65 3.75
H2SO4(konc.) 84 -3.0
Klasična metoda elektrofilne aromatske supstitucije upotrebom halogena i Lewisove
kiseline je izvediva pa je tako testirano izravno fluoriranje niza supstrata PhZ (Z = -Cl, -CHO,
-CH(OCH2)2, -NO2, -CO2CH2CH3, -OH, -NHCH3, -OCH, -CH3) uz dodatak BCl3 ili AlCl3 uz 5%
smjese fluora u dušiku pri -78°C i -30°C, ali uz loša iskorištenja produkata (prosječno 15% za
sve testirane supstrate). [11]
Osim jakih kiselina, Učinkovitost se potencijalno može postići primjenom aprotičnih
otapala velikih dielektričnih konstanti, pa se tako acetonitril uspješno koristi u procesu
izravnog fluoriranja.[12] Uspješnost reakcije međutim ne ovisi o velikoj relativnoj
17 | K e m i j s k i s e m i n a r I
permitivnosti otapala, jer se npr. nitrometan u istim reakcijama nije pokazao učinkovitim.
Prema predloženom modelu[13] dolazi do interakcije acetonitrila i fluora uz in situ tvorbu
elektrofilnog N-F reagensa (Shema 9.), sličnom nizu poznatih reagensa s vezom N-F kao što
je Selectfluor.[14]
Shema 9.
Izravno fluoriranje nije osobito učinkovito za pripremu monofluoriranih aromata iz
monosupstituiranih prekursora jer elektrofilnim fluoriranjem nastaje smjesa izomera.
Međutim, kod disupstituiranih aromata gdje su obje skupine elektron-donirajuće, izravno
fluoriranje je učinkovita metoda za pripremu fluoroarena, iako uz nužnu optimizaciju
reakcijskih uvjeta kako bi se izbjeglo neželjeno di-, tri- i polifluoriranje supstrata. (Shema 10.)
Ukoliko su oba supstituenta jako elektron-odvlačeća, (-NO2, -CN), fluoriranje se provodi
otežano i uz skromne konverzije i iskorištenja.[15, 16]
Shema 10.
Fluoriranjem toluena dobiva se smjesa orto- i para-fluortoluena, očekivano
elektrofilnim putem, međutim izoliran je i benzil-fluorid, rezultat fluoriranja metilne skupine
toluena, i to u povećanom iskorištenju ako se reakcija provodi pri povišenim temperaturama
što ukazuje na istovremeno odvijanje radikalskog procesa.
18 | K e m i j s k i s e m i n a r I
Shema 11. Indukcija polarnosti fluora mravljom kiselinom prilikom fluoriranja p-
metoksinitrobenzena
Fluoriranjem ostalih aktiviranih aromata kao sto su anisol i fenol, dolazi do
monofluoriranja uglavnom na orto- i para- položajima, dok fluoriranje deaktiviranih
aromata, npr. nitrobenzena, trifluormetilbenzena i benzojeve kiseline uglavnom daje meta-
fluorirane derivate, u skladu s elektrofilnom supstitucijom. Fluor-, klor- i brombenzen su
deaktivirani u odnosu na benzen, ali fluorirani su preferencijalno na orto- i para- položajima.
Glavna prepreka korištenju metoda izravnog fluoriranja u većem mjerilu je otežana
separacija regioizomera.[3]
2,4-Difluorbenzojeva kiselina, jako deaktivirana prema napadu elektrofila, može biti
fluorirana u koncentriranoj sumpornoj kiselini do 2,3,4,5-tetrafluorbenzojeve kiseline i čak
male količine pentafluorbenzojeve kiseline.
Općenito, kod aktiviranih sustava primjena jako kiselog otapala način je djelomičnog
postizanja viših konverzija i iskorištenja, ali pritom treba voditi računa da mogućim
protoniranjem supstituenata u vrlo kiselom mediju (-OH, -OMe) dolazi do deaktivacije.
Takve je reakcije poželjno provoditi u mravljoj kiselini. Cijanobenzenski derivati se
hidroliziraju do acetofenona u sumpornoj kiselini, pa je u tom slučaju također poželjno
koristiti mravlju kiselinu. U kiselini anilini daju smjesu fluoriranih produkata uz veliku
količinu meta-produkta, što ukazuje na supstituciju na protoniranom anilinu, gdje NH3+
djeluje kao elektron-odvlačeća skupina.[5]
Snažno deaktivirane aromatske sustave koji sadrže dvije jako elektron-odvlačeće
skupine u relativnom meta-položaju jedna prema drugoj moguće je fluorirati u kiselom
mediju upotrebom mikroreaktora.
3. Mikroreaktori
3.1. Definicija i karakteristike
Mikroreaktor ili mikrostrukturirani reaktor je uređaj u kojem se kemijske reakcije
provode u reakcijskom prostoru kojem je barem jedna, a praktično dvije dimenzije,
ograničena na red veličine manji od jednog milimetra. U praksi se promjer kreće u rasponu
od 10 do 500 m. Najčešći tip takvog prostora su mikrokanali.
19 | K e m i j s k i s e m i n a r I
Mikroreaktori su obično protočni reaktori. S obzirom na jedinstvene karakteristike
toka fluida u mikrokanalima, važno je poznavati bezdimenzijske značajke (Reynolds, Péclet,
Knudsen, Grasshof itd.) koje izražavaju relativnu važnost različitih fizikalnih procesa
(inercija, konvekcija, difuzija, površinska napetost...) te njihov utjecaj na tok fluida.[18]
Mikroreaktor možemo fleksibilnije definirati kao reaktor vrijednosti Reynoldsove značajke
ispod 250 i Pécletove značajke ispod 1000. Uzevši to u obzir, u praksi je nemoguće izvesti
reaktore s takvim mikrofluidnim značajkama ako je karakteristična dimenzija mikrokanala
iznad 1 mm, jer bi takve uvjete toka mogli postići tek vrlo sporim protocima što sustav čini
nepraktičnim za primjenu (Slika 13.).[19]
Slika 13. Graf Reynoldsova značajka vs. vrijeme zadržavanja za reaktore i
mikroreaktore čiji se promjeri mikokanala kreću između 100 m i 5 mm. U širem rasponu
protoka fluida, veći mikroreaktori (500 m, 1 mm) imaju slične uvjete protoka kao manji
mikroreaktor (100 m). Strujanje fluida u najvećem reaktoru (5 mm) ima potpuno drugačije
karakteristike.
Reynoldsova značajka (Re) bezdimenzijski je broj koji kvantificira relativni odnos inercijskih i viskoznih sila unutar fluida:
(3)
Reynoldsova značajka definirana je karakteristikama fluida (gustoća ρ, dinamička viskoznost μ) i okoline kojom se fluid kreće (protok v, karakteristična dimenzija d). Tok fluida u mikroreaktoru karakteriziran je niskim vrijednostima Reynoldsove značajke što znači laminarnu prirodu toka. Tijekom provođenja reakcije u mikroreaktoru među slojevima fluida
nema turbulencije.
Pécletova značajka (PeL) bezdimenzijski je broj koji kvantificira odnos prijenosa topline među dva mehanizma, advekcijskog i difuzijskog.
Vrijeme zadržavanja/s
Re
.
20 | K e m i j s k i s e m i n a r I
(4)
gdje je d karakteristična dimenzija, v protok, ρ gustoća fluida, k toplinska vodljivost fluida i Cp specifični toplinski kapacitet fluida. Termička Pécletova značajka važna je kod reakcija koje se provode u mikrokanalu jer opisuje relativnu važnost prijenosa topline zbog kretanja fluida i prijenosa topline kondukcijom. Tako će kod mikrokanala čije se stijenke zagrijavaju izvana, termalni Pécletov broj definirati brzinu prijenosa topline unutar fluida u kretnji u ovisnosti o brzini aksijalnog prijenosa prenosi iz stjenki kanala u središte toka fluida.[20]
Svojstva prijenosa tvari u mikroreaktorima određena su primarno difuzijom. U potpunosti je odsutno miješanje temeljeno na turbulenciji, osim uz korištenje posebnih gemoetrija mikrokanala ili aktivnih miješala. Drugi Fickov zakon govori o promjeni koncentracije tvari tijekom difuzije na nekom određenom mjestu:
(5)
gdje je n koncentracija čestica, D je difuzijski koeficijent, a Laplaceov operator. Difuzijsko vrijeme definira se kao vrijeme potrebno da molekula prijeđe udaljenost x procesom difuzije:
(6)
što znači da je kod reakcija u kojima je prijenos difuzijom ograničavajući korak reakcijsko vrijeme proporcionalno kvadratu udaljenosti koja određuje interakcije reaktanata, a time i brzinu reakcije. Tako bi sinteza u tikvici promjera 10 cm trajala 1o4 puta kraće pri provođenju u mikroreaktoru karakteristične dimenzije 100 m. [18]
3.2. Perspektive provođenja reakcija u mikroreaktorima
Male dimenzije mikroreaktora osiguravaju višestruke prednosti u usporedbi s klasičnim reaktorskim sustavima. Posljedica malog promjera kanala je laminarno strujanje kapljevine u sustavu, što znači vrlo brzo miješanje i homogenizaciju reaktanata (nekoliko ms), mnogo kraće u odnosu na klasičnu reakcijsku opremu. Zbog malih dimenzija sustava difuzijska vremena su vrlo kratka, te je tako utjecaj prijenosa mase na brzinu reakcije značajno smanjen.
.
21 | K e m i j s k i s e m i n a r I
Slika 14. Distribucije temperatura hipotetske idealne reakcije (crno) i stvarnih distribucija temperature u reaktoru (plavo) i mikroreaktoru (crveno) (lijevo). Usporedba temperaturnih distribucija i reakcije s dva moguća ishoda. Velika nehomogenost temperatura u reaktoru rezultira stvaranjem neželjenog produkta C, dok zahvaljujući uskom temperaturnom profilu u mikroreaktoru nastaje isključivo željeni produkt B (desno). [21]
Upotreba malih količina reaktanata u kombinaciji sa znatno većim omjerom međufazne površine i volumena mikroreaktora rezultira intenzivnijim prijenosom tvari i energije i manjom količinom nusprodukata u odnosu na procese koji se odvijaju u konvencionalnim reaktorima. Time je omogućeno izvođenje izrazito egzotermnih ili eksplozivnih reakcija, upotreba opasnih reagensa i bolja kontrola sekundarnih reakcija (Slika 14). Primjerice, brzo hlađenje sintetiziranog produkta, nakon završetka reakcije, rezultira većom čistoćom gotovog proizvoda. Razvoj žarišta akumulacije topline stvorene reakcijama unutar mikrostruktura je onemogućen pa se nepoželjne reakcije i fragmentacije potaknute gomilanjem oslobođene energije mogu izbjeći. Ishod je u većini slučajeva bolja selektivnost, iskorištenje i kvaliteta proizvoda. I unutarnje stjenke reakcijskog kanala mogu biti uključene u kontrolu mehanizama reakcije, gdje npr. propagacijski koraci radikalskih reakcija mogu biti terminirani tako da ne dolazi do eksplozije. Uzrok tome leži u reakciji unutarnje površine mikrokanala (eng. quenching) s nastalim radikalima. Općenito, put prijenosa tvari i topline vrlo je kratak, zbog čega su mikroreaktori pogodni za reakcije u kojima su prijenos topline i tvari ograničavajući čimbenici.
Slika 15. Shematski prikaz klasičnog (gore) i mikroreaktorskog (dolje) procesa uvećanja
22 | K e m i j s k i s e m i n a r I
Mikrostrukturirani reaktori otvaraju nove pristupe prenošenja procesa u industrijsko mjerilo gdje je najvažniji korak uvećanje procesa, odnosno povećanje kapaciteta uređaja, koje se jednostavno izvodi povezivanjem mikroreaktorskih jedinica u paralele (eng. scale-out) ili povećanjem broja mikrokanala u pojedinoj mikroreaktorskoj jedinici (eng. numbering-up) bez potrebe za prethodnom optimizacijom i simulacijom procesa, jer u svakom dodanom mikroreaktoru vrijede jednaki uvjeti rada. Na taj način izbjegava se mukotrpno i vremenski zahtjevno prilagođavanje procesnih parametara pri klasičnom uvećanju (eng. scale-up) šaržnih reaktora, kod kojih je prilikom svakog idućeg uvećanja potrebno nanovo provoditi dimenzioniranje i optimizaciju (Slika 15).
Glavni nedostatak mikroreaktora je posljedica malog promjera mikrokanala pa u radu s viskoznim i čvrstim sustavima može doći do njihovog začepljenja. Problem se djelomice moze otkloniti odabirom drugih otapala ili promjenom radne temperature.[22]
3.3. Geometrijski parametri i procesne veličine mikroreaktora
Glavna karakteristika ovakvih reaktora je, u usporedbi s konvencionalnim reaktorima ili laboratorijskim priborom za izvođenje kemijskih reakcija, izrazito velik omjer površine i ukupnog volumena, koji raste sa smanjenjem promjera reaktora. Kod mikroreaktora, omjer površine i volumena u rasponu je veličina 10 000 m2 m–3 – 1 000 000 m2 m–3, dok je ta vrijednost kod klasičnih reakcijskih posuda i reaktora oko 100 m2 m–3. Primjerice, prenošenjem procesa iz reaktora volumena 1 dm3 u reaktor volumena 30 m3 omjer površine i volumena smanjuje se 30 puta. U slučaju prenošenja procesa u mikroreaktor ukupnog volumena 30 cm3 taj omjer raste 3000 puta. Osim toga, unutrašnja površina mikrokanala može biti dodatno povećana zavijenim i nelinearnim izvedbama mikrokanala, uvođenjem punila ili primjenom porozne konstrukcije unutarnjih stjenki mikrokanala.[18]
Slika 16. Simulacija temperaturnih profila u mikrokanalu (lijevo) te klasičnom reaktoru (desno)
Kako je koeficijent prijenosa topline obrnuto proporcionalan promjeru reakcijskog prostora tj. mikrokanala, dosežu se vrijednosti do 25 000 W m-2 K-1, što je znatno više u odnosu na klasične izmjenjivače topline. Velika učinkovitost izmjene topline omogućava brzo zagrijavanje i hlađenje reakcijskih smjesa unutar mikrokanala i odvijanje reakcije pri praktično izotermnim uvjetima (Slika 16). Uz prijenos topline između dva fluida, prijenos kroz materijal kućišta mikroreaktora se također primjenjuje za podešavanje temperature u reakcijskom prostoru ili za disipaciju topline razvijene reakcijom. Prijenos se može provoditi npr. zagrijavanjem kućišta el. strujom ili strujanjem rashladnih fluida kroz sekundarne mikrokanale.
23 | K e m i j s k i s e m i n a r I
U Tablici 4. dana je usporedba tipičnih parametara mikroreaktora i konvencionalnog laboratorijskog pribora i reaktora.
Tablica 4. Usporedba karakterističnih parametara reaktorskih i i mikroreaktorskih sustava[23,24]
Parametar Mikroreaktor Konvencionalni pribor i reaktori
Volumen reakcijskog prostora
≈10L <V<500L 5 mL <V<1000 mL (laboratorij)
≤30 000 L (industrija)
Specifična površina >10 000 m2 m-3 <100 m2m-3
Specifično fazno sučelje
≤50 000 m2 m-3
(sustav kapljevina–kapljevina) ≤100 m2m-3
≤20 000 m2 m-3
(sustav kapljevina–plin)
Vrijeme miješanja 1 ms<t<1 s 1 s<t<5 min
Prijenos topline
≤25 000 W m-2 K-1
(strujanje kapljevina) 500 W m-2 K-1 <
≤1000 W m-2 K-1
(strujanje plinova)
Energija trošak pri radu do dvadeset
puta manji
3.4. Strujanje fluida u mikroreaktoru kod sustava plin-kapljevina
Mikroreaktor je pogodan za provedbu reakcija u kojima su reaktanti dispergirani ili sačinjavaju jednu ili više faza. Pri provedbi u višefaznim sustavima ključno je postići dobre uvjete miješanja i difuzije kako brzina reakcija ne ovisi samo o koncentraciji reaktanata nego i o brzini prijenosa između faza.
Hidrodinamički uvjeti strujanja u mikrokanalima razlikuju se od hidrodinamičkih uvjeta strujanja u makroskopskim sustavima. U reaktorima čiji je promjer veći od nekoliko milimetara, dvofazni tok određen je gravitacijom, dok je kod mikroreaktora s promjerom
kanala ispod 500 m oblik strujanja određen linearnom brzinom strujanja, geometrijom kanala, međufaznim naprezanjem, viskoznošću fluida i silom trenja sa stijenkom mikrokanala koja ima mnogo veći utjecaj na strujanje fluida u usporedbi s makroskopskim reaktorima.[18]
Sustavi plin-kapljevina zahtjevaju učinkovitu metodu disperzije plina u kapljevini kako bi se što više povećala kontaktna međufazna površina i održao jednolik protok plina cijelom duljinom mikrokanala. Postupci kod kojih je miješanje izazvano turbulencijom, kao što je klasično uzmješavanje „mućkanje“ nisu izvedivi u mikroreaktorima.
24 | K e m i j s k i s e m i n a r I
Slika 17. Strujanje fluida u mikrokanalima: (a, b) mjehurićasto strujanje, (c, d) segmentirano (Taylorovo) strujanje, (e) prijelazno segmentirano-uzburkano strujanje, (f) uzburkano strujanje, (g) strujanje u filmu, (h) prstenasto strujanje
Opisane su različite vrste strujanja dvofaznih sustava (Slika 17.) u mikrokanalima, koje možemo svrstati u pet kategorija:
1. Pri vrlo malim linearnim brzinama strujanja od nekoliko mms–1, ostvaruje se strujanje u filmu u kojem se kapljevina giba duž stijenke kanala, a plinska faza prolazi kroz sam centar slijedeći tok kapljevine ili strujeći protustrujno.
2. Kod mjehurićastog strujanja u mikrokanalu plin protječe u obliku sitnih mjehurića kroz kontinuirani tok kapljevine, a koalescencija je minimalna.
3. Segmentirano, Taylorovo ili čepoliko strujanje obilježava formiranje velikih, dugačkih segmentiranih mjehurića koji zauzimaju cijeli promjer kanala. Duljina im ovisi o geometrijskim karakteristikama mikrokanala.
4. Pri većim brzinama strujanja plinovite faze, mali mjehurići se pojavljuju na rubovima većih, a povećanjem brzine strujanja u sustav se unosi nered i nastaje tzv. uzburkano strujanje.
5. Pri velikim brzinama strujanja plinske faze javlja se anularno strujanje ili prstenasti tok. Kapljevina struji stijenkom kapilare u obliku tankog filma, a unutrašnjost kapilare ispunjena je plinskom fazom i kapljicama kapljevine.[25]
25 | K e m i j s k i s e m i n a r I
Tipični radni uvjeti kod različitih primjena mikroreaktora prikazani su na Slici 18. Dvofazne reakcije plin-kapljevina provode se u crveno sjenčanom području, posebice izrazito egzotermne reakcije kao oksidacije i fluoriranja, gdje molarna brzina toka plinovitog reaktanta mora biti sličnog reda veličine kao kapljevitog reaktanta. Segmentirani tok s vrlo niskim frekvencijama segmenata i prstenasti tok su uobičajeni. Zeleno sjenčana zona predstavlja uvjete u kojima su višefazni tokovi ograničeni na kapljevine, dok plinska faza služi isključivo kao sredstvo odjeljivanja „džepova“ kapljevite faze. Takvi se uvjeti koriste pri npr. sintezi kvantnih nanočestica ili sol-gel sintezi, koje zahtijevaju veća vremena zadržavanja, pa se podešavaju niske brzine toka i za plinovitu i za kapljevitu fazu. Žuto sjenčana zona predstavlja neadijabatske tokove s promjenom faze para-kapljevina, što su radni uvjeti mikroizmjenjivača topline.[26]
Slika 18. Karakteristična područja rada mikroizmjenjivača topline (žuto), mikroreaktora sa segmentiranim tokom za reakcije u kapljevitoj fazi (zeleno) i mikroreaktora za rad u dvofaznim uvjetima plin-kapljevina (crveno)
Dva su pristupa kojima se u mikroreaktorima faze dovode u kontakt: u prvom slučaju obje se faze uvode kontinuirano te u mikroreaktoru nastaje međufazno sučelje (kontinuirano-fazni mikroreaktori), dok se kod drugog prva faza dispergira u drugoj korištenjem prikladnog nastavka ili mikromiješala u smijeru suprotnom od smijera kretanja fluida (mikroreaktori s dispergiranom fazom).
Kod kontinuirano-faznih mikroreaktora plin i kapljevina tvore dva toka koji se dovode odvojeno iz različitih dijelova mikroreaktora. Jedan tip takvog mikroreaktora jest mikroreaktor s padajućim filmom kod kojeg gravitacija u kombinaciji s mikrokanalima stvara i stabilizira padajući film.
U mikroreaktorima s dispergiranom fazom reaktor je jednostavan mikrokanal te se disperzija prve faze u drugoj odvija strukturom koja dijeli faze u tanke lamelarne strujnice, koje se zatim miješaju na izlazu te prolaze u zajednički mikrokanal. Nastali tok varira od mjehurićastog, gdje mjehurići plinovite faze imaju promjer manji od promjera reaktorskog mikrokanala (eng. microbubble column reactor), preko segmentiranog toka gdje je promjer mjehurića jednak promjeru mikrokanala i nastaju naizmjenični segmenti kapljevine i plina, a pri vrlo velikim omjerima brzina strujanja plina prema kapljevini nastaje prstenasti tok, gdje
26 | K e m i j s k i s e m i n a r I
tanki sloj kapljevine teče uz stjenke mikrokanala, dok u sredini protječe plinovita faza (eng. annular flow microreactor) koja sadrzi raspršene kapljice kapljevite faze, pa takav reaktor postaje kontinuiran.[24]
4. Fluoriranje aromatskih spojeva u mikroreaktorima
4.1. Fluoriranje aromatskih spojeva u kanalnom mikroreaktoru
4.1.1. Karakteristike i izrada mikroreaktora
Jednostavan jednokanalni mikroreaktor (Slika 19.) sastoji se od tri ploče. Gornja ploča je tanki okvir za pričvršćivanje vijcima i sadrži transparentni poklopac izrađen od fluoropolimera (PTFCE). Središnja ploča služi za ograđivanje donje ploče i sadrži adaptere i otvore za dovod fluida te također može imati transparentni poklopac. Donja ploča je blok nikla (d=8 mm) s mikrokanalima. Mikrokanali su gravirani u niklenu ploču korištenjem cirkularne pile te su ploče polirane korištenjem silicijeva karbida kako bi se umanjila propusnost sustava. Rashladne cijevi izrađene od bakra (d=3 mm) zalemljene su za niklenu ploču, a cijevi za dovod i odvod reaktanata izrađene su od nikla (d=1.5 mm) i pričvršćene vijcima, kao i ploče. Testirana je propusnost sustava uvođenjem dušika, a zatim je provedena pasivacija propuštanjem smjesa F2/N2 uz porast udjela fluora (10%, 20% i 50%). Kapljevina prolazi kroz početnu sekciju mikrokanala radi postizanja temperaturne ravnoteže. Nakon toga uvodi se plin kroz drugi otvor čime započinje reakcija. Smjesa napušta mikroreaktor kroz treći otvor koji se može smatrati produžetkom reakcijskog kanala. Mikrokanali služe kao učinkovito područje miješanja i reaktorska posuda.
Slika 19. Jednokanalni mikroreaktor za fluoriranje u dvofaznim uvjetima
Osim reakcije fluoriranja, provedeno je uvećanje procesa metodom „scale-out“, urezivanjem dva dodatna kanala na slobodnom prostoru jednokanalnog mikrorektora te je tako kapacitet mikroreaktora povećan tri puta te su dodatna fluoriranja provedena bez optimizacije sustava.
27 | K e m i j s k i s e m i n a r I
4.1.2 Eksperimentalni uvjeti i rezultati
Chambers et. al. proveli su izravno fluoriranje para-nitrotoluena u jednokanalnom mikroreaktoru (Tablica 5., Shema 12.),. Otopina supstrata u otapalu injektirana je automatiziranom injekcijskom pumpom u mikrokanal, dok je smjesa F2/N2 (10%) uvedena iz plinskog spremnika pomoću senzora za kontrolu protoka. Protok kapljevite faze iznosio je v=0.5 ml h-1, a plina v=10 ml min-1 tako da se postigne prstenasti tok zbog velikih omjera površine i volumena i najučinkovitijeg miješanja plina i kapljevine, što rezultira boljom konverzijom i prijenosom razvijene topline u hlađenu niklenu ploču. Kao otapalo je korištena smjesa acetonitril–mravlja kiselina (3:2) umjesto čiste kiseline zbog slabe topljivosti 4-nitrotoluena što uzrokuje čepljenje kanala. Reakcije su provedene pri temperaturama 0-5 °C i sobnoj temperaturi. Nakon prolaska reakcijske smjese kroz mikroreaktor, obrada reakcijske smjese provedena je klasičnim metodama. Konverzija u acetonitrilu iznosila je niskih 15%, dok su više konverzije (44–77%) postignute dodavanjem mravlje kiseline u acetonitril. Sirova smjesa sadržavala je između 60–78% produkta.
Shema 12.
Tablica 5. Uvjeti i rezultati fluoriranja para-nitrotoluena u mikroreaktoru
Shema 13.
Provedeno je i fluoriranje 1-metil-2,4-dinitrobenzena u jednokanalnom
mikroreaktoru (Shema 13.). Reakcija je provedena pri 0 °C u 10% smjesi F2/N2 protoka v=10
28 | K e m i j s k i s e m i n a r I
ml min-1 i supstratu otopljenom u smjesi mravlje kiseline i acetonitrila (2:3) protoka v=2.0
ml h-1 Konverzija je iznosila 40%. Nepročišćena smjesa je nakon uparavanja otapala
sadržavala 70% produkta. [27, 28]
4.2. Fluoriranje aromatskih spojeva u modificiranom kanalnom mikroreaktoru
4.2.1. Karakteristike i dizajn mikroreaktora
Trokanalni reaktor izveden iz jednokanalnog nepraktičan je za primjenu izvan laboratorija, kako svaki kanal zahtijeva odvojeni dovod svakog reaktanta i više izlaznih otvora što čini sustav nepraktičnim. Poboljšanje sustava predstavlja smanjenje broja cijevi koje dovode reaktant iz spremnika svakom individualnom kanalu, ali uz održavanje jednoličnog tlaka. Zbog smanjenja varijacije tlaka, volumen cilindričnog spremnika mora biti znatno veći od volumena na ulazu u mikrokanal, a da pritom ravnomjerno strujanje bude moguće.
Poboljšanje je ostvareno modularnim mikroreaktorom na Slici 21. Omogućen je dotok reaktanta u veći broj kanala iz zajedničkog spremnika smještenog unutar mikrokanalne ploče. Temeljni blok mikroreaktora (Slika 20.), izrađen je mehaničkom obradom ploče niklenog čelika. Spremnici reaktanata izbušeni su u čeličnom bloku, a na vrhu bloka nalaze se prorezi kojima fluidi mogu protjecati iz rezervoara u mikrokanale koji tvore reakcijski prostor. Mikrokanalne ploče izrađene su od nehrđajućeg čeličnog lima (d=0,5 mm) i sadrže veći broj kanala, individualnih dimenzija 0.5 mm x 0.5 mm.
Slika 20. Osnovni gradivni blok modularnog mikroreaktora s izdubljenim rezervoarima i prorezima (lijevo). Mikrokanalne ploče s 9 odnosno 30 kanala (desno)
U slučaju povećanja broja reaktanata, izrađuje se veći broj spremnika u temeljnom bloku. Svaki spremnik posjeduje volumen znatno veći od zbroja volumena kanala čime se osigurava jednaka i precizna distribucija fluida svakom od kanala. Nakon završetka reakcije, produkt se skuplja u spremniku na dnu koji je povezan sa svim kanalima. Prozirna PCTFE i gornja ploča od nehrđajućeg čelika obrubljuju uređaj i povezuju ploče vijčanim spojevima. Uređaj se nalazi u vertikalnom položaju tijekom rada.
.
29 | K e m i j s k i s e m i n a r I
Slika 21.
4.2.2. Eksperimentalni uvjeti i rezultati
U modularnom mikroreaktoru provedena su izravna fluoriranja 1,4- i 1,3-disupstituiranih aromata. Provedene reakcije izravnog fluoriranja 1,4-disupstituiranih sustava koji imaju po jednu elektron-odvlačeću i jednu elektron-donirajuću skupinu prikazane su u Tablici 6. Visoka selektivnost i iskorištenja monofluoriranih produkata su dobiveni u acetonitrilu ili mravljoj kiselini. Dobiveni produkti slijede regiokemiju elektrofilne supstitucije.
Areni s dvije jako eletron-odvlačeće skupine su relativno neaktivni prema napadu elektrofila. Fluoriranje takvih supstrata uspješno je provedeno u mikroreaktoru uz niske konverzije ali dobru selektivnost (Tablica 6.).
Eksperimentalno je potvrđeno da u modularnom mikroreaktoru prevladava prstenasti tok, te je kroz svaki kanal ostvaren ravnomjeran protok reaktanata dajući dobre konverzije početnog materijala uz nastanak mono- i difluoriranih produkata. Osim toga, nastanak ciljanog produkta može se povećati recikliranjem reakcijske smjese kroz mikroreaktor nekoliko puta. Tako je klorirani derivat 4d (Tablica 7.) dao 53% iskorištenje nakon jednog prolaska kroz mikroreaktor, da bi vrijednost porasla na 75% nakon dva prolaza, bez smanjenja selektivnosti. [29, 30]
4.3. Fluoriranje aromatskih spojeva u mikroreaktoru s padajućim filmom
4.3.1. Karakteristike i dizajn mikroreaktora
Rad mikroreaktora s padajućim filmom temelji se na adheziji struje kapljevine i stijenke uređaja pod utjecajem gravitacije, čime se tok širi i formira tanki film debljine
desetak m koji se usmjerava tokom kroz mikrokanale. Kako bi se postigla učinkovitost uređaja, sustav sadrži velik broj paralelnih mikrokanala. Kapljevina ulazi kroz prorez u pretkomoru povezanu s pločom mikrokanala (Slika 22.). Prorez ograničava tok i jednolično razdjeljuje veći broj struja kapljevine, koje pred izlazom iz uređaja prolaze kroz donji prorez i izlaze iz uređaja kroz otvor na kućištu. Plin ulazi kroz poseban raspršivač u komoru iznad ploče s mikrokanalima, te napušta uređaj na isti način pri dnu. Moguć je istostrujni i protustrujni način rada. Odvodnja nastale topline provodi se izmjenjivačem u sekundarnim kanalima iza reakcijskih kanala. Reaktor može biti opremljen transparentnim poklopcem koji
10% F2/N2
(v/v), otapalo
0-10°C
31 | K e m i j s k i s e m i n a r I
omogućuje promatranje padajućeg filma, mjerenje temperature IR kamerom ili provođenje fotokemijskih reakcija.
Slika 22. Shematski prikaz protoka fluida kroz mikroreaktor s padajućim filmom
Kućište reaktora napravljeno od monel čelika sastoji od četiri komponente: donje ploče kućišta s integriranim izmjenjivačem topline, ploče s mikrokanalima, kontaktne ploče i gornje ploče kućišta. Središnja komponenta je ploča s ugraviranim mikrokanalima,
proizvedenih kemijskim jetkanjem, širine od 100 - 1200 m te dubine od 100 - 600 m, duljine oko 10 cm, odvojenih pregradama debljine 100 µm. Iznad ploče s mikrokanalima nalazi se pretprostor u koji dotječe plin kroz gornju ploču kućišta. Dovod i odvod kapljevitih reaktanata i produkata provodi se otvorima s bočne strane mikroreaktora koji vode do niza manjih proreza na početku pojedinačnih mikrokanala. Prorezi pomažu ravnomjernom razdjeljivanju kapljevine u paralelne tokove. Strukturirani izmjenjivač topline je bakrena ploča umetnuta u otvor ispod ploče s mikrokanalima.
Slika 23. Mikroreaktor s padajućim filmom
32 | K e m i j s k i s e m i n a r I
4.3.2. Eksperimentalni uvjeti i rezultati
Jähnisch et al. proveli su izravno fluoriranje toluena u mikroreaktoru s padajućim
filmom. Kod većine reakcija korištena je smjesa 10% F2/N2. Reakcije su provedene u rasponu
temperatura od 15 do 42 °C. Molarni omjer fluor-toluen kretao se u vrijednostima 0.20 do
0.93. Koncentracija toluena u otapalu bila je 1.1 moldm-3 dok su protoci iznosili 11.1, 11.6 ili
19.6 ml h-1.
Kod reakcija u acetonitrilu konverzije su iznosile od 14 - 50% uz selektivnosti od 33 - 57%, što
odgovara iskorištenjima od 5–20%. U metanolu konverzije su iznosile od 12-42% uz
selektivnosti od 9–58%, što odgovara iskorištenjima od 3–14%.
Reakcije s udjelima fluora iznad 10% (Tablica 9.) provedene su u acetonitrilu pri
temperaturi 16°C, uz molarni omjer fluor-toluen između 0.40 i 2.0 i protok kapljevine 19.6
mlh-1. Konverzije su iznosile od 7-76% pri selektivnostima od 31–43%, što odgovara
iskorištenjima od 3–28%.
Navedene konverzije i iskorištenja računati su prema toluenu. Iskorištenje i
selektivnost dani su sumarno za tri izomerna monfluorirana derivata toluena. Supstitucijski
odnosi produkata su orto-:meta-:para-=5:1:3, regiokemijom elektrofilne aromatske
supstitucije. Porastom udjela fluora u plinovitoj fazi do do 50% dolazi primarno do nastanka
para produkta, uz odnos orto-:para-=1:4.
Iskorištenja kod mikroreaktora (28%) s padajućim filmom četverostruko su veća nego
kod klasičnog direketnog fluoriranja, a slična su vrijednostima dobivenim u industrijskom
postupku primjenom Balz-Schiemannovog procesa. Međutim, usporedbom troškova i
jednostavnosti tehničke izvedbe tih dvaju sustava do izražaja dolaze prednosti mikroreaktora,
od kojih je posebno potrebno istaknuti veće volumne produktivnosti u odnosu na vrijednosti
postignute klasičnim postupkom.[24, 31]
Shema 16. Fluoriranje toluena provedeno u mikroreaktoru s padajućim filmom i mikroreaktoru s mikromjehurićima
33 | K e m i j s k i s e m i n a r I
Tablica. 8.
Tablica. 9.
4.4. Fluoriranje aromatskih spojeva u mikroreaktoru s mikromjehurićima
4.4.1. Karakteristike i dizajn mikroreaktora
Rad kolone s mikromjehurićima temelji se na disperziji plina u struji kapljevine. Za razliku od mjehurićastog toka koji dominira u klasičnim protočnim reaktorima, ovdje se odvija segmentirani tok. Središnji dijelovi kolone s mikromjehurićima su jedinica za miješanje (Slika 24.) i ploča s mikrokanalima. Kako bi se ostvarilo jednolično razdjeljenje
jedinica za miješanje sadrži sustav radijalnih kanala dimenzija nekoliko m i različitih
hidrauličkih promjera za dotok plina (20 m) i kapljevine (7 i 20 m). Svaki mikrokanal na ploči s mikrokanalima ima zaseban dovod reaktanata, te se struje kapljevine i plina spajaju i na izlazu zajedno napuštaju ploču. Hlađenje u sustavu je ostvareno sekundarnim kanalima na izmjenjivaču topline, koji mogu okruživati reakcijski prostor s jedne ili obje strane. Kolona s mikromjehurićima je mikroreaktor namijenjen reakcijama s kratkim vremenom kontakta plin-kapljevina.
34 | K e m i j s k i s e m i n a r I
Slika 24. Shematski prikaz kolone s mikromjehurićima (lijevo). SEM fotografija miješajućeg elementa. Manji kanali polukružnog oblika dovode plinoviti reaktant, dok veći pravokutni dovode kapljeviti
Primjer kolone s mikromjehurićima korištene za fluoriranje vidimo na Slici 25. U ovom uređaju kanali za dovod plinovite i kapljevite faze podijeljeni su na veći broj uskih tokova te naknadno spojeni u reaktorske kanale na način da je jedan tok plina pridružen jednom toku kapljevine. Kako bi se postigla ravnomjerna raspodjela dotoka, kanali za dovod plina i kapljevine različitih su hidrauličkih promjera (7 µm odnosno 20 µm). Središnji element kolone je statična jedinica za mikrodisperziju izrađena od legure nikla i bakra. Raspodjele toka plina i tekućine postižu se ventilom u području punjenja mikrodisperzijskom
jedinicom, pri čemu je promjer ulaznog ventila plina manji od 5 m, a kapljevine ne širi od
20 m. Reakcijski kanali su dimenzija 50 µm × 50 µm u poprečnom presjeku. Učinkovita kontrola temperature postignuta je rashladnim fluidom koji se u sekundarnim kanalima kreće prostustrujno u odnosu na tok reakcijske smjese. Slobodna strana uređaja ima transparentni poklopac za promatranje procesa.[32]
Slika 25. Reaktor s mikromjehurićima s parovima ulaznih i izlaznih adaptera za kapljevinu, plin i rashladni fluid.
4.4.2. Eksperimentalni uvjeti i rezultati
Jahnisch et al. proveli su izravno fluoriranje toluena (Shema 16., Tablica 10.) u koloni s mikromjehurićima pri 15°C uz molarne omjere fluor-toluen od 0.20 do 0.83. Acetonitril je korišten kao otapalo. Protok kapljevine iznosio je 13 mlh-1, a plina od 12.1 - 50.0 mlmin-1.
Korištene su mikrokanalne ploče dviju različitih dimenzija mikrokanala, 50 m x 50 m te
300 m x 100 m. U slučaju manjih mikrokanala, konverzije su iznosile od 4 - 28% uz
35 | K e m i j s k i s e m i n a r I
selektivnosti od 21–75%, što odgovara iskorištenjima od 3–11%. Kod većih mikrokanala konverzije su iznosile od 9 - 41% uz selektivnosti od 22–28%, što odgovara iskorištenjima od 2–11%. Iskorištenja dobivena kod mikroreaktora s mikromjehurićima također su bolja od dobivenih klasičnom sintezom, ali u manjoj mjeri prema reaktoru s padajucim filmom.
Tablica 10.
Slika 26. Usporedba vremensko-prostornih iskorištenja pri direktnom fluoriranju različitim izbedbama mikroreaktora (FFMR, falling film microreactor, MBC, microbubble column) i klasičnom laboratorijskom opremom (LBC, laboratory bubble column)
Vrijednosti prostorno-vremenskog iskorištenja su red veličine veći kod mikroreaktora s padajućim filmom u odnosu na kolonu s mikromjehurićima (Slika 26.). Prostorno-vremenska iskorištenja mikroreaktora kreću se u rasponu od 20 000 - 110 000 mol m-3 h-1 za monofluorirani produkt prema volumenu reakcijskih kanala. Omjer iskorištenja između mikroreaktora s padajućim filmom i kolone s mikromjehurićima iznosi oko 2. Vrijednosti primjenom klasične laboratorijske opreme iznose oko 40–60 mol m-3 h-1 za monofluorirani produkt.[33]
36 | K e m i j s k i s e m i n a r I
5. Literaturni izvori
[1] R.D.Chambers, Fluorine in organic chemistry, Blackwell Publishing, 2004
[2] G. Theodoridis u Fluorine and the Environment: Agrochemicals, Archaeology, Green Chemistry and Water, Volume 2 (Ur. A. Tressaud), Elsevier Science, 2006
[3] P. Kirsch, Modern Fluoroorganic Chemistry Synthesis, Reactivity, Applications, VCH, Weinheim, 2004
[4] K. Uneyama, Organofluorine chemistry, Blackwell Publishing, 2006
[5] T. Hiyama, Organofluorine Compounds - Chemistry and Applications, Springer,
Heidelberg, 2000
[6] W.R. Dolbier, Guide to Fluorine NMR for Organic Chemists, Wiley, 2009