AV-F 23485 1835-FOSA 080711

INSTITUTO MEXICANO DEL PETRÓLEOMEMORIA DE CÁLCULO

CLIENTE PEMEX REFINACIÓN

PROY IMP. F.23485 REPORTE TÉCNICO

CONTRATO OTROS

NOMBRE DEL PROYECTO:

IDENTIF/PARTIDA/COMPETENCIA: AV-F.23485-1835-FOSA-MC-REV-1

MEMORIA DE CÁLCULO

PROYECTO NÚMERO:F.23485

DESCRIPCIÓN DEL PROYECTO

OBRA CIVIL PARA FOSA PARA TANQUE HORIZONTAL DE DRENAJE QUÍMICO

CLIENTE:PEMEX REFINACIÓN.

X

MANUALDATOS GENERALES REV. 1

ELABORACIÓN

DE:

“OBRA CIVIL PARA LA CONSTRUCCIÓN DE LA FOSA PARA TANQUE HORIZONTAL DE DRENAJE QUÍMICO, PARA LOS TRABAJOS DE ADECUACIÓN DE LAS ÁREAS DESTINADAS PARA LAS PLANTAS HIDRODESULFURADORA DE DESTILADOS INTERMEDIOS No. 4, U-800-2 Y RECUPERACIÓN DE AZUFRE No. 7, EN LA REFINERÍA. "ING. HÉCTOR R. LARA SOSA" UBICADA EN CADEREYTA JIMÉNEZ, N.

L.”

ESTRUCTURA:FOSA PARA TANQUE HORIZONTAL

DE DRENAJE QUÍMICO

ANÁLISIS Y DISEÑO DE FOSA PARA TANQUE HORIZONTALDE DRENAJE QUÍMICO

REV. 1 LUGAR:

REFINERÍA. "ING. HÉCTOR R. LARA SOSA"UBICADA EN CADEREYTA JIMÉNEZ, N. L.”

NOTA: ESTE DOCUMENTO CONSTA DE: XX HOJAS

PS-IN-F-23485-1835-FOSA-MC-REV. 1

02/06/2011 02/06/2011 02/06/2011 02/06/2011FECHA:

REVISÓ

NOMBRE Y FIRMA

REVISIÓN 0Ing. Raul Lopez Chavez

VALIDÓ O APROBÓVERIFICÓIng. Silvino Martínez Solano. Ing. José Merced Ibarra Sandoval

ELABORÓ

Ing. María Teresa Perez Carbajal Y Campuzano'

INSTITUTO MEXICANO DEL PETRÓLEOCOORDINACIÓN DE INGENIERÍA

DATOS GENERALES

CLIENTE PEMEX REFINACIÓN.

PROYECTO No: F.23485


IDENTIF/PARTIDA/COMPETENCIA:

ANÁLISIS Y DISEÑO DE FOSA PARA TANQUE HORIZONTALDE DRENAJE QUÍMICO

INGENIERÍA CIVIL. DOCUMENTO No. AV-F.23485-1835-FOSA-MC-REV-1

“OBRA CIVIL PARA LA CONSTRUCCIÓN DE LA FOSA PARA TANQUE HORIZONTAL DE DRENAJE QUÍMICO, PARA LOS TRABAJOS DE ADECUACIÓN DE LAS ÁREAS DESTINADAS PARA LAS PLANTAS HIDRODESULFURADORA DE DESTILADOS INTERMEDIOS No. 4, U-800-2 Y

RECUPERACIÓN DE AZUFRE No. 7, EN LA REFINERÍA. "ING. HÉCTOR R. LARA SOSA" UBICADA EN CADEREYTA JIMÉNEZ, N. L.”

FOSA PARA TANQUE

MEMORIA DE CÁLCULO

PS-IN-F-23485-1835-FOSA-MC-REV. 1

INSTITUTO MEXICANO DEL PETRÓLEOCOORDINACIÓN DE INGENIERÍA

DATOS GENERALESCLIENTE PEMEX REFINACIÓN.

PROYECTO No: F.23485


IDENTIF/PARTIDA/COMPETENCIA:

DESCRIPCIÓN DESCRIPCIÓN DESCRIPCIÓN DESCRIPCIÓN

DATOS GENERALES DATOS GENERALES DATOS GENERALES DATOS GENERALES

NORMAS Y CRITERIOS EMPLEADOS NORMAS Y CRITERIOS EMPLEADOS NORMAS Y CRITERIOS EMPLEADOS NORMAS Y CRITERIOS EMPLEADOS

PROGRAMAS DE CÓMPUTO PROGRAMAS DE CÓMPUTO PROGRAMAS DE CÓMPUTO PROGRAMAS DE CÓMPUTO

MATERIALES MATERIALES MATERIALES MATERIALES

DESPLAZAMIENTOS PERMISIBLES DESPLAZAMIENTOS PERMISIBLES DESPLAZAMIENTOS PERMISIBLES DESPLAZAMIENTOS PERMISIBLES

DESPLAZAMIENTO EN LA CORONADESPLAZAMIENTO EN LA CORONADESPLAZAMIENTO EN LA CORONADESPLAZAMIENTO EN LA CORONA

ANÁLISIS DE CARGAS ANÁLISIS DE CARGAS ANÁLISIS DE CARGAS ANÁLISIS DE CARGAS

PESO PROPIOPESO PROPIOPESO PROPIOPESO PROPIO

PESO PROPIO DE LA FOSAPESO PROPIO DE LA FOSAPESO PROPIO DE LA FOSAPESO PROPIO DE LA FOSA

7.-7.-7.-7.-

7.1.-7.1.-7.1.-7.1.-

7.1.1.-7.1.1.-7.1.1.-7.1.1.-

5.-5.-5.-5.-

6.-6.-6.-6.-

6.1.-6.1.-6.1.-6.1.-

2.-2.-2.-2.-

3.-3.-3.-3.-

4.-4.-4.-4.-

FOSA PARA TANQUEDOCUMENTO No. AV-F.23485-1835-FOSA-MC-REV-1

CONTENIDOCONTENIDOCONTENIDOCONTENIDO

1.-1.-1.-1.-

INGENIERÍA CIVIL.

“OBRA CIVIL PARA LA CONSTRUCCIÓN DE LA FOSA PARA TANQUE HORIZONTAL DE DRENAJE QUÍMICO, PARA LOS TRABAJOS DE ADECUACIÓN DE LAS ÁREAS DESTINADAS PARA LAS PLANTAS HIDRODESULFURADORA DE DESTILADOS INTERMEDIOS No. 4, U-800-2 Y

RECUPERACIÓN DE AZUFRE No. 7, EN LA REFINERÍA. "ING. HÉCTOR R. LARA SOSA" UBICADA EN CADEREYTA JIMÉNEZ, N. L.”MEMORIA DE CÁLCULO

PESO PROPIO DEL TANQUE DE DRENAJE QUÍMICO. PESO PROPIO DEL TANQUE DE DRENAJE QUÍMICO. PESO PROPIO DEL TANQUE DE DRENAJE QUÍMICO. PESO PROPIO DEL TANQUE DE DRENAJE QUÍMICO.

PESO PROPIO DEL TANQUE DE DRENAJE QUÍMICO PARA CALCULO DE SISMOPESO PROPIO DEL TANQUE DE DRENAJE QUÍMICO PARA CALCULO DE SISMOPESO PROPIO DEL TANQUE DE DRENAJE QUÍMICO PARA CALCULO DE SISMOPESO PROPIO DEL TANQUE DE DRENAJE QUÍMICO PARA CALCULO DE SISMO

PESO PROPIO DEL COBERTIZO. PESO PROPIO DEL COBERTIZO. PESO PROPIO DEL COBERTIZO. PESO PROPIO DEL COBERTIZO.

PESO PROPIO DEL COBERTIZO PARA CALCULO DE SISMOPESO PROPIO DEL COBERTIZO PARA CALCULO DE SISMOPESO PROPIO DEL COBERTIZO PARA CALCULO DE SISMOPESO PROPIO DEL COBERTIZO PARA CALCULO DE SISMO

CARGA MUERTA CARGA MUERTA CARGA MUERTA CARGA MUERTA

CARGA MUERTA, DEBIDA A LA PRESIÓN LATERAL DEL TERRENO.CARGA MUERTA, DEBIDA A LA PRESIÓN LATERAL DEL TERRENO.CARGA MUERTA, DEBIDA A LA PRESIÓN LATERAL DEL TERRENO.CARGA MUERTA, DEBIDA A LA PRESIÓN LATERAL DEL TERRENO.

EMPUJE DEBIDO A LA PRESIÓN DEL AGUA. (EEMPUJE DEBIDO A LA PRESIÓN DEL AGUA. (EEMPUJE DEBIDO A LA PRESIÓN DEL AGUA. (EEMPUJE DEBIDO A LA PRESIÓN DEL AGUA. (ETERRAGUATERRAGUATERRAGUATERRAGUA))))

PRESIÓN EN REPOSO DEL SUELO SUMERGIDO. (EPRESIÓN EN REPOSO DEL SUELO SUMERGIDO. (EPRESIÓN EN REPOSO DEL SUELO SUMERGIDO. (EPRESIÓN EN REPOSO DEL SUELO SUMERGIDO. (ETERRA2TERRA2TERRA2TERRA2))))

PRESIÓN EN REPOSO DEL SUELO. (EPRESIÓN EN REPOSO DEL SUELO. (EPRESIÓN EN REPOSO DEL SUELO. (EPRESIÓN EN REPOSO DEL SUELO. (ETERRA1TERRA1TERRA1TERRA1))))

CARGA VIVACARGA VIVACARGA VIVACARGA VIVA

CARGA VIVA NTC.DDF. (PARA TECHUMBRE DE COBERTIZO)CARGA VIVA NTC.DDF. (PARA TECHUMBRE DE COBERTIZO)CARGA VIVA NTC.DDF. (PARA TECHUMBRE DE COBERTIZO)CARGA VIVA NTC.DDF. (PARA TECHUMBRE DE COBERTIZO)

CARGAS ACCIDENTALES. CARGAS ACCIDENTALES. CARGAS ACCIDENTALES. CARGAS ACCIDENTALES.

SISMOSISMOSISMOSISMO

PRESIÓN DEL SUELO POR SISMO. (EPRESIÓN DEL SUELO POR SISMO. (EPRESIÓN DEL SUELO POR SISMO. (EPRESIÓN DEL SUELO POR SISMO. (ETESXTESXTESXTESXo Eo Eo Eo ETESYTESYTESYTESY))))

PRESIÓN LATERAL DEBIDA A CARGAS PUNTUALES (VEHÍCULOS)PRESIÓN LATERAL DEBIDA A CARGAS PUNTUALES (VEHÍCULOS)PRESIÓN LATERAL DEBIDA A CARGAS PUNTUALES (VEHÍCULOS)PRESIÓN LATERAL DEBIDA A CARGAS PUNTUALES (VEHÍCULOS)

ANÁLISIS ESTRUCTURAL POR SISMO ESTÁTICO. ANÁLISIS ESTRUCTURAL POR SISMO ESTÁTICO. ANÁLISIS ESTRUCTURAL POR SISMO ESTÁTICO. ANÁLISIS ESTRUCTURAL POR SISMO ESTÁTICO.

INTRODUCCIÓNINTRODUCCIÓNINTRODUCCIÓNINTRODUCCIÓN

RESUMEN DE PARÁMETROS SÍSMICOSRESUMEN DE PARÁMETROS SÍSMICOSRESUMEN DE PARÁMETROS SÍSMICOSRESUMEN DE PARÁMETROS SÍSMICOS

CONDICIONES, COMBINACIONES DE CARGA Y MODELO ESTRUCTURALCONDICIONES, COMBINACIONES DE CARGA Y MODELO ESTRUCTURALCONDICIONES, COMBINACIONES DE CARGA Y MODELO ESTRUCTURALCONDICIONES, COMBINACIONES DE CARGA Y MODELO ESTRUCTURAL

CALCULO DE LAS CARGAS Wi ACTUANTES EN LA FOSA PARA TANQUE DE DRENAJE CALCULO DE LAS CARGAS Wi ACTUANTES EN LA FOSA PARA TANQUE DE DRENAJE CALCULO DE LAS CARGAS Wi ACTUANTES EN LA FOSA PARA TANQUE DE DRENAJE CALCULO DE LAS CARGAS Wi ACTUANTES EN LA FOSA PARA TANQUE DE DRENAJE

QUÍMICO. QUÍMICO. QUÍMICO. QUÍMICO.

7.2.1.1.-7.2.1.1.-7.2.1.1.-7.2.1.1.-

7.2.1.2.-7.2.1.2.-7.2.1.2.-7.2.1.2.-

7.2.1.3.-7.2.1.3.-7.2.1.3.-7.2.1.3.-

7.4.1.1-7.4.1.1-7.4.1.1-7.4.1.1-

7.5.1.- 7.5.1.- 7.5.1.- 7.5.1.-

7.5.2.-7.5.2.-7.5.2.-7.5.2.-

7.6.-7.6.-7.6.-7.6.-

7.6.1.- 7.6.1.- 7.6.1.- 7.6.1.-

7.3.-7.3.-7.3.-7.3.-

7.4.-7.4.-7.4.-7.4.-

7.4.1.-7.4.1.-7.4.1.-7.4.1.-

7.5.-7.5.-7.5.-7.5.-

7.3.1.-7.3.1.-7.3.1.-7.3.1.-

7.2.-7.2.-7.2.-7.2.-

7.2.1.-7.2.1.-7.2.1.-7.2.1.-

7.1.2.-7.1.2.-7.1.2.-7.1.2.-

7.1.2.1-7.1.2.1-7.1.2.1-7.1.2.1-

7.1.3.-7.1.3.-7.1.3.-7.1.3.-

7.1.3.1-7.1.3.1-7.1.3.1-7.1.3.1-

7.4.2.-7.4.2.-7.4.2.-7.4.2.-

CALCULO DEL PESO DEL COBERTIZO Wi EN LA ELEV.+101,919 m PRODUCTO DEL CALCULO DEL PESO DEL COBERTIZO Wi EN LA ELEV.+101,919 m PRODUCTO DEL CALCULO DEL PESO DEL COBERTIZO Wi EN LA ELEV.+101,919 m PRODUCTO DEL CALCULO DEL PESO DEL COBERTIZO Wi EN LA ELEV.+101,919 m PRODUCTO DEL

PP+CM+CV.PP+CM+CV.PP+CM+CV.PP+CM+CV.

MODELO ESTRUCTURAL. MODELO ESTRUCTURAL. MODELO ESTRUCTURAL. MODELO ESTRUCTURAL.

TOPOLOGÍA.TOPOLOGÍA.TOPOLOGÍA.TOPOLOGÍA.

ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL

ANÁLISIS SÍSMICOANÁLISIS SÍSMICOANÁLISIS SÍSMICOANÁLISIS SÍSMICOANÁLISIS ESTÁTICO.ANÁLISIS ESTÁTICO.ANÁLISIS ESTÁTICO.ANÁLISIS ESTÁTICO.VALUACIÓN DE FUERZAS SÍSMICAS ESTIMADO Te. VALUACIÓN DE FUERZAS SÍSMICAS ESTIMADO Te. VALUACIÓN DE FUERZAS SÍSMICAS ESTIMADO Te. VALUACIÓN DE FUERZAS SÍSMICAS ESTIMADO Te.

OBTENCIÓN DEL ESPECTRO DE DISEÑO.OBTENCIÓN DEL ESPECTRO DE DISEÑO.OBTENCIÓN DEL ESPECTRO DE DISEÑO.OBTENCIÓN DEL ESPECTRO DE DISEÑO.

ESPECTRO DE DISEÑO TRANSPARENTE. (PRODISIS v2.3).ESPECTRO DE DISEÑO TRANSPARENTE. (PRODISIS v2.3).ESPECTRO DE DISEÑO TRANSPARENTE. (PRODISIS v2.3).ESPECTRO DE DISEÑO TRANSPARENTE. (PRODISIS v2.3).

CLASIFICACIÓN DE CONSTRUCCIONES SEGÚN SU ESTRUCTURACIÓN. CLASIFICACIÓN DE CONSTRUCCIONES SEGÚN SU ESTRUCTURACIÓN. CLASIFICACIÓN DE CONSTRUCCIONES SEGÚN SU ESTRUCTURACIÓN. CLASIFICACIÓN DE CONSTRUCCIONES SEGÚN SU ESTRUCTURACIÓN.

ESPECTROS PARA DISEÑO DE COBERTIZO. ESPECTROS PARA DISEÑO DE COBERTIZO. ESPECTROS PARA DISEÑO DE COBERTIZO. ESPECTROS PARA DISEÑO DE COBERTIZO.

FACTOR DE COMPORTAMIENTO SÍSMICO, Q. FACTOR DE COMPORTAMIENTO SÍSMICO, Q. FACTOR DE COMPORTAMIENTO SÍSMICO, Q. FACTOR DE COMPORTAMIENTO SÍSMICO, Q.

CLASIFICACIÓN DE CONSTRUCCIONES SEGÚN SU DESTINO. CLASIFICACIÓN DE CONSTRUCCIONES SEGÚN SU DESTINO. CLASIFICACIÓN DE CONSTRUCCIONES SEGÚN SU DESTINO. CLASIFICACIÓN DE CONSTRUCCIONES SEGÚN SU DESTINO.

FACTOR REDUCTOR POR DUCTILIDAD Q´, PARA EL COBERTIZO. FACTOR REDUCTOR POR DUCTILIDAD Q´, PARA EL COBERTIZO. FACTOR REDUCTOR POR DUCTILIDAD Q´, PARA EL COBERTIZO. FACTOR REDUCTOR POR DUCTILIDAD Q´, PARA EL COBERTIZO.

CAÍDA DE LA RAMA ESPECTRAL DESCENDENTE k. CAÍDA DE LA RAMA ESPECTRAL DESCENDENTE k. CAÍDA DE LA RAMA ESPECTRAL DESCENDENTE k. CAÍDA DE LA RAMA ESPECTRAL DESCENDENTE k.

FACTOR DE AMORTIGUAMIENTO FACTOR DE AMORTIGUAMIENTO FACTOR DE AMORTIGUAMIENTO FACTOR DE AMORTIGUAMIENTO β. . . .

ACELERACIÓN ESPECTRAL ACELERACIÓN ESPECTRAL ACELERACIÓN ESPECTRAL ACELERACIÓN ESPECTRAL

REDUCCIÓN POR SOBRERRESISTENCIA, R.REDUCCIÓN POR SOBRERRESISTENCIA, R.REDUCCIÓN POR SOBRERRESISTENCIA, R.REDUCCIÓN POR SOBRERRESISTENCIA, R.

FACTOR POR REDUNDANCIA, FACTOR POR REDUNDANCIA, FACTOR POR REDUNDANCIA, FACTOR POR REDUNDANCIA, ρρρρ....

FACTOR POR DUCTILIDAD, Q´. FACTOR POR DUCTILIDAD, Q´. FACTOR POR DUCTILIDAD, Q´. FACTOR POR DUCTILIDAD, Q´.

CALCULO DE LA FUERZA CORTANTE SÍSMICA DEL COBERTIZO. CALCULO DE LA FUERZA CORTANTE SÍSMICA DEL COBERTIZO. CALCULO DE LA FUERZA CORTANTE SÍSMICA DEL COBERTIZO. CALCULO DE LA FUERZA CORTANTE SÍSMICA DEL COBERTIZO.

CONDICIONES DE REGULARIDAD DEL COBERTIZO. CONDICIONES DE REGULARIDAD DEL COBERTIZO. CONDICIONES DE REGULARIDAD DEL COBERTIZO. CONDICIONES DE REGULARIDAD DEL COBERTIZO.

FUERZA HORIZONTAL Fi, DEL COBERTIZO, APLICADA EN EL CENTRO DE MASA DEL NIVEL i FUERZA HORIZONTAL Fi, DEL COBERTIZO, APLICADA EN EL CENTRO DE MASA DEL NIVEL i FUERZA HORIZONTAL Fi, DEL COBERTIZO, APLICADA EN EL CENTRO DE MASA DEL NIVEL i FUERZA HORIZONTAL Fi, DEL COBERTIZO, APLICADA EN EL CENTRO DE MASA DEL NIVEL i

CLASIFICACIÓN DE CONSTRUCCIONES SEGÚN SU ESTRUCTURACIÓN, BASE DEL TANQUE. CLASIFICACIÓN DE CONSTRUCCIONES SEGÚN SU ESTRUCTURACIÓN, BASE DEL TANQUE. CLASIFICACIÓN DE CONSTRUCCIONES SEGÚN SU ESTRUCTURACIÓN, BASE DEL TANQUE. CLASIFICACIÓN DE CONSTRUCCIONES SEGÚN SU ESTRUCTURACIÓN, BASE DEL TANQUE.

ESPECTROS PARA DISEÑO PARA BASE DEL TANQUE. ESPECTROS PARA DISEÑO PARA BASE DEL TANQUE. ESPECTROS PARA DISEÑO PARA BASE DEL TANQUE. ESPECTROS PARA DISEÑO PARA BASE DEL TANQUE.

FACTOR DE COMPORTAMIENTO SÍSMICO, Q. FACTOR DE COMPORTAMIENTO SÍSMICO, Q. FACTOR DE COMPORTAMIENTO SÍSMICO, Q. FACTOR DE COMPORTAMIENTO SÍSMICO, Q.

FACTOR REDUCTOR POR DUCTILIDAD Q´, PARA LA BASE DEL TANQUE. FACTOR REDUCTOR POR DUCTILIDAD Q´, PARA LA BASE DEL TANQUE. FACTOR REDUCTOR POR DUCTILIDAD Q´, PARA LA BASE DEL TANQUE. FACTOR REDUCTOR POR DUCTILIDAD Q´, PARA LA BASE DEL TANQUE.

CAÍDA DE LA RAMA ESPECTRAL DESCENDENTE k. CAÍDA DE LA RAMA ESPECTRAL DESCENDENTE k. CAÍDA DE LA RAMA ESPECTRAL DESCENDENTE k. CAÍDA DE LA RAMA ESPECTRAL DESCENDENTE k.

FACTOR DE AMORTIGUAMIENTO FACTOR DE AMORTIGUAMIENTO FACTOR DE AMORTIGUAMIENTO FACTOR DE AMORTIGUAMIENTO β. . . .

ACELERACIÓN ESPECTRAL ACELERACIÓN ESPECTRAL ACELERACIÓN ESPECTRAL ACELERACIÓN ESPECTRAL

REDUCCIÓN POR SOBRERRESISTENCIA, R.REDUCCIÓN POR SOBRERRESISTENCIA, R.REDUCCIÓN POR SOBRERRESISTENCIA, R.REDUCCIÓN POR SOBRERRESISTENCIA, R.

FACTOR POR REDUNDANCIA, FACTOR POR REDUNDANCIA, FACTOR POR REDUNDANCIA, FACTOR POR REDUNDANCIA, ρρρρ....

FACTOR POR DUCTILIDAD, Q´. FACTOR POR DUCTILIDAD, Q´. FACTOR POR DUCTILIDAD, Q´. FACTOR POR DUCTILIDAD, Q´.

7.6.2.1.- 7.6.2.1.- 7.6.2.1.- 7.6.2.1.-

8.1.16.- 8.1.16.- 8.1.16.- 8.1.16.-

8.1.17.- 8.1.17.- 8.1.17.- 8.1.17.-

8.1.18.- 8.1.18.- 8.1.18.- 8.1.18.-

8.1.19.- 8.1.19.- 8.1.19.- 8.1.19.-

8.1.25.- 8.1.25.- 8.1.25.- 8.1.25.-

8.1.19.2- 8.1.19.2- 8.1.19.2- 8.1.19.2-

8.1.23.- 8.1.23.- 8.1.23.- 8.1.23.-

8.1.10.- 8.1.10.- 8.1.10.- 8.1.10.-

8.1.11.- 8.1.11.- 8.1.11.- 8.1.11.-

8.1.12.- 8.1.12.- 8.1.12.- 8.1.12.-

8.1.13.- 8.1.13.- 8.1.13.- 8.1.13.-

8.1.14.- 8.1.14.- 8.1.14.- 8.1.14.-

8.1.15.- 8.1.15.- 8.1.15.- 8.1.15.-

8.1.21.- 8.1.21.- 8.1.21.- 8.1.21.-

8.1.20.- 8.1.20.- 8.1.20.- 8.1.20.-

8.1.5.- 8.1.5.- 8.1.5.- 8.1.5.-

8.1.6.- 8.1.6.- 8.1.6.- 8.1.6.-

8.1.6.1- 8.1.6.1- 8.1.6.1- 8.1.6.1-

8.1.7.- 8.1.7.- 8.1.7.- 8.1.7.-

8.1.8.- 8.1.8.- 8.1.8.- 8.1.8.-

8.1.9.- 8.1.9.- 8.1.9.- 8.1.9.-

8.-8.-8.-8.-

8.1.-8.1.-8.1.-8.1.-8.1.1.- 8.1.1.- 8.1.1.- 8.1.1.- 8.1.2.- 8.1.2.- 8.1.2.- 8.1.2.-

8.1.3.- 8.1.3.- 8.1.3.- 8.1.3.-

8.1.4.- 8.1.4.- 8.1.4.- 8.1.4.-

7.6.1.1.-7.6.1.1.-7.6.1.1.-7.6.1.1.-

7.6.2.- 7.6.2.- 7.6.2.- 7.6.2.-

8.1.24.- 8.1.24.- 8.1.24.- 8.1.24.-

8.1.19.1- 8.1.19.1- 8.1.19.1- 8.1.19.1-

8.1.22.- 8.1.22.- 8.1.22.- 8.1.22.-

CALCULO DE LA FUERZA CORTANTE SÍSMICA DEL TANQUE.CALCULO DE LA FUERZA CORTANTE SÍSMICA DEL TANQUE.CALCULO DE LA FUERZA CORTANTE SÍSMICA DEL TANQUE.CALCULO DE LA FUERZA CORTANTE SÍSMICA DEL TANQUE.CONDICIONES DE REGULARIDAD, FOSA TANQUE. CONDICIONES DE REGULARIDAD, FOSA TANQUE. CONDICIONES DE REGULARIDAD, FOSA TANQUE. CONDICIONES DE REGULARIDAD, FOSA TANQUE. ANÁLISIS ESTRUCTURAL POR SISMO ESTÁTICO DEL TANQUE PARA LA FOSA PARA TANQUE ANÁLISIS ESTRUCTURAL POR SISMO ESTÁTICO DEL TANQUE PARA LA FOSA PARA TANQUE ANÁLISIS ESTRUCTURAL POR SISMO ESTÁTICO DEL TANQUE PARA LA FOSA PARA TANQUE ANÁLISIS ESTRUCTURAL POR SISMO ESTÁTICO DEL TANQUE PARA LA FOSA PARA TANQUE DE DRENAJE QUÍMICO.DE DRENAJE QUÍMICO.DE DRENAJE QUÍMICO.DE DRENAJE QUÍMICO.

RESULTADOS Y CONCLUSIONESRESULTADOS Y CONCLUSIONESRESULTADOS Y CONCLUSIONESRESULTADOS Y CONCLUSIONES

DEFORMACIONES.DEFORMACIONES.DEFORMACIONES.DEFORMACIONES.CARGA MUERTACARGA MUERTACARGA MUERTACARGA MUERTAPPPPPPPPfosa fosa fosa fosa (PESO PROPIO DE LA FOSA).(PESO PROPIO DE LA FOSA).(PESO PROPIO DE LA FOSA).(PESO PROPIO DE LA FOSA).

EEEE terragua terragua terragua terragua (EMPUJE DEBIDO A LA PRESION DEL AGUA).(EMPUJE DEBIDO A LA PRESION DEL AGUA).(EMPUJE DEBIDO A LA PRESION DEL AGUA).(EMPUJE DEBIDO A LA PRESION DEL AGUA).

EEEE terra1 terra1 terra1 terra1 (PRESION EN REPOSO DEL SUELO).(PRESION EN REPOSO DEL SUELO).(PRESION EN REPOSO DEL SUELO).(PRESION EN REPOSO DEL SUELO).

EEEE terra2 terra2 terra2 terra2 (PRESION EN REPOSO DEL SUELO SUMERGIDO).(PRESION EN REPOSO DEL SUELO SUMERGIDO).(PRESION EN REPOSO DEL SUELO SUMERGIDO).(PRESION EN REPOSO DEL SUELO SUMERGIDO).

WMWMWMWMtanque tanque tanque tanque (CARGA MUERTA DEL TANQUE).(CARGA MUERTA DEL TANQUE).(CARGA MUERTA DEL TANQUE).(CARGA MUERTA DEL TANQUE).

WMWMWMWMcobertizo cobertizo cobertizo cobertizo (CARGA MUERTA DEL COBERTIZO).(CARGA MUERTA DEL COBERTIZO).(CARGA MUERTA DEL COBERTIZO).(CARGA MUERTA DEL COBERTIZO).

CARGAS VIVASCARGAS VIVASCARGAS VIVASCARGAS VIVAS

WVWVWVWVcobertizo cobertizo cobertizo cobertizo (CARGA VIVA DEL COBERTIZO).(CARGA VIVA DEL COBERTIZO).(CARGA VIVA DEL COBERTIZO).(CARGA VIVA DEL COBERTIZO).

CARGAS ACCIDENTALES.CARGAS ACCIDENTALES.CARGAS ACCIDENTALES.CARGAS ACCIDENTALES.

SXSXSXSXcobert cobert cobert cobert (FZA. DEL COBERTIZO POR SISMO DIRECCION X).(FZA. DEL COBERTIZO POR SISMO DIRECCION X).(FZA. DEL COBERTIZO POR SISMO DIRECCION X).(FZA. DEL COBERTIZO POR SISMO DIRECCION X).

SYSYSYSYcobert cobert cobert cobert (FZA. DEL COBERTIZO POR SISMO DIRECCION Y).(FZA. DEL COBERTIZO POR SISMO DIRECCION Y).(FZA. DEL COBERTIZO POR SISMO DIRECCION Y).(FZA. DEL COBERTIZO POR SISMO DIRECCION Y).

SXSXSXSX tanquetanquetanquetanque (FZA. DEL TANQUE POR SISMO DIRECCION X). (FZA. DEL TANQUE POR SISMO DIRECCION X). (FZA. DEL TANQUE POR SISMO DIRECCION X). (FZA. DEL TANQUE POR SISMO DIRECCION X).

SYSYSYSYtanquetanquetanquetanque (FZA. DEL TANQUE POR SISMO DIRECCION Y). (FZA. DEL TANQUE POR SISMO DIRECCION Y). (FZA. DEL TANQUE POR SISMO DIRECCION Y). (FZA. DEL TANQUE POR SISMO DIRECCION Y).

EEEE tesxtesxtesxtesx (PRESION DEL SUELO POR SISMO DIRECCION X). (PRESION DEL SUELO POR SISMO DIRECCION X). (PRESION DEL SUELO POR SISMO DIRECCION X). (PRESION DEL SUELO POR SISMO DIRECCION X).

EEEE tesytesytesytesy (PRESION DEL SUELO POR SISMO DIRECCION Y). (PRESION DEL SUELO POR SISMO DIRECCION Y). (PRESION DEL SUELO POR SISMO DIRECCION Y). (PRESION DEL SUELO POR SISMO DIRECCION Y).

EEEE terravehiterravehiterravehiterravehi (PRESION LATERAL DEBIDA A CARGAS PUNTUALES, VEHICULOS). (PRESION LATERAL DEBIDA A CARGAS PUNTUALES, VEHICULOS). (PRESION LATERAL DEBIDA A CARGAS PUNTUALES, VEHICULOS). (PRESION LATERAL DEBIDA A CARGAS PUNTUALES, VEHICULOS).

REVISIÓN DE LA CUANTÍA DE ACERO. REVISIÓN DE LA CUANTÍA DE ACERO. REVISIÓN DE LA CUANTÍA DE ACERO. REVISIÓN DE LA CUANTÍA DE ACERO. CONDICIÓN SUMERGIDA.CONDICIÓN SUMERGIDA.CONDICIÓN SUMERGIDA.CONDICIÓN SUMERGIDA.CONDICIÓN SISMO.CONDICIÓN SISMO.CONDICIÓN SISMO.CONDICIÓN SISMO.EMPUJE DE SUELO.EMPUJE DE SUELO.EMPUJE DE SUELO.EMPUJE DE SUELO.CONCLUSIONESCONCLUSIONESCONCLUSIONESCONCLUSIONES

ANEXOSANEXOSANEXOSANEXOS

DIBUJOS ESTRUCTURALES. DIBUJOS ESTRUCTURALES. DIBUJOS ESTRUCTURALES. DIBUJOS ESTRUCTURALES.

CALCULO DE LOS VALORES DE LOS RESORTES QUE SE CONSIDERARON EN EL ANÁLISIS DECALCULO DE LOS VALORES DE LOS RESORTES QUE SE CONSIDERARON EN EL ANÁLISIS DECALCULO DE LOS VALORES DE LOS RESORTES QUE SE CONSIDERARON EN EL ANÁLISIS DECALCULO DE LOS VALORES DE LOS RESORTES QUE SE CONSIDERARON EN EL ANÁLISIS DELA CIMENTACIÓN LA CIMENTACIÓN LA CIMENTACIÓN LA CIMENTACIÓN

9.1.3.4.-9.1.3.4.-9.1.3.4.-9.1.3.4.-

9.1.3.5.-9.1.3.5.-9.1.3.5.-9.1.3.5.-

9.1.3.6.-9.1.3.6.-9.1.3.6.-9.1.3.6.-

9.1.3.7.-9.1.3.7.-9.1.3.7.-9.1.3.7.-

9.1.2-9.1.2-9.1.2-9.1.2-

9.1.2.1.-9.1.2.1.-9.1.2.1.-9.1.2.1.-

9.1.3-9.1.3-9.1.3-9.1.3-

9.1.3.1.-9.1.3.1.-9.1.3.1.-9.1.3.1.-

9.1.3.2.-9.1.3.2.-9.1.3.2.-9.1.3.2.-

9.1.3.3.-9.1.3.3.-9.1.3.3.-9.1.3.3.-

9.1.1.1.-9.1.1.1.-9.1.1.1.-9.1.1.1.-

9.1.1.2.-9.1.1.2.-9.1.1.2.-9.1.1.2.-

9.1.1.3.-9.1.1.3.-9.1.1.3.-9.1.1.3.-

9.1.1.4.-9.1.1.4.-9.1.1.4.-9.1.1.4.-

9.1.1.5.-9.1.1.5.-9.1.1.5.-9.1.1.5.-

9.1.1.6.-9.1.1.6.-9.1.1.6.-9.1.1.6.-

9.1.-9.1.-9.1.-9.1.-9.1.1-9.1.1-9.1.1-9.1.1-

9.-9.-9.-9.-

9.2.-9.2.-9.2.-9.2.-

9.4.-9.4.-9.4.-9.4.-

10.-10.-10.-10.-

8.1.26.- 8.1.26.- 8.1.26.- 8.1.26.- 8.1.27.- 8.1.27.- 8.1.27.- 8.1.27.- 8.1.28.- 8.1.28.- 8.1.28.- 8.1.28.-

9.3.-9.3.-9.3.-9.3.-

11.-11.-11.-11.-

12.-12.-12.-12.-

9.2.1-9.2.1-9.2.1-9.2.1-9.2.2-9.2.2-9.2.2-9.2.2-

1.- DESCRIPCIÓN

La fosa para tanque de drenaje químico, forma parte de las obras de infraestructura, que se realizaran, para poner en ope- ración las áreas destinadas para la Planta Hidrodesulfuradora de Destilados Intermedios No. 4, U-800-2 y recuperación de azufre No. 7,- en la Refinería. "Ing. Héctor R. Lara Sosa" ubicada en Cadereyta Jiménez, N.L.”

La presente memoria de cálculo incluye el diseño y el análisis estructural de la fosa para tanque de drenaje químico, con el fin de evitar un daño estructural significativo ante efectos de sismo que tengan una probabilidad razonable de no ser excedi-do durante la vida útil de la instalación y garantizar los niveles adecuados de resistencia y seguridad.

La fosa para tanque de drenaje químico, es una estructura regular de un nivel, que tiene una altura máxima de 5.20 m, conun lado largo de 8.70 m y un lado corto de 4.70 m, y un ancho entre muros de 8.00 m y 4.00 m. La losa de cimentación dela fosa presenta un lado largo de 9.70 m y un lado corto de 5.40 m, la cual esta apoyada sobre una plantilla de concreto simple. La fosa del tanque tiene un área total de 55.29 m2.

La estructuración de la fosa para tanque es a base de; muros y losa de cimentación de concreto reforzado.

En el presente documento se realizo el análisis y diseño estructural de la fosa para tanque, aplicando la norma ACI, Ameri-can Concrete Institute (ACI 318S-05), Manual de Diseño de Obras Civiles, Diseño por Sismo, México 2008.

Se empleará el criterio de diseño alterno de Esfuerzos Permisibles (ASD) para la revisión de la estructura de concreto en lugar del criterio de estados Límite de Falla (LRFD).

IDENTIFICACIÓN SAP. 2000 VERS. 14

Cimentación; Losa. Losa de cimentación. 960 x 560 cm, h = 30 cmLosa de cimentación. 960 x 560 cm, h = 30 cm

Muros. Muros 1 485 x 460, h= 30 cmMuros 2 860 x 460, h= 30 cm

2.- DATOS GENERALES

PEMEX Refinación, solicito al Instituto Mexicano Del Petróleo, el diseño y análisis estructural de la fosa para tanque de dre-naje, como parte de los trabajos de obra civil de las adecuaciones de las áreas destinadas para las plantas hidrodesulfura-dora de destilados intermedios No. 4, U-800-2 y recuperación de azufre No. 7, en la Refinería. "Ing. Héctor R. Lara Sosa" ubicada en Cadereyta Jiménez, N.L.

3.- NORMAS Y CRITERIOS EMPLEADOS

ABREVIACIÓN NOMBRE

CFE-SISMO V2008 Manual de Diseño de Obras Civiles; Diseño Por Sismo, México 2008.

ACI-3185-05 Y 318-SR-05 American Concrete Institute ACI-318S-05 Y 318-SR-05

RCDF-2004: Reglamento de Construcciones para el Distrito Federal

NTC-CONCRETO-2004: Normas Técnicas Complementarias para Diseño y Construcción de Estructuras de Concreto

NTC-EDIFICACIONES-2004: Normas Técnicas Complementarias Sobre Criterios y Acciones Para El Diseño Estructural de

las Edificaciones.

ASTM American Society for Testing Materials

Del Reglamento Para Concreto Estructural (ACI 318S-05 Y 318-SR-05). - Se indican los factores así como las combinacio-nes entre las cargas que deben de tomarse en cuenta.

4.- PROGRAMAS DE CÓMPUTO

NOMBRE PROGRAMA

INTEGRATED SOLUTION FOR STRUCTURAL * SAP. 2000 VERS. 14

ANÁLISIS AND DESIGN.

5.- MATERIALES

El concreto en la estructura tendrá una resistencia de f’c = 350 kg/cm2 a los 28 días, se empleará como cemen-tante una mezcla de cemento Pórtland puzolánico resistente a los sulfatos (CPP-30-R), ver normas:

NMX-C-414-ONNCCE Industria de la construcción – Cementos hidráulicos – Especificaciones y métodos de prueba.

NMX C-403-ONNCCE 1999, “Industria de la construcción-Concreto hidráulico para uso estructural”NMX-C-283-ONNCCE Industria de la construcción – Agua para concreto – Análisis.NMX-C-255-ONNCCE Industria de la construcción – Aditivos químicos que reducen la cantidad de agua y/o modifican el ti-empo de fraguado del concreto.NMX-C-169-ONNCCE Industria de la construcción – Concreto – Obtención y prueba de corazones y vigas extraídos de con-creto endurecido.NMX-C-163-ONNCCE Resistencia a la tensión por compresión diametral de cilindros de concreto NMX-C-162-ONNCCE Industria de la construcción – Concreto – Determinación del peso unitario, cálculo de rendimiento y contenido de aire del concreto fresco por el método gravimétrico.NMX-C-161-ONNCCE Industria de la construcción – Concreto fresco – Muestreo.NMX-C-160-ONNCCE Industria de la construcción – Concreto – Elaboración y curado en obra de especimenes de concreto.NMX-C-159-ONNCCE Industria de la construcción – Concreto – Elaboración y curado en el laboratorio de especimenes.NMX-C-157-ONNCCE Industria de la construcción – Concreto – Determinación del contenido de aire del concreto fresco por el método de presión.NMX-C-156-ONNCCE Industria de la construcción – Concreto – Determinación del revenimiento en el concreto fresco.NMX-C-155-ONNCCE Industria de la construcción – Concreto hidráulico – Especificaciones.NMX-C-155-ONNCCE Industria de la construcción – Concreto hidráulico – Especificaciones.NMX-C-122-ONNCCE Industria de la construcción – Agua para concreto.NMX-C-111-ONNCCE Industria de la construcción – Concreto – Agregados – Especificaciones.NMX-C-083-ONNCCE Industria de la construcción – Concreto – Determinación de la resistencia a la compresión de cilindros de concreto.NMX-AA-074 Análisis de agua – Determinación del ion sulfato.NMX-AA-008 Aguas – Determinación del pH.NMX-AA-003 Aguas residuales – Muestreo.

El módulo de elasticidad del concreto se toma como: ver norma:

NMX-C-128-ONNCCE Industria de la construcción – Concreto sometido a compresión – Determinación del módulode elasticidad estático y relación de Poisson.

Acero de refuerzo con resistencia a la fluencia fy = 4200 Kg/cm2, ver norma:

NMX-C-407-ONNCCE Industria de la construcción – Varilla corrugada de acero proveniente de lingote o palanquilla para re-fuerzo de concreto -Especificaciones y métodos de pruebaNMX-B-294 Industria siderúrgica - varillas corrugadas de acero, torcidas en frio, procedentes de lingote o palanquilla, para refuerzo de concreto. NMX-B-113 Acero - Método de prueba - Doblado de productos terminadosNMX-B-172 Métodos de prueba mecánicos para productos de aceroNMX-B-253 Alambre liso de acero estirado en frío para refuerzo de concretoNMX-B-290 Malla soldada de alambre liso de acero para refuerzo de concretoNMX-B-292 Torón de siete alambres sin recubrimiento, relevado de esfuerzos para concreto presforzadoNMX-B-293 Alambre sin recubrimiento relevado de refuerzos para usarse en concreto presforzadoNMX-B-294 Varillas corrugadas de acero, torcidas en frío, procedentes de lingote o palanquilla, para refuerzo de concreto

2/ 282495'15100 cmkgcfE ==

CROQUIS DE LOCALIZACIÓN

6.- DESPLAZAMIENTOS PERMISIBLES

6.1. DESPLAZAMIENTO EN LA CORONA. Para calcular el desplazamiento en la corona del muro, ∆, se hará uso del momento espectral del relleno para determinar la rotación de la base y se considera la rigidez rotacional de la cimentación siguiendo la ecuación:

Donde:Hmuro = Es la altura del muro.

Mo = Es el momento de volteo actuante en el muro

7.- ANÁLISIS DE CARGAS

PESO PROPIO

PESO PROPIO DE LA FOSA

Se considera como peso propio, el peso de los elementos estructurales que conforman la fosa.

ÁREA FOSA

ANCHO LARGO

TOTAL = 151.847

2 38.337MURO 2 0.35 8.00 4.85 13.58 2.40 2 65.255MURO 1 0.35 4.70 4.85 7.98 2.40

46.494MOCHETA 0.30 1.65 0.74 0.37 2.40 2 1.760

# TONCONCEPTO

LOSA CIMENT 5.70 9.70 0.35 19.35 2.40 1M M M M3

T/M3

ALTO VOL γγγγ

7.1.-

PESO PROPIO DEL CONCRETO DE LA FOSA

7.1.1.-

P.T.PZA

ÁREA LOSA DE LA FOSA.

TOTAL=

PESO POR METRO CUADRADO DEL FOSA

55.29 151847.03 2746.37

(M2)

PESOM2 KG KG/M2

ÁREA

TOTAL

LOSA 9.70 5.70 55.2955.29

PESO

LARGO ANCHO TOTAL(M) (M)

PESO PROPIO DEL TANQUE DE DRENAJE QUÍMICO.

Se considera como peso propio, el peso de los elementos estructurales que conforman el tanque.

TON

DE OPERACIÓN 14.29 1 14.290

P.T.

PESO PROPIO DEL TANQUE DE DRENAJE QUÍMICO.

PESO PROPIO DEL TANQUE DE DRENAJE QUÍMICO. CONCEPTO

PESO TANQUE TON

TOTAL = 16.6001 16.600

PZAPESO# TON

TOTAL = 14.290

LLENO DE AGUA 16.60

PZA P.T.

PESO TANQUE TON #

7.1.2.-

CONCEPTO PESO

PESO PROPIO DEL TANQUE DE DRENAJE QUÍMICO PARA CALCULO DE SISMO

Se considera como peso propio, para sismo, el peso de los elementos estructurales que conforman la estructura.

16600.00

DE OPERACIÓN 14290.00

Total =

Total = 14290.00

NIVEL

7.1.2.1.-

PESO KGLLENO DE AGUA 16600.00

KG

ÁREA FOSA DE DRENAJE QUÍMICO.

PESO PROPIO DEL COBERTIZO.

Se considera como peso propio, el peso de los elementos que conforman el cobertizo.

OR152X9.5X40.89 KG/MIR254X38.50 KG/MIR203X26.6 KG/M

OR152X76X15.92 KG/M

7.1.3.-

SECCIÓN

T-3

PESOKG/M

CONCEPTO LARGO

HERRAJET-4 LI51X6X4.75 KG/M

T-2

MPZA

≠6 40.89

TOTALKG

706.582 38.50 635.25

PESO PROPIO DEL COBERTIZO

2.88

399.4836

26.6015.92

0.10

9.25

PESO PROPIO DE LAMINA DEL COBERTIZO

47.56

8.25

883.56

267.24

C-1T-1

5.01

CONCEPTO SECCIÓNLARGO PZA PESO

∑ TOTAL = 2939.67

2 4.75

TOTALM ≠ KG/M KG

LAMINA ACANALADA R-101,CAL.24 2.50 9.25 2

5.01

CBTA≠

5.42 250.98250.98∑ TOTAL =

PESO PROPIO DEL COBERTIZO PARA CALCULO DE SISMO

Se considera como peso propio, para sismo, el peso de los elementos estructurales que conforman el cobertizo

7.1.3.1.-

PESO KGCOBERTIZO 2837.35

Total = 2837.35

3190.64

KGPESO TOTAL COBERTIZO 3190.64

Total =

PESO

ÁREA COBERTIZO.

7.2.- CARGA MUERTA

Se considerarán como cargas muertas los pesos de todos los elementos constructivos, de los acabados y de todos los elementos que ocupan una posición permanente y tienen un peso que no cambia sustancialmente con el tiempo. Para la evaluación de las cargas muertas se emplearán las dimensiones especificadas de los elementos constructivos y los pesos unitarios de los materiales. Para estos últimos se utilizarán valores mínimos probables.Cuando sea más desfavorable para la estabilidad de la estructura considerar una carga muerta menor, como en el caso devolteo, flotación, lastre. En otros casos se emplearán valores máximos probables. En el análisis se considero el peso muerto actuante en el modelo, así como el peso propio de la estructura. También se considero el peso propio mas la carga muerta, para calcular las fuerzas por sismo actuantes en el tanque horizontal de dre-naje químico.

CARGA MUERTA, DEBIDA A LA PRESIONES LATERALES DEL TERRENO.

VALORES DE PRESIONES ESTÁTICAS DEL TERRENO, ACTUANTES EN LA FOSA.

7.2.1.1.- EMPUJE DEBIDO A LA PRESIÓN DEL AGUA. (ETERRAGUA)

7.2.1.-

7.2.1.2.- PRESIÓN EN REPOSO DEL SUELO SUMERGIDO. (ETERRA2)

EMPUJE DEL

TERRENO

0.320.320.320.320.320.320.320.32

REPOSO SUMERGIDO

0.320.320.320.320.320.640.640.640.640.640.640.960.961.281.601.922.242.242.56

7.2.1.3.- PRESIÓN EN REPOSO DEL SUELO. (ETERRA1)

7.3.-CARGA VIVA.

Se considerarán cargas vivas las fuerzas que se producen por el uso y ocupación de las edificaciones y que no tienen ca-rácter permanente. A menos que se justifiquen racionalmente otros valores, estas cargas se tomarán iguales a las especi-ficadas en la sección 6.1.2. de las NTCDDF.

Las cargas especificadas no incluyen el peso de muros divisorios de mampostería o de otros materiales, ni el de muebles, equipos u objetos de peso fuera de lo común, como cajas fuertes de gran tamaño, archivos importantes, libreros pesados o cortinajes en salas de espectáculos.

Disposiciones generalesPara la aplicación de las cargas vivas unitarias se deberá tomar en consideración las siguientes disposiciones:

A ) La carga viva máxima Wm se deberá emplear para diseño estructural por fuerzas gravitacionales y para calcular asenta-mientos inmediatos en suelos, así como para el diseño estructural de los cimientos ante cargas gravitacionales;

B ) La carga instantánea Wa se deberá usar para diseño sísmico y por viento y cuando se revisen distribuciones de cargamás desfavorables que la uniformemente repartida sobre toda el área;

C ) La carga media W se deberá emplear en el cálculo de asentamientos diferidos y para el cálculo de flechas diferidas; y

D ) Cuando el efecto de la carga viva sea favorable para la estabilidad de la estructura, como en el caso de problemas de flo-tación, volteo y de succión por viento, su intensidad se considerará nula sobre toda el área, a menos que pueda justificar-se otro valor acorde con la definición de la sección 2.2.

E ) Las cargas uniformes de la tabla 7 se considerarán distribuidas sobre el área tributaria de cada elemento.

Tabla 7 Cargas vivas unitarias, kN/m² (kg/m²)

f) Garajes y estacionamientos (exclusivamente para automóviles)

0.40 (40)

1.0 (100)

2.5 (250)

e) Volados en vía publica (marquesinas, balcones y similares)

0.15 (15)

0.7 (70)

3 (300)

d) Azoteas con pendiente mayor de 5 %; otras cubiertas, cualquier pendiente.

0.05(5)

0.2(20)

0.4(40)

4, 7, 8y 9

c) Comunicación para peatones (pasillos, escaleras, rampas, vestíbulos y pasajes de acceso libre al

público)

0.4 (40)

1.5 (150)

3.5 (350)

3 y 4

Destino de piso o cubierta

b) Aulas 1 (100)

1.8 (180)

2.5 (250)

a) Oficinas, despachos y laboratorios

W a

2.5 (250)

21 (100)

1.8 (180)

W W m Obser-vacio-nes

2 Para elementos con área tributaria mayor de 36 m², Wm podrá reducirse, tomando su valor en kN/m² igual a donde A es

o ; en kg/m²

El área tributaria en m². Cuando sea más desfavorable se considerará en lugar de Wm, una carga de 10 kN (1000 kg) aplicada sobre un área de 500 X 500 mm en la posición más crítica.

Para sistemas de piso ligero con cubierta rigidizante, definidos como en la nota 1, se considerará en lugar de Wm, cuando sea más desfavorable, una carga concentrada de 5kN (500 kg) para el diseño de los elementos de soporte para el diseño de la cubierta, ubicadas en la posición más desfavorable.

3 En áreas de comunicación de casas de habitación y edificios de departamentos se considerará la misma carga viva en el inciso (a) de la tabla 7.

4 Para el diseño de los pretiles y barandales en escaleras, rampas, pasillos y balcones, se deberá fijar una carga por me-tro lineal no menor de 1 kN/m (100 kg/m) actuando al nivel de pasamanos y en la dirección más desfavorable.

5 En estos casos deberá prestarse particular atención a la revisión de los estados límite de servicio relativo a vibraciones.

A

5.81.1 +

+

A

850110

6 Atendiendo al destino del piso se determinará con los criterios de la sección 2.2 la carga unitaria, Wm, que no será infe-rior a 3.5kN(350 kg/m²) y deberá especificarse en los planos estructurales y en placas colocadas en lugares fácilmente vi-sibles de la edificación.

7 Las cargas vivas especificadas para cubiertas y azoteas no incluyen las cargas producidas por tinacos y anuncios, ni las que se deben a equipos u objetos pesados que puedan apoyarse en o colgarse del techo. Estas cargas deben preverse por separado y especificarse en los planos estructurales.

Adicionalmente, los elementos de las cubiertas y azoteas deberán revisarse con una carga concentrada de 1 kN (100 kg) en la posición más crítica.

F ) Cargas vivas transitoriasDurante el proceso de edificación deberán considerarse las cargas vivas transitorias que puedan producirse. Éstas incluiránel peso de los materiales que se almacenan temporalmente, el de los vehículos y equipo, el de colado de plantas superior-es que se apoyen en la planta que se analiza y del personal necesario, no siendo este último peso menor de 1.5 kN/m² (150 kg/m²). Se considerará, además, una concentración de 1.5 kN (150 kg) en el lugar más desfavorable.

7.3.1-CARGA VIVA NTC.DDF. (PARA TECHUMBRE DE COBERTIZO)

Carga viva sismo 20 0.02 Carga viva sismo 70 0.07

COBERTIZO (Wa) VOLADO DE COBERTIZO EN VIA PUBLICA (Wa)Elemento

Kg./M2 Ton./M2 ElementoKg./M2 Ton./M2

DDF DDF

Carga viva gravitacional 40 0.04 Carga viva gravitacional 300 0.3

Ton./M2

DDF DDF Kg./M2

COBERTIZO CON PENDIENT. MAYOR DE 5 % (Wm) VOLADO DE COBERTIZO EN VIA PUBLICA (Wm)Elemento

Kg./M2 Ton./M2 Elemento

7.4.- CARGAS ACCIDENTALES.

Son aquellas producidas por fenómenos naturales intensos o eventos extraordinarios, pueden ser de alto riesgo para la es-tabilidad de la estructura; para el caso de La fosa para tanque de drenaje químico, aplican las de sismo y las vehiculares.

7.4.1.- SISMO.

Los efectos de un sismo sobre una estructura dependen de una interacción compleja entre el movimiento sísmico, condicio-nes geofísicas y geológicas del sitio, así como la configuración de la estructura. Para el caso de la fosa para tanque de dre-naje químico se analizará por efecto sísmico, tomando en cuenta la información que se encuentra en el Manual de la Comi-sión Federal de Electricidad CFE.

7.4.1.1.- PRESIÓN DEL SUELO POR SISMO. (ETESXoETESY)La estructura se analizará bajo la acción de dos componentes horizontales ortogonales no simultáneos del movimiento del

Carga viva gravitacional 5 0.01 Carga viva gravitacional 15 0.02

COBERTIZO (W) VOLADO DE COBERTIZO EN VIA PUBLICA (W)Elemento

Kg./M2 Ton./M2 ElementoKg./M2 Ton./M2

DDF DDF

La estructura se analizará bajo la acción de dos componentes horizontales ortogonales no simultáneos del movimiento del terreno. Las deformaciones y fuerzas internas que resulten se combinarán entre sí como lo especifica la norma, y se com-binarán con los efectos de fuerzas gravitacionales y de las otras acciones que correspondan, según los criterios que El ma-nual De Diseño De Obras Civiles de la C.F.E indica.

PRESIÓN DEBIDA AL SISMO. (ETESX o ETESY)

PRESIÓN LATERAL DEBIDA A CARGAS PUNTUALES (VEHÍCULOS)

PRESIONES POR EFECTOS DE UN VEHÍCULO T3-S3.

7.4.2.-

GRAFICA DE ESFUERZOS EN EL PUNTO.

TABLA DE PRESIONES A CONSIDERAR EN LA FOSA.

GRAFICAS ESFUERZO-PROFUNDIDAD-.

ENVOLVENTE DE ESFUERZOS.

ESFUERZOS DEBIDOS AL EJE DUAL.

ESFUERZOS DEBIDOS AL EJE TRIDEM.

ESFUERZOS EN EL RESTO DEL MURO.

7.5.- ANÁLISIS ESTRUCTURAL POR SISMO ESTÁTICO.

Los efectos de un sismo sobre una estructura dependen de una interacción compleja entre el movimiento sísmico, condici-ones geofísicas y geológicas del sitio, así como la configuración de la estructura. Para la fosa para tanque de drenaje qui-mico, se analizará por efecto sísmico, tomando en cuenta la información que se encuentra en el Manual de la Comisión Federal de Electricidad CFE.

7.5.1.- INTRODUCCIÓN

Se aplicarán fuerzas de sismo sobre la fosa para tanque de drenaje químico. El espectro sísmico de diseño será aplicado en 2 direcciones ortogonales horizontales.

Las deformaciones y fuerzas internas que resulten se combinarán entre sí como lo especifica la norma, y se combinarán con los efectos de fuerzas gravitacionales y de las otras acciones que correspondan, según los criterios que El manual De Diseño De Obras Civiles de la C.F.E indica.

Con la aplicación de estas cargas se garantiza que la estructura posea niveles de resistencia y rigidez adecuados para evi-tar un daño estructural significativo ante la presencia de un sismo.

7.5.2.- RESUMEN DE PARÁMETROS SÍSMICOS

La estructura podrá soportar las acciones provenientes de efectos por sismo de acuerdo a lo siguiente:

DirecciónEstructuraCoeficiente Sísmico

Para cualquier otro dato a consultar el Manual de Diseño por Sismo de la C.F.E.

Y XB B

0.33 0.33

CONSIDERACIONES GENERALES, Cadereyta Jiménez, N.L.

C =

Eje =Grupo =

7.6.- CONDICIONES, COMBINACIONES DE CARGA Y MODELO ESTRUCTURAL.

7.6.1.- CALCULO DE LAS CARGAS Wi ACTUANTES EN LA FOSA PARA TANQUE DE DRENAJE QUÍMICO.

Alzado del la fosa para tanque de drenaje químico, donde actúa el peso Wi que se utilizara para la obtención de su cortante.

M

7.6.1.1.-CALCULO DEL PESO DEL COBERTIZO Wi EN LA ELEV. +101,919 M PRODUCTO DEL PP+CM+CV.

Cargas consideradas para el calculo del peso Wi del cobertizo serán: PP+WM+WV.

Alzado de la fosa donde se muestra el área donde actúa el peso Wi.

Calculo del área del cobertizo de la fosa. Calculo del área del volado del cobertizo de la fosa.

TOTAL= 4.25

0.50 2.13TOTAL= 46.31 2 2.13 0.50 2.13

2 9.25 2.50 46.31 2 2.13

LARGO ANCHO TOTAL(M) (M) (M2) (M) (M) (M2)

ÁREACUBIERTA

LARGO ANCHO TOTAL ÁREAVOLADO

Calculo del peso del cobertizo Wi en la elev. +101.919 m producto del PP+CM+CV.

KG

Planta donde se localizan los nodos del Cobertizo.

Wi= 4061.0

CV. (CARGA VIVA) NIVEL KG

COBERTIZO 1223.61

2837.35

Total = 1223.61

PP (PESO PROPIO) CONCEPTO KGCOBERTIZO 2837.35

COMBINACIONES PARA DISEÑO DE LA FOSA PARA TANQUE DE DRENAJE QUÍMICO. (ACI318S-05)

1.20

COMBINACIONES DE CARGAS (CONCRETO)

0.90

-1.00 1.600.30

0.9(PP+CM)+1.60ETERR-0.30SX+1.00SY-0.30ETESX+1.00ETESY 0.90 0.90

20 0.9(PP+CM)+1.60ETERR-0.30SX-1.00SY-0.30ETESX-1.00ETESY 0.90 0.90 -0.30

-0.30

-1.00

1.00

-0.30-1.00 1.60

1.00 1.60

1.60

-0.30

1.00

18 0.9(PP+CM)+1.60ETERR+0.30SX-1.00SY+0.30ETESX-1.00ETESY 0.90 0.90 -1.00

19

1.60

0.30

-0.30

17 0.9(PP+CM)+1.60ETERR+0.30SX+1.00SY+0.30ETESX+1.00ETESY 0.90 0.90 0.30 1.00

1.60

0.30

0.30

16 0.9(PP+CM)+1.60ETERR-1.0SX-0.30SY-1.0ETESX-0.30ETESY 0.90 0.90 -1.00 -0.30

1.60

-1.00

-0.30

15 0.9(PP+CM)+1.60ETERR-1.0SX+0.30SY-1.0ETESX+0.30ETESY 0.90 0.90 -1.00 0.30

1.00

-1.00

0.30

14 0.9(PP+CM)+1.60ETERR+1.0SX-0.30SY+1.0ETESX-0.30ETESY 0.90 0.90 1.00 -0.30

0.90 1.00 0.30 1.60

1.60

1.20

12 0.90(PP+CM)+1.60ETERR 0.90 0.90

1.20

1.20

7 ETESX (EMPUJE DE TERRENO SISMO X)

PP

SY

1.40

1.60

1.20

1.20

ETERR

6 ETERR (EMPUJE DE TERRENO)

1.00

ETESX

0.30

ETERR

1.00

-0.30

1.00

1.00

-0.30

1.00

-0.30

SX

ETESX

CM

1.00

1.00

0.30

-0.30

-1.00

CV

1.00

ACI 318S-05

LOAD COMB

1.00

0.309 1.2(PP+CM+ETERR)+1.0CV+0.30SX-1.00SY+0.30ETESX-1.00ETESY

1.00

-1.00

1.00

-1.00

1.00

0.30

1.20 1.00

1.00

-1.00

1.20

1.20

1.20

-0.30

0.30

8 1.2(PP+CM+ETERR)+1.0CV+0.30SX+1.00SY+0.30ETESX+1.00ETESY 1.20 1.20 1.00

-1.00

0.30

1.20 1.00

1.20 1.00

7 1.2(PP+CM+ETERR)+1.0CV-1.0SX-0.30SY-1.0ETESX-0.30ETESY 1.20

6 1.2(PP+CM+ETERR)+1.0CV-1.0SX+0.30SY-1.0ETESX+0.30ETESY 1.20 1.20 1.00

1.00

-1.00

5 1.2(PP+CM+ETERR)+1.0CV+1.0SX-0.30SY+1.0ETESX-0.30ETESY

1.40

1.20

1.20 1.20 1.00

1.20

1.20 1.20 1.00

1 1.40(PP+CM+ETERR) 1.40

3 1.20(PP+CM+ETERR)+1.00(CVa(Instantánea))

13 0.9(PP+CM)+1.60ETERR+1.0SX+0.30SY+1.0ETESX+0.30ETESY

2 1.20(PP+CM)+1.60(CVa(Instantánea)+ETERR) 1.20

0.30

-0.3010 1.2(PP+CM+ETERR)+1.0CV-0.30SX+1.00SY-0.30ETESX+1.00ETESY 1.20 1.20

-1.0011 1.2(PP+CM+ETERR)+1.0CV-0.30SX-1.00SY-0.30ETESX-1.00ETESY 1.20 1.20 -1.00

1.00

-0.30

1.20 1.60

4 1.2(PP+CM+ETERR)+1.0CV+1.0SX+0.30SY+1.0ETESX+0.30ETESY

8 ETESY (EMPUJE DE TERRENO SISMO Y)

SX ETESY

5 Sy (SISMOY)

1.00

4 Sx (SISMOX)

3 CV (CARGA VIVA) 1.00

1 PP (PESO PROPIO) 1.00

LOAD CARGAS PRIMARIAS PP CM CV

2 CM ( CARGA MUERTA)

ETESY

-0.30

21Comb(13+14+15+16+17+18+19+20+21+22+23+24+25+26+27+28+29+30+31+3

1.00

0.30

SY

7.6.2.- MODELO ESTRUCTURAL.

El modelo empleado para el análisis estructural de La fosa para tanque de drenaje químico, incluye los elementos princi-

pales que lo conforman como; losas y muros de concreto.

7.6.2.1.- TOPOLOGÍA

La selección de la malla y relación de aspecto de la misma, se hizo con forme al: Sap2000 Refernce Volumen I, a Publication of Computer & Structures, Inc.

21Comb(13+14+15+16+17+18+19+20+21+22+23+24+25+26+27+28+29+30+31+32+33+34+35+35) Envolvente

a Publication of Computer & Structures, Inc.

La malla es de 50 X 50 cm, y cumple con las relaciones de aspecto que indica la referencia anterior.

El modelo empleado para el análisis estructural de La fosa para tanque de drenaje químico, incluye los elementos princi-

pales que lo conforman como; losas y muros de concreto.

7.6.2.1.- TOPOLOGÍA

Eje A. (Alzado) Eje A. (Alzado)

Elementos del muro

Eje B. (Alzado)

Elementos del muro

Eje 1. (Alzado)

Elementos del muro

Eje 2. (Alzado)

Losa de cimentación N +0.000 m. (Planta)

Elementos Losa

NODOS Eje A. (Alzado)

Nodos del muro.

Eje B. (Alzado)

Nodos del muro.

Eje 1. (Alzado)

Nodos del muro.Nodos del muro.

Eje 2. (Alzado)

Nodos del muro.

Losa de cimentación N +0.000 m. (Planta)

Elementos Losa

8.- ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL

El análisis y diseño se realizó bajo las siguientes consideraciones:

A.- Análisis estático

B.- Las unidades de trabajo son meter-mton., cm-Kg.

C.-

D.-

E.-resultados con fines ilustrativos, la información indispensable en este calculo, muestra únicamente los elementos de interés.

F.-

8.1.- ANÁLISIS SÍSMICO.

De acuerdo con la C.F.E. Para "Diseño por Sismo" se tiene el siguiente procedimiento.

Regionalización Sísmica de la Republica Mexicana.

El programa analiza y diseña cada miembro de la estructura para las combinaciones de carga indicadas en el punto 7.6Después de haber hecho el análisis de la estructura en su conjunto se anexan imágenes del archivo de

No rige el viento por lo que se omite el calculo de esta fuerza.

En esta condición de carga se toman las cargas que generen fuerzas sísmicas que actúen sobre la estructura tomando en cuenta el tipo, grupo, propiedades, etc., así como el lugar donde se localiza la obra y/o factores indicados en el estudio de riesgo sísmico.

Se considera el peso propio de la fosa como la Condición No. 1.

Para el análisis y diseño estructural se usó el programa SAP.2000 VERS. 14 y se presentara el modelo tridimensional de

8.1.1 ANÁLISIS ESTÁTICO

El método estático es aplicable a edificios regulares cuya altura sea menor o igual que 30 m y estructuras irregulares con altura no mayor de 20 m. En terreno rocoso, estos límites se incrementan a 40 y 30 m, respectivamente. El método de análisis estático consta esencialmente de los siguientes pasos:

1) Calcular fuerzas laterales aplicadas en los centros de masa de los pisos que produzcan efectos equivalentes a la acción sísmica.

2) Distribuir las fuerzas laterales del paso 1 y los momentos torsionantes asociados a estas fuerzas entre los sistemas re-sistentes a carga lateral que conforman la estructura, como son marcos, muros o combinaciones de éstos.

3) Analizar cada sistema resistente ante las cargas laterales que le correspondan.

8.1.2 VALUACIÓN DE FUERZAS SÍSMICAS ESTIMADO Te. Podrán adoptarse fuerzas cortantes menores que las calculadas según la sección 3.3.5.1 de CFE, siempre que se tome en cuenta el valor aproximado del periodo fundamental de vibración de la estructura.

2) Si Te es menor que el periodo característico Tb se procederá como en la sección 3.3.5.1 de CFE con la relación V/W igual a a(β)/Q´Rρ. Esto implica que las fuerzas sísmicas sean:

o para estructuras ubicadas en suelos blandos y que sean susceptibles a desarrollar comportamientos histeréticos con degradaciones de rigidez y/o resistencia

donde a(β) es la aceleración espectral, normalizada con la gravedad, correspondiente a Te y considerando los cambios debidos a amortiguamientos diferentes de 5%

8.1.3 OBTENCIÓN DEL ESPECTRO DE DISEÑO.

Estudio geotécnico utilizado en la obtención de los estados limites y caracterización del terreno.

En base a los estudios geotécnicos realizados se obtuvieron los siguientes datos: numero de estratos, espesor del estra-to, ρ= densidad del material y la velocidad de ondas de cortante, velocidad de propagación de ondas del semiespacio o

roca basal y densidad de la roca basal. Estos datos se utilizan para calcular el espectro transparente por medio del programa de diseño sísmico (PRODISIS v2.3)

Valores de la la estigrafia del suelo, programa de diseño sísmico (PRODISIS v2.3)

DATOS OBTENIDOS POR MEDIO DEL ANÁLISIS DE MECÁNICA DE SUELOS

DATOS OBTENIDOS DEL ESPECTRO TRANSPARENTE DE DISEÑO

Datos obtenidos del espectro de diseño transparente, programa de diseño sísmico (PRODISIS v2.3)

ESPECTRO DE DISEÑO TRANSPARENTE

Espectro de diseño transparente, programa de diseño sísmico (PRODISIS v2.3)

8.1.4 ESPECTRO DE DISEÑO TRANSPARENTE. (PRODISIS v2.3)

1.54 0.211.41 0.211.4 0.221.29 0.221.28 0.231.18 0.231.17 0.241.09 0.241.08 0.25

1 0.250.99 0.260.93 0.260.92 0.270.86 0.270.85 0.280.8 0.280.79 0.290.75 0.290.74 0.300.7 0.300.69 0.310.66 0.310.65 0.320.62 0.320.61 0.330.6 0.330.1 0.33

seg 1/g

0 0.07

T Sa

0

0.05

0.1

0.15

0.2

0.25

0.3

0.35

0 1 2 3 4

Series1

Series2

Series3

2.95 0.112.96 0.10

3 0.10

2.8 0.112.79 0.122.65 0.122.64 0.132.52 0.132.51 0.142.39 0.142.38 0.152.28 0.152.27 0.162.17 0.162.16 0.172.06 0.172.05 0.181.9 0.181.89 0.191.71 0.191.7 0.201.55 0.20

ESPECTRO DE DISEÑO TRANSPARENTE.

C = Coeficiente sísmico o ordenada espectral. Ta = Es el límite inferior de la meseta del espectro de diseñoTb = Es el límite superior de la meseta del espectro de diseño

0.330.10.6

Ta Tb

C

8.1.5 CLASIFICACIÓN DE CONSTRUCCIONES SEGÚN SU ESTRUCTURACIÓNSe manejarán los criterios que indica la norma CFE para distinguir los diferentes tipos de estructuras y los parámetros a emplear.

TIPO = 1Estructuras de edificios: Estructuras comunes tales como edificios urbanos, naves industriales típicas, salas de espectá-culos y estructuras semejantes, en que las fuerzas laterales se resisten en cada nivel por marcos continuos contraventea-dos o no, por diafragmas o muros o por la combinación de estos.

8.1.6 ESPECTROS PARA DISEÑO DE COBERTIZO.

8.1.6.1 FACTOR DE COMPORTAMIENTO SÍSMICO, QPara la estructura se recomienda la adopción del siguiente factor de comportamiento sísmico:

2 Cuando se cumplan los siguientes requisitos:La resistencia a fuerzas laterales es suministrada por losas planas con columnas de concreto reforzado, por marcos de concreto reforzado que no cumplan con los requisitos para ser considerados dúctiles. Que no cumplen con lo que se es-pecifica para los casos Q = 4 y Q = 3 o por muros de mampostería de piezas macizas confinados por castillos, dalas, co-lumnas o trabes de concreto reforzado o de acero que satisfacen los requisitos de las normas correspondientes vigentes.

Q =

8.1.7 CLASIFICACIÓN DE CONSTRUCCIONES SEGÚN SU DESTINOEl destino de las construcciones debe tomarse como referencia para determinar su importancia, y con ello, la protección o seguridad que se les provea.

BEstructuras en que se requiere un grado de seguridad convencional. Construcciones cuya falla estructural ocasionaría pérdidas moderadas o pondría en peligro otras construcciones de este grupo o del grupo A, tales como naves industria-les, locales comerciales, estructuras comunes destinadas a vivienda u oficinas, salas de espectáculos, hoteles, depó-sitos y estructuras urbanas o industriales no incluidas en el grupo A, así como muros de retención, bodegas ordinarias y bardas. También se incluyen todas aquellas estructuras de plantas de generación de energía eléctrica que en casode fallar por temblor no paralizarían el funcionamiento de la planta.

8.1.8 FACTOR REDUCTOR POR DUCTILIDAD Q´, PARA EL COBERTIZO. Para fines de diseño, en el estado límite de colapso, se tendrá en cuenta el comportamiento inelástico de la estructura,aunque sea de manera aproximada. Para ello, las ordenadas espectrales se dividirán por el factor de reducción por duc-tilidad Q´ a fin de obtener las fuerzas sísmicas reducidas. Para cualquier tipo de estructura, el factor reductor se calcu-lará como sigue:

Periodo fundamental de la estructura. Eje xPeriodo fundamental de la estructura. Eje y

Tex ≤ Tb

Tey ≤ Tb entonces:

{Se obtuvieron por medio del sap2000 14Tey = 0.154

GRUPO =

Tex = 0.152

dondeQ = es el factor de comportamiento sísmico especificado en las recomendaciones para cada tipo de estructura.β = es el factor de amortiguamiento (sección 3.1.6.5)Tb = es el límite superior de la meseta del espectro de diseño (sección 3.1.6.3)Te = es el periodo estructuralk = es un parámetro que controla la caída del espectro (sección 3.1.6.4)

8.1.9 CAÍDA DE LA RAMA ESPECTRAL DESCENDENTE kEl parámetro k, que controla la caída de la rama descendente del espectro a periodo largo, se determinará mediante:

como:Periodo dominante del sitio, proporcionado por mecánica de suelos.

entonces:

2- Ts=

k = 1.5

Ts = 0.17

1.83

8.1.10 FACTOR DE AMORTIGUAMIENTO βEl factor de amortiguamiento permite modificar las ordenadas del espectro de diseño debido a valores de amortigua-miento estructural diferentes a 5%, o bien, debidos a los efectos de interacción sueloestructura. Este factor se define como:

Tc = Periodo de inicio de la rama descendente en que los desplazamientos espectrales tienden correctamente al despla-zamiento del terreno

como:Es el límite superior de la meseta del espectro de diseño

entonces:

Periodo de inicio de la rama descendente

como:Periodo fundamental de la estructura eje Y. Periodo fundamental de la estructura eje X.

tenemos

Tey = 0.154Tex = 0.152

Tb = 0.6

Tc = 2

entonces:

λ = Eje Y. λ = Eje X.

tenemos el factor de amortiguamiento, β,

0.450.45

Si(ζe = 5%)

β = 1 Factor de amortiguamiento, β. Eje Y. β = 1 Factor de amortiguamiento, β. Eje X.

8.1.11 ACELERACIÓN ESPECTRAL Las ordenadas del espectro de aceleración para diseño sísmico Sa(Te)/g, expresadas como fracción de la gravedad y en función del periodo estructural adquieren la siguiente forma paramétrica

Si

entonces:

a = es la aceleración espectral normalizada con la aceleración de la gravedadTe = es el periodo estructural

Ta = es el límite inferior de la meseta del espectro de diseño

Tb = es el límite superior de la meseta del espectro de diseño

r = es el parámetro que controla la caída de las ordenada espectrales para Tb ≤ Te < Tc, y es igual a Ts, pero no será

menor que 0.5 ni mayor que 1.0 (0.5 ≤ r ≤ 1.0). Para terreno firme r = 0.5

ζe = 0.05

k = es el parámetro que controla la caída de las ordenada espectrales para Te ≥ Tc (ver sección 3.1.6.4)

β = es el factor de amortiguamiento (ver sección 3.1.6.5)

8.1.12 REDUCCIÓN POR SOBRERRESISTENCIA, R

En general, existen diversos factores que hacen que las estructuras tengan una sobrerresistencia. La opción más prácti-

ca de tomar en cuenta este aspecto consiste en aplicar un factor reductor del lado de las acciones, como se muestra en

la descripción de los métodos de análisis. La reducción por sobrerresistencia está dada por el factor R, como:

SiPeriodo fundamental de la estructura. Eje Y.

Periodo fundamental de la estructura. Eje X.

Es el límite inferior de la meseta del espectro de diseño

entonces:

por lo tanto R queda:

Tex = 0.152

Ta = 0.1

Tey = 0.154

Donde:Ta = Es el límite inferior de la meseta del espectro de diseñoTe = Es el periodo fundamental de la estructural en la dirección del análisisR0 = Es la sobrerresistencia índice, dependiendo del sistema estructuralEl factor R puede diferir en las dos direcciones ortogonales en que se analiza la estructura, según sean las propiedadesde ésta en dichas direcciones. Los valores de R0 dependen del sistema estructural seleccionado, como se señala a con-tinuación:

Eje Y.

Eje X.

Para los siguientes sistemas estructurales: Marcos de concreto reforzado, de acero estructural o compuestos de los dosmateriales diseñados con Q = 3 o Q = 2; columnas de acero o de concreto reforzado con losas planas, por marcos o es-tructuraciones hechas con elementos de concreto prefabricado o presforzado; por marcos contraventeados o con muros de concreto reforzado o de placa de acero o compuestos de los dos materiales diseñados con Q = 2; por muros de mam-postería de piezas huecas, confinados o con refuerzo interior o por marcos y armaduras de madera.

8.1.13 FACTOR POR REDUNDANCIA, ρPara cada dirección ortogonal de análisis, la redundancia de la estructuración empleada se tomará en cuenta mediante el factor por redundancia, ρ, de la siguiente manera:

Eje Y.

En estructuras con al menos dos marcos o líneas de defensa paralelas en la dirección de análisis, cuando se disponga de marcos de una sola crujía o estructuraciones equivalentes (un solo muro por línea de defensa paralela, etc.).

Rx= R0x = 2

ρ = 0.8

Ry= R0y = 2

Eje X.

cuando se cumplan los siguientes requisitos: En estructuras con al menos tres marcos o líneas de defensa paralelas en la dirección de análisis y que cada marco o línea de defensa disponga de al menos tres crujías o estructuraciones equiva-lentes.

8.1.14 FACTOR REDUCTOR POR DUCTILIDAD Q´

Eje Y. Eje X.

Q´Y= Q´X= 1.210 1.207

ρ = 1.25

LocalizaciónDirecciónEstructuraFactor de amortiguamientoReducción por sobrerresistenciaCoeficiente SísmicoFactor reductor por DuctilidadFactor por redundancia

Eje-Y, Calculo de las ordenadas espectrales Eje-X, Calculo de las ordenadas espectrales

= =

La estructura pertenece al grupo "B", por lo que los valores de las ordenadas espectrales no deberán multiplicarse por 1.5.

0.109

ρ = 0.80 1.25

(c/Q´)*(β/Rρ) 0.171 (c/Q´)*(β/Rρ)

C = 0.33 0.33Q´ = 1.21 1.21

β = 1 1R = 2 2

CONSIDERACIONES PARA EL COBERTIZOCadereyta Jiménez, N.L.

Eje Y XGrupo = B B

8.1.15.- CALCULO DE LA FUERZA CORTANTE SÍSMICA DEL COBERTIZO.

ESPECTRO DE DISEÑO REDUCIDO EJE Y, DEL COBERTIZO.

1.08 0.131 0.13

0.99 0.130.93 0.140.92 0.140.86 0.140.85 0.140.8 0.150.79 0.150.75 0.150.74 0.150.7 0.160.69 0.160.66 0.160.65 0.160.62 0.170.61 0.170.6 0.170.1 0.17

T Saseg 1/g

0 0.07

0.02

0.04

0.06

0.08

0.1

0.12

0.14

0.16

0.18

Series1

Series2

Series3

3 0.05

2.95 0.052.96 0.05

2.8 0.062.79 0.062.65 0.062.64 0.062.52 0.072.51 0.072.39 0.072.38 0.082.28 0.082.27 0.082.17 0.082.16 0.092.06 0.092.05 0.091.9 0.101.89 0.101.71 0.101.7 0.101.55 0.111.54 0.111.41 0.111.4 0.111.29 0.121.28 0.121.18 0.121.17 0.121.09 0.13

0

0.02

0 1 2 3 4

ESPECTRO DE DISEÑO REDUCIDO EJE X, DEL COBERTIZO.

1 0.080.99 0.080.93 0.090.92 0.090.86 0.090.85 0.090.8 0.090.79 0.090.75 0.100.74 0.100.7 0.100.69 0.100.66 0.100.65 0.100.62 0.110.61 0.110.6 0.110.1 0.110 0.07

T Saseg 1/g

0.08

0.1

0.12

2.95 0.032.96 0.03

3 0.03

2.8 0.042.79 0.042.65 0.042.64 0.042.52 0.042.51 0.042.39 0.052.38 0.052.28 0.052.27 0.052.17 0.052.16 0.052.06 0.062.05 0.061.9 0.061.89 0.061.71 0.061.7 0.061.55 0.071.54 0.071.41 0.071.4 0.071.29 0.071.28 0.071.18 0.081.17 0.081.09 0.081.08 0.08

0

0.02

0.04

0.06

0.08

0 1 2 3 4

Series1

Series2

Series3

8.1.6.- CONDICIONES DE REGULARIDAD DEL COBERTIZO.

1. La distribución en planta de las masas y muros es simétrica con respecto a los ejes ortogonales X, Y.Los elementos, masa y muros, son paralelos a los ejes ortogonales X y Y, de la estructura.2. La relación entre la altura y la dimensión menor de la base no es mayor que 2.5.

h = 3.65 m alturab = 9.25 m base menor

h/b = 0.395 ≤ 2.5 ok cumple

3. La relación entre largo y ancho de la base no excede de 2.5.

blargo = 8.30 m largobancho = 4.30 m ancho

h/b = 1.93 ≤ 2.5 ok cumple

4. En planta no se tienen entrantes ni salientes

5. Se tiene un sistema de techo rígido y resistente.

6. No se tienen aberturas en los sistemas de techo o piso.

7. La estructura esta exenta de condiciones de peso mínimo.

8. La estructura esta exenta de condiciones de área mínima.

10. Las columnas están restringidas en dos direcciones ortogonales por diafragmas horizontales y por trabes.

11. La estructura esta exenta de las condiciones de rigidez y resistencia para la losa de azotea.

12. En cada entrepiso, la excentricidad torsional calculada estáticamente no excede en más de 10% su dimensión en planta, medida paralelamente a la excentricidad torsional.

Eje Y

eTy = cm 5.81 % ok cumple

by = cm

Eje X

eTx = cm 3.01 % ok cumple

bx = cm

La estructura es regular por que cumple con las condiciones de regularidad descritas.

25.00430.00

25.00830.00

8.1.7.- Fuerza Horizontal Fi, del cobertizo, aplicada en el centro de masas del nivel i

a) Dirección X

b) Dirección Y

1.0000

Wi*hi/SSSSWi*hi

B

0.69Suma 4.06 14.82

F=C*SSSSWi (TON) (TON) +101.500 4.06 3.65 14.82 0.171 0.1705 0.69

C FZA HOR Vi

m (TON) (m) (TON.m) (c/Q´)(β/Rρρρρ) A*B

Suma 4.06 14.82

Nivel Wi hi Wi*hi A

+101.500 4.06 3.65 14.82 0.109 1.0000 0.11 0.44 0.44m (TON) (m) (TON.m) (c/Q´)(β/Rρρρρ) Wi*hi/SSSSWi*hi A*B F=C*SSSSWi (TON) (TON)

Wi*hi A B C FZA HOR Vi Nivel Wi hi

FUERZAS ACTUANTES EN LA CONEXIÓN FOSA-COBERTIZO.

UKG

KG

KG

KG.M

KG

KG.M

PESOWm

TOTAL3190.64

CONCEPTO

COBERTIZO

MSx

Wv COBERTIZO

Sx COBERTIZO 444.17

1223.61

Sy COBERTIZO 692.46

MSy COBERTIZO 1334.60

COBERTIZO 850.84

8.1.18.- CLASIFICACIÓN DE CONSTRUCCIONES SEGÚN SU ESTRUCTURACIÓN, BASE DEL TANQUE.Se manejarán los criterios que indica la norma CFE para distinguir los diferentes tipos de estructuras y los parámetros a emplear.

TIPO = 3Muros de retención. Estructuras que por su altura soportan grandes presiones debidas a rellenos que aumentan con la presencia del agua.

8.1.19.- ESPECTROS PARA DISEÑO PARA BASE DEL TANQUE.

8.1.19.1 FACTOR DE COMPORTAMIENTO SÍSMICO, QPara la estructura se recomienda la adopción del siguiente factor de comportamiento sísmico:

2 Cuando se cumplan los siguientes requisitos:La resistencia a fuerzas laterales es suministrada por losas planas con columnas de concreto reforzado, por marcos de concreto reforzado que no cumplan con los requisitos para ser considerados dúctiles. Que no cumplen con lo que se es-pecifica para los casos Q = 4 y Q = 3 o por muros de mampostería de piezas macizas confinados por castillos, dalas, co-lumnas o trabes de concreto reforzado o de acero que satisfacen los requisitos de las normas correspondientes vigentes.

Q =

8.1.19.2 FACTOR REDUCTOR POR DUCTILIDAD Q´, PARA LA BASE DEL TANQUE. Para fines de diseño, en el estado límite de colapso, se tendrá en cuenta el comportamiento inelástico de la estructura,aunque sea de manera aproximada. Para ello, las ordenadas espectrales se dividirán por el factor de reducción por duc-tilidad Q´ a fin de obtener las fuerzas sísmicas reducidas. Para cualquier tipo de estructura, el factor reductor se calcu-lará como sigue:

Periodo fundamental de la estructura. Eje xPeriodo fundamental de la estructura. Eje y

Tex ≤ Tb

Tey ≤ Tb entonces:

dondeQ = es el factor de comportamiento sísmico especificado en las recomendaciones para cada tipo de estructura.β = es el factor de amortiguamiento (sección 3.1.6.5)Tb = es el límite superior de la meseta del espectro de diseño (sección 3.1.6.3)Te = es el periodo estructuralk = es un parámetro que controla la caída del espectro (sección 3.1.6.4)

8.1.20 CAÍDA DE LA RAMA ESPECTRAL DESCENDENTE kEl parámetro k, que controla la caída de la rama descendente del espectro a periodo largo, se determinará mediante:

como:Periodo dominante del sitio, proporcionado por mecánica de suelos.

entonces:

Tex = 0.356 {Se obtuvieron por medio del sap2000 14Tey = 0.275

Ts = 0.17

2- Ts=

k =

8.1.21 FACTOR DE AMORTIGUAMIENTO βEl factor de amortiguamiento permite modificar las ordenadas del espectro de diseño debido a valores de amortigua-miento estructural diferentes a 5%, o bien, debidos a los efectos de interacción sueloestructura. Este factor se define como:

Tc = Periodo de inicio de la rama descendente en que los desplazamientos espectrales tienden correctamente al despla-zamiento del terreno

como:Es el límite superior de la meseta del espectro de diseño

entonces:

Periodo de inicio de la rama descendente

1.83

1.5

Tb = 0.6

Tc = 2

como:Periodo fundamental de la estructura eje Y. Periodo fundamental de la estructura eje X.

tenemos

entonces:

λ = Eje Y. λ = Eje X.

tenemos el factor de amortiguamiento, β,

Si(ζe = 5%)

Tey = 0.275Tex = 0.356

0.450.45

ζe = 0.05 (ζe = 5%)

β = 1 Factor de amortiguamiento, β. Eje Y. β = 1 Factor de amortiguamiento, β. Eje X.

8.1.22 ACELERACIÓN ESPECTRAL Las ordenadas del espectro de aceleración para diseño sísmico Sa(Te)/g, expresadas como fracción de la gravedad y en función del periodo estructural adquieren la siguiente forma paramétrica

Si

entonces:

a = es la aceleración espectral normalizada con la aceleración de la gravedadTe = es el periodo estructural

ζe = 0.05

Ta = es el límite inferior de la meseta del espectro de diseño

Tb = es el límite superior de la meseta del espectro de diseño

r = es el parámetro que controla la caída de las ordenada espectrales para Tb ≤ Te < Tc, y es igual a Ts, pero no será

menor que 0.5 ni mayor que 1.0 (0.5 ≤ r ≤ 1.0). Para terreno firme r = 0.5

k = es el parámetro que controla la caída de las ordenada espectrales para Te ≥ Tc (ver sección 3.1.6.4)

β = es el factor de amortiguamiento (ver sección 3.1.6.5)

8.1.23 REDUCCIÓN POR SOBRERRESISTENCIA, R

En general, existen diversos factores que hacen que las estructuras tengan una sobrerresistencia. La opción más prácti-

ca de tomar en cuenta este aspecto consiste en aplicar un factor reductor del lado de las acciones, como se muestra en

la descripción de los métodos de análisis. La reducción por sobrerresistencia está dada por el factor R, como:

SiPeriodo fundamental de la estructura. Eje Y.

Periodo fundamental de la estructura. Eje X.

Es el límite inferior de la meseta del espectro de diseño

entonces:

por lo tanto R queda:

Donde:Ta = Es el límite inferior de la meseta del espectro de diseñoTe = Es el periodo fundamental de la estructural en la dirección del análisisR0 = Es la sobrerresistencia índice, dependiendo del sistema estructuralEl factor R puede diferir en las dos direcciones ortogonales en que se analiza la estructura, según sean las propiedades

Tey = 0.275

Tex = 0.356

Ta = 0.1

de ésta en dichas direcciones. Los valores de R0 dependen del sistema estructural seleccionado, como se señala a con-tinuación:

Eje Y.

Eje X.

Para los siguientes sistemas estructurales: Marcos de concreto reforzado, de acero estructural o compuestos de los dosmateriales diseñados con Q = 3 o Q = 2; columnas de acero o de concreto reforzado con losas planas, por marcos o es-tructuraciones hechas con elementos de concreto prefabricado o presforzado; por marcos contraventeados o con muros de concreto reforzado o de placa de acero o compuestos de los dos materiales diseñados con Q = 2; por muros de mam-postería de piezas huecas, confinados o con refuerzo interior o por marcos y armaduras de madera.

8.1.24 FACTOR POR REDUNDANCIA, ρPara cada dirección ortogonal de análisis, la redundancia de la estructuración empleada se tomará en cuenta mediante el factor por redundancia, ρ, de la siguiente manera:

Eje Y.


Eje X.


2

ρ = 0.8

ρ = 0.8

Ry= R0y = 2

Rx= R0x =

8.1.25 FACTOR REDUCTOR POR DUCTILIDAD Q´

Eje Y. Eje X.

Q´Y= Q´X=

LocalizaciónDirecciónEstructuraFactor de amortiguamientoReducción por sobrerresistenciaCoeficiente SísmicoFactor reductor por DuctilidadFactor por redundancia

Eje-Y, Calculo de las ordenadas espectrales Eje-X, Calculo de las ordenadas espectrales

= =

La estructura pertenece al grupo "B", por lo que los valores de las ordenadas espectrales no deberán multiplicarse por 1.5.

1.374 1.484

CONSIDERACIONES PARA EL TANQUECadereyta Jiménez, N.L.

Eje = Y XGrupo = B B

β = 1 1R = 2 2C = 0.33 0.33Q´ = 1.37 1.48ρ = 0.80 0.80

(c/Q´)*(β/Rρ) 0.150 (c/Q´)*(β/Rρ) 0.139

8.1.26.- CALCULO DE LA FUERZA CORTANTE SÍSMICA, TANQUE.

ESPECTRO DE DISEÑO REDUCIDO EJE Y T Saseg 1/g

0 0.070.1 0.150.6 0.150.61 0.150.62 0.150.65 0.140.66 0.140.69 0.140.7 0.140.74 0.130.75 0.130.79 0.130.8 0.13

0.1

0.12

0.14

0.16

Series1

0.85 0.130.86 0.120.92 0.120.93 0.120.99 0.12

1 0.121.08 0.111.09 0.111.17 0.111.18 0.111.28 0.101.29 0.101.4 0.101.41 0.101.54 0.091.55 0.091.7 0.091.71 0.091.89 0.081.9 0.082.05 0.082.06 0.082.16 0.082.17 0.072.27 0.072.28 0.072.38 0.072.39 0.072.51 0.062.52 0.062.64 0.062.65 0.062.79 0.052.8 0.052.95 0.05

0

0.02

0.04

0.06

0.08

0 0.5 1 1.5 2 2.5 3 3.5

Series1

Series2

Series3

ESPECTRO DE DISEÑO REDUCIDO EJE X

0.79 0.120.75 0.120.74 0.120.7 0.130.69 0.130.66 0.130.65 0.130.62 0.140.61 0.14

3 0.052.96 0.05

T Saseg 1/g

0.070.1 0.140

0.6 0.14

0.12

0.14

0.16

2.8 0.052.792.65 0.052.64 0.052.52 0.062.51 0.062.39 0.062.38 0.062.28 0.072.27 0.072.17 0.072.16 0.072.06 0.072.05 0.071.9 0.081.89 0.081.71 0.081.7 0.081.55 0.091.54 0.091.41 0.091.4 0.091.29 0.091.28 0.091.18 0.101.17 0.101.09 0.101.08 0.10

1 0.110.99 0.110.93 0.110.92 0.110.86 0.120.85 0.120.8 0.12

0.05

0

0.02

0.04

0.06

0.08

0.1

0.12

0 1 2 3 4

Series1

Series2

Series3

8.1.27 CONDICIONES DE REGULARIDAD, FOSA TANQUE.

1. La distribución en planta de las masas y muros es simétrica con respecto a los ejes ortogonales X, Y.Los elementos, masa y muros, son paralelos a los ejes ortogonales X y Y, de la estructura.2. La relación entre la altura y la dimensión menor de la base no es mayor que 2.5.

h = 3.50 m alturab = 4.50 m base menor

h/b = 0.778 ≤ 2.5 ok cumple

3. La relación entre largo y ancho de la base no excede de 2.5.

3 0.04

2.95 0.042.96 0.04

blargo = 9.50 m largobancho = 4.50 m ancho

h/b = 2.1 ≤ 2.5 ok cumple

4. En planta no se tienen entrantes ni salientes

5. Se tiene un sistema de techo rígido y resistente.

6. No se tienen aberturas en los sistemas de techo o piso.

7. La estructura esta exenta de condiciones de peso mínimo.

8. La estructura esta exenta de condiciones de área mínima.

10. Las columnas están restringidas en dos direcciones ortogonales por diafragmas horizontales y por trabes.

11. La estructura esta exenta de las condiciones de rigidez y resistencia para la losa de azotea.

12. En cada entrepiso, la excentricidad torsional calculada estáticamente no excede en más de 10% su dimensión en planta, medida paralelamente a la excentricidad torsional.

Eje Y

eTy = cm 5.81 % ok cumple

by = cm

Eje X

eTx = cm 3.01 % ok cumple

bx = cm

La estructura es regular por que cumple con las condiciones de regularidad descritas.

25.00830.00

25.00430.00

8.1.28 ANÁLISIS ESTRUCTURAL POR SISMO ESTÁTICO DEL TANQUE PARA LA FOSA PARA TANQUE DE DRENAJE QUÍMICO.

Fuerza Horizontal Fi aplicada en el centro de masas del nivel i

a) Dirección X

2.49

A

0.15 2.49Suma 16.60 29.05

A*B F=C*SSSSWi (TON) (TON) +101.500 16.60 1.75 29.05 0.150 1.0000

m (TON) (m) (TON.m) (c/Q´)(β/Rρρρρ) Wi*hi/SSSSWi*hi

C FZA HOR Vi Nivel Wi hi Wi*hi B

b) Dirección Y

FUERZAS ACTUANTES EN LA CONEXIÓN FOSA-TANQUE.

UKGKG

KG.M

KG

KG.M

Sy TANQUEMSy TANQUE

2306.40

4036.20

Sx TANQUEMSx TANQUE

2491.40

4359.95

Suma 16.60 29.05

PESO CONCEPTO TOTAL

+101.500 16.60 1.75 29.05 0.139 1.0000 0.1389 2.31 2.31m (TON) (m) (TON.m) (c/Q´)(β/Rρρρρ) Wi*hi/SSSSWi*hi A*B F=C*SSSSWi (TON) (TON)

Nivel Wi hi Wi*hi A B C FZA HOR Vi

Wm TANQUE 16600.00

9.- RESULTADOS Y CONCLUSIONES

9.1 Deformaciones.

9.1.1 Cargas muertas.

9.1.1.1. PPfosa (Peso propio de la fosa).

9.1.1.2 Eterragua (Empuje debido a la presión del agua).

9.1.1.3 Eterra1 (Presión en reposo del suelo).

9.1.1.4 Eterra2 (Presión en reposo del suelo sumergido).

9.1.1.5 WMtanque (Carga muerta del tanque).

9.1.1.6 WMcobertizo (Carga muerta del cobertizo).

9.1.2 Cargas vivas.

9.1.2.1 WVcobertizo (Carga viva del cobertizo).

9.1.3 Cargas Accidentales.

9.1.3.1 SXcobert (Fza. del cobertizo por sismo dirección X).

9.1.3.2 SYcobert (Fza. del cobertizo por sismo dirección Y).

9.1.3.3 SXtanque (Fza. del tanque por sismo dirección X).

9.1.3.4 SYtanque (Fza. del tanque por sismo dirección Y).

9.1.3.5 Etesx (Presión del suelo por sismo dirección X).

9.1.3.6 Etesy (Presión del suelo por sismo dirección Y).

9.1.3.7 Eterravehi (Presión lateral debida a cargas puntuales, vehículos).

9.2 Revisión de la cuantía del acero

9.2.1 Condición sumergida.

A) Muro de fosa Eje - 2, Revisión de la cuantía del acero.

M11 Momento máximo actuante en la dirección 1. muro localizado en el Eje - 2.

Cuantía del acero longitudinal, Bot face, en la dirección 1. muro localizado en el Eje - 2.

Muro localizado en el eje - 2.

Se realizo el análisis del muro del Eje - 2, dirección 1, Bot Face Ast1, el programa indica el área de acero mínima que se requiere:

bott, Ast1 Vs #

6

Se calcula la cantidad del acero mínima según el ACI.

Vs #= 6 Separación del acero mínimo

Av= cm2

bcm= 1 cm

dcm= 30 cm

ρ= As= cm2/cm

Smin= cm es mayor que la del programa

Por lo tanto se considera para el muro eje-2Dirección-1

0.2111 2.87 13.60

0.099

2.87

CM

29

longitudinal, dirección 1 (BOTT)ÁREA Vs @

cm2/m CM2

A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

cm 10 @ #6 Vs




bott, Ast2 Vs #

6



Av= cm2

bcm= 1 cm

dcm= 30 cm

ρ= As= cm2/cm


Por lo tanto se considera para el muro eje-2Dirección-2.

0.1002 2.87 28.64

2.87

0.099

29

ÁREA Vs @cm2/m CM2 CM

longitudinal, dirección 2 (BOTT)

A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

cm 20 @ #6 Vs


Cuantía del acero longitudinal, Top face, en la dirección 1. muro localizado en el Eje - 2.

Muro localizado en el Eje - 2.

Se realizo el análisis del muro del Eje - 2, dirección 1, Top Face Ast1, el programa indica el área de acero mínima que se requiere:

Top, Ast1 Vs #

6



Av= cm2

bcm= 1 cm

dcm= 30 cm

ρ= As= cm2/cm


Por lo tanto se considera para el muro Eje-2Dirección-1.

0.2802 2.87 10.24

2.87

0.099

29


longitudinal, dirección 1 (TOP)

A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

cm 10 @ #6 VsCuantía del acero longitudinal, Top face, en la dirección 2. muro localizado en el eje - 2.

cm 10 @ #6 Vs



Top, Ast2 Vs #

6



Av= cm2

bcm 1 cm

dcm 30 cm

ρ= As= cm2/cm



2.87

0.099

29

cm2/m CM2 CM

0.1964 2.87 14.61

longitudinal, dirección 2 (TOP)ÁREA Vs @

A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

cm 10 @ #6 Vs

V13 Cortante perpendicular al eje 1 dirección 3, muro localizado en el Eje - 2.

Revisión de los esfuerzos cortantes de la losa

Esfuerzos cortantes permisibles, Vc.

FR= kg/cm2

fC= cmb=d=

Vc= kg/cm

Esfuerzos cortantes actuante obtenido del programa, vu.

Vc > Vu Se acepta.


-140.24 192.46

30 cm223.10

V13 ( - ) V13 ( + )kg/cm kg/cm

0.75

3501 cm

bdfFV CRC `53.0=



FR= kg/cm2

fC= cmb=d=

Vc= kg/cm


Vc > Vu Se acepta.

223.10

V23 ( - ) V23 ( + )kg/cm kg/cm-176.35 74.42

0.75

3501 cm30 cm

bdfFV CRC `53.0=

B) Muro de fosa Eje - 1, Revisión de la cuantía del acero.





bott, Ast1 Vs #

6



Av= cm2

bcm= 1 cm

dcm= 30 cm

As= cm2/cm



0.1300 2.87 22.08

2.87

0.099

29


cm2/m CM2 CM

A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

cm 20 @ #6 VsCuantía del acero longitudinal, Bot face, en la dirección 2. muro localizado en el Eje - 1.

cm 20 @ #6 Vs



bott, Ast2 Vs #

6



Av= cm2

bcm= 1 cm

dcm= 30 cm

ρ= As= cm2/cm



0.1143 2.87 25.11

2.87

0.099

29



A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

cm 20 @ #6 Vs


cm 20 @ #6 Vs




Top, Ast1 Vs #

6



Av= cm2

bcm= 1 cm

dcm= 30 cm

ρ= As= cm2/cm



0.1183 2.87 24.26

2.87

0.099

29


cm2/m CM2 CM

A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

cm 20 @ #6 Vs

Cuantía del acero longitudinal, Top face, en la dirección 2. muro localizado en el eje - 1.

cm 20 @ #6 Vs



Top, Ast2 Vs #

6


Separación del acero mínimo

Vs #= 6

Av= cm2

bcm 1 cm

dcm 30 cm Smin= cm es mayor que la del programa

ρ= As= cm2/cmPor lo tanto se considera para el muro Eje-1Dirección-2.

0.0661 2.87 43.42

2.87

29

0.099


cm2/m CM2 CM

A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

V13 Cortante perpendicular a eje 1 dirección 3, muro localizado en el Eje - 1.

cm 20 @ #6 Vs



FR= kg/cm2

fC= cmb=d=

Vc= kg/cm


Vc > Vu Se acepta.

223.10

V13 ( - ) V13 ( + )kg/cm kg/cm-101.57 138.33

0.75

3501 cm30 cm

bdfFV CRC `53.0=




FR= kg/cm2

fC= cmb=d=

Vc= kg/cm


Vc > Vu Se acepta.

223.10

V23 ( - ) V23 ( + )kg/cm kg/cm-151.99 182.57

0.75

3501 cm30 cm

bdfFV CRC `53.0=

C) Muro de fosa Eje - A, Revisión de la cuantía del acero.

M11 Momento máximo actuante en la dirección 1. muro localizado en el Eje - A.

Cuantía del acero longitudinal, Bot face, en la dirección 1. muro localizado en el Eje - A.

Muro localizado en el eje - A.

Se realizo el análisis del muro del Eje - A, dirección 1, Bot Face Ast1, el programa indica el área de acero mínima que se requiere:

bott, Ast1 Vs #

6



Av= cm2

bcm= 1 cm

dcm= 30 cm

As= cm2/cm


0.2125 2.87 13.51

2.87

0.099

29


cm2/m CM2 CM

A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

Por lo tanto se considera para el muro eje-ADirección-1


cm 10 @ #6 Vs



bott, Ast2 Vs #

6



Av= cm2

bcm= 1 cm

dcm= 30 cm

ρ= As= cm2/cm


0.0689 2.87 41.65

2.87

0.099

29



A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

Por lo tanto se considera para el muro eje-ADirección-2.


cm 20 @ #6 Vs

Cuantía del acero longitudinal, Top face, en la dirección 1. muro localizado en el Eje - A.

Muro localizado en el Eje - A.

Se realizo el análisis del muro del Eje - A, dirección 1, Top Face Ast1, el programa indica el área de acero mínima que se requiere:

Top, Ast1 Vs #

6



Av= cm2

bcm= 1 cm

dcm= 30 cm

ρ= As= cm2/cm


0.0331 2.87 86.71

2.87

0.099

29


cm2/m CM2 CM

A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

Por lo tanto se considera para el muro Eje-ADirección-1.

Cuantía del acero longitudinal, Top face, en la dirección 2. muro localizado en el eje - A.

cm 20 @ #6 Vs



Top, Ast2 Vs #

6



Vs #= 6

Av= cm2

bcm 1 cm


0.0686 2.87 41.84

2.87

29


cm2/m CM2 CM

A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

ρ= As= cm2/cmPor lo tanto se considera para el muro Eje-ADirección-2.

V13 Cortante perpendicular a eje 1 dirección 3, muro localizado en el Eje - A.

0.099

cm 20 @ #6 Vs



FR= kg/cm2

fC= cmb=d=

Vc= kg/cm


Vc > Vu Se acepta.

223.10

V13 ( - ) V13 ( + )kg/cm kg/cm-95.3 145.31

0.75

3501 cm30 cm

bdfFV CRC `53.0=

V23 Cortante perpendicular al eje 2 dirección 3, muro localizado en el Eje - A.



FR= kg/cm2

fC= cmb=d=

Vc= kg/cm


223.10

V23 ( - ) V23 ( + )kg/cm kg/cm-61.42 68.25

0.75

3501 cm30 cm

bdfFV CRC `53.0=

Vc > Vu Se acepta.

D) Muro de fosa Eje - C, Revisión de la cuantía del acero.

M11 Momento máximo actuante en la dirección 1. muro localizado en el Eje - C.

Cuantía del acero longitudinal, Bot face, en la dirección 1. muro localizado en el Eje - C.

Muro localizado en el eje - C.

Se realizo el análisis del muro del Eje - C, dirección 1, Bot Face Ast1, el programa indica el área de acero mínima que se requiere:

bott, Ast1 Vs #

6



Av= cm2

bcm= 1 cm

dcm= 30 cm

0.0342 2.87 83.92

2.87


cm2/m CM2 CM

A

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

dcm= 30 cm

As= cm2/cm


Por lo tanto se considera para el muro eje-CDirección-1


0.099

29

A s

S =

cm 20 @ #6 Vs



bott, Ast2 Vs #

6



Av= cm2

bcm= 1 cm

dcm= 30 cm

0.0689 2.87 41.65

2.87



A

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

dcm= 30 cm

ρ= As= cm2/cm


Por lo tanto se considera para el muro eje-CDirección-2.


0.099

29

A s

S =

cm 20 @ #6 Vs

Cuantía del acero longitudinal, Top face, en la dirección 1. muro localizado en el Eje - C.

Muro localizado en el Eje - C.

Se realizo el análisis del muro del Eje - C, dirección 1, Top Face Ast1, el programa indica el área de acero mínima que se requiere:

Top, Ast1 Vs #

6



Av= cm2

bcm= 1 cm

0.2124 2.87 13.51

2.87


cm2/m CM2 CM

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

dcm= 30 cm

ρ= As= cm2/cm


Por lo tanto se considera para el muro Eje-CDirección-1.

Cuantía del acero longitudinal, Top face, en la dirección 2. muro localizado en el eje - C.

0.099

29

A s

A vb cmS =

cm 10 @ #6 Vs



Top, Ast2 Vs #

6



0.0688 2.87 41.72


cm2/m CM2 CM

A vb cm=

dAS bcm0.0033 =

Vs #= 6

Av= cm2

bcm 1 cm



V13 Cortante perpendicular a eje 1 dirección 3, muro localizado en el Eje - C.

2.87

29

0.099

A s

A vb cmS =

cm 20 @ #6 Vs



FR= kg/cm2

fC= cmb=d=

Vc= kg/cm


223.10

0.75

3501 cm30 cm

bdfFV CRC `53.0=

Vc > Vu Se acepta.

V23 Cortante perpendicular al eje 2 dirección 3, muro localizado en el Eje - C.

V13 ( - ) V13 ( + )kg/cm kg/cm-106.88 133.37



FR= kg/cm2

fC= cmb=d=

Vc= kg/cm


223.10

0.75

3501 cm30 cm

bdfFV CRC `53.0=

Vc > Vu Se acepta.

E) Losa de fosa Nv. +93.449 m.

M11 Momento máximo actuante en la dirección 1. muro localizado en el Nv. +93.449 m.

V23 ( - ) V23 ( + )kg/cm kg/cm-20.1 89.98

Cuantía del acero longitudinal, Bot face, en la dirección 1. muro localizado en el Nv. +93.449 m. .

Muro localizado en el Nv. +93.449 m.

Se realizo el análisis en el Nv. +93.449 m., dirección 1, Bot Face Ast1, el programa indica el área de acero mínima que se requiere:

bott, Ast1 Vs #

6


0.0502 2.87 57.17


cm2/m CM2 CM

dAS bcm0.0033 =


Av= cm2

bcm= 1 cm

dcm= 30 cm

As= cm2/cm


Por lo tanto se considera para la losaDirección-1

Cuantía del acero longitudinal, Bot face, en la dirección 2. muro localizado en el Nv. +93.449 m..

2.87

0.099

29

A s

A vb cmS =

cm 20 @ #6 Vs

Muro localizado en el Nv. +93.449 m..

Se realizo el análisis de la losa en el Nv. +93.449 m, dirección 2, Bot Face Ast2, el programa indica el área de acero mínima que se requiere:

bott, Ast2 Vs #

6


0.1041 2.87 27.57



dAS bcm0.0033 =


Av= cm2

bcm= 1 cm

dcm= 30 cm

ρ= As= cm2/cm


Por lo tanto se considera para la losaDirección-2.

M22 Momento máximo actuante en la dirección 2. muro localizado en el Nv. +93.449 m.

2.87

0.099

29

A s

A vb cmS =

cm 20 @ #6 Vs

Cuantía del acero longitudinal, Top face, en la dirección 1. de la losa localizada en el Nv. +93.449 m.

Losa localizada en el Nv. +93.449 m.


Top, Ast1 Vs #

6


0.0402 2.87 71.39


cm2/m CM2 CM

dAS bcm0.0033 =


Av= cm2

bcm= 1 cm

dcm= 30 cm

ρ= As= cm2/cm



Cuantía del acero longitudinal, Top face, en la dirección 2. losa localizada en el Nv. +93.449 m.

2.87

0.099

29

A s

A vb cmS =

cm 20 @ #6 Vs


Se realizo el análisis de la losa del en el Nv. +93.449 m. dirección 2, Top Face Ast2, el programa indica el área de acero mínima que se requiere:

Top, Ast2 Vs #

6


0.0462 2.87 62.12


cm2/m CM2 CM


Vs #= 6

Av= cm2

bcm 1 cm


ρ= As= cm2/cmPor lo tanto se considera para la losaDirección-2.

V13 Cortante perpendicular a eje 1 dirección 3, Losa localizada en el Nv. +93.449 m.

2.87

29

0.099

A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

cm 20 @ #6 Vs



FR= kg/cm2

fC= cmb=d=

0.75

3501 cm30 cm

bdfFV CRC `53.0=

Vc= kg/cm


Vc > Vu Se acepta.

V23 Cortante perpendicular al eje 2 dirección 3, Losa localizada en el Nv. +93.449 m.

223.10

V13 ( - ) V13 ( + )kg/cm kg/cm-45.36 65.06



FR= kg/cm2

fC= cmb=

0.75

3501 cm

bdfFV CRC `53.0=

d=Vc= kg/cm


Vc > Vu Se acepta.

9.2.2 Condición Sismo

A) Muro de fosa Eje - 2, Revisión de la cuantía del acero.

223.10

V23 ( - ) V23 ( + )kg/cm kg/cm-73.92 88.96

30 cm





bott, Ast1 Vs #

6


(BOTT)ÁREA Vs @

CM2 CM

0.162 2.87cm2/m

17.72

longitudinal, dirección 1

dA b0.0033 =


Av= cm2

bcm= 1 cm

dcm= 30 cm

ρ= As= cm2/cm




2.87

0.099

29

A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

cm 10 @ #6 Vs



bott, Ast2 Vs #

6


0.0972cm2/m CM

2.87CM2

ÁREA Vs @longitudinal, dirección 2 (BOTT)

29.53

dA b0.0033 =


Av= cm2

bcm= 1 cm

dcm= 30 cm

ρ= As= cm2/cm




0.099

29

2.87

A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

cm 20 @ #6 Vs




Top, Ast1 Vs #

6CM

(TOP)

cm2/m CM2


0.2095 2.87 13.70

ÁREA Vs @



Av= cm2

bcm= 1 cm

dcm= 30 cm

ρ= As= cm2/cm




0.099

29

2.87

A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

cm 10 @ #6 Vs



Top, Ast2 Vs #

60.1739 2.87 16.50

longitudinal, dirección 2 (TOP)

CM2cm2/mÁREA Vs @

CM



Av= cm2

bcm= 1 cm

dcm= 30 cm

ρ= As= cm2/cm




2.87

0.099

29

A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

cm 10 @ #6 Vs



FR= kg/cm20.75

bdfFV CRC `53.0=

FR= kg/cm2

fC= cmb=d=

Vc= kg/cm


Vc > Vu Se acepta.


V13 ( + )kg/cm kg/cm

0.75

3501 cm

223.10

V13 ( - )

-80.82 172.77

30 cm



bdfFV CRC `53.0=

FR= kg/cm2

fC= cmb=d=

Vc= kg/cm


Vc > Vu Se acepta.

137.34

V23 ( - )

-108.14

V23 ( + )kg/cm kg/cm

0.75

350

30 cm223.10

1 cm

B) Muro de fosa Eje - 1, Revisión de la cuantía del acero.





longitudinal, dirección 1 (BOTT)bott, Ast1 Vs

#

6



Av= cm2

bcm= 1 cm

dcm= 30 cm

As= cm2/cm




ÁREA Vs cm2/m CM2

2.87

0.099

2.87CM

29

0.1574

@

18.23

A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

cm 20 @ #6 Vs



longitudinal, dirección 2 (BOTT)bott, Ast2 Vs

#

6



Av= cm2

bcm= 1 cm

dcm= 30 cm

ρ= As= cm2/cm




2.87

0.099

ÁREA Vs

0.1382 2.87 20.77cm2/m CM2 CM

29

@

A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

cm 20 @ #6 Vs




(TOP)longitudinal, dirección 1

Top, Ast1 Vs #

6



Av= cm2

bcm= 1 cm

dcm= 30 cm

ρ= As= cm2/cm




0.099

24.96

2.87

0.115 2.87

29

CM2ÁREA Vs @

cm2/m CM

A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

cm 20 @ #6 Vs



Top, Ast2 Vs #

6



Vs #= 6

Av= cm2

bcm 1 cm


ρ= As= cm2/cmPor lo tanto se considera para el muro Eje-1Dirección-2.

V13 Cortante perpendicular a eje 1 dirección 3, muro localizado en el Eje - 1.

2.87 35.70

29

ÁREA Vs @(TOP)

2.87

0.099

cm2/m CM2


CM

0.0804

A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

cm 20 @ #6 Vs



FR= kg/cm2

fC= cmb=d=

Vc= kg/cm


Vc > Vu Se acepta.


-104.49 148.49

223.10

V13 ( - ) V13 ( + )

1

kg/cm kg/cm

350cm

30 cm

0.75

bdfFV CRC `53.0=



FR= kg/cm2

fC= cmb=d=

Vc= kg/cm


Vc > Vu Se acepta.

C) Muro de fosa Eje - A, Revisión de la cuantía del acero.


-45.68 189.88

30 cm223.10

V23 ( - )kg/cm

0.75

3501 cm

V23 ( + )kg/cm

bdfFV CRC `53.0=




bott, Ast1 Vs #

6



Av= cm2

bcm= 1 cm

dcm= 30 cm

As= cm2/cm


Por lo tanto se considera para el muro eje-ADirección-1


15.30

29

0.1876 2.87

(BOTT)ÁREA Vs @


0.099

2.87

cm2/m CM2 CM

A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

cm 10 @ #6 Vs



bott, Ast2 Vs #

6



Av= cm2

bcm= 1 cm

dcm= 30 cm

ρ= As= cm2/cm


Por lo tanto se considera para el muro eje-ADirección-2.



cm2/m CM2 CM

0.0607 2.87 47.28

2.87

0.099

29

A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

cm 20 @ #6 Vs

Cuantía del acero longitudinal, Top face, en la dirección 1. muro localizado en el Eje - A.



Top, Ast1 Vs #

6



Av= cm2

bcm= 1 cm

dcm= 30 cm

ρ= As= cm2/cm


Por lo tanto se considera para el muro Eje-ADirección-1.

Cuantía del acero longitudinal, Top face, en la dirección 2. muro localizado en el eje - A.


cm2/m CM2 CM

0.0413 2.87 69.49

2.87

0.099

29

A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

cm 20 @ #6 Vs



Top, Ast2 Vs #

6



Vs #= 6

Av= cm2

bcm 1 cm




cm2/m CM2 CM

0.0716 2.87 40.08

2.87

29

0.099

A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

cm 20 @ #6 Vs

V13 Cortante perpendicular a eje 1 dirección 3, muro localizado en el Eje - A.



FR= kg/cm2

fC= cmb=d=

Vc= kg/cm


Vc > Vu Se acepta.

223.10

0.75

3501 cm30 cm

V13 ( - ) V13 ( + )kg/cm kg/cm-82.52 160.63

bdfFV CRC `53.0=

V23 Cortante perpendicular al eje 2 dirección 3, muro localizado en el Eje - A.



FR= kg/cm2

fC= cmb=d=

Vc= kg/cm


Vc > Vu Se acepta.

0.75

3501 cm30 cm223.10

V23 ( - ) V23 ( + )kg/cm kg/cm-31.42 86.63

bdfFV CRC `53.0=

D) Muro de fosa Eje - C, Revisión de la cuantía del acero.





bott, Ast1 Vs #

6



Av= cm2

bcm= 1 cm

dcm= 30 cm

As= cm2/cm


Por lo tanto se considera para el muro eje-CDirección-1


cm2/m CM2 CM

0.0395 2.87 72.66

2.87

0.099

29

A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

cm 20 @ #6 Vs




bott, Ast2 Vs #

6



Av= cm2

bcm= 1 cm

dcm= 30 cm

ρ= As= cm2/cm


Por lo tanto se considera para el muro eje-CDirección-2.


cm2/m CM2 CM

0.0695 2.87 41.29

2.87

0.099

29

A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

cm 20 @ #6 Vs


Cuantía del acero longitudinal, Top face, en la dirección 1. muro localizado en el Eje - C.



Top, Ast1 Vs #

6



Av= cm2

bcm= 1 cm

dcm= 30 cm

ρ= As= cm2/cm




cm2/m CM2 CM

0.1833 2.87 15.66

2.87

0.099

29

A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

cm 10 @ #6 Vs

Cuantía del acero longitudinal, Top face, en la dirección 2. muro localizado en el eje - C.



Top, Ast2 Vs #

6



Vs #= 6

Av= cm2

bcm 1 cm




cm2/m CM2 CM

0.0593 2.87 48.40

2.87

29

0.099

A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

cm 20 @ #6 Vs

V13 Cortante perpendicular a eje 1 dirección 3, muro localizado en el Eje - C.



FR= kg/cm2

fC= cmb=d=

Vc= kg/cm


Vc > Vu Se acepta.

0.75

3501 cm30 cm223.10

V13 ( - ) V13 ( + )kg/cm kg/cm-93.44 141.81

bdfFV CRC `53.0=

V23 Cortante perpendicular al eje 2 dirección 3, muro localizado en el Eje - C.



FR= kg/cm2

fC= cmb=d=

Vc= kg/cm


Vc > Vu Se acepta.

0.75

3501 cm30 cm223.10

V23 ( - ) V23 ( + )kg/cm kg/cm-43.1 81.04

bdfFV CRC `53.0=

E) Losa de fosa Nv. +93.449 m.

M11 Momento máximo actuante en la dirección 1. losa localizada en el Nv. +93.449 m.

Cuantía del acero longitudinal, Bot face, en la dirección 1. losa localizada en el Nv. +93.449 m. .

losa localizada en el Nv. +93.449 m.

Se realizo el análisis en el Nv. +93.449 m., dirección 1, Bot Face Ast1, el programa indica el área de acero mínima que se requiere:

bott, Ast1 Vs #

6



Av= cm2

bcm= 1 cm

dcm= 30 cm

As= cm2/cm


Por lo tanto se considera para la losaDirección-1

29

0.0504 2.87 56.94


cm2/m CM2 CM

2.87

0.099

A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

Cuantía del acero longitudinal, Bot face, en la dirección 2. losa localizada en el Nv. +93.449 m..

cm 20 @ #6 Vs

Losa localizada en el Nv. +93.449 m..

Se realizo el análisis de la losa en el Nv. +93.449 m, dirección 2, Bot Face Ast2, el programa indica el área de acero mínima que se requiere:

bott, Ast2 Vs #

6



Av= cm2

bcm= 1 cm

dcm= 30 cm

ρ= As= cm2/cm


Por lo tanto se considera para la losaDirección-2.

0.099

29

2.87

cm2/m CM2 CMÁREA Vs

0.0939 2.87 30.56

longitudinal, dirección 2 (BOTT) @

A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

cm 20 @ #6 Vs

M22 Momento máximo actuante en la dirección 2. Losa localizada en el Nv. +93.449 m.

cm 20 @ #6 Vs

Cuantía del acero longitudinal, Top face, en la dirección 1. de la Losa localizada en el Nv. +93.449 m.



Top, Ast1 Vs #

6



Av= cm2

bcm= 1 cm

dcm= 30 cm

ρ= As= cm2/cm



2.87

0.099

29

cm2/m CM2 CM

0.0397 2.87 72.29


A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

cm 20 @ #6 Vs

Cuantía del acero longitudinal, Top face, en la dirección 2. Losa localizada en el Nv. +93.449 m.

cm 20 @ #6 Vs


Se realizo el análisis de la losa del en el Nv. +93.449 m. dirección 2, Top Face Ast2, el programa indica el área de acero mínima que se requiere:

Top, Ast2 Vs #

6



Vs #= 6

Av= cm2

bcm 1 cm


ρ= As= cm2/cmPor lo tanto se considera para la losaDirección-2.

2.87

29

0.099

cm2/m CM2 CM

0.0431 2.87 66.59


A s

A vb cmS =

dAS bcm0.0033 =

V13 Cortante perpendicular a eje 1 dirección 3, Losa localizada en el Nv. +93.449 m.

cm 20 @ #6 Vs



FR= kg/cm2

fC= cmb=d=

Vc= kg/cm


Vc > Vu Se acepta.

-24.66 56.16

30 cm223.10

V13 ( - ) V13 ( + )kg/cm kg/cm

0.75

3501 cm

bdfFV CRC `53.0=

V23 Cortante perpendicular al eje 2 dirección 3, Losa localizada en el Nv. +93.449 m.



FR= kg/cm2

fC= cmb=d=

Vc= kg/cm


Vc > Vu Se acepta.

-61.63 81.2

30 cm223.10

V23 ( - ) V23 ( + )kg/cm kg/cm

0.75

3501 cm

bdfFV CRC `53.0=

9.3 Empuje del suelo.

Peso de fosa.

Ton

Empuje del agua.

F.S.= OK

WiAncho Largo Alto γγγγ Pza. Total

Observm m m Ton/m3

≠ Ton

1 0.50 8.70 4.55 0.70 2 27.71 Relleno2 0.50 5.70 4.55 0.70 2 18.15 Relleno3 0.35 4.70 4.85 2.40 2 38.30 Muro4 0.35 8.00 4.85 2.40 2 65.20 Muro5 0.30 1.65 0.74 2.40 2 1.76 Mocheta6 5.70 9.70 0.35 1.40 1 27.09 Losa7 14.29 1 14.29 Tanque

192.51

WiAncho Largo Alto γγγγ Pza.

Observm m m Ton/m3

≠ Ton4.00 8.00 4.85 1.00 1

Total

Fosa 0.00

1

155.23

1.24

155.23

0.00

CONCLUSIONES

La estructura cumple con todos los requisitos de funcionalidad y comportamiento estructural.

9.4

10.- ANEXOS

DESCRIPCIÓN TIPO DE ARCHIVO NOMBRE

ANÁLISIS Y DISEÑO ESTRUCTURAL EXCEL AV-F.23485_1835-FOSAMEMORIA DE CALCULO

DIBUJOS ESTRUCTURALES AUTOCAD 2010 N-F.23485-14-0202R

11.- DIBUJOS ESTRUCTURALES

A1.1 + + A1 1 0

Valor del resorte vertical propuesto.

Ks = Kg/m3.

PZA

#

1 12 13 1

H A K

12.- CALCULO DE LOS VALORES DE LOS RESORTES QUE SE CONSIDERARON EN EL ANÁLISIS DE LA CIMENTACIÓN

1.00E+06

Nº Lmay Lmen

Ton/m

K

m m m Ton/m3

0.25 0.50 0

Áreas

m2

0.25 0.25 0 0.0625 1000 62.50.1250 1000 125

CUAD0.50 0.50 0 0.2500 1000 250

CUAD

CUAD

Mod.Reacc. Valor resorte OBS

AV-F 23485 1835-FOSA 080711

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