PROCESSOS DE CONFORMAÇÃO EXERCÍCIO EXERCÍCIO 1 EESCUSP EXERCÍCIO EXERCÍCIO TREFILAÇÃO DE BARRAS, TREFILAÇÃO DE BARRAS, ARAMES, PERFIS E TUBOS ARAMES, PERFIS E TUBOS Prof. Dr. Iris Bento da Silva [email protected]
PROCESSOSDE
CONFORMAÇÃO
EXERCÍCIOEXERCÍCIO
1 EESCUSP
EXERCÍCIOEXERCÍCIO
TREFILAÇÃO DE BARRAS, TREFILAÇÃO DE BARRAS, ARAMES, PERFIS E TUBOSARAMES, PERFIS E TUBOS
Prof. Dr. Iris Bento da [email protected]
EXEMPLO DE CÁLCULO DE FORÇA REQUERIDA NA TREFILAÇÃO DE TUBOSEXEMPLO DE CÁLCULO DE FORÇA REQUERIDA NA TREFILAÇÃO DE TUBOS
FORÇA REQUERIDA SEM CONSIDERAR O ATRITOFORÇA REQUERIDA SEM CONSIDERAR O ATRITO
fmid kAF ..1 ϕ=
2 EESCUSP
EXEMPLO DE CÁLCULO DE FORÇA REQUERIDA NA TREFILAÇÃO DE TUBOSEXEMPLO DE CÁLCULO DE FORÇA REQUERIDA NA TREFILAÇÃO DE TUBOS
FORÇA REQUERIDA SEM CONSIDERAR O ATRITOFORÇA REQUERIDA SEM CONSIDERAR O ATRITO
fmid kAF ..1 ϕ=
FORÇA DO ATRITO ENTRE A PEÇA E A PAREDE CÔNICA DA FIEIRAFORÇA DO ATRITO ENTRE A PEÇA E A PAREDE CÔNICA DA FIEIRA
αϕµµ tan/.... 1 fmNa kAFF ==
3 EESCUSP
EXEMPLO DE CÁLCULO DE FORÇA REQUERIDA NA TREFILAÇÃO DE TUBOSEXEMPLO DE CÁLCULO DE FORÇA REQUERIDA NA TREFILAÇÃO DE TUBOS
FORÇA REQUERIDA SEM CONSIDERAR O ATRITOFORÇA REQUERIDA SEM CONSIDERAR O ATRITO
fmid kAF ..1 ϕ=
FORÇA DO ATRITO ENTRE A PEÇA E A PAREDE CÔNICA DA FIEIRAFORÇA DO ATRITO ENTRE A PEÇA E A PAREDE CÔNICA DA FIEIRA
αϕµµ tan/.... 1 fmNa kAFF ==
FORÇA CONSIDERANDOFORÇA CONSIDERANDO--SE O ESCORREGAMENTO INTERNO NO MATERIALSE O ESCORREGAMENTO INTERNO NO MATERIAL
)3/2.(tan..1 αfme kAF =
4 EESCUSP
)3/2.(tan..1 αfme kAF =
EXEMPLO DE CÁLCULO DE FORÇA REQUERIDA NA TREFILAÇÃO DE TUBOSEXEMPLO DE CÁLCULO DE FORÇA REQUERIDA NA TREFILAÇÃO DE TUBOS
FORÇA REQUERIDA SEM CONSIDERAR O ATRITOFORÇA REQUERIDA SEM CONSIDERAR O ATRITO
fmid kAF ..1 ϕ=
FORÇA DO ATRITO ENTRE A PEÇA E A PAREDE CÔNICA DA FIEIRAFORÇA DO ATRITO ENTRE A PEÇA E A PAREDE CÔNICA DA FIEIRA
αϕµµ tan/.... 1 fmNa kAFF ==
FORÇA CONSIDERANDOFORÇA CONSIDERANDO--SE O ESCORREGAMENTO INTERNO NO MATERIALSE O ESCORREGAMENTO INTERNO NO MATERIAL
)3/2.(tan..1 αfme kAF =
5 EESCUSP
)3/2.(tan..1 αfme kAF =
FORÇA TOTAL DE CONFORMAÇÃO CONSIDERANDOFORÇA TOTAL DE CONFORMAÇÃO CONSIDERANDO--SE PERDAS POR ATRITO SE PERDAS POR ATRITO
E ESCORREGAMENTO INTERNOE ESCORREGAMENTO INTERNO
eaidt FFFF ++=
EXEMPLO DE CÁLCULO DE FORÇA REQUERIDA NA TREFILAÇÃO DE TUBOSEXEMPLO DE CÁLCULO DE FORÇA REQUERIDA NA TREFILAÇÃO DE TUBOS
FORÇA REQUERIDA SEM CONSIDERAR O ATRITOFORÇA REQUERIDA SEM CONSIDERAR O ATRITO
fmid kAF ..1 ϕ=
FORÇA DO ATRITO ENTRE A PEÇA E A PAREDE CÔNICA DA FIEIRAFORÇA DO ATRITO ENTRE A PEÇA E A PAREDE CÔNICA DA FIEIRA
αϕµµ tan/.... 1 fmNa kAFF ==
FORÇA CONSIDERANDOFORÇA CONSIDERANDO--SE O ESCORREGAMENTO INTERNO NO MATERIALSE O ESCORREGAMENTO INTERNO NO MATERIAL
)3/2.(tan..1 αfme kAF =
6 EESCUSP
)3/2.(tan..1 αfme kAF =
FORÇA TOTAL DE CONFORMAÇÃO CONSIDERANDOFORÇA TOTAL DE CONFORMAÇÃO CONSIDERANDO--SE PERDAS POR ATRITO SE PERDAS POR ATRITO
E ESCORREGAMENTO INTERNOE ESCORREGAMENTO INTERNO
eaidt FFFF ++=
]tan).3/2()tan/1.(.[. 1 ααµϕ ++= AkF fmt
PROBLEMA: Dados e PedidoPROBLEMA: Dados e Pedido
• Um tubo de aço Ck 10, com dimensões 20 X 2 mm, é trefilado para as dimensões 12 X 0,8 mm.
• Dados: • diâmetro do tubo D0 = 20 mm; • espessura de parede s0 = 2mm; • diâmetro após trefilação Dn = 12 mm; • espessura de parede após trefilação sn = 0,8 mm;• coeficiente de atrito = 0,05 (admitido).
• Equipamento de bancada com 15 tonelada-força (15 t)
7 EESCUSP
• Equipamento de bancada com 15 tonelada-força (15 t)
PROBLEMA: Dados e PedidoPROBLEMA: Dados e Pedido
• Um tubo de aço Ck 10, com dimensões 20 X 2 mm, é trefilado para as dimensões 12 X 0,8 mm.
• Dados: • diâmetro do tubo D0 = 20 mm; • espessura de parede s0 = 2mm; • diâmetro após trefilação Dn = 12 mm; • espessura de parede após trefilação sn = 0,8 mm;• coeficiente de atrito = 0,05 (admitido).
• Equipamento de bancada com 15 tonelada-força (15 t)
8 EESCUSP
• Equipamento de bancada com 15 tonelada-força (15 t)• Pede-se:
• Calcular a quantidade de passes requeridos • Calcular as forças de conformação nos diversos passes• Avaliar se o equipamento tem condições para conformar a operação
desejada• Inspecionar chevron
TREFILAÇÃO DE TUBOSTREFILAÇÃO DE TUBOS
PROBLEMA: Dados e PedidoPROBLEMA: Dados e Pedido
9 EESCUSP9
• diâmetro do tubo D0 = 20 mm • espessura de parede s0 = 2mm • diâmetro após trefilação Dn = 12 mm • espessura de parede após trefilação sn = 0,8 mm
PROBLEMA: SoluçãoPROBLEMA: Solução
• Cálculo da área da secção transversal antes da trefilação
2
0000 1132).220.()..( mmssDA =−=−= ππ
10 EESCUSP
PROBLEMA: SoluçãoPROBLEMA: Solução
• Cálculo da área da secção transversal antes da trefilação
• Cálculo da área da secção transversal após a trefilação
2
0000 1132).220.()..( mmssDA =−=−= ππ
22,282).8,012.()..( mmssDA nnnn =−=−= ππ
11 EESCUSP
PROBLEMA: SoluçãoPROBLEMA: Solução
• Cálculo da área da secção transversal antes da trefilação
• Cálculo da área da secção transversal após a trefilação
2
0000 1132).220.()..( mmssDA =−=−= ππ
22,282).8,012.()..( mmssDA nnnn =−=−= ππ
12 EESCUSP
• Cálculo do grau de deformação total
39,14ln)2,28/113ln()/ln( 10 ==== AAϕ
PROBLEMA: SoluçãoPROBLEMA: Solução• Grau de deformação limite para o 1º passe, segundo
diagrama Billigmann: • Curva grau de deformação limite versus coeficiente de atrito• Coeficiente de atrito = 0,05• Aço Ck10 • Relação tensão de trefilação / resistência à mudança de forma =
1,25• Obtém-se a deformação max1 = 0,91• Ver GRÁFICO 1• A dimensão 12 x 0,8 não pode ser obtida num único passe, já que
1,39 é maior que o máx 0,91
µ
maxϕ
fmf k/σ
0,05
1,25
13 EESCUSP
1,39 é maior que o máx 0,91
• A deformação máxima também poderá ser obtida da equação abaixo:
2
max ].3/2(]).3/2(/[ µµσϕ ++= fmt k
PROBLEMA: SoluçãoPROBLEMA: Solução
• Calculando-se a deformação máxima do 2º passe, tem-se:• A deformação max2 = 0,685• Ver GRÁFICO 1• No 1º passe os valores da razão tensão nec / resistência à
deformação se situa em torno de 1,25• Se os passes intermediários forem realizados sem recozimento,
µ
maxϕ
fmf k/σ
0,05
1,00
14 EESCUSP
• Se os passes intermediários forem realizados sem recozimento, essa relação, em função do encruamento do material, se aproxima cada vez mais da unidade (1,00) � ver GRÁFICO 1.
• Como a deformação total é menor que soma das deformações máximas 1 e 2 • Pode-se realizar a conformação em dois passes• 1,39 < (0,91 + 0,685) = 1,595
PROBLEMA: SoluçãoPROBLEMA: Solução
• Como a deformação total é menor que soma das deformações máximas 1 (0,91) e 2 (0,685)
• Pode-se realizar a conformação em dois passes
15 EESCUSP
• 1,39 < (0,91 + 0,685) = 1,595
GRÁFICO 1GRÁFICO 1
16 EESCUSP
PROBLEMA: SoluçãoPROBLEMA: Solução• Cálculo do grau de deformação no 1º passe
79,0)]685,091,0/(91,0.[39,1
)]/(.[ 2max1max1max1
=+=
=+= ϕϕϕϕϕ
17 EESCUSP
PROBLEMA: SoluçãoPROBLEMA: Solução• Cálculo do grau de deformação no 2º passe
79,0)]685,091,0/(91,0.[39,1
)]/(.[ 2max1max1max1
=+=
=+= ϕϕϕϕϕ
60,0)]685,091,0/(685,0.[39,1
)]/(.[ 2max1max2max2
=+=
=+= ϕϕϕϕϕ
18 EESCUSP
60,0)]685,091,0/(685,0.[39,1 =+=
PROBLEMA: SoluçãoPROBLEMA: Solução
• Cálculo da área transversal da forma intermediária
79,0)/ln( 10 =AA
2034,2)/(79,0
== eAA
19 EESCUSP
2034,2)/(79,0
10 == eAA
2
01 3,512034,2/1132034,2/ mmAA ===
PROBLEMA: SoluçãoPROBLEMA: Solução• Cálculo das dimensões intermediárias do tubo
• Admitindo-se que a espessura seja s1 = 1,4 mm• Cálculo do diâmetro D1
• Diâmetro D1 = 13 mm• O tubo é reduzido de
• 20 X 2 mm � 13 X 1,4 mm (1º passe)• A seguir o tubo será reduzido de
3,514,1).4,1.()..( 11111 =−=−= DssDA ππ
20 EESCUSP
• A seguir o tubo será reduzido de• 13 X 1,4 mm � 12 X 0,8 mm (2º passe)
• Cálculo da resistência à mudança de forma kfm
• Na Curva de Encruamento do aço Ck10 (Grünning)• Ver GRÁFICO 2
• A partir de deformação do 1º passe = 0,79• Pode-se obter
• a = trabalho de deformação = 43 kgmm/mm3• Dessa forma, o cálculo da resistência à mudança de forma
é mostrado abaixo:
PROBLEMA: SoluçãoPROBLEMA: Soluçãoa
21 EESCUSP
2/5,5479,0/43/ mmkgak fm === ϕ
GRÁFICO 2GRÁFICO 2
22 EESCUSP
• Cálculo do ângulo ótimo e da tangente
• Ver GRÁFICO 3
• 1 radiano = 57,2957795 graus
PROBLEMA: SoluçãoPROBLEMA: Solução
23 EESCUSP
radianos2434,079,0.05,0).2/3(.).2/3(0 === ϕµα
0
00142434,0 =>−−= αα radianos
25,014tantan0
0==α
GRÁFICO 3GRÁFICO 3
24 EESCUSP
PROBLEMA: SoluçãoPROBLEMA: Solução• Cálculo da Força de conformação para o 1º passe
• Ver GRÁFICO 4
]tan).3/2()tan/1.(.[. 11 ααµϕ ++= AkF fmt
tFt 12,3]25,0).3/2()25,0/05,01.(79,0.[3,51.5,541
=++=
25 EESCUSP
• As dimensões finais devem ser obtidas • No 2º passe• Sem recozimento intermediário• Neste caso, deve-se considerar o encruamento do material no 1º
passe
GRÁFICO 4GRÁFICO 4
26 EESCUSP
PROBLEMA: SoluçãoPROBLEMA: Solução
• As dimensões finais devem ser obtidas
• No 2º passe
• Sem recozimento intermediário
• Neste caso, deve-se considerar o encruamento do material no 1º passe
27 EESCUSP
PROBLEMA: SoluçãoPROBLEMA: Solução• Cálculo da resistência média à mudança de forma, no
intervalo de deformação 0,79 �1,39
• kf1 = 62 kg/mm2 para deformação 0,79
• Ver GRÁFICO 2
28 EESCUSP
• kf2 = 71 kg/mm2 para deformação total 1,39
• Ver GRÁFICO 2
• Kfm1,2 = (kf1 + kf2)/2 = (62 + 71) / 2 = 66,5 kg/mm2
PROBLEMA: SoluçãoPROBLEMA: Solução• Cálculo do ângulo ótimo e da tangente
• Ver GRÁFICO 3
radianos2122,060,0.05,0).2/3(.).2/3(0 === ϕµα
29 EESCUSP
0
002,122122,0 =>−−= αα radianos
213,02,12tantan0
0==α
PROBLEMA: SoluçãoPROBLEMA: Solução
• Cálculo da Força de conformação para o 2º passe• Ver GRÁFICO 4
]tan).3/2()tan/1.(.[. 22,12 ααµϕ ++= AkF fmt
30 EESCUSP
tFt 7,1]213,0).3/2()213,0/05,01.(60,0.[2,28.5,66 =++=
PROBLEMA: SoluçãoPROBLEMA: Solução• Cálculo da força total necessária
• Força admissível = 15 t
• O tubo foi trefilado em dois passes
• Não foi necessário realizar recozimento intermediário
• Força total calculada
31 EESCUSP
admissíveltFt >−−<=+= 1582,47,112,3
PROBLEMA: SoluçãoPROBLEMA: Solução
• Inspecionado em ultrassom � não apresentou chevron
• Abaixo um exemplo de chevron em barra trefilada
32 EESCUSP