www.randb.co.kr, [email protected]ASTM A370 Standard Test Methods and Definitions for Mechanical Testing of Steel Products R&B Inc. 편집자 주 ▪ 본 한글 본은 R&B Inc. 내부재료로 일부 용어는 표준용어가 아닐 수 있고 해석이 자의적일 수 있음을 고지합니다 ▪ 전문용어는 이해가 쉬운 경우 원래 영어단어 사용을 원칙으로 합니다. ▪ 일부 회사가 자신들의 재료처럼 가공하여 사용하는 경우가 있어 아래와 같이 법적 책임을 밝혀둡니다. ▪ 본 자료는 R&B Inc. 지적재산권으로 무단사용 시 민/형사상의 책임이 따를 수 있습니다.
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ASTM A370 Standard Test Methods and Definitions for ......E110 Test Method for Rockwell and Brinell Hardness of Metallic Materials by Portable Hardness Testers ... 2.2 ASME Document
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ASTM A370 Standard Test Methods and Definitions for Mechanical Testing of Steel Products 1. Scope
1.1 강재, Stainless강 및 관련 합금의 기계적 시험에 대한 절차 및 정의를 다루며 다양한 기계적 시험은
제품사양에 요구되는 특성 결정에 사용.
시험방법의 변동은 피해야 하며 재현성 있고 비교 가능한 결과를 얻기 위해서는 표준 시험방법을 따르며 특정
제품에 대한 시험 요구사항이 고유하거나 일반적인 절차에 따라 가변적인 경우, 시험 요구사항 제어가 필요.
1.2 다음 기계적 시험에 대해 설명.
Sections Tension 6 to 14 Bend 15 Hardness 16 Brinell 17 Rockwell 18 Portable 19 Impact 20 to 29 Keywords 31
1.3 부속서는 특정 제품에 대한 세부사항을 명시
Annex Bar Products Annex A1 Tubular Products Annex A2 Fasteners Annex A3 Round Wire Products Annex A4 Significance of Notched-Bar Impact Testing Annex A5 Converting Percentage Elongation of Round Specimens to Equivalents for Flat Specimens Annex A6 Testing Multi-Wire Strand Annex A7 Rounding of Test Data Annex A8 Methods for Testing Steel Reinforcing Bars Annex A9 Procedure for Use and Control of Heat-Cycle Simulation Annex A10
1.4 inch-pound 단위로 표시된 값을 표준으로 사용.
1.5 이 문서가 미터법 제품 규격에서 언급될 때, 항복 및 인장 값은 “ - 파운드(ksi) 단위로 결정되고 SI (MPa)
단위로 변환. Elongation이 2” 또는 8“ 로 결정된 경우 각각 50 또는 200 mm의 SI 단위 Gage 길이로 보고.
반대로, 이 문서가 “ 파운드 제품 규격으로 언급될 때, 항복 및 인장은 SI 단위로 결정되고 인치- 파운드
단위로 변환. 50 또는 200 mm의 SI 단위 Gage 길이로 결정된 Elongation은 각각 2 또는 8 “로 보고.
1.5.1 단위 결정에 사용된 시편은 변환된 공차치수가 아니라 원래 단위 체계의 적용 가능한 허용 오차를 사용
NOTE 1 - SI 시편치수 및 허용오차가 이중 표준이 아닌 경우 변환이 어려우므로 시험이 SI 단위로 요구되는
경우 A1058을 사용.
1.6 시험실 평가기준에 대한 정보 필요 시 ISO / IEC 17025를 참고.
1.7 안전문제를 다루지 않으며 사용자의 책임.
2. Referenced Documents 2.1 ASTM Standards
A623 Specification for Tin Mill Products, General Requirements A623M Specification for Tin Mill Products, General Requirements [Metric] A833 Practice for Indentation Hardness of Metallic Materials by Comparison Hardness Testers A956 Test Method for Leeb Hardness Testing of Steel Products A1038 Test Method for Portable Hardness Testing by the Ultrasonic Contact Impedance Method A1058 Test Methods for Mechanical Testing of Steel Products—Metric A1061/A1061M Test Methods for Testing Multi-Wire Steel Prestressing Strand E4 Practices for Force Verification of Testing Machines E6 Terminology Relating to Methods of Mechanical Testing E8/E8M Test Methods for Tension Testing of Metallic Materials E10 Test Method for Brinell Hardness of Metallic Materials E18 Test Methods for Rockwell Hardness of Metallic Materials E23 Test Methods for Notched Bar Impact Testing of Metallic Materials E29 Practice for Using Significant Digits in Test Data to Determine Conformance with Specifications E83 Practice for Verification and Classification of Extensometer Systems E110 Test Method for Rockwell and Brinell Hardness of Metallic Materials by Portable Hardness Testers E190 Test Method for Guided Bend Test for Ductility of Welds
12.2 그림 4는 표준시편에 비례하는 작은 크기의 시편이며 이는 표준시편 또는 그림 3에 제시된 시편을
준비할 수 없는 재료시험에 사용. 다른 크기의 작은 원형시편도 사용하며 작은 시편에서, Strain 측정을 위한
Gage 길이는 시편 직경의 4배 사용(NOTE 5, 그림 4 참조)
12.3 Gage length바깥쪽 시편 끝 형태는 시험제품의 형상을 수용하고 시험기 Folder또는 Grip에 적절히 맞아야
편심을 방지하고 축 방향 하중이 가해질 수 있다. 그림 5는 다양한 유형의 시편.
13. Gage Marks
13.1. Strain 측정 목적으로 그림 3~6은 센터 펀치, Scribe 마크, 또는 잉크로 Gage mark를 표시하며 가볍고
날카롭고 정확하게 표시. 국부적인 Mark 응력은 Brittle재료에서 파손을 유발하며 파괴 후 Strain 측정을 위한
Gage mark는 평행 부분 내에 표시하며 중간 마크는 선택적. Double-pointed center punch or scribe marks를
이용한 2” 판상시편과 둥근 시편은 그림3, 4 참조
두 개 이상의 Gage mark를 사용할 경우 한 세트는 gage 부분의 중앙에 위치.
시편이 Full section 인 경우도 동일한 주의 사항을 준수.
14. 인장물성의 결정
14.1 항복점 (Yield Point) - 응력증가 없이 변형이 증가하는 얻을 수 있는 최대 응력보다 작은 재료의 첫 번째
응력으로 응력증가 없이 Strain의 증가를 나타내는 고유한 특성을 나타낼 수 있는 재료에만 적용. Stress-
Strain선도는 날카로운 Knee 또는 불연속 점이 특징으로 다음 방법 중 하나를 사용하여 항복점을 결정.
NOTE 1—For the 11⁄2-in. (40-mm) wide specimens, punch marks for measuring Elongation after fracture shall be made on the Flat or on the edge of the specimen and within the reduced section. For the 8-in. (200-mm) Gage length specimen, a set of nine or more punch marks 1 in. (25 mm) apart, or one or more pairs of punch marks 8 in. (200 mm) apart may be used. For the 2-in. (50-mm) Gage length specimen, a set of three or more punch marks 1 in. (25 mm) apart, or one or more pairs of punch marks 2 in. (50 mm) apart may be used. NOTE 2—For the 1⁄2-in. (12.5-mm) wide specimen, punch marks for measuring the Elongation after fracture shall be made on the Flat or on the edge of the specimen and within the reduced section. Either a set of three or more punch marks 1 in. (25 mm) apart or one or more pairs of punch marks 2 in. (50 mm) apart may be used. NOTE 3—For the four sizes of specimens, the ends of the reduced section shall not differ in width by more than 0.004, 0.004, 0.002, or 0.001 in. (0.10, 0.10, 0.05, or 0.025 mm), respectively. Also, there may be a gradual decrease in width from the ends to the center, but the width at either end shall not be more than 0.015 in., 0.015 in., 0.005 in., or 0.003 in. (0.40, 0.40, 0.10 or 0.08 mm), respectively, larger than the width at the center. NOTE 4—For each specimen type, the radii of all fillets shall be equal to each other with a tolerance of 0.05 in. (1.25 mm), and the centers of curvature of the two fillets at a particular end shall be located across from each other (on a line perpendicular to the centerline) within a tolerance of 0.10 in. (2.5 mm). NOTE 5—For each of the four sizes of specimens, narrower widths (W and C) may be used when necessary. In such cases, the width of the reduced section should be as large as the width of the material being tested permits; however, unless stated specifically, the requirements for Elongation in a product specification shall not apply when these narrower specimens are used. If the width of the material is less than W, the sides may be parallel throughout the length of the specimen.
NOTE 6—The specimen may be modified by making the sides parallel throughout the length of the specimen, the width and tolerances being the same as those specified above. When necessary, a narrower specimen may be used, in which case the width should be as great as the width of the material being tested permits. If the width is 11⁄2 in. (38 mm) or less, the sides may be parallel throughout the length of the specimen. NOTE 7—The dimension T is the thickness of the test specimen as provided for in the applicable product specification. Minimum nominal thickness of 1 to 11⁄2-in. (40-mm) wide specimens shall be 3⁄16 in. (5 mm), except as permitted by the product specification. Maximum nominal thickness of 1⁄2-in. (12.5-mm) and 1⁄4-in. (6-mm) wide specimens shall be 1 in. (25 mm) and 1⁄4 in. (6 mm), respectively. NOTE 8—To aid in obtaining axial loading during testing of 1⁄4-in. (6-mm) wide specimens, the overall length should be as large as the material will permit. NOTE 9—It is desirable, if possible, to make the length of the grip section large enough to allow the specimen to extend into the grips a distance equal to two thirds or more of the length of the grips. If the thickness of 1⁄2-in. (13-mm) wide specimens is over 3⁄8 in. (10 mm), longer grips and correspondingly longer grip sections of the specimen may be necessary to prevent failure in the grip section. NOTE 10—For standard Sheet-type specimens and Subsize specimens, the ends of the specimen shall be symmetrical with the center line of the reduced section within 0.01 and 0.005 in. (0.25 and 0.13 mm), respectively, except that for steel if the ends of the 1⁄2-in. (12.5-mm) wide specimen are symmetrical within 0.05 in. (1.0 mm), a specimen may be considered satisfactory for all but referee testing. NOTE 11—For standard plate-type specimens, the ends of the specimen shall be symmetrical with the center line of the reduced section within 0.25 in. (6.35 mm), except for referee testing in which case the ends of the specimen shall be symmetrical with the center line of the reduced section within 0.10 in. (2.5 mm).
FIG. 3 Rectangular Tension Test Specimens
NOTE 1—The reduced section may have a gradual taper from the ends toward the center, with the ends not more than 1 % larger in Diameter than the center (controlling dimension). NOTE 2—If desired, the length of the reduced section may be increased to accommodate an extensometer of any convenient Gage length . Reference marks for the measurement of Elongation should, nevertheless, be spaced at the indicated Gage length . NOTE 3—The Gage length and fillets shall be as shown, but the ends may be of any form to fit the holders of the testing machine in such a way that the load shall be axial (see Fig. 9). If the ends are to be held in wedge grips it is desirable, if possible, to make the length of the grip section great enough to allow the specimen to extend into the grips a distance equal to two thirds or more of the length of the grips. NOTE 4—On the round specimens in Fig. 5 and Fig. 6, the Gage length s are equal to four times the nominal Diameter. In some product specifications other specimens may be provided for, but unless the 4-to-1 ratio is maintained within dimensional tolerances, the Elongation values may not be comparable with those obtained from the standard test specimen. NOTE 5—The use of specimens smaller than 0.250-in. (6.25-mm) Diameter shall be restricted to cases when the material to be tested is of insufficient size to obtain larger specimens or when all parties agree to their use for acceptance testing. Smaller specimens require suitable equipment and greater skill in both machining and testing. NOTE 6—Five sizes of specimens often used have Diameters of approximately 0.505, 0.357, 0.252, 0.160, and 0.113 in., the reason being to permit easy calculations of stress from loads, since the corresponding cross sectional areas are equal or close to 0.200, 0.100, 0.0500, 0.0200, and 0.0100 in.2, respectively. Thus, when the actual Diameters agree with these values, the stresses (or strengths) may be computed using the simple multiplying factors 5, 10, 20, 50, and 100, respectively. (The metric equivalents of these fixed Diameters do not result in correspondingly convenient cross sectional area and multiplying factors.)
FIG. 4 Standard 0.500-in. (12.5-mm) Round Tension Test Specimen with 2-in. (50-mm) Gage length and Examples of Small-Size Specimens Proportional to Standard Specimens 14.1.1 Drop of the Beam or Halt of the Pointer Method
균일한 속도로 시편에 하중을 증가. lever & poise machine을 사용시, 거의 일정한 속도로 Poise가 떨어짐으로써
Beam 균형을 유지하며 재료의 항복점에 도달하면 하중의 증가는 멈추며 “Drop of the beam” 또는 “Halt of the
의해 기록되면 Knee 상단 (그림7)에 해당하는 응력 또는 곡선이 떨어지는 응력이 항복점.
14.1.3 Total Extension Under Load Method - 항복점에 대한 재료시험 시 항복점이 잘 나타나지 않는 경우에는 C
등급 이상의 Extensometer를 부착(NOTE 5와 6)하여 규정된 연신(NOTE 7)에 해당하는 응력을 항복점으로
기록(그림8)
NOTE 5 - Stress-Strain곡선을 Plotting하지 않고 규정된 Extension에서 하중을 결정하는 자동장치를 사용할 수
있으며 정확성이 클래스 C Extensometer와 동등한 것으로 입증된 경우 사용.
NOTE 6 - E83 참조.
NOTE 7- 항복점이 80,000 psi (550 MPa) 미만 Steel의 경우 적절한 값은 0.005 in./in., 80 000 psi 이상의 경우,
이 방법은 제한적 전체 Extension이 증가하지 않는 한 유효하지 않다.
NOTE 8- 자동 기록되는 Stress-Strain(또는 Load-Elongation) 곡선의 초기 부분 형상은 Grip에서 시편의
자리잡기, 잔류응력, 굽은 시편의 교정, 8.4.1에 허용된 급 가속 하중과 같은 많은 요인들에 의해 영향을
받으며 커브의 이 부분에서 수차는 무시하며 실제로 여러 이유로 인해 Stress-Strain곡선의 직선 부분이
Stress-Strain선도의 원점을 통과하지 못하며 이 경우 Stress-Strain선도의 원점은 Stress-Strain곡선의
직선부분이 Strain 축과 교차하는 곳으로 모든 Offset과 Extension은 Stress-Strain곡선의 직선 부분과
Stress-Strain 선도의 원점과의 교차점에서 계산. E8 / E8M, 참고 32를 참조.
NOTE 1—The reduced section may have a gradual taper from the ends toward the center with the ends not more than 0.005 in. (0.10 mm) larger in Diameter than the center. NOTE 2—On Specimen 5 it is desirable, if possible, to make the length of the grip section great enough to allow the specimen to extend into the grips a distance equal to two thirds or more of the length of the grips. NOTE 3—The types of ends shown are applicable for the standard 0.500-in. round tension test specimen; similar types can be used for Subsize specimens. The use of UNF series of threads (3⁄4 by 16, 1⁄2 by 20, 3⁄8 by 24, and 1⁄4 by 28) is suggested for high-strength brittle materials to avoid fracture in the thread portion.
FIG. 5 Suggested Types of Ends for Standard Round Tension Test Specimens
NOTE 1—The reduced section and shoulders (dimensions A, D, E, F, G, and R) shall be shown, but the ends may be of any form to fit the holders of the testing machine in such a way that the load shall be axial. Commonly the ends are threaded and have the dimensions B and C given above.
FIG. 6 Standard Tension Test Specimens for Cast Iron
14.2 항복강도 - 재료가 변형에 대한 응력의 비례로부터 특정 한계편차를 나타내는 응력으로 편차는 Strain,
Offset (%), 하중 하에서의 총 Elongation 등으로 표시되며 다음 방법 중 하나를 사용하여 항복강도를 결정.
14.2.1 Offset Method - 재료의 고유한 계수특성을 가진 Stress-Strain선도가 그려지는 데이터 (autographic or
numerical)를 구한 후 Stress-Strain다이어그램 (그림 9)에서 Offset 지정된 값과 동일한 Om에서 OA와 평행한
mn을 그리며 Stress-Strain곡선과 mn의 교점인 r에 해당하는 하중 R 을 항복강도로 결정하며 기록시 항복강도
다음에 괄호 안에 지정되거나 사용된 Offset 값 또는 둘 다 명시.
Offset이 0.2 % 이상인 경우, Extensometer는 0.05 ~ 1.0 %의 Strain 범위에서 클래스 B2가 요구되며 Offset을
더 작게 지정하면 보다 정확한 장치 (즉, B1 등급 장치)를 지정하거나 변형 범위의 하한 (예: 0.01 %) 또는 둘
다를 줄이며 자동 장치에 대해서는 주 10을 참조.
NOTE 9- 일부 냉간 가공된 재료와 같이 뚜렷한 탄성계수를 나타내지 않는 Stress-Strain선도의 경우,
Extension under load 방법이 권장.
명시된 Modulus가 없는 재료에 Offset 방법을 사용하는 경우, 시험재료에 적합한 탄성계수 값을 사용:
모든 경우 Extensometer Gage length 길이는 시편에 요구되는 공칭 Gage 길이로 파단 끝을 맞추는 정밀도가
부족하기 때문에 수동방법을 사용한 파괴 후의 Strain은 Extensometer로 결정된 파괴 시의 Strain과 다를 수
있다.
14.4.4.2 파괴 시 Strain은 파괴 데이터의 Strain으로부터 직접 계산할 수 있으며 14.4.1에서 계산된 Strain
대신 보고할 수 있으나 이 두 변수는 서로 바꿔 쓸 수 없다. 파괴방법에서 Strain 사용은 일반적으로 보다
반복 가능한 결과를 제공.
14.5 Reduction of area - 파괴시편의 끝을 함께 맞추고 가장 작은 단면에서 평균 직경 또는 폭과 두께를 원래
치수와 동일한 정확도로 측정한 단면적과 원래 단면적과의 차이를 원래 면적의 백분율로 표시.
BEND TEST
15. 일반
15.1 굽힘 시험은 연성 평가의 한 가지 방법이지만 모든 굽힘 시험에서 성능을 예측하는 정량적 수단으로
평가할 수는 없다. 굽힘 시험의 정도는 시편이 구부러지는 내부 직경의 굴곡 각과 시편단면의 함수로
시편위치와 방향, 강의 성분, 인장특성, 경도, 유형 및 품질에 따라 다르며 E190과 E290 시험방법 참고.
15.2 별도 규정이 없는 한, 굽힘 시편의 Aging을 허용하며 사용시간 - 온도주기는 이전 공정의 영향이
실질적으로 변하지 않도록 설정. 실온 24 ~ 48 시간, 끓는 물, 오일 또는 오븐에서 가열하여 중간 정도의
고온에서 더 짧은 시간에 가능.
15.3 시편을 실온에서 명시된 범위 내에서 해당 제품 규격에 명시된 내경으로 굽히며 굽힘 속도는 중요한
요소는 아니다.
HARDNESS TEST
16. 일반
16.1 경도시험은 침투에 대한 내성을 측정하는 시험이며 인장강도의 신속한 추정을 위해 사용. 표 2~5는 경도
측정을 한 Scale에서 다른 Scale 또는 인장강도 추정을 위한 변환이며 이는 컴퓨터 처리로 0.1 단위까지 해당
곡선을 정확하게 재현. 변환된 경도는 근사치이며 변환된 Rockwell 및 Vickers 경도는 가까운 정수로 반올림.
16.2 경도시험
16.2.1 제품 규격에 명시된 경도 요구사항에 대한 적합성 결정을 위한 대체 경도시험이 허용되는 경우 표 2-
5에 열거된 변환을 사용.
16.2.2 변환 경도 기록 시, 측정경도와 시험 스케일은 괄호 안에 표시. 예로 353 HBW (38 HRC).
이는 Rockwell C 스케일을 사용하여 38의 경도를 측정하고 Brinell 경도 353 환산을 의미.
17. Brinell 시험
17.1 설명
17.1.1 규정 지름의 Tungsten carbide ball을 통해 시편표면에 규정 하중을 가하고 생성되는 Indentation의 평균
직경은 Brinell 경도계산에 사용되며 하중을 구형으로 가정된 Indentation 면적으로 나눈 값을 Brinell
경도(HBW)로 사용.
HBW = P/[(πD/2)(D − √𝐷2 − 𝑑2) (4) HBW = Brinell hardness number P = applied load, kgf D = Diameter of the tungsten carbide ball, mm d = average Diameter of the indentation, mm.
NOTE 12- Brinell 경도는 표6과 같은 표준 표에서 다양한 Indentation 직경에 0.05mm 단위로 표시.
NOTE 13- 시험방법 E10에서 값은 SI 단위로 표기되어 있지만, 이 부분에서는 kg/m 단위가 사용.
17.1.2 10 mm Tungsten carbide Ball을 사용하는 표준 Brinell시험은 경질 재료에는 3000 kgf 하중을, 박판 또는
연질 재료에는 1500 또는 500 kgf 하중을 사용(강관 제품의 부속서 A2 참조). 규정된 경우 다른 하중 및 다른
크기의 Indenter를 사용할 수 있으며 경도 기록 시, Ball 직경과 하중은 10mm Ball과 3000kgf 하중을 사용하는
경우를 제외하고 명시.
17.1.3 경도 범위는 담금질되고 Tempering되거나 표준화되고 Tempering 된 재료에 대해서만 적절하게 규정.
Annealing 재료의 경우 최대 수치만 지정. Normalized 재료의 경우 최소 또는 최대 경도는 합의에 의해
steel Ball은 이 시험방법에 따라 Brinell 경도시험에 더 이상 사용할 수 없다.
TABLE 2 Approximate Hardness Conversion Numbers for Nonaustenitic Steels
A (Rockwell C to Other Hardness Numbers)
A This table gives the approximate interrelationships of hardness values and approximate tensile strength of steels. It is possible
that steels of various compositions and processing histories will deviate in hardness-tensile strength relationship from the data presented in this table. The data in this table should not be used for austenitic stainless steels, but have been shown to be applicable for ferritic and martensitic stainless steels. The data in this table should not be used to establish a relationship between hardness values and tensile strength of hard drawn wire. Where more precise conversions are required, they should be developed specially for each steel composition, heat treatment, and part. Caution should be exercised if conversions from this table are used for the acceptance or rejection of product. The approximate interrelationships may affect acceptance or rejection.
TABLE 3 Approximate Hardness Conversion Numbers for Nonaustenitic SteelsA (Rockwell B to Other Hardness Numbers)
A This table gives the approximate interrelationships of hardness values and approximate tensile strength of steels. It is
possible that steels of various compositions and processing histories will deviate in hardness-tensile strength relationship from the data presented in this table. The data in this table should not be used for austenitic stainless steels, but have been shown to be applicable for ferritic and martensitic stainless steels. The data in this table should not be used to establish a relationship between hardness values and tensile strength of hard drawn wire. Where more precise conversions are required, they should be developed specially for each steel composition, heat treatment, and part.
22.2.3 고온매체는 미네랄 또는 실리콘 오일과 같은 가열액체를 사용하며 순환 공기오븐도 사용.
22.3 취급 장비 - 충격시편에 Notch를 맞추기 위해 특별히 설계된 집게는 시편을 매체에서 꺼내어 Anvil에
장착하는데 사용(E23 참조).
고정장치가 시편의 자동 센터링을 제공하지 않는 경우, 집게는 센터링을 제공하도록 정밀 가공.
All dimensional tolerances shall be ±0.05 mm (0.002 in.) unless otherwise specified. NOTE 1—A shall be parallel to B within 2:1000 and coplanar with B within 0.05 mm (0.002 in.). NOTE 2—C shall be parallel to D within 20:1000 and coplanar with D within 0.125 mm (0.005 in.). NOTE 3—Finish on unmarked parts shall be 4μm (125μin.). NOTE 4—Tolerance for the striker corner radius shall be -0.05 mm (.002 in.)/+0.50 mm (0.020 in.)
FIG. 10 Charpy (Simple-Beam) Impact Test
23. 시편추출 및 시편 수
23.1 샘플링
23.1.1 시험위치 및 방향은 사양에 따라 처리하며 가공 제품의 경우 시험위치는 인장시편 위치와 동일하며
방향은 Notch가 시험되는 제품의 주 표면에 수직이 되도록 종 방향 사용.
23.1.2 시편 수.
23.1.2.1 Charpy 충격시험에 사용된 시편은 단일 Sample 또는 시험 위치에서 채취.
23.1.2.2 규격에서 최소 평균 시험결과는 3개 시편을 시험.
23.1.2.3 전이온도 결정에는 보통 8 ~ 12개 시편이 필요.
23.2 유형 및 크기
23.2.1 23.2.2에서 허용하는 경우를 제외하고는 그림11과 같이 표준 Full 사이즈 Charpy V- Notch 시편 사용.
23.2.2 소형 시편.
23.2.2.1 두께가 11/16 “(11 mm) 미만인 평평한 재료의 경우 또는 흡수 에너지가 최대의 80 %를 초과할 것으로
예상되는 경우 표준 Subsize 크기 시편 사용.
23.2.2.2 횡단 방향으로 시험한 Tube 재료의 경우, 직경과 벽 두께의 관계가 표준시편 준비가 어려운 경우,
다음과 같이 외경 (OD) 곡률을 포함하는 표준 Subsize 크기 시편 또는 다음과 같은 Outer Diameter (OD)
curvature를 가지는 표준크기 시편을 사용.
(1) 표준 크기의 시편과 작은 크기의 시편은 그림12와 같이 Tube 제품의 원래 OD 표면을 포함.
다른 모든 치수는 그림 11의 요구사항을 준수.
NOTE 16 - 인성이 약50 ft-lbs인 경우 원래 OD 표면을 포함하는 시편은 기존 Charpy시편을 사용한 결과를
초과하는 값을 산출.
23.2.2.3 표준 규격 크기의 시편을 준비할 수 없는 경우 가능한 가장 큰 표준 Subsize 크기의 시편을 준비.
시편은 표면에서 0.020 “(0.5 mm) 이상 가공.
23.2.2.4 표준 Subsize 시편에 대한 공차가 그림11. 표준 Subsize 시편크기는 10 × 7.5mm, 10 × 6.7mm, 10 ×
23.2.2.5 Notch가 10mm 폭 면에 수직이 되도록 표준 Subsize 의 좁은 면에 가공.
23.3 Notch 준비 - Notch 반경 및 프로파일 또는 Notch 바닥의 흠 등의 편차는 시험결과에 영향을 주므로
Notch 가공 (예: Milling, Broaching, grinding)이 중요하며 특히 적은 충격에너지 소재의 경우는 더욱 중요(부속서
A5 참조)
NOTE 1—Permissible variations shall be as follows: Notch length to edge 90 ±2° Adjacent sides shall be at 90° ± 10 min Cross-section dimensions ±0.075 mm (±0.003 in.) Length of specimen (L) + 0, − 2.5 mm ( + 0, − 0.100 in.) Centering of notch (L/2) ±1 mm (±0.039 in.) Angle of notch ±1° Radius of notch ±0.025 mm (±0.001 in.) Notch depth ±0.025 mm (±0.001 in.) Finish requirements 2μm (63μin.) on notched surface and opposite face; 4μm (125μin.) on other two surfaces (a) Standard Full Size Specimen
NOTE 2—On Subsize specimens, all dimensions and tolerances of the standard specimen remain constant with the exception of the width, which varies as shown above and for which the tolerance shall be ±1 %. (b) Standard Subsize Specimens FIG. 11 Charpy (Simple Beam) Impact Test Specimens
24. 교정
24.1 정확도 및 감도 - E23의 요구사항에 따라 Charpy 충격시험기를 보정하고 조정.
25. Conditioning - 온도제어
25.1 특정 시험온도 요구 시 가열 또는 냉각매체의 온도를 ±1°C (±2°F) 이내로 조절.
NOTE 17- Austenite계 강과 같은 일부 강재의 경우, 제한 온도가 필요하지 않을 수 있다.
NOTE 18- 시험실 온도는 15 ~ 32°C (60 ~ 90°F)에서 다양하기 때문에 이 범위의 모든 온도에서 "상온" 시험이
수행.
26. 절차
26.1 온도
26.1.1 시편을 액체는 5분 이상, 기체는 30분 동안 매체에 유지시켜 안정화.
26.1.2 시험 전 Notch 온도에 영향을 미치지 않도록 시편과 동일한 온도에 집게를 유지.
26.2 시편설치 및 파괴
26.2.1 시편을 Anvil에 놓고 Pendulum을 낙하시켜 시편을 파단.
26.2.2 시편을 Conditioning 매체에서 꺼낸 후 5초 이내에 시편을 파단하며 시간이 지나면 26.1.1에서 요구되는
시간 동안 시편을 Conditioning 매에서 재처리.
26.3 시편회수 - 파괴 형상 또는 측면 팽창을 측정한 다음 시험 전 파손된 각 시편의 일치하는 조각을 회수.
TABLE 7 Percent Shear for Measurements Made in Inches NOTE 1—Since this table is set up for finite measurements or dimensions A and B, 100% shear is to be reported when either A or B is zero.
26.4.3.7 다음의 예외 사항을 제외하면 한번의 충격으로 두 개로 분리되지 않는 시편은 파손되지 않은 것으로
보고. 절단되지 않은 시편의 측면 팽창은 Hinge된 반을 한 번 눌러 시편을 더 이상 피로 시키지 않고
분리하고 절단되지 않은 시편 (굽힘 이전)에 대해 측 방향 확장을 측정하여 시편을 분리할 수 있는 경우,
분리된 절반들에 대해 측정된 것과 동일하거나 더 크다. 시편이 두 개의 절반으로 분리될 수 없는 경우, 시험
중 변형된 Hinged ligament 로부터 방해 받지 않고 전단 Lips에 접근할 수 있다면 측 방향 팽창 측정가능.
TABLE 8 Percent Shear for Made in Millimetres NOTE 1—Since this table is set up for finite measurements or dimensions A and B, 100% shear is to be reported when either A or B is zero.
FIG. 14 Fracture Appearance Charts and Percent Shear Fracture Comparator
27.2.2.5 결정된 전이온도가 명시된 값보다 높고 규정값보다 20°F(12°C) 이상 높지 않은 경우 26절에 따라
충분한 샘플을 시험하여 두 개의 추가 곡선을 Plot. 두 가지 추가검사에서 결정된 온도가 지정된 값과 같거나
낮으면 검사 결과를 수락.
27.3 Subsize 시편이 허용되거나 필요하다면, 표 9 또는 ASME Boiler and Pressure Vessel Code, Table UG-84.2
시험온도에 따라 규정된 시험 요구사항을 수정하며 더 높은 에너지 또는 더 낮은 시험온도는 양자 합의.
FIG. 17 Assembly and Details for Lateral Expansion Gauge
28. 기록
28.1 시험 기록에는 다음 정보를 포함
28.1.1 재료설명(specification number, grade, class or type, size, heat number)
TABLE 9 Charpy V-Notch Test Acceptance Criteria for Various Sub-Size Specimens
A
The original data used to develop the Table in ASTM A370 is not available. However, investigation and testing reported in the referenced documents has generally supported the Table. The table is limited to 40 ft-lbf because the relationship between specimen size and test results has been reported to be non-linear for higher values.
TABLE A1.1 Practices for Selecting Tension Test Specimens for Steel Bar Products NOTE 1—For bar sections where it is difficult to determine the cross-sectional area by simple measurement, the area in square inches may be calculated by dividing the weight per linear inch of specimen in pounds by 0.2833 (weight of 1 in.3 of steel) or by dividing the weight per linear foot of specimen by 3.4 (weight of steel 1 in. square and 1 ft long)
TABLE A1.2 Recommended Practice for Selecting Bend Test Specimens for Steel Bar Products
NOTE 1—The length of all specimens is to be not less than 6 in. (150 mm). NOTE 2—The edges of the specimen may be rounded to a radius not exceeding 1⁄16 in. (1.6 mm).
A2. Steel tube 제품
A2.1 범위
A2.1.1 제품과 관련된 시험 요구사항이 포함되며 본문 요구사항을 보충.
부속서 요구사항과 본문에서 규정된 요구사항이 상충하는 경우 부속서의 요구사항이 우선
A2.1.2이 규격에서 다루는 Tube 형상은 원형, 사각형, 직사각형 및 특수한 형태를 포함.
A2.2 인장시험
A2.2.1 전체 크기 종 방향 시편
A2.2.1.1 종 방향 Strip 시편 또는 둥근 시편에 대한 대안으로, 시험장비가 충분한 용량인 경우 Full-Size Tube
단면의 인장시편을 사용. 이 시편 조인트의 끝 부분에 금속 플러그를 충분히 삽입하여 시험기 Jaw가
A2.2.3.1 일반적으로 횡 방향 인장시험은 호칭 지름이 8 “보다 작은 Tube제품에는 권장되지 않으나 필요한
경우, 그림 A2.4와 같이 Tube 또는 Pipe 끝에서 절단된 Ring에서 횡 방향 시편을 채취. 시편 평평화는 그림
A2.4 (a)와 같이 Tube에서 분리 후 또는 그림 A2.4 (b)와 같이 분리 전 냉간 또는 열간 작업으로 처리하며
냉간의 경우 Normalizing이 필요
고온 또는 저온에서 평평하게 한 후 열처리가 지정된 Tube 또는 Pipe 시편은 Tube 또는 Pipe와 동일한 처리.
벽 두께가 3/4 “(19 mm) 미만인 Tube 또는 Pipe의 경우, 횡 방향 시편은 그림 A2.5 형태와 치수를 가지며
균일한 두께를 위하여 한 면 또는 양쪽 표면을 가공.
용접강도 결정을 위한 용접 강관 또는 Tube의 횡 방향 시편은 중앙에 용접부가 수직으로 위치.
A2.2.3.2 평행도 결정을 위해 Gage length각 끝 및 중앙에서 폭을 측정.
단면적 결정은 중심에서 두께와 폭을 측정.
폭은 0.005 “(0.127 mm), 두께는0.001 “(0.025 mm)까지 측정.
A2.2.4 원형시편
A2.2.4.1 제품규격에 규정되어 있는 경우, 그림 4의 원형시편 사용.
NOTE 1—Cross-sectional area may be calculated by multiplying A and t. NOTE 2—The dimension t is the thickness of the test specimen as provided for in the applicable material specifications. NOTE 3—The reduced section shall be parallel within 0.010 in. and may have a gradual taper in width from the ends toward the center, with the ends not more than 0.010 in. wider than the center. NOTE 4—The ends of the specimen shall be symmetrical with the center line of the reduced section within 0.10 in. NOTE 5—Metric equivalent: 1 in. = 25.4 mm. NOTE 6—Specimens with sides parallel throughout their length are permitted, except for referee testing, provided: (a) the above tolerances are used; (b) an adequate number of marks are provided for determination of Elongation; and (c) when yield strength is determined, a suitable extensometer is used. If the fracture occurs at a distance of less than 2A from the edge of the gripping device, the tensile properties determined may not be representative of the material. If the properties meet the minimum requirements specified, no further testing is required, but if they are less than the minimum requirements, discard the test and retest. NOTE 7—Specimen 5 is intended for testing specimens removed from an in-service product. Specimen 5 shall not be used for conformance testing of new product. Acceptance criteria for Elongation values obtained from 1 in. Gage length specimens shall be determined by agreement between the responsible parties.
FIG.A2.3: Dimensions and Tolerances for Longitudinal Strip Tension Test Specimens for Tubular Products
FIG.A2.4 Location of Transverse Tension Test Specimens in Ring Cut from Tubular Products.
NOTE 1—The dimension t is the thickness of the test specimen as provided for in the applicable material specifications. NOTE 2—The reduced section shall be parallel within 0.010 in. and may have a gradual taper in width from the ends toward the center, with the ends not more than 0.010 in. wider than the center. NOTE 3—The ends of the specimen shall be symmetrical with the center line of the reduced section within 0.10 in. NOTE 4—Metric equivalent: 1 in. = 25.6 mm.
FIG.A2.5 Transverse Tension Test Specimen Machined from Ring Cut from Tubular Products
A2.2.4.2 둥근 시편의 직경은 시편 중심에서 0.001 “(0.025 mm)까지 측정.
A2.2.4.3 표준시편 준비가 불가능한 경우 표준에 비례하는 소형시편(그림 4)을 사용하며 다른 크기의 작은
크기 시편도 사용. 단 Strain 측정을 위한 Gage 길이는 시편직경의 4배가 되는 것이 중요(Note 5, 그림4 참조).
둥근 시편 2”에 대한 Strain 요구사항은 소형 시편에도 적용.
A2.2.4.4 횡 방향 시편의 경우 시편을 채취하는 부분이 평평해지거나 변형되지 않아야 한다.
A2.2.4.5 종 방향 시편은 그림 A2.2와 같이 관상 제품으로부터 절단된 Strip으로부터 채취.
A2.3 Transverse Yield Strength 결정, Hydraulic Ring-Expansion 방법
FIG.A2.6 Testing Machine for Determination of Transverse Yield Strength from Annular Ring Specimens
A2.3.1 경도시험은 제품 사양 제한에 따라 외부 표면, 내부 표면 또는 벽면에 대해 실시하며 정확한 경도를
얻으려면 표면처리가 필요.
A2.3.2 환형 링 시편으로부터 횡 항복강도 결정을 위한 시험기 및 방법은 A2.3.3 - 9.1.2 참조.
A2.3.3 시험기의 개략적인 수직 단면 스케치는 그림 A2.6참조.
A2.3.4 횡 항복강도 결정은 짧은 링 (일반적으로 3 “(76 mm) 길이) 시편을 사용. 대형 원형 Nut를 시험기에서
제거한 후 링 시편의 벽 두께를 결정하고 시편을 내유성 고무 Gasket 위에 끼운 후 Nut를 시편에 대해
느슨하게 고정. 시편의 자유 반경 방향 운동을 허용하기 위해 Nut와 시편 사이에 약간의 여유가 필요.
압력을 받는 오일은 적절한 밸브 제어 하에 압력라인을 통해 고무 Gasket의 내부로 입력.
교정된 압력 Gage는 오일압력을 측정하고 시스템의 공기는 bleeder line을 통해 제거.
오일 압력이 증가함에 따라 고무 Gasket이 팽창하여 시편 원주방향으로 응력이 가해지며 압력 증가에 따라
고무 Gasket의 lip이 오일 누출을 막기 위한 Seal 역할. 압력이 계속 증가하면 링 시편에 인장응력이 가해지고
그에 따라 팽창. 링 시편 전체 원주는 Gage 길이로 간주되며, 변형은 후술하는 적절한 Extensometer로 측정.
Extensometer에서 원하는 총 Strain 또는 Elongation에 도달하면, 오일 압력을 측정하고 Barlow 공식을
사용하여 단위 항복강도를 계산. 이렇게 결정된 항복강도는 시편을 평평하게 하여 냉간 가공하지 않았고
절단된 관 형상의 부분과 동일한 조건에 매우 근접하므로 실제 결과로 Pipe 라인의 사용 조건을 면밀히 모사.
적합한 고무 Gasket과 어댑터를 사용하여 여러 크기의 Pipe에 하나의 시험기를 사용.
NOTE A2.3— Barlow 식은 두 가지 방법으로 기술
(1) P = 2St/D (A2.2) (2) S = PD/2t (A2.3)
P = internal hydrostatic pressure, psi, S = unit circumferential stress in the wall of the tube produced by the internal hydrostatic pressure, psi, t = thickness of the tube wall, in., and D = outside Diameter of the tube, in.
A2.10). 시편은 Tube에서 절단된 Ring으로 길이가 약 21/2 “(63.5 mm).
해머로 끝 부분을 으깨거나 규격에 명시된 거리만큼 압축.
A2.5.1.4 Flange 시험 - 보일러 Tube의 연성과 Tube Sheet로의 굽힘 작업을 견딜 수 있는 능력을 결정하는
시험으로 길이가 100 mm (4 in.) 이상인 Tube에서 ring cut으로 이루어지며, Tube의 몸체에 직각으로 뒤집힌
Flange가 적용 가능한 재료 규격에서 요구하는 폭으로 구성.
그림 A2.11에 표시된 Flaring 공구 및 다이 블록 사용을 권장.
A2.5.1.5 Flaring Test - 특정 유형의 압력 Tube의 경우, Flange 시험의 대안으로 사용하며 그림 A2.12 (a) 또는
그림 A2.12 (b)와 같이 60° 기울기가 있는 Taper Mandrel을 Tube 절단면에 약 4 “(100 mm) 길이로 채우고
규격에서 요구하는 범위 내에서 내경 증가 시까지 팽창.
A2.5.1.6 Bend Test – 2” 크기의 Coiling 및 굽힘 시험에 사용되는 Pipe에 대해 연성 및 용접의 건전성을 결정.
full-size Pipe의 충분한 길이는 Pipe 직경의 12배인 직경을 갖는 원통 mandrel 을 사용하여 냉간으로 90°까지
Bent. close coiling 의 경우는 Pipe 직경의 8배 직경을 갖는 Mandrel주변에서 180°까지 Bent.
A2.5.1.7 용접의 횡 방향 굽힘 시험 -이 굽힘 시험은 Fusion welds의 연성 결정에 사용. 시편은 폭이 약 11/2
“(38 mm), 용접을 중심으로 길이가 152 mm (6 in.) 이상, 면 및 루트 굽힘에 대해 그림 A2.13에 따라 가공하고
시험은 측면 굽힘 시험에 대하여 그림 A2.14 참조. Plunger 치수는 그림 A2.15를 참조하고 굽힘 Jig의 다른
치수는 이 그림과 동일. 시험은 면 굽힘 시편과 루트 굽힘 시편 또는 두 개의 측면 굽힘 시편으로 구성.
Face bend 시험은 Plunger에 대해 Pipe의 내부 표면으로 굽히고 루트 굽힘 시험은 Plunger에 대해 Pipe의
외부 표면을 구부린다. 측면 굽힘 시험은 측면 중 하나가 굽힘 시편의 볼록면이 되도록 굽힘.
(a) 굽힘 시험의 파손은 굽힘 부분의 균열, 제품 사양에 기술된 성질 및 범위에 달려있다.
TABLE A2.1 Wall Thickness Limitations of Superficial Hardness Test on Annealed or Ductile Materials for Steel Tubular Products
The heaviest load recommended for a given wall thickness is generally used. TABLE A2.2 Wall Thickness Limitations of Superficial Hardness Test on Cold Worked or Heat Treated Material for Steel Tubular Products (“N” Scale (Diamond Penetrator))
The heaviest load recommended for a given wall thickness is generally used.
FIG.A2.9 Reverse Flattening Test FIG.A2.10 Crush Test Specimen
A6.1.1이 방법은 표준0.500-”(12.7-mm) Diameter, 2”(51-mm) Gage length 시편의 파괴 후 Percentage Elongation
을 1⁄2 “by 2 “ 및11⁄2 “by 8 “(38.1 by 203 mm)표준 판재 시편으로 변환하는 절차를 규정.
A6.2 기본 방정식
A6.2.1 변환 데이터는 Bertella 공식에 기초하고 Oliver와 다른 연구자들에 의해 사용. 0.500” 직경 2.0 “표준시편
및 기타 표준 시편은 다음과 같이 계산.
e = eo [4.47(√𝐴)/L]a
(A6.1) eo = percentage Elongation after fracture on a standard test specimen having a 2-in. Gage length and 0.500-in. Diameter, e = percentage Elongation after fracture on a standard test specimen having a Gage length L and a cross-sectional area A, and a = constant characteristic of the test material.
A6.3 응용
A6.3.1 위 식 적용 시, 상수 a는 재료의 특성. a= 0.4의 값은 40,000 ~85,000 psi (275 ~ 585 MPa)의 인장강도
범위 내 탄소, 탄소 망간, 몰리브덴 및 크롬 - 몰리브덴 강의 제공하고, Hot-rolled, Hot-rolled and normalized,
Annealed condition, Tempering 유무 열처리 상태에서 양호하게 변환. Cold reduced, Quenched and tempered 의
경우는 제외. Annealing 된 Austenite계 Stainless 강의 경우, 값 a = 0.127
A6.3.2 표 A6.1은 a = 0.4, 표준 0.500”(12.7mm) 지름, 2”(51-mm) Gage length 시편을 기준 시편으로 사용.
직경 0.350”(8.89mm), 1.4” (35.6 mm) Subsize 시편의 경우, Gage length및 0.250 “(6.35-mm) 지름 1.0 “(25.4mm)
Gage length및 0.250”(6.35- mm) Diameter by 1.0”(25.4-mm) Gage length 의 경우 방정식의 계수는 4.47 대신
4.51로 Subsize 시편에 대해 표 A6.1의 작은 오차는 무시.
Annealing된 Austenite 강의 표 A6.2는 a = 0.127, 표준 0.500”Diameter by 2”Gage length 시편을 기준시편으로
사용.
A6.3.3 0.500”Diameter by 2”Gage length 표준에 대한 Elongation을 1⁄2 “by 2 “or 11⁄2 “by 8”(38.1 by 203-mm) Flat
specimens으로의 변환은 표 A6.1 및 표 A6.2에 표시된 인자를 곱하여 계산.
A6.3.4 두께가 0.025 “(0.635 mm) 미만의 시편에서와 같이 시편의 폭과 두께의 비율이 20을 초과하는 경우
이러한 Strain 변환을 사용해서는 안 된다.
A6.3.5 시험방법 A370에서 다루는 여러 표준 ASTM 인장시편에 대해 동등한 Strain 요구사항을 제시하는 것이
TABLE A6.1 Carbon and Alloy Steels—Material Constant a = 0.4. Multiplication Factors for Converting Percent Elongation from 12⁄ in. Diameter by 2-in. Gage length Standard Tension Test Specimen to Standard 1 2⁄ by 2in. and 11 2⁄ 1⁄2 by 8in. Flat
A8.1.1.2 "5" 다음에 "0"이외의 추가 숫자가 없는 경우 숫자 "5"를 반올림하는 특별한 경우에, E29에 따라
수행하면 규격 반올림 방향으로 반올림
A8.1.2 시험 데이터의 반올림보고 값에 대한 권장 수준은 표 A8.1에 제시. 이 값은 보고 및 데이터 저장에
일관성을 제공하도록 고안되었으며 제품사양의 요구사항과 충돌하는 경우를 제외하고는 모든 경우에 사용.
NOTE A8.1 누적 오차를 최소화하기 위해 가능 시 마다 중간 계산 (예: 하중 및 면적 측정으로 인한
응력계산과 같은)에서 최종 값(반올림 값)을 초과하는 값을 적어도 하나 이상 유지.
정확도는 유효 숫자보다 적을 수 있다.
TABLE A8.1 Recommended Values for Rounding Test Data
A Round test data to the nearest integral multiple of the values in this column. If the data value is exactly midway
between two rounded values, round in accordance with A8.1.1.2. B These units are not equivalent but the rounding occurs in the same numerical ranges for each (1 ft·lbf = 1.356 J).
C Round the mean Diameter of the Brinell impression to the nearest 0.05 mm and report the corresponding Brinell
hardness number read from the table without further rounding.
A9. Steel 강화 Bar 시험방법
Steel 철근에 대한 시험 요구사항은 관련 제품 규격에 통합.
A10. 열 Cycle 모사의 사용 및 제어 절차
A10.1 목적
A10.1.1 열 Forging 모사 사용시 생산 Forging 및 시편의 일관되고 재현 가능한 열처리 보장.
A10.2 범위
A10.2.1 실제 생산시간 - 온도 곡선의 생성 및 문서화(MASTER CHARTS)
A10.2.2 생산 Forging 열처리 중 Master Cycle을 복제하기 위한 제어(A1.2.1에서 설정한 필수 변수 내에서
열처리)
A10.2.3 시뮬레이터 장치의 프로그램 차트 준비
A10.2.4 ASME 코드에 의해 설정된 한계 내에서 모사된 Cycle의 관찰 및 검사
A10.2.5 모든 통제, 검사, 차트 및 곡선의 문서화 및 저장
A10.3 참조 문서
A10.3.1 ASME 표준: ASME 보일러 및 압력 용기 코드 섹션 III, 최신판.
ASME 보일러 및 압력 용기 코드 섹션 VIII, Division 2, 최신판
A10.4 용어
A10.4.1 정의
A10.4.1.1 Master chart – Forging시 열처리 기록으로 Forging에 포함된 Thermocouple 출력을 보여주는 시간 및
온도 차트.
A10.4.1.2 Program chart - 시뮬레이터 장치를 Program 하는데 사용되는 Metallized Sheet.
master chart의 시간 - 온도 데이터는 수동으로 프로그램 차트로 전송.
A10.4.1.3 Simulator chart - 시뮬레이터 장치에서 시편이 받은 열처리 기록으로 시간과 온도의 차트이며 복제의
정확성을 위해 Master 차트와 직접 비교 가능.
A10.4.1.4 Simulator cycle - 시뮬레이터 장치에서 시편 세트의 연속 열처리. 이 Cycle은 상온에서의 가열, 유지
및 냉각을 포함. 예로, 한 세트의 시편에 대한 모사된 Austenite 및 quench는 하나의 Cycle이며 동일한 시편의
시험이 통과되면, Forging이 수용. 실패의 경우, Forging은 거부되거나 허용될 경우 재 열처리.
A10.5.4.3 재가열 처리가 허용되는 경우 다음과 같이 진행.
(1) 원래의 열처리와 동일한 재가열 처리 (시간, 온도, 냉각 속도): 원래 시편에 가능한 가깝게 새로운 시편을
사용하여, Austenizing 및 Quenching Cycle을 두 번 반복한 후 Tempering Cycle (더블 Quenching 및
Tempering)을 반복.
Forging 제품은 위의 시편과 동일한 이중 담금질과 Temper
(2) 새로운 열처리 기법을 이용한 재가열 처리. 시간, 온도 또는 냉각속도의 변화는 새로운 열처리 관행을 구성.
새로운 Master 커브가 생성되고 모사와 시험은 원래 설정된 대로 진행.
A10.5.4.4 합산 시, 각 시편과 그에 대응하는 Forging은 동일한 열처리를 하며 그렇지 않으면 시험은 무효.
A10.5.5 열 Cycle 모사 데이터의 저장, 회수 및 문서화 - 모든 기록은 10년 동안 또는 고객이 고안한 대로
유지 및 보관. 정보는 적절하게 문서화된 기록으로 모든 관행을 확인할 수 있도록 체계화.
TABLE A10.1 Heat-Treat Record-Essential Variables
REFERENCES (1) Griffin, J.A., “A Literature Review to Assess the Reliability of the Conversion Factors for Sub-Size Specimens Shown in ASTM A370 Table 9,” (https://www.sfsa.org/sfsa/pubs/misc/Report to ASTM Table 9 TG Table 9 only version 2.pdf).
(2) Lucon E., McCowan C.N., and Santoyo R.L. “Impact Characterization of 4340 and T200 Steels by Means of Standard, Sub-size and Miniaturized Charpy Specimens,” NIST Technical Note 1858.
(3) Lucon E., McCowan C.N., Santoyo R.L. “Impact Characterization of Line Pipe Steels by Means of Standard, Sub-size and Miniaturized Charpy Specimens,” NIST Technical Note 1865.