L’assainissement sous vide Licence Professionnelle : Gestion de l’Assainissement en Milieu Urbain Promotion : 2012/2013 Mémoire Stage d’initiation en Entreprise (SE) Titre du mémoire L’Assainissement sous vide Présenté par : - Hassan EL MADI - Abdelali AMADAR Encadrant : Pr. Imad fars ITTOUNI, Faculté des Sciences Semlalia, Marrakech Soutenu le ...../04/2013, Devant les membres du jury - Pr. Prénom + Nom, Faculté des Sciences Semlalia, Marrakech Mémoire bibliographique (LP-GAMU 2013) Page 1
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L’assainissement sous vide
Licence Professionnelle :
Gestion de l’Assainissement en Milieu Urbain
Promotion : 2012/2013
Mémoire
Stage d’initiation en Entreprise (SE)
Titre du mémoire
L’Assainissement sous vide
Présenté par :
- Hassan EL MADI- Abdelali AMADAR
Encadrant : Pr. Imad fars ITTOUNI, Faculté des Sciences Semlalia, Marrakech
Soutenu le ...../04/2013, Devant les membres du jury
- Pr. Prénom + Nom, Faculté des Sciences Semlalia, Marrakech
- Pr. Prénom + Nom, Faculté des Sciences Semlalia, Marrakech
- Pr. Prénom + Nom, Faculté des Sciences Semlalia, Marrakech
- Pr. Prénom + Nom, Faculté des Sciences Semlalia, Marrakech
Année universitaire 2012/2013
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L’assainissement sous vide
REMERCIEMENTS
Avant tout développement sur cette expérience professionnelle ,il apparaît opportun
de commencer nos remerciements par ALLAH qui par sa grâce et son infinie bonté nous a
permis de réaliser ce présent travail. Ainsi il m’est particulièrement agréable d’exprimer
mes vifs remerciements et ma profonde gratitude à toute personne qui nous avons aidée,
de loin ou de prés, pour réaliser ce travail.
Mes remerciements sont également adressés à notre professeur Imad Fars ITOUNI,
pour sa compréhension, son engagements, ses conseils qui étaient d’une aide
inestimable, sa disponibilité et son soutien dans notre recherche d’informations lors de
l’élaboration du rapport.
Nos remerciements vont également à toute l’équipe pédagogique de la formation
LP-GAMU et en particulier, le responsable de la formation M. Boujamaa IMZILN pour ses
efforts considérables en matière de gestion et organisation des cours durant l’année de
formation.
Notre profonde gratitude et hommages les plus respectueux aux membres de jury
qui ont accepté de participer à l’évaluation de ce travail.
La station centrale de collecte sous vide est le cœur d'un réseau d'égouts sous
vide. Elle maintient le vide dans les conduites, agit comme point central de collecte
des eaux usées et sert de poste de pompage de refoulement des eaux vers une
station d'épuration ou vers une conduite gravitaire conventionnelle.
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L’assainissement sous vide
Figure 9 : La station centrale de collecte sous vide d’Airvac.
Source: Airvac (1989). Manuel de conception.
Les principaux équipements d'une station centrale de collecte sous vide sont les
pompes à vide, les pompes de refoulement, une génératrice, un réservoir de collecte
et un réservoir sous vide, les contrôles, les alarmes et les jauges. La figure (9) illustre
une station centrale de collecte sous vide. Pour les petits systèmes, les différentes
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composantes peuvent être montées en usine sur une structure et transportées sur le
site. Le tout est installé dans un bâtiment.
III .5.1 Les pompes à vide :
Les pompes à vide produisent la pression négative nécessaire au transport des
eaux usées dans les conduites sous vide. La plage optimale de pression négative pour
opérer un réseau sous vide se situe entre 40 et 50 centimètres (16 à 20 po) de
mercure. Les pompes doivent être capables de fournir une pression négative ultime
de 744 centimètres (29,3 po) de mercure au niveau de la mer et d'opérer de façon
continue; cette capacité supérieure devient utile lors des interventions sur le réseau.
Deux pompes sont nécessaires pour assurer un fonctionnement en alternance. Des
vannes d'arrêt permettent l'entretien de l'une ou l'autre des pompes.
III .5.2 Les pompes de refoulement :
Ces pompes sont nécessaires pour refouler, vers le site de traitement ou vers un
autre ouvrage de transfert, les eaux usées qui sont aspirées dans le réservoir de
collecte par les pompes à vide.
Deux pompes sont nécessaires pour assurer un fonctionnement en alternance.
Les pompes utilisées sont des pompes d'eaux usées horizontales capables de faire
passer des solides de 75 millimètres (3 po). Les pompes doivent être certifiées par
le manufacturier pour une utilisation en réseau sous vide. Un temps de marche
minimum de deux minutes est fixé de façon à minimiser le nombre de départs et ainsi
diminuer l'usure des pompes.
IV. LES CRITERES DE CHOIX D’UN RSV :
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[5]
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L'implantation d'un RSV comme réseau de collecte d'égout d’une municipalité
comporte au moins 50 résidences, doit être envisagée lorsque les contraintes suivantes
sont présentes :
Terrain plat et nappe souterraine élevée ;
Zones proche de lacs, de rivières, de la mer et dans des régions souvent inondées ;
En zones de captage d’eau potable ;
Pente du terrain trop forte et contre pente importante ;
En zones résidentielles où le débit des eaux usées est très variable;
Conditions géotechniques difficiles, par exemple sous-sol argileux, rocheux,
instable et faible portance du sol ;
Raccordement de zones avec des bâtiments récemment construits ;
Aires écologiquement sensibles.
V. LES CARACTERISTIQUES D’UN RSV :
Un réseau d’assainissement sous vide est ainsi caractérisé par :
Absence de prétraitement ;
Transport des effluents par dépression ;
Fonctionnement avec un faible diamètre (Le diamètre minimal est de 100 mm) ;
Fonctionnement avec une faible pente (La pente minimale en terrain plat est de
0,2 %) :
Dispositif limité en linéaire et en dénivelé (environ 3000 m et 5,5 m NGF) ;
La distance minimale entre les inversions de profil est de 6 m.
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[3], [4].
L’assainissement sous vide
Un réseau d'égouts sous vide ressemble beaucoup à un réseau de distribution d'eau
potable; seul l'écoulement est inversé (figure 10). L'analogie serait complète si les vannes
d'interface du réseau d'égouts sous vide étaient opérées manuellement par le propriétaire
tout comme le sont les robinets dans une résidence. Un réseau d'égouts sous vide peut
fonctionner aussi sûrement qu'un Réseau d'aqueduc; il suffit de s'assurer que la
conception, le choix d'équipement, l'installation, l'exploitation et l'entretien sont adéquats.
Figure 10 : Le réseau d'égouts sous vide comparé au réseau de distribution d'eau potable.
Source: Airvac (1989). Manuel de conception.
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L’assainissement sous vide
VI. LA CONCEPTION D’UN RSV :
VI.1 Dimensionnement du réseau :
Ce chapitre a pour objet de présenter des règles de dimensionnement des principaux
éléments d’un système d’assainissement sous vide : le réseau et la station de vide. La
valeur de vide est exprimée positivement, le zéro correspondant au vide absolu. On
parlera de vide maximum ou de pression minimum et inversement de vide minimum ou de
pression maximum.
VI.1.1 Disposition générale :
Dans la mesure du possible, la station de vide sera implantée dans une position
centrale. Cette disposition permet de minimiser les longueurs des lignes de vide et
d’équilibrer leurs débits. En cas d’incident sur une antenne, le nombre d’abonnés
concernés est moindre. Bien que la norme en préparation autorise des remontées de 1.5
m, celles-ci seront évitées. Il est préférable de créer une succession de remontées plus
faibles, par exemples de 50 cm, séparées d’au moins 6 m. on peut d’ailleurs remarquer
qu’une telle disposition permet de franchir localement des pentes de 5 %.
VI.1.2 Débit à prendre en compte :
Le débit de calcul dans une canalisation située à l’aval d’un système comportant une
ou plusieurs bâches de transfert est le débit de pointe engendré par les abonnés
raccordés ou susceptibles d’être raccordés sur ces bâches. Ce débit sera défini par le
maitre d’œuvre en fonction des données locales.
VI.1.3 Calcul des pertes de charges et dimensionnement des canalisations :
En principe, les pompes à vide fonctionnent entre 45 kPa et 30 kPa. Le vide
minimum de 45 kPa permet de disposer d’un minimum d’énergie de 55 kPa. Si comme le
prévoit la norme. Le vide minimum nécessaire à une valve doit être de 15 kPa, 40 kPa
restent théoriquement disponibles pour le transport. Par précaution nous retiendrons 30
kPa pour calculer les limites du système.
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[2], [3], [8].
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Cette énergie permet de vaincre les pertes de charges en partie courante et les pertes dues aux remontées. Les pertes de charge sont exprimées en mètre de colonne d’eau.
Cas des parties courantes :
La perte de pression ΔP est donnée par l’expression :
J : perte de charge linéaire en m/m ;
L : longueur de canalisation en m ;
i : pente de canalisation en m/m ;
K1 est croissant avec le rapport air/eau ;
K2 est décroissant avec le rapport air/eau.
Les facteurs multiplicatifs k1 et K2, respectivement de J et de i, s’expliquent par le
caractère diphasique de l’écoulement :
La formule suivante pourra être adoptée :
Cas des remontées :
Figure 11 : Schéma d’une remontée
Source : Manuel de conception Airvac ,1989.
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{ΔP=(k 1 . J−k 2. i )LΔP ≥0
{ΔP=(3J−0.5 . i )LΔP≥0
[3]
[3]
1 : hauteur de remontée ΔH
[3]
L’assainissement sous vide
Le caractère diphasique des écoulements conduit à ne pas prendre en compte
totalement la dénivelée 1 comme perte d’énergie à chaque remontée en deçà de 0,30 m.
Au-delà, et pour des raisons de sécurité, la perte de pression est supposée égale à la
hauteur de remontée.
La perte de pression, exprimée en mètre, consécutive à une remontée ΔH, est égale à :
Où ΔH est la dénivelée en mètre de la remontée,
On peut prendre k=0,5 si ΔH ≤ 0,3 m
Et par sécurité k=1 si ΔH > 0,3 m
Exemple :
Soit une canalisation de longueur 200 m, de diamètre intérieur Ø=100 mm, parcourue par un débit Qe= 2 l/s. les facteurs multiplicatifs k1 et k2, respectivement de J et de i sont 3 et 0,5.
J = 0,0009 m/m
3J = 3 x 0,0009 = 0.0027 m/m
1) la pente est de 0,2 %.3J - k2 i = 0,0027-0,5 x 0,002 = 0,0017 m/m
ΔP = 200 x 0,0017 = 0,34 m
2) la pente est de 1 %.3J - k2 i = 0,0027-0,5 x 0,01 = -0,0023, valeur négative,
Donc ΔP = 0 m/m
VI.1.4 Les paramètres de conception des conduites principales :
Tableau 1 : Le débit maximum selon le diamètre des conduites principales .
Diamètre nominal des conduites
Débit maximum (L/s) Nombre de résidences équivalentes
100 mm 2,39 70
150 mm 6,60 260
200 mm 13,21 570
250 mm 23,58 1050
Source : Manuel de conception Airvac, 1989.
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ΔP= k ΔH [3]
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Tableau 2 : Pente des conduites entre deux relèvements.
Diamètre des conduites
Distance entre les relèvements
Pente ou dénivellation
100 mm < 39,6 m 80% du diamètre intérieur,D=8,2 cm
100 mm > 39,6 m pente de 0,2%150 mm < 30,5 m 40% du diamètre intérieur,
D=6,1 cm150 mm > 30,5 m pente de 0,2%200 mm < 40,2 m 40% du diamètre intérieur,
D=7,9 cm200 mm > 40,2 m pente de 0,2%
250 mm < 48,8 m 40% du diamètre intérieur,D= 9,75 cm
250 mm > 48,8 m pente de 0,2%
Source : Manuel de conception Airvac, 1989.
Tableau 3 : Hauteur de relèvement selon le diamètre de la conduite.
Diamètre de conduite Hauteur de relèvement
100 mm (4 po) 0,30 m
150 mm (6 po) 0,46 m
200 mm (8 po) 0,46 m
250 mm (10 po) 0,70 m
Source: EPA (1991). Alternative Wastewater Collection Systems.
La dénivellation D et la hauteur de relèvement H sont bien apparus dans la figure ci-dessous
Figure 12 : le profile d’une conduite principale sous vide.
Source : Manuel de conception Airvac, 1989.
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VI.1.5 Limites du système :
Si les canalisations sont dimensionnées de telle façon que les pertes de charge soient compensées par la pente de pose, les pertes de pression sont dues essentiellement aux remontées. En terrain plat, si celles-ci ne dépassent pas 0,30 m, alors :
Dans le cas où on admet un ΔP de 30 kPa (3,0 m) et si la pente de pose est i = 0,2 %, alors la longueur maximale d’une ligne est :
Cependant, certains constructeurs utilisent des entrées d’air intermédiaires entre la cuve de vide et le point le plus éloigné sur la ligne et dépassent cette limite.
VI.2 Dimensionnement de la station de vide :
VI.2.1 Pompes de refoulement :
Si Qemax est le débit de point de l’effluent arrivant dans la station, le débit total de pompage Qs, sans pompe de secours est :
Qs et Qemax sont exprimés dans les mêmes unités. sr est un coefficient de sécurité, pris généralement égal à 1,2
La hauteur manométrique de la pompe devra prendre en compte la dépression maximum pouvant exister dans la cuve de stockage.
Lors du choix des pompes de refoulement, il faudra prendre garde à ce qu’elles soient adaptées pour les eaux usées et que le HMT disponible soit calculé en tenant compte de la dépression dans la cuve.
HMT : Hauteur Manométrique totale (m) ;
Hs : Hauteur statique (m) ;
ΔH : Perte de charge due à la friction dans la conduite de refoulement(m) ;
Hv : Hauteur due au vide (m).
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ΔP = i Lmax/2Lmax = 2 x ΔP / i = 3000 m.
Qs = sr Qemax
HMT = Hs + ΔH + Hv
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[3]
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VI.2.2 Pompe à vide :
Qamax est le débit de pointe de l’air dans la canalisation. Si A/E le rapport air/effluent à la pression atmosphérique, le débit de pointe d’air correspondant au débit de pointe Qemax de l’effluent est:
Le débit des pompes à vide à la pression atmosphérique est calculé par la formule :
Qv, Qemax et Qamax sont exprimés dans les mêmes unités.
Le coefficient sv est un coefficient de sécurité justifié par la difficulté d’apprécier A/E. Sur plusieurs réseaux observés ce rapport ne descend pas sous la valeur 10. On pourra prendre par exemple :
Qv = 12 Qemax à la pression atmosphérique.
VI.2.3 Cuves de stockage et de réserve de vide :
Sa capacité V se compose du volume Ve, nécessaire au stockage des effluents, augmenté de celui Vv nécessaire à la réserve de vide dans la cuve.
Vv se déduit du volume Vr nécessaire à la réserve de vide dans le système.
VI.2.3.1 Volume Ve nécessaire au stockage des effluents :
Il est donne par la formule :
Zr : nombre de démarrages admissibles par heure des pompes de refoulement ;
Nr=nombre total de pompesderefoulement
nombrede pompes en marche pour assurer Qs
Ve en m3 si Qs en m3/h.
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Qamax= AEQemax
Qv=svQamax=svAEQemax
V = Ve + Vv
Ve= Qs4Nr Zr
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VI.2.3.2 Volume Vr nécessaire à la réserve de vide dans le système :
Ce volume est fonction du temps minimum autorisé entre deux démarrages des pompes à vide, c’est-à-dire du temps t1 pour passer du vide maximum ou pression minimum Pmin (30 kPa) au vide minimum ou pression maximum Pmax (45 kPa) augmenté du temps t2 nécessaire pour rétablir le vide maximum dans la cuve.
On note Pa la pression atmosphérique et Pmoy la pression moyenne.
La fréquence maximum de démarrage des pompes à vide correspond au minimum
de la fonction t1+ t2. Le minimum de cette fonction est atteint pour Qe=β
2αQemax à
condition que Qe reste inférieur à Qemax ;
Dans le cas où β
2α est inferieur ou égale à 1 :
Dans le cas où β
2α est supérieur à 1 ;
Vr en m3, si Qemax en m3/h et (t1+t2) en heure
Zv : le nombre de démarrage admissible par heure d’une pompe à vide.
Nv= nombre total de pompes àvidenombrede pompes enmarche pour assurerQv
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Pmoy=(Pmin+Pmax )
2
Vr= βQemax4
( t 1+ t 2 )min
Vr=αQemax [1−αβ ] (t 1+t 2 )min
α= PminPmax−Pmin (1+ A
EPa
Pmoy )
β=Pmin
Pmax−Pmin (sv ( AE PaPmoy )+sr )
[3]
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( t 1+t 2 )min= 1Nv Zv
Si t en heure
VI.2.3.2 Volume VV nécessaire à la réserve de vide dans la cuve :
Les volumes précédents correspondent au volume d’air dans la cuve et dans le
système. Si V0 est le volume des canalisations contribuant à la réserve de vide, Vv se
déduit de Vr par la formule :
N : Nombre de canalisations contribuant à la réserve de vide ;
L : Longueur de chaque canalisation ;
vv+e : Fraction de vide (vide /vide+eau ), en général représente 2/3 ;
Ø: Diamètre de canalisation.
VI.2.3.4 Volume total de la cuve V
Le volume de la cuve est la somme des volumes Ve et Vv.
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Vv = Vr – V0
V = Ve + Vv
Vo=N Lv
v+eπ∅ 2
4
[3]
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VII. EXPLOITATION ET MAINTENANCE :
Les péchés de jeunesse constatés sur les premiers réseaux ont contribué à faire
évoluer le matériel vers une meilleure fiabilité. Les pannes des valves sont rares
actuellement. Il est très facile de poser un contrôleur de rechange afin de réparer en
atelier l’appareil défectueux. Il semble que le mécanisme le plus sensible soit la prise de
pression qui permet de mesurer le niveau de l’effluent dans la bâche de transfert (regard
d’interface) : la moindre fuite d’air compromet la qualité du signal de pression, entrainant
des débordements dans la bâche : aussi faut-il être exigeant sur la qualité de ce
composant et sur sa fixation.
Les réseaux ne semblent pas présenter de problèmes. Les cuves de stockage
peuvent être corrodées à l’intérieur après que la couche de peinture de protection ait été
endommagée lors d’opérations de nettoyage ou de maintenance. Certains constructeurs
proposent des cuves en acier inoxydable.
L’adjonction de système de téléalarme, comme « défaut de vide » ou « défaut sur
pompage vide prolongé » permet une détection rapide d’anomalie à distance. La
connaissance des ratios air/effluent, grâce au contrôle des temps via une télésurveillance,
peut mettre en évidence une consommation d’air anormale. Le personnel d’exploitation
devrait consulter périodiquement ces ratios chaque matin par exemple.
Après sa détection, l’anomalie doit être localisée. Dans le cas où une valve est
restée en position ouverte, il est nécessaire d’isoler successivement chaque antenne à
leur arrivée dans la cuve de la centrale de vide et contrôler le maintien ou la disparition du
défaut vide pour identifier l’antenne défectueuse. Un système de télécommande, associé à
une motorisation des vannes d’antenne, permet d’effectuer ces manœuvres à distance.
Grâce à la télécommande, il est possible également de remédier à certains petits
blocages épisodiques causés par des objets parasites en procédant à une
séquence « arrêt et redémarrage » des pompes à vide à distance : ces simples à-coups
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[3]
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de dépression dans le réseau permettent souvent d’éliminer l’objet responsable de
l’obstruction.
VIII. LA COMPARAISON ENTRE LE RSV ET LES AUTRES RESEAUX :
Réseau d'égoutsgravitaire
conventionnelRéseau d'égouts sous vide
Réseau d'égouts sous pression
Application généralepartout (le coût
augmente avec les difficultés)
topographie plane oulégèrement ondulée
topographie accidentée
ou terrain plat, peu dense
Force motrice gravité vide partiel pression
Prétraitement aucun aucun fosse septique
Équipement individuelpar résidence aucun poste de vanne d'interface poste de pompage
Électricité requise desbâtiments non non oui (220 volts)
Pente minimale0,40%(∅ 200) en dents de scie (0,2 %)
aucune restriction;conduites suivent la
topographie
Vitesse minimale 0,6m/s 3,5 0,6 m/s à 0,9 m/s
Diamètre minimum 200 mm
100 mm pour conduitesprincipales sous vide
conduite de service:32 mm (1,25.po)
conduite principale:50 mm (2 po)
Alignement horizontal rectiligne entre les regards
flexible flexible
Accessoires regards
évents sur entrées de service, postes de vanne d'interface, vannes d'isolement, station
de collecte sous vide
bouches de nettoyage,
vannes d'isolement,clapets et purgeurs
d'air
Entretiennettoyage
occasionnel des conduites
entretien des vannes d'interface et des stations de
collecte sous vide
entretien des unités de pompage et lessivage des
conduites
Constructionexcavations plus
profondes et obstacles plus difficiles à évite
alignements peuvent être modifiés pour éviter les
obstacles; excavations peu profondes.
alignements courbespermettent d'éviter les
obstacles; excavations peu
profondes.
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L’assainissement sous vide
Tableau 4 : la comparaison entre le RSV, RGC et RSP .
Source : Gidley, J.M. et D.D. Gray (1987). Final Report - A Comparison of Conventional Sewer Using Clay Pipe with Alternative Sewers. National Clay Pipe Institute.
IX. LES AVANTAGES ET LES INCONVENIENTS D’UN RSV :
Tableau 5 : Les avantages et les inconvénients d’un réseau sous vide.
Les avantages et les inconvénients d’un réseau sous vide
Avantages
d’assainissement
sous vide
Cout de construction plus faible : excavations moins profondes, absence de regard, conduites de faible diamètre, changement de direction ;Les eaux parasites éliminées sauf aux bâtiments deviennent négligeables si les précautions sont prises lors de la construction ;Les eaux usées bien aérées à la sortie du RSV ;Flexibilité accrue dans le choix du type de traitement ;Cout de traitement réduit en raison du faible débit véhiculé ;Pas d’exfiltration vers la nappe/moins d’infiltration (pas de contamination de la nappe) ;Vitesses d’écoulement très élevées réduisant les risques de blocage et la fréquence de nettoyage du réseau ;Personnel d’entretien non exposé directement aux eaux usées ;Délais de mise en œuvre considérablement plus courts ;Contournement facile d’obstacles ;Les canalisations sous vide et les conduites d’eau potable peuvent être posées dans la même tranchée ;Système fermé – pas de fuite et pas émanations d’odeurs ;Pas de dépôt grâce à la vitesse élevée dans les tuyaux => Le curage du réseau n'est plus nécessaire ;Seule la station de vide est à alimenter en énergie électrique ;Pas de regards de visite, pas de possibilité de jeter des ordures dans le réseau ;Pas de réservoir de chasse => Economie significative d’eau.
Les inconvénients
d’assainissement
Sous vide
La topographie limite son application (terrain accidenté) ;
La perte de charge totale est limitée à 4 mètres par conduite principale ;Non économique lorsqu’il ya moins de 50 résidences ;Personnel entrainé pour l’entretien des vannes d’interface et des pompes sous vide ;Surveillance en continu et intervention immédiate pour corriger les pertes de vide ;La consommation d’énergie au niveau de la centrale à vide ;non adapté pour les agglomérations denses.
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L’assainissement sous vide
Source : *Airvac (1989). Manuel de conception.
**La société ROEDIGER Vacuum Gmbh (http://www.roevac.com).
X. LES PROJETS REALISES AU MAROC :
X.1 Le projet « Marina Saidia » :
Un système d’assainissement sous vide a été installé récemment au port de
plaisance de la ville de SAIDIA, ce réseau est mis en service en 2008 pour évacuer les
eaux usées des bâtiments érigés sur les quais et vidange des eaux usées des bateaux.
Ce projet est réalisé par la société Allemande « ROEDIGER VIABITEC ».
Les équipements de ce réseau sont :
3 pompes à vide de puissance de 4 kW ;
2 pompes de refoulement d’une puissance de 3 kW ;
1 réservoir de vide d’un volume de 3 m3.
Source : http://www.roevac.com
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Figure 13 : La mise en œuvre de RSV à « Marina Saidia »
ANNEXE 1 : Principe de fonctionnement d’un réseau d’assainissement sous vide
Source : http://www.airvac.com/vacuum_how.htm
Le réseau gravitaire transporte les eaux usées depuis le consommateur vers un poste de vanne d’interface.
Lorsque 10 gallons (environ 38 litres) sont collectés dans le puits étanche, la vanne d’interface s’ouvre. Un différentiel de pression crée dans la centrale de vide par des pompes à vide aspire le contenu dans une conduite principale sous vide.
Les eaux usées sont transportées dans la conduite principale sous vide avec une vitesse de 4,5 m/s à 5,5 m/s, cette conduite est posée en dents de scie pour assurer un vide (dépression) adéquat a la fin de chaque conduite.
Les eaux usées transportées par le réseau sont collectées dans un réservoir de stockage.
Lorsque le réservoir est remplit, les eaux usées vont être évacué vers une station d’épuration par