4
Manual de proiectare
5. Arborele cotit
5.1. Construcia arborelui cotit
Arborele cotit nsumeaz momentele produse de fiecare cilindru i
furnizeaz utilizatorului momentul total. Rolul su este acela de a
transforma micarea alternativ de translanie a pistonului n micare
de rotaie. Manivela mecanismului biel manivel este reprezentat de
cotul arborelui cotit.
Parile componente ale unui arbore cotit sunt (fig. 5.1):
Figura 5.1
- fusul maneton pe care se articuleaz biela
- fusul palier reprezint lagarul de sprijin al arborelui
cotit
- braul face legtura ntre fusul palier i fusul maneton
Un cot este format dintr-un fus maneton, cele doua brae care l
ncadreaz i cte o jumtate din fusurile palier nvecinate.
Motoarele cu cilindri n linie au arbori cu un numr de coturi
egal cu numrul de cilindri, iar cele cu cilindri n V au numrul de
coturi egal cu jumtate din numrul de cilindri.
n partea posterioar a motorului se fixeaz volantul i organele de
legtur cu utilizatorul, iar la partea anterioar se fixeaz
elementele necesare pentru antrenarea unor sisteme auxiliare (
sistemul de distribuie a gazelor, sistemul de rcire, sistemul de
ungere etc.)
Arborele cotit este supus unor solicitri extrem de mari i, de
aceea, este necesar s posede o rigiditate deosebit. Acest lucru se
poate realiza prin marirea dimensiunilor constructive, soluie
limitat de scaderea frecvenei vibraiilor libere (din cauza creterii
masei proprii) cu pericolul apariiei fenomenului de rezonan n
timpul funcionrii.
Pentru a micora masa o soluie posibil este gurirea fusurilor.
Aplicnd aceast soluie se mbuntete rezistena la oboseal i se ofer
posibilitatea de a aduce uleiul de ungere spre fusuri prin
interiorul arborelui cotit.
Micorarea abaterilor de form i poziie are o deosebit importan
att n ceea ce privete fusurile ct i dispunerea coturilor. Calitatea
suprafeei fusurilor este important pentru micorarea uzurilor.
Uzual, numrul de fusuri palier este cu unul mai mare dect numrul
de fusuri maneton. La m.a.s. mai puin solicitate exist posibiltatea
ca numrul de fusuri palier s fie mai mic dect cel al fusurilor
maneton, caz n care unele brae sunt comune pentru dou fusuri
maneton alturate.
La motoarele moderne braele au o form eliptic (fig. 5.2a), care
s-a dovedit avantajoas n ceea ce privete rezistena la solicitrile
mecanice. La motoarele extrem de solicitate braul poate ajunge pn
la forma circular (fig. 5.2b).
Figura 5.2
Prin suprapunearea s a fusurilor (fig. 5.2 a) se mrete rezistena
la oboseal a arborelui.
Reducerea concentratorilor de tensiuni n zona de racordare a
fusurilor cu braul se face prin intermediul unor praguri (fig.
5.3). Ra cordarea fusului cu pragul se face fie cu o raz de
racordare ( fig. 5.3a) fie cu degajri (fig. 5.3b).
Figura 5.3
Arborii cotii pentru motoarele care echipeaz autovehicule
rutiere pot fi fabricai din oel sau din font.
Procedeul de obinere a semifabricatului pentru arborii din oel
este forjarea n matri, iar arborii din font se realizeaz prin
turnare.
Prin forjare n matri nu se nrerup ceea ce reduce concentratorii
de tensiuni.
Turnarea are avantajul c realizeaz mai uor forma
contragreutilor. La arborii din oel contragreutile se fabric
separat i sunt fixate de arbore cu asamblri filetate. 5.2. Calculul
arborelui cotit
n primul rnd vor fi stabilite dimensiunile constructive ale
arborelui cotit, dup care urmeaz calculul de verificare.
Dimensiunile caracteristice ale arborelui cotit sunt prezentate
in figura 4.4.
Figura 5.4unde:l-lungimea unui cot (distana dintre axele a doi
cilindri consecutivi)l=lP+lM+2.g
lP [mm] lungimea fusului palier
dP [mm] diametrul exterior al fusului palier
lM [mm] lungimea fusului maneton (a fost adoptat la calculul
capului bielei)
dM [mm] diametrul exterior al fusului maneton (a fost adoptat la
calculul capului bielei)
dMi [mm] diametrul interior al fusului maneton
b [mm] limea braului
g [mm] grosimea braului
[mm] raza de racordare a fusului cu braulValorile recomandate
pentru aceste dimensiuni sunt prezentate n tab 5.1.
Tabelul 5.1Dimen-
siuneaMotor in linieMotor in V
m.a.s.m.a.c.m.a.s.m.a.c.
l(1,1....1,25)D(1,15....1,35)D(1,25..1,35)D(1,4...1,55)D
dp(0,6....0,8)D(0.7...0,85)D(0,65...0,75)D(0,7....0,75)D
lp
-fus intermediar
-fus central sau de capt(0,5...0,6)dp
(0,75..0,85)dp(0,45...0,6)dp
(0,55...0,75)dp(0,5...0,7)dp
(0,7...0,88)dp(0,5...0,65)dp
(0,65...0,86)dp
dM(0,5...0,68)D(0,55...0,72)D(0,5....0,67)D(0,6...0,72)D
lM(0,45...0,62)dM(0,5...0,65)dM(0,45...0,62)dM(0,8...1)dM
dMi(0,6...0,8) dM(0,6...0,75) dM(0,6...0,8) dM(0,6...0,75)
dM
b(1,7...1,9) dM(1,5...2) dM(1,7...1,9) dM(1,5...2) dM
g(0,15...0,35) dM(0,2...0,35) dM(0,15...0,35) dM(0,2...0,35)
dM
(0,06....0,09) dM(0,07....1) dM(0,06...0,09) dM(0,07....1)
dM
H1=dP/2+3 ... 8 mm (vezi fig. 5.4)
H1=dP/2+3 ... 8 mm (vezi fig. 5.4)H=H1+H2+r [mm] (vezi fig.
5.4)
a.Calculul de verificare a fusurilor la presiune de contact i la
nclzire
Ansamblul fus-cuzinei, att n cazul fusului maneton ct i a celui
palier, reprezint un lagr radial hidrodinamic. Pelicula de ulei
dinte fus i cuzinet se menine n timpul funcionarii datorit micrii
relative cu viteze mari a celor dou componente. Dac presiunea de
contact dintre fus i cuzinet este mai mare dect presiunea din
stratul de ulei, apare pericolul expulzrii peliculei de ulei dintre
cele dou piese. n urma contactului direct dintre cele dou suprafee
uzura se accentueaz i din cauza supranclzirii arborelui cotit apare
pericolul gripajului. Uleiul are i rolul de a evacua o parte din
cldura dezvoltat n lagr.
Pentru verificarea fusurilor la presiune specific este necesar s
se stabileasc solicitrile care acioneaz asupra acestora. n acest
scop se construiesc diagramele polare pentru fusul maneton i pentru
cele palier.
1. Diagrama polar a fusului maneton
Fora care acioneaz asupra fusului maneton RM este rezultanta
dintre fora B care acioneaz n lungul bielei i fora de inerie dat de
masa bielei aferent micrii de rotaie FRB (fig. 5.5).
Vectorul este variabil att ca mrime ct i ca direcie i sens.
Vectorul este de mrime constant care, fiind pe direcia manivelei,
se rotete cu viteza unghiular a arborelui cotit fa de punctul O
(fig. 5.5).
Figura 5.5
Pentru a uura compunerea acestor vectori se face o construcie
grafic numit diagrama polar. Aceast construcie grafic se face
considernd c manivela arborelui cotit este fix i biela se rotete n
sens invers cu aceeai vitez relativ. Se fac urmatorii pai:
- la o scara a lungimilor Kl convenabil aleas se traseaz un cerc
de raza R=l (lungimea bielei), cu centrul n punctul M. La aceeai
scar a lungimilor Kl, pe diametrul vertical al cercului trasat se
coboar un segment MO=r, raza manivelei (fig. 5.6a).
Figura 5.6- se traseaz un cerc de raz oarecare, cu centrul n O
,care nu intersecteaz cercul cu centrul in M (intersecteaz
diametrul orizontal al cercului cu centrul n M In dou puncte).
Cercul cu centrul n O se mparte n 12 pri egale prin punctele Oi
(i=0...11). Prelungirile segmentelor OOi intersecteaz cercul cu
centrul n M n punctele Ai (fig. 5.6b).
Se observ c OMAi reprezint poziia mecanismului biela-manivel
pentru rotaii din 300 n 300 RA ale arborelui cotit (fig. 5.7).
OMA0-corespunde pozitiei pentru =00 RA (piston in p.m.i.)
OMA6-corespunde pozitiei pentru =1800 RA (piston in p.m.e.)
Figura 5.7
Dac n figura 5.2 se face o translaie a vectorului n lungul
manivelei, mutnd vrful n punctul M (fig. 5) se observ c segmentul
cuprins ntre OM (originea vectorului translatat) i vrful vectorului
reprezint suma celor doi vectori ( i ). Indiferent de poziia
mecanismului biel-manivel (adic indiferent de valoarea unghiului de
manivel ) fora este orientat pe direcia bielei. Dac are valoare
pozitiv sensul vectorului este dinspre M opus lui A (fig. 5.8a),
iar dac este negativ vectorul va fi orientat dinspre M spre punct A
(fig. 5.8b).
Figura 5.8- pentru a face compunerea vectorial, la o scar
convenabil aleas a fortelor KF se coboar din M (pe diametrul
vertical) un segment MOM=FRB. La motoarele n 4 timpi, pentru a
realiza un ciclu motor, arborele cotit efectueaz doua rotaii
complete. De aceea este necesar ca i biela s execute dou rotaii n
jurul fusului maneton, rezultnd punctele Ai (i=0.....24; fig.
5.9a).
Din tabelul de fore (tab1) de la calculul dinamic al
mecanismului biel manivel se scot valorile forei B pentru =00, 300,
600, ......, 6900, 7050, 7200.n diagrama polar se reprezint
vectorul. Direcia acestui vector este MA0 (pistonul este in p.m.i.
la nceputul cursei de admisie). Valoarea lui fiind negativ, sensul
este dinspre M spre A0. Se traseaz la scara aleas a forelor KF
segmentul (fig. 5.9). Segmentul OMO este chiar rezultanta
vectorilor i . Se msoar segmentul OMO, se nmulete cu scara forelor
KF i rezult valoarea n [N].
Figura 5.9Direcia vectorului este MA1. i aceasta are o valoare
negativ, deci sensul lui va fi dinspre M spre A1. La aceeai scar a
forelor KF, segmentul M1 reprezint vectorul (fig. 5.10).
Figura 5.10 Rezultanta va fi segmentul OM1. Valoarea lui OM1
[mm] se nmulteste cu KF [N/mm] i rezult . n continuare se procedeaz
la fel pentru . De exemplu pentru =3900 pistonul se afl n p.m.i. la
inceputul cursei de destindere. Valoarea lui este pozitiv. Direcia
vectorului este MA13, iar sensul este opus lui A13. Segmentul OM13
reprezint (fig. 5.11).
Figura 5.11Diagrama polar a fusului maneton rezult unind
punctele 0, 1, .... 23, 24 (fig. 5.12). Pentru a nu ncrca figura
este suficient s se reprezinte numai punctele din vrfurile
vectorilor .
Fifura 5.12Se observ c vectorii au numai valori pozitive.
Diagrama polar se poate desfura (fig. 5.13). Prin planimetrarea
diagramei polare desfurate se poate determina valoarea medie a
solicitrilor pe fusul maneton .
Figura 5.13Aceast valoare medie poate fi calculat cu aproximaie
i prin media aritmetic a valorilor vectorilor :
[N]
Pentru calculele ulterioare este necesar s se cunoasc valoarea
medie i cea maximA RMmax a solicitrilor pe fusul maneton. Aceasta
valoare maxim se determina din diagrama polar (fig. 5.12 i
5.13).
Deoarece s-a presupus c cilindri unui motor sunt identici,
diagrama polar este aceeai pentru toate fusurile maneton ale unui
motor cu cilindri n linie, defazat de la un cilindru la altul n
funcie de decalajul dintre aprinderi.
La motoarele cu cilindri n V, deoarece pe un fus actioneaz dou
biele, este necesar o nou compunere vectorial care ine seama de
decalajul dintre aprinderile din cilindrii care acioneaz pe acelai
fus maneton i de unghiul V-ului.
De exemplu, pentru un motor cu 8 cilindri n V (fig. 5.14), avnd
ordinea de aprindere 1-5-4-8-6-3-7-2-1 i unghiul dintre liniile de
cilindri , asupra fusului maneton doi acioneaz bielele din cilindri
2 si 6.
Figura 5.14
Decalajul dintre aprinderi este 7200/8=900 RA. ntre cilindri 2 i
6 decalajul dintre aprinderi este de . Dac cilindri 2 i 6 ar aciona
fiecare asupra unui singur fus maneton, cele dou diagrame polare
pentru fusul maneton ar fi la fel. De aceea, n prima faz, se
construiete diagrama polar a fusului maneton pentru un singur
cilindru.
Diagrama polar astfel construit se rotete, cu centrul n OM, cu
900 astfel nct unghiul dintre axele MOM i MOM s fie egal cu unghiul
V-ului ( (fig. 5.15).
Figura 5.15
Deoarece procesele din cilindrul 2 se desfoar cu ntrziere fa de
cilindrul 6, compunerea vectorial se face astfel:
-se noteaz cu (segmentele OMi din fig. 5.15) i (segmentele OMi
din fig. 12) solicitrile produse pe fusul maneton de forele din
mecanismul biel-manivel ale cilindrului 2, respectiv 6, i cu
(segmentele OMi din fig. 5.15) rezultantele lor. Compunerea
vectorial se face dup cum urmeaz (se ia n considerare faptul c
procesele din cilindrul 2 se desfoar cu o ntrziere de 2700 RA fa de
cele din cilindrul 6):
(fig. 5.15a)
......................................
(fig. 5.15b)
.........................................
nsumarea vectorial se face direct pe diagram (fig. 5.15)
aplicnd, de exemplu, regula paralelogramului.
Diagrama polar a fusului maneton se obine unind punctele care
reprezint vrfurile vectorilor (punctele i din fig. 5.16).
Figura 5.161. Diagrama polar a fusului palierAsupra unui fus
palier actioneaz rezultanta forelor din fusurile maneton alturate
acestuia (fig. 5.17a). Se observ c i actioneaz pe direcia
manivelelor cilindrului respectiv (fig. 5.17b).Forele i actioneaz
asupra fusurilor palier i-1 i i, respectiv i i i+1. Din motive de
simetrie se consider c fiecare din aceste dou fore se mpart egal pe
fusurile palier asupra crora acioneaz. n consecin, asupra fusului
palier i acioneaz rezultanta forelor i (fig. 5.17.c).
Figura 5.17La construcia diagramei polare pentru fusul palier
trebuie avut n vedere faptul c fora de pe un fus maneton care
acioneaz pe fusul palier este rezultanta dintre fora de inerie a
tuturor maselor aflate n micare de rotaie i fora n lungul bielei
(fig. 5.18).
, dac (=ct
Vectorul se rotete n jurul punctului O cu viteza unghiular a
arborelui cotit (fig. 5.18a), exact ca i vectorul (de la diagrama
polar a fusului maneton).
Figura 5.18Se face acelai raionament ca i la diagrama polar
pentru fusul maneton. Se translateaz n lungul manivelei astfel nct
vrful acestuia s fie n M i punctul de aplicatie n Op (fig 5.18b).
Este evident c dac n diagrama polar a fusului maneton (la scara
aleas a forelor KF) se coboar pe diametrul vertical un segment
MOp=FR, segmentele Opi sunt rezultantele (fig. 5.19).
Figura 5.19Mai departe se procedeaz ca n cazul diagramei polare
pentru fusul maneton al unui motor cu cilindri in V.
Cu centrul n Op, se rotete diagrama polar a forelor RMPi cu
unghiul , astfel nct OpM s se suprapun peste manivela cilindrului
i+1 (vezi fig. 5.17b).
Pentru a construi diagrama polar a fusului palier i este necesar
compunerea vectorial dintre i . Pentru a nu complica problema se
face urmtoarea observaie:
- dac se aplic regula paralelogramului pentru nsumarea a doi
vectori (fig 4.20), se observ c segmentul AE este jumtatea
rezultantei . Punctul E se situeaz la jumtatea distanei dintre
punctele B i D care sunt varfurile vectorilorcare se compun.
Figura 5.20Din aceast cauz nu este necesar cunoaterea valorilor
i .
La compunerea + trebuie luat n considerare decalajul dintre
aprinderile din cei doi cilindri.
De exemplu, pentru un motor cu 4 cilindri n linie (fig 5.21),
avnd ordinea de aprindere 1-2-4-3-1, diagrama polar a fusului
palier IV se construiete astfel (fig. 5.22):
Figura 5.21- pe diagrama polar a fusului maneton se duce
segmentul MOp=FR, aceasta reprezentnd acum forele din cilindrul 4,
care acioneaz asupra fusului palier IV;- cu centrul n OP se rotete
aceast diagram cu 1800 (egal cu unghiul dintre manivelele
cilindrilor 3 i 4);-defazajul dintre aprinderile n cilindrii 3 i 4
este de , cilindrul 3 fiind in urm:-fortele i se compun astfel:
(fig. 5.22a).............................................
(fig. 5.22b)............................................
Figura 5.22
Punctele din vrfurile vectorilor se noteaz i, cele din vrfurile
vectorilor i i pentru vrfurile se noteaz cu i (vezi tab. 5.2).
Tabelul 5.2
Vrfurile
pt.
Varfurile pt.
Vrfurile
pt.
Vrfurile pt.
sunt la jumtatea
segmentului
0
30
60
.
.
510
540
570
600
630
660
690
7200
1
2
.
.
17
18
19
20
21
22
23
0(24)
0
1
2
.
.
17
18
19
20
21
22
23
0(24)0
1
2
.
.
17
18
19
20
21
22
23
0(24)18-0
19-1
20-2
.
.
11-17
12-18
13-19
14-20
15-21
16-22
17-23
18-0
Diagrama polar a fusului palier pentru cazul analizat este
prezentat n figura 5.23.
Figura 5.23
Pentru descrcarea fusurilor palier se utilizeaz contragreuti.
Acestea echilibreaz 70-80% din fora de inerie a maselor n micare de
rotaie Fe=(0,7-0,8).FR. La scara aleas a forelor se duce din Op
spre M un segment OpC=Fe.
Se msoar segmentele OPi sau Ci [mm], se nmulesc cu scara forelor
KF [N/mm] i rezult valoarea forelor . Ca i n cazul diagramei polare
a fusului maneton, se poate trasa diagrama desfurat n funcie de
(fig. 5.24).
Figura 54.24
Pentru calculele ulterioare prezint interes valoarea maxim i cea
medie .
Acum se poate trece la calculul de verificare la presiune de
contact. Suprafaa portant a unui fus (suprafaa pe care acioneaz
forele RM i RP) este reprezentat de proiecia acestuia ntr-un plan
normal pe axa cilindrului. Aceast proiecie este un dreptunghi cu
laturile egale cu lungimea fusului l, respectiv diametrul acestuia
d.
Pentru fusul palier suprafaa portant este:
SpP=lP.dP [mm2]iar pentru fusul maneton:
SpM=lM.dM [mm2]
Presiunea specific maxim pe fusul palier:
(5.1)Presiunea specifica medie pe fusul palier:
(5.2)Valorile admisibile sunt [9]:pPmax a=40 ... 60 MPa
P a=30 ... 50 MPaPresiunea specific maxim pe fusul maneton:
(5.3)Presiunea specific medie pe fusul maneton
(5.4)Valorile admisibile [9]:pMmax a=50 ... 90 MPa
M a=35 ... 60 MPa
Verificarea preliminar la nclzire se face considernd lucrul
mecanic dezvoltat prin frecare ntr-o secund, pe unitatea de
suprafa:Lf=Ff.vp [J]
(5.5)
unde: - Ff [N] fora de frecare n lagr raportat la unitatea de
suprafa
- vp [m/s] viteza periferic (viteza relativ de deplasare a
suprafeelor
Fora de frecare n lagr raportat la unitatea de suprafa poate fi
scris:
Ff=(. [MPa]
(5.6)unde: - ( - coeficientul de frecare de alunecare
- [MPa] presiunea medie de contact din lagr
Viteza periferic este:
vp=10-3.rf. [m/s]
(5.7)
unde: - rf [mm] raza fusului
- [rad/s] viteza unghiular a arborelui cotit
=(.n/30 [rad/s]
(5.8)Raza lagrului este:rf=df/2 [mm]
(5.9)
unde: - df [mm] diametrul fusuluiDin (5.8) i (5.9) rezult:
[m/s]
(5.10)nlocuind relaiile (5.6) i (5.10) n (5.5) rezult:
[J]
(5.11)
Coeficientul de frecare fiind dependent de presiunea medie i
viteza periferic, este dat de o relaie de forma:
(5.12)Aplicnd relaiile (5.10) i (5.12) n (5.11) rezult:
(J)
(5.13)Se definete coeficientul de uzur sau de nclzire a lagrului
factorul:
i aplicnd relaia (5.13) rezult:
(5.14)Coeficientul de uzura pentru fusul palier este:
(5.15)
La fusul maneton viteza periferic este amplificat de oscilaiile
bielei i de aceea se introduce un factor de corecie care depinde de
factorul constructiv al bielei (=r/lb (vezi fig. 5.25).Coeficientul
de uzura pentru fusul maneton:
(5.16)
Figura 5.25Valorile admisibile ale coeficientului de uzur
sunt:qa=300 ... 350 pentru aliaj pe baz de staniu
qa=300 pentru aliaj de bronz cu plumbqa=400 ... 450 pentru aliaj
de bronz cu plumb cu acoperireqa>300 pentru aliaj
aluminiu-staniun funcie de valorile qP si qM se alege tipul de
acoperire pentru cuzineii fusului palier respectiv pentru cei ai
fusului maneton.
Un calcul mai complex pentru verificarea la nclzire a lagrelor
se face pe baza teoriei hidrodinamice.
Acest calcul pe baza teoriei hidrodinamice are ca scop
determinarea temperaturii uleiului din lagr i a jocului minim.
Din calculele anterioare se cunosc:
-df [mm]-diametrul fusului
- lf [mm]-lungimea fusului
- - valoarea medie a solicitarilor pe fus ( pentru fusul maneton
i pentru fusul palier)
- presiunea medie pe fusul respectiv
Din standarde se alege jocul din lgar. Pentru lagrele
hidrodinamice se recomand urmtoarele ajustaje: H7/f6; H8/f7; H7/j6.
Cmpurile de tolerane sunt prezentate n tabelul 5.3. Tabelul 5.3
Diametre
nominale
[mm] Poziia cmpurilor de toleran i precizie [(]
Cuzinet Fus
H 7 H 8 f 6 f 7 j 6
minmaxminmaxminmaxminmaxminmax
18 ... 300+210+33-20-33-20-41-4+9
30 ... 500+250+39-25-41-25-50-5+11
50 ... 800+300+46-30-49-30-60-7+12
80 ... 1200+350+54-36-58-36-90-9+13
120 ... 1800+400+63-43-68-43-83-11+14
180 ... 2500+460+72-50-79-50-96-13+16
Jocul radial ( [mm] se poate stabili utiliznd relaia:(=(0,5 ...
1).10-3.df [mm]Se definesc urmtorii parametri:
- jocul relativ din lagr
- lungimea relativ a lagaruluiTemperatura de intrare a uleiului
n lagr se adopt din intervalul:
tu1=85 ... 95 0CCondiia de echilibru termic pentru lagr
este:
[kJ/s]
(5.17)
unde: - [kJ/s] cldura dezvoltat n lagr prin frecare n unitatea
de timp;
- [kJ/s] cldura evacuat din lagr prin intermediul uleiului;
- [kJ/s] cldura evacuat din lagr prin perei;Caldura dezvoltat
prin frecare este egal cu lucrul mecanic de frecare n lagr:
[kJ/s]
(5.18)
[kJ/s]
(5.19)
unde: - Ff [N] fora de frecare dintre cuzinet i fus
- vp [m/s] viteza periferic a fusului (viteza relativ dintre fus
i cuzinet)
[N]
(5.20)Aplicnd relaiile (4.10) i (4.20) n (4.19) rezult:
[kJ/s]sau
[kJ/s]
Coeficientul de frecare lichid (l se determin pe baza teoriei
ungerii hidrodinamice cu o relaie de forma:(l=(.(u
(5.21)
unde: - (u este o funcie care depinde de excentricitatea relativ
er i de lungimea relativ a lagrului (;er=2e/
(5.22)
unde: - e [mm] distana pe direcie radial dintre centrul
cuzinetului i axa fusului, n timpul funcionrii motorului (fig.
5.26).
Figura 5.26
Pentru determinarea excentricitii relative se definete cifra
caracteristic sau coeficientul de ncrcare a lagrului:
n continuare se alege uleiul din tabelul 5.4 (numai pentru
uleiuri minerale). Tabelul 5.4
Denumirea
uleiului Densitatea
relativ
[kg/dm3] Viscozitatea la
50 0C Indice de
viscozitate
la 15
0Cla 20
0C [cSt] [0E]
min max min max
M 20
M 30
M 40
M 500,9
0,905
0,905
0,9129
61
91
14145
76
102
1524
8
12
186
10
13
2090
90
90
90
M 20W Extra
M 30W Extra5,79,65
86,5
10
M 10W/50 Extra
M 20W/40 Extra0,9
0,99,6
10,512
156
69
9115
115
D 30 Super 1
D 40 Super 10,905
0,9110,5
1314,57,5
109
12min. 90
min. 90
DS 30
DS 400,91
0,917,5
109
12min. 90
min. 90
Uleiurile din clasa M (M 20, M 30, M 40, M 50) sunt recomandate
pentru m.a.s. la care condiiile de lucru sunt uoare. Acestea sut
uleiuri monograd i nu sunt aditivitate sau conin cel mult aditivi
depresani (coboar punctul de congelare).
Urmtoarea clas de uleiuri pentru m.a.s. este M xW Extra (M 20W
Extra i M 30W Extra). Acestea sunt tot monograd cu aditivi
amelioratori ai indicelui de viscozitate, antispumani, detergeni,
antioxidani, anticorosovi i dispersani.
Cea mai utilizat clas de uleiuri minerale pentru m.a.s. este cea
multigrad (M 10W/50 Extra i M20W/40 Extra). Acestea sunt numite i
uleiuri iarn-var, sunt aditivate, i se utilizeaz la motoare cu
condiii de funcionare moderate.
Clasa D de uleiuri este utilizat la m.a.c., cele urmate de
indicaia Super sau Premium fiind aditivate. Uleiurile din clasa DS
(DS 30 i DS 40) sunt utilizate la m.a.c. supraalimentate.
Uleiurile sintetice i semisintetice au la 50 0C viscozitatea
12,15 ... 12,6 0E. Dac se cunoate viscozitatea n 0E (grade Engler)
se determin cifra caracteristic u a uleiului (fig. 5.26).
Figura 5.26
Viscozitatea dinamic pentru o anumit temperatura tul a uleiului
din lagr se determin cu relaia:
[N.s/m2]
(5.24)
Cu valoarea calculat pentru (u din relaia (5.24) se determin
valoarea funciei ( din (5.23).
Excentricitatea relativ er se determin din figura 5.27 funcie de
( i de (=lf/df.
Figura 5.27
n continuare se determin (u (din fig. 25) n funcie de
excentricitatea relativ er i de raportul (=lf/df.
Figura 5.28
Acum este posibil determinarea coeficientului de frecare lichid
(l din relaia (5.21).
Toi termenii relaiei (5.20) pentru calculul lucrului mecanic de
frecare sunt acum cunoscui. Se observ c singura variabil este
coeficientul de frecare lichid (l, care depinde de excentricitatea
relativ er prin funcia (u. Funcia (u depinde de cifra caracteristic
(, care la rndul ei este funcie de viscozitatea dinamic (u.
Deoarece viscozitatea dinamic depinde de temperatura uleiului din
lagr tul, rezult c i lucrul mecanic de frecare din lagr va depinde
de aceast temperatur.
De aceea se poate trasa curba de variaie a lucrului mecanic de
frecare (care este egal cu cldura dezvoltat n lagr prin frecare)
funcie de temperatura uleiului. Pentru aceasta se dau valori ale
temperaturii uleiului din lagr tul n intervalul [80 ... 130 0C].
Pentru fiecare din aceste valori se determin viscozitatea dinamic
(u (rel. 5.24), cifra caracteristic ( (rel. 5.23), excentricitatea
relativ er (fig. 24), funcia (u (fig. 5.25), coeficientul de
frecare lichid (l i, n final, lucrul mecanic dezvoltat prin frecare
, care este egal cu cldura degajat prin frecare . Avnd aceste
valori pentru cldura dezvoltat prin frecare (termenul din stnga al
relaiei 5.17) se poate trasa curba de variaie a acesteia pe
intervalul de temperaturi 80 ... 130 0C (fig. 5.30.
Pentru determinarea temperaturii uleiului la ieirea din lagr
este necesar stabilirea variaiei funcie de temperatur pentru partea
din dreapta a ecuaiei de echilibru (5.17).
Experimental s-a stabilit c fraciunea evacuat prin pereii
lagarului reprezint 10 ... 15% din cldura dezvoltat prin
frecare.
[kJ/s]
(5.25)
Pentru determinarea cldurii evacuate din lagr prin intermediul
uleiului se scrie ecuaia caloric:
[kJ/s]
(5.26)unde: - cu [kJ/kg K] cldura specific a uleiului;
- [m3/s] debitul volumic de ulei care circul prin lagr;
- u [kg/m3] densitatea uleiului;
Produsul cu.u variaz n limitele relativ restrnse n funcie de
natura uleiului i de temperatur, aa c se poate alege:cu.u= 1670 ...
1888 kJ/m3 K
Pe baza teoriei hidrodinamice a ungerii se poate determina
debitul volumic de ulei prin lgar cu o relaie de forma [3]:
(5.27)unde: - n [rot/min] turaia motorului;
- ( [mm] jocul diametral (a fost calculat anterior) - df [mm]
diametrul fusului
- (v este o funcie care depinde de excentricitatea relativ er i
de raportul (=lf/df (fig. 5.29)
Figura 5.29
Dnd valori lui tul n intervalul 80-130 0C se determin pentru
aceste valori i traseaz curba de variaie n funcie de temperatur
pentru suma pe graficul pe care a fost reprezentat cldura (fig.
5.30). Temperatura corespunzatoare punctului de intersecie a celor
dou curbe este temperatura de ieire a uleiului din lagr tu2 (fig.
5.30.
Figura 5.30Se pune condiia:tu21,5
(5.31)
Dac una dintre condiiile (5.28) sau (5.31) nu este indeplinit se
reface calculul alegnd alte valori pentru jocul diametral (, un alt
ulei sau redimensionnd lagarul (dp,lp).b.Calculul de verificare a
cotului la oboseal
Acest calcul se face n ipoteza c arborele cotit este o grind
discontinu avnd un numr de pri egale cu numrul coturilor.
Mai departe se fac urmtoarele ipoteze:
- un cot este o grind simplu rezemat la capete;- reazemele sunt
considerate a fi rigide i coaxiale;-datorit lungimii reduse a
reazemelor, se neglijeaz momentele ncovoietoare care acioneaz aspra
acestora;-asupra reazemului din stnga a cotului z acioneaz un
moment de intrare Minz, egal cu suma momentelor de rsucire produse
de cilindrii situai ntre acest cot i partea frontal a motorului
(fulia ventilatorului).
De ex.: Pentru un motor cu 4 cilindri n linie (fig. 5.31),
momentul de intrare pentru cotul 3 este:Min3=M1+M2
(5.33)Asupra reazemului din dreapta acioneaz momentul de intrare
Minz la care se adaug cel produs de cilindrul z.
De ex.: Pentru arborele din figura 5.31:Me3=Min3+M3
(5.34)
Figura 5.31
Este evident c momentul de intrare pentru cotul z+1 este egal cu
momentul de ieire al cotului z:Minz+1=Mez
(5.35)
Se observ c momentul de intrare n primul cot este nul, iar
momentul de ieire al ultimului cot i este egal cu momentul
instantaneu sum al motorului M(.
B1.Verificarea la oboseala a fusului palier
La stabilirea ordinii de aprindere i la calculul momentului sum
numerotarea cilindrilor a nceput de la volant spre ventilator.
Pentru verificarea la oboseal a cotului arborelui cotit ordinea de
numerotare a cilindrilor s-a inversat, deci nsumarea momentelor de
rsucire pentru determinarea momentelor de intrare, respectiv celor
de ieire ale unui cot se va face de la dreapta la stnga n tabelul
(tabelul de momente). Cu alte cuvinte, ultimul cilindru i din
calculele anterioare devine cilindrul 1 n calculele de verificare
la oboseal pentru arborele cotit.
Valorile momentelor de intrare, respectiv de ieire pentru
fiecare cot ale unui arbore cu i coturi se trec intr-un tabel (tab.
5.5).
Tabel 5.5Min1Min2Min3.........Mini-1MiniMei= M(
0
15
30
.
.
690
705
720
Momentul de intrare pentru primul cot Min1=0 deoarece n stanga
cotului 1 nu se produce moment de rsucire. Aa cum s-a aratt in
relaia (5.35), momentul de intrare n cotul 2 Min2 este egal cu
momentul de ieire din cotul 1 Me1. Valorile momentului de intrare n
cotul 2 Min2 se copiaz din tabelul (momente), fiind coloana
corespunzatoare lui Mi.
Coloana corespunztoate lui Min3 se determin nsumnd coloanele Mi
si Mi-1 din tabelul (momente), iar pentru celelalte valori ale
momentelor de intrare se continu nsumarea de la dreapta la stnga a
coloanelor din tabelul de momente.
Tensiunile maxime i minime ntr-un fus palier sunt:
[MPa]
(5.36)
[MPa]
(5.37)
unde: - WpP [mm3] modulul de rezisten polar al fusului
palier
[mm3]
(5.38)
unde: - diP=diM [mm] diametrul interior al fusului palier (poate
fi luat egal cu cel al fusului maneton); - dP [mm] diametrul
exterior al fusului palier;Pentru un cot oarecare z, valorile
momentulu maxim i minim de torsiune n reazemul din stnga se iau din
tabel 5.5, coloana corespunzatoare momentului Minz.
n reazemul din dreapta acioneaza momentul Minz+1. Pentru ultimul
cot, momentul de torsiune pe reazemul din dreapta va fi Mei.
Fusul palier este solicitat la rsucire de un ciclu asimetric.
Pentru calculul coeficientului de siguran la oboseal se aplic
teorema lui Serensen.
(5.39)unde: - (-1 [MPa] rezistena la oboseal la solicitarea de
rsucire pentru un ciclu simetric
(-1=(0,55 ... 0,58).-1
Rezistena la oboseal la solicitarea de ncovoiere pentru un ciclu
simetric-1=(0,44 ... 0,52).r
Rezistena la rupere pentru materialul arborelui cotit:
r=600 ... 800 MPa pentru oel carbon (OLC)r=800 ... 900 MPa
pentru oel aliat
r=700 ... 900 MPa pentru font cu grafit nodular
unde: - (0=(1,8 ... 2).(-1 [MPa] rezistena la oboseal la
solicitarea de torsiune pentru un ciclu pulsator
- (k( - coeficientul efectiv de concentrare a tensiunilor pentru
solicitarea de torsiune
- ( - factorul dimensional pentru solicitarea de torsiune(k(/( (
2,5sau se determin (k( (fig. 5.32a) i ( (fig. 5.32b).
Figura 5.32
- ( - coeficientul de calitate a suprafeei
(=1,1 ... 1,28 pentru oeluri ecruisate cu jet de alice(=1,1 ...
1,28 pentru fusuri clite prin CIF
Valorile admisibile pentru coeficientul de siguran la oboseal al
fusului palier [3]:cLa3 ... 4 pentru motoare de autoturism
cLa3 ... 4 pentru m.a.c. care echipeaz autovehicule
comerciale
cLa3 ... 4 pentru m.a.c. supraalimentatb.2.Verificarea la
oboseal a fusului maneton
Schema de incrcare pentru un cot sprijinit pe dou reazeme este
prezentat n figura 5.33.
Figura 5.33Forele au fost descompuse dup dou direcii:
- una n planul cotului (normala la fusul maneton)
- una tangential la fusul maneton.
Pentru un cot oarecare z:
- fora dup direcia tangenial la cotul z Tz este chiar fora
tangenialT=B.sin(+() [N]pentru cotul z (se ine seama de decalajul
la aprindere ntre cilindri), care a fost determinat la studiul
dinamic al mecanismului biel-manivel- fora Zz din planul cotului
este egal cu suma algebric (vezi fig. 5.33):
Zz=ZB+FRB+FRM [N]
(5.40) unde: - ZB=B.cos(+() [N] fora mormal pe fusul maneton a
fost determinat la studiul dinamic al mecanismului biel-manivel
- FRB=-mBM.r.2 [N] fora de inerie a masei bielei aferent micrii
de rotaie
- FRM=-mM.r.2 [N] fora de inerie a masei manetonului aflat n
micare de rotaie
[kg]unde: - dM, dMi i lM [mm] diametrul exterior, diametrul
interior, respectiv lungimea fusului maneton
- [kg/dm3] densitatea materialului arborelui cotit
=7,8 ... 7,85 kg/dm3 pentru oel
=7,1 ... 7,15 kg/dm3 pentru font
Aplicnd ecuaiile de echilibru ale forelor i momentelor se
determin reaciunile pe cele doua reazeme.
Reaciunile din reazemul stng:
-ecuaia de echilibru pe direcia tangential:
de unde rezult:
[N]
(5.41)-ecuaia de echilibru in planul cotului:
de unde rezult:
[N]
(5.42)
unde: - FRb=-0,5.(mcot-mM).r.2 [N] fora de inerie a masei unui
bra (masa cotului a fost adoptat la studiul dinamic al mecanismului
biel-manivel)
- Fcg=0,5.Fe [N] fora de inerie a unei contragreuti
- Fe [N] fora de echilibrare a fost stabilit la construcia
diagramei polare pentru fusul palier (Fe=(0,7 ... 0,8).FR)
Momentul de ncovoiere n planul cotului MC (fig. 5.34) este:
[Nm]
(5.43)
Figura 5.34-forele Zs, FRb i Fcg [N] , iar lungimile l,a
[mm]
[mm] (vezi fig. 5.33)Momentul de ncovoiere tangenial MT este
:
[Nm]
(5.43)
Pentru a permite accesul uleiului n lagrul fusului, acesta este
gurit n plan transversal. Poziia orificiului de ungere se stabilete
pe baza diagramei de uzur.
Diagrama de uzura indic zona n care presiunea de contact din
lagrul respectiv este minim. Prin plasarea orificiului de ungere n
aceast zon scade presiunea pe care pompa de ulei trebuie s o
asigure n magistrala de ulei.
Diagrama de uzur nu este una cantitativ deoarece nu urmrete
determinarea valorii presiunii de contact ci doar a zonei n care
aceasta este cea mai mic.
Pentru trasarea diagramei de uzur se pornete de la presupunerea
c fiecare din forele Ri care acioneaz pe fus se distribuie pe un
sector de cerc de 1200, simetric fa de direcia forei (fig 5.35a).
De exemplu, pentru fusul maneton se prneste de la diagrama polar a
acestuia (fig. 5.35b).
Figura 5.35
Direcia i mrimea forelor R0......23 care acioneaz pe fus sunt
cele din diagramele polare pentru fusul maneton respectiv pentru
palier (n fig. 5.35b se d un exemplu pentru fora R13). Din figura
5.35b se observ c fora Ri acioneaz pe suprafaa fusului opus
punctului i (vezi i fig. 5.36).
La o scara a forelor KF[N/mm] se traseaza sectoarele de cerc pe
care acioneaz fiecare fora Ri (p13 din fig. 5.35b pentru R13).
Pentru simplificarea construciei se pot trasa direciile forelor
printre puncte nsumnd apoi valorile tuturor forelor care acioneaz
pe aceeai direcie (fig. 5.36a).
Figura 5.36
Sectorele haurate reprezint aciunea forelor Ri asupra fusului
maneton (fig. 5.36b conform fig. 5.36a):
- pI=R1+R2+R8+R9+R20+R21 acioneaz pe un sector de cerc de 1200
dispus simetric fa de direcia I
- pII=R7+R19 acioneaz pe un sector de cerc de 1200 dispus
simetric fa de direcia II- pIII=R0+R6+R18 acioneaz pe un sector de
cerc de 1200 dispus simetric fa de direcia III- pIV=R5+R10+R11+R12
acioneaz pe un sector de cerc de 1200 dispus simetric fa de direcia
IV- pV=R3+R4+R16+R23 acioneaz pe un sector de cerc de 1200 dispus
simetric fa de direcia V- pVI=R14+R15 acioneaz pe un sector de cerc
de 1200 dispus simetric fa de direcia VI- pVII=R13 acioneaz pe un
sector de cerc de 1200 dispus simetric fa de direcia VII- pVIII=R12
acioneaz pe un sector de cerc de 1200 dispus simetric fa de direcia
VIII
Diagrama din figura 5.36b ia n considerare doar forele Ri
calculate din 30 in 30 0RA. Pe baza acestei diagrame prelucrate
(fig. 5.37a) se poate trasa cu aproximaie diagrama de uzur pentru
fusul respectiv (fig. 5.37b).
Figura 5.37
Grosimea radial a sectorelor de cerc din figura 34a este
reprezentarea la scara forelor KF [N/mm] a urmtoarelor valori:
p1=pIp2=pI+pII
p3=pI+pII+pIIIp4=pI+pII+pIII+pIVp5=pI+pII+pIII+pIV+pVp6=pI+pII+pIII+pIV+pV+pVIp7=pII+pIII+pIV+pV+pVIp8=pIII+pIV+pV+pVIp9=pIII+pIV+pV+pVI+pVIIp10=pIV+pV+pVI+pVIIp11=pV+pVI+pVIIp12=pVI+pVIIp13=pVIIp14=pVII+pVIIIp15=pVIII
Zona nnegrit reprezint ndeprtarea de material de pe suprafaa
fusului datorit uzurii (fig. 5.37b). n partea cea mai subire a
acestei zone se nregistreaz i presiunea de contact minim. Aici va
fi amplasat orificiul de ungere, a crui ax este nclinat cu unghiul
fa de vertical (fig. 5.37b).
Avnd stabilit poziia orificiului de ungere pentru fusul maneton
se determin proieciile vectorilor i pe axa n-n (fig. 5.38), normala
la axa o-o a orificiului. Seciunea slabit a fusului este cea a
orificiului, de aceea calculul se face aici.
Figura 5.38Proiecia vectorului pe axa n-n este:
[Nm]
(5.44)iar cea a vectorului pe axa n-n:
[Nm]
(5.45)Momentul ncovoietor n seciunea orificiului este:
(5.46)Calculul pentru fusul maneton se organizeaz ntr-un tabel
(tab. 5.6): Tabelul 5.6
TsZBZZsMTMcMnMinzM(
0
15
30
.
.
.
690
705
720
Tensiunea maxim de ncovoiere n seciunea orificiului de
ungere:
[MPa]
(5.47)iar tensiunea minim n aceast seciune:
[MPa]
(5.48)unde: - Mnmax, Mnmin [Nm] momentul maxim, respectiv cel
minim din coloana Mn a tabelului; - WM [mm3] modulul de rezistan la
ncovoiere pentru fusul maneton;
pentru gaur interioar concentric:
[mm3]
(5.49)pentru gaur interioar excentric (fig. 5.39):
[mm3]
(5.49)
Figura 5.39
Coeficientul de corecie f se determin din figura 5.40, n funcie
de raportul celor dou diametre:
=dMi/dM (vezi fig. 5.39)
i de excentricitatea relativ:
(vezi fig. 5.39)
Figura 5.40Coeficientul de siguran la ncovoiere pentru fusul
maneton:
(5.50)unde -1 [MPa] rezistena la oboseal pentru solicitarea de
ncovoiere cu un ciclu simetric (a fost stabilt la calculul fusului
palier)
- (k coeficientul efectiv de concentrare a tensiunilor
(k=1,9 ... 2 sau se adopt din figura 5.41a n care diametrul
gurii de ungere d0=2 ... 4 mm
- - factorul dimensional =0,7 ... 0,8 sau se adopt din figura
5.341 - =(2-1-0)/
0 =(1,6 ... 1,8).-1(=1,1 ... 1,28 pentru oeluri ecruisate cu
jeturi de alice(=1,1 ... 1,4 pentru clire prin CIF
[MPa]
[MPa]
Figura 5.41
Momentul de torsiune care acioneaz asupra fusului maneton al
unui cot z este egal cu suma dintre momentul de intrare n cot (Minz
din tab1) i momentul produs de reaciunea tangenial din reazemul
stng:
n relaia anterioar: Minz [Nm], r [mm], T [N].Calculele pentru
solicitarea de torsiune se trece tot n tabelul 5.6.Tensiunea maxim
de torsiune n fusul maneton este:
[MPa]
(5.51)iar cea minim:
[MPa]
(5.52)unde: - M(max, M(min [MPa] momentul de torsiune maxim,
respectiv minim, pe fusul maneton
- WpM [mm3] modulul de rezisten polar al fusului maneton
[mm3] pentru gaur interioar concentric
[mm3] pentru gaur interioar excentric
Factorul de corecie f se adopt din figura 5.40.
Coeficientul de siguranta la torsiune pentru fusul maneton:
(5.54)unde: - (-1, (k(, (, ( - au aceeai semnificaie i valori ca
i n cazul calculului la solicitarea de oboseal pentru fusul
palier
- (m, (v au aceeai semnificaie ca i n cazul calculului la
solicitarea de oboseal pentru fusul palier
- ( - se adopt din figura 5.41bCoeficientul global de siguran la
oboseal pentru fusul maneton:
(5.55)Valorile admisibile sunt:cMa=2,5 ... 3 pentru m.a.s.cMa=3
... 3,5 pentru m.a.c.b.3.Calculul de verificare la oboseal a
braului
Solicitrile care apar la braul arborelui cotit sunt: de
ntindere, de compresiune, de ncovoiere i de torsiune.
Calculele se fac pentru seciunea tangenial la muchia suprioar a
fusului palier (fig. 5.42a), tensiunile cele mai mari
nregistrndu-se n punctul A al acestei seciuni (fig. 5.42a).
Figura 39
Momentul incovoietor in planul cotului este (fig.
5.42b):Mcot=10-3.a.Zs [N.m]
(5.56)
unde: - a [mm], Zs [N]
Momentul de ncovoiere n planul braului este (fig.
39c):Mb=Minz+0,5.10-3.Ts.dp= Minz+0,25.10-3.T.dp [Nm]
(5.57)
Variania momentului ncovoietor n planul cotului este prezentat n
fig. 5.42b, iar a celui din planul braului n fig. 5.42c. Tensiunile
de ntindere-compresiune din bra sunt produse de fora ZS (fig
5.42d).
Se observa ca momentul n planul cotului corespunztor punctului A
este nul. Tensiunea de ncovoiere i cea de ntindere-compresiune n
punctul A sunt determinate de momentul din planul braului Mb i de
fora de reaciune din reazemul de intrare ZS.
Tensiunea n punctul A produs de Mb este:
[MPa]
(5.58)unde: - Wb [mm3] modulul de rezisten la ncovoiere al
braului
[mm3]
(5.59)
- b [mm] limea braului (vezi fig. 5.42)
- g [mm] grosimea braului (vezi fig. 5.42)Relaiile (56) i (59)
se nlocuiesc n (5.58) i rezult:
[MPa]
(5.60)Tensiunea de ntindere-compresiune n punctul A este:
[MPa]
(5.61)unde: - Ab=b.g [mm2] aria seciunii transversale a
brauluiRezult:
[MPa]
(5.62)
Tensiunea de ncovoiere i de ntindere-compresiune se determin
nsumnd relaiile (60) si (62):
[MPa] (5.63)
Tensiunea maxim de ncovoiere i de ntindere-compresiune n punctul
A va fi:
[MPa]
(5.64)iar cea minim:
[MPa]
(5.65)
Zsmax, Zsmin se iau din tabelul 2 din coloana corespunztoare lui
ZsCoeficientul de siguran la ncovoiere pentru bra:
(5.66)-1, ( i au fost adoptate la calculul fusului maneton
(k se adopt din figura 5.43a funcie de raportul /dP ( raza de
racordare a fusului cu braul)
Figura 5.43
Momentul de torsiune n seciunea1234 (fig. 39a) este:
[Nm]
(5.67)unde: - a [mm]
Repartiia tensiunilor produse de momentul M( n seciunea 1-2-3-4
este cea din figura 5.42e.
Tensiunea produs de momentul M( in punctul A (fig. 5.42a) se
determin cu relaia:
[MPa]
(5.68)unde: - Wdb [mm3] modulul de rezisten la torsiune al
arborelui
Wdb=K.b.g2 [mm3]
(5.69)
K coeficientul lui Saint Venant se adopt din figura 5.44
Figura 5.44
Aplicnd relaiile (5.67) i (5.69) n (5.68) rezult
[MPa]
(5.70)Tensiunea maxim de torsiune n punctul A:
[MPa]
(5.71)iar cea minim:
[MPa]
(5.72)
Tsmax, Tsmin se iau din tabelul 5.6 din coloana corespunztoare
lui Ts
Coeficientul de siguran la torsiune pentru bra:
(5.73)(-1, ( - au fost adoptate la calculul fusului palier
( - din figura 5.41b nlocuind pe d cu valoarea lui b(k( - se
adopt din figura 40b funcie de raportul /dP
[MPa]
Coeficientul global de siguran pentru bra:
(5.74)
Valorile admisibile sunt:
cba=2 ... 3 pentru m.a.s.
cba=3 ... 3,5 pentru m.a.c.
PAGE 202
_1262461179.unknown
_1262856108.unknown
_1262954592.unknown
_1263013322.unknown
_1263144882.unknown
_1263149320.unknown
_1263149718.unknown
_1263150909.unknown
_1265140311.unknown
_1265140850.unknown
_1265141753.unknown
_1263151895.unknown
_1263151936.unknown
_1263152055.unknown
_1263150961.unknown
_1263151271.unknown
_1263149883.unknown
_1263150420.unknown
_1263149766.unknown
_1263149538.unknown
_1263149604.unknown
_1263149479.unknown
_1263146801.unknown
_1263149124.unknown
_1263149158.unknown
_1263147380.unknown
_1263145332.unknown
_1263145417.unknown
_1263145170.unknown
_1263145268.unknown
_1263016280.unknown
_1263132419.unknown
_1263144738.unknown
_1263132406.unknown
_1263015374.unknown
_1263015533.unknown
_1263015333.unknown
_1262961404.unknown
_1262977613.unknown
_1262977680.unknown
_1262977737.unknown
_1262977657.unknown
_1262975046.unknown
_1262975069.unknown
_1262961567.unknown
_1262960441.unknown
_1262960624.unknown
_1262961239.unknown
_1262960508.unknown
_1262955932.unknown
_1262960270.unknown
_1262954802.unknown
_1262945724.unknown
_1262949723.unknown
_1262950607.unknown
_1262954543.unknown
_1262949772.unknown
_1262946000.unknown
_1262949688.unknown
_1262945843.unknown
_1262945003.unknown
_1262945087.unknown
_1262945667.unknown
_1262945041.unknown
_1262856202.unknown
_1262936298.unknown
_1262856123.unknown
_1262795049.unknown
_1262852610.unknown
_1262853782.unknown
_1262853881.unknown
_1262855921.unknown
_1262853811.unknown
_1262853726.unknown
_1262853766.unknown
_1262853650.unknown
_1262850759.unknown
_1262850841.unknown
_1262852589.unknown
_1262850810.unknown
_1262795434.unknown
_1262850726.unknown
_1262795389.unknown
_1262793251.unknown
_1262794636.unknown
_1262794957.unknown
_1262795039.unknown
_1262794741.unknown
_1262794025.unknown
_1262794574.unknown
_1262793922.unknown
_1262791473.unknown
_1262791770.unknown
_1262793215.unknown
_1262791895.unknown
_1262791976.unknown
_1262791502.unknown
_1262791096.unknown
_1262791157.unknown
_1262461542.unknown
_1262344200.unknown
_1262453657.unknown
_1262454846.unknown
_1262454972.unknown
_1262460687.unknown
_1262460699.unknown
_1262455003.unknown
_1262460682.unknown
_1262454888.unknown
_1262454949.unknown
_1262454861.unknown
_1262454105.unknown
_1262454504.unknown
_1262454785.unknown
_1262454444.unknown
_1262453740.unknown
_1262453755.unknown
_1262453710.unknown
_1262449244.unknown
_1262452051.unknown
_1262453262.unknown
_1262453311.unknown
_1262452312.unknown
_1262449402.unknown
_1262452010.unknown
_1262449341.unknown
_1262446753.unknown
_1262449209.unknown
_1262449217.unknown
_1262446764.unknown
_1262446556.unknown
_1262446587.unknown
_1262437950.unknown
_1262289468.unknown
_1262343660.unknown
_1262344088.unknown
_1262344153.unknown
_1262344169.unknown
_1262344133.unknown
_1262344016.unknown
_1262344075.unknown
_1262344054.unknown
_1262343746.unknown
_1262341358.unknown
_1262342348.unknown
_1262343628.unknown
_1262342258.unknown
_1262340880.unknown
_1262340965.unknown
_1262338935.unknown
_1259416942.unknown
_1262274448.unknown
_1262288479.unknown
_1262288759.unknown
_1262288914.unknown
_1262288725.unknown
_1262274636.unknown
_1262276953.unknown
_1262274543.unknown
_1262259268.unknown
_1262259416.unknown
_1262274403.unknown
_1262259375.unknown
_1262251047.unknown
_1262251074.unknown
_1259418227.unknown
_1259418247.unknown
_1259423758.unknown
_1259417246.unknown
_1258966878.unknown
_1258969987.unknown
_1258971940.unknown
_1259414463.unknown
_1258969999.unknown
_1258968635.unknown
_1258969866.unknown
_1258967657.unknown
_1258962487.unknown
_1258966156.unknown
_1258966398.unknown
_1258962713.unknown
_1258837362.unknown
_1258838234.unknown
_1258111431.unknown