8/17/2019 Aplicatie Hala Metalica
1/14
FACULTATEA DE ARHITECTUR ! An universitar 2014-2015
Curs “Structuri performante”
ing. Drago! Marcu Structuri performante 2014-2015 Tem" verificare 2
APLICA!IA 2 – EXEMPLU
Structur": CADRE METALICE CU Z#BRELE
1. DATE DE TEM#
1.1. Dimensiuni
• Sal! p!trat! 60.0 x 60.0 m
• Travee t = 6.0 m
• În!l"imea liber ! sub elementele structurii H = 20.0 m.
8/17/2019 Aplicatie Hala Metalica
2/14
FACULTATEA DE ARHITECTUR ! An universitar 2014-2015
Curs “Structuri performante”
ing. Drago! Marcu Structuri performante 2014-2015 Tem" verificare 2
1.1. Dimensiuni
• Z! pad!: Zona C
•
Vânt: Zona III• Cutremur: ag = 0.24 g
• Acoperi# u#or
2. PREDIMENSIONAREA GRINZII CU Z#BRELE
• hgrind! =12
D =
12
0060. = 5.0 m 0.25p
• distan"a între pane d p = hgrind! = 5.0 m (unghiul diagonalelor 45°) 0.25p
3. DIMENSIONAREA PANEIPanele se a#eaz! în nodurile t!lpii superioare. Distan"a între pane este d p = 5.0 m
3.1. Înc"rcarea pe o pan":
• înc!rcarea permanent! din acoper # + tavan (valoare caracteristic! ) $ 40.0 kg/m2 (acoperi#) +30 kg/m2 (tavan) = 70 kg/m2 0.05p
• înc!rcarea permanent! pe acoperi# (valoare de calcul)C p = 1.35 $ 1.35 x 70 = 95 kg/m
2 0.05p
• înc!rcarea din z! pad! pe acoperi# (din hart!): Zona C $ gz = 200 kg/m2 0.05p
• înc!rcarea din z! pad! (valoarea de calcul)
Cz = 1.5 $ qz = 1.50 x 200 = 300 kg/m2
0.05p • înc!rcare total! pe acoperi# (valoare de calcul): 95 + 300 = 395 kg/m2 0.05p
• înc!rcarea total! pe pan! (valoare de calcul) $ q pan! = 5 x 395 + 15 kg/m
(greutatea proprie pan! estimat!) $ 1990 kg/m % 2.0 tone/m 0.05p Rotunjire la ± 100 kg/m. rspectiv ± 0.1 tone/m
3.2. Momentul încovoietor pentru o pan":
M pan! =8
tq 2
pan! =8
06002 2
. x.= 9.0 tm Rotunjire la ± 0.1 tone/m 0.25p
8/17/2019 Aplicatie Hala Metalica
3/14
FACULTATEA DE ARHITECTUR ! An universitar 2014-2015
Curs “Structuri performante”
ing. Drago! Marcu Structuri performante 2014-2015 Tem" verificare 2
3.3. Modulul de rezisten$" necesar pentru o pan":
Wnec. pan! =a
pan!
R M =
30001009
5
x. = 300 cm3 Rotunjire la ± 1 cm3 0.25p
3.4. Alegerea panei(Poate fi ales un profil U sau I din tabele anex!)Din tabelul anex! s-a ales
• Pan! U260 cu 0.20p - modulul de rezisten"! W pan! = 371 cm
3 > 300.0 cm3 $ OK!- momentul de iner "ie I pan! = 4820 cm
4
Observa&ie: Se remarc! c! valori mai apropiate de W nec. pan! se reg!seau în tabel atât pentru I180 cât 'i pentru U240. Pentru scurtarea exemplului, 'tiind c! verific!rile ulterioarenu vor confirma alegerea, s-a f !cut o alegere mai larg!. Pentru cazul de fa&! se consider ! caadmisibil! alegerea unui profil cu un modul de rezisten&! efectiv nu mai mare de 25% din celnecesar. Peste aceast! marj! ne-am afla în cazul unei supradimension!ri.
3.5. Verificarea panei la s"geat" f pan!. efectiv ( f pan!. admisibil
f pan!.efectiv =10
1
pan!otel
2
pan!
IE
tM=
4820101210
6001009
6
25
x x , x
x x.
= 3.2 cm $ l pana
188>
l pana
200=3.0 cm=f pan!. admisibil
Rotunjire la ± 0.1 cm 0.20p
Concluzie: Verificarea nu este satisf "cut"! 0.05p
Posibilit !" i de corectare:
1. Aleg din tabel o pan! mai mare. I260:
I pan! = 5740 cm4$ rezult! f pan! = 2.69 cm =l pana
223 < 200
l pan! (OK!)
Regul!: se alege cel mai economic dintre profilele care satisfac condi&ia de s!geat!!
2. Prev!d dou! profile al!turate (numai dac! nu exist! profile U sau I mai mari în tabeleleanexate).În acest caz:
• modulul de rezisten"! – pentru verificarea condi"iei de rezisten"! – este 2W (unde W este modulul de rezisten"! al unei pane – valoarea din tabel)
8/17/2019 Aplicatie Hala Metalica
4/14
FACULTATEA DE ARHITECTUR ! An universitar 2014-2015
Curs “Structuri performante”
ing. Drago! Marcu Structuri performante 2014-2015 Tem" verificare 2
• momentul de iner "ie – pentru verificarea condi"iei de s!geat! este 2I (unde I estemomentul de iner "ie al unei pane – valoarea din tabel)
!
Rezultat: Aleg 1 profil(e) I260 0.5p
Not": Rândul de mai sus se va completa obligatoriu. indiferent dac" dimensiunearezult" în urma primei verific"ri sau a corect"rii. Altfel punctajul nu secuantifica!
3.6. Consumul de o$el• Greutatea profilului I260 este 41.9 kg/m
•
Greutatea de o"el / m2 acoperi# qo"el. pan! =05941
.
.
= 8.4 kg/m2 0.25p
Rotunjire la ± 0.1 kg/m2
4. ÎNC#RCAREA PE GRINDA CU Z#BRELE4.1. Înc"rcarea distribuit" pe acoperi% (valoarea de calcul – gruparea fundamental!):
• 395 kg/m2 (a se vedea calculul panei- valorea asumat! ini&ial pentru acoperi'ul u'or -40kg/m2 - include 'i greutatea panei) 0.1p
4.2. Înc"rcarea pe grinda cu z"brele(valoarea de calcul – gruparea fundamental!)
• din acoperi#: qacop = 6.0 m x 395 kg/m2 = 2370 kg/m 0.1p
• greutate proprie grinda cu z! brele (estimat!) 100 kg/m (acoperi' u'or) 0.1p Total qfd = 2470 kg/m = 2.5 tone/m 0.1p
Rotunjire la 0.1 t/m
•
greutatea echivalent! uniform distribuit! pe acoperi# gfd =
2.50
6 = 0.42 t/m
2
0.1p Rotunjire la 0.01 t/m2
8/17/2019 Aplicatie Hala Metalica
5/14
FACULTATEA DE ARHITECTUR ! An universitar 2014-2015
Curs “Structuri performante”
ing. Drago! Marcu Structuri performante 2014-2015 Tem" verificare 2
5. PREDIMENSIONAREA BARELOR GRINZII CU Z#BRELE5.1. Evaluarea eforturilor în bare pentru gruparea fundamental" (greutate proprie +z"pad")5.1.1. Momente încovoietoare în grinda cadrului
Se consider ! pentru predimensionare c! valorile momentelor se calculeaz! cu formulele:
Mmax =24
qD2x3
5 #i Mreaz =
18
qD2
De unde rezult!
• Mmax. fd = 625 tm Mreaz. fd = 500 tm 0.15p +0.15p
Rotunjire la ± 1 tm
5.1.2. Reac ! iunea grinzii cu z "brele
Vgz. fd =2
qD=
2.5 x 60
2=75 tone 0.1p
5.1.3. Eforturi în barele principale ale grinzii cu z "brele – gruparea fundamental! => Eforturi în t"lpile grinzii cu z"brele
• În sec"iunea din axul deschiderii
C talpasup. fd (ax) = I talpainf. fd (ax) =gz
max
HM = 625
5= 125 tone Rotunjire la ± 1 ton! 0.15p
• În sec"iunea de la reazem (nodul cadrului)
C talpasup. fd (reaz) = I talpainf. fd (reaz) =500
5= 100 tone Rotunjire la ± 1 ton! 0.15p
=> Eforturi în prima diagonal" (lâng" nodul cadrului)
Dfd =°45cos
Vgz =75
0.707= 106 tone Rotunjire la ± 1 ton! 0.15p
=> Efort în montan$i
8/17/2019 Aplicatie Hala Metalica
6/14
FACULTATEA DE ARHITECTUR ! An universitar 2014-2015
Curs “Structuri performante”
ing. Drago! Marcu Structuri performante 2014-2015 Tem" verificare 2
Mfd = 5.0 x qfd = 5.0 x 2.5 = 12.5 tone Rotunjire la ± 0.1 tone 0.15p 5.2. Evaluarea eforturilor în bare pentru gruparea seismic" (greutatea proprie +z"pad" + cutremur)5.2.1. Masa supus" ac ! iunii seismice
(valoare de calcul. aproximativ!)
• greutatea acoperi#ului C p = 1.0 $ 1.0 x 70 kg/m2 = 70 kg/m2
• greutatea z! pezii Cz = 0.40 $ 0.40 x 200 = 80 kg/m2
• din greutatea proprie a grinzii cu z! brele 100/6 = 17 kg/m2 Total 167 kg/m2
$ gseism = 0.17 tone/m2
0.1p
Rotunjire la ± 10 kg/m2. respectiv ± 0.01 tone/m2
• aria acoperi#ului Aacop = 60.0 x 60.0 = 3600 m2
• greutatea total! supus! ac"iunii seismice G = 0.17 x 3600 = 612 tone 0.1p Rotunjire la ± 1 ton!
5.2.2. For ! a seismic" pentru întreaga cl "dire:
• coeficient de importan"! )I = 1.00
• accelera"ia seismic! ag = 0.24 g 0.1p
•
coeficient de amplificare dinamic! *max = 2.75• coeficient de comportare q = 5.0
• for "a seismic! pentru întreaga cl!dire (sistem cu un singur grad de libertate)
S =q
a maxgI !" G =05
75224001
.
. x. x.
612 = 81 tone 0.1p
Rotunjire la ± 1 ton!
5.2.3. For ! e seismice aferente cadrelor transversale:
• num!r total de cadre: 11 cadre (10 travei) 0.05p +0.05p
•
for "a aferent! unui cadru S0 = 81 : 11 = 7.4 tone 0.05p Rotunjire la ± 0.1 tone
5.2.4. Eforturi în barele grinzii cu z "brele în gruparea seismic"
=> Eforturi date de înc"rc"rile verticale pentru gruparea seismic" • Valorile eforturilor ob"inute pentru gruparea fundamental! se reduc cu raportul între
înc!rcarea uniform distribuit! în gruparea seismic! 'i înc!rcarea uniform distribuit! îngruparea fundamental! $
k s =fd
seism
g
g=
0.17
0.42
= 0.405 0.05p
8/17/2019 Aplicatie Hala Metalica
7/14
FACULTATEA DE ARHITECTUR ! An universitar 2014-2015
Curs “Structuri performante”
ing. Drago! Marcu Structuri performante 2014-2015 Tem" verificare 2
• Eforturile în barele grinzii cu z! brele din înc!rcarea vertical! din gruparea seismic! sunt prin urmare:
• În sec"iunea din axul deschiderii
C talpasup. seism (ax) = I talpainf. seism (ax) =gz
seismmax,
H
M=
05
6254050
.
x.
= 51 tone 0.1p
Rotunjire la ± 1 ton!
• În sec"iunea de la reazem
C talpasup. seism (reaz) = I talpainf. seism (reaz) =05
5004050
.
x.
= 41 tone 0.1p
Rotunjire la ± 1 ton!
=> Eforturi date de for$a seismic" S0 (orizontal")• Momente încovoietoare în cadru date de for "a seismic!
Valorile aproximative ale acestor momente (pentru predimensionare) sunt:
- La nodul cadrului (MD #i MC)
Mnod = ±2
)H5,0H(S gz0 + x7
3$ Mnod = 36 tm Rotunjire la ± 1 ton! 0.1p
- La baza stâlpului (MA #i MD)
M baza = ±2
)H5,0H(S gz0 + x7
4$ M baz! = 48 tm Rotunjire la ± 1 ton! 0.1p
• For "ele axiale în barele cadrului date de for "a seismic! orizontal! - La nodul “C” al cadrului
I talpa. sup (seism) = C talpa. inf (seism) =gz
nod
H
M=
36
5.0
= 7.2 tone 0.05p
8/17/2019 Aplicatie Hala Metalica
8/14
FACULTATEA DE ARHITECTUR ! An universitar 2014-2015
Curs “Structuri performante”
ing. Drago! Marcu Structuri performante 2014-2015 Tem" verificare 2
Rotunjire la ± 0.1 tone
- În axul grinzii momentul încovoietor #i eforturile în bare din for "a seismic! sunt egalecu zero.
=> For$e axiale de proiectare (totale) în grinda cu z"brele• În sec"iunea din axul grinzii $ valorile din gruparea fundamental!
• În sec"iunea de la nodul cadrului:- din gruparea fundamental! $ ±100 tone 0.05p - din gruparea seismic! $ ± (51 + 7.2) = ± 58.2 tone < 100 tone 0.05p - dimensionarea se face pentru gruparea fundamental! 0.05p
• În prima diagonal! - Din gruparea fundamental! $ 106 tone 0.05p
-
Din gruparea seismic! $
0.405 x 106 +2 M
nod
0.707 D= 42.9+
2 x 36
0.707 x 60= 42.9 + 1.7 = 44.6 < 106 tone 0.15p
Rotunjire la ± 0.1 tone - Dimensionarea se face pentru gruparea fundamental! 0.05p
• În montan"i- Din gruparea fundamental! $ 12.5 tone 0.05p
5.3. Alegerea dimensiunilor barelor grinzii cu z"brele
(din "eav! p!trat! cu pere"i sub"iri)5.3.1. Sec ! iunea din axul grinzii
• Talpa inferioar ! a grinzii cu z! brele (solicitat! la întindere)
Ati.nec =a
inf talpa
R
I=125000
3000 = 41.7 cm2 Rotunjire la ± 0.1 cm2 0.05p
- Din tabel aleg "eav! p!trat! 140x8 mm$ Aef = 44.8 cm
2 > 41.7 cm2 $ OK! 0.1p - Greutatea &evii 140x8 mm $35.8 kg/m 0.05p
• Talpa superioar ! a grinzii cu z! brele (solicitat! la compresiune)
Ats.nec =a
suptalpa
R
C
! =
125000
0.7 x 3000 = 59.5 cm2 Rotunjire la ± 0.1 cm2 0.05
- Din tabel aleg "eav! p!trat! 160x10 mm$ Aef = 64.0 cm
2 > 59.5 cm2 $ OK! 0.1p - Greutatea "evii 160x10 mm $ 51.2 kg/m 0.05p
5.3.2. Sec ! iunea de la nodul cadrului
• Talpa superioar ! a grinzii cu z! brele (solicitat! la întindere)
Ats.nec =a
suptalpa
R
I
=100000
3000 = 33.3 cm2
Rotunjire la ± 0.1 cm2
0.05p
8/17/2019 Aplicatie Hala Metalica
9/14
FACULTATEA DE ARHITECTUR ! An universitar 2014-2015
Curs “Structuri performante”
ing. Drago! Marcu Structuri performante 2014-2015 Tem" verificare 2
- Din tabel aleg "eav! p!trat! 120x8 mm$ Aef = 38.4 cm
2 > 33.3 cm2 $ OK! 0.1p - Greutatea "evii 120x8 mm $ 30.8 kg/m 0.05p
• Talpa inferioar ! a grinzii cu z! brele (solicitat! la compresiune)
Ati.nec =a
inf talpa
R
C
!=
100000
0.7 x 3000 = 47.6 cm2 Rotunjire la ± 0.1 cm2 0.05p
- Din tabel aleg "eava p!trat! 160x10 mm$ Aef = 64.0 cm
2 > 48.6 cm2 $ OK! 0.1p - Greutatea "evii 160x10 mm $ 51.2 kg/m 0.05p
5.3.3. Prima diagonal " (solicitat " la întindere)
AD.nec =a
R
D
=106000
3000 % 35.3 cm2 Rotunjire la ± 0.1 cm2 0.05p
- Din tabel aleg "eava p!trat! 120x8 mm$ Aef = 38.4 cm
2 > 35.3 cm2 $ OK! 0.1p - Greutatea "evii 120x8 mm $ 30.8 kg/m 0.05p
5.3.4. Montan ! ii (solicita ! i la compresiune)
AM.nec = M
0.6 xRa
=12500
0.6 x 3000= 6.9 cm2 Rotunjire la ± 0.1 cm2 0.05p
Coeficientul de reducere pentru flambaj a fost luat egal cu 0.6 pentru a se "ine seama c!
lungimea montan"ilor este mai mare decât a unei bare a t!lpii comprimate.- Din tabel aleg "eav! p!trat! 100 x5 mm$ Aef = 20.0 cm
2 (valoarea minim!) > 8.3 cm2 $ OK! 0.1p - Greutatea "evii 100 x 5 mm $ 16.0 kg/m 0.05p
5.3.5. Calculul greut "! ii grinzii cu z "brele:
- Talpa sup.: greutate medie 0.5 (51.2 + 30.8) = 41.0 kg/m $ Rotunjire la ± 0.1kg/m 0.1p Gts = 41.0 x 60.0 = 2460 kg 0.05p - Talpa inf.: greutate medie 0.5 (35.8 + 51.2) = 43.5 kg/m $ Rotunjire la ± 0.1kg/m 0.1p Gti = 43.5 x 60.0 = 2610 kg 0.05p - Diagonale: greutate medie 0.75 x 30.8 = 23.1 kg/m $ Rotunjire la ± 0.1kg/ml 0.1p Lungimea unei diagonale lD = 1.4Hgz = 1.4 x 5.0 = 7.00 m (12 buc!"i) $ GD = 12 x 7.0 x 23.1 = 1940 kg Rotunjire la ± 1 kg 0.05p - Montan"i: greutate 16.0 kg/m (s-a luat dimensiunea cea mai mic! din tabel);Lungimea unui montant lM = Hgz = 5.00 m (11 buc!"i) $ GM = 11 x 5.0 x 16.0 = 880 kg Rotunjire la ± 1 kg 0.1p
- Greutate total! Ggz = 2460 + 2610 + 1940 + 880 = 7890 kg 0.1p - Consum total de o"el în grinda cu z! brele (pe 1 m2 acoperi#)
go"el.gz =06060
7890
. x.
= 21.9 kg/m2 Rotunjire la ± 0.1 kg/m2 0.05p
-
Consum total de o"el: 21.9 (grinda cu z! brele) + 8.4 (panele) = 30.3 kg/m2 0.1p
8/17/2019 Aplicatie Hala Metalica
10/14
FACULTATEA DE ARHITECTUR ! An universitar 2014-2015
Curs “Structuri performante”
ing. Drago! Marcu Structuri performante 2014-2015 Tem" verificare 2
Rotunjire la ± 0.1 kg/m2
6. PREDIMENSIONAREA STRUCTURII FRONTONULUIPredimensionarea montan"ilor se face pentru limitarea deforma"iilor sub ac"iunea vântului
6.1. Distan$a între elementele verticale de rezisten$" ale frontonului
• Se ia egal! cu distan"a între nodurile grinzii cu z! brele df = 5.0 m
6.2. Înc"rcarea din vânt pe elementul principal al frontonuluigvânt = qvânt x cv x df = 150 x 1.5 x 5.00 = 1125 kg/m = 1.13 tone/m 0.1p
Rotunjire la ± 0.01t/m
6.3. Momentul încovoietor în elementul principal din fronton (montantul frontonului)
Mf =8
Hg 2
vânt =8
020131 2
. x.=56.5 tm Rotunjire la ± 0.1tm 0.1p
6.4. Modulul de rezisten$" necesar
Wf.nec =a
f
R
M=
3000
10556 5
x.
= 1883 cm3 Rotunjire la ± 1cm3 0.1p
Comentariu: Exista posibilitatea sa se identifice in tabel profile cu Wef > Wf,nec. In practicacurent! se poate dimensiona montantul utilizand astfel de profile (mai ales c! ast!zi seimport! cu mare u'urin&! profile cu capacit!&i mult mai mari decât cele date în tabeleleal!turate). Pentru a evita dimensiuni foarte mari de profile, din condi&ii de estetic!, în multecazuri din practica curent! se recurge la realizarea montan&ilor sub form! de grind! cu z! brele
(uneori spa&ial!) utilizând &evi (zvelte) 'i/sau cabluri.În exemplul nostru vom proiecta momtantul ca o grind! cu z! brele realizat! din &evi p!trate.
8/17/2019 Aplicatie Hala Metalica
11/14
FACULTATEA DE ARHITECTUR ! An universitar 2014-2015
Curs “Structuri performante”
ing. Drago! Marcu Structuri performante 2014-2015 Tem" verificare 2
• Se proiecteaz! montantul ca grinda cu z! brele vertical! cu t!lpi paralele. din "eav! p!trat! cu pere"i sub"iri. În!l"imea util! a grinzii (distan"a între axele t!lpilor) se ia. în
prim! aproxima"ie. dm = 20
H
$ 020
02000
.
.
= 100 cm 0.1p
• For "a axial! în t!lpile montantului este
Nm =m
f
d M =
01
556
.
.
= 56.5 tone Rotunjire la ± 0.1tone 0.2p
• Aria necesar ! (considerând talpa comprimat!)
Am =a
m
R
N
!=
300070
56500
x.
= 26.9 cm2 Rotunjire la ± 0.1cm2 0.2p
Din tabel rezult! o "eav! p!trat! 120x6 mm cu A = 28.8 cm2 0.2p
6.5. Verificarea s"ge$ii• Pentru a evita spargerea sticlei se limiteaz! s!geata sub presiunea vântului la valoarea
f a =600
H=
600
2000= 3.33 cm Rotunjire la ± 0.01 cm 0.1p
• Momentul de iner "ie al montantului If = 2Am (dm/2)2
$ 2 x 28.8 x 50.02 = 144000 cm4 Rotunjire la ± 1000cm4 0.3p
• S!geata montantului este
f =10
1
f
2
f
EI
HM=
144000101210
200010556
6
25
x x. x
x x.
= 7.47 cm > f a = 3.33 cm 0.35p
$ dimensiunea insuficient! Rotunjire la ± 0.01 cm 0.1p
Not": Dac! în problema dumneavoastr ! rezult! c! dimensiunea aleas! este suficient! atunci problema se opre'te aici. Prin Concluzia de la urm! se cuantific! cele 0.65 p de mai
jos.
• Se determin! momentul de iner "ie necesar (If.nec) pentru a ob"ine s!geata admisibil! (f a). din rela"ia
8/17/2019 Aplicatie Hala Metalica
12/14
FACULTATEA DE ARHITECTUR ! An universitar 2014-2015
Curs “Structuri performante”
ing. Drago! Marcu Structuri performante 2014-2015 Tem" verificare 2
If. nec =a
2
f
Ef 10
HM=
333101210
200010556
6
25
. x x. x
x x.
= 320.000 cm4 Rotunjire la ± 10000cm4 0.35p
• Acest moment de iner "ie se ob"ine dac! distan"a între t!lpile montantului are valoareadeterminat! din rela"ia:
2
dm =
m
nec,f
A2
I=
8282
320000
. x
% 75.0 cm Rotunjire la ± 1cm 0.2p
$ dm = 150 cm % H/13.3 Rotunjire la + 10cm 0.1p
Concluzie: Montantul se realizeaz! sub form! de grind! cu z! brele având t!lpile din &evi120x6, dispuse la un interax dm=150 cm.
Not": Dac! problema s-a oprit mai sus prin satisfacerea condi&iei de s!geat! în „Concluzie”se va trece dimensiunea propus! la punctul 6.4, adic! dm=100 cm.
Not": Concluzia se completeaz! obligatoriu, altfel ultimele 0.65p nu vor fi cuantificate.
8/17/2019 Aplicatie Hala Metalica
13/14
FACULTATEA DE ARHITECTUR ! An universitar 2014-2015
Curs “Structuri performante”
ing. Drago! Marcu Structuri performante 2014-2015 Tem" verificare 2
TABELE CU CARACTERISTICILE PROFILELOR LAMINATE
1. # eav! p!trat ! cu pere $ i sub $ iri (pentru barele grinzii cu z !brele)
Latura(mm)
100 120 120 140 160 180 200 250 300 300 350
Grosime(mm)
5 6 8 8 10 10 10 10 10 12 12
Aria (cm2) 20.0 28.8 38.4 44.8 64.0 72.0 80.0 100.0 120.0 140.0 170.0
I (cm4) 290 594 753 1230 2260 3290 4590 9230 16300 19150 30900
W (cm3) 58.0 99 125 175 282 365 459 740 1090 1280 1770
G (kg/m) 16.0 23.0 30.8 35.8 51.2 57.6 64.0 80.0 96.0 115.2 134.4
2. Profile laminate la cald – tip U
În"l&imea(mm)
180 200 220 240 260 300
Aria (cm2) 28.0 32.2 37.4 42.3 48.3 58.8
I (cm4) 1350 1910 2690 3600 4820 8030
W (cm3) 150 191 245 300 371 535
G (kg/m) 22.0 25.3 29.4 33.2 37.9 46.2
3. Profile laminate la cald – tip I
În"l&imea(mm)
180 200 220 240 260 280 300 320* 340* 360 380* 400
Aria(cm2)
27.9 33.5 39.6 46.1 53.4 61.1 69.1 77.7 86.7 97.1 107.8 118.0
I (cm4) 1450 2140 3060 4250 5740 7590 9800 12510 15700 19600 24300 29200
W (cm3) 160 215 280 350 440 540 650 782 923 1090 1250 1460
8/17/2019 Aplicatie Hala Metalica
14/14
FACULTATEA DE ARHITECTUR ! An universitar 2014-2015
Curs “Structuri performante”
ing. Drago! Marcu Structuri performante 2014-2015 Tem" verificare 2
G (kg/m) 21.9 26.3 31.1 36.2 41.9 48.0 54.2 61.0 68.0 76.2 84.6 92.6
DATE DE TEM# - VERIFICARE PE PARCURS 1
1. Z"pad" Zona A: 100 kg/m2
Zona B: 150 kg/m2
Zona C: 200 kg/m2
Zona D: 300 kg/m2
2. Vânt Zona I : 75 kg/m2
Zona II : 100 kg/m2
Zona III : 150 kg/m2
3. Greutate acoperi' Acoperi' greu: 150 kg/m2 Acoperi' u'or: 40 kg/m2 Greutate pane la acoperi' greu: 30 kg/mGreutate pane la acoperi' u'or: 15 kg/mGreutate grinzi metalice la acoperi' greu: 180 kg/mGreutate grinzi metalice la acoperi' u'or: 100 kg/mGreutate tavan suspendat: 30 kg/m2 (indiferent de tipul acoperi'ului)
4. Coeficien&i de siguran&"
1.Verificare la înc!rc!ri din gruparea fundamental! (înc!rc!ri permanente + z! pad! sauvânt):
- înc!rc!ri permanente $ C p = 1.35- z! pad!.vânt $ Cz (Cv) = 1.50
2.Verificare la înc!rc!ri din gruparea seismic! (înc!rc!ri permanente + z! pad! +cutremur):
- înc!rc!ri permanente $ Cp = 1.00- z! pad!.vânt $ Cz (Cv) = 0.40
5. Materiale - O&el OL 52 $ Ra = 3000 kg/cm2