Dr. Jorge E. Alva Hurtado UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIER UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIER Í Í A A FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL SECCIÓN DE POST GRADO AN AN Á Á LISIS DE ESTABILIDAD DE LISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDES TALUDES
Dr. Jorge E. Alva Hurtado
UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERUNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERÍÍAAFACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL
SECCIÓN DE POST GRADO
ANANÁÁLISIS DE ESTABILIDAD DE LISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDESTALUDES
ANANÁÁLISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDESLISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDES
* CARACTERÍSTICAS Y ASPECTOS CRÍTICOS DE VARIOS TIPOS DEPROBLEMAS DE ESTABILIDAD DE TALUDES
* PROCEDIMIENTOS DE INVESTIGACIÓN Y DISEÑO DE TALUDES
* ANÁLISIS DETALLADO DE ESTABILIDAD
* MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES
b ) PRESA DE TIERRA GRANDE CONSTRUIDA RÁPIDAMENTE SIN CAMBIO EN EL CONTENIDODE HUMEDAD DEL NÚCLEO DE ARCILLA
(NO CONSOLIDADO - NO DRENADO)
a ) TERRAPLÉN CONSTRUIDO RÁPIDAMENTE SOBRE UN DEPÓSITO DE ARCILLA BLANDA
c ) ZAPATA CONTINUA COLOCADA RÁPIDAMENTE EN DEPÓSITO DE ARCILLA
q = 5.7 Su + γt Du
de la fórmula de capacidad de carga deTerzaghi con φ = 0
D
qu
τ f f τ f f = S del núcleo dearcilla compactada
u
τ f f = S insituu
τ f f
B
EJEMPLOS DE ANÁLISIS TIPO UU
EJEMPLOS DE ANÁLISIS TIPO CD(CONSOLIDADO - DRENADO)
a ) TERRAPLÉN CONSTRUIDO MUY LENTAMENTE POR CAPAS SOBREUN DEPÓSITO DE ARCILLA BLANDA
b ) PRESA DE TIERRA CON ESTADO DE INFILTRACIÓN CONSTANTE
c ) ZAPATA CONTINUA EN DEPÓSITO DE ARCILLA A LARGO PLAZODESPUÉS DE LA CONSTRUCCIÓN
τ f f = S resistencia cortante drenada insitud
τ f f
τ f f = S del núcleo de arcillad
τ f f
donde Nc, N γ y Nq son función de φ
q
D
u
qu = c N c + 1 γ B N γ + γ D N q2
B
(CONSOLIDADO - NO DRENADO)
a ) TERRAPLÉN ELEVADO DESPUÉS DE CONSOLIDARSE BAJO ALTURA INICIAL
b ) DESEMBALSE RÁPIDO AGUAS ARRIBA. SIN DRENAJE DEL NÚCLEO
c ) CONSTRUCCIÓN RÁPIDA DE TERRAPLÉN EN TALUD NATURAL
τ f f = S insitu después deconsolidación bajo capa 1
u
τ f f = S del núcleo correspondiente aconsolidación bajo infiltraciónconstante antes del desembalse
u
τ f f
τ f f = S insitu de arcilla en el taludnatural antes de construcción
u
τ f f
1
2
τ f f
EJEMPLOS DE ANÁLISIS TIPO CU
RESISTENCIA CORTANTE DRENADA Y NO DRENADA
ARCILLA SOBRECONSOLIDADA
(OCR > 4)
SDU
Us
S DL
SU
ARCILLA NORMALMENTE CONSOLIDADASDL
Línea K f
SUSDU
No Drenada
ESP-Descarga
ESP
P , P
ESP - Carga D
renad
a
Us
T S P
P , P
Drenada
Línea K f
(OCR = 1)
T S P
1) Terraplenes Granulares Construidos en Suelo Firme o Roca
2) Terraplenes Cohesivos Construidos en Suelo Firme o Roca- Al Final de la Construcción (Corto Plazo)- A Largo Plazo- Desembalse Rápido o Similar
3) Terraplenes en Terreno Blando- Al Final de la Construcción (Corto Plazo)- A Largo Plazo- Desembalse Rápido o Similar
CARACTERÍSTICAS Y ASPECTOS CRÍTICOS DEVARIOS TIPOS DE PROBLEMAS DE ESTABILIDAD
DE TALUDES
4) Taludes en Excavaciones- Al Final de la Construcción (Corto Plazo)- A Largo Plazo- Desembalse Rápido o Similar
5) Laderas Naturales
6) Taludes Con Problemas Especiales- Arcillas Duras Fisuradas y Lutitas- Loess- Suelos Residuales- Arcillas Altamente Sensibles
CARACTERÍSTICAS Y ASPECTOS CRÍTICOS DEVARIOS TIPOS DE PROBLEMAS DE ESTABILIDAD
DE TALUDES
- Observación de Campo
- Uso de Ábacos
- Análisis Detallado
PROCEDIMIENTOS DE INVESTIGACIÓN Y DISEÑO DE TALUDES
COTANGENTE DEL TALUD - X321 4 5 6 70
0
25
50
75
100
125
MAS EMPINADO QUE 20° MAS TENDIDO QUE 20°
DESLIZAMIENTO EN SUELO
DESLIZAMIENTO EN ROCA METEORIZADA
DESLIZAMIENTO EN RELLENO
ALT
UR
A D
EL T
ALU
D -
H (
Pies
)
1
x
EVALUACIÓN DE LA ESTABILIDAD DEL TALUD POR MEDIO DE DATOS DE CAMPO
ÁBACOS DE ESTABILIDAD PARA TALUDES INFINITOS
0.1
H
β
γ = Peso unitario total del suelo
γw = Peso unitario de agua
c' = Cohesión
φ' = Angulo de fricción
ru = Relación de presión de poro
u = Presión de poro en la profundidad H
Esfuerzo Efectivo
Hγ
u=
Pasos
1. Determine ru de valores de presión de poros medidos ó fórmulas
2. Determine A y B de los ábacos
3. Calcule H
cBtgtg
AFγβ
φ ′+
′=
1.00.90.80.70.6
0.5
0.40.3
0.2
0
ru = 0
0.10.2
0.3
0.4
0.5
0.6
Relación de talud b = cotg β
Par
ámet
ro A
1 2 3 4 5 6
Superficie de Infiltración
β
β
Infiltración paralela al talud
βγγ 2
u cosrTX w=
θβγγ
tgtg1ru +
=1w
Infiltración emergiendo del talud
θ
β
10
8
76
5
43
2
1
0 1 2 3 4 5 60
Relación de talud b = cotg β
XT
9
Par
ámet
ro B
COORDENADAS DEL CENTRO PARA EL CÍRCULO CRÍTICOÁBACOS DE ESTABILIDAD PARA SUELOS CON φ = 0 Ref. (Janbu, 1968)
Abs
cisa
del
cen
tro
-xo
90 80 70 60 50 40 30 20 10 0
4
3
2
1
0
-1
CIRCULOS PIE Y BASE
cot β0.25 0.50 1.0 1.5 2 3 4 6 10
Angulo del talud – b (grados)
d = 0
d = 0.5
90 80 70 60 50 40 30 20 10 0
5
4
3
2
1
Y = y H0 0
Círculos punto m
edio
CIRCULO PIE
d = 3.0
2.5
2.0
0
cot β
0.25 0.50 1.0 1.5 2 3 4 6 10
Angulo del talud – b (grados)
0.3
NUMERO DE ESTABILIDADAngulo del talud – b (grados)
Círculos pieCírculos baseCírculos talud
DHd =
dF = N c
P0
βH
D = dHBase Firme
γ = Peso unitario total del suelo
/ / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /
Factor de Seguridad
Pd =γ H + q - γw Hw
uq uw ut
0.25 0
cotg β0.50 0.75 1.0 1.5 3 4 6 ∞
90 80 70 60 50 40 30 20 10 0
3.83 4
5
6
7
8
9
10
11
2
CIRCULO PIE
d = 0
5.53 d=∞
321.5
1.00.5
0.30.2
0.1
CIRCULO TALUD
Núm
ero
de e
stab
ilida
d, N
o
CIRCULO BASE
10
∞
Xo
oH
X = x H0 0
β
/ / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /
Centro Crítico
Y
Ord
enad
a de
l cen
tro
-yo
0∞
1.5
1.0
GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE TALUDES PARA SUELOS CON φ>0
Ref. (Janbu, 1968)
0 1 2 3 4 5
10050
30201510864
2
1
0
Núm
ero
críti
co d
e Es
tabi
lidad
, Ncf
Relación de Talud b = cot β
Valo
res
de λ
c φ
1
2
5
10
20
50
100
200300
Para c = 0 :
F = b tan φPP
ed
F = N cf c P d
cφλ = P tan φc
e
H H w
βw H'
1b
q
Ht
γ H + q − γ Hμ μ μ
w w
q w tP =d
γ H + q − γ H 'μ μ'
w w
q wP =e
( En la fórmula de P tomar q = 0, μ = 1 para condición no consolidada )e q
3.0
2.0
1.0
0
-1.00 1 2 3 4 5
Relación de talud b
Coo
rden
adas
Uni
taria
s X
e
Y
0
0
1002010520
25 10
20
100
Coordenadas
X = x H
Y = y H
0 0
0 0
COORDENADAS DEL CENTRO DELCIRCULO CRITICO
y0
λ =Cφ
x0
λ = 0Cφ
FACTORES DE REDUCCIÓN POR CARGA ADICIONADA
LEYENDA
q
βH
D=dHBase Firme/ / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /
β = 0°1.0
0.9
0.8
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
Relación q γ/H
Fact
orμb
(a)
90°
60°
30°
Círculo por el pie
1.0
0.9
0.8
1.0
0.5
0
d = ∞
(b)
Círculo por la baseFact
orμb
Relación q γ/H
FACTORES DE REDUCCIÓN PARA LOS GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE TALUDES, SUELOS CON φ = 0 Y φ > 0
Ref. (Janbu, 1968)
FACTORES DE REDUCCIÓN POR SUMERGENCIA (μw) E INFILTRACIÓN (μ′w)
30°
60°
90°
1.0
0.9
0.8
0 0.5 1.0
β = 0°
Círculo por el pie
Relación Hw/H y H'w/H
Fact
orm
wy
m'w
1.0
0.9
0.8
0 0.5 1.0
0.5
0
Círculo por la base
d = ∞
(c)
(d)
LEYENDA
Base Firme/ / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /
/ / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /
Base Firme
H w
H'w H
D=dH
H
D=dH
Hw
β
Fact
orμ w
yμ'
w 1.0
Relación Hw/H y H'w/H
FACTOR DE REDUCCIÓN POR GRIETA DE TRACCIÓNSIN PRESIÓN HIDROSTÁTICA EN LA GRIETA
1.0
0.9
0.8
0.7
0.6
0.50 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
Relación Ht / H(a)
β = 0°
30°
60°
90°
Círculo por el pie
(b)
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
1.0
0.9
0.8
0.7
0.6
0.5
Fact
orμt
d = ∞
0
0.51.0
Círculo por la baseCírculo por la base
/ / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /
D=dH
β
Base Firme
H
LEYENDA
Ht
Grieta de Tracción
Relación Ht / H
Fact
orμt
FACTORES DE REDUCCIÓN PARA LOS GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE TALUDES,SUELOS CON f = 0 Y f > 0
Ref. (Janbu, 1968)
FACTOR DE REDUCCIÓN POR GRIETA DE TRACCIÓNCON PRESIÓN HIDROSTÁTICA EN LA GRIETA
Relación Ht / H
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
0 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5
1.0
0.9
0.8
0.7
0.6
0.5
1.0
0.9
0.8
0.7
0.6
0.5
d = ∞
β = 0°
Círculo por el pie
Círculo por la base
30°
60°
90°
1.00.5
0/ / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / / /
D=dH
β
Base Firme
H
LEYENDA
Ht
Grieta de Tracción
(c)
(d)
Fact
orμt
Fact
orμt
Relación Ht / H
Cu = RESISTENCIA NO-DRENADA
φU = 0
Cb
HO
H
β
1
CALCULE)H(H
bCNF
O+=
γ
2345
EXTRAPOLE EL PERFIL DE RESISTENCIA HACIA ARRIBA, PARA DETERMINAR HO
CALCULE M = HO/H
DETERMINE EL NUMERO DE ESTABILIDAD N DEL GRAFICO INFERIORDETERMINE Cb = RESISTENCIA EN LA BASE DEL TALUD
PASOS
Use γ = γb PARA TALUD SUMERGIDO
Use γ = γm PARA NO EXISTENCIA DE AGUA FUERADEL TALUD
Use γ PROMEDIO, PARA TALUD PARCIALMENTESUMERGIDO
NU
MER
O D
E E
STA
BIL
IDA
D, N
3432
30
28
26
24
22
1816
14
12
10
8
6
4
2
0
20
90 60 30 0β (GRADOS)
GRÁFICOS DE ESTABILIDAD DE TALUDES PARA φ = 0 Y RESISTENCIA AUMENTANDO CON PROFUNDIDAD. (Hunter y Schuster, 1968)
M = 2.00
1.75
1.50
1.25
1.00
0.75
0.50
0.25
0
Falla superfic
ial
Falla
prof
unda
- Método de Dovelas
- Método de la Cuña Deslizante
- Conclusiones
ANÁLISIS DETALLADO DE ESTABILIDAD
EJEMPLO DEL MÉTODO ORDINARIO DE DOVELAS
20
10
0
-10
-20
10
Elev
ació
n -p
ies
1 2
4
Capa γ (lb/pie3) c (lb/pie2) φ (grados)
A 110 60 35
105 100 30
110 750 5
B
C
Radio - 100 pies
3
5 6 78
910 A
B
C
FUERZAS QUE ACTUAN EN DOVELA
Δ x
W
XE
b
θ a
T
U = u Δ li i i
Δ l
Ur
X
E i + 1
U
Ni
i
i
i + 1ii
ii
i i
i
i
INCÓGNITAS
N-1 FUERZAS HORIZONTALESN-1 FUERZAS VERTICALESN-1 LOC. F. HORIZONTALESN FUERZAS NORM. BASEN LOC. F. NORM.N FUERZAS NORM. BASEI F.S.
5N-2 TOTAL
SISTEMA INDETERMINADO
3N TOTAL
ECUACIONES
FACTOR DE SEGURIDAD
AMRM
F =
∑=
∑=
+=
∑=
=
∑=
∑=
+=+=
n1i iθseniW
n1i
iNtgcLF
n1i
iθseniWrAM
)n1i
iNn1i
tgLc(riΔl)tgiσc(rRM
φ
φφ
MFΣN
HFΣN
vFΣN
EQUILIBRIO DE FUERZAS Y MOMENTOS
ASUME QUE LA RESULTANTE DE FUERZAS LATERALESACTUA PARALELA A LA BASE DE CADA DOVELA
RESUELVE LAS FUERZAS NORMALES PERPENDICULARESA LA BASE ELIMINANDO LAS FUERZAS LATERALES
MÉTODO ORDINARIO DE DOVELAS (FELLENIUS)
SATISFACE : EQ. TOTAL DE MOMENTOS
NO SATISFACE : EQ. FH: EQ. FV: EQ. INDIVIDUAL DE MOMENTOS
1 ECUACIÓN 1 INCÓGNITA
∑=
Δ−∑=
+= n
senW
ntgLc
F
1
1
i i
il
iu
i
i
iiW
θ
θφ )cos(
MÉTODO SIMPLIFICADO DE BISHOP
N + 1 ECUACIONES N + 1 INCÓGNITAS
ASUME QUE LAS FUERZAS VERTICALES EN LASDOVELAS SON CERO
RESUELVE LAS FUERZAS EN LA DIRECCIÓN VERTICALELIMINANDO LAS FUERZAS LATERALES
[ ] [ ]
)1(cos)(
)(/1)(
1
FtgtgM
senW
MtgxuWxcF
iii
n
iii
n
iiiiii
φθθθ
θ
θφ
+=
Δ−+Δ=
∑
∑
=
SATISFACE : EQ. TOTAL DE MOMENTOSEQ. FV
NO SATISFACE : EQ. INDIVIDUAL DE MOMENTOSEQ. FH
METODO DE LOWE Y KARAFIATH
ASUME QUE LA INCLINACIÓN DE LAS FUERZAS LATERALES ES ELPROMEDIO DEL TALUD Y LA SUPERFICIE DE FALLA
SATISFACE : Σ FvΣ FH
NO SATISFACE : ΣM
2 N ECUACIONES 2 N INCÓGNITAS
MÉTODO MORGENSTERN - PRICE
ASUME QUE LA INCLINACIÓN DE LAS FUERZAS LATERALES SIGUEUNA FORMA DETERMINADA
SATISFACE TODAS LAS CONDICIONES DE EQUILIBRIO
3 N ECUACIONES 3 N INCÓGNITAS
θ
θ
θ = λ f (x)
MÉTODO DE JANBU (GPS)
ASUME LA POSICIÓN DE LA FUERZA HORIZONTAL
SATISFACE TODAS LAS CONDICIONES DE EQUILIBRIO
3 N ECUACIONES 3 N INCÓGNITAS
Asumido
Asumido
MÉTODO DE SPENCER
ASUME QUE LA INCLINACIÓN DE LA FUERZA LATERALRESULTANTE (q) ES LA MISMA PARA CADA DOVELA
SATISFACE TODAS LAS CONDICIONES DE EQUILIBRIO
3 N ECUACIONES 3 N INCÓGNITAS
θ
θ
MÉTODO DE LA CUÑA DESLIZANTE
φmA = Ángulo de fricciónmovilizado en suelo A
φmB = Ángulo de fricciónmovilizado en suelo B
⎪⎪⎪⎪⎪
⎭
⎪⎪⎪⎪⎪
⎬
⎫
+≈
+≈
−≈
2453
2452
2451
Bm
Am
Am
φθ
φθ
φθ
SATISFACE EQUILIBRIO DE FUERZAS
ASUME INCLINACIÓN FUERZA HORIZONTAL
θ3
Suelo B
Suelo Aθ2θ1
MÉTODO DE ESPIRAL LOGARÍTMICA
ASUME QUE LA SUPERFICIE DE FALLA ES UNA ESPIRAL LOGARÍTMICA
SATISFACE TODAS LAS CONDICIONES DE EQUILIBRIO
3 ECUACIONES 3 INCÓGNITAS
r = r0 eθ tg φ
r0θ
φm
PROCEDIMIENTO
MÉTODO ORDINARIO DEDOVELAS
MÉTODO DE BISHOPMODIFICADO
MÉTODO DE JANBUPROCEDIMIENTO GENERA-LIZADO DE DOVELAS
MÉTODOS DE SPENCER YMORGENSTERN Y PRICE
MÉTODO DELOWE Y KARAFIATH
MÉTODO DE ESPIRALLOGARITMICA
CONDICIÓN DE EQUILIBRIO SATISFECHA
MOMENTOTOTAL
MOMENTODOVELA IND. VERT. HOR.
ECUACIONESE
INCÓGNITAS
FORMA DELA SUPER-FICIE DE
FALLA
APLICABLE A
CálculosManuales
CálculosComputadoraCálculos
Manuales
Circular
Circular
Cualquiera
Cualquiera
Cualquiera
EspiralLogarítmica
Si
Si
Si
Si
No
Si
No
No
Si
Si
No
-
No
Si
Si
Si
Si
Si
No
No
Si
Si
Si
Si
1
N + 1
3 N
3 N
2 N
3
Si
Si
Si
No
Si
Si
Si
Si
Si
Si
Si
Si
0°
2°
4°
6°
8°
10°
12°
14°
16°
18°
CHILE
BOLIVIA
BRASIL
COLOMBIAECUADOR
OCÉANOPACIFICO I
81° 79° 77° 75° 73° 71° 69°
II
III
III
COEFICIENTE SÍSMICO PROPUESTOPARA PRESAS PEQUEÑAS Y MEDIANAS
(Ruesta, P., Diaz, J. Y Alva, J., 1988)
ZONA PRESASDE TIERRA
PRESASDE ENROCADO
I
II
III
0.15 – 0.25
0.10 – 0.15
0.05 – 0.10
0.10 – 0.20
0.05 – 0.10
0.05
ZONIFICACIÓN DEL COEFICIENTE SÍSMICO EN EL PERÚ(Ruesta et al, 1988)
1.- Cualquier método que satisface el Equilibrio de Momentos, da el mismo factor de seguridad en el análisis de φ = 0 con superficies de falla circular.
2.- El Método Ordinario de Dovelas (Fellenius), da error en el lado conservador para el caso de φ > 0. Con presiones de poro pequeñas, para los análisis en función de esfuerzos totales y de esfuerzos efectivos, el error es menor de 10%. Para pendientes casi planas con presiones de poros altas, el error puede ser mayor del 50%.
3.- Para análisis de φ = 0 ó φ > 0 con presiones de poros bajas o altas, el Método Simplificado de Bishop es adecuado para el análisis de falla circular. El método es muy estable numéricamente, sólo hay problemas de convergencia cuando los extremos de la superficie de falla es muy parada, casi vertical.
CONCLUSIONES SOBRE LOS MÉTODOS DE EQUILIBRIOLÍMITE
4.- En los métodos que satisfacen solamente el equilibrio de fuerzas, el Factor de Seguridad es muy sensible a la inclinación asumida de las fuerzas laterales. El método de Lowe y Karafiath es razonable para análisis de φ > 0, pero no conservador (10-15%) para φ = 0 .
5.- Si todas las condiciones de equilibrio son satisfechas, la magnitud del error en el Factor de Seguridad es muy pequeña, usualmente ± 5% de la respuesta correcta.
6.- Los métodos que satisfacen todas las condiciones de equilibrio presentan ventajas y desventajas.
a) GPS o JANBU : El mejor para el cálculo manual. Pueden existir inestabilidades numéricas en el computador.
b) SPENCER : El más estable numéricamente, bueno para el computador, malo para el análisis manual.
c) MORGENTERN- : El más flexible. Las fuerzas laterales asumidasPRICE se pueden cambiar, cambiando f(x). Teóricamente
es atractivo porque f(x) se puede cambiar hasta encontrar una distribución interna de esfuerzos razonabe. En la práctica consume mucho tiempo y es innecesario para el cálculo del Factor de Seguridad, ya que este valor varía muy poco con f(x).
- Excavación- Drenaje- Contrafuerte de Tierra o Roca (Bermas de Relleno)- Estructuras de Retención- Técnicas Especiales
MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDESY DESLIZAMIENTOS
MÉTODO APLICABLE COMENTARIOS
1. Reducir la altura del talud conexcavacines en la parte superior.
2. Tendido el ángulo del talud.
3. Excavar banqueta en la partesuperior del talud.
4. Excavar completamente la masa dedeslizamiento.
El área debe ser accesible al equipode construcción. Se requiere de un lugar apropiado para colocar el sueloexcavado. Algunas veces se incorporadrenaje a este método.
ESQUEMA
I EXCAVACIÓN
MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS( Turnbull y Hvorslev, 1968)
MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS( Turnbull y Hvorslev, 1968)
1. Drenes horizontales de pequeñodiámetro.
2. Zanjas de subdrenaje profundas y contínuas. Generalmente a unaprofundidad de 5 a 15 pies.
3. Pozos verticales perforados,generalmente de 18.36 pulgadasde diámetro.
4. Mejora en el drenaje superficial a lolargo de la parte superior con cunetasabiertas o canales pavimentados.Sembrar plantas en el talud con raícesprofundas y resistentes a la erosión.
3. Puede ser bombeado o conectado con una salida de gravedad. Varios pozos en fila unidas al fondo pueden formar una galería de drenaje.
4. Buena práctica para la mayoría de los taludes. Dirigir la descarga fuera de la masa deslizante.
II DRENAJE
MÉTODO APLICABLE COMENTARIOSESQUEMA
1. Más efectivo si llega al acuíferonatural. Los drenes son usualmente de flujo libre.
2. El fondo de las zanjas deben tenerpendiente para drenar y ser conectado con tubería desalida. Debe colocarse tubería perforada en el fondode las zanjas. La parte superior deberáImpermeabilizarse.
MÉTODO APLICABLE COMENTARIOSESQUEMA
MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS( Turnbull y Hvorslev, 1968)
III CONTRAFUERTE DETIERRA O ROCA(O BERMAS DE RELLENO)
1. Excavación de la masa deslizada y reemplazo con relleno compactado o contrafuerte de roca triturada. El pie del contrafuerte debe reposar en suelo firme o roca por debajo del plano de deslizamiento. Se utiliza manto de drenaje con salida de flujo por gravedad detrás del talud del contrafuerte.
2. Utilización de bermas de relleno compactado o roca en el pie y más allá del pie. Debe proporcionarse drenaje detrás de la berma.
1. Se requiere acceso para el equipo de construcción y área de almacenaje. El suelo excavado puede utilizarse como relleno. Se puede requerir calzaduras de estructuras existentes. Si la estabilidad es crítica durante la construcción, se puede realizar en secciones cortas.
2. Se requiere suficiente ancho y espesor de las bermas de modo que la falla no ocurra por debajo o a través de las bermas.
1. Muro de contención del tipo entramado o cantiliver.
2. Pilotes verticales vaciados en sitio, con la base cimentada por debajo del plano de falla. Generalmente de diámetro de 18-36 pulgadas y espaciamiento de 4-8 pies.
3. Pilotes verticales vaciados en sitio anclados o batería de pilotes o bloques de cimentación. La base de los pilotes por debajo del plano de falla. Generalmente de diámetro de 12-30 pulgadas y espaciamiento de 4-8 pies.
4. Pernos de anclaje en roca y suelo.
1. Usualmente costoso. Los muros cantiliver pueden ser anclados.
2. El espaciamiento deberá ser tal que el suelo arquee entre pilotes. Puede utilizarse una viga superficial para amarrar los pilotes. Pilotes de gran diámetro (6 pies) han sido utilizados en deslizamientos profundos.
3. El espaciamiento lo suficientemente cerca para que el suelo arquee entre pilares. Los pilotes pueden ser amarrados con viga superficial.
4. Pueden ser usados en taludes altos y en áreas muy limitadas. Debe ser usado un diseño conservador, especialmente en soportes permanentes.
MÉTODO APLICABLE COMENTARIOSESQUEMA
MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS( Turnbull y Hvorslev, 1968)
IV ESTRUCTURAS DERETENCIÓN
1. Grouting
2. Inyección Química
3. Electromosis (en suelos finos)
4. Congelamiento
5. Calentamiento
1 y 2. Usados satisfactoriamente en varios casos. En otros casos no fue satisfactorio.La teoría no está completamente desarrollada.
3. Generalmente costoso.
4 y 5. Métodos especiales que deben ser específicamente evaluados en cada caso. Puede ser costoso.
MÉTODOS DE ESTABILIZACIÓN DE TALUDES Y DESLIZAMIENTOS( Turnbull y Hvorslev, 1968)
MÉTODO APLICABLE COMENTARIOSESQUEMA
V TÉCNICAS ESPECIALES