EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA arquitectura urbana PROYECTO BASICO Y DE EJECUCION DE REMODELIZACION INTEGRAL DE LAS INSTALACIONES DEPORTIVAS GAETA HUGUET CASTELLON ANEJO 1 ESTUDIO TOPOGRAFICO TECNICOS REDACTORES Blas Jovells Igual. Arquitecto Ángel Beltrán Roig. Arquitecto Sonia Barragán Bravo Ingeniero técnico Industrial Hector Moreno Solaz Ingeniero Técnico Industrial Pilar Albert Saez Arquitecto técnico Miquel Gómez Garces Arquitecto Técnico JULIO 2.012
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ANEJO 1 ESTUDIO TOPOGRAFICO 02 ANEJOS.pdf · En el Anejo Nº 1 de este informe se presenta la situación general de la zona de estudio y en el Anejo Nº 4 el reportaje fotográfico
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Los reconocimientos y acreditaciones como empresa, entidad de control de calidad (ECCE), laboratorio de ensayos y organismo de control técnico se encuentran disponibles en nuestro sitio web.: www.grupo-atcontrol.com
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I N D I C E
I.- MEMORIA.
1. - ANTECEDENTES.
2. - ALCANCE Y OBJETO DEL INFORME.
3. - DATOS GENERALES.
3.1. DESCRIPCIÓN DE LA ZONA DE ESTUDIO Y DATOS GENERALES DE LA OBRA.
4. - FACTORES DE RIESGO.
4.1. SISMICIDAD.
4.2. NIVEL FREÁTICO.
4.3. ZONA INUNDABLE.
5.- RECONOCIMIENTOS Y ENSAYOS.
5.1. TRABAJOS DE CAMPO.
5.1.1. SONDEOS DE RECONOCIMIENTO DEL TERRENO.
5.1.1.1. ENSAYOS “IN SITU” ( S.P.T.).
5.1.1.2. TOMA DE MUESTRAS INALTERADAS ( M.I.).
5.1.2. PENETRACIONES DINÁMICAS.
5.2. ENSAYOS DE LABORATORIO.
5.2.1. ENSAYOS DE IDENTIFICACIÓN Y CLASIFICACIÓN.
5.2.2. ENSAYOS QUÍMICOS.
6.- DESCRIPCIÓN DEL SUBSUELO.
6.1. AMBIENTACIÓN GEOLÓGICA.
6.2. CORTE ESTRATIGRÁFICO.
7.- RECOMENDACIONES DE CIMENTACIÓN.
7.1.- PLANO DE CIMENTACIÓN.
7.2.- TENSIÓN ADMISIBLE.
7.3.- EXCAVACIÓN.
8.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES.
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II.- ANEJOS
ANEJO Nº 1: PLANOS.
1.1.- SITUACIÓN DE LA ZONA OBJETO DE ESTUDIO.
1.2.- EMPLAZAMIENTO DE LOS PUNTOS DE RECONOCIMIENTO.
ANEJO Nº 2: GRAFICOS Y DETALLES.
2.1.- CORTE ESTRATIGRÁFICO ESTIMADO.
2.2.- REGISTRO ESTRATIGRÁFICO DE LOS SONDEOS.
2.3.- LISTADO Y GRÁFICO DE PENETRACIONES DINÁMICAS.
ANEJO Nº 3: ACTAS DE ENSAYO.
3.1.- ACTAS DE TRABAJOS DE CAMPO.
3.2.- ACTAS DE ENSAYOS DE LABORATORIO.
ANEJO Nº 4: REPORTAJE FOTOGRÁFICO.
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I.- MEMORIA
1.- ANTECEDENTES. Ante la solicitud del peticionario EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA,
el Equipo de Geotecnia de A.T. CONTROL S.A. se ha encargado de elaborar el
presente estudio geotécnico, para la adecuación de las instalaciones del
“Polideportivo Municipal Gaetà Huguet”, situadas en la Ctra. Ribesalbes de la ciudad
de Castellón.
2.- ALCANCE Y OBJETO DEL INFORME.
2.1. OBJETO.
Es objeto de este informe el presentar la metodología seguida, plan de actuación
adoptado y resultados alcanzados para el reconocimiento geotécnico del subsuelo
objeto de estudio, con vistas a la definición de los siguientes parámetros y datos
geotécnicos:
- Situación y naturaleza del plano de cimentación.
- Recomendaciones acerca del modelo de cimentación.
- Tensión admisible (caso de cimentación superficial).
- Asientos estimados.
- Situación del nivel freático, si existe.
- Estudio de la agresividad del terreno y/o nivel freático a la cimentación.
- Excavación y recomendaciones constructivas.
Todo ello en base a la información disponible y al estado del subsuelo en el momento
del reconocimiento.
2.2. INFORMACIÓN BÁSICA PARA LA REALIZACIÓN DEL INFORME.
Para la elaboración del presente estudio geotécnico partimos de distintos datos que,
en general, podemos dividir en los siguientes grupos:
Datos aportados por el Peticionario del estudio, que comprenden básicamente el
contenido esencial del proyecto.
Datos necesarios para el reconocimiento del subsuelo, atendiendo a criterios
objetivos de máxima información y económicos.
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En este caso concreto siguiendo las disposiciones del Código Técnico de la
Edificación, han sido:
• Tres sondeos de reconocimiento del terreno y seis ensayos de penetración
dinámica.
• Realización de los ensayos de laboratorio para la correcta identificación y
propiedades geotécnicas del subsuelo.
Información deducida de la experiencia acumulada en actuaciones geotécnicas
sobre terrenos similares y próximos al del emplazamiento de las obras.
3. DATOS GENERALES.
3.1. DESCRIPCION DE LA ZONA DE ESTUDIO Y DATOS GENERALES DE LA OBRA.
El estudio se ha realizado en el interior de las actuales instalaciones del “Polideportivo
Municipal GAETÀ HUGUET”, situado en la Ctra. de Ribesalbes de Castellón; el
complejo deportivo se encuentra ubicado entre el Centro Comercial La Salera y las
naves de Radiadores Ordóñez.
La zona de actuación se sitúa en el linde norte de las instalaciones junto a la Avda.
Ribesalbes.
Foto 1: Situación de la zona de estudio
Plat. superior
Plat. inferior
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En la actualidad la zona de estudio se presenta en dos plataformas, desde la entrada
principal; la plataforma oeste, donde se sitúan los vestuarios, cafetería y los campos
de fútbol, se presenta entorno a 50 cm sobre la plataforma inferior en la cual se
emplazan actualmente los almacenes, las gradas y el jardín posterior.
La obra consiste en la ampliación de las gradas existentes, y derribo y nueva
construcción de las edificaciones existentes, destinadas a vestuarios, cafetería,
almacenes y otros usos. La zona cuenta con una superficie de actuación de unos
6.300 m2.
La edificación prevista de construcción, la cual albergará la totalidad de las
instalaciones descritas anteriormente, constará de planta baja al oeste (plataforma
superior), y de planta baja y dos alturas al este, en coincidencia con la plataforma
inferior.
En el Anejo Nº 1 de este informe se presenta la situación general de la zona de
estudio y en el Anejo Nº 4 el reportaje fotográfico llevado a cabo durante la realización
de los trabajos de reconocimiento.
4.- FACTORES DE RIESGO.
4.1. SISMICIDAD.
De acuerdo con la Norma de Construcción Sismorresistente NCSR-02, la ciudad de
Castellón -donde se halla ubicada la zona de intervención- es zona de aceleración
básica inferior a 0.04g, por tanto no es necesario adoptar ningún tipo de precaución
especial por motivos sísmicos.
4.2. NIVEL FREÁTICO.
Durante la realización de la campaña geotécnica, llevada acabo entre los días 17 y 18
de Enero de 2012, no se detectó la presencia del nivel freático hasta la máxima
profundidad alcanzada, ni se conoce de su existencia a una cota que pueda afectar a
las cimentaciones previstas.
4.3. ZONA INUNDABLE.
La zona de estudio se considera no inundable, quedando ubicada en el casco urbano
de la ciudad de Castellón.
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5.- RECONOCIMIENTOS Y ENSAYOS.
5.1. TRABAJOS DE CAMPO.
El diseño de la campaña de investigación fue realizada tenido en cuenta las
disposiciones del Código Técnico de la Edificación, el cual establece el número
mínimo de sondeos a realizar, el porcentaje de sustitución por pruebas continuas de
penetración, las distancias máximas entre puntos y las profundidades orientativas.
Para la definición de la campaña geotécnica se consideró que las edificaciones
previstas de construcción se clasifican según el Código Técnico de la Edificación
como de tipo C-1 y que el terreno de la zona de actuación se define como de tipo T-1
ya que se trata de un terreno favorable desde el punto de vista geotécnico.
Con todo ello, las disposiciones mínimas del Código Técnico de la Edificación son:
Tipo de
construcción Grupo de Terreno
Distancia máxima
entre puntos (m)
Nº mínimo de
sondeos
% de sustitución
por DPSH
C-1 T-1 35 1 70
Por todo ello, la campaña de investigación geotécnica llevada a cabo en la zona de
intervención ha constado finalmente de 9 puntos de ensayo, siendo 3 sondeos
mecánicos y 6 ensayos de penetración dinámicas.
La distancia entre puntos de ensayo ha sido inferior a los 35 m indicados como
distancias máximas según el CTE para este grupo de terreno y tipo de construcción;
igualmente la profundidad de investigación alcanzada ha sido de entre 6,0 y 8,0 m,
cumpliendo en todo caso las especificaciones del Código Técnico de la Edificación.
5.1.1. SONDEOS DE RECONOCIMIENTO DEL TERRENO.
Durante los días 17 y 18 de Enero de 2012 se realizaron tres (3) sondeos de
reconocimiento, distribuidos a lo largo de la zona de actuación, a fin obtener la mayor
información posible acerca de la naturaleza global del subsuelo.
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La profundidad alcanzada por los sondeos de reconocimiento ha sido la siguiente,
tomando como origen la boca de inicio del mismo:
SONDEO PROFUNDIDAD medida desde la boca de
inicio del sondeo (en m)
SM-1 6,00 m
SM-2 6,10 m
SM-3 8,00 m
Esta profundidad se considera suficiente para el grado de información requerida en
este estudio geotécnico.
Los sondeos se han efectuado a rotación de manera vertical empleando para la
perforación coronas de widia, obteniéndose el testigo de suelo atravesado de forma
continua. El testigo del terreno a medida que se ha ido recuperando se ha depositado
en las correspondientes cajas, de forma ordenada, para su traslado al Laboratorio.
En el Anejo Nº 1 de este informe se detalla el emplazamiento de los sondeos de
reconocimiento dentro de la zona de actuación.
En el Anejo Nº 2 se presenta el registro de los sondeos y la documentación fotográfica
de las cajas con los testigos de dichos sondeos.
Los trabajos de prospección se han llevado a cabo por personal especialista y equipo
técnico compuesto por sonda Rolatec RL-48, dirigidos por un Geólogo.
5.1.1.1. ENSAYOS "IN-SITU" S.P.T.
A lo largo de la ejecución de los sondeos se han practicado un total de diez (10)
ensayos estándar de Penetración (S.P.T., STANDARD PENETRATION TEST), los
cuales consisten en ensayar 60 cm de suelo en cuatro tramos de 15 cm, contando el
número de golpes necesarios para atravesar dicho suelo mediante la caída de una
maza desde una altura y un peso normalizados.
A efectos de cálculos se considera el N30 como la suma de los golpes necesarios para
atravesar los 30 cm centrales del ensayo. En los ensayos realizados con cuchara
bipartida posteriormente en el laboratorio se determina la humedad natural.
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Los ensayos SPT realizados, así como su número de golpes y profundidad han sido
las siguientes:
SONDEO DE / A (m) Nº GOLPES / 15 cm N30 Humedad (%)
SM-1 1,00 a 1,03 50R R Puntaza ciega
SM-1 3,00 a 3,06 50R R Puntaza ciega
SM-1 5,00 a 5,39 27-44-50R R Puntaza ciega
SM-2 1,50 a 1,53 50R R Puntaza ciega
SM-2 3,50 a 3,70 47-50R R Puntaza ciega
SM-2 5,50 a 6,10 22-46-37-38 83 3,1
SM-3 1,00 a 1,02 50R R -
SM-3 3,00 a 3,23 37-50R R Puntaza ciega
SM-3 5,00 a 5,51 16-23-42-50R 65 8,9
SM-3 7,00 a 7,60 23-48-29-41 77 9,5
En el Anejo Nº 2 se hallan representadas las columnas estratigráficas de los sondeos
y a su profundidad correspondiente estos ensayos S.P.T.
5.1.1.2. TOMA DE MUESTRAS INALTERADAS (M.I.).
Dada la naturaleza eminentemente granular y cementada del subsuelo reconocido, no
ha tenido lugar la toma de muestras inalteradas.
5.1.2.- PENETRACIONES DINÁMICAS.
Entre los días 17 y 18 de Enero de 2012 se realizaron seis (6) ensayos de penetración
dinámica, cuya finalidad ha sido encontrar el plano de rechazo, si existe, en cada
punto prospectado, así como obtener los datos necesarios para conocer el grado de
compacidad y variaciones de los distintos estratos del subsuelo atravesado.
Los ensayos de penetración dinámica se realizaron con el penetrómetro DPSH, cuya
técnica consiste en golpear mediante una maza metálica de 63,6 Kg de peso,
cayendo por gravedad desde una altura de 75 cm, anotando el número de golpes de
la maza empleados en hincar 20 cm de varilla metálica de 32 mm de diámetro y
puntaza de 20 cm2 de sección de suelo. El rechazo, durante la hinca de la varilla, en
caso de producirse el mismo se considera para un número de golpes de cada 20 cm
superior a 100 golpes.
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La profundidad alcanzada por las penetraciones dinámicas ha sido la siguiente:
* Profundidad a la cual se intercepta un plano de rechazo
En el Anejo Nº 1 de este informe se detalla el emplazamiento de las penetraciones
dinámicas en la zona de actuación. Las actas y resultados de dichos ensayos, se
plasman en los correspondientes gráficos de penetraciones, los cuales se presentan
en el Anejo Nº 2 y Nº 3.
5.2. ENSAYOS DE LABORATORIO.
Las muestras extraídas durante la perforación de los sondeos han sido analizadas en
el Laboratorio de Suelos con el fin de obtener la información necesaria para la
elaboración del presente estudio geotécnico, adoptando criterios de representatividad
de la naturaleza del subsuelo, en las distintas profundidades prospectadas.
Los ensayos de laboratorio realizados, así como sus normas, han sido los siguientes:
ENSAYOS BÁSICOS
GRUPO ENSAYO Nº
NORMA
Granulometría 3 UNE 103.101/95
Límite líquido 3 UNE103.103/94 IDENTIFICACIÓN
Y
CLASIFICACIÓN Índice de plasticidad 3 UNE103.104/93
VOLUMÉTRICOS Humedad 3 UNE103.300/93
QUÍMICOS Contenido en sulfatos (suelo) 2 UNE 83963/08
PENETRACIÓN
DINÁMICA
PROFUNDIDAD desde la boca de inicio
del ensayo (en m)
PD-1 0,87 m
PD-2 1,03 m
PD-3 1,29 m
PD-4 1,22 m
PD-5 1,71 m
PD-6 1,88 m
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5.2.1. ENSAYOS DE IDENTIFICACIÓN Y CLASIFICACIÓN.
Se han realizado los siguientes ensayos de identificación:
SONDEO TIPO DE
MUESTRA
Profundidad
(m)
Análisis
Granulométrico
(UNE 103.101.95)
Limites Atterberg
(UNE 103.103-94
/ 103.104-93)
SM-2 Alterada 1,70 a 2,30 X X
SM-3 Alterada 1,10 a 1,70 X X
SM-3 Alterada 3,60 a 4,20 X X
En el Anejo Nº 3 se presentan las actas de los ensayos realizados, a modo de
resumen los resultados obtenidos en los ensayos de clasificación han sido:
Lugar de recogida Limites
Atterberg
Granulometría
(% pasa tamiz UNE) Nº de Muestra
Sondeo Profundidad (m) LL IP 20 5 0,08
Clasificación
S.U.C.S.
1200459MG SM-2 1,70 a 2,30 - NP 80 58 14 SM
1200637MG SM-3 1,10 a 1,70 - NP 95 79 42 SM
1200638MG SM-3 3,60 a 4,20 - NP 85 53 12 SW-SM
5.2.2. ENSAYOS QUÍMICOS.
Sobre dos muestras obtenidas del material que conforma el subsuelo, se ha realizado
el siguiente ensayo químico:
SONDEO TIPO DE
MUESTRA
Profundidad
(m)
Contenido Sulfatos
solubles
UNE 83963/08
SM-2 Alterada 1,70 a 2,30 X
SM-3 Alterada 1,10 a 1,70 X
En el Anejo Nº 3 se presentan las actas de los ensayos realizados, a modo de
resumen el resultado obtenido en el ensayo químico ha sido el siguiente:
Lugar de recogida Nº de Muestra
Sondeo Profundidad (m)
Sulfatos solubles
(mg/kg)
1200459MG SM-2 1,70 a 2,30 127
1200367MG SM-3 1,10 a 1,70 113
En base a estos ensayos, el terreno en contacto con la cimentación se clasifica como
no agresivo según la EHE-08 (< 2000 mg SO42- /Kg de suelo seco).
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6.- DESCRIPCIÓN DEL SUBSUELO.
6.1. AMBIENTACIÓN GEOLÓGICA.
La ciudad de Castellón se sitúa sobre un amplio conjunto de depósitos cuaternarios
de régimen continental sin síntomas de neotectónica ni de movimientos recientes.
Los materiales más comunes son depósitos del Pleistoceno superior de tipo laminar
que se dispusieron sobre los conglomerados correspondientes a mantos aluviales
encostrados del Pleistoceno inferior.
Los mantos aluviales encostrados que aparecen por debajo de los mantos de
arrollada están formados por un conglomerado de cantos redondeados de caliza y
arenisca, envueltos en una matriz arcillosa. Toda la roca se encuentra fuertemente
cementada y litificada por cementos calcáreos que le dan gran consistencia,
constituyendo un depósito fuertemente encostrado. La formación de estos mantos
esta asociada a épocas con largas y fuertes precipitaciones, ocurridas durante el
Pleistoceno, que erosionaron los materiales rocosos ibéricos depositando los
sedimentos sobre amplias superficies como escurrimientos difusos y muy divagantes
sin relación alguna con los arroyos que corren siguiendo la pendiente.
La fuerte cementación y encostramiento que presentan indican un periodo posterior al
de sedimentación más cálido y húmedo que el actual. El cemento se origina por
ascenso capilar de agua muy cargada en bicarbonato cálcico que al evaporarse se
sobresatura en carbonato y éste precipita.
Los depósitos de manto de arroyada que se disponen sobre los aluviales encostrados
son arenas y arcillas rojas que pueden presentar laminación, con cantos dispersos
que proceden de depósitos cercanos. Su génesis se atribuye a la acción de una lluvia
corta y abundante que forma unos hilillos de agua que constituyen una arroyada
difusa formando un manto continuo que transporta todos los materiales más finos.
El espesor del manto de agua es mínimo y la carga es muy alta. El clima durante la
formación del depósito corresponde a un ambiente semiárido en una estación
lluviosa.
Aunque cartográficamente no son importantes, en estos materiales aparecen unas
costras de escasa potencia (20 cm), formadas por precipitaciones intermitentes de
carbonato sobre el material arcilloso cuando este se exponía temporalmente al aire,
dado que los arroyamientos se producían de forma intermitente.
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6.2. CORTE ESTRATIGRÁFICO.
En base a la campaña geotécnica llevada a cabo en la parcela, se han podido
diferenciar los siguientes niveles del terreno:
NIVEL Subnivel NATURALEZA DEL SUBSUELO
Ia Solera de hormigón y rellenos granulares I
Ib Arcillas y arenas pardas, con restos vegetales
II Conglomerados con pasadas de gravas
III Arenas limosas, algo arenosas
- NIVEL I: SOLERA, RELLENOS Y TIERRA VEGETAL.
Coronando la superficie de la parcela se detecta en la mayor parte de la zona de
actuación, a excepción de la zona de jardín, una pequeña solera de hormigón y
rellenos granulares de entre 10 y 30 cm.
Bajo la solera de hormigón y en la zona de jardín desde el inicio del sondeo, se
detecta un nivel de arcillas y arenas de tonos pardo-oscuros, el cual se corresponde
con la capa de cobertera vegetal.
Estos niveles se detectan a la siguiente profundidad en cada uno de los sondeos
realizados:
SONDEO Subnivel Prof. desde cota inicio del sondeo (m) Potencia (m)
Ia De 0,00 a 0,30 0,30 SM-1
Ib De 0,30 a 0,60 0,30
Ia De 0,00 a 0,10 0,10 SM-2
Ib De 0,10 a 0,55 0,45
Ia -- -- SM-3
Ib De 0,00 a 0,70 0,70
Como se observa, el subnivel inferior de arcillas y arenas con restos vegetales
aumenta su potencia hacia el este, alcanzando un espesor máximo en la zona del
ensayo PD-6 de 1,3-1,4 m.
Coincidiendo con estos niveles no se ha considerado necesario la realización de
ningún tipo de ensayo puesto que su naturaleza queda perfectamente definida con el
examen visual, y deberá ser completamente eliminado por debajo del plano de
cimentación.
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En los ensayos de penetración dinámica realizados, el nivel superior de hormigón y
rellenos se correlaciona con valores medios de golpeo de N20 de entre 93 y 131
golpes; una vez traspasado el hormigón los golpeos disminuyen a valores medios de
N20 de entre 11 y 20 golpes en coincidencia con el nivel inferior de cobertera vegetal,
cuyo espesor oscila entre un mínimo de 40-50 cm en la zona la PD-1 (oeste) y un
máximo de 130-140 cm en el punto de penetración PD-6 (este).
- Nivel II: CONGLOMERADOS CON PASADAS DE GRAVAS.
Por debajo del nivel superior de rellenos y/o tierra vegetal se detecta, en la mayor
parte de la zona, el nivel geotécnico más representativo del subsuelo, formado por
unos conglomerados con pasadas de gravas.
Este sustrato conglomerático se detecta a las siguientes profundidades en cada
punto de sondeo realizado:
Sondeo Prof. Desde cota inicio del sondeo (m) Potencia (m)
SM-1 De 0,60 a 6,00* 5,40
SM-2 De 0,55 a 6,10* 5,55
SM-3 De 2,70 a 4,80 2,10
SM-3 De 5,20 a 8,00* 2,80 (*) Máxima profundidad alcanzada por el sondeo.
Este nivel es predominante en la zona oeste del área de estudio, perdiendo
protagonismo hacia el este donde se intercala con bandas de arenas limosas.
Este material queda perfectamente definido mediante el reconocimiento visual, no
obstante tomando muestras de material disgregado por las labores de perforación, se
han realizado los siguientes ensayos de identificación y clasificación:
Lugar de recogida Limites
Atterberg
Granulometría
(% pasa tamiz UNE)
Sondeo Profundidad
(m) LL IP 20 5 0,08
Clasificación
S.U.C.S.
SM-2 1,70 a 2,30 - NP 80 58 14 SM
SM-3 3,60 a 4,20 - NP 85 53 12 SW-SM
Según la S.U.C.S. se clasifica como “SM” y “SW-SM” o arenas limosas, tratándose
de un nivel de conglomerados y gravas con grado de cementación variable.
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A lo largo del nivel se han realizado un total de nueve (9) ensayos estándar de
penetración, en los que se han obtenido valores de golpeo de N30 de un mínimo de 65
golpes y rechazo. Hacia muro son predominantes las pasadas de gravas (N30 = 65-83
golpes).
La humedad natural medida en este nivel oscila entre un 3,1 % y un 9,5 %.
Sobre una muestra de este nivel se procedió a ensayar el contenido en sulfatos
solubles, obteniéndose un valor de 127 mg/kg, en base al cual el nivel se clasifica
como no agresivo al hormigón de la cimentación.
En los ensayos de penetración dinámica, la aparición de este nivel se pone de
manifiesto por un aumento drástico en los valores de golpeo, siendo éstos de entre
72 y 98 golpes, alcanzándose el rechazo de manera inminente.
- Nivel III: ARENAS LIMOSAS, ALGO ARCILLOSAS.
De manera intercalada entre el nivel de gravas y conglomerados y únicamente en la
zona Este del área de estudio, se detecta un nivel de arenas limosas, algo arcillosas,
el cual se caracteriza por su coloración parda.
Aparece a las siguientes profundidades en cada uno de los sondeos:
Sondeo Prof. Desde cota inicio del sondeo (m) Potencia (m)
SM-1 No se detecta --
SM-2 No se detecta --
SM-3 De 0,70 a 2,70 2,00
SM-3 De 4,80 a 5,40 0,60
En coincidencia con este nivel, se han realizado los siguientes ensayos de
clasificación:
Lugar de recogida Limites
Atterberg Granulometría
(% que pasa tamiz UNE)
SONDEO Profundidad (m) LL IP 20 5 0,08
Clasificación
S.U.C.S
SM-3 1,10 a 1,70 - NP 95 79 42 SM
Se trata de un nivel de arenas limosas, algo arcillosas hacia muro, las cuales se
clasifican como “SM” según la S.U.C.S.
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Se realizó un ensayo estándar de penetración sobre la banda superior detectada en el
sondeo SM-3, en el cual se obtuvo un valor de golpeo de N30 de rechazo en los
primeros centímetros del ensayo, lo cual pone de manifiesto la cementación de este
tramo superior. La banda inferior se clasifica como de compacidad media-densa.
La humedad natural medida en este nivel ha sido de 8,9 %.
Sobre una muestra de este nivel se procedió a ensayar el contenido en sulfatos
solubles, obteniéndose un valor de 113 mg/kg, en base al cual el nivel se clasifica
como no agresivo al hormigón de la cimentación.
En los ensayos de penetración dinámica realizados, la aparición de este nivel se pone
de manifiesto por un aumento importante en los valores de golpeo, alcanzándose
valores de golpeo de 43-46 golpes, aumentando drásticamente y obteniéndose el
rechazo de manera inminente.
En el Anejo Nº 2 de este informe se presenta el corte estratigráfico estimado del
subsuelo de la zona de estudio.
7.- PROPUESTAS DE CIMENTACIÓN.
7.1.- PLANO DE CIMENTACIÓN.
Dada la naturaleza y compacidad del terreno que conforma el subsuelo de la zona de
actuación, se recomienda resolver las cimentaciones de las edificaciones previstas de
construcción de manera superficial mediante zapatas aisladas y/o corridas
arriostradas entre sí.
El plano de cimentación deberá estar formado en cualquier caso por el sustrato
rocoso y/o cementado que se detecta a lo largo del subsuelo de la zona de estudio
bajo el nivel superficial de rellenos y/o tierra vegetal, debiendo estar constituido bien
por el nivel II de conglomerados o bien por el nivel III de arenas limosas encostradas
en la zona Este. Se recomienda un empotramiento mínimo de las zapatas en el
sustrato rocoso y/o cementado de unos 10-15 cm.
El sustrato rocoso o cementado se detecta en la mayor parte de la zona de actuación
entorno a 0,6-0,8 m de profundidad respecto a la rasante del terreno en el momento
del reconocimiento, no obstante la potencia del nivel superior arcillo-arenoso aumenta
hacia el Este, detectándose el nivel de apoyo recomendado a partir de 1,2-1,4 m de
profundidad. En estas zonas se podrá alcanzar el sustrato cementado mediante
pozos de cimentación, rellenando la sobreexcavación con hormigón ciclópeo.
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7.2. TENSIÓN ADMISIBLE.
El cálculo de la tensión admisible de una cimentación superficial debe estudiarse
desde dos puntos de vista:
- Hundimiento.
- Asientos.
- Hundimiento.
En función a la naturaleza de los niveles que conformarán el plano de apoyo de las
cimentaciones y considerándolos como niveles granulares de cara al cálculo
(RQD<25%), en base a los valores de golpeo de los ensayos SPT realizados (N30) y
aplicando la fórmula de Terzaghi con un valor del ángulo de rozamiento conservador
de 35º, se obtiene:
qu = γ*D*(Nq*sq-1) + 0,5*G*B*Nγ*sγ
Donde: γ = Peso específico del suelo, 2,0 t/m3
D = Empotramiento de la cimentación, 0,8 m
B = Ancho de la cimentación.
Nq;Nγ = factores en función ángulo rozamiento interno, 35º
sq;sγ = Factores de forma en función del tipo de zapata.
El valor de la carga admisible por hundimiento obtenida considerando un factor de
seguridad de 3 es:
qh = qu/3 + γ*D
- Para zapata aislada cuadrada, B = 1,0; qh = 3,5 kg/cm2
Para zapatas de anchos mayores el valor de la carga admisible por hundimiento
aumenta; no obstante, partimos de una tensión asegurada por hundimiento de 3,5
kg/cm2 considerando un empotramiento mínimo de 10-15 cm de todas las zapatas
bien en el nivel II de conglomerados o bien en el nivel III de arenas limosas
encostradas.
P120051 Informe Estudio Geotécnico 19
- Asientos.
La capacidad de carga no asegura que los asientos sean admisibles; para realizar una
estimación del asiento aplicaremos el método de Steinbrenner que obtiene el asiento
en la esquina de un rectángulo uniformemente cargado. Aplicando el criterio de
superposición, el asiento se obtiene como suma de los producidos en cada nivel.
[ ]212)( φφω BA
EqBzi +=
Donde: q = Carga a transmitir por la cimentación al nivel i.
B = Ancho de la cimentación.
E = Módulo de elasticidad.
A, B = Parámetros en función del módulo de Poisson.
φ1, φ2 = Parámetros en función de la profundidad de cálculo y las
dimensiones de la cimentación.
Con el método de Steinbrenner se obtienen menores asientos en las esquinas que en
el centro del rectángulo puesto que supone una cimentación flexible. Para una
cimentación mayoritariamente rígida, los asientos son del orden del 80% del
calculado en el centro.
Los valores del módulo de deformación de los materiales se extrapolan a partir de los
golpeos observados en las muestras y dependiendo de su naturaleza mediante
fórmulas empíricas de Schertman.
Para el cálculo de asientos se ha considerado el siguiente modelo geotécnico,
teniéndose en cuenta por un lado la zona del SM-1 y SM-2 donde el subsuelo está
formado exclusivamente por el nivel II de conglomerados con pasadas de gravas, y
por otro lado la zona del SM-3 donde se intercalan entre los conglomerados niveles
de arenas limo-arcillosas encostradas y/o densas.
Las profundidades y espesores de los diferentes niveles considerados están medidos
desde la cota de cimentación.
ZONA SM-1/SM-2
• Nivel A: Conglomerados con pasadas de gravas.
- Profundidad: Z = [De 0,0 a 6,0 m]. Espesor: 6,0 m.
- N’ = Rechazo; φ = 40º; ν = 0,263
- E’ = 80,0 MPa
P120051 Informe Estudio Geotécnico 20
ZONA SM-3
• Nivel A: Arenas limosas encostradas.
- Profundidad: Z = [De 0,0 a 1,7 m]. Espesor: 1,7 m.
- N’ = Rechazo; φ = 35º; ν = 0,299
- E’ = 35,0 MPa
• Nivel B: Gravas y/o conglomerados débilmente cementados.
- Profundidad: Z1 = [De 1,7 a 3,8 m]. Espesor: 2,1 m.
Z2 = [De 4,4 a 6,0 m]. Espesor: 1,6 m.
- N’ = Rechazo; φ = 40º; ν = 0,263
- E’ = 50,0 MPa
• Nivel C: Arenas limosas, algo arcillosas, densas.
- Profundidad: Z = [De 3,8 a 4,4 m]. Espesor: 0,6 m.
- N’ = 30 golpes; φ = 30º; ν = 0,33
- E’ = 22,5 MPa
Por ello y partiendo de una tensión asegurada por hundimiento de 3,5 kg/cm2 y para
las siguientes tipologías y dimensiones estimadas de cimentación, se obtienen los
siguientes asientos teóricos:
Asiento estimado (mm) Tipología cimentación
Ancho cimentación
(m) Zona SM-1/SM-2 Zona SM-3
1,0 3 7
1,5 5 10
2,0 6 12
2,5 7 15
Zapata cuadrada
(B = L)
3,0 8 17
1,0 4 9
1,5 6 12 Zapata rectangular
(B =L/2) 2,0 7 15
Como se observa en la tabla, para las diferentes tipologías y dimensiones de
cimentación consideradas, los asientos para una tensión transmitida de 3,5 kg/cm2 se
sitúan en cualquier caso por debajo de los 15 mm.
Dada la existencia de distintas zonas estructurales con diferentes cargas así como las
diferencias geotécnicas del subsuelo, será responsabilidad del proyectista el diseño y
distribución de la cimentación a lo largo de la edificación, teniendo en cuenta que no
se supere la distorsión angular máxima para este tipo de edificación de 1/500.
P120051 Informe Estudio Geotécnico 21
El asiento contará con una principal componente de asiento inmediato que se
producirá a media que se lleva a cabo las construcciones. El asiento de consolidación
en caso de producirse se considera del orden de 1/8-1/10 del asiento total estimado.
Con todo esto se recomienda adoptar una tensión admisible de 3,5 kg/cm2,
asegurando el apoyo de todas las zapatas bien en el nivel II de conglomerados o bien
en el nivel III de arenas limosas encostradas.
7.3. EXCAVACIÓN Y RECOMENDACIONES.
Para realizar la excavación de los niveles superiores de rellenos y tierra vegetal será
suficiente con el uso de medios convencionales. Una vez se alcancen los niveles
rocosos y/o cementados se requerirá el empleo de medios mecánicos enérgicos.
Se deberá asegurar un empotramiento mínimo de todas las zapatas de unos 10-15
cm en el sustrato rocoso y/o cementado.
P120051 Informe Estudio Geotécnico 22
8.- CONCLUSIONES, PRECAUCIONES Y RECOMENDACIONES.
Ante la solicitud del peticionario EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA,
el Equipo de Geotecnia de A.T. CONTROL S.A. se ha encargado de elaborar el
presente estudio geotécnico, para la adecuación de las instalaciones del
“Polideportivo Municipal Gaetà Huguet” de Castellón.
El plan de actuación, metodología y resultados alcanzados ya han sido presentados,
del análisis de los mismos se extraen las siguientes conclusiones:
• Respecto al terreno:
En base a la campaña geotécnica llevada a cabo en la zona de actuación, en el
subsuelo se han reconocido los siguientes niveles:
NIVEL Subnivel NATURALEZA DEL SUBSUELO
Ia Solera de hormigón y rellenos granulares I
Ib Arcillas y arenas pardas, con restos vegetales
II Conglomerados con pasadas de gravas
III Arenas limosas, algo arenosas
En el apartado 6.2 se detallan las características de estos niveles.
Durante la ejecución de los sondeos no se detectó la presencia del nivel freático
hasta la máxima profundidad alcanzada, ni se conoce de su existencia a una cota
que pueda llegar a afectar a las cimentaciones.
• Respecto a la cimentación:
Dada la naturaleza y compacidad del terreno que conforma el subsuelo de la zona
de actuación, se recomienda resolver la cimentación de manera superficial
mediante zapatas aisladas y/o corridas arriostradas entre sí, apoyadas bien en el
nivel II de conglomerados y gravas o bien en el nivel III de arenas limosas
encostradas, asegurando la completa eliminación de los niveles superiores de
rellenos y/o tierra vegetal.
La profundidad del plano de cimentación se situará, en la mayor parte de la mayor
parte de la zona de actuación entorno a 0,6-0,8 m de profundidad respecto a la
rasante del terreno en el momento del reconocimiento, no obstante la potencia del
nivel superior arcillo-arenoso aumenta hacia el Este, detectándose el nivel de
apoyo recomendado a partir de 1,2-1,4 m de profundidad. En estas zonas se
podrá alcanzar el sustrato cementado mediante pozos de cimentación, rellenando
la sobreexcavación con hormigón ciclópeo.
P120051 Informe Estudio Geotécnico 23
Se recomienda un empotramiento mínimo de las zapatas en el sustrato rocoso y/o
cementado de unos 10-15 cm.
Con todo ello se recomienda adoptar una tensión admisible para el cálculo de la
cimentación de 3,5 kg/cm2, asegurando el apoyo de todas las zapatas en los
niveles rocosos y/o cementados (II y/o III), una vez atravesado el nivel de rellenos
y tierra vegetal, de manera que toda la cimentación se apoye en terrenos de
similares características geotécnicas.
Los asientos teóricos susceptibles de producirse se estiman inferiores a 15 mm.
Dicho asiento, en caso de producirse en su totalidad, contará con una principal
componente de asiento inmediato por lo que se producirá a media que se lleva a
cabo la construcción de la edificación. El asiento de consolidación se considera
del orden de 1/8-1/10 del asiento total previsto.
Dada la existencia de distintas zonas estructurales con diferentes cargas así como
las diferencias geotécnicas del subsuelo, será responsabilidad del proyectista el
diseño y distribución de la cimentación a lo largo de la edificación, teniendo en
cuenta que no se supere la distorsión angular máxima para este tipo de
edificación de 1/500.
• Agresividad:
El terreno en contacto con la cimentación se clasifica como de agresividad nula
según la EHE-08, por lo que el hormigón para la cimentación se encontrará dentro
de una clase general IIa sin clase específica de exposición.
• Permeabilidad:
Durante la campaña geotécnica no se realizaron ensayos de permeabilidad in situ
ya que no fue solicitado por el peticionario; no obstante y en base a la
clasificación obtenida de los distintos niveles geológicos, se pueden aportar
valores orientativos de la permeabilidad de los materiales que conforman el
subsuelo de la zona de estudio según el documento básico DB SE-C del Código
Técnico de la Edificación.
NIVEL Clasificación Permeabilidad K (cm/seg)
II y III Gravas con matriz arenosa y arenas
encostradas 10-5 a 10-8 (*)
* Dependiendo de su cementación.
P120051 Informe Estudio Geotécnico 24
• Excavación:
Para realizar la excavación de los niveles superiores de rellenos y tierra vegetal
será suficiente con el uso de medios convencionales. Una vez se alcancen los
niveles rocosos y/o cementados se requerirá el empleo de medios mecánicos
enérgicos.
Esperamos haber cumplido el objetivo con la realización del presente estudio
geotécnico, que estimamos suficiente para el nivel de información solicitado y a la
vista de los datos disponibles.
No obstante, hacemos constar que las conclusiones anteriores se han establecido
basándose en la extrapolación a las distintas zonas de cimentación de los datos y
resultados obtenidos en un número puntual de prospecciones.
Teniendo en cuenta la anisotropía, siempre posible, de la masa que constituye el
suelo, en el caso hipotético de que durante la fase de ejecución de la cimentación se
detectarán suelos diferentes o se dieran situaciones distintas a las indicadas en este
informe se deberán considerar las modificaciones oportunas.
Este informe consta de Veinticuatro (24) Páginas numeradas y selladas y Cuatro (4)
Anejos.
Castellón a 14 de febrero de 2012
Los técnicos autores del Estudio Geotécnico:
DEPARTAMENTO DE GEOTECNIA DIRECTOR GENERAL A.T. CONTROL
ESTHER TOMAS HUESO SEVERINO RAMOS APARICI
Licenciada en CC Geológicas Ingeniero de Caminos
P120051 Informe Estudio Geotécnico
ANEJOS
P120051 Informe Estudio Geotécnico
ANEJO Nº 1: PLANOS.
P120051 Informe Estudio Geotécnico
ANEJO Nº 1.1.- SITUACIÓN DE LA ZONA OBJETO DE
ESTUDIO.
P120051 Informe Estudio Geotécnico
ANEJO Nº 1.2.- EMPLAZAMIENTO DE LOS PUNTOS DE
RECONOCIMIENTO.
P120051 Informe Estudio Geotécnico
ANEJO Nº 2: GRÁFICOS Y DETALLES.
P120051 Informe Estudio Geotécnico
ANEJO Nº 2.1.- CORTE ESTRATIGRÁFICO ESTIMADO.
P120051 Informe Estudio Geotécnico
ANEJO Nº 2.2.- COLUMNA DE LOS SONDEOS.
N.F.
N15 N15 N15 N15 N30 N15 N15 N15 N15 LL LP IP C' (kg/cm2)
φ' (º)
OBSERVACIONES
Fin
IaIb
II
6,00
5,40
0,30
3,063,00
R5,00
5,39
17 d
e En
ero
de 2
012
27 44 50R
6
3
1
2
4
5
FEC
HA
DE
E
JEC
UC
ION
SIST
EMA
Y φ
PE
RFO
RAC
ION
CO
TAS
(m)
DEPARTAMENTO DE GEOTECNIA
E. IDENTIFICACION Y CLASIFICACION
Den
sida
d se
ca (t
/m3 )
% P
ASA
TAM
IZ 5
mm
CLA
SIFI
CAC
ION
S.
U.C
.S
Hum
edad
na
tura
l (%
)
PETICIONARIO: (000312)
Excmo. Ayuntamiento de Castellon de la PlanaREGISTRO DEL SONDEO Nº 1
S.P.T
OBRA: (120025)
Adecuacion Polideportivo Gaetà Huguet; Castellon
REFERENCIA:
P120051FECHA:
Enero de 2012
E. QUIMICOS
CORTE DIRECTO
SO4=
(mg/kg)
M.O (%)
CO3Ca (%)
E. MECANICOS
CO
MPR
ESIO
N
SIM
PLE
(k
Pa)
20
16
17
18
19
R
R.Q
.D. (
%)
PRO
FUN
DID
ADES
(m
)
NIV
ELE
S NATURALEZA DEL
TERRENO
M. INALTERADA
ES
PE
SO
R D
EL
ES
TRA
TO
ENSAYOS "in-situ"
CO
TAS
7
8
9
15
13
14
10
11
12
% P
ASA
TAM
IZ 0
,08
mm
LIMITES ATTERBERG
NO SE DETECTA
R 1,031,00
Conglomerados con distinto grado de cementacion, con
pasadas de gravas, las cuales son mas frecuentes hacia muro
Sond
eo a
rota
ción
con
recu
pera
ción
con
tinua
de
test
igo
W =
101
mm
50R
50R
0,30 0,30 Solera de hormigón y rellenos0,60 Arcillas y arenas pardas-rojizas
P120051 Cajas de sondeos Página 1 de 3
Peticionario (000312) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana Obra (120025) Adecuación Polidep. Municipal Gaetà Huguet; CastellónReferencia P120051
SONDEO 1/3 CAJA Nº 1/3 Fecha 17/01/12 SONDEO 1/3 CAJA Nº 2/3 Fecha 17/01/12
SONDEO 1/3 CAJA Nº 3/3 Fecha 17/01/12 SONDEO CAJA Nº Fecha
N.F.
N15 N15 N15 N15 N30 N15 N15 N15 N15 LL LP IP C' (kg/cm2)
φ' (º)
OBSERVACIONES
38 835,506,10
R3,50
3,70
22 46 37Fin
18 d
e En
ero
de 2
012
47 50R
IaIb
II
Sond
eo a
rota
ción
con
recu
pera
ción
con
tinua
de
test
igo
W =
101
mm
NO SE DETECTA
0,10
7
8
9
1
2
13
14
10
11
12
15
ENSAYOS "in-situ"
CO
TAS
4
5
6
3
R.Q
.D. (
%)
PRO
FUN
DID
ADES
(m
)
NIV
ELE
S
20
16
17
18
19
E. QUIMICOS
CORTE DIRECTO
SO4=
(mg/kg)
M.O (%)
CO3Ca (%)
E. MECANICOS
CO
MPR
ESIO
N
SIM
PLE
(k
Pa)
REFERENCIA:
P120051FECHA:
Enero de 2012
PETICIONARIO: (000312)
Excmo. Ayuntamiento de Castellon de la PlanaOBRA: (120025)
Adecuacion Polideportivo Gaetà Huguet; Castellon
E. IDENTIFICACION Y CLASIFICACION
Den
sida
d se
ca (t
/m3 )
% P
ASA
TAM
IZ 5
mm
CLA
SIFI
CAC
ION
S.
U.C
.S
Hum
edad
na
tura
l (%
)
% P
ASA
TAM
IZ 0
,08
mm
LIMITES ATTERBERG
1,50
FEC
HA
DE
E
JEC
UC
ION
SIST
EMA
Y φ
PE
RFO
RAC
ION
CO
TAS
(m)
ES
PE
SO
R D
EL
ES
TRA
TO
REGISTRO DEL SONDEO Nº 2
S.P.TNATURALEZA
DEL TERRENO
M. INALTERADA
DEPARTAMENTO DE GEOTECNIA
127- - NP SM58 1450R
6,10
5,55Conglomerados polimícticos con distinto grado de cementacion,
con pasadas de gravas
R
3,1
1,53
0,10 Solera y rellenos granulares0,55 0,45 Arcillas y arenas pardas-rojizas
P120051 Cajas de sondeos Página 2 de 3
Peticionario (000312) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana Obra (120025) Adecuación Polidep. Municipal Gaetà Huguet; CastellónReferencia P120051
SONDEO 2/3 CAJA Nº 1/3 Fecha 18/01/12 SONDEO 2/3 CAJA Nº 2/3 Fecha 18/01/12
SONDEO 2/3 CAJA Nº 3/3 Fecha 18/01/12 SONDEO CAJA Nº Fecha
N.F.
N15 N15 N15 N15 N30 N15 N15 N15 N15 LL LP IP C' (kg/cm2)
Gravas débilmente cementadas con pasadas de arenas limosas
II
III
II
2,70
2,00 Arenas limosas con costras de tonos pardosIII
1
2
ESPE
SOR
DEL
ES
TRAT
O
REGISTRO DEL SONDEO Nº 3
S.P.TNATURALEZA
DEL TERRENO
M. INALTERADA
DEPARTAMENTO DE GEOTECNIA
0,70 0,70
FEC
HA
DE
EJEC
UC
ION
SIST
EMA
Y φ
PE
RFO
RAC
ION
CO
TAS
(m) E. IDENTIFICACION Y CLASIFICACION
Den
sida
d se
ca (t
/m3 )
% P
ASA
TAM
IZ
5 m
m
CLA
SIFI
CAC
ION
S.
U.C
.S
Hum
edad
na
tura
l (%
)
% P
ASA
TAM
IZ
0,08
mm
LIMITES ATTERBERG
PETICIONARIO: (000312)
Excmo. Ayuntamiento de Castellon de la PlanaOBRA: (120025)
Adecuacion Polideportivo Gaetà Huguet; Castellon
REFERENCIA:
P120051FECHA:
Enero de 2012
E. QUIMICOSCORTE
DIRECTOSO4
=
(mg/kg)M.O (%)
CO3Ca (%)
E. MECANICOS
CO
MPR
ESIO
N
SIM
PLE
(k
Pa)
20
16
17
18
19
15
ENSAYOS "in-situ"
CO
TAS
4
5
6
3
R.Q
.D. (
%)
PRO
FUN
DID
ADES
(m
)
NIV
ELES
14
10
11
12
7
8
9
13
113
53 12 - - NP SW-SM
79 42 -
8,9
9,5
NP SM-
Fin
NO SE DETECTA
Sond
eo a
rota
ción
con
recu
pera
ción
con
tinua
de
test
igo
W =
86 m
m
1,0050R R 1,02
P120051 Cajas de sondeos Página 3 de 3
Peticionario (000312) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana Obra (120025) Adecuación Polidep. Municipal Gaetà Huguet; CastellónReferencia P120051
SONDEO 3/3 CAJA Nº 1/3 Fecha 17/01/12 SONDEO 1/3 CAJA Nº 3/3 Fecha 17/01/12
SONDEO 3/3 CAJA Nº 3/3 Fecha 18/01/12 SONDEO CAJA Nº Fecha
P120051 Informe Estudio Geotécnico
ANEJO Nº 2.3.- LISTADO Y GRÁFICO DE PENETRACIONES
DINÁMICAS.
A.T.Control S.A.
NATURALEZA SUPUESTADe A DEL TERRENO
0,00 0,20 93 131 117 8 24 27 93 131 117 Solera de hormigon y rellenos0,20 0,40 22 24 19 11 16 200,40 0,60 15 19 15 14 23 18 Arcillas y arenas (con restos vegetales)0,60 0,80 87 16 13 46 17 16 87 460,80 1,00 110 98 17 108 21 16 R 98 108 Arenas limosas con costras1,00 1,20 110 73 110 16 19 R 73 R1,20 1,40 110 83 15 R Sustrato cementado: Gravas, conglomerados y/o arenas encostradas1,40 1,60 61 43 431,60 1,80 110 97 R 97 R Rechazo1,80 2,00 110 R
PD-4 N20
PD-4
1920
16
11
Profundidad (m) PD-1 N20
PD-2 N20
PD-3 N20
72
19
PD-5 N20
PD-6 N20
PD-3 PD-1 PD-2
Valor medio N20 por nivel
PD-6 PD-5
20
P120051 Listado y graficos penetraciones Hoja 1 de1
A.T.CONTROL S.A.
P120051 Gráfico de penetraciones dinámicas
GRAFICO DE PENETRACIONES DINAMICAS
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
110
120
0,0 0,2 0,4 0,6 0,8 1,0 1,2 1,4 1,6 1,8
PROFUNDIDAD (m)
N20
(gol
pes) PD-1
PD-2PD-3PD-4PD-5PD-6
P120051 Informe Estudio Geotécnico
ANEJO Nº 3: ACTAS DE ENSAYOS.
P120051 Informe Estudio Geotécnico
ANEJO Nº 3.1: ACTAS DE TRABAJOS DE CAMPO.
Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: www.grupo-atcontrol.com
Este documento se emite bajo las siguientes condiciones:-Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado.-Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA
ACTA Nº 1200807 RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: (ET) ML
15.10.1.0. Toma de muestras a rotación con tubo simple o doble, según ASTM-D2113-99/XP P94-202/95. Incluye todas las actividades realizadas durante el sondeo.
*
PUNTO DE RECONOCIMIENTO Nº:
COORDENADAS:
NIVEL FREATICO:
METEOROLOGIA: Nublado
MÁQUINA UTILIZADA:
Hora:Fecha:-En reposo:Hora:Fecha:-Al corte:NO
Z(m) =Y(m) =X(m) =
(1465) Equipo de Perforación RL-48 L I 1
* *
Dispositivo de golpeo, tipo, masa y frecuencia prefijada ML-60 / 115,0 kg / < 30 g.p.m.
Dimensiones de varillaje y masa Diámetro < 50mm / Masa: 7252 kg/m
Tª conservación: aprox. 4 ºC Temperatura agua:
Temperatura ambiente:Entrega laboratorio: 24 h
Toma de muestras de
agua
Equipo de perforación (tipo y características) 2 l recip. de plástico herméticamente cerradoNº envases, capacidad y tipo
-
-
Equipo de Perforación RL-48 L I
Tramo FechaInicio Fin Desde Hasta Mtdo Agua Color Perd. Rev. Maniobras Corona
1 17/01/12 9:20 0,25 R ¨ ¨ 0 3 W101B A 604-Hormigón o asfalto 0,25
2 17/01/12 0,25 0,50 R ¨ ¨ 0 2 W101B B 602-Rellenos granulares 0,25
3 17/01/12 0,50 0,60 R ¨ ¨ 0 1 W101B B 006-Tierra Vegetal 0,10
4 17/01/12 0,60 1,00 R ¨ ¨ 0 2 W101B A 513-Conglomerados medianamente cementados 0,40
5 17/01/12 9:35 9:45 1,00 1,03 G ¨ ¨ 0 1 A 513-Conglomerados medianamente cementados PC 50R R SI30,0 01 0,03
6 17/01/12 1,03 3,00 R ¨ ¨ 0 10 W101B A 513-Conglomerados medianamente cementados 1,97
7 17/01/12 10:05 10:15 3,00 3,06 G ¨ ¨ 0 1 A 304-Gravas calizas con matriz arenosa PC 50R R SI60,0 02 0,06
8 17/01/12 3,06 5,00 R ¨ ¨ 0 10 W101B A 304-Gravas calizas con matriz arenosa 1,94
9 17/01/12 10:35 10:45 5,00 5,39 G ¨ ¨ 0 1 A 304-Gravas calizas con matriz arenosa PC 27 44 50R - R SI90,0 03 0,39
10 17/01/12 10:55 5,39 6,00 R ¨ ¨ 0 3 W101B A 304-Gravas calizas con matriz arenosa 0,61
* Ensayo de penetración y toma de muestras standar (S.P.T.), según UNE 103800/92: 3 ensayos.
OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA:
Muestra de Agua: NoCoordenadas según croquis
Suelos: 0,10 - Gravas: 5,65
OBSERVACIONES AL ENSAYO:
Cajas parafinadas portatestigos: 3
DATOS COMPLEMENTARIOS:
ORIGINAL PARA ARCHIVO Nº 1200807
CASTELLÓN, a 26 de enero de 2012V. B. Director General
Severino Ramos ApariciIngeniero de Caminos, Canales y Puertos
Pedro Monserrat BonoLicenciado en Ciencias Químicas
Director de Laboratorio
PG-26-R02-4 Hoja 1 de 1
Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: www.grupo-atcontrol.com
Este documento se emite bajo las siguientes condiciones:-Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado.-Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA
ACTA Nº 1200808 RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: (ET) ML
15.10.1.0. Toma de muestras a rotación con tubo simple o doble, según ASTM-D2113-99/XP P94-202/95. Incluye todas las actividades realizadas durante el sondeo.
*
PUNTO DE RECONOCIMIENTO Nº:
COORDENADAS:
NIVEL FREATICO:
METEOROLOGIA: Soleado
MÁQUINA UTILIZADA:
Hora:Fecha:-En reposo:Hora:Fecha:-Al corte:NO
Z(m) =Y(m) =X(m) =
(1465) Equipo de Perforación RL-48 L I 2
* *
Dispositivo de golpeo, tipo, masa y frecuencia prefijada ML-60 / 115,0 kg / < 30 g.p.m.
Dimensiones de varillaje y masa Diámetro < 50mm / Masa: 7252 kg/m
Tª conservación: aprox. 4 ºC Temperatura agua:
Temperatura ambiente:Entrega laboratorio: 24 h
Toma de muestras de
agua
Equipo de perforación (tipo y características) 2 l recip. de plástico herméticamente cerradoNº envases, capacidad y tipo
-
-
Equipo de Perforación RL-48 L I
Tramo FechaInicio Fin Desde Hasta Mtdo Agua Color Perd. Rev. Maniobras Corona
1 18/01/12 10:50 0,20 R ¨ ¨ 0 1 W101B A 604-Hormigón o asfalto 0,20
2 18/01/12 0,20 0,50 R ¨ ¨ 0 1 W101B B 006-Tierra Vegetal 0,30
3 18/01/12 0,50 1,50 R ¨ ¨ 0 5 W101B A 513-Conglomerados medianamente cementados 1,00
4 18/01/12 11:10 11:20 1,50 1,53 G ¨ ¨ 0 1 A 513-Conglomerados medianamente cementados PC 50R R SI30,0 01 0,03
5 18/01/12 1,53 1,70 R ¨ ¨ 0 1 W101B A 513-Conglomerados medianamente cementados 0,17
6 18/01/12 1,70 3,50 R ¨ ¨ 0 9 W101B A 304-Gravas calizas con matriz arenosa 1,80
7 18/01/12 11:40 11:50 3,50 3,70 G ¨ ¨ 0 1 A 304-Gravas calizas con matriz arenosa PC 47 50R - R SI50,0 02 0,20
8 18/01/12 3,70 5,50 R ¨ ¨ 0 10 W86B A 304-Gravas calizas con matriz arenosa 1,80
9 18/01/12 12:40 12:50 5,50 6,10 G ¨ ¨ 0 1 A 304-Gravas calizas con matriz arenosa SPT 22 46 37 38 83 N NO0,0 03 0,60
* Ensayo de penetración y toma de muestras standar (S.P.T.), según UNE 103800/92: 3 ensayos.
OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA:
Muestra de Agua: NoCoordenadas según croquis
Suelos: 0,30 - Gravas: 5,60
OBSERVACIONES AL ENSAYO:
Cajas parafinadas portatestigos: 3
DATOS COMPLEMENTARIOS:
ORIGINAL PARA ARCHIVO Nº 1200808
CASTELLÓN, a 26 de enero de 2012V. B. Director General
Severino Ramos ApariciIngeniero de Caminos, Canales y Puertos
Pedro Monserrat BonoLicenciado en Ciencias Químicas
Director de Laboratorio
PG-26-R02-4 Hoja 1 de 1
Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: www.grupo-atcontrol.com
Este documento se emite bajo las siguientes condiciones:-Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado.-Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA
ACTA Nº 1200809 RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: (ET) ML
15.10.1.0. Toma de muestras a rotación con tubo simple o doble, según ASTM-D2113-99/XP P94-202/95. Incluye todas las actividades realizadas durante el sondeo.
*
PUNTO DE RECONOCIMIENTO Nº:
COORDENADAS:
NIVEL FREATICO:
METEOROLOGIA: Nublado
MÁQUINA UTILIZADA:
Hora:Fecha:-En reposo:Hora:Fecha:-Al corte:NO
Z(m) =Y(m) =X(m) =
(1465) Equipo de Perforación RL-48 L I 3
* *
Dispositivo de golpeo, tipo, masa y frecuencia prefijada ML-60 / 115,0 kg / < 30 g.p.m.
Dimensiones de varillaje y masa Diámetro < 50mm / Masa: 7252 kg/m
Tª conservación: aprox. 4 ºC Temperatura agua:
Temperatura ambiente:Entrega laboratorio: 24 h
Toma de muestras de
agua
Equipo de perforación (tipo y características) 2 l recip. de plástico herméticamente cerradoNº envases, capacidad y tipo
-
-
Equipo de Perforación RL-48 L I
Tramo FechaInicio Fin Desde Hasta Mtdo Agua Color Perd. Rev. Maniobras Corona
1 17/01/12 15:30 0,70 R ¨ ¨ 0 3 W86B B 006-Tierra Vegetal 0,70
2 17/01/12 0,70 1,00 R ¨ ¨ 0 2 W86B A 304-Gravas calizas con matriz arenosa 0,30
3 17/01/12 15:45 15:55 1,00 1,02 G ¨ ¨ 0 1 A 202-Arenas medias SPT 50R R NO20,0 01 0,02
4 17/01/12 1,02 2,60 R ¨ ¨ 0 8 W86B A 202-Arenas medias 1,58
5 17/01/12 2,60 3,00 R ¨ ¨ 0 2 W86B A 301-Gravas calizas limpias 0,40
6 17/01/12 16:10 16:20 3,00 3,23 G ¨ ¨ 0 1 A 304-Gravas calizas con matriz arenosa PC 37 50R - R SI80,0 02 0,23
7 17/01/12 3,23 4,80 R ¨ ¨ 0 8 W86B A 304-Gravas calizas con matriz arenosa 1,57
8 17/01/12 4,80 5,00 R ¨ ¨ 0 1 W86B A 203-Arenas densas 0,20
9 17/01/12 16:35 16:45 5,00 5,51 G ¨ ¨ 0 1 A 203-Arenas densas SPT 16 23 42 50R 65 N NO60,0 03 0,51
10 18/01/12 8:20 5,51 6,20 R ¨ ¨ 0 4 W86B A 513-Conglomerados medianamente cementados 0,69
11 18/01/12 6,20 7,00 R ¨ ¨ 0 4 W86B A 203-Arenas densas 0,80
12 18/01/12 8:40 8:50 7,00 7,60 G ¨ ¨ 0 1 A 203-Arenas densas SPT 23 48 29 41 77 N NO0,0 04 0,60
13 18/01/12 9:00 7,60 8,00 R ¨ ¨ 0 2 W86B A 203-Arenas densas 0,40
* Ensayo de penetración y toma de muestras standar (S.P.T.), según UNE 103800/92: 4 ensayos.
OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA:
Muestra de Agua: NoCoordenadas según croquis
Suelos: 4,11 - Gravas: 3,19
OBSERVACIONES AL ENSAYO:
Cajas parafinadas portatestigos: 3
DATOS COMPLEMENTARIOS:
ORIGINAL PARA ARCHIVO Nº 1200809
CASTELLÓN, a 26 de enero de 2012V. B. Director General
Severino Ramos ApariciIngeniero de Caminos, Canales y Puertos
Pedro Monserrat BonoLicenciado en Ciencias Químicas
Director de Laboratorio
PG-26-R02-4 Hoja 1 de 1
ACTA Nº 1200810 RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: (ET) ML
Este documento se emite bajo las siguientes condiciones:-Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado.-Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA
Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: www.grupo-atcontrol.com
(00312 ) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana
*****
DATOS DE LA MUESTRA: 15.10. 2. PENETRACIONES DINÁMICASTIPO:
MODALIDAD DE MUESTREO: ML (Muestreo por el Laboratorio)
TOMA DE MUESTRAS SEGÚN:
CODIGO INTERNO EN OBRA: PD01PRESUPUESTO:
CODIGO MU0,000,00ESTRA:
ENSAYOS REALIZADOS POR:
FECHA DE ENCARGO:
FECHA MUESTREO/RECEPCION:
FECHA REGISTRO:
FECHA INICIO ENSAYOS:
FECHA DEL ACTA:
FECHA FIN ENSAYOS:
P120051
1200482MG
17/01/2012
17/01/2012
26/01/2012
17/01/2012
17/01/2012
26/01/2012
*****
JRA
15.10.2.1 Prueba continua de penetración dinámica superpersada DPSH. Según UNE 103801/94.Fecha de finalización del ensayo: 17/01/2012
ENSAYO:
Tipo de Cono:Diámetro Cono:Sección Nominal Cono:
Longitud Varilla:
Masa Varilla:Diámetro Varillaje:
Masa Cono: Masa del Yunque:Altura de Caida:Tipo Equipo:
Freático:
Desviación de verticalidad:Hora final prueba:Nº de Ensayo: 1
11:25 0,0º
No Excentricidad / Deflexión del Varillaje:Profundidad:PAR max.:Hora inicio prueba: 11:15
0,87mNo / No
2
Máquina Utilizada: (1465) Equipo de Perforación RL-48 L I
0 N.mPerdido50 mm20 cm0,65 kg
DPSH
1.0 m32 mm6,10 kg
7,2 kg76 cm
Coordenadas: X (m): Y(m): Z(m):* * *
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes40,00-40,20
40,20-40,40
40,40-40,60
40,60-40,80
40,80-41,00
41,00-41,20
41,20-41,40
41,40-41,60
41,60-41,80
41,80-42,00
42,00-42,20
42,20-42,40
42,40-42,60
42,60-42,80
42,80-43,00
43,00-43,20
43,20-43,40
43,40-43,60
43,60-43,80
43,80-44,00
44,00-44,20
44,20-44,40
44,40-44,60
44,60-44,80
44,80-45,00
45,00-45,20
45,20-45,40
45,40-45,60
45,60-45,80
45,80-46,00
46,00-46,20
46,20-46,40
46,40-46,60
46,60-46,80
46,80-47,00
47,00-47,20
47,20-47,40
47,40-47,60
47,60-47,80
47,80-48,00
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes0,00-0,20 93
0,20-0,40 22
0,40-0,60 15
0,60-0,80 87
0,80-1,00 110
1,00-1,20
1,20-1,40
1,40-1,60
1,60-1,80
1,80-2,00
2,00-2,20
2,20-2,40
2,40-2,60
2,60-2,80
2,80-3,00
3,00-3,20
3,20-3,40
3,40-3,60
3,60-3,80
3,80-4,00
4,00-4,20
4,20-4,40
4,40-4,60
4,60-4,80
4,80-5,00
5,00-5,20
5,20-5,40
5,40-5,60
5,60-5,80
5,80-6,00
6,00-6,20
6,20-6,40
6,40-6,60
6,60-6,80
6,80-7,00
7,00-7,20
7,20-7,40
7,40-7,60
7,60-7,80
7,80-8,00
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes8,00-8,20
8,20-8,40
8,40-8,60
8,60-8,80
8,80-9,00
9,00-9,20
9,20-9,40
9,40-9,60
9,60-9,80
9,80-10,00
10,00-10,20
10,20-10,40
10,40-10,60
10,60-10,80
10,80-11,00
11,00-11,20
11,20-11,40
11,40-11,60
11,60-11,80
11,80-12,00
12,00-12,20
12,20-12,40
12,40-12,60
12,60-12,80
12,80-13,00
13,00-13,20
13,20-13,40
13,40-13,60
13,60-13,80
13,80-14,00
14,00-14,20
14,20-14,40
14,40-14,60
14,60-14,80
14,80-15,00
15,00-15,20
15,20-15,40
15,40-15,60
15,60-15,80
15,80-16,00
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes16,00-16,20
16,20-16,40
16,40-16,60
16,60-16,80
16,80-17,00
17,00-17,20
17,20-17,40
17,40-17,60
17,60-17,80
17,80-18,00
18,00-18,20
18,20-18,40
18,40-18,60
18,60-18,80
18,80-19,00
19,00-19,20
19,20-19,40
19,40-19,60
19,60-19,80
19,80-20,00
20,00-20,20
20,20-20,40
20,40-20,60
20,60-20,80
20,80-21,00
21,00-21,20
21,20-21,40
21,40-21,60
21,60-21,80
21,80-22,00
22,00-22,20
22,20-22,40
22,40-22,60
22,60-22,80
22,80-23,00
23,00-23,20
23,20-23,40
23,40-23,60
23,60-23,80
23,80-24,00
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes24,00-24,20
24,20-24,40
24,40-24,60
24,60-24,80
24,80-25,00
25,00-25,20
25,20-25,40
25,40-25,60
25,60-25,80
25,80-26,00
26,00-26,20
26,20-26,40
26,40-26,60
26,60-26,80
26,80-27,00
27,00-27,20
27,20-27,40
27,40-27,60
27,60-27,80
27,80-28,00
28,00-28,20
28,20-28,40
28,40-28,60
28,60-28,80
28,80-29,00
29,00-29,20
29,20-29,40
29,40-29,60
29,60-29,80
29,80-30,00
30,00-30,20
30,20-30,40
30,40-30,60
30,60-30,80
30,80-31,00
31,00-31,20
31,20-31,40
31,40-31,60
31,60-31,80
31,80-32,00
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes32,00-32,20
32,20-32,40
32,40-32,60
32,60-32,80
32,80-33,00
33,00-33,20
33,20-33,40
33,40-33,60
33,60-33,80
33,80-34,00
34,00-34,20
34,20-34,40
34,40-34,60
34,60-34,80
34,80-35,00
35,00-35,20
35,20-35,40
35,40-35,60
35,60-35,80
35,80-36,00
36,00-36,20
36,20-36,40
36,40-36,60
36,60-36,80
36,80-37,00
37,00-37,20
37,20-37,40
37,40-37,60
37,60-37,80
37,80-38,00
38,00-38,20
38,20-38,40
38,40-38,60
38,60-38,80
38,80-39,00
39,00-39,20
39,20-39,40
39,40-39,60
39,60-39,80
39,80-40,00
PG-26-R02-4 Hoja 1 de 2
ACTA Nº 1200810 RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: (ET) ML
Este documento se emite bajo las siguientes condiciones:-Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado.-Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA
Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: www.grupo-atcontrol.com
(00312 ) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana
*****
-6
-4
-2
0
2
4
6
0,00
0,60
Par (Nm) Golpes
Valores de N20
0
20
40
60
80
100
120
140
160
0,00
0,60
Pro
fundid
ad (
m)
Pro
fundid
ad (
m)
DATOS COMPLEMENTARIOS: OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA:OBSERVACIONES AL ENSAYO:
Coordenadas según croquis
Severino Ramos Aparici Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos
V. B. Director GeneralDirector de Laboratorio CASTELLÓN, a 26 de enero de 2012
ORIGINAL PARA ARCHIVO Nº 1200810
Pedro Monserrat BonoLicenciado en Ciencias Químicas
PG-26-R02-4 Hoja 2 de 2
ACTA Nº 1200811 RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: (ET) ML
Este documento se emite bajo las siguientes condiciones:-Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado.-Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA
Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: www.grupo-atcontrol.com
(00312 ) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana
*****
DATOS DE LA MUESTRA: 15.10. 2. PENETRACIONES DINÁMICASTIPO:
MODALIDAD DE MUESTREO: ML (Muestreo por el Laboratorio)
TOMA DE MUESTRAS SEGÚN:
CODIGO INTERNO EN OBRA: PD02PRESUPUESTO:
CODIGO MU0,000,00ESTRA:
ENSAYOS REALIZADOS POR:
FECHA DE ENCARGO:
FECHA MUESTREO/RECEPCION:
FECHA REGISTRO:
FECHA INICIO ENSAYOS:
FECHA DEL ACTA:
FECHA FIN ENSAYOS:
P120051
1200483MG
17/01/2012
17/01/2012
26/01/2012
17/01/2012
17/01/2012
26/01/2012
*****
JRA
15.10.2.1 Prueba continua de penetración dinámica superpersada DPSH. Según UNE 103801/94.Fecha de finalización del ensayo: 17/01/2012
ENSAYO:
Tipo de Cono:Diámetro Cono:Sección Nominal Cono:
Longitud Varilla:
Masa Varilla:Diámetro Varillaje:
Masa Cono: Masa del Yunque:Altura de Caida:Tipo Equipo:
Freático:
Desviación de verticalidad:Hora final prueba:Nº de Ensayo: 2
11:40 0,0º
No Excentricidad / Deflexión del Varillaje:Profundidad:PAR max.:Hora inicio prueba: 11:30
1,03mNo / No
2
Máquina Utilizada: (1465) Equipo de Perforación RL-48 L I
0 N.mPerdido50 mm20 cm0,65 kg
DPSH
1.0 m32 mm6,10 kg
7,2 kg76 cm
Coordenadas: X (m): Y(m): Z(m):* * *
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes40,00-40,20
40,20-40,40
40,40-40,60
40,60-40,80
40,80-41,00
41,00-41,20
41,20-41,40
41,40-41,60
41,60-41,80
41,80-42,00
42,00-42,20
42,20-42,40
42,40-42,60
42,60-42,80
42,80-43,00
43,00-43,20
43,20-43,40
43,40-43,60
43,60-43,80
43,80-44,00
44,00-44,20
44,20-44,40
44,40-44,60
44,60-44,80
44,80-45,00
45,00-45,20
45,20-45,40
45,40-45,60
45,60-45,80
45,80-46,00
46,00-46,20
46,20-46,40
46,40-46,60
46,60-46,80
46,80-47,00
47,00-47,20
47,20-47,40
47,40-47,60
47,60-47,80
47,80-48,00
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes0,00-0,20 131
0,20-0,40 24
0,40-0,60 19
0,60-0,80 16
0,80-1,00 98
1,00-1,20 110
1,20-1,40
1,40-1,60
1,60-1,80
1,80-2,00
2,00-2,20
2,20-2,40
2,40-2,60
2,60-2,80
2,80-3,00
3,00-3,20
3,20-3,40
3,40-3,60
3,60-3,80
3,80-4,00
4,00-4,20
4,20-4,40
4,40-4,60
4,60-4,80
4,80-5,00
5,00-5,20
5,20-5,40
5,40-5,60
5,60-5,80
5,80-6,00
6,00-6,20
6,20-6,40
6,40-6,60
6,60-6,80
6,80-7,00
7,00-7,20
7,20-7,40
7,40-7,60
7,60-7,80
7,80-8,00
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes8,00-8,20
8,20-8,40
8,40-8,60
8,60-8,80
8,80-9,00
9,00-9,20
9,20-9,40
9,40-9,60
9,60-9,80
9,80-10,00
10,00-10,20
10,20-10,40
10,40-10,60
10,60-10,80
10,80-11,00
11,00-11,20
11,20-11,40
11,40-11,60
11,60-11,80
11,80-12,00
12,00-12,20
12,20-12,40
12,40-12,60
12,60-12,80
12,80-13,00
13,00-13,20
13,20-13,40
13,40-13,60
13,60-13,80
13,80-14,00
14,00-14,20
14,20-14,40
14,40-14,60
14,60-14,80
14,80-15,00
15,00-15,20
15,20-15,40
15,40-15,60
15,60-15,80
15,80-16,00
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes16,00-16,20
16,20-16,40
16,40-16,60
16,60-16,80
16,80-17,00
17,00-17,20
17,20-17,40
17,40-17,60
17,60-17,80
17,80-18,00
18,00-18,20
18,20-18,40
18,40-18,60
18,60-18,80
18,80-19,00
19,00-19,20
19,20-19,40
19,40-19,60
19,60-19,80
19,80-20,00
20,00-20,20
20,20-20,40
20,40-20,60
20,60-20,80
20,80-21,00
21,00-21,20
21,20-21,40
21,40-21,60
21,60-21,80
21,80-22,00
22,00-22,20
22,20-22,40
22,40-22,60
22,60-22,80
22,80-23,00
23,00-23,20
23,20-23,40
23,40-23,60
23,60-23,80
23,80-24,00
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes24,00-24,20
24,20-24,40
24,40-24,60
24,60-24,80
24,80-25,00
25,00-25,20
25,20-25,40
25,40-25,60
25,60-25,80
25,80-26,00
26,00-26,20
26,20-26,40
26,40-26,60
26,60-26,80
26,80-27,00
27,00-27,20
27,20-27,40
27,40-27,60
27,60-27,80
27,80-28,00
28,00-28,20
28,20-28,40
28,40-28,60
28,60-28,80
28,80-29,00
29,00-29,20
29,20-29,40
29,40-29,60
29,60-29,80
29,80-30,00
30,00-30,20
30,20-30,40
30,40-30,60
30,60-30,80
30,80-31,00
31,00-31,20
31,20-31,40
31,40-31,60
31,60-31,80
31,80-32,00
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes32,00-32,20
32,20-32,40
32,40-32,60
32,60-32,80
32,80-33,00
33,00-33,20
33,20-33,40
33,40-33,60
33,60-33,80
33,80-34,00
34,00-34,20
34,20-34,40
34,40-34,60
34,60-34,80
34,80-35,00
35,00-35,20
35,20-35,40
35,40-35,60
35,60-35,80
35,80-36,00
36,00-36,20
36,20-36,40
36,40-36,60
36,60-36,80
36,80-37,00
37,00-37,20
37,20-37,40
37,40-37,60
37,60-37,80
37,80-38,00
38,00-38,20
38,20-38,40
38,40-38,60
38,60-38,80
38,80-39,00
39,00-39,20
39,20-39,40
39,40-39,60
39,60-39,80
39,80-40,00
PG-26-R02-4 Hoja 1 de 2
ACTA Nº 1200811 RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: (ET) ML
Este documento se emite bajo las siguientes condiciones:-Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado.-Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA
Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: www.grupo-atcontrol.com
(00312 ) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana
*****
-6
-4
-2
0
2
4
6
0,00
0,60
Par (Nm) Golpes
Valores de N20
0
20
40
60
80
100
120
140
160
0,00
0,60
Pro
fundid
ad (
m)
Pro
fundid
ad (
m)
DATOS COMPLEMENTARIOS: OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA:OBSERVACIONES AL ENSAYO:
Coordenadas según croquis
Severino Ramos Aparici Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos
V. B. Director GeneralDirector de Laboratorio CASTELLÓN, a 26 de enero de 2012
ORIGINAL PARA ARCHIVO Nº 1200811
Pedro Monserrat BonoLicenciado en Ciencias Químicas
PG-26-R02-4 Hoja 2 de 2
ACTA Nº 1200812 RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: (ET) ML
Este documento se emite bajo las siguientes condiciones:-Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado.-Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA
Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: www.grupo-atcontrol.com
(00312 ) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana
*****
DATOS DE LA MUESTRA: 15.10. 2. PENETRACIONES DINÁMICASTIPO:
MODALIDAD DE MUESTREO: ML (Muestreo por el Laboratorio)
TOMA DE MUESTRAS SEGÚN:
CODIGO INTERNO EN OBRA: PD03PRESUPUESTO:
CODIGO MU0,000,00ESTRA:
ENSAYOS REALIZADOS POR:
FECHA DE ENCARGO:
FECHA MUESTREO/RECEPCION:
FECHA REGISTRO:
FECHA INICIO ENSAYOS:
FECHA DEL ACTA:
FECHA FIN ENSAYOS:
P120051
1200484MG
17/01/2012
17/01/2012
26/01/2012
17/01/2012
17/01/2012
26/01/2012
*****
JRA
15.10.2.1 Prueba continua de penetración dinámica superpersada DPSH. Según UNE 103801/94.Fecha de finalización del ensayo: 17/01/2012
ENSAYO:
Tipo de Cono:Diámetro Cono:Sección Nominal Cono:
Longitud Varilla:
Masa Varilla:Diámetro Varillaje:
Masa Cono: Masa del Yunque:Altura de Caida:Tipo Equipo:
Freático:
Desviación de verticalidad:Hora final prueba:Nº de Ensayo: 3
12:25 0,0º
No Excentricidad / Deflexión del Varillaje:Profundidad:PAR max.:Hora inicio prueba: 12:05
1,29mNo / No
2
Máquina Utilizada: (1465) Equipo de Perforación RL-48 L I
40 N.mPerdido50 mm20 cm0,65 kg
DPSH
1.0 m32 mm6,10 kg
7,2 kg76 cm
Coordenadas: X (m): Y(m): Z(m):* * *
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes40,00-40,20
40,20-40,40
40,40-40,60
40,60-40,80
40,80-41,00
41,00-41,20
41,20-41,40
41,40-41,60
41,60-41,80
41,80-42,00
42,00-42,20
42,20-42,40
42,40-42,60
42,60-42,80
42,80-43,00
43,00-43,20
43,20-43,40
43,40-43,60
43,60-43,80
43,80-44,00
44,00-44,20
44,20-44,40
44,40-44,60
44,60-44,80
44,80-45,00
45,00-45,20
45,20-45,40
45,40-45,60
45,60-45,80
45,80-46,00
46,00-46,20
46,20-46,40
46,40-46,60
46,60-46,80
46,80-47,00
47,00-47,20
47,20-47,40
47,40-47,60
47,60-47,80
47,80-48,00
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes0,00-0,20 117
0,20-0,40 19
0,40-0,60 15
0,60-0,80 13
0,80-1,00 17
1,00-1,20 73 40 0,0
1,20-1,40 110
1,40-1,60
1,60-1,80
1,80-2,00
2,00-2,20
2,20-2,40
2,40-2,60
2,60-2,80
2,80-3,00
3,00-3,20
3,20-3,40
3,40-3,60
3,60-3,80
3,80-4,00
4,00-4,20
4,20-4,40
4,40-4,60
4,60-4,80
4,80-5,00
5,00-5,20
5,20-5,40
5,40-5,60
5,60-5,80
5,80-6,00
6,00-6,20
6,20-6,40
6,40-6,60
6,60-6,80
6,80-7,00
7,00-7,20
7,20-7,40
7,40-7,60
7,60-7,80
7,80-8,00
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes8,00-8,20
8,20-8,40
8,40-8,60
8,60-8,80
8,80-9,00
9,00-9,20
9,20-9,40
9,40-9,60
9,60-9,80
9,80-10,00
10,00-10,20
10,20-10,40
10,40-10,60
10,60-10,80
10,80-11,00
11,00-11,20
11,20-11,40
11,40-11,60
11,60-11,80
11,80-12,00
12,00-12,20
12,20-12,40
12,40-12,60
12,60-12,80
12,80-13,00
13,00-13,20
13,20-13,40
13,40-13,60
13,60-13,80
13,80-14,00
14,00-14,20
14,20-14,40
14,40-14,60
14,60-14,80
14,80-15,00
15,00-15,20
15,20-15,40
15,40-15,60
15,60-15,80
15,80-16,00
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes16,00-16,20
16,20-16,40
16,40-16,60
16,60-16,80
16,80-17,00
17,00-17,20
17,20-17,40
17,40-17,60
17,60-17,80
17,80-18,00
18,00-18,20
18,20-18,40
18,40-18,60
18,60-18,80
18,80-19,00
19,00-19,20
19,20-19,40
19,40-19,60
19,60-19,80
19,80-20,00
20,00-20,20
20,20-20,40
20,40-20,60
20,60-20,80
20,80-21,00
21,00-21,20
21,20-21,40
21,40-21,60
21,60-21,80
21,80-22,00
22,00-22,20
22,20-22,40
22,40-22,60
22,60-22,80
22,80-23,00
23,00-23,20
23,20-23,40
23,40-23,60
23,60-23,80
23,80-24,00
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes24,00-24,20
24,20-24,40
24,40-24,60
24,60-24,80
24,80-25,00
25,00-25,20
25,20-25,40
25,40-25,60
25,60-25,80
25,80-26,00
26,00-26,20
26,20-26,40
26,40-26,60
26,60-26,80
26,80-27,00
27,00-27,20
27,20-27,40
27,40-27,60
27,60-27,80
27,80-28,00
28,00-28,20
28,20-28,40
28,40-28,60
28,60-28,80
28,80-29,00
29,00-29,20
29,20-29,40
29,40-29,60
29,60-29,80
29,80-30,00
30,00-30,20
30,20-30,40
30,40-30,60
30,60-30,80
30,80-31,00
31,00-31,20
31,20-31,40
31,40-31,60
31,60-31,80
31,80-32,00
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes32,00-32,20
32,20-32,40
32,40-32,60
32,60-32,80
32,80-33,00
33,00-33,20
33,20-33,40
33,40-33,60
33,60-33,80
33,80-34,00
34,00-34,20
34,20-34,40
34,40-34,60
34,60-34,80
34,80-35,00
35,00-35,20
35,20-35,40
35,40-35,60
35,60-35,80
35,80-36,00
36,00-36,20
36,20-36,40
36,40-36,60
36,60-36,80
36,80-37,00
37,00-37,20
37,20-37,40
37,40-37,60
37,60-37,80
37,80-38,00
38,00-38,20
38,20-38,40
38,40-38,60
38,60-38,80
38,80-39,00
39,00-39,20
39,20-39,40
39,40-39,60
39,60-39,80
39,80-40,00
PG-26-R02-4 Hoja 1 de 2
ACTA Nº 1200812 RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: (ET) ML
Este documento se emite bajo las siguientes condiciones:-Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado.-Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA
Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: www.grupo-atcontrol.com
(00312 ) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana
*****
0
5
10
15
20
25
30
35
40
0,00
0,60
1,20
40
Par (Nm) Golpes
Valores de N20
0
20
40
60
80
100
120
140
160
0,00
0,60
1,20
Pro
fundid
ad (
m)
Pro
fundid
ad (
m)
DATOS COMPLEMENTARIOS: OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA:OBSERVACIONES AL ENSAYO:
Coordenadas según croquis
Severino Ramos Aparici Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos
V. B. Director GeneralDirector de Laboratorio CASTELLÓN, a 26 de enero de 2012
ORIGINAL PARA ARCHIVO Nº 1200812
Pedro Monserrat BonoLicenciado en Ciencias Químicas
PG-26-R02-4 Hoja 2 de 2
ACTA Nº 1200813 RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: (ET) ML
Este documento se emite bajo las siguientes condiciones:-Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado.-Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA
Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: www.grupo-atcontrol.com
(00312 ) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana
*****
DATOS DE LA MUESTRA: 15.10. 2. PENETRACIONES DINÁMICASTIPO:
MODALIDAD DE MUESTREO: ML (Muestreo por el Laboratorio)
TOMA DE MUESTRAS SEGÚN:
CODIGO INTERNO EN OBRA: PD04PRESUPUESTO:
CODIGO MU0,000,00ESTRA:
ENSAYOS REALIZADOS POR:
FECHA DE ENCARGO:
FECHA MUESTREO/RECEPCION:
FECHA REGISTRO:
FECHA INICIO ENSAYOS:
FECHA DEL ACTA:
FECHA FIN ENSAYOS:
P120051
1200485MG
17/01/2012
17/01/2012
26/01/2012
17/01/2012
17/01/2012
26/01/2012
*****
JRA
15.10.2.1 Prueba continua de penetración dinámica superpersada DPSH. Según UNE 103801/94.Fecha de finalización del ensayo: 17/01/2012
ENSAYO:
Tipo de Cono:Diámetro Cono:Sección Nominal Cono:
Longitud Varilla:
Masa Varilla:Diámetro Varillaje:
Masa Cono: Masa del Yunque:Altura de Caida:Tipo Equipo:
Freático:
Desviación de verticalidad:Hora final prueba:Nº de Ensayo: 4
13:00 0,0º
No Excentricidad / Deflexión del Varillaje:Profundidad:PAR max.:Hora inicio prueba: 12:34
1,02mNo / No
2
Máquina Utilizada: (1465) Equipo de Perforación RL-48 L I
0 N.mPerdido50 mm20 cm0,65 kg
DPSH
1.0 m32 mm6,10 kg
7,2 kg76 cm
Coordenadas: X (m): Y(m): Z(m):* * *
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes40,00-40,20
40,20-40,40
40,40-40,60
40,60-40,80
40,80-41,00
41,00-41,20
41,20-41,40
41,40-41,60
41,60-41,80
41,80-42,00
42,00-42,20
42,20-42,40
42,40-42,60
42,60-42,80
42,80-43,00
43,00-43,20
43,20-43,40
43,40-43,60
43,60-43,80
43,80-44,00
44,00-44,20
44,20-44,40
44,40-44,60
44,60-44,80
44,80-45,00
45,00-45,20
45,20-45,40
45,40-45,60
45,60-45,80
45,80-46,00
46,00-46,20
46,20-46,40
46,40-46,60
46,60-46,80
46,80-47,00
47,00-47,20
47,20-47,40
47,40-47,60
47,60-47,80
47,80-48,00
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes0,00-0,20 8
0,20-0,40 11
0,40-0,60 14
0,60-0,80 46
0,80-1,00 108
1,00-1,20 110
1,20-1,40
1,40-1,60
1,60-1,80
1,80-2,00
2,00-2,20
2,20-2,40
2,40-2,60
2,60-2,80
2,80-3,00
3,00-3,20
3,20-3,40
3,40-3,60
3,60-3,80
3,80-4,00
4,00-4,20
4,20-4,40
4,40-4,60
4,60-4,80
4,80-5,00
5,00-5,20
5,20-5,40
5,40-5,60
5,60-5,80
5,80-6,00
6,00-6,20
6,20-6,40
6,40-6,60
6,60-6,80
6,80-7,00
7,00-7,20
7,20-7,40
7,40-7,60
7,60-7,80
7,80-8,00
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes8,00-8,20
8,20-8,40
8,40-8,60
8,60-8,80
8,80-9,00
9,00-9,20
9,20-9,40
9,40-9,60
9,60-9,80
9,80-10,00
10,00-10,20
10,20-10,40
10,40-10,60
10,60-10,80
10,80-11,00
11,00-11,20
11,20-11,40
11,40-11,60
11,60-11,80
11,80-12,00
12,00-12,20
12,20-12,40
12,40-12,60
12,60-12,80
12,80-13,00
13,00-13,20
13,20-13,40
13,40-13,60
13,60-13,80
13,80-14,00
14,00-14,20
14,20-14,40
14,40-14,60
14,60-14,80
14,80-15,00
15,00-15,20
15,20-15,40
15,40-15,60
15,60-15,80
15,80-16,00
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes16,00-16,20
16,20-16,40
16,40-16,60
16,60-16,80
16,80-17,00
17,00-17,20
17,20-17,40
17,40-17,60
17,60-17,80
17,80-18,00
18,00-18,20
18,20-18,40
18,40-18,60
18,60-18,80
18,80-19,00
19,00-19,20
19,20-19,40
19,40-19,60
19,60-19,80
19,80-20,00
20,00-20,20
20,20-20,40
20,40-20,60
20,60-20,80
20,80-21,00
21,00-21,20
21,20-21,40
21,40-21,60
21,60-21,80
21,80-22,00
22,00-22,20
22,20-22,40
22,40-22,60
22,60-22,80
22,80-23,00
23,00-23,20
23,20-23,40
23,40-23,60
23,60-23,80
23,80-24,00
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes24,00-24,20
24,20-24,40
24,40-24,60
24,60-24,80
24,80-25,00
25,00-25,20
25,20-25,40
25,40-25,60
25,60-25,80
25,80-26,00
26,00-26,20
26,20-26,40
26,40-26,60
26,60-26,80
26,80-27,00
27,00-27,20
27,20-27,40
27,40-27,60
27,60-27,80
27,80-28,00
28,00-28,20
28,20-28,40
28,40-28,60
28,60-28,80
28,80-29,00
29,00-29,20
29,20-29,40
29,40-29,60
29,60-29,80
29,80-30,00
30,00-30,20
30,20-30,40
30,40-30,60
30,60-30,80
30,80-31,00
31,00-31,20
31,20-31,40
31,40-31,60
31,60-31,80
31,80-32,00
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes32,00-32,20
32,20-32,40
32,40-32,60
32,60-32,80
32,80-33,00
33,00-33,20
33,20-33,40
33,40-33,60
33,60-33,80
33,80-34,00
34,00-34,20
34,20-34,40
34,40-34,60
34,60-34,80
34,80-35,00
35,00-35,20
35,20-35,40
35,40-35,60
35,60-35,80
35,80-36,00
36,00-36,20
36,20-36,40
36,40-36,60
36,60-36,80
36,80-37,00
37,00-37,20
37,20-37,40
37,40-37,60
37,60-37,80
37,80-38,00
38,00-38,20
38,20-38,40
38,40-38,60
38,60-38,80
38,80-39,00
39,00-39,20
39,20-39,40
39,40-39,60
39,60-39,80
39,80-40,00
PG-26-R02-4 Hoja 1 de 2
ACTA Nº 1200813 RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: (ET) ML
Este documento se emite bajo las siguientes condiciones:-Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado.-Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA
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(00312 ) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana
*****
-6
-4
-2
0
2
4
6
0,00
0,60
Par (Nm) Golpes
Valores de N20
0
20
40
60
80
100
120
140
160
0,00
0,60
Pro
fundid
ad (
m)
Pro
fundid
ad (
m)
DATOS COMPLEMENTARIOS: OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA:OBSERVACIONES AL ENSAYO:
Coordenadas según croquis
Severino Ramos Aparici Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos
V. B. Director GeneralDirector de Laboratorio CASTELLÓN, a 26 de enero de 2012
ORIGINAL PARA ARCHIVO Nº 1200813
Pedro Monserrat BonoLicenciado en Ciencias Químicas
PG-26-R02-4 Hoja 2 de 2
ACTA Nº 1200814 RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: (ET) ML
Este documento se emite bajo las siguientes condiciones:-Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado.-Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA
Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: www.grupo-atcontrol.com
(00312 ) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana
*****
DATOS DE LA MUESTRA: 15.10. 2. PENETRACIONES DINÁMICASTIPO:
MODALIDAD DE MUESTREO: ML (Muestreo por el Laboratorio)
TOMA DE MUESTRAS SEGÚN:
CODIGO INTERNO EN OBRA: PD05PRESUPUESTO:
CODIGO MU0,000,00ESTRA:
ENSAYOS REALIZADOS POR:
FECHA DE ENCARGO:
FECHA MUESTREO/RECEPCION:
FECHA REGISTRO:
FECHA INICIO ENSAYOS:
FECHA DEL ACTA:
FECHA FIN ENSAYOS:
P120051
1200486MG
18/01/2012
18/01/2012
26/01/2012
18/01/2012
18/01/2012
26/01/2012
*****
JRA
15.10.2.1 Prueba continua de penetración dinámica superpersada DPSH. Según UNE 103801/94.Fecha de finalización del ensayo: 18/01/2012
ENSAYO:
Tipo de Cono:Diámetro Cono:Sección Nominal Cono:
Longitud Varilla:
Masa Varilla:Diámetro Varillaje:
Masa Cono: Masa del Yunque:Altura de Caida:Tipo Equipo:
Freático:
Desviación de verticalidad:Hora final prueba:Nº de Ensayo: 5
9:45 0,0º
No Excentricidad / Deflexión del Varillaje:Profundidad:PAR max.:Hora inicio prueba: 9:30
1,71mNo / No
2
Máquina Utilizada: (1465) Equipo de Perforación RL-48 L I
20 N.mPerdido50 mm20 cm0,65 kg
DPSH
1.0 m32 mm6,10 kg
7,2 kg76 cm
Coordenadas: X (m): Y(m): Z(m):* * *
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes40,00-40,20
40,20-40,40
40,40-40,60
40,60-40,80
40,80-41,00
41,00-41,20
41,20-41,40
41,40-41,60
41,60-41,80
41,80-42,00
42,00-42,20
42,20-42,40
42,40-42,60
42,60-42,80
42,80-43,00
43,00-43,20
43,20-43,40
43,40-43,60
43,60-43,80
43,80-44,00
44,00-44,20
44,20-44,40
44,40-44,60
44,60-44,80
44,80-45,00
45,00-45,20
45,20-45,40
45,40-45,60
45,60-45,80
45,80-46,00
46,00-46,20
46,20-46,40
46,40-46,60
46,60-46,80
46,80-47,00
47,00-47,20
47,20-47,40
47,40-47,60
47,60-47,80
47,80-48,00
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes0,00-0,20 24
0,20-0,40 16
0,40-0,60 23
0,60-0,80 17
0,80-1,00 21
1,00-1,20 16 20 0,0
1,20-1,40 83
1,40-1,60 61
1,60-1,80 110
1,80-2,00
2,00-2,20
2,20-2,40
2,40-2,60
2,60-2,80
2,80-3,00
3,00-3,20
3,20-3,40
3,40-3,60
3,60-3,80
3,80-4,00
4,00-4,20
4,20-4,40
4,40-4,60
4,60-4,80
4,80-5,00
5,00-5,20
5,20-5,40
5,40-5,60
5,60-5,80
5,80-6,00
6,00-6,20
6,20-6,40
6,40-6,60
6,60-6,80
6,80-7,00
7,00-7,20
7,20-7,40
7,40-7,60
7,60-7,80
7,80-8,00
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes8,00-8,20
8,20-8,40
8,40-8,60
8,60-8,80
8,80-9,00
9,00-9,20
9,20-9,40
9,40-9,60
9,60-9,80
9,80-10,00
10,00-10,20
10,20-10,40
10,40-10,60
10,60-10,80
10,80-11,00
11,00-11,20
11,20-11,40
11,40-11,60
11,60-11,80
11,80-12,00
12,00-12,20
12,20-12,40
12,40-12,60
12,60-12,80
12,80-13,00
13,00-13,20
13,20-13,40
13,40-13,60
13,60-13,80
13,80-14,00
14,00-14,20
14,20-14,40
14,40-14,60
14,60-14,80
14,80-15,00
15,00-15,20
15,20-15,40
15,40-15,60
15,60-15,80
15,80-16,00
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes16,00-16,20
16,20-16,40
16,40-16,60
16,60-16,80
16,80-17,00
17,00-17,20
17,20-17,40
17,40-17,60
17,60-17,80
17,80-18,00
18,00-18,20
18,20-18,40
18,40-18,60
18,60-18,80
18,80-19,00
19,00-19,20
19,20-19,40
19,40-19,60
19,60-19,80
19,80-20,00
20,00-20,20
20,20-20,40
20,40-20,60
20,60-20,80
20,80-21,00
21,00-21,20
21,20-21,40
21,40-21,60
21,60-21,80
21,80-22,00
22,00-22,20
22,20-22,40
22,40-22,60
22,60-22,80
22,80-23,00
23,00-23,20
23,20-23,40
23,40-23,60
23,60-23,80
23,80-24,00
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes24,00-24,20
24,20-24,40
24,40-24,60
24,60-24,80
24,80-25,00
25,00-25,20
25,20-25,40
25,40-25,60
25,60-25,80
25,80-26,00
26,00-26,20
26,20-26,40
26,40-26,60
26,60-26,80
26,80-27,00
27,00-27,20
27,20-27,40
27,40-27,60
27,60-27,80
27,80-28,00
28,00-28,20
28,20-28,40
28,40-28,60
28,60-28,80
28,80-29,00
29,00-29,20
29,20-29,40
29,40-29,60
29,60-29,80
29,80-30,00
30,00-30,20
30,20-30,40
30,40-30,60
30,60-30,80
30,80-31,00
31,00-31,20
31,20-31,40
31,40-31,60
31,60-31,80
31,80-32,00
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes32,00-32,20
32,20-32,40
32,40-32,60
32,60-32,80
32,80-33,00
33,00-33,20
33,20-33,40
33,40-33,60
33,60-33,80
33,80-34,00
34,00-34,20
34,20-34,40
34,40-34,60
34,60-34,80
34,80-35,00
35,00-35,20
35,20-35,40
35,40-35,60
35,60-35,80
35,80-36,00
36,00-36,20
36,20-36,40
36,40-36,60
36,60-36,80
36,80-37,00
37,00-37,20
37,20-37,40
37,40-37,60
37,60-37,80
37,80-38,00
38,00-38,20
38,20-38,40
38,40-38,60
38,60-38,80
38,80-39,00
39,00-39,20
39,20-39,40
39,40-39,60
39,60-39,80
39,80-40,00
PG-26-R02-4 Hoja 1 de 2
ACTA Nº 1200814 RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: (ET) ML
Este documento se emite bajo las siguientes condiciones:-Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado.-Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA
Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: www.grupo-atcontrol.com
(00312 ) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana
*****
0
4
8
12
16
20
0,00
0,60
1,20
20
Par (Nm) Golpes
Valores de N20
0
20
40
60
80
100
120
140
160
0,00
0,60
1,20
Pro
fundid
ad (
m)
Pro
fundid
ad (
m)
DATOS COMPLEMENTARIOS: OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA:OBSERVACIONES AL ENSAYO:
Coordenadas según croquis
Severino Ramos Aparici Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos
V. B. Director GeneralDirector de Laboratorio CASTELLÓN, a 26 de enero de 2012
ORIGINAL PARA ARCHIVO Nº 1200814
Pedro Monserrat BonoLicenciado en Ciencias Químicas
PG-26-R02-4 Hoja 2 de 2
ACTA Nº 1200815 RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: (ET) ML
Este documento se emite bajo las siguientes condiciones:-Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado.-Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA
Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: www.grupo-atcontrol.com
(00312 ) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana
*****
DATOS DE LA MUESTRA: 15.10. 2. PENETRACIONES DINÁMICASTIPO:
MODALIDAD DE MUESTREO: ML (Muestreo por el Laboratorio)
TOMA DE MUESTRAS SEGÚN:
CODIGO INTERNO EN OBRA: PD06PRESUPUESTO:
CODIGO MU0,000,00ESTRA:
ENSAYOS REALIZADOS POR:
FECHA DE ENCARGO:
FECHA MUESTREO/RECEPCION:
FECHA REGISTRO:
FECHA INICIO ENSAYOS:
FECHA DEL ACTA:
FECHA FIN ENSAYOS:
P120051
1200487MG
18/01/2012
18/01/2012
26/01/2012
18/01/2012
18/01/2012
26/01/2012
*****
JRA
15.10.2.1 Prueba continua de penetración dinámica superpersada DPSH. Según UNE 103801/94.Fecha de finalización del ensayo: 18/01/2012
ENSAYO:
Tipo de Cono:Diámetro Cono:Sección Nominal Cono:
Longitud Varilla:
Masa Varilla:Diámetro Varillaje:
Masa Cono: Masa del Yunque:Altura de Caida:Tipo Equipo:
Freático:
Desviación de verticalidad:Hora final prueba:Nº de Ensayo: 6
10:20 0,0º
No Excentricidad / Deflexión del Varillaje:Profundidad:PAR max.:Hora inicio prueba: 9:50
1,88mNo / No
2
Máquina Utilizada: (1465) Equipo de Perforación RL-48 L I
20 N.mPerdido50 mm20 cm0,65 kg
DPSH
1.0 m32 mm6,10 kg
7,2 kg76 cm
Coordenadas: X (m): Y(m): Z(m):* * *
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes40,00-40,20
40,20-40,40
40,40-40,60
40,60-40,80
40,80-41,00
41,00-41,20
41,20-41,40
41,40-41,60
41,60-41,80
41,80-42,00
42,00-42,20
42,20-42,40
42,40-42,60
42,60-42,80
42,80-43,00
43,00-43,20
43,20-43,40
43,40-43,60
43,60-43,80
43,80-44,00
44,00-44,20
44,20-44,40
44,40-44,60
44,60-44,80
44,80-45,00
45,00-45,20
45,20-45,40
45,40-45,60
45,60-45,80
45,80-46,00
46,00-46,20
46,20-46,40
46,40-46,60
46,60-46,80
46,80-47,00
47,00-47,20
47,20-47,40
47,40-47,60
47,60-47,80
47,80-48,00
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes0,00-0,20 27
0,20-0,40 20
0,40-0,60 18
0,60-0,80 16
0,80-1,00 16
1,00-1,20 19 20 0,0
1,20-1,40 15
1,40-1,60 43
1,60-1,80 97
1,80-2,00 110
2,00-2,20
2,20-2,40
2,40-2,60
2,60-2,80
2,80-3,00
3,00-3,20
3,20-3,40
3,40-3,60
3,60-3,80
3,80-4,00
4,00-4,20
4,20-4,40
4,40-4,60
4,60-4,80
4,80-5,00
5,00-5,20
5,20-5,40
5,40-5,60
5,60-5,80
5,80-6,00
6,00-6,20
6,20-6,40
6,40-6,60
6,60-6,80
6,80-7,00
7,00-7,20
7,20-7,40
7,40-7,60
7,60-7,80
7,80-8,00
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes8,00-8,20
8,20-8,40
8,40-8,60
8,60-8,80
8,80-9,00
9,00-9,20
9,20-9,40
9,40-9,60
9,60-9,80
9,80-10,00
10,00-10,20
10,20-10,40
10,40-10,60
10,60-10,80
10,80-11,00
11,00-11,20
11,20-11,40
11,40-11,60
11,60-11,80
11,80-12,00
12,00-12,20
12,20-12,40
12,40-12,60
12,60-12,80
12,80-13,00
13,00-13,20
13,20-13,40
13,40-13,60
13,60-13,80
13,80-14,00
14,00-14,20
14,20-14,40
14,40-14,60
14,60-14,80
14,80-15,00
15,00-15,20
15,20-15,40
15,40-15,60
15,60-15,80
15,80-16,00
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes16,00-16,20
16,20-16,40
16,40-16,60
16,60-16,80
16,80-17,00
17,00-17,20
17,20-17,40
17,40-17,60
17,60-17,80
17,80-18,00
18,00-18,20
18,20-18,40
18,40-18,60
18,60-18,80
18,80-19,00
19,00-19,20
19,20-19,40
19,40-19,60
19,60-19,80
19,80-20,00
20,00-20,20
20,20-20,40
20,40-20,60
20,60-20,80
20,80-21,00
21,00-21,20
21,20-21,40
21,40-21,60
21,60-21,80
21,80-22,00
22,00-22,20
22,20-22,40
22,40-22,60
22,60-22,80
22,80-23,00
23,00-23,20
23,20-23,40
23,40-23,60
23,60-23,80
23,80-24,00
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes24,00-24,20
24,20-24,40
24,40-24,60
24,60-24,80
24,80-25,00
25,00-25,20
25,20-25,40
25,40-25,60
25,60-25,80
25,80-26,00
26,00-26,20
26,20-26,40
26,40-26,60
26,60-26,80
26,80-27,00
27,00-27,20
27,20-27,40
27,40-27,60
27,60-27,80
27,80-28,00
28,00-28,20
28,20-28,40
28,40-28,60
28,60-28,80
28,80-29,00
29,00-29,20
29,20-29,40
29,40-29,60
29,60-29,80
29,80-30,00
30,00-30,20
30,20-30,40
30,40-30,60
30,60-30,80
30,80-31,00
31,00-31,20
31,20-31,40
31,40-31,60
31,60-31,80
31,80-32,00
InclinaciónParProfundidad Nº de Golpes32,00-32,20
32,20-32,40
32,40-32,60
32,60-32,80
32,80-33,00
33,00-33,20
33,20-33,40
33,40-33,60
33,60-33,80
33,80-34,00
34,00-34,20
34,20-34,40
34,40-34,60
34,60-34,80
34,80-35,00
35,00-35,20
35,20-35,40
35,40-35,60
35,60-35,80
35,80-36,00
36,00-36,20
36,20-36,40
36,40-36,60
36,60-36,80
36,80-37,00
37,00-37,20
37,20-37,40
37,40-37,60
37,60-37,80
37,80-38,00
38,00-38,20
38,20-38,40
38,40-38,60
38,60-38,80
38,80-39,00
39,00-39,20
39,20-39,40
39,40-39,60
39,60-39,80
39,80-40,00
PG-26-R02-4 Hoja 1 de 2
ACTA Nº 1200815 RESULTADOS DE ENSAYOS ACREDITADOS MODALIDAD DE CONTROL: (ET) ML
Este documento se emite bajo las siguientes condiciones:-Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado.-Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA
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000312 - Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana
C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón)
P1204000B
MODALIDAD DE CONTROL: ET (ESTUDIO TÉCNICO DE MATERIALES)
120025 - Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS
Hoja 1 de 2
S/ref: *****
PRESUPUESTO: P120051DATOS DE LA MUESTRA: TIPO: 48.50.SUELOS
MODALIDAD DE MUESTREO: ML (Muestreo por el Laboratorio) CODIGO MUESTRA: 1200459MGOPERADOR: Esther Tomás Hueso ENSAYOS REALIZADOS POR: JPA, OPC
TOMA DE MUESTRAS SEGÚN: UNE 103101/95 FECHA DE ENCARGO: 23/01/2012OBRA O LUGAR DE RECOGIDA: SM-2 entre 4,60 y 5,20 m. de Profundidad. FECHA MUESTREO/RECEPCIÓN: 23/01/2012DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA: M.A; D = 101 mm FECHA REGISTRO: 25/01/2012CANTIDAD: 9,00 Uds FECHA INICIO ENSAYOS: 01/02/2012CODIGO INTERNO EN OBRA: SM2; MA Nº 1 FECHA FINAL ENSAYOS: 03/02/2012PROCEDENCIA/FABRICANTE: 1200480 MG FECHA DEL ACTA: 08/02/2012
ENSAYO: 48.50.12. Análisis granulométrico de suelos por tamizado
Según UNE 103101/95 Fecha de finalización del ensayo: 03/02/2012
Tamices UNE
100 mm 100 %
80 mm 100 %
63 mm 100 %
50 mm 100 %
40 mm 92 %
25 mm 84 %
20 mm 80 %
12,5 mm 71 %
10 mm 68 %
6,3 mm 61 %
5 mm 58 %
2 mm 47 %
1,25 mm 41 %
0,40 mm 25 %
0,16 mm 18 %
0,08 mm 14 %
DATOS COMPLEMENTARIOS:
OBSERVACIONES AL ENSAYO:
D ia g r a m a g r a n u lo m é t r ic o
0
1 0
2 0
3 0
4 0
5 0
6 0
7 0
8 0
9 0
1 0 0
0 , 0 1 0 , 1 1 1 0 1 0 0
T a m a ñ o d e la s p a r t íc u la s (m m )
% q
ue p
asa
Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: www.grupo-atcontrol.com
PG-26-R02-4Este documento se emite bajo las siguientes condiciones:-Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado.-Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA
000312 - Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana
C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón)
P1204000B
MODALIDAD DE CONTROL: ET (ESTUDIO TÉCNICO DE MATERIALES)
120025 - Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS
Hoja 2 de 2
S/ref: *****
ENSAYO: 48.50.13. Determinación de los límites de Atterberg
Según UNE 103103/94 / 103104/93 Fecha de finalización del ensayo: 03/02/2012
****Límite Líquido ****Límite Plástico No plásticoIndice de Plasticidad
DATOS COMPLEMENTARIOS:
OBSERVACIONES AL ENSAYO:
OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA:
CASTELLÓN, a 8 de febrero de 2012
Severino Ramos ApariciPedro Monserrat Bono
ORIGINAL ACTA Nº 1201269
Director de Laboratorio Director General
Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos.
Licenciado en Ciencias Químicas
V.B.
Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: www.grupo-atcontrol.com
PG-26-R02-4Este documento se emite bajo las siguientes condiciones:-Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado.-Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA
000312 - Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana
C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón)
P1204000B
MODALIDAD DE CONTROL: ET (ESTUDIO TÉCNICO DE MATERIALES)
120025 - Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS
Hoja 1 de 1
S/ref: *****
PRESUPUESTO: P120051DATOS DE LA MUESTRA: TIPO: 48.50.SUELOS
MODALIDAD DE MUESTREO: ML (Muestreo por el Laboratorio) CODIGO MUESTRA: 1200459MGOPERADOR: Esther Tomás Hueso ENSAYOS REALIZADOS POR: JPA, OPC
TOMA DE MUESTRAS SEGÚN: UNE 83963/08 FECHA DE ENCARGO: 23/01/2012OBRA O LUGAR DE RECOGIDA: SM-2 entre 4,60 y 5,20 m. de Profundidad. FECHA MUESTREO/RECEPCIÓN: 23/01/2012DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA: M.A; D = 101 mm FECHA REGISTRO: 25/01/2012CANTIDAD: 0,61 Uds FECHA INICIO ENSAYOS: 01/02/2012CODIGO INTERNO EN OBRA: SM2; MA Nº 1 FECHA FINAL ENSAYOS: 07/02/2012PROCEDENCIA/FABRICANTE: 1200480 MG FECHA DEL ACTA: 08/02/2012
ENSAYO: 48.50.62. Determinación del contenido de sulfatos de un suelo
Según UNE 83963/08
Sulfatos (Ión SO4) 127 mg/Kg de suelo seco
DATOS COMPLEMENTARIOS:
OBSERVACIONES AL ENSAYO:
OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA:
CASTELLÓN, a 8 de febrero de 2012
Severino Ramos ApariciPedro Monserrat Bono
ORIGINAL ACTA Nº 1201268
Director de Laboratorio Director General
Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos.
Licenciado en Ciencias Químicas
V.B.
PG-26-R02-4Este documento se emite bajo las siguientes condiciones:-Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado.-Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA
000312 - Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana
C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón)
P1204000B
MODALIDAD DE CONTROL: ET (ESTUDIO TÉCNICO DE MATERIALES)
120025 - Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS
Hoja 1 de 1
S/ref: *****
PRESUPUESTO: P120051DATOS DE LA MUESTRA: TIPO: 48.50.SUELOS
MODALIDAD DE MUESTREO: ML (Muestreo por el Laboratorio) CODIGO MUESTRA: 1200636MGOPERADOR: Esther Tomás Hueso ENSAYOS REALIZADOS POR: OPC
TOMA DE MUESTRAS SEGÚN: UNE 103300/93 FECHA DE ENCARGO: 18/01/2012OBRA O LUGAR DE RECOGIDA: SM-2 entre 5,50 y 6,10 m. de Profundidad. FECHA MUESTREO/RECEPCIÓN: 18/01/2012DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA: S.P.T; Golpes 22 - 46 - 37 - 38 FECHA REGISTRO: 01/02/2012CANTIDAD: 0,90 Kg FECHA INICIO ENSAYOS: 18/01/2012CODIGO INTERNO EN OBRA: SM-2; SPT Nº 3 FECHA FINAL ENSAYOS: 19/01/2012PROCEDENCIA/FABRICANTE: 1200480 MG FECHA DEL ACTA: 08/02/2012
ENSAYO: 48.50.11. Determinación de la humedad de un suelo mediante secado en estufa
Según UNE 103300/93 Fecha de finalización del ensayo: 19/01/2012
Humedad 3,1 %
DATOS COMPLEMENTARIOS:
OBSERVACIONES AL ENSAYO:
OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA:
CASTELLÓN, a 8 de febrero de 2012
Severino Ramos ApariciPedro Monserrat Bono
ORIGINAL ACTA Nº 1201270
Director de Laboratorio Director General
Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos.
Licenciado en Ciencias Químicas
V.B.
Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: www.grupo-atcontrol.com
PG-26-R02-4Este documento se emite bajo las siguientes condiciones:-Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado.-Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA
000312 - Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana
C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón)
P1204000B
MODALIDAD DE CONTROL: ET (ESTUDIO TÉCNICO DE MATERIALES)
120025 - Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS
Hoja 1 de 2
S/ref: *****
PRESUPUESTO: P120051DATOS DE LA MUESTRA: TIPO: 48.50.SUELOS
MODALIDAD DE MUESTREO: ML (Muestreo por el Laboratorio) CODIGO MUESTRA: 1200637MGOPERADOR: Esther Tomás Hueso ENSAYOS REALIZADOS POR: JPA, OPC
TOMA DE MUESTRAS SEGÚN: UNE 103101/95 FECHA DE ENCARGO: 23/01/2012OBRA O LUGAR DE RECOGIDA: SM-3 entre 1,10 y 1,70 m. de Profundidad. FECHA MUESTREO/RECEPCIÓN: 23/01/2012DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA: M.A; D = 101 mm FECHA REGISTRO: 01/02/2012CANTIDAD: 9,00 Uds FECHA INICIO ENSAYOS: 01/02/2012CODIGO INTERNO EN OBRA: SM3; MA Nº 1 FECHA FINAL ENSAYOS: 03/02/2012PROCEDENCIA/FABRICANTE: 1200481 MG FECHA DEL ACTA: 08/02/2012
ENSAYO: 48.50.12. Análisis granulométrico de suelos por tamizado
Según UNE 103101/95 Fecha de finalización del ensayo: 03/02/2012
Tamices UNE
100 mm 100 %
80 mm 100 %
63 mm 100 %
50 mm 100 %
40 mm 100 %
25 mm 99 %
20 mm 95 %
12,5 mm 89 %
10 mm 86 %
6,3 mm 81 %
5 mm 79 %
2 mm 74 %
1,25 mm 72 %
0,40 mm 65 %
0,16 mm 55 %
0,08 mm 42 %
DATOS COMPLEMENTARIOS:
OBSERVACIONES AL ENSAYO:
D ia g r a m a g r a n u lo m é t r ic o
0
1 0
2 0
3 0
4 0
5 0
6 0
7 0
8 0
9 0
1 0 0
0 , 0 1 0 , 1 1 1 0 1 0 0
T a m a ñ o d e la s p a r t íc u la s (m m )
% q
ue p
asa
Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: www.grupo-atcontrol.com
PG-26-R02-4Este documento se emite bajo las siguientes condiciones:-Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado.-Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA
000312 - Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana
C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón)
P1204000B
MODALIDAD DE CONTROL: ET (ESTUDIO TÉCNICO DE MATERIALES)
120025 - Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS
Hoja 2 de 2
S/ref: *****
ENSAYO: 48.50.13. Determinación de los límites de Atterberg
Según UNE 103103/94 / 103104/93 Fecha de finalización del ensayo: 03/02/2012
****Límite Líquido ****Límite Plástico No plásticoIndice de Plasticidad
DATOS COMPLEMENTARIOS:
OBSERVACIONES AL ENSAYO:
OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA:
CASTELLÓN, a 8 de febrero de 2012
Severino Ramos ApariciPedro Monserrat Bono
ORIGINAL ACTA Nº 1201272
Director de Laboratorio Director General
Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos.
Licenciado en Ciencias Químicas
V.B.
Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: www.grupo-atcontrol.com
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000312 - Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana
C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón)
P1204000B
MODALIDAD DE CONTROL: ET (ESTUDIO TÉCNICO DE MATERIALES)
120025 - Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS
Hoja 1 de 1
S/ref: *****
PRESUPUESTO: P120051DATOS DE LA MUESTRA: TIPO: 48.50.SUELOS
MODALIDAD DE MUESTREO: ML (Muestreo por el Laboratorio) CODIGO MUESTRA: 1200637MGOPERADOR: Esther Tomás Hueso ENSAYOS REALIZADOS POR: JPA, OPC
TOMA DE MUESTRAS SEGÚN: UNE 83963/08 FECHA DE ENCARGO: 23/01/2012OBRA O LUGAR DE RECOGIDA: SM-3 entre 1,10 y 1,70 m. de Profundidad. FECHA MUESTREO/RECEPCIÓN: 23/01/2012DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA: M.A; D = 101 mm FECHA REGISTRO: 01/02/2012CANTIDAD: 0,61 Uds FECHA INICIO ENSAYOS: 01/02/2012CODIGO INTERNO EN OBRA: SM3; MA Nº 1 FECHA FINAL ENSAYOS: 07/02/2012PROCEDENCIA/FABRICANTE: 1200481 MG FECHA DEL ACTA: 08/02/2012
ENSAYO: 48.50.62. Determinación del contenido de sulfatos de un suelo
Según UNE 83963/08
Sulfatos (Ión SO4) 113 mg/Kg de suelo seco
DATOS COMPLEMENTARIOS:
OBSERVACIONES AL ENSAYO:
OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA:
CASTELLÓN, a 8 de febrero de 2012
Severino Ramos ApariciPedro Monserrat Bono
ORIGINAL ACTA Nº 1201271
Director de Laboratorio Director General
Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos.
Licenciado en Ciencias Químicas
V.B.
PG-26-R02-4Este documento se emite bajo las siguientes condiciones:-Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado.-Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA
000312 - Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana
C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón)
P1204000B
MODALIDAD DE CONTROL: ET (ESTUDIO TÉCNICO DE MATERIALES)
120025 - Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS
Hoja 1 de 2
S/ref: *****
PRESUPUESTO: P120051DATOS DE LA MUESTRA: TIPO: 48.50.SUELOS
MODALIDAD DE MUESTREO: ML (Muestreo por el Laboratorio) CODIGO MUESTRA: 1200638MGOPERADOR: Esther Tomás Hueso ENSAYOS REALIZADOS POR: OPC
TOMA DE MUESTRAS SEGÚN: UNE 103101/95 FECHA DE ENCARGO: 23/01/2012OBRA O LUGAR DE RECOGIDA: SM-3 entre 3,60 y 4,20 m. de Profundidad. FECHA MUESTREO/RECEPCIÓN: 23/01/2012DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA: M.A; D = 101 mm FECHA REGISTRO: 01/02/2012CANTIDAD: 9,61 Uds FECHA INICIO ENSAYOS: 01/02/2012CODIGO INTERNO EN OBRA: SM3; MA Nº 2 FECHA FINAL ENSAYOS: 03/02/2012PROCEDENCIA/FABRICANTE: 1200481 MG FECHA DEL ACTA: 08/02/2012
ENSAYO: 48.50.12. Análisis granulométrico de suelos por tamizado
Según UNE 103101/95 Fecha de finalización del ensayo: 03/02/2012
Tamices UNE
100 mm 100 %
80 mm 100 %
63 mm 100 %
50 mm 100 %
40 mm 100 %
25 mm 90 %
20 mm 85 %
12,5 mm 73 %
10 mm 66 %
6,3 mm 56 %
5 mm 53 %
2 mm 42 %
1,25 mm 36 %
0,40 mm 23 %
0,16 mm 16 %
0,08 mm 12 %
DATOS COMPLEMENTARIOS:
OBSERVACIONES AL ENSAYO:
D ia g r a m a g r a n u lo m é t r ic o
0
1 0
2 0
3 0
4 0
5 0
6 0
7 0
8 0
9 0
1 0 0
0 , 0 1 0 , 1 1 1 0 1 0 0
T a m a ñ o d e la s p a r t íc u la s (m m )
% q
ue p
asa
Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: www.grupo-atcontrol.com
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000312 - Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana
C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón)
P1204000B
MODALIDAD DE CONTROL: ET (ESTUDIO TÉCNICO DE MATERIALES)
120025 - Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS
Hoja 2 de 2
S/ref: *****
ENSAYO: 48.50.13. Determinación de los límites de Atterberg
Según UNE 103103/94 / 103104/93 Fecha de finalización del ensayo: 03/02/2012
****Límite Líquido ****Límite Plástico No plásticoIndice de Plasticidad
DATOS COMPLEMENTARIOS:
OBSERVACIONES AL ENSAYO:
OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA:
CASTELLÓN, a 8 de febrero de 2012
Severino Ramos ApariciPedro Monserrat Bono
ORIGINAL ACTA Nº 1201273
Director de Laboratorio Director General
Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos.
Licenciado en Ciencias Químicas
V.B.
Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: www.grupo-atcontrol.com
PG-26-R02-4Este documento se emite bajo las siguientes condiciones:-Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado.-Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA
000312 - Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana
C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón)
P1204000B
MODALIDAD DE CONTROL: ET (ESTUDIO TÉCNICO DE MATERIALES)
120025 - Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS
Hoja 1 de 1
S/ref: *****
PRESUPUESTO: P120051DATOS DE LA MUESTRA: TIPO: 48.50.SUELOS
MODALIDAD DE MUESTREO: ML (Muestreo por el Laboratorio) CODIGO MUESTRA: 1200639MGOPERADOR: Esther Tomás Hueso ENSAYOS REALIZADOS POR: OPC
TOMA DE MUESTRAS SEGÚN: UNE 103300/93 FECHA DE ENCARGO: 17/01/2012OBRA O LUGAR DE RECOGIDA: SM-3 entre 5,00 y 5,50 m. de Profundidad. FECHA MUESTREO/RECEPCIÓN: 17/01/2012DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA: S.P.T; Golpes 16 - 23 - 42 - 40 R FECHA REGISTRO: 01/02/2012CANTIDAD: 1,10 Kg FECHA INICIO ENSAYOS: 18/01/2012CODIGO INTERNO EN OBRA: SM-3; SPT Nº 3 FECHA FINAL ENSAYOS: 19/01/2012PROCEDENCIA/FABRICANTE: 1200481 MG FECHA DEL ACTA: 08/02/2012
ENSAYO: 48.50.11. Determinación de la humedad de un suelo mediante secado en estufa
Según UNE 103300/93 Fecha de finalización del ensayo: 19/01/2012
Humedad 8,9 %
DATOS COMPLEMENTARIOS:
OBSERVACIONES AL ENSAYO:
OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA:
CASTELLÓN, a 8 de febrero de 2012
Severino Ramos ApariciPedro Monserrat Bono
ORIGINAL ACTA Nº 1201274
Director de Laboratorio Director General
Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos.
Licenciado en Ciencias Químicas
V.B.
Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: www.grupo-atcontrol.com
PG-26-R02-4Este documento se emite bajo las siguientes condiciones:-Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado.-Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA
000312 - Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana
C/Mayor nº26-1º Castellón (Castellón)
P1204000B
MODALIDAD DE CONTROL: ET (ESTUDIO TÉCNICO DE MATERIALES)
120025 - Adecuación Polidep. Gaeta Huguet; CS
Hoja 1 de 1
S/ref: *****
PRESUPUESTO: P120051DATOS DE LA MUESTRA: TIPO: 48.50.SUELOS
MODALIDAD DE MUESTREO: ML (Muestreo por el Laboratorio) CODIGO MUESTRA: 1200640MGOPERADOR: Esther Tomás Hueso ENSAYOS REALIZADOS POR: OPC
TOMA DE MUESTRAS SEGÚN: UNE 103300/93 FECHA DE ENCARGO: 17/01/2012OBRA O LUGAR DE RECOGIDA: SM-3 entre 7,00 y 7,60 m. de Profundidad. FECHA MUESTREO/RECEPCIÓN: 17/01/2012DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA: S.P.T; Golpes 23 - 48 - 29 - 41 FECHA REGISTRO: 01/02/2012CANTIDAD: 1,00 Kg FECHA INICIO ENSAYOS: 18/01/2012CODIGO INTERNO EN OBRA: SM-3; SPT Nº 4 FECHA FINAL ENSAYOS: 19/01/2012PROCEDENCIA/FABRICANTE: 1200481 MG FECHA DEL ACTA: 08/02/2012
ENSAYO: 48.50.11. Determinación de la humedad de un suelo mediante secado en estufa
Según UNE 103300/93 Fecha de finalización del ensayo: 19/01/2012
Humedad 9,5 %
DATOS COMPLEMENTARIOS:
OBSERVACIONES AL ENSAYO:
OBSERVACIONES GENERALES A LA MUESTRA:
CASTELLÓN, a 8 de febrero de 2012
Severino Ramos ApariciPedro Monserrat Bono
ORIGINAL ACTA Nº 1201275
Director de Laboratorio Director General
Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos.
Licenciado en Ciencias Químicas
V.B.
Los reconocimientos y acreditaciones como: empresa. entidad de control de calidad (ECCE). laboratorio de ensayos y organismo de control técnico (OCT) en vigor se encuentra disponibles en nuestro sitio web: www.grupo-atcontrol.com
PG-26-R02-4Este documento se emite bajo las siguientes condiciones:-Salvo indicación en contra los resultados obtenidos se refieren únicamente al ítem ensayado.-Este documento no puede reproducirse total o parcialmente sin la autorización escrita de ATControl SA
P120051 Informe Estudio Geotécnico
ANEJO Nº 4: REPORTAJE FOTOGRÁFICO.
P120051 Reportaje fotográfico 1
Promotor (000312) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana Obra (120025) Adecuación Polidep. Municipal Gaetà Huguet; CastellónReferencia P120051
Vista general del estado actual de la zona oeste (Plat. superior) Fecha 17/1/12 Detalle del edificio actual de
vestuarios Fecha 17/1/12
Vista general de la zona de intervención –zona este - (plataforma inferior), donde actualmente se sitúan los almacenes, gradas y jardín Fecha 17/1/12
P120051 Reportaje fotográfico 2
Promotor (000312) Excmo. Ayuntamiento de Castellón de la Plana Obra (120025) Adecuación Polidep. Municipal Gaetà Huguet; CastellónReferencia P120051
Detalle del jardín existente al este de la zona de intervención Fecha 17/1/12 Durante la ejecución del sondeo
SM-3 en el jardín Fecha 17/1/12
Vista en detalle de la situación del sondeo SM-2, junto a las gradas Fecha 18/1/12 Detalle del emplazamiento de la
sonda en el punto de ensayo PD-5 Fecha 18/1/12
PROYECTO BASICO Y DE EJECUCION
DE
REMODELIZACION INTEGRAL
DE LAS INSTALACIONES DEPORTIVAS
GAETA HUGUET
CASTELLON
ANEJO 3
JUSTIFICACION CALCULO ESTRUCTURA
TECNICOS REDACTORES
Blas Jovells Igual. Arquitecto
Ángel Beltrán Roig. Arquitecto
Sonia Barragán Bravo Ingeniero técnico Industrial
Hector Moreno Solaz Ingeniero Técnico Industrial
Pilar Albert Saez Arquitecto técnico
Miquel Gómez Garces Arquitecto Técnico
JULIO 2.012
ÍNDICE
1.- VERSIÓN DEL PROGRAMA ...............................................................................................................
2.- DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA ..........................................................................................
4.- ACCIONES CONSIDERADAS............................................................................................................ 4.1.- Gravitatorias.......................................................................................................................... 4.2.- Viento..................................................................................................................................... 4.3.- Cargas horizontales y en cabeza de pilares....................................................................
4.3.1.- Cargas en cabeza de pilar.......................................................................................... 4.4.- Listado de cargas.................................................................................................................
5.- DATOS GEOMÉTRICOS DE GRUPOS Y PLANTAS.............................................................................
6.1.- Hormigones ........................................................................................................................... 6.2.- Aceros por elemento y posición........................................................................................
6.2.1.- Aceros en barras ............................................................................................................ 6.2.2.- Aceros en perfiles...........................................................................................................
EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA
arquitectura urbana
1.- VERSIÓN DEL PROGRAMA Y NÚMERO DE LICENCIA Versión: 2012.c 2.- DATOS GENERALES DE LA ESTRUCTURA Proyecto: GAETA HUGUET 3.- NORMAS CONSIDERADAS Hormigón: EHE-08 Aceros conformados: CTE DB SE-A Aceros laminados y armados: CTE DB SE-A Categoría de uso: C. Zonas de acceso al público 4.- ACCIONES CONSIDERADAS 4.1.- Gravitatorias
4.2.- Viento CTE DB SE-AE Código Técnico de la Edificación. Documento Básico Seguridad Estructural - Acciones en la Edificación Zona eólica: A Grado de aspereza: III. Zona rural accidentada o llana con obstáculos La acción del viento se calcula a partir de la presión estática qe que actúa en la dirección perpendicular a la superficie expuesta. El programa obtiene de forma automática dicha presión, conforme a los criterios del Código Técnico de la Edificación DB-SE AE, en función de la geometría del edificio, la zona eólica y grado de aspereza seleccionados, y la altura sobre el terreno del punto considerado: qe = qb � ce � cp Donde: qb Es la presión dinámica del viento conforme al mapa eólico del Anejo D.
EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA
arquitectura urbana
ce Es el coeficiente de exposición, determinado conforme a las especificaciones del Anejo D.2, en función del grado de aspereza del entorno y la altura sobre el terreno del punto considerado. cp Es el coeficiente eólico o de presión, calculado según la tabla 3.5 del apartado 3.3.4, en función de la esbeltez del edificio en el plano paralelo al viento. Viento X Viento Y
qb (t/m²)
esbeltez cp (presión)
cp (succión)
esbeltez cp (presión)
cp (succión)
0.04 0.05 0.70 -0.30 0.68 0.77 -0.40
Anchos de banda
Plantas Ancho de banda Y(m)
Ancho de banda X(m)
FORJADO 1 y FORJADO 2 17.60 234.00 CIMENTACION SUPERIOR, GRADERIO y FORJADO 3 0.00 0.00
Se realiza análisis de los efectos de 2º orden Valor para multiplicar los desplazamientos 2.00 Coeficientes de Cargas +X: 1.00 -X:1.00 +Y: 1.00 -Y:1.00
Conforme al artículo 3.3.2., apartado 2 del Documento Básico AE, se ha considerado que las fuerzas de viento por planta, en cada dirección del análisis, actúan con una excentricidad de ±5% de la dimensión máxima del edificio.
EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA
arquitectura urbana
4.3.- Cargas horizontales y en cabeza de pilares 4.3.1.- Cargas en cabeza de pilar
Referencia pilar Hipótesis N (t) Mx (t�m) My (t�m) Qx (t) Qy (t) T (t�m)
P65 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
9.13 -8.15 1.45 3.44 1.57 0.78
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.07 -0.09 0.01 0.05 0.01 0.01
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
P67 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
1.24 -2.18 1.93 0.13 0.19 0.10
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.44 1.24
-2.32 0.44 0.06 0.03
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
-0.07 -0.11 0.23
-0.05 -0.01 -0.01
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
P68 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
13.87 2.90
-10.76 6.87 3.14 1.57
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.11 0.02
-0.09 0.11 0.02 0.01
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
P70 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
1.83 -4.02 3.56 0.25 0.39 0.19
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.63 2.44
-4.24 0.89 0.13 0.06
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
-0.11 -0.22 0.44
-0.11 -0.02 -0.01
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
P71 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
13.87 2.90
-10.76 6.87 3.14 1.57
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.11 0.02
-0.09 0.11 0.02 0.01
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
P73 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
3.07 -5.32 3.71 1.01 0.80 0.40
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
-0.08 3.20
-4.16 0.45
-0.10 -0.05
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 -0.30 0.42
-0.07 0.00 0.00
-0.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
P74 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
14.77 3.06
-10.18 7.74 3.33 1.66
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.14 0.03
-0.14 0.09 0.03 0.02
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA
arquitectura urbana
P75 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
-3.67 -1.23 5.36
-2.62 -0.88 -0.44
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
1.20 0.27
-1.37 0.76 0.28 0.13
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
-0.14 -0.03 0.15
-0.09 -0.03 -0.02
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
P77 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
13.87 2.90
-10.76 6.87 3.14 1.57
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.11 0.02
-0.09 0.11 0.02 0.01
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
P79 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
3.07 -5.32 3.71 1.01 0.80 0.40
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
-0.08 3.20
-4.16 0.45
-0.10 -0.05
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 -0.30 0.42
-0.07 0.00 0.00
-0.05 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
P81 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
13.87 2.90
-10.76 6.87 3.14 1.57
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.11 0.02
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P83 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
1.83 -4.02 3.56 0.25 0.39 0.19
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0.63 2.44
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P85 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
13.87 2.90
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P87 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
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P89 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
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0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
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-0.14 0.09 0.03 0.02
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EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA
arquitectura urbana
P90 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
-3.67 -1.23 5.36
-2.62 -0.88 -0.44
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-0.09 -0.03 -0.02
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P93 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
13.87 2.90
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P95 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
3.07 -5.32 3.71 1.01 0.80 0.40
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P101 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
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P103 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
1.83 -4.02 3.56 0.25 0.39 0.19
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0.63 2.44
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P105 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
13.87 2.90
-10.76 6.87 3.14 1.57
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P107 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
3.07 -5.32 3.71 1.01 0.80 0.40
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P109 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
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-10.18 7.74 3.33 1.66
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-0.14 0.09 0.03 0.02
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EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA
arquitectura urbana
P110 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
-3.67 -1.23 5.36
-2.62 -0.88 -0.44
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1.20 0.27
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-0.09 -0.03 -0.02
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P113 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
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P115 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
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P121 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
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P123 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
1.83 -4.02 3.56 0.25 0.39 0.19
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.63 2.44
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P125 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
13.87 2.90
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-0.09 0.11 0.02 0.01
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P127 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
1.83 -4.02 3.56 0.25 0.39 0.19
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.63 2.44
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P129 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
13.87 2.90
-10.76 6.87 3.14 1.57
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
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-0.09 0.11 0.02 0.01
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EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA
arquitectura urbana
P130 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
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P132 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
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P133 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
1.83 -4.02 3.56 0.25 0.39 0.19
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.63 2.44
-4.24 0.89 0.13 0.06
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P135 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
13.87 2.90
-10.76 6.87 3.14 1.57
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-0.09 0.11 0.02 0.01
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
P136 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
1.83 -4.02 3.56 0.25 0.39 0.19
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.63 2.44
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P138 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
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-0.09 0.11 0.02 0.01
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P139 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
1.83 -4.02 3.56 0.25 0.39 0.19
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.63 2.44
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P141 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
13.87 2.90
-10.76 6.87 3.14 1.57
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0.11 0.02
-0.09 0.11 0.02 0.01
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA
arquitectura urbana
P142 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
1.83 -4.02 3.56 0.25 0.39 0.19
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P144 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
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P145 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
1.83 -4.02 3.56 0.25 0.39 0.19
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0.63 2.44
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P147 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
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P148 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
1.83 -4.02 3.56 0.25 0.39 0.19
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0.63 2.44
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P150 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
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P151 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
1.83 -4.02 3.56 0.25 0.39 0.19
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.63 2.44
-4.24 0.89 0.13 0.06
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-0.11 -0.22 0.44
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0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
P153 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
13.87 2.90
-10.76 6.87 3.14 1.57
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.11 0.02
-0.09 0.11 0.02 0.01
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA
arquitectura urbana
P154 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
1.83 -4.02 3.56 0.25 0.39 0.19
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.63 2.44
-4.24 0.89 0.13 0.06
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
-0.11 -0.22 0.44
-0.11 -0.02 -0.01
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
P156 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
13.87 2.90
-10.76 6.87 3.14 1.57
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.11 0.02
-0.09 0.11 0.02 0.01
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
P157 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
1.83 -4.02 3.56 0.25 0.39 0.19
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.63 2.44
-4.24 0.89 0.13 0.06
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
-0.11 -0.22 0.44
-0.11 -0.02 -0.01
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
P159 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
13.87 2.90
-10.76 6.87 3.14 1.57
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.11 0.02
-0.09 0.11 0.02 0.01
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
P160 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
1.83 -4.02 3.56 0.25 0.39 0.19
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.63 2.44
-4.24 0.89 0.13 0.06
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
-0.11 -0.22 0.44
-0.11 -0.02 -0.01
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
P162 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
13.87 2.90
-10.76 6.87 3.14 1.57
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.11 0.02
-0.09 0.11 0.02 0.01
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
P163 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
1.83 -4.02 3.56 0.25 0.39 0.19
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.63 2.44
-4.24 0.89 0.13 0.06
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
-0.11 -0.22 0.44
-0.11 -0.02 -0.01
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
P165 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
13.87 2.90
-10.76 6.87 3.14 1.57
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.11 0.02
-0.09 0.11 0.02 0.01
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA
arquitectura urbana
P166 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
1.83 -4.02 3.56 0.25 0.39 0.19
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.63 2.44
-4.24 0.89 0.13 0.06
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
-0.11 -0.22 0.44
-0.11 -0.02 -0.01
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
P168 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
13.87 2.90
-10.76 6.87 3.14 1.57
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.11 0.02
-0.09 0.11 0.02 0.01
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
P169 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
1.83 -4.02 3.56 0.25 0.39 0.19
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.63 2.44
-4.24 0.89 0.13 0.06
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
-0.11 -0.22 0.44
-0.11 -0.02 -0.01
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
P171 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
13.87 2.90
-10.76 6.87 3.14 1.57
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.11 0.02
-0.09 0.11 0.02 0.01
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
P173 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
1.83 -4.02 3.56 0.25 0.39 0.19
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.63 2.44
-4.24 0.89 0.13 0.06
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
-0.11 -0.22 0.44
-0.11 -0.02 -0.01
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
P175 Carga permanente Viento +X exc.+ Viento -X exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
9.13 -8.15 1.45 3.44 1.57 0.78
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.07 -0.09 0.01 0.05 0.01 0.01
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
P177 Carga permanente Viento +Y exc.+ Viento -Y exc.+ Q 1 N (EI) N (R)
1.24 -2.18 1.93 0.13 0.19 0.10
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
0.44 1.24
-2.32 0.44 0.06 0.03
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
-0.07 -0.11 0.23
-0.05 -0.01 -0.01
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA
arquitectura urbana
4.4.- Listado de cargas Cargas especiales introducidas (en Tm, Tm/m y Tm/m2) Grupo Hipótesis Tipo Valor Coordenadas
Grup Nombre del grupo Planta Nombre planta Altura Cota 5 FORJADO 3 5 FORJADO 3 3.10 12.00 4 FORJADO 2 4 FORJADO 2 3.50 8.90 3 FORJADO 1 3 FORJADO 1 2.90 5.40 2 GRADERIO 2 GRADERIO 1.25 2.50 1 CIMENTACION 1 CIMENTACION 1.25 1.25 0 CIMENTACION INFERIOR 0.00
6.- MATERIALES UTILIZADOS 6.1.- Hormigones Para todos los elementos estructurales de la obra: HA-30; fck = 306 kp/cm²; c = 1.50 6.2.- Aceros por elemento y posición 6.2.1.- Aceros en barras Para todos los elementos estructurales de la obra: B 500 SD; fyk = 5097 kp/cm²; s = 1.15 6.2.2.- Aceros en perfiles
CIMENTACION INFERIOR -0.35/0.00 40x80 Pie G, Q, V, N 93.59 21.84 6.31 3.62 -7.86 N,M 32.3 Cumple
P95 Pie G, Q, V 2.44 2.51 7.43 7.14 1.09 N,M 66.8 Cumple
FORJADO 3 9.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V 0.49 4.47 -5.43 7.14 1.09 N,M 52.3 Cumple
Pie G, Q, V 30.42 -12.22 15.52 7.74 1.31 N,M 88.3 Cumple
FORJADO 2 5.40/9.90 40x80
Cabeza G, Q, V 26.97 -8.03 -9.26 7.74 1.31 N,M 43.9 Cumple
5.40 m G, Q, V 30.42 -12.22 15.52 7.74 1.31 N,M 88.3 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 48.38 -15.80 -2.51 0.63 -7.13 Q 37.8 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.27/0.00 40x80 Pie G, Q, V 60.81 20.67 2.29 1.52 -7.19 N,M 28.7 Cumple
P96 GRADERIO Cabeza G, Q, V, N 50.42 50.12 0.56 -1.34 4.26 N,M 49.3 Cumple
CIMENTACION SUPERIOR 0.00/2.50 40x120
Cabeza G, Q, V, N 54.22 44.53 0.57 -1.34 10.60 Q 44.8 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.28/0.00 40x120 Pie G, Q, V, N 52.45 44.79 -1.11 -1.34 4.26 N,M 39.7 Cumple
P97 FORJADO 3 8.90/12.00 40x80 Pie G, Q, V, N 3.35 0.00 0.07 0.00 0.00 N,M 0.5 Cumple
Cabeza G, Q, V 49.13 -50.01 4.24 -2.81 -19.14 N,M 100.0 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V 50.97 -50.50 4.30 -2.85 -19.38 N,M 99.9 Cumple
Cabeza G, Q, V, N 67.67 16.74 0.82 -0.18 4.56 Q 20.9 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 64.49 16.34 0.85 -0.20 4.54 Q 21.2 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.35/0.00 40x80 Pie G, Q, V, N 73.18 -6.54 -0.12 -0.18 4.56 N,M 13.0 Cumple
P98 Pie G, Q, V, N 45.49 6.58 -17.44 -9.83 -3.62 N,M 97.6 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V, N 42.16 -4.73 13.02 -9.82 -3.70 N,M 63.1 Cumple
5.40 m G, Q, V, N 45.49 6.58 -17.44 -9.83 -3.62 N,M 97.6 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 90.22 -1.95 7.83 -2.42 -1.02 N,M 22.9 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V, N 95.68 3.21 -4.39 -2.42 -1.02 N,M 18.6 Cumple
P99 Pie G, Q, V 5.51 2.63 -7.94 -3.32 -0.85 N,M 66.6 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 2.48 0.26 1.35 -3.32 -0.85 Q 21.8 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80 Cabeza G, Q, V, N 36.97 -5.37 12.74 -8.11 -2.95 N,M 68.7 Cumple
5.40 m G, Q, V, N 40.43 3.96 -13.24 -8.13 -2.78 N,M 66.8 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 72.03 -0.78 8.70 -2.76 -0.63 N,M 23.4 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V, N 77.55 2.52 -5.38 -2.76 -0.67 N,M 17.6 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.28/0.00 40x120 Pie G, Q, V 75.30 34.16 0.15 0.10 21.20 N,M 19.5 Cumple
P101 Pie G, Q, V, N 39.12 1.04 -0.78 0.00 -0.33 N,M 6.4 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 35.34 0.00 0.71 0.00 -0.36 N,M 5.7 Cumple
Cabeza G, Q, V 65.29 -81.07 0.36 -0.30 -31.13 N,M 93.6 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V 65.30 -81.08 0.35 -0.30 -31.13 N,M 93.6 Cumple
Cabeza G, Q, V, N 113.94 16.96 -0.69 0.27 4.40 N,M 21.4 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 81.13 17.08 -0.72 0.28 4.46 N,M 18.2 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.54/0.00 40x80 Pie G, Q, V, N 119.45 -5.49 0.67 0.27 4.40 N,M 16.6 Cumple
Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros
GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12
P102 Pie G, Q, V 58.90 -2.65 5.40 3.12 0.92 N,M 16.0 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V 55.50 0.26 -4.44 3.12 0.92 Q 15.4 Cumple
Pie G, Q, V, N 141.82 4.09 -2.84 -0.05 -1.04 N,M 23.4 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V, N 85.20 -1.56 1.70 -0.09 -1.18 N,M 13.9 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V, N 141.82 4.09 -2.84 -0.05 -1.04 N,M 23.4 Cumple
P103 Pie G, Q, V 3.05 0.29 -3.20 -1.14 0.83 N,M 25.5 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 0.76 5.19 -0.83 1.00 1.61 N,M 23.2 Cumple
8.90 m G, Q, V 3.05 0.29 -3.20 -1.14 0.83 N,M 25.5 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V 47.73 -1.22 -6.33 4.39 -0.14 Q 21.3 Cumple
5.40 m G, Q, V 39.43 -0.47 7.14 4.09 -0.13 N,M 21.4 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 94.13 -2.50 3.78 -1.28 -1.40 N,M 17.5 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V, N 126.55 4.23 -2.53 -0.47 -1.27 N,M 21.1 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.28/0.00 40x120 Pie G, Q, V 79.23 35.13 0.10 0.03 22.86 N,M 19.9 Cumple
P105 Pie G, Q, V, N 39.12 1.04 -0.78 0.00 -0.33 N,M 6.4 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 35.34 0.00 -0.71 0.00 -0.36 N,M 5.7 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80 Cabeza G, Q, V 77.12 -76.84 0.50 -0.41 -29.67 N,M 96.2 Cumple
Cabeza G, Q, V, N 130.61 16.21 -0.64 0.26 4.05 N,M 23.7 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 97.97 16.00 -0.64 0.26 3.99 N,M 20.1 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.54/0.00 40x80 Pie G, Q, V, N 136.01 -4.02 2.72 0.26 4.05 N,M 19.9 Cumple
P106 Pie G, Q, V 53.94 -5.19 3.65 1.97 1.88 N,M 13.9 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V 49.89 0.94 2.41 -1.81 2.10 Q 14.3 Cumple
Pie G, Q, V, N 134.83 6.86 -0.43 -0.18 -2.15 N,M 22.4 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V, N 81.49 -4.51 0.44 -0.17 -2.36 N,M 13.8 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V, N 134.83 6.86 -0.43 -0.18 -2.15 N,M 22.4 Cumple
P107 Cabeza G, Q, V 3.16 4.44 3.13 -1.32 1.22 N,M 27.7 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V 4.32 4.90 2.88 -2.30 1.25 N,M 25.5 Cumple
8.90 m G, Q, V 5.86 0.66 -3.65 -2.03 0.71 N,M 25.8 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V 50.47 -0.98 -7.92 4.93 0.89 Q 24.1 Cumple
5.40 m G, Q, V 53.92 -3.84 7.85 4.93 0.89 N,M 23.1 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 88.01 -4.53 3.54 -1.21 -2.30 N,M 17.0 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V, N 132.00 6.31 -1.52 -0.61 -2.01 N,M 22.1 Cumple
P108 GRADERIO Cabeza G, Q, V 70.27 82.61 0.12 -0.03 18.37 N,M 91.9 Cumple
CIMENTACION SUPERIOR 0.00/2.50 40x120
Cabeza G, Q, V 74.69 58.21 0.06 -0.05 25.04 Q 96.1 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.28/0.00 40x120 Pie G, Q, V 74.07 41.47 0.05 -0.03 18.28 N,M 25.7 Cumple
P109 Pie G, Q, V, N 41.73 1.22 -0.83 0.00 -0.39 N,M 6.9 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 38.12 0.00 -0.76 0.00 -0.40 N,M 6.1 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80 Cabeza G, Q, V 67.67 -78.79 0.62 -0.45 -28.75 N,M 89.4 Cumple
Cabeza G, Q, V, N 119.00 12.09 -0.62 0.25 2.41 N,M 19.5 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 83.52 12.28 -0.56 0.22 2.63 N,M 15.6 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.54/0.00 40x80 Pie G, Q, V, N 124.71 -0.15 2.49 0.25 2.39 N,M 17.0 Cumple
P110 FORJADO 3 8.90/12.00 40x80 Cabeza G, Q, V, N -11.01 3.32 0.00 0.00 0.40 N,M 33.5 Cumple
Cabeza G, Q, V, N 36.57 1.34 7.11 -3.79 2.29 Q 23.7 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V, N 47.06 1.49 7.68 -4.00 2.96 Q 25.5 Cumple
Pie G, Q, V 144.09 8.50 0.04 0.08 -2.84 N,M 24.5 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V, N 77.47 -6.60 -0.05 -0.02 -3.24 Q 15.2 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V 144.09 8.50 0.04 0.08 -2.84 N,M 24.5 Cumple
P111 Pie G, Q, V 45.72 -6.27 6.37 3.26 1.40 N,M 21.6 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V 42.27 -1.79 -4.05 3.26 1.40 Q 18.1 Cumple
5.40 m G, Q, V 45.72 -6.27 6.37 3.26 1.40 N,M 21.6 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 68.74 -6.45 1.86 -0.71 -3.14 Q 15.7 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V, N 112.93 9.39 -1.82 -0.75 -3.11 N,M 21.3 Cumple
Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros
GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12
P112 GRADERIO Pie G, Q, V, N 49.67 59.50 1.28 1.37 -1.66 N,M 68.4 Cumple
CIMENTACION SUPERIOR 0.00/2.50 40x120
Cabeza G, Q, V 53.49 50.18 -0.47 1.37 6.45 N,M 46.6 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.28/0.00 40x120 Pie G, Q, V, N 49.67 59.50 1.28 1.37 -1.66 N,M 68.1 Cumple
P113 Cabeza G, Q, V -3.64 0.00 0.00 0.00 0.07 N,M 6.1 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 20.63 0.00 0.41 0.00 -0.20 N,M 3.3 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80 Cabeza G, Q, V 52.21 -45.74 -3.79 2.21 -14.10 N,M 87.3 Cumple
Cabeza G, Q, V, N 93.05 8.55 -2.11 0.73 1.22 N,M 17.4 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 83.45 8.76 -2.09 0.73 1.36 N,M 16.3 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.35/0.00 40x80 Pie G, Q, V, N 97.99 3.41 1.96 0.75 0.90 N,M 15.6 Cumple
P114 Pie G, Q, V 46.09 0.19 16.41 9.51 -1.43 N,M 87.0 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V, N 42.76 -4.22 -13.05 9.49 -1.58 N,M 62.0 Cumple
5.40 m G, Q, V 46.09 0.19 16.41 9.51 -1.43 N,M 87.0 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 75.03 -16.79 -3.56 1.10 -6.83 Q 32.7 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V, N 98.80 16.51 3.15 1.85 -6.75 N,M 26.0 Cumple
P115 Pie G, Q, V 7.35 2.89 8.25 4.93 -0.16 N,M 66.8 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V 4.13 1.80 -5.63 4.95 -0.19 N,M 46.8 Cumple
Pie G, Q, V 43.63 -6.61 16.45 9.51 1.08 N,M 93.9 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V 40.37 -2.64 -13.96 9.49 1.24 N,M 73.1 Cumple
5.40 m G, Q, V 43.63 -6.61 16.45 9.51 1.08 N,M 93.9 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 53.42 -10.64 -3.07 0.77 -4.67 Q 25.2 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V, N 80.47 12.66 2.29 1.56 -4.47 N,M 20.2 Cumple
P116 GRADERIO Pie G, Q, V, N 48.56 83.94 -0.78 -1.13 -12.85 N,M 95.0 Cumple
CIMENTACION SUPERIOR 0.00/2.50 40x120
Cabeza G, Q, V, N 44.27 55.01 1.77 -1.13 -13.01 Q 55.6 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.36/0.00 40x120 Pie G, Q, V, N 48.56 83.94 -0.78 -1.13 -12.85 N,M 95.0 Cumple
P117 FORJADO 3 8.90/12.00 40x80 Pie G, Q, V, N 3.35 0.00 0.07 0.00 0.00 N,M 0.5 Cumple
Cabeza G, Q, V 57.58 -46.38 7.57 -3.14 -12.92 N,M 90.0 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V, N 54.19 -46.57 4.98 -2.04 -14.18 N,M 89.4 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V, N 89.31 17.18 -2.08 0.71 3.95 N,M 22.9 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.35/0.00 40x80 Pie G, Q, V, N 98.46 1.33 1.97 0.73 2.64 N,M 15.2 Cumple
P118 Cabeza G, Q, V, N 40.00 -6.81 9.91 -4.45 -2.41 N,M 43.5 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V, N 43.68 -9.67 9.54 -4.32 -4.02 N,M 42.6 Cumple
Pie G, Q, V 95.15 17.16 2.11 1.10 -6.54 Q 28.5 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 79.77 -15.24 -2.96 1.00 -6.75 Q 31.5 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V 95.15 17.16 2.11 1.10 -6.54 N,M 25.4 Cumple
P119 Pie G, Q, V 5.32 4.49 -10.02 -3.94 -1.45 N,M 87.3 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 2.30 0.45 1.00 -3.94 -1.48 Q 27.2 Cumple
8.90 m G, Q, V 5.32 4.49 -10.02 -3.94 -1.45 N,M 87.3 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V 33.81 -8.29 9.86 -4.16 -2.44 N,M 50.6 Cumple
Pie G, Q, V, N 48.11 19.15 0.92 0.39 -7.49 Q 41.3 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 42.82 -17.55 -1.00 0.39 -7.49 Q 42.6 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V, N 48.11 19.15 0.92 0.39 -7.49 N,M 30.5 Cumple
P120 GRADERIO Cabeza G, Q, V, N 69.10 79.30 -0.11 0.24 3.32 N,M 86.8 Cumple
CIMENTACION SUPERIOR 0.00/2.50 40x120
Cabeza G, Q, V 76.30 67.06 0.14 0.22 12.50 N,M 59.1 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.28/0.00 40x120 Pie G, Q, V, N 72.71 71.99 0.43 0.24 3.23 N,M 69.8 Cumple
P121 Pie G, Q, V, N 39.12 1.04 0.78 0.00 -0.33 N,M 6.4 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 35.34 0.00 0.71 0.00 -0.36 N,M 5.7 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80 Cabeza G, Q, V 86.86 -66.16 3.57 -3.34 -21.61 N,M 98.5 Cumple
Cabeza G, Q, V, N 179.77 21.63 8.21 -2.56 5.34 N,M 39.4 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 165.98 21.41 8.22 -2.56 5.26 N,M 37.9 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.35/0.00 40x80 Pie G, Q, V, N 186.73 -2.99 -4.59 -2.63 4.78 N,M 29.0 Cumple
Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros
GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12
P122 Pie G, Q, V, N 93.77 6.58 -16.29 -6.73 -6.49 N,M 51.3 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V, N 90.42 -13.54 4.56 -6.73 -6.49 Q 39.1 Cumple
5.40 m G, Q, V, N 93.77 6.58 -16.29 -6.73 -6.49 N,M 51.3 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 134.03 -15.21 10.19 -3.18 -6.72 N,M 38.3 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V, N 174.12 17.32 -7.18 -4.18 -6.68 N,M 38.5 Cumple
P123 Pie G, Q, V 5.96 0.56 5.84 2.28 0.82 N,M 45.9 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 3.76 4.26 -0.54 2.28 1.06 Q 16.3 Cumple
8.90 m G, Q, V 5.96 0.56 5.84 2.28 0.82 N,M 45.9 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V 49.35 -0.01 4.74 -3.40 0.84 Q 17.0 Cumple
Cabeza G, Q, V 93.94 -17.40 8.54 -2.65 -7.28 N,M 36.3 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 74.64 -17.77 4.46 -1.35 -7.52 Q 36.2 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V, N 109.42 18.50 -3.99 -2.39 -7.36 N,M 29.5 Cumple
P124 GRADERIO Cabeza G, Q, V 74.08 88.39 0.04 0.13 9.38 N,M 97.4 Cumple
CIMENTACION SUPERIOR 0.00/2.50 40x120
Cabeza G, Q, V 81.18 70.33 0.16 0.15 18.34 Q 68.5 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.28/0.00 40x120 Pie G, Q, V, N 77.85 67.77 0.27 0.06 9.14 N,M 59.3 Cumple
P125 Pie G, Q, V, N 39.12 1.04 -0.78 0.00 -0.33 N,M 6.4 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 35.34 0.00 -0.71 0.00 -0.36 N,M 5.7 Cumple
Cabeza G, Q, V, N 97.75 -83.01 -9.40 6.02 -29.17 N,M 95.0 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Pie G, Q, V, N 124.02 11.07 14.04 7.92 -29.23 Q 99.2 Cumple
5.40 m G, Q, V, N 124.02 11.07 14.04 7.92 -29.23 N,M 33.1 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 128.53 14.51 -7.25 2.24 3.07 N,M 26.3 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.54/0.00 40x80 Pie G, Q, V, N 163.57 1.11 4.29 2.26 2.32 N,M 23.3 Cumple
P126 Pie G, Q, V 46.47 -11.58 23.97 12.87 4.08 N,M 97.7 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V 43.07 1.26 -16.56 12.87 4.08 Q 68.1 Cumple
5.40 m G, Q, V 46.47 -11.58 23.97 12.87 4.08 N,M 97.7 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 67.02 -10.05 -6.57 2.06 -4.85 Q 25.7 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.27/0.00 40x80 Pie G, Q, V 104.62 13.77 6.38 3.50 -4.64 N,M 26.3 Cumple
P127 Pie G, Q, V 6.07 3.34 6.67 2.63 -0.08 N,M 54.1 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V 10.04 -2.79 -0.69 2.63 -0.91 Q 17.0 Cumple
Pie G, Q, V 35.13 -6.60 11.57 5.80 1.63 N,M 61.4 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V 41.62 -1.20 -11.11 7.48 1.68 N,M 45.9 Cumple
5.40 m G, Q, V 35.13 -6.60 11.57 5.80 1.63 N,M 61.4 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 73.72 -11.81 -6.21 1.93 -5.31 Q 26.7 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V, N 92.01 14.49 3.74 1.99 -5.04 N,M 24.3 Cumple
P128 GRADERIO Cabeza G, Q, V 69.47 90.02 -0.01 0.17 10.39 N,M 87.6 Cumple
CIMENTACION SUPERIOR 0.00/2.50 40x120
Cabeza G, Q, V 76.64 71.27 0.16 0.16 19.56 Q 71.9 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.36/0.00 40x120 Pie G, Q, V, N 73.21 66.96 0.36 0.17 10.24 N,M 52.6 Cumple
P129 Pie G, Q, V, N 39.12 1.04 0.78 0.00 -0.33 N,M 6.4 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 35.34 0.00 0.71 0.00 -0.36 N,M 5.7 Cumple
Cabeza G, Q, V, N 68.94 -62.72 -0.05 0.04 -11.17 N,M 94.8 Cumple
7.00/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V 67.78 -62.73 -0.05 0.04 -11.17 N,M 92.8 Cumple
FORJADO 2
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/7.00 40x80 Cabeza G, Q, V, N 68.94 -62.72 -0.05 0.04 -11.17 N,M 94.8 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.35/0.00 40x80 Pie G, Q, V 77.37 34.47 -0.05 -0.03 -11.17 N,M 38.0 Cumple
P130 Cabeza G, Q, V -0.74 5.07 -0.24 0.15 0.73 N,M 24.6 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V 10.57 -5.59 -0.24 0.15 -0.88 N,M 11.2 Cumple
Pie G, Q, V 16.63 -10.10 0.00 -0.03 3.66 Q 24.8 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V, N 13.63 2.46 0.09 -0.03 3.77 Q 26.2 Cumple
5.40 m G, Q, V 16.63 -10.10 0.00 -0.03 3.66 N,M 21.7 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 36.26 8.25 0.27 0.09 -4.59 Q 27.2 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V 37.61 13.98 0.39 0.09 -4.59 N,M 21.0 Cumple
Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros
GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12
P131 GRADERIO Cabeza G, Q, V, N 75.54 97.69 0.00 0.16 16.63 N,M 95.0 Cumple
CIMENTACION SUPERIOR 0.00/2.50 40x120
Cabeza G, Q, V 81.62 74.01 0.16 0.16 24.34 Q 87.6 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.36/0.00 40x120 Pie G, Q, V, N 78.33 63.22 0.36 0.16 15.25 N,M 45.3 Cumple
P132 Pie G, Q, V, N 39.12 1.04 0.78 0.00 -0.33 N,M 6.4 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 35.34 0.00 -0.71 0.00 -0.36 N,M 5.7 Cumple
7.00/8.90 40x80 Cabeza G, Q, V 71.60 -67.13 -0.23 0.07 -11.93 N,M 99.8 Cumple
FORJADO 2
Pie G, Q, V 81.26 36.71 0.10 0.02 -11.94 Q 53.3 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/7.00 40x80 Cabeza G, Q, V 75.16 -27.76 0.01 0.02 -11.93 Q 55.0 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.35/0.00 40x80 Pie G, Q, V 81.26 36.71 0.10 0.02 -11.94 N,M 40.6 Cumple
P133 Cabeza G, Q, V -0.89 5.07 -0.20 0.12 0.75 N,M 24.8 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 1.27 5.44 -0.27 0.16 0.81 N,M 23.0 Cumple
Pie G, Q, V 16.44 -9.91 0.16 0.08 3.59 Q 24.4 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V, N 13.43 2.42 -0.11 0.08 3.71 Q 25.7 Cumple
5.40 m G, Q, V 16.44 -9.91 0.16 0.08 3.59 N,M 21.3 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 36.14 8.13 0.28 0.11 -4.50 Q 26.7 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V 37.49 13.75 0.41 0.11 -4.50 N,M 20.6 Cumple
P134 GRADERIO Cabeza G, Q, V 70.43 89.85 0.74 -0.38 10.26 N,M 87.3 Cumple
CIMENTACION SUPERIOR 0.00/2.50 40x120
Cabeza G, Q, V 77.31 71.64 0.37 -0.38 18.98 Q 69.6 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.36/0.00 40x120 Pie G, Q, V, N 74.15 67.06 -0.12 -0.38 10.12 N,M 52.0 Cumple
P135 Pie G, Q, V, N 39.12 1.04 0.78 0.00 -0.33 N,M 6.4 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 35.34 0.00 0.71 0.00 -0.36 N,M 5.7 Cumple
7.00/8.90 40x80 Cabeza G, Q, V 69.39 -62.74 1.82 -0.28 -11.17 N,M 99.9 Cumple
FORJADO 2
Pie G, Q, V 79.05 34.48 -0.96 -0.34 -11.18 Q 46.0 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/7.00 40x80 Cabeza G, Q, V 72.96 -25.88 0.88 -0.34 -11.17 Q 47.4 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.35/0.00 40x80 Pie G, Q, V 79.05 34.48 -0.96 -0.34 -11.18 N,M 39.9 Cumple
P136 Cabeza G, Q, V -0.39 5.06 0.13 -0.21 0.76 N,M 23.9 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 1.94 5.43 0.18 -0.28 0.83 N,M 21.8 Cumple
Pie G, Q, V 18.24 -9.72 -1.12 -0.63 3.52 Q 23.9 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V, N 15.24 2.38 0.96 -0.63 3.64 Q 25.2 Cumple
5.40 m G, Q, V 18.24 -9.72 -1.12 -0.63 3.52 N,M 20.6 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 34.83 -9.39 0.51 -0.08 -4.41 Q 26.4 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V 34.27 12.66 0.05 -0.09 -4.14 N,M 18.6 Cumple
P137 GRADERIO Cabeza G, Q, V 73.95 97.73 1.44 -0.90 15.49 N,M 95.4 Cumple
CIMENTACION SUPERIOR 0.00/2.50 40x120
Cabeza G, Q, V 80.69 74.49 0.56 -0.89 23.99 Q 86.7 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.36/0.00 40x120 Pie G, Q, V, N 77.67 63.16 -0.57 -0.89 15.36 N,M 45.7 Cumple
P138 Pie G, Q, V, N 39.12 1.04 0.78 0.00 -0.33 N,M 6.4 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 35.34 0.00 0.71 0.00 -0.36 N,M 5.7 Cumple
7.00/8.90 40x80 Cabeza G, Q, V 70.01 -67.19 3.98 -0.66 -11.94 N,M 88.3 Cumple
FORJADO 2
Pie G, Q, V 79.65 36.74 -2.07 -0.72 -11.95 Q 51.0 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/7.00 40x80 Cabeza G, Q, V 73.57 -27.78 1.80 -0.71 -11.94 Q 52.5 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.54/0.00 40x80 Pie G, Q, V 79.65 36.74 -2.07 -0.72 -11.95 N,M 38.0 Cumple
P139 Cabeza G, Q, V -1.30 5.06 0.58 -0.58 0.77 N,M 25.8 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 0.71 5.43 0.79 -0.79 0.85 N,M 24.3 Cumple
Pie G, Q, V 14.76 -9.54 -2.30 -1.27 3.45 N,M 26.6 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V, N 11.76 2.34 1.89 -1.27 3.57 Q 26.2 Cumple
5.40 m G, Q, V 14.76 -9.54 -2.30 -1.27 3.45 N,M 26.6 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 29.07 -9.15 1.15 -0.27 -4.32 Q 26.9 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V 28.52 12.52 -0.28 -0.28 -4.08 N,M 21.0 Cumple
P140 GRADERIO Cabeza G, Q, V 69.84 90.01 -0.02 0.17 10.34 N,M 87.3 Cumple
CIMENTACION SUPERIOR 0.00/2.50 40x120
Cabeza G, Q, V 76.44 72.12 0.16 0.17 18.62 Q 68.5 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.36/0.00 40x120 Pie G, Q, V, N 73.54 67.00 0.37 0.17 10.22 N,M 52.5 Cumple
Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros
GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12
P141 Pie G, Q, V, N 39.12 1.04 0.78 0.00 -0.33 N,M 6.4 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 35.34 0.00 -0.71 0.00 -0.36 N,M 5.7 Cumple
Cabeza G, Q, V, N 70.39 -62.77 -0.40 0.10 -11.18 N,M 94.5 Cumple
7.00/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V 68.07 -62.80 -0.40 0.10 -11.18 N,M 92.8 Cumple
FORJADO 2
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/7.00 40x80 Cabeza G, Q, V, N 70.39 -62.77 -0.40 0.10 -11.18 N,M 94.5 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.35/0.00 40x80 Pie G, Q, V 77.68 34.52 0.18 0.05 -11.19 N,M 38.2 Cumple
P142 Cabeza G, Q, V -0.67 5.06 -0.28 0.16 0.79 N,M 24.5 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 1.55 5.42 -0.38 0.22 0.87 N,M 22.5 Cumple
Pie G, Q, V 16.77 -9.35 0.17 0.08 3.38 Q 22.9 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V, N 13.76 2.29 -0.09 0.08 3.50 Q 24.2 Cumple
Pie G, Q, V 31.72 12.37 0.40 0.10 -4.01 Q 24.5 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 32.27 -8.92 -0.16 0.11 -4.23 Q 25.7 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V 31.72 12.37 0.40 0.10 -4.01 N,M 19.2 Cumple
P143 GRADERIO Cabeza G, Q, V 75.27 97.56 0.01 0.15 15.59 N,M 95.0 Cumple
CIMENTACION SUPERIOR 0.00/2.50 40x120
Cabeza G, Q, V 81.40 74.86 0.16 0.15 23.40 Q 84.3 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.36/0.00 40x120 Pie G, Q, V, N 78.63 63.26 0.35 0.15 15.23 N,M 45.2 Cumple
P144 Pie G, Q, V, N 39.12 1.04 0.78 0.00 -0.33 N,M 6.4 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 35.34 0.00 0.71 0.00 -0.36 N,M 5.7 Cumple
7.00/8.90 40x80 Cabeza G, Q, V 71.71 -67.20 -0.06 0.04 -11.95 N,M 99.8 Cumple
FORJADO 2
Pie G, Q, V 81.31 36.76 0.01 -0.01 -11.95 Q 53.4 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/7.00 40x80 Cabeza G, Q, V 75.27 -27.78 0.08 -0.01 -11.95 Q 55.0 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.35/0.00 40x80 Pie G, Q, V 81.31 36.76 0.01 -0.01 -11.95 N,M 40.6 Cumple
P145 Cabeza G, Q, V -0.83 5.05 -0.17 0.10 0.80 N,M 24.6 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 1.34 5.42 -0.23 0.14 0.88 N,M 22.7 Cumple
Pie G, Q, V 16.53 -9.16 0.13 0.07 3.31 Q 22.5 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V, N 13.52 2.25 -0.11 0.07 3.43 Q 23.8 Cumple
Pie G, Q, V 31.43 12.23 0.38 0.09 -3.95 Q 24.2 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 31.98 -8.68 -0.12 0.10 -4.14 Q 25.2 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V 31.43 12.23 0.38 0.09 -3.95 N,M 18.9 Cumple
P146 GRADERIO Cabeza G, Q, V 69.91 90.01 0.01 0.15 10.31 N,M 87.3 Cumple
CIMENTACION SUPERIOR 0.00/2.50 40x120
Cabeza G, Q, V 76.26 72.54 0.16 0.15 18.15 Q 66.8 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.36/0.00 40x120 Pie G, Q, V, N 73.59 67.03 0.36 0.15 10.20 N,M 52.5 Cumple
P147 Pie G, Q, V, N 39.12 1.04 0.78 0.00 -0.33 N,M 6.4 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 35.34 0.00 0.71 0.00 -0.36 N,M 5.7 Cumple
Cabeza G, Q, V, N 69.00 -62.82 -0.07 0.04 -11.19 N,M 95.0 Cumple
7.00/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V 67.83 -62.83 -0.07 0.05 -11.19 N,M 93.0 Cumple
FORJADO 2
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/7.00 40x80 Cabeza G, Q, V, N 69.00 -62.82 -0.07 0.04 -11.19 N,M 95.0 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.35/0.00 40x80 Pie G, Q, V 77.42 34.55 0.02 -0.01 -11.20 N,M 38.1 Cumple
P148 Cabeza G, Q, V -0.80 5.05 -0.18 0.11 0.81 N,M 24.6 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 1.39 5.41 -0.24 0.15 0.90 N,M 22.6 Cumple
Pie G, Q, V 16.57 -8.98 0.13 0.07 3.24 Q 22.0 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V, N 13.71 2.23 -0.10 0.07 3.36 Q 23.3 Cumple
Pie G, Q, V 31.48 12.09 0.38 0.09 -3.89 Q 23.8 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 30.13 7.22 0.26 0.09 -3.89 Q 24.0 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V 31.48 12.09 0.38 0.09 -3.89 N,M 18.6 Cumple
P149 GRADERIO Cabeza G, Q, V 75.28 97.56 -0.01 0.16 15.43 N,M 95.0 Cumple
CIMENTACION SUPERIOR 0.00/2.50 40x120
Cabeza G, Q, V 81.37 75.15 0.16 0.16 23.08 Q 83.2 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.36/0.00 40x120 Pie G, Q, V, N 78.58 63.79 0.37 0.16 14.99 N,M 45.9 Cumple
Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros
GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12
P150 Pie G, Q, V, N 39.12 1.04 0.78 0.00 -0.33 N,M 6.4 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 35.34 0.00 0.71 0.00 -0.36 N,M 5.7 Cumple
7.00/8.90 40x80 Cabeza G, Q, V 71.62 -67.23 -0.23 0.07 -11.95 N,M 100.0 Cumple
FORJADO 2
Pie G, Q, V 81.20 36.79 0.10 0.02 -11.96 Q 53.4 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/7.00 40x80 Cabeza G, Q, V 75.19 -27.79 0.01 0.02 -11.95 Q 55.1 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.35/0.00 40x80 Pie G, Q, V 81.20 36.79 0.10 0.02 -11.96 N,M 40.7 Cumple
P151 Cabeza G, Q, V -0.86 5.05 -0.22 0.13 0.82 N,M 24.7 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 1.30 5.40 -0.30 0.18 0.92 N,M 22.8 Cumple
Pie G, Q, V 16.48 -8.79 0.15 0.08 3.17 Q 21.5 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V, N 13.61 2.19 -0.10 0.08 3.29 Q 22.8 Cumple
Pie G, Q, V 31.36 11.95 0.39 0.10 -3.83 Q 23.5 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 30.01 7.16 0.27 0.10 -3.83 Q 23.7 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V 31.36 11.95 0.39 0.10 -3.83 N,M 18.3 Cumple
P152 GRADERIO Cabeza G, Q, V 70.61 89.79 0.75 -0.38 9.72 N,M 87.1 Cumple
CIMENTACION SUPERIOR 0.00/2.50 40x120
Cabeza G, Q, V 77.19 72.57 0.36 -0.38 17.94 Q 65.8 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.36/0.00 40x120 Pie G, Q, V, N 74.26 68.10 -0.12 -0.38 9.63 N,M 53.4 Cumple
P153 Pie G, Q, V, N 39.12 1.04 0.78 0.00 -0.33 N,M 6.4 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 35.34 0.00 0.71 0.00 -0.36 N,M 5.7 Cumple
Cabeza G, Q, V, N 72.91 -62.80 1.82 -0.29 -11.19 N,M 94.6 Cumple
7.00/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V 69.41 -62.84 1.82 -0.29 -11.19 N,M 92.7 Cumple
FORJADO 2
Cabeza G, Q, V, N 72.91 -62.80 1.82 -0.29 -11.19 N,M 94.6 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/7.00 40x80 Cabeza G, Q, V 72.97 -25.90 0.88 -0.34 -11.19 Q 52.2 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.35/0.00 40x80 Pie G, Q, V 78.97 34.56 -0.96 -0.34 -11.20 N,M 38.9 Cumple
P154 Cabeza G, Q, V -0.39 5.04 0.14 -0.21 0.83 N,M 23.8 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 1.93 5.40 0.18 -0.28 0.94 N,M 21.6 Cumple
Pie G, Q, V 18.24 -8.60 -1.12 -0.63 3.10 Q 21.1 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V, N 15.38 2.14 0.96 -0.63 3.22 Q 22.4 Cumple
5.40 m G, Q, V 18.24 -8.60 -1.12 -0.63 3.10 N,M 17.0 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 34.82 -7.96 0.51 -0.08 -3.87 Q 23.1 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V 34.27 11.80 0.05 -0.09 -3.77 N,M 16.5 Cumple
P155 GRADERIO Cabeza G, Q, V, N 74.02 97.66 1.45 -0.89 14.72 N,M 95.3 Cumple
CIMENTACION SUPERIOR 0.00/2.50 40x120
Cabeza G, Q, V 80.71 75.22 0.55 -0.90 23.17 Q 83.8 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.36/0.00 40x120 Pie G, Q, V, N 77.65 64.70 -0.56 -0.89 14.64 N,M 47.8 Cumple
P156 Pie G, Q, V, N 39.12 1.04 0.78 0.00 -0.33 N,M 6.4 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 35.34 0.00 0.71 0.00 -0.36 N,M 5.7 Cumple
7.00/8.90 40x80 Cabeza G, Q, V 70.02 -67.29 3.98 -0.66 -11.96 N,M 88.5 Cumple
FORJADO 2
Pie G, Q, V 79.57 36.83 -2.07 -0.72 -11.97 Q 51.1 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/7.00 40x80 Cabeza G, Q, V 73.59 -27.80 1.80 -0.72 -11.96 Q 52.6 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.54/0.00 40x80 Pie G, Q, V 79.57 36.83 -2.07 -0.72 -11.97 N,M 38.1 Cumple
P157 Cabeza G, Q, V -1.30 5.04 0.58 -0.58 0.84 N,M 25.7 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 0.71 5.39 0.79 -0.79 0.96 N,M 24.2 Cumple
Pie G, Q, V 14.77 -8.42 -2.30 -1.27 3.03 N,M 22.3 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V, N 11.76 2.08 1.89 -1.27 3.15 Q 23.4 Cumple
5.40 m G, Q, V 14.77 -8.42 -2.30 -1.27 3.03 N,M 22.3 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 22.91 -7.63 1.16 -0.28 -3.71 Q 24.1 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V 28.51 11.65 -0.31 -0.29 -3.70 N,M 18.5 Cumple
P158 GRADERIO Cabeza G, Q, V, N 69.78 89.92 -0.02 0.17 9.35 N,M 87.3 Cumple
CIMENTACION SUPERIOR 0.00/2.50 40x120
Cabeza G, Q, V 76.58 72.65 0.15 0.17 18.03 Q 66.3 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.36/0.00 40x120 Pie G, Q, V, N 73.40 69.05 0.37 0.17 9.26 N,M 55.3 Cumple
Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros
GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12
P159 Pie G, Q, V, N 39.12 1.04 0.78 0.00 -0.33 N,M 6.4 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 35.34 0.00 0.71 0.00 -0.36 N,M 5.7 Cumple
Cabeza G, Q, V, N 70.41 -62.87 -0.39 0.10 -11.20 N,M 94.7 Cumple
7.00/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V 68.07 -62.90 -0.39 0.10 -11.20 N,M 93.0 Cumple
FORJADO 2
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/7.00 40x80 Cabeza G, Q, V, N 70.41 -62.87 -0.39 0.10 -11.20 N,M 94.7 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.35/0.00 40x80 Pie G, Q, V 77.62 34.60 0.18 0.05 -11.21 N,M 38.3 Cumple
P160 Cabeza G, Q, V -0.67 5.04 -0.28 0.16 0.85 N,M 24.4 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 1.55 5.39 -0.38 0.22 0.98 N,M 22.3 Cumple
Pie G, Q, V 16.77 -8.23 0.17 0.08 2.96 Q 20.0 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V, N 13.91 2.06 -0.09 0.08 3.08 Q 21.4 Cumple
Pie G, Q, V 31.72 11.52 0.40 0.10 -3.65 Q 22.3 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 30.37 6.96 0.27 0.10 -3.65 Q 22.5 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V 31.72 11.52 0.40 0.10 -3.65 N,M 17.2 Cumple
P161 GRADERIO Cabeza G, Q, V, N 75.42 97.55 0.01 0.15 15.28 N,M 94.9 Cumple
CIMENTACION SUPERIOR 0.00/2.50 40x120
Cabeza G, Q, V 81.67 75.18 0.16 0.15 23.04 Q 82.9 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.36/0.00 40x120 Pie G, Q, V, N 78.36 65.81 0.35 0.15 14.05 N,M 48.6 Cumple
P162 Pie G, Q, V, N 39.12 1.04 0.78 0.00 -0.33 N,M 6.4 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 35.34 0.00 0.71 0.00 -0.36 N,M 5.7 Cumple
7.00/8.90 40x80 Cabeza G, Q, V 71.72 -67.30 -0.05 0.04 -11.97 N,M 100.0 Cumple
FORJADO 2
Pie G, Q, V 81.25 36.84 0.01 -0.01 -11.97 Q 53.5 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/7.00 40x80 Cabeza G, Q, V 75.28 -27.81 0.08 -0.01 -11.97 Q 55.1 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.35/0.00 40x80 Pie G, Q, V 81.25 36.84 0.01 -0.01 -11.97 N,M 40.7 Cumple
P163 Cabeza G, Q, V -0.83 5.03 -0.17 0.10 0.86 N,M 24.5 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 1.34 5.38 -0.23 0.14 1.00 N,M 22.6 Cumple
Pie G, Q, V 16.54 -8.03 0.17 0.09 2.88 Q 19.6 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V, N 13.67 2.02 -0.11 0.07 3.01 Q 20.9 Cumple
Pie G, Q, V 31.43 11.37 0.38 0.09 -3.59 Q 21.9 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 30.08 6.89 0.26 0.09 -3.59 Q 22.1 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V 31.43 11.37 0.38 0.09 -3.59 N,M 16.9 Cumple
P164 GRADERIO Cabeza G, Q, V, N 69.61 89.88 0.01 0.15 8.90 N,M 87.3 Cumple
CIMENTACION SUPERIOR 0.00/2.50 40x120
Cabeza G, Q, V 76.64 72.66 0.16 0.15 18.01 Q 66.2 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.36/0.00 40x120 Pie G, Q, V, N 73.23 70.06 0.35 0.15 8.79 N,M 56.7 Cumple
P165 Pie G, Q, V, N 39.12 1.04 0.78 0.00 -0.33 N,M 6.4 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 35.34 0.00 0.71 0.00 -0.36 N,M 5.7 Cumple
Cabeza G, Q, V, N 70.17 -62.91 -0.08 0.04 -11.21 N,M 94.6 Cumple
7.00/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V 67.83 -62.93 -0.08 0.04 -11.21 N,M 93.2 Cumple
FORJADO 2
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/7.00 40x80 Cabeza G, Q, V, N 70.17 -62.91 -0.08 0.04 -11.21 N,M 94.6 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.35/0.00 40x80 Pie G, Q, V 77.36 34.63 0.02 -0.01 -11.22 N,M 38.2 Cumple
P166 Cabeza G, Q, V -0.80 5.03 -0.19 0.11 0.88 N,M 24.5 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 1.39 5.37 -0.27 0.16 1.02 N,M 22.5 Cumple
Pie G, Q, V 16.58 -7.85 0.17 0.09 2.81 Q 19.1 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V, N 13.70 1.97 -0.10 0.07 2.94 Q 20.4 Cumple
Pie G, Q, V 31.46 11.23 0.38 0.09 -3.53 Q 21.6 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 30.11 6.82 0.26 0.09 -3.53 Q 21.8 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V 31.46 11.23 0.38 0.09 -3.53 N,M 16.6 Cumple
P167 GRADERIO Cabeza G, Q, V, N 75.57 97.55 0.03 0.14 15.27 N,M 94.8 Cumple
CIMENTACION SUPERIOR 0.00/2.50 40x120
Cabeza G, Q, V 81.79 75.19 0.17 0.14 23.02 Q 82.8 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.36/0.00 40x120 Pie G, Q, V, N 78.25 66.84 0.34 0.14 13.57 N,M 50.0 Cumple
Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros
GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12
P168 Pie G, Q, V, N 39.12 1.04 0.78 0.00 -0.33 N,M 6.4 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 35.34 0.00 -0.71 0.00 -0.36 N,M 5.7 Cumple
Cabeza G, Q, V, N 74.10 -67.32 -0.15 0.06 -11.98 N,M 94.8 Cumple
7.00/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V 71.76 -67.35 -0.15 0.06 -11.98 N,M 93.8 Cumple
FORJADO 2
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/7.00 40x80 Cabeza G, Q, V, N 74.10 -67.32 -0.15 0.06 -11.98 N,M 94.8 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.27/0.00 40x80 Pie G, Q, V 81.18 36.87 0.07 0.01 -11.98 N,M 39.9 Cumple
P169 Cabeza G, Q, V -0.81 5.03 -0.17 0.11 0.89 N,M 24.5 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 1.38 5.36 -0.25 0.15 1.03 N,M 22.4 Cumple
Pie G, Q, V 16.58 -7.68 0.17 0.08 2.74 Q 18.6 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V, N 13.70 1.93 -0.09 0.07 2.88 Q 19.9 Cumple
Pie G, Q, V 31.46 11.09 0.38 0.09 -3.46 Q 21.2 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 25.86 -6.94 -0.08 0.08 -3.47 Q 22.0 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V 31.46 11.09 0.38 0.09 -3.46 N,M 16.2 Cumple
P170 GRADERIO Cabeza G, Q, V, N 67.59 77.50 0.04 0.13 0.18 N,M 84.7 Cumple
CIMENTACION SUPERIOR 0.00/2.50 40x120
Cabeza G, Q, V 74.91 68.58 0.17 0.13 9.67 N,M 62.1 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.28/0.00 40x120 Pie G, Q, V, N 70.60 77.17 0.30 0.09 -0.02 N,M 81.3 Cumple
P171 Pie G, Q, V, N 39.12 1.04 0.78 0.00 -0.33 N,M 6.4 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 35.34 0.00 0.71 0.00 -0.36 N,M 5.7 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80 Cabeza G, Q, V 84.22 -67.30 3.41 -1.41 -21.76 N,M 96.1 Cumple
Cabeza G, Q, V, N 147.08 29.20 -0.93 0.35 7.98 N,M 35.2 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 133.14 28.94 -0.94 0.35 7.89 N,M 33.8 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.35/0.00 40x80 Pie G, Q, V, N 152.38 -9.88 0.77 0.35 7.98 N,M 24.3 Cumple
P172 Pie G, Q, V, N 14.27 8.44 -0.02 -0.01 -2.54 N,M 17.7 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V, N 11.87 0.82 0.02 -0.01 -2.54 Q 17.9 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 60.18 -21.10 0.19 0.00 -8.12 Q 41.7 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V, N 61.92 18.55 0.19 0.00 -7.87 N,M 24.8 Cumple
P173 Cabeza G, Q, V -0.69 5.29 -0.06 0.00 0.00 N,M 25.4 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V 12.49 -5.38 -0.10 0.01 -1.01 N,M 8.9 Cumple
8.90 m G, Q, V 1.55 5.29 -0.07 0.00 0.00 N,M 21.7 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V 34.87 -12.11 0.32 -0.22 -5.25 Q 31.4 Cumple
Pie G, Q, V 51.08 13.83 0.23 0.01 -5.10 Q 27.6 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V, N 46.23 -11.14 0.19 0.01 -5.10 Q 28.4 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V 51.08 13.83 0.23 0.01 -5.10 N,M 18.1 Cumple
P174 GRADERIO Pie G, Q, V, N 50.13 88.45 1.50 1.46 -14.69 N,M 98.9 Cumple
CIMENTACION SUPERIOR 0.00/2.50 40x120
Cabeza G, Q, V, N 48.10 70.08 -0.33 1.46 -14.69 N,M 73.2 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.36/0.00 40x120 Pie G, Q, V, N 50.13 88.45 1.50 1.46 -14.69 N,M 98.9 Cumple
P175 Cabeza G, Q, V -3.64 0.00 0.00 0.00 0.07 N,M 6.1 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 20.63 0.00 -0.41 0.00 -0.20 N,M 3.3 Cumple
Cabeza G, Q, V 62.29 -48.98 -8.49 3.75 -13.86 N,M 94.9 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V 58.73 -49.15 -5.57 2.46 -15.51 N,M 93.8 Cumple
Cabeza G, Q, V, N 113.33 25.27 2.74 -0.82 6.76 N,M 32.0 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 105.73 24.96 2.74 -0.82 6.65 N,M 31.4 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.35/0.00 40x80 Pie G, Q, V, N 118.63 -7.84 -1.28 -0.82 6.76 N,M 19.9 Cumple
P176 Pie G, Q, V, N 14.50 8.58 0.07 0.02 -2.74 Q 18.9 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V, N 12.10 0.36 0.24 0.02 -2.74 Q 19.2 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 60.74 -20.39 0.09 0.03 -7.88 Q 40.3 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V, N 62.37 18.05 0.25 0.04 -7.57 N,M 24.0 Cumple
Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros
GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12
P177 Pie G, Q, V, N 3.95 6.87 1.78 1.10 -1.24 N,M 27.7 Cumple
FORJADO 3 8.90/12.00 40x80
Cabeza G, Q, V, N 0.93 3.41 -1.31 1.10 -1.24 N,M 16.4 Cumple
Cabeza G, Q, V 24.42 -12.99 -2.51 1.89 -5.74 Q 38.2 Cumple
FORJADO 2 5.40/8.90 40x80
Cabeza G, Q, V 24.42 -12.99 -2.50 1.87 -5.75 Q 38.3 Cumple
Pie G, Q, V 41.20 13.80 1.26 0.59 -5.10 Q 29.4 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.40 40x80 Cabeza G, Q, V 39.85 7.42 0.52 0.59 -5.10 Q 29.7 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x80 Pie G, Q, V 41.20 13.80 1.26 0.59 -5.10 N,M 20.7 Cumple
PA FORJADO 1
GRADERIO 0.00/4.15 30x30 Cabeza G, Q, V, N 17.24 -1.08 -10.42 5.10 -0.87 N,M 94.3 Cumple
CIMENTACION SUPERIOR -0.54/0.00 30x30 Pie G, Q, V, N 19.00 -2.59 7.76 5.13 1.04 N,M 71.7 Cumple
PC-1 Cabeza G, Q, V 61.51 4.89 5.13 -1.59 1.68 N,M 40.5 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.75 40x40 Cabeza G, Q, V 59.96 4.89 5.02 -1.55 1.67 N,M 40.0 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x40 Pie G, Q, V 64.24 -3.57 -2.90 -1.59 1.68 N,M 29.2 Cumple
PC-2 Pie G, Q, V, N 78.04 -1.56 0.21 -0.03 -0.04 N,M 24.4 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.55 40x40 Cabeza G, Q, V, N 49.54 -2.40 0.16 -0.02 -0.86 N,M 18.6 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x40 Pie G, Q, V, N 78.04 -1.56 0.21 -0.03 -0.04 N,M 24.4 Cumple
PC-3 Pie G, Q, V 38.65 -3.96 5.91 2.70 1.98 N,M 43.8 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.75 40x40 Cabeza G, Q, V 37.97 -1.48 2.54 2.70 1.98 Q 27.2 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x40 Pie G, Q, V 38.65 -3.96 5.91 2.70 1.98 N,M 43.8 Cumple
PC-4 Pie G, Q, V, N 62.62 1.67 0.79 0.31 -0.65 N,M 20.8 Cumple
FORJADO 1
GRADERIO
CIMENTACION SUPERIOR
0.00/5.55 40x40 Cabeza G, Q, V, N 51.41 -2.71 -0.48 0.21 -1.02 N,M 19.9 Cumple
CIMENTACION INFERIOR -0.20/0.00 40x40 Pie G, Q, V, N 62.62 1.67 0.79 0.31 -0.65 N,M 20.8 Cumple
PT-1 Pie G, Q, V 7.97 0.25 -0.08 0.14 0.33 NMYMZ 22.3 Cumple
Cabeza G, Q, V 7.82 1.13 -0.46 0.14 0.33 NMYMZ 42.6 Cumple
FORJADO 1 2.50/5.40 HEB-160
Pie G, Q, V 8.00 0.23 -0.08 0.13 0.31 NMYMZ 22.1 Cumple
Cabeza G, Q, V, N 7.94 0.25 -0.08 0.13 0.30 NMYMZ 22.4 Cumple
Pie G, Q, V 8.04 -0.16 0.09 0.14 0.33 NMYMZ 21.7 Cumple
Pie G, Q, V 7.93 -0.17 0.10 0.14 0.33 NMYMZ 21.6 Cumple
Cabeza G, Q, V, N 7.92 0.25 -0.08 0.13 0.29 NMYMZ 22.4 Cumple
GRADERIO 1.25/2.50 HEB-160
Pie G, Q, V 8.07 -0.15 0.09 0.13 0.31 NMYMZ 21.5 Cumple
Pie G, Q, V 8.12 -0.57 0.27 0.14 0.33 NMYMZ 31.4 Cumple
Pie G, Q, V 8.00 -0.58 0.27 0.14 0.33 NMYMZ 31.3 Cumple
CIMENTACION SUPERIOR 0.00/1.25 HEB-160
Pie G, Q, V 8.14 -0.54 0.26 0.13 0.31 NMYMZ 30.8 Cumple
PT-2 Cabeza G, Q, V 10.92 0.62 0.15 -0.04 0.18 NMYMZ 35.5 Cumple
Pie G, Q, V, N 9.67 0.14 0.05 -0.06 0.15 NMYMZ 23.9 Cumple
Pie G, Q, V 10.09 0.13 0.05 -0.04 0.20 NMYMZ 24.6 Cumple
Cabeza G, Q, V, N 9.51 0.54 0.23 -0.06 0.15 NMYMZ 33.2 Cumple
Cabeza G, Q, V 9.94 0.66 0.17 -0.04 0.20 NMYMZ 34.3 Cumple
FORJADO 1 2.50/5.40 HEB-160
Pie G, Q, V 11.08 0.13 0.04 -0.04 0.18 NMYMZ 26.6 Cumple
Cabeza G, Q, V 11.08 0.13 0.04 -0.04 0.18 NMYMZ 26.6 Cumple
Pie G, Q, V, N 9.74 -0.05 -0.03 -0.06 0.15 NMYMZ 22.2 Cumple
Pie G, Q, V 10.16 -0.12 0.00 -0.04 0.20 NMYMZ 23.5 Cumple
Cabeza G, Q, V 9.79 0.13 0.05 -0.05 0.19 NMYMZ 24.1 Cumple
Cabeza G, Q, V, N 9.88 0.14 0.05 -0.06 0.15 NMYMZ 24.4 Cumple
GRADERIO 1.25/2.50 HEB-160
Pie G, Q, V 11.15 -0.10 0.00 -0.04 0.18 NMYMZ 25.4 Cumple
Pie G, Q, V, N 9.81 -0.23 -0.11 -0.06 0.15 NMYMZ 26.8 Cumple
Pie G, Q, V, N 9.89 -0.19 -0.11 -0.06 0.13 NMYMZ 26.5 Cumple
Pie G, Q, V 10.23 -0.36 -0.06 -0.04 0.20 NMYMZ 28.3 Cumple
CIMENTACION SUPERIOR 0.00/1.25 HEB-160
Pie G, Q, V 11.22 -0.33 -0.05 -0.04 0.18 NMYMZ 29.8 Cumple
Esfuerzos y armados de pilares, pantallas y muros
GAETA HUGUET Fecha: 30/07/12
PT-3 Pie G, Q, V 3.43 0.05 0.00 0.03 0.10 NMYMZ 8.1 Cumple
Pie G, Q, V 4.38 0.06 0.01 0.02 0.13 NMYMZ 10.4 Cumple
Cabeza G, Q, V 3.12 0.28 -0.08 0.03 0.09 NMYMZ 12.2 Cumple
Cabeza G, Q, V 4.23 0.41 -0.04 0.02 0.13 NMYMZ 15.5 Cumple
FORJADO 1 2.50/5.40 HEB-160
Pie G, Q, V 4.50 0.07 0.01 0.01 0.12 NMYMZ 10.8 Cumple
Pie G, Q, V 3.50 -0.07 0.03 0.03 0.10 NMYMZ 9.2 Cumple
Pie G, Q, V 3.71 -0.09 0.04 0.03 0.11 NMYMZ 9.9 Cumple
Pie G, Q, V 4.46 -0.10 0.03 0.02 0.13 NMYMZ 11.5 Cumple
GRADERIO 1.25/2.50 HEB-160
Pie G, Q, V 4.57 -0.08 0.03 0.01 0.12 NMYMZ 11.5 Cumple
Pie G, Q, V 3.58 -0.19 0.07 0.03 0.10 NMYMZ 11.7 Cumple
Pie G, Q, V 3.78 -0.23 0.07 0.03 0.11 NMYMZ 12.7 Cumple
Pie G, Q, V 4.53 -0.26 0.05 0.02 0.13 NMYMZ 14.3 Cumple
CIMENTACION SUPERIOR 0.00/1.25 HEB-160
Pie G, Q, V 4.65 -0.23 0.04 0.01 0.12 NMYMZ 14.1 Cumple
PT-4 Pie G, Q, V 6.99 -0.02 0.02 -0.01 0.00 NMYMZ 15.8 Cumple
Cabeza G, Q, V, N 9.22 -0.11 0.08 -0.02 -0.04 NMYMZ 23.2 Cumple
Pie G, Q, V, N 8.70 0.00 0.03 -0.03 -0.03 NMYMZ 19.3 Cumple
Pie G, Q, V, N 7.68 -0.01 0.02 -0.02 -0.05 NMYMZ 17.0 Cumple
Cabeza G, Q, V, N 8.55 -0.09 0.11 -0.03 -0.03 NMYMZ 22.2 Cumple
Cabeza G, Q, V, N 7.52 -0.15 0.08 -0.02 -0.05 NMYMZ 20.1 Cumple
FORJADO 1 2.50/5.40 HEB-160
Pie G, Q, V 9.54 0.00 0.02 -0.02 -0.03 NMYMZ 21.0 Cumple
Pie G, Q, V 8.13 -0.04 0.01 0.00 0.02 NMYMZ 18.4 Cumple
Pie G, Q, V, N 9.61 0.04 -0.01 -0.02 -0.03 NMYMZ 21.3 Cumple
Pie G, Q, V, N 8.78 0.04 -0.01 -0.03 -0.03 NMYMZ 19.7 Cumple
Cabeza G, Q, V 8.58 -0.01 0.03 -0.02 0.01 NMYMZ 19.2 Cumple
Pie G, Q, V, N 7.75 0.06 -0.01 -0.02 -0.05 NMYMZ 17.7 Cumple
GRADERIO 1.25/2.50 HEB-160
Pie G, Q, V 9.61 0.04 -0.01 -0.02 -0.03 NMYMZ 21.3 Cumple
Pie G, Q, V 8.20 -0.07 0.01 0.00 0.02 NMYMZ 18.8 Cumple
Pie G, Q, V, N 9.52 0.11 -0.04 -0.02 -0.04 NMYMZ 22.8 Cumple
Pie G, Q, V, N 8.85 0.08 -0.05 -0.03 -0.03 NMYMZ 21.3 Cumple
Pie G, Q, V, N 8.94 0.12 -0.05 -0.03 -0.05 NMYMZ 22.0 Cumple
Pie G, Q, V, N 7.82 0.13 -0.04 -0.02 -0.05 NMYMZ 19.4 Cumple
CIMENTACION SUPERIOR 0.00/1.25 HEB-160
Pie G, Q, V 9.68 0.07 -0.03 -0.02 -0.03 NMYMZ 22.5 Cumple
PT-5 Pie G, Q, V 4.03 -0.05 0.02 -0.01 -0.03 NMYMZ 9.7 Cumple
Pie G, Q, V, N 3.59 -0.03 0.02 -0.03 -0.06 NMYMZ 8.6 Cumple
Pie G, Q, V, N 3.91 -0.04 0.01 -0.02 -0.10 NMYMZ 9.2 Cumple
Cabeza G, Q, V, N 3.44 -0.20 0.10 -0.03 -0.06 NMYMZ 12.2 Cumple
Cabeza G, Q, V, N 3.75 -0.32 0.06 -0.02 -0.10 NMYMZ 13.6 Cumple
FORJADO 1 2.50/5.40 HEB-160
Pie G, Q, V, N 4.08 -0.05 0.02 -0.01 -0.05 NMYMZ 9.8 Cumple
Pie G, Q, V 3.64 -0.03 0.00 -0.02 -0.01 NMYMZ 8.3 Cumple
Pie G, Q, V, N 3.67 0.05 -0.01 -0.03 -0.06 NMYMZ 8.8 Cumple
Cabeza G, Q, V, N 3.67 -0.03 0.03 -0.03 -0.02 NMYMZ 8.9 Cumple
Pie G, Q, V, N 3.98 0.09 -0.01 -0.02 -0.10 NMYMZ 9.9 Cumple
GRADERIO 1.25/2.50 HEB-160
Pie G, Q, V, N 4.16 0.01 0.00 -0.01 -0.05 NMYMZ 9.1 Cumple
Pie G, Q, V 3.71 -0.02 -0.03 -0.02 -0.01 NMYMZ 8.9 Cumple
Pie G, Q, V, N 3.74 0.13 -0.05 -0.03 -0.06 NMYMZ 10.8 Cumple
Pie G, Q, V, N 4.05 0.22 -0.03 -0.02 -0.10 NMYMZ 12.3 Cumple
CIMENTACION SUPERIOR 0.00/1.25 HEB-160
Pie G, Q, V, N 4.23 0.07 -0.02 -0.01 -0.05 NMYMZ 10.4 Cumple
Notas: N,M: Estado límite de agotamiento frente a solicitaciones normales (combinaciones no sísmicas) Q: Estado límite de agotamiento frente a cortante (combinaciones no sísmicas)
NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados
2.2.- Pantallas
Referencias:
Aprovechamiento: Nivel de tensiones (relación entre la tensión máxima y la admisible). Equivale al inverso del coeficiente de seguridad. Nx : Axil vertical. Ny : Axil horizontal. Nxy: Axil tangencial.
Mx : Momento vertical (alrededor del eje horizontal). My : Momento horizontal (alrededor del eje vertical). Mxy: Momento torsor. Qx : Cortante transversal vertical. Qy : Cortante transversal horizontal.
Aprovechamiento: Nivel de tensiones (relación entre la tensión máxima y la admisible). Equivale al inverso del coeficiente de seguridad. Nx : Axil vertical. Ny : Axil horizontal. Nxy: Axil tangencial. Mx : Momento vertical (alrededor del eje horizontal). My : Momento horizontal (alrededor del eje vertical). Mxy: Momento torsor. Qx : Cortante transversal vertical. Qy : Cortante transversal horizontal.
3.- SUMATORIO DE ESFUERZOS DE PILARES, PANTALLAS Y MUROS POR HIPÓTESIS Y PLANTA
� Sólo se tienen en cuenta los esfuerzos de pilares, muros y pantallas, por lo que si la obra tiene vigas con vinculación exterior, vigas inclinadas, diagonales o estructuras 3D integradas, los esfuerzos de
dichos elementos no se muestran en el siguiente listado. � Este listado es de utilidad para conocer las cargas actuantes por encima de la cota de la base de
los soportes sobre una planta, por lo que para casos tales como pilares apeados traccionados, los esfuerzos de dichos pilares tendrán la influencia no sólo de las cargas por encima sino también la de las cargas que recibe de plantas inferiores.
3.1.- Resumido
Valores referidos al origen (X=0.00, Y=0.00)
Planta Cota(
m) Hipótesis N(t) Mx(t�m) My(t�m) Qx(t) Qy(t) T(t�m)
G1. Cubiertas accesibles únicamente para mantenimiento. No concomitante con el resto de acciones variables
2.- MATERIALES UTILIZADOS
2.1.- Hormigones
Para todos los elementos estructurales de la obra: HA-30; fck = 30 MPa; γc = 1.50
2.2.- Aceros por elemento y posición
2.2.1.- Aceros en barras
Para todos los elementos estructurales de la obra: B 500 S; fyk = 500 MPa; γs = 1.15
2.2.2.- Aceros en perfiles
Tipo de acero para perfiles Acero Límite elástico
(MPa) Módulo de elasticidad
(GPa)
Aceros conformados S235 235 210
Aceros laminados S275 275 210
3.- ACCIONES CONSIDERADAS
3.1.- General
Separación entre pórticos: 5.40 m. Con cerramiento en cubierta - Peso del cerramiento: 0.60 kN/m² (superior: 0.20 kN/m² + inferior: 0.20 kN/m² + pendientes: 0.20 kN/m²) - Sobrecarga del cerramiento: 0.40 kN/m² (mantenimiento) Carga lineal en extremo de voladizo: 1kN/ml.
3.2.- Viento
Normativa: CTE DB SE-AE (España) Zona eólica: A Grado de aspereza: III. Zona rural accidentada o llana con obstáculos Periodo de servicio (años): 50 Profundidad edificio: 30.00 Sin huecos. 1 - V(0°) H1: Viento a 0°, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior 2 - V(0°) H2: Viento a 0°, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior 3 - V(90°) H1: Viento a 90°, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior 4 - V(90°) H2: Viento a 90°, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior 5 - V(180°) H1: Viento a 180°, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior 6 - V(180°) H2: Viento a 180°, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior 7 - V(270°) H1: Viento a 270°, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior 8 - V(270°) H2: Viento a 270°, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior
3.2.- Nieve
Normativa: CTE DB-SE AE (España) Zona de clima invernal: 5 Altitud topográfica: 30.00 m
Cubierta sin resaltos Exposición al viento: Normal Hipótesis aplicadas: 1 - N(EI): Nieve (estado inicial) 2 - N(R): Nieve (redistribución)
3.3.- Sismo
Sin acción de sismo
3.4.- Hipótesis de carga
Automáticas Carga permanente Sobrecarga (Uso C) Sobrecarga (Uso G1)
Adicionales Referencia Descripción Naturaleza
Q (G1) Sobrecarga de uso Sobrecarga (Uso G1)
V(0°) H1 Viento a 0°, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Viento
V(0°) H2 Viento a 0°, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Viento
V(90°) H1 Viento a 90°, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Viento
V(90°) H2 Viento a 90°, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Viento
V(180°) H1 Viento a 180°, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Viento
V(180°) H2 Viento a 180°, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Viento
V(270°) H1 Viento a 270°, presion exterior tipo 1 sin acción en el interior Viento
V(270°) H2 Viento a 270°, presion exterior tipo 2 sin acción en el interior Viento
N(EI) Nieve (estado inicial) Nieve
N(R) Nieve (redistribución) Nieve
4.- ESTADOS LÍMITE
E.L.U. de rotura. Hormigón E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones E.L.U. de rotura. Acero laminado
CTE Cota de nieve: Altitud inferior o igual a 1000 m
Desplazamientos Acciones características
5.- SITUACIONES DE PROYECTO
Para las distintas situaciones de proyecto, las combinaciones de acciones se definirán de acuerdo con los siguientes criterios:
- Con coeficientes de combinación
≥
γ + γ Ψ + γ Ψ∑ ∑Gj kj Q1 p1 k1 Qi ai kij 1 i >1
G Q Q
- Sin coeficientes de combinación
≥ ≥
γ + γ∑ ∑Gj kj Qi kij 1 i 1
G Q
- Donde:
Gk Acción permanente
Qk Acción variable
γG Coeficiente parcial de seguridad de las acciones permanentes
γQ,1 Coeficiente parcial de seguridad de la acción variable principal
γQ,i Coeficiente parcial de seguridad de las acciones variables de acompañamiento
ψp,1 Coeficiente de combinación de la acción variable principal
ψa,i Coeficiente de combinación de las acciones variables de acompañamiento
5.1.- Coeficientes parciales de seguridad (γ) y coeficientes de combinación (ψ)
Para cada situación de proyecto y estado límite los coeficientes a utilizar serán:
E.L.U. de rotura. Hormigón: EHE-08
Persistente o transitoria
Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψp) Acompañamiento (ψa)
Carga permanente (G) 1.000 1.350 - -
Sobrecarga (Q - Uso C) 0.000 1.500 1.000 0.700
Sobrecarga (Q - Uso G1) 0.000 1.500 0.000 0.000
Viento (Q) 0.000 1.500 1.000 0.600
Nieve (Q) 0.000 1.500 1.000 0.500
Persistente o transitoria (G1)
Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψp) Acompañamiento (ψa)
Carga permanente (G) 1.000 1.350 - -
Sobrecarga (Q - Uso C) 0.000 1.500 0.000 0.000
Sobrecarga (Q - Uso G1) 0.000 1.500 1.000 0.000
Viento (Q) 0.000 1.500 0.000 0.000
Nieve (Q) 0.000 1.500 0.000 0.000
E.L.U. de rotura. Hormigón en cimentaciones: EHE-08 / CTE DB-SE C
Persistente o transitoria
Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψp) Acompañamiento (ψa)
Carga permanente (G) 1.000 1.600 - -
Sobrecarga (Q - Uso C) 0.000 1.600 1.000 0.700
Sobrecarga (Q - Uso G1) 0.000 1.600 0.000 0.000
Viento (Q) 0.000 1.600 1.000 0.600
Nieve (Q) 0.000 1.600 1.000 0.500
Persistente o transitoria (G1)
Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψp) Acompañamiento (ψa)
Carga permanente (G) 1.000 1.600 - -
Sobrecarga (Q - Uso C) 0.000 1.600 0.000 0.000
Sobrecarga (Q - Uso G1) 0.000 1.600 1.000 0.000
Viento (Q) 0.000 1.600 0.000 0.000
Nieve (Q) 0.000 1.600 0.000 0.000
E.L.U. de rotura. Acero laminado: CTE DB SE-A
Persistente o transitoria
Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψp) Acompañamiento (ψa)
Carga permanente (G) 0.800 1.350 - -
Sobrecarga (Q - Uso C) 0.000 1.500 1.000 0.700
Sobrecarga (Q - Uso G1) 0.000 1.500 0.000 0.000
Viento (Q) 0.000 1.500 1.000 0.600
Nieve (Q) 0.000 1.500 1.000 0.500
Persistente o transitoria (G1)
Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψp) Acompañamiento (ψa)
Carga permanente (G) 0.800 1.350 - -
Persistente o transitoria (G1)
Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψp) Acompañamiento (ψa)
Sobrecarga (Q - Uso C) 0.000 1.500 0.000 0.000
Sobrecarga (Q - Uso G1) 0.000 1.500 1.000 0.000
Viento (Q) 0.000 1.500 0.000 0.000
Nieve (Q) 0.000 1.500 0.000 0.000
Desplazamientos
Característica
Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψp) Acompañamiento (ψa)
Carga permanente (G) 1.000 1.000 - -
Sobrecarga (Q - Uso C) 0.000 1.000 1.000 1.000
Sobrecarga (Q - Uso G1) 0.000 1.000 0.000 0.000
Viento (Q) 0.000 1.000 1.000 1.000
Nieve (Q) 0.000 1.000 1.000 1.000
Característica
Coeficientes parciales de seguridad (γ) Coeficientes de combinación (ψ) Favorable Desfavorable Principal (ψp) Acompañamiento (ψa)
Carga permanente (G) 1.000 1.000 - -
Sobrecarga (Q - Uso C) 0.000 1.000 0.000 0.000
Sobrecarga (Q - Uso G1) 0.000 1.000 1.000 1.000
Viento (Q) 0.000 1.000 1.000 1.000
Nieve (Q) 0.000 1.000 1.000 1.000
6.- COMPROBACIÓN E.L.U. CORREAS.
Datos de correas de cubierta
Descripción de correas Parámetros de cálculo
Tipo de perfil: IPE-160 Límite flecha: L / 300
Separación: 2.18 m Número de vanos: Dos vanos
Tipo de Acero: S275 Tipo de fijación: Fijación por gancho Comprobación de resistencia
Comprobación de resistencia
El perfil seleccionado cumple todas las comprobaciones.
Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.
β 0.00 1.00 0.00 1.00
LK 0.000 5.400 0.000 5.400
Cm 1.000 1.000 1.000 1.492
C1 - 1.000 Notación:
β: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
COMPROBACIONES (CTE DB SE-A)
Barra λ λw Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
Estado
pésima en cubierta N.P.(1) x: 0.9 m
λw ≤ λw,máx NEd = 0.00
N.P.(2) NEd = 0.00
N.P.(3) x: 1.8 m η = 96.9
MEd = 0.00 N.P.(4)
x: 5.4 m η = 11.4
VEd = 0.00 N.P.(5)
x: 0.9 m η < 0.1
N.P.(6) N.P.(7) N.P.(8) x: 0 m
η = 65.7 x: 5.4 m η = 16.0
N.P.(9) CUMPLE ηηηη = 96.9
Notación: λ: Limitación de esbeltez λw: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra η: Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede
Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión ni de tracción. (2) La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. (3) La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (5) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (6) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (7) No hay interacción entre axil y momento flector ni entre momentos flectores en ambas direcciones para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (8) No hay interacción entre momento flector, axil y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (9) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Limitación de esbeltez (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)
La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión ni de tracción. Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN 1993-1-5: 2006, Artículo 8)
Se debe satisfacer:
29.04 ≤≤≤≤ 250.58
Donde:
hw: Altura del alma. hw : 145.20 mm tw: Espesor del alma. tw : 5.00 mm Aw: Área del alma. Aw : 7.26 cm² Afc,ef: Área reducida del ala comprimida. Afc,ef : 6.07 cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.30
E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa fyf: Límite elástico del acero del ala comprimida. fyf : 275.0 MPa Siendo:
=yf yf f
Resistencia a tracción (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)
La comprobación no procede, ya que no hay axil de tracción. Resistencia a compresión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)
La comprobación no procede, ya que no hay axil de compresión. Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
ηηηη : 0.306
ηηηη : 0.969
Para flexión positiva:
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 0.00 kN�m Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 1.800 m del nudo 28.710, 27.000, 10.000, para la combinación de acciones 0.80*G1 + 0.80*G2 + 1.50*V(180°) H1.
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 9.91 kN�m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 32.42 kN�m pl,y ydW f= ⋅c,RdM
Donde:
Clase : 1 Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Wpl,y : 123.80 cm³ Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
= γy M0fydf
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa γγγγM0: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM0 : 1.05
Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.2)
El momento flector resistente de cálculo Mb,Rd viene dado por: Mb,Rd
+ : 32.42 kN�m LT pl,y ydW f+= χ ⋅ ⋅+b,RdM
Mb,Rd- : 10.23 kN�m LT pl,y ydW f−= χ ⋅ ⋅-
b,RdM Donde:
Wpl,y : 123.80 cm³ Wpl,y: Módulo resistente plástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 1 y 2.
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
= γy M1fydf
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa γγγγM1: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM1 : 1.05
ααααLT: Coeficiente de imperfección elástica. ααααLT : 0.21
λλλλLT: Esbeltez reducida. λλλλLT+ : 0.00
pl,y y
cr
W f
M
+ ⋅=
+
LTλλλλ
λλλλLT- : 1.65
pl,y y
cr
W f
M
− ⋅=
-
LTλλλλ
Mcr: Momento crítico elástico de pandeo lateral. Mcr+ : ∞
Mcr- : 12.50 kN�m
El momento crítico elástico de pandeo lateral Mcr se determina según la teoría de la elasticidad:
2 2LTv LTwM M= +crM
Siendo:
MLTv: Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra.
MLTv+ : ∞
1 t zc
C G I E ILπ= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅LTvM
MLTv- : 11.96 kN�m
MLTw: Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra.
MLTw+ : ∞ 2
2el,y 1 f,z2
c
EW C i
Lπ ⋅= ⋅ ⋅ ⋅LTwM
MLTw- : 3.61 kN�m
Siendo:
Wel,y : 108.63 cm³ Wel,y: Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida.
Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 68.30 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 3.64 cm4 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lc
+: Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. Lc+ : 0.000 m
Lc-: Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. Lc
- : 5.400 m C1 : 1.00 C1: Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la
forma de la ley de momentos flectores sobre la barra.
if,z+ : 2.16 cm if,z: Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la sección,
del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. if,z
- : 2.16 cm Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
ηηηη : 0.114
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo 28.710, 21.600, 10.000, para la combinación de acciones 0.80*G1 + 0.80*G2 + 1.50*V(180°) H1.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 13.74 kN El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 120.97 kN = ⋅ yd
V
fA
3c,RdV
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 8.00 cm²
wh t= ⋅VA
Siendo:
h: Canto de la sección. h : 160.00 mm tw: Espesor del alma. tw : 5.00 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
= γy M0fydf
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa γγγγM0: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM0 : 1.05
Abolladura por cortante del alma: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.4)
Aunque no se han dispuesto rigidizadores transversales, no es necesario comprobar la resistencia a la abolladura del alma, puesto que se cumple:
29.04 < 64.71
Donde:
λλλλw: Esbeltez del alma. λλλλw : 29.04
w
dt
=wλλλλ
λλλλmáx: Esbeltez máxima. λλλλmáx : 64.71
70= ⋅ ελλλλmax
εεεε: Factor de reducción. εεεε : 0.92
= ref
y
ff
εεεε
Siendo:
fref: Límite elástico de referencia. fref : 235.0 MPa fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa
Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
0.561 ≤ 6.166
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.900 m del nudo 28.710, 27.000, 10.000, para la combinación de acciones 0.80*G1 + 0.80*G2 + 1.50*V(180°) H1.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 5.51 kN
Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 120.97 kN Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre axil y momento flector ni entre momentos flectores en ambas direcciones para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento flector, axil y cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)
Se debe satisfacer:
ηηηη : 0.657
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo 28.710, 27.000, 10.000, para la combinación de acciones 0.80*G1 + 0.80*G2 + 1.50*V(180°) H1.
MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. MT,Ed : 0.49 kN�m
El momento torsor resistente de cálculo MT,Rd viene dado por: MT,Rd : 0.74 kN�m = ⋅ ⋅T yd
1W f
3T,RdM
Donde:
WT: Módulo de resistencia a torsión. WT : 4.92 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
= γy M0fydf
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa γγγγM0: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM0 : 1.05
Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
ηηηη : 0.160
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo 28.710, 21.600, 10.000, para la combinación de acciones 0.80*G1 + 0.80*G2 + 1.50*V(180°) H1.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 13.74 kN MT,Ed: Momento torsor solicitante de cálculo pésimo. MT,Ed : 0.46 kN�m
El esfuerzo cortante resistente de cálculo reducido Vpl,T,Rd viene dado por: Vpl,T,Rd : 85.63 kN
T,Edpl,Rd
yd
1 V1.25 f 3
τ= − ⋅
⋅pl,T,RdV
Donde:
Vpl,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vpl,Rd : 120.97 kN ττττT,Ed: Tensiones tangenciales por torsión. ττττT,Ed : 94.3 MPa
= T,Ed
t
MW
ττττT,Ed
Siendo:
WT: Módulo de resistencia a torsión. WT : 4.92 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
= γy M0fydf
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa γγγγM0: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM0 : 1.05
Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Barra: voladizo 13,00m en pórtico tipo A
Perfil: IL 750x13.2x265x17, Boyd (alma aligerada) (H: 1226.8 mm, S: 1072.5 mm, D: 975.0 mm, macizados (2, 0)) Material: Acero (S275)
(1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.
β 0.33 0.33 0.50 0.50
LK 4.340 4.340 6.540 6.540
Cm 1.000 1.000 1.000 1.000
C1 - 1.000 Notación:
β: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
COMPROBACIONES (CTE DB SE-A)
Barra λ λw Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
Estado
N14/N15 x: 2.11 m
λ < 2.0 x: 0 m
λw ≤ λw,máx x: 2.11 m η = 39.0
x: 2.11 m η = 56.0
x: 0 m η = 91.5
MEd = 0.00 N.P.(1)
x: 2.11 m η = 49.4
VEd = 0.00 N.P.(2)
x: 0 m η < 0.1
N.P.(3) x: 2.11 m η = 76.2
x: 2.11 m η < 0.1
MEd = 0.00 N.P.(4)
N.P.(5) N.P.(5) CUMPLE ηηηη = 91.5
Notación: λ: Limitación de esbeltez λw: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra η: Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede
Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Nota: El análisis de piezas compuestas se realiza mediante la verificación de cada uno de los perfiles simples que las constituyen. Las comprobaciones de dichos perfiles se realizan para los esfuerzos calculados a partir de los que actúan sobre la pieza compuesta, según sus características mecánicas. Para las comprobaciones de estabilidad se utiliza la esbeltez mecánica ideal, obtenida en función de la esbeltez de la pieza y una esbeltez complementaria que tiene en cuenta la separación de los enlaces entre los perfiles simples. Limitación de esbeltez (Cordón superior) (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)
La esbeltez reducida λ de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0.
λλλλ : 0.75
Donde:
Clase : 1 Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 59.42 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 2834.80 kN El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a) y b):
a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 10536.43 kN
π ⋅ ⋅=
2y
2ky
E I
Lcr,yN
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexotorsión. Ncr,FT : 2834.80 kN
( ) ( )2
cr,z cr,T cr,z cr,T cr,z cr,T
1N N N N 4 N �N
2 = ⋅ + − + − ⋅ β ⋅ ⋅ β
cr,FTN
Donde:
Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 2903.28 kN
π ⋅ ⋅=2
z2kz
E ILcr,zN
Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T : 7646.11 kN
π ⋅ ⋅= ⋅ ⋅ +
2w
t2 20 kt
1 E IG I
i Lcr,TN
Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 584.75 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 2638.45 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 51.75 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 738.30 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 1.073 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 4.340 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 1.073 m ββββ: Constante adimensional obtenida mediante la siguiente expresión: ββββ : 0.96
+= −
2 20 0
20
y z1
iββββ
Donde:
i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 7.52 cm
( )= + + +0.52 2 2 2
y z 0 0i i y z0i
Siendo:
iy : 3.14 cm iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. iz : 6.66 cm
y0 : 0.00 mm y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. z0 : -15.23 mm
Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN 1993-1-5: 2006, Artículo 8)
Se debe satisfacer:
90.36 ≤≤≤≤ 814.82
Donde:
hw: Altura del alma. hw : 1192.80 mm tw: Espesor del alma. tw : 13.20 mm Aw: Área del alma. Aw : 157.45 cm² Afc,ef: Área reducida del ala comprimida. Afc,ef : 45.05 cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.55
E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa fyf: Límite elástico del acero del ala comprimida. fyf : 265.0 MPa Siendo:
=yf yf f
Resistencia a tracción (Cordón superior) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)
Se debe satisfacer:
ηηηη : 0.390
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 2.114 m del nudo N14, para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 585.00 kN La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por:
Nt,Rd : 1499.77 kN = ⋅ ydA ft,RdN
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 59.42 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
= γy M0fydf
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa γγγγM0: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM0 : 1.05
Resistencia a compresión (Cordón inferior) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)
Se debe satisfacer:
ηηηη : 0.390
ηηηη : 0.560
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 2.114 m del nudo N14, para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 585.00 kN
La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:
Nc,Rd : 1499.77 kN ydA f= ⋅c,RdN Donde:
Clase : 1 Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 59.42 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
= γy M0fydf
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa γγγγM0: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM0 : 1.05
Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por: Nb,Rd : 1044.53 kN ydA f= χ ⋅ ⋅b,RdN
Donde:
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 59.42 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
= γy M1fydf
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa γγγγM1: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM1 : 1.05
ααααy : 0.49 αααα: Coeficiente de imperfección elástica.
ααααFT : 0.49
λλλλ: Esbeltez reducida.
λλλλy : 0.39 y
cr
A f
N
⋅=λλλλ
λλλλFT : 0.75
Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: Ncr : 2834.80 kN
Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 10536.43 kN Ncr,FT: Axil crítico elástico de pandeo por flexotorsión. Ncr,FT : 2834.80 kN
Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
ηηηη : 0.453
ηηηη : 0.915
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N14, para la combinación de acciones 0.8�G+1.5�V(180°)H2.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 210.63 kN�m Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N14, para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 961.57 kN�m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 2124.63 kN�m el,y ydW f= ⋅c,RdM
Donde:
Clase : 3 Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Wel,y: Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor Wel,y : 8418.33 cm³
tensión, para las secciones de clase 3.
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
= γy M0fydf
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa γγγγM0: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM0 : 1.05
Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.2)
El momento flector resistente de cálculo Mb,Rd viene dado por: Mb,Rd : 1050.59 kN�m LT el,y ydW f= χ ⋅ ⋅b,RdM
Donde:
Wel,y : 8418.33 cm³ Wel,y: Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3.
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
= γy M1fydf
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa γγγγM1: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM1 : 1.05
χχχχLT: Factor de reducción por pandeo lateral. χχχχLT : 0.49
22LTLT LT
11= ≤
Φ + Φ − λLTχχχχ
Siendo: φφφφLT : 1.35 ( ) 2
LT LTLT0.5 1 0.2 Φ = ⋅ + α ⋅ λ − + λ LT
ααααLT: Coeficiente de imperfección elástica. ααααLT : 0.34 λλλλLT : 1.17 el,y y
cr
W f
M
⋅=LTλλλλ
Mcr: Momento crítico elástico de pandeo lateral. Mcr : 1628.73 kN�m El momento crítico elástico de pandeo lateral Mcr se determina según la teoría de la elasticidad:
2 2LTv LTwM M= +crM
Siendo:
MLTv: Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra.
MLTv : 608.68 kN�m
1 t zc
C G I E ILπ= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅LTvM
MLTw: Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra.
MLTw : 1510.72 kN�m 2
2el,y 1 f,z2
c
EW C i
Lπ ⋅= ⋅ ⋅ ⋅LTwM
Siendo:
Wel,y : 8418.33 cm³ Wel,y: Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida.
Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 5295.59 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 178.24 cm4 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lc
+: Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. Lc+ : 6.540 m
Lc-: Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. Lc
- : 6.540 m C1 : 1.00 C1: Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la
forma de la ley de momentos flectores sobre la barra.
if,z+ : 6.09 cm if,z: Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la
sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. if,z
- : 6.09 cm Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z (Montante) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
ηηηη : 0.494
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 2.114 m del nudo N14, para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 96.07 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por: Vc,Rd : 194.61 kN = ⋅ yd
V
fA
3c,RdV
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 12.87 cm²
h t= ⋅VA
Siendo:
h: Canto de la sección. h : 97.50 mm t: Espesor de la chapa. t : 13.20 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
= γy M0fydf
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa γγγγM0: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM0 : 1.05
Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
14.239 ≤ 120.266
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N14, para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 139.68 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 2359.63 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados (Cordón inferior) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
ηηηη : 0.608
ηηηη : 0.667
ηηηη : 0.762
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 2.114 m del nudo N14, para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.
Donde:
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 585.00 kN My,Ed
+ : 5.93 kN�m My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente. Mz,Ed
+ : 0.00 kN�m Clase : 1 Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de
desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Npl,Rd: Resistencia a compresión de la sección bruta. Npl,Rd : 1499.77 kN Mpl,Rd,y : 27.18 kN�m Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones
plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. Mpl,Rd,z : 76.52 kN�m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.4.2)
A: Área de la sección bruta. A : 59.42 cm² Wpl,y : 107.69 cm³ Wpl,y, Wpl,z: Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra
comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. Wpl,z : 303.20 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
= γy M1fydf
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa γγγγM1: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM1 : 1.05
ky, kz, ky,LT: Coeficientes de interacción. ky : 1.08 ( ) c,Ed
y
y c,Rd
N1 0.2
N= + λ − ⋅
χ ⋅yk
kz : 1.49 ( ) c,Ed
z
z c,Rd
N1 2 0.6
N= + ⋅ λ − ⋅
χ ⋅zk
ky,LT : 0.95 z c,Ed
m,LT z c,Rd
N0.11
C 0.25 N⋅ λ= − ⋅
− χ ⋅y,LTk
Cm,y : 1.00
Cm,z : 1.00 Cm,y, Cm,z, Cm,LT: Factores de momento flector uniforme equivalente.
Cm,LT : 1.00 χχχχy : 0.90 χχχχy, χχχχz: Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z,
respectivamente. χχχχz : 0.70 χχχχLT: Coeficiente de reducción por pandeo lateral. χχχχLT : 1.00
λλλλy, λλλλz: Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a λλλλy : 0.39
los ejes Y y Z, respectivamente. λλλλz : 0.74
ααααy : 0.60 ααααy, ααααz: Factores dependientes de la clase de la sección.
ααααz : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (Cordón superior) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 2.114 m del nudo N14, para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.
Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Barra: Viga 17,00m en pórtico tipo A
Perfil: IL 750x13.2x265x17, Boyd (alma aligerada) (H: 1226.8 mm, S: 1072.5 mm, D: 975.0 mm, macizados (2, 2)) Material: Acero (S275)
(1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.
β 0.26 0.26 0.39 0.39
LK 4.340 4.340 6.540 6.540
Cm 1.000 1.000 1.000 1.000
C1 - 1.000 Notación:
β: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
COMPROBACIONES (CTE DB SE-A)
Barra λ λw Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
Estado
N12/N14 x: 2.4 m λ < 2.0
λw ≤ λw,máx x: 14.4 m η = 35.8
x: 14.4 m η = 39.4
x: 16.8 m η = 75.1
MEd = 0.00 N.P.(1)
x: 14.4 m η = 45.8
VEd = 0.00 N.P.(2)
η < 0.1 N.P.(3) x: 16.8 m η = 69.2
η < 0.1 MEd = 0.00
N.P.(4) N.P.(5) N.P.(5)
CUMPLE ηηηη = 75.1
Notación: λ: Limitación de esbeltez λw: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra η: Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede
Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Nota: El análisis de piezas compuestas se realiza mediante la verificación de cada uno de los perfiles simples que las constituyen. Las comprobaciones de dichos perfiles se realizan para los esfuerzos calculados a partir de los que actúan sobre la pieza compuesta, según sus características mecánicas. Para las comprobaciones de estabilidad se utiliza la esbeltez mecánica ideal, obtenida en función de la esbeltez de la pieza y una esbeltez complementaria que tiene en cuenta la separación de los enlaces entre los perfiles simples. Limitación de esbeltez (Sección no aligerada) (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)
La esbeltez reducida λ de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0.
λλλλ : 1.29
Donde:
Clase : 4 Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Aef: Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. Aef : 171.16 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 2706.46 kN El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):
a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 949840.74 kN
π ⋅ ⋅=
2y
2ky
E I
Lcr,yN
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 12094.37 kN
π ⋅ ⋅=2
z2kz
E ILcr,zN
c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T : 2706.46 kN
π ⋅ ⋅= ⋅ ⋅ +
2w
t2 20 kt
1 E IG I
i Lcr,TN
Donde:
Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 414425.73 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 5276.90 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 141.69 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 7100878.89 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 4.340 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 4.340 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 6.540 m i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 59.43 cm
( )= + + +0.52 2 2 2
y z 0 0i i y z0i
Siendo:
iy : 59.05 cm iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. iz : 6.66 cm
y0 : 0.00 mm y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. z0 : 0.00 mm
Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN 1993-1-5: 2006, Artículo 8)
Se debe satisfacer:
90.36 ≤≤≤≤ 814.82
Donde:
hw: Altura del alma. hw : 1192.80 mm tw: Espesor del alma. tw : 13.20 mm Aw: Área del alma. Aw : 157.45 cm² Afc,ef: Área reducida del ala comprimida. Afc,ef : 45.05 cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.55
E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa fyf: Límite elástico del acero del ala comprimida. fyf : 265.0 MPa Siendo:
=yf yf f
Resistencia a tracción (Cordón superior) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)
Se debe satisfacer:
ηηηη : 0.358
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 14.395 m del nudo N12, para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 536.35 kN
La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por: Nt,Rd : 1499.77 kN = ⋅ ydA ft,RdN
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 59.42 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
= γy M0fydf
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa γγγγM0: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM0 : 1.05
Resistencia a compresión (Montante) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)
Se debe satisfacer:
ηηηη : 0.291
ηηηη : 0.394
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 14.395 m del nudo N12, para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 97.94 kN
La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:
Nc,Rd : 337.07 kN ydA f= ⋅c,RdN Donde:
Clase : 3 Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 12.87 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
= γy M0fydf
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa γγγγM0: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM0 : 1.05
Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por: Nb,Rd : 248.32 kN ydA f= χ ⋅ ⋅b,RdN
Donde:
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 12.87 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
= γy M1fydf
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa γγγγM1: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM1 : 1.05
ααααy : 0.49 αααα: Coeficiente de imperfección elástica.
ααααz : 0.49
λλλλ: Esbeltez reducida.
λλλλy : 0.24 y
cr
A f
N
⋅=λλλλ
λλλλz : 0.68
Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: Ncr : 764.20 kN
Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 6077.20 kN Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 764.20 kN
Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T : ∞ Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
ηηηη : 0.371
ηηηη : 0.751
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N14, para la combinación de acciones 0.8�G+1.5�V(180°)H2.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 131.28 kN�m Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en el nudo N14, para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 789.29 kN�m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 2124.63 kN�m el,y ydW f= ⋅c,RdM
Donde:
Clase : 3 Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Wel,y : 8418.33 cm³ Wel,y: Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3.
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
= γy M0fydf
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa γγγγM0: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM0 : 1.05
Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.2)
El momento flector resistente de cálculo Mb,Rd viene dado por: Mb,Rd : 1050.59 kN�m LT el,y ydW f= χ ⋅ ⋅b,RdM
Donde:
Wel,y : 8418.33 cm³ Wel,y: Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3.
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
= γy M1fydf
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa γγγγM1: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM1 : 1.05
χχχχLT: Factor de reducción por pandeo lateral. χχχχLT : 0.49
22LTLT LT
11= ≤
Φ + Φ − λLTχχχχ
Siendo: φφφφLT : 1.35 ( ) 2
LT LTLT0.5 1 0.2 Φ = ⋅ + α ⋅ λ − + λ LT
ααααLT: Coeficiente de imperfección elástica. ααααLT : 0.34 λλλλLT : 1.17 el,y y
cr
W f
M
⋅=LTλλλλ
Mcr: Momento crítico elástico de pandeo lateral. Mcr : 1628.73 kN�m El momento crítico elástico de pandeo lateral Mcr se determina según la teoría de la elasticidad:
2 2LTv LTwM M= +crM
Siendo:
MLTv: Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra.
MLTv : 608.68 kN�m
1 t zc
C G I E ILπ= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅LTvM
MLTw: Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra.
MLTw : 1510.72 kN�m 2
2el,y 1 f,z2
c
EW C i
Lπ ⋅= ⋅ ⋅ ⋅LTwM
Siendo:
Wel,y : 8418.33 cm³ Wel,y: Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida.
Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 5295.59 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 178.24 cm4 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lc
+: Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. Lc+ : 6.540 m
Lc-: Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. Lc
- : 6.540 m C1 : 1.00 C1: Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la
forma de la ley de momentos flectores sobre la barra.
if,z+ : 6.09 cm if,z: Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la
sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. if,z
- : 6.09 cm
Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z (Montante) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
ηηηη : 0.458
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 14.395 m del nudo N12, para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 89.07 kN El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por:
Vc,Rd : 194.61 kN = ⋅ yd
V
fA
3c,RdV
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 12.87 cm²
h t= ⋅VA
Siendo:
h: Canto de la sección. h : 97.50 mm t: Espesor de la chapa. t : 13.20 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
= γy M0fydf
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa γγγγM0: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM0 : 1.05
Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
8.023 ≤ 120.266
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�V(180°)H1+0.75�N(EI).
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 78.70 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 2359.63 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Resistencia a flexión y axil combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
ηηηη : 0.408
ηηηη : 0.692
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en el nudo N14, para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.
Donde:
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 229.70 kN My,Ed
- : 789.29 kN�m My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente. Mz,Ed
+ : 0.00 kN�m Clase : 3 Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de
desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Npl,Rd: Resistencia a tracción. Npl,Rd : 6247.68 kN Mel,Rd,y : 2124.63 kN�m Mel,Rd,y, Mel,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones
elásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. Mel,Rd,z : 100.87 kN�m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.4.1)
Mef,Ed: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Mef,Ed : -726.80 kN�m
σ= ⋅y,com com,EdWef,EdM
Siendo:
σσσσcom,Ed: Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. σσσσcom,Ed : 86.3 MPa
y,Ed t,Ed
y,com
M N0.8
W A= − ⋅com,Edσσσσ
Wy,com: Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. Wy,com : 8418.33 cm³ A: Área de la sección bruta. A : 247.55 cm²
Mb,Rd,y: Momento flector resistente de cálculo. Mb,Rd,y : 1050.59 kN�m Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�V(180°)H1+0.75�N(EI).
Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor.
Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Barra: Viga 7,70m en pórtico tipo B
Perfil: IL 750x13.2x265x17, Boyd (alma aligerada) (H: 1226.8 mm, S: 1072.5 mm, D: 975.0 mm, macizados (2, 2)) Material: Acero (S275)
(1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.
β 0.56 0.56 0.85 0.85
LK 4.340 4.340 6.540 6.540
Cm 1.000 1.000 1.000 1.000
C1 - 1.000 Notación:
β: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
COMPROBACIONES (CTE DB SE-A)
Barra λ λw Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
Estado
N29/N11 x: 2.68 m
λ < 2.0 λw ≤ λw,máx
x: 5.02 m η = 29.8
x: 5.02 m η = 44.8
x: 7.45 m η = 58.3
MEd = 0.00 N.P.(1)
x: 5.02 m η = 52.0
VEd = 0.00 N.P.(2)
η < 0.1 N.P.(3) x: 5.02 m η = 52.7
η < 0.1 MEd = 0.00
N.P.(4) N.P.(5) N.P.(5)
CUMPLE ηηηη = 58.3
Notación: λ: Limitación de esbeltez λw: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra η: Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede
Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Nota: El análisis de piezas compuestas se realiza mediante la verificación de cada uno de los perfiles simples que las constituyen. Las comprobaciones de dichos perfiles se realizan para los esfuerzos calculados a partir de los que actúan sobre la pieza compuesta, según sus características mecánicas. Para las comprobaciones de estabilidad se utiliza la esbeltez mecánica ideal, obtenida en función de la esbeltez de la pieza y una esbeltez complementaria que tiene en cuenta la separación de los enlaces entre los perfiles simples. Limitación de esbeltez (Sección no aligerada) (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)
La esbeltez reducida λ de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0.
λλλλ : 1.29
Donde:
Clase : 4 Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
Aef: Área de la sección eficaz para las secciones de clase 4. Aef : 171.16 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 2706.46 kN El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a), b) y c):
a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 949840.74 kN
π ⋅ ⋅=
2y
2ky
E I
Lcr,yN
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 12094.37 kN
π ⋅ ⋅=2
z2kz
E ILcr,zN
c) Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T : 2706.46 kN
π ⋅ ⋅= ⋅ ⋅ +
2w
t2 20 kt
1 E IG I
i Lcr,TN
Donde:
Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 414425.73 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 5276.90 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 141.69 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 7100878.89 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 4.340 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 4.340 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 6.540 m i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 59.43 cm
( )= + + +0.52 2 2 2
y z 0 0i i y z0i
Siendo:
iy : 59.05 cm iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. iz : 6.66 cm
y0 : 0.00 mm y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. z0 : 0.00 mm
Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN 1993-1-5: 2006, Artículo 8)
Se debe satisfacer:
90.36 ≤≤≤≤ 814.82
Donde:
hw: Altura del alma. hw : 1192.80 mm tw: Espesor del alma. tw : 13.20 mm Aw: Área del alma. Aw : 157.45 cm² Afc,ef: Área reducida del ala comprimida. Afc,ef : 45.05 cm² k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.55
E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa fyf: Límite elástico del acero del ala comprimida. fyf : 265.0 MPa Siendo:
=yf yf f
Resistencia a tracción (Cordón superior) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)
Se debe satisfacer:
ηηηη : 0.298
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 5.019 m del nudo N29, para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 446.51 kN
La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por: Nt,Rd : 1499.77 kN = ⋅ ydA ft,RdN
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 59.42 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
= γy M0fydf
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa γγγγM0: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM0 : 1.05
Resistencia a compresión (Montante) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)
Se debe satisfacer:
ηηηη : 0.330
ηηηη : 0.448
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 5.019 m del nudo N29, para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 111.19 kN La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:
Nc,Rd : 337.07 kN ydA f= ⋅c,RdN Donde:
Clase : 3 Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 12.87 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
= γy M0fydf
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa γγγγM0: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM0 : 1.05
Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por: Nb,Rd : 248.32 kN ydA f= χ ⋅ ⋅b,RdN
Donde:
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 12.87 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
= γy M1fydf
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa γγγγM1: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM1 : 1.05
ααααy : 0.49 αααα: Coeficiente de imperfección elástica.
ααααz : 0.49
λλλλ: Esbeltez reducida.
λλλλy : 0.24 y
cr
A f
N
⋅=λλλλ
λλλλz : 0.68
Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: Ncr : 764.20 kN
Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 6077.20 kN Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 764.20 kN
Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T : ∞ Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
ηηηη : 0.288
ηηηη : 0.583
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 7.450 m del nudo N29, para la combinación de acciones 0.8�G+1.5�V(180°)H2.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 126.70 kN�m Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 7.450 m del nudo N29, para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 612.03 kN�m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 2124.63 kN�m el,y ydW f= ⋅c,RdM
Donde:
Clase : 3 Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Wel,y : 8418.33 cm³ Wel,y: Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3.
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
= γy M0fydf
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa γγγγM0: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM0 : 1.05
Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.2)
El momento flector resistente de cálculo Mb,Rd viene dado por: Mb,Rd : 1050.59 kN�m LT el,y ydW f= χ ⋅ ⋅b,RdM
Donde:
Wel,y : 8418.33 cm³ Wel,y: Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3.
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
= γy M1fydf
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa γγγγM1: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM1 : 1.05
χχχχLT: Factor de reducción por pandeo lateral. χχχχLT : 0.49
22LTLT LT
11= ≤
Φ + Φ − λLTχχχχ
Siendo: φφφφLT : 1.35 ( ) 2
LT LTLT0.5 1 0.2 Φ = ⋅ + α ⋅ λ − + λ LT
ααααLT: Coeficiente de imperfección elástica. ααααLT : 0.34 λλλλLT : 1.17 el,y y
cr
W f
M
⋅=LTλλλλ
Mcr: Momento crítico elástico de pandeo lateral. Mcr : 1628.73 kN�m El momento crítico elástico de pandeo lateral Mcr se determina según la teoría de la elasticidad:
2 2LTv LTwM M= +crM
Siendo:
MLTv: Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra.
MLTv : 608.68 kN�m
1 t zc
C G I E ILπ= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅LTvM
MLTw: Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra.
MLTw : 1510.72 kN�m 2
2el,y 1 f,z2
c
EW C i
Lπ ⋅= ⋅ ⋅ ⋅LTwM
Siendo:
Wel,y : 8418.33 cm³ Wel,y: Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida.
Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 5295.59 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 178.24 cm4 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lc
+: Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. Lc+ : 6.540 m
Lc-: Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. Lc
- : 6.540 m C1 : 1.00 C1: Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la
forma de la ley de momentos flectores sobre la barra.
if,z: Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la if,z+ : 6.09 cm
sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. if,z
- : 6.09 cm Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z (Montante) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
ηηηη : 0.520
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 5.019 m del nudo N29, para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 101.11 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por: Vc,Rd : 194.61 kN = ⋅ yd
V
fA
3c,RdV
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 12.87 cm²
h t= ⋅VA
Siendo:
h: Canto de la sección. h : 97.50 mm t: Espesor de la chapa. t : 13.20 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
= γy M0fydf
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa γγγγM0: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM0 : 1.05
Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
7.386 ≤ 120.266
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 72.46 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 2359.63 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados (Cordón superior) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
ηηηη : 0.527
ηηηη < 0.001
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 5.019 m del nudo N29, para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.
Donde:
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 446.51 kN My,Ed
- : 6.24 kN�m My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente. Mz,Ed
+ : 0.00 kN�m Clase : 1 Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de
desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Npl,Rd: Resistencia a tracción. Npl,Rd : 1499.77 kN Mpl,Rd,y : 27.18 kN�m Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones
plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. Mpl,Rd,z : 76.52 kN�m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.4.1)
Mef,Ed: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. Mef,Ed : 0.00 kN�m
σ= ⋅y,com com,EdWef,EdM
Siendo:
σσσσcom,Ed: Tensión combinada en la fibra extrema comprimida. σσσσcom,Ed : 0.0 MPa
y,Ed t,Ed
y,com
M N0.8 0 0
W A= − ⋅ < → =σ σσ σσ σσ σcom,Ed com,Ed
Wy,com: Módulo resistente de la sección referido a la fibra extrema comprimida, alrededor del eje Y. Wy,com : 107.69 cm³ A: Área de la sección bruta. A : 59.42 cm²
Mb,Rd,y: Momento flector resistente de cálculo. Mb,Rd,y : 27.18 kN�m Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.
Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Barra: voladizo de 13,00m en pórtico tipo B
Perfil: IL 750x13.2x265x17, Boyd (alma aligerada) (H: 1226.8 mm, S: 1072.5 mm, D: 975.0 mm, macizados (2, 0)) Material: Acero (S275)
(1) Inercia respecto al eje indicado (2) Momento de inercia a torsión uniforme
Pandeo Pandeo lateral Plano XY Plano XZ Ala sup. Ala inf.
β 0.33 0.33 0.50 0.50
LK 4.340 4.340 6.540 6.540
Cm 1.000 1.000 1.000 1.000
C1 - 1.000 Notación:
β: Coeficiente de pandeo LK: Longitud de pandeo (m) Cm: Coeficiente de momentos C1: Factor de modificación para el momento crítico
COMPROBACIONES (CTE DB SE-A)
Barra λ λw Nt Nc MY MZ VZ VY MYVZ MZVY NMYMZ NMYMZVYVZ Mt MtVZ MtVY
Estado
N11/N12 x: 2.77 m
λ < 2.0 x: 0.25 m λw ≤ λw,máx
x: 2.77 m η = 34.7
x: 2.77 m η = 49.9
x: 0.25 m η = 88.2
MEd = 0.00 N.P.(1)
x: 2.77 m η = 46.6
VEd = 0.00 N.P.(2)
x: 0.25 m η < 0.1
N.P.(3) x: 2.77 m η = 69.1
x: 2.77 m η < 0.1
MEd = 0.00 N.P.(4)
N.P.(5) N.P.(5) CUMPLE ηηηη = 88.2
Notación: λ: Limitación de esbeltez λw: Abolladura del alma inducida por el ala comprimida Nt: Resistencia a tracción Nc: Resistencia a compresión MY: Resistencia a flexión eje Y MZ: Resistencia a flexión eje Z VZ: Resistencia a corte Z VY: Resistencia a corte Y MYVZ: Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados MZVY: Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados NMYMZ: Resistencia a flexión y axil combinados NMYMZVYVZ: Resistencia a flexión, axil y cortante combinados Mt: Resistencia a torsión MtVZ: Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados MtVY: Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados x: Distancia al origen de la barra η: Coeficiente de aprovechamiento (%) N.P.: No procede
Comprobaciones que no proceden (N.P.): (1) La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. (2) La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. (3) No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. (4) La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. (5) No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
Nota: El análisis de piezas compuestas se realiza mediante la verificación de cada uno de los perfiles simples que las constituyen. Las comprobaciones de dichos perfiles se realizan para los esfuerzos calculados a partir de los que actúan sobre la pieza compuesta, según sus características mecánicas. Para las comprobaciones de estabilidad se utiliza la esbeltez mecánica ideal, obtenida en función de la esbeltez de la pieza y una esbeltez complementaria que tiene en cuenta la separación de los enlaces entre los perfiles simples. Limitación de esbeltez (Cordón superior) (CTE DB SE-A, Artículos 6.3.1 y 6.3.2.1 - Tabla 6.3)
La esbeltez reducida λ de las barras comprimidas debe ser inferior al valor 2.0.
λλλλ : 0.75
Donde:
Clase : 1 Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 59.42 cm² fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa Ncr: Axil crítico de pandeo elástico. Ncr : 2834.80 kN
El axil crítico de pandeo elástico Ncr es el menor de los valores obtenidos en a) y b):
a) Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 10536.43 kN
π ⋅ ⋅=
2y
2ky
E I
Lcr,yN
b) Axil crítico elástico de pandeo por flexotorsión. Ncr,FT : 2834.80 kN
( ) ( )2
cr,z cr,T cr,z cr,T cr,z cr,T
1N N N N 4 N �N
2 = ⋅ + − + − ⋅ β ⋅ ⋅ β
cr,FTN
Donde:
Ncr,z: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Z. Ncr,z : 2903.28 kN
π ⋅ ⋅=2
z2kz
E ILcr,zN
Ncr,T: Axil crítico elástico de pandeo por torsión. Ncr,T : 7646.11 kN
π ⋅ ⋅= ⋅ ⋅ +
2w
t2 20 kt
1 E IG I
i Lcr,TN
Iy: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Y. Iy : 584.75 cm4 Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 2638.45 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 51.75 cm4 Iw: Constante de alabeo de la sección. Iw : 738.30 cm6 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa Lky: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Y. Lky : 1.073 m Lkz: Longitud efectiva de pandeo por flexión, respecto al eje Z. Lkz : 4.340 m Lkt: Longitud efectiva de pandeo por torsión. Lkt : 1.073 m ββββ: Constante adimensional obtenida mediante la siguiente expresión: ββββ : 0.96
+= −
2 20 0
20
y z1
iββββ
Donde:
i0: Radio de giro polar de la sección bruta, respecto al centro de torsión. i0 : 7.52 cm
( )= + + +0.52 2 2 2
y z 0 0i i y z0i
Siendo:
iy : 3.14 cm iy , iz: Radios de giro de la sección bruta, respecto a los ejes principales de inercia Y y Z. iz : 6.66 cm
y0 : 0.00 mm y0 , z0: Coordenadas del centro de torsión en la dirección de los ejes principales Y y Z, respectivamente, relativas al centro de gravedad de la sección. z0 : -15.23 mm
Abolladura del alma inducida por el ala comprimida (Criterio de CYPE Ingenieros, basado en: Eurocódigo 3 EN 1993-1-5: 2006, Artículo 8)
Se debe satisfacer:
90.36 ≤≤≤≤ 814.82
Donde:
hw: Altura del alma. hw : 1192.80 mm tw: Espesor del alma. tw : 13.20 mm Aw: Área del alma. Aw : 157.45 cm² Afc,ef: Área reducida del ala comprimida. Afc,ef : 45.05 cm²
k: Coeficiente que depende de la clase de la sección. k : 0.55
E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa fyf: Límite elástico del acero del ala comprimida. fyf : 265.0 MPa Siendo:
=yf yf f
Resistencia a tracción (Cordón superior) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.3)
Se debe satisfacer:
ηηηη : 0.347
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 2.775 m del nudo N11, para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.
Nt,Ed: Axil de tracción solicitante de cálculo pésimo. Nt,Ed : 521.02 kN
La resistencia de cálculo a tracción Nt,Rd viene dada por: Nt,Rd : 1499.77 kN = ⋅ ydA ft,RdN
Donde:
A: Área bruta de la sección transversal de la barra. A : 59.42 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
= γy M0fydf
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa γγγγM0: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM0 : 1.05
Resistencia a compresión (Cordón inferior) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.5)
Se debe satisfacer:
ηηηη : 0.347
ηηηη : 0.499
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 2.775 m del nudo N11, para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 521.02 kN
La resistencia de cálculo a compresión Nc,Rd viene dada por:
Nc,Rd : 1499.77 kN ydA f= ⋅c,RdN Donde:
Clase : 1 Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos comprimidos de una sección.
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 59.42 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
= γy M0fydf
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa
γγγγM0: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM0 : 1.05 Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.2)
La resistencia de cálculo a pandeo Nb,Rd en una barra comprimida viene dada por: Nb,Rd : 1044.53 kN ydA f= χ ⋅ ⋅b,RdN
Donde:
A: Área de la sección bruta para las secciones de clase 1, 2 y 3. A : 59.42 cm² fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
= γy M1fydf
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa γγγγM1: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM1 : 1.05
ααααy : 0.49 αααα: Coeficiente de imperfección elástica.
ααααFT : 0.49
λλλλ: Esbeltez reducida.
λλλλy : 0.39 y
cr
A f
N
⋅=λλλλ
λλλλFT : 0.75
Ncr: Axil crítico elástico de pandeo, obtenido como el menor de los siguientes valores: Ncr : 2834.80 kN
Ncr,y: Axil crítico elástico de pandeo por flexión respecto al eje Y. Ncr,y : 10536.43 kN Ncr,FT: Axil crítico elástico de pandeo por flexotorsión. Ncr,FT : 2834.80 kN
Resistencia a flexión eje Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
Se debe satisfacer:
ηηηη : 0.436
ηηηη : 0.882
Para flexión positiva:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 0.250 m del nudo N11, para la combinación de acciones 0.8�G+1.5�V(180°)H2.
MEd+: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
+ : 206.47 kN�m Para flexión negativa:
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 0.250 m del nudo N11, para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.
MEd-: Momento flector solicitante de cálculo pésimo. MEd
- : 926.98 kN�m El momento flector resistente de cálculo Mc,Rd viene dado por:
Mc,Rd : 2124.63 kN�m el,y ydW f= ⋅c,RdM
Donde:
Clase : 3 Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de desarrollo de la resistencia plástica de los elementos planos de una sección a flexión simple.
Wel,y : 8418.33 cm³ Wel,y: Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3.
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
= γy M0fydf
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa γγγγM0: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM0 : 1.05
Resistencia a pandeo lateral: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.3.2)
El momento flector resistente de cálculo Mb,Rd viene dado por: Mb,Rd : 1050.59 kN�m LT el,y ydW f= χ ⋅ ⋅b,RdM
Donde:
Wel,y : 8418.33 cm³ Wel,y: Módulo resistente elástico correspondiente a la fibra con mayor tensión, para las secciones de clase 3.
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
= γy M1fydf
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa γγγγM1: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM1 : 1.05
χχχχLT: Factor de reducción por pandeo lateral. χχχχLT : 0.49
22LTLT LT
11= ≤
Φ + Φ − λLTχχχχ
Siendo: φφφφLT : 1.35 ( ) 2
LT LTLT0.5 1 0.2 Φ = ⋅ + α ⋅ λ − + λ LT
ααααLT: Coeficiente de imperfección elástica. ααααLT : 0.34 λλλλLT : 1.17 el,y y
cr
W f
M
⋅=LTλλλλ
Mcr: Momento crítico elástico de pandeo lateral. Mcr : 1628.73 kN�m El momento crítico elástico de pandeo lateral Mcr se determina según la teoría de la elasticidad:
2 2LTv LTwM M= +crM
Siendo:
MLTv: Componente que representa la resistencia por torsión uniforme de la barra.
MLTv : 608.68 kN�m
1 t zc
C G I E ILπ= ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅LTvM
MLTw: Componente que representa la resistencia por torsión no uniforme de la barra.
MLTw : 1510.72 kN�m 2
2el,y 1 f,z2
c
EW C i
Lπ ⋅= ⋅ ⋅ ⋅LTwM
Siendo:
Wel,y : 8418.33 cm³ Wel,y: Módulo resistente elástico de la sección bruta, obtenido para la fibra más comprimida.
Iz: Momento de inercia de la sección bruta, respecto al eje Z. Iz : 5295.59 cm4 It: Momento de inercia a torsión uniforme. It : 178.24 cm4 E: Módulo de elasticidad. E : 210000 MPa G: Módulo de elasticidad transversal. G : 81000 MPa
Lc+: Longitud efectiva de pandeo lateral del ala superior. Lc
+ : 6.540 m Lc
-: Longitud efectiva de pandeo lateral del ala inferior. Lc- : 6.540 m
C1 : 1.00 C1: Factor que depende de las condiciones de apoyo y de la forma de la ley de momentos flectores sobre la barra.
if,z+ : 6.09 cm if,z: Radio de giro, respecto al eje de menor inercia de la
sección, del soporte formado por el ala comprimida y la tercera parte de la zona comprimida del alma adyacente al ala comprimida. if,z
- : 6.09 cm Resistencia a flexión eje Z (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.6)
La comprobación no procede, ya que no hay momento flector. Resistencia a corte Z (Montante) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
Se debe satisfacer:
ηηηη : 0.466
El esfuerzo solicitante de cálculo pésimo se produce en un punto situado a una distancia de 2.775 m del nudo N11, para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 90.72 kN
El esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd viene dado por: Vc,Rd : 194.61 kN = ⋅ yd
V
fA
3c,RdV
Donde:
Av: Área transversal a cortante. Av : 12.87 cm²
h t= ⋅VA
Siendo:
h: Canto de la sección. h : 97.50 mm t: Espesor de la chapa. t : 13.20 mm
fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 261.9 MPa
= γy M0fydf
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 275.0 MPa γγγγM0: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM0 : 1.05
Resistencia a corte Y (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.4)
La comprobación no procede, ya que no hay esfuerzo cortante. Resistencia a momento flector Y y fuerza cortante Z combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir la resistencia de cálculo a flexión, ya que el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd no es superior al 50% de la resistencia de cálculo a cortante Vc,Rd.
14.239 ≤ 120.266
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 0.250 m del nudo N11, para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.
VEd: Esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo. VEd : 139.68 kN Vc,Rd: Esfuerzo cortante resistente de cálculo. Vc,Rd : 2359.63 kN
Resistencia a momento flector Z y fuerza cortante Y combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento flector y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a flexión y axil combinados (Cordón inferior) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
Se debe satisfacer:
ηηηη : 0.553
ηηηη : 0.605
ηηηη : 0.691
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 2.775 m del nudo N11, para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.
Donde:
Nc,Ed: Axil de compresión solicitante de cálculo pésimo. Nc,Ed : 521.02 kN My,Ed
+ : 5.60 kN�m My,Ed, Mz,Ed: Momentos flectores solicitantes de cálculo pésimos, según los ejes Y y Z, respectivamente. Mz,Ed
+ : 0.00 kN�m Clase : 1 Clase: Clase de la sección, según la capacidad de deformación y de
desarrollo de la resistencia plástica de sus elementos planos, para axil y flexión simple.
Npl,Rd: Resistencia a compresión de la sección bruta. Npl,Rd : 1499.77 kN Mpl,Rd,y : 27.18 kN�m Mpl,Rd,y, Mpl,Rd,z: Resistencia a flexión de la sección bruta en condiciones
plásticas, respecto a los ejes Y y Z, respectivamente. Mpl,Rd,z : 76.52 kN�m Resistencia a pandeo: (CTE DB SE-A, Artículo 6.3.4.2)
A: Área de la sección bruta. A : 59.42 cm² Wpl,y : 107.69 cm³ Wpl,y, Wpl,z: Módulos resistentes plásticos correspondientes a la fibra
comprimida, alrededor de los ejes Y y Z, respectivamente. Wpl,z : 303.20 cm³ fyd: Resistencia de cálculo del acero. fyd : 252.4 MPa
= γy M1fydf
Siendo:
fy: Límite elástico. (CTE DB SE-A, Tabla 4.1) fy : 265.0 MPa γγγγM1: Coeficiente parcial de seguridad del material. γγγγM1 : 1.05
ky, kz, ky,LT: Coeficientes de interacción. ky : 1.07 ( ) c,Ed
y
y c,Rd
N1 0.2
N= + λ − ⋅
χ ⋅yk
kz : 1.43 ( ) c,Ed
z
z c,Rd
N1 2 0.6
N= + ⋅ λ − ⋅
χ ⋅zk
ky,LT : 0.95 z c,Ed
m,LT z c,Rd
N0.11
C 0.25 N⋅ λ= − ⋅
− χ ⋅y,LTk
Cm,y : 1.00 Cm,y, Cm,z, Cm,LT: Factores de momento flector uniforme equivalente. Cm,z : 1.00
Cm,LT : 1.00 χχχχy : 0.90 χχχχy, χχχχz: Coeficientes de reducción por pandeo, alrededor de los ejes Y y Z,
respectivamente. χχχχz : 0.70 χχχχLT: Coeficiente de reducción por pandeo lateral. χχχχLT : 1.00
λλλλy : 0.39 λλλλy, λλλλz: Esbelteces reducidas con valores no mayores que 1.00, en relación a los ejes Y y Z, respectivamente. λλλλz : 0.74
ααααy : 0.60 ααααy, ααααz: Factores dependientes de la clase de la sección.
ααααz : 0.60 Resistencia a flexión, axil y cortante combinados (Cordón superior) (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No es necesario reducir las resistencias de cálculo a flexión y a axil, ya que se puede ignorar el efecto de abolladura por esfuerzo cortante y, además, el esfuerzo cortante solicitante de cálculo pésimo VEd es menor o igual que el 50% del esfuerzo cortante resistente de cálculo Vc,Rd.
Los esfuerzos solicitantes de cálculo pésimos se producen en un punto situado a una distancia de 2.775 m del nudo N11, para la combinación de acciones 1.35�G+1.5�Q.
Resistencia a torsión (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.7)
La comprobación no procede, ya que no hay momento torsor. Resistencia a cortante Z y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede. Resistencia a cortante Y y momento torsor combinados (CTE DB SE-A, Artículo 6.2.8)
No hay interacción entre momento torsor y esfuerzo cortante para ninguna combinación. Por lo tanto, la comprobación no procede.
EXCMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA
arquitectura urbana
PROYECTO BASICO Y DE EJECUCION
DE
REMODELIZACION INTEGRAL
DE LAS INSTALACIONES DEPORTIVAS
GAETA HUGUET
CASTELLON
ANEJO 4
CUMPLIMIENTO DB HE1 LIMITACION
DEMANDA ENERGETICA-LIDER Y
CALIFICACION-CALENER
TECNICOS REDACTORES
Blas Jovells Igual. Arquitecto
Ángel Beltrán Roig. Arquitecto
Sonia Barragán Bravo Ingeniero técnico Industrial
Hector Moreno Solaz Ingeniero Técnico Industrial
Pilar Albert Saez Arquitecto técnico
Miquel Gómez Garces Arquitecto Técnico
JULIO 2.012
Justificación del cumplimiento del documento HE-1 Limitación
de Demanda Energética y Calificación Energética del Edificio
[Bloque I]
Promotor: EXMO. AYUNTAMIENTO DE CASTELLÓN DE LA PLANA Ubicación: CARRETERA RIBESALBES, S/N – 12006 - CASTELLÓN
Justificación del cumplimiento del documento DB-HE-1 Limitación de Demanda Energética y Calificación energética
TITULAR Y UBICACIÓN DEL EDIFICIO ...........................................................................3
LEGISLACIÓN Y NORMATIVA APLICABLE....................................................................3
DESCRIPCIÓN DEL EDIFICIO.........................................................................................4
SUPERFICIES Y USOS .................................................................................................5 DATOS DE LA ENVOLVENTE ......................................................................................8 ZONA CLIMÁTICA.....................................................................................................8
ENERGÍA SOLAR TÉRMICA........................................................................................8 ENERGÍA SOLAR FOTOVOLTAICA............................................................................8 BIOMASA ..................................................................................................................9 GEOTÉRMICA............................................................................................................9
AGUA CALIENTE SANITARIA.....................................................................................9 CALEFACCIÓN .........................................................................................................9 REFRIGERACIÓN .......................................................................................................9
DEMANDA DE ENERGÍA ...............................................................................................9
CALIFICACIÓN ENERGÉTICA. CONSUMOS Y EMISIONES DE CO2...........................10
JUSTIFICACIÓN DE CÁLCULO....................................................................................10
CÁLCULO DEL EDIFICIO .........................................................................................10 TRANSMITANCIAS MÁXIMAS .............................................................................11 CONDENSACIONES............................................................................................11 PERMEABILIDAD AL AIRE DE HUECOS ................................................................12
TOTAL PLANTA SEGUNDA 1844,47 195,04 2385,51 PLANTA CUBIERTA 4422,68
SUP.ÚTIL SUP.NO COMP. SUP.CONSTRUIDA TOTAL EDIFICIO 8979,74 4707,48 10784,92
Se observa que todas las estancias han sido consideradas como habitables. Este hecho será considerado en el cálculo y distribución de materiales de la envolvente. DATOS DE LA ENVOLVENTE
Se remite en este punto al anexo correspondiente a ELEMENTOS
CONSTRUCTIVOS.
ZONA CLIMÁTICA
La zona climática donde se encuentra el edificio de acuerdo al CTE DB
HE tabla D.1 es ZONA CLIMÁTICA B3 ENERGÍAS RENOVABLES
ENERGÍA SOLAR TÉRMICA
La energía solar térmica aprovechada se consigue mediante un sistema
de colectores solares dispuestos en cubierta para la obtención de agua caliente sanitaria.
No es objeto de la presente memoria la justificación de la cobertura solar de acuerdo al capítulo HE4 del CTE DB HE, no obstante, se supondrá una cobertura mínima de 60% de acuerdo al CTE, según la zona climática II del CTE DB HE4.
ENERGÍA SOLAR FOTOVOLTAICA
No se instalará instalación fotovoltaica alguna.
Justificación del cumplimiento del documento DB-HE-1 Limitación de Demanda Energética y Calificación energética
BIOMASA
No se prevé la instalación de elementos que consuman biomasa.
GEOTÉRMICA
No se instalará instalación geotérmica alguna.
INSTALACIONES ELÉCTRICAS
Las instalaciones eléctricas corresponderán a las necesarias para dotar al
edificio de suministro eléctrico de tipo terciario y deberán estar ejecutadas y diseñadas de acuerdo al vigente REBT.
El uso del edificio objeto de estudio no implica la necesidad de incluir una
demanda energética de origen eléctrico en alumbrado y otros usos en este estudio. INSTALACIONES TÉRMICAS
AGUA CALIENTE SANITARIA
Se dispondrá de una caldera de gasoil y un aporte por medio de placas solares. CALEFACCIÓN Y REFRIGERACIÓN
Las necesidades térmicas de Climatización del Centro objeto del
Estas necesidades serán cubiertas por un sistema VRV con bomba de calor. Solo se climatizará el bloque 3, puesto que los bloques 1 y 2 son únicamente vestuarios.
DEMANDA DE ENERGÍA
El edificio descrito en este informe cumple con la reglamentación establecida por el código técnico de la edificación, en su documento HE1, atendiendo a la opción simplificada.
Justificación del cumplimiento del documento DB-HE-1 Limitación de Demanda Energética y Calificación energética
CALIFICACIÓN ENERGÉTICA. CONSUMOS Y EMISIONES DE CO2.
JUSTIFICACIÓN DE CÁLCULO
El edificio ha sido calculado mediante programa informático que
permite analizar el edificio para contrastarlo con un edificio de referencia de
acuerdo a la opción simplificada del CTE DB HE1 y calificación mediante
CALENER.
CÁLCULO DEL EDIFICIO
El edificio se ha modelizado en 3D y calculado mediante programa
informático, alcanzándose los requisitos de Demanda Energética establecidos
en el DB-HE-1, tal y como se justifica en el documento justificativo del Anexo I.
La orientación del edificio, los materiales de construcción y cerramientos
utilizados se corresponden con las condiciones reales de la edificación.
Justificación del cumplimiento del documento DB-HE-1 Limitación de Demanda Energética y Calificación energética
Transmitancias máximas
Para evitar descompensaciones entre la calidad térmica de diferentes
espacios, cada uno de los cerramientos y particiones interiores de la
envolvente térmica tendrá unos valores de transmitancia no superiores a la
transmitancia térmica máxima de cerramientos y particiones interiores de la
envolvente térmica (U, W/m2K) para zona climática B3:
CERRAMIENTOS Y PARTICIONES INTERIORES ZONA B3
Muros de fachada, particiones interiores en contacto con
espacios no habitables, primer metro del perímetro de suelos
apoyados sobre el terreno (1) y primer metro de muros en
contacto con el terreno
1,07
Suelos 0,68
Cubiertas 0,59
Vidrios (2) 5,70
Medianerías 1,07
(1) Se incluyen las losas o soleras enterradas a una profundidad no mayor
de 0,5m.
(2) Las transmitancias térmicas de vidrios y marcos se compararán por
separado
Condensaciones
Las condensaciones superficiales de los cerramientos y particiones
interiores que componen la envolvente térmica del edificio, se limitarán de
forma que se evite la formación de mohos en su superficie interior. Para ello, en
aquellas superficies interiores de los cerramientos que puedan absorber agua o
susceptibles de degradarse y especialmente en los puentes térmicos de los
mismos, la humedad relativa media mensual en dicha superficie será inferior al
80%.
Las condensaciones intersticiales que se produzcan en los cerramientos y
particiones interiores que componen la envolvente térmica del edificio serán
Justificación del cumplimiento del documento DB-HE-1 Limitación de Demanda Energética y Calificación energética
tales que no produzcan una merma significativa en sus prestaciones térmicas o
supongan un riesgo de degradación o pérdida de su vida útil.
Además, la máxima condensación acumulada en cada periodo anual
no será superior a la cantidad de evaporación posible en el mismo periodo.
Permeabilidad al aire de huecos
Las carpinterías de los huecos (ventanas y puertas) y lucernarios de los
cerramientos se caracterizan por su permeabilidad al aire.
La permeabilidad de las carpinterías de los huecos y lucernarios de los
cerramientos que limitan los espacios habitables de los edificios con el
ambiente exterior se limita en función del clima de la localidad en la que se
ubican, según la zonificación climática establecida.
La permeabilidad al aire de las carpinterías, medida con una sobrepresión
de 100Pa, tendrá unos valores inferiores a los siguientes:
- Para las zonas climáticas A y B: 50m3/h m2
- Para las zonas climáticas C, D y E: 27m3/h m2
CONCLUSIONES.
En base al diseño del edificio, su orientación y materiales utilizados en su
construcción, y los resultados obtenidos del cálculo mediante la opción
simplificada, queda justificado el cumplimiento del documento HE-1 Limitación
de Demanda Energética y la Calificación Energética.
Castellón, julio de 2012.
Justificación del cumplimiento del documento DB-HE-1 Limitación de Demanda Energética y Calificación energética
ANEXO I: DOCUMENTO JUSTIFICATIVO DE LA OPCIÓN SIMPLIFICADA DEL CUMPLIMIENTO DEL DB-HE-1.
Fichas justificativas de la opción simplificadaFicha 1: Cálculo de los parámetros característicos medios
ZONA CLIMÁTICA B3 Zona de baja carga interna Zona de alta carga interna
Muros (UMm) y (UTm)
Tipos A (m²) U (W/m²K) A · U (W/K) Resultados
N
CE 1 225.83 0.31 68.97 ∑A = 225.83 m² ∑A · U = 68.97 W/K UMm = ∑A · U / ∑A = 0.31 W/m²K
Tipos A (m²) U (W/m²K) A · U (W/K) ResultadosSOLERA TIPO 2 - Solera seca "KNAUF".Solado de baldosas cerámicas colocadascon adhesivo (B' = 6.0 m)
586.79 0.49 286.20 ∑A = 586.79 m²
∑A · U = 286.20 W/K USm = ∑A · U / ∑A = 0.49 W/m²K
Cubiertas y lucernarios (UCm, FLm)
Tipos A (m²) U (W/m²K) A · U (W/K) ResultadosFalso techo continuo de placas deescayola, mediante estopadas colgantes -CUBIERTA 1 (Forjado unidireccional)
586.79 0.28 165.19 ∑A = 586.79 m²
∑A · U = 165.19 W/K UCm = ∑A · U / ∑A = 0.28 W/m²K
EXIGENCIA BÁSICA HE 1: LIMITACIÓN DEDEMANDA ENERGÉTICA
(1) Umáx(proyecto) corresponde al mayor valor de la transmitancia de los cerramientos o particiones interiores indicados en el proyecto.(2) Umáx corresponde a la transmitancia térmica máxima definida en la tabla 2.1 para cada tipo de cerramiento o partición interior.(3) En edificios de viviendas, Umáx(proyecto) de particiones interiores que limiten unidades de uso con un sistema de calefacción previsto desdeproyecto con las zonas comunes no calefactadas.(4) Parámetros característicos medios obtenidos en la ficha 1.(5) Valores límite de los parámetros característicos medios definidos en la tabla 2.2.
EXIGENCIA BÁSICA HE 1: LIMITACIÓN DEDEMANDA ENERGÉTICA
SOLERA TIPO 2 - Solera seca "KNAUF". Solado de baldosas cerámicas colocadas con adhesivo (AP)
Superficie total 586.79 m²
Listado de capas:
1 - Solado de baldosas cerámicas de gres esmaltado 1 cm
2 - Solera seca placas de yeso con fibras Vidifloor F132 "KNAUF" 2 cm
3 - Lana de roca "KNAUF" 1 cm
4 - Barrera de vapor formada por film de polietileno 0.02 cm
5 - Capa de nivelación con granulado base PA "KNAUF" 3 cm
6 - Azulejo cerámico 2 cm
7 - FR Entrevigado de hormigón aligerado -Canto 300 mm 30 cm
8 - Mortero de cemento o cal para albañilería y para revoco/enlucido 1000 < d < 1250
5 cm
9 - Arena y grava [1700 < d < 2200] 20 cm
Espesor total: 64.02 cm
Us: 0.49 W/m²K
(Para una solera apoyada, con longitud característica B' = 6.0 m)
Limitación de demanda energética
Solera con banda de aislamiento perimetral (ancho 1.5 m y resistencia térmica: 0.88 m²K/W)
Masa superficial: 963.85 kg/m²
Masa superficial del elemento base: 921.95 kg/m²
Caracterización acústica, Rw(C; Ctr): 70.7(-1; -7) dB
Protección frente al ruido
Nivel global de presión de ruido de impactos normalizado, Ln,w: 60.2 dB
1.3.- Cubiertas
1.3.1.- Azoteas
Falso techo continuo de placas de escayola, mediante estopadas colgantes - CUBIERTA 1 (Forjado unidireccional)
Superficie total 586.79 m²
REVESTIMIENTO EXTERIOR: Transitable. ELEMENTO ESTRUCTURAL Estructura de hormigón armado HA-25/B/20/IIa; acero UNE-EN 10080 B 500 S; forjado unidireccional, horizontal, de canto 30 = 25+5 cm; semivigueta pretensada; bovedilla de hormigón, 60x20x25 cm; malla electrosoldada ME 20x20, Ø 5 mm, B 500 T 6x2,20 UNE-EN 10080 en capa de compresión; vigas planas; soportes. REVESTIMIENTO DEL TECHO Techo suspendido continuo, con cámara de aire de 30 cm de altura, compuesto de: AISLAMIENTO: aislamiento acústico formado por panel semirrígido de lana de roca volcánica, de 40 mm de espesor; TECHO SUSPENDIDO: falso techo continuo para revestir, de placas nervadas de escayola, de 100x60 cm, con acabado liso, mediante estopadas colgantes; ACABADO SUPERFICIAL: pintura plástica con textura lisa, color blanco, acabado mate, mano de fondo y dos manos de acabado.
Descripción de materiales y elementos constructivos
TITULAR Y UBICACIÓN DEL EDIFICIO ...........................................................................3
LEGISLACIÓN Y NORMATIVA APLICABLE....................................................................3
DESCRIPCIÓN DEL EDIFICIO.........................................................................................4
SUPERFICIES Y USOS .................................................................................................5 DATOS DE LA ENVOLVENTE ......................................................................................8 ZONA CLIMÁTICA.....................................................................................................8
ENERGÍA SOLAR TÉRMICA........................................................................................8 ENERGÍA SOLAR FOTOVOLTAICA............................................................................8 BIOMASA ..................................................................................................................8 GEOTÉRMICA............................................................................................................9
AGUA CALIENTE SANITARIA.....................................................................................9 CALEFACCIÓN .........................................................................................................9 REFRIGERACIÓN .......................................................................................................9
DEMANDA DE ENERGÍA ...............................................................................................9
CALIFICACIÓN ENERGÉTICA. CONSUMOS Y EMISIONES DE CO2...........................10
JUSTIFICACIÓN DE CÁLCULO....................................................................................10
CÁLCULO DEL EDIFICIO .........................................................................................10 TRANSMITANCIAS MÁXIMAS .............................................................................11 CONDENSACIONES............................................................................................11 PERMEABILIDAD AL AIRE DE HUECOS ................................................................12
TOTAL PLANTA SEGUNDA 1844,47 195,04 2385,51 PLANTA CUBIERTA 4422,68
SUP.ÚTIL SUP.NO COMP. SUP.CONSTRUIDA TOTAL EDIFICIO 8979,74 4707,48 10784,92
Se observa que todas las estancias han sido consideradas como habitables. Este hecho será considerado en el cálculo y distribución de materiales de la envolvente. DATOS DE LA ENVOLVENTE
Se remite en este punto al anexo correspondiente a ELEMENTOS
CONSTRUCTIVOS.
ZONA CLIMÁTICA
La zona climática donde se encuentra el edificio de acuerdo al CTE DB
HE tabla D.1 es ZONA CLIMÁTICA B3 ENERGÍAS RENOVABLES
ENERGÍA SOLAR TÉRMICA
La energía solar térmica aprovechada se consigue mediante un sistema
de colectores solares dispuestos en cubierta para la obtención de agua caliente sanitaria.
No es objeto de la presente memoria la justificación de la cobertura solar de acuerdo al capítulo HE4 del CTE DB HE, no obstante, se supondrá una cobertura mínima de 60% de acuerdo al CTE, según la zona climática II del CTE DB HE4.
ENERGÍA SOLAR FOTOVOLTAICA
No se instalará instalación fotovoltaica alguna.
BIOMASA
Justificación del cumplimiento del documento DB-HE-1 Limitación de Demanda Energética y Calificación energética
No se prevé la instalación de elementos que consuman biomasa.
GEOTÉRMICA
No se instalará instalación geotérmica alguna.
INSTALACIONES ELÉCTRICAS
Las instalaciones eléctricas corresponderán a las necesarias para dotar al
edificio de suministro eléctrico de tipo terciario y deberán estar ejecutadas y diseñadas de acuerdo al vigente REBT.
El uso del edificio objeto de estudio no implica la necesidad de incluir una
demanda energética de origen eléctrico en alumbrado y otros usos en este estudio. INSTALACIONES TÉRMICAS
AGUA CALIENTE SANITARIA
Se dispondrá de una caldera de gasoil y un aporte por medio de placas solares. CALEFACCIÓN Y REFRIGERACIÓN
Las necesidades térmicas de Climatización del Centro objeto del
Estas necesidades serán cubiertas por un sistema VRV con bomba de calor. Solo se climatizará el bloque 3, puesto que los bloques 1 y 2 son únicamente vestuarios.
DEMANDA DE ENERGÍA
El edificio descrito en este informe cumple con la reglamentación establecida por el código técnico de la edificación, en su documento HE1, atendiendo a la opción simplificada.
Justificación del cumplimiento del documento DB-HE-1 Limitación de Demanda Energética y Calificación energética
CALIFICACIÓN ENERGÉTICA. CONSUMOS Y EMISIONES DE CO2.
JUSTIFICACIÓN DE CÁLCULO
El edificio ha sido calculado mediante programa informático que
permite analizar el edificio para contrastarlo con un edificio de referencia de
acuerdo a la opción simplificada del CTE DB HE1 y calificación mediante
CALENER.
CÁLCULO DEL EDIFICIO
El edificio se ha modelizado en 3D y calculado mediante programa
informático, alcanzándose los requisitos de Demanda Energética establecidos
en el DB-HE-1, tal y como se justifica en el documento justificativo del Anexo I.
La orientación del edificio, los materiales de construcción y cerramientos
utilizados se corresponden con las condiciones reales de la edificación.
Justificación del cumplimiento del documento DB-HE-1 Limitación de Demanda Energética y Calificación energética
Transmitancias máximas
Para evitar descompensaciones entre la calidad térmica de diferentes
espacios, cada uno de los cerramientos y particiones interiores de la
envolvente térmica tendrá unos valores de transmitancia no superiores a la
transmitancia térmica máxima de cerramientos y particiones interiores de la
envolvente térmica (U, W/m2K) para zona climática B3:
CERRAMIENTOS Y PARTICIONES INTERIORES ZONA B3
Muros de fachada, particiones interiores en contacto con
espacios no habitables, primer metro del perímetro de suelos
apoyados sobre el terreno (1) y primer metro de muros en
contacto con el terreno
1,07
Suelos 0,68
Cubiertas 0,59
Vidrios (2) 5,70
Medianerías 1,07
(1) Se incluyen las losas o soleras enterradas a una profundidad no mayor
de 0,5m.
(2) Las transmitancias térmicas de vidrios y marcos se compararán por
separado
Condensaciones
Las condensaciones superficiales de los cerramientos y particiones
interiores que componen la envolvente térmica del edificio, se limitarán de
forma que se evite la formación de mohos en su superficie interior. Para ello, en
aquellas superficies interiores de los cerramientos que puedan absorber agua o
susceptibles de degradarse y especialmente en los puentes térmicos de los
mismos, la humedad relativa media mensual en dicha superficie será inferior al
80%.
Las condensaciones intersticiales que se produzcan en los cerramientos y
particiones interiores que componen la envolvente térmica del edificio serán
Justificación del cumplimiento del documento DB-HE-1 Limitación de Demanda Energética y Calificación energética
tales que no produzcan una merma significativa en sus prestaciones térmicas o
supongan un riesgo de degradación o pérdida de su vida útil.
Además, la máxima condensación acumulada en cada periodo anual
no será superior a la cantidad de evaporación posible en el mismo periodo.
Permeabilidad al aire de huecos
Las carpinterías de los huecos (ventanas y puertas) y lucernarios de los
cerramientos se caracterizan por su permeabilidad al aire.
La permeabilidad de las carpinterías de los huecos y lucernarios de los
cerramientos que limitan los espacios habitables de los edificios con el
ambiente exterior se limita en función del clima de la localidad en la que se
ubican, según la zonificación climática establecida.
La permeabilidad al aire de las carpinterías, medida con una sobrepresión
de 100Pa, tendrá unos valores inferiores a los siguientes:
- Para las zonas climáticas A y B: 50m3/h m2
- Para las zonas climáticas C, D y E: 27m3/h m2
Justificación del cumplimiento del documento DB-HE-1 Limitación de Demanda Energética y Calificación energética
CONCLUSIONES.
En base al diseño del edificio, su orientación y materiales utilizados en su
construcción, y los resultados obtenidos del cálculo mediante la opción
simplificada, queda justificado el cumplimiento del documento HE-1 Limitación
de Demanda Energética y la Calificación Energética.
Castellón, julio de 2012.
Justificación del cumplimiento del documento DB-HE-1 Limitación de Demanda Energética y Calificación energética
ANEXO I: DOCUMENTO JUSTIFICATIVO DE LA OPCIÓN SIMPLIFICADA DEL CUMPLIMIENTO DEL DB-HE-1.
Fichas justificativas de la opción simplificadaFicha 1: Cálculo de los parámetros característicos medios
ZONA CLIMÁTICA B3 Zona de baja carga interna Zona de alta carga interna
Muros (UMm) y (UTm)
Tipos A (m²) U (W/m²K) A · U (W/K) Resultados
N
CE 1 216.35 0.31 66.08 ∑A = 216.35 m² ∑A · U = 66.08 W/K UMm = ∑A · U / ∑A = 0.31 W/m²K
E
∑A = ∑A · U = UMm = ∑A · U / ∑A =
O
CE 1 26.51 0.31 8.10 ∑A = 26.51 m² ∑A · U = 8.10 W/K UMm = ∑A · U / ∑A = 0.31 W/m²K
S
∑A = ∑A · U = UMm = ∑A · U / ∑A =
SE
CE 1 26.51 0.31 8.10 ∑A = 26.51 m² ∑A · U = 8.10 W/K UMm = ∑A · U / ∑A = 0.31 W/m²K
SO
CE 1 198.71 0.31 60.69 ∑A = 198.71 m² ∑A · U = 60.69 W/K UMm = ∑A · U / ∑A = 0.31 W/m²K
C-T
ER
∑A = ∑A · U = UTm = ∑A · U / ∑A =
Suelos (USm)
Tipos A (m²) U (W/m²K) A · U (W/K) ResultadosSOLERA TIPO 2 - Solera seca "KNAUF".Solado de baldosas cerámicas colocadascon adhesivo (B' = 8.9 m)
833.13 0.38 319.81 ∑A = 833.13 m²
∑A · U = 319.81 W/K USm = ∑A · U / ∑A = 0.38 W/m²K
Cubiertas y lucernarios (UCm, FLm)
Tipos A (m²) U (W/m²K) A · U (W/K) ResultadosFalso techo continuo de placas deescayola, mediante estopadas colgantes -CUBIERTA 1 (Forjado unidireccional)
833.13 0.28 234.54 ∑A = 833.13 m²
∑A · U = 234.54 W/K UCm = ∑A · U / ∑A = 0.28 W/m²K
EXIGENCIA BÁSICA HE 1: LIMITACIÓN DEDEMANDA ENERGÉTICA
(1) Umáx(proyecto) corresponde al mayor valor de la transmitancia de los cerramientos o particiones interiores indicados en el proyecto.(2) Umáx corresponde a la transmitancia térmica máxima definida en la tabla 2.1 para cada tipo de cerramiento o partición interior.(3) En edificios de viviendas, Umáx(proyecto) de particiones interiores que limiten unidades de uso con un sistema de calefacción previsto desdeproyecto con las zonas comunes no calefactadas.(4) Parámetros característicos medios obtenidos en la ficha 1.(5) Valores límite de los parámetros característicos medios definidos en la tabla 2.2.
EXIGENCIA BÁSICA HE 1: LIMITACIÓN DEDEMANDA ENERGÉTICA
Solera con banda de aislamiento perimetral (ancho 1.5 m y resistencia térmica: 0.88 m²K/W)
Masa superficial: 963.85 kg/m²
Masa superficial del elemento base: 921.95 kg/m²
Caracterización acústica, Rw(C; Ctr): 70.7(-1; -7) dB
Protección frente al ruido
Nivel global de presión de ruido de impactos normalizado, Ln,w: 60.2 dB
1.3.- Cubiertas
1.3.1.- Azoteas
Falso techo continuo de placas de escayola, mediante estopadas colgantes - CUBIERTA 1 (Forjado unidireccional)
Superficie total 833.13 m²
REVESTIMIENTO EXTERIOR: Transitable. ELEMENTO ESTRUCTURAL Estructura de hormigón armado HA-25/B/20/IIa; acero UNE-EN 10080 B 500 S; forjado unidireccional, horizontal, de canto 30 = 25+5 cm; semivigueta pretensada; bovedilla de hormigón, 60x20x25 cm; malla electrosoldada ME 20x20, Ø 5 mm, B 500 T 6x2,20 UNE-EN 10080 en capa de compresión; vigas planas; soportes. REVESTIMIENTO DEL TECHO Techo suspendido continuo, con cámara de aire de 30 cm de altura, compuesto de: AISLAMIENTO: aislamiento acústico formado por panel semirrígido de lana de roca volcánica, de 40 mm de espesor; TECHO SUSPENDIDO: falso techo continuo para revestir, de placas nervadas de escayola, de 100x60 cm, con acabado liso, mediante estopadas colgantes; ACABADO SUPERFICIAL: pintura plástica con textura lisa, color blanco, acabado mate, mano de fondo y dos manos de acabado.
Listado de capas:
1 - Arena y grava [1700 < d < 2200] 5 cm
2 - XPS Expandido con dióxido de carbono CO2 [ 0.034 W/[mK]] 5 cm
3 - Mortero de cemento o cal para albañilería y para revoco/enlucido 1000 < d < 1250
2 cm
4 - Betún fieltro o lámina 2 cm
5 - Mortero de cemento o cal para albañilería y para revoco/enlucido 1000 < d < 1250
2 cm
6 - Placa de yeso laminado [PYL] 750 < d < 900 2 cm
7 - Cámara de aire 5 cm
8 - Forjado unidireccional 25+5 cm (Bovedilla de hormigón) 30 cm
9 - Cámara de aire sin ventilar 26 cm
10 - Lana mineral 4 cm
11 - Falso techo continuo de placas de escayola 1.6 cm
12 - Pintura plástica sobre paramentos interiores de yeso o escayola
---
Espesor total: 84.6 cm
Uc refrigeración: 0.28 W/m²K Limitación de demanda energética
Uc calefacción: 0.28 W/m²K
Masa superficial: 545.01 kg/m²
Masa superficial del elemento base: 372.33 kg/m²
Protección frente al ruido
Caracterización acústica, Rw(C; Ctr): 56.3(-1; -6) dB
1.4.- Huecos verticales Ventanas
Acristalamiento MM Dimensiones UMarco FM Pa CM UHueco FS FH Rw (C;Ctr)
Descripción de materiales y elementos constructivos
TITULAR Y UBICACIÓN DEL EDIFICIO ...........................................................................3
LEGISLACIÓN Y NORMATIVA APLICABLE....................................................................3
DESCRIPCIÓN DEL EDIFICIO.........................................................................................4
SUPERFICIES Y USOS .................................................................................................6 DATOS DE LA ENVOLVENTE ......................................................................................8 ZONA CLIMÁTICA.....................................................................................................8
ENERGÍA SOLAR TÉRMICA........................................................................................9 ENERGÍA SOLAR FOTOVOLTAICA............................................................................9 BIOMASA ..................................................................................................................9 GEOTÉRMICA............................................................................................................9
AGUA CALIENTE SANITARIA.....................................................................................9 CALEFACCIÓN .........................................................................................................9 REFRIGERACIÓN .......................................................................................................9
DEMANDA DE ENERGÍA .............................................................................................10
CALIFICACIÓN ENERGÉTICA. CONSUMOS Y EMISIONES DE CO2...........................10
JUSTIFICACIÓN DE CÁLCULO....................................................................................10
CÁLCULO DEL EDIFICIO .........................................................................................10 TRANSMITANCIAS MÁXIMAS .............................................................................11 CONDENSACIONES............................................................................................11 PERMEABILIDAD AL AIRE DE HUECOS ................................................................12
TOTAL PLANTA SEGUNDA 1844,47 195,04 2385,51 PLANTA CUBIERTA 4422,68
SUP.ÚTIL SUP.NO COMP. SUP.CONSTRUIDA TOTAL EDIFICIO 8979,74 4707,48 10784,92
Se observa que todas las estancias han sido consideradas como habitables. Este hecho será considerado en el cálculo y distribución de materiales de la envolvente. DATOS DE LA ENVOLVENTE
Se remite en este punto al anexo correspondiente a ELEMENTOS
CONSTRUCTIVOS.
ZONA CLIMÁTICA
La zona climática donde se encuentra el edificio de acuerdo al CTE DB
HE tabla D.1 es ZONA CLIMÁTICA B3
Justificación del cumplimiento del documento DB-HE-1 Limitación de Demanda Energética y Calificación energética
ENERGÍAS RENOVABLES
ENERGÍA SOLAR TÉRMICA
La energía solar térmica aprovechada se consigue mediante un sistema
de colectores solares dispuestos en cubierta para la obtención de agua caliente sanitaria.
No es objeto de la presente memoria la justificación de la cobertura solar de acuerdo al capítulo HE4 del CTE DB HE, no obstante, se supondrá una cobertura mínima de 60% de acuerdo al CTE, según la zona climática II del CTE DB HE4.
ENERGÍA SOLAR FOTOVOLTAICA
No se instalará instalación fotovoltaica alguna.
BIOMASA
No se prevé la instalación de elementos que consuman biomasa.
GEOTÉRMICA
No se instalará instalación geotérmica alguna.
INSTALACIONES ELÉCTRICAS
Las instalaciones eléctricas corresponderán a las necesarias para dotar al
edificio de suministro eléctrico de tipo terciario y deberán estar ejecutadas y diseñadas de acuerdo al vigente REBT.
El uso del edificio objeto de estudio no implica la necesidad de incluir una
demanda energética de origen eléctrico en alumbrado y otros usos en este estudio. INSTALACIONES TÉRMICAS
AGUA CALIENTE SANITARIA
Se dispondrá de una caldera de gasoil y un aporte por medio de placas solares. CALEFACCIÓN Y REFRIGERACIÓN
Las necesidades térmicas de Climatización del Centro objeto del
Justificación del cumplimiento del documento DB-HE-1 Limitación de Demanda Energética y Calificación energética
Estas necesidades serán cubiertas por un sistema VRV con bomba de
calor. Solo se climatizará el bloque 3, puesto que los bloques 1 y 2 son únicamente vestuarios.
DEMANDA DE ENERGÍA
El edificio descrito en este informe cumple con la reglamentación establecida por el código técnico de la edificación, en su documento HE1, atendiendo a la opción simplificada. CALIFICACIÓN ENERGÉTICA. CONSUMOS Y EMISIONES DE CO2.
JUSTIFICACIÓN DE CÁLCULO
El edificio ha sido calculado mediante programa informático que
permite analizar el edificio para contrastarlo con un edificio de referencia de
acuerdo a la opción simplificada del CTE DB HE1 y calificación mediante
CALENER.
CÁLCULO DEL EDIFICIO
Justificación del cumplimiento del documento DB-HE-1 Limitación de Demanda Energética y Calificación energética
El edificio se ha modelizado en 3D y calculado mediante programa
informático, alcanzándose los requisitos de Demanda Energética establecidos
en el DB-HE-1, tal y como se justifica en el documento justificativo del Anexo I.
La orientación del edificio, los materiales de construcción y cerramientos
utilizados se corresponden con las condiciones reales de la edificación.
Transmitancias máximas
Para evitar descompensaciones entre la calidad térmica de diferentes
espacios, cada uno de los cerramientos y particiones interiores de la
envolvente térmica tendrá unos valores de transmitancia no superiores a la
transmitancia térmica máxima de cerramientos y particiones interiores de la
envolvente térmica (U, W/m2K) para zona climática B3:
CERRAMIENTOS Y PARTICIONES INTERIORES ZONA B3
Muros de fachada, particiones interiores en contacto con
espacios no habitables, primer metro del perímetro de suelos
apoyados sobre el terreno (1) y primer metro de muros en
contacto con el terreno
1,07
Suelos 0,68
Cubiertas 0,59
Vidrios (2) 5,70
Medianerías 1,07
(1) Se incluyen las losas o soleras enterradas a una profundidad no mayor
de 0,5m.
(2) Las transmitancias térmicas de vidrios y marcos se compararán por
separado
Condensaciones
Las condensaciones superficiales de los cerramientos y particiones
interiores que componen la envolvente térmica del edificio, se limitarán de
forma que se evite la formación de mohos en su superficie interior. Para ello, en
Justificación del cumplimiento del documento DB-HE-1 Limitación de Demanda Energética y Calificación energética
aquellas superficies interiores de los cerramientos que puedan absorber agua o
susceptibles de degradarse y especialmente en los puentes térmicos de los
mismos, la humedad relativa media mensual en dicha superficie será inferior al
80%.
Las condensaciones intersticiales que se produzcan en los cerramientos y
particiones interiores que componen la envolvente térmica del edificio serán
tales que no produzcan una merma significativa en sus prestaciones térmicas o
supongan un riesgo de degradación o pérdida de su vida útil.
Además, la máxima condensación acumulada en cada periodo anual
no será superior a la cantidad de evaporación posible en el mismo periodo.
Permeabilidad al aire de huecos
Las carpinterías de los huecos (ventanas y puertas) y lucernarios de los
cerramientos se caracterizan por su permeabilidad al aire.
La permeabilidad de las carpinterías de los huecos y lucernarios de los
cerramientos que limitan los espacios habitables de los edificios con el
ambiente exterior se limita en función del clima de la localidad en la que se
ubican, según la zonificación climática establecida.
La permeabilidad al aire de las carpinterías, medida con una sobrepresión
de 100Pa, tendrá unos valores inferiores a los siguientes:
- Para las zonas climáticas A y B: 50m3/h m2
- Para las zonas climáticas C, D y E: 27m3/h m2
CONCLUSIONES.
En base al diseño del edificio, su orientación y materiales utilizados en su
construcción, y los resultados obtenidos del cálculo mediante la opción
Justificación del cumplimiento del documento DB-HE-1 Limitación de Demanda Energética y Calificación energética
simplificada, queda justificado el cumplimiento del documento HE-1 Limitación
de Demanda Energética y la Calificación Energética.
Castellón, julio de 2012.
Justificación del cumplimiento del documento DB-HE-1 Limitación de Demanda Energética y Calificación energética
ANEXO I: DOCUMENTO JUSTIFICATIVO DE LA OPCIÓN SIMPLIFICADA DEL CUMPLIMIENTO DEL DB-HE-1.
Fichas justificativas de la opción simplificadaFicha 1: Cálculo de los parámetros característicos medios
ZONA CLIMÁTICA B3 Zona de baja carga interna Zona de alta carga interna
CE 1 339.62 0.31 103.72 ∑A = 339.62 m² ∑A · U = 103.72 W/K UMm = ∑A · U / ∑A = 0.31 W/m²K
C-T
ER
∑A = ∑A · U = UTm = ∑A · U / ∑A =
Suelos (USm)
Tipos A (m²) U (W/m²K) A · U (W/K) ResultadosSOLERA TIPO 2 - Solera seca "KNAUF".Solado de baldosas cerámicas colocadascon adhesivo (B' = 17.9 m)
1299.66 0.24 310.29 ∑A = 1299.66 m²
∑A · U = 310.29 W/K USm = ∑A · U / ∑A = 0.24 W/m²K
Cubiertas y lucernarios (UCm, FLm)
Tipos A (m²) U (W/m²K) A · U (W/K) ResultadosFalso techo continuo de placas deescayola, mediante estopadas colgantes -CUBIERTA 1 (Forjado unidireccional)
1261.08 0.28 355.02 ∑A = 1261.08 m²
∑A · U = 355.02 W/K UCm = ∑A · U / ∑A = 0.28 W/m²K
EXIGENCIA BÁSICA HE 1: LIMITACIÓN DEDEMANDA ENERGÉTICA
(1) Umáx(proyecto) corresponde al mayor valor de la transmitancia de los cerramientos o particiones interiores indicados en el proyecto.(2) Umáx corresponde a la transmitancia térmica máxima definida en la tabla 2.1 para cada tipo de cerramiento o partición interior.(3) En edificios de viviendas, Umáx(proyecto) de particiones interiores que limiten unidades de uso con un sistema de calefacción previsto desdeproyecto con las zonas comunes no calefactadas.(4) Parámetros característicos medios obtenidos en la ficha 1.(5) Valores límite de los parámetros característicos medios definidos en la tabla 2.2.
EXIGENCIA BÁSICA HE 1: LIMITACIÓN DEDEMANDA ENERGÉTICA
Falso techo continuo de placas de escayola, mediante estopadas colgantes - CUBIERTA 1 (Forjado unidireccional)
Superficie total 1261.08 m²
REVESTIMIENTO EXTERIOR: Transitable. ELEMENTO ESTRUCTURAL Estructura de hormigón armado HA-25/B/20/IIa; acero UNE-EN 10080 B 500 S; forjado unidireccional, horizontal, de canto 30 = 25+5 cm; semivigueta pretensada; bovedilla de hormigón, 60x20x25 cm; malla electrosoldada ME 20x20, Ø 5 mm, B 500 T 6x2,20 UNE-EN 10080 en capa de compresión; vigas planas; soportes. REVESTIMIENTO DEL TECHO Techo suspendido continuo, con cámara de aire de 30 cm de altura, compuesto de: AISLAMIENTO: aislamiento acústico formado por panel semirrígido de lana de roca volcánica, de 40 mm de espesor; TECHO SUSPENDIDO: falso techo continuo para revestir, de placas nervadas de escayola, de 100x60 cm, con acabado liso, mediante estopadas colgantes; ACABADO SUPERFICIAL: pintura plástica con textura lisa, color blanco, acabado mate, mano de fondo y dos manos de acabado.
Listado de capas:
1 - Arena y grava [1700 < d < 2200] 5 cm
2 - XPS Expandido con dióxido de carbono CO2 [ 0.034 W/[mK]] 5 cm
3 - Mortero de cemento o cal para albañilería y para revoco/enlucido 1000 < d < 1250
2 cm
4 - Betún fieltro o lámina 2 cm
5 - Mortero de cemento o cal para albañilería y para revoco/enlucido 1000 < d < 1250
2 cm
6 - Placa de yeso laminado [PYL] 750 < d < 900 2 cm
7 - Cámara de aire 5 cm
8 - Forjado unidireccional 25+5 cm (Bovedilla de hormigón) 30 cm
9 - Cámara de aire sin ventilar 26 cm
10 - Lana mineral 4 cm
11 - Falso techo continuo de placas de escayola 1.6 cm
12 - Pintura plástica sobre paramentos interiores de yeso o escayola
---
Espesor total: 84.6 cm
Uc refrigeración: 0.28 W/m²K Limitación de demanda energética
Uc calefacción: 0.28 W/m²K
Masa superficial: 545.01 kg/m²
Masa superficial del elemento base: 372.33 kg/m²
Protección frente al ruido
Caracterización acústica, Rw(C; Ctr): 56.3(-1; -6) dB
1.4.- Huecos verticales Ventanas
Acristalamiento MM Dimensiones UMarco FM Pa CM UHueco FS FH Rw (C;Ctr)
MM Material del marco CM Color del marco (absortividad)
Dimensiones Ancho x Alto (cm) UHueco Coeficiente de transmisión (W/m²K)
UMarco Coeficiente de transmisión (W/m²K) FS Factor de sombra
FM Fracción de marco FH Factor solar modificado
Pa Permeabilidad al aire de la carpintería Rw (C;Ctr) Valores de aislamiento acústico (dB)
2.- SISTEMA DE COMPARTIMENTACIÓN
2.1.- Forjados entre pisos
Falso techo continuo de placas de escayola, mediante estopadas colgantes - FORJADO ENTRE PLANTAS - Solera seca "KNAUF". Solado de baldosas cerámicas colocadas con adhesivo
Superficie total 1136.40 m²
Listado de capas:
1 - Solado de baldosas cerámicas de gres esmaltado 1 cm
2 - Solera seca placas de yeso con fibras Vidifloor F132 "KNAUF"
2 cm
3 - Lana de roca "KNAUF" 1 cm
4 - Barrera de vapor formada por film de polietileno 0.02 cm
5 - Capa de nivelación con granulado base PA "KNAUF" 3 cm
6 - Azulejo cerámico 2 cm
7 - EPS Poliestireno Expandido [ 0.029 W/[mK]] 4 cm
8 - Forjado unidireccional 25+5 cm (Bovedilla de hormigón) 30 cm
9 - Cámara de aire sin ventilar 26 cm
10 - Lana mineral 4 cm
11 - Falso techo continuo de placas de escayola 1.6 cm
12 - Pintura plástica sobre paramentos interiores de yeso o escayola
---
Espesor total: 74.62 cm
Uc refrigeración: 0.28 W/m²K Limitación de demanda energética
Uc calefacción: 0.27 W/m²K
Protección frente al ruido Masa superficial: 534.93 kg/m²
Descripción de materiales y elementos constructivos