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1
AVALIAO INTEGRADA DE MECANISMOS DE FALHA POR CORROSO EM
DUTOS
Alysson Helton Santos Bueno
TESE SUBMETIDA AO CORPO DOCENTE DA COORDENAO DOS
PROGRAMAS DE PS-GRADUAO DE ENGENHARIA DA UNIVERSIDADE
FEDERAL DO RIO DE JANEIRO COMO PARTE DOS REQUISITOS
NECESSRIOS PARA A OBTENO DO GRAU DE DOUTOR EM CINCIAS
EM ENGENHARIA METALRGICA E DE MATERIAIS.
Aprovada por:
_____________________________________________ Prof. Jos Antnio
da Cunha Ponciano Gomes, D. Sc.
_____________________________________________ Prof. Lucio
Sathler, D. Sc.
_____________________________________________ Prof. Luiz Roberto
Martins de Miranda, D. Sc.
_____________________________________________ Prof. Fernando
Luiz Bastian, D. Sc.
_____________________________________________ Prof. Jos Maurlio
da Silva, D. Sc.
_____________________________________________ Prof. Jos Luiz de
Frana Freire, D. Sc.
_____________________________________________ Prof. Ivan Napoleo
Bastos, D. Sc.
RIO DE JANEIRO, RJ BRASIL
AGOSTO DE 2007
-
2
BUENO, ALYSSON HELTON SANTOS
Avaliao integrada de mecanismos de
falha por corroso em dutos [Rio de Janeiro]
2007
XXIX. 269 p. 29,7 cm (COPPE/UFRJ,
D.Sc., Engenharia Metalrgica e de
Materiais, 2007)
Tese Universidade Federal do Rio de
Janeiro, COPPE
1. Avaliao de Integridade estrutural
2. Dutos e Corroso
I. COPPE/UFRJ II.Ttulo (Srie)
-
3
Sbio aquele que transfere o que sabe e
aprende o que ensina.
(Cora Coralina)
Sem a curiosidade que me move, que me inquieta, que me insere na
busca, no aprendo nem ensino.
(Paulo Freire)
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4
A Deus, meus Pais e minha namorada
que sempre me apoiaram neste
momento de minha vida.
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5
AGRADECIMENTOS
Primeiramente, a Deus, por tornar possvel esta conquista e que
sempre me iluminou
pelos caminhos da vida.
A meus Pais, pelo apoio, incentivo, carinho e amor. Sem eles
este sonho no teria se
tornado realidade.
minha querida Maria Anglica, pelo apoio e principalmente por
proporcionar muito
amor e alegrias em meu corao durante todos esses anos
juntos.
A minha Irm, pelo seu amor, pelas suas palavras de otimismo e
pela sua orao.
Ao mestre Jos Antnio da Cunha Ponciano Gomes, pela amizade
conquistada, pela
confiana em nosso trabalho, pelos ensinamentos e pela excelente
orientao.
Ao prof. Lcio Sathler, pelos ensinamentos e orientao na anlise
dos resultados.
Ao prof. Miranda, pelos conhecimentos compartilhados e a quem
tenho um inestimvel
carinho.
Ao prof. Bianchini, que me mostrou este fascinante mundo da
corroso.
A UFSJ que me proporcionou a base para esta vitria.
Ao Tcnico e amigo Flvio, pela confeco das clulas para realizao
dos ensaios e
pelos Safris realizados para coleta de material em campo.
Ao Amigo e tcnico Alecir, pela confeco dos corpos-de-prova e
pelas boas conversas
e risadas acompanhados de uma boa loira gelada.
Aos tcnicos Antnio, Robson, Larcio, Jlio, Nelson, Jackson,
Reinaldo e Roberto pelo
apoio tcnico nos ensaios.
Aos Engenheiros e tcnicos responsveis pela manuteno de faixa do
gasoduto PQU,
pelo excelente apoio aos trabalhos de campo.
Ao Engenheiro Antnio Carlos Ribeiro pela competncia e
amizade.
Aos amigos de laboratrio: Leila, Helga, Daniel, Ladmir, Leila
Bucci, Jefferson,
Cezar, Lasa, Jaqueline, Vitor, Joo Carlos, Jelma, Joo, Eduardo,
Fabola, Carol.
Elisa, Uara, Dayanne, Alfredo e Milena.
Aos amigos Thales e Jefferson pelo apoio, amizade e boas
conversas.
A Finep, Capes, CNPq, PQU e Coppetec, pelo apoio financeiro.
-
6
Resumo da Tese apresentada COPPE/UFRJ como parte dos requisitos
necessrios
para a obteno do grau de Doutor em Cincias (D. Sc.).
AVALIAO INTEGRADA DE MECANISMOS DE FALHA POR CORROSO EM
DUTOS
Alysson Helton Santos Bueno
Agosto/2007
Orientador: Jos Antnio da Cunha Ponciano Gomes
Programa: Engenharia Metalrgica e de Materiais
O controle de corroso em dutos envolve o levantamento e anlise
de dados
originados por diferentes mtodos de inspeo e prticas de rotinas
de manuteno e
reparo. Neste caso, um programa de gerenciamento de integridade
de dutos contra
corroso deve analisar de forma integrada todas as informaes de
dados de inspeo
para manter nveis elevados de confiabilidade e continuidade
operacional das
instalaes.
Neste trabalho so analisados conceitos relacionados com os
processos
corrosivos possveis de se desenvolver em dutos, bem como
proposta uma
metodologia que avalia de forma integrada os diferentes recursos
tecnolgicos
disponveis para monitoramento e controle de processos de corroso
em dutos. A
metodologia apresenta uma ordem lgica e integrada de anlise de
dados, que considera
anlises para verificao de conformidade dos aos segundo a norma
API 5L, avaliao
de estabilidade de solos ao longo de uma faixa de um duto,
avaliao dos dados de
inspeo por DCVG, avaliao do sistema de proteo catdica, avaliao
da
corrosividade dos solos, avaliao de influncias de correntes de
interferncia e
avaliao dos dados de PIG instrumentados. Esta metodologia agrega
resultados de
avaliaes em laboratrio, direcionadas dentro do objetivo de
fornecer informaes
complementares que ampliem a capacidade de anlise, com ganho em
eficincia no
gerenciamento do processo.
-
7
Abstract of Thesis presented to COPPE/UFRJ as a partial
fulfillment of the
requirements for the degree of Doctor of Science (D. Sc.)
INTEGRITY EVALUATION OF PIPELINE CORROSION FAILURE
MECHANISMS
Alysson Helton Santos Bueno
August/2007
Advisor: Jos Antnio da Cunha Ponciano Gomes
Department: Materials and Metallurgical Engineering
The pipeline corrosion control demands the collection and
analysis of data
obtained through some different methods of inspection and
maintenance routines.
Therefore, the pipeline corrosion integrity management programs
should identify,
mitigate and implement actions to prevent corrosion failure and
maintain high levels of
reliability and continuous operation.
This research aims at analyzing the concepts related to the
corrosion processes
which are likely to happen in a pipeline, as well as, proposing
a methodology that
evaluates, in an integrated way, the different corrosion control
resources technologies.
This methodology presents a logical order of data analysis,
taking into consideration
the analysis to verify the steel conformity in relation to the
standard API 5L, soil
instability evaluation, DCVG inspection data evaluation,
cathodic protection evaluation,
soil corrosivity evaluation, interference currents evaluation
and Instruments PIG data
evaluation. This methodology gathers laboratory results which
are focused on the
objective to supply complementary information that can extend
analysis capacity,
aiming at efficiency gain in process management.
-
8
NDICE ANALTICO
PGINA
CAPTULO 1
INTRODUO...............................................................................................................1
CAPTULO 2 MECANISMOS DE CORROSO EM
DUTOS..................................................................................................................
5
2.1 - CORROSO
EXTERNA.........................................................................................7
2.2 - CORROSO
INTERNA........................................................................................
15
2.3 CORROSO SOB TENSO -
CST......................................................................20
2.4 - FRAGILIZAO PELO HIDROGNIO -
FH..................................................... 24
2.5 CORROSO
BACTERIOLGICA......................................................................26
2.6 - CORROSIVIDADE DO
SOLO..............................................................................27
2.7 - MOVIMENTAO DE
SOLO..............................................................................31
2.8 SISTEMA DE PROTEO CATDICA
INEFICIENTE....................................32
2.9 CORRENTE DE
INTERFERNCIA....................................................................37
2.10 - FALHAS NO
REVESTIMENTO........................................................................
39
2.11 - DANOS POR
TERCEIROS/VANDALISMO.....................................................
42
2.12 - NATUREZA RELMPAGO
TEMPESTADE................................................ 43
CAPTULO 3 MTODOS FSICOS DE INSPEO E SISTEMAS DE
PROTEO CONTRA A
CORROSO...................................................................
44
-
9
3.1 MTODO PARA DETECO DE DEFEITOS METLICOS - PIGS
INSTRUMENTADOS....................................................................................................
44
3.2 MTODO PARA DETECO DE DEFEITOS NO REVESTIMENTO............
45
3.2.1 - TCNICA DE
DCVG.........................................................................................
46
CAPTULO 4: AVALIAO DE INTEGRIDADE DE DUTOS
CORRODOS................................................................................................................
52
4.1 - MTODOS DE GESTO DE INTEGRIDADE
ESTRUTURAL........................ 56
4.1.1 NORMAS API 580 E 581 - INSPEO BASEADA EM
RISCO.....................59
4.1.2 - RVORE DE
FALHA........................................................................................
65
4.1.3 DOCUMENTO ASME B31.8S
2001..............................................................
65
4.1.3.1 INTEGRAO E REVISO DE
DADOS.................................................... 67
4.1.3.2 AVALIAO DE
RISCO..............................................................................69
4.1.3.3 AVALIAO DE
INTEGRIDADE...............................................................
71
4.1.3.4 RESPOSTAS PARA A AVALIAO DE
INTEGRIDADE........................ 72
CAPTULO 5: AVALIAO EXPERIMENTAL DE ALGUNS MECANISMOS
DE CORROSO - ENSAIOS LABORATORIAIS E IN SITU
RESULTADOS E
DISCUSSO..................................................................................
73
5.2.1 AVALIAO DE AOS DA CLASSE API
5L............................................... 73
5.2.2 AVALIAO DA CORROSIVIDADE DOS
SOLOS..................................... 80
-
10
5.2.3 ENSAIOS DE POLARIZAO
ELETROQUMICA.......................................88
5.2.3.1 ENSAIOS DE POL. EM EXTRATOS AQUOSOS DE
SOLOS.................... 93
5.2.3.2 SOLUO SINTTICA NS4 +
TIOSULFATO.......................................... 100
5.2.4 ENSAIOS DE PERMEAO DE
HIDROGENIO..........................................106
5.2.5 ENSAIOS DE TRAO SOB BAIXA TAXA DE
DEFORMAO.............119
5.2.5.1 ENSAIOS DE TRAO BTD REALIZADOS EM EXTRATO
AQUOSO DE SOLO COM pH PRXIMO DO
NEUTRO........................................ 123
5.2.5.1.1 AO API
X60............................................................................................
123
5.2.5.1.2 AO API
X80............................................................................................
127
5.2.5.2 ENSAIOS REALIZADOS NA SOLUO
NS4......................................... 131
5.2.5.2.1 AO API
X60............................................................................................
131
5.2.5.2.2 AO API
X80............................................................................................136
5.2.5.3 DISCUSSO DOS RESULTADOS REFERENTES AOS ENSAIOS
DE TRAO BTD EM SOLUO NS4 E EXTRATO AQUOSO DE
SOLO..........139
5.2.5.4 ENSAIOS REALIZADOS NA SOLUO NS4 +
TIOSULFATO............. 146
5.2.5.5 ENSAIOS REALIZADOS NA SOLUO NS4 PURA COM
IMPOSIO DE POTENCIAL ACIMA DA LINHA DE EQUILBRIO
H/H+..........157
5.2.5.6 ENSAIOS REALIZADOS NA SOLUO NS4 COM TAXA DE
DEFORMAO DE 9 x 10-7
s-1..................................................................................
164
5.2.6 ENSAIOS DE TRAO SOB CARGA
CONSTANTE................................. 172
5.2.7 ENSAIOS DE ALCALINIZAO POR IMPOSIO DE
POTENCIAIS
CATDICOS.......................................................................................
186
-
11
CAPTULO 6 PLANO DE GERENCIAMENTO DE INTEGRIDADE
CONTRA CORROSO EM
DUTOS.......................................................................
189
6.1 - CORROSO
EXTERNA....................................................................................
194
6.2 - CORROSO
INTERNA......................................................................................
198
6.3 CORRENTE DE
INTERFERNCIA.................................................................
201
6.4 - CORROSO SOB TENSO EXTERNA (CST)
............................................... 201
6.5 DANO PELO
HIDROGNIO..............................................................................206
6.6-CORROSO
BACTERIOLGICA.......................................................................216
6.7-SISTEMA DE PROTEO
CATDICA.............................................................219
6.8-
EVESTIMENTO....................................................................................................230
6.9 - METODOLOGIA DE ANLISE INTEGRADA DE DADOS
DE
INSPEO.............................................................................................................233
CAPTULO 7
CONCLUSO.................................................................................
249
CAPTULO 8 TRABALHOS
FUTUROS..............................................................253
CAPTULO 9 - REFERNCIAS
BIBLIOGRFICAS...........................................254
-
12
NDICE DE FIGURAS
Figura 1.1: Distribuio de dutos no mundo. 1
Figura 2.1: Fluxograma de avaliao de integridade utilizado por
companhias chinesas. 6
Figura 2.2: Processo de avaliao de integridade da ameaa de
corroso externa. 8
Figura 2.3: Curva de resistncia. 10
Figura 2.4: Processo de avaliao de integridade referente a
corroso interna. 15
Figura 2.5: Ensaios de permeao pelo hidrognio do ao API X60 em
soluo NS4 pura e soluo NS4 com tiosulfato. 27
Figura 2.6: Ensaios de trao sob baixa taxa de deformao do ao API
X60 em soluo NS4 pura e soluo NS4 com tiosulfato. 27
Figura 2.7: Medidas de Potencial on/off em mineroduto. 34
Figura 2.8: Medidas de resistividade ao longo do mineroduto.
34
Figura 2.9: Distribuio das falhas de CST com o tipo de
revestimento dos dutos, TransCanad Pipeline. 41x
-
13
Figura 3.1: Esquema simplificado do funcionamento da tcnica
DCVG. 46
Figura 4.1: A curva da banheira. 53
Figura 4.2: Diferentes comportamentos que a curva da banheira
pode apresentar para cada equipamento. 55
Figura 4.3: rea de impacto potencial devido a uma falha no
gasoduto. 58
Figura 4.4: Aplicao da inspeo RBI. 60
Figura 4.5: Clculo de conseqncia RBI. 61
Figura 4.6: Matriz de risco. 62
Figura 4.7: Matriz de risco. 64
Figura 4.8: Processo contnuo para gerenciamento de um plano de
integridade. 67
Figura 5.1: Metalografia do ao API X46. (A) com ataque de nital
2% (aumento de 100x), (B) sem ataque (aumento de 50x). 74
Figura 5.2: Metalografia do ao API X60. (A) com ataque de nital
2% (aumento de 100x), (B) sem ataque (aumento de 50x). 75
-
14
Figura 5.3: Metalografia do ao API X80. (A) com ataque de nital
2% (aumento de 100x), (B) sem ataque (aumento de 50x). 75
Figura 5.4: Anlise por EDS de incluses presentes no ao API X60.
76
Figura 5.5: Anlise por EDS de incluses presentes no ao API X60.
76
Figura 5.6: Anlise por EDS do metal de base ao API X60. 76
Figura 5.7: Diagrama E vs pH de equilbrio eletroqumico para o
sistema Fe/H2O, a 25 C.
90
Figura 5.8: Curvas de polarizao andicas e catdicas do ao API X60
em extrato aquoso naturalmente aerado e desaerado, preparado a
partir do solo 1. 93
Figura 5.9: Curvas de polarizao andicas e catdicas do ao API X60
em extrato aquoso naturalmente aerado e desaerado, preparado a
partir do solo 2. 94
Figura 5.10: Curvas de polarizao andicas e catdicas do ao API
X60 em extrato aquoso naturalmente aerado e desaerado, preparado a
partir do solo 3. 94
Figura 5.11: Curvas de polarizao andicas e catdicas do ao API
X60 em extrato aquoso naturalmente aerado e desaerado, preparado a
partir do solo 4. 95
Figura 5.12: Curvas de polarizao andicas e catdicas do ao API
X60 em extrato aquoso naturalmente aerado e desaerado, preparado a
partir do solo 5. 95
Figura 5.13: Curvas de polarizao andicas e catdicas do ao API
X60 nas solues desaeradas de NS4 + tiosulfato e NS4 pura. 101
-
15
Figura 5.14: Diagrama E vs pH de equilbrio eletroqumico para o
sistema H2S, a 25 C.
102
Figura 5.15: Diagrama E vs pH de equilbrio eletroqumico para o
sistema H2S, a 25 C, com um zoom.
102
Figura 5.16: Variao da corrente andica entre o corpo-de-prova e
o eletrodo de platina at alcanar uma corrente residual desprezvel,
ir
108
Figura 5.17: Permeao de hidrognio ao longo do ensaio. Fases: (1)
obteno de corrente residual de passivao (2) curva de permeao
(estado transiente), (3) estado estacionrio.
109
Figura 5.18: Conjunto de aparelhagem experimental. 109
Figura 5.19: Curva de permeao pelo hidrognio do ao API X60 em
soluo extrato aquoso do solo 1, NS4 e NS4 + tiosulfato, ambiente
desaerado.
110
Figura 5.20: Curva de permeao pelo hidrognio do ao API X80 em
soluo extrato aquoso do solo 1, NS4 e NS4 + tiosulfato, ambiente
desaerado.
111
Figura 5.21: Curva densidade de corrente de permeao vs potencial
aplicado, ao API X60 em soluo NS4 + tiosulfato desaerado. 114
Figura 5.22: Mquina de trao para ensaios de baixa taxa de
deformao - BTD. 120
Figura 5.23: Desenho do corpo-de-prova de trao do tipo BTD.
121
Figura 5.24: Desenho esquemtico da preparao da seo longitudinal
do corpo-de-prova para anlise metalogrfica 122
-
16
Figura 5.25: Ensaio de trao BTD do ao API X60, em extrato aquoso
desaerado, realizados ao ar, nos potenciais de 300 e 700 mV abaixo
do potencial de corroso.
124
Figura 5.26: MEV Corpo-de-prova de ao API X60 ensaiado em
extrato aquoso desaerado (Potencial de 700 mV abaixo do potencial
de corroso). (A) Vista lateral com aumento de 20x e (B) Superfcie
de fratura com aumento de 30 x.
125
Figura 5.27: MEV - (a) Superfcie de fratura do corpo-de-prova de
ao API X60 ensaiado em extrato aquoso desaerado (Potencial de 700
mV abaixo do potencial de corroso) com aumento de 500x e (b) com
aumento de 1000x na regio 1.
126
Figura 5.28: MO Seo logitudinal do corpo-de-prova de ao API X60
ensaiado em extrato aquoso desaerado (Potencial de 700 mV abaixo do
potencial de corroso), com aumento de 120x e com ataque de nita
2%.
126
Figura 5.29: Ensaio de trao BTD do ao API X80, em extrato aquoso
desaerado, realizados ao ar, nos potenciais de 300 e 700 mV abaixo
do potencial de corroso.
128
Figura 5.30: MEV Corpo-de-prova de ao API X80 ensaiado em
extrato aquoso desaerado (Potencial de 700 mV abaixo do potencial
de corroso). (A) Vista lateral com aumento de 20x e (B) Superfcie
de fratura com aumento de 30 x.
129
Figura 5.31: MEV - (a) Superfcie de fratura do corpo-de-prova de
ao API X80 ensaiado em extrato aquoso desaerado (Potencial de 700
mV abaixo do potencial de corroso) com aumento de 500x e (b) com
aumento de 1000x na regio 1.
130
Figura 5.32: MO Seo longitudinal do corpo-de-prova de ao API X80
ensaiado em extrato aquoso desaerado (Potencial de 700 mV abaixo do
potencial de corroso), com ataque de nital 2% e aumento de
120x.
130
Figura 5.33: Ensaio de trao BTD do ao API X60, em soluo NS4
desaerado, realizados ao ar, nos potenciais de 300 e 700 mV abaixo
do potencial de corroso.
132
-
17
Figura 5.34: MEV Corpo-de-prova de ao API X60 ensaiado em soluo
NS4 desaerada (Potencial de 700 mV abaixo do potencial de corroso).
(A) Vista lateral com aumento de 20x e (B) Superfcie de fratura com
aumento de 30 x.
133
Figura 5.35: MEV - (a) Superfcie de fratura do corpo-de-prova de
ao API X60 ensaiado em soluo NS4 desaerada (Potencial de 700 mV
abaixo do potencial de corroso) com aumento de 500x e (b) com
aumento de 1000x na regio 1.
134
Figura 5.36: MO Seo logitudinal do corpo-de-prova de ao API X60
ensaiado na soluo NS4 desaerada (Potencial de 700 mV abaixo do
potencial de corroso), com ataque de nital 2% e aumento de
120x.
134
Figura 5.37: Ensaio de trao BTD do ao API X80, em soluo NS4
desaerado, realizados ao ar, nos potenciais de 300 e 700 mV abaixo
do potencial de corroso.
136
Figura 5.38: MEV Corpo-de-prova de ao API X80 ensaiado em soluo
NS4 desaerada (Potencial de 700 mV abaixo do potencial de corroso).
(A) Vista lateral com aumento de 20x e (B) Superfcie de fratura com
aumento de 30 x.
137
Figura 5.39: MEV - (a) Superfcie de fratura do corpo-de-prova de
ao API X80 ensaiado em soluo NS4 desaerada (Potencial de 700 mV
abaixo do potencial de corroso) com aumento de 500x e (b) com
aumento de 1000x na regio 1.
138
Figura 5.40: MO Seo logitudinal do corpo-de-prova de ao API X80
ensaiado na soluo NS4 desaerada (Potencial de 700 mV abaixo do
potencial de corroso), com ataque de nital 2% e aumento de
120x.
138
Figura 5.41: Tempo de ruptura do ao API X60 ensaiado em mquina
de trao sob baixa taxa de deformao ao ar, em soluo NS4 desaerada e
extrato aquoso desaerado, nas condies de potencial de 300 e 700 mV
abaixo do potencial de corroso.
140
Figura 5.42: Deformao final do ao API X60 ensaiado em mquina de
trao sob baixa taxa de deformao ao ar, em soluo NS4 desaerada e
extrato aquoso desaerado, nas condies de potencial de 300 e 700 mV
abaixo do potencial de corroso.
140
-
18
Figura 5.43: Reduo de rea do ao API X60 ensaiado em mquina de
trao sob baixa taxa de deformao ao ar, em soluo NS4 desaerada e
extrato aquoso desaerado, nas condies de potencial de 300 e 700 mV
abaixo do potencial de corroso.
141
Figura 5.44: Tempo de ruptura do ao API X80 ensaiado em mquina
de trao sob baixa taxa de deformao ao ar, em soluo NS4 desaerada e
extrato aquoso desaerado, nas condies de potencial de 300 e 700 mV
abaixo do potencial de corroso.
141
Figura 5.45: Deformao final do ao API X80 ensaiado em mquina de
trao sob baixa taxa de deformao ao ar, em soluo NS4 desaerada e
extrato aquoso desaerado, nas condies de potencial de 300 e 700 mV
abaixo do potencial de corroso.
142
Figura 5.46: Reduo de rea do ao API X80 ensaiado em mquina de
trao sob baixa taxa de deformao ao ar, em soluo NS4 desaerada e
extrato aquoso desaerado, nas condies de potencial de 300 e 700 mV
abaixo do potencial de corroso.
142
Figura 5.47: Curva de potencial aplicado vs relao de deformao,
aos API X60 e X80 em extrato aquoso desaerado. 145
Figura 5.48: Curva de potencial aplicado vs relao de deformao,
aos API X60 e X80 em soluo NS4 desaerada. 145
Figura 5.49: Ensaio de trao BTD do ao API X80, em soluo NS4 +
tiosulfato e NS4 pura, realizado nos potenciais de corroso e de 300
mV abaixo do potencial de corroso.
147
Figura 5.50: MEV Corpo-de-prova de ao API X80 ensaiado na soluo
NS4 + tiosulfato desaerada (Potencial de corroso). (A) Vista
lateral com aumento de 20x e (B) Superfcie de fratura com aumento
de 30 x.
149
Figura 5.51: MEV - (a) Superfcie de fratura do corpo-de-prova de
ao API X80 ensaiado na soluo NS4 + tiosulfato desaerada (Potencial
de corroso) com aumento de 500x e (b) com aumento de 1000x na regio
1.
149
-
19
Figura 5.52: MO Seo longitudinal do corpo-de-prova de ao API X80
ensaiado na soluo NS4 + tiosulfato desaerada (Potencial de corroso)
com ataque de nital 2% e aumento de 120x.
150
Figura 5.53: MEV Corpo-de-prova de ao API X80 ensaiado na soluo
NS4 + tiosulfato desaerada (Potencial de 300 mV abaixo do potencial
de corroso). (A) Vista lateral com aumento de 20x e (B) Superfcie
de fratura com aumento de 30 x.
151
Figura 5.54: MEV - (a) Superfcie de fratura do corpo-de-prova de
ao API X80 ensaiado na soluo NS4 + tiosulfato desaerada (Potencial
de 300 mV abaixo do potencial de corroso) com aumento de 500x e (b)
com aumento de 1000x na regio 1.
151
Figura 5.55: MO Seo logitudinal do corpo-de-prova de ao API X80
ensaiado na soluo NS4 + tiosulfato desaerada (Potencial de 300 mV
abaixo do potencial de corroso), com ataque de nital 2% e aumento
de 120x.
152
Figura 5.56: Tempo de ruptura do ao API X80 ensaiado em mquina
de trao sob baixa taxa de deformao ao ar, em soluo NS4 pura e NS4 +
tiosulfato, ambas desaeradas e nas condies de potencial de corroso
e de 300 mV abaixo do potencial de corroso.
154
Figura 5.57: Deformao final do ao API X80 ensaiado em mquina de
trao sob baixa taxa de deformao ao ar, em soluo NS4 pura e NS4 +
tiosulfato, ambas desaeradas e nas condies de potencial de corroso
e de 300 mV abaixo do potencial de corroso.
154
Figura 5.58: Reduo de rea do ao API X80 ensaiado em mquina de
trao sob baixa taxa de deformao ao ar, em soluo NS4 pura e NS4 +
tiosulfato, ambas desaeradas e nas condies de potencial de corroso
e de 300 mV abaixo do potencial de corroso.
155
Figura 5.59: Ensaio de trao BTD do ao API X60, em soluo NS4
desaerada, realizado nos potenciais 100 mV acima da linha de
equilbrio H/H+, potencial de corroso e de 700 mV abaixo do
potencial de corroso e ao ar.
158
-
20
Figura 5.60: MEV Corpo-de-prova de ao API X60 ensaiado na soluo
NS4 desaerada (Potencial de 100 mV acima da linha H/H+). (A) Vista
lateral com aumento de 20x e (B) Superfcie de fratura com aumento
de 30 x.
159
Figura 5.61: MEV - (a) Superfcie de fratura do corpo-de-prova de
ao API X60 ensaiado na soluo NS4 desaerada (Potencial de 100 mV
acima da linha H/H+) com aumento de 500x e (b) com aumento de 1000x
na regio 1.
160
Figura 5.62: MO Seo logitudinal do corpo-de-prova de ao API X60
ensaiado na soluo NS4 desaerada (Potencial de 100 mV acima do
potencial de corroso), com ataque de nital 2% e aumento de
120x.
160
Figura 5.63: Tempo de ruptura do ao API X60 ensaiado em mquina
de trao BTD ao ar, em soluo NS4 desaerada e nas condies de
potencial acima da linha de equilbrio H/H+, potencial de corroso e
700 mV abaixo do potencial de corroso.
162
Figura 5.64: Deformao final do ao API X60 ensaiado em mquina de
trao BTD ao ar, em soluo NS4 desaerada e nas condies de potencial
acima da linha de equilbrio H/H+, potencial de corroso e 700 mV
abaixo do potencial de corroso.
163
Figura 5.65: Reduo de rea do ao API X60 ensaiado em mquina de
trao BTD ao ar, em soluo NS4 desaerada e nas condies de potencial
acima da linha de equilbrio H/H+, potencial de corroso e 700 mV
abaixo do potencial de corroso.
163
Figura 5.66: Ensaio de trao BTD do ao API X46, em soluo NS4
desaerada, realizados nos potenciais de corroso e de 300 mV abaixo
do potencial de corroso, com taxas de deformao de 9 x 10-7s-1 e 9 x
10-6 s-1.
165
-
21
Figura 5.67: MEV - Vista lateral do corpo-de-prova de ao API X46
ensaiado em extrato aquoso desaerado de solo com pH prximo do
neutro(Potencial de corroso e taxa de deformao de 9 x10-7 s-1) com
aumento de 20x.
166
Figura 5.68: MEV - (a) Superfcie de fratura do corpo-de-prova de
ao API X46 ensaiado em extrato aquoso desaerado de solo com pH
prximo do neutro (Potencial de corroso e taxa de deformao de 9 x
10-7 s-1) com aumento de 500x e (b) com aumento de 1000x.
167
Figura 5.69: Corpo-de-prova de ao API X46 ensaiado no potencial
de corroso com taxa de deformao de 9 x 10-7 s-1. Incidncia de
fratura dctil e corroso generalizada.
167
Figura 5.70: MEV - Vista lateral do corpo-de-prova de ao API X46
ensaiado na soluo NS4 desaerada (Potencial de 300 mV abaixo do
potencial de corroso e taxa de deformao de 9 x10-7 s-1) com aumento
de 20x.
168
Figura 5.71: MEV - (a) Superfcie de fratura do corpo-de-prova de
ao API X46 ensaiado na soluo NS4 (Potencial de 300 mV abaixo do
potencial de corroso e taxa de deformao de 9 x 10-7 s-1) com
aumento de 500x e (b) com aumento de 1000x.
168
Figura 5.72: Corpo-de-prova de ao API X46 ensaiado na soluo NS4
com imposio do potencial de 300 mV abaixo do potencial de corroso e
taxa de deformao de 9 x 10-7 s-1.
169
Figura 5.73: Deformao final do ao API X46 ensaiado em mquina de
trao BTD ao ar e na soluo NS4 desaerada. Nas condies de potencial
de corroso e a 300 mV abaixo do potencial de corroso, com imposio
de taxas de deformao de 9 x 10-6 e 9 x 10-7 s-1.
170
-
22
Figura 5.74: Reduo de rea do ao API X46 ensaiado em mquina de
trao BTD ao ar e na soluo NS4 desaerada. Nas condies de potencial
de corroso e a 300 mV abaixo do potencial de corroso, com imposio
de taxas de deformao de 9 x 10-6 e 9 x 10-7 s-1.
170
Figura 5.75: Curva tenso constante imposta vs tempo do ensaio de
carga constante para o ao API X60 em soluo NS4, realizado ao ar e
nos potenciais de 100 mV acima da linha H/H+ e de 300 mV abaixo do
potencial de corroso.
174
Figura 5.76: Ensaio de trao BTD do ao API X60 aps ensaio de
carga constante em soluo NS4, realizado ao ar e nos potenciais de
100 mV acima da linha H/H+ e de 300 mV abaixo do potencial de
corroso.
174
Figura 5.77: MEV Corpo-de-prova de ao API X60 ensaiado na soluo
NS4 pura desaerada (Potencial de 100 mV acima da linha H/H+). (A)
Vista lateral com aumento de 20x e (B) Superfcie de fratura com
aumento de 30 x.
176
Figura 5.78: MEV - (a) Superfcie de fratura do corpo-de-prova de
ao API X60 ensaiado na soluo NS4 desaerada (Potencial de 100 mV
acima da linha H/H+) com aumento de 500x e (b) com aumento de 1000x
na regio 1.
176
Figura 5.79: MO Seo logitudinal do corpo-de-prova de ao API X60
pr ensaiado na soluo NS4 (Potencial de 100 mV acima da linha H/H+),
com aumento de 120x e com ataque de nita 2%. Sem ocorrncia de
trincamento.
177
Figura 5.80: MEV Corpo-de-prova de ao API X60 pr-ensaiado na
soluo NS4 desaerada (Potencial de 300 mV abaixo do potencial de
corroso). (A) Vista lateral com aumento de 20x e (B) Superfcie de
fratura com aumento de 30 x.
178
Figura 5.81: MEV Corpo-de-prova de ao API X60 pr-ensaiado na
soluo NS4 desaerada (Potencial de 300 mV abaixo do potencial de
corroso). Vista lateral com foco na trinca e aumento de (A) 50x,
(B) 200x e (C) 500x.
178
Figura 5.82: MEV - (a) Superfcie de fratura do corpo-de-prova de
ao API X60 pr-ensaiado na soluo NS4 desaerada (Potencial de 300 mV
abaixo do potencial de corroso) com aumento de (A) 200x, (B) 500x e
(C) 1000x e foco na trinca.
179
-
23
Figura 5.83: MO Seo logitudinal do corpo-de-prova de ao API X60
pr-ensaiado na soluo NS4 (Potencial de 300 mV abaixo do potencial
de corroso), com aumento de 120x e com ataque de nital 2%.
179
Figura 5.84: Tempo de ruptura do ao API X60 pr-ensaiado em carga
constante ao ar, em soluo NS4 desaerada nos potencias de 100 acima
da linha H/H+ e de 300 abaixo do potencial de corroso.
180
Figura 5.85: Deformao final do ao API X60 pr-ensaiado em carga
constante ao ar, em soluo NS4 desaerada nos potencias de 100 acima
da linha H/H+ e de 300 abaixo do potencial de corroso.
181
Figura 5.86: Reduo de rea do ao API X60 pr ensaiado em carga
constante ao ar, em soluo NS4 desaerada nos potencias de 100 acima
da linha H/H+ e de 300 abaixo do potencial de corroso.
181
Figura 5.87: Clula eletroqumica contendo a chapa de ao sem
colorao rosa, que foi ocasionada pela reao de reduo do hidrognio
devido o potencial catdico imposto. (A) Potencial de corroso e (B)
300 mV abaixo do potencial de corroso.
187
Figura 5.88: Clula eletroqumica contendo a chapa de ao com
colorao rosa, que foi ocasionada pela reao de reduo do hidrognio
devido o potencial catdico imposto. (A) Potencial de 300 mV abaixo
do potencial de corroso e (B) 1000 mV abaixo do potencial de
corroso.
188
Figura 6.1: Simbologia da rvore de falha. 191
Figura 6.2: rvore de falhas geral proposta para anlise de
processos de danos em dutos. 192
Figura 6.3: rvore de falha para o mecanismo de corroso externa
em dutos. 194
-
24
Figura 6.4: rvore de falha para o mecanismo de corroso interna
em oleodutos, minerodutos e gasodutos que transportem gs mido.
199
Figura 6.5: rvore de falha para o mecanismo de corroso interna
em gasodutos que transportem gs seco. 199
Figura 6.6: rvore de falha para o mecanismo de corroso sob tenso
externa em dutos. 202
Figura 6.7: rvore de falha para o mecanismo de danos pelo
hidrognio em dutos. 208
Figura 6.8: Perfil de proteo catdica em seo do duto (Potencial
on) 212
Figura 6.9: Curva de resistncia de dados de inspeo por PIG
instrumentado 218
Figura 6.10: Medidas de potencial natural do ao carbono ao longo
aa faixa de servido de um mineroduto. 227
Figura 6.11: rvore de falhas para o revestimento em dutos
enterrados. 230
Figura 6.12: Fluxograma da metodologia de avaliao de integridade
em relao a processos de corroso em dutos. 235
Figura 6.13: Fluxograma de anlise de defeitos obtidos pela
tcnica DCVG. 236
Figura 6.14: Fluxograma de otimizao do sistema de proteo catdica
em dutos. 239
-
25
Figura 6.15: Mtodo de anlise das descontinuidades ou defeitos
detectados pela inspeo com o PIG. 245
-
26
NDICE DE TABELAS
Tabela 2.1: Parmetro resistividade utilizado pelo documento ASME
B31-8S para avaliar a corrosividade do solo. 13
Tabela 2.2: Potencial de corrosividade do fluido transportado em
funo da perda de massa do cupom instalado. 17
Tabela 2.3: Parmetros relacionados por Steinrath para se avaliar
a corrosividade do solo. 30
Tabela 2.4: ndice total da agressividade do solo segundo
Steinrath. 30
Tabela 2.5: Parmetro utilizado no ndice de Steinrath modificado,
onde o potencial redox substitudo pela BRS. 31
Tabela 2.6: Inspeo da proteo catdica do duto atravs do Potencial
on/off. 33
Tabela 3.1: Tipos de Pigs instrumentados existentes e suas
utilizaes. 45
Tabela 3.2: Severidade dos defeitos encontrados pela tcnica
DCVG. 48
Tabela 3.3: Estados eletroqumicos em que um defeito no
revestimento pode estar. 49
Tabela 4.1: Descrio das etapas da curva da banheira. 54
Tabela 4.2: Classificao da densidade populacional para clculo da
conseqncia de modos de falhas em gasodutos. 63
Tabela 5.1: Medidas de dureza dos aos API em estudo. 77
Tabela 5.2: Propriedades mecnicas dos aos API X46, X60 e X80.
78
Tabela 5.3: Anlises qumicas dos materiais em estudo. 78
-
27
Tabela 5.4: Parmetros fsicos qumicos e bacteriolgicos das
amostras de solos coletadas. 82
Tabela 5.5: Clculo dos ndices de Steinrath e Steinrath
modificado. 82
Tabela 5.6: Classificao da corrosividade dos solos segundo
potencial redox, resistividade, ndices de Steinrath e Steinrath
modificado. 85
Tabela 5.7: Composio qumica das solues NS4 e NS4+ tiosulfato
10-2M. 89
Tabela 5.8: Potenciais de corroso, equilbrio H/H+ e equilbrio
Fe/Fe2+ obtidos nas condies aeradas e desaeradas, para o ao API X60
nos solos em estudo.
96
Tabela 5.9 Potenciais de corroso medidos em laboratrio e in
situ. 98
Tabela 5.10: Valores de densidade de correntes andicas dos solos
obtidas a 100 mV acima do potencial de corroso. 99
Tabela 5.11: Potenciais de corroso, equilbrio H/H+ e equilbrio
Fe/Fe2+ obtidos na condio desaerada, para o ao API X60 na soluo NS4
+ tiosulfato.
103
Tabela 5.12: Valores de densidade de correntes andicas das
solues NS4 e NS4 + tiosulfato obtidas a 100 mV acima do potencial
de corroso. 104
Tabela 5.13: Densidades de correntes dos ensaios de permeao pelo
hidrognio nos aos API X60 e X80. 113
Tabela 5.14: Clculo da sobre-tenso entre o potencial de corroso
e o potencial de equilbrio Fe/Fe2+ para os ensaios no ao API X60 e
X80, em soluo NS4 + tiosulfato, NS4 e extrato aquoso, todas em
ambiente desaerado.
115
Tabela 5.15: Clculo da sobre-tenso entre o potencial de corroso
e o potencial de equilbrio H/H+ para os ensaios no ao API X60 e
X80, em soluo NS4 + tiosulfato, NS4 e extrato aquoso.
116
-
28
Tabela 5.16: Mdia dos resultados obtidos em ensaios de trao BTD
realizados no ao API X60 em extrato aquoso desaerado do solo 1, nos
potenciais de 300 mV abaixo do potencial de corroso, 700 mV abaixo
do potencial de corroso e ao ar.
125
Tabela 5.17: Mdia dos resultados obtidos em ensaios de trao BTD
realizados no ao API X80 em extrato aquoso desaerado, nos
potenciais de 300 mV abaixo do potencial de corroso, 700 mV abaixo
do potencial de corroso e ao ar.
129
Tabela 5.18: Mdia dos resultados obtidos em ensaios de trao BTD
realizados no ao API X60 em soluo NS4 desaerada, nos potenciais de
300 mV abaixo do potencial de corroso, 700 mV abaixo do potencial
de corroso e ao ar.
133
Tabela 5.19: Mdia dos resultados obtidos em ensaios de trao BTD
realizados no ao API X80 em soluo NS4 desaerada, ao ar e nos
potenciais de 300 e 700 mV abaixo do potencial de corroso.
137
Tabela 5.20: Clculo da sobre-tenso entre o potencial imposto e o
potencial de equilbrio H/H+ para os ensaios nos aos API X60 e X80,
nas solues NS4 e extrato aquoso de solo com pH prximo do neutro,
ambas desaeradas.
144
Tabela 5.21: Mdia dos resultados obtidos em ensaios de trao BTD
realizados no ao API X80 na soluo NS4 + tiosulfato, nos potenciais
de corroso, 300 mV abaixo do potencial de corroso e ao ar.
148
Tabela 5.22: Mdia dos resultados obtidos em ensaios de trao BTD
realizados no ao API X60 na soluo NS4 desaerada, nos potenciais de
100 mV acima da linha H/H+, potencial de corroso, 700 mV abaixo do
potencial de corroso e ao ar.
159
Tabela 5.23: Mdia dos resultados obtidos em ensaios de trao BTD
realizados no ao API X46 em soluo NS4 desaerada, com taxas de
deformao de 9 x 10 6 e 9 x 10-7 s-1, e nos potenciais de corroso e
de 300 mV abaixo do potencial de corroso.
166
-
29
Tabela 5.24: Mdia dos resultados obtidos em ensaios de trao BTD
ao ar para o ao API X60 dos corpos-de-prova pr-ensaiados em carga
constante, na soluo NS4 desaerada, nos potenciais de 100 mV acima
da linha H/H+, 300 mV abaixo do potencial de corroso e ao ar.
175
Tabela 5.26: Clculo da sobre-tenso entre o potencial imposto e o
potencial de equilbrio H/H+ para os ensaios no ao API X60 na soluo
NS4 desaerada.
182
Tabela 6.1: Confrontao dos critrios de proteo catdica adotados
pela norma ISO 15-589-1 e os critrios propostos neste trabalho.
229
Tabela 6.2: Mtodo de anlise dos defeitos detectados pela tcnica
DCVG. 242
-
30
LISTA DE SIMBOLOGIA
A/A: Status eletroqumico andico/andico
A/C: Status eletroqumico andico/catdico
API: Americam Petroleum institute
BRS: Bactrias redutoras de sulfato
C/C: Status eletroqumico catdico/catdico
Cp: Corpo-de-prova
CST: Corroso sob tenso
Cu/CuSO4: Eletrodo de referncia de cobre/sulfato de cobre
DC: Direct current Corrente contnua
DCVG: Direct current Voltage Gradient Gradiente de voltagem de
corrente contnua
E0: Potencial de equilbrio Fe/Fe2+ em funo da atividade dos ons
Fe
E00: Potencial de equilbrio Fe/Fe2+ para atividade unitria dos
ons Fe
ECDA: External corrosion direct assessment - Avaliao direta de
corroso externa
Ecorr: Potencial de corroso
ECS: Eletrodo de referncia de calomelano saturado
EIC: Environmentally induced cracking Trincamento induzido pelo
meio
ENH: Eletrodo de referncia de hidrognio
FH: Fragilizao pelo hidrognio
GEO: Pig geomtrico
ICDA: Internal corrosion direct assessment- Avaliao direta de
corroso interna
MFL: Pig Magntico
N/C: Status eletroqumico neutro/catdico
NMP/g: Nmero mais provvel por grama
OL/RE: Over-the-line to remote Earth Amplitude do gradiente de
voltagem
SmYS: Yield strength - Tenso limite de escoamento
SPC: Sistema de proteo catdica
SSCDA: Stress corrosion cracking direct assessment - Avaliao
direta de corroso sob
tenso externa
UT: Pig de Ultyra-som
%IR: Severidade do defeito no revestimento Tcnica DCVG
-
31
CAPTULO 1 INTRODUO
O primeiro registro na humanidade da utilizao de dutos para
transporte de gs
data de 2000 AC (Antes de cristo). Naquela poca, os chineses
utilizaram dutos de
bambu para transporte de gs natural. Em 1843, foi a primeira vez
que os EUA
utilizaram dutos de ao para transporte de gs, isto reduziu
consideravelmente as
ameaas de fratura dos dutos. Contudo, somente na dcada de 40 que
dutos de longa
distncia foram construdos em larga escala nos EUA, devido
demanda da segunda
guerra mundial. Atualmente, dutos so utilizados em todo o mundo
para transporte de
gs, leos e minrios. A figura 1.1 mostra a distribuio atual de
dutos no mundo
(BOREAS CONSULTANTS LIMITED AND PENSPEN GROUP, 2006).
Figura 1.1: Distribuio de dutos no mundo (BOREAS CONSULTANTS
LIMITED AND PENSPEN GROUP, 2006).
O principal problema relacionado com esta malha de dutos no
mundo se deve a
sua idade. De acordo com a Boreas Consultants Limited, em 1942 j
existiam 96.000
Km de dutos nos EUA. Depois da 2 guerra mundial, grandes linhas
dutovirias foram
construdas devido demanda crescente por energia.
Nos dias atuais, 50% dos 1.000.000 Km de oleodutos e gasodutos
dos EUA tem
mais de 40 anos de vida. Dados do departamento de transporte dos
EUA estimam que
80.000 Km de dutos devam ser reabilitados nos prximos 10 anos.
Em outros pases,
-
32
como a Rssia, cerca de 20% dos oleodutos e gasodutos esto
prximos do final da vida
til, sendo que dentro de 15 anos, 50% j chegaro ao final de sua
vida til.
Estes dutos antigos geram para as empresas altos custos de
manuteno e reparo.
Vrios fatores devem ser levados em considerao com relao a dutos
velhos. Tal
como:
Aos antigos: Estes dutos foram construdos com aos que geralmente
apresentam baixo limite de escoamento e grande quantidade de
defeitos.
Procedimentos antigos de produo, gerando soldas de baixa
qualidade, concentradores de tenso, etc.
Pontos do revestimento provavelmente deteriorados, o que pode
conduzir a ocorrncia de corroso externa.
Diferentes produtos j podem ter sido transportados por estes
dutos, induzindo corroso interna.
Provavelmente estes dutos j sofreram modificaes e reparos que no
foram registrados.
O duto pode ter sido operado com proteo catdica ineficiente por
vrios anos.
Muitos grupos de gerenciamento j devem ter operados estes dutos,
o que pode causar modificaes no processo de gerenciamento de
integridade.
Estes so apenas alguns dos possveis problemas relacionados com
dutos
envelhecidos. Existem vrios outros fatores a serem considerados
em um processo
global de gerenciamento de integridade do duto.
Para o caso especfico de problemas com corroso, tornou-se
necessria a
implementao de tcnicas de inspeo, manuteno e controle da
corroso, resultando
assim em um plano de avaliao de integridade que garanta que tais
linhas de transporte
possam operar sem riscos de que algum modo de falha venha a
ocorrer, causando danos
-
33
materiais, econmicos, poluio ambiental, e principalmente, perdas
de vidas. Neste
trabalho ser dada nfase, dentro de um plano de gerenciamento de
integridade, aos
fatores que se relacionam com a incidncia de processos
corrosivos.
Com relao ao cenrio nacional, a necessidade de se desenvolver um
programa
de gerenciamento de integridade contra corroso em dutos decorre
da crescente
demanda industrial e necessidade de desenvolvimento do setor de
leo e gs do pas, o
que est proporcionando o desenvolvimento de diversos campos da
engenharia
petrolfera. No caso do setor de abastecimento e transporte de
fluidos, estima-se que
existam mais de 30.000 Km de dutos enterrados em todo o
territrio nacional, sendo
compostos por oleodutos, minerodutos e gasodutos, isto sem
considerar os projetos j
existentes de ampliao das linhas de transmisso e de distribuio
de leo, gs e
minrios no pas. (BUENO, 2003)
Um programa de gerenciamento de integridade de dutos deve, de
forma
abrangente, identificar, mitigar e implementar aes corretivas e
preventivas dos
diferentes mecanismos de falhas provenientes de processos
corrosivos e passveis de
ocorrer em linhas dutovirias. Com isto se tem a possibilidade de
reduzir o risco de
falhas estruturais causadas por corroso.
Este programa deve apresentar uma metodologia eficiente para uma
anlise
integrada de dados de inspeo e manuteno. Neste caso,
considerando os fatores
especficos de deteriorao possvel detectar os pontos ao longo do
duto suscetveis a
cada mecanismos de falha tais como corroso interna, corroso
externa, corroso sob
tenso, danos pelo hidrognio, danos no revestimento e situaes de
instabilidade de
solo. Sendo assim, o controle de corroso em dutos envolve o
levantamento e anlise de
dados originados por diferentes mtodos de inspeo e prticas de
rotinas de
manuteno e reparo. Uma anlise integrada de todas as informaes
essencial para
que se mantenha nveis elevados de confiabilidade e continuidade
operacional das
instalaes.
-
34
Neste trabalho so propostos conceitos com relao aos processos
corrosivos
possveis de se desenvolver em dutos. Bem como, proposta uma
metodologia de
avaliao de integridade de dados de inspeo para preveno de
corroso em dutos.
Neste caso, o objetivo subsidiar o desenvolvimento de um plano
de gerenciamento de
integridade, com nfase em processos corrosivos, contribuindo
para a garantia de
integridade do duto. Com base nestes dados ser possvel
direcionar atividades de
inspeo e de manuteno para os locais de maior potencial de falha.
Desta forma, o
operador do duto poder trabalhar com uma manuteno preditiva e no
corretiva, como
ocorre na maioria das vezes.
A metodologia proposta apresenta uma ordem lgica e integrada de
anlise de
dados, onde so considerados resultados de ensaios laboratoriais
para as descries e
definio dos mecanismos de corroso, dados de caracterizao dos aos
para verificar
conformidade segunda a norma API 5L, avaliao da estabilidade do
solo ao longo da
faixa de servido do duto, avaliao dos dados de inspeo do
revestimento, avaliao
do sistema de proteo catdica, avaliao da corrosividade dos solos
ao longo do duto,
avaliao de possveis influncias de correntes de interferncia e
avaliao de perda de
espessura atravs de dados de PIGs instrumentados. Com base nas
diversas rvores de
falhas propostas, pretende-se definir as bases de uma
metodologia que permita
evidenciar os impactos positivos da adoo de programas dedicados
de monitorao e
controle de corroso. Estas rvores auxiliaro o operador do
gasoduto a ter um melhor
gerenciamento da integridade do duto, bem como um melhor
direcionamento dos planos
de inspeo, de acordo as caractersticas e histrico que o duto
apresentar.
O estudo realizado permitiu a proposio de um procedimento que
analisa, de
forma integrada, os diferentes recursos tecnolgicos disponveis
para monitoramento e
controle de processos de corroso em dutos. Permitiu tambm
agregar resultados de
avaliaes em laboratrio, direcionadas dentro do objetivo de
fornecer informaes
complementares que ampliem a capacidade de anlise, com ganho em
eficincia no
gerenciamento de integridade.
-
35
CAPTULO 2 MECANISMOS DE CORROSO EM DUTOS
O primeiro passo de um plano de gerenciamento de integridade de
um
equipamento ou estrutura detectar e entender todos os fatores
que afetam a
integridade. Neste caso, para o caso da incidncia de corroso em
dutos, necessrio
especificar e entender todos os processos corrosivos possveis de
ocorrer em linhas
dutovirias.
Um requisito bsico em um programa de gerenciamento de
integridade a
integrao de todas as informaes pertinentes, para se alcanar uma
avaliao de risco.
Deste modo, necessrio que a avaliao de um determinado mecanismo
de falha seja
feita levando em considerao que esta falha possa ter originado a
partir de dois
mecanismo de falha especfico.
A partir de 2002, foi exigido que todas as linhas de transmisso
de gs e lquidos
dos Estados Unidos e Canad tivessem um programa de integridade
de dutos (BERGER
E ZERELLA, 2003). Com isto, os autores apresentaram um plano de
integridade de
dutos para companhias de distribuio local de gs e de lquidos.
Estas companhias
apresentaram dutos que percorriam a maior parte de sua extenso
em locais de alta
conseqncia, ou seja, as falhas podiam causar grandes desastres.
Os autores
consideraram as ameaas descritas no documento ASME B31.8S (ASME
B31.8S,
2001) como possveis de ocorrer no gasoduto. Foram classificadas
como ameaas
crticas os danos mecnicos e corroso, sendo que a corroso externa
a principal
ameaa considerada pelos autores.
Contudo, outros autores (KANE et.al, 2003) relatam que a corroso
interna o
principal motivo de falhas e vazamentos em dutos. Estimativas
recentes indicam que em
torno de 50% das falhas verificadas em oleodutos ocorrem devido
corroso interna,
contra 15% devidas corroso externa, 10 % devidas a vandalismo e
25% devidas a
outras causas. Para gasodutos, cerca de 30 % das falhas so
devidas corroso interna
ou externa, que predominantemente se desenvolvem de 75 a 90 % na
forma de corroso
localizada.
-
36
Minxu et al. (MINXU et al. 2003) relatam que a avaliao de
segurana e
integridade em oleodutos chineses geralmente considerada sob 3
aspectos:
1. Avaliao de segurana de desastres geolgicos;
2. Avaliao de integridade de dutos que contm defeitos;
3. Avaliao da eficcia de proteo do revestimento.
Os autores (MINXU et al. 2003) relatam ainda que a avaliao de
integridade de
dutos que contm defeitos pode ser dividida em duas etapas
subseqentes:
1. Avaliao da resistncia residual;
2. Avaliao da vida remanescente do duto.
A figura 2.1 apresenta um fluxograma com a metodologia
descrita.
Avaliao de segurana do duto
Segurana em desastres
geolgicos
Avaliao de integridade de
dutos com defeitos
Anlise da vida efetiva do
revestimento
Avaliao da vida remanescente do
duto
Avaliao da resistncia residual
do duto
Figura 2.1: Fluxograma de avaliao de integridade utilizado por
companhias chinesas
(MINXU et al. 2003).
Os autores (MINXU et al. 2003) consideraram somente o aspecto de
avaliao
de integridade de dutos que contm defeitos. Neste caso,
correlacionam o tipo de defeito
observado com o provvel mecanismo de formao desse defeito
verificado no duto.
O conhecimento de como os mecanismos de degradao que agem no
metal
de extrema importncia, uma vez que se verifica em geral na
literatura que diversos
-
37
autores (LEWANDOWSKI, 2002, DEY, 2001, DEY, 2004) apresentam
clculos de
probabilidade de falha e anlise de vida remanescente que
consideram todos os
processos corrosivos oriundos de um mesmo mecanismo, que o de
corroso
generalizada. Alguns autores (MINXU et. al, 2003) chegam a
descrever outros
mecanismos de corroso, como por exemplo, corroso sob tenso e
fragilizao pelo
hidrognio mas as anlises so incompletas porque no avaliam de
forma integrada os
parmetros que determinam a ocorrncia do mesmo.
O cdigo ASME B31.G (ASME B31.G, 1991) avalia a integridade
estrutural e
vida remanescente de um duto com base na forma e dimenses da rea
afetada pela
corroso. Apesar de o cdigo descrever somente alguns mecanismos
de corroso em
dutos, na anlise final desconsidera fatores importantes que
levaram ocorrncia deste
processo corrosivo, apoiando a anlise unicamente em uma curva de
resistncia, que
considera somente o tamanho, profundidade e formato da rea
corroda, no
considerando o mecanismo que causou a corroso. A anlise fica
restrita a deteco dos
defeitos de maior periculosidade, desconsiderando as causas que
conduziram sua
ocorrncia, desconsiderando ainda outros defeitos possveis, como
trincamento, que
ocorrem em condies especficas.
2.1 - CORROSO EXTERNA
Alguns autores (BERGER e ZERELLA, 2003) relatam que atravs
da
implementao de programas de gerenciamento de integridade em
companhias de
distribuio de leo e gs, ficou constatado que a incidncia de
corroso externa foi o
principal mecanismo de falha em dutos, no que se refere a
mecanismos de falha
provenientes de processos corrosivos.
A corroso externa se inicia a partir de falhas no revestimento,
fazendo com que
o solo (eletrlito) entre em contato com a superfcie nua do
metal. Entretanto a corroso
s ter inicio se o sistema de proteo catdica estiver ineficiente.
O processo corrosivo
ser agravado pela corrosividade do solo e poder se desenvolver
na forma de pites ou
corroso generalizada. A norma ISO 15 589-1 (ISO 15 589-1, 2003)
relata que um duto
-
38
s estar protegido contra corroso se o potencial catdico imposto
for mais negativo
que 850 mV (Cu/CuSO4). No captulo 6 so discutidos e propostos
critrios para
ajuste de um sistema de proteo catdica (SPC) em dutos
enterrados.
Thomas et. al (THOMAS et. al., 2002) relatam que a incidncia de
corroso
externa pode ser proveniente de processos de corroso atmosfrica,
corroso devido
interferncia de correntes de fuga e falhas no revestimento. A
proteo contra a corroso
externa sempre baseada no revestimento externo e na proteo
catdica que previnem
o incio de processos corrosivos nas falhas do revestimento. Os
autores apresentam uma
rvore de falha para avaliao de integridade para esta ameaa, que
est representada na
figura 2.2.
Modelo de corroso externa
Condies dolocal
Examinar potenciais do
SPC
Inspeo por PIG
instrumentado.
Taxa de corroso externa estabelecida
Avaliao revestimento e SPC
Anlise da taxa de corroso externa por PIG instrumentado
Manuteno do Sistema de PC
Integridade OKSIM NO
Figura 2.2: Processo de avaliao de integridade da ameaa de
corroso externa
(THOMAS et. al., 2002).
As tcnicas atuais, utilizadas pelas equipes de manuteno e
inspeo, para
deteco de corroso externa so passagem de pig inteligentes para
medio da perda de
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39
massa do metal, utilizao da tcnicas DCVG de inspeo do
revestimento e adequao
do SPC. As medidas de mitigao a serem tomadas so a troca do
revestimento
defeituoso e, se necessrio, a troca do trecho do duto onde a
perda de massa
expressiva. O documento ASME B31-G (ASME B31.G, 1991) apresenta
os critrios
para seleo dos defeitos a serem reparados, sendo eles:
Todos os pontos com reduo de espessura maior que 80% devem ser
reparados ou substitudos imediatamente.
Pontos com perda de espessura variando entre 10 e 80% devem ser
avaliados segundo a curva de resistncia do cdigo ASME B31.G. A
metodologia de gesto destes defeitos est apresentada na figura
4.10
do captulo 4.
Pontos com perda de espessura menor que 10% podem ser
desconsiderados.
Os pontos com perda de espessura entre 10 e 80 % devem ser
avaliados
segundo a curva de resistncia (ASME B31.G, 1991). Neste caso,
todos os pontos que
ficarem fora da regio de aceitao devero ser reparados. Esta
curva de referncia,
representada na figura 2.3, avalia se a perda de massa observada
aceitvel para se
manter o nvel de segurana exigido em um plano de gerenciamento
de integridade.
-
40
Prof
undi
dade
mx
ima
de c
orro
so
/ esp
essu
ra
d/t
Comprimento corroso/(raio do duto * espessura)*1/2,
Figura 2.3: Curva de resistncia (ASME B31.G 2001).
O documento ASME B31-8S (ASME B31.8S 2001) inclui como
corroso
externa as corroses galvnicas e corroso microbiolgica. Os dados
mnimos que o
documento ASME exige para avaliao de risco de corroso externa em
uma seo de
duto so:
Tempo de instalao Tipo de revestimento Condies do revestimento
Anos de proteo catdica instalada corretamente Anos de proteo
catdica instalada ineficientemente Anos sem proteo catdica
Caractersticas do solo Dados de inspeo por pig e DCVG Corroso
microbiolgica detectada ou no Histrico de falhas Dimetro do
gasoduto Espessura do gasoduto
-
41
Percentual da tenso de operao (% Tenso limite de escoamento)
Informaes de testes hidrostticos
A partir da avaliao destes dados sero ento priorizadas as
atividades de
mitigao e avaliao de integridade residual do duto. A reavaliao
de integridade no
intervalo entre a construo do duto e a primeira avaliao deve ser
feita de acordo com
a solicitao a que o duto estar submetido, ou seja:
10 anos Para tenses impostas acima de 60% limite de escoamento.
13 anos Para tenses impostas entre 50% a 60% do limite de
escoamento.
15 anos Para tenses impostas entre 30 a 50% do limite de
escoamento. 20 anos - Para tenses impostas entre 20 a 30% do limite
de escoamento.
O documento BS 31-8S (ASME B31.8S 2001) apresenta trs mtodos
de
avaliao de integridade com relao corroso externa. So eles inspeo
in line,
avaliao direta e teste de presso. Aps a avaliao de integridade
ser feita, as
respostas obtidas e correes implementadas devem ser documentadas
a fim de verificar
a efetividade do programa e para confirmao dos intervalos de
reavaliao. Os dados a
serem documentados so:
Nmero de falhas em testes hidrostticos causados por corroso
externa; Nmero de reparos resultantes da inspeo in line; Nmero de
reparos resultantes de avaliao direta; Nmero de vazamentos por
corroso externa.
Os mtodos de avaliao direta descritos pelo documento ASME
B31-8S
(ASME B31.8S 2001) e pela norma NACE RP0502 (NACE 0502-2002)
apresentam
um processo de anlise que dividido em quatro etapas, chamado de
ECDA (external
corrosion direct assessment). Este processo formaliza o uso de
mtodos de inspeo
acima do solo (na superfcie) e integra os dados de inspeo de
campo e testes com
caractersticas fsicas do duto. importante ressaltar que ameaas
como danos
-
42
mecnicos e corroso sob tenso podem ser detectados pelo ECDA.
Este mtodo exige
o uso de pelo menos duas tcnicas de inspeo, como por exemplo,
inspeo do
revestimento e perda de massa do duto. necessrio que sejam
executadas escavaes,
sendo que os locais das escavaes devem ser determinados por
avaliao indireta para
apontar os locais de corroso e danos nos revestimentos.
As 4 etapas sero descritas a seguir:
1) Pr-avaliao
A pr-avaliao utiliza um mtodo de avaliao indireta para definir
os locais no
duto onde ser executada o ECDA. Este mtodo de avaliao indireta
inclui histrico do
duto e histricos de operao e inspeo, determinando os locais onde
a ameaa de
corroso externa tem maior probabilidade de ocorrer.
Aps definidas as regies onde ser executado o ECDA, so
selecionados ao
menos dois mtodos de inspeo, primrio e secundrio. Deste modo a
primeira tcnica
de inspeo determina o defeito e a segunda tcnica valida a
primeira e determina
possveis defeitos no detectados pela primeira tcnica.
2. Avaliao indireta
A avaliao indireta usada para detectar defeitos no revestimento,
outras
anomalias e locais onde a corroso externa pode estar ocorrendo.
As falhas devem ser
caracterizadas e priorizadas com base na severidade da corroso
esperada, ou seja, os
locais que tem histricos de corroso severa devem ser
considerados de maior
prioridade na hora de se avaliar a corroso e falhas no
revestimento.
3. Avaliao direta
Nesta etapa so realizadas as escavaes e anlises da superfcie do
duto nos
locais onde a avaliao indireta detectou falhas no revestimento e
corroso. Os dados da
-
43
avaliao direta so combinados com os dados da avaliao indireta da
etapa anterior, e
assim so estimadas as evolues do processo corrosivo e definidas
as morfologias de
corroso. O objetivo das escavaes caracterizar os defeitos de
corroso que podem
estar presentes no segmento do duto. Em cada escavao deve-se
realizar anlises
fsico-qumicos do solo, cujos os dados sero utilizados para
estimar a taxa de corroso.
O documento ASME BS31-8S (ASME B31.8S 2001) considera somente
a
resistividade do solo como parmetro para estimar a taxa mdia de
corroso, como
mostra a tabela 2.1.
Tabela 2.1: Parmetro resistividade utilizado pelo documento ASME
B31-8S
para avaliar a corrosividade do solo (ASME B31.8S 2001).
Taxa de corroso
(mm/ano) Resistividade do solo (ohm - cm)
3 > 15000 - no corrosivo
6 1000 - 15000 - corrosivo
12 < 1000 altamente corrosivo
Adicionalmente, as aes de reparo e mitigao das falhas de corroso
e
revestimento devem ser executadas nesta etapa do trabalho. A
severidade de todos os
defeitos de corroso observados nas reas de escavao, onde havia
falhas no
revestimento, devem ser determinadas segundo o documento ASME
B31.G (ASME
B31.G, 1991).
4) Ps-avaliao
Esta etapa abrange as anlises dos dados coletados nos trs passos
anteriores,
estimando-se a efetividade do processo ECDA e determinando-se o
intervalo de
reavaliao. Nesta etapa realizada uma anlise de todo o processo
de avaliao direta,
onde ser verificado o intervalo de re-inspeo que funo das
atividades de
validao, reparos e mitigao. Portanto, se todos os defeitos
encontrados pela avaliao
direta e indireta forem reparados, o intervalo de re-inspeo ser
de 10 anos. Mas, se
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44
somente parte dos defeitos encontrados forem reparados, o
intervalo de re-inspeo ser
de 5 anos. Outro caso se o duto trabalhar com 30% da tenso
limite de escoamento, o
intervalo de re-inspeo ser de 20 anos se todos os defeitos forem
reparados e 10 anos
se apenas parte deles forem reparados.
McQueen et al. (MCQUEEN et al., 2003) aplicaram a tcnica ECDA
para
avaliao de integridade de dutos, juntamente com uma tcnica
probabilstica,
denominada Structural Reliability Analysis (SRA). Esta tcnica
quantifica as
informaes obtidas pelo processo ECDA e determina o nvel
requerido para uma ou
mais aes, com o intuito de definir um nvel aceitvel de
confiabilidade e segurana do
duto. Os autores relatam que existem situaes onde os dados de
ECDA, quando
processados por SRA, indicam uma probabilidade de falha
inaceitvel. Neste caso
outros dados so coletados e a probabilidade de falha calculada
usando o teorema de
Bayes. Atravs de um processo iterativo a probabilidade de falha
calculada utilizando
dados atuais e tcnicas de mitigao at se atingir um nvel
aceitvel.
Chaney e Eastman (CHANEY E EASTMAN, 2003) utilizaram a tcnica
ECDA
para melhor integrar a prtica recomendada e a implementao
efetiva do ECDA com as
necessidades do operador e do regulador. Eles obtiveram bons
resultados e relatam que,
apesar do grande nmero de documentos requeridos, um bom
procedimento estruturado
essencial para que um projeto ECDA seja executado
eficientemente.
Leewis (LEEWIS, 2003) relata que o ECDA mantm a integridade do
duto
somente se a ltima verso for sempre revista periodicamente. Este
procedimento de
avaliao da integridade por ECDA exige que sua reviso seja
realizada dentro do
tempo estimado para garantir o melhoramento contnuo da
integridade do duto.
Os e Mastrigt (OS E MASTRIGT, 2006) relatam que 6% das falhas em
um
gasoduto ocorreram por corroso externa e 71% ocorreram por danos
por terceiro. Com
a aplicao da metodologia ECDA a probabilidade de falha por
corroso externa se
reduziu consideravelmente.
-
45
2.2 - CORROSO INTERNA
A intensidade da corroso interna em dutos definida por
diferentes fatores que
dependem do tipo de fluido transportado (gs ou lquido). Em
gasodutos a ocorrncia
preferencialmente em locais com possibilidade de acmulo de gua
(locais mais
rebaixados do duto), enquanto que em oleodutos pode ocorrer em
qualquer local,
principalmente nos locais onde existem incluses no metal. O
processo corrosivo pode
ocorrer por pite ou corroso generalizada.
Thomas et. al. (THOMAS et. al, 2002) relatam que existem
diversos fatores
necessrios para a avaliao de integridade com relao ameaa de
corroso interna.
Os autores tambm apresentam na figura 2.4 uma rvore de falhas
para avaliar a
integridade do duto com relao este tipo de ameaa.
Modelo de corroso interna
Condies dolocal
Monitoramentoda corroso
por PIG
Inspeo por PIG
instrumentado.
Taxa de corroso interna estabelecida
Avaliao de PIG e tratamento qumico
Anlise da taxa de corroso interna por PIG instrumentado
Execuo de PIG e tratamento qumico
Integridade OKSIM NO
Figura 2.4: Processo de avaliao de integridade referente corroso
interna
(THOMAS et al.2002).
-
46
A tcnica de deteco da incidncia de corroso interna inspeo com
pig
instrumentado, que detecta locais com perda de massa devido ao
processo corrosivo.
O documento ASME B31-8S (ASME B31.8S 2001) apresenta os
dados
mnimos requeridos para avaliao da ameaa de corroso interna.
Sendo elas:
Anos de instalao do gasoduto; Dados de inspeo anteriores;
Histrico de vazamento; Espessura da parede; Dimetro do gasoduto;
Informaes sobre testes hidrostticos; Anlises do gs, lquido ou slido
(sulfeto de hidrognio, dixido de
carbono, oxignio, gua livre e cloreto);
Resultado de testes de cultura de bactrias; Dispositivos de
deteco de corroso; Parmetros de operao (presso e velocidade do
fluido); Intensidade de tenso operante (% limite de
escoamento);
Estes dados sero utilizados preliminarmente para priorizar a
avaliao de
integridade e aes de correo.
A norma NACE RP0775 (NACE RP0775, 1999) apresenta uma
metodologia de
avaliao do potencial de corrosividade do fluido transportando. O
mtodo utiliza
cupons que permitem medir a perda de massa anual. A tabela 2.2
apresenta a
classificao do potencial de corrosividade do fluido em funo da
perda de massa.
Tabela 2.2: Corrosividade do fluido transportado em funo da
perda de massa
do cupom instalado (NACE RP0775, 1999).
-
47
Corrosividade Taxa uniforme
(cupom) (mm/ano)
Taxa de pites (cupom)(mm/ano)
Severo maior que 0,125 maior que 0,201 Moderado 0,025 a 0,125
0,127 a 0,201
Baixo menor que 0,025 menor que 0,127
Se a corrosividade do fluido for classificado como severo, ou
seja, maior que
0,125 mm/ano, os cupons tero que ser trocados em um prazo mximo
de 45 dias.
A severidade da corroso interna pode tambm ser classificada pelo
histrico de
falhas apresentado, ou seja:
Severa - se o duto apresentar histricos de corroso interna nos
ltimos 5 anos sem eliminao das causas da corroso.
Moderada - se o duto apresentar histrico de corroso nos ltimos
10 anos, porm com as causas do processo corrosivo sanadas.
Baixa - se o duto no apresenta histricos de corroso interna.
Pezzi et al. (PEZZI et. al., 2004), em seu trabalho de
desenvolvimento do
sistema de avaliao de risco em dutos de gs e leo, relatam que as
variveis
relacionadas com a corroso interna so teores de CO2 e H2S, tipo
de fluido, presena de
gua livre, pH, quantidade de enxofre, velocidade do fluido e
presena de bactrias.
Tambm relatam que as possveis formas de corroso interna que
podem ocorrer so
corroso induzida por bactrias, por pites e uniforme.
O documento ASME B31-8S (ASME B31.8S 2001) apresenta uma
metodologia de avaliao direta da ameaa de corroso interna,
denominada ICDA
(internal corrosion direct assessment). Este mtodo segue o mtodo
ECDA, para
corroso externa, como descrito no item anterior.
Moghissi et al. (MOGHISSI et. al., 2003) apresentam em seu
trabalho a
aplicao da metodologia ICDA para gasodutos que transportam gs
seco, mas que
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48
podem sofrer ao por curto tempo de gs molhado ou gua. Neste
caso, possvel que
ocorra corroso interna nos locais onde h acmulo de gua. Os
autores relatam que,
pelo mtodo ICDA, estes pontos de acmulo de gua so avaliados.
Atravs das
anlises destes pontos, geram-se informaes sobre o restante do
duto, ou seja, uma vez
no havendo corroso interna nos locais onde ocorre acmulo de gua,
provavelmente a
corroso no ocorrer em outros locais onde no ocorre acmulo de
gua,. Os passos
executados so os mesmos seguidos pelo ECDA, porm com algumas
diferenas nos
mtodos aplicados, que sero descritos a seguir.
Na etapa 1, de pr-avaliao, os dados coletados so histrico de
operao,
histrico de dados atuais para avaliar a viabilidade da aplicao
do ICDA, dados de
construo, manuteno e inspeo e mapas com locais provveis de
acmulo de gua.
Nesta etapa a gua acumulada em regies especificas do gasoduto
considerada como
eletrlito primrio para a corroso, o glicol e gs molhado so
considerados
secundrios. O efeito de lquidos hidrocarbonetos, incluindo
hidrocarbono condensado,
leo hidrulico e lubrificantes tambm devem ser considerados.
Variaes de presso e
temperatura tambm devem ser consideradas, por causa do efeito de
condensao.
Na etapa 2, avaliao indireta, no se utiliza inspeo acima do solo
como ocorre
no ECDA. Neste caso, os resultados de modelamento de fluxo so
avaliados para prever
locais de acmulo de gua.
A etapa 3, de avaliao direta, no poderia ser utilizada porque a
superfcie
interna do duto no acessvel. So ento adotadas tcnicas preditivas
da incidncia de
corroso, monitoramento da corroso interna e inspeo. A avaliao de
ngulos crticos
e locais com inclinao pode ser til para selecionar locais de
incidncia de corroso
interna, pois o acmulo de gua poder ocorrer se a inclinao do
duto for maior que o
ngulo critico de condensao do gs.
Na etapa 4, de ps-avaliao, os dados obtidos nas etapas
anteriores so
examinados para avaliar a efetividade do processo ICDA e
determinar o intervalo de re-
inspeo.
-
49
Os autores MOGHISSI et. al. (2003) relatam ainda que esta
metodologia no se
aplica a linhas de gs molhado, pois provvel que nos locais com
inclinao maior que
o ngulo critico de condensao do gs, o acmulo de gua seja mximo.
Neste caso
uma inspeo local seria representativa de todo o duto.
Moghissi et al. (MOGHISSI et. al., 2002) apresentam em seu
trabalho um
mtodo para calcular o ngulo crtico de condensao do gs, a partir
do dimetro do
duto, condies de operao que incluem temperatura, presso e
velocidade do fluxo.
Mckay et al (MCKAY et al., 2003) relatam que um dos grandes
desafios na
implementao do ICDA a determinao das mudanas de inclinao ao
longo da
linha do duto. Schmidt e John (Schmidt e John, 2003) relatam que
com a aplicao do
mtodo ICDA, o operador do duto pode obter muitos benefcios, tais
como aumento na
segurana, otimizao dos custos de manuteno e aumento na
integridade.
Abels e Bich (ABELS e BICH, 2006) constataram que atravs da
metodologia
ICDA foi possvel avaliar a corroso interna em locais onde a ILI
(Inspeo in line) no
poderia ser utilizada. Os autores determinaram o ngulo crtico de
condensao do gs e
avaliaram a influncia de cada contaminante presente no gs com
relao perda de
massa no metal.
Carter e Kenny (CARTER e KENNY, 2002) relatam que a corroso
interna em
dutos pode ser ocasionada por CO2, H2S, microorganismos, O2 e
cidos orgnicos, que
ocasionam perda de espessura e vazamento. Berger e Zerella
(BERGER e ZERELLA,
2003) relatam que necessrio monitorar os lquidos presentes na
linha, ou seja, dada
uma ateno especial composio do gs, pois estes fatores podem
aumentar a
probabilidade de corroso interna e eroso.
Campbell (CAMPBELL, 2002) considera que a corroso interna deve
ser
considerada em qualquer plano de gerenciamento de integridade de
dutos de leo e gs.
A sua incidncia est associada presena de gua, leo condensado,
sulfetos, xidos,
sais, slidos, e na fase gasosa a oxignio e dixido de carbono. A
determinao de
locais possveis de incidncia de corroso interna pode ser feita
pelo monitoramento dos
-
50
lquidos e slidos presentes, juntamente com as condies de operao.
Quando forem
detectados lquidos e slidos realiza-se sua retirada e tambm a
adio de inibidores de
corroso no sistema.
2.3 CORROSO SOB TENSO - CST
O mecanismo de corroso sob tenso enquadra-se dentro da
categoria
Environmentally induced cracking (ASM Metals Handbook, 2003). A
CST externa
resultado de interaes de fatores fsicos e qumicos e pode ocorrer
quando o duto
submetido a condies especficas de tensionamento de suas paredes.
Estas tenses
podem ser originadas por tenses de operao, residuais e aplicadas
provocadas
principalmente por movimentaes do solo. Este tensionamento pode
provocar uma
deformao plstica no metal causando freqentemente a quebra do
revestimento. Com
isto, o ao entraria em contato com o solo, que pode ser um
eletrlito altamente
corrosivo. Se o sistema de proteo catdica estiver ineficiente,
ou seja, com um
potencial catdico mais negativo que 850 mV (Cu/CuSO4) (ISO 15
589-1, 2003) e se o
solo for corrosivo, este contato da superfcie do material com o
solo pode provocar
reaes qumicas e eletroqumicas que resultaro no aparecimento de
micro-trincas,
provenientes de corroso localizada (pite ou frestas). Aps a
formao das micro-
trincas, estas tendero a se coalescer e propagar at a ruptura
final do duto.
Vrios trabalhos (NATIONAL ENERGY BOARD, 1996, SOUZA e
OLIVIER, 2002, ASM METALS HANDBOOK, 2003, PIPELINE RISK
MANAGEMENT MANUAL, 2004) relatam que a ocorrncia de CST em dutos
est
associada deformao plstica no metal, onde o fator principal de
tensionamento seria
a movimentao de solo. Contudo, o pesquisador GABETA (2001)
descreve que a
tenso flutuante na ponta de uma trinca, juntamente com o efeito
de fragilizao pelo
hidrognio, so os causadores do trincamento no metal, mesmo
dentro do regime
elstico.
Filho (FILHO, 2003) relata que uma estrutura enterrada pode
estar submetida a
uma tenso de origem externa relacionada com a instabilidade do
solo, em funo das
-
51
caractersticas geolgicas e geotcnicas do solo no local. Esta
movimentao de solo
sendo excessiva poder gerar deformaes no metal e danos no
revestimento externo.
As tenses externas podem ser causadas por:
Processos erosivos nas imediaes do duto. Escoamento de detritos
prximos faixa do duto. Escorregamento de encostas e aterros.
Depsito de madeiras de granulometria fina e mdia. Recalques
diferenciais junto faixa do duto. Eroso dos suportes de travessias
areas.
Fessler e Rapp (FESSLER e RAPP, 2006) relatam que o tamanho da
trinca por
CST afeta a integridade do duto. Contudo, o autor estuda a
suscetibilidade do duto
CST somente pela rea e tamanho da trinca e testes hidrostticos.
No so considerados
nesta anlise dados importantes como condies de estabilidade de
solo, nvel de
proteo catdica, condies de revestimento e corrosividade de solo.
O tempo para re-
inspeo calculado somente pelos testes hidrostticos prvios, no se
considerando os
fatores descritos acima.
Katz et al.(KATZ et al., 2006) calcularam a taxa de crescimento
das trincas
atravs da anlise de duas inspees por Pig instrumentados,
realizadas em 2001 e 2005.
Os autores calcularam a taxa de propagao da trinca e utilizaram
este dado para
gerenciar a integridade do duto com relao ameaa de CST. Contudo,
s considerado
o tamanho da trinca e no os fatores que causaram seu
aumento.
importante notar que a tenso operante em um local particular de
um duto
pode ser diferente da tenso em um outro ponto, sendo essa uma
condio que
determina o crescimento das trincas nucleadas por CST. Parkins
(PARKINS, 1994)
relata que este crescimento envolve, juntamente com o processo
corrosivo (dissoluo
andica) a possibilidade de ingresso de hidrognio atmico no
metal, o que reduziria
sua ductilidade. Sendo assim, a agncia de petrleo canadense
relata (NATIONAL
ENERGY BOARD, 1996) que a combinao de um eletrlito em contato
com a
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superfcie do ao, de tenses elevadas impostas ao duto, de proteo
catdica ineficiente
e o ingresso de hidrognio atmico na rede cristalina do metal
poderia conduzir
formao de pequenas colnias longitudinais de trincas na superfcie
do metal, que
podem se unir formando uma trinca principal que conduziria falha
da estrutura. Este
conceito atualmente aceito por vrios pesquisadores.
Atualmente so estudados dois tipos de mecanismos de CST externa
em dutos,
relacionados diretamente com o pH do solo. A CST poderia ocorrer
segundo os
mecanismos propostos para solo de pH prximo do neutro e em solos
de pH elevado
(PARKINS, 1994, NATIONAL ENERGY BOARD, 1996, GONZALZ e
BENTOLILA, 2000, CHEN, 2003).
O documento ASME B31-8S (ASME B31.8S 2001) descreve os dados
mnimos a serem requeridos com relao incidncia da ameaa de CST,
sendo eles:
Idade do duto. Presso de operao. Temperatura de operao. Distncia
do segmento avaliado em relao estao do
compressor.
Tipo de revestimento. Informaes de testes hidrostticos.
O documento relata ainda que se caso uma condio de CST for
detectada
necessrio que um plano de inspeo e avaliao seja preparado.
necessrio tambm
que sejam executados testes hidrostticos nas sees onde a
incidncia de CST foi
detectada. O documento no relaciona a incidncia deste mecanismo
com os locais de
instabilidade de solo.
A maior incidncia de falhas em dutos provocadas por corroso sob
tenso
(CST) externa em contato com o solo foi documentada em um
relatrio da National
Energy Board do Canad (NATIONAL ENERGY BOARD, 1996),
descrevendo
diversos casos de falhas de materiais por corroso sob tenso
externa em dutos. Desde
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1977, 22 casos de falhas de dutos foram causadas por CST,
incluindo 12 rupturas e 10
vazamentos em sistemas de dutos transportadores de gs e
lquidos.
No cenrio brasileiro, Souza e Olivier (SOUZA e OLIVIER, 2002)
relatam a
ocorrncia de uma falha ocasionada por corroso sob tenso em um
duto fabricado com
ao API X46. Segundo as avaliaes tcnicas apresentadas, a falha
ocorreu por colapso
plstico em uma estrutura contendo trincas por corroso sob tenso
nucleadas em
condio de solo instvel.
Berger e Zarella (BERGER e ZERELLA, 2003) relatam que
necessrio
monitorar a presso de operao, pois presses cclicas poderiam
contribuir para a
fadiga e para a suscetibilidade a CST. necessrio monitorar a
temperatura de operao
pois esta tambm tem influencia na CST.
O documento utilizado para avaliar a integridade do duto com
relao ameaa
de falha CST a norma NACE RP0204 (NACE RP0204, 2004), denominada
SCCDA
Stress corrosion cracking direct assessment. Esta metodologia
avalia a incidncia de
CST em pH prximo do neutro e pH alcalino. Kariyawasam et. al.
(KARIYAWASAM
et. al., 2006) avaliaram a eficincia de trs tcnicas de inspeo e
deteco de CST,
sendo elas: testes hidrostticos, ILI (In line inspections) e
SCCDA. O autor relata que a
metodologia SCCDA muito complexa para se utilizar na prtica.
Isto ocorre porque a
capacidade de deteco da metodologia SCCDA altamente dependente
de um extenso
nmero de dados e modelos preditivos.
Barker (BAKER, 2005) relata que a complexidade para a aplicao
da
metodologia SCCDA se deve ao grande nmero de variveis que afetam
a ocorrncia de
CST e a falta de correlao entre estas variveis. Em muitos casos,
a deteco de trincas
por SCCDA for menor que 50% de todas as falhas detectadas pela
inspeo por pig
instrumentado.
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2.4 - FRAGILIZAO PELO HIDROGNIO - FH
As ameaas relacionadas incidncia de fragilizao pelo hidrognio
podem
ocorrer tanto na superfcie interna quanto externa do duto. Este
mecanismo tambm
enquadrado dentro da categoria Environmentally induced cracking
(ASM METALS
HANDBOOK, 2003).
Cheng (CHENG, 2006) apresenta um modelo termodinmico de interao
entre
o hidrognio, tenso e dissoluo andica na ponta de uma trinca em
soluo de pH
prximo do neutro. O autor mostra que o sinergismo entre o
hidrognio e tenso pode
promover o crescimento de trinca devido a mudana na energia
livre do metal, sendo
que se o metal estiver tensionado esta concentrao de hidrognio
afetar mais ainda a
taxa de crescimento da trinca.
Bueno et al. (BUENO et. al., 2004) relatam a incidncia de
corroso sob tenso
e fragilizao pelo hidrognio em aos API com a imposio de 300 mV
abaixo do
potencial de corroso em ensaios de trao sob taxa de deformao. Os
aos API
apresentaram fraturas frgeis com grande incidncia de trincas
secundrias. Os autores
relatam que estas trincas so provenientes do efeito fragilizante
do hidrognio uma vez
que o metal se encontrava dentro do domnio de imunidade, segundo
Pourbaix
(POURBAIX, 1963).
As ocorrncias de fragilizao pelo hidrognio na parte interna do
duto esto
relacionadas com fluidos que contm altos teores de H2S. Guedes
(GUEDES, 1997)
relata que o H2S funciona como um agente catalisador,
favorecendo a fragilizao pelo
hidrognio. Quando o H2S presente na soluo se dissocia, o nion
HS- age como um
envenenador cataltico da reao de recombinao dos tomos de
hidrognio. Deste
modo o hidrognio atmico no sofre recombinao e conseqentemente no
se forma o
gs hidrognio (H2), favorecendo assim o aumento da concentrao de
hidrognio
atmico que se difunde para o interior do metal.
Rankin (RANKIN, 2004) relata como ameaas integridade do duto
os
mecanismos de corroso sob tenso externa e fragilizao pelo
hidrognio. Minxu et
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al.(MINXU et al. 2003) relatam que a incidncia de fragilizao
pelo hidrognio ocorre
preferencialmente em defeitos planares no duto. Contudo, vrios
documentos e normas
(ASME B31.8S 2001, ASME B31.G, 1991, ISO 15589-1, 2003, API 5L,
2000) no
incluem como ameaa de falha a dutos enterrados o mecanismo de
fragilizao pelo
hidrognio.
Muitos autores (PARKINS, 1994, NATIONAL ENERGY BOARD, 1996,
NACE 0502-2002, CHOOG e BEETS, 2006, SMITH e BARRETT, 2006,
MAIER et.
al., 2006) no separam o mecanismo de CST do mecanismo de FH. De
fato, consideram
que o efeito de FH age juntamente com o mecanismo de CST em pH
prximo do
neutro. Contudo, no captulo 5 so apresentados vrios ensaios onde
comprovado que
a perda das propriedades mecnicas dos aos API muito maior sob os
efeitos da FH do
que CST. Neste caso, os mecanismos devem ser avaliados
separadamente. No captulo 6
so discutidos conceitos relativos aos mecanismos de CST e
FH.
2.5 CORROSO BACTERIOLGICA
A corroso bacteriolgica ocorre principalmente na superfcie
externa do duto
em locais onde existem falhas no revestimento. Este tipo de
corroso est relacionado
com as bactrias presentes no solo e reportado (VIEIRA, 1975,
SERRA, 1979,
SERRA, 1981, TILLER, 1985, GRI, 1990 E SERRA, 2006) como
resultado da ao de
microorganismos dos ciclos do ferro e enxofre. Estes
microorganismos podem atuar em
consrcio, dependendo das condies favorveis que os solos
apresentem. Nestes
grupos, merecem destaques as bactrias redutoras de sulfato
(BRS), que sob condies
anaerbicas atuam reduzindo o sulfato a H2S, o que propicia a
fragilizao pelo
hidrognio e formao do produto de corroso caracterstico FeS
(sulfeto de ferro).
Outras bactrias que merecem ateno so as bactrias oxidantes de
enxofre e ferro, que
oxidam compostos reduzidos de enxofre a cido sulfrico, e abaixam
o pH do solo.
O mtodo para deteco dessa forma de corroso baseado em
anlises
bacteriolgicas dos solos existentes na interface com o duto. Em
meios anaerbicos com
bactrias redutoras de sulfato, deve-se impor um sistema de
proteo catdica igual ou
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mais negativo que um potencial catdico de 0.950 mV (Cu/CuSO4),
segundo a norma
ISO 15589-1 (ISO 15589-1, 2003).
Siqueira et al. (SIQUEIRA et al, 2005) simularam os efeitos do
H2S gerado por
bactrias redutoras de sulfato (BRS). Os autores utilizaram uma
soluo sinttica de
solo, denominada NS4 (Parkins, 1994). Para simular o efeito do
H2S gerado pelas BRS
foi utilizado tiosulfato de sdio em diferentes concentraes. Os
autores relatam que
com a adio de tiosulfato na soluo NS4 levou a maior densidade de
corrente de
permeao de hidrognio, em relao a ensaios de permeao na soluo sem
tiosulfato
(figura2.5). Nos ensaios de trao BTD o material apresentou maior
perda de
ductilidade e fratura frgil na soluo NS4 com tiosulfato (figura
2.6). Estes resultados
comprovam que o H2S gerado pelas bactrias redutoras de sulfato
pode causar efeitos
mais severos de trincamento por fragilizao pelo hidrognio no
material.
Figura 2.5: Ensaios de permeao pelo hidrognio do ao API X60 em
soluo NS4
pura e sol. NS4 com tiosulfato (SIQUEIRA et al, 2005).
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Figura 2.6: Ensaios de trao sob baixa taxa de deformao do ao API
X60 em soluo
NS4 pura e sol. NS4 com tiosulfato (SIQUEIRA et al, 200